Brevet FR2472745A1 — publié le 19810703

La présente invention concerne un dispositif et un procédé de détermination de caractéristiques d'écoulement d'un fluide, notamment d'un fluide polyphasique dans une conduite, telle qu'un puits en produc- tion, utilisant t au moins un capteur différentiel comportant deux points sensibles dont un au moins est destiné à être placé dans le fluide en écoulement, et une sortie destinée à fournir un signal représentatif de la différence, entre les deux points sensibles du capteur, d'une gran- deur physique, cette différence subissant des variations dynamiques liées à l'écoulement; un support, dont chaque capteur et ses points sensibles sont rendus solidaires, destiné à maintenir une relation spatiale connue entre ces points sensibles et à maintenir l'alignement, dans la direction générale de l'écoulement, d'au moins deux points sensibles; et des orga- nes de mise en mémoire de chaque signal, auxquels est reliée la sortie de chaque capteur, destinés à permettre un traitement de sgnal. Une telle combinaison de moyens est décrite dans le brevet français No. 2 161 834. Le système qui fait l'objet de ce brevet, conçu pour la détermination de la vitesse'd'écoulement de domaines formés par une phase contenue dans un fluide polyphasique et pour la détermination de la composition du fluide polyphasique, utilise, comme capteur diffé- rentiel, un pont de Wheatstone dans deux branches duquel sont insérées deux sondes à film chaud. L'une des deux sondes de chaque capteur différentiel est dispo- sée au coeur de l'écoulement de façon à subir l'influence de tous les phénomènes locaux liés à celui-ci, tandis que l'autre sonde est sous- traite à cette influence et sert de référence de température moyenne. La distance entre celles des sondes des deux capteurs qui sont disposées dans la zone centrale de l'écoulement étant connue, la vitesse d'écoulement des domaines est JLe rapport de cette distance connue au dé- calage temporel entre les parties homologues des signaux des deux cap- teurs, obtenu par corrélation. Ce dispositif connu présente plusieurs limitations parmi les- quelles on peut notamment citer une assez grande fragilité des sondes, l'impossibilité de mesurer les vitesses d'écoulement dans des écoulements de types très différents, et une totale inadaptation à mesurer les vites- ses d'écoulement de bulles. Pour que la vitesse d'une bulle puisse être déterminée, il est en effet nécessaire que la bulle "baigne" le film chaud de la sonde du premier capteur qui est disposée dans l'écoulement, qu'elle baigne ensui- te le film chaud de la sonde correspondante du second capteur, et que les deux phénomènes puissent Cetre corrélés. La dernière condition implique que les deux sondes soient très rapprochées et les deux premières conditions impliquent que la trajec- toire de la bulle passe par les deux sondes, c'est-a-dire encore que cet cette trajectoire ne soit perturbée par la présence des sondes; or ceci est précisément d'autant moins probable que les sondes sont rapprochées et le compromis entré ces conditions contradictoires est très délicat. Un dispositif pour étudier la vitesse des bulles dans une canalisation verticale a été proposé dans le brevet français No. 1 417 169. Le bon fonctionnement de ce dispositif, qui utilise deux sondes électriques très fines, nécessite également un contact direct d'une bulle avec chacune des deux sondes et présente donc au moins un des inconvénients précédemment décrits. Un appareillage de mesure de vitesse d'écoulement utilisant la technique de corrélation a également été décrit dans un article de la revue "Electronics Weekly", paru le 23 septembre 1970. Cet appareillage utilise, pour chaque transducteur, un thérmocouple dont une soudure est dans l'écoulement. Les limitations évoquées précédemment quant à la spé- cificité de l'appareillage vis-à-vis du régime d'écoulement, et quant aux difficultés de mesure en régime de bulles s'appliquent tout à fait à l'appareillage décrit dans cet article. Dans ce contexte, la présente invention propose un procédé et un dispositif qui présentent le double avantage de pouvoir être mis en oeuvre et utilisés dans des conditions de fonctionnement très sévères, telles que celles qu'on rencontre dans les puits de pétrole en produc- tion et de pouvoir s'appliquer à la mesure de la vitesse des bulles ou de petits domaines s'écoulant dans un fluide polyphasique. Un autre but de l'invention, atteint dans un mode de réalisa- tion préféré de celle-ci, est de permettre la détermination de vitesses d'écoulement de domaines de phases contenues dans des fluides polyphasi- ques, dans une large gamme de types d'écoulement, s'étendantpar exemple dans les mélanges liquide-gaz, du régime de bulles (bubble flow) au ré- gime de bouchons de gaz (plug flov) et même au régime de bouchons liquides-poches de gaz (slug flou). Un autre but de l'invention, atteint dans ce même mode de réalisation préféré, est de permettre la détermination de la vitesse d'écoulement d'un fluide monophasique en régime turbulent. Le procédé de l'invention est essentiellement caractérisé en ce que la grandeur physique détectée en chacun des points sensibles est la pression locale du fluide, chaque signal de détection représentant ainsi, avec ses variations instantanées, le gradient de pression entre deux points d'une même paire de points sensibles. Ainsi, contrairement au cas o la grandeur physique observée est la densité, la capacité calorifique ou la résistivité, l'invention permet de mettre en évidence des variations affectant la grandeur physi- que observée non seulement à l'emplacement meme des points sensibles mais aussi en leur voisinage, ce qui accroit la probabilité de détecter le passage de domaines de dimensions petites par rapport au diamètre de la conduite, et notamment des bulles. De surcroît, les inconvénients inhérents à l'observation de la presssion locale, tels que les bruits à longue distance (road noise), qui rendent a priori non viable l'utilisation de capteurs de pression, sont éliminés par le caractère différentiel de la mesure effectuée par le transducteur. Pour la détermination de la proportion d'une phase donnée dans le liquide polyphasique, le traitement appliqué au signal de détec- tion comprend la mesure, pour une période de temps connue, du temps pendant lequel le signal de détection présente une amplitude comprise entre deux limites. Lorsque la caractéristique à déterminer est le régime d'écoule- ment, le traitement appliqué au signal de détection comprend soit une analyse spectrale du signal de détection soit le traitement énoncé au paragraphe précédent. Enfin lorsque la caractéristique d'écoulement à déterminer est le temps de passage, devant deux points sensibles, d'au moins un domaine de phase occupant la plus grande partie du diamètre de la conduite, le traitement de signal comprend la détermination de la largeur d'un pic d'autoccorélation du signal de détection produit pour ces deux points sensibles. Bien que dans les applications précédemment évoquées, le procé- dé de l'invention n'exige la détection qu'entre une première paire de points sensibles, ce procédéeest particulièrement avantageux dans ses mises en oeuvre pour lesquelles il fait en outre appel à la détection entre une seconde paire de points sensibles; dans ce cas, les niveaux des quatre points sensibles, répartis dans la direction générale d'écou- lement du fluide, déterminent entre eux trois intervalles consécutifs suivant cette direction et des premier et second nivreaux médians sont définis respectivement entre les niveaux occupés par les points des première et seconde, paires de points sensibles. Le procédé de l'invention,dans sa forme particulièrement adaptée à la détermination de la vitesse d'écoulement de domaines de phase occupant la plus grande partie du diamètre de la conduite, tels que des poches de gaz, est caractérisé en ce que les points sensibles sont disposés au coeur de l'écoulement de façon à subir les variations locales de pression liées à ce dernier, et en ce que les premier et second niveaux médians présentent un décalage au moins égal au tiers du ou des plus grand(s) desdits intervalles consécutifs. Pour cette application, le traitement de signal comprend la détermination de l'abscisse temporelle du maximum de corrélation des deux signaux de détection et la combinaison de cette abscisse temporelle avec la distance entre lesdits niveaux médians; d'autre part, pour cette application, la somme des longueurs desdits trois intervalles est de préférence au moins égale à la dimension moyenne que présentent, dans la direction de l'écoulement, lesdits domaines occupant la plus grande partie du diamètre de la conduite. Dans sa forme de réalisation qui est en outre adaptée à la détermination de la vitesse d'écoulement de petits domaines de phase, tels que des bulles, présentant un diamètre moyen au plus égal au quart du diamètre de la conduite, ou à la détermination de la vitesse d'écoule- ment d'un fluide monophasique turbulent, le procédé de l'invention est par ailleurs caractérisé en ce qu'au moins un intervalle hétérogène, c'est-à-dire délimité par les niveaux de deux points sensibles apparte- nant à des paires différentes, est au plus égal à la moitié de chaque espacement défini, pour chaque paire de points, entre les niveaux de ses points sensibles et en ce que tout intervalle hétérogène éventuel supérieur au plus petit des trois intervalles est au moins égal au double de ce dernier. Pour cette nouvelle application, le plus petit des trois inter- valles a de préférence une longueur au plus égale à dix fois la dimension moyenne que présentent, dans la direction de l'écoulement, les petits domaines de Dhase. Dans une forme de réalisation préférée de l'invention, permet- tant la déterminathn de vitesses d'écoulement dans des écoulements de types très différents, l'intervalle qui est placé entre les deux autres est hétérogène et sa longueur est au plus égaleà la moitié, ou meme au quart, de celle de chacun des deux autres intervalles. Le traitement de signal appliqué de façon spécifique au cas de la détermination de la vitesse d'écoulement de petits domaines de phase dans un fluide polyphasique, ou de la détermination de la vitesse d'écou- lement d'un fluide m6nophasique turbulent, comprend dans tous les cas la détermination de l'abscisse temporelle du maximum de corrélation des deux signaux de détection et la combinaison de cette abscisse temporelle avec la longueur du plus petit intervalle hétérogène. Le procédé de l'invention présente une amplitude meilleure encore pour l'ensemble des applications évoquées-lorsque les quatre points sensibles sont alignés dans la direction générale de l'écoulement, et lorsque l'espacement des niveaux occupés par les points sensibles de la première paire est sensiblement égal à l'espacement des niveaux occupés par les points sensibles de la seconde paire. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront compris à la lecture de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est une vue en Coupe schématique partielle du dispositif de l'invention en place dans une conduite verticale; - la figure 2 est un schéma de connexion des transducteurs de pression différentielle; - les figures 3A à 3I représentent quelques unes des disposi- tions a priori possibles de points sensibles, illustrant par des exemples et des contre-exemples des caractéristiques de l'invention. L'invention concerne un dispositif pour la détermination de caractéristiques d'écoulement d'un fluide. Le fluide peut être un fLuide monophasique, mais l'invention développe surtout ses avantages lorsque le fluide est polyphasique et par exemple consitué d'eau et de gaz, ou d'hydrocarbures liquides et d'eau, ou d'hydrocarbures liquides et de gaz ou même de ces trois constituants à la fois. Typiquement, l'invention est utilisable dans les condui-tes -ver- ticales ou obliques telles qu'une colonne de production 1 de puits de -é- trole, en vue de déterminer le régime d'écoulement, la composition du fluide et des vitesses d'écoulement de domaines de phase relativement importants tels que des bouchons ou poches de gaz 2A ou des bouchons Li- quides, occupant la plus grande partie du diamètre de la conduite, cu de domaines de phase relativement petits tels que des bulles 2E ou - ttes, occupant en général au plus un quart du diamètre de la const. Le dispositif comprend deux transducteurs de pression différen- tielle 3, 4, reliés chacun à deux prises de pression 3A, LB et LA, -B, par l'intermédiaire de conduits 5A, 5B et 6A, 6B, remplis d'une phase condensée du fluide en écoulement. Chaque transducteur délivre sur une sortie 3C, OC un signal électrique représentatif de la différence de pression entre ses prises, respectivement 3A, 3B et 4A, 4B. Les signaux de détection des transduc- teurs sont transmis par des conducteurs 3D, 4D, à une mémoire A qui Les enregistre. Les transducteurs 3, 4 sont du type de ceux qui présentent -ne bande passante d'une, et de préférence plusieurs, centaine(s) de hertz et sont par exemple constitués par les transducteurs vendus par la Société Validyne sous la référence DP 9 ou DP 7. Les prises de pression 3A,3B et 4A, hB, qui constituent les points sensibles des transducteurs, et les conduits 5A, 5B, 6A, 6B, ont une section circulaire d'un diamètre de 1,6 mm. Un signal de déetection plus pur est obtenu en orientant, à leur extrémité, les conduits 5A, 5B, 6A, 6B dans la direction de l'écoulement (figure 1) en particulier en régimes d'écoulements à poches (plug flot ou slug flow). - Le dispositif comprend par ailleurs un support 8, constitué de différents organes, propre à maintenir les transducteurs et leurs prises de pression et à offrirun guidage aux conducteurs 3D, 4D. Ce support pourra prendre toutes les formes que l'homme de l'art trouvera opportun de lui donner, pourvu qu'il maintienne entre les prises 3A, 3B, 4A, 4B, une relation spatiale déterminée et-qu'il permette, sans trop perturber l'écoulement, de disposer ces prises au coeur de l'écoulement, c'est-à- dire à distance de la paroi de la conduite de façon que ces prises de pression soient le siège de variations locales de pression réellement représentatives de l'écoulement. Ce support 8 comprend par exemple un corps allongé 8a enveloppant les transducteurs et solidaire d'organes de centrage tels que des ressorts à lames 8b terminés par des roulettes 8c s'appuyant sur l'intérieur de la conduite 1. Les prises des transducteurs peuvqnt former certaines des confi- gurations représentées aux figures 3A à 3I, ces figures devant être com- prises avec les deux conventions suivantes: la première est que les points reliés par un trait sont les prises d'un même transducteur, c'est- à-dire encore les points sensibles d'une même paire, pour laquelle est formé un signal de détection; la seconde est que la direction de l'écoulement est parallèle au plus grand coté de la planche de dessin. D'autre part il est rappelé que le dispositif comprend néces- sairement au moins deux prises de pression alignées avec la direction de l'écoulement. Ainsi, lorsqu'un seul transducteur est utilisé, celui- ci ne peut pas adopter la disposition que présente chaque transducteur sur les figures 3C ou 3D. Dans le cas général, o deux transducteurs sont utilisés, il est nécessaire de distinguer les éléments suivants: les niveaux successifs 9, 10, 11, 12 sur lesquels sont réparties les prises de pression, ces niveaux étant constitués par des plans perpendiculaires à la direction de l'écoulement; les niveaux médians 13, 14 qui sont les niveaux respec- tivement intermédiaires entre les niveaux des prises 3A, 3B et entre les niveaux des prises 4A, 4B; les trois intervalles consécutifs 15, 16, 17, respectivement constitués par les distances entre les niveaux voisins 9 et 10, 10 et 11, et 11 et 12; les intervalles hétérogènes qui sont constitués par tout intervalle 15, 16 ou 17 délimité par des niveaux occupés par des prises n'appartenant pas au même transducteur (15, 16 ou 17 sur la figure 2)-; l'intervalle intermédiaire qui est l'intervalle 16 défini entre les niveaux 10 et 11; et l'espacement 18 ou 19 entre les prises d'un même transducteur, constitué par la dis- tance entre les niveaux occupés par les prises de pression de ce meme transducteur 3 ou 4. Pour la détection de domaines de phase importants 2A, les quatre prises de pression sont alignées dans la direction de l'écoulement et diposées dans la zone centrale de celui-ci, et les niveaux médians 13 et 14 sont séparés l'un de l'autre par une distance au moins égale au tiers du ou des plus grand(s) des intervalles 15 à 17. Cette distance, ou déca- lage, entre les niveaux médians est comprise entre un demi et un diamètre de conduite 1. Typiquement, cette distance est comprise entre 6 et 12 centimètres. Ainsi, les configurations 3A et 3B sont impropres à la dé- termination de vitesses de domaines 2A, les configurations 3C, 3D sont également très peu appropriées, la configuration 3G est acceptable et les configurations 3E, 3I et 3H sont les meilleures. Dans les meilleures configurations, la somme des longueurs des intervalles 15 à 17 est au moins égale à la longueur, dans la direction d'écoulement, des domaines 2A. Dans ce cas particulier de l'observation de domaines importants 2A, tels que des poches de gaz, la configuration 3E est même, au moins pour un encombrement équivalent, préférable aux configurations 3H et 3I. Malheureusement cette configuration 3E est, pour des raisons qui apparaîtront ci-après, impropre à la mesure de la vitesse d'écoule- ment de bulles 2B. Pour la détermination de vitesses d'écoulement de petits domai- nes de phases 2B, ou de vitesses d'écoulement de fluide monophasique en régime turbulent, l'intervalle ou l'un au moins des intervalles hétérogène(s) (16 sur la figure 2) est au plus égal à la moitié de cha- que espacement 18, 19. Ainsi, les configurations 3A, 3E et 3F sont tota- lement inappropriées pour cette application. En outre, il convient que tout intervalle hétérogène éventuel supérieur au plus petit des trois intervalles soit au moins égal au double de ce dernier. Ainsi, la con- figuration 3C, dans laquelle le plus petit intervalle 15 est supérieur à la moitié de l'intervalle hétérogène 17 mais inférieur à cet intervalle, est également très peu satisfaisante pour application. Par contre les configurations 3B et 3D, dans lesquelles les intervalles hétérogènes extrêmes sont égaux, sont très adaptées à la mesure de vitesse de domai- nes 2B ou de fluide monophasique turbulent. Les autres configurations 3G, 3H, 3I présentent une adaptation un peu inférieure à celles des configurations 3B et surtout 3D, mais restent très satisfaisantes. Comme on le voit sur la figure 3D, l'alignement des quatre prises n'est pas indispensable dans ce cas et l'alignement des prises en deux couples hétérogènes est autorisé si ces deux couples sont soit soumis à des conditions demesure équivalentes, c'est-à-dire si les vitesses des bulles au voisinage d'un couple de prises voisines présen- tent une distribution identique à celle des vitesses des bulles au voi- sinage de l'autre couple de prises voisines soit soumis à des conditions de mesure totalement différentes, ce qui est le cas par exemple si l'un des couples de prises voisines est disposé contre la paroi de la conduite. Enfin, toujours dans le cadre de la dernière application, le plus petit des trois intervalles (qui est nécessairement un intervalle hétérogène conformément aux caractéristiques énoncées) a une longueur au plus égale à dix fois la dimension moyenne que présentent, dans la direction de l'écoulement, les domaines 2B. Typiquement la longueur du plus petit intervalle sera donc de un à deux centimètres. Seules, parmi les configurations représentées à titre d'exem- ples, les configurations 3G à 3I sont adaptées à la détermination de vitesses d'écoulement aussi bien de domaines 2A que de domaines 2B ou de fluide monophasique turbulent. Comme en outre il est très avantageux que l'intervalle hétérogène soit l'intervalle intermédiaire 16 et que sa longueur soit au plus égale à la moitié et de préférence même infé- rieure au quart de celle des deux autres intervalles 15, 16, les confi- gurations 3H à 3I sont nettement préférables à la configuration 3G. Une raison supplémentaire à cette préférence est le caractère avantageux de l'égalité de longueur des intervalles 18, 19, typiquement compris entre 5 et 10 centimètres. Dans les configurations 3G à 3I adaptées à l'ensemble des applications évoquées, les quatre prises sont alignées dans la direction de l'écoulement. Le traitement appliqué aux signaux de détection est décrit en référence à la figure 2, sur laquelle 7B désigne de façon générale un circuit logique ou analogique, et par exemple une unité de calcul. Du signal de détection d'un seul transducteur plusieurs carac- téristiques d'écoulement peuvent être déduites, notamment la proportion d'une phase contenue dans un fluide polyphasique, le régime d'écoulement, et le temps de passâge d'un grand domaine de phase 2A devant les deux prises du même transducteur c'est-à-dire le temps qui s'écoule entre le moment o un tel domaine atteint une première prise et le moment o il s'éloigne de l'autre. Pour obtenir la proportion d'une phase contenue dans un fluide polyphasique, le traitement consiste à déterminer la fraction de temps pendant lequel l'amplitude du signal de détection est comprise entre deux limites. Ces limites sont déterminées- comme étant situées, de part et d'autre de l'amplitude que présente le signal de détection lorsque les deux prises sont baignées par un même domaine de la phase observée, à une distance qui correspond à l'incertitude de la mesure. En effet, lorsque la conduite n'est pas horizontale, l'amplitude du signal de détection dépend de la pression hydrostatique entre les prises, donc de la densité de la phase baignant les prises, donc aussi de la nature de cette phase de sorte que, si les prises sont suffisamment proches, l'amplitude du signal est représentative de la phase baignant ces prises. Le régime d'écoulement peut être identifié directement par la détermination de la proportion d'une phase du fluide. Toutefois le régi- me d'écoulement peut aussi être identifié par la valeur de la fréquence présente avec la plus gande amplitude dansle signal de détection; le traitement est alors une analyse spectrale classique. L'apparition d'une fréquence dominante inférieure à une centaine de hertz caractérise le régime de bouchons liquides (slug flow). Le temps de passage d'un domaine 2A devant les deux prises peut être déterminé à partir de la largeur d'un pic d'autocorrélation du signal de détection. Pour la détermination de vitesses d'écoulement, le traitement concerne les deux signaux de détection. Ce traitement consiste d'abord à déterminer le décalage tem- porel à introduire entre les signaux de détection pour qu'ils se corres- pondent au mieux, c'est-à-dire à rechercher l'abscisse temporelle du maximum de corrélation de ces deux signaux et ensuite à opérer la divi- sion, par cette abscisse temporelle, d'une distance caractéristique du montage des transducteurs. Lorsque la vitesse d'écoulement à déterminer est celle de petits domaines de phase 2B, ou d'un fluide monophasique turbulent, cette distance caractéristique est la longueur D 16 du plus petit intervalle hétérogène 16, et lorsque la vitesse d'écoulement à déterminer est celle de domaines de phase relativement grands 2A, cette distance caractéristique est le décalage D 34 des niveaux médians. Sur la figure 2, 7A peut représenter une mémoire, telle qu'une mémoire de masse et 7B une unité de calcul ayant accès aux informations enregistrées dans TA et programmée pour déterminer l'abscisse temporelle du maximum de corrélation et effectuer la division. L'unité 7B peut même être programmée pour déterminer, dans une étape antérieure, le régime d'écoulement afin de choisir entre les distances caractéristiques D 16 et D 34. Mais il est également possible de considérer que TA représente un corrélateur fournissant directement à un circuit de calcul 7B la valeur de l'abscisse temporelle du maximum de corrélation. Un traitement équivalent à celui qui est décrit ci-dessus pour la détermination de vitesse d'écoulement consisterait à rechercher le décalage temporel correspondant au déphasage entre les composantes de Fourier des deux signaux de détection et à diviser ce décalage temporel par la distance caractéristique D 16 ou D 34 telle que précédemment définie. De façon pratique, le déphasage (A+&) tiré du spectre croisé complexe est représenté en fonction de la pulsation (w) et le décalage temporel est défini par la pente caractéristique de la courbe obtenue,. Enfin il convient de noter que l'augmentation du nombre de transducteurs au-delà de deux permet essentiellement d'augmenter la précision des mesures en ayant recours à des corrélations multiples. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour la détermination de caractéristiques d'écoulement d'un fluide, notamment d'un fluide polyphasique dans une conduite, telle qu'un puits en production, comprenant: - au moins un capteur différentiel comportant deux points sensibles dont un au moins est destiné à être placé dans le fluide en écoule- ment, et une sortie destinée à fournir un signal représentatif de la différence entre les deux points sensibles du capteur, d'une grandeur physique, cette différence subissant des variations dyna- niques liées à l'écoulement, - un support, dont chaque capteur et ses points sensibles sont rendus solidaires, destiné à maintenir une relation spatiale connue entre ces points sensibles et à maintenir l'alignement, dans la direction générale de l'écoulement, d'au moins deux points sensibles, et - des organes de mise en mémoire de chaque signal, auxquels est reliée la sortie de chaque capteur, caractérisé en ce que chaque capteur différentiel est un transducteur de pression différentielle, lesdits points sensibles prenant la forme de prises de pression et lesdites variations dynamiques étant consti- tuées par des fluctuations instantanées du gradient de pression entre les deux prises d'un même transducteur. 2. Dispositif suivant la revendication 1, comprenant un premier et un second transducteurs de pression différentielle, dont les prises de pression se répartissent, dans la direction générale d'écoulement du fluide, sur des niveaux déterminant entre eux, suivant cette direc- tion, trois intervalles consécutifs, et dans lequel des premier et second niveaux médians sont définis respectivement entre les niveaux occupés par les prises du premier et du second transducteurs, caractérisé en ce que les prises de pression de chaque transducteur sont disposées au coeur de l'écoulement de façon à subir les varia- tions locales de pression liées à ce dernier, et en ce que les pre- mier et second niveaux médians présentent un décalage au moins égal au tiers du ou des plus grand(s) desdits intervalles consécutifs. 3. Dispositif suivant la revendication 1 ou 2, comprenant un premier et second transducteurs de pression différentielle, dont les prises de pression se répartissent, dans la direction générale d'écoulement du fluide sur des niveaux déterminant entre eux, suivant cette direc- tion, trois intervalles consécutifs, et dans lequel tout intervalle délimité par les niveaux de deux prises de pression appartenant à des transducteurs différents est dit hétérogène, caractérisé en ce qu'au moins un intervalle hétérogène est au plus égal à la moitié de chaque espacement défini, pour chaque transduc- teur, entre les niveaux de ses prises de pression et en ce que tout intervalle hétérogène éventuel supérieur au plus petit des trois intervalles est au moins égal au double de ce dernier. 4. Dispositif suivant la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que l'espacement des niveaux occupés par les prises du premier transduc- teur est sensiblement-égal à l'espacement des niveaux occupés par les prises de l'autre transducteur.; 5. Dispositif suivant la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que celui desdits trois intervalles consécutifs qui est intermédiaire par rapport aux deux autres est au plus égal à la moitié de chacun de ces deux autres intervalles. 6. Dispositif suivant l'ensemble des revendications 3, 4 et 5, caractéri- sé en ce que ledit intervalle intermédiaire est hétérogène, les deux autres intervalles ayant chacun une longueur au moins quadruple de celle de cet intervalle intermédiaire. 7. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 2 à 6, utilisa- ble dans un fluide polyphasique contenant des domaines d'un premier type constitués par une phase en écoulement, caractérisé en ce que la somme des longueurs desdits trois intervalles est au moins égale à la dimension moyenne que présentent, dans la direction de l'écoule- ment, lesdits domaines de premier type. 8. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 2 à 7, utili- sable dans un fluide polyphasique contenant des domaines d'un second type constitués par une phase en écoulement, caractérisé en ce que la longueur du plus petit desdits trois intervalles est au plus égale à dix fois la dimension moyenne que présentent, dans la direction de l'écoulement, lesdits domaines de second type. 9. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 2 à 8, carac- térisé en ce que les quatre prises sont sensiblement alignées dans la direction générale de l'écoulement. 101 10. Procédé pour la détermination d'au moins une caractéristique d'écou- lement d'un fluide, notamment d'un fluide polyphasique, dans une conduite, telle qu'un puits en production, comprenant les opérations consistant à: - disposer au moins deux points sensibles à l'intérieur de l'écoule- ment, assujettis à une relation spatiale connue, deux au joins des points sensibles étant alignés dans la direction générale de l'écou- lement, - détecter, au moins entre les deux points d'une première paire de points sensibles, la différence instantanée que présente, entre ces deux points, une grandeur physique dont la variation d'un point du fluide à un autre est liÉeà l'écoulement de celui-ci, - produire, pour chaque détection, un signal représentatif desdites différences détectées, et mémoriser chaque signal, au moins de façon temporaire, en vue d'en permettre un traitement, caractérisé en ce que ladite grandeur physique est la pression locale du fluide, ladite opération de détection consistant à détecter la pression différentielle instantanée au moins entre les deux points de ladite première paire de points sensibles. 11. Procédé suivant la revendication 10, dans lequel on détecte la diffé- rence instantanée de pression entre les points d'une première et d'une seconde paires de points sensibles et dans lequel les points des deux paires sont répartis, dans la direction générale d'écoule- ment du fluide, à des niveaux différents déterminant entre eux trois intervalles consécutifs, des premier et second niveaux médians étant définis entre les niveaux des points sensibles des première et secon- de paires respectives, caractérisé en ce que les points sensibles sont disposés au coeur de l'écoulement de façon à subir les variations locales de pression liées à ce dernier, et en ce que les premier et second niveaux mé- dians présentent un décalage de longueur au moins égale au tiers de celle du ou des plus grand(s) desdits intervalles consécutifs. 12. Procédé suivant la revendication 10 ou 11, dans lequel on détecte la différence instantanée de pression entre les points d'une première et d'une seconde paires de points sensibles, dans lequel les points des deux paires sont répartis, dans la direction générale d'écoule- ment du fluide, à des niveaux différents déterminant entre eux trois intervalles consécutifs, des premier et second niveaux médians étant définis entre les niveaux des points -sensibles des première et se- conde paires respectives, et dans lequel un intervalle délimité par les niveaux de deux points sensibles appartenant à des paires diffé- rentes est dit hétérogène, caractérisé ence qu'au moins un intervalle hétérogène. est au plus égal à la moitié de chaque espacement défini, pour chaque paire de points, entre les niveaux de ses points sensibles et en ce que tout intervalle hétérogène éventuel supérieur au-plus petit des trois intervalles est au moins égal au double de ce dernier. 13. Procédé suivant la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que l'espacement des niveaux occupés par les points sensibles de la pre- mière paire est sensiblement égal à l'espacement des niveaux occupés par les points sensibles de la seconde paire. 14. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 10 à 13, dans lequel une caractéristique d'écoulement à déterminer est la propor- tion d'une phase présente dans un fluide polyphasique, caractérisé en ce que ledit traitement de signal comprend la mesure, pour une période de temps connue, du temps pendant lequel au moins un signal de détection présente une amplitude comprise entre deux limites. 15. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 10 à 13, dans lequel une caractéristique d'écoulement à déterminer est le régime d'écoulement, caractérisé en ce que ledit traitement de signal com- prend une analyse spectrale d'au moins un signal de détection. 16. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 11 à 13, dans lequel une caractéristique d'écoulement à déterminer est une vitesse d'écoulement, caractérisé en ce que ledit traitement de signal com- prend la détermination de l'abscisse temporelle du maximum de corré- lation des deux signaux de détection et la combinaison de cette abscisse temporelle avec une distance caractéristique de la configu- ration de points sensibles. 17. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 11 à 13, dans lequel une caractéristique d'écoulement à déterminer est une vitesse d'écoulement, caractérisé en ce que ledit traitement de signal com- prend la détermination du décalage temporel équivalent au déphasage entre les composantes de Fourier des deux signaux de détection et la combinaison de ce décalage temporel avec une distance caractéristique de la configuration de points sensibles. 18. Procédé suivant la revendication 16 ou 17, caractérisé en ce que ladite distance caractéristique est la distance entre les niveaux médianslorsque la vitesse d'écoulement à déterminer est celle de domaines de phase occupant chacun la plus grande partie du diamètre de la-conduite et en ce que cette distance caractéristique est la longueur du plus petit intervalle hétérogène lorsque la vitesse d'écoulement à déterminer est celle de domaines de phase présentant un diamètre au plus égal au quart du diamètre de la conduite, ou celle d'un fluide monophasique turbulent. 19. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 10 à 18, dans lequel une caractéristique d'écoulement à déterminer est le temps de passage, devant deux points sensibles, d'au moins un domaine de phase occupant la plus grande partie du diamètre de la conduite, caractérisé en ce que ledit traitement de signal comprend la déter- mination dela largeur d'un pic d'autocorrélation du signal de détection produit pour ces deux points sensibles.