Brevet FR2464539A1 — publié le 19810306

L'invention concerne un ensemble de traversée de dalle de confinement pour transfert de combustible nucléaire irradié, notamment entre la cuve contenant le coeur d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides et une zone de stocka- ge des combustibles nucléaires irradiés disposée à l'exté- rieur de la cuve. Dans les réacteurs nucléaires à neutrons rapides, le combustible est généralement disposé à l'intérieur d'ai- guilles gainées disposées en faisceau dans des bo!tiers al- longés constituant des assemblages pourvus d'une tête de préhension permettant leur manutention. Au cours de cette manutention, et en particulier lors du remplacement dans le coeur du réacteur d'un assemblage irradié par un assemblage neuf, l'assemblage irradié est extrait du coeur au moyen d'un grappin de préhension et transféré jusqu'à un pot de manutention placé à la périphérie du coeur, à la base d'une rampe de guidage inclinée permettant d'acheminer l'assembla- ge irradié jusqu'à une hotte pivotante disposée au-dessus de la dalle de la cuve du réacteur. Une seconde rampe de guida- ge inclinée, qui débouche dans la hotte pivotante, permet d'acheminer l'assemblage irradié dans un réceptacle de stockage externe contigu à la cuve du réacteur et fermé par une dalle prolongeant la dalle de la cuve du réacteur. L'assemblage irradié est alors extrait du pot de manutention et placé dans un alvéole o il perd une partie de son activité, avant d'être introduit dans un étui étanche et enfermé dans un château blindé permettant de le transpor- ter jusqu'à un centre de retraitement. Dans les solutions utilisées jusqu'à présent, après qu'il ait été extrait du coeur du réacteur, l'assem- blage irradié est stocké pendant un certain temps à l'inté- rieur même de la cuve avant d'être sorti de l'enceinte de confinement. Cependant, ce procédé a pour inconvénient d'augmenter sensiblement le volume de la cuve et d'allonger la durée d'immobilisation de l'assemblage irradié et, par B 6734-3 GP conséquent, le cycle du combustible. Pour remédier à ces inconvénients, on a proposé dans le brevet français n0 73 23506 déposé le 27 juin 1973 au nom du Commissariat à l'Energie Atomique pour "Procédé de manutention des assem- blages combustibles irradiés dans un réacteur à neutrons ra- pides et installation pour la mise en oeuvre de ce procédé", de transférer l'assemblage irradié dans le réceptacle de stockage extérieur à la cuve du réacteur dès que cet assem- blage est extrait du coeur, le pot de manutention dans le- quel est placé l'assemblage au cours de son transport étant agencé de façon à évacuer les calories dégagées par cet as- semblage. Lorsque les assemblages irradiés sont transférés directement de la cuve du réacteur dans le réceptacle de stockage, l'énergie dissipée par ces assemblages est impor- tante. Il est donc nécessaire de prévoir l'évacuation de cette énergie en cas de blocage du pot de manutention au niveau des traversées des dalles de confinement de la cuve du réacteur et du réceptacle de stockage. La présente invention a pour objet la réalisation d'un ensemble de traversée de ces dalles permettant d'éva- cuer la puissance résiduelle de l'assemblage irradié contenu dans le pot de manutention, même en cas de blocage acciden- tel de ce dernier au niveau de la traversée d'une dalle. A cet effet, et conformément à l'invention, il est proposé un ensemble de traversée de dalle de confinement pour transfert de combustible nucléaire irradié, comprenant une virole de traversée solidaire de la dalle et une rampe de guidage traversant la virole et dans laquelle se déplace un pot de manutention portant le combustible, ledit ensemble étant caractérisé en ce qu'il comprend de plus un dispositif d'évacuation de la chaleur résiduelle dissipée par le com- bustible, ce dispositif comportant un faisceau de caloducs disposés parallèlement à la rampe sur une longueur au moins égale à celle de la virole et des moyens pour évacuer le flux de chaleur acheminé au-dessus de la dalle par les caloducs. Conformément à un mode de réalisation préféré de l'invention, les moyens pour évacuer le flux de chaleur acheminé au-dessus de la dalle par les caloducs comprennent une calandre annulaire dans laquelle circule un fluide de refroidissement, le faisceau de caloducs se prolongeant à l'intérieur de ladite calandre. Afin de favoriser l'échange de chaleur entre le fluide caloporteur contenu dans les ca- loducs et le fluide de refroidissement circulant dans la calandre, la partie de chacun des caloducs disposée à l'in- térieur de la calandre comporte de préférence des ailettes de refroidissement. De plus, une chicane hélicoïdale peut être disposée dans la calandre entre un orifice d'entrée et un orifice de sortie du fluide de refroidissement pour amé- liorer la circulation du fluide de refroidissement à l'inté- rieur de la calandre. Selon une première variante de l'invention, les caloducs sont disposés dans l'espace annulaire défini entre la virole et la rampe. De préférence, les caloducs sont alors répartis autour de la rampe en regard de lumières mé- nagées dans celle-ci. En outre, le dispositif d'évacuation de la chaleur résiduelle dissipée par le combustible et la rampe de guidage peuvent être démontables indépendamment l'un de l'autre, ce qui facilite l'inspection et la mainte- nance des différentes parties de l'ensemble de traversée. Selon une deuxième variante de l'invention, les caloducs sont disposés à l'intérieur de la rampe de guidage, de part et d'autre du pot de manutention. La partie de la rampe disposée à l'intérieur de la calandre peut alors être munie d'au moins un élément amovible, le dispositif d'éva- cuation de la chaleur résiduelle dissipée par le combustible étant démontable après dépose dudit élément, et la rampe de guidage étant démontable après dépose de ce dispositif. Conformément à une autre caractéristique de l'in- vention, des moyens sont prévus pour assurer le position- nement radial des caloducs par rapport à la rampe tout en permettant leur déplacement relatif selon une direction pa- rallèle à l'axe de la rampe. Cette caractéristique permet de tenir compte des dilatations différentielles et autorise le démontage des différentes parties de l'ensemble. Conformément à encore une autre caractéristique de l'invention, le fluide caloporteur contenu dans les caloducs est du mercure. On décrira maintenant, à titre d'exemple non limi- tatif, différentes variantes de réalisation de l'invention en se référant aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe transversale schématique d'une installation permettant de transférer un assemblage irradié du coeur d'un réacteur nucléaire jusqu'à un réceptacle externe de stockage, - la figure 2a est une vue en coupe longitudinale agrandie de l'un des ensembles de traversée de dalle repré- sentés sur la figure 1, illustrant une première variante de réalisation de l'invention, - les figures 2b et 2c illustrent respectivement de façon schématique le démontage de la rampe et du disposi- tif d'évacuation de la chaleur dans la variante représentée sur la figure 2a, - la figure 3 est une vue en coupe, à plus grande échelle, selon la ligne III-III de la figure 2a, - la figure 4a est une vue en coupe longitudinale comparable à la figure 2a, illustrant une seconde variante de réalisation d'un ensemble de traversée de dalle de confi- nement selon l'invention, - la figure 4b illustre de façon schématique le démontage du dispositif d'évacuation de la chaleur, puis de la rampe, selon un premier mode de réalisation de la varian- te représentée sur la figure 4a, - la figure 5 est une vue en coupe selon la ligne V-V de la figure 4a, et - la figure 6 est une vue en perspective de l'ex- trémité supérieure d'un ensemble de traversée de dalle de confinement de la variante représentée sur la figure 4a, illustrant un second mode de réalisation de l'invention. 24645.39 Sur la figure 1, la référence 10 désigne une en- ceinte à paroi épaisse, généralement en béton, délimitant intérieurement une cavité ouverte de forme générale cylin- drique à axe vertical, dans laquelle est montée la cuve 12 d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides. Le coeur 14 de ce réacteur, disposé à l'intérieur de la cuve 12 est immergé dans un métal liquide de refroidissement 16, tel que du so- dium, surmonté par une couche 18 d'un gaz inerte tel que de l'argon. La partie supérieure de la cuve 12 est suspendue à une dalle horizontale 20 obturant l'enceinte 10. La dalle 20 comporte différents orifices de passa- ge permettant l'accès à l'intérieur de. la cuve, et notamment une ouverture circulaire dans laquelle est monté un ensemble constitué par deux bouchons tournants 22 et 24 excentrés l'un par rapport à l'autre de façon telle que les rotations combinées de ces deux bouchons permettent à un organe de manutention 26 traversant le bouchon 24 de venir se posi- tionner à la verticale de n'importe quel point du coeur 14. L'organe 26 comporte à son extrémité inférieure située dans la cuve 12 un grappin de préhension 28 apte à venir saisir la tête de manutention 32 de chacun des assemblages 30 qui constituent le coeur 14.. Chaque assemblage 30 est formé d'un boîtier exté- rieur contenant un faisceau d'aiguilles gainées contenant le combustible nucléaire, et il est disposé verticalement dans le coeur 14. Le grappin 28 permet d'extraire chaque assem- blage du coeur du réacteur et de le transférer dans un pot de manutention 34 disposé à la périphérie du coeur, tout en le maintenant dans le sodium liquide 16 contenu dans la cuve. Le pot de manutention 34 est susceptible de se déplacer sur une rampe de guidage inclinée 36 plongeant à l'intérieur de la cuve 12 et traversant la dalle de fermeture 20 par un ensemble de traversée 38 dont différentes variantes seront décrites plus en détail par la suite en se référant aux figures 2 à 6. Le pot 34, réalisé par exemple conformément 6 2464539 aux dispositions décrites et revendiquées dans le brevet français n0 77 02147 déposé le 26 janvier 1977 au nom du Commissariat à l'Energie Atomique pour "pot de manutention d'un assemblage combustible", est amené dans l'axe de la rampe 36 grâce à un système à étrier 40. L'assemblage irradié 30 placé dans le pot 34 est déplacé le long de la rampe inclinée 36 au travers de l'en- semble de traversée 38 pour être amené hors de la cuve 12 et à l'intérieur d'une hotte pivotante 42, par exemple au moyen d'un treuil (non représenté). La hotte pivotante 42 est réa- lisée par exemple conformément aux dispositions décrites et revendiquées dans le brevet français n0 EN 72 20634 déposé le 8 juin 1972 au nom du Commissariat à l'Energie Atomique pour "hotte de transfert". De préférence, la hotte pivotante 42 est équipée d'un circuit de ventilation permettant d'éva- cuer la puissance résiduelle de l'assemblage irradié lorsque celui-ci se trouve à l'intérieur de la hotte. La hotte pivotante 42 est conçue pour imprimer au pot de manutention contenant l'assemblage combustible une rotation de 1800 permettant de l'amener en vis-à-vis d'une seconde rampe inclinée 44. La rampe 44 traverse, par l'in- termédiaire d'un ensemble de traversée 46 qui peut être identique à l'ensemble de traversée 38, une dalle 48 obtu- rant un réceptacle de stockage 50 contigu à la cuve 12 du réacteur, de telle sorte que la dalle 48 est disposée dans le prolongement de la dalle 20. Le réceptacle de stockage 50 est rempli de métal liquide, et il contient un barillet tournant (non représenté) destiné à recevoir l'assemblage irradié 30 après que celui-ci ait été extrait du pot de manutention 34 au moyen d'un organe de manutention équipé d'un grappin (non représenté) du même type que l'organe 26 et que le grappin 28. On décrira maintenant en se référant aux figures 2a et 3, une première variante de réalisation de l'ensemble de traversée de dalle 38, étant entendu que l'ensemble de traversée de dalle 46 est identique à l'ensemble 38 et ne sera pas décrit séparément. - 7 2464539 Comme l'illustre en particulier la figure 2a, l'ensemble de traversée 38 de la dalle de confinement 20 de la cuve du réacteur comprend une virole de traversée 52 so- lidaire de la dalle 20 et dans laquelle est disposée une fourrure thermique 54 portée par la virole 52 et espacée de celle-ci de façon à définir un espace annulaire communiquant avec la cuve du réacteur. La virole 52 et la fourrure 54 forment au-dessus de la dalle 20 une bride 55 sur laquelle est prévue une surface d'appui 56. La virole 52 et la fourrure 54 définissent dans la dalle 20 un passage que traverse librement la rampe de gui- dage 36, celle-ci étant pourvue dans un plan normal au plan de coupe de la figure 2a de deux rails de guidage 58 sur lesquels viennent rouler des galets (non représentés) qui peuvent être montés soit sur un chariot portant le pot de manutention 34, soit directement sur ce dernier. Conformément à la présente invention, et selon une première variante de réalisation, représentée sur les figu- res 2a et 3, un faisceau de caloducs 60 est disposé dans l'espace annulaire défini entre la fourrure 54 et la rampe 36 parallèlement à l'axe de celle-ci et sur toute la lon- gueur de la virole 52. Plus précisément, et comme l'illustre en particulier la figure 3, les caloducs 60 sont disposés en quatre groupes régulièrement répartis autour de la rampe 36 en regard de lumières 62 ménagées dans cette dernière, afin de permettre à la majeure partie de la chaleur dissipée par un assemblage irradié bloqué accidentellement dans la virole 52 de parvenir jusqu'aux caloducs 60. A titre d'illustra- tion, on notera par exemple qu'on peut disposer ainsi entre la rampe 36 et la fourrure 54 soit trente six caloducs dont le diamètre extérieur est d'environ 33,4 mm, soit vingt huit caloducs dont le diamètre extérieur est d'environ 48,3 mm (variante représentée sur la figure 3). Comme l'illustre la figure 2a, les caloducs 60 se prolongent vers le haut au-delà de la virole 52 à l'inté- rieur d'une calandre annulaire 64 dans laquelle circule un fluide de refroidissement tel que de l'air entre un orifice d'entrée inférieur 66 et un orifice de sortie supérieur 68. La calandre annulaire 64 permet ainsi d'évacuer le flux de chaleur acheminé au-dessus de la dalle 20 par les caloducs 60. Afin d'améliorer les échanges de chaleur entre les calo- ducs 60 et le fluide de refroidissement circulant dans la calandre 64, la partie de chacun des caloducs disposée à l'intérieur de la calandre comporte des ailettes radiales de refroidissement 70. En outre, la circulation du fluide de refroidissement entre l'orifice d'entrée 66 et l'orifice de sortie 68 est améliorée par la présence d'une chicane héli- coldale 72 à l'intérieur de la calandre 64. La circulation du fluide de refroidissement à l'intérieur de la calandre 64 entre l'orifice d'entrée 66 et l'orifice de sortie 68 peut provenir soit d'un circuit sous pression branché en parallè- le sur le circuit de ventilation de la hotte pivotante 42, soit de la convection naturelle, la calandre 64 étant alors branchée sur la dépression créée par une cheminée. Dans les deux cas, cette circulation peut être contrôlée en manoeu- vrant deux ventelles (non représentées) situées respective- ment au niveau des orifices d'entrée 66 et de sortie 68. De façon connue, chacun des caloducs 60 est fermé et rempli d'un fluide caloporteur qui se trouve en phase liquide dans la partie basse des caloducs et en phase gazeu- se dans la partie haute des caloducs, c'est-à-dire à l'inté- rieur de la calandre 64, de façon à définir respectivement une zone d'évaporation et une zone de condensation. Le flui-- de caloporteur est choisi en fonction des conditions de fonctionnement imposées aux caloducs, et notamment en fonc- tion du domaine de température dans lequel il doit fonction- ner, de sa tension de vapeur et du flux de chaleur à transfé- rer. Tenant compte de ces différents éléments, le fluide caloporteur contenu dans les caloducs sera constitué de pré- férence par du mercure. L'ensemble constitué par les caloducs 60 et par la calandre annulaire 64 et son système de refroidissement 9 2464539 constituent un dispositif d'évacuation 73 de la chaleur ré- siduelle dissipée par un assemblage combustible irradié dis- posé dans un pot de manutention bloqué accidentellement dans la virole 52. Comme l'illustre en particulier la figure 2a, la calandre annulaire 64 repose sur la surface d'appui 56 défi- nie sur la virole 52 et sur le fourreau 54, et les caloducs sont positionnés radialement entre la rampe 36 et la fourrure 54 par des chicanes 75 solidaires des caloducs et régulièrement réparties sur toute la longueur de la virole 52. Ces chicanes maintiennent l'espacement entre les calo- ducs tout en permettant à chaque groupe de caloducs de se dilater indépendamment de la rampe. Au moins l'une des chi- canes 75, disposée dans la partie inférieure de la* virole 52, assure un supportage glissant du faisceau de caloducs , par l'intermédiaire de deux glissières 77 (figure 3). Cette disposition permet au faisceau de se dilater transver- salement et de suivre les variations du diamètre de la rampe 36, quelle que soit son inclinaison. Par ailleurs, en régime nominal, c'est-à-dire lors du fonctionnement normal du réac- teur, les chicanes 75 limitent les mouvements de convection de l'argon 18 contenu dans la cuve 12. Il en résulte une diminution du transfert de chaleur à travers l'ensemble vi- role 52-fourrure 54. Enfin, cette structure autorise les dé- montages du dispositif d'évacuation de chaleur 73 et de la r:ampe de guidage 36 indépendamment l'un de l'autre comme on le verra par la suite. Le centrage de la partie supérieure de la rampe 36 par rapport à la calandre 64 est assuré par des patins de glissement 74 associés à l'extrémité supérieure de la rampe et coopérant avec des surfaces appropriées formées-à l'inté- rieur de la calandre. Enfin, la fourrure 54 se termine dans sa partie basse par une chicane 78 enveloppant l'extrémité inférieure des caloducs 60. Lorsqu'un- pot de manutention 34 contenant un as- semblage irradié qui vient d'être extrait du coeur du réac- 2464539 teur se trouve bloqué accidentellement à l'intérieur de l'ensemble de traversée 38 ou de l'ensemble de traversée 46, la chaleur dissipée par le combustible nucléaire traverse le pot de manutention et parvient jusqu'aux caloducs 60 en pas- sant par les lumières 62 ménagées dans la rampe 36. L'échauffement du fluide caloporteur tel que du mercure con- tenu dans les caloducs, qui se trouve à l'état liquide au niveau de la traversée de la dalle 20, conduit à une évapo- ration de ce liquide qui se trouve ainsi transformé en gaz dans la partie supérieure de chacun des caloducs disposée à l'intérieur de la calandre 64. Le fluide caloporteur vapori- sé contenu dans les caloducs 60 à l'intérieur de la calandre annulaire 64 est alors refroidi par le fluide de refroidis- sement circulant entre l'orifice d'entrée 66 et l'orifice de sortie 68 de la calandre; cette action de refroidissement du fluide circulant dans la calandre 64 est accélérée par les ailettes radiales 70 et par la chicane hélicoïdale 72. Il en résulte une condensation du fluide caloporteur à l'intérieur de la calandre 64. Un équilibre s'établit ainsi entre la phase liquide et la phase vapeur du fluide caloporteur con- tenu dans les caloducs, de telle sorte que la chaleur dissi- pée par l'assemblage combustible contenu dans un pot de ma- nutention qui serait bloqué accidentellement dans la traver- sée de la dalle se trouve régulièrement transférée au-dessus de la dalle par les caloducs, puis évacuée par le fluide de refroidissement circulant dans la calandre 64. La températu- re régnant dans la virole 52 se trouve ainsi stabilisée à un niveau convenable. Bien que les conditions de fonctionnement des ca- loducs en régime normal soient très peu érosives, il est nécessaire d'assurer l'inspection et la maintenance des dif- férentes parties de l'ensemble de traversée selon l'inven- tion. Ainsi, comme l'illustrent respectivement les figures 2b et 2c, la rampe de guidage 36 et le dispositif d'évacua- tion de chaleur 73 sont démontables indépendamment l'un de l'autre dans cette première variante de réalisation de l'in- vention. il Les opérations de démontage de la rampe 36 ou du dispositif 73 doivent être précédées d'un démontage partiel de la hotte pivotante 42 et de la mise en place d'une hotte de déchargement sur la surface d'appui 56 formée sur la bri- de 55. Comme l'illustre la figure 2b, la rampe de guidage 36 peut alors être démontée indépendamment du dispositif d'éva- cuation de la chaleur. De même, et comme l'illustre la figu- re 2c, le dispositif d'évacuation de la chaleur 73 que cons- tituent les caloducs 60 et la calandre annulaire 64 peut également être démonté, la rampe 36 restant en place et étant maintenue suivant trois génératrices par trois organes rétractables, tels que 76, par exemple à vis. On remarquera que l'ensemble de traversée qui vient d'être décrit permet de ne modifier ni la géométrie, ni la technologie des rampes de guidage existantes tout-en disposant la source froide que constitue la calandre 64 par- courue par un fluide de refroidissement à proximité immédia- te de la traversée de la dalle 20, c'est-à-dire du pot de manutention lorsque celui-ci se trouve bloqué dans cette traversée. En outre, le dispositif de refroidissement peut être retiré indépendamment sans avoir à intervenir sur la rampe. En régime nominal, c'est-à-dire au cours du fonc- tionnement normal du réacteur et lorsque la circulation d'air à l'intérieur de la calandre est totalement arrêtée, les caloducs 60, soumis à un flux radial de chaleur allant de l'intérieur de la traversée vers l'extérieur, assurent une homogénéisation de la température le long de cette tra- versée et permettent ainsi une limitation de la température de la virole 52. Cette caractéristique permet d'envisager, dans une variante non représentée, la suppression de la fourrure thermique 54, les caloducs 60 étant alors disposés directement entre la virole 52 et la rampe 36. On a représenté sur les figures 4a et 5 une va- riante de réalisation de l'ensemble de traversée représenté sur les figures 2a et 3, dans laquelle au lieu d'être dispo- 12 2464539 sés dans l'espace annulaire défini entre la rampe 36 et la virole 52, les caloducs 60 sont disposés à l'intérieur de la rampe de guidage 36 et de part et d'autre du pot de manuten- tion 34. Cette solution est thermiquement plus efficace que la précédente, puisque les caloducs sont disposés à proximi- té immédiate du pot de manutention, et elle permet de sup- primer les lumières dans la rampe de guidage, ce qui autori- se une réduction de l'épaisseur de la paroi de celle-ci et conduit à une certaine diminution de l'encombrement radial de l'ensemble au niveau de la traversée de la dalle 20. Grâce à cette disposition et à titre d'exemple illustratif, on remarquera qu'il est possible de disposer à l'intérieur de la rampe 36 soit deux groupes de onze caloducs dont le diamètre extérieur est d'environ 48,4 mm, (variante repré- sentée sur la figure 5), soit deux groupes de vingt caloducs dont le diamètre extérieur est d'environ 33,4 mm. * La variante de réalisation représentée sur les fi- gures 4a et 5 présente cependant l'inconvénient que, la ca- landre annulaire 64 restant inchangée par rapport à la va- riante représentée sur la figure 2a, les caloducs 60 doivent traverser la rampe 36 au voisinage de l'extrémité supérieure - de la virole 52. Il en résulte que pour effectuer le démon- tage du dispositif d'évacuation de chaleur 73 et de la rampe de guidage 36, il est nécessaire de prévoir dans la partie supérieure de cette dernière au moins un élément démontable disposé dans le prolongement de chacun des deux groupes de caloducs 60. Dans un premier mode de réalisation, représenté sur la figure 4b, de la variante selon la figure 4a, la partie supérieure de la rampe 36 comprend deux secteurs cy- lindriques démontables 80 disposés chacun dans le prolonge- ment de l'un des groupes de caloducs 60 et dont le démontage autorise d'abord le démontage du dispositif d'évacuation de chaleur 73 comprenant les caloducs 60 et la calandre annu- laire 64 et ensuite le démontage de la rampe 36. Dans un second mode de réalisation de l'invention représenté sur la figure 6, les deux panneaux démontables 80 13 2464539 sont remplacés par une couronne démontable 82 rapportée à l'extrémité de la rampe 36. Cette solution permet d'assurer une meilleure rigidité transversale de l'extrémité supérieu- re de la rampe de guidage. Dans ces deux modes de réalisation, comme l'illus- tre la figure 4b, le démontage de la rampe 36 ne peut être effectué qu'après enlèvement du dispositif d'évacuation de chaleur 73, cet enlèvement étant lui-même conditionné par le démontage des panneaux 80 (premier mode selon la figure 4b) ou de la couronne 82 (second mode selon la figure 6). Le fonctionnement des ensembles de traversée re- présentés sur les figures 4a et 5 et sur la figure 6 est identique au fonctionnement de l'ensemble de traversée re- présenté sur les figures 2a et 3, de telle sorte qu'il ne sera pas décrit à nouveau. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits à titre d'exemple, mais en couvre toutes les variantes. Ainsi, on comprendra qu'un tel ensemble peut être utilisé à chaque fois qu'un pot de manutention contenant un assemblage irra- dié doit traverser une dalle de confinement quel que soit le chemin suivi par ce pot de manutention et même si ce chemin est sensiblement différent de celui représenté à titre d'exemple sur la figure 1. De même, il importe peu que le pot - de manutention contenant les assemblages irradiés soit guidé directement à l'intérieur de la rampe traversant la dalle ou qu'il soit placé à l'intérieur d'un chariot assurant le-dé- placement le long de la rampe. 14 2464539 REVENDICATIONS 1.- Ensemble de traversée de dalle de confinement pour transfert de combustible nucléaire irradié, comprenant une virole de traversée solidaire de la dalle et une rampe de guidage traversant la virole et dans laquelle se déplace un pot de manutention portant le combustible, ledit ensemble étant caractérisé en ce qu'il comprend de plus un dispositif d'évacuation de la chaleur résiduelle dissipée par le com- bustible, ce dispositif comportant un faisceau de caloducs disposés parallèlement à la rampe sur une longueur au moins égale à celle de la virole, et des moyens pour évacuer le flux de chaleur acheminé au-dessus de la dalle par les ca- loducs. 2. Ensemble de traversée de dalle selon la reven- dication 1, caractérisé en ce que les moyens pour évacuer le flux de chaleur acheminé au-dessus de la dalle par les calo- ducs comprennent une calandre annulaire dans laquelle circu- le un fluide de refroidissement, et en ce que le faisceau de caloducs se prolonge à l'intérieur de ladite calandre. 3. Ensemble de traversée de dalle selon la reven- dication 2, caractérisé en ce que la partie de- chacun des caloducs disposée à l'intérieur de ladite calandre comporte des ailettes de refroidissement. 4. Ensemble de traversée de dalle selon l'une quelconque des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce qu'une chicane hélicoïdale est disposée dans la calandre entre un orifice d'entrée et un orifice de sortie du fluide de refroidissement. 5. Ensemble de traversée de dalle selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les caloducs sont disposés dans l'espace annulaire défini entre la virole et la rampe. 6. Ensemble de traversée de dalle selon la reven- dication 5, caractérisé en ce que les caloducs sont répartis autour de la rampe en regard de lumières ménagées dans celle-ci. 7. Ensemble de traversée de dalle selon l'une quelconque des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que le dispositif d'évacuation de la chaleur résiduelle dissipée par le combustible et la rampe de guidage sont démontables indépendamment l'un de l'autre. 8. Ensemble de traversée de dalle selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les caloducs sont disposés à l'intérieur de la rampe de gui- dage, de part et d'autre du pot de manutention. 9. Ensemble de traversée de dalle selon la reven- dication 8, prise en combinaison avec l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que la partie de la rampe de guidage disposée à l'intérieur de ladite calandre est munie d'au moins un élément amovible, le dispositif d'évacuation de la chaleur résiduelle dissipée par le com- bustible étant démontable après dépose dudit élément, et la rampe de guidage étant démontable après dépose de ce dispo- sitif. 10. Ensemble de traversée de dalle selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que des moyens sont prévus pour assurer le positionnement radial des caloducs par rapport à la rampe tout en permet- tant leur déplacement relatif selon une direction parallèle à l'axe de la rampe. 11. Ensemble de traversée de dalle selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le fluide caloporteur contenu dans les caloducs est du mercure.