Brevet FR2468255A1 — publié le 19810430

246S255 La présente invention concerne les dispositifs à ondes acoustiques de surface et à ondes acoustiques inter- faces, ainsi que les systèmes comportant des charges d'entrée et de sortie connectées à ces dispositifs. Dans la description qui suit, le terme "ondes acous- tiques de surface" désigne aussi bien les ondes acous- tiques interfaces que les ondes acoustiques de surface. On envisage l'emploi de dispositifs à ondes acousti- ques de surface pour un nombre croissant d'appareils électroniques et il est possible que, dans l'avenir, les filtres et les lignes de retard à ondes accusa tiques de surface soient l'objet d'applications im- portantes. D'une façon générale, ces dispositifs com- portent un transducteur émettant des ondes acoustiques de surface sur une piste prédéterminée (laquelle devra se trouver sur la surface ou dans l'înterface d'une matière pouvant supporter des ondes acoustiques de surface, mais sans devoir avoir une autre configura- tion ou d'autres limites partieulières) et au moins un autre transducteur détectant les ondes acoustiques de surface et engendrant des signaux acoustiques en réponse aux ondes acoustiques de surface. Les trans- ducteurs généralement utilisée comportent des élec- trodes en forme de peigne, à dents intercalées. Si de telles électrodes sont déposées sur une matière piézo-électrique, l'application de signaux électriques alternatifs d'une fréquence convenable aux bornes des électrodes tendra à propager une onde acoustique de surface qui sera orthogonale par rapport aux dents intercalées des électrodes en peigne. Inversement, le passage d'une onde acoustique de surface ortho- gonalement aux dents induira un signal électrique alternatif correspondant entre les électrodes. On sait également que de tels transducteurs peuvent fonctionner efficacement sur des matières électro- strictives ai un champ électrique de polarisation est appliqué à ladite matière par les transducteurs. Ces transducteurs peuvent être établis de façon à produire des effets de filtrage. Sous leur forme usuelle, les transducteurs à branches intercalées sont bi-directionnels. Un problème parti- culier aux systèmes comportant des transducteurs bi- directionnels est posé par le fait que des ondes a- coustiques de surface tombant sur les transducteurs sont réfléchies en raison d'un désaccord d'impédance acoustique provenant à la fois de la charge pondérale du transducteur et du court-circuitage électrique pro- duit par les branches conductrices du transducteur. En outre, comme la-puissance maximale est transférée au milieu acoustique, et du milieu acoustique, au mieux lorsque la résistance électrique interne du transducteur est adaptée à la résistance externe du circuit associé, il s'ensuit en général que les ondes acoustiques sont régénérées Ces systèmes répondront donc en général à des signaux parasites retardataires correspondant aux transits multiples d'ondes acoustiques de surface entre les transducteurs. Parmi ces signaux parasites, les plus forts proviennent en général du fait que les ondes acoustiques de surface effectuent un transit triple entre les transducteurs. Bien qu'il soit possible d'utiliser des transducteurs unidirectionnels pour éliminer la production de ces signaux parasites, ces transducteurs sont compliqués et, en général, difficiles à réaliser efficacement pour les applica- tions en haute fréquence. Quelques unes des techniques connues pour la suppres- sion de ce transit triple sont exposées aux pages 130 à 140 du rapport ng 109, de l'année 1973, des confé- rences de la Société des Ingénieurs Electriciens Bri- tanniques (I.E.E.). En outre, le brevet britannique 1.372.235 décrit, en se référant en particulier à sa Figure 23, l'emploi d'un coupleur multi-bandes à demi- longueurs pour la séparation de signaux provenant d'un transit triple. Dans le dispositif décrit, le coupleur multi-bandes est suivi de deux transducteurs de sortie parallèles alimentant des circuits adaptés et accordés. Une onde acoustique de surface est émise sur la piste supérieure et la moitié de la puissance de cette onde est appliquée à chaque transducteur de sortie, Les ondes réfléchies, de même que les ondes régénérées, sont canalisées vers la piste infé- rieure o elles sont absorbées. Un inconvénient de ce dispositif est que, du fait de la division de-la puissance, la puissance de sortie disponible à l'un des transducteurs de sortie est inférieure de 3dB à la puissance optimale. La présente invention a pour but de réaliser un dis- positif à ondes acoustiques de surface comprenant - un substrat possédant deux pistes de propagation d'ondes acoustiques de surface; - des organes d'entrée, comprenant au moins un trans- ducteur d'entrée, émettant des ondes acoustiques de surface sur chaque piste en réponse à un signal é- lectrique d'entrée; - deux transducteurs de sortie, à raison d'un à l'ex- trémité de chaque piste; - un coupleur de sortie comportant deux points d'en- trée et deux points de sortie, les deux points d'en- trée étant disposés de façon à coupler les deux pistes; et - des organes déphaseurs pro&uisant un déphasage différent de zéro entre les deux points d'entrée du coupleur; le coupleur de sortie émettant un signal de sortie constructif à l'un des points de sortie lorsque des signaux déphasés de p parviennent aux points d'en- trée, et un signal de sortie effectivement nul à ce point de sortie lorsque des signaux déphasés de 3 parviennent auxdits points d'entrée Il conviendra que les transducteurs de sortie puissent avoir un élément commun de façon à se présenter comme un transducteur double Les organes déphaseurs pourront comporter une plaque déphaseuse, ou "plaque de phase". Selon un autre mode de réalisation de l'invention, les deux transducteurs de sortie pourront être déca- lés l'un par rapport à l'autre de façon à introduire entre eux un déphasage relatif, les transducteurs dé- calés constituant alors l'organe déphaseur Dans l'un comme dans l'autre cas, et lorsque le dé- phasage introduit est de 902, les organes d'entrée pourront ne comporter qu'un transducteur unique cou- vrant les deux pistes. Les organes d'entrée pourront comprendre une paire de transducteurs d'entrée.. Les transducteurs d'entrée pourront être décalés de façon à constituer les or- ganes déphaseurs. Les organes de sortie pourront comporter un coupleur électrique, extérieur aux deux pistes, comportant deux points d'entrée, électriquement isolés l'un de l'autre, connectés chacun à l'un des deux transduc- teurs de sortie, et deux points de sortie électriques connectés chacun à une charge de sortie d'adaptation. Selon un autre mode de réalisation, les organes de couplage de sortie pourront comporter un coupleur acoustique interposé entre les deux pistes au voisi- nage des deux transducteurs de sortie et comportant deux points d'entrée acoustiques isolés l'un de l'autre, à savoir un point pour chacune des deux pistes, les deux transducteurs de sortie constituant les points de sortie électriques du coupleur, et cha- cun de ces points de sortie électriques étant con- necté à une charge de sortie d'adaptation correspon- dante. les organes de couplage de sortie pourront être en mesure d'effectuer la discrimination entre des ondes acoustiques de surface présentant la différence de phase prévue, et des ondes acoustiques dans la masse simultanément engendrées. Selon un premier mode préféré de réalisation de l'in- vention, les organes déphaseurs comportent des plaques de phase donnant un déphasage de 1202 (ou 240e), et les organes de couplage de sortie comportent un cou- pleur électrique hybride de 02/1802. Un avantage de ce mode de réalisation est que des signaux électriques provenant d'ondes de masse simultanément engendrées pourront être canalisés vers un seul des points de sortie électriques du coupleur et dissipés Selon un second mode préféré de réalisation de l'in- vention, les organes d'entrée comportent deux trans- ducteurs d'entrée et uncoupleur acoustique produisant les deux ondes acoustiques de surface, et les organes de sortie comportent un coupleur-acoustique. Un avantage de ce second mode de réalisation est que, si un seul des deux transducteurs d'entrée est excité, l'onde de masse parasite ainsi engendrée sera essen- tiellement confinée à proximité d'une seule des deux pistes, le transducteur de sortie, produisant le si- gnal de sortie électrique, disposé*-mns l'autre piste, étant alors insensible à cette onde de masse. L'invention est décrite ci-après en détail en se ré- férant à quelques exemples préférés, non limitatifs, de réalisation représentés sur les dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue schématique de dessus d'un système à ondes acoustiques de surface comportant un dispositif à ondes acoustiques de surface avec circuits d'entrée et-de sortie-connectés_; - les figures 2 et 3 sont des vues schématiques de dessus de deux variantes des transducteurs du dis- positif de la figure 1, représentés chacun avec un circuit d'entrée connecté; - la figure 4 est une vue schématique de dessus d'une troisième variante de transducteur de dispositif à ondes acoustiques de surface connecté à un cir- cuit d'entrée d'un système d'une autre forme; et - les figures 5 et 6 sont des vues schématiques de dessus d'autres formes de systèmes d'ondes acous- tiques de surface comportant chacun un dispositif à ondes acoustiques de surface avec couplage acous- tique la figure 1 montre un système à ondes acoustiques de surface comprenant un dispositif à ondes acoustiques de surface 1 auquel sont connectés un circuit d'entrée 3 et un circuit de sortie 5. Ce dispositif comporte deux transducteurs doubles 7 et 9 espacés l'un de l'autre surla longueur d'un substrat 11 en matière piézo-électrique telle que du niobate de lithium LiNbO3. Chaque transducteur 7 ou 9 comporte des parties trans- ductrices inférieure et supérieure possédant chacune une pluralité de branches appariées intercalées. Les chevauchements de ces branches définissent des ouver- tures acoustiques Ai, A2, A3, A4 d'égale largeur Le substrat 11 est taillé dans une lame unique de cristal ayant une orientation cristallographique par- ticulière de façon que des ondes acoustiques de sur- face puissent 9tre produites par le transducteur 7 et propagées sur la longueur de la surface plane du substrat 11, de préférence parallèlement à- son sens longitudinal,.par exemple dans le sens z d'un cristal de niobate de lithium taillé dans le sens y. Les transducteurs 7 et 9 sont alignés de façon à être placés, dans le sens de la largeur du substrat 11, de façon que les ouvertures Al et A3 d'une part, et A2 - et A4 d'autre part, soient alignées l'une sur l'autre afin de définir deux pistes acoustiques parallèles T1 et T2 de mêmes longueur et largeur. Dans chaque transducteur 7 ou 9, une électrode centrale 13 ou 15, joignant les branches, est connectée à la terre E Les deux transducteurs 7 et 9 sont bi-directionnels, c'est à dire qu'ils ont la propriété d'émettre des ondes acoustiques de surface tant vers l'intérieur (l'un vers l'autre) que vers l'extérieur (vers les bords extrêmes 17 et 19 du substrat 11) en réponse à des tensions alternatives appliquées aux bornes des branches appariées du transducteur. Pour supprimer la réaction du transducteur aux réflexions parasites provenant des bords extrêmes 17 et 19, des zones de matière absorbant les vibrations acoustiques 21 et 23 sont disposées sur la surface du substrat entre chaque transducteur 7 ou 9 et le bord extrême adjacent 17 ou Un coupleur d'entrée 25, faisant partie du circuit d'entrée 3, est connecté aux bornes d'un des trans- ducteurs 7. Ce coupleur comporte deux points d'en- trée A et B et deux points de sortie C et D. Le cou- pleur 25 a la forme d'un coupleur hybride de 02/1802 et, tel qu'il est monté, émet, à ses points de sortie C et D, des signaux de tensions électriques en con- cordance de phase lorsqu'un signal d'entrée est ap- pliqué au point d'entrée A. Le coupleur 25 a la propriété d'isoler électriquement les points C et D l'un de l'autre lorsque les points A et B sont chargés par des résistances égales. Pour assurer l'isolation, les points d'entrée A et B sont donc connectés avec la terre par deux résistan- ces 27 et 29 et, lorsqu'une source de signaux est connectée avec le point A par la borne d'entrée I, la résistance 29 est ajustée de façon à égaliser la résistance externe du coté entrée du coupleur 25. Pour obtenir une transmission optimale de puissance par le coupleur 25 jusqu'aux pistes acoustiques T1 et T2 les résistances externes sont adaptées aux résis- tances internes du coupleur 25 et les points de sor- tie D et C sont connectés au transducteur 7 par des éléments d'adaptation (non représentés) qui sont é- quilibrés et accordés de façon à adapter le capteur aux impédances électriques du transducteur 7 Cet accord assure un transfert maximal de puissance à la fréquence centrale, c'est à dire à la fréquence centrée dans la bande passante caractéristique du transducteur 7. Un Coupleur de sortie 31,faisant partie du circuit de sortie 5, est connecté aux bornes de l'autre trans- ducteur 9. Ce coupleur 31 a la forme d'une jonction hybride de 902 comportant deux points d'entrée A et B et deux points de sortie C et D. Il a en outre la propriété d'isoler électriquement l'un de l'autre les deux points d'entrée A et B lorsque les points de sortie C et D sont chargés par des résistances adaptées. Pour assurer l'isolation, le coupleur 31 est connecté à la terre par une résistance fixe fac-- tice 33 au point de sortie C1 et par une résistance variable 35 au point de sortie D. La valeur ohmique de la résistance fixe 33 est égale à la résistance de sortie du coupleur, et la résistance variable 35 est ajustée de façon à adapter la résistance interne des composants détecteurs externes (non représentés, conr- nectés au point de sortie D à une borne de sortie O) à la résistance de sortie du coupleur. Des composants d'adaptation accordés (non représentés) sont également insérés entre le transducteur 9 et le coupleur 31 pour donner un transfert optimal de la puissance de sortie. Dans le dispositif 1 représenté, un déphasage de 902, en transit unique, entre des ondes acoustiques de surface cheminant sur les pistes T1 et T2 est produit au moyen d'une plaque de phase 37. Cette plaque de phase 37 est une pellicule métallique de dimensions appropriées déposée sur la piste supérieure T1 Elle a la propriété de modifier la vitesse de propa- gation des ondes acoustiques de surface cheminant à la surface du substrat sous-jacent et sa longueur est telle que les ondes acoustiques de surface passant sous elle subissent un retard de phase de 902 par rapport aux ondes acoustiques de surface parcourant la piste inférieure T2 Quand le système fonctionne, lorsqu'un signal de ten- sion appropriée est appliqué au point d'entrée A du coupleur 25 depuis une borne d'entrée I du système, des ondes acoustiques de surface en concordance de phase et d'amplitude égale sont émises sur les pistes T1 et T2. L'onde acoustique de surface se propageant sur la piste inférieure T2 parvient au transducteur 9 avec une avance de phase de 902 sur l'onde acoustique de surface retardée se propageant sur la piste supé- rieure T1. Dans chaque cas, une fraction notable de l'énergie des ondes est convertie en énergie élec- trique par le transducteur 9 et des signaux de ten- sions électriques en quadrature prennent naissance aux points d'entrée A et B du coupleur de sortie 31. Un signal de sortie totalisé apparaît à la borne de sortie 0 du système. Toutefois, une partie de l'énergie des ondes est ren- voyée au transducteur 7 du fait de la réflexion dans le transducteur 9 et de la régénération par ce même transducteur 9. Une partie de cette énergie des on- des répercutées est à nouveau réfléchie par le trans- ducteur 7 et parvrient au transducteur 9 après un cer- tain laps de temps supplémentaire. Ces ondes résul- tant d'un transit triple dans les pistes supérieure et inférieure T1 et T2 parviennent au transducteur de sortie 9 avec un déphasage relatif de 270 provenant de ce que l'onde propagée sur la piste supérieure T1 passe trois fois sous la plaque déphaseuse de 902 et que le déphasage relatif est augmenté de 902 à chacun de ces transits supplémentaires. Les signaux électriques correspondants introduits par les pointe A1 et B1 du coupleur de sortie 31 sont donc en qua- drature inverse de celle du signal principal. Un signal totalisé apparaît donc au point de sortie i fictif C du coupleur 31 et est dissipé dans la charge fictive 33. Une des propriétés de la jonction hybride de 902 est i de diviser un signal appliqué au point À en deux composantes de grandeur égale apparaissant aux points C et D, celle du point D ayant une avance de phase de 902. De même, un signal appliqué à l'autre point d'entrée B apparait aux points de sortie C1 et D sous forme de deux composantes de grandeur égale mais dont la composante de C a une avance de phase de 902. Si- deux signaux de grandeur égale sont appliqués, en i i quadrature, aux points d'entrée À et B, le signal appliqué au point B ayant une avance de phase de 902,- les composantes apparaissant au point D s'addition- neront constructivement pour donner un signal de sor- tie totalisé, tandis que les composantes apparaissant au point C, étant d'amplitude égale mais en opposi- tion de phase, s'annulent. En inversant la quadrature i on obtient un signal totalisé au point de sortie C Des transducteurs de configuration différente pourront convenir à l'émission d'ondes acoustiques en concor- dance de phase. Dans la variante représentée à la fi- gure 2, des ondes en concordance de phase sont pro- duites par un transducteur double anti-symétrique 7 alimenté par un coupleur hybride de O2/1802 251 Lorsqu'un signal de tension est appliqué à l'entrée de ce coupleur 25, deux signaux de tension, de gran- deur égale mais en opposition de phase, prennent nais- sance entre les bornes du transducteur anti-symétrique 71. Du fait que ce transducteur 71 est anti-symé- trique,.les ondes acoustiques de surface engendrées sont en phase (ou déphasées de 3602). Du fait que, dans les deux exemples qui précèdent, les pistes acoustiques sont isolées l'une de l'autre, cha- cun des deux transducteurs doubles pourrait être rem- placé par des paires de transducteurs uniques appariés et chaque piste pourrait être définie sur un substrat séparé. Dans l'exemple précédent (figure 1), il suffit que les deux pistes T1 et T2 soient isolées l'une de l'autre à l'extrémité de sortie du dispositif 1 10. | Le transducteur double d'entrée 7 pourra être remplacé par un transducteur unique large 7 comme le repré- sente la figure 3. Ce transducteur 7 est alimenté directement par une source de signaux, par l'intermé- diaire d'une résistance d'adaptation R. On notera que les deux pistes acoustiques T1 et T2 sont mainte- nant couplées électriquement par le transducteur 7 et par le circuit d'entrée 3 (R et S) qui lui est connecté. Les ondes acoustiques de surface réfléchies ou régénérées, provenant du transducteur de sortie 9, reviennent au transducteur d'entrée 71, l'onde de la piste supérieure T1 ayant un retard de phase de 1802 par rapport à l'onde de la piste inférieure T2. Comme ces ondes sont en opposition de phase, aucune tension ne prend naissance dans le transducteur 7 il ni dans son circuit d'entrée 3. Les ondes pour- suivent leur cheminement sous le transducteur 711 et sont absorbées dans la zone d'absorption 21 Il ne se produit donc pas de régénération des ondes à cette extrémité du dispositif. Le transducteur double 7 de la figure 1 pourra encore être connecté de façon que ses branches les plus ex- ternes soient mises à la terre et que ses branches les plus internes soient connectées à une source de signaux. Le circuit d'entrée ainsi obtenu sera alors commun aux deux parties du transducteur double 7 Pour les dispositifs dans lesquels la réflexion des ondes acoustiques de surface est faible en comparai- son de la régénération des ondes acoustiques de sur- face et de la génération simultanée d'ondes acous- tiques dans la masse,le-coupleur hybride de 902 de sortie 31 de la figure 1 pourra être remplacé par un coupleur de 02/1802 et utilisé conjointement avec une entrée conformée comme sur la figure 3 ou avec d'au- tres formes d'entrée ayant un circuit d'entrée commun à deux transducteurs d'entrée identiques. Dans un système ainsi modifié, les ondes acoustiques de sur- face, en transit unique, parviennent en quadrature aux deux transducteurs de sortie (transducteur double 9), et des signaux de grandeur égale sont engendrés par lecoupleur de sortie 31 dans la charge de sortie et dans la résistance de charge fictive 33. Par con- tre, les ondes acoustiques de masse simultanément en- gendrées, non influencées par la plaque déphaseuse de 902 37, parviennent en phase aux deux transducteurs de sortie (transducteur double 9). Ces ondes acous- tiques de masse, étant de grandeur égale, produisent des signaux de grandeur égale et en concordance de phase aux entrées A et B du coupleur de sortie 31. Des signaux électriques s'annulant apparaissent au point principal de sortie D du coupleur de sortie 31 et des signaux électriques additionnés apparaissent à l'autre point de sortie C1 du même coupleur 31 et sont dissipés dans la résistance fictive 33. Des ondes acoustiques de surface de grandeur égale et déphasées l'une sur l'autre de 902 sont régénérées dazm le transducteur double de sortie 9 et renvoyées au transducteur d'entrée 7 (ou à tous les transduc- teurs d'entrée). Le déphasage entre ces ondes acous- tiques de surface régénérées est augmenté de 902 lors- que l'onde acoustique cheminant sur la piste supé- rieure T1 passe sous la plaque de phase 37. Les ondes acoustiques de surface régénérées parviennent donc en opposition de phase à l'extrémité d'entrée des pistes T1 et T2 et, du fait qu'elles sont en opposition de phase, elles ne produisent plus d'autre régénération Dans le système représenté à la figure 1, le coupleur hybride de 02/1802 d'entrée 25 pourra être branché de façon à pouvoir émettre des ondes de surface en oppo- sition de phese depuis le transducteur d'entrée 7. Dans ce cas, les connexions avec les points d'entrée A et B, ou avec les points de sortie D et C1, du coupleur seront inversées de façon à produire un fonc- tionnement équivalent. Le déphasage relatif entre les ondes acoustiques de surface cheminant sur les deux pistes T1 et 2 peut être produit par d'autres moyens qu'avec la plaque de phase 37. Dam6 la partie du dispositif 1 repré- sentée à la figure 4, par exemple, des ondes en con- cordance de phase sont émises au moyen d'un trans- ducteur double modifié 39. Dans ce transducteur, les paires de branches formant la partie inférieure du transducteur sont décalées longitudinalement de un quart de longueur d'onde par rapport aux paires de branches formant la partie supérieure de ce trans- ducteur. La longueur du parcours acoustique de la piste T1 est plus grande que celle de la piste T2 et, à chacun de leurs -transits-entre les transducteurs 39 et 9, les ondes subissent un déphasage de 902. Dans tous les exemples ci-dessus, il sera possible de produire un déphasage de 2702, 4502,.....(180n + 902) n étant un nombre entier,... en changeant la plaque de phase et en décalant les transducteurs. Selon un autre mode préféré de réalisation de l'inven- tion, la plaque de phase 37 est conformée de façon à introduire un retard de phase relatif de 1202, et la jonction hybride de 902 est remplacée par un coupleur de sortie 31 en forme de coupleur hybride de 02/1802 1 i comportant des points d'entrée A, B et des points i i de sortie C1 D. Une des propriétés du coupleur hybride de 02/1802, tel que branché, est de diviser un signal arrivant au point d'entrée A en deux signaux composants d'é- gale grandeur apparaissant-aux points de sortie C1 et D, le signal composant apparaissant au point D ayant un retard de phase de 1802. De même, un signal arrivant au point d'entrée B est divisé en deux si- gnaux composants d'égale grandeur mais en concordance de phase. Si deux signaux de grandeur égale et en phase sont appliqués aux points d'entrée A1 et B1 du coupleur hybride 31, les signaux composants appa- raissant au point de sortie C s'additionnant cons- * tructivement tandis que les signaux composants appa- raissant au point de sortie D1 sannulent. En cours de fonctionnement du système, les ondes a- Coustiques émises par le transducteur d'entrée 7 parviennent au transducteur de sortie 9, l'onde de surface de la piste supérieure T1 ayant un retard de phase de 1202 sur celle de la piste inférieure T2. Ces ondes coopèrent avec le transducteur 9 pour pro- duire, aux points d'entrée A et B du coupleur de sortie 31, des signaux de tension qui se combinent constructivement de façon à donner un signal de sor- tie totalisé au point de sortie D dudit coupleur 31 Mais, comme les signaux de tension d'entrée sont dé- phasés de 1202 l'un par rapport à l'autre, une frac- tion de la puissance sera canalisée vers la charge fictive 33 et la puissance de sortie utile sera di- minuée de 1 dB en dessous de la puissance optimale Cependant, les ondes transitant trois fois, produites par la réflexion et/ou la régénération, parviennent au transducteur 9 avec une différence de phase de 3 x 120 = 3602 et donnent naissance à des signaux de tension en concordance de phase dans le coupleur de sortie 31. Comme ces signaux de tension sont en phase et de grandeur égale, ils donnent un signal nul au point de sortie D1 du coupleur 31 et se dissipent en- tièrement dans la charge fictive 33. Un avantage de cette forme de réalisation réside dans le fait que toutes les ondes acoustiques de masse é- mises par le transducteur d'entrée et se propageant, sans tre retardées par la plaque de phase 37, sur les pistes acoustiques T1 et T2 de façon identique (y compris des réflexions équivalentes depuis la face inférieure) parviennent également au transducteur 9 en concordance de phase et engendrent des signaux de 24é8255 tension se neutralisant au point de sortie D du coupleur 31. Pour limiter l'absence de neutralisa- tion des ondes de masse parvenant au transducteur 9 après avoir parcouru des itinéraires non équivalents du fait des propriétés géométriques de la face infé- rieure par rapport à la face supérieure, la base du substrat pourra être pourvue d'entailles, de cavités ponctuelles, ou de rugosités, de la façon bien connue pour la suppression des ondes de masse. Bn utilisant, pour le dispositif 1 du dernier exemple de réalisation décrit, un substrat 11 en quartz taillé en vue d'une propagation selon l'axe x, on constate que l'onde longitudinale de masse aiant 1,8 fois la fréquence de l'onde acoustique de surface se trouve supprimée. Mais on constate également que l'onde de masse en mode transversal rapide ayant 1, 6 fois la fréquence de l'onde acoustique de surface est influ- encée par la présence de la plaque de phase 37, et il se produit undéphasage relatif de 1802 engendrant un signal totalisé parasite au point de sortie D1 du cou- Pleur de sortie 31. Toutefois, ce signal parasite pourra Otre éliminé en doublant la longueur de la plaque de phase 31. Si l'on utilise une plaque de phase 31 retardant de 2402 la phase des ondes de sur- face mais produisant en même temps un retard de phase de 3602 des ondes de masse en mode transversal rapide, le signal totalisé parasite sera canalisé vers le point de sortie fictif C du coupleur 31. Les signaux d'ondes de surface à transit triple et les ondes de masse seraient supprimées en utilisant une plaque retardatrice déphasant de 2402 au lieu de la plaque retardatrice déphasant de 1202. Il est également possible de remplacer l'un ou l'au- tre, ou l'un et l'autre, des coupleurs d'entrée et de sortie, couplés électriquement, 25 et 31, en forme de coupleurs électriques hybrides de 09/1802, par des coupleurs acoustiques, comme le représente la figure 5. Sur cette figure, le dispositif 1 comporte deux transducteurs d'entrée 41 et 43. Le premier de ces transducteurs (41) est connecté à une source de si- gnaux S et à une résistance variable 45. Le second transducteur (43) est identique au premier (41) et est connecté à une résistance fixe 47 dont la valeur ohmique est égale à la résistance d'entrée du second transducteur 43. La résistance variable 45 est ré- glée de façon que la résistance externe du circuit de la source de signaux soit égale à la même résistance d'entrée du premier transducteur 41. Le dispositif comporte également un coupleur acoustique 49, adja- cent à la face de ces deux transducteurs 41 et 43 tournée vers l'intérieur du dispositif, et comportant deux points d'entrée acoustiques A et B et deux points de sortie acoustiques D et C directement couplés aux pistes T1 et T2, respectivement. Ce coupleur acous- tique comprend une pluralité de bandes métalliques adjacentes déposées sur le substrat 11 et s'étendant sur toute la largeur des deux pistes d'ondes de sur- face T1 et T2. Le nombre, la largeur et l'espacement de ces bandes sont fixés de façon à réaliser un cou- pleur à deux demi-longueurs (voir le Brevet Britan- nique N2 1.372.235). La partie supérieure de chaque bande est décalée vers l'intérieur du dispositif, par rapport à la partie inférieure de la même bande, de un quart de longueur d'onde (à savoir la longueur d'onde au centre de la bande passante) Quand le premier transducteur est excité, l'onde a- coustique de surface engendrée, se propageant sur la piste T1, se divise en deux ondes de surface, en con- cordance de phase et d'amplitude égale, se propageant vers l'intérieur depuis le c8té droit du coupleur 49. Deux transducteurs récepteurs 51 et 53 sont montés à l'autre extrémité du dispositif 1. Ils se présentent sous forme d'une paire de transducteurs identiques Le premier, le transducteur 51, est connecté à une résistance d'adaptation 55 tandis que le second, le transducteur 53, est connecté à une résistance va- riable 57 dont la valeur ohmique est réglée de façon à adapter la résistance interne du transducteur à la résistance d'une charge quelconque connectée à la borne de sortie 0 du système Les circuits des transducteurs d'entrée 41 et 43 et des transducteurs de sortie 51 et 53 sont accordés sur la fréquence centrale de travail de la bande pas- sante. Le dispositif comporte un second coupleur 59 semblable au premier coupleur 49 sauf que ce sont les parties inférieures des bandes qui sont décalées vers la droite des parties supérieures de ces bandes. Ce second coupleur comporte deux points d'entrée acous- i i tiques A, B et deux points de sortie acoustiques C, D Une plaque déphaseuse de 1202 37 est disposée sur la piste supérieure Td entre le coupleur d'entrée 49 et le coupleur de sortie 59. En cours de fonctionnement du système, l'excitation du transducteur d'entrée 41 engendre une onde acous- tique de surface qui se propage sur la piste supé- rieure T1 en direction du coupleur d'entrée 49. En passant sous ce dernier, son énergie acoustique est transférée à l'autre piste T2 et deux ondes a- coustiques de surface émergent de la droite du cou- pleur d'entrée 49. Ces ondes acoustiques de surface sont de grandeur égale et en concordance de phase. Une onde parasite de masse qui pourrait #tre engen- drée par le transducteur d'entrée 41 ne sera pas cou- plée,. de façon significative, par le coupleur d'en- trée 49 et poursuivra son cheminement en dessous de la piste T1 vers le transducteur de sortie 51 o elle sera détectée. L'énergie provenant de cette onde de masse sera dissipée dans la résistance fictive 55. deux Les/ondes de surface en concordance de phase se pro- pagent ensuite vers les transducteurs récepteurs 51 et 53, l'onde parcourant la piste supérieure T1 ayant, du fait qu'elle passe sous la plaque de phase 37, un retard de phase de 1202 sur celle parcourant la piste inférieure T2 Par interaction avec le coupleur 59, l'onde de sur- face de la piste supérieure se divise en deux compo- santes de grandeur égale mais déphasées de 1802 l'une par rapport à l'autre. La deuxième onde de surface, sur la piste inférieure T2, se divise en deux ondes de grandeur égale et en concordance de phase. Les ondes composantes cheminant sur la piste supérieure T1 à droite du coupleur 59 sont déphasées de 1202 tandis que celles cheminant sur la piste inférieure T2 ne sont déphasées que de 602. La puissance de sortie disponible aux bornes de la résistance 55 et à la borne de sortie O se trouve donc diiisée selon le rapport 1/3, la plus grande partie de la puissance étant disponible à la borne de sortie O. Une fraction de la puissance de l'onde de surface parvenant aux transducteurs récepteurs 51 et 53 est en partie réfléchie et en partie régénérée et ren- voyée vers le coupleur de sortie 59. En passant sous ce dernier dans le sens inverse, les ondes de surface se recombinent pour donner, sur chaque piste T et T i 2' des ondes de surface d'amplitude égale mais déphasées de 1202 l'une par rapport à l'autre. la combinaison du coupleur acoustique 59 et de la paire de transduc- teurs identiques 51 et 53 se terminant par des cir- cuits de sortie accordés assure l'isolation des points d'entrée acoustiques A1 et B1 l'un par rapport à l'autre D'après ce qui précède, on voit donc que le rapport des phases et l'égalité des amplitudes des ondes de surface parvenant au coupleur de sortie 59 sont main- tenus dans les ondes de surface rétrogrades quittant ce coupleur 59 bien que l'amplitude des ondes soit réduite de façon significative par le transfert de puissance aux circuits de sortie des transducteurs Les ondes de surface réfléchies et régénérées rétro- gradant vers le coupleur d'entrée 49 sont redistri- buées, atténuées, réfléchies et régénérées par les deux premiers transducteurs 41 et 43, recombinées par le coupleur d'entrée 49 et émergent à la droite de la plaque de phase 37 avec une amplitude,égale et une différence de phase relative, entre les pistes T1et T2, de 3 x 1202 = 3600. Ces ondes de surface sont alors recombinées par le coupleur de sortie 59 et canalisées exclusivement vers le point de sortie i D. Du fait de l'interférence d'ondes d'amplitude égale en antiphase, aucune. énergie n'est transférée à l'autre point de sortie C. Ces ondes ayant effec- tué un transit triple n'engendrent donc de tension qu'aux bornes du circuit de sortie du transducteur de sortie fictif 51. Dans le dispositif 1 de la figure 5, on pourra obte- nir un résultat identique en remplaçant la plaque dé- phaseuse de 1202 37 par une plaque déphaseuse de 240 . L'une ou l'autre de ces plaques pourra être placée sur la piste inférieure T2 au lieu de la piste supé- rieure T1 Les coupleurs 49 et 59 conviennent parfaitement aux systèmes ayant une réponse sur bande étroite, mais si l'on a besoin d'un système ayant une réponse sur une bande plus large, les coupleurs 49 et 59 pourront être remplacés par des coupleurs acoustiques asymé- triques de construction appropriée. Dans un coupleur asymétrique, la largeur et l'espacement des bandes métalliques sont différents pour les parties supé- rieures et inférieures de ces bandes et pourront être établis de façon à donner une réponse analogue La figure 6 montre une autre forme de système selon l'invention, couplé acoustiquement, dans lequel les transducteurs d'entrée 41 et 43 sont décalés l'un par rapport à l'autre de un quart dé longueur d'onde, de même que les transducteurs de sortie 51 et 53, les transducteurs 43 et 53 étant les plus rapprochés l'un de l'autre. Les coupleurs décalés 49 et 59 de la figure 5 sont remplacés par des coupleurs de demi- longueur à bandes multiples rectilignes 49 et 59 i Une plaque déphaseuse de 602 37, couvrant la piste acoustique inférieure T2, est disposée entre les deux i i coupleurs 49 et 59. Comme dans l'exemple précédent, la puissance principale des signaux est divisée selon le rapport 1/3 la fraction la plus grande étant dis- ponible à la sortie 0, et le signal à transit triple étant dissipé dans la résistance fictive 55. La plaque déphaseuse de 602 37 pourra également être placée sur l'autre piste T1 ou être remplacée par une plaque déphaseuse de 3002 placée sur l'une ou l'autre des pistes T1 ou T2 La plaque déphaseuse 37 pourra également être rem- placée par une plaque déphaseuse de 1202 ou de 2402 placée sur l'une ou l'autre des deux pistes pourvu que le signal de sortie soit recueilli sur l'autre transducteur de sortie 51. Mais cette disposition est moins séduisante, car cette sortie est sensible aux ondes de masse simultanément engendrées. En revenant maintenant à la figure 1, on signalera la possibilité d'un montage différent utilisant le coupleur d'entrée hybride de 02/1802 25 et le coupleur de sortie hybride de 902 31, une plaque déphaseuse de 1802 37 sur la piste inférieure T2 (et non sur la piste supérieure T1), et la partie inférieure du transducteur double 7 étant décalée vers l'intérieur en vue d'un déphasage de 902. le signal de transit unique est totalisé à la sortie O tandis que les si- gnaux de transit triple sont dirigée sur la charge fictive 33 de même que tous les signaux éventuels d'ondes de masse qui n'auront pas été affectés par la plaque déphaseuse 37. Dame la description des exemples qui précèdent, on a supposé que les transducteurs d'entrée et de sortie étaient accordés et que les pistes dPropagation é- taient de largeurs égales et possédaient des carac- téristiques de propagation uniformes. Mais ce résul- tat n'est pas toujours acciessible en pratique, du fait des tolérances de fabrication. Il pourra donc en résulter des différences d'amplitude entre les ondes se propageant sur les pistes supérieure et in- férieure T1 et T2 et, par conséquent, un écart des conditions d'obtention exacte d'une valeur nulle. Si une telle condition de nullité n'était pas exac- tement remplie, il serait possible d'avoir-recours. à-une compensation externe es-phases ou des ampli- tudes, par exemple à l'aide d'une atténuation sélec- tive à l'entrée ou, dans un système utilisant le couplage électrique, entre les transducteurs de sortie et le coupleur, de façon à mieux tenir compte des to- lérances de fabrication. Dans certaines configurations du dispositif, on pour- ra constater que quelques unes des ondes de masse si- multanément engendrées sont influencées par la pré- sence de la plaque déphaseuse. On a constaté que cette dernière pouvait, dans certains cas, avoir un effet directif sur les ondes de masse augmentant la réponse à ces ondes à la sortie et entraînant, de ce fait, un déséquilibre. On pourra y remédier-en par- tie au mo#en d'une atténuation sélective ou de pistes de longueurs différentes On devra noter que, dans tous les exemples précédem- ment décrits, les dispositifs sont réversibles, de même que les coupleurs électriques, c'est à dire peu- vent fonctionner en sens inverse, un signal d'entrée étant appliqué à la borne de sortie O tandis qu'un signal de sortie sera recueilli à la borne d'entrée I. Le choix de telle ou telle entrée ou sortie, pour les besoins de la description, est sans importance. REVENDICATIONS 1. Dispositif à ondes acoustiques de surface, compre- nant: - un substrat possédant deux pistes de propagation d'ondes acoustiques de surface; - des organes d'entrée, pistes, comprenant au d'entrée émettant des face sur chaque piste électrique d'entrée; - deux transducteurs de l'extrémité de chaque caractérisé en ce qu'il à une extrémité des deux moins un transducteur ondes acoustiques de sur- en réponse à un signal et sortie, à raison d'un à piste; possède: - un coupleur de sortie (39; 59) comportant deux points d'entrée (A, B) et deux points de sor- tie (D, C), les deux points d'entrée étant disposés de façon à coupler les deux pistes (T1, T2); et - des organes déphaseurs (37; T1 et T2) produisant un déphasage i différent de zéro entre les deux points d'entrée (A, B) du coupleur le coupleur de sortie (31; 59) émettant un signal de sortie constructif à l'un (D1; C1) des points de sortie lorsque des signaux déphasés de ? par- viennent aux points d'entrée (A, B), et un signal de sortie effectivement nul à ce point de sortie lorsque des signaux déphasés de 3 T parviennent auxdits points d'entrée. 2. Dispositif selon la Revendication 1, caractérisé en ce que les organes d'entrée comportent un transducteur d'entrée (7 11) s'étendant sur toute la largeur des deux pistes (T1, T2). 3. Dispositif selon la Revendication 1, caractérisé en ce que les organes d'entrée comportent un transducteur d'entrée (41) suivi d'un coupleur acoustique d'entrée A bandes multiples (49; 49) couplant les deux pistes, le dispositif comportant un transducteur fictif (43) du c8té entrée du cou- pleur d'entrée (49; 491)) 4. Dispositif selon la Revendication 1, caractérisé en ce que les organes d'entrée comportent deux transducteursd'entrée (7; 7; 39) À 5. Dispositif selon une quelconque des Revendications 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que le coupleur de sortie est un coupleur électrique (31) dont les i i points d'entrée ( A1, B) sont connectés aux trans- ducteurs de sortie (9) pour coupler les deux pistes (T1' 2). 6. Dispositif selon une quelconque des Revendications 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que le coupleur de sortie est un coupleur acoustique à bandes multi- ples disposé du coté entrée des deux transducteurs de sortie (51, 53). 7. Dispositif selon une quelconque des Revendications 1, 2, 3, 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que les or- ganes déphaseurs sont constitués par une plaque déphaseuse (37) disposée sur l'une des pistes (T1 ou T2) - 8. Dispositif selon une quelconque des Revendications 1, 2, 3, 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que les or- ganes déphaseurs sont constitués par des pistes (T1, T2) de longueurs différentes. 9. Dispositif selon une quelconque des Revendioations 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 ou 8, caractérisé en ce qu'il comporte en outre deux charges accordées (33 et 35; et 57) connectées chacune à l'un des points de sortie (C, D) du coupleur de sortie (31; 59; 59) et isolant l'une de l'autre les deux pistes (Ti' T2) '