Brevet FR2469958A1 — publié le 19810529

I La présente invention concerne un procédé d'in- hibition de flottation pour le traitement des minerais, notamment pour inhiber la flottation des minerais de fer. Dans les techniques de flottation des minerais ou minéraux, l'inhibition ou dépression désignent les me- sures prises pour empêcher la flottation d'un constituant particulier du minerai. Dans les systèmes de flottation à un seul minerai, l'inhibition est de pratique usuelle pour faire descendre à la fois les constituants de la gan- gue et les fractions intermédiaires de faible teneur. Dans les systèmes de flottation différentielle, l'inhibi- tion est utilisée pour obtenir une ou plusieurs des subs- tances normalement flottables au moyen d'un réactif col- lecteur donné. L'inhibition est habituellement effectuée en mettant en oeuvre des réactifs connus sous le nom d'agents inhibiteurs ou dépresseurs ou, plus communément, d'inhibi- teurs ou dépresseurs. Lorsqu'ils sont ajoutés aux systè- mes de flottation, les agents inhibiteurs exercent une action spécifique sur la substance à inhiber, ce qui em- pêche cette substance de flotter. Le mécanisme exact de cette action reste à expliquer. Diverses théories ont été proposées pour expliquer cette action; on mentionnera ci- après quelques-unes de celles-ci: les inhibiteurs réagis- sent chimiquement avec la surface du minerai pour produire des films protecteurs insolubles, de caractère mouillable, qui ne réagissent pas avec les réactifs collecteurs; les inhibiteurs, au moyen de mécanismes physico-chimiques di- vers, comme l'adsorption superficielle, les effets d'ac- tion de masse, la formation de complexes ou analogues, em- pêchent la formation du film de réactif collecteur; les inhibiteurs agissent comme solvants d'un film activateur naturellement associé au minerai; les inhibiteurs agis- sent comme solvants du film du réacitf collecteur; etc. Ces théories sont très voisines et l'explication correc- te pourra finalement se révéler impliquer des éléments de plu- sieurs, sinon de toutes,ces théories. Les systèmes de flottation ne comprenant pas de sulfures mettent couramment' en oeuvre des inhibiteurs dé- rivant de substances naturelles comme les amidons, les dex- trines, les gommes et analogues. On peut se reporter à ce sujet aux brevets des Etats-Unis d'Amérique No. 3 292 780 (Frommer et al) et No. 3 371 778 (Isawaki). Cependant, sur le plan écologique, la présence d'inhibiteurs résiduels de ce type dans les eaux résiduaires accroît le besoin d'oxygène biodégradable (BOD) et le besoin d'oxygène chi- mique (COD), ce qui crée un problème de pollution quant au rejet de ces eaux résiduaires. Du point de vue écono- mique, il existe un nombre toujours croissant de pays dansles- quels l'utilisation de réactifs ayant une valeur alimen- taire, comme l'amidon, est interdite pour les applications industrielles. De plus, les inhibiteurs du type de l'amidon nécessitent une préparation complexe de la solution des réactifs, impliquant une étape de cuisson avant la mise en solution, et le réactif résultant est sujet à la décompo- sition bactérienne, ce qui nécessite une surveillance des conditions de stockage. En conséquence, l'industrie a besoin d'un inhi- biteur synthétique qui puisse immédiatement éliminer les inconvénients des inhibiteurs usuels couramment utilisés et cependant agir de manière équivalente ou améliorée. La présente invention fournit un procédé pour l'inhibition de la flottation au sein d'un système de flottation contenant des minerais non constitués par des sulfures. Le procédé consiste à ajouter au système de flottation une quantité efficace d'un inhibiteur synthé- tique qui est un polymère ou copolymère partiellement hydro- lysé, de faible masse moléculaire, ou un de ses sels so- lubles dans l'eau, de formule structurelle: - n m dans laquelle R1 et R2, identiques ou différents, repré- sentent l'hydrogène ou un radical méthyle, X est un ion hydrogène, métal alcalin ou ammonium, n et Xi sont des nombres entiers tels que le degré d'hydrolyse soit d'en- viron 5 à 65%,tandis que n. m et a ont des valeurs numé- riques telles que la masse moléculaire totale du polymè- re ou du copolymère soit d'environ 200 à 85 000. Le procédé de la présente invention permet d'inhiber la flottation de minerais non constitués par des sulfures, de même que les procédés similaires utilisant des inhibi- teurs dérivant de substances naturelles, comme l'amidon, pour une dose d'environ un quart. En plus du fait qu'il élimine les inconvénients dûs aux inhibiteurs non syn- thétiques décrits plus haut, le procédé de l'invention n'entraîne pas de floculation des quantités de minerai soumises à l'inhibition. On va maintenant donner une description plus détaillée de la présente invention. L'invention concerne un procédé pour l'inhibi- tion de la flottation des minéraux non constitués par des sulfures, au sein d'un système de flottation. Ce procédé consiste à ajouter au système de flottation un inhibiteur synthétique au cours de l'étape de flottation. L'inhibi- teur synthétique utilisé dans ce procédé est un polymère ou copolymère partiellement hydrolysé, de faible masse moléculaire, qui répond à la structure générale I précitée. La masse moléculaire de cet inhibiteur synthétique doit être d'environ 200 à 85 000 et de préférence d'environ 1 000 à 10 000. Le degré c'hydrolyse de l' inhibiteur synthétique doit être d'en- viron 5% à 65%, de préférence d'environ 20% à 55%, et mieux encore d'environ 40 à 45%. Le polyacrylamide hydrolysé peut être préparé en polymérisant d'abord l'acrylamide et en hydrolysant ensuite une partie des groupes amide ou en effectuant simultanément la polymérisation et l'hydrolyse ou bien cette préparation peut encore être effectuée par d'autres moyens comprenant la copolymérisation de l'acide acrylique et del'acrylamide ou l'hydrolyse du polyacrylonitrile, etc. Dans tous les cas, les groupes amide doivent être en proportions adéqua- tes, les autres groupes substituants étant des groupes carboxyle, habituellement sous forme de sel de métal al- calin. L'expression "polyacrylamide hydrolysé" est utili- sée à titre de terminologie commode et non comme limitation à un procédé de fabrication particulier. Les réactifs qui se sont révélés particulièrement utiles pour l'hydrolyse comprennent NaOH, KOH et NH40H. Lorsqu'il est utilisé comme inhibiteur dans le système de flottation, le polymère ou copolymère partiel- lement hydrolysé, de faible masse moléculaire, présente une sélectivité et un taux de récupération améliorés par rapport aux inhibiteurs u- suels, à des doses notablement plus faibles. L'inhibiteur synthétique est facilement dilué avec de l'eau pour donner une solution de réactif qui, en raison de sa non suscepti- bilité à la décomposition bactérienne, peut être stockée presque indéfiniment. Les inhibiteurs synthétiques doi- vent être ajoutés en une quantité efficace pour obtenir le degré désiré d'inhibition. Quoique cette quantité varie en fonction de la nature du minerai soumis au traitement, du réactif collecteur utilisé pour la flottation et d'au- tres paramètres, elle est généralement de l'ordre de 0,089 à 0,335. kg d'inhibiteur par tonne de minerai. Cette va- leur est comprise entre le sixième et le tiers de la dose normalement requise pour obtenir un taux de récupération équivalent avec les inhibiteurs du type amidon. En outre, le procédé de l'invention permet d'u- tiliser, en combinaison, les inhibiteurs synthétiques et un inhibiteur usuel d'origine naturelle, comme l'amidon et les amidons modifiés, pour obtenir des performances a- méliorées ou pratiquement équivalentes à celles obtenues en utilisant l'inhibiteur usuel seul. On pense que le procédé de l'invention est uti- lisable pour tous les systèmes de flottation de minerais non constitués par des sulfures. Il permet notamment, mais n'y est pas limité,la séparation de la gangue sili- ceuse des minerais à base d'oxydes de fer, la séparation du cuivre de la molybdénite;1a séparation de la galène de la chalcopyrite et de la sphalérite (blende) la séparation de l'apatite de l'ilménite; la séparation du spath-fluor à la calcite; la séparation de la sylvine du sel gemme (halite) et à l'argile, etc. Les exemples spécifiques ci-après illustrent certains aspects de la présente invention et notamment des méthodes d'évaluation du procédé d'inhibition de flottation, dans un système de flottation, des minerais non constitués par des sulfures. Ces exemples sont donnés à titre non limitatif. Sauf indication contraire, tous les pourcen- tages et parties sont exprimés en poids. PROCESSUS EXPERIMENTAL Etape 1: Broyage On mélange 600 parties de minerai de fer brut, ayant des dimensions de particules inférieures à 2,00 mma, avec 400 ml d'eau désionisée, 5,0 ml d'une solution à 2% de silicate de sodium ("N") et 1,8 ml d'une solution à 25% de NaOH. Le mélange résultant est soumis à un broyage dans un broyeur à barres pendant 50 minutes et est ensui- te transféré dans un cylindre de 8 litres. On ajoute a- lors 200 ml d'une solution à 0,05% de Ca(OH)2 dans ce cylindre et une quantité d'eau désionisée suffisante pour remplir ledit cylindre jusqu'au repère correspondant à 8 litres. Etape 2: Séparation des boues Le mélange du cylindre est soumis à une agita- tion mécanique pendant 1 minute; au cours de cette pé- riode, on ajoute 6, 9 parties d'une solution à 1% d'amidon de mais qui joue le rôle d'adjuvant de séparation des boues. On arrête ensuite l'agitation et on laisse le mé- lange sédimenter pendant 12 minutes, après quoi on sépa- re par siphonage environ 7 litres de la liqueur surnagean- te et on la filtre, ce qui donne un produit à l'état de boues. Etape 3: Produit flotté brut La masse résiduelle de 1 litre se trouvant au fond du cylindre est transférée dans une cuve de flotta- tion dans laquelle on ajoute ensuite, jusqu'à ce que le niveau du liquide atteigne le bord de la cuve, de l'eau contenant 17 ppm de calcium sous forme de CaCO3. La pâ- te est agitée pendant une courte durée, avec une vitesse de rotation de 1200 tours/minute, après quoi le pH est ré- glé à environ 10,6 par addition de 5 à 10 gouttes de NaOH à 10%. On ajoute ensuite 27,3 parties d'une solution à 1% d'amidon, constituant l'inhibiteur, et on laisse s'é- couler une durée de conditionnement de deux minutes. On ajoute 4,9 parties d'une solution à 1% d'un réactif collecteur disponible dans le commerce, on laisse le conditionnement se faire pendant 30 secondes et on effectue ensuite une flottation pendant 4 minutes. Après la flottation, on ajoute encore 3,3 parties d'une solution à 1% du réactif collecteur disponible dans le commerce, on laisse le conditionnement se faire pendant 30 secondes et on effectue ensuite une seconde flottation de 4 minutes. La mousse recueillie lors des première et se- conde flottations est dénommée "produit flotté brut" tan- dis que la masse restant dans la cuve de flottation est dé- signée par l'expression "concentré brut". Etape 4 Flottation de purification Le produit flotté brut est transféré dans une seconde cuve de flottation dans laquelle on ajoute 13,6 parties d'une solution à 1% d'amidon de mais, en tant qu'inhibiteur. On laisse le conditionnement se faire pendant 2 minutes avant d'envoyer de l'air, pendant 3 à 4 minutes, dans cette cuve. La mousse recueillie est appelée "mousse finale". Etape 5 Flottation de la fraction intermédiaire La masse liquide provenant de la partie infé- rieure de la cuve de flottation d'épuration est encore conditionnée pendant 30 secondes avec 1,4 parties d'une solution à 1% d'un réactif collecteur disponible dans le commerce, puis soumise à une flottation pendant 3 minutes. Cette séquence est répétée et les mousses provenant de ces deux flottations sont réunies pour constituer le pro- duit dénommé "mousse de fraction intermédiaire". La mas- se liquide restant dans la partie inférieure est combinée avec le produit flotté brut pour donner un produit appe- lé "concentré". EXEMPLES DE COMPARAISON A & B On suit point par point le processus expéri- mental exposé ci-dessus, en utilisant comme inhibiteur, dans les étapes de flottation, 0,670 kg d'amidon par tonne de minerai de fer. Les résultats des essais sont donnés sur le tableau I. EXEMPLE DE COMPARAISON C On répète point par point le processus expéri- mental exposé plus haut en utilisant, dans les étapes de flottation, en tant qu'inhibiteur, 0,335 kg d'amidon par tonne de minerai de fer. Les résultats des essais sont donnés sur le tableau I. EXEMPLE 1 On suit point par point le processus expéri- mental décrit plus haut en utilisant, pendant les étapes de flottation, en tant qu'inhibiteur, 0,168 kg d'un polya- crylamide hydrolysé à 45%, d'une masse moléculaire de 6200, pour une tonne de minerai de fer, au lieu d'utili- ser de l'amidon. Les résultats des essais sont-donnés sur le tableau I. EXEMPLE 2 Le processus expérimental décrit plus haut est suivi point par point en utilisant au cours des étapes de flottation, au lieu de l'amidon, 0,168 kg de polyacryla- mide hydrolysé à 29%, ayant une masse moléculaire de 6200, pour une tonne de minerai de fer. Les résultats des essais sont donnés sur le tableau I. TABLEAU I Performances de flottation - élimination des boues,pour les minerais d'oxyde de fer S/ en poids Exemple Comparaison A Comparaison B Comparaison C Inhibiteur Amidon de mals Amidon de mais Amidon de mais Synthétique A Synthétique B Dose kg/t 0,670 0,670 0,335 0,168 0,168 Boues 19,11 19,7 18,37 ,15 ,0 Concentré 42,17 ,9 39,22 39,05 39,3 Mousse finale 34,60 ,3 37,54 ,24 ,5 Mousse in- Fraction de termédiaire tête (cal- culée) 4,10 36,21 4,1 36,54 4,85 36,68 ,54 35,55 4,4 36,60 Synthétique A = Polyacrylamide hydrolysé à 45% (masse moléculaire: 6200) Synthétique B = Polyacrylamide hydrolysé à 29% (masse moléculaire: 6200) 0% \0 Lr os O TABLEAU I ( suite) Performances de flottation - élimination des bouespour les minerais d'oxyde de fer Exemple Comparaison A Comparaison B Comparaison C Détermination du Boues Concentré 8,9 ,9 9,1 9,7 ,1 67,5 67,4 67,7 66,1 67,8 % de Fe Mousse finale 12,7 13,7 16,2 ,6 16,3 Mousse in- termédiaire ,6 48,2 49,2 41,5 49,8 Insolubles (Concen- tration) 4,14 3,50 3,83 4,19 2,61 Répartition du fer Boues Concentré Mousse Moi finale in- mé 4,69 78,60 12,12 4 ,9 75,5 13,2 5 4,55 72,38 16,57 6 ,48 72,60 15,44 6 ,7 72,6 15,8 6 usse ter- diaire 74 - O r%) 0% %0 Co oe CO D EXEMPLES 3 à 6 On répète point par point le processus expé- rimental décrit plus haut, sauf qu'on utilise maintenant, dans les étapes de flottation, un inhibiteur synthétique au lieu de l'amidon. Dans chaque cas, l'inhibiteur syn- thétique utilisé est un polyacrylamide hydrolysé à 42-45%o. Les masses moléculaires sont différentes d'un exemple à un autre de façon à montrer leur effet sur le taux de récupération et la sélectivité. Les résultats des essais sont donnés sur le tableau II ci-après. TABLEAU II Performances des inhibiteurs synthétiques en fonction de leur masse moléculaire Inhibiteur de flottation Masse mo- % d'hy- Dose léculaire drolyse (kg/t) 1 000 45 0,168 7 000 43 0,223 29 700 45 0,168 000 45 0,168 Dose de réac- tif collecteur (kg/t) 0,107 0,134 0,179 0,179 Taux de récupéra- tion (%) ,45 76,51 ,6 66,9 % d'inso- Qualité lubles (teneur en %) 7,11 64,0 4,89 67,1 3,21 67,5 4,16 66,7 Exem- Ple ro os "o No CO EXEMPLES 7 à 10 On suit point par point le processus expérimen- tal décrit plus haut sauf que, dans les étapes de flotta- tion, on met à présent en oeuvre un inhibiteur synthéti- que au lieu de l'amidon précédemment utilisé comme inhi- biteur. Cet inhibiteur synthétique est un polyacrylamide partiellement hydrolysé, d'une masse moléculaire de 6000 à 7000; divers degrés d'hydrolyse sont utilisés pour mon- trer leur effet sur le taux de récupération, la teneur et les insolubles, tandis qu'un exemple témoin est prévu pour montrer les effets obtenus en l'absence d'hydrolyse. Les résultats des essais sont donnés sur le tableau III. TABLEAU III Performances des inhibiteurs synthétiques en fonction du degré d'hydrolyse Inhibiteur de flottation Masse mo- % d'hy- Dose léculaire drolyse (kg/t) 6000 0 0,223 6000 29 0,168 7000 43 0,223 7000 66 0,168 7000 98 0,223 Dose de réac- tif collecteur (kg/t) 0,179 0,134 0,134 0,134 0,179 Taux de récupéra- tion (%) 64,23 68,06 76,51 63,67 57,14 % d'inso- lubles 2,89 3,95 4,89 4,26 2,62 Exem- ple Témoin Teneur (en %) 68,2 66,8 67,1 66,4 68,1 os %,O Co EXEMLES 11 à 15 On suit point par point le processus expérimen- tal décrit ci-dessus sauf que, dans les étapes de flotta- tion, on utilise maintenant un polyacrylamide hydrolysé à 430o, présentant une masse moléculaire de 7000, en tant qu'inhibiteur, au lieu de l'amidon précédemment utilisé. On fait varier les doses pour montrer leur effet sur le taux de récupération, la teneur et les insolubles. Les résultats des essais sont donnés sur le tableau IV. EXEMPLES DE COMPARAISON D & E On répète point par point le processus expéri- mental décrit plus haut en utilisant, respectivement, dans les étapes de flottation, O, 335 kg et 0,670 kg d'amidon de mais par tonne de minerai de fer. Les ré- sultats des. essais sont donnés dans le tableau IV. TABLEAU IV Performances des inhibiteurs synthétiques en fonction de la dose utilisée Inhibiteur Néant Dose d'inhibiteur (kg/t) Néant Dose de réac- tif collec- *teur (kg/t) 0,179 Taux de ré- cupération 63,27 % d'inso- lubles 4,22 il 2 Polyacrylamide 12 hydrolysé à 43% 13) '(masse molécu- 14 laire: 7000) Compa- raison D Amidon de mais Compa- raison E Amidon de maIs Exem- ple Témoin Teneur (en %) 67,0 0,057 0,114 0, 168 0,223 0,335 0,335 0,670 0,116 0,116 0,179 0,134 0,134 0,179 0,179. 73,62 76,78 72,60 76,51 77,51 ,86 ,40 4,68 ,2 4,19 4,89 4,8 4,36 4,78 67, 8 ,7 66,1 67,1 ,3 66,5 66,9 0N o o EXEMPLES 16 à 17 On suit point par point le processus expérimental décrit plus haut sauf que, dans les étapes de flottation, on utilise maintenant un mélange d'amidon et de polyacry- lamide hydrolysé à 43%, ayant un poids moléculaire de 6200, au lieu de l'amidon, en tant qu'inhibiteur; on fait varier les doses pour montrer leur effet sur le taux de récupération, la teneur et les insolubles. On utilise deux exemples témoins dans un but de comparaison avec le mélange selon l'invention. Les résultats des essais sont donnés sur le tableau V. TABLEAU V Performances des mélanges amidon/inhibiteurs svnthétiaues Mélange inhibiteur Amidon de mais/ Pas d'inhibiteur synthétique Amidon de mais éthoxylé / Pas d'inhibiteur synthétique Dose de mé- lange (kg/t) 0,670/0 0,670/o Dose de réac- tif collec- teur (kg/t) 0,179 0,179 Taux de ré- cupération 78,4 ,58 % d'inso- lubles 4,21 3,51 16 Amidon de mais/ PAM hydrolysé à 43% 17 Amidon de mais éthoxylé/ PAM hydrolysé à 43% 0,335/0,168 0,335/0,168 0,179 0,179, 77,77 79,24 3,82 3,56 67,5 Co 67,3 Nota = PAM =polyacrylamide ro "o %o \l Exemples Témoin A Témoin B Teneur (en %0) 66,5 67,8 EXEMPLE 18 Lorsque le processus expérimental décrit plus haut est utilisé dans un procédé de flottation dans lequel le cuivre est séparé de la molybdénite, on obtient, en mettant en oeuvre, en tantqu'inhibiteur, un polyacrylamide hydrolysé à 45% et ayant une masse moléculaire de 7000, un effet d'inhibition de la flottation qui est pra- tiquement équivalent à celui obtenu dans un système de flottation de minerais de fer. EXEMPLE 19 Lorsque le processus expérimental décrit plus haut est utilisé dans un procédé de flottation selon le- quel la galène est séparée de la chalcopyrite et de la sphalérite, on obtient, en utilisant, en tant qu'inhibi- teur, un polyacrylamide hydrolysé à 45% et ayant une masse moléculaire de 500, un effet d'inhibition de flotta- tion pratiquement équivalent à celui obtenu dans un système de flottation de minerais de fer. EXEMPLE 20 Lorsque le processus expérimental décrit plus haut est mis en oeuvre dans un procédé de flottation dans lequel l'apatite est séparée de l'ilménite, on obtient, en utilisant, en tant qu'inhibiteur, un polyacrylamide hy- drolysé à 45% et ayant une masse moléculaire de 7000, un effet d'inhibition pratiquement équivalent à celui ob- tenu dans un système de flottation de minerais de fer. EXEMPLE 21 Lorsque le processus expérimental décrit ci- dessus est utilisé dans un procédé de flottation dans le- quel du spath-fluor est séparé de la calcite, on obtient, en mettant en oeuvre, en tant qu'inhibiteur, un polyacry- lamide hydrolysé à 45% et ayant une masse moléculaire de 7000, un effet d'inhibition de flottation pratiquement é- quivalent à celui obtenu dans un système de flottation de minerais de fer. EXEMPLE 22 Lorsque le processus expérimental décrit plus haut est mis en oeuvre dans un procédé de flottation dans lequel la sylvine est séparée du sel gemme (halite) et de l'argile, on obtient, en utilisant, en tant qu'inhibi- teur, un polyacrylamide hydrolysé à 10%Y et ayant une mas- se moléculaire de 7000, un effet d'inhibition de flotta- tion pratiquement équivalent à celui obtenu dans un sys- tème de flottation de minerais de fer. REVENDICATIONS 1) Procédé d'inhibition de la flottation des minerais d'oxydes de fer dans un système de flottation, caracté- risé en ce qu'il consiste à ajouter audit système de flottation, en tant qu'inhibiteur de flottation sélec- tif, une quantité efficace d'un polymère ou copolymère, ou d'un sel soluble dans l'eau de celui-ci, répondant à la structure générale: H2- C t 7C=o Ox H2m n Mn a- dans laquelle R et R2, identiques ou différents, re- présentent chacun l'hydrogène ou un radical méthyle, X est un ion hydrogène, ammonium ou de métal alcalin, n et m sont des nombres entiers tels que le degré d'hy- drolyse soit d'environ 5 à 65%, n, m et a ayant des valeurs numériques telles que la masse moléculaire to- tale dudit polymère ou copolymère soit d'environ 200 à 85 000. 2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la masse moléculaire précitée est d'environ 1 000 à 10 000. 3) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le degré d'hydrolyse précité est d'environ 20% à %. 4) Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le degré d'hydrolyse précité est d'environ 40 à 45%. ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'inhibiteur précité est un mélange d'un inhibiteur d'origine naturelle et dudit polymère ou copolymère ou sel soluble dans l'eau de celui-ci. 6) Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'inhibiteur précité d'origine-naturelle est l'amidon. 7) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'inhibiteur synthétique précité est un polyacrylamide hydrolysé à 45% qui présente une masse moléculaire de l'ordre de 7000. 8) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la quantité efficace précitée de l'inhibiteur syn- thétique est d'environ 0,056 à 0,335 kg par tonne de mi- nerai à base d'oxyde de fer. 9) Procédé pour inhiber la flottation, dans un système de flottation, de la gangue associée à de la sylvine, ca- ractérisé en ce qu'il consiste à ajouter audit système de flottation, en tant qu'inhibiteur sélectif, une quantité efficace d'un polymère ou copolymère,ou d'un sel soluble dans l'eau de celui-ci, répondant à la structure générale RiR CH aC CH2 Ox NH2 a dans laquelle R1 et R2, identiques ou différents, re- présentent chacun l'hydrogène ou un radical méthyle, X est un ion hydrogène, ammonium ou de métal alcalin, n et m sont des nombres entiers tels que le degré d'hy- drolyse soit d'environ 5 à 65%, n, m et a ayant des valeurs numériques telles que la masse moléculaire to- tale dudit polymère ou copolymère soit d'environ 200 à 85 000. ) Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la masse moléculaire précitée est d'environ 1000 à 10 000. 11) Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le degré précité d'hydrolyse est d'environ 20% à 55%. 12) Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le degré précité d'hydrolyse est d'environ 40 % à %. 13) Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'inhibiteur précité est un mélange d'un inhibiteur d'origine naturelle et du polymère ou copolymère, ou sel soluble dans l'eau de celui-ci, susmentionné. 14) Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que l'inhibiteur précité d'origine naturelle est l'amidon. 15) Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'inhibiteur synthétique précité est un polyacryla- mide hydrolysé à 45% et présentant une masse moléculaire de l'ordre de 7000. 16) Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la quantité efficace précitée de l'inhibiteur synthé- tique est d'environ 0,056 à 0,335 kg par tonne de sylvine.