Brevet FR2472902A1 — publié le 19810703

247'2902 La présente invention concerne un dispositif d'éclaira- ge à naut et bas niveaux d'éclairement, excité par une sour- ce classique de courant alternatif et dans lequel la princi- pale source lumineuse est une lampe à arc complétée par une lampe auxiliaire à filament assurant l'éclairage pendant l'allumage-de la lampe à arc et pendant l'utilisation à bas niveau d'éclairement. La présente invention traite d'un dispositif d'éclaira- ge dans lequel la principale source lumineuse est une lampe à décharge à haute pression dont l'efficacité peut atteindre jusqu'à six fois celle d'une lampe à incandescence. Des lam- pes à vapeurs métalliques, à haute pression, sont utilisées depuis un certain temps dans des installations de puissance élevée. Récemment, on a mis au point ainsi que le révèle le brevet des Etats Unis d'Amérique No 4. 161.672, des lampes plus petites, de faible puissance, aux halogénures métalli- ques, ayant des efficacités proches de celles des lampes de plus grandes dimensions. On peut substituer de telles lampes à la lampe à incandescence avec un meilleur rendement énergé- tique. L'alimentation électrique du dispositif d'éclairage dé- crit ici est assurée par un bloc d'alimentation à haute fré- quence dans lequel un transformateur à ferrite commandé pour un fonctionnement hors saturation, un commutateur à transis- tor et un oscillateur de déclenchement sont les composants de base. On obtient les réglages des niveaux haut et bas du dis- positif d'éclairage en insérant une ou deux résistances en série avec la lampe à arc. La présente invention porte sur une solution de rechange au problème de gradation de lumière dans laquelle le niveau bas d'éclairement est assuré par un élément incandescent et le niveau haut par la lampe à arc. Il est évidemment souhaitable que le dispositif d'éclairage soit utilisable dans une douille classique ainsi que dans une douille trois-voies. On réalise les objectifs de l'invention dans un disposi- tif d'éclairage possédant trois bornes pour la connexion sé- lective à une alimentation CA et comprenant un pont redres- seur muni d'une paire de bornes d'entrée CA et d'une paire de bornes de sortie CC avec un premier condensateur de fil- trage branché aux bornes de sortie CC. Le dispositif d'éclairage comprend, en outre, une lampe principale à arc reliée dans un circuit série entre un noeud et la borne de sortie commune du pont ou terre, et un filament résistant branché dans un circuit série entre la borne de sortie positive du pont et le noeud. Avec le régla- ge sur niveau bas, le filament procure un éclairement de faible intensité. Avec le réglage sur niveau haut, le fila- ment fournit un éclairage auxiliaire pendant l'allumage de la lampe principale et une action de ballast pour la lampe à arc. Le dispositif d'éclairage comprend aussi un transfor- mateur électrique ayant un enroulement primaire relié dans un circuit série entre la borne de sortie positive du pont et le noeud et l'anode de la lampe; une première diode branchée dans le circuit série entre le premier noeud et l'a- node de la lampe avec une polarité assurant la conduction du courant de la lampe principale à travers le filament et en parallèle avec le second enroulement pour redresser les potentiels transformés; un commutateur à semi-conducteurs monostable, normalement non conducteur, branché dans un cir- cuit série entre le noeud et la terre, le fonction- nement intermittent du commutateur produisant un courant pulsé à travers le filament pour l'éclairage auxiliaire, un potentiel alternatif dans l'enroulement primaire, et un po- tentiel alternatif transformé dans l'enroulement secondaire, redressé par la première diode et appliqué à l'anode de la lampe principale pour l'allumage; un dispositif à redres- seur tel qu'un thyristor ou un transistor ou une diode, reliant le noeud à la troisième borne du dispositif d'éclairage avec une polarité permettant la conduction d'une demi-période à travers le pont redresseur et le filament pour l'éclairage à incandescence lorsque le réglage est sur niveau bas, et un moyen de maintien du commutateur à semi- conducteurs dans l'état de non conduction sur le réglage bas niveau. Dans une forme recommandée, on prévoit un oscillateur de déclenchement sensible à l'état électrique de la lampe principale afin de provoquer le fonctionnement intermittent du commutateur pour l'allumage de cette lampe; il comprend un second transistor dans une configuration oscillante, un diviseur de tension à résistances branché en série entre le noeud et la terre, et une résistance détectrice du courant dans la lampe, branchée entre la cathode de la lampe et la terre. La base du second transistor est reliée à une prise inférieure du diviseur de tension pour la détection de la tension aux bornes de la lampe à arc, et l'émetteur du se- cond transistor est relié à la résistance détectrice du cou- rant dans la lampe à arc. Si le dispositif redresseur est une diode, le moyen re- commandé de maintien du commutateur à semi-conducteurs dans l'état non conducteur, lorsque le réglage est sur le niveau bas d'éclairement, consiste à maintenir l'oscillateur de dé- clenchement dans l'état de non-oscillation. Ce dispositif comprend plusieurs diodes et résistances et un second conden- sateur. La cathode d'une seconde diode est reliée à la troi- sième borne de l'appareil d'éclairage et son anode est re- liée à la borne positive d'un second condensateur dont la borne négative est mise à la terre. La cathode d'une troi- sième diode est reliée à l'anode de la seconde diode et son anode est reliée à une prise supérieure du diviseur de ten- sion. Ces composants empêchent l'oscillateur de déclenche- ment de fonctionner pendant que le réglage est sur le niveau bas. On prévoit une seconde résistance branchée entre le pre- mier noeud et le second condensateur pour charger celui-ci à une valeur de polarisation inverse de la seconde diode et découpler le second condensateur du diviseur de tension pen- dant que le réglage est sur le niveau haut d'éclairement. Ceci permet une réponse immédiate aux transitoires du sec- teur pendant le fonctionnement normal de la lampe, non re- tardée par le second condensateur. On prévoit une troisième résistance, en parallèle sur le second condensateur, choisie pour maintenir une polari- sation inverse sur la troisième diode en fonctionnement nor- mal et réduire les tensions excessives sur le second conden- sateur quand le réglage est sur le niveau haut. Entre les bornes de sortie CC du- pont, se trouve une paire de diodes r. eliées ensérie avec leur point d'intercon- nexion branché à la troisième borne du dispositif d'éclaira- ge. Cela assure une protection contre les transitoires du secteur quand seules les première et troisième bornes du dispositif d'éclairage sont branchées à la-source CA, et aus- si une protection contre les surintensités à l'allumage quand le dispositif d'éclairage est mis en fonction initia- lement. Le dispositif d'éclairage décrit jusqu'ici peut être monté sur une douille trois-voies, la première borne à la pastille sur la douille et la troisième au contact annulaire de la douille. Ainsi branché, le dispositif d'éclairage peut occuper successivement les réglages à bas, haut et bas ni- veaux d'éclairement. Si le dispositif redresseur est un thyristor, le moyen recommandé pour le maintien du commutateur à semi-conducteurs dans l'état non-conducteur pendant que le réglage est sur -le niveau bas d'éclairement, opère en empêchant l'établissement aux bornes du condensateur de filtrage, d'une tension suffi- sante pour mettre l'oscillateur de déclenchement en fonction. En utilisant ainsi un thyristor, le dispositif d'éclairage peut occuper successivement les réglages à bas, haut et haut niveaux d'éclairement. La suite de la description se réfère aux figures anne- xées qui représentent respectivement: Figure 1, une illustration d'un dispositif d'éclairage original avec réglage bas et haut du niveau d'éclairement, convenant pour le branchement sur une douille de lampe stan- dard ou trois-voies et utilisant comme source d'éclairage une lampe à arc sur le réglage haut niveau et une source d'éclairage à incandescence à filament sur le réglage bas niveau; Fig. 2A, un schéma électrique du dispositif d'éclairage avec bloc d'alimentation de faible encombrement incorporé, et dont les connexions sont prévues pour une douille trois- voies; Fig. 2B, un tableau des états du commutateur et de la lampe lorsque le dispositif d'éclairage original est utilisé sur une douille trois-voies et présente une séquence à bas, haut et bas niveaux d'éclairage, Fig. 3, un transformateur à ferrite qui constitue un élément essentiel du bloc d'alimentation; Fig. 4A, un schéma électrique d'une autre réalisation possible de l'invention; et Fig. 4B, un tableau des états du commutateur et de la lampe correspondant au schéma de la figure 4A. En se reportant maintenant à la figure 1, on peut -voir la représentation d'un dispositif d'éclairage original desti- né à fonctionner sur une source de tension CA basse fréquen- ce (50-60 Hz) classique. Ce dispositif se corppose d'un monta- ge de lampe-destiné à l'éclairage et un bloc d'alimentation qui fournit l'énergie électrique au montage de la lampe. Le dispositif a deux niveaux d'éclairement: haut et bas, sé- lectionnés par un commutateur trois-voies dans la douille de la lampe. Le montage de lampe comprend une enveloppe en ver- re 9 contenant une lampe à arc à haute efficacité 11 et un filament résistant 12 assurant à la fois les fonctions de ballast et de production de lumière. Le bloc d'alimentation comprend un boîtier rigide 10 fixé sur l'enveloppe en verre et un culot à visser "trois-voies" 14. Le culot 14 est un culot "trois-voies" classique, normalement utilisé avec des lampes à trois niveaux d'éclairement. Le culot possède trois points de connexion comprenant une partie à visser 6, un contact annulaire 7 et une pastille d. Le culot assure à la fois la connexion électrique et la fixation mécanique du dispositif d'éclairage dans une douille de lampe "trois- voies" classique. Le bloc d'alimentation fournit l'excitation du filament et de la lampe à arc. Avec le réglage sur niveau haut, le bloc d'alimentation produit l'excitation requise par la lam- pe principale dans les conditions d'allumage et de fonction- nement et assure une immunité vis-à-vis de certains transi- toires du secteur. De même, avec le réglage sur niveau haut, le bloc d'alimentation fournit l'énergie nécessaire à la production de lumière supplémentaire par le filament à in- candescence mais seulement tant que cela est nécessaire pen- dant l'allumage. Quand le réglage est sur niveau bas, le bloc d'alimentation fournit l'énergie de production de lumière par le filament, de façon continue, et ne fournit pas de courant à la lampe principale à arc. Les lampes à filament et à arc sont associées indivi- duellement aux niveaux d'éclairement bas et haut, respecti- vement, sauf pendant l'allumage sur niveau haut o les deux lampes contribuent à l'éclairage. Lé niveau bas d'éclairement est assuré par la source lumineuse à filament et le niveau haut d'éclairement par la lampe à arc. Dans le réglage sur niveau bas, la lampe à arc est hors fonction et l'éclairage est assuré par le seul filament. Avec le réglage sur niveau haut, l'appareil d'éclairage peut être mis en fonction, réal- lumé, ou mis hors fonction en conservant la même production immédiate de lumière qu'avec un élément à incandescence. Pen- dant le temps nécessaire à la lampe à arc pour atteindre sa brillance maximale après un démarrage à froid, ou les pério- des plus longues nécessaires à un allumage à chaud, un éclai- rage à incandescence supplémentaire est fourni par la source lumineuse à filament. La disposition des éléments dans le montage de lampe est bien illustrée par la figure 1. La lampe à arc 11 et le filament de 60 watts 12 sont tous deux installés dans une seule et même ampoule de verre 9. Les éléments 11 et 12 sont supportés par des conducteurs scellés dans le culot du montage de lampe. Le gaz remplissant l'ampoule 9 est un gaz inerte convenant à une lampe à incandescence classique. La lampe à arc 11 est représentée avec son électrode positive ou node vers le bas (près du culot) et son électrode négative ou cathode vers le haut (éloignée du culot). Les deux électrodes sont, à leur tour, scellées aux extrémités d'une petiteenceinte de quartz dont le pourtour est cylindrique sauf dans une petite zone cen- traie de section plus grande, de moins de 12,7 mm de diamè- tre. L'intérieur de la lampe à arc, qui n'est pas illustré particulièrement, comporte une chambre centrale sphérique ou elliptique remplie d'un mélange ionisable: argon, gaz d'al- lumage ionisable, mercure qui se vaporise quand il est chaud, et un sel métallique vaporisable tel que l'iodure de sodium ou de scandium. Pendant le fonctionnement, un arc se forme entre les électrodes et produit une lumière dans la chambre. Les petites lampes à faible puissance du type qui vient d'ê- tre décrit sont appelées lampes aux halogénures ou à vapeur métallique. Une description plus complète d'une lampe conve- nable est donnée dans le brevet des Etats Unis d'Amérique No 4.161.672 cité plus haut. Pendant le fonctionnement normal en régime final, l'éner- gie fournie à la lampe à arc est en CC présentant une léÈère ondulation BF (50-60 Hz). A l'allumage ou au ré-allumage, la tension fournie à la lampe à arc et au filament possède une composante alternative à haute fréquence importante et des dispositions sont prises pour éviter un allumage prolongé comme cela pourrait-se produire au cas o une défaillance de la lampe à arc empêche l'amorçage. La lampe à arc présente plusieurs états distincts en utilisation classique et chaque état actif requiert une ex- citation séparée. Au point de vue pratique, la lampe à arc a trois états essentiellement actifs, appelés Phases I à III, et un état inactif. Dans la phase I, "l'amorçage" se produit. La durée de l'amorçage ne doit pas dépasser une ou deux secondes et, souvent, elle est plus courte. C'est le temps nécessaire pour qu'une haute tension convenable provoque la "décomposi- tion électrique" du gaz contenu dans la lampe à arc afin de déclencher une tension maximale décroissante à ses bornes. Cette dernière condition est aussi appelée établissement d'une "décharge luminescente". La phase II - transition entre la décharge et l'arc - dure de un dixième de seconde jusqu'à, éventuellement, deux secondes, et est caractérisée par un niveau d'ionisation plus soutenu et une tension maximale moins élevée. Quand la phase II commence, la décharge est généralement instable, oscillant entre une valeur maximale et une valeur minimale, la tension de décharge décroissant continuellement vers un maximum inférieur avec un minimum récurrent situé autour de 15 volts. Le niveau moyen de conduction du gaz augmentant, la tension maximale de la lampe décroît, la puissance consom- mëe augmente ainsi que la température à l'intérieur de la lampe. Lorsque la tension d'arc maximale tombe à des valeurs d'environ 200 à 400 volts, une énergie plus grande (en géné- ral 2 à 4 watts) est nécessaire dans le cas d'une lampe à vapeur métallique. La phase III commence avec l'établissement de "l'arc" qui a lieu lorsqu'une partie de la cathode a atteint des températures d'émission thermoélectronique. A l'instant pré- cis du passage de la phase II à la phase III, la tension de la décharge perd son comportement instable et se maintient à une valeur initiale d'environ 15 volts. Durant la phase III, la lampe présente une faible-impédance constante et une limi- tation du courant est nécessaire pour éviter'un échauffement excessif. Au début de la phase III, la dissipation de la lam- pe se fixe entre 10 et 15 watts et une production importante de lumière commence. La période de montée en température, qui est la partie initiale de la phase III, dure normalement de 30 à 45 secon- des. Durant cette période, la lampe atteint sa température maximale de fonctionnement et les gaz contenus atteignent leur haute pression finale de fonctionnement. La tension aux bornes de la lampe augmente jusqu'à une valeur normale de 87 volts; ceci s'accompagne d'une certaine réduction de la conductance de la lampe. Dès que les conditions finales de régime sont établies, la lampe absorbe la puissance maxi- male (32 watts, en général) et la lumière est produite avec le maximum d'intensité. La durée de la période de pré-amorçage est variable et a pour valeur minimale zéro dans les conditions d'ambiance standard et pour valeur maximale entre 45 secondes et 4 mi- nutes si une défaillance d'arc s'est produite et qu'un ré- allumage soit nécessaire. Si la lampe est désexcitée au cours du fonctionnement normal, elle se trouve à une température élevée et à une haute pression du gaz pendant un court laps de temps. Pour réamorcer l'arc quand la lampe est chaude, le potentiel nécessaire peut être d'un ordre de grandeur plus élevé que pour un allumage à froid (p. ex. 10 à 30 kV). Les constantes de temps thermiques de la lampe sont telles que le temps nécessaire au refroidissement à partir d'un état opératoire chaud jusqu'au point o une tension classi- que (1-2kV) réamorce l'arc peut être compris entre 45 secon- des et 4 minutes. L'éclairage à incandescence supplémentaire est particu- lièrement important pendant les périodes plus longues de mon- tée en température et de pré-amorçage mais, en vue d'assurer un éclairage stable, il est également prévu pendant les pério- des plus courtes (amorçage et transition entre décharge et arc). L' énergie convenable destinée au fonctionnement de la lampe à arc et de la lampe auxiliaire à filament est fournie par la source représentée conjointement à l'assem- blage de la douille de la lampe sur la figure 2A. Le dispositif d'éclairage dont le schéma électrique est représenté sur la Figure 2A possède comme composants principaux la lampe à arc 11, la lampe à filament 12, une alimentation CC (14, 15, 16) pour le redressement du courant alternatif 120V - 60 Hz, et un réseau opératoire (23-52) pour la transformation de l'énergie électrique provenant du bloc d'alimentation CC vers les formes nécessaires au fonc- tionnement du montage de lampe. L'assemblage de la douille de lampe dont le câblage est illustré sur la figure 2A com- prend un commutateur trois-voies 13 (composants de commuta- teur 18 à 22), une douille de lampe 17 et des moyens appro- priés pour le branchement à une alimentation CA 120 volts. L'assemblage de la douille de la lampe est classique. Le conducteur noir provenant de l'alimentation CA est bran- ché au contact fixe 18 du commutateur trois-voies à gauche de l'organe mobile 20 (comme représenté sur la figure 2A). Le conducteur blanc provenant de l'alimentation CA est relié à l'embase à vis de la douille 17 o il établit le contact avec la partie à visser 6 du culot 14 du dispositif d'éclai- rage. Le contact fixe placé sur le côté droit-de l'organe mobile est relié par un fil rouge au contact de la douille qui vient appuyer sur le contact annulaire 7 du culot de l'appareil d'éclairage. Le contact fixe 21, situé au-dessous de l'organe mobile moteur est relié au contact de la douille qui vient toucher la pastille 8 du culot idu dispositif d,é- clairage. Ainsi que le montre la figure, l'organe mobile est une pièce généralement parallélépidédique, de section approximativement carrée, sur trois côtés de laquelle est ap- pliqué un conducteur continu 22. Suivant le sens de rotation, l'organe mobile fait contact de manière sélective avec les contacts fixes 18, 19 et 21. Conformément au tableau présen- té sur la figure 2B, le commutateur peut prendre successive- ment quatre positions. Dans la première position la surface de l'organe mobile, qui n'établit aucun circuit, vient ap- puyer sur le contact fixe 18 relié au fil noir de l'alimenta- tion CA et le dispositif d'éclairage est hors fonction. Dans l'hypothèse d'une rotation en sens inverse des aiguilles d'une montre jusqu'à la seconde position (la position illus- trée) l'organe mobile 22 relie les contacts 18 et 19 entre eux et le conducteur noir de l'alimentation CA est relié au contact annulaire 7 du culot du dispositif d'éclairage. Dans la troisième position, l'organe mobile 22 relie les contacts fixes 18 et 21 entre eux et le conducteur noir de l'alimenta- tion CA est relié à la pastille 8 du culot. Dans la quatriè- me position, l'organe mobile 22 relie les trois contacts fi- xes ensemble et le conducteur noir de l'alimentation CA est reliée au contact annulaire 7 et à la pastille 8 du culot. D'après ce qui précède, on peut voir que la borne d'entrée inférieure du pont à diodes est à tout moment reliée au conducteur blanc de l'alimentation CA, alors que la borne d'entrée supérieure du pont à diodes et la troisième borne d'entrée du dispositif d'éclairage (contact annulaire 7) sont reliés séparément ou ensemble au conducteur noir de l'alimentation CA comme indiqué sur le tableau de la figure 2B. Le circuit d'alimentation CC de l'appareil d'éclairage est classique; il comprend un redresseur en pont 15 et un condensateur de filtrage 16. La tension est fournie à partir d'une source CA 120 volts, 60 hertz, par le culot 14, aux bornes d'entrée CA d'un pont redresseur à deux alternan- ces 15, dans les positions 3 et 4 décrites plus haut. La borne de sortie positive du pont devient la borne de sortie positive de l'alimentation CC et la borne de sortie négative du pont devient la "terre" commune ou borne de sor- tie de référence de l'alimentation CC. Le condensateur de filtrage 16 est relié entre les bornes de sortie du pont pour réduire les ondulations CA. Pendant le fonctionnement en régime final de la lampe à arc 11, avec le réglage sur le niveau haut d'éclairement, la sortie de l'alimentation CC est de 145 volts avec une in- tensité de 1/2 ampère environ, ce qui donne une puissance de sortie d'approximativement 50 watts dont 32 sont dissipés dans la lampe. Le réglage étant sur niveau haut, l'énergie nécessaire à l'alimentation du dispositif d'éclairage au cours d'un ré-allumage à chaud est d'environ 60 watts et l'énergie maximale nécessaire au cours de la montée en tem- pérature de la lampe à arc est d'environ 75 watts. Avec les réglages sur niveau bas, l'alimentation est appliquée au fi- lament seulement, en utilisant le pont 15 en mode redresseur à une alternance. Dans ce cas, la dissipation dans le fila- ment classique de 60 watts est d'environ 38 watts. Le réseau opératoire qui reçoit son courant de l'alimen- tation CC et, à son tour, alimente le montage de lampe, com- prend les composants 23 à 52 reliés les uns aux autres de la manière ciaprès. La source d'éclairage à filament 12, la diode 23, la lampe à arc 11 et la résistance détectrice de courant 24 sont reliées en série dans l'ordre ilndiqué entre la borne positive et la borne commune de l'alimentation CC. La diode 23, avec une polarité facilitant le passage du cou- rant de la source CC à la lampe à arc, a son anode reliée au noeud 26 et sa cathode à une borne de la lampe à arc 11. La lampe à arc qui possède une polarisation nécessaire, a son anode reliée à la cathode de la diode 23 et sa cathode * à une borne de la résistance de détection de courant 24. En poursuivant la description du réseau opératoire, on trouve un commutateur à semi-conducteurs, monostable, à dé- clenchement, composé d'un transistor de puissance 27, d'un transformateur élévateur 28 et des composants 29, 30. Le tran- sistor de puissance comprend une base, un émetteur et un col- lecteur. Le transformateur élévateur possède un noyau de fer- rite permettant le fonctionnement à haute fréquence (>20kHz), un enroulement primaire principal 31, un enroulement secon- daire principal 32, un enroulement primaire de commande 33 et un enroulement secondaire de commande 34, tous associés au noyau. Les enroulements de commande ont pour fonction de piloter la conduction du transistor dans un sens déterminé par l'état magnétique du noyau de ferrite et de produire une action monostable afin d'éviter la pleine saturation du noyau. La borne sans point de repère de l'enroulement pri- maire principal 31 est reliée par le condensateur 35 à la borne positive de l'alimentation CC et la borne de cet en- roulement repérée par un point est reliée au noeud 26. La borne sans point de repère de l'enroulement secondaire prin- cipal du transformateur 28 est reliée au noeud 26 et la borne de cet enroulement repérée par un point est couplée par le condensateur 36 à l'anode de la lampe à arc 11. L'é- metteur du transistor de puissance est relié à la borne non repérée de l'enroulement primaire de commande 33. La borne marquée de cet enroulement 33 est reliée à la cathode de la lampe à arc 11. La base du transistor de puissance est re- liée à la cathode d'une diode de bouclage 29 dont l'anode est reliée à la borne CC commune par la résistance 30. La borne non repérée de l'enroulement secondaire de commande 34 est reliée à l'émetteur. La base du transistor 27 est le point d'application d'une impulsion de déclenchement desti- née à amorcer chaque cycle de conduction. L'oscillateur de déclenchement qui met périodiquement en fonction le commutateur à semi-conducteurs, constitue une seconde partie du réseau opératoire. Cet oscillateur est mis alternativement en fonction et hors fonction et également mo- dulé en fréquence en réponse aux conditions électriques at- tribuables à l'état électrique de la lampe à arc. L'oscilla- teur de déclenchement est également sensible à la température du transistor de commutation ce qui évite des déclenchements prolongés dans le cas d'une défaillance de la lampe à-arc. L'émetteur du transistor 37 de l'oscillateur de déclenche- ment est relié à l'émetteur du transistor 27, sa base est couplée par le condensateur 38 à la base du transistor 27 et son collecteur est relié ensérie au noeud 26 par la résistance 39 et la résistance à coefficient de température positif 40. On prévoit un diviseur de tension voltmétrique (41, 42, 43); il comprend les résistances 41, 42 reliées en série entre le noeud 26 et la base du transis- tor 37, et la résistance 43 branchée entre la base du tran- sistor 37 et la borne commune de la source. Pendant la mon- tée en température et le fonctionnement en régime final, o le dispositif d'éclairage est dans l'état CC (réglage sur niveau haut), la diode 23 est polarisée dans le sens direct et la tension de sortie du diviseur à la base du transistor 37 est une mesure directe de la tension de la lampe. Quand l'appareil d'éclairage est dans les conditions de haute fré- quence (sur le réglage de haut niveau d'éclairement), la diode 23 est polarisée dans le sens inverse quand la tension est appliquée à la lampe, de sorte que la tension sur le di- viseur de tension reflète les effets de charge de la lampe à arc sur le circuit du transformateur et constitue une me- sure indirecte de la tension de la lampe. La connexion de l'émetteur du transistor 37 à la borne non référencée de la résistance 24 en série avec la lampe à arc 11, rend l'oscil- lateur de déclenchement sensible au courant de la lampe pro- duisant aux bornes de la résistance 24 une chute de tension proportionnelle à ce courant. L'oscillateur de déclenchement est relié de manière à réagir comme indiqué ci-dessus aux différences entre les tensions détectées. La résistance 40 à coefficient de température positif (thermistance) bloque l'oscillateur de déclenchement si l'al- lumage se prolonge outre mesure, par verrouillage thermique du transistor 37 en mode à faible gain, à saturation par courant modéré. La thermistance 40 est en contact thermique avec le transistor de puissance 27 et subit un accroissement de sa résistance de plusieurs ordres de grandeur du fait de l'échauffement consécutif à l'allumage indûment prolongé. L'accroissement de la résistance du collecteur, provoqué par la thermistance, réduit le gain du transistor 37 ce qui ar- rête la production d' impulsions de déclenchement et impose la saturation au transistor. Le niveau du courant de satura- tion est suffisant pour un auto-chauffage à l'effet de main- tenir la thermistance dans son état de résistance élevée et de bloquer thermiquement l'oscillateur de déclenchement. Le circuit gradateur, qui alimente le filament 12 pen- dant le fonctionnement à lumière réduite et empêche le fonc- tionnement à haute fréquence du réseau opératoire pendant cet éclairage réduit, est la dernière partie du réseau opé- ratoire. Sur la figure 2A il comprend les composants 45 à 52 non décrits précédemment et se rattache au réseau opéra- toire au noeud 26, à la borne commune CC, au contact annu- laire 7 du culot 14 et à la connexion entre les résistances du diviseur de tension 41 et 42 de l'oscillateur de déclen- chement. Le réseau gradateur est complété par les éléments 46 à 52 qui, entre autres fonctions, empêchent le fonctionnement haute fréquence du réseau opératoire pendant les deux régla- ges sur niveau bas en bloquant le fonctionnement de l'oscil- lateur de déclenchement. Les éléments restants spécifiques du circuit gradateur sont les diodes 46, 47, 48 et 52, le condensateur 49 et les résistances 50 et 51. La cathode de la diode 46 est reliée au contact annulaire 7 du culot 14 ainsi qu'à la cathode de la diode 45. L'anode de la diode 46 est reliée à la cathode de la diode 47 dont l'anode est branchée à l'interconnexion entrefles résistances 41 et 42 du diviseur de tension de l'oscillateur de déclenchement. Une résistance 50 est prévue entre le noeud 26 et l'interconne- xion entre les diodes 46 et 47. Le condensateur 49 est insé- ré entre l'interconnexion des diodes 46 et 47 et la borne commune CC. La résistance 51 shunte le condensateur 49. Les diodes 52 et 48 sont reliées en série aux bornes du conden- sateur 16. La cathode de la diode 52 est reliée à la borne 24;72902 positive de ce condensateur. L'anode de la diode 52 est bran- chée à la fois au contact annulaire 7 du culot 14 et à la ca- thode de la diode 48. L'anode de la diode 48 est reliée à la borne négative du condensateur 16. Dans les deux réglages à niveau bas, le courant à demi- période est appliqué au filament 12 à travers un circuit com- prenant une branche du pont 15 et la diode 45.-Plus précisé- ment, le commutateur 13 étant sur son premier réglage de ni- veau bas, un circuit série est établi à partir du conducteur blanc (qui n'est pas commuté et est relié à un côté de l'ali- mentation CA) jusqu'à la borne d'entrée inférieure du pont , par l'intermédiaire de la partie filetée de la douille 17 et la partie à visser 6 du culot 14. Le circuit se conti- nue par la diode de la position inférieure droite du pont 15 - anode et cathode - jusqu'à la borne non référencée ou borne positive est reliée au noeud 26 et la cathode au contact an- nulaire 7 du culot permet le passage de la demi-période dans le sens qui vient d'être décrit. Le circuit se continue de la cathode de la diode 45 par les contacts annulaires du cu- lot et de la douille, le conducteur rouge, le contact fixe 19, le contact tournant 22, et le contact fixe 18. Enfin, le contact 18 aboutit au fil noir qui est branché à l'autre bor- ne de la source CA et complète ainsi le circuit d'alimenta- tion. Sur le second réglage à bas niveau, un circuit supplé- mentaire est établi à travers -le commutateur 13 entre le conducteur noir et la borne d'entrée supérieure du pont, ce- pendant qu'un contact commuté du conducteur noir à la catho- de de la diode 45 et un contact non commuté entre le conduc- teur blanc de la source CA et la borne d'entrée inférieure du pont restent dans l'état antérieur. Comme pour le premier réglage sur niveau bas, le filament est alimenté par conduc- tion de demi-périodes à travers la diode 45. Dans les deux réglages à bas niveau d'éclairement, le condensateur 16 est alimenté en courant redressé à double al- ternance. Pour le premier réglage à niveau bas, les diodes 48, 52, 55 et 56 constituent un pont qui charge le condensa- teur 16 au potentiel d'entrée CA de crête. Sur la position. à niveau haut, les diodes 53, 54, 55 et 56 accomplissent la fonction de redressement en pont. Dans le second réglage à niveau bas, les six diodes sont utilisées avec la diode 52 en parallèle sur 54 et la diode 48 en parallèle sur 53, étant donné que la borne à pastille 8 est reliée à la borne annulaire 7. Le réseau gradateur empêche l'oscillateur de déclenche- ment de fonctionner dans le cas du premier réglage à niveau bas, de la manière suivante: L'onde aboutissant au noeud 26 est une suite de demipériodes négatives décalées vers le haut de sorte que les extrémités négatives de cette onde sont approximativement au potentiel de la terre et que les limites supérieures tronquées de l'onde sont à un potentiel positif d'environ 160 volts. Le contact annulaire 7 devenant négatif et la partie à visser 6 du culot positive, la diode en acti- vité du pont et la diode 45 sont conductrices. Etant donné que leur impédance est faible par rapport à l'impédance du filament, la chute de tension principale se produit aux bornes du filament et la tension à la borne du filament reliée au noeud tend vers zéro. En même temps, l'ex- cursion négative du contact annulaire 7 rend les diodes 46 et 47 conductrices ce qui rapproche la prise supérieure du diviseur de tension 41, 42, 43 connecté à la base, du poten- tiel de la terre. Ainsi, la charge du condensateur 49 est ré- duite à un Potentiel proche de celui de la terre. Dans le mê- me temps, la diode 47 qui relie le condensateur à la prise supérieure du diviseur de tension 41, 42, 43 stabilise le potentiel de cette prise près du potentiel zéro ce qui assu- re le blocage du transistor de l'oscillateur. Pendant la deu- xième demi-période, alors que la tension sur le contact annu- laire devient positive par rapport à la tension de la partie à visser, la diode 45 est polarisée en sens inverse et le noeud 26 atteint sa valeur positive maximale (+ 160 volts). Pendant cette demi-période, la diode 46 menant au condensa- teur 49 est également polarisée en sens inverse et empêche le condensateur d'être positif sur le noeud 26 et les cir- cuits résistants établis par les résistances 50 et 41 (agis- sant à travers la diode 47) permettent de le charger et, par conséquent, d'augmenter graduellement la tension à ses bor- nes. La constante de temps de charge est choisie assez gran- de pour assurer le blocage continu du transistor 37 de l'os- cillateur durant la totalité de la demi-période. Avec les va- leurs indiquées, la d.d.p. sur le condensateur augmente jus- qu'à 16 volts, cependant que la tension sur la prise supé- rieure s'accroit jusqu'à cette même valeur plus la chute de tension dans une diode. La tension sur la prise inférieure reliée à la base du transistor est égale à la tension sur la prise supérieure divisée dans un rapport de 1 à 30 établi par les résistances 43 et 42, respectivement. Ainsi, la tension reste inférieure à environ un demi-volt pendant la totalité du cycle et est insuffisante pour polariser posi- tivement le transistor 37. Lorsque l'excursion négative sui- vante a lieu, les diodes 46, 47 deviennent à nouveau conduc- trices et déchargent le condensateur 49 jusqu'à près de zéro et répètent le cycle qui vient d'être décrit. Dans le second réglage au niveau bas, le processus est pratiquement le même que celui qui précède. Avec les valeurs indiquées, le blocage est maintenu et l'oscillateur de déclenchement reste inactif; en conséquence, le transistor de commutation 27 reste dans l'état normal de non-conduction. La suppression des oscillations de déclenchement s'ac- complit sans effet contraire sur le fonctionnement du dispo- sitif d'éclairage quand le réglage est sur le niveau haut. Autrement dit, le circuit de suppression des oscillations n'a pas d'effet contraire sur l'allumage ou le réallumage ni sur la fonction d'entretien de l'arc, assurant l'immunité de l'arc aux transitoires du secteur. L'anti-parasitage est obtenu sans dispositifs mécaniques ou électriques coûteux et ne demande que les éléments simples de circuit décrits ici. La suppression des parasites est essentiellement réalisée par la diode 47 donc la polarisation inverse est maintenue et qui assure le découplage du condensateur 49 à partir du diviseur de tension de base pendant tous les modes de fonc- tionnement significatifs avec le réglage sur niveau haut. Quand la tension est appliquée pour la première fois avec ce réglage, le condensateur 49 se trouve à un potentiel ini- tial bas et empêche, dès le départ, le fonctionnement de l'oscillateur de déclenchement. Cependant, le condensateur se charge rapidement, généralement en 50 milli secondes, à- une valeur permettant l'amorçage d'oscillations dans l'os- cillateur de déclenchement. Dans le reste du processus d'al- lumage, les impulsions de déclenchement étant engendrées périodiquement et le commutateur à transistor 27 opérant aussi périodiquement, le noeud 26 passe alternativement à un potentiel positif élevé et à un potentiel proche de zéro. Le condensateur 49 se charge à travers la résistance 50 et parfois à travers la résistance 41 jusqu'à une valeur moyen- ne dépendant du coefficient d'utilisation mais inférieure à la valeur de crête appliquée au noeud 26. La diode 47 isole ainsi le condensateur 49 du noeud pendant le temps o le transistor de commutation est en fonction et une partie du temps o il est hors fonction avec une tension n'excédant pas encore celle qu'emmagasine le condensateur 49. Cet iso- lement et la valeur élevée des résistances 50 et 51 dans les circuits de charge réduisent l'intensité à travers le conden- sateur 49 de sorte qu'il n'y a pas de réduction significati- ve de l'énergie d'allumage de la lampe à arc. Le circuit n'a pas non plus d'effet important sur la fréquence de fonction- nement de la lampe à arc étant donné que la fréquence de ré- pétition est déterminée essentiellement par la faible (1k) résistance 43-et le condensateur 38. En supposant que la lam- pe à arc ait atteint une tension normale de régime final qui donne environ 90 volts au noeud 26, le condensateur se char- ge à une valeur fixée par le rapport entre les résistances , 51, c'est-àdire à un tiers de 90 volts, soit 30 volts, ce qui permet d'utiliser un condensateur électrolytique de volts, relativement peu coûteux. La caractéristique d'entretien de l'arc n'est pas affec- tée par les circuits de suppression du déclenchement. La ten- sion aux bornes du condensateur 49 fixe la tension sur la ca- thode de la diode 47. En même temps, l'anode de la diode 47 est reliée à une prise semblable sur le circuit du diviseur de tension 41, 42. A cette prise, le rapport diviseur est de un cinquième de la tension au noeud 26 et, en supposant que le noeud est à 90 volts, la diode est polarisée en sens in- verse par environ 12 volts au cours du fonctionnement en mo- de normal. Ainsi, dans l'hypothèse d'une variation de tension sur le diviseur de tension ou du courant dans la lampe à arc, la polarisation dentrée sur le transistor 37 de l'oscilla- teur de déclenchement reste inchangée par la présence du condensateur 49 ou des autres composants utilisés pour sup- primer les oscillations de déclenchement. En bref, la carac- téristique d'entretien de l'arc n'est pas altérée. La paire de diodes 48 et 52 est prévue pour protéger le dispositif d'éclairage à la fois contre les transitoires haute tension et les surtensions à l'allumage, notamment dans la première position à niveau bas. La protection contre les transitoires dans la position à niveau haut et dans la seconde position à niveau bas est due à la présence du pont et du condensateur 16. Les diodes 52 et 48 shuntent le condensateur de filtrage 16 et leur point d'interconnexion est relié au contact annulaire 7 com- me décrit plus haut. La protection est prévue essentiellement pour les périodes o le commutateur est dans la seconde posi- tion mais, par suite de problèmes de contacts, peut aussi être active sur la quatrième position si le contact de la pastille est médiocre. Le principe de la protection est d'évacuer tout3e surten- sion du secteur sans dommage à travers une diode à faible impé- dance dans le condensateur de 50 microfarads 16. La diode 52 assure la protection contre les surtensions positives sur le contact annulaire en les découplant vers le condensateur à travers sa borne positive; la diode 48 protège de manière semblable contre les transitoires négatifs du secteur, en les découplant vers le condensateur 16 par sa borne-négative. Certaines diodes bon marché ont des courants limitestrès im- portants et leur utilisation avec un grand condensateur pour absorber la charge empêche l'application de courants ou ten- sions transitoires significatifs à d'autres éléments du cir- cuit. La protection contre les surtensions à l'allumage est assurée par la diode 48 qui est représentée branchée entre 247 2902 le contact annulaire et la borne commune de l'alimentation CC. Si on voulait, pour uts raisons d'économie, supprimer le -circuit de protection contre les transitoires du secteur de la présente réalisation, la diode 48 subsisterait dans la po- sition représentée sur la figure 2A ou au noeud 26 pour em- pêcher ce dernier d'être rendu négatif par la surtension à l'allumage. (La deuxième réalisation qui sera décrite en se référant à la figure 4A est ainsi dépourvue de mesures de protection contre les transitoires du secteur). L'une des conséquences défavorables du passage à un potentiel négatif du noeud 26 est l'application d'une tension inverse sur le petit condensateur de 2,2 microfarads 49 et le passage d'un courant excessif dans la jonction de sortie du transistor 27. La condition dans laquelle le noeud est rendu négatif existe quand le dispositif d'éclairage est mis en fonction la pre- mière fois, normalement sur le premier réglage de niveau bas. La période critique est le premier instant après la mise en fonction, quand le condensateur 16 commence à se charger à une valeur positive. La surintensité est déterminée par l'impédance du secteur-CA, les éléments à jonction en série et la résistance de 2 ohms 24 en série aux bornes du secteur CA. Une surintensité maximale de 50 ampères pourrait être envisagée, mais une valeur de 10 ampères est plus normale compte tenu des autres éléments en série. Dans l'hypothèse d'une surintensité de 10 ampères, la chute de tension aux bornes de la résistance de 2 ohms serait de 20 volts négatifs par rapport à la terre du circuit (en l'absence de la diode 48). Cette tension, diminuée de la chute de tension directe collecteur-base du transistor 27 apparaîtrait au noeud 26. Etant donné que les diodes 45 et 46 sont également conductrices on retrouverait également cette tension aux bor- nes du condensateur 49. Ainsi, la présence de la diode 48 (dans l'une ou l'autre position) empêche de rendre négatif le noeud 26, et à son tour, l'électrode normalement positive du condensateur 49. La présence de la diode 43 évite de fai- re appel à un condensateur supportant le courant alternatif et permet l'utilisation c'un condensateur électrolytique pour tensions relativement faibles, comme décrit précédement. En ce qui concerne le transistor 27, la diode 48 (dans l'une ou l'autre position) le protège de la même forte surin- tensité qui se produit lorsque le condensateur 16 est chargé pour la première fois. En commençant à la borne de référence ou terre, le circuit emprunté par le courant à travers le transistor peut être considéré comme complété par la résis- tance 24, les enroulements 33, 34, la base et le collecteur, respectivement, du transistor 27, le noeud 26, la diode 45, à travers la connexion contact annulaire 7 (culot et douil- le) et la partie à visser 6 (o arrive l'alimentation 120 volts du générateur CA), le fusible, la diode inférieure droite du pont 15, la borne positive du condensateur 16, dont l'autre borne est mise à la terre. Les polarités de la diode 38, branchée soit entre terre et contact annulaire 7 (la diode 45 étant conductrice) soit entre noeud 26 et ter- re, sont les mêmes que celles de la jonction de sortie du transistor 27; la diode 38 est branchée en parallèle sur la partie du circuit qui vient d'être décrite et qui comprend la résistance de 2 ohms 24, les enroulements 33 et 34-, la base et le collecteur, respectivement, du transistor 27. Au début, quand le noeud 26 devient négatif du fait de la su- rintensité initiale dans le condensateur 16, la majeure part du courant entre le transistor 27 et la diode 48 est absor- bée par le transistor étant donné que sa surface de jonction est importante par rapport à celle de la diode 48 et étant donné qu'aux faibles intensités l'effet de la chute de ten- sion dans la résistance de 2 ohms 24 est négligeable pour dériver la surintensité sur la diode 48. La surintensité croissant, la différence de potentiel aux bornes de la ré- sistance 24 ajoutée à la tension de la jonction de sortie du transistor est supérieure à la chute de tension dans la jonction de la diode plus petite 48. Lorsque cela se produit, une fraction importante d'une surintensité quelconque est dérivée par la diode 48 et écartée de la jonction de sortie du transistor 27, ce qui lui évite d'être soumis à une trop forte intensité. Une diode d'un coût relativement bas peut résister à des surintensités de plusieurs dizaines d'ampè- res sans effet nuisible et, de cette manière, protéger ef- fectivement le transistor qui ne peut les tolérer dans les mêmes proportions. Pour passer au-second réglage à niveau bas à partir du réglage à niveau haut, il est nécessaire de mettre le tube à arc hors fonction. Ceci est réalisé par la diode 45 (quand la borne annulaire 7 devient négative) qui soutire le courant du tube à arc pendant un temps assez long pour réaliser son extinction, et par la diode 47 qui soutire le courant de base du transistor 37 de l'oscillateur, mettant ainsi hors service le systéme-piège des transitoires qui pourrait sans cela ten- ter de maintenir le tube à arc ionisé. La figure 4A est semblable à la figure 2A sauf en ce qui concerne le circuit gradateur. Dans la figure 4A le circuit gradateur comprend les composants 60 à 63 qui sont reliés dans le circuit au noeud 26, au transistor 27, au contact annulaire 7 et au contact à pastille 8. L'anode du thyristor (SCR) 60 est reliée au noeud 26, sa cathode au contact du cu- lot 7, et sa gâchette à la jonction d'une résistance 61 et d'un condensateur 62 branchés en série entre le contact annu- laire 7 et la pastille 8, comme représenté sur la figure. Une diode 63 est également prévue dont l'anode est reliée au noeud 26. La cathode de la diode 63 est reliée au collecteur du transistor 27 et à l'extrémité supérieure de la résistance à coefficient de température positif (CTP) 40. Le circuit de la figure 4A fonctionne de la même maniè- * re que celui de la figure 2A à l'exception du circuit grada- teur qui fonctionne de la manière décrite ci-après. Le commu- tateur 13 étant sur sa deuxième position (niveau d'éclaire- ment bas), un courant de demi-période est appliqué au fila- ment 12 à travers le thyristor 60 qui est mis "en fonction" par la gâchette durant ces demi-. périodes grâce au courant traversant le condensateur 62. La diode 63 empêche le conden- sateur de filtrage 16 de se charger à un potentiel suffisam- ment élevé pour actionner l'oscillateur de déclenchement 37 pendant ce niveau d'éclairement bas. Dans la troisième position (niveau haut) du commutateur, le contact annulaire 7 n'est pas relié à l'entrée de l'ali- mentation et, de ce fait, le thyristor est "hors circuit" et la lampe à arc fonctionne comme décrit ci-dessus. Dans la quatrième position du commutateur 13 (niveau haut) le contact annulaire 7 et le contact à pastille 8 sont reliés l'un à l'autre et mettent la résistance 61 et le condensateur 62 en parallèle, polarisant le thyristor à l'état "hors fonction". Le réseau opératoire représenté sur les figures 2A et 4A et ne comprenant pas les mesures associées au fonctionne- ment avec gradateur fait l'objet de la demande de brevet des Etats Unis d'Amérique numéro de série 47.972. La description qui suit est extraite de cette demande de brevet et est don- née afin que soient bien compris la demande et les avantages concernant la présente invention. Lors du pré-amorçage, de l'amorçage et de la transition entre décharge luminescente et arc (avec le réglage sur ni- veau haut), le transformateur 23, le commutateur à transis- tor 27 et l'oscillateur de déclenchement (37, etc...) du ré- seau opératoire jouent un rôle actif dans la génération d'une sortie à haute fréquence. La modification de la sortie élec- trique CC se produisant entre la transition décharge lumines- cente + arc et la montée en température est une réaction aux conditions existant dans la lampe principale. Des modifica- tions plus graduelles de la sortie électrique du réseau opé- ratoire se produisent entre le pré-amorçage et l'amorçage et entre l'amorçage et la transition entre décharge luminescen- te et arc; elles sont aussi une réaction aux conditions existant dans la lampe principale. Durant le pré-amorçage, l'amorçage et la transition en- tre décharge luminescente et arc, le réseau opératoire pro- duit des impulsions haute tension de courte durée pour l'a- morçage de la lampe à arc, la tension tombant à une valeur inférieure en réponse à la charge de la lampe lors de la transition entre décharge luminescente et arc. Pendant le pré-amorçage, les impulsions haute tension unidirectionnelles présentent des oscillations non amorties importantes et sont produites à la cadence de 50 kHz. Durant la transition entre décharge luminescente et arc, les oscillations non amorties sont réduites et la fréquence passe à 35 kHz. Le décalage vers une fréquence inférieure produit un facteur d'utilisa- tion plus court du transistor en conduction, ce qui accroît l'énergie fournie à la lampe durant la transition entre dé- charge luminescente et arc. Le réseau opératoire alimente aussi en courant le filament résistant 12 sous la forme d'une série d'impulsions unidirectionnelles à la fréquence de 50-30 kHz. Le réseau opératoire produit l'excitation électrique haute fréquence décrite ci-dessus par suite de la commuta- tion à haute fréquence du commutateur monostable à transis- tor. La commutation intermittente du commutateur à transis- tor produit une composante alternative dans l'enroulement primaire principal 31 du transformateur élévateur, une com-_ posante alternative survoltée à la sortie du transformateur et un courant pulsé dans le filament résistant 12, essentiel- lement unidirectionnel. Le courant alternatif dans l'enroulement primaire prin- cipal est produit de la manière suivante: supposons que le transistor 27 ait été mis en fonction par un signal de dé- clenchement approprié appliqué à sa jonction d'entrée; un circuit de courant de déplacement est complété entre la bor- ne positive et la borne commune de l'alimentation CC. Le transistor de commutation offre une faible impédance quand il conduit et le condensateur 35, l'enroulement primai- re de réaction 33 et la résistance 24 sont aussi à faible impédance. Le courant augmentant dans le. circuit, l'enroule- ment primaire de réaction, qui est à couplage inductif avec l'enroulement secondaire de réaction 34, produit une réaction sur le circuit d'entrée du transistor et le rend encore plus conducteur. Cependant, l'accroissement du courant continue jusqu'à ce qu'un niveau de flux prévu soit atteint dans le noyau du transformateur de puissance. A ce point, la -réac- tion s'inverse pour devenir une contre-réaction et met le transistor 27 hors fonction avant que le noyau ait atteint la saturation complète. Le transistor 27 n'étant plus conduc- teur, le circuit établi pour le passage du courant dans l'en- roulement primaire est ouvert et une partie de l'énergie stockée dans le circuit peut se dissiper sous forme de cou- rant inverse dans le filament résistant 12. Le transformateur 28 possède la caractéristique d'in- verser la réaction et de mettre le transistor hors fonction avant que le noyau n'ait atteint la saturation complète. Ce transformateur est illustré sur la figure 3 qui montre le noyau en double E ou structure en 8 du noyau avec un orifi- ce de commande à la base de la branche centrale formée par les barres du "E". Les enroulements de puissance principaux 31 et 32 sont représentés bobinés autour de la branche cen- trale correspondant aux barres des E, cependant que les en- roulements primaire et secondaire de commande 33 et 34 sont bobinés à travers l'orifice. Le sens de la réaction dépend du niveau de flux dans le noyau entourant l'orifice. Le cou- plage réactif à l'enroulement secondaire de commande 34 est à réaction aux faibles niveaux de flux et à contre-réaction aux niveaux de flux élevés. La version transformée de la tension alternative à hau- te fréquence disponible aux bornes de l'enroulement primaire pendant le pré-amorçage, l'amorçage et la transition entre décharge luminescente et arc apparaît à la borne de l'enrou- lement 32 éloignée de l'enroulement 31. La sortie est couplée à partir de l'enroulement 32, au moyen du condensateur 36, à l'anode de la lampe à arc 11. La sortie prend la forme d'im- pulsions unidirectionnelles grâce à la présence de la diode 23 dont l'anode est reliée au noeud 26 et à la borne non re- pérée par un-point du second enroulement et dont la cathode est reliée à l'anode de la lampe à arc. La polarité de la diode 23 est prévue pour permettre l'application à la lampe à arc d'une tension élevée au secondaire, développée pendant le passage du courant direct lorsque le transistor de commu- tation est conducteur. Le transformateur 28 est un transfor- mateur élévateur de tension ayant un rapport de transforma- tion de 640/140 et qui, compte tenu de la polarité donnée à la diode 23, fournit de l'énergie à la lampe à arc pendant les périodes o le commutateur à transistor est hors circuit. Avec les paramètres indiqués, et dans l'hypothèse d'oscilla- tions non amorties importantes, le potentiel de pré-amorçage disponible est de 1600 volts crête à crête. La durée nominale du pré-amorçage est égale à zéro lorsque la lampe est froi- de; elle est comprise entre 45 secondes et 4 minutes quand la lampe est chaude. Le courant d'éclairage auxiliaire pendant le pré-amorça- ge, l'amorçage et la transition entre décharge luminescente et arc est produit par la commutation à haute fréquence du commutateur à transistor. A l'instant o le commutateur a transistor devient conducteur, un circuit pour le courant continu est complété entre les bornes positive et commune de l'alimentation CC. Le circuit CC comprend le filament ré- sistant d'éclairage 12, le transistor 27 (collecteur et émet- teur, respectivement), l'enroulement primaire de réaction 33 et la résistance détectrice de courant 24. Le transistor 27 présente une faible impédance lorsqu'il est conducteur et les impédances de l'enroulement primaire de réaction 33 et de la résistance 24 sont également faibles. Outre le courant intermittent appliqué au filament ré- sistant par le circuit qui vient d'être décrit, la partie de retour du courant alternatif passant dans l'enroulement pri- maire 31 du transformateur traverse également le filament résistant comme expliqué plus haut.Pendant le pré-amorçage, l'enroulement secondaire du transformateur 28 étant pratique- ment en circuit ouvert, l'effet thermique du courant inverse dans le circuit primaire est négligeable. Pendant la transi- tion entre décharge et arc, alors que la lampe absorbe le plus d'énergie, le courant alternatif ajoute une part impor- tante à la dissipation totale dans le filament, dans lequel l'excitation par CC pulsé est réduite. Le réglage étant sur niveau haut d'éclairement, le ré- seau opératoire est sensible à l'état électrique de la lampe à arc afin de produire les sorties décrites précédemment, pendant le pré-amorçage, l'amorçage et la période de transi- tion entre décharge et arc. Le moyen grâce auquel cette sen- sibilité est réalisée comprend l'oscillateur de déclenchement (transistor 37, etc...), ta résistance détectrice du courant de lampe 24 et les résistances détectrices de tension 41, 42 et 43. L'oscillateur de déclenchement provoque le fonctionne- ment actif du commutateur à transistor 19 pendant le pré- amorçage et la période de transition entre décharge et arc et commande le facteur d'utilisation du transistor pour four- nir de l'énergie supplémentaire à la lampe à arc pendant la période de transition entre décharge et arc. Le commutateur à transistor étant monostable chaque impulsion de déclenche- ment fournie par l'oscillateur de déclenchement lance une séquence de conduction. Si l'on veut que la lampe à arc ne fonctionne pas du tout, comme lorsque l'appareil d'éclairage est sur un réglage à niveau bas et que seul l'éclairage par le filament est souhaité, il faut, conformément à l'inven- tion, que le fonctionnement à haute fréquence soit empêché, en supprimant les oscillations de cet oscillateur. La fonc- tion gradation, comme précisé plus haut, garantit la souplès- se de réaction de l'alimentation aux variations rapides de la tension et du courant de la lampe ou aux surintensités et surtensions du secteur. Avec le réglage sur le niveau haut d'éclairement, l'os- cillateur de déclenchement est mis en activité au moment o le réseau opératoire est excité pour la première fois et reste excité pendant toute la durée du pré-amorçage, de l'a- morçage et de la transition entre décharge et arc. Pendant le préamorçage, aucun courant ne traverse la lampe alors que pendant l'amorçage et la transition entre décharge et arc, le courant dans la lampe s'accroit jusqu'à un cinquième d'ampère crête en impulsions de courte durée. La tension qui prend naissance dans l'enroulement primaire du transforma- teur au noeud 26 est de valeur élevée (>300 V) pendant le pré-amorçage, baisse sensiblement sous l'effet de charge de la lampe pendant l'amorçage et la transition entre décharge et arc, et est constituée d'une série d'impulsions accompa- gnées à l'origine d'oscillations non amorties importantes. Les conditions d'intensité et de tension qui précèdent, reflétant l'état de la lampe pendant le pré-amorçage et la transition entre décharge et arc sont perçues dans -le réseau opératoire et combinées différentiellement à la jonction d'entrée du transistor de déclenchement. Tout courant de lam- pe traversant la résistance de détection du courant de lampe à laquelle l'émettéur du transistor à jonction 37 est couplé par l'enroulement de réaction à faible impédance 33, produit une tension dont le sens a tendance à polariser en sens in- verse la jonction d'entrée. (Le courant dans la lampe est nul au début et reste faible pendant les conditions préci- tées de la lampe). La tension au noeud 26 est appliquée aux bornes du diviseur de tension (41, 42, 43) dont la prise in- férieure est reliée à la base du transistor 37. La tension apparaissant au noeud 26 est positive et une fraction (1/181) de cette tension est appliquée à la base. Ici, le sens du courant a tendance à polariser en sens direct la jonction d'entrée. Pendant le pré-amorçage, la tension au noeud 26 est maximale et suffisante -en supposant que-le condensateur 33 ait eu le temps de se charger- pour polariser en sens di- rect le transistor 37 et déclencher l'oscillation. L'oscillateur de déclenchement fonctionne comme un os- cillateur à relaxation, le condensateur 38 étant chargé pé- riodiquement à travers les composants passifs du réseau opé- ratoire et déchargé périodiquement par les transistors 27, 37. Le temps de charge du condensateur 38 est déterminé principalement par sa valeur propre, la valeur de la résis- tance 43 et la tension différentielle utilisée pour le char- ger. L'action de coupure du transformateur 28 laisse une tension inverse résiduelle aux bornes du condensateur à la fin de la conduction du commutateur, limitée par la diode 29 et la résistance 30 branchées en série. Comme on le voit en examinant le circuit, lorsque le noeud 26 est le siège de potentiels suffisamment élevés, et dans l'hypothèse d'un faible courant de lampe, l'oscillateur commence à conduire quand le condensateur 38 atteint la va- leur nécessaire à la polarisation en sens direct de la jonc- tion d'entrée du transistor 37 (+ 0,6 volt), comme indiqué plus haut. La tension aux bornes du condensateur est détermi- née par la différence entre la tension à la prise inférieure du diviseur de tension et la tension due au courant de lampe à travers la résistance 24. Une fois que le transistor 37 est conducteur, le cou- rant passe dans l'enroulement primaire de réaction 33 et la forte réaction due à l'enroulement secondaire de réaction 34 et au condensateur 38 produit un court-circuit pendant l'im- pulsion de déclenchement pour mettre en fonction le commuta- teur à transistor 27. En supposant que le courant de la lampe à arc ait com- mencé à circuler et que la tension aux bornes de la lampe ait commencé à s'accroître, la tension différentielle utili- sée pour charger le condensateur 38 retombe à la moyenne, augmentant la durée de temps nécessaire pour rendre le tran- sistor 37 conducteur et démarrer l'impulsion de déclenchement suivante. Ceci laisse plus de temps pour appliquer à la lam- pe l'énergie stockée dans le circuit d'entrée du réseau opé- ratoire. Un peu plus tôt dans le cycle d'allumage, le cou- rant de cathode de la lampe peut être tronqué par l'inter- valle de conduction suivant et une quantité moindre d'éner- gie stockée est fournie à la lampe à arc. Le circuit a été conçu de manière que le temps de non conduction soit maximal lorsque la tension aux bornes de la lampe se trouve dans la zone de décharge (environ 200- 400 volts) afin de porter au maximum la puissance de sortie (à environ 9 watts) des lam- pes à vapeurs métalliques. Le réglage étant sur niveau haut, une fois que la lampe à arc a atteint le fonctionnement thermo-ionique correspon- dant à la montée en température, la sortie haute fréquence produite par la commutation à transistor est conçue pour ces- ser et l'état CC commence. L'oscillateur de déclenchement, qui met en action le commutateur à transistor monostable, reste polarisé en sens inverse par suite d'un nouveau jeu de conditions de courants et de tensions dans le réseau opé- ratoire et devient inopérant. La tension haute fréquence re- dressée présente au noeud 26, appliquée précédemment à tra- vers le diviseur de tension 41, 42, 43 est remplacée par une tension CC constante présentant une certaine ondulation et constituant la tension de la lampe. La tension CC reste dans un sens favorisant la conduction, mais est inférieure de 1 ou 2 ordres de grandeur. La diode 23, polarisée maintenant dans le sens direct, branche le diviseur de tension aux bor- nes de la lampe et ce diviseur détecte alors 1/181 de la nouvelle tension de la lampe, soit 15 volts au début. Simul- tanément, un courant maximal initial de lampe, égal à 6/10 d'ampère, traverse la résistance 24 et crée une chute de ten- sion anti-conduction de 1,2 volt. La tension différentielle polarise en sens inverse la jonction d'entrée du commutateur à transistor. La montée en température continuant jusqu'à la condition finale de marche, la tension de la lampe augmente et le cou- rant qui la traverse diminue. Les détecteurs d'état de la lampe sont déterminés pour que l'oscillateur de déclenche- ment reste inopérant pendant toute la montée en température et la marche finale. En régime final, la lampe atteint un courant de 0,3 ampère et une tension de 87 volts. Si-cette tension vient à dépasser de 10 volts les valeurs normales (p. ex. 97 volts) et que le courant tombe à 0,050 ampère, 1' oscillateur de déclenchement se remet à fonctionner et constitue ainsi une sécurité contre la retombée du transis- tor. R E V E N D I C A T I 0 N S 1 - Dispositif d'éclairage pour fonctionnement sur cou- rant alternatif, possédant des réglages de niveau d'éclaire- ment bas et haut, caractérisé par la combinaison de: a) une première, une seconde et une troisième bornes (6, 7, 8) pour la connexion sélective du dispositif d'éclai- rage à une source CA, b) un pont redresseur (15) ayant une première et une seconde bornes d'entrée CA, et une première et une seconde bornes de sortie CC, la première borne d'entrée du pont étant reliée à la première borne (6) du dispositif d'éclairage et la seconde borne d'entrée du pont étant reliée à la seconde borne (8) du dispositif d'éclairage, c) un premier condensateur de filtrage (16) branché en- tre les bornes de sortie CC précitées, d) une lampe principale à arc (11) reliée dans un cir- cuit série entre un noeud (26) et la première borne de sor- tie en vue de fournir une lumière à haut niveau d'éclaire- ment et demandant une excitation fonction de son état élec- trique, e) un filament résistant (12) relié dans un circuit sé- rie entre la seconde borne de sortie du pont (15) et le noeud (26), le filament procurant un éclairage de faible intensité avec le réglage sur niveau bas et un éclairage auxiliaire avec le réglage sur niveau haut pendant l'allumage de la lampe principale, ainsi qu'un circuit de ballast pour le courant de la lampe principale (11) pendant le fonctionne- ment en régime final, f) un transformateur électrique (28) ayant un enroule- ment primaire (31) relié dans un circuit série entre la deu- xième borne de sortie du pont et le noeud (26), et un second enroulement (32) relié dans un circuit série entre le noeud précité (26) et une première des bornes de la lampe princi- pale (11), g) une première diode (23) branchée dans un circuit sé- rie entre le noeud (26) et la première borne de la lampe principale (11) avec une polarité permettant le passage du courant de la lampe principale à travers le filament (12), et en parallèle sur le second enroulement (32) pour le re- dressement des potentiels transformés qui apparaissent à ses bornes, h) un commutateur à semi-conducteur, monostable, norma- lement non-conducteur, comprenant un premier transistor (27) relié dans un circuit série entre le noeud (26) et la premiè- re borne de sortie du pont (15) déjà cités, dont le fonction- nement intermittent produit un courant pulsé dans le filament (12) afin d'obtenir l'éclairage auxiliaire, une tension al- ternative dans l'enroulement primaire (31), redressée par la diode précitée (23) et appliquée à la lampe principale (11) pour son allumage, i) un dispositif redresseur-(45) reliant le noeud (26) à la troisième borne (7) du dispositif d'éclairage suivant une polarité permettant la conduction de demi-périodes à tra- vers le pont redresseur (15) et le filament (12) pour assu- rer l'éclairage, le réglage étant sur niveau bas, et j) un moyen (46,4.9) pour le maintien du commutateur à semi- conducteur dans l'état de non-conduction lorsque le réglage est sur niveau bas. 2 - Dispositif d'éclairage selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il possède en outre: k) un oscillateur de déclenchement sensible à l'état électrique de la lampe principale (11) pour provoquer le fonctionnement intermittent du commutateur en vue de l'allu- mage de la lampe principale, et comprenant: 1) un second transistor (37), avec base, émetteur et collecteur branchés dans une configuration oscillante, 2) un diviseur de tension à résistance (41, 42, 43) branché en série entre le noeud (26) et la première bor- ne de sortie du pont (15), destiné à produire une chute de tension proportionnelle au courant dans la lampe principale (11), et 4) un moyen de connexion de la base du second tran- sistor (37) à une prise du diviseur de tension (41, 42, 43) pour la détection de la tension aux bornes de la lampe à arc (11) et un autre moyen de connexion (33) de l'émetteur de ce second transistor (37) à l'autre borne de la lampe pour dé- tecter le courant qui la traverse, et caractérisé en ce que L) le moyen pour le maintien du commutateur à semi- conducteur dans l'état de non-conduction comprend un moyen de maintien de l'oscillateur de déclenchement dans une condi- tion non-oscillante lorsque le réglage est sur niveau bas, notamment: 1) une seconde diode (46) reliée dans le circuit série entre la troisième borne (7) du dispositif d'éclairage et le diviseur de tension (41, 42, 43), ayant sa cathode re- liée à la troisième borne et sa polarité prévue pour réduire le potentiel de la base précitée par référence à celui de la première borne de sortie du pont (15) afin d'éviter la conduc- tion par le second transistor (37) pendant les demi-périodes o le redresseur conduit, et 2) un second condensateur (49) branché entre l'ano- de du dispositif redresseur (45) et la première borne de sor- tie du pont (15), le second condensateur (49) entretenant le potentiel réduit sur la base afin d'empêcher la conduction dans le second transistor (37) pendant les demi-périodes o le redresseur (45) n'est pas conducteur. 3. Dispositif d'éclairage selon la revendication 2, ca- ractérisé en ce que le moyen de maintien de l'oscillateur de déclenchement dans l'état non-oscillant comprend: une troisième diode (47) insérée entre le disposi- tif redresseur (45) et le diviseur de tension (41, 42, 43), la cathode de cette troisième diode (47) étant reliée à l'a- node de la seconde diode (46) et son anode au diviseur de tension, la troisième diode (47) empêchant, lorsque le régla- ge est sur niveau bas, la tension à la connexion au diviseur de devenir beaucoup plus positive que la tension réduite sur le second condensateur (49), afin de supprimer les oscilla- tions de déclenchement. 4. Dispositif d'éclairage selon la revendication 3 ca- ractérisé en ce qu'une seconde résistance (50) est prévue, branchée entre le noeud (26) et ladite borne du second con- densateur (49) afin de charger ce second condensateur à une valeur qui assure la polarisation en sens inverse de la se- conde diode (46) et le découplage du second condensateur (49) 2A72902 du diviseur de tension (41, 42, 43) pendant que le réglage est sur niveau haut pour une réponse immédiate aux conditions de la lampe à arc (11). - Dispositif d'éclairage selon la revendication 4, ca- ractérisé en ce qu'une troisième résistance (51) est prévue qui shunte le second condensateur (49), le rapport des deu- xième (50) et troisième (51) résistances étant supérieur au rapport de division du diviseur de tension (41, 42, 43) afin de maintenir une polarisation en sens inverse sur la troisié- me diode (47) pendant le fonctionnement avec le réglage sur niveau haut, les deuxième et troisième résistances (50, 51), réduisant la tension sur le second condensateur (49) dans une proportion inverse à ce rapport. 6 - Dispositif d'éclairage selon la revendication 5, ca- ractérisé en ce qu'une quatrième diode (48) est prévue, bran- chée entre le noeud (26) et la première borne de sortie du pont pour empêcher l'inversion de tension au noeud (26), em- pêcher l'inversion de la tension aux bornes du second conden- sateur (49) et réduire les intensités trop fortes sur le commutateur à semi-conducteur pendant la charge initiale du premier condensateur (16), normalement lorsque le réglage est sur le niveau bas d'éclairement. 7 - Dispositif d'éclairage selon la revendication 5, ca- ractérisé en ce que: - une quatrième diode (48) est reliée entre la troisième borne (7) du dispositif d'éclairage et la première borne de sortie du pont afin d'éviter l'inversion de tension au noeud, empêcher l'inversion de tension aux bornes du se- cond condensateur et réduire les intensités trop fortes sur le commutateur à semi-conducteurs pendant la charge initiale du premier condensateur.(16) normalement lorsque le réglage est sur le niveau bas d'éclairement. 8 - Dispositif d'éclairage selon la revendication 7 ca- ractérisé en ce que: - une cinquième diode (52) est prévue, reliée en- tre la première borne de sortie du pont (15) et la troisième borne (7) du dispositif d'éclairage qui, en coopération avec la quatrième diode (48) fournit une protection contre les transitoires du secteur, de polarité positive ou négative, lorsque le réglage est sur le niveau bas d'éclairement et que seules les première et troisième bornes dudispositif d'éclairage sont branchées à la source CA. 9 - Dispositif d'éclairage selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il est adapté pour permettre des régla- ges donnant successivement des niveaux d'éclairement bas, haut et bas lorsqu'il est inséré-dans une douille (17) à commutateur trois-voies (18), ce dispositif d'éclairage étant muni d'un culot (14) s'adaptant sur la douille trois- voies (17) et comprenant un contact de base cylindrique fi- leté (6) définissant la première. borne de l'appareil d'é- clairage, une pastille (8) disposée au centre de l'extrémité du culot et constituant la seconde borne de l'appareil d'é- clairage, et un anneau (7) encerclant ladite pastille et constituant la troisième borne de l'appareil d'éclairage. - Appareil d'éclairage pour fonctionnement en courant alternatif et possédant des réglages de niveaux d'éclairement bas et haut, comprenant: a) une première (6), une seconde (8) et une troi- sième (7) bornes en vue de la connexion sélective de l'appa- reil d'éclairage à une source CA, b) un pont redresseur (15) ayant une première et une seconde bornes d'entrée CA et une première et une secon- de bornes de sortie CC, la première borne d'entrée du pont étant reliée à la première borne (6) du dispositif d'é- clairage, et la seconde borne d'entrée du pont étant bran- chée à la seconde borne (8) du dispositif d'éclairage, c) une lampe principale à arc (11) branchée dans un circuit série entre un noeud (26) et la première borne de sortie, destinée à fournir un haut niveau d'éclairement et demandant une excitation fonction de son état électrique, d) un filament résistant (12) branché dans un cir- cuit série entre la seconde borne de sortie du pont et le noeud (26) le filament fournissant, lorsque le réglage est sur le niveau bas, un éclairage de faible intensité et lors- qu'il est sur le niveau haut un circuit de ballast pour le courant de la lampe principale après allumage. e) un moyen (28) pour l'allumage de la lampe prin- cipale lorsque le réglage est sur niveau haut; et f) un moyen de connexion du noeud (26) et de la troisième borne (7) du dispositif d'éclairage en vue de l'excitation du filament pour l'éclairage lorsque le régla- ge est sur niveau bas. 11 - Dispositif d'éclairage selon la revendication 10, caractérisé en ce que le moyen de connexion du -noeud (26) à la troisième borne (7) du dispositif d'éclairage est une dio- de (45) à polarité prévue pour l'excitation du filament (12) par demipériodes à travers le pont redresseur (15) précité, lorsque le réglage-est sur niveau bas. 12 - Dispositif d'éclairage selon la revendication 11, caractérisé en ce que le moyen d'allumage de la lampe princi- pale (11) est relié aux bornes de sortie CC et comprend un transformateur électrique élévateur (28) et un commutateur à semi-conducteur fonctionnant par intermittence pour appliquer une tension élevée d'allumage. 13 - Dispositif d'éclairage selon la revendication 12, caractérisé en ce que le transformateur élévateur (28) et le commutateur à semi-conducteurs fonctionnant par intermitten- ce sont reliés au noeud (26) en vue d'appliquer un courant pulsé au filament (12) afin d'assurer un éclairage auxiliai- re pendant l'allumage. 14 - Dispositif d'éclairage selon la revendication 10, caractérisé en ce que le moyen de connexion au noeud (26) de la troisième borne (7) du dispositif d'éclairage est un thy- ristor (60) dont les polarités permettent l'excitation du filament (12) par demi-périodes à travers le pont redresseur (15) lorsque le réglage est sur niveau bas, 'anode du thy- ristor étant reliée au noeud (26). la cathode à la troisième borne (7) du dispositif d'éclairage et la gâchette à la se- conde borne (8) du dispositif d'éclairage.