Brevet FR2473271A1 — publié le 19810717

La présente invention concerne le domaine du traitement des matières végétales,telles que fourrages verts,pulpes et autres matières analogues dont la structure contient naturellement un jus. L'invention trouve un domaine d'application particulièrement intéressant dans le traitement de la luzerne. Le problème majeur, l'heure actuelle,est d'économiser l'énergie. On sait que les opérations de déshydratation consomment beaucoup d'énergie,et lton fait de gros efforts pour mieux tirer parti des calories disponibles dans les fumées de déshydratation,surtout si l'opération de déshydratation s'intégre dans un procédé plus complexe,par exemple lorsqu'son traite complémentairement la matière déshydratée et/ou les jus ou sérums parallèlement fabriqués. A titre de document illustrant la technique antérieure,on peut citer le brevet français nO 75 ou.831 du 25 Février 1975 (publication 2.302.048). Ce brevet concerne un procédé de traitement de matières végétales,telles que la luzerne, dans lequel on soumet la matière brute à un pressage qui conduit à un jus et à un tourteau,on déshydrate le tourteau dans une déshydrateuse,et on recueille le tourteau déshydraté. Selon l'invention brevetée,on récupère les calories disponibles dans les fumées issues de la déshydrateuse en les faisant passer sur au moins une surface d'échan- ge,et ormet à profit les calories prélevées sur les fumées, en particulier pour concentrer le jus de pressage.Dans la forme de réalisation illustrée,le jus de pressage est concentré par évaporation,de préférence i multiple effet.Les fumées de déshydratation sont alors utilisées,au moins partiellement, comme fluide chaud dans le premier effet de l'évaporateur prévu pour concentrer le sérum ou jus de pressage. L'invention a pour objet un procédé qui tire également profit d'une partie de la chaleur latente de vaporisation contenue dans les fumées de la déshydrateuse. Elle concerne un procédé perfectionné et simplifié,dont la mise en oeuvre est particulièrement aisée,et qui fournit un rendement énergétique amélioré. Sous sa forme la plus générale,l'invention a pour objet un procédé de traitement de matières végétales, telles que fourrages verts,pulpes et autres matières analogues, dont la structure contient naturellement un jus,ledit procédé impliquant un pressage de la matière brute permettant de séparer au moins partiellement le jus de la matière pressée,une déshydratation de la matière pressée et l'utilisation de la chaleur de l'effluent gazeux de déshydratation en vue d'un traitement ultérieur du jus,ledit procédé étant caractérisé en ce que,après avoir pressé la matière végétale sans apport de chaleur externe,on introduit le jus de pressage dans une zone de concentration où l'-on établit une circulation permanente d'air,l'air frais introduit se trouvant dans les conditions normales de température,de pression et d'humidité de l'air ambiant,en ce qu'on alimente conjointement ladite zone avec au moins une partie de effluent gazeux de la déshydratation,après l'avoir fait passer dans une zone de lavage,le courant gazeux alimentant la zone de concentration se trouvant à température élevée et à un degré d'humidité sensiblement égal à celui de la saturation à la température à laquelle il quitte la zone de lavage,en ce qu'on fait circuler le jus de pressage et l'air conjointement dans un circuit constituant une surface d'échange avec le courant gazeux saturé,lequel se condense et se refroidit au contact de ladite surface,tandis que l'air sortant de la zone de concentration se trouve à température accrue et à un degré d'humidité sensiblement égal à celui de la saturation à ladite température accrue,et en ce qu'on évacue de la zone de concentration un effluent gazeux refroidi et un condensat liquide,tandis qu'on récupère un jus concentré à la sortie du circuit d'échange. Le procédé de l'invention se présente donc comme une combinaison particulière d'un pressage,d'une déshydratation de la matière pressée et d'une concentration du jus de pressage, cette dernière étant réalisée dans un évaporateur à simple effet. Pour les besoins de l'invention,il convient d'abord que le pressage soit réalisé à froid. On a constaté,en effet,que le pressage de la matière végétale à une température supérieure à la température ambiante n1 offrait pas d'avantage déterminant. I1 importe également que le pressage ne soit pas poussé jusqu' à un taux de matière sèche trop élevé dans le tourteau. En règle générale,il ne faut pas dépasser des taux de matière sèche de la matière pressée supérieurs à 40% en poids. De préférence,on limite le pressage pour que la teneur en matière sèche du tourteau avant déshydratation soit de l'ordre de 30 à 40% en poids. A la sortie de la presse,on obtient d'une manière connue,d'une part,un tourteau qui est soumis à la dXshydrata- tion et,d'autre part,un jus qui peut être concentré. Conformément à l'invention,on tire profit des calories contenues dans les fumées de la déshydrateuse pour concentrer le jus vert dans des conditions spécifiques. Au niveau de la déshydratation,on utilisera des moyens connus pour obtenir dans les fumées de déshydratation une teneur aussi élevée que possible en vapeur d'eau condensable. En effet, la proportion de vapeur condensée est d'autant plus élevée que l'humidité absolue des fumées avant refroidissement est elle-même plus élevée. On réalisera donc la combustion dans la déshydrateuse avec le minimum d'excès d'air,et on pratiquera le recyclage des fumées pour limiter la température d'attaque,c'est-à-dire la température à laquelle le tourteau est soumis lorsqu'il rentre dans la déshydrateuse. De tels moyens sont connus de l'homme de l'art,et celui-ci pourra se reporter à la description du brevet fran çais précité nO 75 05 831,si besoin est. En général,les fumées de déshydratation utilisables selon l'invention ont une température de l'ordre de 100 i 1200C,par exemple de 110 C. Elles se trouvent pratiquement à la pression atmosphérique. Les taux de C02 des fumées humides,exprimés en poids,peuvent varier dans d'assez larges limites. Ils sont compris en général dans une gamme de 3 à 10% environ. Dans la pratique,les usines de déshydratation peuvent fournir normalement des fumées dont le taux de C02 varie de 7 à 10% environ. On a avantage en effet à ce que les taux de C02 soient elevés. Selon l'invention,il importe que les fumées sortant de la déshydrateuse soient effectivement saturées pour être bien utilisées pour la concentration du jus de pressage. A cet effet,il est approprié de faire passer les fumées dans un laveur qui a pour double fonction ,non seulement d'épurer les fumées,ce qui permet d'éviter un encrassement possible du corps d'évaporateur,mais aussi de saturer en vapeur d'eau les fumées,de manière que celles-ci pénètrent dans la zone de concentration à leur taux maximal de teneur en eau à la température considérée. On notera que le lavage,qui provoque la saturation des gaz,a encore pour effet d'éviter une surchauffe du jus,dans la zone de concentration,à une température supérieure au point de rosée. Celui-ci,selon l'excès d'air,se situe,par exemple,entre 70 et 850C. A titre d'exemple,des fumées sortant de la déshydrateuse à 110 0C et ayant un point de rosée de 800C voient leur température abaissée dans le laveur à une valeur très proche de ce point. Elles sont ensuite réintroduites saturées dans la zone de concentration où elles se refroidissent jusqu'à une température de 500 à 600C en restant sur la courbe de saturation. Sans lavage préalable, ces fumées sèches se seraient refroidies de 1100 à 80"C dans la première section du concentrateur. Selon l'invention,le jus de pressage qui doit être concentré est introduit dans la zone de concentration,conjointement à de l'air,prélevé à l'extérieur sous forme d'air ambiant dans les conditions normales de température et de pression.Il est évidemment souhaitable d'assurer une bonne répartition du jus,par exemple au moyen d'une pulvérisation. Dans la zone de concentration,les fumées de la déshydratation suivent un parcours physiquement séparé de celui qu'empruntent le jus et l'air à l'intérieur d'un faisceau tubulaire dont la surface extérieure est léchée par les fumées. I1 convient de créer une circulation d'air à travers la zone de concentration et, à cet effet,on peut relier l'extrémité de la zone de concentration,opposée à celle où l'air est prélevé,à un moyen d'aspiration,tel qu'un ventilateur. Entre la zone de concen tration et les moyens d'aspiration,il est alors préférable d'interposer une zone dans laquelle l'air sortant de la zone de concentration est séparé du jus qui l'entraîne. Cette zone peut être constituée par un cyclone. Le jus à concentrer et l'air frais sont amenés à l'entrée de la zone de concentration. A la sortie de celle-ci on récupère l'air saturé en humidité à la température à laquelle il quitte la zone de concentration,et un jus concentré. On peut prévoir avantageusement une recirculation d'une partie de ce jus concentrd,qui peut être recyclée vers l'en- trée de la zone de concentration. Bien entendu,l'eau provenant de la condensation de la vapeur contenue dans les fumées de déshydratation est récupérée sous forme de condensat. L'invention prévoit également d'intégrer la production du jus concentré en réalisant son recyclage total ou partiel en amont ou en aval de la déshydrateuse. Le jus peut ainsi être réintroduit dans les granulés obtenus à la sortie de la déshydrateuse,ou même ajouté à la matière fibreuse sortant de la presse,avant que celle-ci soit soumise à la déshydratation. En variante,le jus concentré peut,en partie ou en totalité,être soumis à des traitements ultérieurs,par exemple en vue de la récupération des produits de valeur qu'il contient,notamment des protéines. L'invention a encore pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus,ledit dispositif comprenant une presse,une déshydrateuse et un évaporateur, et étant caractérisé en ce que l'évaporateur comprend un faisceau mis en communication,8 son entrée,avec des moyens d'introduction du jus de pressage et avec au moins une prise d'air ambiant et, à sa sortie,d'une part avec des moyens pour la circulation de l'air,et d'autre part avec une canalisation de sortie du jus concentrX,tandis que sur le corps de l'évaporateur sont disposés des moyens pour l'admission de l'effluent gazeux de la deshydrateuse,des moyens pour l'évacuation dudit effluent,celui-ci s'étant refroidi par suite de son contact d'échange avec le faisceau,et des moyens pour recueillir les condensats de vapeur d'eau de l'effluent. Selon une forme de mise en oeuvre avantageuse de l'invention,les moyens pour la circulation d'air comprennent un ventilateur associé à un cyclone,ce dernier étant disposé la sortie du faisceau de l'évaporateur afin de séparer l'air des gouttelettes de jus concentré entrafnées,celles-ci étant récupérées et véhiculées par une canalisation rejoignant la canalisation de sortie du jus. I1 est préférable également d'inclure dans le dispositif des moyens de recyclage du jus concentré vers l'entrée de l'évaporateur,ces moyens pouvant consister en une pompe. Selon une forme avantageuse de réalisation,l'évapo- rateur est constitué par une enveloppe cylindrique disposée verticalement,et à l'intérieure de laquelle sont prévues deux plaques horizontales,ltune à la partie supérieure,l'autre à la partie inférieure,lesdites plaques recevant un certain nombre de tubes à l'intérieur desquels s'effectue la circulation du jus avec l'air. Ces plaques servent à la fois de supports au faisceau tubulaire et de moyen de séparation entre les fluides d'échange. Les fumées,de préférence introduites à la partie inférieure de ltévaporateur,circulent à travers le faisceau tubulaire,en léchant l'extérieur des tubes, et ressortent au voisinage de la partie supérieure, après s'être refroidies du fait de la condensation de la vapeur d'eau quelles contiennent. On voit donc que,conformément à l'invention,l'évapo- ration ne se fait pas par ébullition sous vide,mais par entraînement par un flux d'air circulant à l'intérieur du faisceau,comme le jus,et chauffé au contact de ce jus,comme lui-même,par la chaleur cédée par les fumées de la deshydra- teuse. Cet air circule de haut en bas dans le sens de l'aspiration du ventilateur situé lui-même enaval d'un cyclone de séparation des gouttelettes. L'invention sera maintenant illustrée,sans être aucunement limitée,par la description ci-aprbs,qui concerne certains modes de mise en oeuvre du procédé,ladite description étant faite en référence à la figure 1 du dessin annexé qui représente d'une manière schématique une installation pour le traitement de la luzerne,dans laquelle la concentration du jus vert est effectuée en tirant profit des calories disponibles dans les fumées de la déshydrateuse. Dans l'exemple de réalisation représenté schématiquement à la figure l,la matière végétale fraiche,telle que la luzerne,est acheminée en 1 à la presse 2. Celle-ci fournit un tourteau qui est véhiculé en 3 jusqu'à la déshydrateuse 4. A la sortie de celle-ci, le tourteau est soumis,de manière connue,en 5, une granulation. La presse 2 fournit aussi un jus ,qui est concentré conformément à l'invention. Dans ce but,le jus est amené par la canalisation 6 à la partie supérieure d'un évaporateur désigné par la référence générale 7. Celui-ci comprend essentiellement un corps 8,sensiblement vertical,dans lequel sont montées deux plaques sensiblement horizontales ,l'une inférieure 9,et l'autre supérieure 10.Entre les plaques 9 et lO,s'6tendent des tubes ll,dudgeonnXs dans chaque plaque,et constituant un faisceau tubulaire mettant en communication le volume supérieur 12 et le volume inférieur 13 de l'évaporateur. Une prise d'air ambiant est prévue en 14,à la partie supérieure de l'évaporateur,dans le volume 12. Le jus 6 à concentrer et l'air ambiant prélevé en 14 circulent ensemble à l'intérieur des tubes ll.Pour faciliter le transfert thermique, le jus est pulvérisé,comme matérialisé en 15,dans le volume 12. Par ailleurs,les fumées sortant de la déshydrateuse sont récupérées en 16,par exemple à une température voisine de 1100C.Pour partie,les fumées sont recyclées en 17 pour obtenir,d'une manière connue,les conditions les plus économiques de combustion,et le reste est acheminé en 18 pour passer dans un laveurl9. A la sortie du laveur l9,les fumées de déshydratation sont directement introduites,par la canalisation 20,dans le corps de ltévaporateur,comme montré en 21, à un niveau se trouvant légèrement au-dessus de la plaque inférieure 9,et dans le bas du faisceau tubulaire ll.Les fumées de déshydratation se trouvent ainsi saturées de vapeur d'eau,et leur température est par exemple de 75 à 800C. Les fumées circulent autour des tubes 11,en léchant leur paroi extérieure,et en cédant leurs calories.Les fumées refroidies sortent en 22 de ltévaporateur,à un niveau 23 situé à la partie supérieure de celui-ci,légèrement en dessous de la plaque supérieure lO.Par exemple,les fumées refroidies sortent à une température de 55 à 600C,la vapeur d'eau étant à la concentration de saturation dans les fumées à ladite température. Les condensats recueillis au niveau de la plaque inférieure 9 sont éliminés par la canalisation 24. La circulation d'air est assurée par un ventilateur 25. Après avoir traversé en se réchauffant le faisceau tubulaire ll,l'air sort de l'évaporateur par le conduit 26 ,en un point 27 se trouvant dans le volume inférieur 13.Un dispositif de séparation 28,sous forme de cyclone,est interposé sur le conduit 26,avant le ventilateur 25. Le cyclone 28 a pour but de sXparer-l'air des gouttelettes de jus entraînées. L'air sort de l'installation en 29,à basse température,par exemple de l'ordre de 50 C,en étant saturé en humidité à ladite température. Le jus concentré est recueilli en 30,dans la partie basse de l'évaporateur 8. Il est évacué par une canalisation 31 qui reçoit également,p8r la canalisation 32,le courant liquide séparé dans le cyclone 28.Les courants réunis de jus concentré sont véhiculés par la canalisation 33,pour être introduits partiellement ou totalement dans le tourteau avant déshydratation,comme montré en 34,ou dans le tourteau séché avant granulation,comme montré en 35. I1 va sans dire que le jus concentré récupéré dans la canalisation 33 peut aussi être directement utilisé,ou subir un traitement ultérieur, par exemple pour la récupération d'un concentré protéique. On a également représenté, au dessin de la figure 1, un circuit 36 de recirculation du jus concentré. Le jus concentré recueilli en 30 est prélevé,au moins partiellement, par la canalisation 37 pour être refoulé par la pompe 38 et la canalisation 39 dans le volume supérieur 12 de l'évapora- teur. Le jus recyclé pénètre en 40 dans ltévaporateur,et rejoint ainsi le jus 6. Une installation telle que représentée à la figure 1 a été expérimentée avec succès pour le traitement de la luzerne. Avec une presse traitant 7 tonnes/heure de luzerne fraiche,on obtient 1,8 t de jus vert et 5,2 t de tourteau. On a fait varier les débits de jus vert entre 700 et 2000 litres/heure,en maintenant un indice d'évaporation (air saturé sortant en 29) de 1300 à 1500 l/h. Les résultats expérimentaux montrent que la température du jus concentré à l'intérieur de l'évaporateur atteint 400C environ,pour un écart de température des fumXes,entre l'entrée 21 et la sortie 23,de 5 ê 6 C.L'air frais entré en 14 se réchauffe d'environ 250C en moyenne selon les conditions ambiantes de température et d'humidité relatives. Dans les conditions ci-dessus,et pour un débit d'évaporation de 1300 l/h,la masse de jus concentré est de 515 kg/h. Pour illustrer l'application du procédé de l'écono- mie d'énergie qu'il procure,on a choisi la luzerne à titre de matière végétale représentative. On a retenu également que la température de l'air ambiant était voisine de 20 C et sa teneur en eau W= 0,01,soit 10 g de vapeur par kilo d'air sec. A titre illustratif,la déshydrateuse fournit des fumées dont la température de sortie est de l000C, et elle fonctionne avec un excès d'air de 100% dans les fumées. La déshydrateuse utilise du fuel oil F02 comme combustible de chauffage. Ainsi,les fumées de déshydratation ont sensiblement la composition pondérale suivante: CO2 7,4% S 2 0,2% N2 50,5% 2 7,6% H2O 34,2% (dont 0,7% venant de l'air initial 2,8% de la combustion de l'hydrogène et 30,7% de l'évaporation). Cette composition correspond à une pression partielle de 351 mm de mercure pour la vapeur,soit à une température de rosée de 79,80C. Par le choix de sa surface d'échange,l'évaporateur est supposé prévu pour permettre un refroidissement des fumées à 600C. L'interposition du laveur augmente la teneur en vapeur et réduit la température au voisinage du point de rosée,sans modification sensible de l'entbalpie des gaz. Après le refroidissement à 60 C et condensation partielle de la vapeur,la composition pondérale des fumées devient: CO2 9,68% SO2 0,25% N2 66,15%, 02 11,21% H20 12,70% Les calculs qui suivent sont relatifs à un kilo d'eau évaporée dans le sécheur. La consommation spécifique de la déshydratation proprement dite est de: 7,4 12 1 x - x - = 76,5g de FO2 par kilo 30,7 44 0,858 d'eau évaporée soit,encore :742 Kcal Dans cette formule: 12 représente la masse atomique du carbone .44 le poids moléculaire du C02 30,7 et 7,4 représentent les pourcentages respec- tifs d'eau évaporée et de C02 total dans cette fu mée, 0,858 est la composition pondérale du F02 en car bone. A cette énergie,il convient d'ajouter celle de l'eau et de l'air à 200C,soit 30 Kcal. L'énergie contenue dans les gaz associés à un kilo d'eau évaporée est, la sortie du sécheur: C02 0,241 x 100 x 0,209 = .......... 5,04 SO2............0,006 x 100 x 0,144 = .......... 0,09 N2 1,645 x 100 x 0,251 = 41,29 O2...............0,248 x 100 x 0,219 @ .......... 5,43 H2O...............1,114 x 639 = .................711,84 Soit, au total ............................... 763,7 Après condensation et refroidissement à 600C, il reste en énergie dans les fumées:: -C 2 ............... 0,241 x 60 x 0,206 ...... 2,97 -SO2 ............... 0,006 x 60 x 0,142 ...... 0,05 -N2 ................. 1,645 x 60 x 0,250 ...... 24,67 -O2 ................ 0,248 x 60 x 0,218 ....... 3,24 -H20 0,316 x 622,6 = .0 197,74 Soit un total de 0 228,67 Kcal Les condensats contiennent (1,114 -0,316 ) 60 C = o 47,88 Kcal Soit,au total .................................... 276,55 Kcal En tenant compte des pertes par convexion,on dispose donc pour le système d'environ 470 Kcal ,ce qui représente 65% de récupération. Ainsi qu'on l'a mentionné précédemment,l'invention concerne un procédé intégré de traitement de luzerne,par lequel celle-ci est d'abord presse froid, le gâteau de pressage est déshydraté et le ju@ concentré grâce aux fumées de déshydratation. I1 est aussi possible de réincorporer le jus vert concentré à la matière fibreuse,comme cela est représenté à la figure 1 des dessins annexés. Dans ce cas, le pressage doit être limité,ce qui permet du même coup de réduire les investissements et la consommation d'énergie mécanique. Mais l'invention prévoit également que le jus vert concentré soit utilisé,par exemple, pour l'alimentation directe de certains animaux,tels que les porcs.Le jus concentré peut également subir des traitements complémentaires,par exemple en vue de l'extraction de concentrés prot@iques. Dans la pratique,et selon les conditions locales de ramassage de la luzerne et d'implantation d'une unité de traitement, on peut prévoir la centralisation des jus verts concentrés issus de petites unités vers une unité centrale. I1 est clair que toutes ces variantes sont à la portée de l'homme de l'art,dès lors que les moyens essentiels de mise en oeuvre du procédé de l'invention sont utilisés. Dans l'exemple 1 chiffré ci-après,on prévoit le pressage à froid de la luzerne avec réincorporation du jus concentré à la matière fibreuse.L1bumidité de l'air est désignée dans la description et les dessins annexés par le Symbole Hr. EXEMPLE 1 Le pressage est effectué jusqu'à un taux maximal de 40% de matière sèche dans le gâteau de pressage. Le taux de matière sèche des granulés à l'issue de la déshydratation est de l'ordre de 90%. Pour un kilo de luzerne fraîche,les relations suivantes sont applicables: (1) c = 0,63a- 0,0187,dans laquelle a est le taux de matière sèche de la luzerne fraîche et c le taux de matière sèche du jus pour un pressage moyen;cette relation est donnée par l'expérience. (2) # = b - a b-c où b est le taux de matière sèche de la luzerne pressée et # le rendement pondéral en jus; (3) Evaporation dans le concentrateur: c Ec = # ( 1 0,4 (4) Evaporation totale: a Et = 1 0,9 (5) Evaporation dans la déshydrateuse: a c Ed = Et - Ec = 1 - - (1 - ) 0,9 0,4 Si l'on admet,comme l'expérience l'indique,un écart de 4 C entre la tenipérature de l'air rejeté (T) et celle du jus concentré,et si l'on considère l'air chargé initialement de W grammes d'eau par kilo,cela se traduit ainsi,pour un kilo de matière verte: (6) Réchauffage du jus: Q1 = = e ( T + 4 - To) où To est la température ambiante; (7) Evaporation: c Q2 = 540 Ec = 540 # ( 1 0,4 (8) Chauffage de l'air Q3 = A (T - To) ( 0,23 + W) où A est le poids d'air de balayage par kilo de luzerne,O,23 étant la chaleur spécifi que de l'air pur. Les relations ci-dessus permettent donc de déterminer le rapport Q3 Q 2 Le rendement significatif est représenté par la proportion de l'énergie dépensée au brûleur de la déshydrateuse,qui est réutilisée en évaporation pour la concentration du jus.On a la relation: (9) T = QZ avec (10) Q1 + Q2 + Q3 = 0,65 Qd On peut donc mesurer @ par la formule: Les résultats obtenus sont rapportés dans le tableau I et illustrés à la figure 2.La figure 2 est un diagramme dans lequel on a porté en ordonnées le rapport Q2 Qd représentant la proportion de l'énergie consommée au brûleur de la déshydrateuse et réemployée pour l'évaporation (concentration du jus), et en abcisses,la température T de l'air rejeté. On a effectué d'autres déterminations concernant le degré de pressage nécessaire pour que le jus concentré sorte à 40% de matière sèche. Les valeurs obtenues respecti vement pour le rendement en jus C ? ) et le taux de matière sèche (b) de la luzerne pressée sont rassemblées dans le tableau II.Les figures 3 et 4 illustrent ces résultats.La figure 3 est un diagramme où l'on a porté en ordonnées les valeurs de Ç (rendement pondéral en jus) en fonction de la température T. La figure 4 est un diagramme semblable où les valeurs portées en ordonnées sont celles du taux de matière sèche b.Le tableau III rassemble les valeurs de T et T0 qui permettent d'évaluer l'économie d'énergie thermique réalisée.La consommation spécifique peut être déterminée dans chaque cas en fonction du rapport &gamma; = Q2/Qd On peut également évaluer l'économie d'énergie totale, c'est-à-dire comprenant l'énergie thermique et l'énergie électrique nécessaires au procédé. Le tableau IV rassemble et la figure 5 illustre les résultats obtenus. La figure 5 est un diagramme dans lequel on a porté en ordonnées l'économie d'énergie totale (en %) et en abcisses la température T. On constate que le procédé de l'invention procure une économie globale d'énergie supérieure en moyenne à 30% et variant positivement avec la température atmosphérique et 1'humiditb initiale de la luzerne,mais négativement avec l'humidité atmospherique,et ceci d'autant plus que l'air est à une température plus elevee,et qu'il est moins réchauffé par le passage -dans le concentrateur. On notera aussi que l'on enregistre une augmentation de débit de l'installation. On trouve en effet que le gain en débit gd est lié au gain en consommation spécifique gc par l'expression: gc (12) gd = Ainsi,pour une économie d'énergie de 33%, le gain de débit sera de 50%. Dans la pratique,cependant,on a constaté qu'il était préférable de réduire le débit au sécheur lorsque le mélange de luzerne pressée et de jus concentré devient plus sec, de sorte que l'augmentation de débit est de l'ordre de 25%. EXEMPLE 2 Cet exemple illustre un mode de réalisation du procédé de l'invention dans lequel le jus concentré récupéré la sortie l'évaporateur n'est pas recyclé,ni en amont, ni en aval de la déshydrateuse. C'est le cas notamment où le jus vert concentré est utilisé par exemple pour l'alimentation directe d'animaux tels que les porcs,ou traité complémentairement pour en extraire un concentré protéique. On a rassemblé dans le tableau V les résultats obtenus sur la luzerne ayant une teneur en poids en protéines de tandis que le jus contient 32% de protéines. Les lettres a, b, c et # ont la même signification qu'à l'exemple 1. Dans l'exemple 2,les conditions de mise en oeuvre étaient les suivantes: T0 = 100C T = 400C H r = 50% Les chiffres du tableau V sont relatifs à une tonne de luzerne fraîche. On a constaté que la perte en protéines coagulables n'excédait pas 1,5% calculée en poids par rapport au taux de matière sèche du jus,sans modification de la teneur en azote totale de celui-ci. Le procédé de l'invention se prête à de nombreuses variantes. En particulier,dans le cas où le pressage est insuffisant pour fournir la quantité voulue de jus,par exemple si la matière végétale fraîche est très sèche,il peut être avantageux d'additionner le jus de. pressage d'une certaine quantité d'eau,ce qui permet de conserver des conditions pratiquement constantes de mise en oeuvre pratique, et de rendre le procédé sensiblement indépendant de la qualité de la matière végétale.Il est clair,également,que des régulations peuvent être prévues à cet effet. TABLEAU I To...............( C) 0 10 20 25 Hr...............(%) 50 100 50 100 50 100 50 100 W .............(kg/kg) 0,002 0,004 0,004 0,008 0,007 0,015 0,010 0,020 30 ....... 0,4034 0,3911 0,4500 0,4237 0,516 0,4566 0,562 0,4755 35 ....... 0,420 0,4115 0,4587 0,4414 0,5084 0,4722 0,5376 0,489 T.( C) 40........ 0,4376 0,4318 0,4705 0,4591 0,510 0,4875 0,5315 0,5028 45........ 0,4524 0,4484 0,4807 0,4731 0,5134 0,499 0,5305 0,5121 48........ 0,4596 0,4563 0,4857 0,4795 0,5152 0,5033 0,5305 0,516 Chaleur utilisée en évaporation dans le concentrateur Valeur de &gamma; = Q2/Qd = Energie fournie au brûleur de la déshydrateuse TABLEAU II To Hr a TEMPERATURES " T " C 30 35 # b # b 0,15...... 0,3563 0,1911 0,3658 0,1928 50 0,20........ 0,3683 0,2540 0,3781 0,2564 0,25........ 0,3832 0,3191 0,3935 0,3222 0 0,15 0,3492 O, 1898 0,3610 O, 1919 100 0,20........ 0,3713 0,2547 0,3730 0,2651 0,25........ 0,3864 0,3200 0,3880 0,3205 0,15........ 0,3812 0,1959 0,3868 0,1968 50 0,20........ 0,3951 0,2605 0,4000 0,2618 0,25........ 0,4111 0,3276 0,4160 0,3292 10 0,15........ 0,3678 0,1932 0,3776 0,1945 100 0,20........ 0,3802 0,2169 0,3903 0,2593 0,25 0,3957 0,3228 0,4062 0,3261 0,15........ 0,4156 0,1994 0,4119 0,2020 50 0,20 0,4297 0,2698 0,4258 0,2687 20 0,25........ 0,4471 0,3400 0,4431 0,3342 0,15 0,3857 0,1970 0,3938 0,1980 100 0,20 0,3987 0,2615 0,4071 0,2638 0,25........ 0,4149 0,3289 0,4236 0,3317 0,15........ 0,4369 0,2079 0,4258 0,2050 50 0,20........ 0,4516 0,2763 0,4400 0,2728 0,25........ 0,4700 0,3486 0,4580 0,3440 25 0,15........ 0,3955 0,1985 0,4024 0,1200 100 0,20........ 0,4089 0,2641 0,4160 0,2660 0,25 0,4255 0,3325 0,4330 0,3349 TABLEAU Il (suite) To Hr a TEMPERATURES "T " C 40 45 48 # b # b # b 0,15 0,3755 0,1941 0,3895 0,1961 0,3872 0,1965 50 50 0,20 0,3882 0,2588 0,3965 0,2502 0,4002 0,2619 0,25 0,4039 0,325 0,4125 0,3281 0,4165 0,3294 0 0,15 0,3723 0,1940 0,3813 0,1957 0,3858 0,1965 100 0,20 0,3850 0,2850 0,3941 0,2603 0,3980 0,2613 0,25..... 0,4005 0,3243 0,4102 0,3273 0,4142 0,3186 0,15..... 0,3929 0,1980 0,3982 0,1991 0,4000.0,1994 50 0,20 0,4061 0,2634 0,4117 0,2649 0,4135 0,2654 0 25 0,4227 0,3314 0,4384 0,3368 0,4303 0,3340 10 0,15 0,3870 0,1968 0,3943 0,1983 0,3976 0,1990 100 0,20 0,4000 0,2618 0,4076 0,2638 0,4111 0,2647 0,25 0,41S3 0,3193 0,4242 0,3319 0,4277 0,3331 0,15 0,4127 0,2091 0,4143 0,2025 0,4152 0,2027 50 0,20 0,4267 0,2690 0,4283 0,2694 0,4292 0,2697 20 0,25 0,4440 0,3388 0,4457 0,3394 0,4466 0,3398 0,15 0,4016 0,2000 0,4073 0,2010 0,4095 0,2015 100 0,20 0,4152 0,2652 0,4210 0,2674 0,4233 0,2680 0 25. ... 0,4320 0,3346 0,4381 0,3367 0,4405 0,3376 0,15 0,4229 0,2041 0,4225 0,2043 0,4225 0,2043 50 0,20 0,4372 0,2720 0,4368 0,2319 0,4368 0,2719 0,25 0,4550 0,3428 0,4445 0,3427 0,4505 0,3445 20 0,15 0,4090 0,2013 0,4137 0,2024 0,4146 0,2025 0,20 0,4228 0,2694 0,4277 0,2693 0,4286 0,2695 0,25 0,4400 0,3374 0,4451 0,3392 0,4460 0,3394 TABLEAU III To.............( C) 0 10 20 25 Hr ............(%) 50 100 50 100 50 100 50 100 404 469 446 457 423 445 409 430 30.......... 34,7 34,1 37,2 35,8 40,5 37,5 42,6 38,6 458 461 443 450 426 439 417 433 35.......... 35,6 35,2 37,7 36,8 40,2 38,4 41,5 39,2 451,5 453 439 443 425 433 419 428 40......... 36,1 36,3 38,3 37,7 40,2 39,2 41,2 39,9 446 447 436 438 424 429 419 425 45 ...... 37,4 37,2 38,8 38,5 40,4 39,7 41,1 40,7 443 444 434 436 424 428 419 424 48........ 37,7 37,5 39 38,7 40,5 39,9 41,1 40,5 TABLEAU IV ECONOMIE TOTALE D'ENERGIE,en fonction de "T", "To", "a", et de l'humidité relative de l'air. To Hr a TEMPERATURES T ( C) 30 35 40 45 48 0,15 ........... 30,5 31,3 32,1 32,8 3,2 50 0,20 ............ 29,8 29,5 30,3 31,0 31,4 0,25 ........... 27,5 28,2 29,0 29,6 30,0 0 0,15 ............ 30,0 31,0 32,0 32,7 33,1 0,20............. 28,2 29,1 30,1 30,9 31,2 100 0,25.............. 26,9 27,8 28,8 29,5 29,8 0,15 ............. 32,8 33,2 33,7 34,1 34,4 50 0,20 ............. 31,0 31,3 30,8 32,2 32,4 0,25 ............. 29,6 30,0 30,4 30,7 31,0 10 0,15 ............. 31,5 32,3 33,2 33,9 34,1 100 0,20.............. 29,8 30,7 31,5 32,1 32,4 0,25............... 28,3 29,9 30,0 30,5 30,7 0,15............... 35,8 35,4 35,5 35,6 35,6 50 0,20 .............. 33,8 33,4 33,5 33,7 33,7 0,25............... 32,8 31,9 32,0 32,2 32,2 20 TABLEAU IV(suite) ECONOMIE TOTALE D'ENERGIE ,en fonction de "T" "To", "a",et de l'humidité relative de l'air. To Hr a TEMPERATURES T ( C) 30 35 40 45 48 0,15.............. 33,0 33,7 34,5 35,0 35,0 100 0,20............. 31,1 31,8 32,6 33,1 33,2 0,25.............. 29,7 30,4 31,1 31,6 31,7 20 0 15.............. 37,5 36,5 35,1 36,3 36,3 0,20.............. 35,5 34,5 33,2 34,3 34,3 50 0,25.............. 33,9 33,0 31,7 32,7 32,7 25 0,15.............. 34,0 34,5 35,1 35,5 35,6 100 0,20............... 32,1 32,6 33,2 33,5 33,7 0,25;............. 30,7 31,1 31,7 32,0 32,2 TABLEAU V Poids Augmen Matière sèche Rende- Econo- Poids de jus Matière Granulés de tation ment mie avant sprès sèche de luzerne concen- de dépondé- d'éner- con- con- jus pressée tré bit Lu- Tour- Jus ral en gie centra- cen- concen % en Taux protéi- (à allu zer- Jus calori- tion tra- tré poids de que re consteau (c) ne fique tion de l'é- proté- pouvant tante du (b) (#) (a) (%) (%) quiva- ine être ob- sécheur lent tenu (%) (%) granulés (kg) total 0,15 0,25 0,0758 0,5741 63,1 574 430 0,101 71,0 13,7 26,5 171 0,20 0,30 0,1078 0,5189 58,8 519 368 0,152 72,1 14,0 37,5 143 0,25 0,33 0,1388 0,4184 49,0 418 245 0,2368 76,8 15,1 48,6 96 0,30 0,35 0,1703 0,2782 33,8 278 71 0,66 84,2 16,6 59,6 51 -REVENDICATIONS 1.Procédé de traitement de matières végétales, telles que fourrages verts,pulpes et autres matières analogues,dont la structure contient naturellement un jus,ledit procédé impliquant un pressage de la matière brute permettant de sXparer,au moins partiellement,le jus de la matière pressée,une déshydratation de la matière pressée et ltutili sation de la chaleur de l'effluent gazeux de déshydratation en vue d'un traitement ultérieur du jus,ledit procédé étant caractérisé en ce que,après avoir pressé la matière vXgéta- le sans apport de chaleur externe ,on introduit le jus de pressage dans une zone de concentration où l'on établit une circulation permanente d'air,l'air frais introduit se trouvant dans les conditions normales de température,de pression et d'humidité de l'air ambiant,en ce qu'on alimente cpn jointement ladite zone avec au moins une partie de effluent gazeux de la déshydratatiofl,après l'avoir fait passer dans une zone de lavage,le courant gazeux alimentant la zone de concentration se trouvant à température levée et à un degré d'humidité sensiblement égal à celui de la saturation à la température à laquelle il quitte la zone de lavage,en ce qu'on fait circuler le jus de pressage et l'air conjointement dans un circuit constituant une surface d'échange avec le courant gazeux saturé,lequel se condense et se refroidit au contact de ladite surface,tandis que l'air sortant de la zone de concentration se trouve à température accrue et à un degré d'humidité sensiblement égal à celui de la saturation à ladite température accrue,et en ce qu'on évacue de la zone de concentration un effluent gazeux refroidi et un condensat liquide,tandis qu'on récupère un jus concentré à la sortie du circuit d'échange. 2. Procédé selon la revendication l,caractérisé en ce qu'on limite le taux de matière sèche de la matière pressée à une valeur égale à environ 40% en poids,de préférence de 30 à 40% en poids. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les fumées de déshydratation ont une température de l'ordre de 100 à 120 C,une pression sensible ment égale à la pression atmosphérique,et une teneur en C02 pouvant varier de 3 à 10% en poids,de préférence de 7 à 10% environ. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3,caractérisé en ce que,dans la zone de concentration,les fumées de la déshydratation suivent un parcours physiquement séparé de celui qu'empruntent le jus et l'air à l'intérieur d'un faisceau tubulaire dont la surface extérieure est léchée par les fumées. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4,caractérisé en ce qu'on crée une circulation d'air à travers la zone de concentration,en particulier en reliant l'extrémité de ladite zone,opposée à celle oh l'air est prele- vé,)à un moyen d'aspiration tel qu'un ventilateur. 6.Procédé selon la revendication 5,caractérisé en ce que,entre la zone de concentration et les moyens d'aspiration,on interpose une zone,par exemple sous forme d'un cyclone, dans laquelle l'air sortant de la zone de concentration est séparé du jus qu'il entraîne. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6,caractérisé en ce qu'on prévoit complémentairement une recirculation de jus concentré sortant de la zone de concentration,une partie au moins de celui-ci étant alors recyclée à l'entrée de ladite zone. -8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7,caractérisé en ce qu'on intègre la fabrication de jus concentré à celle de la matière- pressée,en recyclant totalement ou partiellement ce jus concentré en amont ou en aval de la déshydrateuse. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7,caractérisé en ce qu'on utilise directement le jus concentré,par exemple pour l'alimentation animale,ou on le sonnet à un traitement ultérieur,notamment en vue de la récupération des produits de valeur qu'il contient,par exemple des protéines. 10. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9,ledit dispositif comprenant une presse (2),une déshydrateuse (4) et un évaporateur (7),et étant caractérisé en ce que l'évapora- teur (7) comprend un faisceau (11) mis en communication, son entrée,avec des moyens (6) d'introduction du jus de pressage et avec au moins une prise (14) d'air ambiant et, i sa sortie,d'une part avec des moyens (25,28) pour la circulation de l'air,et d'autre part avec une canalisation de sortie (31) du jus concentré,tandis que sur le corps (8) de l'évaporateur sont disposés des moyens (2021) pour l'admission de l'effluent gazeux de la déshydrateuse,des moyens (22,23) pour l'évacuation dudit effluent,cetui-ci s'étant refroidi par suite de son contact d'échange avec le faisceau,et des moyens (24) pour recueillir les condensats de vapeur d'eau de l'effluent,ledit dispositif comprenant en outre un laveur (19)placé sur le trajet de l'effluent gazeux (18) de la déshydrateuse (4) et permettant de saturer celui-ci en vapeur d'eau avant son entre dans l'évaporateur (7). ll.Dispositif selon la revendication lO,caractérisé en ce que les moyens (25,28) pour la circulation d'air comprennent un ventilateur (25)associé à un cyclone (28),ce dernier étant disposé à la sortie du faisceau de l'évaporateur (7)afin de séparer l'air des gouttelettes de jus concentré entrainées,celles-ci étant récupérées et véhiculées par une canalisation(32)rejoignant la canalisation de sortie (31) du jus. 12 Dispositif selon l'une des revendications 10 ou ll,caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (36) de recyclage du jus concentré vers l'entrée de l'évaporateur, ces moyens pouvant consister en une pompe (38). 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 12,caractérise en ce que l'évaporateur (7) est constitué par une enveloppe cylindrique (8)disposée verticalement,et à l'intérieur de laquelle sont prévues deux plaques borizontales,l'une (10) à la partie supérieure,l'autre (9) à la partie inférieure,lesdites plaques (9,l0)recevant un certain nombre de tubes (11) à l'intérieur desquels s'effectue la circulation du jus avec l'air,les fumées circulant à travers le faisceau tubulaire en léchant l'extérieur des tubes et sortant du corps d'évaporateur après s'être refroidies en raison de la condensation de la vapeur d'eau qu'elles contiennent.