Brevet FR2463054A1 — publié le 19810220

La présente invention se rapporte aux profils aérodynamiques utilisés pour la sustentation des aéronefs à voilure tournante et, plus particulièrement, concerne une famille de profils pour pales de rotor d'hélicoptère. On sait que les pales pour rotor d'hélicoptère doivent être définies pour fonctionner dans plusieurs domaines de vol différents. On distingue en effet essentiellement: le vol stationnaire, le vol à grande vitesse et les évolutions. Pour obtenir dans ces trois principaux domaines de vol des perfor- mances qui soient satisfaisantes, il est nécessaire de faire un difficile compromis entre différents paramètres afin de définir un profil de pale qui soit suffisamment adapté pour ces domaines. Par exemple, pour réduire la puissance absorbée par le rotor, en vol stationnaire, la finesse du profil doit être amélio- rée, alors que, pour réduire l'interaction due aux tourbillons de la pale précédente sur l'extrémité de la pale suivante, le niveau du coefficient de portance (Cz) au Mach de divergence de traînée doit être également amélioré. De même, pour réduire la traînée importante due à la pale avançante surles appareils rapides, il est nécessaire d'augmenter la valeur du Mach de divergence de traînée. Ces améliorations et cette augmentation du Mach de divergence de traînée doivent en outre intervenir pour une gamme du nombre de Mach, la plus grande possible, aussi bien en ce qui concerne la vitesse de rotation du rotor, que la vitesse d'avancement de l'hélicoptère. De plus, il existe pour les profils de pales d'hélicoptères un impératif qui est d'obtenir un coefficient Cm0 de moment à por- tance nulle, le moins élevé possible, car celui-ci conditionne le niveau des efforts sur les biellettes de commande du pas des pales. Ainsi, un Cm0 élevé favorise la naissance des vibrations, et agit sur la durée de vie de la chaîne de commande du rotor. 2 24,63054 L'objet de la présente invention est donc de définir une famille de profils aérodynamiques pour pale de rotor d'hélicoptère, capables de très hautes performances à la fois en vol stationnaire et en vol à grande vitesse, sans pour autant altérer les performances de l'appareil en évolution. La géométrie particulière dudit profil, marquée notamment par la présence de nombreuses caractéristiques locales, confère une grande finesse à ce dernier et permet d'obtenir une valeur remarquable pour le Mach de divergence de traînée. Ces profils, parfaitement adaptés pour fonctionner dans les domaines de vol précités, possèdent par ailleurs un coefficient de moment très faible, un coefficient de traînée très faible, et permettent la réalisation d'une pale dotée d'une excellente rigidité structurale. A cette fin,selon l'invention, un profil de pale pour voilure tournante d'aéronef, comportant entre le bord d'attaque et le bord de fuite un extrados convexe et un intrados non concave,est caractérisé en ce que, au point de courbure maximale du bord d'attaque, le rayon de courbure Ro est approximativement défini par l'expression Ro = 1,7 C. e2, dans laquelle C max représente la corde et e ax l'épaisseur maximale relative dudit profil, et en ce que la portion d'intrados voisine dudit bord d'attaque comporte une première zone d'intrados immédiatement adjacente au bord d'attaque et s'étendant jusqu'à quelques pour cent de la corde C,dans laquelle la courbure diminue rapidement en direction du bord de fuite et une seconde zone d'intrados pro- longeantla première et s'étendant jusqu'à environ 20 % de la corde à partir dudit bord d'attaque, cette seconde zone d'intrados présentant une courbure générale très faible diminuant de façon continue en direction du bord de fuite jusqu'au point de courbure minimale de l'intrados qui se trouve à l'extrémité de ladite se- conde zone. Ainsi, on évite l'apparition d'une onde de choc intense dans la partie de l'intrados proche du bord d'attaque, ce qui empêche le décollement de la couche limite, de sorte aue le coefficient de traînée est faible et que le Mach de divergence de traînée est élevé dans le cas de vol rapide. 3 2463054 De préférence, ladite seconde zone d'intrados s'étend sur environ 15 % de la longueur totale de l'intrados. Si le profil est rapporté à un système d'axes orthogonaux OX,OY, dans lequel l'origine 0 est le point de courbure maximale du bord d'attaque, OX la corde du profil orientée du bord d'attaquE vers le bord de fuite et OY un axe perpendiculaire à OX et oriei de l'intrados vers l'extrados, il est avantageux que ladite seconde zone d'intrados et, éventuellement une partie de la première,soient définies approximativement par une formule du type: y = nnx2 + n2x + n3 dans laquelle nj, n2 et n3 sont des coefficients constants et x et y les coordonnées rapportées à la longueur de la corde du profil. Dans le cas o l'épaisseur maximale relative est ch, sie égale à 0,09 alors que la corde C est choisie égale à l'uni de mesure, lesdits coefficients peuvent avoir les valeurs approximatives suivantes: n1 = 0,821393 n2 = -0,284150 n3 = -0,005602 Avantageusement, la partie de l'extrados consécutive au bord d'attaque est définie approximativement par une formule de typE y = p1x2 +p2x + P3 sur une longueur d'extrados correspondant au maximum à 20 % de corde, les différents pi étant des coefficients constants et x les coordonnées rapportées à la longueur de la corde du profil Dans le cas o l'épaisseur maximale relative est choisie égal. à 0,09, alors que la corde C est choisie égale à l'unité de me lesdits coefficients peuvent avoir les valeurs approximatives suivantes P1 = -1,667230 P2 = +0,596885 P3 = 0,005873 4 C S4,63054 Pour des raisons de réglage local d'écoulement de l'air et de construction, le profil comporte un arêtier de bord de fuite intégré à la partie arrière, de longueur voisine de 5 % de la - corde du profil, d'épaisseur au plus égale au dixième de sa longueur. Pour pouvoir définir et engendrer facilement le profil conforme à l'invention, on peut utiliser un procédé consistant en ce que l'on établit un squelette continu, ou ligne moyenne, qui passe par le point de courbure maximale du bord d'attaque et par le bord de fuite du profil à construire et qui comporte d'une part, une première partie convexe vers l'extrados s'étendant entre ledit point de courbure maximale du bord d'attaque et le point dudit squelette le plus éloigné de la corde dudit profil, dont la projection sur la corde se trouve à une distance comprise entre 12 et 20 % de la longueur de la corde en partant dudit point de courbure maximale du bord d'attaque-et qui est distant de la corde d'environ le dixième de la distance précédente, et, d'autre part, une seconde partie sensiblement rectiligne s'étendant approxima- tivement dudit point le plus éloigné de la corde jusqu'au bord de fuite, en ce que l'on établit par ailleurs un profil biconvexe symétrique qui présente une corde identique à celle du profil à construire et dont l'épaisseur maximale relative se trouve envi- ron au tiers de la corde et est comprise entre 6 et 13 % de la corde, après quoi, pour chaque point de la corde dudit profil biconvexe on mesure la distance des points d'intrados et d'extra- dos à la corde et l'on reporte, en chaque point correspondant de la ligne moyenne du profil à contruire, orthogonalement et de part et d'autre de celle-ci, la distance ainsi mesurée, de façon à obtenir le profil à construire. Ce squelette étant rapporté au système d' axes mentionné précédemment, sa première partie convexe peut être définie approximativement par une formule du type: Y =k x3 + k x2 + k3 x + k4 x2, les différents ki étant des coefficients constants et x et y les coordonnées rapportées à la longueur de la corde du profil. 5. 2463054 Si, la projection sur la corde du point du squelette le plus éloigné de la corde se trouve à 16 % de la corde en partant du point de courbure maximaledu bord d'attaque,lesdits coeffi- cients peuvent avoir les valeurs approximatives suivantes ki = 2,0327 k2 = -1,1146 k3 = 0,1826 k4 = 0,0175 Le profil biconvexe utilisé est avantageusement tel que sa partie d'intrados ou d'extrados comprise entre son bord d'attaque et son épaisseur maximale au maître couple, est approximativement définie par une relation de la forme suivante y = k x + k x + k x + k x 2 + k 6 7 8 9 alors que la partie de l'intrados ou de l'extrados dudit profil biconvexe comprise entre ladite épaisseur maximale et son bord de fuite est approximativement définie par une relation de la forme y =k X + k x + k il 12 les différents k. étant des coefficients constants et x et y les coordonnées rapportées à la longueur de la corde du profil. Si l'épaisseur maximale dudit profil biconvexe est environ égale à 9 % de la corde, lesdits coefficients peuvent avoir les valeurs approximatives suivantes k5 =-0,1172 k6 = 0,0071 k7=-0,1068 k = 0,1446 k = 0,0006 kl0= 0,1153 k. = 0,0844 k12= 0,0295 Ainsi, grâce à l'invention, on peut obtenir des voilures tour- nantes d'aéronefs particulièrement performantes. On remarquera 6 2463054 qu'il n'est pas indispensable pour obtenir les effets favorables mentionnés, que la totalité de chaque pale d'une telle voilure tournante présente le profil selon l'invention. Le principal est que la section d'extrémité des pales ait ce profil. Par exem- ple, pour une voilure tournante ayant un rayon égal à R, il est généralement suffisant que la section d'extrémité de chaque pale, comprise entre 0,75 R et 0,9R soit conforme à l'invention. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'in- vention peut être réalisée. La figure 1 est une vue générale du profil selon l'invention, rap- porté au système d'axes orthogonaux OX, OY défini ci-dessus. La figure 2 montre schématiquement, à plus grande échelle, le squelette ou ligne moyenne du profil selon l'invention. La figure 3 montre un profil biconvexe symétrique à partir duquel on peut définir le profil selon l'invention, à l'aide du squelette de la figure 2. La figure 4 est une vue agrandie de la région de bord d'attaque du profil de la figure 1. La figure 5 est un diagramme illustrant l'évolution du rapport des pressions P/Pio ( P = pression à la surface du profil au point d'abscisse X, Pio. = pression à l'infini amont) à l'intrados du profil selon l'invention pour deux nombres de Mach et pour un coefficient de portance voisin de zéro, ce diagramme mettant en évidence pour le Mach le plus élevé une zone d'écoulement super- sonique entre le bord d'attaque et au plus 20 % de la corde, suivie d'une zone d'écoulement supersonique sans choc. La figure 6 est un diagramme illustrant l'évolution du rapport de pression P/Pio à l'extrados et à l'intrados pour un nombre de Mach à l'infini amont légèrement supérieur à 0,8 et un coefficient de portance voisin de zéro. La figure 7 est une vue agrandie de la région de bord de fuite du profil de la figure 1. Comme montré par la figure 1, un profil 1 selon l'invention, composé d'une partie supérieure 2 et d'une partie inférieure 3, comporte essentiellement une région de bord d'attaque 4 suivie d'unE ligne d'extrados 5 et d'une ligne d'intrados 6, ces lignes définis- sant à la partie arrière du profil une région de bord de fuite 7. Pour faciliter la description, le profil de la figure 1 est rapporté à un système d'axes OX, OY, orthogonaux entre eux au point O, lequel est confondu avec le point de la région du bord d'attaque o le rayon de courbure est minimum. L'axe OX, qui passe par le point du bord de fuite 8, est de plus confondu avec la corde 9 du profil. Le système d'axes OX, OY, dont les sens positifs sont indiqués par les flèches données sur la figure 1, sert de référence à des coordonnées réduites,c'est-à-dire à des abscisses x et à des ordonnées y, rapportéesrespectivement à la longueur C de la corde du profil. Par ailleurs, il est notamment considéré, pour déterminer le contour extérieur d'un profil,une ligne moyenne ou squelette, passant par le point O et le point 8, laquelle représente le lieu géométrique des points équidistants des lignes 2 et 3. En effet, c'est par déformation d'un type de profil biconvexe symétrique, autour d'une ligne moyenne particulière, que l'on peut par exempledéfinir un profil selon l'invention. Ainsi, la ligne moyenne 10, plus explicitement représentée sur la figure 2, comporte essentiellement une ligne courbe 10-1 suivie d'une ligne quasi-rectiligne 10-2, ces lignes étant séparées l'une de l'autre, par un point a d'abscisse xa et d'ordonnée a cette dernière valeur représentant la flèche maximale de la ligne 10. De préférence, l'abscisse xa est comprise entre des limites égales au moins à 12 % de la longueur de la corde C du profil, et au plus à 20 % de la longueur de ladite corde, pour une valeur de flèche maximale y a, égale dans tous les cas à environ 10 % de la valeur de l'abscisse xa* D'une manière générale, la ligne 10-1,comprise entre les points 8 2463054 0 et a, est définie approximativement par une équation (1) de la forme: 1/2 (1) y = k x3 + k2 x2 + k3 x + k4 x expression dans laquelle les valeurs k1, k2, k3 et k4 représentent des constantes positives ou négatives, tandis que la ligne 10-2 qui passe par le point 8 est pratiquement rectiligne sur au moins les trois quarts de la distance séparant les points a et 8, ladite ligne 10-2 venant se raccorder tangentiellement à la ligne -1, en un point T, situé près et en arrière du point a (voir la figure 21. Selon une forme préférentielle de définition, établie pour une abscisse xa égale à-16 % de la longueur de la corde C, c'est-à- dire pour une flèche maximale ya égale à 1,6 % de C, l'allure générale de la ligne 10-1 est reproduite avec précision lorsque les coefficients de la relation (1) prennent les valeurs suivantes: t k = 2,0327 k2= - 1,1146 k3 = 0,1826 k4 = 0,0175 A partir de cette définition particulière de la ligne 10-1, les autres définitions sont obtenues, par exemple, grace à une homothé- tie entre les ordonnées, dont la valeur constante du rapport d'homo- thétie est égale à celle déterminée par le rapport des flèches maximales considérées, la ligne 10-2 venant dans tous les cas se raccorder tangentiellement dans la zone immédiatement située derrière le point a. La figure 3 montre un type de profil biconvexe symétrique 11 destiné à être déformé symétriquement de part et d'autre d'une ligne moyenne ou squelette. Ce profil comprend une ligne supérieure 12 et une ligne inférieure 12' disposées symétriquement de chaque côté de l'axe OX et, dans le but de faciliter la description admet la même corde 9 de longueur C que le profil représenté sur la figure 1. Le maitre-couple du profil 11 représenté par le segment b-b' est par ailleurs situé à une abscisse xb égale au tiers de la corde C et la distance b-b' qui constitue en fait l'épaisseur 9 2463054 maximale est au moins égale à 6 %, et au plus égale à 13 %, de la valeur de la corde dudit profil. La ligne supérieure 12 est composée d'une première ligne courbe 12-1 débutant au point O et s'arrêtant au point bprolongée à partir du point b par une seconde ligne courbe 12-2 limitée vers l'arrière du profil par le bord de fuite 8. Selon une forme préférentielle de définition admettant au tiers de la corde une épaisseur maximale de 9 %,la ligne 12-1 est principalement déterminée dans le système d'axesOX, OY par la relation (3). 3 2 1/2 (3) y = k5 x + k6 x + k7 x + k8 x + k9 O. x 6 7 (4) k8 = 0,1446 k = 0,0006 tandis que que la ligne 12-2 est principalement déterminée par la relation (5) suivante (5) y = k x + k x + k il 12 avec: r 0,33. x sont bien entendu valables pour une corde unitaire. Par ailleurs, les définitions de profils symétriques ayant une épaisseur maximale comprise entre 6 et 13 % de la valeur de la corde sont obtenues, par exemple, en multipliant les ordonnées des lignEs 12 et 12', précédemment décrites, par un rapport d'homothétie formé au numérateur par la valeur de l'épaisseur maximale consi- dérée et au dénominateur par la valeur de référence de 0,09. Ainsi, la déformation du profil biconvexe symétrique 11 autour de la ligne moyenne adéquate 10, permet de définir un profil présentant une évolution de courbure particulière dans une région d'intrados 13 du bord d'attaque (voir figure 4). Cette évolution 2463054 évite l'apparition d'une onde de choc intense dans cette partie de l'intrados ce qui supprime le décollement de la couche limite et permet d'obtenir pour le vol rapide un coefficient de traînée fai- ble et un Mach de divergence de traînée élevé voisin de 0,85. On rappellera que, par convention,le Mach de divergence de traînée est le nombre de Mach MDX o apparaît l'accroissement du coefficient de traînée C et o la pente aCx de la relationC = f(M) est x x égale à 0,1. DM Ces rEmarquables résultats sont notamrment obtenus par un rayon de courbure Fo, au bord d'attaque O égal environ à la valeur définie par l'expression 2 - (7) Ro = 1,7 C. e ou C représente la corde et e l'épaisseur maxi- Max Max male du profil (voir la figure 1). Coame l'indique plus explicitement la figure 4, la portion d'intrados 13 comprend essentiellement une ligne 13-1 et une li- gne 13-2 séparées l'une de l'autre par un point désigné d. La ligne 13-1, qui débute au point O et qui de ce fait comporte une partie du cercle osculateur du bord d'attaque, possède une courbure qui diminue rapidement du point O vers le point d, ce dernier point étant situé, par rapport au point 0, à une distance égale à quel- ques pour cent de la longueur de la corde C. La ligne 13-2, délimitée par les points d et f, possède entre ces deux points une courbure générale très faible, laquelle diminue du point d au point f pour devenir minimale au point f. De préférence, le point f est situé à 20 % du bord d'attaque O et la portion de ligne à faible courbure comprise entre les points d et f représente en longueur environ 15 %- de l'intrados. Grâce à ces caractéristiques géométriques, il est obtenu à l'intrados pour des nombres de Mach à l'infini amont compris entre 0,75 et 0,86, une zone super- sonique 14, relativement stable avec un pic de survitesse 14-1 de faible niveau, lequel précède une forte recompression 14-2. De plus, la zone supersonique qui ne dépasse pas le point de courbure minimale f est suivie, pratiquement jusqu'à la moitié de la corde du profil, par une zone sonique sans choc 15 (voir la figure 5). Ce fonctionnement qui traduit un parfait contrôle de l'écoulement à la surface du profil dans cette région du bord d'attaque est avantageusement reproduit lorsqu'il est considéré d'une part, une ligne moyenne telle que définie par les relations (1) et (2), d'autre part le profil symétrique tel que défini par les rela- tions (3), (4), (5) et (6). il 2463o54 Ainsi, l'application des relations préférentielles indiquées par les relations (1) à (6) permet par exemple, de définir une partie de la portion 13 à l'aide de l'expression résultante approchée suivante: (8) y = 0,821393 x2 _ 0,284150 x - 0,005602 le rayon du bord d'attaque étant pour une corde unitaire et une épaisseur minimale égale à 0,09, approximativement défini par application de la relation (7), c'est-à-dire environ égal à 0,014. Dans cet exemple, le point de courbure minimale de l'intrados reste situé à 20 % du bord d'attaque, et les mots "approximativement" et "environ" indiquent que la précision de la définition obtenue est compatible avec les tolérances usuelles de fabrication. De même, la portion d'extrados 16 située dans la région du bord d'attaque 4 (voir la figure 4), est déterminée compte tenu des relations (1) à (6), par l'expression simplifiée suivante (9) y = -1,667230 x2 + 0,596885 x + 0,005873, avec 0 12 2463054 l'intrados indiquepar la ligne 21, permet notamment d'obtenir un faible coefficient de traînée Cx et un Mach de divergence associé très élevé. De plus, la distribution d'un profil symétrique autour d'une li- gne moyenne quasi-rectiligne, placée dans la demi-corde arrière du profil, détermine des lignes de recompression20 et 21-1 (voir la figure 6) très proches l'une de l'autre, ce qui a pour effet essentiel de donner un coefficient de moment Cmo pratiquement nul. Par ailleurs, pour augmenter la tenue du bord de fuite 8 et permettre l'ajustement éventuel du Cmo, il est avantageux de placer dans la zone du bord de fuite 7 (figure 1) un arêtier ou languette de bord de fuite 22. Comme le montre la figure 7, l'arêtier de bord de-fuite 22 a son axe de construction 22-1 aligné avec la corde 9 du profil. Cette disposition de l'arêtier, laquelle permet de régler locale- ment l'écoulement de l'air sur le profil, comme le montre par exemple la variation de pression 23 indiquée sur la figure 6, a pour effet,dans certaines conditions de fonctionnement, de réduire la valeur du coefficient Cmo. De préférence, la longueur 1 de CMo l'arêtier est égale à 5 % de la corde du profil et son épaisseur e1 est au plus égale au dixième de sa longueur. - Ainsi, grace notamment à l'utilisation conjointe d'un rayon Ro particulier du bord d'attaque,d'une portion d'intrados particulière 13, d'une portion d'extrados 16 et d'une région de bord de fuite 7 comprenant un arêtier 22, le profil selon l'invention est parfaitement adapté pour être utilisé dans une zone en - extrémité de pale, située entre 0,75R et 0,9R, la lettre R désignant le rayon de la pale par rapport à l'axe du rotor (non représenté). Des essais comparatifs effectués dans les mêmes conditions, ont révélé, par rapporta un profil de référence classique NACA 0012, de -remarquables résultats. 13 2463054 Par exemple, le coefficient de traînée Cx est diminué de près de 20 % alors que le Mach de divergence de traînée MDX est augmenté de l'ordre de 8 %. De plus, le coefficient Cmo reste, pour des nombres de Mach à l'infini amont égaux ou supérieurs à 0,8, pratiquement nul. L'excellent compromis réalisé entre les différents paramètres de définition du profil assure de hautes performances en vol, notamment à grande vitesse et en vol stationnaire. Le profil selon l'invention permet donc de définir une pale à haut rendement propulsif et porteur, applicable à tous types de rotors d'aeronefs, tels que les hélicoptères. 14 Z463054 R E V E N D I C A TI O N S 1.- Profil de pale pour voilure tournante d'aéronef, comportant entre le bord d'attaque et le bord de fuite un extrados convexe et un intrados non concave, caractérisé en ce que, au point de courbure maximale du bord d'attaque, le rayon de courbure Ro est approximativement défini par l'expression Ro = 1,7 C. e 2 Max dans laquelle C représente la corde et e max l'épaisseur maximale relative dudit profil, et en ce que la portion d'intrados voisine dudit bord d'attaque comporte une première zone d'intrados immé - diatement adjacente au bord d'attaque et s'étendant jusqu'à quel- ques pour cent de la corde C dans laquelle la courbure diminue rapidement en direction du bord de fuite et une seconde zone d' intrados prolongeant la première et s 'étendant jusqu'à environ 20 % de la corde à partir dudit bord d'attaque, cette seconde zone d'intrados présentant une courbure générale très faible diminuant de façon continue en direction du bord de fuite jusqu'au point de courbure minimale de l'intrados qui se trouve à l'extrémité de ladite seconde zone. 2.- Profil de. pale selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite seconde zone d'intrados s'étend sur environ 15% de la longueur totale de l'intrados. 3.- Profil de pale selon la revendication 1, rapporté à un-système d'axes orthogonaux OX, OY, dans lequel l'origine O est le point de courbure maximale du bord d'attaque, OX la corde du profil orientée du bord d'attaque vers le bord de fuite et OY un axe perpendiculaire à OX et orienté de l'intrados vers l'extrados, caractérisé en ce que ladite seconde zone d'intrados et, éven- tuellement une partie de la première, sont définies approximati- vement par une formule du type y = n1 x + n2 x + n3 dans laquelle, ni, n2, n3, n4 et n5 sont des coefficients cons- tants et x et y les coordonnées rapportées à la longueur de la corde du profil. 2463054 4*- Profil de pale selon la revendication 3, dans lequel l'épais seur maximale relative est choisie égale à 0,09, alors que la corde C est choisie égale à l'unité de mesure, caractérisé en ce que lesdits coefficients ont les valeurs approximatives suivantes n = 0,821393 n2 = 0,284150 n3 = - 0,005602 5.- Profil de pale selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, rapporté à un système d'axes orthogonaux OX, OY, dans leq l'origine 0 est le point de courbure maximale du bord d'attaque, OX la corde du profil orientée au bord d'attaque vers le bord de fuite et OY un axe perpendiculaire à OX et orienté de l'inti dos vers l'extrados, caractérisé en ce que la partie de l'extrE dos consécutive au bord d'attaque est définie approximativement par une formule de type: y = P1 x2 + P2 x + p3 sur une longueur d'extrados correspondant au maximum à 20 % de J corde, les différents pi étant des coefficients constants et x E les coordonnées rapportées à la longueur de la corde du profil. 6.- Profil de pale selon la revendication 5, dans lequel l'épaL seur maximale relative est choisie égale à 0,09, alors que la c( C est choisie égale à l'unité de mesure, caractérisée en ce que lesdits coefficients ont les valeurs approximatives suivantes P1 = -.1,667230 P = 0,596885 P3 0,005873 avec O 7.- Profil de pale selon l'une quelconque des revendications 1 caractérisé en ce qu'il comporte un arêtier de bord de fuite 16.2463054 de longueur voisine de 5 % de la corde du profil, d'épaisseur au plus égale au dixième de sa longueur. 8.- Procédé pour engendrer un profil de pale selon l'une quel- conque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'on établit un squelette continu ou ligne moyenne, qui passe par le -- -point, -de-courbure-maximale du-bord d'attaque et par le bord de fuite du profil à construire et qui comporte d'une part une pre- mière partie convexe vers l'extrados s'étendant entre ledit point de courbure maximale de bord d'attaque et le point dudit squelette le-plus éloigné de la corde dudit profil, dont la projection sur la corde se trouve à une distance comprise entre 12 et 20 % de la longueur de la corde en partant dudit point de courbure maximale du bord d'attaque et qui est distant de la corde d'environ le dixième de la distancé précédente, et, d'autre part, une seconde partie sensiblement rectiligne s'étendant approximativement dudit point le plus éloigné de la corde jusqu'au bord de fuite, en ce que l'on établit par ailleurs un profil biconvexe symétrique qui présente une corde identique à celle du profil à construire et dont l'épaisseur maximale relative se trouve environ au tiers de ladite corde et est comprise entre 6 et 13 % de la corde, après quoi, pour chaque point de la corde dudit profil biconvexe on mesure la distance des points d'intrados et d'extrados à la corde et l'on reporte en chaque point correspondant de la ligne moyenne du profil à construire orthogonalement et de part et d'autre de celle-ci, la distance ainsi mesurée, de façon à obtenir le profil à construire. 9.- Procédé selon la revendication 8, pour la détermination d'un profil rapporté à un système d'axes orthogonaux OX, OY dans lequel l'origine 0 est le point de courbure maximale du bord d'attaque, OX la corde du profil orientée au bord d'attaque vers le bord de fuite et OY-un axe perpendiculaire à OX et orienté de l'intrados vers l'extrados, caractérisé en ce que ladite première partie convexe du squelette est définie approximativement par une formule du type 3 2_ 1/2 Y k 1x + k2 x + k 3x+k4 x,les différents 17 2463054 ki étant des coefficients constants et x et y les coordonnées rapportées à la longueur de la corde du profil. lO.-Procédé selon la revendication 9, dans lequel la projection sur la corde du point du squelette le plus éloigné de la corde se trouve à 16 % de la corde en partant du point de courbure maximale du bord d'attaque, caractérisé en ce que lesdits coefficients ont les valeurs au moins approximatives suivantes ki = 2,0327 k2 = -1,1146 k3 = 0,1826 k4 = 0,0175 il.- Procédé selon la revendication 8, mettant en oeuvre un profil biconvexe rapporté à un système d'axes orthogonaux OX, OY, dans lequel l'origine O est le point de courbure maximale du bord d'attaque, OX, la corde du profil orientée du bord d'attaque vers le bord de fuite et OY un axe perpendiculaire à OX et orienté de l'intrados vers l'extrados, caractérisé en ce que la partie de l'intrados ou de l'extrados dudit profil biconvexe comprise entre le bord d'attaque et l'épaisseur maximale, est approximativement définie par une relation de la forme: y = k5 x3 + k6 x2 + k7 x + k8 x1/2 + kg alors que la partie de l'intrados ou de l'extrados dudit profil biconvexe comprise entre l'épaisseur maximale et le bord de fuite est approximativement définiepar une relation de la forme 2 y = k10 X + kl X + k12 les différents ki étant des coefficients constants et x et y les coordonnées rapportées à la longueur de la corde du profil. 12.- Procédéselon la revendication 11, dans lequel l'épaisseur maximale dudit profil biconvexe est choisie environ égale à 9 % de la corde, caractérisé en ce que lesdits coeffLcdents ont les valeurs approximatives suivantes k5 =-0,1172 k = 0,0006 k6 = 0,0071 k9 = -0,1153 6 10 18 2463054 k7 = -0,1068 kl1 = 0,0844 k8= 0,1446 k12 = 0,0295 13.- Voilure tournante d'aéronef à au moins deux pales, caractéri- sée en ce qu'au moins une partie de chaque pale présente un profil spécifié sous l'une des revendications 1 à 7 ou défini par le procédé spécifié sous l'une des revendications 8 à 12. 14.- Voilure tournante selon la revendication 13, ayant un rayon égal à R, caractérisée en ce que la section de la zone d'extrémité de chaque pale, comprise entre 0,75R et 0,9R à partir de l'axe de rotation de la voilure, présente un profil spécifié sous l'une des revendications 1 à 7 ou défini par le procédé spécifié sous l'une des revendications 8 à12.