Brevet FR2461511A1 — publié le 19810206

La présente invention concerne les équipements pour l'échange de chaleur et de masse entre un gaz ou une vapeur et un liquide. Elle a notamment pour objet un plateau de contact centrifuge tourbillonnaire destiné à être utilisé dans les colonnes verticales de rectification, d'absorption, de lavage et de contact, dans laquelle un liquide descendant entre en contact avec un gaz ou une vapeur montant dans la colonne, la phase liquide contenant une phase solide ou des produits de polymérisation. L'invention s'applique surtout à la rectification, l'absorption et le lavage de gaz dans des colonnes de 3 à 4 ni de diamètre, destinées à assurer des charges unitaires en liquide très élevées, de l'ordre de 100 m3/m2h et plus (rectification extractive), et dans lesquelles la phase liquide contient des particules solides ou des produits de polymérisation. L'invention peut également être utilisée avec succès dans les colonnes de 5 à 7 m de diamètre, pour obtenir un contact efficace entre de très grandes quantités volumiques d'un gaz ou d'une vapeur et de très faibles quantités d'un liquide (rectification sous vide et purification sanitaire des rejets gazeux industriels contenant des impuretés nocives), la phase liquide contenant des particules solides ou des produits de polymérisation. On connaît un plateau de contact pour une colonne de distillation et un épurateur ou "scrubber" (brevet de Grande-Bretagne NO 682721), qui est percé d'ouvertures obliques par lesquelles une vapeur ou un gaz passe en montée vers une couche de liquide maintenue sur le plateau. Les ouvertures sont réalisées sous forme de fentes disposées en rangées radiales de manière que le gaz ou la vapeur en sorte tangentiellement à l'axe vertical de la colonne et sous un petit angle par rapport à la surface du plateau et qu'il communique un mouvement de rotation uniforme au liquide maintenu sur le plateau. Un godet récepteur à fond plein se trouvant au centre du plateau reçoit le liquide du plateau supérieur, alors que la partie périphérique du plateau comporte une auge circulaire servant à déverser le liquide sur le plateau inférieur.Les seuils de débordement sont de forme dentée pour assurer un niveau minimal et identique du liquide sur le plateau. Dans le godet récepteur se trouvant au centre du plateau sont immergées les extrémités des tubes de déversement pour évacuer le liquide hors du plateau supérieur et former une fermeture hydraulique, de sorte que le godet récepteur contienne constamment du liquide et qu'il s'y forme une zone de stagnation où les particules solides ou les produits de polymérisation peuvent être retenus. De tels plateaux disposés les uns au-dessus des autres dans une colonne de distillation ou dans un épurateur permettent d'assurer le contact entre un gaz ou une vapeur montant dans la colonne et un liquide descendant. Le plateau fonctionne comme suit. Le liquide du plateau supérieur arrive par les tubes de déversement au godet récepteur central rempli de liquide pour assurer la fermeture hydraulique et dans lequel sont immergées les extrémités inférieures des tubes de déversement. Par le seuil supérieur du godet récepteur le liquide se déverse sur le plateau ou le gaz ou la vapeur sortant des ouvertures obliques du plateau lui communique un mouvement de rotation autour de l'axe de la colonne de sorte qu'il se déplace du centre vers la périphérie, en entrant en contact avec le gaz ou la vapeur, et s'accumule dans l'auge circulaire périphérique d'où il se déverse par les tubes de déversement dans le godet récepteur du plateau inférieur.Le gaz ou la vapeur passe par les ouvertures du plateau orientées tangentiellement à l'axe de la colonne et sous un petit angle par rapport à la surface du plateau, pénètre dans le couche de liquide maintenue sur le plateau et communique au liquide un mouvement de rotation uniforme. C'est ainsi que le contact entre le gaz ou la vapeur et le liquide est obtenu sur chaque plateau. On voit qu'il y a toujours du liquide dans le godet récepteur central de sorte qu'il s'y forme une zone de stagnation, ce qui ne permet pas d'utiliser des liquides instables à la chaleur ou polymérisables, ou des liquides contenant des particules solides.En outre, le liquide déborde du godet récepteur après avoir perdu l'énergie cinétique qu'il avait à la sortie des tubes de déversement, de sorte qu'à de grandes charges en liquide, il se forme sur le plateau un gradient d'épaisseur de la couche de liquide dans le sens radial, ce qui favorise sa répartition irrégulière suivant la section du plateau et, par conséquent, une répartition irrégulière du gaz ou de la vapeur suivant la section du plateau et une brusque diminution de l'efficacité de l'échange de masse du plateau de contact (de l'efficacité Marphry). A de grandes charges en liquide dans les colonnes de grand diamètre (plus de 2 à 3 m) on a besoin d'un grand nombre de tubes de déversement obstruant la section de la colonne et nécessitant une consommation importante de métal.Aux vitesses élevées de mouvement du gaz ou de la vapeur, la vitesse de rotation du liquide sur le plateau augmente, donc la durée de contact du liquide avec le gaz ou la vapeur diminue, ce qui diminue l'efficacité d'échange de masse du plateau de contact. On connaît également un plateau de contact centrifuge tourbillonnaire pour la réalisation des procédés d'échange de masse et de chaleur entre un gaz ou une vapeur et un liquide (brevet Etats Unis NO 4065528) comprenant une plaque ronde horizontale percée de fentes arquées pour le passage du gaz ou de la vapeur, dont les axes sont orientés tangentiellement et qui sont disposées en dehors de la projection d'une fermeture hydraulique annulaire sur la plaque suivant des cercles eoneentriques par rapport au centre de la fermeture hydraulique annulaire, des lames verticales courbées sous forme de spirale d'Archimède disposées sur la plaque à fentes arquées, convergeant sur le centre de la fermeture hydraulique annulaire et courbées dans le sens de sortie du gaz ou de la vapeur par les fentes arquées, et un dispositif de déversement servant à déverser le liquide du plateau supérieur sur le plateau inférieur et disposé dans la zone périphérique de la plaque, ce dispositif comprenant une poche de déversement et au moins un tube de déversement communiquant avec la fermeture hydraulique annulaire. Le plateau ainsi réalisé se caractérise par une construction simple, par une faible résistance hydraulique et par l'absence de zones de stagnation, de sorte que la fiabilité de son fonctionnement est assurée en présence de particules solides ou de produits de polymérisation dans le liquide. Pendant le fonctionnement du plateau le liquide arrive par les tubes de déversement au centre de la fermeture hydraulique annulaire courante ou à écoulement dans l'espace de son anneau intérieur à partir duquel une plus faible partie de liquide arrivant s'écoule par le jeu entre l'anneau intérieur et la plaque du plateau, alors que la plus grande partie du liquide se déverse par le bord supérieur de l'anneau intérieur dans l'espace entre celui-ci et l'anneau extérieur, rempli cet espace et se déverse sur la plaque ronde du plateau par le jeu entre l'anneau extérieur et la plaque du plateau, de sorte que l'anneau intérieur se remplit de liquide et les tubes de déversement sont immergés dans le liquide et qu'il se forme ainsi une fermeture hydraulique. Toutefois, lorsque l'arrivée du liquide au plateau est coupée, il s'écoule complètement de la fermeture hydraulique annulaire en entraînant avec lui également les particules solides ou les produits de polymérisation. Le gaz ou la vapeur montant dans la colonne passe par les fentes arquées à orientation tangentielle, entre en interaction avec le liquide s'écoulant de la fermeture hydraulique annulaire au centre du plateau et communique au liquide une partie de son énergie cinétique de sorte qu'il se forme un courant biphasé en rotation régulière : le liquide effectue un mouvement radial et rotatif du centre vers la périphérie, alors que le gaz ou la vapeur effectue un mouvement hélicoldal au-dessus -du plateau. Le liquide s'écoule de la plaque du plateau dans une poche de déversement annulaire, d'où il arrive à la fermeture hydraulique annulaire du plateau inférieur par les tubes de déversement, et ainsi de suite. Le plateau décrit ci-dessus assure un contact intime entre le gaz ou la vapeur et le liquide à des charges élevées en liquide et en gaz ou vapeur grâce à une interaction efficace du gaz ou de la vapeur et du liquide dans un courant biphasé tournant rapidement dans le plan horizontal. Après ce contact efficace du gaz ou de la vapeur et du liquide il se produit leur séparation également efficace sous l'effet des forces centrifuges, de sorte quton évite l'entraînement mécanique du liquide à des vitesses élevées du gaz ou de la vapeur.L'absence de zones de stagnation dans la fermeture hydraulique annulaire et le fait que l'agitation longitudinale du liquide est minimale malgré ses vitesses élevées permettent d'obtenir une structure du courant des phases voisine du modèle de déplacement idéal, favorisent l'accroissement des gradients de concentration des composants répartis entre les phases et augmentent la force motrice du processus, ce qui permet en fin de compte d'augmenter l'efficacité de l'échange de masse du plateau (l'efficacité Marphry) à des charges élevées en gaz ou vapeur et en liquide, etest-à-dire d'obtenir de plus grands gradients de concentration des composants répartis dans le gaz ou la vapeur et le liquide. Toutefois, étant donné les vitesses élevées du gaz ou de la vapeur et la rotation rapide du courant biphasé dans la zone périphérique du plateau, les vitesses des volumes élémentaires du #liquide sont maximales et atteignent des valeurs importantes. Or il est connu qu'aux vitesses linéaires élevées du gaz ou de la vapeur et du liquide, l'échange de masse interfacial est le plus intence grâce aussi bien à la diffusion convective qu a un multiple renouvellement et accroissement de l'interphase. Ce processus d'échange de masse très efficace dans le courant biphasé tournant cesse toutefois dans la zone périphérique du fait que le liquide s'écoule dans la poche de déversement annulaire sous l'effet de la pesanteur et que le temps de contact du liquide avec le gaz ou la vapeur diminue.En outre, à de très grandes charges en liquide, de l'ordre de 100 m3/m2h ou plus, on a besoin d'un grand nombre de tubes de déversement qui obstruent la section transversale de la colonne et augmentent considérablement la consommation de métal pour les dispositifs de déversement, les plateaux et l'ensemble de la colonne. Le but de l'invention est d'intensifier l'échange de masse entre les phases dans un courant giratoire biphasé, grâce à une augmentation de la durée de contact entre le liquide et le gaz ou la vapeur dans la partie périphérique du plateau, et de diminuer la consommation de métal nécessaire à la fabrication des dispositifs de déversement du plateau. Ce but est atteint du fait que dans le plateau de contact centrifuge tourbillonnaire pour la réalisation de processus d'échange de masse et de chaleur entre un gaz ou une vapeur et un liquide, monté dans une colonne d'échange de masse et comprenant une plaque ronde horizontale, une fermeture hydraulique annulaire réalisée sous forme de deux anneaux cylindriques concentriques disposés à une certaine distance du plan de la plaque, qui augmente vers l'anneau extérieur, des fentes arquées à axe orienté tangentiellement pour le passage du gaz ou de la vapeur, qui sont réalisées dans la plaque en dehors de la projection de la fermeture hydraulique annulaire vers la périphérie et sont disposées suivant des circonférences concentriques par rapport au centre de la fermeture hydraulique annulaire, des lames courbées en spirale d'Archimède montées verticalement sur la plaque, convergeant vers le centre de la fermeture hydraulique annulaire et courbées dans le sens de la sortie du gaz ou de la vapeur par les fentes arquées, un dispositif de déversement permettant au liquide de s'écouler du plateau supérieur sur le plateau inférieur de la colonne, disposé dans la zone périphérique de la plaque et comprenant une poche de déversement et au moins un tube de déversement mettant la poche de déversement en communication avec la fermeture hydraulique annulaire, suivant l'invention la poche de déversement est formée par une paroi cylindrique, une embase fixée horizontalement sur la paroi de la colonne et deux plans inclinés symétriques par rapport à un plan vertical passant par l'axe de symétrie de la plaque du plateau, la droite d'intersection de ces plans étant orientée vers l'axe de la colonne, de sorte que la poche de déversement présente une section transversale augmentant dans le sens du courant du liquide déversé, le centre de la fermeture hydraulique étant déplacé vers le centre de la plaque ronde du plateau d'une valeur allant de 0,05 à 0,1 du diamètre du plateau dont le rayon se trouve dans la zone du quadrant de son cercle disposé dans le sens de rotation du courant biphasé après le quadrant dans lequel est disposée une moitié de la poche de déversement. Comparée aux plateaux de contact modernes à soupapes ou à calottes (à barbotage), la vitesse du gaz ou de la vapeur dans le plateau de contact centrifuge tourbilonnaire conforme à l'invention augmente de 1,5 à 2,5 fois sans entraînement mécanique du liquide, grâce au mouvement rotatif du courant biphasé sur la plaque du plateau avec un mouvement radial-annulaire du liquide dans le plan horizontal du centre à la périphérie et un mouvement hélicoïdal du gaz ou de la vapeur vers le haut.En outre, grâce aux forces centrifuges engendrées dans le courant biphasé effectuant un mouvement rotatif dans le plan horizontal, il se produit une séparation nette du liquide et du gaz ou de la vapeur après leur contact, de sorte que les dispositif de déversement et les tubes de déversement reçoivent un liquide clarifié sans mousse et il en résulte que la vitesse admissible de mouvement du liquide dans les tubes de déversement augmente jusqutà 0,5 à 0,7 m/s, tandis que dans les plateaux à barbotage dont les dispositifs de déversement reçoivent de la mousse, la vitesse admissible de mouvement du liquide dans les tubes de déversement est adoptée égale à 0,1 à 0,2 m/s. Dans les conditions d'un courant biphasé rotatif dans le plan horizontal avec un mouvement radial-annulaire du centre à la périphérie à des vitesses élevées du gaz ou de la vapeur, l'échange de masse entre les phases s'intensifie grâce aux chocs multiples entre les. jets de gaz ou de vapeur et de liquide qui se croisent, alors que les forces centrifuges engendrées assurent le déplacement du liquide du centre à la périphérie. On évite ainsi un gradient d'épaisseur de la couche de liquide dans le sens de son mouvement et l'on obtient une répartition régulière du liquide et du gaz ou de la vapeur suivant la section du plateau, ce qui augmente l'efficacité de l'échange de masse du plateau (efficacité Marphry). Les lames verticales sous forme de spirale d'Archimède assurent un tourbillonnement supplémentaire du gaz ou de la vapeur et du liquide, la dispersion du liquide et un accroissement et un renouvellement multiple de l'interphase, ce qui intensifie l'échange de chaleur et de masse entre les phases et élève l'efficacité d'échange de masse du plateau de contact. En outre, grâce à l'effet des lames courbées en spirale d'Archimède, on évite la formation d'ondes dans le courant biphasé rotatif, ce qui favorise une répartition uniforme des courants de phases suivant la section du plateau et élève, une fois de plus, l'efficacité de l'échange de masse et de chaleur entre les phases.Le fait de réaliser les lames courbées sous forme de spirale d'Archimède assure une largeur constante du front du courant de liquide rotatif divergeant radialement entre les lames voisines, ce qui favorise une répartition régulière des courants de liquide et de gaz ou de vapeur suivant la section du plateau et élève l'efficacité de l'échange de masse et de chaleur entre les phases. En faisant varier les dimensions des lames courbées (les paramètres de la spirale d'Archimède et la hauteur de la lame), on peut prévoir l'efficacité voulue de l'échange de masse et de chaleur entre les phases en fonction du rapport des charges en gaz ou vapeur et en liquide. Par exemple, pour de très faibles charges en liquide et aux vitesses élevées de la vapeur (dans les conditions de rectification sous vide), les lames courbées en spirale d'Archimède à paramètres déterminés augmentent la durée de contact entre le liquide et la vapeur, et l'efficacité de l'échange de masse au plateau de contact (efficacité Marphry) peut être élevée de 1,3 à 1,5 fois par rapport au mode de réalisation sans lames courbées en spirale d'Archimède. Dans un autre cas, où les charges unitaires en liquide sont très élevées et les vitesses de la vapeur sont faibles (dans les conditions de rectification extractive), lorsque l'énergie cinétique de la vapeur ne suffit pas pour mettre le liquide en rotation, les lames courbées en spirale d'Archimède à paramètres déterminés assurent un tourbillonnement supplémentaire du liquide dans le plan horizontal, ce qui favorise également une répartition régulière du liquide suivant la section du plateau et élève l'efficacité de l'échange de masse et de chaleur entre la vapeur et le liquide. Dans la zone périphérique de la plaque du plateau, la vitesse circonfé- rentielle du liquide est la plus grande grâce à l'énergie cinétique qui lui est communiquée par le gaz ou la vapeur sortant des fentes arquées à axes tangentiels et entrant en contact avec le liquide. Comme la poche de déversement se trouve dans la zone périphérique de la plaque du plateau, le liquide en mouvement rotatif rapide-dans le courant biphasé continue à tourner dans l'autre partie (la plus grande) de la zone périphérique de la plaque du plateau, en entrant en contact avec le gaz ou la vapeur, ce qui augmente le temps de contact du liquide avec le gaz ou la vapeur et l'efficacité de l'échange de masse du plateau (efficacité Narphry). Grâce à la fermeture hydraulique annulaire réalisée sous forme de deux anneaux cylindriques concentriques disposés à une certaine distance du plan de la plaque du plateau, qui augmente vers l'anneau extérieur, il se forme une fermeture hydraulique courante pendant l'écoulement du liquide au centre de la fermeture hydraulique annulaire depuis la bouche du tube de déversement, puisque le bord inférieur de l'anneau intérieur est disposé plus bas que le bord inférieur du tube de déversement et plus bas que le bord inférieur de l'anneau extérieur, et que le bord supérieur de l'anneau intérieur est disposé plus haut que le bord inférieur du tube de déversement et plus bas que le bord supérieur de l'anneau extérieur. Le liquide remplit l'espace intérieur de l'anneau intérieur et une partie du liquide s'écoule par le jeu entre l'anneau intérieur et la plaque du plateau.L'autre partie du liquide se déverse par-dessus le bord supérieur de l'anneau intérieur dans l'espace entre l'anneau intérieur et l'anneau extérieur et s'écoule par le jeu entre l'anneau extérieur et la plaque du plateau et se répand sur la plaque du plateau comportant les fentes arquées à axes tangentiels disposées en circonférences concentriques par rapport au centre de la fermeture hydraulique, où le gaz ou la vapeur sortant des fentes arquées lui communiquent des mouvements rotatif et radial dans le plan horizontal du centre à la périphérie et où il entre en contact avec le gaz ou la vapeur.Lorsque les charges en liquide sont très élevées, une partie du liquide peut aussi se déverser de l'espace entre l'anneau intérieur et l'anneau extérieur par-dessus le bord supérieur de l'anneau extérieur sur la plaque du plateau, mais la plus grande partie du liquide s'écoule sous les anneaux de la fermeture hydraulique en conservant l'énergie cinétique qu'il avait à la sortie du tube de déversement. Dans ce cas, l'anneau intérieur est constamment rempli de liquide et la bouche du tube de déversement est immergée dans le liquide, c'est-à-dire qu'il se forme une fermeture hydraulique dans laquelle les particules solides et les produits de polymérisation ne sont pas retenus grâce au fait que cette fermeture hydraulique est courante.Toutefois, lorsque l'arrivée du liquide par le tube de déversement est coupée, le liquide s'écoule complètement de la fermeture hydraulique annulaire et de la plaque, en entraînant avec lui les particules solides. Dans les conditions de fonctionnement, une partie importante de l'énergie cinétique du liquide s'écoulant du tube de déversement sera utilisée pour augmenter la vitesse de mouvement du liquide dans le sens radial sur la plaque du plateau, de sorte que le gradient d'épaisseur de la couche de liquide sur la plaque du plateau diminue et que le liquide et le gaz ou la vapeur se répartissent plus régulièrement suivant la section du plateau, ce qui élève évidemment l'efficacité de l'échange de masse du plateau.Cet avantage est particulièrement favorable à l'élévation de l'efficacité d'échange de masse de plateaux de contact de grand diamètre (3 à 4 m). Comme il a été indiqué, l'absence de zones de stagnation dans la fermeture hydraulique annulaire et sur la plaque du plateau permet, elle-aussi, d'élever l'efficacité d'échange de masse du plateau de contact et de diminuer le temps de séjour du liquide sur le plateau et dans la colonne, ce qui est important pour la séparation de mélanges instables à la chaleur et de mélanges polymérisables. La poche de déversement réalisée selon l'invention permet d'utiliser une grande partie de la zone périphérique de la plaque du plateau pour augmenter la durée du contact du liquide tournant à grandes vitesses linéaires avec un gaz ou une vapeur en vue d'élever l'efficacité de l'échange de masse entre le liquide et le gaz ou la vapeur, ainsi que de déplacer la bouche d'entrée du tube de déversement reliée àl'embase de la poche de déversement, plus près de la bouche de sortie du tube de déversement disposée dans la partie centrale de la plaque du plateau, et d'augmenter la surface de l'embase de la poche de déversement en son volume, pour pouvoir augmenter la section de la bouche d'entrée du tube de déversement et la capacité d'écoulement en liquide des dispositifs de déversement.Le fait que les dispositifs de déversement utilisent un seul tube de déversement pour l'écoulement du liquide du plateau supérieur sur le plateau inférieur permet de diminuer la consommation de métal pour la fabrication des dispositifs de déversement et d'utiliser avantageusement la surface de la plaque du plateau, puisqu'un seul tube de déversement occupe une plus faible surface que plusieurs tubes de déversement dans des conditions comparables. Il est avantageux de prévoir un anneau de séparation servant à former un courant biphasé rotatif, fixé sur la plaque du plateau, disposé à une certaine distance de la surface de la plaque du plateau, pour permettre l'écoulement du liquide, et concentriquenient par rapport à la fermeture hydraulique annulaire, la hauteur de la paroi de l'anneau de séparation étant supérieure à la hauteur des lames courbées verticales. L'anneau de séparation assure la formation d'un courant biphasé rotatif à grandes vitesses de gaz ou de vapeur autour du centre de la fermeture hydraulique annulaire et la séparation des phases après leur contact, auquel la plus grande partie du liquide, sous li-èffet des forces centrifuges, est renvoyée par les parois intérieures de l'anneau de séparation, s'écoule vers le bas, passe dans l'espace annulaire entre les parois de la colonne et l'anneau de séparation par le jeu entre l'anneau de séparation et la plaque du plateau sous l'effet du courant biphasé rotatif et continue son mouvement rotatif dans la partie périphérique de la plaque du plateau vers la poche de déversement, alors que le gaz ou la vapeur séparés du liquide effectue un mouvement hélicoidal ascendant vers le plateau supérieur.L'anneau de séparation permet donc d'obtenir des vitesses élevées du gaz ou de la vapeur sans entraînement mécanique du liquide. Il est également avantageux que la bouche d'entrée du tube de déversement reliée à l'embase de la poche de déversement présente, vue -en plan, une forme elliptique, car l'ellipse présente un plus grand périmètre de déversement qu'un cercle de même surface, ce qui permet d'obtenir une plus grande capacité d'écoulement en liquide des tubes de déversement, de diminuer la consommation de métal pour réaliser ceux-ci et de diminuer la section des dispositifs de déversement, ce qui permet, à son tour, d'augmenter la surface de contact de la plaque du plateau et l'efficacité d'échange de masse du plateau. Il est avantageux que la partie inclinée du tube de déversement réalisée sous forme d'un coude présente une section transversale s'accroissant dans le sens inverse de celui du courant de liquide et que sa partie verticale soit réalisée sous forme cylindrique à section invariable. Un tel mode de réalisation du tube de déversement permet de lui assurer une haute capacité d'écoulement, puisque, pour communiquer au liquide une plus faible vitesse de mouvement dans le tube de déversement, on a besoin d'une plus faible pression cinétique obtenue grace à la pression hydrostatique qui diminue de bas en haut suivant la hauteur du tube de déversement. En outre, ce mode de réalisation permet de diminuer la section des dispositifs de déversement et d'augmenter par conséquent la surface de contact utile de la plaque du plateau et l'efficacité d'échange de masse du plateau de contact. Il est en outre avantageux que le plateau soit doté d'un canal de déversement disposé dans sa zone périphérique et présentant une section qui augmente verticalement et radialement dans le sens de rotation du courant biphasé, de sorte que la section d'entrée de liquide du canal soit disposée dans la zone diamétralement opposée à la poche de déversement, alors que la section de sortie du eanal-est reliée à la poche de déversement.Un tel mode de réalisation permet d'obtenir une répartition régulière du liquide dans la partie périphérique de la plaque du plateau et le liquide s'écoule dans le canal de déversement au fur et à mesure que sa quantité augmente grâce à l'écoulement sur la plaque du plateau dans le sens de rotation du courant biphasé ; on assure donc une augmentation du rendement de la colonne et une répartition également régulière du liquide et du gaz ou de la vapeur suivant la section de la plaque du plateau, ce qui élève, commue on le sait, l'efficacité d'échange de masse du plateau de contact. Il est également avantageux de pratiquer dans la zone de la plaque du plateau recouverte par la projection de la fermeture hydraulique annulaire, des fentes arquées à orientation radiale des axes et par lesquelles le gaz ou la vapeur passe dans le sens radial du centre à la périphérie, ce qui augmente la surface active de contact du liquide avec le gaz ou la vapeur et élève L'efficacité d'échange de masse du plateau de contact, d'autant plus que le liquide, dans les jeux entre les anneaux de la fermeture hydraulique et la plaque du plateau, s'écoule également dans le sens radial du centre à la périphérie, en possédant une grande énergie cinétique, et il se produit une éjection du gaz ou de la vapeur par les fentes et l'on aura besoin d'une plus faible pression différentielle pour surmonter la résistance au courant de gaz ou de vapeur passant par les fentes. Il est avantageux que le plateau soit doté d'une cloison verticale disposée au-dessus du bord supérieur de la paroi latérale de la poche de déversement, entre l'anneau de séparation et la paroi de la colonne, de manière que cette cloison verticale soit disposée au-dessus du bord supérieur de la paroie latérale de la poche de déversement, qui est la plus éloignée dans le sens de rotation du courant biphasé sur la plaque du plateau, et que la distance entre le bord extérieur de la plaque du plateau et de l'anneau de séparation et la cloison verticale soit de 0,01 à 0,1 de la largeur maximale de la poche de déversement, alors que la hauteur de la cloison verticale augmente dans le sens allant de l'anneau de séparation à la périphérie de la plaque du plateau et que sa hauteur moyenne est de 0,05 à 0,1 du diamètre du plateau. La cloison verticale sert à renvoyer le courant rotatif du liquide au-dessus de la poche de déversement et à le diriger dans celle-ci dans les conditions de fonctionnement à des charges très élevées en liquide, de l'ordre de 100 m3/m2h ou plus, de sorte qu'il se forme au-dessus de la poche de déversement, sous lteffet de la pression cinétique du courant biphasé rotatif, une couche de liquide supplémentaire qui favorise, à son tour, un accroissement de la vitesse du liquide dans les dispositifs de déversement du plateau et une augmentation de leur capacité d'écoulement en liquide. En outre, la cloison verticale empêche le liquide de remonter de la poche de déversement sur la plaque du plateau, ce qui équivaudrait à une agitation inverse du liquide qui diminuerait la force motrice du processus et l'efficacité d'échange de masse du plateau.Une plus haute efficacité d'échange de masse du plateau de contact est également assurée grâce à une augmentation de la surface utile de la plaque du plateau du fait de la diminution de la section transversale des dispositifs de déversement. Il est avantageux de prévoir sur. le tube de déversement, au-dessus de la fermeture hydraulique annulaire dans le sens du courant de liquide, un disque déflecteur horizontal présentant un diamètre égal au diamètre de l'anneau extérieur de la fermeture hydraulique annulaire et servant à diriger vers le bas, dans la fermeture hydraulique annulaire, le liquide remonté par le choc contre la plaque du plateau après la sortie du tube de déversement et à prévenir la projection de gouttes de liquide et son entraînement mécanique vers le plateau supérieur. Il est également avantageux qu'une plus petite partie de la section d'entrée de la poche de déversement, celle disposée plus près du centre du plateau, soit recouverte d'une plaque fixée sur les parois latérales de la poche de déversement et percée de fentes arquées cofncidant exactement par leurs dimensions et leur disposition avec les fentes arquées de la plaque du plateau. Un tel mode de réalisation assure une répartition plus régulière du liquide dans la zone de la poche de déversement, car la plaque à fentes arquées augmente le parcours du liquide sur la plaque du plateau, ce qui élève évidemment l'efficacité d'échange de masse du plateau de contact. En outre, le gaz ou la vapeur sont aspirés par éjection par les fentes arquées de la plaque de la poche de déversement, ce qui améliore les conditions de fonctionnement des dispositifs de déversement, en augmentant leur capacité d'écoulement à des charges élevées en liquide. Il est en outre avantageux que la poche de déversement soit partiellement fermée à sa périphérie par une plaque fixée aux parois latérales de la poche de déversement et présentant des fentes arquées coïncidant en dimensions et en disposition avec les fentes arquées de la plaque du plateau. Ce mode de réalisation permet d'assurer la recirculation d'une certaine partie du liquide dans la partie périphérique de la plaque du plateau, de sorte que ce liquide, sous l'effet des forces centrifuges et des forces d'inertie, s'écoule sur la plaque au-dessus de la poche de déversement dans sa partie périphérique et effectue à nouveau un mouvement rotatif dans la partie périphérique du plateau, pour augmenter ainsi l'épaisseur de la couche de liquide sur le plateau et, par conséquent, augmenter la durée de contact du gaz ou de la vapeur avec le liquide et d'élever l'efficacité d'échange de masse du plateau de contact à de très faibles charges en liquide et à de hautes vitesses du gaz ou de la vapeur (conditions de la rectification sous vide). Par les fentes arquées de la plaque recouvrant la poche de déversement, le gaz ou la vapeur sont aussi aspirés de la poche de déversement grâce à l'éjection par le courant de liquide s'écoulant à grande vitesse sur la surface de la plaque à fentes arquées. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaitront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivre de différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs avec références aux dessins non limitatifs annexés dans lesquels - la figure 1 représente une vue en coupe verticale d'une partie d'une colonne équipée de plateaux de contact centrifuges tourbillonnaires conformes à l'invention, sur lesquels le centre de la fermeture hydraulique annulaire est décalé, par rapport au centre de la plaque du plateau, dans le sens opposé au coté où se trouve la poche de déversement - la figure 2 est une vue en coupe suivant Il-Il de la figure 1 - la figure 3 est une vue en coupe suivant III-III de la figure 2 - la figure 4 est une vue en coupe suivant IV-IV de la figure 2 - la figure 5 est une vue en coupe suivant V-V de la figure l(à échelle agrandie) - la figure 6 est une vue en coupe suivant VI-VI de la figure 1 (à échelle agrandie) - la figure 7 est une vue en coupe suivant Vil-Vil de la figure 6 - la figure 8 est une vue en coupe suivant Vîli-Vili de la figure 2 - la figure 9 représente une vue de dessus d'un plateau conforme à l'invention, dans lequel le centre de la fermeture hydraulique annulaire est décalé par rapport au centre de la plaque du plateau normalement à l'axe de symétrie de la poche de déversement et dans le sens du début du mouvement rotatif du courant biphasé sur la plaque depuis la poche de déversement - la figure 10 est une vue en coupe suivant X-X de la figure 2 - la figure 11 représente une vue de dessus d'un plateau conforme à l'invention, doté d'une plaque fixée aux parois latérales de la poche de déversement et disposée plus près du centre du plateau - la figure 12 est une vue en coupe suivant XII-XII de la figure 11 - la figure 13 représente une vue de dessus d'un plateau conforme à l'invention, doté d'une cloison verticale - la figure 14 est une vue en coupe suivant XIV-XIV de la figure 13 - la figure 15 est une vue de dessus d'un plateau conforme à l'invention, doté d'une plaque fixée aux parois latérales de la poche de déversement et recouvrant partiellement celle-ci dans la partie périphérique du plateau près de la paroi de la colonne - la figure 16 est une vue en coupe suivant XVI-XVI de la figure 15 - la figure 17 est une vue en coupe suivant XVII-XVII de la figure 6 - la figure 18 est une vue en coupe suivant XVIII-xVIII de la figure 6. La colonne 1 renferme, montés successivement l'un au-dessus de l'autre, des plateaux de contact centrifuges tourbilonnaires dont chacun comprend une plaque ronde horizontale 2 (figures 1, 2) percée des fentes arquées ou en forme de volte 3 dont les axes 4 (figures 3, 4) sont orientés tangentiellement par rapport au centre d'une fermeture hydraulique annulaire 5 et sont inclinés sous un certain angle par rapport au plan de la plaque 2. Les fentes arquées 3 sont disposées suivant des cercles concentriques autour du centre de la fermeture hydraulique annulaire 5.Le plateau comprend également des lames ou analogues verticales curvilignes 6 disposées en spirale d'Archimède sur la plaque 2 du plateau à fentes arquées 3, divergeant à partir du centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 et courbées dans le sens de sortie du gaz ou de la vapeur par les fentes arquées 3 à axes 4, et un dispositif de déversement pour le déversement du liquide du plateau supérieur sur le plateau inférieur de la colonne 1, ce dispositif étant disposé dans la zone périphérique de la plaque 2 et comprenant une poche de déversement 7 dont la section va en augmentant de haut en bas dans le sens du courant de liquide et qui comprend une embase inférieure 8 (figure 5), et un tube de déversement 9 réalisé sous forme d'un coude, comprenant une partie inclinée 10 allant en s'élargissant de bas en haut dans le sens inverse de celui du courant de liquide, et une partie verticale 11, par exemple cylindrique, et qui présente une bouche d'entrée 12 de forme elliptique et une bouche de sortie 13 par laquelle le liquide de la poche de déversement 7 se déverse au centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 du plateau sous-jacent. Un jeu 14 pour le passage du liquide est prévu entre le bord inférieur de la partie cylindrique Il du tube de déversement 9 et le plan de la plaque 2 du plateau. Un anneau de séparation 15 est disposé au-dessus de la plaque 2, concentriquement par rapport à la fermeture hydraulique annulaire et par rapport à l'axe de la partie cylindrique 11 du tube de déversement 9. Il est également prévu un jeu 16 pour le passage du liquide entre le bord inférieur 17 de l'anneau de séparation 15 et le plan de la plaque 2 du plateau.La fermeture hydraulique annulaire 5 est réalisée sous forme de deux anneaux (un anneau intérieur 18 et un anneau extérieur 19, figures 6, 7) disposés concentriquement autour de la partie cylindrique il du tube de déversement 9. Il est prévu un jeu 20 entre le bord inférieur 21 de l'anneau intérieur 18 et le plan de la plaque 2, et un jeu 22 pour le passage du liquide entre le bord inférieur 23 de l'anneau extérieur 19 et le plan de la plaque 2, le bord inférieur 21 de l'anneau intérieur 18 étant disposé plus bas que le bord inférieur de la partie cylindrique Il du tube de déversement 9 et plus bas que le bord inférieur 23 de l'anneau extérieur 19, alors que le bord supérieur 24 de l'anneau intérieur 18 est disposé plus haut que le bord inférieur de la partie cylindrique il du tube de déversement 9 et plus bas que le bord supérieur 25 de l'anneau extérieur 19. Un disque horizontal déflecteur 26 fixé sur la partie cylindrique Il du tube de déversement 9 est disposé au-dessus des anneaux 18 et 19 (figure 1), à une certaine distance de l'anneau 19. Le disque déflecteur 26 a un diamètre extérieur égal au diamètre de l'anneau extérieur 19. Les anneaux 18 et 19 sont rigidement liés entre eux par des plaques 27 (figures 6, 7), et à la plaque 2, par des tiges 28, alors que l'anneau de séparation 15 (figure 2) est fixé sur la plaque 2 par des supports 29. La poche de déversement 7 (figures 5, 8) est formée par le corps de la colonne 1,l'embase inférieure 8 et deux parois latérales inclinées 30. Le plateau le plus haut comporte un tube vertical avec la fermeture hydraulique annulaire 5 pour l'amenée du liquide (non représenté sur les dessins), alors que des tubulures d'amenée du liquide aux plateaux intermédiaires sont disposées dans la colonne 1 tout contre les poches de déversement 7 (non représentées sur les dessins).Le centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 est décalé par rapport au centre de la plaque ronde 2 du plateau d'une valeur de 0,05 à 0,1 du diamètre du plateau suivant le rayon de la plaque ronde 2 du plateau, ce rayon se trouvant dans la zone de celui des quadrants de cercle de la plaque 2 qui est disposé (suivant le sens de rotation du courant biphasé) derrière le quadrant dans lequel se trouve la moitié de la poche de déversement 7. Le rayon suivant lequel le centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 est décalé par rapport au centre de la plaque 2 du plateau peut occuper deux positions extrêmes; à savoir : le centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 peut être décalé par rapport au centre de la plaque 2 dans le sens opposé au coté où se trouve la poche de déversement 7 (figure 2), ou bien le centre de la fermeture hydraulique annulaire peut être décalé par rapport au centre de la plaque 2 normalement à l'axe de symétrie de la poche de déversement 7 et vers l'endroit où commence le mouvement de rotation du courant biphasé sur le plateau depuis la poche de déversement 7 (figure 9). Dans la pratique, le rayon suivant lequel le centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 est décalé par rapport au centre de la plaque 2 du plateau peut, en fonction des conditions concrètes d'exploitation, occuper une position quelconque entre les deux positions extrêmes des figures 2 et 9. Pour le fonctionnement du plateau dans des conditions de charges spécifiques en liquide très élevées, le plateau comporte dans la zone périphérique de la plaque 2 un canal de déversement 31 (figure 2) dont la section va en augmentant verticalement et radialement dans le sens de rotation du courant biphasé sur le plateau. La section d'entrée de liquide du canal 31 se trouve dans la zone diamétralement opposée à la poche de déversement 7, et la section de sortie du canal 31 communique avec la poche de déversement 7.Le canal de déversement 31 est formé suivant une partie de sa périphérie par la paroi de la colonne 1, et suivant une autre partie, par une paroi latérale 32 (figure 10), ainsi que par une embase 33 inclinée dans le sens de rotation du courant biphasé sur le plateau, de sorte que la section du canal de déversement 31 augmente grâce au fait que l'embase 33 est inclinée et que la largeur du canal 31 va en augmentant dans le sens de rotation du courant biphasé sur le plateau.Une partie relativement de la section d'entrée de la poche de déversement 7, celle qui est la plus proche du centre du plateau, est recouverte d'une plaque 34 (figure 11) fixée aux parois latérales 30 (figure 11) de la poche de déversement 7 et pourvue de fentes arquées ou en voûte 35 (figure 12) qui, par leurs dimensions, leur disposition suivant des cercles concentriques et l'orientation tangentielle de leurs axes 4, coïncident exactement avec les fentes arquées 3 de la plaque 2 du plateau. Pour le fonctionnement du plateau dans des conditions de charges très élevées en liquide, il est prévu, au-dessus de bord supérieur de la partie de la paroi latérale 30 de la poche de déversement 7 qui est la plus éloignée (suivant le sens de rotation du courant biphasé sur le plateau), une cloison verticale 36 (figure 13) fixée sur la plaque 2 du plateau et éloignée de l'anneau de séparation 15 et de la paroi de la colonne 1 d'une valeur de 0,01 à 0,1 de la largeur maximale de la poche de déversement 7. La hauteur de la cloison verticale 36 va en croissant dans le sens allant de l'anneau: de séparation 15 à la périphérie de la plaque 2 du plateau, et sa hauteur moyenne est de 0,05 à Oli du diamètre du plateau.A sa partie périphérique, près de la paroi de la colonne 1, la poche de déversement 7 est partiellement recouverte d'une plaque 37 (figures 15, 16) fixée aux parois latérales 30 de la poche de déversement 7 et pourvue de fentes arquées ou en voûte 38 qui, par leurs dimensions, leur disposition suivant des cercles concentriques et l'orientation tangentielle de leurs axes 4, coincident exactement avec les fentes arquées 3 de la plaque 2. Dans la zone recouverte par la projection de la fermeture hydraulique annulaire 5, la plaque 2 du plateau présente des fentes arquées ou en voûte 39 (figure 6) dont les axes 40 (figures 17, 18) sont orientés radialement et sous un certain angle par rapport au plan de la plaque 2, pour assurer le passage du gaz ou de la vapeur par les fentes arquées 39, du centre vers la périphérie de la plaque 2 du plateau. Le fonctionnement des plateaux de contact centrifuges tourbilonnaires disposés successivement l'un au-dessous de l'autre dans la colonne, est le suivant. Le gaz ou la vapeur montant dans la colonne arrive sous les plaques 2 (figure 1) des plateaux et passe par les fentes arquées 3 (figues 2, 3, 4) à axes 4 orientés tangentiellement, de sorte qu'il se forme, sur chacun des plateaux (figure 2), un courant de gaz ou de vapeur en rotation régulière qui entraîne le liquide s'écoulant de la fermeture hydraulique annulaire 5 (figures 6, 7) et lui communique une partie de son énergie cinétique. Il se forme ainsi un courant biphasé en rotation régulière sur la plaque 2 du plateau (figure 2).Une partie du gaz ou de la vapeur passe aussi par les fentes arquées 39 (figures 6, 17, 18) à orientation radiale des axes 40, est entraînée par le liquide s'écoulant du tube de déversement 9 et arrive sur la plaque 2 pourvue des fentes arquées 3 à orientation tangentielle des axes 4. L'utilisation de la surface de la plaque 2 se trouvant sous la fermeture hydraulique annulaire 5, permet d'augmenter la surface utile de contact du plateau et la surface d'échange de masse entre les phases, ce qui permet d'élever l'efficacité de l'échange de masse du plateau à des charges en liquide élevées, de l'ordre de 100 m3/m2h ou plus. Le liquide s'écoule dans la fermeture hydraulique annulaire 5 par le tube de déversement 9 et remplit l'espace intérieur de l'anneau intérieur 18 (figures 1, 6, 7). Une partie (une moitié) du liquide passe par le jeu annulaire 20 entre le bord inférieur 21 de l'anneau intérieur 18 et la surface de la plaque 2, alors que le reste du liquide passe par-dessus le bord supérieur 24 de l'anneau intérieur 18 et se déverse dans l'espace entre les anneaux 18 et 19, ou bien, après avoir été renvoyée par le disque déflecteur 26, arrive également dans l'espace entre les anneaux 18 et l9 et, par le jeu 22 entre le bord inférieur 23 de l'anneau extérieur 19 et la surface de la plaque 2, s'écoule sur la plaque 2 pourvue des fentes arquées 3 à orientation tangentielle des axes 4, où il est entraîné par le gaz ou la vapeur sortant des fentes arquées à axes tangentiels 4, de sorte qu'il se forme un courant biphasé rotatif. Le liquide effectue alors un mouvement radial et rotatif dans le plan horizontal depuis le centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 vers la périphérie de la plaque 2 du plateau, tandis que le gaz ou la vapeur effectue un mouvement hélicoidal et arrive sous le plateau sus-jacent, et ainsi de suite. Ainsi, dans les conditions de fonctionnement où le liquide s'écoule du tube de déversement 9 dans la fermeture hydraulique annulaire 5, l'espace de l'anneau intérieur 18 est rempli de liquide et la bouche de sortie 13 de la partie cylindrique il du tube de déversement 9 est immergée dans le liquide, c'est-à-dire qu'il se forme une fermeture hydraulique. Toutefois, lorsque l'arrivée du liquide sur le plateau cesse, le liquide s'écoule complètement de la fermeture hydraulique 5 et de la plaque 2 du plateau, en entraînant avec lui les particules solides ou les produits de polymérisation. Le courant biphasé rotatif est dirigé par les lames courbées 6 (figure 2) en spirale d'Archimède, ce qui provoque un tourbillonnement supplémentaire du courant de gaz ou de vapeur, des collisions entrecroisées des volumes élémentaires de gaz ou de vapeur et de liquide, une dispersion du liquide, un renouvellement et un accroissement multiples de l'interphase, ce qui intensifie l'échange de masse dans les phases et augmente l'efficacité de l'échange de masse du plateau (de l'efficacité Marphry). L'anneau de séparation 15 sert à limiter le courant biphasé en rotation régulière sur la plaque 2 du plateau. Ayant effectué, sous l'effet des forces centrifuges, un mouvement radial et rotatif dans le plan horisontal depuis le centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 vers la périphérie, c'est-à-dire vers la paroi de l'anneau de séparation 15, le liquide s'écoule par le jeu 16 entre le bord inférieure 17 de l'anneau de séparation 15 et la plaque 2 du plateau vers la partie périphérique de la plaque 2 du plateau, où il continue son mouvement rotatif près de la paroi de la colonne l sous l'-effet des chocs entrecroisés du gaz ou de la vapeur montant dans la colonne. Cela conduit à la formation d'une interphase supplémentaire très tourbilîcenante sur la plus grande partie du périmètre de la plaque 2 du plateau, car la poche de déversement 7 occupe une partie bien plus petite du périmètre de la plaque 2 du plateau, bien qu'au-dessus de la poche de déversement 7 il se produise également une interaction partielle du courant biphasé rotatif avec le gaz ou la vapeur, ce qui élève encore plus l'efficacité de l'échange de masse du plateau de contact.Une partie du liquide, celle qui est renvoyée par la paroi intérieure de l'anneau de séparation 15, s'écoule vers le bas et arrive elle-aussi sur la partie périphérique de la plaque 2 par le jeu 16, alors que le gaz ou la vapeur effectue un mouvement hélicoidal vers le haut après s'entre séparé du liquide. La présence de l'anneau de séparation l5 permet d'augmenter la vitesse du gaz ou de la vapeur sans qu'il se produise un entraînement mécanique du liquide. Du fait que le centre de la fermeture hydraulique 5 est décalé par rapport au centre de la plaque 2 du plateau (figures 1, 2), à mesure qu'augmente la hauteur de la couche de liquide dans la partie périphérique de la plaque 2 du plateau par suite de l'aceroissement constante de sa quantité dans le sens de rotation du courant biphasé suivant le périmètre de la plaque 2 du plateau, le volume de l'espace annulaire entre la paroi de la colonne i et l'anneau de séparation 15, dans lequel le liquide, poussé par le gaz ou la vapeur sortant des fentes 5, se déplace vers la poche de déversement 7.La hauteur de la couche de liquide dans cet espace peut alors être bien supérieure au jeu 16 entre le bord inférieur 17 de l'anneau de séparation 15 et la plaque 2 du plateau, surtout en cas de charges spécifiques en liquide élevées, de l'ordre de 100 m3/m2h ou plus. Ainsi, le fait de prévoir entre la paroi de la colonne l et l'anneau de séparation 15 un espace dont la section va en augmentant dans le sens de rotation du courant biphasé sur la plaque 2 grâce au déealage de la fermeture hydraulique annulaire par rapport au centre de la plaque 2, assure le déversement du liquide depuis le plateau simultanément avec un échange de masse efficaceentre le liquide et le gaz ou la vapeur dans la partie périphérique du plateau.Le régime de rotation intense du courant biphasé sur la plaque 2 à l'intérieur de l'anneau de séparation 15 aux grandes vitesses du gaz ou de la vapeur n'est pas perturbé, et il en résulte des charges élevées en gaz ou en vapeur et en liquide et une efficacité élevée d'échange de masse du plateau de contact (efficacité Marphry). Lorsque les charges unitaires en liquide sont très élevées (supérieures à 100 m3/m2h) et le diamètre des plateaux est grand, les charges en liquide sur le périmètre de déversement de la plaque 2 du plateau s'accroissent considérablement.Pour ces conditions est prévu le eanl de déversement 31 (figures 2, 10) formé par- la paroi de la colonne i, la paroi latérale 32 et l'embase 33, dont la section va en croissant dans le sens de rotation du courant biphasé sur le plateau et dont la section d'entrée de liquide est disposée dans la zone diamétralement opposée à la poche de déversement, où la quantité de liquide s'écoulant de la plaque 2 du plateau commence à augmenter considérablement. Du fait que l'embase 33 du canal de déversement 31 est inclinée vers la poche de déversement 7, le liquide qui possède encore l'énergie cinétique qui lui a été communiquée dans le courant biphasé en rotation s'écoule à grande vitesse dans la poche de déversement en segment 7, en se séparant en même temps du gaz ou de la vapeur.Pour cette raison, le liquide s'écoulant dans la poche de déversement 7 et dans les tubes de déversement 9 (figues i, 2) est déjà un liquide désaéré et ne comprenant plus de gaz ou de vapeur, de sorte que la vitesse admissible de mouvement du liquide dans les tubes de déversement 9 peut être de 0,5 à 0,7 m/s, ce qui permet d'augmenter le débit des dispositifs de déversement ou bien d'en diminuer la section et la quantité de métal nécessaire à leur fabrication, donc d'augmenter la surface utile de contact des plateaux et, par conséquent, le rendement, et d'élever ainsi l'efficacité de l'échange de masse des plateaux.Le fait que la section de la poche de déversement 7 va en augmentant de haut en bas dans le sens de mouvement du liquide, permet d'agrandir l'embase inférieure 8 pour augmenter la section d'entrée elliptique 12 de la partie inclinée 10 du tube de déversement 9 dont la section augmente de bas en haut, et d'augmenter la capacité d'écoulement en liquide des dispositifs de déversement. En outre, l'augmentation de la largeur de l'embase inférieure 8 de la poche de déversement 7 permet également de décaler la bouche d'entrée 12 du tube de déversement 9 vers la bouche de sortie 13 de la partie verticale ll du tube de déversement 9, disposée au centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 du plateau sous-jacent, ce qui permet de réaliser plus facilement le décalage de la bouche d'entrée 12 du tube de déversement 9 à l'aide d'un raccordement coudé. Depuis la poche de déversement 7 le liquide s'écoule par le tube de déversement 9 vers le centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 du plateau sous-jacent, et ainsi de suite. Dans les conditions de charges en liquide très élevées, de torde de 100 m3/ni2h ou plus, la présence de la cloison verticale 36 (figures 13, 14) disposée au-dessus du bord supérieur de la paroi latérale 30 de la poche de déversement 7 la plus éloignée dans le sens de rotation du courant biphasé sur la plaque 2 du plateau, permet d'augmenter la hauteur de la colonne hydrostatique de liquide au-dessus de la poche de déversement 7, et d'augmenter ainsi la vitesse de mouvement du liquide dans les dispositifs de déversement et leur capacité d'écoulement en liquide.L'augmentation de la hauteur de la colonne hydrostatique de liquide est obtenue grâce à la transformation de l'énergie cinétique du courant de liquide en rotation dans la partie périphérique de la plaque 2 du plateau pendant son écoulement vers la poche de déversement 7 et à la déviation du liquide sur la cloison 36, la hauteur accrue de la colonne hydrostatique de liquide pouvant atteindre la hauteur moyenne de la cloison verticale 36 sous de hautes charges en liquide et en gaz ou vapeur. Dans des conditions de charges en liquide élevées, la présence de la plaque 34 (figures 11 12) recouvrant une partie relativement petite de la section d'entrée de la poche de déversement 7, se trouvant plus près du centre de la plaque 2 du plateau, et pourvue des fentes arquées 35 qui eolncident avec les fentes arquées 3 de la plaque 2 du plateau par leurs dimensions, leur disposition suivant des cercles concentriques et la direction tangentielle de leurs axes 4, permet d'augmenter la durée de contact du liquide avec le gaz ou la vapeur sur la plaque 2 du plateau dans la zone d'emplacement de la poche de déversement 7, et donc d'élever l'efficacité de l'échange de masse du plateau de contact.En outre, il se produit une éjection du gaz ou de la vapeur depuis la poche de déversement 7 par les fentes 3, ce qui améliore les conditions de fonctionnement des dispositifs de déversement par suite de la séparation du gaz ou de la vapeur et du liquide. On voit que la plaque 34 permet d'augmenter la capacité d'écoulement des dispositifs de déversement et d'élever l'efficacité d'échange de masse du plateau de contact grâce à une augmentation de la durée de contact entre le liquide et le gaz ou la vapeur, puisque le liquide éjecte de la poche de déversement 7 le gaz ou la vapeur avec lesquels il entre en contact, ainsi que grâce au fait qu'avant d'arriver à la plaque 34, le liquide effectue un mouvement rotatif sur la plaque 2 du plateau avec le gaz ou la vapeur qui reste partiellement avec le liquide. Ainsi, le fait de décaler le centre de la fermeture hydraulique annulaire 5 vers le centre du plateau, de disposer unilatéralement la poche de déversement 7 sur le plateau pour augmenter la durée de contact du liquide avec le gaz ou la vapeur dans la partie périphérique du plateau, de prévoir un canal de déversement 31 d'une section croissante dans la partie périphérique du plateau et une cloison verticale 36 pour augmenter la pression hydrostatique du liquide au-dessus de la poche de déversement 7, ainsi que le fait d'assurer le contact du gaz ou de la vapeur avec le liquide dans la zone de la plaque 2 du plateau disposée sous la fermeture hydraulique annulaire 5 et dans la zone de la poche de déversement 7 et une interaction avantageuse des phases grâce à l'entrée tangentielle du gaz ou de la vapeur dans le liquide, et d'organiser ainsi un courant biphasé rotatif grâce aux lames courbées 6 en spirale d'Archimède sur le plateau et à la fermeture hydraulique annulaire courante 5, tout cela permet d'obtenir de hautes caractéristiques hydrodynamiques du plateau de contact centrifuge tourbillonnaire, et notamment un haut rendement en gaz ou en vapeur se traduisant par un facteur de vitesse par section totale de la colonne supérieur à 3,3 et par un rendement en liquide de l'ordre de 100 m3/m2h ou plus, et une basse résistance hydraulique qui est de 1,5 à 2,5 fois plus faible que dans les plateaux modernes à soupapes ou à calottes (à barbotage) dans des conditions comparables.La structure hydrodynamique des courants de phases voisine du modèle de déplacement idéal permet d'assurer une efficacité élevée et stable d'échange de masse du plateau de contact centrifuge tourbillonnaire (efficacité Marphry) dans une gamme étendue de variation des charges en gaz ou vapeur et en liquide.En outre, bien que la réalisation des poches de déversement et de la partie coudée des tubes de déversement s'en trouve légèrement compliquée, le fait d'utiliser des dispositifs de déversement monotubes permet de diminuer nettement la consommation de métal pour la construction des plateaux, ce qui est à leur avantage en ce qui concerne leur utilisation pour les colonnes jusqu'à 3 à 4 m de diamètre dans les conditions de fonctionnement se caractérisant par des charges en liquide très élevées, supérieures à 100 ni3/m2h, propres aux procédés de rectification extractive ou de séparation de gaz sous de très hautes pressions. Le fait d'utiliser les lames courbées 6 en spirale d'Archimède disposées sur le plateau de contact à courant biphasé rotatif permet d#augmenter considérablement la souplesse de service des plateaux de contact centrifuges tourbillo#nnaire# En faisant varier les paramètres de la spirale d'Archimèdeg on peut prévoir la situation hydrodynamique voulue et l'efficacité d'échange de masse (efficacité Marphry) nécessaire aussi bien aux charges en liquide élevées qu'aux charges en liquide très faibles.Ainsi, pour élever l'efficacité de l'échange de masse dans les conditions de très faibles charges en liquide et de grandes vitesses volumiques de gaz ou de vapeur en cas de rectification sous vide, on utilise sur le plateau de contact centrifuge tourbillonnairs la plaque 32 (figure 15) fixée aux parois latérales 30 de la poche de déversement 7 et recouvrant celle-ci partiellement dans la partie périphérique près de la paroi de la colonne, et sur laquelle une partie du liquide, sous l'effet des grandes vitesses et des forces centrifuges, passe à la plaque 2 du plateau, pour entrer en contact à plusieurs reprises avec le gaz ou la vapeur dans la partie périphérique de la plaque 2 du plateau.On augmente ainsi l'épaisseur de la couche de liquide sur le plateau et la durée moyenne de contact du gaz ou de la vapeur avec le liquide, ce qui permet, par exemple, dans les conditions de rectification sous vide, d'élever nettement l'efficacité de l'échange de masse du plateau de contact (efficacité Marphry). L'utilisation des plateaux de contact centrifuges tourbillonnaires selon l'invention dans les colonnes de rectification et dans celles d'absorption leur assure un haut rendement en gaz ou vapeur et on liquide, une efficacité élevée d'échange de masse et une faible consommation de métal pour la construction des plateaux, ce qui permet de rendre les produits à séparer plus purs et d'en réduire le prix de revient. Bien entendu,l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ondé été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent. REVENDICATIONS 1. Plateau de contact centrifuge tourbillonnaire pour processus d'échange de masse et de chaleur entre un gaz ou une vapeur et un liquide, du type utilisé dans les colonnes déchange de masse et comprenant une plaque ronde horizontale, une fermeture hydraulique annulaire réalisée sous forme de deux anneaux cylindriques concentriques disposés par rapport au plan de la plaque à une certaine distance allant en augmentant vers l'anneau extérieur, des fentes arquées ou en forme de voûte et à axes orientés tangentiellement, pratiquées dans ladite plaque et situées en dehors de la projection de la fermeture hydraulique annulaire dans la direction de la périphérie, lesdites fentes servant au passage du gaz ou de la vapeur et étant disposées suivant des cercles concentriques par rapport à la fermeture hydraulique annulaire, des lames curvilignes en forme de spirale d'Archimède disposées verticalement sur la plaque, divergeant à partir du centre de la fermeture hydraulique annulaire et courbées vers la sortie du gaz ou de la vapeur par lesdites fentes arquées, un dispositif de déversement servant à l'écoulement du liquide du plateau supérieur vers le plateau inférieur de la colonne, disposé dans la zone périphérique de la plaque et comprenant une poche de déversement et au moins un tube de déversement faisant communiquer ladite poche de déversement avec la fermeture hydraulique annulaire, caractérisé en ce que la poche de déversement est formée par une paroi cylindrique, par une embase fixée horizontalement dans la paroi de la colonne et par deux surfaces inclinées symétriques par rapport au plan vertical passant par l'axe de symétrie de la plaque du plateau et dont la ligne d'inersecion est orientée vers l'axe de la colonne, et que ladite poche de déversement a une section transversale allant en augmentant suivant le sens du courant de liquide déversé, le centre de la fermeture hydraulique annulaire étant décalé vers le centre de la plaque ronde du plateau d'une valeur de 0,05 à O,l du diamètre du plateau, dont le rayon se trouve dans la zone du quadrant de son cercle qui est disposé (suivant le sens de rotation du courant biphasé) après le quadrant dans lequel se trouve une moitié de la poche de déversement. 2. Plateau de contact centrifuge troubillonnaire selon la revendication l, caractérisé en ce qu'il comprend un anneau de séparation destiné à former un courant biphasé rotatif, fixé sur la plaque du plateau, disposé à une distance de la surface de la plaque suffisante pour le passage du liquide, et disposé concentriquement par rapport à la fermeture hydraulique annulaire, la hauteur de la paroi dudit anneau de séparation étant supérieure à la hauteur desdites lames curvilinges verticales. 3. Plateau de contact centrifuge tourbillonnaire selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le tube de déversement est réalisé sous forme d'un coude dont la partie inclinée a une section allant en augmentant dans le sens opposé au courant de liquide, et dont la partie verticale a une section invariable. 4. Plateau de contact centrifuge tourbillonnaire selon l'une des revendications l, 2 et 3, caractérisé en ce que la bouche d'entrée du tube de déversement a en plan une forme elliptique. 5. Plateau de contact centrifuge tourbillonnaire selon l'une des revendications l à 4, caractérisé en ce qu'il est doté d'un canal de déversement disposé dans sa zone périphérique et dont la section va en augmentant verticalement et radialement dans le sens de rotation du courant biphasé, la section d'entrée de liquide dudit canal étant disposée dans la zone diamétralement opposée à la poche de déversement, et la section de sortie dudit canal communiquant avec la poche de déversement. 6. Plateau de contact centrifuge tourbillonnaire selon l'une des revendications l à 5, caractérisé on ce que la plaque du plateau, dans la zone recouverte par la projection de la fermeture hydraulique annulaire, est pourvue de fentes arquées ou en forme de voute dont les axes sont orientés radialement et qui sont destinées à assurer le passage du gaz ou de la vapeur depuis le centre vers la périphérie. 7. Plateau de contact centrifuge tourbillonnaire selon l'une des revendications i à 6, caractérisé en ce qu'il est doté d'une cloison fixée verticalement sur la plaque et dont la hauteur va en croissant dans le sens allant de l'anneau de séparation à la périphérie de la plaque, et dont la hauteur moyenne est de 0,05 à O,i du diamètre de la plaque, ladite cloison étant disposée au-dessus du bord supérieur de la paroi de la poche de déversement, entre l'anneau de séparation et la paroi de la colonne qui est la plus éloignée(suivant le sens de rotation du courant biphasé sur la plaque du plateau), la distance entre le bord de la plaque du plateau et l'anneau de séparation, d'une part, et la cloison verticale, d'autre part, étant de 0,01 à O,i de la largeur maximale de la poche de déversement. 8. Plateau de contact centrifuge tourbillonnaire selon la revendication l, caractérisé en ce que le tube de déversement comporte, au-dessus de la fermeture hydraulique annulaire dans le sens du courant de liquide, un disque déflecteurhorizontal dont le diamètre est égal au diamètre de l'anneau extérieur de la fermeture hydraulique et qui dirige vers le bas, vers la fermeture hydraulique annulaire, le liquide remontant au choc contre la plaque du plateau après sa sortie du tube de déversement, et permet d'éviter les piojections de liquide et son entraînement mécanique vers le plateau sus-jacent. 9. Plateau de contact centrifuge tourbillonnaire selon l'une des revendications l à 8, caractérisé en ce qu'une partie relativement petite de la section d'entrée- de la poche de déversement, disposée plus près du centre du plateau, est recouverte d'une plaque fixée aux parois latérales de la poche de déversement et dotée de fentes arquées qui coïncident exactement avec les fentes arquées de la plaque du plateau par leurs dimensions et leur disposition. 10. Plateau de contact centrifuge tourbillonnaire selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la partie périphérique de la poche de déversement est partiellement fermée par une plaque fixée à la paroi de la poche de déversement et dotée de fentes arquées colneidant avec les fentes arquées de la plaque du plateau par leurs dimensions et leur disposition.