Brevet FR2460859A1 — publié le 19810130

L'invention concerne un mélange porteur sous pres- sion pour des préparations d'aérosols d'un système de pulvérisa- tion à propulsion autonome destinées à être utilisées comme pul- vérisations universelles, notamment en cosmétiques, pour le trai- tement des locaux, et/ou en médecine, mélange basé sur des subs- tances actives à distribuer, des solvants organiques, de l'eau ët des agents de propulsion dans un réservoir de pulvérisation, de préférence dans une bombe d'aérosol avec une soupape permet- tant d'obtenir un brouillard très fin, l'invention comportant également un procédé pour la réalisation de ce mélange porteur pour préparations d'aérosols, ainsi qu'un dispositif adapté à la réalisation de ce mélange porteur et à sa mise en oeuvre comme préparations d'aérosols. On connait déjà de nombreux systèmes de vapori- sation à propulsion autonome. C'est ainsi que dans le brevet des Etats Unis d'Amérique 3 387 425 est décrit un procédé pour la réalisation d'emballage d'aérosols, dans lequel le produit à administrer est introduit sous la forme de concentré liquide dans une bombe de pulvérisation, puis cette bombe est fermée avec une soupape et à travers la fermeture de cette soupape est introduite, comme agent de propulsion, une solution saturée d'un gaz comprimé choisi dans le groupe constitué par l'anhydride carbonique, l'oxyde nitrique et l'azote, dans un hydrocarbure aliphatique saturé chloré et fluoré, liquéfié alors qu'il est normalement gazeux. Dans ce cas on utilise comme hydrocarbures aliphatiques saturés, chlorés et fluorés, le dichlorodifluoro- méthane, le trichloromonofluorométhane, le dichlorotétrafluoro- éthane ainsi que leurs mélanges. Pour des raisons de protection de l'environnement, des tentatives sont en cours pour interdire l'utilisation de tels hydrocarbures chlorés et fluorés. Dans la demande de brevet allemande 23 27 0679 est décrit un mélange destiné à être pulvérisé à partir de ré- cipients à pression de gaz, comme pulvérisations sur les cheveux, le corps ou bien dans les locaux, mélange constitué d'anhydride carbonique et de solvants comme agents de propulsion, de substan- ces actives et de solvants en ce qui concerne les substances ac- tives, mélange caractérisé en ce qu'il contient comme agents de propulsion, de l'acétone et/ou du carbonate d'éthyle auquel est ajouté sous pression 1 à 15 % d'anhydride carbonique, jus- qu'à une pression de saturation de 6 atmosphères. Cette pulvéri- 1.,- sation comporte une teneur élevée en parties constitutives in- flammables. Dans le brevet d'Allemagne Fédérale 27 05 872, il est décrit un aérosol comportant un mélange liquide constitué d'un hydrocarbure comme agent de propulsion, d'eau et d'un sol- vant organique, mélange liquide caractérisé en ce qu'il présente une seule phase et qu'il est essentiellement constitué de: a) 5 à 30 % en poids d'un hydrocarbure comme agent de propulsion, établissant une pression de 1,5 à 8,5 kp/cm2 à 2500 dans le récipient d'aérosol, b) de 5 à 30 % en poids d'eau, c) de 10 à 40 % en poids de chlorure de méthylène et/ou de trichlo- rure de vinyle 1,1,1 ou trichloro- 1,1,1 éthane, ainsi que de d) au moins 37 % en poids d'éthanol, de propanol-n et/ou d'iso- propanol. Al moins 95 % en poids du mélange liquide doivent être constitués par les composants (a) et (b) de petites quan- tités d'autres liquides organiques pouvant toutefois être présen- tes sous la réserve qu'ils n'influencent pas défavorablement de façon notable les propriétés du produit. A titre d'exemple on ci- tera le diméthoxyméthane, l'éther éthylacétique, l'acétone, l'éther méthylique, l'éther éthylique, le 2-métoxyéthanol, le 2- éthoxyéthanol ou bien un butanol. En supplément à l'hydrocarbure servant d'agent de propulsion, des gaz comprimés, tels par exem- ple que l'anhydride carbonique et/ou le dimonoxyde d'azote, peu- vent être présents dans l'aérosol. Cet aérosol connu, contenant de préférence 10 à 20 % en poids d'un hydrocarbure comme agent de propulsion pour obtenir une pression de 1,5 à 8,5 kg/cm2 à 2500 dans un récipient d'aérosol, comporte toutefois l'inconvé- nient que lors de sa fabrication à partir des composants a, b, c et d, on ne peut jamais obtenir des aérosols à une seule phase avec au moins 55 % en poids de constituants non combustibles, ainsi que l'ont montré des travaux ultérieurs. Ceci n'est égale- ment pas possible lorsque de plus petites quantités d'autres sol- vants organiques et/ou de gaz comprimés sont utilisées. La prépa- ration d'aérosols conforme à l'invention ne contient aucun hydro- carbure comme agent de propulsion. Dans la demande de brevet japonaise Sho 46- 28 440, est décrite une composition d'aérosol constituée de: a) 1 à 5 % en poids d'insecticide, b) 0 à 20 % en poids d'alcool à cha ne courte avec 2 à 3 atomes 2.- de carbone, de l'éthylèneglycolmonoalkyléther avec 1 à 4 ato- mes de carbone dans le radical alkyle ou bien du diéthylène- glycolmonoalkyléther avec 1 à 4 atomes de carbone dans le ra- dical alkyle, c) 1,5 à 15 % en poids de polyoxyéthylènealkylaryléther avec 8 à 18 radicaux de polyoxyéthylène, ou bien des éthers d'alcool de rangs plus élevés de polyoxyéthylèhe avec 6 à 15 radicaux de polyoxyéthylèhe, d) 20 à 50 % en poids d'eau et e) 20 à 50 %o en poids de diméthyléther. Les temps de séchage de l'aérosol pulvérisé sont très importants en comparaison des temps de séchage d'aérosols comparables comportant des hydrocarbures fluorés comme gaz de propulsion. Dans la demande de brevet japonaise Sho 47-22 599 est décrit un aérosol correspondant à une dispersion de mise en forme pour le traitement des cheveux et qui contient un mélange qui pour obtenir une dispersion aqueuse d'une quantité corres- pondante d'un produit de mise en forme, a été réalisé par dis- persion d'amine organique, d'un produit de mouillage, de thio- urée ou bien d'urée ainsi que de parfums dans la solution aqueuse d'une résine cationique, et qui contient comme ajouts 20 à 50 % en poids de diméthyléther rapportés à la dispersion, ce mélange étant introduit dans la cartouche de pulvérisation qui est alors fermée. L'inconvénient de cette préparation d'aérosol réside en ce qu'il s'agit d'une dispersion et non pas d'une solution lim- pide. Le but de la présente invention est en conséquen- ce de créer un mélange porteur sous pression pour des préparations d'aérosols d'un système de pulvérisation à propulsion autonome, pouvant être utilisé comme pulvérisation universelle, notamment en cosmétiques, pour le traitement des locaux et/ou pour des usa- ges médicaux, sur la base de substances actives à administrer, de solvants organiques, d'eau et d'agents de propulsion dans un récipient de pulvérisation, de préférence dans une cartouche d'a- érosol avec une soupape permettant d'obtenir un brouillard très fin, l'invention ayant également pour but de proposer un procédé pour la fabrication de ce mélange porteur pour des préparations d'aérosols, ainsi qu'un dispositif convenant pour la réalisation de ce mélange porteur et pour sa mise en oeuvre comme préparation d'aérosol, le mélange selon l'invention présentant les propriétés D.- suivantes: 1.- il se présente comme une solution stable homogène à une seu- le phase dans le récipient à gaz sous pression, de sorte que lors de l'utilisation la pulvérisation est délivrée constamn- ment avec la même composition, 2.- il comporte dans la solution une fraction aussi élevée que possible de constituants non inflammables, de sorte que le transport et le stockage et l'utilisation peuvent s'effectuer d'une façon autant que possible exempte de risques d'accidents et sans danger pour l'environnement, 3.- il est exempt d'hydrocarbures chlorés et fluorés et d'hydro- carbures en tant que gaz de propulsion, 4.- il est exempt d'hydrocarbures chlorés par exemple de trichloru- re de méthylène et/ou de chlorure de vinyle 1,1,1 5.- il présente, au moins lorsqu'on utilise une soupape spécia- lement adaptée, des temps de séchage et un comportement à la pulvérisation qui correspondent dans une large mesure à ceux des préparations d'aérosols à base d'hydrocarbures fluorés et chlorés comme gaz de propulsion, 6.- il ne donne pas lieu à émission de flamme d'après les procé- dés connus de la mesure d'émission de flamme et ne contient pas plus de 45 % en poids de constituants inflammables. Mélange porteur sous pression pour des prépara- tions d'aérosols d'un système de pulvérisation à propulsion au- tonome destinées à être utilisées comme pulvérisations univer- selles, à base de substances actives à distribuer, de solvants organiques, d'eau et d'agent de propulsion dans un récipient de pulvérisation, mélange caractérisé en ce qu'il se présente sous la forme d'une solution homogène et comporte les pourcen- tages en poids suivants: ,0 à 50,1 d'eau 38,5 à 28,7 de diméthyléther 0,5 à 10 % d'iso-propanol et/ou d'éthanol et/ou de n-propanol ainsi que 1,4 à 0,8 d'anhydride carbonique. ces indications de pourcentages en poids devant être complétées à 100. Au sens de l'invention, on admet comme consti- tuants non inflammables, l'eau, l'anhydride carbonique et d'au- tres constituants, comme par exemple les substances actives, 4.- qui ont une température d'inflammation supérieure à 60000o La formule des mélanges porteurs de préparation d'aérosol conformes à l'invention, peut être établie avec des constituants actifs (substances actives) cosmétiques, hygiéni- ques ou médicinaux, et donne des préparations pour différentes applications, par exemple sous la forme de pulvérisations cos- métiques, pour le traitement des locaux ou pour des usages mé- dicaux0 Comme constituants actifs, le mélange peut conte- nir par exemple des substances capillocultrices, des résines destinées à être pulvérisées sur les cheveux, des produits con- tre la transpiration, des déodorants, des bactéricides, du par- fum, des fongicides, des extraits de plantes et/ou d'organes. Le mélange porteur aqueux utilisé dans les pré- parations d'aérosols conformes à l'invention, est basé sur l'u- tilisation comme gaz de propulsion de l'anhydride carbonique et du diméthyléther comme moyen de propulsion. Une forme de réalisation de ce mélange porteur est caractérisée en ce qu'il contient comme gaz de propulsion 0,8 à 1,1 % en poids d'anhydride carbonique et 28,7 à 38,5 % en poids de diméthyléther, ces pourcentages en poids étant rappor- tés au poids total du mélange porteur aqueux. Une autre forme de réalisation du mélange porteur est caractérisée en ce qu'il contient 54,0 à 7090 % en poids d'eau, ces pourcentages en poids étant rapportés au poids total du mélange porteur aqueux. Une autre forme de réalisation du mélange porteur est caractérisée en ce qu'il contient 5,0 à 10,0 % en poids d'éthanol et/ou d'iso-propanol, et/ou de n-propanol, ces pourcen- tages en poids étant rapportés au poids total du mélange porteur aqueux, Une forme de réalisation hautement préférée du mélange porteur est caractérisée en ce qu'il comporte les pour- centages en poids suivants: 54,0 à 55,0 d'eau 0,9 à 1,1 d'anhydride carbonique 38,5 à 35,1 de diméthyléther 9,0 à 6,4 d'éthanol et/ou d'isopropanol et/ou de n-propanol ces pourcentages en poids devant être complétés à 100. ,- Lors de la réalisation du mélange porteur ou de la préparation d'aérosol conforme à l'inventions le type et la quantité des substances actives nécessaires, des alcools du type mentionné, de l'anhydride carbonique, du diméthyléther ainsi que de l'eau, sont associés qualitativement et quantitativement dans une préparation d'essai, en tenant compte du but d'applica- tion poursuivi et en tenant compte des limites de pourcentages en poids précités, de façon telle qu'une solution homogène soit réalisée sous forme d'une phase unique pouvant être pulvérisée de façon impeccable pour constituer un aérosol prat à l'emploi. Dans le cas des mélanges porteurs pour prépara- tion d'aérosols réalisés selon la forme hautement préférée pré- citée, la teneur en constituants non inflammables est de 55,1 à 55t9 % en poids. Ceci constitue, par rapport à l'état de la technique selon le brevet d'Allemagne Fédérale 27 05 872, exem- ple 2, comportant au maximum 40 % en poids de constituants non inflammables, un progrès décisif. Pour cette raison les prépara- tions d'aérosol selon l'invention, constituent pour l'usage prévu, un produit exempt de risques d'accident lors du transport, du stockage et de l'utilisation, si bien que ce mélange peut être qualifié de "préparation d'aérosol de sécurité". Un procédé pour réaliser un mélange porteur po#r des préparations d'aérosol conformes à l'invention, est caracté- risé en ce que des substances actives, de l'eau et un solvant organique, sont traités pour constituer un mélange dont une quan- tité partielle nécessaire est enfermée dans un récipient à pul- vérisation sous pression, de façon qu'après l'introduction sous pression de diméthyléther puis d'anhydride carbonique, le conte- nu liquide du récipient se présente sous la forme d'une solution homogène à une seule phase. D'invention a également pour objet un dispositif permettant de conférer au mélange porteur et à la préparation d'aérosol réalisée à partir de ce mélange, une répartition adé- quate en gouttelettes fines lors de la pulvérisation, car avec les dispositifs analogues connus jusqu'à ce jour, les aérosols pulvérisés donnent aux utilisateurs une impression de trop grande humidité. Ce but de la présente invention est atteint, en partant de la soupape de pulvérisation à fermeture automatique pour des récipients sous pression contenant des solutions de gaz 6.- et/ou de liquides, décrites dans le brevet d'Allemagne Fédérale 75 851, en ce qu'un corps d'étranglement spécial est disposé dans le fut de la soupape et que, d'autre part, la tête de pul- vérisation est établie d'une manière particulière, L'objet de l'invention est une bombe d'aérosol, pour la mise en oeuvre d'une solution homogène, pouvant se présènter. sous la forme d'une pulvérisation pour des buts médicinaux, cosmétiques, de traitement des locaux ou comme pulvérisations universelles, bombe d'aérosol équipée comme soupape permettant d'obtenir un brouil- lard très fin d'une soupape de pulvérisation à fermeture auto- matique pour un récipient sous pression contenant des solutions de gaz et/ou de liquides, avec un fut de soupape susceptible de se déplacer axialement à l'intérieur d'un bottier de soupape dans le sens d'ouverture contre l'action d'un ressort de ferme- ture prenant appui sur le bottier de soupape, un canal d'échap- pement axial dans le fut de soupape étant relié avec l'intérieur du réservoir sous pression au moyen d'un canal d'échappement radial qui débouche dans une rainure annulaire du fut de soupape, de canal d'échappement radial étant fermé en position de ferme- ture par un disque d'étanchéité élastique annulaire dont la pé- riphérie interne cylindrique pénètre sous précontrainte radiale dans la rainure annulaire et dont le bord externe n'est pas ser- ré entre le bottier de soupape et le dos du couvercle, l'épaule- ment, tourné vers le récipient, de la rainure annulaire s'appli- quant de façon étanche dans la position de fermeture contre ce disque d'étanchéité sous l'action du ressort de fermeture, tan- dis que les efforts agissant à partir de la rainure annulaire dans le fut de la soupape sur la partie périphérique du trou du disque d'étanchéité se situant au-dessus de la zone neutre de courbure, se décomposent en une composante de force radiale par rapport au fut de la soupape et en une composante de force pa- rallèle à l'axe, ces composantes étant à leur maximum sur le bord supérieur du trou et, lorsque la soupape est fermée, les efforts agissant à partir de la rainure annulaire dans le fut de la soupape sur la partie périphérique du trou dans le disque d'étanchéité se situant au-dessous de la zone neutre de courbure se décomposent en une composante de force radiale par rapport au fut de la soupape dans une composante de force parallèle à l'axe, ces composantes de force étant à leur maximum sur le bord inf6- rieur du trou du disque d'étanchéité, bombe d'aérosol caractéri- 7.- B.- sée en ce que la soupape de pulvérisation est adaptée au but particulier d'utilisation visée par la combinaison des disposi- tions suivantes: a) un corps d'étranglement est disposé en étant introduit à la presse dans le canal d'échappement axial du fut de soupape, ce corps d'étranglement revêtant la forme d'un corps cylin- drique avec un perçage traversant, tandis que dans le canal d'étranglement disposé dans une position centrale, est prévue une partie en pont se situant dans le milieu du corps d'étran- glement et comportant l'orifice de passage9 b) la tête de pulvérisation tourbillonnaire avec buse tourbil- lonnaire incorporée, est montée fixe mais de façon amovible et la tête de pulvérisation comporte un téton cylindrique pour recevoir la buse, téton qui comporte deux surfaces parallèles à l'axe qui, vue de l'orifice de la buse, sont disposées ver- ticalement, c) le téton pour recevoir la buse porte la buse tourbillonnaire montée à force sur lui, buse à partir de laquelle quatre par- ties en saillie s'appliquent sur la face frontale du téton, d) les quatre parties en saillie autour de l'orifice de la buse constituent sur la face interne de la buse tourbillonnaire, une chambre tourbillonnaire à peu près cylindrique et ces parties en saillie laissent libres les canaux d'entrée qui se situent tangentiellement par rapport à l'orifice circulaire de la buse, e) sur la surface extérieure de la buse tourbillonnaire, concen- triquement à l'orifice de la buse, est disposé un évidement cylindrique, f) la tête de pulvérisation tourbillonnaire comporte une chambre disposée de façon quelque peu excentrique et allant en se ré- trécissant, qui est en liaison avec le canal annulaire et qui se prolonge au-dessous de l'ouverture située au-dessous et servant à loger le fut de la soupape pour transformer en un brouillard très fin la préparation de pulvérisation intro- duite dans le récipient. L'invention va 8tre expliquée plus en détail en se référant à des exemples de réalisation de la cartouche d'aéro- sol représentés sur les dessins ci-joints, dans lesquels: - la figure 1 représente en coupe longitudinale verticale une soupape de pulvérisation à l'état fermé, 9._ - la figure 2 représente la soupape selon la fi- gure 1, à l'état ouvert, - la figure 3 représente en coupe longitudinale verticale, une autre forme de réalisation dlune soupape de pul- vérisation, cette soupape étant représentée dans la moitié gau- che de la coupe longitudinale à l'état ouvert et dans la moitié droite de la coupe longitudinale à l'état fermé, - la figure 4 représente un corps d'étranglement en coupe longitudinale verticale, - la figure 5 pst une coupe longitudinale verti- cale d'une tète de pulvérisation tourbillonnaire. - la figure 6 est une coupe longitudinale verti- cale de la t8te de pulvérisation tourbillonnaire de la figure 5 le long de la ligne A-B de la figure 5 - la figure 7 est une coupe du téton pour rece- voir la buse de la t8te de pulvérisation tourbillonnaire, la buse étant en plaQe, - la figure 8 est une vue du fond interne de la buse, - la figure 9 est une coupe longitudinale verti- cale de la buse représentée partiellement sur la figure 8, - la figure 10 représente une autre forme de réalisation d'une soupape de pulvérisation en coupe longitudinale; - la figure 11 est un extrait de la figure 10 à échelle agrandie# - la figure 12 représente une variante de la forme de réalisation des figures 10 et 11, - la figure 13 est une coupe longitudinale d'une bombe de pulvérisation d'aérosol comportant une soupape de pul- vérisation du type décrit sur les figures 1 à 12, et remplie qvec une préparation d'aérosol. Sur les figures 1 et 2 est représentée une sou- pape de pulvérisation pour un récipient sous pression, non re- présenté, 'contenant une solution de gaz et de liquide, par exem- ple une préparation d'aérosol avec un gaz de propulsion liquéfié, cette soupape étant constituée essentiellement d'un bottier 1, d'un fut de soupape 2, d'un disque d'étanchéité élastique 3 et d'un ressort de fermeture 4. Le fut de soupape 2 est susceptible de se déplacer dans le sens de l'ouverture contre l'action du ressort de fermeture 4 et l'élasticité du disque d'étanchéité. Le bord du trou du disque d'étanchéité 3 est mis en place avec une précontrainte radiale dans une rainure annulaire 5 du fut de la soupape, rainure dont la plus grande largeur dépasse d'en- viron un tiers l'épaisseur du disque d'étanchéité. Dans la posi- tion fermée de la soupape représentée sur la figure 1 9 les efforts agissant simultanément à partir de la rainure annulaire 5 dans le fut de soupape 2 sur les parties périphériques du trou du disque d'étanchéité 3 se situant au-dessous et au-dessous de la zone neutre de courbure, se décomposent respectivement en une composante de force radiale par rapport au fut 2 de la soupape et une composante de force parallèle à l'axe, Par suite de la forme du profil de la rainure annulaires les deux composantes de force sont alors à leur maximum, sur les bor b supérieur et inférieur du trou du disque d'étanchéité0 Dans le cas de l'exem- ple de réalisation représenté sur les figures 1 et 2,-ceci est obtenu par une rainure annulaire dont le profil transversal est à peu près en forme d'arc circulaire. Par ailleurs, le profil de la rainure annulaire peut également présenter la forme d'une ligne brisée ou bien d'une parabole, etc0. ou bien également être en forme de V. Il importe seulement que dans la zone du bord du trou du disque d'étanchéité tournée vers le récipient ou bien opposée à ce récipient, il y ait une pression superfi- cielle spécifique particulièrement élevée, grâce à laquelle un effet d'étanchement particulièrement bon est obtenu aussi bien sur le bord interne supérieur que sur le bord interne inférieur. En fonction de la précontrainte radiale-et du type de substances utilisées pour le disque d'étanchéité, la constitution d'un es- pace annulaire 6 entre le fond de la rainure annulaire 5 et la surface interne cylindrique du trou du disque d'étanchéité est possible. Mais, même lors de l'utilisation pour le disque d'é- tanchéité d'une matière fortement élastique qui remplit complète- ment la rainure, le but visé d'une pression superficielle spéci- fique élevée aussi bien sur le bord supérieur que sur le bord inférieur du trou, est obtenu grâce à la décomposition des forces prévue conformément à l'invention grâce à la rainure annulaire. La rainure annulaire 5 recouvre au moins un ca- nal d'échappement radial 7 qui, dans le sens d'écoulement de la solution de gaz et de liquide, débouche dans un canal d'échap- pement axial 8 du fut de soupape 2, ce canal axial débouchant au voisinage du canal d'échappement radial 7 et ne s'ouvrant qu'à 1 0._ l'extrémité extérieure du fut. Sur le fut de soupape 9 entourant le canal d'é- chappement axial 89 est montée fixe mais de façon amovible, une tête de pulvérisation tourbillonnaire en matière plastique avec une buse tourbillonnaire 37 incorporée. la tête de pulvérisation tourbillonnaire 10 est constituée, comme cela est plus particu- lièrement visible sur les figures 5 à 9, de la tête de pulvérisa- tion 12 (sans buse) avec un téton cylindrique 13 pour recevoir la buse, ce téton comportant deux surfaces 35 parallèles à l'axe qui, vues à partir de l'orifice 36 de la buse, sont disposées verticalement. Le téton 13 pour recevoir la buse porte la buse tourbillonnaire 37 placée à force sur lui, à partir de laquelle quatre parties en saillie 38 s'appliquent sur la face frontale 39 du téton 13. Les quatre parties 38 en saillie constituent au- tour de l'orifice 36 de la-buse sur la face interne de la buse tourbillonnaire 37, une chambre tourbillonnaire 44 à peu près cylindrique. Les parties 38 en saillie maintiennent entre elles libres les canaux d'entrée 40 qui se situent tangentiellement à l'orifice circulaire 36 de la buse0 les parties 38 comportent un c8té externe cylindrique interrompu par les canaux d'entrée 40. Sur la surface externe de la buse tourbillonnaire 37 est mé- nagé concentriquement à l'orifice 36 de la buse, un évidement cylindrique 41. La tête de pulvérisation tourbillonnaire 10 com- porte une chambre 11 disposée de façon quelque peu excentrique et allant en se rétrécissant, qui est en liaison avec le canal annulaire 42 et qui se prolonge au-dessous de l'ouverture 43 située au-dessous, pour recevoir le fut de soupape 9, Dans le canal d'échappement axial 8 du fut de soupape 99 est disposés en étant introduit à la presse, un corps d'étranglement 32 qui est représenté en particulier de façon claire sur la figure 4, ce corps d9étranglement revêtant la forme d'un corps cylindrique avec un perçage traversant0 le canal d'étranglement 33 disposé en position centrale est ménagé dans une partie en pont 31 se situant dans le milieu du corps d'étranglement 32. L'orifice de passage 27 a une longueur d'environ 2 à 3 mm, de préférence, 2,5 mm. le diamètre du canal d'échappement radial 7 dans le fut de soupape 2 peut être d'environ 0,2 à 0,3 mm, de préférence 0,25 mm. Le canal d'étranglement 33 dans la partie en pont 31 comporte un rapport longueur /diamètre (l/d) de 1 90 à 3,0, le 11l.- diamètre étant de l'ordre de grandeur de celui du canal d'échap- pement radial 7. la hauteur de la partie en pont 31 est d'envi- ron 1/10 de la longueur du corps d'étranglement 32, les diamètres des orifices d'entrée et de sortie du corps d'étranglement 32, étant 0,5 à 190 mm, de préférence 0,8 min. Les canaux de passage entre le téton 13 pour recevoir la buse et la buse tourbillon- naire 37, canaux qui sont formés par les surfaces 35 sur le téton 13 et la paroi interne de la buse tourbillonnaire 37, ont à l'en- * droit o elle est maximum, une largeur de 0915 à 0,25 mm, de préférence 0, 2 mm. La longueur de ces canaux de passage 45 est d'environ 3,5 mm. Le canal annulaire antérieur 47 sur la face frontale 39 du téton 13 a un diamètre extérieur d'environ 4 mm et un diamètre interne qui est déterminé par le contour cylin- drique des parties 38 en saillie, Ce diamètre interne est de 2 à 3 mms, et le canal annulaire antérieur 47 présente une hau- teur égale à la hauteur des parties en. saillie, c'est-à-dire de 092 à 0, 3 mm, de préférence 0,25 minm. les canaux d'entrée 40 sont larges de 0,15 à 0,30 mm et comportent la hauteur des par- ties en saillie 38. ia chambre tourbillonnaire 44 à peu près cy- lindrique a un diamètre de 0,70 à 130 mm, de préférence 0,90 mm. La hauteur de la chambre tourbillonnaire 44 est identique à la hauteur des parties en saillie 380 l'orifice 36 de la buse présente un rapport longueur/diamètre (l/d) de 0,3 à 1 90 de préférence d'environ 0,5, le diamètre étant de 0,3 à 0,6 mm,9 de préférence de 0,5 mm. L'évidement cylindrique 41 a un diamè- tre d'environ 1 pm et une profondeur de 0,2 mm o La partie ex- terne du fut de soupape 9 entourant le canal d'échappement exter- ne 8 pénètre à travers une ouverture médiane 14 dans le dÈme 15 d'un couvercle 16 du récipient. Dans le d8me est inséré le bol- tier de soupape 1 dont la surface frontale arrondie extérieure- ment et tournée vers l'ouverture médiane 14 du dôme, bloque fer- mement et de façon étanche le bord externe du disque d'étanchéité contre la face interne du dÈme par sertissage de la partie cylin- drique du dôme sous une partie dilatée en diamètre 17 du boltler de soupape. Sur la face tournée vers le récipient de la sur- face annulaire 18, une partie 22 fortement réduite en diamètre du fut est guidée en pouvant se déplacer axialement contre des joues de guidage 23 prévues à l'intérieur du bottier de soupape 1. les joues de guidage sont solidaires de la paroi interne et 12.- du fond du bottier de soupape 1 et revêtent la forme de nervu- res relativement étroites. Elles délimitent entre elles des es- paces intermédiaires qui constituent les canaux de liaison 24 entre l'intérieur du récipient et l'intérieur du bottier de sou- pape. Les deux extrémités du ressort de fermeture à compression 4 entourant la partie 22 de guidage du fut prennent appui sur un épaulement annulaire 25 contre les faces frontales tournées vers le récipient de la surface annulaire 18 et sur la face frontale 26 faisant face à cet épaulement des joues de gui- dage 23 du bottier de soupape. Le fut de guidage interne 22 du c8ne de soupape est, dans la zone de l'extrémité extérieure du ressort de fermeture 4 s'appliquant sur l'épaulement annulai- re 25, adapté en diamètre sur une faible longueur au diamètre interne de ce ressort de fermeture dont le diamètre externe correspond à peu près à celui de la partie externe 9 du fut de soupape. Le tronçon principal de la partie interne de guidage du fut 22 a des dimensions plus faibles que le diamètre ihterne du ressort de fermeture 4. pour éviter un frottement entre les pièces se déplaçant l'une par rapport à l'autre0 Avantageusement les joues de guidage 23 comportent également dans la zone de leur face frontale 26 tournée vers le ressort de fermeture, des appendices non représentés entourant l'extrémité interne de ce ressort de fermeture, et grâce auquel l'extrémité du ressort est assujettie. le fond du bottier de soupape 1 est muni d'un orifice de passage 27 qui débouche dans un appendice 28 prévu dans le récipient pour un tube plongeur 29 coiffant cet appen- dice. L'appendice 28 peut être muni d'un bandeau annulaire en forme de dent 30, grâce auquel une liaison par encliquetage en- tre le tube plongeur et l'appendice 28 est obtenue. La forme de réalisation représentée sur la figu- re 3 se distingue en ce que le bord supérieur du bottier de soupape 1 s'élève obliquement à partir de l'extérieur. L'ouvertu- re médiane 14 dans le dOme comporte un bourrelet interne obtenu par rebordement. La partie extérieure du fut de soupape 2 est d'un diamètre plus petit que le fut de soupape 20 les formes de réalisation représentées sur les figures 10, 11 et 12 se distinguent de la forme de réalisation représentée sur les figures 1 et 2 en ce que le fond 5a de la 13.- rainure annulaire 5 sur le fut de soupape 2 délimite un angle à peu près droit avec la paroi latérale supérieure 5b de la rai- nure, opposée au récipient, et à peu près perpendiculaire à l'axe principal du fut de la soupape, Sur la face tournée vers le récipient, le fond 5a de la rainure s'étend comiquement ra- dialement vers le bas et vers l'extérieur, Le profil de la rai- nure selon les figures 11 et 12 permet de voir que le fond de cette rainure s'étend à peu près sur le tiers supérieur de la largeur de la rainure et est ensuite en forme d'arc circulaire vers le bas. Au lieu d'une ligne en forme d'arc circulaire pré- cis, la rainure peut également se développer vers le côté infé- rieur sous la forme d'une autre ligne en forme d'arc. Il est important que dans la zone du bord 3a du trou du disque élasti- que 3 tourné vers le récipient, une pression superficielle sp6- cifique particulièrement élevée soit atteinte pour obtenir un effet d'étanchement élevé. Dans le cas de la forme de réalisation selon la figure 11, il est avantageux de disposer le canal radial de passage 7 dans le fut 2 de la soupape également dans la zone de la rainure annulaire soumise aux composantes de forcoe axiale et radiale. A cet effet, la distance entre l'axe 2 du canal de pas- sage 7 et la ligne inférieure suivant laquelle se coupe la rai- nure se terminant en forme d'arc et la surface enveloppe cylin- drique du tronçon du fut de soupape 2 situé au-dessous, est d'en- viron 1/5 ème de la largeur totale de la rainure entre la ligne de coupe 5c et l'épaulement transversal supérieur axial 5b. De cette façon, il s'ajoute à la précontrainte radiale sous laquelle le disque d'étanchéité est en prise dans la rainure, les compo- santes de forces radiale et axiale qui sont provoquées par la force de fermeture du ressort 4 dans le sens d'une pression su- perficielle plus élevée dans la zone du canal de traversée 7. Dans le cas de la forme de réalisation selon la figure 12, le fut de soupape 2, pour une détermination précise de sa position de fermeture même dans le cas d'une déformation du disque d'étanchéité 3s possède directement au-dessus de la rainure annulaire, au moins une surface 46 en saillie radiale qui s'applique en butée contre la face interne du dôme 15, en- tourant le bottier de soupape 1, d'un couvercle de récipient 16. Dans ce cas, il serait recommandé de placer le canal de passage 7 un peu plus haut car le bord supérieur du trou du disque d'é- 14.- tanchéité 3 se situe, du fait de la position de fermeture déter- minée en permanence de façon précise, au voisinage de l'épaule- ment axial supérieur 5b. Pour garantir une position plane préci- se du disque d'étanchéité dans la zone du bord supérieur du trou, le bord 15a du dôme 15 du couvercle 16 du récipient, dé- limitant l'ouverture 14 pour le fut de soupape 29 est embouti vers le haut lors de la fabrication du couvercle du récipient de la hauteur de l'appendice radial du cène de soupape consti- tuant la surface de butée 34. Lors de l'utilisation, la tête de pulvérisation tourbillonnaire 10 est enfoncée vers le bas. Le canal d'échappe- ment radial 7, qui en position de repos est fermé par le disque d'étanchéité élastique 3, est abaissé et mis en communication avec l'espace annulaire libre. Simultanément le ressort de fer- meture est comprimé et mis sous tension, Le fluide à pulvériser est chassé par la pression interne régnant dans la bombe dans la rainure annulaire libre 20 en passant par le tube plongeur 29, l'orifice de passage 27 et les canaux de liaison 24 et ce fluide traverse le canal d'échappement radial 7. Son expansion dans le canal d'échappement axial 8 du fut de soupape 2, déter- mine une formation de vapeur transformant le mélange à une seu- le phase en un mélange à deux phases. lors de la poursuite de l'écoulement à travers le corps d'étranglement 32, notamment à travers le canal d'étranglement 33, le mélange est comprimé et accéléré grâce à quoi la taille des gouttelettes du mélange se trouve réduite lors de l'expansion en aval du corps d'étrangle- ment et dans la chambre 11i Le mélange ainsi déjà mis sous for- me de gouttelettes s'écoule de la chambre 11 dans le canal an- nulaire 42 o il est réparti en deux courants axiaux par rap- port au téton 13 portant la buse et parvient par les canaux de passage 45 par l'intermédiaire du canal annulaire antérieur, aux canaux d'entrée. Les quatre canaux d'entrée 40 agissent à nouveau comme des étranglements et déterminent simultanément une structure giratoire de l'écoulement du mélange dans la chamn- bre tourbillonnaire. Tant par l'expansion dans la chambre tour- billonnaire que par l'effet de diffusion des canaux d'entrée 40, la taille des gouttelettes du mélange à deux phases bst à nou- veau réduite. L'orifice 36 de la buse provoque un nouvel étran- glement suivi d'une expansion. La giration de l'écoulement dans la chambre tourbillonnaire se poursuit lors de la sortie de 15.- l'orifice de buse 36 et détermine une dispersion supplémentaire des gouttelettes du mélange à deux phases après qu'il ait quit- té l'orifice. Le rapport longueur/diamètre (l/d) de l'orifice de buse 36 et la géométrie de l'évidement cylindrique 41 placée- devant cet orifice, sont importants pour la forme du jet de pulvérisation. On va maintenant décrire neuf exemples de réa- lisation de l'invention. EXEMPLE 1 - A partir du mélange porteur J indiqué sur le tableau I joint en annexe, un produit de capilliculture est fabriquéo A cet effet, on introduit dans un récipient d'aérosol adéquat: 0,80 g de pyrrolidone de polyvinyle 0,10 g d'huile parfumée et 6,86 g d'iso-propanol Le récipient d'aérosol est équipé d'une soupape de pulvérisa- tion selon la figure 1 ou la figure 3 ou encore la figure 10, mais sans tête de pulvérisation tourbillonnaire 10.Ensuite on introduit sous pression dans le récipient d'aérosol à travers la soupape de pulvérisation: 77904 g de solution aqueuse de diméthyéther (30 % en poids de diméthyléther et 70 % en poids d'eau) 14,11 g de diméthyléther et 1,09 g d'anhydride carbonique. Une tête de pulvérisation tourbillonnaire 10 est alors montée sur la soupape de pulvérisation. la bombe d'aérosol ainsi rem- plie est représentée par la figure 13. Le comportement à la pulvérisation de cette do- se d'aérosol correspond dans une large mesure, grâce à la mise en oeuvre d'un mélange porteur et d'un dispositif conforme à l'invention, au comportement de produits de capilliculture cor- respondants formulés avec des hydrocarbures fluorés et chlorés comme agents de propulsion. EXEMPIE 2 - A partir du mélange porteur H indiqué sur le tableau I, une préparation Deo-Spray est réalisée selon la for- mulation ci-dessous: 98,00 % en poids de mélange porteur H, 0,10 % en poids de bactéricides pour Deo-Spray (par exemple 16.- 2,4,4' de trichlozo "' hydroxyphenyléther) 0,50 % en poids d'huile parfumée 0,30 % en poids de tiers solvant (par exemple de l'huile de ricin hydrogénée éthoxylée avec environ 40 molécules d'oxyde d'éthyle par molécule) et 1, 10 % en poids d'un produit de réengraissement pour Deo-Spray par exemple du polyéthylèneglycol, poids moléculaire moyen 400). A cette fin: 0,10 g de bactéricide pour Deo-Spray 0,50 g d'huile parfumée 0930 g de tiers solvant et 1,10 g de produit de réengraissement pour DeoSpray sont dissous dans 8,40 g d'éthanol et introduits dans un réci- pient d'aérosol adéquat. Ce récipient d'aérosol est équipé d'une soupape de pulvérisation selon la figure 1 ou la figure 3 ou encore la figure 109 mais sans tête de pulvérisation tourbillon- naire 10. Ensuite on introduit sous pression dans le ré- cipient d'aérosol à travers la soupape de pulvérisation 8 76,57 g de solution aqueuse de diméthyléther (30 % en poids de diméthyléther et 70 % en poids d'eau) 12,03 g de diméthyléther et 1s,00 g d'anhydride carbonique ensuite la tête de pulvérisation tourbillonnaire 10 est mise en place sur la soupape de pulvérisationo La bombe aérosol ainsi remplie est représentée par la figure 13 o Le comportement à la pulvérisation de cette dose d'aérosol correspond dans une large mesure grâce à la mise en oeuvre d'un mélange porteur et d'un dispositif conforme à l'in- vention, au comportement de produits Deo-Spray correspondants formulés avec un hydrocarbure fluoré et carboné, comme agent de propulsion. EXEMPLE 3 - 35.A partir du mélangeporteur I indiqué sur le tableau 1, une préparation de pulvérisation anti-transpiration est réalisée avec la formulation suivante 96,7 % en poids de mélange porteur I, 3,0 % en poids de produits contre la transpiration (par exemple de l'hydroxychlorure d'aluminium) 17o- 0,3 % en poids d'huile parfumée. à cet effet, 3,0 g de produits contre la transpiration 0,3 g d'huile parfumée 10,0 g d'eau et 9,67g d'éthanol sont mis sous forme de solution et introduits dans un récipient d'aérosol adéquat. Ce récipient d'aérosol est équipé d'une soupape de pulvérisation selon la figure 1 ou la figure 3 ou encore la figure 10, mais sans tête de pulvérisation tourbillonnaire 10. Ensuite on introduit sous pression dans le réci- pient d'aérosol à travers la soupape de pulvérisation: ,31 g de solution aqueuse de diméthyléther (30 % en poids de diméthyléther et 70 % en poids d'eau) ,75 g de diméthyléther et 0,97 g d'anhydride carbonique. Une tête de pulvérisation tourbillonnaire 10 est alors montée sur la soupape de pulvérisation. La bombe d'aérosol ainsi remplie est représentée par la figure 13o Le comportement à la pulvérisation de cette do- se d'aérosol correspond dans une large mesure, grâce à la mise en oeuvre d'un mélange porteur et d'un dispositif conformes à l'invention, au comportement de produits de pulvérisation anti- transpiration, formulés avec des hydrocarbures fluorés et chlo- rés, comme agents de propulsion. D'autres recherches ont montré que les mélanges porteurs H et I du tableau I, complétés de façon appropriée par des substances actives et des ajouts classiques, sont tout parti- culièrement adaptés à la réalisation de préparation d'aérosols pour des produits destinés à des soins corporels, pour des pro- duits de capilliculture, pour des articles ménagers, pour des pulvérisations médicinales, pour des aérosols techniques et pour des produits de pulvérisation de parfums. EXEMPLE 4 - A partir du mélange porteur H indiqué sur le tableau I. on réalise une préparation Deo-Spray selon la formula- tion ci-dessous: 98,00 % en poids de mélange porteur H, 0,10 % en poids de bactéricides pour Deo-Spray (par exemple - * v comme dans l'exemple 2) 0,50 % en poids d'huile parfumée, 0,30 % en poids de tiers solvant (par exemple comme dans l'exem- pie 2) et 1,10 % en poids de produits de réengraissement pour Deo-Spray (par exemple comme dans l'exemple 2). A cet effet, on introduit dans un récipient d'aérosol adéquat: 0,10 g de bactéricides pour Deo-Spray 0,50 g d'huile parfumée 0,30 g de tiers solvant et 1p,10 g de produit de réengraissement pour Deo-Spray Le récipient d'aérosol est équipé d'une soupape de pulvérisation selon la figure 1 ou bien la figure 3 ou bien la figure 109 toutefois sans tête de pulvérisation tourbillon- naire 10. On introduit ensuite sous pression dans le réci- pient d'aérosol à travers la soupape de pulvérisation: 97,0 g d'une solution aqueuse - alcoolique de diméthyléther col- portant une seule phase ( 36,8 % en poids de diméthyléther, 55,26 % en poids d'eau et 8,66 % en poids d'éthanol) et 1900 g d'anhydride carbonique. Ensuite la tête de pulvérisation tourbillonnaire est montée sur la soupape de pulvérisation. La bombe aérosol ainsi remplie est représentée par la figure 13. Le comportement à la pulvérisation de cette do- se d'aérosol correspond dans une large mesure, grâce à la mise en oeuvre d'un mélange porteur et d'un dispositif conformes à l'invention, au comportement de produits Deo-Spray correspondants formulés avec des hydrocarbures fluorés et chlorés comme agents de propulsion. EXEMPIE_5 - A partir du mélange porteur I indiqué sur le tableau I, on réalise une préparation de pulvérisation anti- transpiration avec la formulation ci-dessous s 96,70 % en poids de mélange porteur I, 3,00 % en poids de produits contre la transpiration (par exemple comme dans l'exemple 3) et 0,30 % en poids d'huile parfumée. A cet effet, on introduit dans un récipient d'aérosol adéquat: 19.- 3,0 g de produits contre la transpiration et 0,3 g d'huile parfumée. Ie récipient d'aérosol est équipé d'une soupape de pulvérisation selon la figure 1 ou la figure 3 ou encore la figure 10, mais sans tête de pulvérisation tourbillonnaire 10. Ensuite on introduit sous pression dans le ré- cipient d'aérosol à travers la soupape de pulvérisation: ,73 g d'une solution aqueuse-alcoolique de diméthyléther pré- sentant une seule phase (35,35 % en poids de diméthyl- éther, 54,55 % en poids d'eau et 10,10 % en poids d'étha- nol)- et 0,97 g d'anhydride carbonique, Une tête de pulvérisation tourbillonnaire 10 est alors montée sur la soupape de pulvérisation. la bombe aéro- sol ainsi remplie est représentée par la figure 13. Le comportement à la pulvérisation de cette dose d'aérosol correspond dans une large mesure, grâce à la mise en oeuvre d'un mélange porteur et d'un dispositif conformes à l'in- vention, au comportement de produits de pulvérisation anti-trans- piration correspondants formulés avec des hydrocarbures fluorés chlorés, comme agents de propulsion. EXEMPLE 6 - A partir du mélange porteur J indiqué sur le ta- bleau I, on réalise un produit de capilliculture. A cet effet, on introduit dans un récipient d'a- érosol adéquat: 0,80 g de pyrrolidone de polyvinyle et 0910 g d'huile parfumée Le récipient d'aérosol est équipé d'une soupape de pulvérisation selon la figure 1 ou la figure 3 ou encore la figure 10, mais sans tête de pulvérisation tourbillonnaire 10. On introduit ensuite sous pression dans le ré- cipient d'aérosol à travers la soupape de pulvérisation: 98,01 g d'une solution aqueuse - iso-propylalcoolique de dim6- thyléther comportant une seule phase (37,88 % en poids de diméthyléther, 55,02 % en poids d'eau et 7,00 % en poids d'alcool iso-propylique) et 1,09 g d'anhydride carbonique. Une tête de pulvérisation tourbillonnaire 10 est alors montée sur la soupape de pulvérisation. La bombe aérosol ainsi remplie 20.- est représentée par la figure 13. Le comportement à la pulvérisation de cette dose d'aérosol correspond, dans une large mesure, grâce à la mise en oeuvre d'un mélange porteur et d'un dispositif conformes à l'in- vention, au comportement de produits de capilliculture corres- pondants formulés avec des hydrocarbures fluorés et chlorés comme agents de propulsion. EXEMPLE 7 - On réalise la formulation conformément aux indi- cations de l'exemple 4. mais à la différence de celui-ci, les quantités indiquées en bactéricides, huile parfumée, tiers sol- vant et produit de réengraissement, sont dissoutes dans un ré- cipient mélangeur tout d'abord dans le mélange porteur H encore exempt d'ahydride carbonique, le mélange est ensuite introduit sous pression dans un récipient d'aérosol avec une soupape de pulvérisation, mais sans tête de pulvérisation tourbillonnaire 10. Ensuite, la quantité indiquée d'anhydride carbonique est in- troduite sous pression dans le récipient d'aérosol à travers la soupape de pulvérisation. la tdte de pulvérisation tourbil- lonnaire 10 est alors montée sur la soupape de pulvérisation. Le comportement à la pulvérisation de cette do- se d'aérosol correspond à celui de la dose selon l'exemple 4. EXEKPLE 8 - On réalise la formulation selon les indications de l'exemple 5. Toutefois en variante, on applique le mode opé- ratoire indiqué dans l'exemple 7. le comportement à la pulvérisation de cette dose d'aérosol correspond à celui de la dose selon l'exemple 5. EXEMPLE 9 - On réalise la formulation selon les indications de l'exemple 6. Toutefois, en variante, on applique le mode opé- ratoire indiqué dans l'exemple 7. Le comportement à la pulvérisation de cette dose d'aérosol correspond à celui de la dose selon l'exemple 6. Ci-joint en annexe, un tableau II donnant la comparaison des constituants non inflammables dans les prépara- tions d'aérosols ou les mélanges porteurs selon l'invention, par rapport à l'état de la technique décrit dans le brevet d'Al- lemagne Fédérale 27 05 872. 21.- 22.- REVENDICATION Bombe d'aérosol, pour la pulvérisation d'une solution homogène sous la forme d'une pulvérisation pour des buts médicinaux, cosmétiques, de traitement-des locaux ou comme pulvérisations universelles, bombe d'aérosol équipée comme soupape permettant d'obtenir un brouillard très fin d'une soupape de pulvérisation à fermeture automatique pour un récipient sous pression contenant des solutions de gaz et/ou de liquides, avec un fut de soupape susceptible de se déplacer axialement à l'intérieur d'un bottier de soupape dans le sens d'ouverture contre l'action d'un ressort de fermeture prenant appui sur le bottier de soupape, un canal d'échappement axial dans le fut de soupape étant relié avec l'intérieur du réservoir sous pression au moyen d'un canal d'échappement radial qui débouche dans une rainure annulaire du fut de soupape, ce canal d'échappement radial étant fermé en position de fermeture par un disque d'étanchéité élastique annulaire dont la périphérie interne cylindrique pénètre sous précontrainte radiale dans la rainure annulaire et dont le bord externe n'est pas serré entre le bottier de soupape et le dos du couvercle, l'épaulement, tourné vers le récipient, de la rainure annulaire s'appliquant de façon étanche dans la position de fermeture contre ce disque d'étan- chéité sous l'action du ressort de fermeture, tandis que les efforts agissant à partir de la rainure annulaire dans le fut de la soupape sur la partie périphérique du trou du disque d'étanchéité se situant au- dessus de la zone neutre de courbure, se décomposent en une composante de force radiale par rapport au fut de la soupape et en une composante de force parallèle à l'axe, ces composantes étant à leur maximum sur le bord supé- rieur du trou et, lorsque la soupape est fermée, les efforts agissant à partir de la rainure annulaire dans le fut de la soupape sur la partie périphérique du trou dans le disque d'étan- chéité se situant au-dessous de la zone neutre de courbure se décomposent en une composante de force radiale par rapport au fut de la soupape dans une composante de force parallèle à l'axe, ces composantes de force étant à-leur maximum sur le bord infé- rieur du trou du disque d'étanchéité, bombe d'aérosol caracté- risée en ce que la soupape de pulvérisation est adaptée au but particulier d'utilisation visée par la combinaison des disposi- tions suivantes: 23.- a) un corps d'étranglement (32) est disposé en étant introduit à la presse dans le canal d'échappement axial (8) du fut de soupape (2), ce corps d'étranglement revêtant la forme d'un corps cylindrique avec un perçage traversant, tandis que dans le canal d'étranglement (33) disposé dans une position centrale, est prévue une partie en pont (31) se situant dans le milieu du corps d'étranglement (32) et comportant l'orifi- ce de passage (27), b) la tête de pulvérisation tourbillonnaire (10) avec buse tour- billonnaire (37) incorporée, est montée fixe mais de façon amovible et la tête de pulvérisation (12) comporte un téton cylindrique (13) pour recevoir la buse, téton qui comporte deux surfaces (35) parallèles à l'axe qui vue de l'orifice (36) de la buse sont disposées verticalement, c) le téton(13) pour recevoir la buse porte la buse tourbillon- naire (37) montée à force sur lui, buse à partir de laquelle quatre parties (38) en saillie s'appliquent sur la face fron- tale du téton (13), d) les quatre parties (38) en saillie autour de l'orifice (36) de la buse constituent sur la face interne de la buse tour- billonnaire (37) une chambre tourbillonnaire à peu près cy- lindrique (44) et ces parties en saillie (38) laissent libres les canaux d'entrée (40) qui se situent tangentiellement par rapport à l'orifice circulaire (36) de la buse, e) sur la surface extérieure de la buse tourbillonnaire (37), concentriquement à l'orifice (36) de la buse, est disposé un évidement cylindrique (14), f) la tête de pulvérisation tourbillonnaire (10) comporte une chambre (11) disposée de façon quelque peu excentrique et al- lant en se rétrécissant, qui est en liaison avec le canal annulaire (42) et qui se prolonge au-dessous de l'ouverture (43) située au-dessous et servant à loger le fut (9) de la soupape pour transformer en un brouillard très fin la prépa- ration de pulvérisation introduite dans le récipient. bd9 L'S O'L 6'9 8'9 ua 9oee LZG uo-ç9eeec OtIt O06 gO4[O0 Olt OOL O0L s'O 860 960 btuoqno epT;pmtuT O IOL58 d 90o lo10 0o0E Z6'9 0úL 00[ 5'0 ToueBOZI-O06 dLg0 ç WL018ú 8' 0ú085ú LI8zLlez L58ZJoGIqqml Zb'bgO'bSOL O5s 0K O'bS0 0t 0b0úLOOtL0,0L niE spPod epTod Bp0od BpTod SpTod spTod sp0od epçod Op'oCI spço ue 5eue ze uea ue ue Ta ue oM&, ua e euqoUImoi epTnbTT eseqa aun qeuenq.%suoo 'uoque uT uoTes o exnq..zo seIutzm ap SeTdIexa I n V E 1-E V Ch tn co o CD c I 1 9 L'S ú'9 Ld5 TABLEAU I SUITE Exemples de mélanges porteurs selon l'invention, constituant homogène une phase liquide constituants K % en poids L % en poids M % en poids e Eau 54,0 54,0 5490 Diméthyléther 35,0 38,0 38,5 s iso-propanol 1,0 6,0 , I,,,O éthanol 8,0 5,5. n-propanol 1,0 1,0 1,0 anhydride carbonique 1,0 10 1,0 à================= =========-c_======= ==========_=== -1,0 Pression en bars 6,0 5,7 5,7: Les mélanges porteurs selon l'invention ont une pression d'environ 5 à 7 bars à 20 0. tu 7' 41) 0.9 0% o of T A B L E A U II Eléments de comparaison pour les constituants non inflammables dans les préparations d'aérosols ou les mélanges porteurs prouvant le progrès technique accompli par rapport au Brevet d'Allemagfe Fédérale 27 05 872 Exemples N : 3 4 5 6 7 8 9 10 Etat de la technique selon 37 40 38 36 31 25 18 35,2 3592 25 document D 0S 27 05 872 pourcentage en poids des cons- tituants non inflammables Mélange porteur selon l'inven- A B a D E F G H I J tion Pourcentage en poids des cons-' tituants non inflammables 70,8 70,8 70,8 55,0 55,0 55,0 5590 55,72 55,0 55,52 Exemples N: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Préparation d'aérosol réalisée à partir du mélange porteur se- 55, 82 55,0 56,19 55,0 56919 55,82 55,0 56,19 55,82 lon l'invention. Lors de la détermination des éléments de comparaison pour les constituants non inflammables, les composants suivants ont été pris en considération:1. Conformément au document DE-OS 27 05 872: résine à pulvériser sur les cheveux, chlorure de méthylène, eau, chlorure de vinyle 1,1,1; le complexe chlorhydroxyde d'aluminium-propylèneglycol contenu dans l'exemple 10 a été retenu comme ngp.Qombustible pour 50 %o en poids. 2. Conformément à la présente invention: résine de pulvéri- satîbn sur les cheveux, eau, anhydride carbonique, bactéricides, produits contre la transpiration, tiers solvant. Les présents éléments de comparaison montrent que grâce à la présente invention, des mélanges porteurs ou des préparations d'aérosol améliorée dé façon décisive ont été rendus disponibles, car selon l'état de la technique, 40% en poids de constituants non inflammables sont contenus dans les préparations d'aérosol exemptes d'hydrocarbures fluorés chlorés, tandis que dans le cas des mélanges porteurs selon l'invention, la teneur en constituants non inflammables atteint, dans tous les exemples au moins 55 %9 en poids. c. o Oa on 0> n 0"