Brevet FR2464600A1 — publié le 19810306

1_ "Récepteur radio équipé d'une boucle à modulation de fréquence à réaction en audiofréquence, et d'un cir- cuit muet" La présente invention concerne un récepteur radio pourvu d'une boucle à modulation de fréquence, comportant, connectés les uns à la suite des autres, un oscillateur contrôlé en tension avec une entrée pour la tension d'accord, un étage mélangeur connecté à une entrée d'antenne, un organe de filtrage et un convertis- seur fréquence-tension connecté à l'oscillateur contrô- lé en tension. Un tel récepteur radio est décrit dans l'ati- cle "Ein neues Empfangsprinzip fur FM-Empfânger mit inte- grierter Schaltung" écrit par G.G. Gassmann et publié dans "Radio Mentor" No. 6, 1966, pages 512 à 518. Par l'utilisation d'une moyenne frqeye base, le récepteur radio connu convient pour l'intgmrtn, mais il présente un comportement indésirable lors de l'accord. Ce dernier résulte entre autres de la caractéristique de détection du convertisseur de fréquence-tension. Par l'utilisation d'une telle moyenne fréquence basse, divers accords stables sont possibles pour chaque émetteur. La mise en oeuvre de la mesure indiquée dans l'article précité pour réaliser, à l'aide d'un multivibrateur bistable, un saut de fréquence lors du réglage à partir de l'accord souhaité, grâce à quoi les accords inésirables sont transférés, se heurte à divers inconvénients. Ainsi, par exemple, il faut éviter qu'un saut de fréquence soit amorcé à partir d'un accord indésirable; le saut de fréquence doit être effectué dans le sens du réglage d'accord; les commutations du multivibrateur bistable ne peuvent pas être audibles et aucune différence notable ne peut exister entre la tension de positionnement et de repositionnement du multivibrateur bistable. L'invention vise à procurer un récepteur radio du type mentionné dans le préambule qui convienne pour une-intégration, avec un comportement d'accord non ambigu et une supression automatique du bruit entre les émetteurs. Un tel récepteur radio conforme à l'invention - 2 - est caractérisé à cet effet en ce qu'une sortie de l'organe de filtrage est couplée, d'une part, à une première entrée d'un premier détecteur de phase et, d'autre part, par l'intermédiaire d'un réseau passe-tout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence, à une séconde entrée du premier détecteur de phase, ce premier détecteur de phase étant couplé, par l'inter- médiaire d'un premier limiteur, à une entrée de régula- tion d'un circuit muet pour le blocage d'un signal audio en dehors d'accord.- - A la suite de la réaction dans la boucle à modulation de fréquence et de la conversion de fréquence vers une moyenne fréqunce plus basse,apparait aussi, à côté d'lun accord correct, un accord latéral indésirable stable. Grâce à la mesure conforme à l'invention, un accord sur la fréquence d'accord latéral indésirable stable reste possible, mais les effets perturbateurs qui y sont liés sont supprimés. A l'aide du risoeu passe tout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence précité, du premier détecteur de phase et du premier limiteur qui y est couplé, les limites du domaine d'accord correct sont indiquées. Lorsque ces limites sont dépassées, le circuit muet est activé à partir - du domaine d'accord correct. A la suite de l'absence du signal de son entre les domaines d'accord correct des émetteurs, l'utilisateur ne remarque rien du captage et de la modulation sur les fréquences d'accord latéral indésirable et poursuivra le réglage de l'accord jusque dans le domaine d'accord correct souhaité. De plus, une suppression du bruit d'émetteur intermédiaire se pzodiit. Une forme d'exécution préférée d'un récepteur radio conforme à l'invention est caractérisée en ce que le convertisseur de-fréquende- tension comporte un deuxième détecteur de phase avec une première et une deuxième entrée, la première entrée étant connectée, d'une part, à l'organe de filtrage et, d'autre part, par l'intermédiaire d'un premier dispositif de rotation -3de phase de 90 dépendant de la fréquence, à la deuxième entrée et le dit réseau passe-tout de rotation de phase de 180 dépendant de la fréquence, comporte un deuxième dispositif de rotation de phase de 90 d%épendant de la fréquence qui est connecté en cascade avec le premier dispositif de rotation de phase de 900 et est connecté à la deuxième entrée du premier détec- teur de phase. L'application de cette mesure rend possible une réalisation avantageuse d',un récepteur radio selon l'invention par l'utilisation du premier dispositif de rotation de phase de 900 dépendant de la fréqence d'une part, comme dispositif de rotation de phase dépendant de la fréquence dans le convertisseur de fréquence tension et, d'autre part, comme étage préalable pour le deuxième dispositif de rotation de phase de 90 dépendant de la fréquence du réseau passe-tout de rota- tion de phase de 1800 dendant de la fréquence. Une autre forme d'exécution avantageuse d'un tel récepteur radio est caractérisée en ce qe la prenamre entrée du premier détecteur de phase est couplée, par l'intermédiaire d'un; deuxième limiteur, à l'organe de filtrage et la deuxième entrée du premier détecteur de phase est couplée, par l'intermédiaire d'un troisième limiteur, à une sortie du réseau paseetout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence. Grâce à cette mesure, on obtient une commande ou un pilotage du circuit muet, indépendamment de l'amplitude du signal d'antenne reçu. Une autre forme d'exécution avantageuse d'un récepteur radio conforme à l'invention est caractérisée en ce que le premier détecteur de phase comporte un étage multiplicateur et un filtre passe-bas présentant une largeur de bande d'un ordre de grandeur de 1 Hz. - Grâce à cette mesure, on évite, pour des signaux modulés en fréquence, d'une part que le circuit muet soit commuté selon un rythme d'audiofréquence et, d'autre part, que le circuit muet soit mis hors d'acti- vité trop lentement, avec pour résultat que des émetteurs soient sautés lors de l'accord. Une autre forme d'exécution avantageuse eare d'un tel récepteur radio conforme à l'invention est caractérisée en ce que le deuxième détecteur de phase est connecté, par l'intermédiaire d'un premier limiteur d'amplificateur, à l'oscillateur contrôlé en tension. Grâce à cette mesure, par un choi x correct de l'amplitude de l-imitation du premier limiteur d'anji- ficateur, l'amplification de boucle et la grandeur du domaine de fonctionnement efficace de la régulation de fréquence automatique par rapport au domaine dans lequel le circuit muet est mis hors d'activité, peuvent être réglées, selon un rapport correct. Lors d'un accord sur le bord du domaine d'accord correct, une déformation du signal de son se produit par l'action limitatrice au moins partielle du premier limiteur d'amplificateur, ce qui donne à l'utilisateur une indication qu'un accord plus proche d'un accord optimal est possible. Une autre forme d'exécution préférée encore d'un récepteur radio conforme à l'invention est carac- térisée en ce que le deuxième détecteur de phase compoete un étage multiplicateur connecté aux deux entrées et un filtre passe-bas qui y est couplé, ce filtre passe- - bas ayant une largeur de bande d'une grandeur du domaixe de fréquence audio audible et étant connecté, par l'intex médiaire du circuit muet, à une partie de traitement de signaux du récepteur radio. Grâce à cette mesure, le convertisseur de fréquence-tension fonctionne non seulement comme circuit générateur de tension de régulation pour la régulation automatique de-la fréquence, mais aussi comme modulateur de fréquence. Une autre forme d'exécution préférée d'un tel récepteur radio est caractérisée en ce que l'organe de filtrage est couplé, par l'intermédiaire d'un second limiteur d'amplificateur, d'une part, à la première entrée du deuxième détecteur de phase et, d'autre part au deuxième limiteur. Grâce à cette mesures on évite, d'une part, une amplification quadratique du bruit en modulation d'amplitude des signaux modulés en fréquence, telle qu'elle apparaît, par exemple dans des démodulateurs en quadrature à modulation de fréquence classiques. Etant donné que le niveau de bruit moyen en dehors d'un accord par ce récepteur est égal au niveau de signal moyen pour un accord correct, on évite, d'autre part, des crêtes de bruit qui, dans le récepteur connu men- tionné dans le préambule, apparaissent pour des fluc- tuations de niveau de bruit par rapport au niveau de signal. De plus, par un choix correct de l'amplitude de limitation de ce second limiteur d'ampMficateur, on amplifie de petits signaux de manière linéaire, ce qui rend la largeur de bande de la boucle plus petite pour de petits signaux de bruit que pour les signaux plus grands souhaités pour lesquels une limitation se produit, grâce à quoi des perturbations de bruit à hautefréquerce sont moins audibles. Une autre forme d'exécution préférée d'un récepteur radio conforme à l'invention est caractérisée en ce qu'une entrée du circuit muet est couplée à un circuit de source de bruit destiné à fournir un signal de bruit à une partie de traitement de signaux audio du récepteur lors d'une activation du circuit muet. Grâce à cette mesure, un signal de bruit acceptable artificiel est produit en dehors de l'accord, de sorte que l'utilisateur dispose d'une indication l'avertissant que le récepteur à modulation de fréquence est en fonctionnement lors d'un -accord entre des ëmetLteus. L'invention sera expliquée ci-après plus en détail à titre d'exemple avec référence aux dessins annexés, dans lesquels: _6_ La fig. 1 illustre un récepteur à modulation de fréquence conforme à l'invention; La fig. la illustre un récepteur à modulation d'amplitude conforme à l'invention; Les Fig. 2 à 5 illustrent l'allure idéalisée de la tension de sortie, respectivement du convertisseur de fréquence-tension, du premier limiteur d'amplifica- teur, du premier détecteur de phase et du premier limiteur du récepteur conforme à l'invention couplé au premier détecteur-de phase-,-en fonction d'une- fréquence d'accord non modulée normalisée pour un niveau déterminé du signal d'antenne, et La Fig. 6 illustre le comportement du récep- teur conforme à l'invention lors de l'accord. La Fig. 1 illustre un récepteur à modulation de fréquence 1 conforme à l'invention qui est connecté, d'une part, à une antenne 100 et, d'autre part, à un haut-parleur 32. Le récepteur à modulation de fréquence 1 est pourvu d'une boucle à modulation de fréquence 6 à 18 inclus, comportant une entrée de signal 3 qui est couplée, par l'intermédiaire d'un amplificateur d'entrée 2, à l'antenne 100, ainsi qu'un circuit de régulation 19 -,à 27 inclus qui est connecté, d'une part, de la manière décrite plus en détail ci-après, à la boucle à modulation de fréquence 6 à 18 inclus et, d'autre part, à une entrée de régulation 28 d'un circuit muet 29. Le circuit muet 29 est pourvu d'une première et d'une deuxième entrée 33 et 34, la première entrée 33 étant couplée à une sortie de signaux 5 de la boucle à modulation de fréquence 6 à 18 inclus et la seconde entrée 34 étant couplée à une source de bruit 30. Une sortie du circuit muet 29 est connectée, par l'intermédiaire d'un bloc de traitement de signaux audio 31, au haut-parleur 32. Dans l'état de repos, la première entrée 33 est connectée à la sortie du circuit muet 29 et, dans l'état actif, la deuxième entrée 34 est connectée à la sortie mentionnée en dernier lieu. _7 - La boucle à modulation de fréquence 6 à 18 inclus comporte un étage mélangeur 6 connecté à l'entrée de signaux 3, un filtre passe-bas 7, un convertisseur fréquence-tension 18, uh dit premier limiteur d'amplifi- cateur 15, un circuit additionneur 16 et un oscillateur contrôlé en tension 17 couplé à l'étage mélangeur 6, tous ces élément étant interconnectés les uns aux autres dans cet ordre. La connexion entre le premier limiteur d'amplificateur 15 et le circuit additionneur 16 est reliée à la sortie-de signaux 5 de la boucle à modulation de fréquence 6 à 18 inclus. Le circuit additionneur 16 est également pourvu d'une entrée de tension d'accord 4 et additionne la tension d'accord qui lui est fournie à la tension de sortie du premier limiteur d'amplificateur 15. Le convertisseur fréquence- tension 18 comporte un deuxième limiteur d'amplificateur 8 couplé au filtre passe-bas 7, dont une sortie est couplée, d'une part, à une première entrée 12 d'un dit deuxième détecteur de phase 19 et, d'autre part, par l'intermédiaire d'un montage en cascade d'un deuxième limiteur 9 et d'un premier dispositif de rotation de phase de 90 dendant de la fréquence, 10, à une buxoi entrée 13 du deuxième détecteur de phase 39. Ce deuxième détecteur de phase 39 comporte un montage en cascade d'un étage mélangeur 11 connecté aux entrées 12 et 13 et d'un filtre passe-bas 14 connecté au premier limiteur d'amplificateur 15. Le circuit de régulation 19 à 27 inclus comporte un dispositif passe-tout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence (ou filtre de durée de transit) indiqué par 19 et couplé, par l'intermédiaire d'un dit troisième limiteur 21, à une deuxième entrée 24 d'un dit premier détecteur de phase 27. Une première entrée 23 du détecteur de phase-27 est couplée à une sortie du deuxième limiteur 9 du convertisseur de fréquence-tension 18. Une sortie du premier détecteur de phase 27 est connectée, par l'intermédiaire d'un _8 _ dit premier limiteur 26, à l'entrée de régulation 28 du circuit muet 29. Le dispositif passe-tout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence, indiqué par 19, comporte un deuxième dispositif de rotation de phase de 90 dépendant de la fréquence, 20, qui est connecté entre le premier dispositif de rotation de phase de 900, , du convertisseur de fréquence-tension 18 et le troisième limiteur 21. Les deux dispositifs de rotation de phase de 90 dépendant de -la fréquence 10 et 20, connectés en cascade, fonctionnent ensemble comme un dispositif passe-tout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence. Le premier détecteur de phase 27 comporte un montage en cascade d'un étage mélangeur 22 connecté aux deux entrées 23 et 24 et d'un filtre passe-bas 25 connecté au premier limiteur 26. L'amplificateur d'entrée 2 amplifie le signal d'antenne de la fréquence d'onde porteuse f et le présente à l'étage mélangeur 6. Dans l'étage mélan- geur 6, ce signal d'antenne est multiplié par le signal de l'oscillateur contrôlé en tension 17 de fréquence f, après quoi, à l'aide du filtre passe-bas 7, le produit de mélange souhaité de la fréquence f - f est sélectionné-. Des produits de mélange indésirables, par exemple à la suite d'émetteurs voisins, sont supprimés par le filtre passe-bas 7. Dans une forme de réalisation pratique, la largeur de bande de 3 dB du filtre passe-bas 7 est de 100 kHz. Le deuxième limiteur d'amplificateur 8 amplifie des signaux d'entrées faibles (par exemple des signaux de bruit ou des signaux qui n'ont pas été entièrement supprimés sur le flanc latéral du filtre passe-bas 7) de manière linéairé et sert de limiteur pour des signaux d'entrée forts-qui traversent le filtre passe-bas sans être atténués. Le signal de sortie du deuxième limiteur d'amplificateur 8 est amené, d'une part, à la première entrée 12 de l'étage _9 _ mélangeur il et, d'autre part, au deuxième limiteur 9 o ce signal de sortie est limité en amplitude. Dans le premier dispositif de rotation de phase de 900 dépendant de la fréquence, 10, suivant, se produit une rotation de phase dépendante de la fréquence au cours de laquelle des signaux d'une fréquence f1 subissent ume rotation de phase de 900 dépendant de la fréquence. La fréquence fi, qui est la fréquence caractéristique du dispositif de rotation de phase de 90 dépendant de la fréquence, 10,-est,-dans-une forme dlexéçution pratique, choisie égale à 60 kHz. Dans l'étage mélangeur 11, les signaux de sortie du dispositif de rotation de phase de 90 dépen- dant de la fréquence, 10, sont multipliés par les signaux de sortie du deuxième limiteur d'amplificateur 8. Les produits de mélange qui sont ainsi obtenus, présentent une amplitude qui est proportionnelle tant à la différence de phase entre les signaux amenés aux deux entrées 12 et 13 de l'étage mélangeur 11 qu'à leur amplitude. Le comportement au bruit du convertis- seur de fréquence-tension 18 est dès lors plus favorable que pour des démodulateurs en quadrature à modulation de fréquence classiques, pour lesquels les deux signaux à multiplier sont limités. De tels démodulateurs en quadrature à modulation de fréquence classiques fonc- tionnent aussi de manière quadratique pour de petits signaux de bruit et amplifient ainsi d'une manière perturbatrice les composantes de bruits situées dans la bande passante du filtre passe-bas 7. Le produit de mélange à audiofréquence est sélectionné au moyen du filtre passe-bas 14 à partir des produits de mélange obtenus à la sortie de l'étage mélangeur 11. La caractéristique de ce filtre passe-bas 14 détermine la pente et le point de transition de la caractéristique d'amplification de boucle et ainsi le domaine de fréquence dans lequel une réaction peut se produire dans la boucle. La largeur de bande de ce - 10 filtre passe-bas 14, qualifié aussi de filtre de boucle, atteint 15 kHz dans une forme d'exécution pratique. Pour expliquer davantage le fonctionnement du convertisseur de fréquencetension 18, on peut se référer à la Fig. 2, dans laquelle la courbe 100 indique l'allure idéalisée de la tension de sortie VDEM de ce convertisseur de fréquence-tension 18 en fonction de la fréquence de différente f - f mani- z vco pulée comme fréquence d'accord normalisée pour un niveau déterminé d'un signal d'antenne non modulé avec une fréquence d'émetteur f. La courbe 100 est symétrique par rapport au point, pour lequel f = f, par suite de la conversion z c vers une bande de fréquence de base peu élevée réalisée b 15 dans l'étage mélangeur 6. De plus, pour les fréquences f1 et - f1 de la fréquence d'accord normalisée fz - fvco' on obtient un déphasage de 900 entre les signaux présents aux deux entrées 12 et 13 du deuxième détecteur de phase 33. VDEM est, dans ce cas, égal à zéro. Si l'on appelle fg la fréquence pour laquelle un signal présen- tant le niveau du dit signal d'antenne est à peu près entièrement supprimé dans le filtre passe-bas 7, pour une fréquence d'accord normalisée f fvco qui est supérieure à f ou inférieure à - f VDEM devient aussi égal à zéro dans ces domaines de fréquence. Pour des fréquences d'accord normalisées fz - fveo pour lesquelles se produit une suppression partielle du signal d'antenne sur le flanc du filtre passe-bas 7, le signal d'antenne ainsi affaibli peut- être inférieur au signal de bruit produit par l'étage mélangeur 6 et présent dans la bande passante du filtre passe-bas 7. La tension VDEM est, pour de telles amplitudes de signaux faibles, à cause de l'amplifica- tion linéaire produite dans l'amplificateur limiteur 8, indépendante de la fréquence à laquelle ces amplitudes apparaissent. Le niveau de bruit moyen, après démodu- lation dans le convertisseur de fréquence-tension 18, - 11 - coïncide ainsi avec le niveau moyen de l'accord correct en fl Cela étant, des signaux d'antenne faibles, de temps à autre masqués de manière excessive par le bruit, ne donnent pas lieu à des perturbations pulsées gênantes parce que des sauts de tension entre le niveau de bruit et le niveau de signal ije se produisent pas. Le signal de sortie VDEM du convertisseur de fréquence tension 18 est amené au premier limiteur d'amplificateur 15 dans lequel se produit une amplifi- cation linéaire du signal- de sortie VDEM jusqu.'à un niveau de signal maximum déterminé. Ce niveau de signal maximum est atteint dans la figure en question, entre autres, pour une fréquence d'accord normalisée fz fvco de 0,5 f et de 1,5 f. Les signaux supérieurs à ce niveau de signal maximum sont limités. Pour illustrer le fonctionnement du limiteur , on se référera à la Fig. 3. Dans cette Fig. 3, les courbes 110 à 116 inclus indiquent l'allure idéalisée de la tension de sortie VVCO du limiteur d'amplifica- teur 15 en fonction de la fréquence de différence fz - f co utilisée comme fréquence d'accord normalisée, pour un niveau déterminé d'un signal d'antenne non modulé à fréquence d'émetteur f. Le limiteur d'amplificateur 15 exerce un effet de limitation dans les domaines de la fréquence d'accord normalisée f - f indiqués par les courbes z vco 111 à 113 inclus. Dans ces domaines, qualifiés ci-après de domaines de maintien, la boucle est certes modulée, mais VVC0 et ainsi la fréquence d'oscillateur f 0 restent constantes. Dans les domaines indiqués par les courbes 110 et 114 à 116 inclus, une amplification linéaire de VDEM se produit. Une réaction positive dans la boucle à modulation de fréquence 6 à 18 inclus se produit cependant dans les domaines indiqués par les courbes 115 et 116. La fréquence d'oscillateur variera par sauts dans ces domaines de fréquence. Une réaction négative se produit dans les - 12 - domaines indiqués par les courbes 114 et 110. Dans ces domaines, on obtient un accord stable, c'est-à-dire un verrouillage de la boucle à modulation de fréquence. Sur la courbe 114 se produit un accord latéral indési- rable qui, suivant l'invention, est supprimé de la manière décrite ciaprès. La courbe 115 indique le domaine de l'accord correct ou le domaine o l'oscil- lateur contrôlé en tension 17 suit. Une tension de régulation pour le circuit muet est obtenue-à l'aide du circuit de régulation 19 à 27 inclus indiqué sur la Fig. 1, comportant le réseau passe-tout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence, 19, le dit troisième limiteur 21, le détecteur de phase 27 et le dit premier limiteur 26. Pour illustrer le fonctionnement de ce circuit de régulation 19 à 27 inclus, on se référera aux Fig. 4 et 5, dans lesquelles la tension de sortie VCOR du détecteur de phase 27 ou la tension de régula- tion VMUTE est restituée de manière idéalisée à la sortie du limiteur 26, en fonction de la fréquence de différence f - f utilisée comme fréquence d'accord Z vco normalisée pour un niveau déterminé d'un signal d'anteme non modulé avec une fréquence d'émetteur f. z L'allure de VCR indiquée sur la Fig. 4 par la courbe 120 est obtenue par le fait que les signaux amenés aux entrées 23 et 24 de l'étage mélangeur 22 sont tous deux limités et présentent entre eux une différence de phase réalisée dans le réseau passe-tout de rotation de phase de 180. La fréquence caractéristique du 3o deuxième dispositif de rotation de phase de 90 dàpendint de la fréquence, 20, est choisie égale à celle du premier dispositif de rotation de phase de 90 dépendant de la fréquence, 10, (fl = 60 kHz), à la suite de quoi, pour une fréquence d'accord normalisée f fco de 0; 0,5 f1; fl; 1,5 fl; - 0,5 fl; -f1 et - 1,5 f1; on obient une rotation de phase respectivement de 0; 90; 180; - 2700; -90; -180 et -270. La largeur de bande du filtre passe-bas 25 ne doit, d'une part, pas être - 13 - choisie trop grande pour éviter que le circuit muet, pour un accord voisin de 0,5 fl et de 1,5 fl, soit enclenché et déclenché continuellement selon un rythme d'audiofréquence et ne doit, d'autre part, pas être choisie trop petite pour éviter que lors de l'accord, le circuit muet soit mis trop lentement hors d'activité, de telle sorte que des émetteurs soient sautés. Une valeur pratique pour cette largeur de bande est de 1 Hz. L'allure idéalisée de VMUTE indiquée par la courbe 130 sur la Fig. 5 est obtenue par une amplifica- tion illimitée de VCOR dans le dit premier limiteur 26. La tension de sortie VmOTE du limiteur 26, en d'autres termes la tension de régulation pour le circuit muet, 29 varie par sauts entre deux valeurs discrètes. Des commutations se produisent pour des valeurs de - 1,5 f; -0, 5 fl;O,5 et 1,5 fl de la fréquence d'accord normalisée f - f Z vco Par activation du circuit d'accord 29 par une valeur positive de VMUTE et par une commutation dans l'état de repos pour une valeur négative de VMUTE, pour une fréquence d'accord normalisée fz - fvco inférieure à - 1,5 fl comprise entre -0,5 f et 0,5 f 1 1 ou supérieure à-1,5 fi, la sortie de signaux 5 de la boucle à modulation de fréquence est découplée du bloc de traitement de signaux 31 et la source de bruit 30 est couplée à ce bloc de traitement de signaux 31. Le haut-parleur 32 fournit donc à l'utilisateur, en dehors de l'accord, une indication acoustique de l'état de fonctionnement de son récepteur à modulation de fréquence, tandis qu'un accord latéral éventuel, dans le domaine indiqué sur la Fig. 3 par la courbe 114, est supprimé. Te bruit thermique d'une résistance amplifié dans un amplificateur peut servir de source de bruit. Pour une fréquence d'accord normalisée f - fvco comprise entre -1,5 f et 0,5 f ou entre z vco 1 1 - 14 - 0,5 fl et 1,5 fl, la sortie de signaux 5 de la boucle à modulation de fréquence est interconnectée au bloc de traitement de signaux 31 et des signaux à audio- fréquence sont restitués au moyen du haut.-parleur 32. Comme mentionné plus haut, dans le domaine de fréquence compris entre -0, 5 f! et -1,5 fl, la boucle est couplée positivement en retour, de sorte que ce domaine est franchi par sauts ou par échelons et que ce n'est que dans le domaine d'accord correct compris entre 0,5 f et 1,5 fl qu'un accord stable- est possible pour un circuit muet 29 se trouvant dans l'état de repos. La Fig. 6 illustre le comportement d'accord du récepteur à modulation de fréquence conforme à l'invention. Pour plus de simplification, la fréquence fvco de l'oscillateur contrôlé en tension 17 et indiquée en fonction d'un signal d'antenne non modulé, avec une fréquence d'émetteur f qui varie de manière continue z et une amplitude constante. Les lignes p, q, r et s indiquent les points dans lesquels la fréquence d'accord normalisée f - f z vco prend les valeurs respectives de -1,5 fl, -0,5 fl' 0,5 fl et 1,5 fl1 Le circuit muet 29 se trouve à l'état de repos pour une fréquence d'accord normalisée f - fvco tombant entre les lignes p et q ou entre les lignes r et s, et ailleurs le circuit muet 29 est activé. Dans le domaine o f - fvco est plus petit que -1,5 fl, pendant la croissance de la fréquence f z le trajet G est d'abord parcouru. La boucle à modula- tion de fréquence est ici déverrouillée et l'oscillateur contrôlé en tension 17 fonctionne librement. Ensuite, lorsque fz -fvco = -1,5 fl, on atteint le trajet E, o le verrouillage de la boucle à modulation defréquence se produit et o la fréquence fvco de l'oscillateur contrôlé en tension 17 est entraînée avec la fréquence d'émetteur f. Le trajet E indique zle domaine de l'accord latéral stable, qui es repré- le domaine de l'accord latéral stable, qui est repré- - 15 - senté par la courbe 114 sur la Fig. 3. Pour une nouvelle augmentation de fz, le trajet J est parcouru. Dans ce domaine, le limiteur 15 exerce un effet de limitation et la fréquence fvco reste à une valeur constante en dépit d'une augmenta- tion de la fréquence f. Le trajet J correspond au domaine de maintien indiqué par la courbe 112 sur la Fig. 3. Etant donné que, pendant le parcours des trajets G, E et J, le circuit muet est activé, un accord pour ce domaine de- fréquence a encore lieu, mais uniquement avec restitution du bruit de la source de bruit 30 servant d'indication acoustique pour le processus d'accord. Le trajet J est suivi, pour une fréquence fz croissante du trajet A o un couplage en retour ou en réaction positive s'effectue dans la boucle à modulation de fréquence. La fréquence fvco diminue de ce fait brus- quement jusqu'à ce que la boucle à modulation de fréquence passe à l'état verrouillé. Lors de cette diminution soudaine de la fréquence f vo le trajet partiel entre les lignes p et q est franchi. Etant donné que le circuit muet 29 est mis assez lentement hors d'activité par suite de la petite largeur de bande du filtre-passe-bas 25, le circuit muet reste aussi activé sur le dit trajet partiel entre p et q pendant ce saut de fréquence, de sorte que le saut de fréquence n'est pas audible. Le dit verrouillage de la boucle à modulation de fréquence s'effectue dans le domaine d'accord correct du domaine de suite F. La fréquence est indiquée sur la Fig. 3 par la courbe 110. La fréquence d'oscillateur fvco suit ici la fréquence d'émetteur f dans un domaine assez grand. La fonction de démodulation est de cette manière combinée avec une fonction de régulation de fréquence automatique. Le bord du domaine de suite est formé par la ligne S, o le limiteur 15 passe sur limitation et la - 16 _ fréquence d'oscillateur fveo reste constante pour une fréquence d'émetteur f croissante. Le circuit muet z est ici activé. Le trajet K est alors parcouru. Ce trajet K correspond au domaine qui est indiqué par la courbe 113 sur la Fig. 3. Pour une fréquence d'émetteur f qui croît encore, le limiteur 15 quitte son- état de limitation et un couplage en retour positif s'effectue, dans la boucle à modulation de fréquence (voir la courbe 116 de la Fig. 3). La fréquence d'oscillateur f diminue vco' - de ce fait brusquement jusqu'à ce que la boucle soit entièrement déverrouillée et que l'oscillateur fonctionne tout à fait librement. Le trajet D est alors parcouru. Pour une fréquence d'émetteur f qui augmente -encore, la boucle à modulation de fréquence reste déver- rouillée etle trajet H est parcouru. Pour un accord sur les trajets A, D et H, le circuit muet est activé et seul le bruit de la source de bruit 30 utilisé comme indication d'accord acoustique est audible. Dans une forme d'exécution *pratique, le domaine de suite F vaut environ 350 kHz. Au départ du domaine de fréquence maintenant atteint, pour une fréquence d'émetteur f décroissante z après le trajet H, est parcouru le trajet M o le déverrouillage de la boucle à modulation de phase reste maintenu. Pour une fréquence d'émetteur f continuent à diminuer, la fréquence d'accord normali- sée fz - fvco diminue jusqu'à ce que la valeur f soit atteinte et qu'un couplage en réaction ou en retour positif se produise dans la boucle (courbe 116 de la Fig. 3). A ce moment la fréquence d'oscillateur fos, augmente brusquement jusqu'à ce que la boucle à modulation de--fréquence'passe à-l'état verrouillé. Ce saut de fréquence, indiqué par la courbe B, est inaudible en raison de l'activation du circuit muet 29 dans ce domaine de fréquence. Le verrouillage de la boucle à modulation - 17 - de fréquence s'effectue dans le domaine d'accord correct ou de suite F, o une démodulation et une régulation de fréquence automatique peuvent se produire. Le circuit muet 29 se trouve ici dans l'état de repos. Le bord du domaine de suite F est atteint à la ligne r dans le cas d'une fréquence d'émetteur fz décroissante. La fréquence d'accord normalisée f - f 0 vaut ici 0,5 fi. Le limiteur 15 passe sur limitation et le trajet L; correspondant au domaine indiqué sur la Fig. 3 par la courbe 111, est parcouru. Le circuit muet 29 est maintenant activé. Pour une nouvelle diminution de la fréquence d'émetteur fz apparaît, à la ligne q, un couplage en réaction ou en retour positif dans la boucle à modula- tion de fréquence, à la suite de quoi la fréquence d'oscillateur fosc augmente brusquement jusqu'à ce que la boucle soit déverrouillée et que l'oscillateur contrôlé en tension 17 fonctionne tout à fait libre- ment. Dans ce cas, le trajet C est parcouru. Comme pour le trajet A, ce saut de fréquence C est parcouru. Comme pour le trajet A, ce saut de fréquence franchit sur le trajet C, le domaine compris entre les lignes p et q. En raison de la petite largeur de bande du filtre passe-bas 25, le circuit muet 29 est mis hors d'activité avec un certain retard, de sorte que même pendant le passage du domaine mentionné en dernier lieu entre p et q, il reste activé. Le saut de fréquence est de ce fait supprimé. Pour une nouvelle diminution de la fréquence d'accord normalisée fz - fvco' la boucle à modulation de fréquence reste déverrouillée et l'oscillateur contrôlé en tension 17 fonctionne tout à fait librement. Il-convient de noter qu'il est aussi possible de dimensionner le limiteur d'amplificateur 15 et/ou le circuit de régulation 19 à 27 inclus d'une manière telle qu'une limitation de Vvco se produise déjà avant que le circuit muet 29 soit activé. Par - î8 - la déformation sonore audible qui accompagne cette limitation, l'utilisateur recoit une indication de l'accord sur un bord du domaine d'accord correct. La Fig. la illustre un récepteur à modula- tion d'amplitude I' conforme à l'invention, dans lequel les circuits qui remplissent une fonction iden- tique à celle des circuits du récepteur à modulation de fréquence 1 de la Fig. 1 sont numérotés de manière correspondante. Le récepteur à modulation d'amplitude 1' se distingue du récepteur à modulation de fréquence 1 par le fait que la fonction de démodulateur ne s'ef- fectue pas dans le convertisseur de fréquence-tension 18, mais dans un détecteur d'amplitude 1 connecté, par l'intermédiaire d'un amplificateur AGC 8', au filtre passe-bas 7. Une sortie du détecteur d'amplitude 51 est couplée, d'une part, par l'intermédiaire d'un filtre AGC 50, à une entrée de régulation de l'amplificateur AGC 8' et, d'autre part, à l'entrée 33 du circuit muet 29. La constante de temps du filtre AGC 50 est d'en- viron 0,1 seconde. Le convertisseur de tension-fréquence i8 ne fonctionne que comme circuit générateur de régula- tion pour une régulation de fréquence automatique, ce qui est réalisé par remplacement du filtre passe-bas d'audiofréquence 14 du récepteur à modulation de fré- quence 1 par un filtre de régulation de fréquence 14' automatique présentant une constante de temps d'environ 1 seconde. L'allure idéalisée de la tension de sortie du convertisseur de fréquencetension 18, du premier limiteur d'amplificateur 15, du premier détecteur de phase 27 et du premier limiteur 26 de ce récepteur à modulation d'amplitude I' conforme à l'invention, en fonction de la fréquence d'accord normalisée non modulée, pour un niveau déterminé du signal d'antenne, ainsi que le comportement d'accord pour des signaux non modulés ne s'écartent essentiellement pas de ceux du récepteur à modulation de fréquence 1 et sont représentés sur les Fig. 2 à 6 inclus. - 19 - REVENDICATIONS: 1. Récepteur radio pourvu d'une boucle à modulation de fréquence, comportant, connectés les uns à la suite des autres,' un oscillateur contrôlé en tension avec une entrée pour la tension d'accord, un étage mélangeur connecté à une entrée d'antenne, un organe de filtrage et un convertisseur de fréquence- tension connecté à l'oscillateur contrôlé en tension, caractérisé en ce qu'une sortie de l'organe de filtrage est couplée, d'une-part, à unerpremière entrée. d'un premier détecteur de phase et, d'autre part, par l'intermédiaire d'un réseau passe-tout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence, à une seconde entrée du premier détecteur de phase, ce premier détecteur de phase étant couplé, par l'inter- médiaire d'un premier limiteur, à une entrée de régu- lation d'un circuit muet pour le blocage d'un signal audio en dehors d'accord. 2. Récepteur radio suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le convertisseur de fréquence- tension comporte un deuxième détecteur de phase avec une première et une deuxième entrée, la première entrée étant connectée, d'une part, à l'organe de filtrage et, d'autre part, par l'intermédiaire d'un premier disposi- tif de rotation de phase de 900 dépendant deJ a fruence à la deuxième entrée, et le dit réseau passe-tout de rotation de phase de 1800 dépendant de la fréquence comporte un deuxième dispositif de rotation de phase de 90 dépendant de la fréquence qui est connecté en cascade avec le premier dispositif de rotation de phase de 90 dépendant de la fréquence et est connecté à la deuxième entrée du premier détecteur de phase. 3. Récepteur radio suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la première entrée du premier détecteur de phase est couplée, par l'inter- médiaire d'un deuxième limiteur, à l'organe de filtrage et la deuxième entrée du premier détecteur de phase est - 20 - couplée, par l'intermédiaire d'un troisième limiteur, à une sortie du réseau passe-tout de rotation de phase de 180 dépendant de la fréquence. 4. Récepteur radio suivant l'une des reven- dicationis-4-à 3, caractérisé en ce que le premier détecteur de phase comporte un étage multiplicateur et un filtre passe-bas présentant une largeur de bande d'un ordre de grandeur de 1 Hz. 5. Récepteur radio suivant l'une des reven- dications 1 à 4,-caractér.isé en ce que le deuxième o détecteur de phase est connecté, par l'intermédiaire d'un premier limiteur d'amplificateur, à l'oscillateur contrôlé en tension. 6. Récepteur radio suivant l'une des reven- dications 1 à 5, caractérisé en ce que le deuxième détecteur de phase comporte un étage multiplicateur connecté aux deux entrées et un filtre passe-bas qui y est couplé, ce filtre passe-bas ayant une largeur de bande de la grandeur du domaine de fréquence audio audible et étant connecté, par l'intermédiaire du circuit muet, à une partie de traitement de signaux du récepteur radio. 7. Récepteur radio suivant les revendications 2 et 3, caractérisé en ce que l'organe de filtrage est couplé, par l'intermédiaire d'un second limiteur d'amplî- ficateur, d'une part, à la première entrée du deuxième détecteur de phase et,d'autre part à la deuxième entrée de celui-ci par l'intermédiaire du second limi- teur et du premier dispositif de rotation de phase de 990 dépendant de la fréquence. rab 8. Récepteur radio suivant l'une des reven- dications 1 à 7, caractérisé en ce qu'une entrée du circuit muet est couplée à un circuit de source de bruit destiné à fournir un signal de bruit à une partie de traitement de signaux audio du récepteur lors d'une activation du circuit muet.