Brevet FR2473725A1 — publié le 19810717

i CAPTEUR ANEMOMETRIQUE DIRECTIONNEL A PERTE DE CHALEUR. L'invention se rapporte à un anémomètre per- fectionné pour déterminer le mouvement du fluide entourant le capteur ou inversement le mouvement du capteur dans le fluide. Plus particulièrement l'anémo- mètre est un capteur directionnel à perte de chaleur pour détecter la vitesse et la direction du courant d'un fluide, gazeux ou liquide, dans lequel le capteur est immergé. L'emploi de fils chauds et de films chauds comme capteurs anémométriques est bien connu dans la technique. Des exemples de la technique connue des capteurs anémométriques thermiques et des circuits associés sont présentés dans les brevets US 3.138.025/ S3.33-.470/'3.352. 154/,!3.604. 261/3.90C.819 et 4.024.761 ainsi que dans la demande de brevet US 966.792. La présente invention est une amélioration importante tant pour la sensibilité angulaire ou azimuthale du capteur que pour la réduction de la puissance d'exci- tation nécessaire pour travailler à un niveau de sensi- bilité utile. Les capteurs connus, qui n'utilisent pas de pièces mobiles, ont typiquement quelque difficulté à réaliser une transition régulière et continue lors du passage d'une direction à la direction opposée. La superposition d'un signal oscillant de balayage et la technique de commutation artificielle des lobes entre côtés opposés ont aidé à réduire les irrégularités au passage de l'axe. D'autres améliorations ont été apportées en utilisant la turbulence créée par le capteur lui-même comme un balayage oscillant naturel dans la zone du passage de l'axe. Le capteur selon l'invention possède une paire de conducteurs, détectant la direction, qui utilisent la turbulence naturelle, qui se produit avec pratiquement tout corps géométrique placé dans un fluide en mou- vement. En disposant symétriquement la géométrie des conducteurs détecteurs par rapport au corps géométri- que, un signal de "balayage oscillant aérodynamique" est introduit dans le signal directionnel du capteur pour une direction de courant à angle faible, c'est- à-dire un courant presque parallèle aux conducteurs détecteurs dans le sens de la longueur. En fait une quantité variable de turbulence statistique est ajoutée au signal de sortie de la paire de conducteurs détec- tant la direction et cela en fonction de l'angle incident et de la vitesse du fluide arrivant sur le capteur. La turbulence minimum se produit lorsque le courant est perpendiculaire à l'axe principal du capteur et se trouve dans le plan contenant les axes parallèles des conducteurs capteurs. Un courant, par le travers d'un côté à l'autre crée une trainée turbu- lente propre qui s'éloigne des conducteurs capteurs. Un courant vers le bas pardessus le support ou un courant présentant une composante verticale créera une traînée turbulente proche du conducteur détecteur qui est éloigné de la source du courant, ce qui contri- buera à rendre continue la sensibilité du capteur au passage de l'axe. Le capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur selon l'invention comprend au moins deux conducteurs électriques semblables thermiquement et matériellement séparés. Chacun de ces conducteurs a une longueur au moins égale à la section la plus grande du conducteur. Dans une forme d'exécution, chaque conduc- teur comprend un corps tubulaire creux de support, en cylindre de matière réfractaire électriquement non - conductrice, étendu dans le sens de la longueur du conducteur, un film conducteur avec une résistance ayant un coefficient de température non-nul adhérant à la surface extérieure du cylindre de support et étendu sur la longueur du cylindre de support, et d'une cou- che protectrice par dessus tout qui s'étend uniformé- ment sur la surface extérieure du film de résistance conductrice et sur toute la longueur du film. Dans une autre forme d'exécution les conducteurs électriques sont des fils avec une section pleine ou en tube. Un support cylindrique est disposé entre et le long des deux conducteurs électriques présentant une résistance. Le support cylindrique peut être rectiligne ou il peut avoir un secteur central rectiligne et deux coudes à angle droit pour former un U. Les conducteurs électri- ques sont disposés en paire séparés clairement et montés parallèlement et à proximité immédiate au secteur central rectiligne du support cylindrique. Des moyens de liaison sont disposés entre ces conducteurs électriques, là o le plan contenant les axes centraux des deux con- ducteurs est perpendiculaire au plan défini par les axes du support cylindrique. Ces moyens de liaisons ferment l'espace entre les conducteurs, empêchant ainsi le courant d'entourer complètement un conducteur, de la paire de deux conducteurs, indépendamment du contact avec l'autre conducteur. Les deux conducteurs sont main- tenus dans la zone protégée du support cylindrique. Chaque conducteur électrique a ses moyens de raccor- dement et peut être chauffé électriquement par un courant passant à travers lui. Les conducteurs électriques sont fixés au support cylindrique par des moyens adaptés. Une forme d'exécution modifiée de l'invention peut comprendre un second support cylindrique semblable disposé à équidistance entre les deux conducteurs électriques et lelong d'eux et placé du côté des deux conducteurs élec- triques opposé à celui o se trouve le premier support 24?3725 cylindrique. La présente invention est encore valorisée par l'emploi d'un unique amplificateur différentiel, servant à établir le signal composé de vitesse et de direction grâce à la paire de conducteurs électriques reliés à deux résistances de référence, formant un pont de MWheatstone à quatre branches. Ce branchement fournit la plus grande précision de mesure grâce aussi aux circuits établissant électriquement la moyenne des signaux mesurés dans un fluide avec des turbulences engendrées par le support, cela permettant une sensibi- lité plus régulière en fonction de la direction du courant. Quoiqu'il apparaîtra que les formes d'exécu- tion préférées de l'invention décrites ici sont bien dimensionnées pour atteindre les résultats mentionnés, on tiendra compte que l'invention peut être modifiée et adaptée autrement. La figure 1 est une perspective du capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur exécuté selon les principes de l'invention. La figure 2 est une coupe verticale du capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur, présenté en figure 1 le long de la ligne 2-2 et regardée dans la direction des flèches. La figure 3 est un schéma électrique simplifié, montrant l'excitation et l'établissement des signaux de sortie pour un capteur à double élément de détection du type présenté en figure 1. La figure 4 est une coupe verticale, semblable à la figure 2 et présentant une seconde forme d'exécution, dans lacuelle les éléments détecteurs sont des fils et non des films. La figure 5 est une coupe verticale semblable 247372S à la figure 2 et présentant une troisième forme d'exé- cution, dans laquelle un second support est monté du côté opposé au premier support. En se référant aux dessins et en particulier à la figure 1, la référence 10 désigne généralement un capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur construit selon les principes de l'invention. Le capteur comprend deux détecteurs cylindriques, parallèles, généralement désignés par lia et llb, qui sont des détecteurs résistifs dont les longueurs sont nettement plus grandes que leurs diamètres. Typiquement les détec- teurs lla et llb peuvent avoir un diamètre extérieur de 0,o mm avec une longueur totale de 25 mm, le rapport de la longueur au diamètre étant donc de 42 à 1. Comme indiqué aux figures 1 et 2, les détecteurs lla et llb sont séparés physiquement l'un de l'autre et ils sont reliés sur toute leur longueur par une liaison adhésive en autre 12. Les détecteurs lla et llb sont de construc- tion semblable et sont séparés du point de vue thermique. La paire de détecteurs lla et llb est montée en dessous du support cylindrique généralement désigné par 15 et parallèlement à lui. La paire de détecteurs lla'et llb est fixée au support cylindrique 15 par des moyens soit adhésifs soit mécaniques 12a et 12b de façon que la configuration géométrique entre le support 15 et les détecteurs lla et llb reste assurée dans toutes les conditions d'emploi. Un adhésif semiflexible comme le caoutchouc au silicone "RTV" (marque de fabrique), Dow- Corning * 732 ou une résine époxy non-cassante ou bien 3C une fixation ancrée en plastique ou en métal qui attache solidement les détecteurs lla et llb au support 15, peut être employé. Les corps des détecteurs lla et. llb ont des moyens de raccordement électriques respectivement 13a et 13,b et des fils de raccordement électriques respectivement 2473"25 17a et 17b à l'un de leurs côtés et des moyens de rac- cordements semblables respectivement 14a et 14b avec des fils de raccordement électrioues respectivement 16a et 16b à l'autre de leurs côtés. Le support 15 est représenté comme un fil rigide en forme de U, qui peut être fait en acier plaqué, acier inoxydable ou d'une autre matière cylindrique. Le support 15a et deux extrémités de fixation 15b et 15c faisant corps avec le secteur central. Les extrémités de fixations 15b et 15c tiennent le capteur 10 en position d'emploi. Les corps des détecteurs lla et llb sont unifor- mément recouverts d'un film résistif et les moyens de raccordement l3a, 13b, 14a et 14b sont faits de matière semblable pour éviter l'effet bimétallique de thermo- couple et réduire ainsi le plus possible le niveau de bruit du capteur. Les fils de raccordement 16a, 17a et 17b sont aussi faits avec une matière semblable à celle utilisée pour les moyens de raccordement d'extrémités en vue d'obtenir également le meilleur rapport signal/ O20 bruit, permettant ainsi une plage de mesure dynamique la plus large possible. Le matériau généralement employé est du platine adouci, encore que d'autres métaux tel que le nickel peuvent être employés. D'autres matériaux, qui peuvent être employés pour les détecteurs lla et llb sont décrits dans le brevet US 3.352.154. La figure 2 représente une section typique d'un capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur 10 selon la construction représentée en figure 1. La taille relative des parties du capteur 10 peut être appréciée partant du fait oue la section du support dans son secteur central est représentée à une échelle telle que son dia- mètre est 1,6 à 1,8 m. Comme indisué à la figure 2 les deux détecteurs lla et llb sont maintenus axialement le long du secteur central 15a du support rigide, qui peut 2473?25 être fait en acier, en acier plaoue, en acier inoxydable, en plastiqu? ou un autre matériau rigide, dont la forTe est indiquée sur la figure i, afin de présenter les moyens de fixation et de support mécaniques du capteur 10. Le support 15 est un moyen pour perturber le courant du fluide lelong des détecteurs lla et llb qui sont montés directement dans la forme en U du support 15 et parallèlement au long secteur central rectiligne 15a. Un diamètre typique de la section du support 15 est le double ou le triple ou meme plus que celui des détecteurs lla et llb; dans la configuration indiquée aux figures 1 et 2, le diamètre des détecteurs lla et llb est approxi- mativement de 0,6 mm. La modification des conducteurs lla et llb détectant la direction sera semblable quand la direction du courant du fluide est dans le plan défini par l'axe 21 de la forme en UTJ du support 15, plan qui est représenté dans la figure 2 comme un plan vertical. Comme représenté en figure 2, le détecteur est constitué d'un corps 18a en un fin matériau cylindrique électriquement isolant, creux et en forme de tube, non poreux, réalisé en oxyde d'aluminium réfractaire; la surface en est uniformément recouverte d'un film mince de platine 19a, grâce à un procédé au feu, par frittage ou d'autres moyens de déposition. Le corps du support li8a peut être fait avec d'autres matières adaptées, qui sont électriquement isolantes, comme du silicate d'alu- minium ou de l'aluminium anodisé ou d'autres matières céramiques. Si un procédé de déposition à basse tempéra- ture ou à température ambiante est choisi, un corps tubu- laire en plastique peut être employé. Le recouvrement 19a comporte une autre couche 20a de silice fondu, de verre, d'oxyde d'aluminium, de "Teflon" (marque) ou d'une autre matière de recouvrement protecteur, pour empêcher l'usure ou le frottement du film métallique 19a. La taille typique pour le corps de support 18a est donnée par un diamètre du cylindre de 0,6 mn avec un diamètre d'alésage de 0,3 mm et une longueur de 25 à 30 mm. L'épaisseur du métal 19a est typiquement de 2 à 10 microns et il peut varier selon les méthodes d'application des couches. Le détecteur llb est construit comme le détecteur lia, le même numéro de référence étant suivi par la lettre "b". Une discussion détaillée des matériaux pour films, des techniques et méthodes de construction de films est présentée aux pages 558 à 365 d'un livre por- tant le titre "Resistance Temperature Transducers", de Virgil A. Sandborn de l'Université de l'Etat de Colorado publié en 1972 par Metrology Press, à Fort Collins, Colorado. On peut voir le mieux à la figure 2 que l'écou- lement du fluide entre les détecteurs lla et llb est empêché par la liaison de remplissage 12. Le matériau de cette liaison peut être flexible, isolant thermiquement et adhésif, comme le vernis au silicone de Dow-Corning ou l'adhésif en caoutchouc au silicone Dow Corning 4 732, afin de fermer solidement l'ouverture entre les détecteurs lla et llb. Du "Teflon" (une marque), de la résine au silicone ou un autre matériau de liaison à basse conductivité thermique peut être employé. Si un matériau à haute conductivité thermique était employé, la sensibilité directionnelle serait notablement diminuée. Comme indiqué à la figure 2, l'axe 21 du secteur central 15a du support coupe en son milieu l'angle 0, entre les axes 22a et 22b des détecteurs. L'angle G devrait -tre assez grand pour empêcher le détecteur lla d'entrer en contact avec le détecteur llb et ne devrait pas dépas- ser 60 à 700 pour éviter que les détecteurs lla et llb ne viennent dans la zone de stagnation du support central a quand le courant est dans le plan défini par les axes o parallèles des détecteurs lla et ilb. Pour les propor- tions indiquées, o le diamètre du secteur central du support 15a est environ trois fois le diamètre des détecteurs lla et llb, une valeur pratique de -G est de 25 à 300. Le meilleur résultat est obtenu quand X est un angle aigu. Typiquement le secteur central du support a deux à quatre fois le diamètre du détecteur individuel lla et llb, afin d'obtenir une structure rigide et pour engendrer une traînée turbulente signi- ficative, par delà les détecteurs lla et llb quand le courant de fluide passe à côté du secteur central du support 15a vers les détecteurs lla et llb. La configu- ration géométrique du support par rapport aux détecteurs lla et llb est assurée par l'emploi de fixations adhé- sives ou mécaniques, qui peuvent être disposées à l'extré- mité des détecteurs lla et llb ou au fil de raccordement 16a et 16b, à proximité de leur point de raccordement aux détecteurs lla et llb, soit 12a et 12b. La figure 2 sug- gère une fixation adhésive comme on peut l'obtenir avec l'adhésif au caoutchouc silicone "RTV" ou Dow Corning * 732 par exemple. Typiquement la résistance de films de platine l9a et l9b pour un capteur 10 de la taille indiquée ci- dessus est de 2 à 6 ohms à la température ambiante. La résistance optimum du film est obtenue le mieux grâce aux caractéristiques de la commande électronique associée employée pour exciter le capteur 10, ainsi que selon les paramètres comme puissance d'alimentation disponible, types d'amplificateurs utilisés, méthodes d'emploi choi- sies, type de fluide etc., paramètres que le constructeur de l'instrument utilisera au mieux. Un rapport élevé entre la longueur et le dia- mètre du détecteur, lla et llb, donnera la sensibilité angulaire vis-àvis du courant du fluide lorsque la direction du courant s'éloignera de la position normale qui est une direction du courant perpendiculaire aux axes des détecteurs cylindriques lla et llb. La détec- tion de la direction est obtenue par les détecteurs lla et llb lorsque la direction du courant varie de 360 dans le plan défini par les axes parallèles des détecteurs lla et llb. Le sens du signe se rapportant à la direction peut être déterminé par la mesure électrique de la modi- fication des valeurs de résistance relative de chaque détecteur lla et llb quand ils sont comparés l'un avec l'autre dans un circuit de pont équilibré. La vitesse du fluide est déterminée par la mesure de l'amplitude du signal différentiel, qui obéit à une relation approxima- tive de racine quatrième de l'augmentation de vitesse. La figure 3 représente un schéma simplifié d'une excitation électrique et d'un circuit d'interpré- tation, qui peut ltre utilisé pour exploiter le capteur à double détecteur décrit à la figure 1. Ce circuit fournit des signaux de vitesse et de direction sous forme d'un seul signal de sortie composé. La paire de détec- teurs lla et llb est branchée dans deux bras des quatre d'un pont de Wheatstone, formé également des résistances 23 et 24. Les résistances 23 et 24 sont utilisées pour équilibrer le pont quand le fluide autour du capteur est au repos ou à vitesse nulle. L'excitation du pont de la figure 3 est fournie par les raccordements 25 et 26 et l'équilibrage du pont est mesuré entre les points 27 et 28 puis amplifié par un amplificateur différentiel 28, qui fournit ainsi un signal 50 qui est une mesuré au degré de déséquilibre du pont déterminant la direction. Le signal 30 indique le déséquilibre en prenant une polarité soit positive soit négative, lorsque l'un ou l'autre des détecteurs lla et llb de la paire est touché a vitesse plus grande par le courant du fluide. Au détec- teur abrité du courant la vitesse du courant paraîtra plus faible à cause de l'écran que représente le détec- teur directement exposé au courant. La taille du signal de sortie différentiel résultant 30 est une mesure directe de la vitesse. Les résistances 31 et 33 sont les résistances d'entrée de l'amplificateur 29 et les résis- tances 32 et 24 sont les résistances de contre-réaction. Le facteur d'amplification différentielle est déterminé par le rapport des résistances de contre-réaction 32 et 34 par rapport aux résistances d'entrée respectivement _1 et 35. Le facteur d'amplification typique est de 20 à pour un courant maximum de, par exemple, 20 m/sec. Le pont formé des résistances 23 et 24, avec la paire de détecteurs Ila et llb peut être considéré électriquement comme une seule résistance qui à son tour devient une branche d'un second pont de Wheatstone formé par une résistance de puissance 35 en série avec le premier pont de Wheatstone un pont déterminant la direction, et par les résistances 36 et 37 utilisées pour équilibrer le second pont à un point de fonctionnement défini par la valeur des résistances 5O et 37. Chaque résistance 56 et 37 peut %tre modifiée lors de la conception du circuit de pont ou un potentiomètre ou une résistance variable peut 9tre utilisée pour l'une ou l'autre de ces résistances. Il est préférable de ne pas prendre des potentiomètres pour les deux résistances. Cela permet à l'opérateur de choisir le point de fonctionnement, le niveau de puissance et la sensibilité de l'instrument. L'amplificateur 53 est différentiel et possède un facteur d'amplification avec un courant de sortie élevé, qui. est branché en contre- réaction vers le pont au point 39. L'entrée de l'amplifi- cateur 38 est branchée entre les points 26 et 40 du pont et il faut faire attention à la phase, pour s'assurer d'avoir une contre-réaction et non une réaction positive. Les détecteurs lla et llb avec les résistances 23 et 24 paraissent former pour l'amplificateur 38 une résistance unique qui se modifie à chaque variation de ses parties constituantes. Les détecteurs lia et llb sont en fait des résistances à coefficient de tempéra- ture non-nul, sont sujets à un échauffement propre et, quand le film est en platine, présentent un coefficient de température positif élevé. Ce fait permet de choisir les valeurs des résistances 36 et 37 de telle façon que les valeurs de résistance d'équilibrage du pont pour condition d'équilibrage du pont sont satisfaites, lorsque la résistance totale série - parallèle du pont pour la direction, interprétée comme une résistance unique équivalente, avec la résistance de puissance 35, les deux ensemble équilibrent les résistances 36 et 37 parce qu'on établit les mêmes rapports de résistances des deux c8tés du pont. Le c8té actif comporte la résis- tance 35 avec le pont pour la direction, formé des résistances lia et llb avec les résistances 23 et 24. Le côté de référence du pont, contr8lé par contre- réaction, comporte les résistances 36 et 37. Quand les détecteurs lla et llb sont froids ou hors service, leur résistance est plus faible que durant le fonctionnement et en contrôlant leur valeur de fonc- tionnement par ajustement du rapport des résistances de référence, les valeurs des résistances chauffées néces- saires pour équilibrer le pont peuvent être choisies, tout cela étant contrôlé grâce à la contre-réaction à travers l'amplificateur 38 vers le pont au point 39. La contre-réaction agit de façon à régler automatiquement le courant à travers l'ensemble des ponts combinés jusqu à ce que les résistances des détecteurs lla et llb atteignent les valeurs équilibrant le pont. Une petite tension d'offset doit être présente à la sortie de l'amplificateur 38 quand le circuit est enclenché la première fois et que les détecteurs lla et llb sont à température ambiante, de façon que le premier courant de pont, qui s'établit à la suite de la tension d'offset est suffisant pour qu'un petit signal d'erreur apparaisse entre les points 26 et 40, permettant ainsi au circuit d'établir lui-même les conditions de fonctionnement. Le mode de fonctionnement indiqué ci-dessus a été décrit comme méthode à température constante (résistance cons- tante) pour le fonctionnement d'un anémomètre à film chaud ou fil chaud. La résistance 57 peut être une résistance sensible à la température placée de façon à prendre la température du fluide ambiant. Si le coefficient de tem- pérature de la résistance du registre 37 est choisie convenablement, le niveau de fonctionnement du pont peut tre réglé automatiquement de façon à suivre la tempéra- ture ambiante, les détecteurs lla et llb travaillant ainsi avec une différence de température constante par rapport à la température ambiante. Ce mode de fonction- nement permet d'obtenir une sensibilité constante pour la vitesse du fluide, quelle que soit la température ambiante. Dans un circuit typique, la résistance de chacun des détenteurs lla et llb est de 3,3 ohms à température ambiante. Les précautions habituelles doivent etre prises lors de la mesure de résistances avec coeffi- cient de température élevé afin de conserver la précision de mesure. La résistance de puissance 35 est de 2 ohms; O elle a un faible coefficient de température et une taille mécanique adaptée, de sorte que l'échauffement propre dû Fu courant de fonctionnement, variable n'a pas d'in'luence appréciable sur la valeur nominale de la résistance. On remarquera que le courant total de détection passe par la résistance 35. Pour le capteur 10 des figures 1 et 2, construit à l'échelle indiquée dans-les exemples, le niveau de courant typique pour la vitesse nulle est de l'ordre de 0,1 ampère et à vitesse maximum du fluide un courant approchant 1 ampère dans un cas extreme. La ré- sistance 36 est de 499 ohms et peut être une résistance de précision en film ou en fil enroulé. Les valeurs des résistances 23 et 24 sont de 10.000 à 0.000 ohms chacune, afin d'éviter une- charge inutile des détecteurs lia et llb et les résistances 25 et 24 sont soigneusement choisies de façon que, lorsque la vitesse du fluide est nulle, les potentiels des points 27 et 28, se correspon- dent étroitement afin que l'entrée de l'amplificateur 29 soit nulle et que la sortie au point 30 soit nulle pour une vitesse nulle du fluide. Une valeur d'environ 2'245 ohms pour la résistance 37 augmentera la résistance totale du pont pour la direction à 9 ohms de sorte que le pont sera équilibré. La température superficielle des détec- teurs lla et llb résultante sera de l'ordre de 125 à 135 . La sortie 30 est bipolaire et indique quel détecteur lla ou llb fait face à la direction du courant. Le détecteur faisant face aura par suite du refroidisse- ment une résistance plus faible que le détecteur protégé du courant, détecteur moins refroidi et donc à résistance plus élevée, tandis que le total de leurs résistances mis en série reste constant. La grandeur de la sortie 30 n'est pas linéaire par rapport à la vitesse incidente du fluide et elle indique la quantité de chaleur perdue dans le courant du fluide. Les amplificateurs 29 et 38 peuvent être des amplificateurs opérationnels alimentés par des sources positives et négatives 12 ou 15. L'alimentation à 15 volts permet d'obtenir au moins une amplitude de signal de 10 volts à la sortie 0 - quand deux ou plusieurs circuits en pont semblables à ceux de la figure 3, avec un réseau de deux ou plusieurs capteurs sont utilisés, un branchement correct de la masse et de l'alimentation est nécessaire pour éviter une interaction indésirable entre les capteurs et les erreurs qui en découlent. Les amplificateurs 29 et 38 peuvent etre aussi du type utilisant un seul potentiel d'alimentation comme 15 ou volts. Dans ce cas l'entrée + de l'amplificateur 29 peut être décalée dans la direction positive, l1ajus- tement à zéro pour la vitesse nulle étant décalé du meme coup à une valeur déterminée positive à la sortie 30. La figure 4 représente une section d'un capteur à deux détecteurs modifié, capteur généralement désigné par la référence lOa, qui est la même que le capteur 10 des figures 1 et 2, mais des détecteurs à fil 51a et 51b remplacent les détecteurs à film lla et llb. Les fils de raccordement 52a et 52b sont fixés aux fils des détecteurs 51a et 51b respectivement, à chacune de leurs extrémités; la fixation est réalisée par tout moyen adéquat, comme la soudure par fusion, soudure par décharge de capacité ou brasage. Le diamètre du fil deraccordement peut être plus grand afin de diminuer l'influence de la résistance série des fils de raccor- dement sur les fonctions du capteur. Les mêmes numéros de référence comme dans les figures 1 et 2 sont utilisés pour désigner les différentes parties du capteur lOa qui restent identiques à celles du capteur 10. On réali- sera que l'emploi de détecteurs à fil permet une dimi- nution sensible de la taille de l'ensemble du capteur. Tant que le support 15 a suffisamment de résistance mécanique pour porter le réseau de détection, il peut être employé pour fixer les positions respectives des deux détecteurs, 51a et 5lb. A l'aide des tailles de fil couramment disponibles et avec la technique des fabri- cations miniatures, on peut fabriquer pratiquement des capteurs d'une taille approchant la taille d'une tête d'épingle. Pour de tels capteurs miniatures les matériaux adhésifs et de fixation utilisés peuvent être du quartz fondu ou du verre. La figure 5 représente une section d'un capteur à deux détecteurs modifié lOb, semblable au capteur 10 des figures 1 et 2 mais avec un second support 53 monté vis-à-vis du premier support 15. Les supports 15 et 53 sont reliés d'un côté ou des deux c8tés aux détecteurs lla et llb par des moyens de fixation adaptés 12b et 12b' respectivement. Comme indiqué, le capteur lOb peut être fixé d'un côté, c'est à dire construit en porte-àfaux, ou des deux côtés avec une construction semblable à celle du capteur 10 représenté en figure 1. La disposition en porte-à-faux est particulièrement utile quand on désire un capteur sensible à la vitesse et au sens du signe de la direction, comme dans les applications d'oléoduc ou de tunnel. Pour des résultats optimum présentant une sensibilité symétrique pour l'incidence du courant de fluide sous tous les angles, les supports 15 et 5) devraient avoir la même taille et être l'image dans un miroir d'un de l'autre. Un fonctionnement décalé avec un courant de fluide détourné peut être obtenu avec un support 15 de taille différente et l'espacement différent vis-à-vis des détecteurs lla et llb que le support 53. Dans le cas o les détecteurs Ila et llb sont fixés à ZO une seule extrémité et se présentent en porte-à-faux, le support 5) peut etre un prolongement du support 15 qui est recourbé sur lui-même de 180 , avec suffisamment d'espace entre les supports pour placer les détecteurs lia et llb. Les formes d'exécution préférées de l'invention ont été dé3rites, étant entendu que différents change- ments, omissions et substitutions peuvent être faits par les hommes du métier. Le capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur selon l'invention est adapté à l'emploi dans plusieurs types d'appareils commercialisables pour déter- miner la vitesse, le courant du fluide et la direction du mouvement relativement au fluide dans lequel le capteur est immergé. Par exemple le capteur selon l'invention peut être utilisé dans de longs tunnels routiers pour déter- miner la vitesse de l'air dans le tunnel aussi bien que la direction du courant. RME.NDICATI ONS 1. Capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur comprenant au moins deux conducteurs cylindrique sembla- bles, présentant une résistance électrique et séparés thermiquement et matériellement, chacun de ces conducteurs ayant une longueur au moins égale à la plus large section du conducteur, un support cylindrique disposé de façon équi- distante par rapport aux deux conducteurs et le2ong des deux conducteurs, ce support cylindrique ayant un secteur central rectiligne et un secteur de fixation au moins d'un c8té du secteur central, les conducteurs électriques étant disposés en couple parallèles et clairement séparés l'un de l'autre, montés parallèlement et à proximité immédiate du secteur central du support cylindrique, la disposition générale prévoyant un espace entre le secteur central du support cylindrique et le plan passant par les axes des deux conducteurs parallèles, ce plan étant perpendiculaire au plan passant par l'axe du secteur central du support cylindrique et passant entre les deux conducteurs parallèles, le support cylindrique et les axes des deux conducteurs parallèles définissant un angle aigu quand ils sont considérés dans une section verticale avec le support cylindrique au sommet, une liaison thermiquement isolante reliée fonc- tionnellement entre les deux conducteurs et fermant l'es- pace entre les conducteurs, empêchant ainsi le courant d'entourer complètement un conducteur de la paire indé- 1,. pencamment de l'autre conducteur, les deux conducteurs étant maintenus à l'abri du secteur central rectiligne du support grâce à des attaches les fixant au support, chacun des conducteurs étant raccordé par des liaisons électriques, les conducteurs pouvant être chauffés électriquement par un courant électrique les traversant. 2. Capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que que les conducteurs électriques sont des fils à section pleine. 3. Capteur anémométrique dirrectionnel à perte de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque conducteur électrique comprend un corps cylindri- que en tube creux de matière isolante et réfractaire, de la longueur du conducteur, et un film conductif présentant une résistance avec un coefficient de température non-nul, ce film adérant à la surface extérieure du corps cylin- drique et sur toute sa longueur, une couche protectrice complète recouvrant de façon régulière la surface exté- rieure du film conductif sur toute sa longueur. 4. Capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur selon l'une des revendications précédentes, carac- térisé en ce que le support cylindrique placé de façon centrale est une barre cylindrique rectiligne. 5. Capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le support cylindrique placé de façon centrale a la forme d'un U avec un secteur de fixation à chaque * extrémité perpendiculaire au secteur central. 6. Capteur anémométricue directionnel à perte de chaleur selon l'une des revendications 1 à _, caracté- risé en ce que un second support cylindrique est disposé de façon centrale entre et le long des deux conducteurs électriques et est situé par rapport aux deux conducteurs électriques du c8té opposé au premier support et paral- lèment à lui. 7. Capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur selon l'une des revendications là 3, caractérisé en ce que les deux conducteurs sont branchés en série et qu'un couple de résistances en série pour l'équili- brage leur est branché en parallèle afin de constituer les quatre branches d'un premier pont de Wheatstone, ces quatre branches du premier pont de Wheat- stone sont reliées en série à une résistance, un couple de résistances en série pour l'équilibrage leur étant branché en parallèle, afin de constituer un second pont de Wheatstone, ce second pont de Wheatstone est relié -fonctionnellement a un premier amplificateur différentiel d'erreur et à un amplificateur de courant, dont la sortie est branchée en contreréaction au sommet du second pont de Wheatstone, ce sommet étant défini comme le point de liaison du couple des résistances série pour l'équili- brage avec la résistance branchée au premier pont de Wheatstone à quatre branches, et au bas du second pont de Wheatstone, défini comme le point de liaison du c8té opposé du couple de résistances série pour l'équilibrage avec l'autre extrémité du premier pont de Wheatstone, de façon à établir l'excitation du Dont et obtenir le fonc- tionnement du capteur anémométrique directionnel à perte ce chaleur comme anémomètre à température constante, le signal d'erreur étant pris entre le point de liaison du sommet du premier pont de Wheatstone à quatrebranches et de la résistance série et d'autre part le point de liaison des résistances série pour l'équilibrage formant le second pont de Wheatstone, qui est un pont contr8lé par contre-réaction, l'une des résistances du couple de résistances pour l'équilibrage dans le second pont de Wheatstone formant pendant au premier pont de Wheatstone a un coef- ficient de température non-nul et sert comme senseur de la température ambiante modifiant l'équilibre du second pont de Wheatstone selon les variations mesurées de la température ambiante, un second amplificateur différentiel équilibré branché fonctionnellement en travers du premier pont de Wheatstone à quatre branches, les deux signaux d'entrée de ce second amplificateur étant pris au point intermé- diaire ou de liaison de deux conducteurs électriques cylindriques servant à la détection et le point inter- médiaire ou de liaison du couple de résistances branchées en série pour l'équilibrage, le second amplificateur différentiel équilibré fournissant un signal de sortie amplifié composé, qui est une mesure de vitesse et du sens du signe de la direction du courant de fluide à coté des deux conducteurs détecteurs électriques et cylindriques.