Brevet FR2466232A1 — publié le 19810410

-1- L'invention concerne un appareil pour la détermination subjective de la réfraction. La détermination de l'amétropie de l'oeil et la détermination de la réfraction, peuvent s'effectuer par voie objective ou subjective. On effectue la détermination objective de la réfraction à l'aide d'appareils optiques dérivés de l'ophtalmoscope.Dans leur application, la coopération mentale du sujet n'est pas nécessaire. On mesure de façon monoculaire la vergence de chaque oeil. Le résultat de la détermination objective de la rtfracticn sert de poirnt de dépar:t à l'examen subjectif qui suit. Le facteur décisif de la prescription de lunettes ou lentilles de contact est toujours le résultat de la détermination subjective de la réfraction car ainsi seulerent il est possible de vérifier les fonctions bincoculaires. Dans le cas le plus simple, on efectue la détermination subjective de la réfraction en utilisant des lunettes d'essai et des verres d'essai séparés que l'on place osuccezsivement devant l'oeil du sujet selon un système déteriné. Orn peut effectuer 1 etaen subjectif plus rapidement et plus exactement à l'aide d'appareils de détermination de lunettes (généralement appelés "Phoropter") dans lesquels les vetres d essai sont logs dans des 2' i Ad Lrco- $, S'i l on l!ace deux disques Fecos 1 'un derrière 1 'aut-re et si chacun de ces disques comporte n verres d'essaie on peut établir ainsi en tout n valeurs de correction. Une autre possibilité d'exécuter la détermination subjective de la réfraction est offerte par les lentilles Ivrarez. L oa Slution consistant à effectuer subjectivement la détermination de la réflexion à l'aide de la granulation, en éclairant au moyen d'un laser une surface à réflexion diffuse n'a pas donné satisfaction et n'a pas été adoptée dans la pratique. La détermination de l'astigmatisme de l'oeil par voie -2 - subjective s'effectue selon différents procédés de réfrac- tion avec utilisation de verres d'essai séparés ou d'appareils de détermination de lunettes dans lesquels les verres d'essai sont logés dans des disques Recos. Pour déterminer l'astigmatisme, on utilise des lentilles astigmatiques (verres cylindriques ou lentilles toriques) qui doivent pouvoir tourner autour de l'axe optique pour permettre d'établir les différentes directions d'axe qui se présentent. Une autre possibilité de déterminer l'astigmatisme de l'oeil est offerte par la lentille cylindrique de Stokes, composée de deux lentilles plancylindriques que l'on fait tourner de façon synchrone l'une de l'autre. En superposant deux lentilles cylindriques de Stokes dont les axes font un angle de 45 , il devient possible de déterminer aussi l'astigmatisme, mais toutefois, il faut exécuter un processus de calcul pour c-dterniner l'axe et la grandeur du cylindre trouve. On ne possède pas actuellement d'autres moyens praticables de dter.inc l'astigmatisme. L'inventionr a pour but de fournir un auareil p;u la détermination subjective de la réfraction qui permette de déterminer celle-ci de façon particulièrement simple et rapide et qui, de préférence, permette une borenne visibilité, Ce problème est résolu par un appareil nour la détermination subjective de la réfraction caractérisé selon l'invention par un premier élément optique reproduisant des optotypes dans son plan focal image et un deuxième élément optique placé à la suite du premier dans le trajet optique et reproduisant les optotypes en direction de l'oeil à examiner, la distance entre le foyer objet du deuxième élément et le foyer image du premier élément étant variable. Avec cet appareil, on peut obtenir une détermination rapide de la réfraction, aussi bien en ce qui concerne - 3 - l'amétropie sphérique que l'astigmatisme, dans des condi- tions de visibilité libre. En même temps, l'appareil convient aussi à la détermination de lunettes pour vision de près sans interposition de prismes ou autres éléments. Des modes de réalisation de l'invention seront décrits ci-après, à titre d'exemples non limitatifs, avec référence aux dessins annexés dans lesquels s La figure 1 montre en élévation latérale un premier mode d'exécution de l'invention; La figure 2 est une coupe partielle suivant la ligne Il-II de la figure 1 i La figure 3 est une élévation latérale d'un autre mode d'exécution de l'invention; La figure 4 est une coupe suivant la ligne IV-IV de la figure 3; La figure 5 est une vue schématique d'un autre mode d'exécution de l'invention pour la mesure binoculaire de l'amétropie sphérique et astigmatique: La figure 6 montre un mode d'exécution modifié relativement à celui de la figure 1; La figure 7 est un autre mode d'exécution, et La figure 8 est une variante de détail, selon une vue analogue à la figure 2. Dans l'exemple d'exécution de la figure 1, l'appareil 1 présente une première lentille 3-et une deuxième lentille 4 qui sont superposées de telle sorte que leurs axes optiques 8, 9 sont parallèles entre eux. En face des deux lentilles 3, 4 est disposé un élément optique à réflexion totale 6 qui peut être un prisme à réflexion totale ou un système de miroirs à réflexion totale et qui réfléchit dans la deuxième lentille 4 les rayons sortant de la première lentille 3. Si l'on déplace le troisième élément optique 6 parallèlement aux axes optiques 8, 9, l'intervalle optique entre les lentilles 3, 4 est ainsi modifié. Dans le plan focal objet F3 de la première lentille 3 est disposé le diaphragme 10 qui coincide avec la pupille - 4 - d'entrée. La pupille de sortie 11 du système présente, quel que soit le réglage du troisième élément optique 6, une position constante et pour tout réglage, elle est située dans le plan focal image F4 de la deuxième lentille 4. Entre la deuxième lentille 4 et la pupille de sortie 11 est disposé un miroir semitransparent 12 qui fait un angle de 450 avec l'axe optique de la lentille 4. On observe l'optotype 13 par l'intermédiaire d'un collimateur Dans l'exemple d'exécution représenté, un miroir 15 renvoie les rayons, ce qui a seulement pour but de diminuer la longueur de l'appareil. Si l'on règle le troisième élément optique 6 - appelé prisme ci-après - de façon telle que le foyer image FI de la première lentille 3 coincide avec le foyer objet F4 de la deuxième lentille 4, des rayons incidents atteignant parallèlement la première lentille 3 sont à nouveau parallèles en sortant du système formé des lentilles 3 et 4. Un oeil normal voit nettement l'optotype dont le collimateur 14 forme une image à l'infini. Ce réglage correspond à une vergence de 0,0 dioptrie. Si l'on approche le prisme 6 des deux lentilles 3, 4, les rayons qui atteignent la première lentille parallèlement à l'axe sont divergents en sortant de la deuxième lentille. Avec ce réglage, un oeil myope ayant une réfraction correspondante voit nettement un objet éloigné. Ainsi, le déplacement du prisme en direction des lentilles correspond à des réfractions de myopie et il existe une relation linéaire entre la position du prisme 6 et le degré de myopie. La grandeur du déplacement du prisme relativement au degré de myopie dépend seulement de la distance focale de la deuxième lentille 4. Inversement, en déplaçant le prisme 6 en sens opposé, donc en l'éloignant des deux lentilles 3, 4, on obtient le réglage correspondant à l'oeil hypermétrope. Des rayons entrant parallèlement dans le système sont convergents en sortant du système des deux lentilles. En étalonnant -5- une échelle qui indique la position du prisme 6, on peut lire directement la réfraction déterminée. Si le premier élément optique 3 et le deuxième élément optique 4 sont sous la forme de lentilles sphéri- ques, une lentille cylindrique de Stokes 16 est avantageu- sement disposée, pour corriger l'astigmatisme, à l'endroit du diaphragme 10. Elle est conçue pour pouvoir tourner autour de l'axe optique de manière à déterminer la position de l'axe d'astigmatisme. Les valeurs déterminées au moyen 2.0 de la lentille cylindrique de Stokes sont directement utiliiables si les deu lentilles 3o 4 ont la m&me distance focale. Si les deux lentilles ont des distances focales différentes, il faut appliquer un facteur de correction qui résulte du quotient des vergences des 2,5 deux lenti!es. bz licu de la lentille Cylindrique de Stokes 16 CUcziAer cn peut aussi utiliser une coi naJson fixe de lentilles de Stokes dont les axes font un angle constant Le 4E. 0 peut ainsi régler les dewi- composantes d'effets oy!inricqzes de différente grandeur dont la direction des aes est que!csnque aturel!e]ent, on pourfait aussi dAterrTier 1'astigmatisme au mtoyen d'un cylindre à mires, celui-ci devant de préference être présenté dans le plan L zî vj-eut é-edre!G ietma nz de mesure de i'effet oe lultalldes Ji..x ientille et 4, on peut disposer dea lentilles supplémentaires dans le plan du diaphragme 10 ou au voisinage de ce plan. Leur effet correspond directement aux: valeurs de correction, à C0 condition que les is S 4 aient la mrme distance focale. Dnn le cas contraireG il faut tenir compte deun facteur dc Currection. Corimne on l'a déjà expliqué plus haut, la pupille de sorbie 11 est située, quel que soit le réglage du prisme 6, dans le plan focal image de la deuxième lentille 4. Pendant la mesure, la pupille (plan principal) de - 6- l'oeil 7 du sujet peut coincider avec la pupille de sortie. On détermine alors ce qu'on appelle la réfraction de point principal. Si la pupille du sujet se trouve à une distance de 16 mm derrière la pupille de sortie 11, on obtient les valeurs de correction pour des verres de lunette dont le sommet est à une distance de 16 mm. Ainsi, la distance de la pupille du sujet à la pupille de sortie 11 est identique à la distance du sommet des verres correcteurs. Comme l'indique la figure 2, l'appareil comporte un appui 17 qui peut être sous la forme d'un appui de menton ou d'un appui de front et sur lequel s'appuie la tête du sujet, cet appui pouvant être déplacé en va-et- vient relativement à l'enveloppe pour régler la distance de la pupille du sujet à la pupille de sortie 11. Pour observer l'optotype 13 dont le collimateur 14 donine une image à l'infini, le sujet dirige son regard, perpendiculairelrtent au plan de la figure 1, sur le rn-oir sce.i-transparent 12 qui fait un angle de 45: avec l'axe optique 9. A travers le miroir 12, le sujet voit l'espace libre en même temps que loptotype 13 qui peut être par exemple une mire. De cette mrnière, on déterm.irne la réfraction avec visibilité libre, le champ visuel du patient n'étant pas restreint de sorte que des effets perturbateurs tels que la myopie instrumentale sont évités a priori. Comme on le voit par ce qui précède, au moyen de l'appareil selon l'invention, il est possible de régler de façon continue l'effet de correction en déplaçant le prisme 6. Ainsi, on peut déterminer très rapidement des valeurs de correction sphérique et trouver, dans le cas de défauts sphériques, la correction totale et dans le cas de défauts par astigmatisme, ce qu'on appelle la meilleure correction sphérique possible. Le changement compliqué des verres est supprimé et le sujet peut dans certains cas effectuer lui-mmre le réglage optimal. On peut régler également de façon continue l'effet - 7 - de correction astigmatique, de O jusqu'à un maximum, à l'aide de la lentille cylindrique de Stokes, 16. Ici encore, il est possible de trouver très rapidement la position correcte des axes ainsi que de déterminer la correction totale. L'exemple d'exécution représenté par la figure 3 sert principalement à déterminer les valeurs de correction astigmatiques. Dans l'appareil représenté, le premier et le deuxième éléments optiques sont sous la forme de lentilles cylindriques 18, 19. Celles-ci sont maintenues chacune dans une monture 20, 21 et chaque monture présente à sa circonférence extérieure une couronne dentée. On monte les montures de façon telle quelorsqu'on fait tourner la monture 20, la monture 21 tourne du même angle en sens opposé. Les lentilles cylindriques 18, 19 sont maintenues dans les montures de telle sorte que les axes d'une section principale des deux lentilles cylindriques sont parallèles comme le montre la figure 4. Dans le trajet optique, devant la première lentille cylindrique 18 dans l'exemple représenté, est disposé un prisme Dove 22. Celui-ci est disposé de manière à pouvoir tourner dans le trajet optique sous l'action d'un accouplement mécanique indiqué schématiquement de telle sorte que sa base 23 est toujours alignée parallèlement à l'axe 25 de la première lentille cylindrique 18. Par ailleurs, dans ce mode d'exécution, le prisme 6, le miroir 15, l'optotype 13 dont le collimateur 14 forme une image et le diaphragme disposé dans le plan focal objet de la section principale utile de la lentille cylindrique 18 ainsi que la pupille d'entrée co!ncidant avec ce diaphragme correspondent, par leur disposition et leur effet, à ceux de la figure 1 et portent donc les mêmes références. La pupille de sortie 11 est à nouveau située, indépendamment de la position du prisme 6, à l'endroit du plan focal image de la section principale de la lentille cylindrique 19. On effectue l'observation de la même façon que dans le premier - 8 - exemple d'exécution par un miroir semi-transparent 26 qui est disposé de telle sorte qu'en même temps que l'optotype dont l'image se forme à l'infini, le sujet voit aussi l'espace libre. Le prisme Dove 22 a pour rôle de compenser dans chaque cas la rotation imprimée à l'optotype observé, en vertu de la rotation des lentilles cylindriques 18, 19, de sorte que le sujet a l'impression d'un optotype fixe en rotation. Pour la réfraction, on règle le prisme 6 de façon telle que le foyer image ou la droite focale image de la première lentille cylindrique 18 coïncide avec le foyer objet ou la droite focale objet de la deuxième lentille cylindrique 19. Si l'oeil normal de l'observateur se trouve au voisinage du foyer image de la deuxième lentille cylindrique 19, il peut dans cette position observer nettement et sans distorsion des objets éloignés. Si l'oeil à examiner présente un simple astigmatisme de myopie, on peut corriger celui-ci en déplaçant le prisme 6 en direction des lentilles cylindriques 18, 19. En faisant ensuite tourner les lentilles cylindriques 18, 19 au moyen des roues dentées qui forment les montures 20, 21, on établit la position correcte de l'axe. Si l'oeil à examiner présente un simple astigmatisme d'hypermétropie, il faut éloigner le prisme 6 des lentilles cylindriques 18, 19. Si l'on n'utilisait pas le prisme Dove 22, l'image observée suivrait la rotation des lentilles cylindriques. Il serait possible d'utiliser un réticule fixe 13 pour contrôler l'astigmatisme. L'image du réticule se déplace- rait alors, chaque fois que l'on tourne les lentilles 18, 19, pour prendre la position o elle est vue nettement par le sujet. Si l'on veut éviter de faire tourner l'image, on y parvient en disposant un prisme Dove ou un autre élément de réversion appropriée faisant tourner l'image. Si l'on veut en outre déterminer avec l'exemiple - 9 - d'exécution décrit des valeurs de correction sphériques, on insère dans la pupille d'entrée ou le diaphragme 10 des lentilles sphériques au lieu des lentilles cylindriques de Stokes décrites dans le premier exemple d'exécution. Avec le mode d'exécution décrit, il est possible de déterminer l'astigmatisme d'un oeil amétrope et sa position, de façon particulièrement rapide et simple et avec réglage continu. De préférence, les deux lentilles cylindriques 18, 19 de la figure 3 sont de forme plan-cylindrique et ont la m.e distance focale. L'avantage en est que sous la dépendance du réglage du prisme 6, l'effet cylindrique varie toujours seulement dans une section principale tandis cze dans la section perpendiculaire à celle-ci il n'existe -Auzi. offet optique- On règle la position de l'axe de la ci principale utile de la façon décritee en tournant s i!c-ntillis CylinSiriques. On arvie ain-i g=ce que lef-fet sphérique, qui varie toujours dans les procédés cat appa.ls connus de dâtelrminaltion de l astigmatisme lorsque la valeur astigmatique varie, reste inîyariable et ains!i on pent se passer de réajuster sans cesse l'effet sphérique quand la valeur astigmatique varie. En principe, ii peut être rati nnel de se passer U L. -5I' ?2r; 4 -dA tirer parti en mame tem.pse pour 2 Ia de!criat dc la Zae "tiOlo de la rotation cefc! iiaelorsqun tourne ie!ent'lles cy!indriiques!, 19. Il ne serait pas nécessairee alors, d'utiliser des mires tournantes pour trouver les sections principales. Toutefois, il faudrait alors utiliser des 0 op;otypes sp i' car!=image des optotypes se formr. e obl!icuoment torsue ' a une pzsitiLon oblique. Dai-.n- le roe d'excution représenté par la figure 5, la détermin)ation binoculaire de la réfraction est assurée par deux trajets optiques symétriques 37, 38. Les deux trajets optiques 37, 38 présentent exactement les m mes éléments de sorte qu'on n'en décrira qu'un seul. Les 246e232 - 10 - éléments du trajet optique 37 qui correspondent à ceux des figures 1 à 4 sont désignés par les mêmes références et les éléments du deuxième trajet optique qui correspon- dent aux éléments du premier trajet optique 37 sont désignés par les références correspondantes avec le signe "prime". Vu de l'optotype, le trajet optique concorde tout d'abord complètement avec celui de la figure 3 et s'en distingue seulement par le fait que le miroir semi-trans- parent 26 est remplacé par un miroir plan entièrement réfléchissant 27. A la suite de la partie de l'appareil qui correspond au mode d'exécution représenté par la figure 3 est disposée la partie décrite à propos des figures 1 et 2, comprenant le diaphragme 10, le miroir 15, la première lentille 3, le prisme mobile 46, la deuxième lentille 4, le miroir semitransparent 12 et i'appui 17. Le deuxième partie est dispose de telle sorte que le diaphragme 10 du système symétrique de la figure 1 coincide avec la pupille de sortie 11 du Fprier système anramorphotique correspondant à la représentation de la figure 3. Avec ce système combiné, il est possible d'établir les valeurs de correction sphérique et les valeurs de correction astigmatique et de déterminer la position de l'axe de façon simple et rapide, sans afoinrre aucune lentille, de façon continue pour toutes les vaieurs, à condition que la visibilité soit libre. Le mode d'exécution représenté par la figure 5 co::ïorte deux collimateurs 14, 14'. Toutefois, on peut aussi utiliser un seul collimateur avec un miroir concave de grandeur telle que l'image de l'optotype se forme simultanément pour les deux trajets optiques et donc pour les deux yeux. Avec l'appareil représenté par la figure 5, il est possible de vérifier la réfraction binoculaire. Les miroirs semi-transparents 28, 28', qui correspondent par leur disposition et leur fonction au miroir semi-transpa- - il - rent 12, sont disposés de manière à pouvoir tourner autour d'axes verticaux 30, 30'. En les faisant tourner autour de l'axe vertical, on peut assurer des positions quelconques de convergence et de divergence des deux yeux. Ces positions correspondent à des effets de prisme. On peut ainsi effectuer un contrôle de l'hétérophorie sans interposer de prismes. L'avantage n'est pas seulement que cela simplifie la réfraction mais encore que l'observation n'est pas perturbée par les franges d'interférence et autres aberrations d'un prisme interposé. La possibilité de pivotement des miroirs semi-trans- parents 28, 28' permet aussi d'effectuer avec visibilité libre la détermination des lunettes pour vision de près sans interposer de prismes ou autres éléments. On assure la position de convergence nécessaire en faisant tourner les deux miroirs 28, 28' devant les yeux. L'accomodation est obtenue par réglage des prismes mobiles 46, 46'. Le contrôle de près n'est donc pas fixé à une distance d'observation déterminée mais peut s'effectuer à des distances quelconques. Dans l'exemple d'exécution représenté, les miroirs semi-transparents 28, 28' sont disposés de manière à pouvoir tourner à la fois autour de leur axe vertical , 30' et en outre, grâce a une suspension à cardan, autour d'un axe horizontal. Ainsi, on peut effectuer un contrôle d'hétérophorie non seulement en ce qui concerne l'écart latéral mais encore en ce qui concerne un écart de hauteur éventuel de l'axe des yeux. Dans les exemples d6exécution décrits ci-dessus# on effectue chaque fois la modification de l'intervalle optique entre le premier et le deuxième éléments optiques 3, 4 et 18, 19 au moyen de prismes 6, 46 disposés dans le trajet optique. En principe, il est possible aussi de se passer des prismes de renvoi 6, 46 et au lieu de cela, de disposer les lentilles l'une derrière l'autre en leur permettant de se mouvoir l'une par rapport à l'autre. - 12 - Toutefois, cela comporte des inconvénients de construction portant sur la longueur de l'appareil et un problème est que la position de la pupille de sortie ou du diaphragme n'est pas constante. Dans le mode d'exécution de la figure 5 également, il est possible d'étendre le domaine de mesure en adjoignant des lentilles appropriées à la pupille de sortie 11 qui coincide avec la pupille d'entrée du système sphérique placé à la suite et avec le foyer de la lentille 3. En principe, on peut déplacer manuellement les prismes 6, 6', 46, 46' et grâce a une échelle convenablement étalonnée, on peut lire d'après la position du prisme la valeur de correction correspondante et d'après la position de rotation des lentilles 18, 19, la position de l'axe. Comme le montrent les figures 1 et 5, les prismes 6, 6', 46, 46' sont déplacés par un moteur 35, 39 par l'intermé- diaire d'un chariot 36, 40. Sous la dépendance de la position, par des lignes correspondantes, un signal de sortie est envoyé du moteur à un ordinateur 33 qui, en fonction de la position des prismes, détermine les vergences correspondantes et les indique par un affichage 34. De la même façon, par une ligne correspondante, un signal correspondant à la position de rotation des lentilles 18, 19 peut aussi être amené de sorte que la position de l'axe peut aussi être indiquée par l'affichage. Bien entendu, les deux trajets optiques symétriques 37, 38 présentent des entraînements et lignes de signal corres- pondants. Toutefois, pour plus de simplicité, ils sont seulement représentés dans le trajet optique 37. En outre, la position angulaire des miroirs 28, 28' peut aussi être transmise par des lignes correspondantes aux-ordinateurs de sorte que celui-ci, grâce à un programme approprié, peut aussi indiquer une correction prismatique éventuel- lement nécessaire. Dans le mode d'exécution de la figure 3, on n'a pas indiqué d'entraînement par moteur. Toutefois, celui-ci peut être prévu, de la même façon que dans le - 13 - mode d'exécution de la figure 1 ou de la figure 3. Le mode d'exécution représenté par la figure 6 correspond par sa constitution fondamentale à l'appareil de la figure 1 et les parties qui se correspondent sont désignées par les mêmes références. Dans le diaphragme 10 est disposée une lentille cylindrique de Stokes, 16. De façon connue, dans cette lentille cylindrique de Stokes formée de deux lentilles cylindriques semblables et opposées, il se produit en outre un effet sphérique chaque fois qu'il s'établit un effet cylindriqueo Pour cor-penser cette part sphérique qGL se produit ainsi, la lentille cylindrique de Stokes 16 et la lentille 3 sont accouplées entre elles mécanique- ment de telle sorte qu'elles peuvent aller et venir d'une iA5 m&me course, parallèlemeut C l'axe opticmue 8, dans la di.rcct-4icn de z C a flèche 53. A cet effet' les lentilles sonWt r-.t=L = pans des montures non representées- qui Cont fixées à un dispositif de coulissement non représenté. Coizae danris l'appareil representé par la figure 1, on eoni=encte par faire aller et venir le prisme 6 pour c.........c la valeur de corretion sphérique. Ensuite, auêt meyen de la lentille cylindrique de Stokes 16, on dcéterrmiz; la valeur cylindriqueo Si l'on établit par e 4lle un. efft cy!ndrique ndcja-if i n: .aitaz'u r25 c.! ió4atoJczunt Bsie Qcemposante sphrériqu positive égale c ú if mtié d.!i'effrt cylindrique. Pour la compenser, on déplace d'une course correspondante la lenli!le cylindrique de Stokces 16 et la lentille 3 en direction du rrisme 6. Le raccourcissement du trajet optique entre S lezs lentilles 3 et 4 a pour effet de compenser la part sphérique positive. Il est nécessaire de déplacer en même temps la lentille cylindrique de Stokes 16 afin que celle-ci reste toujours dans le diaphragme 10. Conu-te cn peut le voir par la figure 6, la valeur cylindrique résultant du réglage de la lentille cylindrique de Stoke et l'axe de la valeur d'astigmatisme établie, - 14 - résultant de la position angulaire de la lentille cylindri- que de Stokes, ainsi qu'un déplacement éventuel de la lentille cylindrique de Stokes 16 et en même temps de la lentille 3, sont transmis par une ligne correspondante à l'ordinateur 33 qui indique, par l'affichage 34, les valeurs de correction qui en résultent. En principe, pour compenser la composante sphérique engendrée, il serait possible de déplacer en conséquence le prisme 6 ou même la lentille 4, ce qui fait que le déplacement de la lentille cylindrique de Stokes deviendrait superflu. Par suite, un déplacement de la lentille 4 aurait pour effet de modifier l'emplacement de la pFpille de sortie, ce qui est indésirable. Un déplacement du prisme 6 rendrait difficile la lecture des valeurs de correction sphérique car une conversion serait nécessaire. Avec le mode d'exécution représenté par la figure 6, la position du prisme 6 est une mesure nette de la valeur de correction sphérique. Le mode d'exécution représenté par la figure 7 concr-ee partiellement avec celui de la figure 5 et les élézî-er- qui se correspondent sont désignés par les Faes référencs. Les deux trajets optiques sont de constitution symétrique de sorte que pour simplifier, à nouveau, on se réfèrera à un seul trajet optique. Une image d'un optotype 1- est formée à l'infini par un collinateur 14 et un mircir 1i5. Dans le trajet optique sont prévus, comme sur la figure 5, un premier élément optique 3, un deuxième élémernt optique 4 et un prisme 46. La disposition de ces éléments optiques et de toutes les autres parties est la même que dans le mode d'exécution de la figure 5o Le deuxième élément optique 4 est à nouveau une lentille tandis aue le premier élément optique est composa, dans ce mode d'exécution, de deux lentilles cylindriques convergentes semblables 300, 301 dont les axes font entre eux un angle fixe de 90 . Les deux lentilles 300, 301 sont disposees aussi près que possible l'une de l'autre et au même endroit que la - 15 - lentille 3 de la figure 5. Ainsi, dans l'ensemble, les deux lentilles cylindriques 300, 301 ont un effet sphérique. Les deux lentilles cylindriques 300, 301 peuvent être déplacées le long de l'axe optique, individuellement ou conjointement, par un dispositif nonreprésenté. Si l'on déplace la lentille 301 en direction du prisme, on obtient un effet astigmatique négatif. Si l'on éloigne la lentille 300 du prisme, on obtient un effet astigmatique positif. La grandeur du déplacement dépend dans chaque cas de la puissance des lentilles cylindriques. Lorsqu'on utilise l'appareil, les premier et deuxième éléments optiques 3, 4 et le prisme 46 sont à nouveau réglés de telle sorte que les foyers F' et F coïncident 3 4 comme sur la figure 1. En déplaçant le prisme 46, on détermine la correction sphérique qui peut être lue sur l'affichage 34 en fonction de la position du prisme 46. Ensuite* selon que l'on Préfère l'un ou l'autre mode de réfraction et que l'on opère avec des cylindres négatifs ou Positifs, on rapproche la lentille cylindrique 301 du prisme 46 ou on éloigne la lentille cylindrique 300 du prisme 46 jusqu'à ce qu'un astigmatisme existant éventuellement soit déterminé. Le déplacement des lentilles est transmis par une ligne de signal à l'ordinateur 33 de sorte que la valeur d'astigmatisme déterminée peut 2r être lue sur l'affichage 34. Les lentilles cylindriques 300, 301 sont montées dans une monture non représentée de telle sorte qu'elles peuvent tourner, solidairement l'une de l'autres autour de l'axe optique ce qui fait que le cylindre r4glé par le déplacement peut tourner à la position correspondant à l'amétropie. La position de rotation aussi est transmise à l'ordinateur 33 par la ligne de signal de sorte que la position de l'axe du cylindre est lisible sur l'affichage 34. Lorsqu'on déplace comme indiqué ci-dessus soit la lentille cylindrique 301 soit la lentille cylindrique 300 uniquement, on obtient une part purement astigmatique - 16 - sans part sphérique supplémentaire de sorte qu'à la différence du mode d'exécution de la figure 6, aucune correction supplémentaire n'est nécessaire. Si par contre on déplace les deux lentilles cylindriques 300, 301 de façon synchrone l'une de l'autre, on obtient, comme dans l'exemple de la figure 6 comportant la lentille cylindrique de Stokes, une composante sphérique qu'il faut compenser en déplaçant le trajet optique entre le premier élément optique 3 et le deuxième élément optique 4. Comme dans les exemples d'exécution décrits ci-dessus, dans l'exemple décrit à propos de la figure 7 les lentilles cylindriques 300, 301 sont conçues, selon l'invention, sous forme de lentilles plan-cylindriques qui présentent à un sommet un effet nul et au sommet perpendiculaire au premier, un effet cylindrique. Ainsi qu'il résulte de ce qui précède, le mode d'exécution de la figure 7 est particulièrement avantageux car la structure est notablement plus simple que celle de la figure 5. Etant donné qu'il ne s'effectue aucune rotation de l'image lors du réglage de l'astigmatisme, il n'est pas nécessaire non plus, en particulier, d'utiliser en outre des prismes Dove. Comme on l'a indiqué plus haut, l'endroit o doit se trouver l'oeil à examiner dépend de la distance focale du deuxième élément optique 4, car la pupille de l'oeil doit se trouver à l'endroit de la pupille de sortie ou bien être séparée de celle-ci par une distance correspon- dant à la distance du sommet. Lorsqu'on augmente le domaine de mesure, la distance focale de la lentille 4 diminue. Etant donné que le miroir semitransparent 28 doit en outre être disposé entre la lentille 4 et la pupille de sortie, il peut arriver que l'oeil doive s'approcher du miroir 28 dans une mesure indésirable. Avantageusement, pour augmenter cette distance, selon le mode d'exécution représenté par la figure 8, on dispose entre la lentille 4 et le miroir semi-transparent 12 du - 17 - mode d'exécution représenté par la figure 2, ou entre la lentille 4 et le miroir semi-transparent 28 du mode d'exécution de la figure 7 un système afocal formé de deux lentilles convergentes 50, 51. Les deux lentilles ont la même distance focale. La lentille 50 est disposée dans le plan focal image FI et le foyer objet F51 coïncide avec le foyer image F5 Ainsi, la pupille de ' sortie 11 de l'ensemble du système se forme à une distance 2F50, double de la distance focale de la lentille convergente 51. La distance de travail est ainsi accrue selon le choix des distances focales des lentilles , 51. - 18 - REVENDICATIONS 1.- Appareil pour la détermination subjective de la réfraction caractérisé par un premier élément optique (3) reproduisant des optotypes dans son plan focal image et un deuxième élément optique (4) placé à la suite du premier dans le trajet optique et reproduisant les optotypes en direction de l'oeil à examiner (7), la distance entre le foyer objet du deuxième élément (4) et le foyer image du premier élément (3) étant variable. 2.- Appareil selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'un troisième élément optique (6) assurant la variation de distance est disposé entre le premier et le deuxième éléments optiques (3, 4). 3.- Appareil selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'entre le deuxième élément optique et la pupiJle de sortie du système est disposé un miroir semi- transparent faisant un angle avec l'axe optique. 4.- Appareil selon l'une des revendications 2 et 3, caractérisé p.r le fait que le premier et le deuxième élémentsoptiquessont disposés au voisinage l'un de l'autre, leurs plans principau colncidant apprcoimativement et que le troisième élément optique dévie en direction du deuxième élément optique les rayons venant du premier élément optique. 5.- Appareil selorn l'une des revendicatizns I a 4, caractérisé par le fait que les premier et deuxième éléments optiques sont des lentilles cylindriques. 6o- Appareil selon la revendication 5, caractérisé par le fait que les lentilles cylindriques sont accouplées entre elles de telle sorte que les axes de leurs sections principales sont parallèles dans une position de rotation et que lorsque l'une des lentilles cylindriques tourne, la deuxième tourne de telle sorte que la position des axes des sections principales tourne en sens opposé l'un à l'autre. 7.- Appareil selon l'une des revendications I à 6, 2466232' - 19 - caractérisé par le fait que dans le trajet optique est disposé, à la suite du deuxième élément optique, un autre système selon l'une des revendications 1 à 6. 8.- Appareil selon la revendication 7, caractérisé par le fait que la pupille d'entrée du deuxième système coincide avec la pupille de sortie du premier système. 9.- Appareil selon l'une des revendications 7 et 8, caractérisé par le fait que les éléments optiques sont des lentilles cylindriques dans le premier système et des lentilles sphériques dans le deuxième système. o- Appareil selon l'une des revendications 3 à 9, caractérisé par le fait que le miroir semi-transparent est disposé de manière à pouvoir pivoter autour d'un axe verticale 11 - Appareil selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'un des premier et deuxième éléments optiques est sous la forme de deux lentilles cylindriques (300, 301) disposés de manière à pouvoir coulisser rela- tivement sur l'axe optique commun. 12.- Appareil selon la revendication 11, caractérisé par le fait que les deux lentilles cylindriques (300, 301) sont montées de manière à pouvoir tourner, solidairement l'une de l'autre, autour de 'axe optique. 13.- Appareil selon l'une des revendications 11 et 12p 2Z caractérisé par le fait que les axes des lentilles cylin- driques (300, 301) font entre eux un angle de 90 % 14.- Appareil selon la revendication 1, caractérisé par le fait que dans le diaphragme du système optique ainsi constitué est disposée une lentille cylindrique de Stokes (16) qui est accouplée au premier, au deuxième ou au troisième éléments optiques (3, 4, 5) de telle sorte que l'on peut faire varier le trajet optique entre les premier et deuxième éléments optiques (3, 4) lorsqu'on règle une valeur cylindrique au moyen de la lentille cylindrique de Stokes (16), pour compenser la part sphérique qui en résulteo - 20 - 15.- Appareil selon la revendication 14, caractérisé par le fait que la lentille cylindrique de Stokes (16) et le premier élément optique (3) peuvent coulisser conjointement sur l'axe optique, en fonction du réglage de la lentille cylindrique de Stokes (16). 16.- Appareil selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé par le fait que du côté image relativement au deuxième élément optique (4) est prévu un système afocal formé de deux lentilles (50, 51) et que la lentille (50) tournée vers le deuxième élément optique (4) est disposée dans le plan focal image de celui-ci. 17.- Appareil selon l'une des revendications 5 à 16, caractérisé par le fait que les lentilles-cylindriques sont des lentilles plan-cylindriques. 18.- Appareil selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisé par le fait que pour la détermination binoculaire de la réfraction, un deuxième système optique de constitu- tion similaire est prévu en plus du système optique selon l'une des revendications 1 à 17. 19.- Appareil selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisé par le fait que l'enveloppe (2) qui entoure les éléments optiques présente un appui conçu de façon réglable de telle sorte que lorsque la tête du sujet s'y applique, l'oeil (7) du sujet est à une distance prescrite de la pupille de sortie de l'ensemble du système, corres- pondant à la distance du sommet.