Brevet FR2465203A1 — publié le 19810320

La présente invention concerne un interféromè- tre en anneau comportant un guide d'ondes de lumière, qui comporte deux points de couplage au niveau desquels peut être injectée par couplage, dans ledit guide d'ondes de lumière, une lumière qui se propage, dans ce dernier, en direction de l'autre point de cou- plage, o elle ressort par découplage, dans lequel les lumières extraites par découplage au niveau des deux points de couplage sont envoyées, en étant superposées,au moinspz une surface réceptrice de lumière et dans lequel une lumière, qui est envoyée à un point de couplage en vue de son injection par coupla- ge, et une lumière qui est extraite par découplage au niiTeau du point decouplage et qui est envoyée surla surface réceptrice de lumière, parcourent en sens inverse et suivant des trajets superposés de rayonnement une voie commune dans laquelle plusieurs modes peuvent se propager. Un interféromètre en anneau du type indiqué plus haut constitue en principe un dispositif pour dé- terminer les différences de temps de propagation non réciproques. Lorsque l'interféromètre est au repos ou possède un mouvement uniforme de translation par rapport à un système inertiel, la propagation de la lumière s'effectue de façon réciproque aussi bien dans le guide d'ondes de lumière que dans les voies ou trajets dans l'air, c'est-à-dire que la longueur d'onde optique du trajet lumineux est exactement la même pour les deux sens de propagation de la lumière. On sait que tous les matériaux diélectrique - les guides d'ondes de lumière sont constitués par de tels matériaux -, qui sont au repos ou bien possèdent un mouvement de translation uniforme par rapport à un système inertiel, doivent tou- jours avoir un comportement réciproque en l'absence d'un champ magnétique. Dans le cas de la construction de tels interféromètres en anneau il s'est avéré que l'on peut observer des effets de non réciprocité inattendus, qui simulent un déplacement accéléré, par exemple un mouvement de rotation non nul. La présente invention a pour but d'indiquer un moyen permettant de rendre inefficace et de faire dispa- raître, dans un interféromètre en anneau du type indiqué plus haut, de tels effets de non réciprocité inattendus et des accélérations ou par conséquent des rotations simulés. Ce problème est résolu dans un interféromètre en anneau du type indiqué plus haut grâce au fait qu'un dispositif suppresseur de modes est disposé dans les tra- jets superposés de rayonnement. Cette solution a'ourfondemEntlaconstatationnouve)efaite par ademandres e ce laroiprooité obserdOit être impué au fait que, dans un trajet dans l'air d'un interféromètre en anneau, que la lumière utilisée doit parcourir une fois dans un sens, puis dans le sens opposé, la lumière emprunte, dans la direction dans le sens opposé, un chemin légèrement diffé- rent de celui pris dans l'autre sens. Le suppresseur de modes ne laisse passer dans le cas idéal - comme son nom l'indique déjà - qu'un mode, c'est-à-dire qu'un trajet lumineux. Cependant, dans le cas de la propagation de la lumière dans l'air, de nombreux chemins ou trajets lumineux sont possibles par rapport aux axes optiques de l'interféromètre. A ce sujet on peut également dire que des modes d'ordres plus élevés peuvent apparaître dans l'air,par rapport aux axes optiques de l'interféro- mètre en anneau. En tant que cause des effets simulés de non réciprocité ou de l'accélération ou de la rotation simulée, on a identifié le fait que, lors de la propagation du rayonnement dans l'air, il peut se former des modes d'ordre supérieur par rapport aux axes optiques del'inter- féromètre. L'origine de modes d'ordre plus élevé sont essentiellement l'existence de points de couplage non ajustés de façon idéale du guide d'ondes de lumière monomode. Avec la solution proposée on peut éliminer les modes d'ordre supérieur, de sorte que ces derniers ne peuvent parvenir jusqu'à une surface de réception de la lumière et ne peuvent par conséquent plus contri- buer à simuler une rotation. Selon une forme avantageuse de l'invention, le suppresseur de modes est constitué par un guide d'ondes de lumière monomode qui possède deux points de couplage par l'intermédiaire desquels la lumière peut être injectée par couplage dans ce guide de lumiè- re ou en être extraitepar découplage. Un guide d'ondes de lumière monomode servant de filtre de modes est su- périeur à des filtres de modes connus comportant par exemple des diaphragmes à trou dont l'ouverture possède un diamètre extrêmement faible, étant donné que dans un guide d'ondes de lumière monomode effectivement seul un mode est apte à se propager. Tous les autres modes ne peuvent pas se propager ou bien peuvent être suppri- més. Des formes de réalisation avantageuses et appro- priées du dispositif indiqué ci-dessus résident dans le fait que le guide d'ondes de lumière monomode est cons- titué par une fibre de verre à coeur et gaine, dont les faces frontales constituent les points de couplage, ou que la longueur des fibres de verre est dimensionnée avec une longueur telle que les modes présents dans l'enveloppe, qui se propagent depuis une surface frontale en direc- tion de l'autre surface frontale, n'atteignent pas cette dernière, ou bien qu'il est prévu un dispositif pour éliminer les modes se propageant dans la gaine, ou encore que le guide d'ondes de lumière monomode est enroulé. Il est approprié de faire passer également dans le filtre de modes une lumière, qui doit être injectée par -2465203 Couplage au niveau de l'autre point de couplage dans le guide d'ondes de lumière, et une lumière qui est extraite par découplage au niveau point de couplage et et est envoyée à la surface de réception de la lumière. Une forme de réalisation préférée de l'interféromètre en anneau proposé réside dans le fait qu'outre une surface réceptrice de lumière, il est prévu une autre surface réceptrice de lumière à laquelle sont envoyées à l'état superposé, des lumières découplées au niveau de deux points de couplage et suivant des trajets de rayonnement superposés qui passent dans une voie dans laquelle de nombreux modes sont aptes à se pro- pager, et qu'un autre filtre de modes est disposé dans les trajets superposés de rayonnement. Selon une forme tout à fait appropriée de réalisation de l'invention, le- dit autre filtre de modes est du même type que le premier filtre de modes indiqué. Il est prévu, selon une autre forme de réalisation de l'inventionqu'une lumière est envoyée en supplément pour être couplée par injection, à travers ledit autre filtre de modes, aux points de couplage du guide d'ondes de lumière et que, alterna- tivement, de la lumière est envoyée pour injec- tion par couplage par le premier filtre de modes et par ledit autre filtre de modes et que simultanément la lumière d'une autre couleur est envoyée, pour être injectée par couplage, à travers l'autre filtre de modes et qu'en avant des surfaces réceptrices de lumière respectives sont montés des filtres colorés dont l'un n'est transparent que pour une couleur et dont l'au- tre n'est transparent que pour une autre couleur. Dans le cas de cette forme de réalisation il existe une dif- ficulté d'ajustementdae au fait que le filtre de modes, qui est disposé sur le trajet du rayonnement de la lu- mière émise par la source de lumière, détermine l'axe optique de l'interféromètre en anneau et que l'autre filtre de modes doit être réglé de façon précise par rapport à cet axe optique car autrement il laisserait passer un autre mode, à savoir un mode d'ordre supérieur, et supprimerait tous les autres modes. Mais ceci simulerait de ce fait à nouveau un effet de non réciprocité. Le réglage précis de l'autre filtre de modes sur l'axe optique de l'interféromètre en anneau ne peut être exécuté que difficilement dans la pratique. Dans les formes de réalisation préférées indiquées précédemment, le défaut du réglage des filtres de modes l'un par rapport à l'autre n'agit pas. Il est vraiquedans le cas de ces réalisations, le déphasage simulé n'est pas éliminé, mais on peutdéduire la valeur vraie de la vitesse de rotation. A titre d'exemple on a décrit ci-dessous et illustré schématiquement aux dessins annexés deux exem- ples de réalisation de l'objet de l'invention. La figure 1 est une représentation schématique d'un exemple de réalisation d'un interféromètre en anneau comportant deux filtres de modes et deux surfaces récep- trices de lumière. La figure 2 montre, suivant le même type de représentation que sur la figure 1, l'autre exemple de réalisation qui est une variante du premier exemple de réalisation. Les figures 3 et 4 montrent des coupes par- tielles des deux exemples de réalisation, en vue agran- die, montrant une extrémité du guide d'ondes de lumiè- re, servant de point de couplage, ainsi que le système optique d'injection par couplage, d'unepart enposition oblique par rapport à l'axe optique de l'interféromètre en an- neau et d'autre part en position décallée. L'interféromètre en anneau représenté sur la figure 1 comporte une source de lumière 6, par exemple un laser, qui émet suivant la direction R un faisceau de rayonnement laser 60. Dans ce faisceau de rayonnement laser se trouve disposé un miroir semitransparent 50 incliné suivant un angle de par exemple 450 par rapport à la direction R et qui réfléchit une partie de la lu- mière laser en direction de l'absorbeur de lumière 10. Le faisceau de rayonnement laser 61 affaibli, ayant traversé le miroir semitransparent 50, tombe sur une lentille convergente 33 qui focalise ce faisceau affaibli 61 sur un point de couplage 32 d'un guide d'on- des de lumière monomode. Ce guide d'ondes de lumière 3 comporte, outre le point de couplage 32, également un point de couplage 31 et une lumière peut être respective- ment injectée par couplage et extraite par découplage au niveau des deux points de couplage. De façon pré- férée, ce guide d'ondes- de lumière monomode 3 est constitué par une fibre de verre à coeur et gaine, enroulée, dont le coeur possède un diamètre d'au maximum quelques microns et dont les surfaces frontales consti- tuent les points de couplage 31 et 32. A partir du point de couplage 31 du guide d'on- des de lumière monomode 3 est émis un faisceau de lumière sur le trajet du rayonnement duquel est disposée une lentille convergente 30. Cette dernière est disposée de telle manière que le point lumineux, pouvant être dési- gné comme étant presque idéal et d'o semblent provenir les rayons du faisceau rayonné par le guide d'ondes de lumière monomode 3, est situé dans le plan focal de cet- te lentille 30. La lentille 30 envoie, suivant la direction Rl, qui ne coïncide pas nécessairement avec la direction R, un faisceau eoncentre 61 de rayonnement parallèle, qui tombe sur un miroir semitransparent 5 qui est incliné d'un angle de par exemple 450 par rapport à la direction RI. A partir de ce miroir semitransparent 5, qui possède par exemple un pouvoir réfléchissant et un pouvoir de transmission égaux respectivement à 50%, une partie du faisceau de rayonnement parallèle 61' est réfléchie en tant que faisceau de rayonnement partiel 62' perpendi- culairement à la direction RI, tandis que l'autre par- tie du faisceau de rayonnement parallèle 62 traverse le miroir 5 et se propage ensuite sous la forme du fais- ceau de rayonnement partiel 62 en direction de R-1. Sur le trajet du rayonnement de chacun de ces faisceaux de rayonnement partiels 62 et 62' se trouvent disposés les uns derrières les autres suivant la direction de propagation, respectivement des polariseurs linéaires P et P', des plaquettes quart d'onde LI et L1' et des lentilles convergentes 8 et 8'. Les polariseurs linéaires P et P' produisent une lumière polarisée linéairement. Il est approprié de les disposer à l'emplacement indiqué étant donné qu'en cet endroit le risque d'une éventuelle dépolarisation de la lumière polarisée n'est plus aussi grand. La plaquette quart d'onde LI ou LI' produit, à partir de la lumière polarisée linéairement, une lu- mière polarisée circulairement. Si l'on effectue la mesure de rotation unique- ment sur la base de l'effet Sagnac, les plaquettes LI et Li' peuvent être supprimées. Si au contraire des diffé- rences de temps de propagation non réciproques sont produits en supplément à l'aide de l'effet Faraday dans le guide d'ondes de lumière 1, par exemple pour réaliser une contre-compensation de l'effet Sagnac ou pour d'au- tres buts, lesdites plaquettes sont nécessaires étant donné que l'effet Faraday n'agit que dans le cas de la lumière polarisée linéairement. Au contraire l'effet Sa- gnac fonctionne pour tous les états de polarisation de la lumière. La lentille 8 ou 8' focalise le-faisceau de rayonnement partiel 62 ou 62', qui est également un faisceau de rayonnement parallèle très serré, sur un point de couplage 11 ou 11'.du guide d'ondes de lumière 1. De même le guide d'ondes de lumière 1 est constitué de façon appropriée par un guide d'ondes de lumière mono- mode et est à nouveau constitué de préférence par une fibre de verre à coeur et gaine, dont le coeur possède un diamètre égal au maximum à quelques microns et dont les surfaces frontales constituent les points de couplage 11 et 11' La lumière injectée par couplage dans le guide d'ondes de lumière 1 au niveau d'un point de couplage 11 ou 11', se propage dans ce dernier en direc- tion de l'autre point de couplage 11' ou 11, y est à nouveau extraite par découplage et est transformée par la lentille 8' ou 8 en un faisceau très serré de rayon- nementsparallèlEn, qui traverse la plaquette quart d'onde respective LI' ou Ll et le polariseur linéaire P' ou P. et tombe sous un angle de 450 sur le miroir semitranspa- rent 5. La lumière9 extraite par découplage au niveau du point de couplage 11 du guide d'ondes de lumière 1, se propage sous la forme d'un faisceau de rayonnement parallèle à l'opposé de la direction Rl et la lumière, extraite par découplage au niveau de l'autre point de couplage ll' du guide d'ondes de lumière 1, se propage sous la forme d'un faisceau très serré de rayonnement parallèle, perpendiculairement à la direction RM. Une partie de chacun de ces faisceaux de ra-- yonnement parallèle traverse le miroir semitransparent et se propage ensuite sous la forme d'un faisceau de rayonnement parallèle suivant la même direction que pré- cédemment. La partie restante de lumière-dé chacun de ces faisceaux de rayonnement parallèle est réfléchie par le miroir 5 sous la forme d'un faisceau de rayonnement parallèle, qui est dévié à 90 par rapport au faisceau de rayonnement parallèle incident. Chaque faisceau de ra- yonnement parallèle réfléchi se superpose à un faisceau de rayonnement parallèle traversant et se propage dans la même direction. Sur la figure 1 on a désigné par la référence 2 le faisceau de rayonnement parallèle dans lequel la lumière, qui provient du point de couplage 11 et qui a traversé le miroir 5, est superposé à la lumière qui provient du point de couplage 11' et a été réfléchi par le miroir 5. Le faisceau de rayonnement parallèle, dans lequel la lumière, qui provient du point de couplage 11 et qui a été réfléchie par le miroir 5, est superposée à la lumière, qui provient du point de couplage 11' et qui a traversé le miroir 5, est désigné par 2'. Le faisceau de rayonnement parallèle 2 et le faisceau de rayonnement parallèle 61' sont également su- perposés. Le faisceau de rayonnement parallèle 2 tombe sur la lentille 30, qui focalise le faisceau sur le point de couplage 31 du guide d'ondes de lumière monomode 3, o il est injecté par couplage dans ce dernier. La lumière, à nouveau extraite par découplage au niveau de son autre point de couplage 32, tombe sur la lentille 33 qui forme, à partir du faisceau de rayon sortant, un faisceau de rayonnement parallèle très serré qui tombe sous un angle de 45 sur le miroir semi- transparent 50. Une partie de ce faisceau de rayonnement parallèle 20 est réfléchie sous la forme d'un faisceau de rayonnement 21, à angle droit par rapport au faisceau précédent, et tombe sur une lentille convergente 34, dans le plan focal de laquelle est disposé un autre filtre de modes 35, par exemple un filtre de modes usuel, cons- titué sous la forme d'un diaphragme à trou possédant une ouverture d'un diamètre extrêmement réduit. Cet autre filtre de modes35 sert uniquement à éliminer des réfle- xions parasites. La lumière qui a traversé ledit autre filtre de modes 35 tombe sur la surface photosensible, servant de surface réceptrice de lumière 4, d'un détecteur photo- sensible 40 qui mesure l'intensité intégrale de la lu- mière incidente et produit un signal analogique. L'au- tre filtre de modes 35 pourrait être également par ail- leurs un guide d'ondes de lumière monomode. L'interféromètre en anneau décrit jusqu'à présent est déjà totalement apte à fonctionner et peut être utilisé sous la forme d'un détecteur de rotation. Pour avoir une explication plus détaillée des effets, qui aboutissent à des rotations simulées et qui sont supprimés grâce à la présente invention, on se reporte- ra aux figures 3 et 4. Les deux figures montrent, en vue à plus grande échelle, une extrémité d'une fibre de verre à coeur et gaine qui constitue le guide d'ondes de lumière 1, la surface frontale servant de point de couplage 11. L'axe optique de la fibre de verre 1 est désigné par la référence A. La lentille 8 focalise le faisceau de rayonnement parallèle 62 sur la face fron- tale 11 de la fibre 1 au niveau de son coeur K. L'axe optique A' du faisceau de rayonnement parallèle 62 est déterminé par la droite qui passe par le foyer F et le centre de la lentille 8 (on suppose qu'il s'agit de l'optique de Gauss). L'interféromètre en anneau pourrait être réglé de façon idéale si l'axe A' coïncidait avec l'axe A. Mais ceci ne peut être obtenu dans la pratique qu'avec une précision finie. Les deux axes peuvent être incli- nés l'un par rapport à l'autre dans la pratique, d'un angle différent de zéro. Ceci aboutit au fait que l'axe A" d'un faisceau de rayonnement parallèle, qui véhicule une lumière qui est sortie de la face frontale 11 et qui a été focalisée par la lentille 8, ne coïncide pas de façon précise avec l'axe A' du faisceau de rayonnement lumineux 62, mais est parallèle à ce dernier (voir figure 3). Il peut également arriver que l'axe A' du faisceau de rayonnement lumineux 62 soit décalé, au niveau de la face frontale 11, par rapport à l'axe A du guide d'ondes de lumière 1. Dans ce cas l'axe A" du faisceau de rayonnement parallèle, qui véhicule une lumière qui est sortie de la face frontale 11 et a été focalisée par la lentille 8, est incliné par rapport à l'axe A du faisceau de rayonnement parallèle 62 (voir figure 4). Il peut en outre arriver que la surface fron- tale 11 et le foyer F ne coincident pas de façon exacte. Alors une lumière qui sort de la face frontale 11 n'est pas focalisée par la lentille 8 sous la forme d'un faisceau de rayonnement parallèle, mais sous la forme d'un faisceau de rayonnement divergent ou convergent. Dans le cas des trois possibilités indiquées on a supposé, à titre de simplification, que le lieu du foyer pour la lumière qui sort du guide d'ondes de lumière 1 qui a été en outre supposé comme étant un guide d'ondes de lumière monomode idéal, se trouvait sur la surface frontale 11. Les trois effets décrits de façon qualitative apparaîtront la plupart du temps ensemble dans la pra- tique. Ils réduisent le rendement de l'injection par couplage pour le faisceau de rayonnementparallèle 62 à travers la face frontale dans le guide d'ondes de lumière 1. Cependant,ceci agit uniquement à la maniè- re d'une atténuation accrue fournie par la fibre et ne provoque aucune rotation simulée. Naturellement des considérations analogues sont également valables pour l'autre point de couplage ". 65203 11' avec la lentille 8' du faisceau de rayonnement lumineux 62'. La position de l'axe des faisceaux de rayonnement lumineux 62' par rapport à l'axe A' du faisceau de rayonne- ment lumineux 62 est déterminée par le miroir 5. Dans le-cas de l'exemple pris ici pour base, l'axe du faisceau de rayonnement lumineux 62' est perpendiculaire à l'axe du faisceau de rayonnement lumineux 62. Pour résumer on peut dire qu'une lumière, ex- traite par découplage au niveau d'un point de couplage llb ou 11' et qui revient en direction de la source de lumière en passant par des trajets dans l'air, parcourt un tra- jet légèrement différent du trajet parcouru par la lu- mière envoyée pour être injectée par couplage. Cela si- gnifie qu'un effet de non réciprocité est simulé. L'invention propose, comme solution, qu'un filtre de modes 3 ou 3' soit disposé sur les trajets superposés de rayonnement, dans lesquels des lumières suivent une voie commune dans laquelle de nombreux modes sont aptes à se propager. Si le filtre de modes 3 présente une très forte atténuation-pour des modes d'ordre supérieur, seul est admis le faisceau de lumière arrivant des points de couplage, qui a parcouru dans la section comprise en- tre les points de couplage 11 ou 11' et le diviseur de faisceau 5 un chemin qui correspond avec une précision extrêmement élevée au chemin lumineux de la lumière in- jectée par couplage au niveau des points de couplage 11 et 11'. Dans ce cas aucun effet de non réciprocité n'est simulé ou seul est simulé un effet de non réciprocité faible, que l'on peut négliger. Dans le cas d'interféromètres en anneau du type de l'interféromètre en anneau de la figure 1, il est pour des raisons qu'il n'est pas néeessaire d'exposer ici, avantageux d'utIliser aussi la lumière véhiculée dans le faisceau de rayonnement pazrg1èle 2', pour des buts de mesure. Pour cette raison, une sur- face réceptrice de lumière 4' d'un autre détecteur photosensible 40' est disposée sur le trajet du rayon- nement. De mêmela lumière véhiculée dans le faisceau de rayonnement 2' contient, comme toute lumière véhi- culée dans le faisceau de rayonnement 2, en raison des trois effets indiqués, des modes d'ordre supérieur qui peuvent conduire à des valeurs de mesure erronées. Pour cette raison il est approprié de disposer dans le faisceau de rayonnement 2' un filtre de modes qui présente une atténuation élevée pour des modes d'or- dre supérieur. Conformément à la figure 1, à cet effet se trouve disposé sur le trajet du rayonnement 2', un guide d'ondes de lumière monomode 3' qui comporte deux points de couplage 31' et 32. Le faisceau de rayonne- ment parallèle 2' tombe sur une lentille 30' qui foca- lise le faisceau sur le point de couplage 31', o il est injecté par couplage dans le guide d'ondes de lumière 3'. La lumière, extraite à nouveau par découplage au niveau de l'autre point de couplage 32', tombe sur une lentille 33', qui forme à partir du faisceau de rayon- nement sortant un faisceau de rayonnement parallèle qui tombe sur la surface réceptrice de lumière 4'. Toutefois, dans le cas du faisceau de rayon- nement parallèle 2', les conditions sont en principe différentes du cas du faisceau de rayonnement parallèle 2' qui est superposé au faisceau de rayonnement parallè- le 61'. Lorsque l'axe optique du point de couplage 31' coïncide exactement avec l'axe A' (voir figures 3 ou 4), on obtient les mêmes propriétés favorables que celles obtenues avec les guides d'ondes de lumière 3. Etant donné,cependant,que ce réglage ne peut être effec- tué qu'avec une précision finie, il faut toujours ta- bler sur un écart variable. Cet écart implique que les modes d'ordre supérieur sont injectés par couplage au niveau du point de couplage 31t du guide d'ondes de lumière 3', ce qui provoque, par exemple la simulation d'une rotation. Si le guide d'ondes de lumière 3' conduisait également d'ordre des modes d'ordre supérieur ou s'il n'était absolument pas présent, les rotations simulées seraient en général nettement plus importantes. L'insertion du guide d'ondes de lumière monomo- de 3 améliore par conséquent dans tous les cas l'interfé- romètre en anneau, mais les signaux du détecteur 40' n'au- torisent une mesure de la vitesse de rotation avec une précision élevée que si le point de couplage 31' était compensé de façon correspondante. Dans la pratique ceci est très difficile à réaliser. Il faut encore indiquer que le point de cou- plage 31 du guide d'ondes de lumière 3 se situe au con- traire toujours en alignement précis avec l'axe optique A', étant donné que cet axe est déterminé précisément par la position du point de couplage 31. Ceci est va- lable étant donné que le point de couplage 31 délivre la lumière nécessaire pour le fonctionnement de l'inter- féromètre. Le signal du détecteur 40 permet par consé- quent une détermination de la vitesse de rotationen généralavec une précision élevée. Sur la figure 2 on a représenté une variante de l'interféromètre en anneau de la figure 1, à l'aide du- quel on peut obtenir que l'erreur de l'ajustement du point de couplage 31' du guide d'ondes de lumière 3' soit sans ef- fet. Dans le cas de ce dispositif, le déphasage simulé n'est assurément pas éliminé, mais on peut déterminer la valeur vraie de la vitesse de rotation. La forme de réalisation de l'ingerféromètre en * anneau conforme à la figure 2 diffère de la forme de réa- lisation de la figure 1 essentiellement par la présence d'une source de lumière 6' supplémentaire, d'un miroir partiellement transparent supplémentaire 50', d'une len- tille supplémentaire 34' et d'un autre filtre de modes supplémentaire 35', qui sert à éliminer des réflexions parasites. En outre des polariseurs linéaires supplé- mentaires PI et Pl' et des plaquettes quart d'onde supplémentaires L2 et L3, L2' et L3' sont disposées sur les trajets du rayonnement. La source de lumière 6' supplémentaire, cons- tituée également sous la forme d'un laser, est disposée de manière à émettre un faisceau de rayonnement laser ' suivant la direction R'. Dans ce faisceau de rayon- nement laser, le miroir semitransparent supplémentaire ' est disposé en faisant un angle de 450 par rapport à la direction R'. Une partie de cefaisceau de rayonnement laser 60' est réfléchie par le miroir 50' en direction d'un absorbeur de lumière 10'. La partie de lumière 20, qui a traversé le miroir 50', est réfléchie suivant la direction R' sous la forme d'un faisceau de rayonnement laser affaibli 61' et tombe sur la lentille 33' qui fo- calise le faisceau de rayonnement lumineux 61' sur l'au- tre point de couplage 32' du guide d'ondes de lumière mono- modes 3', o il est injecté par couplage dans ce dernier. Cette lumière injectée par couplage se propage à travers l'ensemble de l'interféromètre en anneau, de la même fa- çon que la lumière injectée par couplage dans le guide d'ondes de lumière monomodes 3. La lumière extraite par découplage au niveau de l'autre point de couplage 32' du guide d'ondes de lumière monomodes 3' et libérée de modes parasites, tombe sous la forme d'un faisceau de rayonnement parallèle 20' sur le miroir supplémentaire 50'. La partie 21', réfléchie par ce miroir 50', tombe sur la lentille supplémentaire 34', dans le plan focal de laquelle est disposé l'autre filtre de mode supplémentaire 35'. La lumière ayant traversé ce filtre tombe sur la surface réceptrice de lumière du détecteur 40. Si, dans le cas de l'interféromètre en anneau de la figure 2, seule la source de lumière 6 est utilisée, en général des modes d'ordre supérieur sont injectés par couplage au niveau du point de couplage 31' dans le guide d'ondes de lumière 3'. Par conséquent on ne peut en général déterminer qu'avec une erreur non né- gligeable, la rotation, au moyen du signal tombant sur la surface réceptrice de lumière 4'. Si onn'utilise pas la source de lumière 6 et si l'on branche la source de lumière 6'> les rôles des points de couplage 31' et 31 s'inversent. Maintenant le signal présent sur la surface réceptrice de lumière 4 présenterait une erreur. Pour des raisons de symé- triecette erreur est cependant opposée à l'erreur qui a été fournie par le signal tombant sur la surface ré- ceptrice de lumière 4'. En branchant alternativement les sources de lumière 6 et 6' et en évaluant les signaux sur les surfaces réceptrices de lumière 4' et 4, on peut éli- miner l'erreur. Ceci peut être indiqué par exemple au moyen d'une formation de la valeur moyenne. Le branchement et le débranchement alternés des sources de lumière 6 et 6' peut être évité si la source de lumière 6 émet une lumière d'une certaine couleur, a- lors que la source de lumière 6.' émet une lumière d'une autre couleur. Devant chacune des surfaces réceptrices de lumières 4 et 4', on peut alors monter des filtres colorés respectifs 14 et 14', le filtre coloré 14 ne lais- sant passer que la couleur émise par la source 6' et le filtre coloré 14' ne laissant passer que la couleur émise par la source de lumière 6. Cela signifie que la surface réceptrice de lumière 4 n'agit à la réception que pour la lumière provenant de la source 61 et que la surface ré- ceptrice de lumière 4' n'agit à la réception que pour la lumière provenant de la source 6. Dans ce cas on peut 24652O3 réaliser directement une formation de la valeur moyenne. Toutefois il faut tenir compte du fait que l'effet Sagnac utilisé dans des détecteurs de rotation dépend de la lon- gueur d'onde. Les polariseurs et les plaquettes quart d'onde, prévus en supplément sur la figure 2 par rapport au cas de la figure 1, servent à éviter les réflexions pa- rasites. REVENDICATIONS 1) Interféromètre en anneau comportant un guide d'ondes de lumière, qui comporte deux points de couplage au niveau desquels peut être injectée par couplage, dans ledit guide d'ondes de lumière, une lu-, mière qui se propage, dans ce dernier, en direction de l'autre point de couplage, o elle ressort par découplage, et dans lequel les lumières extraites par découplage au niveau des deux points de cou- plage sont envoyéesen étant superposéesau moins à une surface réceptrice de lumière et dans lequel une lumière, qui est envoyée à un point de couplage en vue de son in- jection par couplage, et une lumière qui est extraite par découplage au niveau du point de couplage et qui est envoyée à la surface réceptrice de lumière, parcourent en sens inverse et suivant des trajets super- posés de rayonnement une voie commune dans laquelle plusieurs modes peuvent se propager, caractérisé par le fait qu'un filtre de modes (3 ou 3') est disposé sur les trajets superposés de rayonnement (62, 2 ou 62', 2'). 2) Interféromètre en anneau suivant la revendica- tion 1, caractérisé par le fait que le filtre de modes (3, 3') est constitué par un guide d'ondes de lumière monomode qui possède deux points de couplage (31, 32; 31', 32') par l'intermédiaire desquels la lumière peut être injectée par couplage dans le guide d'ondes ou en être extraite par découplage. 3) Interféromètre en anneau suivant la revendica- tion 2, caractérisé par le fait que le guide d'ondes de lumière monomode (3, 3') est constitué par une fibre de verre à coeur et enveloppe,et ont les surfaces fron- tales constituent les points de couplage (31, 32; 31', 32'). Interféromètre en anneau suivant la revendica- 4) :e 552 3 tion 3, caractérisé par le fait que la longueur de la fibre de verre est dimensionnée de telle manière que les modes, qui se propagent dans la gaine et ce à par- tir respectivement d'une face frontale en direction de l'autre face frontale, n'atteigne pas ladite autre face frontale. ) Interféromètre en anneau suivant l'une des revendications 3 ou 4, caractérisé par le fait qu'il est prévu un dispositif pour supprimer des modes se propageant dans la gaine. 6) Interféromètre en anneau suivant l'une quel- conque des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que le guide d'ondes de lumière monomode (3, 3') est enroulé. 7) Interféromètre en anneau suivant l'une quel- conque des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait qu'en plus de la lumière qui est envoyée à l'un des points de couplage (11 ou 11') en vue de son in- jection par couplage, également une lumière, qui doit être envoyée en vue de son injection par couplage à l'autre point de couplage(11' ou 11) et une lumière, qui doit être extraite par découplage au niveaude l'au- tre point de couplage (11' ou 11) et est envoyée à la surface réceptrice de lumière (4 ou 4'), est envoyée par le filtre de modes (3 ou 3') de l'autre point de couplage (11' ou 11) à la surface réceptrice de lumière (4 ou 4'). 8) Interféromètre en anneau suivant la revendica- tion 7, caractérisé par le fait qu'outre une surface ré- ceptrice de lumière (4 ou 4') il est encore prévu une autre surface réceptrice de lumière (4' ou 4) à laquelle des lumières découplées au niveau des deux points de couplage (11, 11') sont envoyées,en étant superposées, suivant des trajets superposés de rayonnement (2' ou 2), qui passent par une voie dans laquelle de nombreux modes Z465203 sont aptes à se propager, et qu'un autre filtre de modes (3' ou 3) est disposé dans les trajets superposés de rayonnement (2' ou 2). 9) Interféromètre en anneau suivant la revendica- tion 8, caractérisé par le fait que l'autre filtre de modes (3' ou 3) est du même type que le filtre de modes (3 ou 3'). ) Interféromètre en anneau suivant l'une des revendications 8 ou 9, caractérisé par le fait qu'aux points de couplage (11, 11') du guide d'ondes de lumière peut être envoyée, en supplément, une lumière, en vue de son injection par couplage, à travers l'autre filtre de modes (3' ou 3), et qu'alternativement une lumière peut être envoyée, en vue de son injection par couplage, à travers l'un des filtres de modes,puis à travers l'au- tre filtre de modes, ou bien qu'une lumière d'une première couleur peut être envoyée, en vue de son injection par couplage, à travers un filtre de modes alors que simultanément une lumière d'une autre couleur peut être envoyée à travers l'autre filtre de modes, et qu'en avant des surfaces réceptrices de lumière sont montés des filtres colorés respectifs (14, 14'), dont l'un n'est transparent que pour une couleur tandis que l'autre n'est transparente que pour l'autre couleur.