Brevet FR2471562A1 — publié le 19810619

La présente invention concerne un nouveau système pompe à chaleur/dispositif de réfrigération qui utilise l'énergie solaire comme source d'énergie primaire et est capable d'as- surer les besoins en chauffage et en refroidissement de l'espace intérieur d'un immeuble. L'idée d'utiliser la chaleur modérée (environ 340C), que peuvent fournir les capteurs d'énergie solaire pour chauf- fer l'atmosphère et pour faire fonctionner des dispositifs de réfrigération par absorption pour la climatisation ou le refroidissement de l'air est connue. D'une façon générale, les tentatives faites pour exploiter cette idée ont eu recours à un capteur d'énergie solaire simplement pour fournir l'éner- gie qui est nécessaire pour faire fonctionner le matériel classique de chauffage et de refroidissement. En particulier, on a mis en oeuvre le chauffage solaire soit par transfert direct de la chaleur du capteur d'énergie solaire à l'espace à chauffer, cela par l'intermédiaire de tuyaux ou conduits classiques, soit en utilisant l'énergie solaire pour fournir une chaleur modérée en vue de seconder l'évaporateur d'une pompe à chaleur à compression de vapeur (la pompe à chaleur secondée par l'énergie solaire) qui par ailleurs est classique. Pendant les trente dernières années, le refroidissement à l'aide d'énergie solaire a été basé principalement sur l'idée d'utiliser la chaleur solaire comme énergie d'alimentation pour les installations classiques de conditionnement d'air par absorption (cycle continu). Dans les systèmes connus de chauffage/refroidissement par énergie solaire, il est nécessaire d'assurer un stockage d'énergie thermique dans un moyen auxiliaire séparé, de façon typique sous la forme d'une chaleur sensible emmagasinée dans un réservoir d'eau ou analogue. De plus, l'énergie solaire a été utilisée simplement pour remplacer ou pour compléter l'énergie qui, normalement, est engendrée dans des installations de chauffage classiques ou est utilisée pour alimenter un matériel de refroidissement. Le système typique alimenté par de l'énergie solaire s'est donc révélé assez coûteux car il comprend tous les éléments constitutifs des systèmes clas- siques de chauffage et de refroidissement avec, en plus,,des capteurs d'énergie solaire, un matériel auxiliaire de stockage d'énergie thermique, et des moyens de commande spéciaux. De plus, il est nécessaire d'installer une capacité de chauffage et de refroidissement d'attente en prévision des périodes de faible insolation. Ceci, d'une façon générale, exige des investissements supplémentaires en matériels classiques, par exemple un four supplémentaire ou une pompe à chaleur de beaucoup plus grande dimension. Il est également nécessaire que l'on dispose d'une source d'énergie classique sûre pendant les périodes de faible insolation. Des connexions au réseau de distribution d'énergie doivent donc être main- tenues à une capacité suffisante pour fournir tous les services nécessaires indépendamment du système alimenté en énergie solaire. Ces besoins placent l'énergie solaire dans une situation désavantageuse par rapport aux formes d'énergie classiques, même si l'on tient compte des prix ordinaires élevés de l'énergie. Certains aspects de la conception des systèmes classiques sont défavorables. Par exemple, alors que l'alimentation en énergie solaire est intermittente de façon inhérente, tous les matériels de chauffage et de refroidissement classiques, spécialement les pompes à chaleur à compression de vapeur et les conditionneurs d'air à absorption, sont conçus pour fonctionner avec une énergie fournie de façon continue (par exemple l'électricité, le gaz). Toutefois, ceci ne constitue pas une nécessité mais une commodité. Les machines de réfri- gération primitives"à effet chmique" (c'est-à-dire les dis- positifs de réfrigération dans=lesquels on utilise des effets chimiques pour remplacer le travail mécanique exigé par les dispositifs à compression de vapeur) qui fonctionnaient avec un cycle intermittent ont donc été remplacées sur le marché par des dispositifs fonctionnant avec un cycle continu comme, par exemple, les réfrigérateurs à compression de vapeur ou les conditionneurs d'air et par des machines à effet chimique utilisant des cycles tels que le cycle à absorption d'ammoniac en continu. Ces derniers dispositifs pouvaient fonctionner d'une façon continue et étaient mieux adaptés pour être utilisés avec les moyens de commande alors disponibles. Des exemples de dispositifs à effet chimique à cycle intermittent sont décrits dans les brevets US no 1 873 390; 1 910 970; 1 936 039; 2 138 686; 2 622 413; et 3 270 512. Avant 1940, de nombreux dispositifs deréfrigération utilisant des cycles intermittents de réfrigération par effet chimique similaires à ceux décrits dans les brevets mention- nés ci-dessus étaient fabriqués et vendus-dans le commerce. Le réfrigérateur à cycle intermittent le plus fameux vendu aux Etats-Unis était le dispositif "Icyball". Ce dispositif lo consistait en un système fermé comportant une paire de chambres généralement sphériques raccordées par un tube en U et contenant une paire absorbant/absorbat, c'est-à-dire un réfrigérant tel que l'ammoniac (l'^absorbat) et de l'eau et se condensait dans celle-ci. On plaçait ensuite le dis- positif de telle sorte que la sphère du condenseur se trouvât dans une armoire de réfrigération et la sphère du générateur à l'extérieur de cette armoire. Au fur et à mesure que l'eau se refroidissait dans la sphère du générateur, son affinité pour l'ammoniac augmentait considérablement (la tension de vapeur de l'ammoniac diminuait) et l'ammoniac condensé bouillait en extrayant de la chaleur de l'armoire de réfrigération et était absorbée par la solution contenue dans la sphère du générateur.Quand le réfrigérant avait été absorbé de nouveau, la "liqueur faiblement concentrée" restant dans la sphère du condenseur était transférée dans la sphère du générateur et le cycle pouvait être répété. Le tube raccordant les deux chambres du dispositif "Icyball" comportait un étranglement qui diminuait l'écoulement de la vapeur pendant son retour à la sphère du générateur au cours de la phase de réabsorEdon (réfrigération) du cycle. Ceci prolongeait le cycle de réfri- gération. Le développement technique des machines de réfrigération à cycle intermittent a été largement stagnant pendant presque ans. Toutefois, les machines à. cycle intermittent sont généralement plus simples et moins coûteuses que les machines à cycle continu et, du fait que l'énergie solaire est de façon inhérente une source d'énergie intermittente, une machine à cycle intermittent alimentée par le soleil ne se trouverait pas dans une situation désavantageuse dans une compétition avec une machine conçue pour un fonctionnement à cycle continu. On a utilisé la chaleur perdue engendrée par les proces- sus industriels pour actionner les systèmes de conditionnement d'air et de réfrigération qui fonctionnent à la fois avec des cycles d'absorption utilisant une matière absorbante liquide et avec des cycles d'adsorption utilisant un adsorbant solide. Bien que ces cycles aient lieu d'une manière fondamentalement identique, avec le premier type de ces cycles, il est néces- saire à un certain moment de renvoyer à l'aide d'une pompe l'absorbant liquide résiduel dans la chambre du système o a lieu la désorption. Cette opération n'est pas nécessaire avec le dernier type de ces cycles, étant donné que les adsorbants sont de façon typique des matières non volatiles tels que le gel de silice, le charbon de bois, ou autres substances analogues. L'invention permet de réaliser un dispositif modulaire qui fonctionne comme une pompe à chaleur capable de chauffer, de climatiser et de fournir une réfrigération à des tempé- ratures modérément basses. Le dispositif est alimenté princi- palement par les radiations solaires et fonctionne en effec- - tuant un cycle intermittent de pompe à chaleur par adsorption, cycle dans lequel le réfrigérant est désorbé de façon cyclique à partir d'une matière adsorbante par insolation, condensée, refroidie, vaporisée et réadsorbée. Le dispositif comprend une enveloppe tubulaire fermée de façon étanche et comportant une valve placée entre les première et seconde chambres délimitées par les extrémités opposées de l'intérieur du tube. Un revêtement absorbant les radiations est de préférence appliqué à la surface extérieure de la partie du tube délimitant la première chambre. Une enceinte tubulaire, transparente aux radiations solaires, entoure la partie du tube délimitant la première chambre et est disposée de façon coaxiale à cette partie. L'enceinte est fermée de façon étanche pour assurer la présence d'une zone se trouvant à une pression inférieure à la pression atmosphérique dans l'espace annulaire compris entre cette enceinte et le tube. Une matière adsorbante solide est placée à l'intérieur de la première chambre et un réfrigérant comprenant un ad- sorbat condensable est disposé à l'intérieur de l'enveloppe. L'appareil comprend, en outre, un moyen pour coupler thermi- quement une zone devant être chauffée ou refroidie avec les chambres respectives. Le moyen de couplage thermique comprend des première et seconde sections de conduit conçues en vue - d'un raccordement à des conduits de circulation de fluide tels que des conduites placées ou canalisations à l'intérieur de la zone devant être chauffée ou refroidie. Les chambres sont équipées de premier et second échangeurs de chaleur. Le premier échangeur de chaleur comprend une boucle fermée, en une matière conductrice de la chaleur, pour la circulation du fluide caloporteur. Cet échangeur comprend, à l'intérieur de la première chambre, une surface de transfert de chaleur en contact avec la matière adsorbante et une surface de transfert de chaleur dans la première section de conduit du moyen de couplage. Le second échangeur de chaleur effectue un échange de chaleur entre la seconde chambre et la seconde section de conduit du moyen de couplage. Enfin, des détecteurs de tempé- rature et de pression sont disposés à l'intérieur de chacune des première et seconde chambres. Ces détecteurs sont adaptés pour être reliés à un moyen de commande qui actionne la vanne en réponse aux signaux reçus des détecteurs. De préférence, le dispositif comprend, en outre, un réflecteur de lumière diffuse séparé de l'enceinte transpa- rente et disposé à l'opposé du côté de l'enceinte qui est orienté vers le soleil. Le réflecteur peut comprendre une surface réfléchissante concave et analogue à un miroir, cette surface correspondant à un segment de cylindre. Quand plusieurs des dispositifs sont agencés de manière à former une batterie, les tubes ne sont pas espacés l'un de l'autre de plus de trois fois le diamètre d'un tube. Le réflecteur cylindrique est de préférence séparé du dispositif de telle sorte que son axe focal se trouve à l'intérieur de la première chambre. Le rayon de courbure de la surface du réflecteur dépasse de préférence le rayon du tube. Les première et seconde sections de conduit du moyen de couplage comprennent, de préférence, des sections de cana- lisation pour la circulation d'air mais peut comprendre des sections de tuyau pour un raccordement-avec un système de chauffage à circulation forcée utilisant de l'eau très chaude, cela dans les cas o le chauffage est la fonction principale du dispositif. L'enveloppe tubulaire est de préférence formée, le long de la section délimitant la première chambre, par du verre revêtu d'une matière absorbant les radiations. On peut utiliser une grande diversité de paires adsorbant/adsorbat dans le dispositif mais un système préféré utilise le gel de silice et l'eau. La configuration tubulaire du dispositif modulaire selon la présente invention présente des avantages car le volume de la première chambre et sa capacité à absorber l'énergie solaire varie à des allures différentes en fonction du diamètre du tube. Du fait que les paires différentes adsorbant/adsorbat présentent des chaleurs d'adsorption différentes, il est possible de choisir le diamètre de l'enveloppe tubulaire de manière que la quantité d'énergie solaire pouvant être adsorbée pendant un jour d'exposition solaire ne soit pas supérieure à la quantité d'énergie nécessaire pour désorber toute la matière adsorbante contenue dans le volume de la chambre tubulaire. Par exemple, quand l'adsorbant est le gel de silice et le réfrigérant est de l'eau, le capteur est capable de capter plus de chaleur qu'il n'en faut ( pendant un jour d'hiver sous les latitudes nordiques des Etats-Unis d'Amérique) pour désorber la totalité du volume de gel de silice présent dans le tube si le diamètre intérieur du tube est d'environ 4,5 cm. Si le diamètre intérieur du tube de captage atteint 15 cm, *sa capacité pour absorber l'énergie solaire ainsi que pour contenir la matière adsorbante augmente. Toutefois, du fait que l'augmentation de volume du tube est supérieure à l'augmentation de superficie de ce dernier, tout le gel de silice ne peut pas être désorbé en un seul jour d'insolation. Le dispositif a donc la capacité de stocker l'énergie solaire pendant les périodes de temps doux. On envisage également dans la présente invention qu'une multiplicité des dispositifs décrits ci-dessus soit montée dans une disposition géométrique telle que toutes les premières sections de conduit soient en communication. Un tel appareil, monté conjointement avec les réflecteurs de lumière diffuse du type décrit ci-dessus, constitue un panneau solaire formant une batterie de dispositifs de chauffage/refroidis- sement présentant une capacité donnée de chauffage et de refroidissement. Il est possible d'utiliser une multiplicité et tels appareils pour satisfaire des besoins variables de refroidissement/chauffage. Un objet principal de la présente invention est de réaliser une pompe à chaleur alimentée par de l'énergie solaire et convenant pour être utilisée dans des applications de chauffage et de refroidissement d'espaces, cette pompe pouvant être fabriquée, vérifiée et emballée en usine et montée sur les lieux d'utilisation simplement en étant reliée à une source d'énergie électrique et à un système de chauffage d'immeuble. Un autre objet de la présente invention est de réaliser un dispositif modulaire du type précité qui présente une capacité et un rendement de captage d'énergie solaire propres se rapprochant de ceux des dispositifs qui suivent le. soleil pendant le jour solaire. Un autre objet de la présente invention est de réaliser une conception unique de dispositif modulaire capable d'utiliser des paires "adsorbant/ adsorbat" susceptibles d'être choisies pour être utilisées dans des climats différents. Un autre objet de la présente invention est de réaliser un dispositif qui peut être raccordé à d'autres dispositifs du même type pour répondre à des besoins variables de chauffage, de refroidissement ou de réfrigération. Un autre objet encore de la présente invention est de réaliser une pompe à chaleur qui est alimentée en énergie solaire et qui peut être conçue de manière à présenter une capacité choisie d'emmagasinage de chaleur. Ces objets et caractéristiques ainsi que d'autres objets et caractéristiques de la présente invention apparaîtront au cours de la descrip- tion qui se rapporte à un mode de réalisation préféré et qui est donnée ci-après en référence aux dessins annexés sur lesquels: les figures 1 à 4 sont des vues schématiques utiles pour décrire le cycle de chauffage de l'appareil alimenté en énergie solaire et conforme à la présente invention; les figures 5 à 8 sont des vues schématiques similaires à celles des figures 1 à 4 et illustrent le cycle de refroi- dissement de l'appareil; la figure 9 est une vue schématique illustrant un procédé d'emmagasinage de froid (capacité de refroidissement) pendant des périodes de faible insolation en vue d'une utilisation pour assurer une réfrigération pendant des périodes ultérieures- d'insolation intense; la figure 10 est une vue schématique illustrant un procédé d'utilisation du froid emmagasiné; la figure 11 illustre un exemple d'un système pour com- mander l'appareil de la présente invention; la figure 12 est un graphique du rapport de masse entre l'adsorbat et la matière adsorbante sèche en fonction de la température, ce graphique étant utile pour décrire le cycle utilisé dans l'appareil et dans le procédé de la présente invention; la figure 13 est une vue en coupe longitudinale d'un dispositif modulaire formant l'appareil de l'invention et capable d'effectuer tant des cycles de chauffage que de refroidissement la figure 14 illustre un appareil comprenant un réflec- teur de lumière diffuse et une multiplicité des modules de la figure 13 raccordés en série à un système de canalisation pour former un panneau solaire de chauffage/refroidissement la figure 15 est une vue en coupe partielle d'une partie du panneau de la figure 14 illustrant comment le réflecteur de lumière diffuse simule le comportement des dispositifs adaptés pour suivre la course du soleil. la figure 16 est une vue partiellement arrachée d'une partie de la chambre de l'appareil de la figure 13 montrant une structure préférée pour favoriser un transfert de chaleur et de masse au sein de la matière adsorbante; la figure 17 est une vue en élévation partiellement arrachée de la chambre de la figure 16, cette vue illustrant comment les structures contenant la matière adsorbante sont maintenues en position par rapport à la paroi extérieure de la chambre et les unes par rapport aux autres; la figure 18 est une vue en perspective d'une gaufre ou galette de matière adsorbante telle qu'elle apparaît dans les alvéoles de la structure des figures 16 et 17; et la figure 19 est un diagramme illustrant la façon suivant laquelle le procédé et l'appareil de la présente invention peuvent être organisés pour assurer une réfrigération à basses températures. On va maintenant décrire le mode de réalisation préféré de l'invention. On connalt dans la technique un grand nombre de types fondamentalement différents de dispositifs pour le transfert de chaleur. Ces dispositifs comprennent les systèmes à compression de vapeur et les systèmes dits "à effet chimique", ces systèmes pouvant encore être classés en systèmes à cycle continu ou à cycle intermittent et en systèmes à absorption ou à adsorption. Tous ces dispositifs mettent en jeu des transferts de chaleur avec des réservoirs thermiques au moins à trois températures différentes, ces réservoirs étant: un réservoir de température basse qui agit comme une source thermique à partir de laquelle de la chaleur est extraite, un réservoir de température moyenne auquel de la chaleur est fournie, et un réservoir de température élevée à partir duquel de la chaleur est également extraite. Dans les réfri- gérateurs et les conditionneurs d'air, le réservoir de température basse est ce qui est refroidi, et de la chaleur est accumulée dans le réservoir de température moyenne. Dans les systèmes de chauffage à pompe à chaleur, le réservoir de température moyenne est ce qui est chauffé et le réservoir de température basse est l'air froid extérieur ou toute autre source thermique froide qui fournit la chaleur. Quand le but est d'éliminer la chaleur et, de ce fait, de refroidir une zone donnée, ces dispositifs sont appelés réfrigérateurs ou conditionneurs d'air. Quand le but est de fournir la chaleur nécessaire pour réchauffer une zone, on les appelle, d'une manière typique, des pompes à chaleur. Telle qu'elle est utilisée dans le présent exposé, l'expression "pompe à chaleur" désigne, d'une façon générique, les dispositifs conçus pour l'un ou l'autre des buts précités. Chaque fois que l'on dispose d'une sourve de chaleur présentant une température plus élevée que la température du réservoir de température intermédiaire dans lequel doit être transférée de la chaleur, il est possible, en principe et en pratique, d'exploiter les caractéristiques thermo- dynamiques propres au cas pour effectuer un pompage de chaleur et, de ce fait, fournir au réservoir de température intermé- diaire une plus grande quantité de chaleur que celle qui est extraite du réservoir de température plus élevée. Dans les pompes à chaleur à effet chimique, c'est-à-dire dans les systèmes dans lesquels les effets chimiques tels qu'une absorption ou une adsorption remplacent le travail mécanique effectué dans les systèmes à compression de vapeur, le réser- voir de température élevée comprend, de façon typique, une chaudière ou une source de vapeur d'eau épuisée. Dans le dispositif dont il est question dans le présent exposé, le réservoir de température haute est la chaleur engendrée par le soleil. On a réalisé la présente invention en se basant sur l'idée qu'il serait possible de concevoir un dispositif de pompe à chaleur à cycle intermittent qui pourrait être utilisé à la fois pour le chauffage et pour le refroidissement et qui pourrait être alimenté par une source de chaleur à des tempé- ratures susceptibles d'être engendrées dans les capteurs d'énergie solaire actuellement disponibles. En mode chauffage, l'appareil fournit au réservoir de température moyenne une plus grande quantité de chaleur que celle provenant de l'inso- lation. Le dispositif peitdonc répondre au besoin en chauffage d'une source thermique donnée, par exemple un espace donné dans un immeuble, en étant alimenté par un dispositif de cap- tage d'énergie solaire qui serait incapable, en un jour, de capter une quantité de chaleur suffisante pour maintenir la température de l'immeuble si la chaleur d'origine solaire était simplement fournie d'une manière classique. En mode refroidissement, la chaleur est extraite d'une source thermique devant être refroidie, comme par exemple un espace dans un immeuble (servant alors de réservoir de température basse) et est dissipée dans l'environnement extérieur plus chaud (fonctionnant maintenant comme réservoir de température intermédiaire). Dans les pompes à chaleur "à cycle continu", l'échange de chaleur en tout point donné dans le système a toujours lieu avec le même réservoir. Dans la machine à cycle inter- mittent, les réservoirs avec lesquels des points donnés du système a lieu l'échange de chaleur doivent être changés de façon intermittente. De ce fait, les cycles intermittents comprennent toujours deux échanges de chaleur à un seul point dans le système: l'un extrayant de la chaleur d'un réservoir de température basse et l'autre enlevant de la chaleur d'un réservoir de température haute. Dans l'appareil décrit dans le présent exposé, le passage d'un type d'échange à un autre est effectué en utilisant un système qui dirige le fluide caloporteur, lequel est de l'air ou de l'eau, en provenance du réservoir approprié pour le mettre en contact d'échange thermique avec divers points du système. Il est avantageux que l'on puisse faire passer la pompe à chaleur d'un mode chauffage à un mode refroidissement simplement en dirigeant de façon appropriée l'écoulement du fluide. L'exposé qui va suivre concerne, pour l'essentiel, le chauffage et le refroidissement d'un espace dans un immeuble. L'utilisation du système et de l'appareil selon la présente invention présente une importance économique et constitue une application préférée de cette technique. Toutefois, les techniciens en la matière se rendront compte, de façon évidente, quelle système peut facilement être adaptéà des réservoirs de chaleur autres qu'un espace à l'intérieur d'un immeuble et qu'il peut fournir une réfrigération et non pas un conditionnement d'air. La description qui va suivre ne doit donc pas être considérée comme étant limitative. On-va décrire maintenant la pompe à chaleur en se 2 471562 référant aux figures 1-Il qui illustrent d'une façon générale la nature et la fonction de base de cette pompe. L'appareil comprend une paire de chambres (référencées I et Il) qui sont raccordées par une vanne 10 à grande ouverture et qui forment conjointement un ensemble hermétique étanche à la pression. La chambre I est bourrée d'une matière adsorbante 12 telle que du gel de silice. L'ensemble hermétique contient également une vapeur condensable d'adsorbat (réfrigérant de travail) choisie pour son aptitude à être adsorbé facilement de façon exothermique dans la matière se trouvant dans la chambre I. La chambre I est-en communication thermique avec un capteur d'énergie solaire ou bien fonctionne elle-même comme un capteur d'énergie solaire. Il est préférable que la chambre I contienne un dispositif de chauffage d'appoint 14 qui est alimenté par une énergie non solaire et qui est utilisé pour suppléer l'insolation quand le temps est nuageux ou notablement froid. Les chambres I et II sont pourvues chacune d'un échangeur de chaleur pouvant fonctionner de manière à effectuer un échange de chaleur entre la chambre et la zone devant être chauffée ou refroidie, (par exemple l'espace intérieur d'un immeuble) ou bien la zone à partir de laquelle la chaleur est extraite au cours du cycle de chauffage et dans laquelle de la chaleur est dissipée au cours du cycle de refroidis- sement. Pour des raisons de simplicité et de clarté, on a représenté sur les figures 1-II, la zone superficielle à travers laquelle a lieu l'échange de chaleur simplement sous la forme des parois 16 et 18 des chambres I et II respectives. On effectue l'échange de chaleur avec l'air provenant de l'intérieur d'un immeuble en faisant passer cet air le long d'une canalisation 20, sur l'une ou l'autre des chambres I ou II (selon les besoins) et en renvoyant cet air dans l'immeuble par l'intermédiaire d'une canalisation ou conduite 22. On effectue l'échange de chaleur avec l'air provenant de l'environnement en faisant passer cet air à travers l'une et l'autre des canalisations 24 et 26, sur les chambres I ou II, et en renvoyant cet air dans l'environnement par l'inter- médiaire d'une canalisation 28 ou d'une canalisation 30. Un système de registres, illustré simplement sous la forme d'éléments escamotables 32, 34, 36 et 38, permet d'isoler thermiquement la chambre I et l'échangeur de chaleur se trouvant entre la chambre I et l'air provenant de l'immeuble ou bien l'air provenant de l'environnement. Après l'échange de chaleur, l'air est renvoyé, soit vers l'extérieur à travers la canalisation 28, soit vers l'intérieur de l'immeuble à travers la canalisation 22. D'une façon similaire, un système de registres comprenant des éléments escamotables 40, 42, 44, 46, agit de manière à isoler thermiquement la chambre II et assure l'obtention du même degré de souplesse dans l'échange de chaleur. Il est préférable que l'appareil compren- ne également un moyen pour régler l'allure de l'échange de chaleur avec la chambre I. Un procédé pour obtenir ce résultat (voir les moyens 94 et 96 de la figure 11) consiste à prévoir des dispositifs pour faire circuler l'air de manière que l'on puisse régler le volume d'air que l'on fait passer autour de l'échangeur de chaleur de la chambre I. D'autres moyens classiques pour le réglage et l'échange de chaleur sont évidents aux techniciens en la matière. De préférence, l'ap- pareil comprend aussi un dispositif de chauffage 48 de renfort ce dispositif fonctionnant dans certaines conditions pour maintenir la température intérieure de l'espace devant être chauffé. In convient de remarquer que les figures 1 à 11 sont des figures très schématiques et ne sont données que pour simpli- fier l'exposé ci-après du déroulement des cycles et pour il- lustrer les caractéristiques de base du système.; Les chambres I et II peuvent prendre n'importe quelle forme voulue. On peut obtenir l'échange de chaleur avec les chambres à l'aide de diverses techniques connues utilisant une technologie bien établie, par exemple on peut avoir recours à un système de transfert de chaleur fermé pour faire circuler un fluide réfrigérant tel qu'un hydrocarbure halogéné. On peut utiliser une grande diversité de différents types de capteurs d'énergie solaire ainsi que divers procédés permettant de fournir de la chaleur à l'intérieur de la chambre à partir du capteur. Le système de registres peut se présenter sous n'importe quel mode de réalisation. Il n'est pas indis- pensable que les dispositifs de chauffage d'appoint et de renfort comprennent les dispositifs de chauffage à résistance électrique illustrés et, en fait, on peut les supprimer dans de nombreux cas. Au début du cycle, l'adsorbant (réfrigérant) se trouvant à l'intérieur de l'enveloppe à deux chambres est adsorbé dans la matière adsorbante se trouvant dans la chambre I. Grosso-modo, pendant le déroulement du cycle, la vapeur d'adsorbat est désorbêe de la matière adsorbante par la chaleur solaire captée et traverse la vanne pour pénétrer dans la chambre II o elle se condense. Pendant la nuit, de la chaleur est fournie à la chambre II pour vaporiser le condensat; la vapeur libérée traverse de nouveau la vanne 10 et est réadsorbée dans la matière adsorbante 12 jusqu'à ce que l'état initial du système soit rétabli. On va décrire maintenant le cycle de chauffage. La figure 12 est un graphique dans lequel la concentration de l'adsorbat dans la matière adsorbante 12 contenue dans la chambre I est tracée en fonction de la température, ce graphique illustrant certains aspects du cycle. Les courbes 0, P, Q, R constituent les courbes de tension de vapeur constante du réfrigérant (isobars) au-dessus de la matière adsorbante. Au début du cycle, (par exemple peu de temps après l'aube), au point A, la concentration de la vapeur de réfrigérant dans la matière adsorbante est à son maximum (A', figure 12) et la température (T1) de la matière absor- bante remplie d'adsorbat est égale ou inférieure à la température intérieure régnant dans l'immeuble.Lorsque l'insolation commence, la vanne 10 est fermée de sorte qu'aucun réfrigérant ne peut s'échapper de la chambre I, la température régnant à l'intérieur de la chambre 1 augmente jusqu'à T2 (A-B, figure 12). La tension de vapeur du réfri- gérant augmente. Ensuite, au fur et à mesure que l'insolation persiste, la vanne 10 s' ouvre et la vapeur de réfrigérant désorbe de la matière adsorbante 12, traverse la vanne et pénètre dans la chambre Il (B-C). Grâce à l'ouverture des registres 50 et 44, l'air provenant de l'intérieur de l'im- meuble vient en contact d'échange thermique avec la-chambre II, extrait la chaleur de condensation de la vapeur de réfrigérant en formant le condensat 50 (figures 2-4) et est renvoyé dans l'immeuble pour le chauffer. Tant que l'insolation persiste et qu'une certaine quantité de vapeur de réfrigérant reste. adsorbée dans la matière adsorbante 12, la vapeur se condense continuellement dans la chambre II et sa chaleur de conden- sation est utilisée pour fournir de la chaleur à l'immeuble par l'intermédiaire de la canalisation 22 (figure 1). Idéa- lement, pour que le rendement thermodynamique soit maximal, la désorption de la matière adsorbante 12 dans la chambre I a lieu à une tension de vapeur constante (B-C), sur la figure - 12). On peut se rapprocher de cette désorption à tension constante en commandant la vanne 10. Ainsi, pendant l'inso- lation, la concentration du réfrigérant adsorbé diminue constamment et la température à l'intérieur de la chambre I augmente jusqu'à sa valeur la plus élevée au cours du cycle (T3). Au cours de la phase suivante du cycle (figure 2 et, C-D de la figure 12), on ferme la vanne 10 pour empêcher une émigration de la vapeur à partir de la chambre II et on refroidit la matière adsorbante présente dans la chambre I. Les registres 34 et 38 étant ouverts, un échange de chaleur a lieu entre l'air provenant de l'intérieur de l'immeuble et la matière adsorbante. L'air réchauffé est fourni par l'intermédiaire de la canalisation 22 pour chauffer l'im- meuble. Par suite du refroidissement, la tension de vapeur du. réfrigérant au-dessus de la matière adsorbante 12 diminue, comme on peut le voir sur la figure 12. En plus de la chaleur sensible extraite de la matière adsorbante 12,-la vapeur désorbée qui reste dans le volume interstitiel de la chambre I est réadsorbée et une certaine quantité de chaleur d'adsor- ption est libérée et fournie à l'immeuble. Au cours de la phase suivante du cycle (figure 3 et D-D' de la figure 12), les registres 40, 42, 44 et 46 étant fermés de sorte que la chambre II se trouve isolée thermiquement et les registres 34 et 38 étant ouverts de sorte que l'échange 24715-62 de chaleur entre l'espace intérieur de l'immeuble et la chambre I peut continuer, on ouvre momentanément la vanne 10. En raison de la tension de vapeur faible dans la chambre I, de la vapeur se distille instantanément du condensai dans la chambre II, traverse la vanne 10 et est adsorbée dans la matière adsorbante 12. Le caractère adiabatique de l'évapo- ration instantanée se traduit par un refroidissement du con- densat 50 dans la chambre II jusqu'à une température bien en-dessous de celle de l'atmosphère. Au fur et a mesure que la vapeur est adsorbée dans la chambre I, la chaleur d'ad- sorption est libérée et est fournie par l'intermédiaire de la canalisation 22 à l'immeuble pour le chauffer. A ce stade du cycle (D', figure 12), une masse de condensat se trouvant à une température en-dessous de la température atmosphérique est présente dans la chambre II et la matière adsorbante 12 présente dans la chambre I a une capacité notable non encore utilisée à adsorber la vapeur supplémentaire de réfrigérant. Par conséquent, les registres 34, 38, 42 et 46 étant ouverts, l'air provenant de l'intérieur de l'immeuble vient en contact d'échange thermique avec la chambre I, est réchauffé et est renvoyé à l'immeuble par l'intermédiaire de la canalisation 22. L'air provenant de l'atmosphère entre par l'intermédiaire de la canalisation 26, circule en contact d'échange thermique avec la chambre II pour céder la chaleur nécessaire pour la vaporisation du condensat et sort par l'intermédiaire de la canalisation 30 en reve-_ nant dans l'atmosphère. Au fur et à mesure que la chaleur de vaporisation est absorbée à partir de l'air extérieur, la vapeur émigre de la chambre II à travers la vanne 10 et pénètre dans la matière adsorbante 12 se trouvant dans la chambre I. Une faible fraction de la chaleur d'adsorption résultante est utilisée pour chauffer la vapeur entrante jusqu'à la température de la matière adsorbante. La chaleur d'adsorption restante est fournie à l'immeuble. Il est préférable que l'adsorption de la vapeur libérée dans la matière adsorbante 12 pendant cette phase du cycle soit effectuée à une tension de vapeur constante, car ceci améliore le rendement thermodynamique (remarquer que D'-A passe le long d'un isobar sur la figure 12). On peut obtenir ce mode de fonctionnement en réglant l'allure de l'échange de chaleur entre l'air et la matière adsorbante présente dans la chambre I. On peut obtenir ce réglage en modifiant la superficie de la surface d'échange de chaleur, en modifiant la quantité d'air que l'on fait passer sur une superficie donnée de surface d'échange de chaleur par unité de temps, ou par tout autre moyen bien connu. Pendant les dernières parties du cycle, par exemple lorsque le cycle se rapproche du point A sur la figure 12, la température de la matière adsorbante peut tomber en-dessous de la température régnant à l'intérieur de l'immeuble quand le temps est très froid. Dans ce ca-s, on met en marche le dis- positif de chauffage de renfort 48 pour réchauffer l'air sortant de l'appareil par la canalisation 22. On va maintenant décrire un exemple quantitatif du cycle de chauffage. Pour décrire d'une façon quantitative les transferts de chaleur et les possibilités du cycle de chauffage de l'appareil, on va supposer qu'un immeuble doit être chauffé avec un courant d'air chaud circulant, que la température de l'air froid renvoyé peut tomber à 150C pendant la nuit, et que la température de l'air réchauffé utilisé pour chauffer l'immeuble peut être réduite à 240C pendant de brèves périodes de temps. La température de l'air extérieur- est supposée tomber à -40C pendant la nuit. recycle commence avec la température de la matière adsorbante (T1) à 150C. Si la paire adsorbant/adsorbat utilisée est la paire gel de silice/eau, la tension de vapeur de départ de la chambre I est de 0,34 mb et la température maximale atteinte dans la matière adsorbante (T3) est de 1240C. Pendant la phase A-B, la vanne 10 est fermée, l'énergie solaire captée est fournie à la matière adsorbante 12 jusqu'à ce que la tension de vapeur dans la chambre I atteigne 67,7 mb, c'est-à-dire la tension produite pour que la vapeur d'eau se condense dans la chambre II a une température de 380C0 Pendant la phase B-C, la vapeur émigrant à travers la vanne 10 se condense dans la chambre II à cette température et la chaleur de vaporisation est fournie à l'immeuble comme décrit ci- dessus. Pendant la phase C-D, la matière adsorbante initialement à 1240C est refroidie par l'air de l'immeuble, la vanne 10 étant fermée. Un des objectifs de cette phase du cycle est de réduire la tension de vapeur dans la chambre I jusqu'à environ 3,4 mb, tension qui correspond à la tension de saturation de la glace à -7,80C. De plus, la chaleur sensible emmagasinée dans l'adsorbant est utilisée pour chauffer l'immeuble. Pendant la phase C-D', on utilise l'évaporation ins- tantanée pour refroidir l'eau liquide présente dans la chambre II et réduire sa température jusqu'à -6,7aC. Comme cette température est inférieure au point triple de la glace, aucune phase liquide ne subsiste dans la chambre II. Il est possible de refroidir l'eau jusqu'à cette température en raison de la faible tension de vapeur dans la chambre I. Ensuite, au cours de la phase D'-A, la chaleur est trans- férée de l'atmosphère extérieur, qui se trouve ici à -40C, et est utilisée pour vaporiser la glace qui est présente dans la chambre II et qui se trouve à une température de -6,7aC. La chaleur ainsi absorbée dans la chambre II fournit la chaleur de sublimation de la glace et les vapeurs engendrées sont réadsorbées dans la chambre I. Leur chaleur d'adsorption à laquelle s'ajoute la chaleur sensible libérée par le refroidissement réglé du gel de silice à une tension de vapeur constante, est fournie à l'immeuble. Lorsque la température du gel de silice tombe en-dessous de 26,70C et descend vers ,60C (point A le long de la courbe de tension de vapeur constante O sur la figure 12), la chaleur supplémentaire du dispositif de chauffage de renfort peut être nécessaire pour empêcher la température de l'air chaud pénétrant dans l'im- meuble de tomber en-dessous de 240C. On calcule la chaleur transférée au système ou extrait de ce système en supposant que la chaleur spécifique ch gel de silice, l'eau étant absorbée à une concentration X, est: Cp = 0,23 + 0,5 Kcal/kg/0C On suppose que la vapeur d'eau adsorbée a la même chaleur spécifique que la glace. La chaleur d'adsorption de la vapeur d'eau sur le gel de silice est égale à 722,3 Kcal/kg d'eau. Cette valeur est une valeur moyenne provenant de chiffres publiés et représentant l'adsorption dans la plage de concentration de 10% au moins. Durant les phases A-B et C-D, une petite quantité de vapeur adsorbe ou désorbe pour remplir le volume interstitiel des particules de gel de silice dans la chambre I. On considère ici que cette masse de vapeur est négligeable et on suppose que ces opérations ont lieu avec une concentration constante. Les transferts de chaleur pour chaque phase du cycle calculé sur la base de ce qui précède apparaît dans le tableau I ci-après. 2471 5-62 TA LEAUU I Transfert de chaleur pendaht le cycle (Kcal/kg de gel de silice, état sec). Chambre I Remarques Chambre II Remarques Chauffage par l'énergie solaire du gel de silice de 15,6 C à 68,5 C Chauffage par -5 l'énergie solaire du gel de silice de 68,5 C à 124 C et désorption de ,4 g d'eau par 453,6 g de gel Refroidissement du O gel de silice de 124 C à 71 C, la chaleur étant fournie à l'immeuble Vapeur engendrée dans O la chambre II,adsorbée dans la chambre I; chaleur d'adsorption fournie à 1' immeuble à +47 C; de plus, la chaleur sensible extraite du gel est fournie à 1' ineuble -678, 62 C Vapeur adsorbée dans la chambre I et chaleur d'adsorption fournie à 1'limieuble en même teps que la chaleur sensible extraite du gel. La chambre I se refroi- dit de 47 C à 15,6 C. En-dessous de 26,7 C, de la chaleur supplé- mentaire peut être nécessaire. 7,6 Condensation de l'eau à 38 C dans la chambre II,la chaleur de conden- sation étant fournie à 1' immeuble Evaporation instan- tanée adiabatique et formation de glace à l'état saturé à -6,7 C +55,82 Chaleur reçue de 1 'atmosphère à -3, 9 C. Phase du procédé A-B + 11,7 o +586,7 - 12,4 - 18,87 B-C C-D D-D' D' -A D'après le tableau qui précède, on peut se rendre compte que la quantité nette de chaleur introduite dans le système est de 71,45 Kcal et que la quantité de chaleur extraite du système est de 71,59 Kcal. Ces chiffres ne diffèrent que de 0,42% et démontrent que les suppositions sur lesquelles sont basés les calculs sont tout à fait raisonnables. La chaleur totale fournie à l'immeuble pour chaque 453,6 g de gel de silice, est de 71,16 Kcal. La quantité de chaleur introduite à partir du capteur d'énergie solaire est de 44,63 Kcal. Par conséquent, le rendement calorifique de ce cycle est 71,16/44,63 = 1,59: le cycle fournit à l'immeuble une quantité de chaleur supérieure de 59% à celle qu'il recueille du soleil. Il apparaît aussi de façon évidente de l'exposé qui précède que le système comprend de façon inhérente une capacité de stockage thermique, c'est-à-dire que le chauffage durant la nuit est effectué par extraction de la chaleur de l'atmosphère froid pour vaporiser le condensat (ou produit sublimé) et la fourniture à l'immeuble de la chaleur d'adsorp- tion produite dans la chambre I. La source thermique utilisée dans les systèmes de chauffage classique comprenant un réservoir d'eau ou autre élément analogue n'est pas néces- saire. En outre, le système est capable d'emmagasiner de la chaleur par accumulation progressive d'un condensat dans la chambre Il pendant des périodes de temps doux durant la nuit. Par exemple, si après une période de 48 heures comprenant un jour ensoleillé et une nuit douce, succède un jour très nuageux et une nuit très froide, le condensat engendré pendant le jour solaire et non vaporisé la nuit douce est retenu dans la chambre II. Il est alors complété par le condensat supplémentaire engendré durant le jour nuageux suivant et la totalité sera disponible pour chauffer l'immeuble durant la nuit froide suivante. Pour exploiter au mieux cette capacité de stockage thermique sur de longues périodes, la quantité d'adsorbant ou d'adsorbat contenue dans le système doit être telle qu'une exposition solaire pendant les jours d'hiver soit insuffisante pour désorber la totalité de la matière adsorbante chargée. Dans ce cas, on obtient une grande souplesse dans l'emmagasinage thermique. Pendant les périodes ou l'insolation est insuffisante pour fournir une quantité de chaleur suffisante pour maintenir la température de l'immeuble, la chaleur nécessaire pour désorber la matière adsorbante dans la chambre I peut être fournie en partie par le dispositif de chauffage d'appoint 14 alimenté par de l'énergie non solaire, par exemple par de l'électricité. Deux des plus importantes variantes possibles dans le 1O cycle précité impliquent la régulation de la pression et de la température par l'intermédiaire d'un réglage du transfert de chaleur de telle sorte que (1) le cycle puisse tirer un avantage thermodynamique optimal de la température de l'air extérieur et (2) l'adsorption et la désorption (par- ticulièrement cette première) puisse être effectuées le long d'un isobar de tension de vapeur. Le premier point est important car la température du condensat doit être maintenue en-dessous de la température de l'air extérieur pour-rendre maximal le coefficient de rendement du cycle. Bien entendu, le rapport entre la quantité de chaleur fournie à l'immeuble et la quantité de chaleur captée du soleil augmente à mesure que croît la chaleur latente absorbée par le condensat ou le produit sublimé pendant la phase D-A. Pour cette raison, il est préférable d'utiliser un réfrigérant qui puisse à-la fois se condenser et geler, de sorte que la chaleur de condensation et la chaleur de fusion puissent toutes deux être utilisées pour chauffer l'immeuble. Si le condensat doit être vaporisé ou sublimé par réception de chaleur à partir de l'air extérieur, il doit être plus froid que l'air. La température la plus basse qu'il peut atteindre dépend de la tension de vapeur de l'adsorbant refroidi se trouvant dans la chambre I et de la commande de la vanne, de telle sorte que la vapeur soit produite à une température sensiblement constante. Le second point est important, car une opération le long d'un isobar d'adsorption permet de se rapprocher d'une opération réversible. Ceci, en accord avec les principes bien connus de la thermodynamique, se traduit par un rendement plus élevé. Le cycle décrit ci-dessus est un cycle hybride par rapport à la plupart des conceptions de pompe à chaleur alimentée en énergie solaire par le fait qu'il peut utiliser un chauffage de renfort au cours de la phase finale (D'-A) du cycle. L'énergie totale requise pour un chauffage de renfort est extrêmement faible par rapport à la chaleur totale fournie à l'immeuble. Un calcul exact de l'énergie de renfort exige une connaissance assez détaillée du système et des températures de l'air ambiant.Toutefois, on estime que l'énergie de renfort nécessaire pour maintenir la tempé- rature d'entrée de l'air chaud à 240C quand et si la tempé- rature dans la chambre II tombe en-dessous de 26,70C vers 15,60C comme étant d'environ 13,9 Kcal/par kg de gel de silice, c'est-à-dire environ 9, 4% de la chaleur totale fournie à l'immeuble. En supposant que cette faible quantité d'énergie soit réellement demandée, on pourrait l'obtenir facilement et d'une façon facilement économique à l'aide du dispositif de chauffage 48 à résistance électrique. On va maintenant décrire le cycle de refroidissement. C'est une caractéristique importante de la présente invention que l'on puisse utiliser l'appareil, simplement en modifiant certains aspects du cycle décrit précédemment, pour obtenir un conditionnement d'air ou une réfrigération à des tempéra- tures relativement basses. On va décrire la façon suivant laquelle on peut obtenir ce résultat en se référant aux figures 5-10. Au cours de la première phase du cycle (A-B), la vanne 10 est fermée, l'insolation chauffe la matière adsorbante 12 imprégnée de réfrigérant. Quand la tension de vapeur dans la chambre I a atteint un niveau o la vapeur peut se condenser à une température située au-dessus de la température de l'air extérieur, on ouvre la vanne 10 et, à mesure que l'insolation continue, la vapeur de réfrigérant traverse la vanne, pénètre dans la chambre II et se condense (figure 5). La chaleur de condensation de la vapeur de réfrigérant se dissipe dans l'environnement par l'échange de chaleur qui se produit avec l'air extérieur pénétrant par la canalisation 26 et le registre ouvert 42 puis passant autour de l'échangeur de chaleur de la chambre Il et sortant par le registre ouvert 46 et la canalisation 30. Au cours de la phase suivante (C-D) du cycle, au moment o l'intensité de l'insolation diminue, on ferme la vanne 10, on ouvre les registres 32 et 36, et l'air extérieur pénétrant par la canalisation 24 puis passant autour de l'échangeur de chaleur de la chambre I et sortant par la canalisation 26 refroidit la matière adsorbante 12 qui maintenant désorbe, ce qui a pour effet d'abaisser la tension de vapeur du réfrigérant dans la chambre I (figure 6). Au cours de la phase D-D' (figure 7), les registres , 42, 44 et 46 étant fermés de sorte que la chambre II se trouve isolée thermiquement, on ouvre momentanément la vanne 10. En raison de la faible tension de vapeur dans la chambre I, une évaporation instantanée du condensat 50 se produit dans la chambre II et le condensat se refroidit jusqu'à une température inférieure à la température qui doit être maintenue par la réfrigération, par exemple en-dessous de la température intérieure de l'immeuble. La chaleur d'adsorption qui est libérée quand la vapeur de réfrigérant résultant de l'évapo- ration instantanée est réadsorbée dans la matière absorbante 12-, est dissipée dans l'atmosphère par échange de chaleur avec l'air pénétrant dans la canalisation 24 et le registre ouvert * 32 et sortant par le registre ouvert 36 de la canalisation 28. Au point D' au cours du cycle, le condensat 50 dont la température est basse et qui se trouve dans la chambre II représente un réservoir constituant une capacité de refroidis- sement qui peut être utilisée à tout moment pour extraire la chaleur de l'intérieur d'un immeuble, d'un compartiment réfrigéré, ou de tout autre espace analogue. L'air provenant de l'intérieur de l'immeuble est donc introduit par l'inter- médiaire de la canalisation 20 et du registre ouvert 40, refroidi au fur et à mesure qu'il cède la chaleur pour vaporiser (ou sublimer) le condensat froid 50 dans la chambre 11 et renvoyé à l'intérieur de l'immeuble par l'intermédiaire du registre ouvert 44 et de la canalisation 22 (figure 8). La chaleur recueillie par le condensat 50 dans la chambre II est absorbée sous la forme d'une chaleur de vaporisation. La vapeur de réfrigérant émigre à travers la vanne 10 et est réadsorbée par la matière adsorbante 12 présente dans la chambre I. Ici encore, la chaleur d'adsorption est dis- sipée dans l'atmosphère par échange de chaleur avec l'air extérieur pénétrant par la canalisation 24 et sortant par la canalisation 28. Quand la totalité du condensat a été évaporée dans la chambre II, le système doit être chargé par une insolation supplémentaire avant qu'un refroidissement supplémentaire puisse se produire. Comme il ressort de la description qui précède du cycle de refroidissement, la phase (D'-AY durant laquelle la ca- pacité de refroidissement peut être exploitée ne peut pas survenir simultanément avec la phase d'insolation/désorption *(A-B-C). Du fait que le temps durant lequel la capacité de conditionnement d'air est la plus nécessaire, se situe, de façon typique, immédiatement après la période journalière d'insolation la plus intense, il va de soit qu'il faut prendre des dispositions pour retarder l'utilisation de la capacité de refroidissement pour permettre au refroidissement de n'avoir lieu que pendant des périodes autres que celles durant lequel le cycle se trouve dans la phase D'-A représentée sur la figure 8. Bien qu'il entre dans le cadre de la présente invention de prévoir une installation unique et de grande dimension réalisée selon les moyens généraux précédents, à la fois pour chauffer et pour refroidir l'espace intérieur d'un immeuble, selon les besoins, la façon préférée pour mettre en oeuvre le procédé et l'appareil de la présente invention, au moins dans la mesure o ce procédé et cet appareil sont appliqués au chauffage et au refroidissement d'un espace, consiste à avoir recours à des dispositifs de dimensions relativement faibles, une multiplicité de ces dispositifs ou unités étant installée pour répondre aux besoins d'un immeuble particulier en fonction du climat de l'endroit o il se trouve. Certains des avantages d'une telle disposition sont donnés en détails ci- après. Un des avantages importants est qu'une telle disposition modulaire assure une grande souplesse d'utilisation en ce qui concerne le cycle de refroidissement. Par exemple, pendant les périodes d'inso- lation, la moitié des dispositifs ou modules peut être soumise à la phase de désorption décrite dans la figure 5 (A-B-C) et accumuler une capacité de refroidissement sous la forme d'un condensat en vue d'une utilisation future, tandis que les modules restants peuvent être soumis à la phase D'-A fournis- sant le conditionnement d'air (figure 8). Pour empêcher que la matière adsorbante 12 présente dans la chambre I se réchauffe et gêne le cycle, on empêche l'exposition solaire à l'aide d'un écran ou autre moyen analogue et on fait en sorte que la chaleur solaire recueille soit rapidement dissipée dans l'atmosphère. Cette disposition exige de doubler la capacité de refroidissement réellement nécessaire pour maintenir la température conditionnée de l'air de l'immeuble. Toutefois, dans les régions o les hivers sont sévères, cette capacité excédentaire est déjà présente pour satisfaire les exigences en chauffage durant l'hiver. Un autre procédé d'exploitation de la capacité de re- froidissement consiste à faire fonctionner le système pendant la phase de désorption du cycle uniquement dans les périodes d'insolation maximales, par exemple pendant une période de 4 à 5 heures vers midi, d'exécuter le cycle rapidement pendant les phases C-D-D', et ensuite d'utiliser la capacité-de refroidissement accumulé jusqu'au prochain jour quand l'insolation redevient intense. Dans les cas o la charge d'utilisation la plus importante à laquelle est soumis le système provient d'un chauffage pendant l'hiver, il est possible de satisfaire les exigences en condition- nement d'air pendant l'été par ces moyens et d'autres moyens. Dans les climats plus chaud o la charge d'utilisation appliquée au système pour le conditionnement d'air en été est supérieure à la charge représentée par le chauffage pendant les mois d'hiver, le procédé ci-dessus ne peut pas être utilisé à moins-que l'on consente financièrement à prévoir une capacité de refroidissement plus importante que celle qui est nécessaire réellement pour refroidir l'immeuble. Dans un tel climat, il est préférable d'utiliser la capacité de refroidissement pendant la nuit pour fabriquer de la glace.par exemple, ou pour stocker du froid de toute autre manière en vue de son utilisation pendant les périodes ulté- rieures d'insolation intense. Les figures 9 et 10 illustrent schématiquement un appareil approprié pour cette façon de procéder. Sur la figure 9, le cycle est décrit pendant la phase D'-A. Le condensat 50, aux températures inférieures au point de congélation, échange de la chaleur, par l'intermédiaire d'un fluide en circulation, avec de l'eau 52 se trouvant dans un réservoir 54. Au fur et à mesure que la chaleur est cédée au fluide en circulation, la vapeur de réfrigérant se forme dans la chambre II,émigre dans la chambre I en traversant la vanne 10 et est adsorbée, la chaleur d'adsorption étant dissipée par échange de chaleur avec l'air extérieur. Comme on peut le voir, le réservoir 54 est enfermé dans une enceinte 56 munie de registres 58, 60, 62, 64, Le système de canalisation 66, 68 permet à l'air de l'intérieur de l'immeuble de venir en contact avec le réservoir 54 en vue d'un échange de chaleur et de revenir à son point de départ. Ici encore, on peut utiliser divers moyens bien connus pour rendre optimal l'échange de chaleur qui a lieu entre les fluides en circulation et le réservoir 54. Grâce à cette disposition constructive, on peut utiliser pendant la nuit la capacité de refroidissement du condensat en fabriquant de la glace. Comme on peut le voir sur la figure , au cours du jour suivant, quand la demande de condition- nement d'air augmente et que l'insolation d'air intense est utilisée de la meilleure façon pour former une plus grande quantité de condensat 50, on ferme les registres 58, 60 et on ouvre les registres 62, 64 pour échanger de la chaleur avec le réservoir 54. La chaleur adsorbée à partir de l'air est utilisée comme chaleur de fusion de la glace qui fond. Bien entendu, on peut utiliser d'autres moyens d'emmagasinage de froid, moyens qui sont connus de l'homme de l'art, à la place des opérations cycliques de formation et de fusion de glace décrites ci-dessus. La description qui précède ne doit donc être considérée qu'à titre d'exemple illustratif et non limitatif. On va maintenant décrire les dispositifs de commande ou réglage. Une caractéristique-la plus importante du procédé et de l'appareil de l'invention réside dans le fait que celui- ci peut être commandé facilement de telle manière que son fonctionnement soit complètement automatique. En outre, il est possible de commander le déroulement du cycle de manière à favoriser un rendement optimal. Divers niveaux de perfec- tionnement de commande sont possibles. La figure 1l décrit un système de commande possible capable d'assurer un dérou- lement complètement automatique du cycle de chauffage et du cycle de refroidissement. Le système se caractérise par un moyen de commande référencé 70 dans son ensemble et comprenant un circuit d'entrée et de sortie (E/S) 74, un circuit logique 76 et une mémoire 78. Le circuit -logique et la mémoire peuvent se présenter, par exemple,sous la forme d'un microprocesseur programmé de façon appropriée. Le circuit loqique 76 est couplé (par l'intermédiaire du circuit E/S 74) à des détecteurs de température de pression 80,82 disposés respec- tivement dans les chambres I et II, à un détecteur 84 de température intérieure, à des détecteurs 86, 88 de température d'air extérieur, à un détecteur 90 de température de flux d'air chauffé et un thermostat 92. Le circuit logique 76 est également couplé par l'intermédiaire du circuit E/S 74 à la vanne 10, au dispositif de chauffage de renfort 48, au dispositif de chauffage d'appoint 14, ainsi qu'aux registres 32, 34, 36, 38, et 40, 42, 44, 46. Enfin, le circuit 76, par l'intermédiaire du circuit E/S 74 est également couplé à un moyen servant à modifier l'allure de l'échange de chaleur avec la matière adsorbante contenue dans la chambre I, ces moyens étant représentés ici sous la forme d'une paire d'hélices 94, 96. Pendant le fonctionnement quand la température de l'air intérieur détectée par le détecteur 84 est inférieure à la température établie au thermostat 92, le moyen de commande déclenche un cycle de chauffage durant lequel,pendant l'insolation, quand une pression de seuil prédéterminée est détectée par le détecteur 80, la vanne 10 et les - registres 40 et 44 sont ouverts et de la chaleur est échangée entre l'air del'immeuble et la vapeur en cours de conden- sation dans la chambre II. Au fur et à mesure que l'insolation diminue et que la température ainsi que la tension de vapeur détectée dans la chambre I atteignent un niveau choisi, le moyen de commande 70 ferme la vanne 10 et les registres 40 et 44, ouvre les registres 34, 38 et actionne le ventilateur 96. A ce moment, l'échange de chaleur se produit entre l'air intérieur et la matière adsorbante présente dans la chambre I, de la chaleur supplémentaire étant ainsi fournie à l'immeuble. Lorsque comme déterminé sur la base des signaux d'entrée reçus des détecteurs 80, 86 et 88, la tension de vapeur dans la chambre I a atteint un niveau prédéterminé (suffisamment faible pour permettre un refroidissement du condensat dans la chambre II jusqu'à une température infé- r-eure à celle de l'air extérieur), le moyen de commande 70 ouvre la vanne 10 de façon intermittente, en assurant un refroidissement progressif du condensat par évaporation instantanée. Pendant cette partie du cycle, la chaleur d'adsorption est évacuée grâce au fait que l'air intérieur passe autour de la surface d'échange de chaleur associée à la chambre I. Quand la température régnant à l'intérieur de la chambre II a atteint un niveau bas choisi (détecté par le détecteur 82), le moyen de commande 70 ouvre la vanne et les registres 42, 46. L'air extérieur est ensuite soufflé par un ventilateur (non représenté) autour de la chambre Il o il fournit la chaleur de vaporisation pour le condensat froid. De plus, pendant cette phase du cycle, la tension de vapeur fluctuante est détectée dans la chambre I par le détecteur 80, et, en réponse, l'hélice 96 est actionnée. L'allure à laquelle la chaleur est évacuée de la chambre I est de ce fait commandée de telle sorte que, au fur et à mesure que l'adsorption continue, la tension de vapeur au-dessus de la matière adsorbante reste sensiblement constante. Si, au cours des dernières phases du cycle, le détecteur de température 90 indîque une température à l'entrée de l'immeuble inférieure à la température choisie pour le thermostat 92, le moyen de commande 70 actionne le dispositif de chauffage d'appoint 48. Quand la température de l'air intérieur détectée par le détecteur 84 est supérieure à la température choisie pour le thermostat 92, le moyen de commande 70 peut déclencher un cycle de refroidissement. Comme on l'a décrit en détail ci-dessus, le cycle de refroidissement se déroule fondamenta- lement d'une façon identique au cycle de chauffage à l'exception que des registres différents sont ouverts pendant les diverses phases du cycle et que la température à laquelle les échanges de chaleur ont lieu diffère légèrement. Ainsi, la chaleur évacuée des chambres est dissipée dans l'atmosphère et non pas dans l'air intérieur et la chaleur de vaporisation est fournie au condensat dans la chambre II au cours de la quatrième phase du cycle à partir de l'air intérieur ou à partir d'un courant de fluide en circulation comme décrit à propos des figures 10 et 11. Comme il apparaîtra à l'homme de l'art, des conceptions et des niveaux de perfectionnement de commande différents sont possibles. Ainsi, il est envisagé quedes données de prévisions météoroloqigues à court terme puissent être emmagasinées dans une partie de la mémoire 78 et utilisées pour modifier certains paramètres du système en vue, par exemple, d'une période prochaine très chaude ou très froide. Dans l'installation modulaire préférée pour la mise en oeuvre de la présente invention, le système de canalisations ou tout autre système de transfert de chaleur transportant un fluide et que comporte les unités ou dispositifs modulaires respectifs est de préférence raccordé en série de sorte qu'un seul système de registres dessert au moins plusieurs unités modulaires et une seule commande de registre est commune à plusieurs unités. Parmi un ensemble d'unités modulaires placées de telle sorte que leur fonctionnement soit équivalent du point de vue fonctionnel, il suffit qu'un ensemble de détecteurs 80 et 82 de température et de pression soit inclus dans une seule unité modulaire, car ces détecteurs fournissent au moyen de commande les données valables pour toutE les unités modulaires dudit ensemble. Dans les régions o la technique de stockage de capacité de refroidissement illustrée à titre d'exemple sur les figures 9 et 10 est utilisée, le moyen de commande est bien entendu adapté pour réguler cette faculté de l'appareil. Un moyen de commande préféré 70 comprend un microproces- seur programmable vendu sous la marque déposée de SUNKEEPER, et vendu par Andover Controls. Ce microprocesseur est capable de traiter 64 entrées indépendantes et d'appliquer 32 sorties à des interrupteurs de commande marche/arrêt. De façon idéale, les caractéristiques physiques de la paire adsorbant/adsorbat sont emmagasinées dans la mémoire du dispositif de commande sous une forme paramétrique (la représentation paramétrique des données relatives à l'adsor- ption est bien connue). Un programme de commande emmagasiné détermine les conditions de fonctionnement optimal pour le dispositif, par exemple la température à laquelle l'évapo- ration instantanée se produira et le moment o doit cesser la vaporisation du condensat. De plus, des données relatives au temps, par exemple une prédiction sur trois jours de la température et de l'insolation diurne et nocturne, pourraient être fournies au dispositif de commande par un réseau téléphonique et remises à jour journalièrement. Le dispositif de commande pourrait alors déterminer les conditions de fonctionnement journalières optimales pour le cycle de chauffage ou de refroidissement en tenant compte du prix du chauffage fourni par le dispositif de chauffage d'appoint électrique, le prix de l'utilisation de l'énergie électrique d'apport et de l'opportunité d'exploiter les conditions douces nocturnes pour accumuler du condensat en vue d'un Cn temps ultérieur plus sévère. On va maintenant décrire le choix de la paire adsorbant/ absorbat. Sous ses aspects les plus larges, la présente invention n'est pas limitée, du point de vue fonctionnel, à la matière adsorbante et à l'adsorbat (réfrigérant) particu- liers utilisés. En fait, il est envisagé que dans un cas approprié, on puisse utiliser une paire absorbant/absorbat. Toutefois, i'adsorptton est préférée à l'absorption pour les raisons suivantes. 1. Dans le transfert d'un réfrigérant d'une chambre à une autre, avec adsorption, une seule substance est transportée. Dans les systèmes à absorptions, par exemple ammoniac/eau ou bioxyde de soufre/eau, le réfrigérant se déplace toujours sous la forme d'une vapeur binaire. Enfin, l'accumulation de matières absorbante dans l'évaporateur (chambre II) devient si importante qu'elle nuit au fonctionnement du dispositif. Ainsi, l'absorbant doit être périodiquement évaporé de l'évaporateur et renvoyé à l'absorbeur (chambre 1). Bien qu'il soit évident que l'on puisse prendre des dispositions pour que cette opération ait lieu automatiquement, celle-ci représente un inconvénient et il n'est pas nécessaire dans un système à adsorption. 2. L'adsorption est, de façon intrinsèque, un procédé très rapide. Pour des allures adéquates données de transfert de chaleur et de vapeur dans le lit de matière adsorbante, la vitesse nette d'adsorption est très grande. Ceci facilite la commande et permet certaines opérations telles que l'évaporation instantanée rapide nécessaire dans le présent cycle, opérations qu'il serait plus difficile d'obtenir avec une absorption. 3. La chaleur d'adsorption d'une vapeur sur un solide est très grande, habituellement 30-50% plus grande que la chaleur de vaporisation du liquide à la même température. Ceci est extrêmement avantageux dans la conception d'une pompe à chaleur du type chimique car le rendement net du dispositif augmente à mesure que croît le rapport entre la chaleur d'adsorption et la capacité thermique du dispositif. En d'autres termes, la plus grande quantité d'énergie solaire possible serait utilisée dans le système pour commander les effets chimiques et aussi peu que possible serait absorbée -comme chaleur sensible.- 4. Du fait que les matières adsorbantes adsorbant la vapeur à des pressions qui sont beaucoup plus faibles que la pression d'équilibre de la vapeur se trouvant au-dessus de sa propre phase liquide ou solide, les systèmes à adsorp- tion permettent à des liquides ordinaires (par exemple l'eau) d'être réduits à des pressions et des températures très faibles. Par exemple, l'utilisation de l'adsorption permet d'utiliser l'eau comme réfrigérant de travail pour une réfrigération à des températures relativement basses. Ceci, à son tour, permet la formation de galce par évapora- tion instantanée et se traduit par un stockage de chaleur à la fois comme chaleur de condensation et comme chaleur de fusion. 5. L'adsorption, du fait qu'elle est généralement un processus à basse pression, simplifie la conception des chambres I et II en ce qui concerne la sécurité. Ceci est un aspect des plus importants dans les activités d'inginieries *et d'emballage de produits,étant donné qu'il en résulte une implosion en cas de bris ou rupture. Le cycle d'adsorption, basé sur la paire gel de silice/eau décrit ci-dessus, fonction- ne à des pressions voisines de 33,9-67,7 mbars. Cette pression est même inférieure à la pression nécessaire pour pomper le fluide à travers un capteur pourcapter la chaleur dans les systèmes solaires classiques. Bien que les systèmes gel de silice/eau soient les seuls qui aient été décrits en détail dans le présent exposé, il va de soit que l'on peut utiliser avantageusement d'autres paires adsorbant.adsorbat. Une analyse thermodyna- mique du cycle indique que le choix d'une paire particulière doit être basé sur un équilibre des critères suivants en utilisant comme base les conditions météorologiques régnant _ueren dans la région dans lequel le système est utilisé. La paire adsorbant/adsorbat doit avoir une forte capacité d'adsorption. Il en est ainsi en raison du fait que plus la capacité d'adsorption est grande, plus la capacité d'emmaga- sinage est élevée. La paire doit aussi présenter une chaleur d'adsorption guidiminue rapidement à mesure que la température croît. Ceci permet à la chaleur solaire sous température élevée de désorber de grandes-quantités de vapeur. La matière adsorbante elle-même doit présenter une faible chaleur spécifique; la chaleur sensible emmagasinée dans l'adsorbant, bien que pouvant être récupérée, nuit au rendement des cycles de chauffage aussi bien que des Cycles de refroidis- sement.L'adsorbat doit présenter une forte chaleur de vapo- risation. Ceci permet au cycle de recevoir de grandes quantités de chaleur à une température faible pendant la phase cruciale D'-A. En outre, la paire choisie adsorbant/ adsorbat doit présenter les caractéristiques d'adsorption îO suffisantes pour permettre le maintien automatique du réé- quilibrage du système au cours de la phase D'-A. Pour parvenir à ce but, la chaleur d'adsorption à des températures modérées (au voisinage de 37,80C) doit être assez élevée. Le réfrigérant doit aussi présenter les propriétés de saturation qui rendraient minimum la masse de liquide susceptible d' être vaporisée pendant le processus de refroidissement par évaporation instantanée. Il est nécessaire pour cela que le changement de l'enthalpie lors de la vapori-- sation soit important par rapport à la variation de l'en- thalpie du liquide saturé dans la plage voulue de températures moindres. Ceci est souhaitable car la vapeur qui doit être évaporée instantanément pendant la phase D-D' réadsorbe dans la chambre I et, par conséquent, limite la quantité de réfrigérant qui peut être réadsorbée au cours de la phase D'-A. Enfin, il serait extrêmement avantageux de choisir une paire adsorbant/adsorbat pour lesquels les isobars présentent des pentes très faibles de sorte que des variations de concentration de gaz adsorbés peuvent avoir lieu le long des isobars pour des variations de température seulement modérées. Ceci accroît également la capacité du système à recevoir de la chaleur pendant la dernière phase du cycle. On voit, d'après ce qui précède, qu'une grande diversité de paires différentes adsorbant.adsorbat peut être utilisée si on le désire. On ne trouve pas de paire unique capable de satisfaire toutes les exigences décrites ci-dessus; toute paire utilisée en réalité représente par conséquent un compromis. L'utilisation pour laquelle le système parti- culier est conçu, clést-à-dire une utilisation principalement pour un refroidissement ou bien pour un chauffage ou encore plus ou moins pour les deux à la fois, affecte nécessairement ce choix. Par conséquent, les paires adsorbant/adsorbat "gel de silice/eau", "gel de silice/bioxyde de soufre", "charbon de bois/bioxyde de soufre", "chlorure d'argent/ ammoniac" et d'autres paires peuvent être utilisées. En outre, on envisage que des mélanges de deux ou plus de deux matières adsorbantes et deux ou plus de deux adsorbats puissent être utilisés. On va maintenant décrire l'unité modulaire selon le système. Comme on l'a fait remarquer ci-dessus, l'emmagasinage de chaleur sensible dans le système nuit à son comportement. Ainsi, dans le système idéal, il serait préférable que la totalité de la chaleur soit emmagasinée sous la forme d'effet chimique tel qu'une adsorption ou une condensation et non pas sous la forme d'une chaleur sensible. Par conséquent, un critère de conception important pour tout appareil comprenant le système est que cet appareil présente une faible capacité thermique interne. De plus, dans les systèmes classiques alimentés en énergie solaire, les diverses parties du système global sont fabriquées par des usines différentes et assemblées ou installées par des monteurs différents. Ceci complique la coordination de la construction et soulève des problèmes-en ce qui concerne celui qui sera responsable de l'entretien et des réparations futures du système. A cet égard, une considération de conception importante pour tout appareil conforme à la présente invention est qu'il doit être fermé hermétiquement et autonome, susceptible d'une production en série et capable d'être installé en unités de diverses capacités pour répondre aux diverses conditions climatiques et pour être adaptés à des immeubles ayant des besoins en chauffage et refroidissement différents. Conformément à la présente invention, on parvient à ces objectifs si l'appareil décrit ci-dessus est réalisé sous la forme -d'unités ou dispositifs modulaires dont plusieurs sont combinés pour assurer une capacité donnée. De plus, pour agir à la fois comme un dispositif de chauffage et de condi- tionnement d'air (ou un dispositif de réfrigération), une telle unité présente un emmagasinage thermique inhérent et comporte une source d'énergie d'appoint incorporée. En outre, elle sert de capteur solaire et est constituée principalement à l'aide de matériaux bon marché, tel que le verre. L'unité doit être fabriquée en usine, essayée et expédiée prêt à être branchée à une source d'alimentation et à un système de canalisations. En se référant à la figure 13, on voit que l'on a représenté une telle unité modulaire conforme à la présente invention. Cette unité comprend une longue enveloppe de verre tubulaire 100 délimitant une paire de chambres 102, 104, qui, respectivement, correspondent aux chambres I et II des figures 1-11. Ces chambres sont séparées par une vanne 10 qui est actionnée par un moyen électromécanique à solénoide 106 télécommandé. La chambre 102 est entourée par un tube de verre 108 disposé coaxialement. On fait le vide dans l'espace annulaire 110 pour réduire à un minimum la perte de chaleur par conduction ou diffusion à partir de la chambre 102. La surface extérieure 112 de la chambre 102 est revêtue d'une matière absorbant les radiations et son intérieur est rempli de matière adsorbante 103,de préférence un gel de silice. Les détecteurs de température et db pression , 82 sontdisposés respectivement dans les chambres 102, 104. La chambre 102 contient également un dispositif de chauffage d'appoint 120 à résistance électrique. Les conducteurs pour tous les composants électroniques pénètrent par des traversées de câble 122. La chambre-104 est garnie d'une matière isolante 114. Des canalisations 116, 118 à elles deux forment une monture pour le dispositif et servent à assurer une com- munication thermique entre le contenu du tube 100 et l'air extérieur ou intérieur, suivant les besoins. La canalisation 116 est placée en communication thermique avec la matière adsorbante 103 se trouvant dans la chambre 102 grâce à une boucle 123 d'échange de chaleur servant à la circulation du fluide caloporteur. La boucle comporte une structure conductrice de la chaleur qui est disposée à l'intérieur de la chambre 102 d'une nature décrite par la suite mais qui n'est représentée ici que schématiquement en 124. Une série d'ailettes 126 disposées à l'intérieur du conduit 116 sert de surface d'échange de chaleur. Facultativement, la boucle comprend une pompe de circulation 128. Une communication thermique entre la chambre 104 et la canalisation 118 est établie au moyen d'une structure conductrice de la chaleur comprenant une série d'ailettes 132 disposées de manière à être en contact avec l'air traversant la canalisation 118 et une série de structures analogues à des cuvettes pour contenir le condensat. Les ailettes 132 et les structures 134 sont en cuivre ou autre métal analogue et sont en com- munication thermique. Le montage et la disposition, en vue d'une coopération, d'une multiplicité d'unités modulaires représentées sur la figure 5 sont illustrées sur les figures 14 et 15. De préférence, plusieurs unités disposées sous la forme d'un panneau 135 sont montées sur un socle 136, les axes longitu- dinaux 138 des unités respectives étant parallèles et les canalisations 116, 118 étant raccordées en série. Les canalisations 116, 118 aboutissent respectivement à des chambres de pression 140, 142 qui sont raccordées en paral- lèle avec d'autres chambres de pression de même conception se trouvant sur d'autres panneaux. Un ou plusieurs systèmes de registres (non représentés) sont utilisés pour diriger soit l'air intérieur, soit l'air extérieur suivant les besoins le long des canalisations 116, 118 à divers stades du cycle. Un panneau tel que celui représenté sur la figure 14 présente une certaine capacité minimale de chauffage et de refroidis- sement. Par conséquent, le nombre de panneaux nécessaires pour répondre aux besoins de chauffage et/ou de refroidissement d'espaces d'une structure d'immeuble donnée, située dans une zone géographique donnée, peut être facilement calculé. Selon un aspect important de la présente invention, le panneau comprend un réflecteur curviligne 144 destiné à la lumière diffuse et comportant plusieurs surfaces spéculaires réfléchissantes 146 correspondant, en coupe, à un segment d'un cylindre placé sur le côté du tube de captage d'énergie qui se trouve à l'opposé du coté exposé au soleil. Ce système améliore le rendement du captage total d'énergie sans poursuite du soleil ou sans focalisatïQn des radiations réfléchies. De préférence, les tubes ne sont pas distants les uns des autres de plus de trois diamètres et l'axe focal du récepteur cylindrique se trouve à l'intérieur de la chambre 102. Le rayon de courbure de la surface du réflecteur dépasse le rayon du tube et est défini en fonction du dia- mètre du tube et de l'espacement des tubes. D'autres rensei- gnements concernant la construction et la disposition spatiale du réflecteur 144 et des capteurs d'énergie solaire tubulaires à doubles parois sont donnés dans la demande de brevet US n' 714 724. Chaque dispositif modulaire 145 est capable d'effectuer à la fois le cycle de chauffage et le cycle de refroidissement tel que décrit ci- dessus. En bref, la tension de vapeur dans la chambre I augmente et la désorption de vapeur est effectuée par les radiations solaires 148 absorbées par le revêtement 112. Comme un courant d'air traverse la canalisation 118 et la vanne 10 est ouverte, la vapeur de réfrigérant (de préférence de l'eau) désorbe, traverse la vanne et se condense dans les structures 134 en forme de cuvette, sa chaleur de condensa- tion étant évacuée par l'intermédiaire des ailettes 132 et se dissipant sous la forme d'air chaud à l'intérieur de l'immeuble. Quand l'insolation cesse, la vanne 10 est fermée, la pompe 128 est actionnée de manière à fair circuler le fluide de refroidissement, par exemple un réfrigérant à base d'hydrocarbure fluoré, à travers la boucle de refroidissement 124 et de l'air passe le long du conduit 116. Quand une quantité suffisante de chaleur a été évacuée de la chambre 102 à travers la boucle de refroidissement pour abaisser la tension de vapeur du réfrigérant jusqu'à un niveau voulu, sans que l'air traverse la canalisation 118 (de sorte que la chambre 104 se trouve isolée), le solénoide 106 ouvre la vanne 10. Le condensat aqueux présent dans les structures 134 en forme de cuvettes subit une évaporation instantanée et, de ce fait, gèle. La chaleur d'adsorption, engendrée quand le réfrigérant est adsorbé de nouveau dans l'adsorbant 103 à base de gel de silice pendant l'évaporation instantanée, est évacuée par l'intermédiaire de la canalisation 116 et est utilisée pour chauffer l'immeuble. Ensuite, l'air extérieur passe à travers la canalisation 118 et se refroidit au fur et à mesure qu'il cède de la chaleur, par l'intermédiaire des ailettes 138, à la glace contenue dans les structures 134 en forme de cuvette en fournissant ainsi la chaleur de sublimation. La vapeur émigre ensuite à travers la vanne 10 et est adsorbée, sa chaleur de condensation étant évacuée par l'intermédiaire de la boucle de refroidissement 122. En modifiant le débit auquel le fluide de refroidissement traverse la boucle 122 et/ou en modifiant le volume de l'air circulant autour des ailettes 126 dans la canalisation 116, on peut maintenir la tension de vapeur à l'intérieur de la chambre 102-à un niveau sensiblement constant pendant la réadsorption de la vapeur de réfrigérant.Si, pendant les dernières parties de la dernière phase du cycle, un chauffage à l'aide du dispositif de renfort est nécessaire pour maintenir la température de l'air entrant, on peut obtenir ce chauffage avec un dispositif de chauffage de renfort situé en aval de la canalisation 116 et de la chambre 140 (non représentées). On voit d'après ce qui précède que les. unités modulaires individuelles 145 peuvent être fabriquées en grande série, vérifiées en usine et assemblées sous la forme de panneaux tels que ceux représentés sur la figure 14. Une multiplicité de panneaux, lorsque ceux-ci sont raccordés au système d'air chaud forcé d'un imm-eubleou bien si un système de tuyauteries était substitué au système de canalisations illustré, au système d'eau chaude forcé d'un immeuble, peut répondre à tous les besoins en chauffage et en refroidissement de cet immeuble. D'une manière avantageuse, les unités captent de façon efficace la lumière solaire et ne comportent qu'une ou deux parties mobiles. On ne peut pas se passer de la vanne 10 et de son mécanisme d'actionnement. Toutefois, la pompe 128 de la boucle de refroidissement 122 n'est pas indispensable à moins que l'on désire utiliser les caractéristiques de ré- adsorption sous tension de vapeur constante du procédé de la présente invention. De toutes façons, il est possible de procéder de manière réglable à un échange de chaleur avec la matière adsorbante 103 simplement en modifiant la quantité d'air traversant la canalisation 116 et balayant les ailet- tes 126. Un autre avantage important de l'unité modulaire décrite ci-dessus est qu'elle peut être adaptée en vue d'une utili- sation avec diverses paires adsorbant/adsorbat qui, par unité de volume de matière adsorbante, exigent des quantités variables de chaleur pour désorber le réfrigérant. Par exemple, un capteur solaire comprenant une paire de tubes disposés coaxialement et un espace annulaire o règne le vide est vendu dans le commerce sous la marque déposée de SUNPAC de Owens Illinois Corp. Ce tube a un diamètre intérieur de 4,5 cm et une longueur de 122 cm. Son volume intérieur est de 1,900 cm. En supposant qu'il est possible de remplir % de ce volume avec une matière adsorbante, à peu près 1160 g de gel de silice pourraient être placés dans le tube. Cette masse de gel de silice, saturée avec de l'eau, peut être complètement désorbée avec 113,9 Kcal. d'insolation. Toutefois, le tube SUNPAC est capable de collecter 252 Kcal par jour, voin-plus. Sa capacité d'adsorption d'énergie solaire est rendue maximale grâce à l'utilisation du réflec- teur de lumière diffuse et grâce à d'autres caractéristiques de conception nouvelle, mais est finalement fonction de la superficie de la surface du tube intérieur, par exemple la superficie de la surface du tube 100. Pour tirer complètement partie du cycle de la pompe à chaleur tel qu'on vient de le décrire, il est nécessaire d'augmenter le rapport entre les capacités d'adsorption et de captage d'énergie solaire. Pour un capteur tubulaire, ce rapport se comporte comme le rapport entre le volume intérieur et la superficie de la surface et donc comme le diamètre du tube. Ainsi, en utilisant un tube de diamètre plus grand, il est possible de répondre aux capacités exigées et d'obtenir un emmagasinage à long terme.- Par exemple, avec un tube ayant un diamètre intérieur de 15,2 cm et une longueur de 122 cm, il est possible d'obtenir un emmagasinage d'énergie d'environ 2,2 jours d'exposition solaire à l'intérieur du système si on choisit comme adsorbant le gel de silice. Un tube ayant ces dimensions peut contenir environ 23,300 kg de gel de silice qui peuvent utiliser environ 2172 Kcal. d'énergie. Le tube est capable de capter environ 756 Kcal par jour à partir de la chaleur solaire. De ce fait, si aucune chaleur n'est nécessaire dans l'immeuble pendant la nuit, il faut 2,9 jours avant que toute l'eau ait désorbée. Ce type d'mmagasinage n'est pas comparable directement à l'emmagasinage d'énergie solaire à l'aide d'autres moyens tels que les réservoirs thermiques. De façon spécifique, l'emmagasinage dans un réservoir thermique classique (par exemple une cuve d'eau) a pour premier rôle de fournir le chauffage la nuit. Le système décrit ci-dessus présente cette aptitude même lorsque la quantité de chaleur nécessaire pour désorber tout le gel de silice est égâle à une capacité de captage d'un jour. L'idée de base d'un emmagasinage à long terme (par exemple pour plus d'une période de 24 heures) consiste à capter l'insolation qui n'est pas nécessaire en période de temps doux et à l'emmagasiner pour être utilisée au cours de périodes de temps plus sévère. Pour posséder cette aptitude, le système doit avoir la capacité de capter l'énergie solaire en surplus. Un tube capteur possédant,par exemple, une capacité d'emmagasinage de-3 jours peut en réalité emma- gasiner trois jours d'énergie solaire si son condensat n'est pas utilisé pendant la nuit. Ainsi, simplement en faisant varier le diamètre du tube, il est possible de modifier le rapport entre la superficie de la surface absorbant les radiations (et de ce fait la capacité d'absorption d'énergie solaire) et le volume de la chambre (et de ce fait la quantité totale de chaleur nécessaire pour désorber le gel de silice) pour obtenir certains avantages. De toutes façons, le dia- mètre ne doit pas être inférieur à celui nécessaire pour atteindre une utilisation efficace de toute la chaleur solaire captée. De préférence, le diamètre est tel qu'un emmagasinage à long terme du type décrit ci- dessus est assuré. Quand on utilise des matières adsorbantes autres que le gel de silice, on peut néanmoins donner facilement à la chambre 102 des dimensions en accord avec les dispositions ci-dessus. On va maintenant exposé des considérations relatives au transfert de chaleur et de masse. Un fonctionnement approprié de l'appareil ci-dessus dépend de l'aptitude du dispositif à effectuer à la fois un transfert de chaleur et de masse à des allures élevées. Une analyse indique que le processus limitant l'allure au cours du cycle est le transfert de chaleur interne vers et depuis la matière adsorbante. Ce transfert de chaleur a lieu par diffusion thermique, et, de ce fait, la propriété importante de l'adsorbant est son pouvoir de diffusion thermique. La distance de diffusion D sur laquelle une perturbation se déplace jusque dans un milieu par diffusion pendant le temps t est donnée par la formule D = _E L'importance de cette distance réside dans le fait que, si une variation de température a lieu au voisinage d'une masse de gel de silice d'épaisseur h et si ensuite suf- fisamment de temps s'écoule pour que la distance de dif- fusion D soit comprise entre environ h et 2h, le transfert de chaleur transitoire est alors essentiellement total. Pour le gel de silice,CC= 780 x 10 4 dm2/h; de ce fait, en 5 minutes, D = 8 mm, en 10 mn, D = 11,4 mm, et en 15 mn, D = 13,9 mm. Si le gel de silice est l'adsorbant choisi, il doit être placé dans la chambre 102 en couches d'environ 6,36 mm à 12, 7 mm, chaque couche ayant accès à une surface de transfert de chaleur en une matière de conductibilité thermique élevée; comme par exemple le cuivre. Grâce à cette conception, il est possible de transférer complètement la chaleur transitoire à travers le gel de silice jusqu'à un conducteur thermique en environ 10-12 min. Ce cadre de temps permet aux diverses modifications dynamiques d'avoir lieu dans le système rapidement, et il en résulte que l'on dispose d'un dispositif asservi pouvant être commandé facilement. Quand on utilise d'autres matières adsorbantes ayant un pouvoir de diffusion thermiaue. égal, à xdm /h, la distance D en n'importe quel point à-l'i'ntérieur de la matière adsorbante et une feuille de matière conductrice de la chaleur doit par conséquent Wtre / (c'est-à-dire un temps de diffusion de 12 minutes) même plus et de préférence V 1. Dans la plage de tensions de vapeur et de concentrations qui apparaissent au cours des cycles décrits, le transport de vapeur dans le lit adsorbant ou à partir de ce lit, a lieu par diffusion. L'allure de diffusion est l'allure qui limite l'opération au cours du processus massique global, car le processus d'adsorption lui-même est instantané par rapport à l'émigration de vapeur. Pour la diffusion transitoire de vapeur dans le gel de silice, la capacité de diffusion du gel estc =67,508 dm /h. En donnant cette distance âv=ûtvSon peut v voir que pour le gel de silice, la vapeur diffuse sur 15,24 cm en environ 5 minutes et diffuse sur environ 7,6, cm en 1,27 minute. Par conséquent, si la matière adsorbante est disposée dans la chambre 102 de telle sorte que la vapeur n'ait pas à parcourir plus que 7,6 cm, le temps transitoire pour la dif- fusion de la masse est d'environ 1,1/4 minute. La diffusion massique a lieu environ quatre fois plus rapidement que la diffusion thermique. Pour d'autres matières adsorbantes ayant une capacité de diffusion de vapeur,v la distancet entre n'importe quel point au sein de cette matière et un trajet d'écoulement de vapeur doit êtreUV. V La diffusion massique à partir de la matière adsorbante jusqu'à un trajet d'écou- lement de vapeur sera de ce fait complète en un temps pas plus élevé qu'environ 12 minutes et la diffusion thermique et massique apparaît à peu près dans les mêmes temps. De préférence,A 4> M ç Un mode de réalisation qui peut répondre aux exigences de dimensions précitées dans l'environnement de la chambre 102 de l'unité modulaire représentée sur la figure 13, est illustrée sur les figures 16-18. La matière adsorbante est tassée sous la forme de minces gaufres entre lesquelles sont placés des disques ou feuilles de cuivre plus mince. Au moins un des bords de la gaufre est exposé au trajet d'écoulement de la vapeur. Une telle gaufre, représentée sur la figure 18, a une épaisseur T qui n'est pas supérieure à 2y, oỏcest le pouvoir de diefusion thermique de la matière adsorbante exprimé en dm /heure. Pour le gel de silice, T n'est pas supérieur à environ 25,4 mm. Par conséquent, la chaleur peut diffuser de n'importe quel point au sein de la gaufre jusqu'à une feuille de cuivre ou autre feuille en matière conductrice en contact avec les côtés de la gaufre en 12 minutes environ. La hauteur H de la gaufre, pour une matière adsorbante ayant un pouvoir de diffusion de vapeurî y dm /h, ne doit pas être supérieure à environ 4v",-$,î, si le sommet 150 et la base 152 sont en communi- cation avec un trajet d'écoulement de vapeur. Si un trajet d'écoulement de vapeur est disposé à l'endroit de la surface uniquement (la surface inférieure 152 se termine par une paroi),, alors la hauteur H ne doit pas être supérieure à V7O,$DLy de sorte que la diffusion massique à partir de *n'importe quel point dans la gaufre de matière adsorbante jusqu'à la surface 150 adjacente au trajet d'écoulement de vapeur est terminée en 12 minutes environ. Pour le système gel de silice/eau, H est de préférence Se référant aux figures 16 et 17, on voit que l'on y a représenté une structure conductrice de chaleur que l'on préfère pour être utilisée dans la chambre 102 de l'unité modulaire de la figure 13. Cette structure consiste en une boite 154 comprenant une enveloppe cylindrique 156 traversée par une multiplicité de séparateurs ou ailettes 158 qui sont conductrices de la chaleur et qui, en combinaison avec l'enveloppe 156, délimitent une multiplicité de puits ou alvéoles 160. Chaque alvéole contient une gaufre de matière adsorbante telle que celle représentée sur la figure 18. Le fond de la boîte est fermé. La surface extérieure de l'envelop- pe 156 est noircie pour faciliter la réception de chaleur à partir des parois 112 du tube de captage d'énergie solaire. La surface intérieure 162 du tube 112 de captage d'énergie solaire est revêtue d'une matière à fort pouvoir émissif. La boîte 154 comporte une multiplicité de tubes de refroidissement 154 qui servent à la double fin d'assurer un passage pour la circulation du fluide (représenté schémati- quement sur la figure. 13 sous la forme de la partie 124 de la boucle fermée 122 d'échange de chaleur) et de servir de raccords entre les bottes disposées axialement à l'intérieur de la chambre 102. Comme on peut le voir, chaque tube comporte une section tronconique femelle 166 et une section tronconique mâle 168 disposées à ses extrémités opposées. Les sections mâle et femelle s'emboîtent de façon étanche comme illustré sur la figure 17 pour former quatre passages continus. Les tubes de refroidissement sont eux-mêmes en cuivre ou en un métal analogue et se trouvent en bon contact thermique avec les ailettes 158 et l'enveloppe 156. Il peut être avantageux d'utiliser une toile métallique 172, ou toute autre matière similaire, entre les boîtes empilées intermédiaires 154, cela pour donner au dispositif une résistance mécanique structurale supplémentaire. Les sections coniques mâle et femelle 166, 168 lorsqu'el- les sont emboîtées mutuellement comme représentées sur la figure 17 comprennent ensemble un moyen de séparation axial qui sépare les boîtes adjacentes en délimitant ainsi un trajet d'écoulement de vapeur radial 170 entre les boîtes. De plus, la section conique femelle 166 s'étend radialement hors de l'enveloppe 156 et sert d'entretoise radiale pour séparer les boîtes 154 de la surface intérieure 162 du tube 100. Un espace annulaire 174 est donc défini entre les surfaces ex- térieures des enveloppes 156 des boîtes 154 et la surface intérieure du tube 100. L'espace précité s'étend axialement le long du tube et sert de trajet d'écoulement axial pour la vapeur. Pendant le fonctionnement, une diffusion thermique peut avoir lieu depuis n'importe quel point situé au sein de la gaufre de matière adsorbante jusqu'à une ailette 158 conduc- trice de chaleur au moins en 12 minutes environ. La diffusion massique de vapeur, même à partir d'un point adjacent à la partie inférieure 152 des gauffres de matière adsorbante jusqu'à un trajet d'écoulement de vapeur 170, a lieu en beaucoup moins de temps. La vapeur peut donc émigrer le long des trajets d'écoulement radiaux 170 jusqu'au trajet d'écou- lement axial 174 puis jusqu'à la vanne 10 de l'unité modulaire. De plus, la chaleur peut être évacuée de la matière adsorbante par le flux caloporteur ctrculant le. long des tubes de refroidissement 164. aien entendu, les tubes de refroidis- sement présents dans la boîte en un point adjacent à l'ex- trémité de la chambre 102 seraient modifiés de manière qu'une boucle fermée soit formée. L'un des obstacles s'opposant à l'exploitation du phénomène de sublimation de la glace en-dessous du triple point pour une réfrigération à températures basses avec de l'eau est la diffusion de la chaleur dans la glace. La diffusion thermique dans la glace est relativement lente par rapport aux autres processus ou phénomènes de transfert de chaleur utilisant une réfrigération classique. Le pouvoir de diffusion thermique de la glace,oglace, est égal à 41,34 dm /h. Si l'épaisseur de la glace est maintenue à environ 12,7 cm, le temps nécessaire pour qu'une perturbation thermique se diffuse à travers cette épaisseur est d'environ 5,8 minutes. Ce temps peut être comparé au temps nécessaire pour une dif- fusion thermique dans le gel de silice dans des gaufres ayant des dimensions telles que celles mentionnées ci-dessus. Pour d'autres adsorbats ayant un pouvoir de diffusion thermique OLct la distance entre une paroi du récipient contenant le condensat et tous les points au sein du condensat doit être représentée sur la figure 13, ces caractéristiques de concep- tion sont matérialisées par une multiplicité de récipients 134 analogues à des cuvettes, ces récipients étant formés d'une matière conductrice de la chaleur, telle que le cuivre, et étant couplés directement aux ailettes 132. Chacun des récipients discrets 134 est ouvert vers la chambre 104, et, de ce fait, l'écoulement libre de vapeur est assuré. La sublimation de la glace, ou la volatilisation de tout autre réfrigérant, et le transfert de chaleur à partir de la matière adsorbante à base de gel ont lieu simultanément dans les chambres respectives pendant toute phase donnée du cycle. Au cours de ce processus, la- sublimation et l'ex- traction de chaleur à partir du gel de silice sont soumises à une commande extérieure. L'effet net est que le temps de réponse du système est plus long que-les temps de réponse des deux phénomènes et n'est pas égal à la somme de ces temps. Par conséquent, la diffusion thermique dans le gel de silice reste l'allure qui limite le phénomène pendant le fonctionnement du système. On va maintenant décrire des utilisations et des modifications du dispositif. D'après l'exposé qui précède, il va de soit, que sans sortir du cadre de l'esprit de la présente invention, un grand nombre de modifications peuvent être apportées au cycle lui-même, aux procédés d'exploitation de la capacité de chauffage et/ou de refroidissement du cycle, ou le degré de commande auquel le cycle peut être soumis, à la nature de l'appareil dans lequel le cycle a lieu et aux utilisations auxquelles le système peut servir. Ainsi, on peut optimiser le cycle en vue d'une utili- sation sous divers climats, par exemple en choisissant une paire particulière adsorbant/adsorbat et en utilisant un refroidissement mutuel avec un courant d'air froid de retour, pendant certaines parties du cycle, et en prenant d'autres mesures similaires qui apparaîtront à l'homme de l'art. Comme on l'a mentionné ci-dessus, divers moyens pour emmagasiner la capacité de refroidissement engendré dans le système en vue d'être utilisée pendant les périodes d'insolation intense, en plus de ceux décrits spécifiquement * ci-dessus, sont également possibles. Certaines des variations plus importantes dans le cycle de base impliquent une commande de diverses phases du proces- sus pour rendre optimal le rendement thermodynamique. Ainsi, dans la chambre I, comme on l'a mentionné ci-dessus,on peut réguler la tension de vapeur en commandant le transfert de chaleur de telle sorte que l'adsorption et la désorption se produisent à tension de vapeur constante ou au voisinage de cette tension, par exemple le long des lignes R (B-C) et O(D'-A) de la figure 12. De cette façon, les processus thermodynamiques pendant le cycle ont lieu de façon efficace dans des conditions plus ou moins réversibles. Un autre exemple de cet aspect de l'invention implique une commande de la vanne 10 pendant ou avant le stade D'-A, de sorte que la température du réfrigérant condensé dans la chambre II et, 247 715-6 2 de ce fait, la température d'évaporation, soient maintenues juste légèrement en-dessous (par exemple -120C) de la température de l'atmosphère qui règne alors. De cette façon, la température de l'évaporation peut être maintenue à des valeurs optimales par rapport à ce qui sera fréquemment une température d'atmosphère variable. De plus, en période de temps nocturne chaud, on peut commander la vanne 10 de façon que ne pénètre dans la chambre I que la seule quantité de vapeur nécessaire pour libérer la petite quantité de chaleur îO indispensable pour maintenir la température intérieure. Le condensat est donc conservé en vue de son utilisation lors d'un temps ultérieur plus sévère. Il n'est pas indispensable qu'un appareil pour utiliser le cycle se présente sous la forme d'une unité modulaire telle que celle décrite dans le présent exposé. En fait, dans des situations particulières, il se peut qu'il ne soit pas nécessairement avantageux d'utiliser le système sous une forme modulaire. L'exposé qui précède se rapporte principalement à des besoins de chauffage et de refroidissement d'espace. Toutefois, il va de soit que le système peut être adapté, sans sortir du cadre de la présente invention, à une grande diversité d'autres applications. Les exemples non limitatifs compren- nent un immeuble comportant une section refroidie et une section chauffée. Dans ce cas, la chaleur pourrait être extraite de la section refroidie, tandis que les parties restantes de l'immeuble seraient alimentées en chaleur. On pourrait obtenir ce résultat en un seul cycle simplement en dirigeant de nouveau de façon appropriée les flux d'air. La chaleur qui est extraite de la section réfrigérée et qui n'est pas nécessaire pour maintenir la température du restant de l'immeuble pourrait être rejetée dans l'atmosphère extérieur; la chaleur nécessaire en supplément de celle extraite de la section réfrigérée pour réchauffer l'immeuble pourrait être extraite de l'air extérieur. Un autre exemple d'utilisation du procédé de l'appareil de l'invention est - d'assurer une capacité de réfrigération pour les navires de haute mer, tels que les navires de pèche. Dans cette appli- cation, la chaleur pourrait avantageusement être rejetée directement dans l'eau de l'océan relativement froide. Il peut être également utile d'équiper la chambre II d'un ré- servoir d'adsorption supplémentaire de telle manière qu'une certaine partie de la chaleur de vaporisation du cycle de travail pourrait être emmagasinée plutôt que d'être trans- férée à la source thermique devant être réchauffée. Quand on essaie de construire des pompes à chaleur mécanique à pousieurs étages pour transférer la chaleur sur de très grandes différences de température (par exemple 1390C), il est habituellement nécessaire d'utiliser des compresseurs multiples, des échangeurs de chaleur multiples, etc., qui tous coûtent chers et exigent un entretien. Le cycle chimique intermittent décrit dans le présent exposé offre un avantage unique pour une réalisation avec un matériel très simple par rapport aux dispositifs mécaniques. Ainsi, on peut réaliser un étage comme représenté sur la figure 19 dans lequel la chambre évaporateur/condenseur II d'un premier système ou étage 200 est incorporée à la chambre adsorbeur/désorbeur I d'un second système 202. Ainsi, on pourrait coupler directement le système gel de silice/eau décrit ci-dessus à un second système en utilisant, par exemple, du gel de silice et de l'éthanol pour extraire la chaleur à partir de températures très basses. Dans une variante, ce système pourrait être couplé à un autre système adsorbant/adsorbat pour délivrer de la chaleur à des tempé- ratures très élevées. Le couplage, dans ce cas, exigerait uniquement que la chambre appropriée d'un des systèmes soit immergée dans son récipient complémentaire de l'autre système. Dans le système décrit sur la figure 19, la chaleur solaire est utilisée pour désorber la vapeur dans la chambre I et la vapeur est condensée dans la chambre II comme il est courant. La chaleur de condensation de la vapeur désorbe une autre vapeur contenue dans la chambre adsorbeur/désorbeur I du système 202 et cette vapeur est à son tour condensée à une température basse dans la chambre II. Quand le processus est inversé, la phase liquide (ou solide) dans la chambre Il reçoit de la chaleur d'un réservoir sous température basse et la chaleur de réadsorption finalement engendrée dans la chambre I du système 200 est fournie au réservoir dans lequel la chaleur est désirée. Un tel système étagé présente certains avantages pratiques pour un emmagasinage supplémen- taire, un fonctionnement dans des climats très sévères, ou éventuellement pour un chauffage industriel. Il est bien entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre purement illustratif et non limitatif îo et que des variantes ou des modifications peuvent y être apportées dans le cadre de la présente invention. REVEND ICAT IONS 1. Dispositif modulaire alimenté principalement par des radiations solaires, pour chauffer et refroidir une source thermique, le dispositif susvisé pouvant fonctionner de manière à exécuter un cycle intermittent de pompe à chaleur à adsorption et étant caractérisé par le fait qu'il comprend: (A) une enveloppe tubulaire fermée de façon étanche et comportant une vanne disposée de manière à séparer des première et seconde chambres délimitées par les extrémités opposées de l'intérieur dudit tube; (B) une enceinte tubulaire entourant ladite première chambre, ladite enceinte étant fermée de façon hermétique de manière à maintenir une zone de pression inférieure à la pression atmosphérique entre le tube et l'enceinte et étant transparente auxdites radiations solaires; (C) une matière adsorbante solide disposée dans ladite première chambre; (D) un réfrigérant comprenant un adsorbat condensable contenu à l'intérieur de ladite enveloppe; (E) un moyen pour coupler thermiquement un système de distribution de chaleur de la source thermique auxdites chambres comprenant des première et seconde sections de conduit destinées à une connexion avec des conduits de circulation de fluide qui communiquent avec ladite source thermique; (F) un premier échangeur de chaleur comportant une surface de transfert de chaleur à l'intérieur de ladite première chambre en contact avec ladite matière adsorbante et une surface de transfert de chaleur dans ladite première section de conduit dudit moyen de couplage; (G) un second échangeur de chaleur pour échanger de la chaleur entre ladite seconde chambre et ladite seconde section de conduit dudit moyen de couplage; (XI) des détecteurs de température et de pression disposés à lintérieur deadites ppex4ère et seconde chambrez; et (I) un moyen pour coupler électriquement lesdits détec- teurs et la vanne à un moyen de commande. 2. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite enceinte est disposée coaxialement à ladite première chambre et que la partie de ladite enveloppe tubulaire délimitant ladite première chambre comporte sur sa surface extérieure un revêtement d'une matière absorbant les radiations solaires. 3. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit premier échangeur de chaleur comprend une boucle fermée destinée à la circulation d'un fluide calo- porteur. 4. Dispositif suivant la revendication 3, caractérisé par le fait que ledit premier échangeur de chaleur comprend une pompe de circulation. 5. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre, un réflecteur de lumière diffuse séparé de ladite enceinte et disposé sur le côté de celle-ci qui est opposé au côté exposé au soleil. 6. Dispositif suivant la revendication 5, caractérisé par le fait que ledit réflecteur comprend une surface réflectrice spéculaire concave et de forme allongée corres- pondant à un segment de cylindre dont l'axe focal se trouve à l'intérieur du volume de ladite première chambre. 7. Appareil comprenant une multiplicité des dispositifs suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que les dispositifs sont disposés de telle manière que toutes lesdites premières sections de conduit sont en communication et toutes lesdites secondessections de conduit, sont-en communication également, et par le fait qu'il comprend, en outre, un réflecteur de lumière diffuse séparé desdites enceintes et disposé sur les côtés desdites enceintes qui sont opposés aux côtés exposés au soleil. 8. Appareil suivant la revendication 7, caractérisé par le fait que le réflecteur comprend une multiplicité cor- respondante de surfaces réflectrices concaves, de forme allongée et analogues à des miroirs, ces surfaces correspondant à des segments de cylindre dont les axes focaux respectifs se trouvent à l'intérieur du volume des premières chambres respectives. 9. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que lesdites première et seconde sections de conduit comprennent des sections de canalisation. 10. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit second échangeur de chaleur comprend une structure métallique conductrice de la chaleur et compor- tant des surfaces de transfert de chaleur disposées à l'inté- rieur de ladite seconde chambre et à l'intérieur de ladite seconde section de conduit. 11. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite enveloppe et ladite enceinte sont constituées par du verre. 12. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite matière adsorbante est du gel de silice. 13. Dispositif suivant la revendication 12, caractérisé par le fait que ledit adsorbat est de l'eau. 14. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite première chambre a un diamètre tel que la superficie de la surface et le volume de ladite première chambre sont déterminés de telle manière que la quantité de chaleur pouvant être recueillie pendant un jour d'exposition solaire n'est pas supérieure à la quantité de chaleur néces- saire pour désorber sensiblement tout l'adsorbat qui peut être adsorbé sur une matière adsorbante choisie contenue à l'inté- rieur dudit volume. 15. Dispositif suivant la revendication 14, par le fait que la matière adsorbante est du gel l'adsorbat est de l'eau et le diamètre intérieur première chambre est d'environ 15 cm. caractérisé de silice, de ladite 16. Dispositif suivant la revendication 14, caractérisé par le fait que le diamètre de ladite première chambre est tel que la capacité d'absorption de cette chambre est insuf- fisante pour désorber tout l'adsorbant qui y est contenu, de sorte que le dispositif possède une capacité d'emmagasinage d'énergie solaire.