Brevet FR2460156A1 — publié le 19810123

L'invention concerne un procédé de mise en contact d'au moins trois phases, une phase gazeuse, au moins une phase li- quide et au moins une phase solide se présentant sous la forme d'un produit solide à l'état divisé. Elle peut être appliquée dans les traitements o il est nécessaire d'assurer un contact intime entre plusieurs phases de nature différente, et notamment pour assurer un transfert de matière entre au moins deux des phases (adsorption d'une partie de la phase gazeuse ou de la phase liquide sur la pha- se solide, absorption d'une partie de la phase gazeuse dans la pha- se liquide, extraction au moyen d'un solvant formant la phase li- quide de solutés présents sur la phase solide, extraction au moyen d'un solvant liquide de solutés présents dans une phase liquide inerte,...), ou encore pour assurer une réaction notamment biochi- mique faisant intervenir au moins deux phases (fermentation aéro- bie, ou anaérobie de particules solides en milieu liquide, fermen- tation d'une phase liquide au moyen d'un gaz,...). Il est fréquent, notamment dans le secteur agroalimen- taire, d'avoir à assurer, lors d'un traitement, une mise en contact intime entre plusieurs phases distinctes, et cette mise en contact pose en pratique de nombreux problèmes; par exemple dans le sec- teur agroalimentaire, les difficultés rencontrées en pratique sont les suivantes: En premier lieu, les produits ont souvent une masse volumique très proche de la masse volumique du ou des liquides utilisés et présentent, parfois, une forme aplatie qui les prédis- pose à la flottation dans la phase liquide: il s'ensuit une mise en contact très imparfaite de la phase liquide et de la phase soli- de puisque ces phases ont une forte tendance à une immobilité re- lative. De plus, les particules de la phase solide ont parfois un caractère collant qui les prédispose à l'agglomération et entra- ve la pénétration du liquide dans la phase solide. En outre, il convient en général d'utiliser un volume de liquide aussi faible que possible, (notamment pour réduire la dissolution dans la phase liquide des substances à conserver de la phase solide, ou pour extraire les solutés au moyen d'une quantité -minimale de solvant en vue de faciliter leur récupération ultirieu- re à partir dudit solvant); cette contrainte accroit l'imperfec- tion des conditions de mise en contact précédemment évoquées. En dernier lieu, il est souvent essentiel d'apporter 2 2 2460 156 au moyen d'une phase gazeuse un élément chimique nécessaire au bon déroulement d'une réaction, par exemple de l'oxygène pour une réac- tion biochimique aérobie (fermentation...); dans les procédés clas- siques, le contact intime entre cette phase gazeuse et les autres phases est très difficile à obtenir; par ailleurs, cette phase ga- zeuse en se fixant souvent sous forme de microbulles au niveau des interfaces solideliquide tend à accentuer les risques de flottation en surface de la phase solide. La présente invention se propose d'indiquer un nouveau procédé de mise en contact, permettant de remédier à ces difficul- tés. Un objectif de l'invention est en particulier de per- mettre une mise en contact intime d'au moins trois phases distinc- tes aux fins d'obtenir un ou des transferts ou une ou des réactions entre ces phases. Un autre objectif est de permettre une mise en contact intime d'une phase gazeuse et d'au moins une phase solide, en pré- sence d'une phase liquide ayant pour fonction essentielle d'assurer la sustentation des particules de la ou des phases solides, les- quelles ne sont pas limitées supérieurement en granulométrie. Un autre objectif est de permettre une mise en contact intime d'au moins une phase solide et d'au moins une phase liquide, en présence d'une phase gazeuse ayant pour fonction essentielle d'assurer la mise en mouvement relatif des autres phases. Un autre objectif est de permettre une mise en contact intime d'une phase gazeuse et d'au moins une phase liquide, en présence d'une phase solide inerte ayant pour fonction essentielle d'assurer une bonne dispersion des phases fluides. Un autre objectif est de permettre une mise en contact intime d'au moins deux phases liquides, en présence d'une phase so- lide ayant pour fonction essentielle d'assurer une bonne dispersion des phases liquides, et d'une phase gazeuse ayant pour fonction d'assurer la mise en mouvement des autres phases. A cet effet, le procédé de mise en contact conforme à l'invention s'appliquant à une phase gazeuse, à au moins une phase liquide et à au moins une phase solide se présentant sous la forme d'au moins un produit solide à l'état divisé consiste à uti- liser au moins une cellule pourvue, d'une part, d'au moins un dé- flecteur adapté pour imposer à la phase solide un mouvement global de circulation autour d'un axe approximativement horizontal, d'au- 3 2460 156 tre part, d'un distributeur situé à la base de ladite cellule et adapté pour distribuer la phase gazeuse vers cette dernière et rete- nir la phase liquide dans celle-ci, à alimenter la cellule en pro- duit solide de façon que celui-ci recouvre au repos entièrement le distributeur, à alimenter la cellule en phase liquide de façon à former une couche dans laquelle, au repos, le liquide recouvre sen- siblement tout le produit solide, et à alimenter la cellule en phase gazeuse à travers le distributeur de façon à engendrer dans ladite cellule un régime pulsatoire périodique composé d'une succession d'étapes de détentes de la phase gazeuse s'accompagnant de mouve- ments ascendants de la phase solide au-dessus du distributeur, et d'étapes de rétractions de la couche au cours de chacune desquelles la phase solide tend à revenir vers un état de lit fixe. Un mode de mise en oeuvre préféré du procédé confor- me à l'invention consiste: à alimenter la cellule en un produit solide ayant une masse volumique comprise entre la masse volumique de la phase liquide et une valeur limite de l'ordre de 1,4 fois cette mas- se volumique, le volume Vs de produit solide étant tel que ledit produit solide au repos dans la cellule recouvre entièrement le distributeur sur une hauteur au moins équivalente à deux couches de particules dudit produit et s'élève à une hauteur au plus éga- le à approximativement deux fois la hauteur du déflecteur, à alimenter la cellule en phase liquide de sorte que le volume de liquide V1 présent dans ladite cellule recouvre sen- siblement le produit solide au repos et soit au plus égal à 5-fois le volume V dudit produit solide, à alimenter la cellule en phase gazeuse à tra- vers le distributeur à un débit tel que la vitesse moyenne U du gaz dans la cellule au niveau de sa section la plus étroite soit, d'une part, au moins égale à une valeur critique Uc, valeur limite entre un régime d'écoulement-continu de la phase gazeuse sous for- me de microbulles au travers de la couche de produit solide, et un régime d'accumulation à la base de cette couche, d'autre part, au plus égale à une valeur maximale UE au-delà de laquelle le liquide se trouve rapidement entraîné par la phase gazeuse sous forme de gouttelettes par voie pneumatique. En outre, on utilise de préférence des cellules formées chacune par un conduit pourvu à sa base d'un distributeur de section er et d'au moins un déflecteur constitué par une paroi 4 2460 156 latérale inclinée partant du niveau du distributeur et formant un angle obtus avec celui-ci, de sorte que la section du conduit crois- se d'une section minimale s au niveau du distributeur à une section maximale S, telles que s a et 0,15 s 6 0,75. En vue de faciliter la compréhension du procédé ci-dessus défini, on a schématisé en coupe transversale à la figu- re 1 une cellule de base, et aux figures 2a, 2b, 2c et 2d les diver- ses étapes constituant une période de fonctionnement. On retrouve à la figure 1 le distributeur 1 au-dessous duquel arrive le débit de gaz G par un conduit 5, le conduit 2 de section s au niveau du dis- tributeur et de section maximale S en partie haute, la paroi incli- née 3, les particules solides SO et la phase liquide interstitiel- le L. Lorsque le procédé est mis en oeuvre dans les con- ditions définies plus haut, on observe dans la cellule un régime pulsatoire, illustré aux figures 2a, 2b, 2c, 2d. Dans une première étape (Fig 2a),- une poche de gaz P se crée immédiatement au-dessus du distributeur sous la voû- te formée par les particules du produit solide en suspension dans la phase liquide. Cette poche provient d'une accumulation de gaz, conséquente, d'une part, à la vitesse U du gaz au-dessus de la grille supérieure à la vitesse critique Uc de simple écoulement con- tinu, d'autre part, à la forte concentration du produit solide pro- venant des conditions relatives d'alimentation de la cellule en pha- se solide et en phase liquide. La poche P grossit rapidement (Fig 2b) jusqu'à exploser lorsque la poussée du gaz retenu sous la voûte devient supérieure au poids de celle-ci. Le gaz est alors libéré sous forme de grosses bulles s'élevant dans une cheminée au-dessus du distributeur (Fig 2c); il-y a transmission de quantités de mouvements entre les pha- ses tout au long du trajet ascensionnel du gaz: on observe un en- trainement du liquide et des particules solides, d'abord dans le sens vertical ascendant V, puis dans le sens transversal T vers la paroi inclinée, ensuite dans le sens descendant D le long de cette paroi (dans la zone au-dessus de celle-ci qui n'est pas alimentée en gaz). A ce mouvement de circulation globale et réguliè- re, se superposent d'innombrables phénomènes locaux et aléatoires de déplacements relatifs des trois phases, déplacements de très 2460 156 faibles amplitudes imputables à l'inertie différente des phases en présence; la fréquence de ces déplacements locaux et aléatoires et la fréquence de formation des poches sont du même ordre de grandeur, et au moins égales à quelques hertz. La combinaison de cette circu- lation globale et de ces déplacements locaux entraîne, d'une part, une remarquable mise en contact des trois phases, liée à la haute fréquence des déplacements locaux impliquant des renouvellements intenses au niveau des interfaces de contact, d'autre part, une ho- mogénéité de traitement due à la circulation globale qui assure une égalité de traitement des particules élémentaires des phases. Les diverses conditions opératoires du procédé ont été définies expérimentalement et ne doivent pas être interprétées de façon rigoureuse. La plage préconiséepour le rapport des sections s/S est définie de façon à autoriser une circulation d'ensemble satis- faisante des phases solide et liquide. La plage de masse volumiquepréconiseepour le pro- duit solide est définie pour permettre, à la fois, les mouvements ascendants du solide immergé dans la phase liquide, et ses mouve- ments descendants, qui sont à l'origine de la circulation d'ensem- ble sus-évoquée. La plage des volumes de produit solide disposés dans la cellule est fixée pour permettre la formation de la poche de gaz P grâce à l'apparition d'un effet de voûte, tout en évitant un excédent de produit solide qui conditionnerait une division et une répartition des bulles de gaz dans la partie haute de la cel- lule et freinerait le mouvement descendant du produit solide. La plage des volumes de liquide est fixée pour permettre une mise en suspension effective de toutes les particules solides, tout en évitant une trop grande dispersion de ces parti- cules au sein de la phase liquide, dispersion préjudiciable à la formation et au développement de la poche P. Pour ce qui concerne la vitesse de distribution de la phase gazeuse, les expérimentations ont montré que si cette vitesse était inférieure à une valeur critique Uci le gaz diffu-- sait de façon continue entre les particules solides et ne s'accu- mulait pas pour former la poche P. Au contraire, au-delà de cette valeur critique définie expérimentalement dans chaque cas d'espe- ce, la poche peut se former par accumulation d'au moins une partie du gaz. 6 2460 156 Les observations ont démontré que cette valeur critique Uc est fonction des propriétés physiques de la phase li- quide (tension superficielle, viscosité), de la forme des particu- les solides, des masses volumiques relatives de la phase liquide et de la phase solide, et des caractéristiques géométriques de la cellule ainsi que de ses conditions de remplissage en produits so- lides et en phase liquide. La vitesse maximale UE de gaz à ne pas dépasser est fixée par les conditions d'entraînement pneumatique de la pha- se liquide, qui entraînerait une modification très rapide des con- ditions de remplissage de la cellule. Par ailleurs, selon une condition opératoire pré- férentielle du procédé, on utilise un distributeur de section Oa égale à la section minimale s du conduit au niveau dudit distribu- teur, comme l'illustre la figure 1. Cette disposition réduit les risques de formation de zones mortes à la base de la cellule. En outre, on peut avantageusement utiliser une cellule dans laquelle la paroi latérale inclinée forme avec le dis- tributeur un angle k approximativement compris entre 120 et 1500 et en particulier voisin de 1350, et dans laquelle le rapport des s sections est très approximativement de l'ordre de 0,5. Cette géométrie s'est avérée expérimentalement particulièrement favora- ble à l'établissement d'une circulation d'ensemble régulière sans zone morte et au développement de déplacements locaux très inten- ses des phases les unes par rapport aux autres. De préférence, le procédé est mis en oeuvre avec un ou des produits solides de granulométrie moyenne supérieure à 1 mm environ; les forces d'Archimède et de pesanteur s'exerçant sur chaque particule solide sont ainsi prépondérantes par rapport *30 aux forces de surface s'exerçant sur les particules solides (for- ces liées à la tension superficielle, à la viscosité et aux frotte- ments solide/solide),forces de surface qui ont tendance à freiner les déplacements locaux sus-évoqués. De plus, on utilise avantageusement une cellule dont les dimensions suivant les deux axes au niveau de la section s sont chacune au moins égale à dix fois la granulométrie moyenne du produit divisé. On facilite ainsi la formation de la voûte de produit solide et, par voie de conséquence, de la poche de gaz au- dessous de celle-ci. Le procédé de l'invention peut être mis en oeuvre 7 2460 156 de façon discontinue ou de façon continue. Dans le premier cas, les phases liquide et solide sont disposées en totalité dans la cellule en début d'opération et prélevées en totalité en fin d'opération. Dans le second cas, l'une au moins des phases li- quide ou solide est alimentée en injectant en continu ladite phase dans la cellule à faible débit au-dessus de la paroi inclinée, cet- te phase étant prélevée à débit égal dans une zone de la cellule, opposée à la zone d'alimentation. Par faible débit, il faut enten- dre un débit conférant à la vitesse d'arrivée ou de soutirage de la phase, une faible valeur par rapport à la vitesse moyenne de circu- lation des produits dans la cellule, de façon à ne pas perturber notablement cette circulation. L'alimentation de la cellule en phase gazeuse peut être continue, à débit fixe ou variable; elle peut également être intermittente, composée de périodes d'alimentation en gaz et de pé- riodes d'arrêt de l'alimentation. Le procédé peut être mis en oeuvre avec une seule cellule ou avec plusieurs cellules combinées. La description qui suit, en référence aux dessins annexés présente, à titre non limitatif, des modes de réalisation d'appareillage ainsi qu'un exemple de mise en oeuvre en vue d'illus- trer le procédé conforme à l'invention; sur ces dessins qui font partie intégrante de la description: - la figure 1 déjà commentée est une coupe verti- cale d'une cellule, - les figures 2a, 2b, 2c et 2d déjà commentées sont des schémas explicatifs du principe de fonctionnement, - la figure 3 est un schéma en coupe verticale d'une combinaison de cellules conformes à l'invention, - la figure 4 présente des courbes concernant l'exemple de mise en oeuvre. La cellule déjà décrite qui est représentée à la figure 1 peut être cylindrique ou prismatique. La paroi inclinée 3 peut être ou non surmontée par une paroi ascendante 4, notamment verticale. Bien entendu, la paroi inclinée 3 peut être plane ou non, et faire partie du conduit 2 ou être rapportée dans ou sur celui- ci (sabot, chicane...). Le distributeur 1 est de tout type connu, apte à éviter une descente du liquide L dans le conduit d'amenée de la 8 2460156 phase gazeuse 5 (plaque frittée,grille, plaque perforée,...). Le dispositif représenté à la figure 3 est destiné à illustrer le procédé de l'invention dans le cas de plusieurs cel- lules telles que 6a, 6b, 6c du type sus-évoqué; ces cellules sont juxtaposées les unes contre les autres et alimentées en parallèle en phase gazeuse à travers leurs distributeurs. Ces derniers sont formés par une grille 7 qui sert à soutenir les sabots tels que 8, formant la paroi inclinée de chaque cellule. En l'exemple, pour chaque cellule, le rapport s/S est égal à 0,5 et l'angle ct entre sa paroi inclinée et le distri- buteur est égal à 135 . Le dispositif représenté à la figure 3 peut notam- ment servir à opérer en continu une extraction liquide/solide à contrecourant. A cet effet, un conduit d'injection de liquide 9 est prévu dans une des cellules extrêmes au-dessus du niveau du li- quide et un conduit de prélèvement de liquide 10 est prévu dans l'au- tre cellule extrême, à l'opposé du conduit d'injection. De plus, des moyens d'alimentation continue 11 de la phase solide sont prévus au- dessus de la cellule extrême o est prélevé le liquide, cependant qu'un système de prélèvement du solide symbolisé en 12 est prévu dans l'autre cellule extrême, en une zone proche du conduit d'in- jection 9. Le système de prélèvement 12 de type classique peut être un système mécanique à auges perforées mobiles ou tout autre systè- me connu permettant de prélever des particules solides immergées dans un milieu liquide. En cours de fonctionnement, le niveau de la pha- se liquide est situéau-dessus de l'extrémité supérieure des sabots 8 de façon à permettreuncheminement d'une cellule à l'autre aussi bien de la phase liquide (sens 6c--:6a) que de la phase solide (sens 6a -- 6c). La phase gazeuse, en particulier de l'air, (inerte à l'égard des autres phases) sert à assurer au niveau de chaque cellule les conditions de mélange et de mise en contact intime dé- jà décrites, qui permettent de considérer chacune de ces cellules comme un mélangeur parfait. Au niveau de chaque cellule le contact intime des phases liquide et solide que permet le procédé, conditionne une extraction efficace des solutés contenus dans les particules soli- des, par la phase liquide, laquelle consiste en cet exemple en un solvant de nature appropriée. 9 2460 156 Un exemple de mise en oeuvre du procédé de l'in- vention va être décrit en détail ci-après, et diverses applications possibles seront indiquées de façon générale. Exemple relatif à une mise en contact de produits solides en milieu aqueux. Cet exemple a été conduit de façon discontinue dans une cellule cylindrique du type de celle schématisée à la fi- gure 1, ayant les caractéristiques géométriques suivantes - angle d'inclinaison o = 135 - s = 57 cm2 - S = 290 cm2 - s/S 0,2 * Les produits solides sont constitués par de gros- ses particules se présentant sous la forme d'ellipsoïdes aplatis, ayant un grand axe de 2 cm environ, un petit axe de 1 cm environ et une épaisseur de 0,5 cm environ. La granulométrie moyenne de ces produits, définie comme le diamètre moyen d'une sphère de même volu- me, est de 1 cm. La densité de ce produit est de 1,1 environ. La phase liquide est constituée par de l'eau, et la phase gazeuse par de l'air. Les conditions de remplissage de la cellule ont été amenées à varier au cours de plusieurs essais afin de repérer les vitesses critiques correspondantes Uc. Les courbes A, B, C de la figure 4 correspondent à un fonctionnement avec des quantités de produits solides respec- tivement égales à 550 g, 1 100 g, 1 650 g. En abscisse sont portés les volumes en litrEsd'eau dans la cellule et en ordonnée, les vi- tesses critiques Uc correspondantes. Par exemple, des conditions de remplissage cor- respondant à 1 100 g de produits solides et à 2 litres d'eau (point X de la courbe B) ont fourni une vitesse critique Uc de 0,23 m/s environ. En dessous de cette vitesse, l'air diffuse lentement à travers la couche de produits solides et ne s'accumule pas pour former une poche. A partir de cette vitesse, le phénomène pulsa- toire caractéristique de l'invention apparaît avec ses conséquences recherchées. Les essais ci-dessus indiqués ont été effectués en tenant compte des autres contraintes du procédé, à savoir: - le volume de liquide est prévu pour recouvrir 2460 156 entièrement la couche de produits solides au repos (non irrigué par la phase gazeuse), ce qui, dans cet exemple se traduit par la con- dition V1 1 (la zone de non fonctionnement a été hachurée à la fi- V gure 4). - le volume de liquide est prévu de sorte que le rapport V1 reste inférieur à 5 pour chacune des courbes. s On constate dans l'exemple ci-dessus que, lorsque le volume V1 de liquide croît, les courbes A, B, C tendent vers une limite UCL de la valeur critique, de l'ordre de 0,18 m/s. Dans tous les cas de remplissage, la vitesse du gaz doit être supérieu- re à cette valeur pour cette application. Lorsque les conditions du procédé sont respectées, on obtient une mise en suspension effective de chaque particule so- lide dans le milieu liquide aéré, avec un traitement homogène de cellesci, sans accumulation en surface; de plus, on n'observe aucun collage des particules solides malgré leur propension natu- relle à se coller. Au contraire, dans les lits fluidisés tradition- nels à 3 phases, constitués avec des produits de ce type, il appa- raît toujours en surface du lit une sorte de gâteau de particules solides agglomérées qui fait obstacle au bon déroulement du trai- tement, par exemple d'une réaction de fermentation. En outre, dans le procédé de l'invention, les par- ticules solides sont intactes en fin d'opération et ne présentent aucune blessure en surface, contrairement au cas d'un fermenteur classique à agitateur mécanique. Le procédé de mise en contact de l'invention possè- de de multiples applications. Il peut être mis en oeuvre pour réaliser une réac- tion biochimique faisant intervenir au moins-deux phases, comme c'est le cas dans l'exemple dont les conditions hydrodynamiques ont été ci-dessus décrites; c'est également le cas de fermentations par exemple de composts ménagers ou de fermentations liquides. Il peut également être mis en oeuvre pour réaliser des transferts de matière entre au moins deux phases: - extraction de substances colorantes, aromatiques ou autres par solvants à partir d'une phase solide ou liquide, - adsorption de substances colorantes, aromatiques, ou autres sur des particules solides, - absorption de substances initialement présentes il 2460 156 en phase gazeuse dans une phase liquide. Dans ces applications, les phases peuvent avoir si- multanément un rôle dans le mécanisme de transfert et dans le méca- nisme de mise en contact ou avoir pour seule fonction de permettre la mise en contact des autres phases conformément au procédé de l'invention. 12 - 2460156 REVENDICATIONS 1/ - Procédé de mise en contact d'au moins trois phases, dans lequel une phase est une phase gazeuse, une phase au moins est une phase liquide et une phase au moins est une phase so- lide se présentant sous la forme d'au moins un produit solide à l'état divisé, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser au moins une cellule pourvue, d'une part, d'au moins un déflecteur adapté pour imposer à la phase solide un mouvement glo- bal de circulation autour d'un axe approximativement horizontal, d'autre part, d'un distributeur situé à la base de ladite cellule et adapté pour distribuer la phase gazeuse vers cette dernière et retenir la phase liquide dans-celle-ci, à alimenter la cellule en produit solide de façon que celui-ci recouvre au repos entièrement le distributeur, à alimenter la cellule en phase liquide de façon à former une couche dans laquelle, au repos, le liquide recouvre sensiblement tout le produit solide, et à alimenter la cellule en phase gazeuse à travers le distributeur de façon'à engendrer dans ladite cellule un régime pulsatoire périodique composé d'une succes- sion d'étapes de détentes de la phase gazeuse s'accompagnant de mou- vements ascendants de la phase solide au-dessus du distributeur, et d'étapes de rétractions de la couche au cours de chacune desquelles la phase solide tend à revenir vers un état de lit fixe. 2/ - Procédé de mise en contact d'au moins trois phases, selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste 25. à utiliser au moins une cellule pourvue à sa base d'un distributeur adapté pour distribuer la phase gazeuse vers ladite cellule et retenir la phase liquide dans celleci, ladite cellule étant formée par un conduit pourvu d'au moins un déflecteur adapté pour imposer à la phase solide un mouvement global de cir- culation autour d'un axe approximativement horizontal, à alimenter la cellule en produit solide ayant une masse volumique comprise entre la masse volumique de la phase liquide et une valeur limite de l'ordre de 1, 4 fois cette masse volumique, le volume V de produit solide étant tel que ledit pro- duit solide au repos dans la cellule recouvre entièrement le dis- tributeur sur une hauteur au moins équivalente à deux couches de particules dudit produit et s'élève à une hauteur au plus égale à approximativement deux fois la hauteur du déflecteur, à alimenter la cellule en phase liquide de sorte aue le volume de liquide V1 présent dans ladite cellule recouvre 13 2460156 sensiblement le produit solide au repos et soit au plus égal à 5 fois le volume V dudit produit solide, à alimenter la cellule en phase gazeuse à tra- vers le distributeur à un débit tel que la vitesse moyenne U du gaz dans le conduit au niveau de sa section la plus étroite soit, d'une part, au moins égale à une valeur critique U-, valeur limite entre un régime d'écoulement continu de la phase gazeuse sous forme de mi- crobulles au travers de la couche de produit solide, et un régime d'accumulation à la base de cette couche, d'autre part, au plus égale à une valeur maximale UE au-delà de laquelle le liquide se trouve entraîné par la phase gazeuse sous forme de gouttelettes, par voie pneumatique. 3/ - Procédé selon l'une des revendications lPou 2, caractérisé en ce qu'on utilise des cellules formées chacune par un conduit pourvu à sa base d'un distributeur de section s et d'au moins un déflecteur constitué par une paroi latérale inclinée partant du niveau du distributeur et formant un angle obtus avec celui-ci, de sorte que la section du conduit croisse d'une section minimale s au niveau du distributeur à une section maximale S, tel- les que s > Cr et 0,15 4/ - Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'on utilise un distributeur de section o- égale à la section minimale s du conduit au niveau dudit distributeur. / - Procédé selon l'une des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que l'on utilise une cellule comprenant une paroi latérale inclinée, formant avec le distributeur un angle approximativement compris entre 120 et 1500. 6/ - Procédé selon l'une des revendications 3, 4 ou 5, caractérisé en ce que l'on utilise une cellule telle que le rapport _ soit très approximativement de l'ordre de 0,5. 7/ - Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que l'on alimente la cellule en un produit solide de granulométrie moyenne supérieure à 1 mm environ. 8/ - Procédé selon l'une des revendications 3, 4, 5, 6 ou 7, caractérisé en ce que l'on utilise une cellule dont les dimensions suivant les deux axes au niveau de la section s sont chacune au moins égale à dix fois la granulométrie moyenne du pro- duit divisé. 9/ - Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 ou 8, mis en oeuvre de façon discontinue, les phases 14 2460156 liquide et solide étant disposées en totalité dans la cellule en début d'opération et prélevées en totalité en fin d'opération. / - Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 ou 8, mis en oeuvre de façon continue pour au moins l'une des phases liquide ou solide, la ou lesdites phases liquide ou solide étant alimentées en injectant-en continu ladite phase dans la cellule à faible débit au-dessus de la paroi inclinée et étant prélevées à débit égal dans une zone de la cellule, opposée à la zone d'alimentation. 11/ - Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 ou 10, caractérisé en ce que l'alimentation de la cellule en phase gazeuse est intermittente. 12/ - Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 ou 11, dans lequel l'on utilise plusieurs cellules, juxtaposées les unes contre les autres et alimentées en parallèle en phase gazeuse à travers le distributeur. 13/ - Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7,-8, 9, 10, Il ou 12, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre pour réaliser un transfert de matière entre au moins deux phases. 14/ - Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, ll,ou 12 caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre pour réaliser une réaction biochimique faisant intervenir au moins deux phases. 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