Brevet FR2438092A1 — publié le 19800430

La présente invention concerne un procédé de recuit en bande continue à température élevée lors de traitements d'acier au silicium orienté du type cube sur angle et plus particulièrement un recuit en bande continue à température élevée effectué après ltétape de décarburation et avant celle du recuit final en boite à température élevée. La présente invention concerne des perfectionnements à la fabrication d'acier au silicium orienté du type cube sur angle("cube-on-"edge"). Dans l'acier au silicium du type cube sur angle,les cubes centrés constituant les grains ou les cristaux,sont orientés en position cube sur angle désignés par (110) (001) conformément aux indices de Miller. Les aciers au silicium orientés du type cube sur angle sont bien connus dans la technique et on les utilise communément lors de la fabrication de noyaux de transformateurs et similaires. Au cours des récentes années des chercheurs ont mis au point divers ensembles de techniques désignées ci-après par "méthodes" (foutings") pour fabriquer l'acier au silicium orienté cube sur angle qui ont conduit à des caractéristiques magnétiques nettement améliorées. En résultat, ces aciers au silicium orientés sont considérés maintenant comme entrant dans deux catégories générales. On se réfère généralement à la première catégorie en tant qu'acier au silicium à grain orienté de perméabilité élevée, et que l'on prépare par des méthodes fournissant essentiellement un produit ayant une perméabilité,pour 796 ampères-tours par mètre (A/m) qui est supérieure à 1850 environ,et de façon caractéristique qui est supérieure à 1900 environ. On se réfère généralement à la seconde catégorie en tant qu'acier au silicium à grain orienté régulier,et que l'on prépare par des méthodes qui produisent normalement une perméabilité qui est inférieure à 1850 environ. Les brevets US n"3.287.183, 3 636 579, 3.873.381 et 3.932.234 concernant des méthodes pour la préparation de l'acier au silicium à graiRbrienté de perméabilité éleva Le brevet US NO 3.764.406 concerne des méthodes pour préparer l'acier au silicium à grain orienté régulier. La présente invention est basée sur la découverte selon laquelle,quel que soit le type de méthode utilisé,si l'on soumet l'acier au silicium à un recuit en bande à température élevée après la décarburation et avant le recuit final en boite, on obtient des améliorations marquées à la fois en ce qui concerne la perméabilité et la perte du noyau. Les enseignements de la présente invention sont applicables à la fabrication à la fois d'acier au silicium à grain orienté de perméabilité élevée et d'acier au silicium à grain orienté regulier,le recuit en bande à température élevée étant effectué entre les paramètres indiqués ci-après. La présente invention concerne un procédé de production d'acier au silicium à grain orienté choisi parmi l'acier au silicium à grain orienté du type cube sur angle ayant une perméabiliez pour 796 A/m qui est supérieure à environ 1850 et l'acier au silicium orienté du type cube sur angle ayant une perméabilité pour 796 A/m qui est inférieure à environ 1850 et comprenant les étapes consistant à laminer à chaud pour avoir une épaisseur de bande chaude, à recuire, à décaper s à laminer à froid jusqu'au calibre final, à décarburer et à soumettre l'acier au silicium décarburé à un recuit final en boite au cours duquel on parvient à l'orientation finale désirée du type cube sur angle,caractérisé par l'étape qui consiste à soumettre l'acier au silicium à un recuit continu en bande à température élevée après la décarburation et avant l'étape finale de recuit en boite, à effectuer ce recuit en bande continue à température élevée dans une atmosphère à base d'azote pur, d'hydrogène pur, de combinaisons d'azote et d'hydrogène, de gaz inertes et d'atmosphères décarburantes pour améliorer à la fois la perméabilité et la perte du noyau de cet acier au silicium,à effectuer ce recuit en bande continue à température élevée lorsque l'on produit cet acier orienté du type cube sur angle ayant une perméabilité pour 796 A/m supérieure environ à 1850, à température d'environ 950"C à environ 11750C pendant une durée d'environ 15 secondes à environ 5 minutes,cette durée étant en relation inverse de la température, et à effectuer ce recuit continu à température élevée lorsque l'on produit cet acier au silicium orienté du type cube sur angle ayant une perméabilité pour 796 A/m inférieure à environ 1850, à une températère d'environ 925"C à environ 11000C pendant une durée de 15 secondes environ à environ 10 minutes,cette durée à nouveau étant en relation inverse de la température. A la suite de la décarburation (c'est-à-dire la diminution de la teneur en carbone de l'acier au silicium à moins de 0,010% environ,de préférence à moins d'environ 0,003%)pour chaque type d'acier au silicium à grain orienté,on peut laisser l'acier se refroidir et l'on peut effectuer le recuit ultérieurement. Il est toutefois préférable , dans les deux cas d'effectuer le recuit en bande à température élevée selon la présente invention sur l'acier au silicium alors qu'il est encore chaud en provenance de l'étape de décarburation,pour des raisons d'économie . Ceci peut se faire dans un four séparé de recuit en bande à la suite d'un four de décarburation ou bien dans le four de décarburation lui-meme ou l'une de ses extensions,contenant l'une quelconque des atmosphères indiquées précédemment. Les brevets US précédemment cités comme concernant un acier au silicium à grain orienté de perméabilité élevée renseignent sur diverses méthodes pour sa fabrication . Les enseignements de la présente invention ne dépendent pas du choix de la méthode particulière. A titre d'exemple non limitatif, l'acier au silicium peut avoir une composition de masse fondue en pourcentages pondéraux suivants:. Si 2 à 4% C moins de 0,085 % Al (soluble dans l'acide) 0,01 à 0,065% N 0,003 à 0,010% Mn 0,03 à 0,2% S 0,015 à 0,09 % La précédente liste ne comprend que les constituants principaux. Ainsi que le comprendra l'homme de l'art,la masse fondue peut comprendre des proportions secondaires de cuivre,de phosphore et d'oxygène avec les impuretés incidentes au type de fabrication. Dans un exemple de méthode ("routing"), la masse fondue peut etre coulée en lingots et laminée pour donner des plaques, ou bien coulée en continu pour former des plaques ou brames. On réchauffe la plaque à une température de 14000C environ et on lamine à chaud pour avoir une épaisseur de bande chaude. Après le laminage à chaud,la bande d'acier est recuite en continu à une température d'environ 850 à environ 12000C pendant environ 30 secondes à environ 60 minutes dans une atmosphère de gaz brulés, d'azote, d'air ou d'un gaz inerte. On soumet ensuite la bande à un lent refroidissement jusqu'à une température d'environ 850 à environ 980"C suivi par une trempe à la température ambiante. Après avoir écaillé et décapé,on lamine l'acier à froid en une ou plusieurs étapes pour avoir le calibre final,la réduction finale à froid étant d'environ 65 à environ 95%. Ensuite, on décarbure l'acier en continu en atmosphère d'hydrogène humide à température de 8300C environ pendant environ 3 minutes à un point de rosée d'environ 600C. Ensuite,l' acier au silicium décarburé est pourvu d'un séparateur de recuit,tel qu'un enduit de magnésie et on le soumet au recuit final en boite dans une atmosphère d'hydrogène à température d'environ 12000C. Dans les méthodes telles que celles fournies dans les exemples ci-dessus,on parvient à des perméabilités quisont supérieures à 1850 pour 796 A/m par l'action combinée de sulfures de manganèse et de nitrures d'aluminium qui au cours du recuit final en boîte inhibent la croissance du grain principal et favorisent ainsi la croissance de grain secondaire pour parvenir à l'orientation désirée. On peut utiliser d'autres inhibiteurs de croissance de grain ou des combinaisons d'inhibiteurs ainsi qu'il est bien connu dans cette technique. Conformément aux enseignements de la présente invention,quelles que soit les étapes précises de la méthode lors de la fabrication de l'acier au silicium à grain orienté de perméabilité élevée, on soumet l'acier à un recuit én bande continue suivi par l'étape de décarburation et de préférence avant l'application d'un séparateur de recuit pour la préparation au recuit final en boîte à température élevée. La bande est recuite à température d'environ 9500C à environ 1175"C pendant une durée d'environ 15 secondes à 5 minutes environ. La durée du recuit est en relation inverse de la température. Donc, si l'on choisit une température dans la partie inférieure de la gamme précédemment donnée,la durée devra etre choisie dans l'extrémité supérieure de la gamme des durées précédemment indiquées, et vice versa. Une gamme de température préférée est d'environ 1050 à environ 11000C pendant environ 30 secondes à 1 minute environ. Lorsque l'on pratique un recuit de ce genre,le produit final présente des améliorations des perméabilités allant jusqu'à 30 points ou plus pour 796 A/m et une perte de noyau allant jusqu'à 0,10 watt/kg ou plus pour 1,7 Tesla (T). Bien que les améliorations de la perméabilité et de perte de noyau varient en quantité d'un noyau à un autre,la mise en pratique de la présente invention fournit une nette amélioration des propriétés magnétiques quel que soit le type de méthode utilisée. Le mécanisme par lequel les propriétés magnétiques s'améliorent en résultat dela mise en oeuvre du recuit en bande selon la présente invention, n' est pas entièrement élucidé. Des échantillons qui démontrent une nette augmentation de la perméabilité et une diminution de la perte du noyau ont généralement une croissance de gain secondaire inférieure à 5% à la suite du recuit en bande selon la présente invention. Bien que ne souhaitant pas etre liée par une théorie, la demanderesse pense que les propriétés magnétiques supérieures des échantillons recuits après la décarburation proviennent de l'amélioration de l'orientation des grains secondaires plutôt que du raffinement de leur dimension. I1 peut etre vrai aussi que le recuit suivant la décarburation amène une amélioration de la forme et de la distribution du sulfure de manganèse et du nitrure d'aluminium en tant qu'inhibiteurs. Lors de la fabrication de l'acier au silicium à grain orientés réguliers,on peut donner une composition caractéristique de masse fondue en pourcentage pondéral suivante: Cv moins de 0,085% Si 2 à 4 % S et/ou Se 0,015 à 0,07% - Mn 0,02 à 0,2% le complément étant le fer et celles des impuretés incidentes au type de fabrication. Dans une méthode ("routing") caractéristique mais nullement limitative,on peut couler la masse fondue en lingots et les réduire en plaques ou bien la couler en continu sous forme de plaques. A nouveau,les plaques doivent etre réchauffées à température d'environ 14000C et etre laminées à chaud pour avoir l'épaisseur de bande chaude. On recuit la bande chaude à température d'environ 9800C et on la décape. Ensuite,on peut laminer l'acier au silicium à froid, en une ou plusieurs étapes,pour avoir le calibre final et on décarbure à température d'environ 8150C pendant une durée d'environ 3 minutes en atmosphère d'hydrogène humide avec un point de rosée d'environ 600C. L'acier au silicium décarburé est ensuite pourvu d'un séparateur de recuit,tel qu'un enduit de magnésie et on le soumet au recuit final en boite à température élevée au cours duquel se développent l'orientation finale et les caractéristiques magnétiques désirables. On peut effectuer le recuit final en boite en atmosphère telle que celle d'hydrogène sec à température d'environ 12000C. Lors de la préparation d'acier au silicium à grain régulier, on parvient à l'orientation finale désirée grâce aux sulfures de manganèse et aux séléniures de manganèse selon que l'on ajoute du soufre ou du sélénium à la composition de masse fondue initiale. Au cours du recuit final en boîte les sulfures ou séléniures de manganèse (ou une combinaison des deux) inhibent la croissance du grain principal et favorisent ainsi la croissance du grain secondaire pour parvenir à l'orientation finale désirée. Pour assurer qu'une proportion d'inhibiteur suffisante est présente, il est possible d'ajouter l'inhibiteur au moment ou immédiatement avant le recuit final,ainsi que ceci est enseigné dans le brevet US NO 3.333 992. A un exemple de méthode telle que celle précédemment donnée, la présente invention envisage l'addition d'une étape de recuit en bande continue à la suite de la décarburation et de préférence avant la fourniture d'un séparateur de recuit pour l'acier au silicium dans la préparation en vue du recuit final en boîte à température élevée. On effectue le recuit à une température d'environ 925 à environ 11000C pendant une durée d'environ 15 secondes à environ 10 minutes. Comme dans le cas de l'acier au silicium à grain orienté de perméabilité élevée, la durée est en relation inverse de la température. Les gammes préférées de durée et de température sont d'environ 9250C à environ 10700C pour une durée d'environ 30 secondes à environ 5 minutes. Lorsque l'on pratique un recuit de ce genre,on peut parvenir à une amélioration quant à la perte du noyau allant jusqu'à 0,035 w/kg ou plus pour 1,7 T et la perméabilité pour 796 A/m peut être améliorée jusqu 8 points et plus. Comme dans le cas de l'acier au silicium à grain orienté de perméabilité élevée,le mécanisme des améliorations de la perméabilité et de la perte du noyau lorsque l'on applique le recuit selon la présente invention à un acier au silicium à grain orienté régulier,n'est pas pleinement élucidé. En général,les améliorations auxquelles on parvient avec l'acier au silicium à grain orienté régulier à la fois en ce qui concerne la perméabilité et la perte du noyau ne sont pas aussi marquées que celles auxquelles on parvient en ce qui concerne l'acier au silicium à grain orienté à perméabilité élevée. Si le mécanisme implique un certain petit changement de la dimension,de la forme ou de la distribution des précipités inhibiteurs au cours du recuit suivant la décarburation, il se peut que des recuits antérieurs dans la méthode aient amené les précipités de sulfure ou de séléniure de manganèse plus proches de la forme et de la distribution optimales avant le recuit suivant la décarburation. A la fois lors de la fabrication de l'acier au silicium à grain orienté de perméabilité élevée et dans l'acier au silicium à grain orienté régulier,l'acier au silicium peut être amené à refroidir entre l'étape de la décarburation et le recuit suivant la décarburation . De préférence et pour des raisons d'économie,on doit effectuer le recuit suivant la décarburation immédiatement après l'étape de décarburation (c'est-à-dire la diminution de la teneur en carbone de l'acier au silicium en dessous d'environ 0,010% et de préférence en dessous d'environ 0,003%) pour prendre avantage de la température de l'acier au silicium résultant de l'étape de décarburation. Ceci peut se faire dans un four séparé de recuit en bande A la saite d'un four de décarburation ou bien dans le four de décarburation lui-même ou l'une de ses extensions,contenant l'une quelconque des atmosphères indiquées précédemment. Des exemples qui illustrent la présente invention sans aucunement la limiter sont les suivants: EXEMPLE 1 On fond trois lots d'acier au silicium en four électrique,on les coule et on les traite en une bande d'acier au silicium à grain orienté i perméabilité élevée. La composition chimique des lots est donnée au tableau I ci-dessous: TABLEAU I Composition ( % en poids) Lot C Mn S Si Al N A 0,053 0,099 0,024 2,98 0,033 0,0079 B 0,045 0,090 0,027 2,87 0,034 0,0061 C 0,042 0,096 0,025 2,86 0,027 0,0080 On traite les aciers au silicium provenant de ces lots en deux groupes différents afin de démontrer l'effet que le recuit en bande à température élevée selon la présente invention a sur les propriétés magnétiques de l'acier au silicium orienté du type cube sur angle de perméabilité élevée. Dans le Groupe I,on réchauffe à 1400"C des plaques ou brames de 152 mm d'épaisseur et on les lamine à chaud pour avoir une épaisseur de 2,3 mm. La matière laminée à chaud est recuite en bande à 11200C pendant 2 minutes,refroi die jusqu'à 9300C en 20 secondes et trempée à l'eu à 25"C en 20 secondes. Ensuite on lamine à froid l'acier au silicium pour avoir une épaisseur de 0,345 mm et on le décarbure dans de l'hydro- gène humide pendant 3 minutes à 8300C avec un point de rosée de 60"C. On enduit de MgO des échantillons d'acier au silicium du Groupe I et on les soumet à un recuit final à température élevée de 1200 OC pendant 30 heures. On traite l'acier au silicium du Groupe II de la même façon que pour le Groupe I à ceci près que les échantillons en laboratoire sont soumis au recuit en bande selon la présente invention après décarburation et avant lgapplication du séparateur de recuit de MgO. On effectue le recuit en bande à 11200C pendant 40secondes en atmosphère d'azote. Les valeurs de perte de noyau sont exprimées en watts par kilogramme (w/kg) pour 1,7 Tesla (T) et 60 Hertz (Hz) (ou cycles par seconde). TABLEAU II GROUPE I GROUPE II Perte du noyau Perméabilité Perte du noyau Perméabili pour 1,7 T pour pour 1,7 T té pour Lot (60 Hz) 796 A/m (60 Hz) 796 A/m A 1,733 w/kg 1890 1,691 w/kg 1894 B 1,788 w/kg 1902 1,702 w/kg 1910 C 1,812 w/kg 1898 1,735 w/kg 1903 EXEMPLE 2 On fond un lot d'acier au silicium en four électrique, on le coule et on le traite en une bande d'acier au silicium à grain orienté à perméabilité élevée. La composition chimique du lot est donnée au tableau III ci-dessous. TABLEAU III COMPOSITION (% en poids) C Mn S Si Al N Cu Ti P 0,043 0,093 0,024 2,88 0,032 0,0058 0,096 0,0027 0,005 O Cr Sn 0,0023 0,041 0,010 On traite ce lot comme suit. On réchauffe à 14000C des plaques de 152mm d'épaisseur. On lamine à chaud l'acier au silicium pour donner une épaisseur de 2,3 mm,on recuit en bande à 1120"C pendant 2 minutes,on refroidit à 930"C en 20 secondes,on trempe à l'eau à 250C en 20 secondes,on lamine à froid pour donner 0,294 mm et on décarbure pendant 3 minutes à 8300C en atmosphère d'hydrogène humide à point de rosée de 600C. On soumet des échantillons d'acier au silicium à des recuits en bande,selon la présente invention,dans une atmosphère d'azote à des températures différentes et pendant des durées différentes afin de déterminer ce qui est optimal pour ce recuit. Ensuite,on enduit les échantillons avec le séparateur de recuit de MgO et l'on soumet à un recuit final à 1200C pendant 24 heures. Les propriétés magnétiques dans la direction du laminage sont données pour les échantillons au tableau IV suivant: TABLEAU IV Perte du noyau Perméabilité pour 1,7 T pour 796 A/m Recuit en bande (60 Hz) néant 1,435/kg 1927 15 sec. à 10660C 1,440 1923 30 sec. à 1066"C 1,429 1937 1 minute à 10660C 1,378 1934 5 minutes à 1066"C 1,640 1854 1 minute à 1204 C 2,674 1520 EXEMPLE 3 On fond un lot d'acier au silicium en four électrique, on le coule et on le traite en une bande d'acier au silicium à grain orienté régulier. La composition chimique du lot est donnée au tableau V ci-dessous: TABLEAU V C Mn S Si Al N Cu Ti 0,028 0,048 0,023 3,10 0,002 0,0039 0,085 0,0026 Comme dans le cas de l'exemple l,on traite l'acier au silicium provenant de ce lot en deux groupes pour démontrer l'effet du recuit en bande à température élevée selon la présente invention sur les propriétés magnétiques de l'acier au silicium à grain orienté régulier. Le Groupe I est façonné en plaques de 152 mm d'épaisseur que l'on recuit à 1400 C. Ensuite,on lamine à chaud l'acier au silicium pour avoir une épaisseur de 2,0 mm,on recuit en bande à 9250C pendant 40 secondes,on lamine à froid pour avoir 0,65 mm,on recuit en bande à 9250C pendant 40 secondes,on lamine à froid pour avoir 0,345 mm et on décarbure pendant 2 1 2 minutes à 825 C dans l'hydrogène humide au point de rosée de 60 C. On enduit des échantillons du Groupe I d'acier au silicium avec le séparateur de recuit de MgO et on effectue le recuit final à 12000C pendant 30 heures. On traite l'acier au silicium du groupe II de la même façon à ceci près que l'on soumet les échantillons à un recuit en bande conformément aux enseignements de la présente invention. On recuit l'acier au silicium à 1010"C pendant 5 minutes, en atmosphère d'azote après décarburation et avant l'application du séparateur de recuit de MgO. Pour l'acier au silicium du Groupe I,la perte du noyau (pour 1,7 T) est de 1,922 w/kg et la perméabilité à 796 A/m est de 1823. Pour l'acier au silicium du Groupe II la perte du noyau (pour 1,7 T)est de 1,887 w/kg et la perméabilité à 796 A/m est de 1828. La supériorité des propriétés magnétiques de l'acier au silicium du groupe II est attribuée au recuit en bande à température élevée selon la présente invention. EXEMPLE 4 On fond deux lots d'acier au silicium dans un four électrique , on les coule et on les traite en une bande d'acier au silicium de perméabilité élevée. Les compositions chimiques des lots sont données au tableau VI ci-dessous. TABLEAU VI COMPOSITION (; en poids) Lot C Mn S Si Al N Cu Ti D 0,046 0,090 0,028 2,88 0,027 0,0062 0,11 0,0029 E 0,042 0,11 0,025 2,90 0,024 0,0058 0,075 0,0028 suite Lot P O Sn Cr D 0,005 0,0026 0,010 0,04 E 0,004 0,0018 0,003 0,048 On façonne l'acier au silicium des deux lots en plaques de 152 mm d'épaisseur,on les réchauffe à 14000C et on lamine à chaud jusqu'à 2,3 mm. On utilise les matériaux laminés à chaud pour préparer trois groupes d'essais (chaque groupe contenant de l'acier au silicium provenant de chaque lot),pour démontrer que le recuit en bande à température élevée selon la présente invention peut améliorer les propriétés magnétiques pour des aciers de ce genre en leur donnant une variété de recuits à la suite du laminage à chaud. On recuit en bande l'acier au silicium du Groupe I, à 1120"con le refroidit à 9300C en 20 secondes et on trempe à l'eau à 25"C en 20 secondes. On recuit en bande l'acier au silicium du groupe II à 1010"con le refroidit à 8200C en 20 secondes et on trempe à l'eau à 25"C en 20 secondes. On recuit en bande l'acier au silicium du Groupe III à 899"C on le refroidit à 7000C en 20 secondes et on trempe à l'eau à 25"C en 20 secondes. Ensuite,on lamine à froid l'acier au silicium des trois groupes pour donner une épaisseur de 0,294 mm et on décarbure pendant 3 minutes à 83O0C dans l'hydrogène humide au point de rosée de 600C . On enduit ensuite certains échantillons provenant de chaque groupe avec le séparateur de recuit de MgO et on soumet au recuit final à 12000C pendant 30 heures. On traite de façon similaire d'autres échantillons provenant des trois groupes à ceci près qu'on les soumet à des recuits en bande dans une atmosphère d'azote conformément aux enseignements de la présente invention. Les recuits en bande sont effectués après la décarburation et avant l'application du séparateur de recuit. Le tableau VII présente la nature des recuits qui suivent la décarburation et les propriétés magnétiques des échantillons. TABLEAU VII Recuit après décarburation Perméabilité Lot ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ pour 796 A/m Groupe I D néant 1891 D 2 minutes à 10660C 1938 E néant 1852 E 2 minutes à 1066"C 1915 Groupe II D néant 1879 D 2 minutes à 10930C 1907 E néant 1842 E 2 minutes à 1093"C 1893 GROUPE III D néant 1861 D 2 minutes à 1093 C 1881 E néant 1820 E 2 minutes à 10930C 1883 De ce qui précède,il ressort facilement que le recuit à la suite de la décarburation selon la présente invention donne lieu à des améliorations à la fois en ce qui concerne la perte du noyau et la perméabilité. Les améliorations sont plus marquées dans l'acier au silicium à grain orienté de perméabilité élevée que dans l'acier au silicium à grain orienté régulier. Des variantes peuvent être apportées à la présente invention sans pour autant s'écarter de son esprit. REVENDICATIONS l.Procédé d'obtention d'acier au silicium à grain orienté choisi parmi un acier au silicium orienté du type cube sur angle ayant une perméabilité pour 796 A/m supérieure à environ 1850 et un acier au silicium orienté du type cube sur angle ayant une perméabilité pour 796 A/m inférieure à 1850 environ et comprenant les étapes de laminage à chaud pour avoir une épaisseur de bande chaude,de recuit,de ddca- page,de laminage à froid jusqu'au calibre final,de décarburation et de soumission de l'acier au silicium décarburé à un recuit final en boite au cours duquel s'effectue l'orientation finale désirée du type cube sur angle,caractérisé en ce qu'après que l'acier au silicium a été laminé à froid et a subi le traitement de décarburation,et avant le recuit final en boite on soumet l'acier décarburé à un traitement supplémentaire qui consiste en un recuit en bande continu à température élevée en atmosphère à base d'azote pur,d'hydrogène pur,de combinaisons d'azote et d'hydrogène,de gaz inertes et d'atmosphères décarburantes,pour ameliorer à la fois la perméabilité et la perte de noyau de l'acier au silicium,à effectuer ledit recuit en bande continue à température élevée,lorsque I'on produit l'acier au silicium orienté du type cube sur angle ayant une perméabilité pour 796 A/X-supérieure à environ 1850,à une température d'environ 950 C,à environ 1175"C pendant une durée d'environ 15 secondes à environ 5 minutes, la durée étant en relation inverse de la température,et à effectuer ledit recuit continu à température élevée,lorsque l'on produit de l'acier au silicium orienté du type cube sur angle ayant une perméabilité pour 796 A/m inférieure à environ l850,à température d'environ 925"C à environ 11000C pendant une durée d'environ 15 secondes à environ 10 minutes, la durée étant encore en relation inverse de la température. 2. Procédé selon la revendication l,caractérisé en ce que l'on effectue ledit recuit en bande à température d'environ 1050 à environ 1100 C pendant une durée d'environ 30 secondes à environ 1 minute,lotsque l'on produit l'acier au silicium orienté du type cube sur angle ayant une perméabilité pour 796 A/m supérieure à 1850 environ. 3.Procédé selon la revendication 1,caractérisé en ce que l'on effectue ledit recuit en bande à température d'environ 925 à environ 1070 C pendant une durée d'environ 30 secondes à environ 5 minutes lorsque l'on produit l'acier au silicium orienté du type cubesur angle ayant une perméabilité pour 796 A/m inférieure à 1850.