Brevet FR2458328A1 — publié le 19810102

245832S "Procédé pour fabriquer des coudes de tuyauterie en acier inoxydable moulé". La présente invention concerne un procédé de fabrica- tion de coudes de tuyauterie en acier inoxydable moulé, par exemple un coude muni à ses extrémités de parties tubulaires droites, en vue d'une utilisation dans des applications de tuyauterie impliquant des températures et des pressions éle- vées ainsi qu'une corrosion sévère, et elle a trait à un pro- cédé pour affiner la structure des parties tubulaires droites l0 se trouvant aux extrémités du coude. Pour fabriquer des coudes de tuyauterie destinés à être utilisés des températures et à des pressions élevées dans des conditions de forte corrosion, comme par exemple dans les centrales atomiques ou les usines pétrochimiques, etc., par exemple, on utilise maintenant fréquemment des aciers inoxy- dables austénitiques, tels que les aciers inoxydables de la série 18-8. De tels coudes peuvent 9tre fabriqués soit par moulage, soit par forgeage. Parmi ces deux procédés, l'utilisation du moulage est avantageuse par le fait que les ajustements dans la composi- tion de l'alliage pour répondre aux exigences des applications se trouvent simplifiés et que l'on peut obtenir des formes arbitraires pour les tuyauteries. C'est pourquoi ce procédé connalt une très grande voque mais de tels aciers inoxydables moulés présentent l'inconvénient que leurs grains grossissent, ce qui se traduit par une faible réponse aux essais de détec- tion de défauts par ultrasons (essais que l'on désignera ci- après par l'abraviation EU). Il en résulte actuellement une situation déplorable si on considère, par exemple, l'impor- tance croissante de la vérification des installations réelles pendant qu'elles sont en service (vérification que l'on dé- signera ci-après par l'abréviation VES). Cette faible réponse aux EU g9ne les vérifications adéquates pour détecter les défauts tels que les fissures, etc., ceci entrainant une in- certitude dans la sécurité. A titre de remède, on a essayé un affinement des grains cristallins à l'aide d'un moulage en coquille ou moulage sous pression, etc. Toutefois, on ne peut vraiment pas constester l'inefficacité de ces solutions par rapport à l'utilisation du forgeage. Par contre, dans le cas du forgeage, en raison de l'af- finement du grain cristallin, la réponse aux EU au cours des VES se trouve améliorée, mais le recours à ce forgeage sou- lève une grande diversité de problèmes. D'une façon générale, les aciers inoxydables austénitiques (par exemple AISI 304 ou 607) présentant des structures monophasées d'austénite, ont une propension à une corrosion inter-granulaire (corrosion que l'on désignera ci-après par l'abréviation CIG) ou à un fissurage par corrosion sous tension (fissurage que l'on lO désignera ci-après par l'abréviation FCT) à l'endroit o ils sont exposés à la chaleur du soudage. En réalité, leur utili- sation n'est pas abandonnée mais elle est considérablement limitée. Quand on a recours au forgeage, les procédés utilisés communément dans la fabrication des coudes sont le procédé au mandrin ou le procédé d'assemblage par soudage après cintrage d'une plaque. Dans ce procédé on courbe le coude 1 d'une extré- mité à l'autre; on ne peut pas obtenir un coude tel que le cou- de l' représenté sur la figure 2, lequel comporte une partie tubulaire droite 2 à ses deux extrémités. Cette partie tubu- laire droite 2 située à l'extrémité du coude, quand on la sou- de en 4 au tuyau droit 3, constitue la partie indispensable dans l'obtention de la précision au cours de la VES à l'aide des EU. Par conséquent, un forgeage, procurant une réponse élevée aux EU, ne satisfait pas les exigences des applications si le coude obtenu ne comporte pas de parties tubulaires droi- tes 2 à ses extrémités. Comme on l'a décrit dans ce qui précède, la situation présente en ce qui concerne les coudes de tuyauterie pour des utilisations impliquant des températures et des pressions très élevées ainsi qu'une forte corrosion est caractérisée par le fait que les moulages et les forgeages classiques, lesquels présentent à la fois des avantages et des inconvénients, n'ont pas donné l'assurance d'une sécurité appropriée (potentialité de prévention contre les accidents et une réponse élevée aux EU au cours des VES) dans des conditions de service rigoureuses. L'obJet de la présente invention est de procurer un pro- cédé de fabrication de coudes en aciers inoxydables pour des utilisations impliquant des températures et des pressions élevées et une forte corrosion, ce procédé étant un procédé nouveau qui présente les avantages à la fois du moulage et du forgeage et qui assure une sécurité. La présente invention est caractérisée par le fait que l'on obtient un tube formé grosso modo aux dimensions spécifiées, avec ses extrémités déformées de façon plastique, en soumettant à une déformation plastique par contraction ou dilatation, à l'endroit des parties de tubes droites situées aux extrémités précitées, un tube semi-ouvré moulé ou tube de départ en acier inoxydable austénitique dont la composition chimique est aJustée de manière que la phase ferritique y soit mélangée dans la proportion de 5-40% et dont les parties tu- bulaires droites situées aux extrémités du tube ont un diamè- tre plus grand ou plus petit que la dimension spécifiée; en- suite, ledit tube avec ses extrémités déformées de façon plas- tique est soumis à un traitement thermique de chauffage de 1000 - 1200 C suivi par un refroidissement brusque ou trempe, ce qui a pour effet d'affiner la structure des parties tubu- laires droites situées aux extrémités du coude en acier inoxy- dable. On va maintenant décrire la présente invention en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 représente une vue de face illustrant le raccordement entre le coude tubulaire courbé et le tuyau droit; la figure 2 est une vue de face illustrant le raccor- dement entre le tuyau droit et le coude comportant des parties tubulaires droites à ses deux extrémités; la figure 3 est une vue en coupe d'un coude à 900 muni de parties tubulaires droites à ses deux extrémités; la figure 4 est une vue en coupe de ce coude à 900 montrant la forme du tube de départ devant être soumis à un formage ou mise en forme par contraction; les figures 5 (a, b et c) et les figures 6 (a, b et c) sont des vues servant à l'explication du formage par con- traction du tube de départ, la figure 5c et la figure 6c étant respectivement des vues en coupe par A-A de la figure 5b et B-B de la figure 6b; la figure 7 est une vue en coupe montrant la forme du tube de départ à partir duquel on forme par dilatation le coude à 90 ; la figure 8 est une vue en coupe montrant la façon selon laquelle on met en forme par dilatation le tube de dé- part; la-figure 9 est une vue en coupe agrandie de la partie tubulaire droite du tube de départ; la figure 10 est une semi-coupe du coude formé par le tube de départ moulé, cette coupe montrant dans une sec- tion la structure cristalline; la figure ll est une semi-coupe du coude après que celui-ci a été mis en forme, cette coupe montrant la structure cristalline; la figure 12 est une vue en coupe montrant la forme d'un tube de départ moulé pour un tuyau en T correspondant à un autre mode de réalisation de la présente Lnvention; et la figure 13 est une vue en coupe montrant la forme d'un tuyau en T après que celui-ci a été formé. Dans la fabrication de coudes en acier inoxydable par le procédé de la présente invention, procédé que l'on va décrire en détail par la suite, utilisant comme matière de départ des aciers inoxydables austénitiques ne présentant pas une phase unique d'austénite-mais aJustés de manière à conte- nir dans leur structure la phase ferritique dans la propor- tion de 5-40%, on forme tout d'abord un tube de départ moulé comportant à ses extrémités des parties tubulaires droites, lesdites parties tubulaires droites ayant un diamètre plus grand ou plus petit que la dimension spécifiée; ensuite, on soumet les parties tubulaires droites se trouvant aux extré- mités du tube semi-ouvré à une déformation plastique par con- traction ou dilatation, grâce à quoi on obtient un tube dont les extrémités ont été déformées de façon plastique et dont la partie autre que les parties tubulaires droites présentes auxdites extrémités et que la partie conique reste dans l'état du moulage initial tandis que les parties tubulaires droites présentes auxdites extrémités sont mises en forme grosso modo aux dimensions spécifiées par la déformation plastique; en- suite, on soumet ce tube à un traitement par une solution, traitement que l'on double d'un traitement thermique de re- cristallisation par un chauffage à lOO0-1200 C suivi par un refroidissement brusque ou trempe, grâce à quoi on affine le grain cristallin des parties tubulaires droites présentes aux extrémités du coude. On va maintenant décrire un mode de réalisation préféré de la présente invention que l'on obtient par fabrica- tion d'un coude à 90 comportant à ses deux extrémités des parties tubulaires droites 10 d'une longueur appropriée, comme on peut le voir sur la figure 3. Dans le tube de départ moulé qui est formé par moulage ou par usinage conformément à un procédé préférable, on voit sur la figure 4 que la partie tubulaire courbée 7 du tube de départ moulé 5a est formée aux dimensions et à la forme spécifiées du coude tandis que les parties tubulaires droites 6a présentes à ses deux extrémités sont formées de manière à présenter un diamètre plus grand que la dimension spécifiée du coude et une longueur un peu plus courte que celle spécifiée. Lorsque chaque partie tubulaire droite 6a présente un diamètre plus grand, il est souhaitable lors du formage d'un tel tube de départ de former des parties coniques 8 qui se raccordent d'une façon continue aux surfaces intérieure et extérieure de la partie tubulaire droite 6a et de la partie tubulaire courbée 7 dans la région limite entre ces parties, grace à quoi les parties tubulaires droites 6a et la partie tubulaire courbée 7 se raccordent de façon uniforme et continue en empochant ainsi l'apparition de défauts tels que des fractures etc. quand le tube de départ est soumis à la déformation plastique par contraction que l'on va décrire ci- après. Chaque partie tubulaire droite 6a et chaque partie conique 8 du tube de départ moulé 5a dont chacune des parties tubulaires droites 6a qu'il comporte à ses extrémités a un plus grand diamètre est donc soumise à une déformation plas- tique au moyen d'une contraction, grâce à quoi on obtient un tube dont les parties d'extrémité ont été déformées de façon plastique, les parties tubulaires droites 6a et les parties coniques 8 ayant presque les dimensions et la forme spécifiées pour le coude. La partie tubulaire droite 6a à l'extrémité du tube semi-ouvré 5a est donc tout d'abord soumisesur deux cStés à une pression au moyen d'organes presseurs 9,9 comme représenté sur la figure Sa; la partie 6a comprimée est aplatie Jusqu'à ce que la surface comprimée se trouve presque de niveau avec la partie tubulaire coudée 7, ce qui a pour effet de déformer la partie tubulaire droite 6a et la partie conique 8 en leur donnant une forme elliptique. Ensuite, la partie tubulaire droite 6a et la partie conique 8 déformées elliptiquement sont soumises à une pression dans la direction du grand diamètre au moyen d'une paire de demi-matrice 10, comportant chacune une surface de compression semi-circu- laire correspondant grosso modo à l'alésage ou passage central du coude, la compression étant appliquée Jusqu'à ce que les matrices se rencontrent mutuellement. De ce fait, la partie tubulaire droite 6a et la partie conique 8 du tube de départ a se trouvent déformées de façon plastique sensiblement aux dimensions et à la forme spécifiées, leur longueur dans la direction axiale et leur épaisseur se trouvant quelque peu accrues. Dans ce qui précède, on a décrit un procédé pour obtenir un coude dont les extrémités sont déformées de façon plastique et dans lequel on utilise un tube de départ 5a comportant à ses extrémités des parties tubulaires droites 6a formées à un diamètre plus grand que la dimension spécifiée, puis ledit tube est mis en forme par contraction. Dans un autre procédé pour obtenir un coude dont les extrémités sont défor- mées de façon plastique, on utilise un tube 5b formant un coude semiouvré moulé ou coude de départ dont les extrémités ont un diamètre plus petit que la dimension spécifiée des parties tubulaires droites 6b. Il est souhaitable, lors du formage d'un tel tube d'obtenir des parties conique 8b au voisinage de la partie tubulaire coudée 7. Dans le présent cas, on peut avoir recours à une opération consistant à dila- ter Jusqu'aux dimensions et à la forme spécifiées les parties tubulaires droites 6b présentes aux extrémités ainsi que les parties coniques 8b en poussant dans le tube un tampon 11, par exemple. La première phase dans la fabrication d'un coude 5 comportant des parties tubulaires droites 6 à ses deux extré- mités, comme représenté sur la figure 3, à l'aide du procédé selon la présente invention, consiste en une opération dans laquelle on utilise des tubes de départ moulés 5a, 5b dont la partie courbée 7 a été formée aux dimensions et à la forme spécifiées mais dont les parties tubulaires droites présentes aux extrémités 6a, 6b ont été formées à une dimension plus grande ou plus petite que la dimension spécifiée et on soumet chacune des parties tubulaires droites 6a, 6b et des parties coniques 8a, 8b à une déformation plastique, grâce à quoi on façonne le coude de telle manière que ses extrémités sont déformées de façon plastique sensiblement aux dimensions et à la forme spécifiées du coude. Quel que soit le procédé utilisé, le degré de dé- formation plastique auquel on soumet les parties tubulaires droites 6a, 6b et les parties coniques 8, 8b des tubes de départ moulés 5a, 5b doit de préférence être de l'ordre de -50%. Si le degré de déformation est inférieur à 10%, on ne peut pas obtenir un affinement adéquat du grain cristal- lin par le traitement thermique que l'on va décrire par la suite et il en résulte que l'on ne peut pas obtenir d'une façon stre une réponse appropriée aux EU. Lorsque l'on augmen- te le degré de déformation au-dessus de 10%, on peut obtenir un effet d'affinement des grains cristallins d'autant plus grand que le degré augmente. Toutefois, conformément au pro- cédé selon la présente invention, la limite supérieure doit être établie à environ 50% car les parties tubulaires droites 6a, 6b se trouvant aux extrémités du tube sont soumises à une déformation plastique à la fois pour conserver la qualité aux extrémités et pour le formage des parties coniques 8, 8b entre la partie tubulaire coudée 7, laquelle se trouve dans son état tel qu'elle a été moulée, et les parties tubulaires droites 6a, 6b. Comme on l'a décrit dans ce qui précède, le coude dont les extrémités ont été déformées de façon plastique et qui a été façonné grossomodo à la forme et aux dimensions spécifiées au cours de la première phase est soumis, au cours de la seconde phase, à un traitement par une solution doublé par un traitement thermique de recristallisation par chauffa- ge à l000-1200 C suivi par une trempe. Ainsi, bien qu'il est de pratique courante de sou- mettre les aciers inoxydables à un traitement par une solution dans la gamme de température mentionnée ci-dessus, ce traite- ment/conformément au procédé de la présente invention, doit en même temps être un traitement thermique de recristallisation. Si on ne désire que le traitement de recristallisation, une température inférieure à 1000 C est suffisante pour le traite- ment thermique mais, pour avoir l'effet concourant de traite- ment par une solution, il faut que ce traitement soit effectué par chauffage de l'acier à une température au moins supérieure à 1000C. Toutefois, un chauffage au-dessus de 1200 C n'est pas souhaitableEn raison de la tendance du grain cristallin à grossir à ces températures élevées. Dans le procédé de la présente invention, on vise à obtenir, à l'aide d'un tel traitement par une solution doublé d'un traitement thermique de recristallisation, une améliora- tion dans les parties tubulaires droites 6a, 6b présentes aux deux extrémités du coude mis en forme au cours de ia première phase avec une déformation plastique desdites extrémités pour qu'elles présentent une structure fine ayant une taille de grain supérieure à au moins 3 dans la norme ASTM, ainsi qu'on va le décrire par la suite à propos d'un mode de réalisation. En ce qui concerne les aciers inoxydables austéni- tiques coulés utilisés comme matière première pour les tubes semi-ouvrés moulés ou tubes de départ 5a, 5b selon la présente invention, il est nécessaire d'utiliser des aciers inoxydables ne présentant pas une seule phase d' austénite mais ajustés particulièrement de manière que la phase ferritique soit mélan- gée dans leur structure dans la proportion de 5-40%. Comme aciers inoxydables austénitiques moulés 18-8, l'acierASTM A 3H CF8 (correspondant à AISI 304 des produits forgés) sont les plus courants. Même les matériaux de cette série sont différents en ce qui concerne leurs compositions chimiques et leurs teneurs en ferrite comme on peut le voir dans le tableau ci-dessous. Tableau 1 - Composition chimique (% en poids) et teneur en ferrite des divers aciers inoxydables austénitiques Eprou- Composition chimique Teneur Procédé de vette _. enferrite fabrication N C Si Mn Cr Ni Fe (%) 1 007 0,61 1,81 18, 1 8,5 COMA- O Forgeage C ontre- ' i Mou ae Ce ontr - 0,08 1,12 0,84 19,0 10,9 O centr fuge 3 0,07 1,21 0,82 18,8 8,7 4 l Matéri tD 4 o,o6 1,33 0, 87 19,6 9,4 " 5 utilises avec l a,, , arscente _5 0,O8 1,76 1,02 20,4 8t9 12 Inventloi -- 86 2 6 -0,07 1,67 o,64 20,7 8,2, 22 7 0O07 1,55 0,70 22,8 7,1 " 38 On a alors effectué l'essai CIG avec de l'acide sul- furique et du sulfate de cuivre sur divers matériaux figurant sur le tableau 1 après les avoir soumis à un traitement de sensibilisation à 650 C pendant 0,2 - 100 heures; on a obtenu les résultats portés sur le tableau 2 ci-après Tableau 2 - Résultat de l'essai C.I.G. Remarque: bLessal ulu a eute eiliecuue sLn la pruatque E ASTM A262. Dans ce tableau, le symbole o indique que l'on n'a décelé aucune fissure lors de l'essai de flexion exécuté après l'es- sai de corrosion et le symbole x montre que l'on a décelé des fissures lors de l'essai exécuté après l'essai de corrosion. pou Teneur Périodes de sensibilisa- Eprou- en fer- tion (h) vette rite n (%) 0;2 O15 1 5 10 100 1 O o x x x x - Contrôles 2 O o x x x x - 3 4 o o o o x x Matériux 4 5 o o o o o o utilis es avqc la 5 12 o o o o o o presete. ... Mnenti on 6 22 o o o o o 0 _7 38 o o o o o o ____ _._.Fr t _ _ _ vt tq T,. .,,,l p "1 r 1a: l 1 Le tableau 2 montre que les aciers présentant une teneur en ferrite de 0% (éprouvette n i et 2), que ce soit des aciers moulés ou des aciers forgés, sont susceptibles de CIG après 0,5 heure de sensibilisation et que même l'acier présentant une teneur en ferrite de 4% (éprouvette n 3) n'est pas susceptible de CIG après 5 heures de sensibilisation mais présente une tendance à CIG après 10 heures de sensibi- lisation. Par contre, les aciers ayant des teneurs en ferrite supérieures à 5% (éprouvettes n 4-7) présentent une amélio- ration prononcée en ce qui concerne leur résistance à CIG car ils ne sont pas susceptibles de CIG après 100 heures de sensi- bilisation. En se basant sur la constatation que l'on peut obte- nir une amélioration importante dans la résistance à CIG en incluant la phase ferritique dans l'acier dans une proportion supérieure à 5%, la présente invention propose, en particulier, l'utilisation comme matière de départ des aciers inoxydables (par exemple les éprouvettes n 4 - 7) aJustés de manière que la phase ferritique soit mélangée dans la structure d'austéni- te dans la proportion de 5-40%, de préférence 5-30%. La raison pour laquelle la teneur en ferrite est restreinte à la limite supérieure de 40% réside dans le fait que, au-dessus de ce ni- veau, il se poserait le problème de réduction de ténacité. Conformément au procédé de la présente invention décrit à propos de la fabrication d'un coude 5 comportant à ses deux extrémités des parties tubulaires droites 6, on obtient, au cours de la première phase, un tube dont les extré- mités sont déformées de façon plastique en soumettant les par- ties tubulaires droites 6 présentes aux extrémités et les par- ties coniques du tube de départ moulé 5a à une déformation plastique et, au cours de la seconde phase, on applique à ce tube un traitement thermique dans une plage de température spé- cifiée pour le traitement par une solution ainsi que pour un traitement de recristallisation, grâce à quoi les parties tu- bulaires droites 6 présentes aux extrémités du tube sont trans- formées de manière à présenter une structure avec un grain cristallin fin. Par conséquent, quand on soude le coude 1 fa- briqué à l'aide du procédé selon la présente invention à un il tuyau droit 3, on peut effectuer la VES à l'aide de EU avec une précision élevée tant depuis le c8té du tuyau droit 3 que depuis celui du coude 1 pour la raison évidente que la partie tubulaire droite 2 est fixée au c8té coude du joint de sou- dage. Les coudes fabriqués en aciers à une seule phase d'aus- ténite sont extrêmement vulnérables au danger de CIG ou de FCT quand ils sont exposés à la chaleur de soudage. A ce suJet, quand on les utilise comme matières pour fabriquer les coudes, les aciers de la présente invention dans lesquels la phase ferritique est présente dans la proportion de 5 à 40% assurent une grande sécurité. Quand le coude a été fabriqué à l'aide du procédé selon la présente invention, on peut exécuter à l'aide de EU la vérification pour un contr8le de qualité des parties d'ex- trémité du coude (parties tubulaires droites) de sorte que l'on peut faire des économies sur Ses coûts et sur la main moi es d'oeuvre par rapport aux produits/classiques pour lesquels il faut avoir recours à l'essai aux rayons X. On va décrire ci-après les modes de réalisation préférés de la présente invention: Exemples Dans la fabrication d'un coude à 90 (devant être raccordé à un tuyau n 80 d'un diamètre indiqué de 100,6 mm) tel que représenté sur la figure 3, on a utilisé pour former le coude un tube de départ moulé en un acier inoxydable moulé présentant la composition chimique figurant dans le tableau 3 ci-dessous, ledit tube ayant la forme de celui représenté sur la figure 4 et, à l'aide du procédé représenté par les figures et 6, on a obtenu un coude dont les extrémités ont été dé- formées de façon plastique et qui présentait des dimensions concordant grosso modo aux dimensions spécifiées du coude. Dans ce tube semi-ouvré, on a fait en sorte que l'alésage ou canal central D de sa partie tubulaire droite 6a soit D = d / 0,8, d représentant le diamètre du coude, de manière que le degré de déformation (D - d)/D x 100 (%) soit de 20%. Ensuite, on a soumis le coude mentionné ci-dessus et dont les extrémités ont été déformées de façon plastique à un traite- ment thermique au cours duquel la totalité du coude a été maintenue à 1000 C pendant 1 heure, ce traitement étant suivi par un refroidissement dans l'eau. Tableau 3 - Composition chimique (% en poids) CI Si Mn P S Cr Ni Mo Ferrite | 0,015 1,36 (0,82 0,015 0,006 19,8 10,9 2,4 15 % (Dans la gamme des compositions spécifiées de la norme ASTM A 351 CF 3M) Ferrite (%) donne la aleur mesurée obtenue par utilisation d'un appareil approprié (ferrite-scope). La section agrandie de la partie d'extrémité du coude à 90 fabriquée de cette manière et celle du tube semi- ouvré moulé initial ou tube de départ, présentant les struc- tures cristallines respectives des métaux, sont représentées sur les figures 10 et 11. Les photographies montrent que dans le coude à 90 fabriqué à l'aide du procédé selon la présente invention, la structure de la partie tubulaire droite présente à l'extrémi- té du coude est, d'une façon frappante, plus affinée par rap- port à celle que présente cette partie dans son état moulé initial. Dans la partie conique adjacente à la partie tubu- laire droite, le degré d'affinement est un peu plus faible en raison du faible degré de déformation. Les résultats de mesu- res directes de la taille des grains du cristal à l'aide d'un microscope ont révélé que la partie tubulaire droite située à l'extrémité donnait environ 1 en terme de numéro de taille de grain d'austénite dans son état moulé initial mais que ce chiffre atteignait une valeur supérieure à 7 après la déforma- tion plastique et la recristallisation. Par conséquent, la vérification de contrôle de qualité de produits à l'aide de EU que l'on ne pouvait pratiquement pas appliquer aux pièces moulées classiques peut être effectuée sur ce coude d'une façon aussi bonne que sur les produits forgés. Bien que, dans ce qui précède, la présente inven- tion ait été décrite à propos d'un coude constituant un mode de réalisation préféré du procédé de fabrication, la présente invention peut aussi être appliquée avec d'aussi bons résultats à des éléments de tuyauterie comportant à leurs extrémités des parties tubulaires droites similaires. Par exemple, dans le formage d'un tube 12 en forme de T, représen- té sur la figure 13, à l'aide du procédé de contraction, on moul' utilise un tube semi-ouvreuoutube de départ 12 dont les par- ties tubulaires droites situées aux extrémités sont mises en forme à un diamètre plus grand, comme on peut le voir sur la figure 12, puis on soumet le tube en T avec ses extrémités déformées de façon plastique à un traitement thermique spéci- fié, grâce à quoi on fabrique un tube en T dont les parties tubulaires droites situées aux extrémités présentent une structure cristalline fine. Dans cette application, il est aussi souhaitable que des parties coniques 14 soient formées entre les parties tubulaires droites 13 et le tube proprement dit. Il est bien entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre purement illustratif et non limitatif et que des variantes ou des modifications peuvent y être appor- tées dans le cadre de la présente invention. REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication de coudes en acier inoxydable moulé, par exemple un coude dont la structure des parties tubulaires droites situées aux extrémités dudit tube est affinée, caractérisé par le fait qu'on forme un tube de départ moulé en acier inoxydable austénitique moulé dont la composition chimique est ajustée de manière que la phase ferritique soit mélangée dans la proportion de 5 - 40%, et dont les parties tubulaires droites situées aux extrémités O10 sont formées à une dimension plus grande ou plus petite que la dimension spécifiée, on soumet à une opération de contrac- tion ou de dilatation les parties tubulaires droites situées auxdites extrémités, de manière à obtenir ainsi un tube mis en forme grosso modo aux dimensions spécifiées avec ses extré- mités déformées de façon plastique, puis on soumet ledit tube avec ses extrémités déformées de façon plastique à un traite- ment thermique de chauffage à 10000- 1200 C suivi par un re- froidissement brusque. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractéri- sé par le fait qu'au cours de l'opération de contraction, on donne, par déformation plastique, à la partie tubulaire droite qui se trouve à l'extrémité du tube de départ et dont le dia- mètre est plus grand que la dimension spécifiéeune forme elliptique par compression du tube au moyen d'organes de com- pression Jusqu'à ce que le petit diamètre devienne égal à la dimension spécifiée, puis on déforme de façon plastique, au moyen de demi-matrices dont chacune a une forme semi-circulai- re, le c8té correspondant au grand diamètre Jusqu'à ce qu'il présente la dimension spécifiée. 3. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'au cours de l'opération de dilatation on dilate la partie tubulaire droite qui se trouve à l'extrémité et dont le diamètre est plus petit que la dimension spécifiée Jusqu'à ce qu'elle présente la dimension spécifiée en poussant dans cette partie un tampon. 4. Procédé suivant la revendication 1, caractéri- sé par le fait que la partie tubulaire droite située à chacune des extrémités et la partie restante du tube de départ moulé sont raccordées par des parties coniques. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que le tube de départ moulé a la forme d'un T.