Brevet FR2459826A1 — publié le 19810116

La présente invention concerne un procédé de récupération amélioré des produits solubles de charbon dans un procédé continu d'élimination des cendres du charbon. Divers procédés d'élimination des cendres du charbon ont été mis au point dans le passé, dans lesquels le charbon est traité par un ou plusieurs solvants puis on sépare les produits de charbon résultants insolubles des produits solubles de charbon. Les contributions de la demanderesse à l'état de la technique comprennent des procédés dans lesquels les produits de liquéfaction du charbon sont mis en contact avec un solvant d'élimination des cendres et le mélange résultant est introduit dans une zone de séparation maintenue à une température et une pression élevées et séparé en une phase lourde contenant les produits insolubles de charbon et une phase légère contenant les produits solubles de charbon. Quand la séparation est effectuée dans les conditions appropriées de température et de pression, la phase lourde coule facilement de la zone de séparation pour en être enlevée. Cependant, si l'on ajuste les conditions pour augmenter le rendement en produits solubles de charbon récupérés sous forme de la phase légère au-delà d'un certain degré, la phase lourde ne coule plus aussi facilement. Quand on essaie d'enlever cette phase lourde (même si elle est de type fluide), le conduit d'enlèvement ou l'appareil de traitement en aval peuvent être colmatés par le matériau solidifié de la phase lourde. Une fois que la phase lourde de type fluide se solidifie dans l'appareil, elle ne peut être ramenée à son état de type fluide que par introduction de produits solubles de charbon ou d'autres matériaux aromatiques de point d'ébullition élevé. Cette utilisation des produits solubles de charbon entraîne nécessairement une récupération nette substantiellement inférieure des produits solubles de charbon débarassés des cendres. La technique antérieure comprend également des procédés dans lesquels les produits de liquéfaction du charbon sont mis en contact avec un promoteur liquide pour séparer les produits insolubles de charbon. Le mélange de produits de liquéfaction du charbon et le promoteur liquide sont introduits dans un décanteur par gravité dans lequel les produits insolubles de charbon se séparent sous forme d'un-sous- écoulement qui est soutiré et épuré pour récupérer une partie des produits solubles de charbon restants. Dans des procédés comme ceux-ci, pour maintenir coulant le courant contenant des matières solides épurées, le courant doit contenir suffisamment de charbon soluble pour donner une teneur en matières solubles dans le benzène d'au moins 35 %. Normalement, la teneur en matières solubles dans le benzène du courant épuré contenant les matières solides est comprise entre environ 40 et 60 %. Il serait indiqué de trouver un procédé par lequel on puisse traiter des produits de liquéfaction du charbon pour séparer les produits insolubles des produits solubles du charbon avec une perte minimale en produits solubles de charbon intéressants tout en conservant le courant à l'état coulant. On a maintenant découvert que les produits de liquéfaction du charbon peuvent être débarrassés des cendres dans des conditions qui maximalisent le rendement en produits solubles de charbon récupérés, par un procédé qui restaure la coulabilité de la phase lourde de type fluide que l'on sépare des produits de charbon solubles dans une zone de séparation. La présente invention fournit un procédé consistant à former une charge hydrocarbonée comprenant des produits solubles de charbon et des produits de charbon insolubles; à former un solvant d'élimination des cendres comprenant essentiellement au moins une substance ayant une température critique inférieure à 4250C, choisie dans le groupe comprenant les hydrocarbures aromatiques ayant un seul noyau benzène et des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 1550C, les hydrocarbures aromatiques monocycliques ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 1550C, des hydrocarbures cycloparaffiniques ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 1550C, des hydrocarbures monocycliques non aromatiques ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 1550C, des hydrocarbures mono- oléfiniques à chaîne ouverte ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à 1550C, des hydrocarbures saturés à chaîne ouverte ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 1550C, des mono, di et tri-amines à chaîne ouverte contenant d'environ 2 à 8 atomes de carbone, des amines carbocycliques ayant une structure monocyclique contenant d'environ 6 à 9 atomes de carbone, des amines hétérocycliques contenant d'environ 5 à 9 atomes de carbone, et des-phénols contenant d'environ 6 à 9 atomes de carbone et leurs homologues; à mélanger ladite charge et ledit solvant dans une zone de mélange pour former un mélange d'alimentation; à introduire ledit mélange d'alimentation dans une première zone de séparation maintenue à une température et une pression élevées pour effectuer la séparation dudit mélange d'alimenta- tion en une première phase légère de type fluide comprenant les produits solubles du charbon et le solvant d'élimination des cendres et une première phase lourde de type fluide essentiellement non coulante contenant les produits du charbon insolubles, certains produits du charbon solubles et une certaine quantité du solvant d'élimination des cendres; à introduire une quantité supplémentaire du solvant d'élimination des cendres dans ladite première phase lourde; à enlever la première phase légère de la première zone de séparation; et à enlever la première phase lourde de la première zone de séparation. La séparation améliorée de la présente invention donne des produits de charbon solubles avec un rendement accru en fournissant ainsi un procédé d'élimination des cendres du charbon plus économique. La présente invention sera mieux comprise d'après la description suivante des dessins annexés dans lesquels: La Figure 1 illustre schématiquement un mode de réalisation de l'invention; et La Figure 2 illustre schématiquement un autre procédé utilisant la présente invention. Considérons maintenant la Figure 1; une charge comprenant un matériau hydrocarboné est introduite dans une première zone de mélange 14 par une conduite 10. Le matériau hydrocarboné comprend les produits de liquéfaction du charbon ou des fractions de ces produits contenant des produits solubles de charbon et des produits insolubles de charbon, obtenus par un quelconque procédé de liquéfaction du charbon ou d'autres matériaux carbonacés, y compris des produ-its comme le brai, le goudron, etc., résultant de la distillation destructrice des matériaux carbonacés comme le charbon, le coke, etc., et particulièrement les fractions de produit comprenant des produits solubles de charbon pratiquement non distillables, c'est-à-dire des fractions ayant un point d'ébullition initial supérieur à 5100C sous une atmosphère (les produits ci-dessus sont appelés ci-après collectivement comme comprenant des produits solubles de charbon et des produits insolubles de charbon). Dans la première zone de mélange 14, la charge est mise en contact et mélangée à un solvant d'élimination des cendres introduit par une conduite 12, pour former un mélange d'alimentation. Suffisamment de solvant est introduit dans la zone de mélange 14 pour donnner un rapport pondéral du solvant à la charge, dans le mélange d'alimentation, d'environ 1:1 à environ 10:1. Il est entendu que des quantités supérieures de solvant peuvent être utilisées mais cette utilisation n'est cependant pas économique. Le mélange d'alimentation est déchargé de la première zone de mélange 14 par une conduite 16 et pénètre dans une première zone de séparation 20, consistant par exemple en un récipient de séparation. La première zone de séparation 20 est maintenue à une température et une pression élevées pour effectuer la séparation du mélange d'alimentation en une première phase légère de type fluide comprenant les produits solubles du charbon et le solvant d'élimination des cendres et une première phase lourde de type fluide comprenant les produits insolubles de charbon et une partie du solvant d'élimination des cendres. La première phase légère se sépare dans la partie supérieure 22 de la première zone de séparation 20 et la première phase lourde se rassemble dans une portion inférieure 24 de la première zone de séparation 20. La première zone de séparation est maintenue à une température comprise entre environ 200'C et environ 370'C. La pression est maintenue entre environ 42 et environ-105 bars effectifs. Les conditions particulières de température et de pression sont choisies pour rendre maximal le rendement en produits solubles de charbon récupérables dans la première phase légère; cependant, de telles conditions font que la première phase lourde de type fluide ne peut plus s'écouler. Pour permettre de soutirer la première phase lourde de la partie inférieure 24 de la première zone de séparation , on introduit une quantité supplémentaire de solvant d'élimination des cendres dans la première phase lourde par une conduite 18. Le solvant est introduit dans la première zone de séparation endessous de l'interface séparant la première phase légère et la première phase lourde. Le solvant se mélange avec la première phase lourde en réduisant la viscosité du mélange et en permettant ainsi à la première phase lourde de s'écouler pendant qu'on l'enlève de la première zone de séparation 20. Le solvant est introduit dans la partie inférieure 24 de la première zone de séparation 20 en quantité suffisante pour donner un rapport pondéral du solvant à la première phase lourde d'environ 0,04:1 à environ 10:1. Le rapport préféré du solvant à la première phase lourde est compris entre environ 0,08:1 et environ 0,25:1. Il est intéressant de noter que-l'augmentation de la quantité de solvant d'élimination des cendres présent dans le mélange d'alimentation introduit dans la zone de séparation 20 n'empêche pas la première phase lourde séparée d'être non coulante. La première phase lourde, maintenant coulante par suite de l'introduction du solvant à la partie inférieure 24 de la première zone de séparation 20, est soutirée de la première zone de séparation 20 par une conduite 26. Elle est ensuite introduite dans une zone 28 de récupération de solvant, o l'on sépare le solvant pour le recycler et l'utiliser pour préparer un mélange d'alimentation supplémentaire. Le solvant est prélevé par une conduite 30 de la zone de récupération de solvant 28. Les produits de charbon insolubles sont enlevés de la zone de récupération de solvant par une conduite 32. Dans un mode de réalisation préféré, la zone de récupération de solvant 28 comprend un récipient de détente. La première phase lourde est introduite dans le récipient de détente, la pression exercée sur elle est réduite d'au moins environ 7 bars effectifs par détente, pour produire au moins un courant supérieur comprenant le solvant d'élimination des cendres et un autre courant comprenant les produits insolubles de charbon sous forme pulvérulente sèche facilement coulante. Dans un autre mode de réalisation de la présente invention, la quantité supplémentaire de solvant peut être introduite dans la conduite de prélèvement 26 plutôt que dans la zone de séparation 20 pour rendre coulante la première phase lourde. De préférence, le solvant supplémentaire est introduit dans la conduite de prélèvement 26 près de son entrée mais cependant le solvant peut également être introduit dans la conduite 26, par exemple à mi-longueur ou à son voisinage ou à toute autre position. La première phase légère est soutirée de la première zone de séparation 20 par une conduite 34 et introduite dans une seconde zone de séparation 36, comprenant par exemple un second récipient de séparation. La seconde zone de séparation 36 est maintenue à une température supérieure à la température de la première zone de séparation 20 et à une pression qui est essentiellement la même ou inférieure à la pression dans la première zone de séparation 20, pour y effectuer la séparation de la première phase légère. De préférence, la température dans la seconde zone de séparation est maintenue entre environ 2100C et environ 480'C et la pression est maintenue entre environ 41 à environ 105 bars effectifs. Les conditions particulières de température et de pression dans la seconde zone de séparation 36 sont choisies pour obtenir une différence de la densité du solvant d'élimination des cendres dans la première phase légère suffisamment importante pour que la première phase légère se sépare en deux phases de type fluide. La première phase légère se sépare en une seconde phase légère comprenant le solvant d'élimination des cendres et une seconde phase soluble comprenant les produits solubles de charbon et une partie du solvant d'élimination des cendres. La seconde phase légère est soutirée de la seconde zone de séparation 36 par une conduite 38 pour être recyclée à la première zone de mélange 14. La seconde phase lourde est soutirée de la seconde zone de séparation 36 par une conduite 40 et introduite dans une zone 42 de récupération de solvant o on sépare le solvant pour le recycler. Dans un mode de réalisation préféré, la zone de récupération du solvant 42 consiste en un récipient de détente. La seconde phase lourde est introduite dans le récipient de détente o elle subit une détente pour produire au moins un courant supérieur comprenant le solvant d'élimination des cendres et un autre courant comprenant les produits solubles du charbon. Le solvant séparé est enlevé de la zone de récupération de solvant 42 par une conduite 44. Les produits solubles de charbon sont enlevés de la zone 42 par une conduite 46 pour être récupérés. Dans un autre mode de réalisation de la présente invention, les conditions de température et de pression dans la seconde zone de séparation sont choisies pour que ladite première phase légère se sépare en une seconde phase légère comprenant le solvant et une partie des produits solubles de charbon et une seconde phase lourde contenant le reste des produits solubles du charbon et une partie du solvant. La seconde phase légère est ensuite soutirée de la seconde zone de séparation 36 et introduite dans une zone de séparation ultérieure (non représentée) fonctionnant de façon à séparer le solvant des produits solubles du charbon. Ce procédé permet de séparer les produits solubles du charbon en diverses fractions qui ne peuvent pas être séparées par distillation, comme quand les produits solubles de charbon sont une partie d'une fraction de produits de liquéfaction du charbon pratiquement non distillable. Considérons maintenant la Figure 2; elle représente un autre mode de réalisation de la présente invention. Une charge comprenant des produits de liquéfaction du charbon est introduite par une conduite 110 dans une première zone de mélange 114. La charge est mise en contact et mélangée à un solvant d'élimination des cendres introduit dans la première zone de mélange 114 par une conduite 112, pour former un mélange d'alimentation. Suffisamment de solvant est introduit pour donner un rapport pondérai du solvant à la charge, dans le mélange d'alimentation, d'environ 1:1 à environ 10:1. Le mélange d'alimentation est déchargé de la première zone de mélange 114 par une conduite 116 et pénètre dans une première zone de séparation 118. La première zone de séparation est maintenue à une température comprise entre environ 230'C et environ 4250C et à une pression comprise entre environ 42 et 105 bars effectifs pour que le mélange d'alimentation se sépare. Le mélange se sépare en une première phase légère comprenant des produits solubles du charbon et le solvant d'élimination des cendres et une première phase lourde comprenant des produits insolubles du charbon, un peu de produit soluble du charbon et un peu- de solvant d'élimination des cendres. Les conditions particulières de température et de pression dans la première zone de séparation 118 sont choisies pour que les produits solubles de charbon séparés sous forme de la première phase légère contiennent moins d'environ 0,1 % de cendres en poids. La première phase légère est soutirée de la première zone de séparation 118 par une conduite 120 et introduite dans une seconde zone de mélange 122. Dans la seconde zone de mélange 122, la première phase lourde est mise en contact et mélangée à une partie supplémentaire de solvant introduit dans la zone de mélange 122 par une conduite 124 pour donner un mélange facilement coulant. La quantité particulière du solvant d'élimination des cendres introduite dans la seconde zone de mélange 122 peut varier pour autant qu'une quantité suffisante soit présente pour que la première phase lourde puisse facilement s'en écouler. Le mélange passe ensuite-dans une conduite 126 pour pénétrer dans une seconde zone de séparation 128. La seconde zone de séparation 128 est maintenue à une température et une pression élevées pour effectuer la séparation du mélange en une seconde phase légère de type fluide comprenant les produits solubles du charbon et le solvant et une seconde phase lourde de type fluide comprenant des produits insolubles du charbon et une partie de solvant. Les conditions particulières de température et de pression sont choisies pour rendre maximal le rendement en produits solubles du charbon récupérables à partir de la première phase lourde. En général, les conditions sont telles que la température de la seconde zone de séparation 128 est inférieure à la température maintenue dans la première zone de séparation 118 et la pression est maintenue à peu près au même niveau. Plus particulièrement, la seconde zone de séparation 128 est maintenue à une température comprise entre environ 2050C à environ 3700C et la pression entre environ 42 et 105 bars effectifs. Le fonctionnement de la seconde zone de séparation 128 de façon à rendre maximal le rendement en produits solubles du charbon récupérables fait que la seconde phase lourde de type fluide devient non coulante. Pour permettre à cette seconde phase lourde d'être soutirée de la seconde zone de séparation 128, on introduit une quantité supplémentaire de solvant dans la seconde phase lourde contenue dans ladite seconde zone de séparation 128, par une conduite 130. Le solvant se mélange à la seconde phase lourde en réduisant la viscosité du mélange et fait donc que la seconde phase lourde peut s'écouler lorsqu'on la soutire de la seconde zone de séparation 128. Le solvant est introduit dans la seconde phase lourde en quantité suffisante pour donner un rapport pondéral de solvant à la seconde phase lourde d'environ 0,04:1 à environ :1. La seconde phase lourde, maintenant coulante par suite de l'introduction de solvant, est soutirée de la seconde zone de séparation 128 par une conduite 134 et introduite dans une zone de récupération de solvant 136. Dans cette zone 136, le second mélange de phase lourde subit une détente pour produire au moins un courant supérieur contenant le solvant et un autre courant comprenant les produits insolubles du charbon. Le courant de solvant est soutiré de la zone -de récupération 136 et passe dans la première zone de mélange 114 par l'intermédiaire d'une conduite 138. Les produits insolubles du charbon sont soutirés de la zone de récupération 136 par une conduite 140. La seconde phase légère est prélevée de la seconde zone de séparation 128 par une conduite 132 qui est reliée à la conduite 138 pour le recyclage de la seconde phase légère à la première zone de mélange 114. Le recyclage de la seconde phase légère aide à fournir du solvant pour la préparation du mélange d'alimentation et améliore la récupération finale en produits solubles du charbon séparés sous forme de la première phase légère dans la première zone de séparation 118. La première phase légère est soutirée de la première zone de séparation 118 par une conduite 142 et introduite dans une troisième zone de séparation 144. La troisième zone de séparation 144 est maintenue à une température comprise entre environ 2600C et environ 4800C et à une pression comprise entre le voisinage de la pression atmosphérique et environ 105 bars effectifs. Dans la troisième zone de séparation 144, la première phase légère se sépare en une troisième phase légère comprenant le solvant d'élimination des cendres et une troisième phase lourde. Dans le cas o la pression dans la troisième zone de séparation 144 est pratiquement la même que la pression dans la première zone de séparation 118, la troisième phase lourde comprendra les produits solubles du charbon et une partie du solvant. Lorsque l'on fonctionne dans de telles conditions, on soutire la troisième phase lourde de la troisième zone de séparation 144 par une conduite 148 et on l'introduit dans une zone de récupération de solvant 150. Dans la zone de récupération de solvant 150, on sépare la troisième phase lourde, par exemple par détente, en un courant supérieur comprenant le solvant et en un autre courant comprenant les produits solubles du charbon. Les produits solubles du charbon sont soutirés de la zone 150 par une conduite 152 pour être récupérés. Le solvant est soutiré de la zone 150 par une conduite 154 et est recyclé. Dans le cas o la pression existant dans la troisième zone de séparation, 144 est nettement inférieure à la pression existant dans la première zone de séparation 118, la troisième phase lourde comprendra essentiellement des produits solubles du charbon. Dans ce cas, la troisième phase lourde est soutirée de la troisième zone de séparation 144 et est recueillie sans autre traitement pour récupérer le solvant. La troisième phase légère est soutirée de la troisième zone de séparation 144 par une conduite 146 et est recyclée à la première zone de mélange 114 pour aider à former le mélange d'alimentation. Pour illustrer la présente invention, on donne l'exemple suivant. On prépare un mélange d'alimentation en mélangeant des produits de liquéfaction du charbon avec un solvant d'élimination des cendres (consistant en toluène) dans un rapport d'environ une partie en poids de produits de liquéfaction du charbon à environ 2,8 parties en poids de toluène, à une pression comprise entre environ 42 et environ 150 bars et à une température comprise entre environ 200'C et environ 370'C. On effectue un premier essai dans lequel on sépare le mélange d'alimentation dans la première zone de séparation 20 (Figure 1) en une première phase légère et une première phase lourde et on prélève continuellement les phases séparées sans utiliser de solvant supplémentaire introduit dans la phase lourde, tout en réduisant progressivement la température de fonctionnement de la zone de séparation. On effectue ensuite un second essai dans lequel on sépare le mélange d'alimentation en une première phase légère et une première phase lourde que l'on soutire continuellement tout en introduisant une quantité supplémentaire de solvant par la conduite 18, dans la première phase lourde en-dessous de l'interface existant dans la première zone de séparation, et l'on réduit progressivement la température de fonctionnement. Dans le premier essai, le mélange d'alimentation est continuellement introduit dans la première zone de séparation qui est maintenue à une pression d'environ 56 bars et à une température supérieure à 3150C pour que le mélange d'alimentation se sépare en une première phase légère et une première phase lourde. La première phase lourde est continuellement soutirée de la première zone de séparation par une conduite par l'intermédiaire d'une soupape de réduction de pression. On abaisse la température progressivement dans la première zone de séparation pendant que l'on poursuit l'introduction du mélange d'alimentation et l'enlèvement de la première phase lourde. A une température de 290'C, la première phase lourde de type fluide ne s'écoule plus et la soupape dans la conduite d'enlèvement est bouchée par le matériau solidifié de la phase lourde. Le rendement en charbon récupéré dans le mélange d'alimentation avant le colmatage est d'environ 81 %, pourcen- tage en poids déterminé par la solubilité dans le crésol sous une pression d'une atmosphère et à la température d'ébullition du crésol. Dans le second essai, le mélange d'alimentation est continuellement introduit dans la première zone de séparation qui est maintenue à une pression d'environ 56 bars effectifs à une température supérieure à environ 300'C pour provoquer la séparation du mélange d'alimentation. La première phase lourde est continuellement soutirée de la première zone de séparation par la conduite dans laquelle est placée une soupape de réduction de pression tandisqu'une quantité supplémentaire de solvant d'élimination des cendres est introduite dans la première phase lourde endessous du niveau de l'interface dans la première zone de séparation 20. Le rapport pondéral du solvant, introduit dans la phase lourde, à la première phase lourde est d'environ 0,15:1. La température dans la première zone de séparation est progressivement abaissée tandis que l'introduction du mélange d'alimentation, l'enlèvement de la première phase lourde et l'introduction de solvant d'élimination des cendres se poursuivent. La température est progressivement réduite à 2750C, tandis que la première phase lourde reste de type fluide et s'écoule facilement. Le rendement en charbon soluble récupéré dans le second essai à partir du mélange d'alimentation est supérieur à 86 % en poids. La teneur en matières solubles dans le benzène de la première phase lourde (qui comprend le solvant d'élimination des cendres) dans le second essai est déterminée par des techniques connues dans lesquelles les matières solubles dans le benzène sont définies comme 100 moins les matières insolubles dans le benzène, l'expression "matières insolubles dans le benzène" et ce qu'elle recouvre étant connus dans le domaine. La teneur en matières solubles dans le benzène de la première phase lourde est inférieure à 35 % en poids. Une comparaison du rendement en matières solubles de charbon du second essai par rapport au rendement du premier essai montre clairement l'amélioration du rendement en matières solubles que l'on peut obtenir en mettant en oeuvre la présente invention. En outre, la première phase lourde est coulante dans les conditions dans lesquelles la teneur en matières solubles dans le benzène est inférieure à 35 % en poids, ce qui n'était jusqu'à présent pas considéré comme possible par l'homme de l'art. Dans le procédé décrit précédemment, le terme "solvant d'élimination des cendres" désigne un fluide consistant essentiellement en au moins une substance ayant une température critique inférieure à 427 C, choisie dans le groupe comprenant les hydrocarbures aromatiques ayant un seul noyau benzène et des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155 C, comme le benzène, le toluène, l'o-,m- et p-xylène, l'éthyl- benzène, l'isopropylbenzène et les hydrocarbures aromatiques monocycliques en général ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155 C; les hydrocarbures cyclo- paraffiniques ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155 C, comme le cyclobutane, le cyclopentane, le cyclohexane, le cycloheptane et les hydrocarbures monocycliques non aromatiques en général ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155 C, les hydrocarbures mono- oléfiniques à chaîne ouverte ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155 C, comme le butane, le pentène, l'hexène et l'heptène; les hydrocarbures saturés à chaine ouverte ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à C, comme le pentane, l'hexane et l'heptane; les mono-, di- et tri-amines à chaine ouverte contenant d'environ 2 à 8 atomes de carbone, comme les éthyl-, propyl-, butyl-, pentyl-, hexyl-, hpptyl- et octyl-amines; les amines carbocycliques ayant une structure monocyclique contenant d'environ 6 à 9 atomes de carbone, comme l'aniline et ses homologues alkylés; les amines hétérocycliques contenant d'environ 5 à 9 atomes de carbone, comme la pyridine et ses homologues alkylés; et les phénols contenant d'environ 6 à 9 atomes de carbone et leurs homologues. L'expression "produits insolubles du charbon" désigne le charbon non dissous, les matières minérales, les autres matières particules minérales solides et les autres matières insolubles dans le solvant d'élimination des cendres dans les conditions de cette invention. Le terme "cendres" désigne le résidu restant après combustion des produits insolubles-du charbon. L'expression "produits solubles du charbon" désigne les constituants de la charge qui sont solubles dans le solvant d'élimination des cendres dans les conditions de cette invention. REVENDICATIONS 1. Procédé de récupération des produits solubles du charbon dans un procédé continu d'élimination des cendres du charbon, caractérisé en ce que: on prépare une charge hydrocarbonée comprenant des produits solubles du charbon et des produits insolubles du charbon; on utilise un solvant d'élimination des cendres comprenant essentiellement au moins une substance ayant une température critique inférieure à4270C, choisie dans le groupe comprenant les hydrocarbures aromatiques ayant un seul noyau benzène et des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155'C, les hydrocarbures aromatiques monocycliques ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155aC, les hydrocarbures cycloparaffiniques ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 1550C, les hydrocarbures monocycliques non aromatiques ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 1550C, les hydrocarbures mono-oléfiniques à chaîne ouverte ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 1550C, les hydrocarbures saturés à chaîne ouverte ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 1550C, les mono-,di- et tri-amines à chaîne ouverte contenant d'environ 2 à 8 atomes de carbone, les amines carbocyliques ayant une structure mono- cyclique contenant d'environ 6 à 9 atomes de carbone, les amines hétérocycliques contenant d'environ 5 à 9 atomes de carbone et les phénols contenant d'environ 6 à 9 atomes de carbone et leurs homologues; on mélange ladite charge et ledit solvant dans une zone de mélange pour former un mélange d'alimentation; on introduit ledit mélange d'alimentation dans une première zone de séparation maintenue à une température et une pression élevées pour effectuer la séparation dudit mélange d'alimentation en une première phase légère de type fluide comprenant les produits solubles du charbon et le solvant d'élimination des cendres et une première phase lourde de type fluide essentiellement non coulante comprenant les produits du charbon insolubles, une certaine quantité de produits solubles du charbon et une certaine quantité de solvant d'élimination des cendres; on introduit une quantité supplémentaire de solvant d'élimination des cendres dans ladite première phase lourde pour lui permettre de s'écouler; on soutire la première phase légère de la première zone de séparation; et on soutire la première phase lourde de la première zone de séparation. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes dans lesquelles: on introduit ladite première phase lourde soutirée dans une zone de récupération de solvant pour séparer au moins une partie du solvant contenu dans ladite première phase lourde; et on recueille ledit solvant séparé dans ladite zone de récupération de solvant. 3. Procédé selon l'une ou l'autre des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la première zone de séparation est maintenue à une température comprise entre environ 200 et 370'C, et à une pression comprise entre environ 42 et 105 kg/cm2 effectifs. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1, 2 et 3, caractérisé en ce que ladite quantité supplémentaire de solvant d'élimination des cendres est introduite dans ladite première phase lourde dans ladite première zone de séparation, selon un rapport pondéral du solvant à la première phase lourde compris entre environ 0,04:1 et environ 10:1. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1, 2 et 3, caractérisé-en ce que ladite quantité supplémentaire de solvant est introduite dans ladite première phase lourde dans ladite première zone de séparation selon un rapport pondéral du solvant à la première phase lourde d'environ 0,08:1 à environ 0,25:1. 6. Procédé de récupération de produits solubles du charbon dans un procédé continu d'élimination des cendres du charbon, caractérisé en ce que: on prépare une charge hydrocarbonée comprenant des produits solubles de charbon et des produits insolubles de charbon; on utilise un solvant d'élimination des cendres comprenant essentiellement au moins une substance ayant une température critique inférieure à 4270C choisie dans le groupe comprenant les hydrocarbures aromatiques ayant un seul noyau benzène et des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 1550C, les hydrocarbures aromatiques monocycliques ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155WC, les hydrocarbures cycloparaffiniques ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155WC, les hydrocarbures monocycliques non aromatiques ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155WC, les hydrocarbu- res mono-oléfiniques à chaîne ouverte ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155WC, les hydrocarbures saturés à chaine ouverte ayant des points d'ébullition normaux inférieurs à environ 155WC, les mono-, di- et tri-amines à chaîne ouverte ayant d'environ 2 à 8 atomes de carbone, les amines carbocycliques ayant une structure monocyclique contenant d'environ 6 à 9 atomes de carbone, les amines hétérocycliques contenant d'environ 5 à 9 atomes de carbone et les phénols contenant d'environ 6 à 9 atomes de carbone, et leurs homologues; on mélange ladite charge et ledit solvant dans une zone de mélange pour obtenir un mélange d'alimentation; on introduit ledit mélange d'alimentation dans une première zone de séparation maintenue à une température comprise entre environ 230WC et environ 425WC et une pression comprise entre environ 42 et environ 105 bars effectifs pour effectuer la séparation dudit mélange d'alimentation en une première phase légère contenant moins de 0,1 % de cendres en poids, et une première phase lourde; on soutire ladite première phase légère de ladite première zone de séparation pour la récupérer; on soutire ladite première phase lourde de ladite première zone de séparation; on introduit ladite première phase lourde soutirée dans une seconde zone de mélange o l'on mélange ladite phase lourde avec un supplément de solvant d'élimination des cendres pour former un mélange; on introduit ledit mélange provenant de la seconde zone de mélange dans une seconde zone de séparation maintenue à une température inférieure à la température dans la première zone de séparation et à une pression comprise entre environ 42 et environ 105 bars, pour effectuer la séparation dudit mélange en une seconde phase légère de type fluide comprenant les produits solubles du charbon et le solvant d'élimination des cendres et une seconde phase lourde de type fluide essentiellement non coulante comprenant les produits insolubles du charbon et une partie de solvant d'élimination des cendres; on introduit une quantité supplémentaire de solvant dans ladite seconde phase lourde pour donner de la fluidité à ladite seconde phase lourde; on enlève ladite seconde phase légère de ladite seconde zone de séparation; et on enlève ladite seconde phase lourde de ladite seconde zone de séparation. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant à recycler ladite seconde phase légère à ladite première zone de mélange pour fournir le solvant d'élimination des cendres pour la préparation dudit mélange d'alimentation. 8. Procédé selon l'une ou l'autre des revendications 6 et 7, caractérisé en ce que ledit supplément dudit solvant d'élimination des cendres est introduit dans ladite seconde phase lourde à un rapport pondéral du solvant à la seconde phase lourde compris entre environ 0,04:1 et environ 10:1. 9. Procédé selon l'une ou l'autre des revendications 6 et 7, caractérisé en ce que ledit supplément dudit solvant d'élimination des cendres est introduit dans ladite seconde phase lourde à un rapport pondéral de solvant à la seconde phase lourde compris entre environ 0,08:1 et environ 0,25:1. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que la température dans la seconde zone de séparation est maintenue entre environ 200 et 370'C.