Brevet FR2458827A1 — publié le 19810102

La présente invention se rapporte aux dispositifs électro- optiques à biréfringence destinés à assurer la transmission d'un rayonnement optique polarisé en créant une modification des carac- téristiques de polarisation sous la commande d'un champ électri- que modulateur. Certains de ces dispositifs fonctionnent selon le principe de l'effet Kerr qui prévoit une différence de marche proportion- nelle au carré de l'intensité du champ électrique modulateur. Dans ce cas, on peut citer des cellules à biréfringence électri- que mettant en oeuvre des liquides tels que le nitrobenzène. L'utilisation de milieux à biréfringence électrique se présentant à l'état liquide ou gazeux est relativement complexe. D'autres dispositifs fonctionnent selon le principe de l'effet Pockels qui prévoit une différence de marche fonction pratiquement liné- aire de l'intensité du champ électrique modulateur. Dans ce cas, le milieu à biréfringence commandée est un corps solide transparent au rayonnement. Dans ce domaine, on peut citer les cellules utilisant des cristaux de phosphate acide mono-potassique (KDP). Les cellules utilisant des cristaux électro-optiques linéaires ou quadrati- ques sont efficaces, mais relativement coûteuses. On peut encore réaliser des dispositifs à biréfringence basés sur l'effet photo- élastique. Dans ces dispositifs, on utilise une lame de verre ou de polymère, par exemple du polyméthacrylate de méthyle, que l'on rend optiquement anisotrope en exerçant des contraintes unidirectionnelles. Si l'on désire que la hiréfringence soit commandée électriquement, il faut associer à la lame un transduc- teur électromécanique qui transforme la tension électrique de commande en tension mécanique appliquée à la lame. La combinai- son des effets photoélastiques et piézoélectrique mis en oeuvre par des éléments séparés permet de réaliser un dispositif biré- fringent à commande électrique qui soit efficace. Cependant, cette solution est relativement complexe. En vue de pallier les inconvénients énumérés ci-dessus, l'invention propose un dispositif électrooptique-à biréfringence électrique comportant un corps assurant la transmission d'un rayon- nement optique et des électrodes de commande destinées à créer au sein de ce corps, un champ électrique dont l'intensité varie au prorata de la tension appliquée, caractérisé en ce que ce corps est constitué par un polymère ou un copolymère ayant macroscopiquement les propriétés électrooptiques d'un corps appartenant à une classe cristallographique non-centrosymétri- que; ces propriétés ayant été acquises dans la zone de ce corps traversée par le rayonnement grace à un alignement dipolaire permanent résultant d'une polarisation électrique préalable. L'invention sera mieux comprise au moyen de la description ci-après et des figures annexées parmi lesquelles: - la figure 1 représente un dispositif expérimental destiné à mettre en évidence les propriétés biréfringentes d'un polymère préalablement orienté par polarisation électrique; - la figure 2 représente un premier exemple de dispositif électrooptique selon l'invention; - la figure 3 représente un second exemple de dispositif électrooptique selon l'invention; - la figure 4 représente un troisième exemple de dispositif électrooptique selon l'invention; - la figure 5 représente une première variante de réalisa- tion du dispositif électrooptique selon l'invention; - la figure 6 représente une seconde variante de réalisation du dispositif électrooptique selon l'invention; - la figure 7 est une vue en coupe illustrant un détail de réalisation du dispositif électrooptique selon l'invention; - la figure 8 représente un quatrième exemple de disposi- tif électrooptiqu'e selon l'invention. Avant d'aborder la description des figures, il paraît utile de donner quelques indications relativement aux matériaux polymères ou copolymères piézoélectriques qui, dans le cadre de la présente invention, sont utilisés en raison de leurs pro- priétés électrooptiques. La structure d'un polymère semi-cristallin tel que le polyfluorure de vinylidène PVF2 comprend une phase amorphe dans laquelle des amas cristallins sphéroidaux se sont développés. Dans l'état non polarisé, ce matériau se comporte comme-un matériau de la classe cristallographique monoclinique centrosymétrique. 324S8827 Sous l'action d'un champ électrique de polarisation très intense de l'ordre de O108 Volt/mètre et à une température de l'ordre de C, les dipôles situées le long des chaînes macromoléculaires sont orientées. Néanmois, on obtient les conditions optimales d'orientation par un préétirement des chaînes macromoléculaires de préférence à moins de 60 C. Après ce traitement, les pro- priétés du polymère sont celles d'un matériau de la classe cris- tallographique mm 2 non centrosymétrique; il possède un moment dipolaire important parallèle à la direction du champ électrique de polarisation. Les amas cristallins sont dans la phase B. La polarisation rémanente atteint 6.10- 2 coulomb par mètre carré -et la permittivité relative est de l'ordre de 12. D'autres matériaux polymères présentent à des degrés moins importants les propriétés du PVF2 étiré et polarisé; leur des- cription a été faite dans la demande de brevet N 79.00 200, déposée en France le 4 Janvier 1979 et ayant pour intitulé "TRANSDUCTEUR PIEZOELECTRIQUE A ELEMENT EN POLYMERE ET SON PROCEDE DE FABRICATION". Pour mémoire, on peut citer le polychlorure de vinyle PVC, le polyfluorure de vinyle PVF et le copolymère fluorure de vinylidène-tétrafluorure d'éthylène PVF2-PTFE. Sur la figure 1, on peut voir, rapporté à un syst'ie d'axes de référence 0, 1, 2, 3, un montage expérimental permettant de mettre en évidence les propriétés électrooptiques d'un film 6 de polymère polarisé. On supposera que le champ électrique ayant servi à polariser le polymère est orienté suivant l'axe 3. Un étirement mécanique du polymère a eu lieu dans la direction de l'axe 1. La face d'entrée du fiJm 6 reçoit un rayonnement inci- dent monochromatique 5 produit par une source de rayonnement 4. Le rayonnement incident est supposé polarisé circulairement comme le montre la figure 1. Le rayonnement 5 émerge par la face de sortie du film 6 qui se situe à la distance e de la face d'entrée. Le rayonnement émergent traverse ensuite un compensateur de Bravais 7 et un analyseur de polarisation rectiligne 8 avant d'être capté par un transducteur photoélectrique 9. Un indicateur 10 relié à la sortie du transducteur 9 permet de mesurer l'intensité du rayonnement transmis par l'analyseur 8. Un générateur de tension électrique Il permet de créer au sein du film 6 un champ élec- -24S8827 trique E; un voltmètre 12 mesure la tension V donnant naissance au champ électrique inducteur E. On peut supposer par exemple que le champ électrique E est orienté selon l'axe 3, ce qui nécessite la présence d'électrodes transparentes sur les faces d'entrée et de sortie du film 6. En l'absence de champ électrique E, le film 6 présente une anisotropie optique que l'on peut représenter par un ellipsoïde des indices. Dans le cas du polyfluorure de polyvinylidène PVF2, les indices de réfraction principaux n1, n2 et n ont les valeurs suivantes: n1 = 1,444 n2= 1,436 n3 = 1,425. Ces valeurs indiquent que le milieu de propagation du rayon- nement peut être assimilé à un milieu biaxe. Les plans de section cyclique de l'ellipsoïde passent par l'axe 2 et il existe deux axes optiques perpendiculaires à ces plans pour lesquels une onde polarisée se propage sans altération de sa polarisation. Par con- séquent, une onde à polarisation circulaire parcourant la dis- tance e dans le film 6 selon l'axe 3 va subir une modification qui la rend généralement elliptique à la sortie du bloc 6. On peut toujours ajuster le compensateur de Bravais 7 pour qu'une polarisation rectiligne en émerge, qui soit parallèle à l'axe 2. Dans cette circonstance, l'analyseur 8 orienté à l'extinction - ne laisse aucun rayonnement parvenir au photodétecteur 9 et par conséquent l'indicateur 10 marque zéro. La différence de marche optique e qui existe en l'absence de tout champ électrique de commande change de valeur lorsque l'on soumet le matériau poly- mère du bloc 6 à un champ électrique de commande E. D'urefaçon générale, la différence de marche 6 peut s'ex- primer par la relation: 6 = (n' - n")e- (1) o n' et n" sont les indices pour lesquels le vecteur induction de l'onde propagée est orienté selon l'une des lignes neutres du milieu biréfringent 6. 2458827 En présence d'un champ électrique de commande E, l'ellip- so;de des indices change de forme et une intensité rayonnée dI est détectée par le photodétecteur 9. Cette intensité dI est linéairement dépendante de la variation dS de la différence de marche. En opérant à température constante et à tension mécanique constante, on a pour l'effet linéaire: dÈ = e. a(n' - n"). E + (n' - n") E (2) BE DE en négligeant le second terme de l'expression (2), on voit que la biréfringence électrique peut être représentée par un coef- ficient d'effet électrooptique linéaire (n' - n"). aE Avec les conventions usuelles de l'analyse tensorielle des milieux anisotropes, le coefficient d'effet électrooptique linéaire peut prendre les valeurs suivantes: Si le champ électrique E est orienté suivant l'axe 3, n23 -r13 - 2 r23 = 0,38 io-12 mètre par volt. n1 Si le champ électrique E est orienté suivant l'axe 2, r42 = 0,21 10 12 mètre par volt. Si le champ électrique E est orienté suivant l'axe 1, r5 = 0,10 10-i 12 mètre par volt. Les valeurs numériques ci-dessous ont été relevées sur un échantillon de PVF2 étiré et polarisé prenant la forme d'un film d'épaisseur e = 30 microns. Les champs de mesure alternatif variaient entre 0,8 et 3 106 volts par mètre. Ces coefficients électrooptiques sont de 10 à 100 fois plus faibles que ceux qu'on obtient avec les matériaux électro- optiques minéraux. Afin d'avoir une idée des possibilités des matériaux polymères comme milieux biréfringents à commande électrique on peut évaluer la tension de commande V /2 à appliquer entre /2 Pplqe nr électrodes pour obtenir un déphasage différentiel de n. Avec une configuration longitudinale, c'est-à-dire telle que la propa- 6 2458827 gation a lieu dans le sens du champ électrique E, l'écartement d des électrodes ne peut pas descendre en-dessous de e. La tension Vk/2 S'exprime par: V/2 = E.d avèc a (n' - n") E avec --e E aBE et 0 n3 o to = longueur d'onde du rayonnement dans le vide. Par des calculs élémentaires, on trouve: b X _d 1 112 d- = e * (n' - n") 3 BaE avec un laser hélium-néon, on a: o = 633 nm et il vient pour la configuration longitudinale: VX/2 = 5,8 105 Volts. Avec une configuration transversale, c'est-à-dire telle que la propagation a lieu perpendiculairement à la direction du champ électrique de commande, on peut s'arranger pour que le rapport - soit petit. e Toutes autres conditions égales, on trouve avec d = 0,001: e V/2 = 2,2 103 Volts (E parallèle à l'axe 1) et V/2 = 1,0 10O3 Volts (E parallèle à l'axe 2). 1/2 -1 Les chiffres qui précèdent illustrent les aptitudes d'un matériau polymère étiré et polarisé en phase polaire S. On peut également partir d'un polymère formé par évaporation d'un solvant (Diméthyl formamide)ou par polymérisation en présence d'un plasma de monomère. On obtient un film qui, après polarisa- tion à chaud, présente de bons coefficients électrooptiques. On peut encore partir d'un polymère fondu en phase a, étiré à chaud de 500 % de sa longueur et polarisé en champ électrique intense, ce qui conduit également à de bons coefficients électro- optiques. Sur la figure 2, on peut voir une configuration longitu- dinale de dispositif électrooptique selon l'invention. Un substrat 15 transparent au rayonnement polarisé 5 porte une structure électrooptique comprenant entre deux électrodes trans- parentes 13 et 14 un film de polymère polarisé 6. La commande électrique est assurée par un générateur de tension Il relié aux électrodes 13 et 14. Le film 6 peut avoir été étiré par exemple dans la direction de l'axe 1, ce qui-est symbolisé par une chaîne macromoléculaire C en zig-zag portant des dipoles D alignés parallèlement à l'axe 3 perpendiculaire au film 6. Il est à noter que le dispositif de la figure 2 peut fonctionner en réflexion si l'électrode 14 est une électrode réfléchissante. La figure 3 montre une configuration transversale dans laquelle le champ de commande E est orienté perpendiculaire- ment à la direction du rayonnement polarisé 5. Le champ élec- trique E est-créé par deux électrodes 13 et 14 qui sont situées sur la même face du film 6. Un écartement d est ménagé entre les électrodes 13 et 14, afin de constituer un condensateur à électrodes coplanaires. Si les électrodes 13 et 14 sont opaques, le faisceau peut passer par la fente qui les sépare. Le film polymère peut avoir été étiré dans la direction de l'un ou l'autre des axes 1 ou 2 avant polarisation par un champ élec- trique parallèle à l'axe 3. La figure 4 montre une autre configuration transversale qui offre un rapport d/e beaucoup plus faible. Le rayonnement 5 se propage à l'intérieur du film 6 en-dessous de l'intervalle ménagé entre les électrodes 13 et 14. Cette configuration néces- site une tension de commande qui peut être plus faible que celle nécessaire avec les configurations des figures 2 et 3. La pré- polarisation du film polymère peut être faite avec une composante dans le plan du film. Dans les figures 2 à 4, qui utilisent des films déposés ou-rapportés sur un substrat, on n'exploite pas complètement la facilité de mise en forme du polymère. Sur la figure 5, on peut voir une variante de réalisation dans laquelle les électrodes 13 et 14 sont constituées par deux fils équidistants. Le polymère est extrudé avec les conduc- teurs 13 et 14 selon la technique de fabrication des câbles bifilaires; il forme le support des conducteurs et se comporte à la manière d'un guide d'onde optique. Le fonctionnement est similaire à celui du dispositif d'optique plane représenté à la figure 4. La polarisation électrique préalable est appli- quée entre les deux fils 13 et 14 après extrusion de la gaine 6. L'étirage du polymère se fait sur la matière fondue à la sortie d'un orifice d'extrusion et correspond à un allongement pouvant atteindre un coefficient trois. On peut envisager l'étirement sous forme solide, mais à priori des conducteurs normaux ne peuvent pas suivre un tel étirement. Il faut alors prévoir que les conducteurs chauffés puissent glisser par rapport à la gaine ou encore qu'au lieu de les réaliser par un simple fil étiré, ils soient constitués à l'origine par des boudins hélicoïdaux à spires serrées qui peuvent aisément suivre l'étirement requis. Sur la figure 6, on peut voir en (b) une autre variante de réalisation qui est en fait la version coaxiale de la ligne bifilaire de la figure 5. La polarisation préalable de l'en- semble polymère 6 et conducteur central 13 peut se faire en appliquant la tension de polarisation entre les électrodes 13 et 14. La polarisation rémanente présente alors la même symétrie radiale que le champ électrique de commande et les lignes neutres prennent toutes les orientations possibles autour du guide de rayonnement 6. On peut aussi définir une orientation générale de la pola- risation rémanente qui soit en moyenne dirigée suivant l'axe 3. A cet effet, on peut voir en (a) sur la figure 6, un condensa- teur à électrodes parallèles 22 et 23 dont le diélectrique 24 est percé en son milieu d'un alésage correspondant au diamètre extérieur de la gaine 6 du futur câble coaxial. En introduisant le câble démuni de sa gaine extérieure 14 dans l'alésage en question, on peut réaliser au moyen du générateur de haute tension une polarisation anisotrope ayant une direction privilégiée globalement parallèle à l'axe 3. Bien entendu, lors de cette polarisation initiale, les électrodes 22 et 23 sont reliées à la masse 21 avec l'une des bornes du générateur 20. Il est 9 2458827 commode également de réaliser ce type de polarisation initiale en enroulant en spirale plate le câble démuni de son électrode extérieure. L'ensemble est pincé entre deux plateaux conducteurs qui pincent l'enroulement en spirale et au conducteur central du câble, on réalise une polarisation qui peut porter sur de grandes longueurs de câble. En utilisation, ce sont des tronçons de câble qui sont utilisés, car il faut tenir compte de la diffusion que subit le rayonnement propagé et aussi de l'effet électrooptique secondaire qui provient des propriétés piézoélectriques du poly- mère. Cet effet secondaire avait été négligé dans la discussion de l'expression (2). La figure 7 est une vue en coupe d'un dispositif électro- optique ayant la configuration de la figure 4, mais muni de cou- ches diélectriques enveloppantes destinées à parfaire le guidage du rayonnement optique dans le matériau polymère. A cet effet, un film diélectrique 17 est déposé sur le substrat 15 avant de rapporter le film 6 de matériau polymère. Un second film diélec- trique-16 recouvre le film 6 et les portions du film. 17 qui dépas- sent. Les électrodes de commande 13 et 14 sont déposées sur le film 16, le plus près possible du guide 6. Cette variante de réa- lisation tend à augmenter légèrement la tension de commande requise pour réaliser un déphasage différentiel déterminé. En choisissant pour les diélectriques des couches 16 et 17 un indice de réfraction inférieur à ceux du polymère 6, on améliore sensi- blement le confinement du rayonnement dans le polymère. Sur la figure 8, on peut voir une configuration transver- sale à électrodes 13 et 14 montées de chaque côté du film poly- mère 6. Le rayonnement optique circule dans l'épaisseur d du film 6 et l'on peut avoir prévu un étirement du film 6 dans la direction de l'axe 1 ou 2. La prépolarisation du polymère peut être faite avec une composante dans le plan du film. Dans la mesure du possible, les références utilisées dans la description qui précède désignent les mêmes éléments. Bien que l'on ait décrit dans ce qui précède et représenté sur les dessins, les caractéristiques essentielles de la présente-invention appli- quées à des modes de réalisation préférés de celle-ci, il est évident que l'homme de l'art peut y apporter toute modification 2458827 de forme ou de détail qu'il juge utiles, sans pour autant sortir du cadre de ladite invention. En particulier, le terme rayonne- ment optique n'est pas limité aux rayonnements visibles et peut notamment désigner un rayonnement infrarouge. il 2458827 REVENDICATIONS 1. Dispositif électro-optique à biréfringence électrique comportant un corps assurant la transmission d'un rayonnement optique et des électrodes de commande destinées à créer au sein de ce corps un champ électrique dont l'intensité varie au prorata de la tension appliquée, caractérisé en ce que ce corps est consti- tué par un polymère ou un copolymère ayant macroscopiquement les propriétés électrooptiques d'un corps appartenant à une classe cristallographique non-centrosymétrique; ces propriétés ayant été acquises dans la zone de ce corps traversée par le rayonnement grâce à une polarisation électrique préalable. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la direction du rayonnement optique coïncide avec la direction du champ électrique de commande. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la direction du rayonnement optique est orthogonale à la direc,- tion du champ électrique de commande. 4. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le corps assurant la transmission optique est un film de polymère muni d'électrodes de commande sur ses deux faces princi- pales; l'une au moins de ces électrodes étant transparente au rayon- nement optique. 5. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le corps assurant la transmission optique est un film de polymère. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le rayonnement optique circule parallèlement aux faces principales du film. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que deux électrodes de commande sont situées sur l'une des faces principales de manière à ménager un intervalle qui encadre la zone du polymère selon laquelle se propage le rayonnement optique. 8. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que deux électrodes de commande sont respectivement disposées sur les deux faces principales de façon à encadrer la zone du poly- mère selon laquelle se propage le rayonnement optique. 12 2458827 9. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le rayonnement optique circule perpendiculairement aux faces principales du film; deux électrodes de commande étant agencées, sur l'une de ces faces principales, afin de ménager un intervalle livrant passage au rayonnement optique. 10. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le corps assurant la transmission du rayonnement optique se présente sous la forme d'un gainage extrudé dans lequel au moins une électrode de commande filiforme est noyée. 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'une seconde électrode de commande est également noyée de façon à former une ligne bifilaire o les conducteurs sont en nappe. 12. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'une seconde électrode enveloppe le corps en polymère, afin de former avec la première électrode noyée une ligne coaxiale. 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications à 12, caractérisé en ce que l'électrode noyée épouse la forme d'un solénoïde étiré selon son axe. 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications i à-9, caractérisé en ce que le corps en polymère est enveloppé par des couches diélectriques présentant un indice de réfraction inférieur aux indices du polymère. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le polymère est constitué par du polyfluorure de vinylidène. 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le film est étiré dans son plan. 17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 13, caractérisé en ce que le gainage extrudé est étiré lon- gitudinalement. 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 4 et 9, caractérisé en ce que le film est prépolarisé perpendicu- lairement à ses faces. 19. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le film est prépolarisé avec une composante dans son plan.