Brevet FR2460149A1 — publié le 19810123

La présente invention concerne un procédé de séparation des impuretés volatiles, telles que solvant organique et acide volatil, dans un liquide tel que par exemple un ester ou mélange d'esters obtenus par estérifiction. Elle vise également les installations comportant application de ce procédé. La fabrication des esters utilisés dans les compositions lubrifiantes comprend habituellement une étape d'estérification, une étape de distillation pour séparer l'ester ou le mélange d'esters préparé et une étape de raffinage de cet ester ou mélange d'esters. La distillation s'effectue actuellement par un procédé continu, de préférence par éva-poration stripping en continu, dans des conditions telles qu'on obtient une meilleure élimination des fractions légeres ou volatiles, c'est-à-dire le solvant et l'excès de l'acide utilisé dans lUetape d'estérification. L'évaporateurstrippeur utilisé dans cette étape peut être par exemple celui qui est décrit dans le brevet américain NG 3 19X 241 (Je L.BAIRD) et qui utilisa une succession d'éléments annulaires et disques superposés, en disposition alternée, ces éléments annulaires ou tubes étant seuls chauffés7 par échange thermique indirect avec un fluide thermique, la vaporisation du liquide se faisant alors que celui-ci ruisselle en film mince sur la paroi interne desdits éléments annulaires, le film de liquide de chaque éldment annulaire provenant du disque à paroi supérieure convexe situé au-dessus de lui et sur lequel se produit une condensation de liquide. Un tel procédé d'évaporation-stripping permet des conditions plus douces de distillation, une économie de calories et une séparation plus efficace des fractions volatiles. Toutefois pour certains liquides à traiter, les exigences de purification sont telles que ce procédé est encore insuffisant à cet égard. Par contre, le procédé de la présente invention permet, pour un mêms débit de liquide, une purification plus poussée, ctest-à-dire une élimination plus complète des fractions volatiles, notamment des constituants acides tout en conservant ou améliorant les autres avantages du procédé connu d'évaporation -stripping. De plus, le procédé de l'invention, qui s'effectue sous pression réduite, entrasse seulement une très faible perte de charge totale. Le procédé de séparation de l'invention, du type comportant une évaporation combinée à un stripping,est caractérisé en ce qu'il consiste à soumettre le liquide à traiter à une évaporation préalable classique par échange thermique indirect avec un fluide thermique, à envoyer le fluide issu de cette évaporation préalable dans une colonne de plateaux à film, à recueillir et condenser la phase vapeur issue de cette colonne, à envoyer dans une colonne d'évaporation-stripping, chauffée par échange thermique indirect avec un fluide thermique, la phase non volatilisée dans cette colonne de plateaux à film, à envoyer dans ladite colonne de plateaux à film la phase vapeur provenant de ladite colonne d'évaporation-stripping et à recueillir la phase liquide, constituée par l'ester purifié, issue de ladite colonne d'évaporation-stripping, au moins la colonne de plateaux à film et la colonne d'évaporation-stripping travaillant sous pression réduite. La mise en oeuvre de'la colonne de plateaux à film, en sus de la colonne d'évaporation-stripping, permet d'empêcher l'entraînement de fines gouttelettes de liquide au sein de la phase volatilisée et, d'une manière générale, sans augmenter sensiblement les pertes de charge, d'augmenter l'efficacité de la séparation des fractions volatiles dans l'ensemble de l'appareillage. Conformément à un mode de réalisation préféré de la présente invention, le fluide résultant de l'évaporation préalable précitée est envoyé à la base de la colonne de plateaux à film précitée, qui procède par condensation fractionnée, puis la phase non volatilisée précitée est recueillie à la base de ladite colonne de plateaux à film sous la forme d'un liquide qui est soutiré et soumis à une évaporation complémentaire classique et ensuite le fluide résultant de cette nouvelle évaporation classique est renvoyé à la partie supérieure de la colonne d'évapo ation-stripping. La mise en oeuvre de cet évaporateur complémentaire, placé, relativement au parcours de la phase liquide, entre la colonne de plateaux film et la colonne d'évaporation-stripping, a pour effet de réaliser un nouvel apport de calories indépendamment de celui réalisé dans la colonne d'évaporation-stripping et d'augmenter la température du fluide alimentant cette colonne, ce qui, pour une colonne d'évaporationstripping donnée, augmente l'efficacité de la séparation réalisée par celle-ci et permet de diminuer la durée de séjour du fluide dans cette 1dernière et par là d'augmenter alors le débit de liquide traité. L'étape L'étape d'évaporation préalable et l'étape d'évaporation compléaire précitées peuvent être effectuées à l'aide d'évaporateur classi- ques, tels que des récipients à grande surface d'évaporation chauffés extérieurement et/ou intérieurement ou, plus avantageusement, des évaporateurs à passage unique, ascendant ou descendant, dans lesquels une évaporation partielle ou totale est effectuée par exemple par échange thermique indirect avec un fluide thermique circulant dans un faisceau de tubes pa rallèles autour desquels circule le liquide à évaporer. La colonne de plateaux à film précitée met en oeuvre un tronçon de plateaux à film, de structure en soi connue, dans laquelle le liquide s'écoule en couche mince sur des plateaux horizontaux perforés et très rap proches les uns des autres, an passant d'un plateau à celui qui est immé- diatement situé en dessous de lui et ce, en empruntant les perforations desdits plateaux, lesquelles perforations sont associées à des déversoirs ou cheminées inversées. Le gaz ou la vapeur monte au niveau desdites cheminées et perforations et circule entre les plateaux consécutifs, en participant au maintien du liquide en couche mince, les perforations précitées étant à cet effet décalées d'un plateau à celui qui lui fait suite. Selon une autre caractéristique de l'invention, le fluide résultant de l'évaporation préalable précitée est envoyé à la base de la colonne plateaux à film précitée, qui procède par condensation fractionnée, tandis que la phase vapeur provenant de la colonne d'évaporation-stripping précitée est amenée dans la colonne à plateaux à film à un niveau supérieur à celui auquel est amené ledit fluide. Enfin, selon une autre caractéristique du procédé de l'invention, le liquide à traiter est préchauffé-avant d'être soumis à l'évaporation préalable précitée, ce préchauffage s'effectuant par exemple dans un préchauffeur du type à structure en épingle dans lequel le préchauffage du liquide s'effectue au moyen d'une pluralité de tubes en forme de U parcourus par un fluide d'échange thermique, la liquide à préchauffer circulant à l'extérieur desdits tubes. Une installation pour la mise en oeuvre du procédé de la présente invention est caractérisée en ce qu'elle comprend (a) un pré-évaporateur classique alimenté en liquide à traiter et re lié par une canalisation de sortie de liquide vaporisé à une colon ne de plateaux à film, en dessous du plateau de plus bas niveau de ladite colonne (b) une colonne de plateaux à film reliée d'une part, par une canali sation de sortie de phase vapeur issue de sa partie supérieure, à condenseur et, d'autre part, directement ou indirectement, par sa partie inférieure, à la partie supérieure d'une colonne d'évaporation stripping de manière à ce que ladite colonne d'évaporation-stripping puisse recevoir la phase non volatilisée dans la colonne de plateaux à film et alimenter directement ladite colonne de plateaux à film an phase vapeur ;; (c) une colonne d'évaporation-stripping munie d'une ouverture de souti rage de la phase liquide purifiée constituant le produit principal recherché et pourvue de moyens de chauffage thermique indirect par j un fluide thermique et, à sa partie inférieure, de moyens d'amenée d'un gaz d'entratnement ascendant de la phase vapeur X et (d) des moyens de maintien sous pression réduite d'au moins la colonne de plateaux à film et la colonne d'évaporation-stripping, ainsi que des moyens de chauffage indirect dudit pré-évaporateur et de ladite colonne d'évaporation-stripping. Conformément à un mode de réalisation préféré de l'invention, cet te installation comporte en outre un évaporateur complémentaire classique, relié,d'une part,par sa canalisation d'alimentation, à la colonne de plateaux à film à un niveau plus bas que celui auquel déboucha la canalisation de sortie de liquide vaporisé du pré-évaporateur précité et, d'autre part, par sa canalisation de sortie, à la partie supérieure de la colonne d'évapora tion-stripping. Selon une autre caractéristique de la présente invention, la colon ne de plateaux à film est disposée juste au-dessus de la colonne d'évapora tion-stripping, les corps desdites colonnes étant en communication directe, et ladite colonne de plateaux à film comporte une première section formée des plateaux à film et une seconde section située en dessous de ladite pre mière section et rimée d'un réservoir annulaire de phase non volatilisée, ouvert à sa partie supérieure, et d'une cheminée verticale centrale, ouverte à ses deux extrémités et surmontée d'un élément formant chapeau de plus grand diamètre que ladite cheminée pour le passage direct des vapeurs provenant de la colonne d'évaporation-stripping et se rendant dans ladite première section la canalisation de sortie de cet évaporateur complémentaire traverse avantageusement une partie inférieure extrême du corps de la co lonne de plateaux à film avant de déboucher à la partie supérieure du corps de la colonne d'évaporation-stripping. D'autres caractéristiques, objets ou avantages de l'invention apparattront au cours de la description qui va suivre d'un mode de réali sation, donné à titre non limitatif, en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 représente une vue schématique d'ensemble d'une instal lation, conforme à la présente invention, comportant application du procédé de l'invention. - la figure 2 représente une vue schématique, en coupe verticale mé diane, de l'ensemble formé par la colonne de plateaux à film et par la colonne d'évaporation-stripping de l'installation de la figurel - la figure 3 représente une vue en perspective de la cheminée, munie de son chapeau, de la colonne de plateaux à film de la figure 2 ; - la figure 4 représente une vue en élévation d'un type de préchauf feur pouvant être utilisé dans l'installation de la figure 1 ; et - la figure 5 représente une vue en coupe transversale, selon 5 - 5 ide la figure 4, de ce préchauffeur. L'installation représentée sur la figure 1 est essentiellement constituée d'un préchauffeur 1, d'un pré-évaporateur 2,d'une colonne de plateaux à film 3, d'une colonne d'évapcration-stripping 4, d'un évapo rateur complémentaire 5, d'un condenseur 6 et d'un réservoir 7 destiné à recueillir les fractions condensées. La colonne d'évaporation-stripping 4 comprend deux tronçons 4a plaçés en série l'un au-dessus de l'autre, cette colonne d'évaporation-stripping étant alimentée en fluide d'entraînemententrainement à sa base (par exemple par de l'azote gazeux) par la canalisation 8 ; les références 9 et 10 désignent respectivement des pompes alimentaires, la pompe 9 étant alimentée en liquide à traiter par le canalisation d'alimentation 11 tan dis que la pompe 10 est alimentée par un fluide d'échange thermique par la la canalisation d'alimentation 129 le retour de ce fluide d'échange ther mique, destiné à chauffer les éléments tubulaires ainsi que les parois de la colonne 4, étant assuré par la canalisation de retour 13. La Le préchauffeur 1 est chauffé par un fluide d'échange thermique amené par la canalisation 14 et renvoyé par la canalisation 15. Le fluide d'échange thermique assurant l'évaporation préalable dans le pré-évapora teur 2 entre dans celui-ci par la canalisation 16 et en sort par la cana lisation 17. D'une manière analogue, le fluide thermique alimentant l'é- vaporateur complémentaire 5 entre dans celui-ci par la canalisation 18 et en sort par la canalisation 19 tandis que, comme il sera illustré plus en détail plus loin en référence à la figure 2, le fluide échange ther moque assurant le chauffage des éléeents tubulaires des tronçons 4a et 4b de la colonne d'évaporation-stripoing 4, entre par la canalisation 37a et sort par la canalisation 20 pour le tron;on 4a d'une part, et en tre dans la canalisation 37b en sortant par la canalisation 22 pour le tronçon 4b d'autre part. Le fluide de refroidissement utilisé dans la condenseur 6 entre dans celui-ci par la canalisation 24 et an sort par la canalisation 25 ; les incondensables s'échappent du on- danseur par la canalisation 26.Les références 27 et 28 désignent res- pectivement la canalisation d'amenée des fractions condensées au réservoir 7 et dje soutirage desdites fractions condensées Les références 29 et 30 désignent respectivement les canalisations d'alimentation du préchauffeur 1 et du pré-évaporateur 2 en liquide à traiter. Le pré-évaporateur 2 est relié, par la canalisation de sortie de liguide vaporisé 31 à la colonne de plateaux à film 3, à un niveau situé an dessous du plateau à film le plus bas de la première section 3a, formuée des plateaux à film, de cette colonne 3. La référence 32 désigne la canalisation de sortie de la phase vapeur issue de la partie supérieure de ladite première section 3cette canalisation reliant la colonne de plateaux à film 3 au condenseur 6.La référence 33 désigne la canalisation de soutirage de la phase liquide au bas du tronçon 4b de la colonne d'évaporation-stripping, ce liquide constituant le produit principal recherché. On remarque que la colonne de plateaux à film 3 est située audessus du tronçon 4a de la colonne d'évaporation-stripping 4, de telle sorte que ladite colonne d'évaporation-stripping puisse alimenter directement la colonne de plateaux à film 3 en phase vapeur et qu'elle puisse ~recevoir la phase non volatilisée dans ladite colonne de plateaux à film. Dans le mode de réalisation repréenté, cette phase non volatilisée dans la colonne de plateaux a film est envoyée dans l'évaporateur complémentaire 5 , par la canalisation 34,avant d'être ramenée, par la canalisation 35, dans la zone de jonction de la colonne à plateaux à film 3 et de la colonne d'évaporation-stripping 4, ce qui correspond au mode de réalisation préféré de l'invention.Selon un autre mode de réalisation de l'invention, cette phase non volatilisée dans la colonne 3 pourrait alimenter directement la partie supérieure de la colonne dévaporation -stripping 4 On remarque que la phase non volatilisée dans la colonne de plateaux de film 3 est soutirée de celle-ci, par la canalisation 34, à un niveau plus bas que celui auquel débouche, dans ladite colonne 3, la canalisation de sortie de liquide vaporisé 31. L'installation comporte des moyens de maintien sous pression réduite qui sont reliés à la canalisation 26 et qui permettant la: mise sous vide partiel de la colonne de plateaux à film 3, de l'évaporateur complémentaire 5, de la colonne d'évaporationstripping 4 et du pré-évaporateur 2, la partie amont de l'installation étant à la pression atmosphérique en raison de la présence de la soupape 36. Cette installation est en outre pourvue de tous les moyens classiques pour un contrôle efficace du fonctionnement en continu, à savoir des vannes manuelles et/ou commandées automatiquement, des régulateurs de débit, des indicateurs de température, des débimètresb des manomè tres, des dispositifs d'enregistrement de la température, etc. Les évaporateurs 2 et 5 sont des évaporateurs classiques, de préférence des évaporateurs à passage unique dans lesquels une évaporation partielle ou totale est effectuée, par exemple par échange thermi- que indirect avec un fluide thermique, notamment un fluide thermique cir Je culant dans un faisceau de tubesparallèles léchés parcourant de liquide à évaporer. La colonne de plateaux à film 4 représentée en détail sur la figure 2 comprend une première section 3a, constituée d'une pluralité de plateaux à film tels que 38, par exemple quatre à douze plateaux d'un type en soi connu sur lesquels le liquide s'écoula et ruisselle à l'état de film mince, en empruntant les cheminées. inversées telles que 39 pour passer d'un plateau au suivant, dans des conditions telles que la phase gazeuse puisse monter librsmentf c'est-à-dire sans avoir à traverser le liquide, un tel systeme assurant un écoulement avec une très faible perte de charge.En dessous de cette première section, se situe une seconde section 3b qui est essentiellement conatituée par un réservoir annulaire 40 de phase non volatilisée, ouvert a sa partie supérieure, et d'une cheminée verticale centrale 41 ouverte à sas deux extrémités et surmontée d'un élément formant un chapeau 42. La vue en perspective de la figure 3 montre que ce chapeau peut être supporté par la cheminée 41 par des bras de support 43, par exemple au nombre de quatre.On remarque, à l'examen des figures 2 et 3, que ce chapeau 42 présente un diamètre plus grand que celui de la cheminée 41, de telle sorte que le liquide s'écoulant du plateau de plus bas niveau de la première section 3a et ruisselant sur la surface supérieure convexe dudit chapeau puisse tomber directement dans le réservoir annulaire 40, sans pouvoir descendre dans la cheminée 41 ou conduire à l'envoi de gouttelettes dans celle-ci ; on remarque également le profil particulier de la naissance des canalisations 31 et 32, pour interdire l'introduction de phase liquide dans celles ci.La colonne de plateaux à film 3 comporte en outre une troisième section qui est constituée par sa partie inférieure extrême 3c, laquelle est traversée par la canalisation de sortie 35 de l'évaporateur complémentaire 5 ; on remarque que le tronçon 35a de cette canalisation qui est situé à l'intérieur de ladite partie inférieure extrême 30 comporte, dans la paroi 44/ supérieure de sa partie coudée, une ouverture latérale S i permet le dégagement direct d'une partie des vapeurs contenues dans l'affluent de l'évaporateur complémentaire 5. On voit également, sur la figure 2, la canalisation d'entrée 23 du fluide thermique chauffant la paroi du tronçon 4b de la colonne d'évaporation-stripping 4 (la paroi du tronçon 4a étant alimentée en fluide thermique par la canalisation 21 visible sur la figure 1) et la canalisation de sortie 13a du fluide de chauffage de la paroi du tronçon 4a (la canalisation de sortie 13b du fluide thermique de chauffage de la paroi 4b étant visible sur la figure 1). La structure interne de chaque tronçon de la colonne d'évaporation-stripping particulière illustrée sur la figure 2 ne fait pas partie de la présente invention. La structure illustrée ici est celle d'une colon ne constituée,de demaniera en soi connue, d'éléments tubulaires (tels que 45) et de disques (tels que 46) superposés, an disposition alternée. Toute colonne d'évaporation-stripping assurant un écoulement du liquide sous forme de film et par conséquent une faible perte de charge, en meme temps qu'il permet d'assurer un passage adéquat d'un fluide d'entraînement pour réaliser le stripping peut être utilisée. Le préchauffeur représenté, à titre d'exemple, sur les figures 4 et 5 est un préchauffeur à corps cylindrique parcouru, de bas en haut, par le liquide à préchauffer qui entre par la canalisation latérale 29 et sort par la canalisation axiale 30, et dont le chauffage est assuré par une pluralité d'éléments tubulaires, tels que 47, enfbrme de U dont les ex trématés. sont respectivement reliées aux canalisations d'entrée et de sortie, telles que 14 et 15, de fluide thermique de préchauffage ; dans l'exemple représenté, ces éléments tubulaires sont aux nombres de deux, 47 et 48, comme il est visible sur la figure 5. En raison de la description qui précède, le fonctionnement de l'installation représenté sur les dessins ci-joints est évident et sera exposé d'une manière succinte. Le liquide à traiter, amené par la canalisation 11, est préchauffé dans le préchauffeur 1 et soumis à une évaporation préalable ou évaporation primaire dans le pré-évaporateur 2 le mélange de phase liquide et de phase vapeur issu de ce pré-évaporateur est amené dans la colonne de plateaux à film 3 dans lequel la phase vapeur amenée par la canalisation 31 et par la cheminée 41 est soumise à une condensation progressive ; la phase vapeur résultante est extraits par la canalisation 32 ; la phase liquide résultante se rassemble dans le réservoir annulaire 40 et est envoyée dans l'évaporateur complémentaire 5 ; le mélange de phase vapeur et de phase liquide issu de cet évaporateur est envoyé, par la canalisation 35, au sommet de la colonne d'évaporation-stripping 4 ; la phase liquide résultant de la distillation progressive réalisée dans cette colonne d'évaporation-stripping est soutirée par la canalisation 33, à la base de celle-ci, ce liquide étant for~é du ou des constituants les moins volatils, pratique~ent btale~ent exempts des fractions volatiles qui sont recueillies dans le réservoir 7, apres condensation dans le condenseur 6. A titre d'exemple, le liquide traité est constitué par un ester ou mélange d'esters lubrifiant dans lequel les impuretés sont constituées par les réactants en excès, à savoir des acides gras et un solvant organique volatil tel que le whita spirit ; le procédé de l'invention permet de séparer efficacement ces impuretés de l'ester ou du mélange d'esters, dans des conditions telles qu'il n'est plus indispensable de procéder à une opération subséquente de raffinage, cette séparation s'effectuant dans des conditions particulièrement favorables et sans pertes de charge sensibles dans l'appareillage d'évaporation. On donne ci-après un exemple particulier de traitement d'un ester, conformément au procédé de la présente invention On traite, dans l'installation des figures 1 et 2, un ester impur constitué par,, en poids, 79 % de triheptanoate d'éthyl-2, hydroxyméthyl-2, propanediol-1,3 (triheptanoate de triméthylolpropane), 9,7 % d'acide heptanoique et 11,3 YD de white spirit, qui résulte de la préparation directe dudit ester par estérification. ee débit d'alimentation est de 405 litres/heure soit 378 kg/h ; la pression assurée par le dispositif de vide relié à la canalisation 26 est de 2,5 torrs ; elle est de 9 torrs en bas de la colonne 4 tandis que la différence de pression entre le bas et le haut de cette colonne est de 6 torrs. Le débit d'azote gazeux, utilisé comme substance d'entrainément dans la colonne 4, est de 360 l/h (volume mesuré dans les conditions normales). les températures sont les suivantes - préchauffeur 1 : sortie 300 C - pré-évaporatuer 2 : entrée 300 C, sortie 1470 C - colonne 3 : sortie de phase vapeur : 1450 C - évaporateur complémentaire 5 : entrée 1210 E ; sortie 2284 C - colonne 4 : sortie de phase vapeur 195D C g liquide soutiré : 2580 C Les compositions des différentes phases liquides sont les suivantes, en poids - sortie pré-évaporateur 2 : ester 95 % ; acide 3,2ss; solvant 1,8 ql; - sortie évaporateur complémentaire 5 : ester 99,6 % ; acide 0,4 % ; solvant 0 % - base de la colonne 4 : ester 99,98 % ; acide 0,02 % ; solvant 0 % - sortie de liquide du condenseur 6 : ester 3 % ; acide 46,3 % ; solvant 50,7 jO. Rapport entre la phase liquide (ester purifié) soutirée au bas de la colonne 4 (W) et l'alimentation-de cette colonne (A) : W/A = 0,77 (maximum théorique : 0,79). On remarque que 1'entraînement de l'ester dans les vapeurs issues de la colonne 3 est faible et que l'ester purifié recueilli au bas de la colonne 4 ne contient pratiquement plus d'acide et de solvant, tout au plus des traces, de sorte qu'une rectification ultérieure n'est pas nécessaire (la modification des pourcentages respectifs d'acide et de solvant pro vient d'un effet d'entraînement sélectif des fractions les plus légères du solvant dans le dispositif de vide; Bien entendu, l'exemple précité n'a été donné qu'à titre illus Tractif et non limitatif et ous autres modes de réalisation, variantes ou moyens équivalents, à la portée de l'homme de l'art, font également partie de la présente invention. HEVENDICATIONS 1. Procédé de séparation des Impuretés volatiles, tallas que solvant organique et acide volatIl, avea un degré élevé d'efficacité, dans un liquide à traiter constitue notamment par un ester ou mélange d'esters obtenus par estérification, du type comportant une évaporation et un strip ping ou entratnement, caractérisé en ce qu'il consiste à soumettra la liquide à traiter à une évaporation préalable classique par échange thermique indirect avec un fluide thermique, à envoyer le fluide issu de cette évaporation préalable dans une colonne de plateaux à film, à recueillir et condenser la phase vapeur issue de cette colonne, à envoyer dans une colonne d'évaporation-stripping1 chauffée par échange thermique indirect avec un fluide thermique, la phase on volatilisée dans cette colonne de plateaux à film, à envoyer dans ladite colonne de plateaux à film, la phase vapeur provenant de ladite'colonno d'oaposation-stripping et à recueillir la phase liquida, constitue par l'ester purifié, issue de ladite colonne d'evaporatlonAstrippinss au moins la colonne à plateaux à film et la colonne d'évaporation stripping travaillant sous pression réduite. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide résultant de l'évaporation préalable précitée est envoyé à la base de la colonne à plateaux à film précitée qui procède par condensation progressive, en ce que la phase non volatilisée précitée est recueillie à la base de ladite colonne à plateaux à film sous la folme-d'un liquide qui est soutiré et soumis à une évaporation cemplémentaire classique, et en ce que le fluide résultant de cette nouvelle évaporation classique est renvoyé à la partie supérieure de la colonne d'évaporation-stripping. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le fluide résultant de l'évaporation préalable précitée est envoyé à la base de la colonne à plateaux à film précitée qui procède par condensation progressive et en ce que la phase vapeur provenant de la colonne d'évaporation-stripping précitée est amenée dans la colonne à plateaux à film précitée à un niveau supérieur à celui auquel est amené ledit fluide. 4. Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3 caractérisé en ce que le liquide à traiter est préchauffé avant d'être soumis à l'évaporation préalable précitée. 5. Installation pour la mise en oeuvre du procédé de la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend : (a) un pré-évaporateur classique alimenté en liquide à traiter et relié, par une canalisation de sortie de liquide vaporisé, à une colonne de plateaux à film, en dessous du plateau de plus bas niveau de ladite colonne ; (b) une colonne de plateaux à film raliée,d'une part, par une canalisation de sortie de phase vapeur issue de sa partie supérieure, à un condenseur et, d'autre part, directement ou indirectement, par sa partie inférieure,8 la partie supérieure d'une colonne d'évaporation-stripping de manière à ce que ladite colonne d'évaporation-stripping puisse recevoir la phase non vola- utilisée dans la colonne de plateaux à film et alimenter directement ladite colonne de plateaux à film en phase vapeur ;; (c) une colonne d'évaporation-stripping munie d'une ouverture de soutirage de la phase liquide purifiée constituant le produit principal recherché et pourvue de moyens de chauffage thermique indirect par un fluide thermique et, à sa partie inférieure, de moyens d'amenée d'un gaz d'entratnement ascendant de de la phase vapeur ; et (d) des moyens de maintien sous pression reduite d'au moins la colonne des plateaux à film et la colonne d'évaporationstripping ainsi que des moyens de chauffage indirect dudit pré-évaporateur et de ladite colonne d'evaporation-stripping. 6. Installation selon la revendication 5, caractérisée en ce qu'elle comporte un évaporateur complémentaire classique, relié, d'une part, par sa canalisation d'alimentation, à la colonne de plateaux B film à un niveau plus bas que celui auquel débouche la canalisation de sortie de liquide vaporisé du pré-évaporateur précité et, d'autre part, par sa canalisation de sortie, à la partie supérieure de la colonne d'évaporation-stripping. 7. 7, Installation selon la revendication 5, caractérisée en ce que la colonne de plateaux à film est disposée juste au-dessus de la colonne d'évaporation-stripping > lescorps desdites colonnes étant en communication directe, et en ce que ladite colonne de plateaux à film comporte une première section formée des plateaux à film, et une seconde section située en dessous de ladite première section, formée d'un réser- voir annulaire de phase non volatilisée, ouvert à sa partie supérieure, et d'une cheminée verticale centrale, ouverte à ses deux extrémités et surmontée d'un élément formant chapeau de plus grand diamètre, pour le passage direct des vapeurs provenant de la colonne d'êvaporation-strip- ping et se rendant dans ladite première section. 8. Installation selon les revendications 6 et 7, caractérisée en ce que la canalisation de sortie de l'évaporateur complémentaire pre- cité traverse une partie inférieure extrême du corps de la colonne de plateaux à film préciteeavant de déboucher à la partie supérieure du dorps de la colonne d'évaporation-stripping précitée. 9. Installation selon la revendication 8, caractérisée en ce que le tronçon de la canalisstlon de sortie de l'évaporateur complémentaire qui est situé à l'intérieur de la partie inférieure extrême de la colonne à plateaux à film comporte au moins une ouverture latérale de dégagement des vapeurs dans cette partie inférieure ds la colonne de pla- teaux à film. 10. Installation selon l'une des revendications 5 à 8, carac térisée en ce que la colonne d'évaporation-stripping précitée comporte au moins deux sections en série dont chacune est chauffée par un circuit distinct de fluide thermique,cette colonne étant de préférence du type à tubes et disques superposés, en disposition alternée.