Brevet FR2452204A1 — publié le 19801017

Filtre à onde acoustique de surface. La présente invention concerne les filtres et plus particulièrement les filtres à onde acoustique de surface. L'invention est notamment utilisable dans les dispositifs de traitement de l'information pour sélectionner en fréquence les signaux radio employés dans les différents domaines de la technique, en particulier dans les radars, les moyens de communication et les ordinateurs. On connaît un filtre à onde acoustique de surface qui comporte des convertisseurs d'ondes acoustiques superficielles d'entrée et de sortie à structure interdigitée placés sur un support piézo-électrique dans un seul canal acoustique Dans ce filtre, chaque convertisseur comporte un groupe d'électrodes parallèles couplées galvaniquement à un palier de contact et un autre groupe d'électrodes couplées galvaniquement à un autre-palier de contact qui sont parallèles aux électrodes du premier groupe et disposées entre elles de façon à former des zones de recouvrement des électrodes de deux groupes. La longueur des zones de recouvrement des électrodes dans l'un des convertisseurs, par exemple dans celui d'entrée, varie suivant la longueur du convertisseur en fonction de la loi donnée de modulation d'amplitude de la réponse impulsionnelle du filtre. Un tel convertisseur est appelé convertisseur apodisé. Grâce à la variation de longueur des zones de recouvrement, dans le convertisseur a lieu une pondération de l'intensité d'excitation des ondes acoustiques de surface nécessaire pour obtenir une réponse impulsionnelle donnée du filtre.L'autre convertisseur du filtre, en général celui de sortie, a une longueur constante des zones de recouvrement des électrodes ce qui permet de réaliser sans déformation la conversion de la loi de variation de longueur des zones de recouvrement des électrodes du convertisseur d'entrée en modulation d'amplitude de la réponse impulsionnelle. Ainsi, dans ce filtre décrit la caractéristique amplitude-fréquence se forme seulement dans le convertisseur à longueur variable des zones de recouvrement des électrodes par conséquent, il arrive que la forme de la caractéristique amplitude-fréquence obtenue est imparfaite. On connaît également un filtre à onde acoustique de surface utilisant une pondération capacitive des électrodes d'un ou de deux convertisseurs. Dans ce filtre on pondère l'intensité d'excitation des ondes acoustiques de surface par variation des valeurs des capacités couplant les électrodes du convertisseur aux paliers de contact. Ce filtre comporte, disposés sur un support piézoélectrique, des convertisseurs d'entrée et de sortie d'ondes acoustiques de surface à structure interdigitée, dont un au moins comporte deux paliers de contact avec des creux de profondeur différente, un groupe d'électrodes parallèles couplées à un des paliers par une liaison capacitive et un autre groupe d'électrodes couplées à un autre palier de contact, également par une liaison capacitive, ces dernières étant parallèles aux électrodes du groupe ci-dessus mentionné et étant disposées de façon à former des zones de recouvrement de longueur constante des électrodes de deux groupes. Les parties terminales des électrodes de chaque groupe entrent dans les creux du palier de contact respectif en formant ainsi la liaison capacitive entre les électrodes du groupe donné et le palier de contact correspondant. La valeur de la liaison capacitive de chaque électrode dépend de la surface du jeu entre le bout de cette électrode et le palier de contact. La loi de variation de la valeur capacitive le long du convertisseur est déterminée d'après la réponse impulsionnelle à donner au filtre. Le deuxième convertisseur de ce filtre est disposé dans le même canal acoustique que le premier convertisseur et peut entre apodisé ou avoir une organisation idéntique à celle du premier convertisseur. Une telle organisation de filtre permet de former la caractéristique amplitude-fréquence dans les deux convertisseurs. Lors du fonctionnement de ce filtre, les ondes acoustiques de surface dans la bande passante du filtre sont excitées par les électrodes du convertisseur avec pondération capacitive non seulement dans les zones de recouvrement, mais également dans les jeux entre les paliers de contact et les bouts des électrodes qui pénètrent dans les creux de ces paliers. Il en résulte des pertes de l'énergie dans la bande passante du filtre. De plus, la variation dans de larges limites de la profondeur des creux dans les paliers de contact nécessaire pour obtenir la pondération capacitive du convertisseur entraîne une augmentation de l'encombrement du convertisseur et, par conséquent, du filtre. Une autre orgahisation de filtre à onde acoustique de surface avec pondération capacitive des convertisseurs est décrite par exemplé dans la demande de brevet britannique nO 2003689. Ce filtre comporte des convertisseurs à onde acoustique de surface d'entrée et de sortie à structure interdigitée munis d'au moins deux rangées d'électrodes sur support piézo-électrique ; chaque rangée comprend un groupe d'électrodes parallèles reliées électriquement à un palier de contact et un autre groupe d'électrodes couplées à un autre. palier de contact par une liaison capacitive, ces dernières étant parallèles aux électrodes-du premier groupe et disposées de façon à-former des zones de recouvrement de longueur constante des électrodes des deux groupes dans une rangée et de longueur variable, déterminée par la réponse impulsionnelle à donner au filtre, dans l'autre rangée, alors que les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes des deux groupes d'une rangée avec zones de recouvrement de longueur constante des électrodes-sont choisies pour remplir la condition d'un recouvrement, au moins partie; de la bande de fréquences de 11 onde acoustique de surface excitée par les électrodes de cette rangée et de la bande passante donnée du filtre ; les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes des deux groupes de la rangée avec zones de recouvrement de longueur variable des électrodes dépendent de la bande passante du filtre, et, en particulier, sont choisies de façon que la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées se trouvent en dehors de la bande passante à donner au filtre. Dans une telle structure de filtre, la rangée d'électrodes du convertisseur de sortie à longueur constante des zones de recouvrement des électrodes est disposée sur la voie de propagation des ondes acoustiques superficielles excitées par les électrodes de la rangée du convertisseur d'entrée à zones de recouvrement de longueur également constante des électrodes, alors que les rangées d'électrodes des deux convertisseurs à zones de. recouvrement-de longueur variable des électrodes sont disposées, de préférence, des deux c8tés de cette voie de propagation de l'onde acoustique de surface. Dans le filtre décrit, les ondes acoustiques de surface dans la bande passante du filtre sont excitées et reçues seulement par les électrodes de deux rangées à longueur constante des zones de recouvrement, alors que les électrodes des rangées à longueur variable des zones de recouvrement servent seulement pour la pondération capacitive des électrodes ci-dessus mentionnées. La présence, dans le filtre, de rangées d'électrodes à longueur variable des zones de recouvrement qui ne participent pas directement à l'excitation des ondes acoustiques de surface de la bande passante du filtre - c' est-à-dire dans sa bande de fréquences de service - augmente considérablement l'encombrement de ce filtre. L'invention vise à fournir un filtre à onde acoustique de surface dans lequel le choix des distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes de la rangée avec zone de recouvrement à longueur variable et la disposition réciproque de toutes les rangées d'électrodes des convertisseurs d'entrée et de sortie permettent de réduire notablement l'encombrement du filtre. Dans ce but l'invention propose un filtre à onde acoustique de surface qui comporte des convertisseurs interdigités d'ondes acoustiques de surface d'entrée et de sortie, comportant au moins deux rangées d'électrodes sur support piézo-électrique dont chacune comprend un groupe d'électrodes parallèles reliées électriauement à un palier de contact et un autre groupe d'électrodes couplées à un autre palier de contact par une liaison capacitive, ces dernières électrodes étant parallèles aux électrodes du premier groupe et disposées de façon à former des zones de recouvrement de longueur constante des électrodes des deux groupes dans une rangée et de longueur variable - déterminée par la réponse impulsionnelle à donner au filtre - dans l'autre rangée, alors que les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes des deux groupes d'une rangée à zones de recouvrement de longueur constante des électrodes sont choisies pour remplir la condition de recouvrement au moins partiel de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes de cette rangée par la bande passante donnée du filtre, et les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes de la rangée avec zones de recouvrement de longueur variable des électrodes dépendent de ladite bande passante du filtre, filtre caractérisé en ce que les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes des deux groupes de la rangée à zones de recouvrement de longueur variable des électrodes sont choisies pour obtenir un recouvrement au moins partiel de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes de cette rangée et de la bande passante à donner au filtre, alors que la rangée d'électrodes du convertisseur de sortie à zones de recouvrement de longueur constante de ces électrodes est disposée sur la voie de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par la rangée d'électrodes du convertisseur d'entrée à zones de recouvrement de longueur variable de ces électrodes, et que la rangée d'électrodes du convertisseur de sortie à zones de recouvrement de longueur variable de ces électrodes est disposée sur la voie de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par la rangée d'électrodes du convertisseur d'entrée à zones de recouvrement de longueur constante de ces électrodes, ce qui permet d'exciter et de recevoir les ondes acoustiques de surface dans la bande passante du filtre par les deux rangées d'électrodes des convertisseurs d'entrée et de sortie respectivement. Si chaque convertisseur comporte trois rangées d'électrodes ou davantage, il est utile que chaque rangée d'électrodes d'un convertisseur à zones de recouvrement de longueur variable de ces électrodes corresponde à la rangée d'électrodes de l'autre convertisseur à zones de recouvrement de longueur constante de ces électrodes. les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes dans toutes les rangées d'électrodes de deux convertisseurs peuvent être égales. Les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes au moins, d'au moins une rangée d'un convertisseur et la distance entre cette rangée d'électrodes et la rangée d'électrodes qui lui correspond dans l'autre convertisseur peuvent différer des distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes de l'autre rangée du même convertisseur et de la distance entre cette rangée d'électrodes et la rangée d'électrodes qui lui correspond dans l'autre convertisseur d'une valeur donnée déterminée, à condition d'obtenir un sommet plat de la caractéristique amplitude-fréquence du filtre. Un tel choix des distances permet d'élargir la bande passante du filtre. Il est utile de prévoir dans le filtre un moyen de suppression de la réception, par le convertisseur de sortie, des ondes acoustiques de surface qui sont excitées par les électrodes de la rangée du convertisseur d'entrée à zones de recouvrement de longueur variable de ces électrodes et se propagent obliquement par rapport à la direction principale de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre ; ce moyen est disposé sur le support piézo-électrique dans le domaine séparant les voies de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par les rangées voisines d'électrodes du convertisseur d'entrée avec zones de recouvrement de longueurs constante et variable des électrodes. L'introduction de ce moyen dans le filtre, conformément à l'invention, permet d'améliorer la- forme de la caractéristique amplitude-fréquence. le moyen interdisant la réception par le convertisseur de sortie des ondes acoustiques de surface se propageant obliquement peut être réalisé sous la forme d'éléments réflecteurs inclinés par rapport à la direction principale de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre. Ces éléments réflecteurs sont avantageusement des bandes métallisées ; ils peuvent être constitués par des rainures pratiquées sur le support piézo-électrique. Il est utile de prévoir, dans le filtre, au moins, un absorbeur des ondes acoustiques de surface réfléchies sur lE: éléments réflecteurs,-disposé sur le support piézoélectrique en dehors des limites de la direction principale de propagation des ondes acoustiques de surface. Le moyen d'interdiction de réception par le convertisseur de sortie des ondes acoustiques-de surface se propageant obliquement peut être réalisé sous forme d'au moins un absorbeur d'ondes acoustiques de surface. Une telle constitution du filtre selon l'invention permet de réduire notablement l'encombrement filtre tout en préservant la possibilité de former la caractéristique amplitude-fréquence dans les convertisseurs entrée et de sortie, ce qui est une condition impérative d'amélioration de la caractéristique amplitude-fréquence. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples concrets d'exécution schématisés sur les dessins annexés Dans les dessins la figure 1 représente un filtre selon l'invention avec deux rangées d'électrodes, vu de dessus la figure 2 représente un circuit équivalent pour le calcul du filtre représenté sur la figure 1 la figure 3 représente une autre variante d'exécution du filtre selon l'invention, avec deux rangées d'électrodes, vu de dessus les figures 4a et 4b représentent la caractéristique amplitude-fréquence du filtre suivant la figure 3 la figure 5 représente une variante d'exécution du filtre suivant la figure 1, vu de dessus la figure 6 représente une variante d'exécution du filtre selon l'invention avec trois rangées d'électrodes, vu de dessus les figures 7a et 7b représentent la caractéristique amplitude-fréquence du filtre suivant la figure 6 la figure 8 représente la caractéristique amplitudefréquence du filtre suivant la figure 5. Le filtre à onde acoustique de surface selon l'invention montré en figure 1 comporte un convertisseur d'entrée 1 et un convertisseur de sortie 2 d'ondes acoustiques de surface interdigitée. Le convertisseur d'entrée 1 comporte deux rangées 3 et 4 d'électrodes 5, 6, 7, 8 placées sur un support piézoélectrique 9. La rangée 7 d'électrodes 5 et 6 comporte un groupe d'électrodes 5 parallèles et couplées galvaniquement (reliées électriquement) à un palier ou bande de contact 10, ainsi qu'un groupe d'électrodes 6 parallèles aux électrodes 5 et disposées entre ces dernières de façon à former des zones de recouvrement de longueur constante 1 des électrodes 5 et 6 des deux groupes. La rangée 4 d'électrodes 7 et 8 comporte un groupe d'électrodes 7 parallèles et couplées galvaniquement (reliées électriquement) à un palier de contact 11, ainsi qu'un groupe d'électrodes 8 parallèles aux électrodes 7 et disposées entre ces dernières de façon à former des zones de recouvrement de longueur variable lî des électrodes 7 et 8 de deux groupes déterminée par la réponse impulsionnelle donnée du filtre. La longueur variable l1 des zones de recouvrement des électrodes est due à la longueur variable des électrodes 7 et 8, comme le montre la figure 1.11 faut souligner qu'il n'est pas toujours nécessaire que toutes les électrodes 7 et 8 forment des zones de recouvrement. Les électrodes 6 et 8 sont respectivement couplées aux paliers de contact 11 et 10 à l'aide d'une liaison capacitive ; elles sont couplées par contact galvanique les unes aux autres ; elles sont couplées entre elles par des capacités 12 et 13, respectivement-, dont la valeur est déterminée par les longueurs 11 et 1 des portions se recouvrant des électrodes 7, 8 et 5, 6. Les paliers de contact 10 et 11 sont reliés électriquement à un oscillateur à haute fréquence 14. Le convertisseur de sortie 2 comporte deux rangées 15 et 16 d'électrodes 17, 18 et 19, 20 disposées sur le support piézo-électrique 9, commun avec le convertisseur d'entrée t. La rangée 15 d'électrodes 17 et 18 comporte un groupe d'électrodes 7 parallèles et couplées galvaniquement (reliées électriquement) à un palier de contact 21, ainsi au'un groupe d'électrodes 18 parallèles aux électrodes 17 et disposées entre ces dernières de façon à former des zones de recouvrement de longueur variable 12 des électrodes 17 et 18 des deux groupes, choisies d'après la réponse impulsionnelle que doit avoir le filtre. La longueur variable 12 des zones de recouvrement des électrodes est obtenue en donnant une longueur variable aux électrodes 17 et 18 comme le montre la figure 1. Il faut souligner que les électrodes 17 et 18 peuvent ne pas toutes former des zones de recouvrement. La rangée 16 d'électrodes 19 et 20 comporte un groupe d'électrodes 19-parallèles et couplées galvaniquement (reliées électriquement) à un palier de contact 22, ainsi qu'un groupe d'électrodes 20 parallèles aux électrodes 19 et disposées entre ces dernières de façon à former des zones de recouvrement de longueur constante 13 des électrodes 19 et 20 des deux groupes. Les électrodes 18 et 20 sont respectivement couplées aux paliers de contact 22 et 21 à l'aide d'une liaison capacitive, par couplage~galvanique de ces électrodes l'une à l'autre et par des capacités 23 et 24, respectivement, dont la valeur est déterminée par les longueurs 13 et 1 des portions se recouvrant des électrodes 2 19, 20 et 17, 18. Les paliers de contact 21 et 22 sont électriquement reliés à une charge 25. Dans le convertisseur d'entrée 1 et dans le convertisseur de sortie 2, les distances b et b1 entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes 5, 6 et 19, 20 de deux groupes des rangées 3 et 16 avec zones de recouvrement de longueur constante 1 et 13 de ces électrodes sont choisies en partant de la condition d'un recouvrement au moins partiel de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 5, 6 et 19, 20 de ces rangées 3 et 16, et de la bande passante donnée du filtre. Les distances b2 et b3 entre les aess longitudinaux des électrodes 7, 8 et 17, 18 adjacentes de deux groupes des rangées 4 et 15 avec zones de recouvrement de longueur variable li et 12 de ces électrodes dépendent de la bande passant à donner au filtre et, conformément à l'invention, sont également choisies en partant de la condition d'un recouvrement au moins partiel de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 7, 8 et 17, 18 de ces rangées 4 et 15 et de la bande passante à donner au filtre. Dans le mode décrit d'exécution du filtre, les distances b, b2, b3, b1 entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes 5, 6, 7, 8, 17, 18 et 19, 20 sont égales. La valeur b (égale à b1, b2, b3) est déterminée par la fréquence de travail centrale f0 du filtre et est égale à b = V / 2f0 , (1) où V est la célérité des ondes acoustiques de surface. Les distances b, b1, b2 et b3 peuvent varier le long du convertisseur conformément à une loi donnée. En ce cas, ces distances sont déterminées par la fréquence centrale donnée de la bande passante du filtre. La longueur maximale 11 des zones de recouvrement des électrodes 7, 8 de la rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 détermine la longueur d'une voie 26 de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 7, 8 de cette rangée 4, alors que la longueur 1 des zones de recouvrement des électrodes 5, 6 de la rangée 3 du convertisseur d'entrée 1 détermine la largeur d'une voie 27 de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 5, 6 de cette rangée 3. Dans le mode décrit d'exécution du filtre, la rangée 16 d'électrodes 19 et 20 du convertisseur de sortie 2 avec zones de recouvrement de longueur constante 13 de ces électrodes est disposée sur la voie 26 de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 7 et 8 de la rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 avec zones de recouvrement de longueur variable l1 de ces électrodes, alors que la rangée 15 d'électrodes 17 et 18 du convertisseur de sortie 2 avec zones de recouvrement de longueur variable 12 de ces électrodes est disposée sur la voie 27 de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 5 et 6 de la rangée 3 du convertisseur d'entrée 1 avec zones de recouvrement de longueur constante 1 de ces électrodes. Ainsi on reçoit, par les deux rangées 15, 16 d'électrodes 17, 18 et 19, 20 du convertisseur de sortie 2, les ondes acoustiques de surface excitées dans la bande passante du filtre, conformément à l'invention, par les deux rangées 3, 4 d'électrodes 5, 6 et 7, 8 du convertisseur d'entrée 1. Le calcul du filtre proposé se ramène au calcul des convertisseurs d'entrée 1 et de sortie 2. Le calcul de chaque convertisseur consiste à déterminer la loi de variation, le long du convertisseur, de la longueur li, 12 des zones de recouvrement des électrodes 7, 8 et 17, 18 des rangées 4 et 15. Ce calcul peut se faire à l'aide du circuit équivalent à une paire d'électrodes 5 et 6 adjacentes de la rangée 3 et une paire respective d'électrodes 7 et 8 adjacentes de la rangée 4 ; ce circuit fait-l'objet de la figure 2. Dans ce montage, C1 et R1 sont la capacité et la résistance en série équivalente à une paire d'électrodes 5 et 6 de la rangée 3 ; et C2, R2 sont la capacité et la résistance équivalentes en série à la paire d'électrodes 7 et 8 adjacentes de la rangée 4. L'amplitude A1 de la réponse impulsionnelle formée par la paire d'électrodes 5, 6 adjacentes est proportionnelle à la valeur U1 de la tension entre cette paire d'électrodes et à la longueur 1 des zones de recouvrement de ces électrodes 5, 6 ; de la même façon, l'amplitude A2 de la réponse impulsionnelle formée par la paire d'électrodes 7, 8 adjacentes est proportionnelle à la valeur U2 de la tension entre cette paire d'électrodes et à la longueur l1 des zones de recouvrement de ces électrodes 7, 8. Ces conditions peuvent être inscrites sous la forme suivante A1 l 1 ; A2 ~ U2 lî (2) Les valeurs des tensions U1 et U2 sont déterminées à l'aide des expressions suivantes où : U est la tension-appliquée aux paliers de contact 10 et 1 1 z est la valeur absolue de l'impédance des paires considérées d'électrodes 5, 6 et 7, 8. Les valeurs | z | ; R1 et R2 sont déterminées à l'aide des formules où : C1 2 Cl C2 = C11. ' , C1 et C11 étant, respectivement, les capacités par unité de longueur de la paire d'électro des 5, 6 et 7, 8 adjacentes ; k est la constante du couplage électromécanique du matériau du support 9. En substituant les expressions (3) et (4) dans (2), on obtient la longueur 11 de recouvrement des électrodes 7 et 8 de la rangée 4 A1 . C1 . l l1 = (5) y - A1 . C1 où &gamma; = C1 . l + . l1 max 11 max est la longueur l maximale de recouvrement l1 max de la paire d'électrodes 7, 8 adjacentes de la rangée 4. A partir des formules (2), (3), (4), (5) on voit facilement que A2 = A1 (6) A2max A1 max Où A1ma A2max sont les amplitudes maximales des réponses impulsionnelles formées par les paires respectives d'électrodes 5, 6 adjacentes de la rangée 3 et d'électrodes 7, 8 adjacentes de la rangée 4 (au cas où l1 = l1max). Conformément à la formule (6), dans la rangée 3 à longueur constante 1 des zones de recouvrement des électrodes 5, 6 et dans la rangée 4 à longueur variable l1 des zones de recouvrement des électrodes 7, 8 se forment des réponses impulsionnelles identiques. Ainsi, pour réaliser la réponse impulsionnelle à donner au convertisseur d'entrée 1 (égale à la somme des réponses impulsionnelles formées dans les rangées 3 et 4 d'électrodes 5, 6 et 7, 8) on doit faire varier la longueur des zones de recouvrement des électrodes 7 et 8 adjacentes de la rangée 4 conformément à la loi (5). Une réponse impulsionnelle identique se forme dans le convertisseur de sortie 2. Grâce à la disposition réciproque décrite des rangées 3 et 4 du convertisseur d'entrée 1 et des rangées 15 et 16 du convertisseur de sortie 2, on multiplie les caractéristiques de transfert déterminées par la transformation de Fourier des réponses impulsionnelles formées dans chaque convertisseur. Une variante d'exécution du filtre selon l'invention, représentée sur la figure 3, permet d'obtenir une caractéristique en fréquence asymétrique et d'élargir la bande passante du filtre. Le filtre représenté sur la figure 3 est similaire au filtre de la figure 1, mais les zones de recouvrement de longueur variable 11 et 12 des électrodes 28, 29 et 30, 31 des rangées 4 et 15 des convertisseurs d'entrée 1 et de sortie 2 sont obtenues par des longueurs variables des électrodes 29 et 31, respectivement. Une autre différence consiste en ce que, dans la variante d'exécution décrite, la distance "b" entre les axes longitudinaux des électrodes 5et 6 adjacentes des deux groupes de la rangée 3 du convertisseur d'entrée 1 et la distance "c" entre cette rangée 3 d'électrodes 5 et 6 et la rangée 15 correspondante d'électrodes 30 et 31 du convertisseur de sortie 2 diffèrent respectivement de la distance "b2" entre les axes longitudinaux des électrodes 28 et 29 adjacentes de deux groupes de l'autre rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 et de la distance "d" entre cette rangée 4 d'électrodes 28 et 29 et la rangée 16 correspondante d'électrodes 19 et 20 du convertisseur de sortie 2 d'une valeur donnée déterminée afin de donner un sommet plat à la caractéristique amplitudefréquence du filtre, ce qu'illustre la figure 4 où sur l'axe des abscisses est portée la fréquence f et sur l'axe des ordonnées l'intensité A des ondes acoustiques de surface en unités relatives. La distance "b" entre les axes longitudinaux des électrodes 5 et 6 adjacentes de deux groupes de la rangée 3 du convertisseur d'entrée 1 est choisie de façon à placer la valeur de la fréquence centrale f1 (figure 4a) de la bande de fréquence des ondes acoustiques de surface excitées par ces électrodes 5, 6 dans les limites de la bande passante du filtre, alors que la distance b2 entre les axes longitudinaux des électrodes 28 et 29 adjacentes de deux groupes de la rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 est choisie inférieure à la distance b de façon à déplacer la valeur de la fréquence centrale f2 (figure 4a) de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par ces électrodes 28, 29 dans le sens des fréquences plus hautes par rapport à la valeur f1, en la laissant dans les limites de la bande passante du filtre.De plus, les distances b et b2 , la loi de variation de la longueur lî des zones de recouvrement des électrodes 28, 29 de la rangée 4 et le nombre d'électrodes des rangées 3 et 4 du convertisseur d'entrée 1 sont choisis de façon à provoquer l'intersection à mi-hauteur des bandes de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 5, 6 de la rangée 3 et les électrodes 28, 29 de la rangée 4 et à remplir la condition d'égalité des pentes des caractéristiques amplitude-fréquence formées dans les rangées 3 et 4 d'électrodes 5, 6 et 28, 29.Sur la figure 4a, la- fréquence correspondant au point de ladite intersection est marqué en f. La différence entre la distance d (entre la rangée 4 d'électrodes 28, 29 du convertisseur d'entrée 1 et la rangée 16 d'électrodes 19, 20 du convertisseur de sortie 2) et la distance c (entre la rangée 3 d'électrodes 5, 6 du convertisseur d'entrée 1 et la rangée 15 d'électrodes 30, 31 du convertisseur de sortie 2), ctest-à-dire la valeur d - c, est déterminée par le--calcul, par exemple, à l'aide d'un modèle de 6 - fonction en tenant compte des caractéristiques amplitude-fréquence formées dans les rangées 3 et 4 d'électrodes 5, 6 et 28, 29 et en partant de la condition d'obtention aussi plat que possible de la caractéristique amplitudefréquence du filtre (figure 4b). Dans la variante décrite d'exécution du filtre, la distance b1 entre les axes longitudinaux des électrodes 19,20 de la rangée 16 du convertisseur de sortie 2 est égale à-la distance b3 entre les axes longitudinaux des électrodes 30,31 de la rangée 15 de ce convertisseur 2 et sont choisies à une valeur intermédiaire entre b et b2, ct-est-à-dire que l'on a b > b1 (b3) > b2 Le calcul du filtre représenté sur la figure 3 est pour l'essentiel identique à celui examiné plus haut. La différence consiste dans le choix de la valeur d - c qui, si on la fait varier convenablement, permet de changer la forme de la caractéristique amplitude-fréquence du filtre, par exemple pour obtenir une caractéristique amplitude-fréquence asymétrique ou élargir la bande passante du filtre.Le choix de cette valeur est décrit en détail dans des publications antérieures, par exemple, le brevet US 3 550 045. La figure 5 montre une autre variante d''exécution du filtre de la figure 1, dans lequel est prévu un moyen de suppression de la réception par la rangée 15 d'électrodes 17 et 18 du convertisseur de sortie 2 des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 7 et 8 de la rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 à zones de recouvrement de longueur variable 11 de ces électrodes 7 et 8 qui se propagent obliquement par rapport à la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre. Ce moyen est placé sur le support piézo-électrique 9 dans un domaine 32 séparant les voies 27 et 26 de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par les rangées voisines 3 et 4 d'électrodes 5, 6 et 7, 8. Dans la variante décrite du filtre, ce moyen est formé par des éléments réflecteurs inclinés par rapport à la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre et se présentant sous forme de bandes métallisées 33. La distance entre les centres des bandes 33 est choisie égale à la longueur de l'onde acoustique de surface correspondant à la fréquence centrale de travail fO du filtre ou multiple de cette longueur, ce qui assure les conditions optimales de réflexion des ondes acoustiques de surface se propageant obliquement par rapport à la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre. La réalisation des éléments réflecteurs sous forme de bandes métallisées 33 est utile lorsque le support 9 est réalisé en matériau piézo-électrique à haute constante de couplage électromécanique par exemple, en niobate de lithium. Afin d'absorber les ondes acoustiques de surface réfléchies sur les bandes 33, on prévoit dans le filtre un absorbeur 34 disposé sur- le support piézo-électrique 9 en dehors des limites de la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface. Un tel absorbeur peut être réalisé en un matériau à haute constante diélectrique, par exemple, en résine époxy chargé de titanate de baryum en poudre. On a décrit des variantes d'exécution du filtre selon l'invention dont les convertisseurs sont munis de deux rangées d' électrodes. La présente invention prévoit une variante d'exécution du filtre dans lequel les convertisseurs d'entrée 1 (figure 6) et de sortie 2 comportent trois rangées d'électrodes 35, 3, 4 et 36, 15, 16 respectivement. Dans le convertisseur d'entrée 1, la rangée 4 d'électrodes 28 et 29 et, dans le convertisseur de sortie 2, la rangée 16 d'électrodes 19 et 20 sont réalisées de la même façon que la rangée 4 du convertisseur 1 et la rangée 16 du convertisseur 2 du filtre représenté sur la figure 3. Dans le filtre représenté sur la figure 6, la rangée 35 d'électrodes 37 et 38 du convertisseur d'entrée 1 comporte un groupe d'électrodes 37 parallèles couplées galvaniquement (reliées électriquement) au palier de contact 10 et un groupe d'électrodes 38 parallèles aux électrodes 37 et disposées entre ces dernières de façon à former des zones de recouvrement de longueur variable 14 des électrodes 37 et 38 de deux groupes. La longueur variable 14 est obtenue en donnant une longueur variable aux électrodes 38, comme le montre la figure 6. il faut également souligner les électrodes 37, 38 qui peuvent ne pas présenter toutes des zones de recouvrement. Dans la rangée 3 d'élèctrodes 39 et 40 du convertis seur d'entrée 1, le groupe d'électrodes 39 et le groupe d'électrodes 40 sont respectivement reliés aux paliers de contact 10 et 11. Cette y nest capacitive. Elle est formée par un couplage galvanique des électrodes 39 avec les électrodes 38 et des électrodes 40 avec les électrodes 29 et par des capacités 13 et 12. Les électrodes 29 de la rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 sont reliées au palier de contact 10 à l'aide d'une liaison capacitive formée par les capacités 13 et les capacités entre les électrodes 39, 40 adjacentes de la rangée 3. De la même façon, les électrodes 38 sont reliées au palier de contact 11 à l'aide d'une liaison capacitive formée par les capacités 12 et les capacités entre les électrodes 39, 40 adjacentes de la rangée 3. Dans le filtre représenté sur la figure 6, la rangée 36 d'électrodes 41 et 42 du convertisseur de sortie 2 comporte un groupe d'électrodes 41 parallèles couplées galvaniquement (reliées électriquement) au palier de contact 21 et un groupe d'électrodes 42 parallèles aux électrodes 41 et disposées entre ces dernières de façon à former des zones de recouvrement de longueur constante 15 des électrodes 41 et 42. Dans le convertisseur de sortie 2, la rangée 15 d'électrodes 43 et 44 comporte un groupe d'électrodes 43 parallèles entre elles et un groupe d'électrodes 44 parallèles aux électrodes 43 et disposées entre ces dernières de façon à former des zones de recouvrement de longueur variable 12 des électrodes 43 et 44. Le groupe d'électrodes 43 et le groupe d'électrodes 44 sont respectivement reliés aux paliers de contact 22 et 21, à l'aide de liaisons capacitives formées par couplage galvanique des électrodes 43 aux électrodes 20 et des électrodes 44 aux électrodes 42 et par les capacités 23 et 24.Les électrodes 20 de la rangée 16 du convertisseur de sortie 2 sont reliées au palier de contact 21 à l'aide d'une liaison capacitive par les capacités 24 et les capacités entre les électrodes 43, 44 adjacentes de la rangée 15, alors que les électrodes 42 de la rangée 36 sont reliées au palier de contact 22 à l'aide d'une liaison capacitive par les capacités 23 et les capacités entre les électrodes 43, 44 adjacentes de la rangée 15. Comme il découle du texte ci-dessus, en cas de présence dans chaque convertisseur 1 et 2 de trois rangées d'électrodes, à savoir : 35, 3, 4 (électrodes 37, 38 ; 39, 40 28, 29) et 36, 15, 16 (électrodes 41, 42 ; 43, 44 ; 19, 20), les rangées 35 et 4 d'électrodes 37, 38 et 28, 29 du convertisseur d'entrée 1 à zones de recouvrement de longueur variable 14 et li de ces électrodes correspondent aux rangées 36 et 16 d'électrodes 41, 42 et 19, 20 du convertisseur de sortie 2 à zones de recouvrement de longueur constante 15 et 13 de ces électrodes ; la rangée 15 d'électrodes 43, 44 du convertisseur de sortie 2 à zones de recouvrement de longueur variable 12 de ces électrodes correspond à la rangée 3 d'électrodes 39, 40du convertisseur d'entrée 1 à zones de recouvrement de longueur constante de ces électrodes. Cette condition est encore remplie lorsque chaque convertisseur comporte plus de trois rangées d'électrodes. Dans la variante du filtre montrée en figure 6, les distances 2'b2", "b" et 'tub4" entre les axes longitudinaux des électrodes 28 et 29 adjacentes de la rangée 4, 39 et 40 de la rangée 3 et 37, 38 de la rangée 35 du convertisseur d'entrée 1, ainsi que les distances d, c, g entre lesdites rangées et la rangée 16 d'électrodes 19, 20, la rangée 15 d'électrodes 43, 44 et la rangée 36 d'électrodes 41, 42 correspondantes du convertisseur de sortie 2, sont choisies de façon qu'elles diffèrent l'une de l'autre d'une valeur donnée déterminée le choix est fait pour obtenir un sommet plat de la caractéristique amplitude-fréquence du filtre, ce qutillustrent les figures 7a et 7b où sur les axes de coordonnées sont portées les mêmes paramètres que sur les figures 4a et 4b. La distance b entre les axes longitudinaux des électrodes 39 et 40 adjacentes de deux groupes de la rangée 3 est choisie de façon que la valeur dé la fréquence centrale f0 (figure 7a) de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par ces électrodes coricide avec la fréquence centrale du filtre ; la distance b2 entre les axes longitudinaux des électrodes 28 et 29 adjacentes de la rangée 4 est choisie inférieure à la distance b de façon que la valeur de la fréquence centrale f (figure 7a) de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par ces électrodes soit déplacée vers les fréquences plus hautes que la valeur fO dans les limites de la bande passante du filtre ; la distance b4 entre les axes longitudinaux des électrodes 37 et 38 adjacentes de la rangée 35 est choisie supérieure à la distance b de façon que la valeur de la fréquence centrale f (figure 7a) de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par ces électrodes soit déplacée vers les fréquences plus basses que la valeur f0 dans les limites de la bande passante du filtre. Le rapport des distances d, c, g entre les rangées correspondantes d'électrodes des convertisseurs d'entrée et de sortie-est déterminé par le calcul, comme il est décrit pour la variante du filtre représenté sur la figure 3, en partant de la condition d'obtention du sommet le plus plat possible de la caractéristique amplitude-fréquence du filtre (figure 7b). Dans la variante examinée du filtre d > c > g. Dans le convertisseur de sortie 2, la distance b1 entre les axes longitudinaux des électrodes 19 et 20 adjacentes de la rangée 16 est égale à la distance b2 entre les axes longitudinaux des électrodes 28 et 29 adjacentes de la rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 ; la distance b3 entre les axes longitudinaux des électrodes 43 et 44 adjacentes de la rangée 15 est égale à la distance b entre les axes longitudinaux des électrodes 39 et 40 adjacentes de la rangée 3 du convertisseur d'entrée 1 ; et la distance b5 entre les axes longitudinaux des électrodes 41 et 42 adjacentes de la rangée 36 est égale à la distance b4 entre les axes longitudinaux des électrodes 37 et 38 adjacentes de la rangée 35 du convertisseur d'entrée 1. Lors du calcul du filtre représenté sur la figure 6, on détermine la loi de variation des longueurs li, 14 et 12 des zones de recouvrement des électrodes 28, 29 et de la rangée 4, des électrodes 37, 38 de la rangée 35 du convertisseur d'entrée 1 et des électrodes 43, 44 de la rangée 15 du convertisseur de sortie 2 en utilisant des circuits équivalents, comme on l'a déjà décrit, et on calcule le rapport des distances d, c, g en partant de la forme recherchée pour la caractéristique amplitude-fréquence du filtre. Le filtre représenté-sur la figure 6, comme le filtre de la figure 5, comporte un moyen de suppressions de réception, par le convertisseur de sortie 2, des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 37 et 38 de la rangée 35 et les électrodes 28 et 29 de la rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 avec zones de recouvrement de longueur variable 14 et 11 de ces électrodes et se propageant obliquement par rapport à la direction principale A de propagatinn des ondes acoustiques de surface dans le filtre. Mais, dans ce cas, ce moyen est réalisé sous forme d'éléments réflecteurs constitués par des rainures 45 et d'un absorbeur 46 d'ondes acoustiques de surface. Les rainures 45 sont pratiquées dans le support piézo-électrique 9 dans le domaine 32 séparant les voies 27 et 26 de propagatian des ondes acoustiques de surface excitées par les rangées 3 et 4 voisines d'électrodes 39, 40 et 28, 29 et sont inclinées par rapport à la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre. Ia distance e entre les centres des rainures 45 le long de la direction principale des ondes acoustiques de surface dans le filtre sont égales à la longueur de l'onde acoustique de surface correspondant à la fréquence centrale de service fO du filtre ou à la fréquence centrale f1 de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 28, 29 de la-rsngée 4 du convertisseur d'entrée 1, ou multiple de cette longueur. La profondeur des rainures 45 peut être choisie dans la plage de limites 0,05 et 0,2 X, où X est la longueur de l1onde acoustique de surface correspondant à l'une des fréquences indiquées f0 et 9 Une telle réalisation des éléments réflecteurs est particulièrement adaptée aux filtres dont le support 9 est en matériau piézo-électrique à faible constante de couplage électromécanique, par exemple en quartz. Dans la variante du filtre montrée en figure 6, comme dans le filtre représenté sur la figure 3, est prévu un absorbeur 47 des ondes acoustiques de surface réfléchies sur les rainures 45. L'absorbeur 46 d'ondes acoustiques de surface est disposé sur le support piézo-électrique 9 dans un domaine 48 séparant les voies 27 et 49 de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par les rangées. 35 et 3 voisines d'électrodes 37, 38 et 39, 40. Dans la variante du filtre représenté sur la figure 6, l'absorbeur 46 est réalisé sous forme d'une bande de matériau, par exemple une résine époxy chargée,disposée entre la rangée 3 d'électrodes 39, 40 et la rangée 35 d'électrodes 37, 38 du convertisseur d'entrée 1, entre les convertisseurs d'entrée 1 et de sortie 2, ainsi qu'entre la rangée 15 d'électrodes 43, 44 et la rangée 36 d'électrodes 3, 41, 42 du convertisseur de sortie 2. Des variantes autres que celles décrites ci-dessus sont possibles ; par exemple, on peut disposer dans le domaine 48 et/ou 32 entre les convertisseurs d'entrée 1 et de sortie 2, les éléments réflecteurs et disposer, entre les rangées adjacentes d'électrodes dans un convertisseur ou dans les deux, l'absorbeur d'ondes acoustiques de surface. Le principe de fonctionnement du filtre selon l'invention est le suivant. A réception d'un signal haute fréquence provenant de l'oscillateur 14 (figure 1) une différence de potentiel de signe variable apparaît sur les paliers de contact 10 et il du convertisseur d'entrée 1, entre les électrodes adjacentes 5, 5 de la rangée 3 et 7, 8 de la rangée 4. Sa valeur est répartie entre les paires d'électrodes 5, 6 adjacentes de la rangée 3 et les paires correspondantes d'électrodes 7, 8 de la rangée 4 en fonction des longueurs 1 et 11 des zones de recouvrement des électrodes dans la paire donnée, conformément aux expressions (3) et (4). Comme les valeurs U1 et U2 des tensions entre les électrodes adjacentes 5, 6 de la rangée 3 et 7, 8 de la rangée 4 dépendent de la longueur 11 des ondes de recouvrement des électrodes 7, 8-qui varie le long du convertisseur suivant la loi donnée (5) - les valeurs U1 et U2 varient également le long du convertisseur. Chaque paire d'électrodes adjacentes 5, 6 de la rangée 3 et 7, 8 de la rangée 4 du convertisseur 1, grâce à l'apparition d'une différence de potentiel entre elles, excite dans le support 9 des ondes acoustiques de surface, dans la bande de fréquences comprenant la fréquence centrale fO de la bande passante du filtre. L1amplitude de ces ondes est proportionnelle à l'intensité du champ électrique entre les électrodes de la paire donnée. Comme les valeurs d'intensité indiquées, tant dans la rangée 3 d'électrodes 5, 6, que dans la rangée 4 d'électrodes 7, 8, varient le long du convertisseur, les amplitudes des ondes acoustiques de surface excitées par les différentes paires d'électrodes seront également différentes de l'une à l'autre. Dans ce cas, dans la première rangée 3 d'électrodes 5, 6 sont Excitées des rondes acoustiques de surface avec front homogène sur toute l'ouverture du faisceau parce que toutes les électrodes 5, 6 de cette rangée ont une même longueur 1 des zones de recouvrement. Dans la rangée 4 d'électrodes 7, 8, la longueur 11 des zones de recouvrement varie conformément à la loi donnée (5) et il y a excitation d'ondes acoustiques de surface à front non homogène suivant ltouverture du faisceau avec variation le long du convertisseur suivant une loi donnée. Ainsi, la pondération des ondes acoustiques de surface excitées par le convertisseur d'entrée 1 du filtre dont la conception a été décrite et, par conséquent, la formation de la réponse impulsionnelle donnée de ce convertisseur, sont réalisées du fait de la variation d'amplitude des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes de deux rangées 7 et 4 du convertisseur, ainsi que de la variation de la largeur du front d'ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 7, 8 de la rangée 4. Les ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 5, 6 de la rangée 3 du convertisseur d'entrée 1 se propagent dans le support 9 le long de la voie 27, atteignent le convertisseur de sortie 2 et sont converties en un signal électrique par les électrodes 17, 18 de la rangée 15 disposée sur leur voie 27 de propagation. En même temps, les ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 7, 8 de la rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 atteignent le convertisseur de sortie 2 et sont converties en un signal électrique par les électrodes 19, 20 de la rangée 16, disposée sur la voie 26 de leur propagation.Comme la longueur 13 des zones de recouvrement des électrodes 19, 20 de la rangée 16 du convertisseur de sortie 2 est la même, la conversion des ondes acoustiques de surface se propageant le long de la voie 26 et ayant un front homogène suivant l'ouverture du faisceau se fait sans distorsion de phase. Dans le convertisseur de sortie 2, durant la conversion des ondes acoustiques de surface en un signal électrique il y a pondération des ondes acoustiques de surface dans le convertisseur d'entrée 1 puisque la longueur l1 des zones de recouvrement des électrodes 17, 18 de la rangée 15 du convertisseur de sortie 2 varie le long du convertisseur. La tension résultante apparaissant sur les paliers de contact 21 et 22 du convertisseur de sortie 2 et attaquant la charge 25 est égale à la somme des tensions apparaissant sur les électrodes 19, 20 adjacentes de la rangée 16 et des électrodes 17, 18 adjacentes respectives de la rangée 15 de ce convertisseur. Ainsi, dans le filtre décrit, la réponse impulsionnelle se forme tant dans le convertisseur d'entrée 1 que dans le convertisseur de sortie 2 et la caractéristique amplitudefréquence résultante est le produit des caractéristiques amplitude-fréquence formées dans les deux convertisseurs. Le filtre représenté sur la figure 3 fonctionne de la même façon que celui décrit plus haut si ce n'est que les électrodes 5, 6 de la rangée 3 du convertisseur d'entrée 1 excitent dans le support 9 des ondes acoustiques de surface dans la bande de fréquences de fréquence centrale f1 (figure 4a), alors que les électrodes 7, 8 de la rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 excitent dans la bande de fréquences de fréquence centrale f2 (figure 4a). En ce cas, les ondes acoustiques de surface se propageant le long de la voie 26 attaquent le convertisseur de sortie 2 avec un retard par rapport aux ondes acoustiques se propageant suivant la voie 27. La valeur de ce retard dépend de la différence d - c des distances entre les rangées d'électrodes des convertisseurs d'entrée 1 et de sortie 2.Par conséquent, les signaux électriques apparaissant sur les paliers de contact 21 et 22 du convertisseur de sortie 2 sont déphasés d'une valeur déterminée par la valeur d - c ce qui entrain une variation correspondante de la caractéristique amplitude-fréquence du filtre et, par conséquent, l'élargissement de sa bande passante (figure 4b). Le filtre représenté sur la figure 5 fonctionne pour l'essentiel de la même façon que le filtre représenté sur la figure 1. Dans ce filtre, comme dans d'autres organisations du filtre, objets de l'invention, dans la rangée 4 d'électrodes 7, 8 avec zones de recouvrement de longueur variable li de ces électrodes, les paires d'électrodes 7, 8 adjacentes à faible longueur li des-zones de recouvrement excitent des ondes acoustiques à front circulaire qui se propagent vers le convertisseur de sortie 2 tant le long de la voie 26, c'est-à-dire, dans la direction principale A, qu'obliquement à cette directinn A. Les ondes acoustiques superficielles se propageant obliquement par rapport à la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface peuvent attaquer les électrodes 17, 18 de la rangée 15 du convertisseur de sortie 2 à zones de recouvrement de longueur variable 12 de ces électrodes et, en particulier, les paires d'électrodes 17, 18 à faible longueur 12 des zones-de recouvrement ce qui entraine la déformation de la caractéristique amplitudefréquence du filtre au niveau de 35 à 40 dB. La forme d'une telle caractéristique amplitude-fréquence est représentée sur la figure 8 en tirets. Sur cette figure 8, les mêmes paramètres que sur la figure 4 sont portés sur les axes des ordonnées mais la valeur A est en dE. Dans le filtre représenté sur la figure 5, les ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 7, 8 de la rangée 4 du convertisseur d'entrée 1 à faible longueur 11 des zones de recouvrement et se propageant vers le convertisseur de sortie 2 obliquement à la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface arrivent dans le domaine 32 séparant les voies 26 et 27 de propagation des ondes acoustiques de surface, se réfléchissent sur les bandes métallisées 33 en direction vers le bord du support 9 et sont absorbées par l'absorbeur 34.Ainsi, les bandes métallisées de réflexion 33 suppriment la réception par les électrodes 17, 18 de la rangée 15 du convertisseur de sortie 2 des ondes acoustiques de surface se propageant sous un angle par rapport à la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre, grâce à quoi la forme de sa caractéristique amplitude-fréquence n'est pas déformée, mais est proche de la forme théorique (courbe de contour de la figure 8). Le filtre représenté sur la figure 6 fonctionne de la façon suivante. Un signal à haute fréquence issu de l'oscillateur 14 arrive aux paliers de contact 10 et 11 du convertisseur d'entrée 1 et est converti par ce dernier en ondes acoustiques de surface, comme on l'a déjà décrit. Les électrodes 28, 29 de la rangée 4 excitent dans le support 9 des ondes acoustiques de surface comprises dans la bande passante de fréquence centrale f1 (figure 7a), avec amplitude variable et front non homogène suivant l'ouverture du faisceau, de la même façon que le montrent les figures 1 et 3. Ces ondes se propagent le long de la voie 26 vers le convertisseur de sortie 2.De la même façon, les électrodes 39, 40 de la rangée 3 excitent dans le support 9 des ondes acoustiques de surface dans la bande de fréquences de fréquence principale fO (figure 7a) avec amplitude variable et front homogène suivant l'ouverture du faisceau se propageant le long de la voie 27 vers le convertisseur de sortie 2, alors que les électrodes 37, 38 de la rangée 35 excitent dans le support 9 des ondes acoustiques de surface dans la bande de fréquences à fréquence centrale f2 (figure 7a) à amplitude variable et front non homogène suivant l'ouverture du faisceau, se propageant le long de la voie 49 vers le convertisseur de sortie 2.Les ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 28, 29 de la rangée 4 à faible longueur 11 des zones de recouvrement de ces électrodes se propageant vers le convertisseur de sortie 2 obliquement par rapport à la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface en arrivant dans le domaine 32 séparant les voies 26 et 27 de propagation des ondes acoustiques de surface se réfléchissent sur les rainures 45 dans le sens du bord du support 9 et sont absorbées par l'absorbeur 47.Les ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes 37, 38 de la rangée 95 à faible longueur 14 des zones de recouvrement de ces électrodes et se propageant vers le convertisseur de sortie 2 obliquement à la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface arrivent au domaine 48 séparant les voies 49, 27 de propagation des ondes acoustiques de surface et sont absorbées par l'absorbeur 46. Ainsi, l'absorbeur 46 et les rainures de réflexion 45 interdisent la réception par les électrodes 43, 44 de la rangée 15 du convertisseur de sortie 2 des ondes acoustiques de surface se propageant obliquement à la direction principale A de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre ce qui prévient la déformation de sa caractéristique amplitude-fréquence. Les ondes acoustiques de surface à front non homogène suivant l'ouverture du faisceau se propageant le long de la voie 26 et de la voie 49 atteignent le convertisseur de sortie 2 et y sont converties en un signal électrique, respectivement, par les électrodes 19, 20 de la rangée 16 et par les électrodes 4f, 42 de la rangée 36, sans déphasage puisque lesdites électrodes 19, 20 et 41, 42 ont des zones de recouvrement de longueur constante, 13 et 15, respectivement. Les ondes acoustiques de surface se propageant le long de la voie 27 atteignent le convertisseur de sortie 2 et y sont converties en un signal électrique par les électrodes 43, 44 de la rangée 15. Grâce à la longueur variable 12 des zones de recouvrement des électrodes 43, 44, la conversion des ondes acoustiques en un signal électrique se fait dans le convertisseur de sortie 2 avec pondération de ce signal. Dans ce cas, les ondes acoustiques de surface se propageant le long de la voie 27 attaquent le convertisseur de sortie 2 avec un retard par rapport aux ondes acoustiques de surface se propageant le long de la voie 49. La valeur de ce retard dépend de la différence c - g de distances entre les rangées 15, 36 d'électrodes 43, 44 et 41, 42 du convertisseur de sortie 2 et les rangées 3, 35 d'électrodes 39, 40 et 37, 38 du convertisseur d'entrée 9. De la même façon, les ondes acoustiques de surface se propageant le long de la voie 26 attaquent le convertisseur de sortie 2 avec un retard par rapport aux ondes acoustiques de surface se propageant le long de la voie 27.La valeur de ce retard dépend de la différence d - c des distances entre les rangées 16, 15 d'électrodes 19, 20 et 43, 44 du convertisseur de sortie 2 et les rangées 4, 3 d'électrodes 28, 29 et 39, 40 du convertisseur d'entrée 1. Par conséquent, les signaux électriques apparaissant aux paliers de contact 21 et 22 du convertisseur de sortie 2 sont déphasés et leur déphasage dépend des valeurs déterminées par les différences d - c et c - g, ce qui entrain leélargisse- ment de la bande passante du filtre, dont la caractétistique amplitude-fréquence est représentée sur la figure 7b. Le filtre selon l'invention permet de réaliser l'excitation et la réception des ondes acoustiques de surface dans sa bande passante tant par les électrodes des rangées des convertisseurs à zones de recouvrement de longueur constante des électrodes que par les électrodes des rangées à zones de recouvrement de longueur variable des électrodes, qui sont simultanément utilisées pour la pondération des ondes acoustiiues de surface. Grâce à cela, on obtient une réduction considérable de l'encombrement du filtre tout en préservant la possibilité de former sa caractéristique amplitude-fréquence par les convertisseurs d'entrée et de sortie. La réduction de l'encombrement permet de simplifier la technologie de fabrication des masques photographiques et la technologie de fabrication du filtre lui-même, d'élever la capacité de résolution du processus de photolithographie, d'élever le pourcentage des pièces de bonne qualité et de réduire les frais de fabrication grace à l'économie du matériau du support. REVENDICATIONS 1. Filtre à ondes acoustiques de surface qui comporte des convertisseurs d'ondes acoustiques de surface interdigités d'entrée et de sortie munis au moins de deux rangées d'électrodes montées sur un support piézo-électrique dont chacune comprend un groupe d'électrodes parallèles reliées électriquement à un palier de contact et un autre groupe d'électrodes couplées à un autre palier de contact par une liaison capacitive, ces dernières électrodes étant parallèles aux électrodes du premier groupe et disposées de façon à former les zones de recouvrement de longueur constante des électrodes de deux groupes dans une rangée et de longueur variable -déterminée par la réponse impulsionnelle à donner au filtre - dans l'autre rangée, alors que les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes d'une rangée à zones de recouvrement de longueur constante des électrodes sont choisies pour remplir la condition de recouvrement au moins partiel de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface excitées par les électrodes de cette rangée par la bande passante donnée du filtre, et les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes de la rangée avec zones de recouvrement de longueur variable des électrodes dépendent de ladite bande passante du filtre, filtre caractérisé en ce que les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes des rangées à zones de recouvrement de longueur variable de ces électrodes sont choisies pour obtenir un recouvrement au moins partiel de la bande de fréquences des ondes acoustiques de surface, excitées par les électrodes de cette rangée, et de la bande passante à donner au filtre, alors que la rangée d'électrodes du convertisseur de sortie à zones de recouvrement de longueur constante de ces électrodes est disposée sur la voie de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par la rangée d'électrodes du convertisseur d'entrée avec zones de recouvrement de longueur variable de ces électrodes et la rangée d'électrodes du convertisseur de sortie à zones de recouvrement de longueur variable de ces électrodes est disposée sur la voie de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par la rangée d'électrodes du convertisseur d'entrée à zones de recouvrement de longueur constante de ces électrodes, ce qui permet d'exciter et de recevoir les ondes acoustiques de surface dans la bande passante du filtre par les deux rangées d'-électrodes des convertisseurs d'entrée et de sortie, respectivement. 2. Filtre selon la revendication 1, caractérisé en ce que, chaque convertisseur comportant trois rangées d'électrodes ou davantage, chaque rangée d'électrodes du convertisseur d'entrée à zones de recouvrement de longueur variable de ces électrodes correspond à la rangée d'électrodes de l'autre convertisseur à zones de recouvrement de longueur constante de ces électrodes. 3. Filtre selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes dans toutes les rangées d'électrodes de deux convertisseurs sont égales. 4. Filtre selon la revendication 9 ou 2, caractérisé en ce que les distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes au moins d'une rangée au moins, d'un convertisseur et la distance entre cette rangée d'électrodes e-t la rangée d'électrodes lui correspondante de l'autre convertisseur sont respectivement différentes des distances entre les axes longitudinaux des électrodes adjacentes de deux groupes de l'autre rangée du même convertisseur et de la distance entre cette rangée d'électrodes et la rangée d'électrodes correspondante de l'autre convertisseur d'une valeur donnée déterminée pour obtenir un sommet plat de la caractéristique amplitude-fréquence du filtre. 5. Filtre selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qutil comporte un moyen pour interdir la réception par le convertisseur de sortie des ondes acoustiques de surface excitées parles électrodes de la rangée du convertisseur d'entrée avec zones de recouvrement de longueur variable de ces électrodes et se propageant sous un angle par rapport à la direction principale de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre, ce moyen étant disposé sur le support piézo-électrique dans le domaine séparant les voies de propagation des ondes acoustiques de surface excitées par les rangées voisines d'électrodes du convertisseur d'entrée avec zones de recouvrement de longueur constante et variable des électrodes. 6. Filtre selon la revendication 5, caractérisé en ce que le moyen d'interdiction de réception par le convertisseur de sortie des ondes acoustiques de surface se propageant sous un angle est réalisé sous la forme d'éléments réflecteurs orientés avec inclinaison par rapport à la direction principale de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre. 7. Filtre selon la revendication 6, caractérisé en ce que les éléments réflecteurs se présentent sous forme de bandes métallisées. 8. Filtre selon la revendication 6, caractérisé en ce que les éléments réflecteurs se présentent sous la forme de rainures pratiquées dans le support piézo-électrique. 9. Filtre, selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'on y prévoit au moins un absorbeur d'ondes acoustiques de surface réfléchies sur les éléments réflecteurs disposés sur le support piézo-éléctrique en dehors des limites de la direction principale de propagation des ondes acoustiques de surface dans le filtre. 10. Filtre selon la revendication 5, caractérisé en ce que le moyen d'interdiction de réception par le convertisseur de sortie des ondes acoustiques de surface se propageant sous un angle est réalisé sous la forme d'au moins un absorbeur d'ondes acoustiques de surface.