Brevet FR2422296A1 — publié le 19791102

L'invention concerne un circuit électronique quadripôle du genre destiné à la transmission entre deux circuits de signaux électriques d'audiofréquences tout en assurant un isolement galvanique total entre lesdits circuits. Elle concerne aussi les dispositifs équipés d'un quadripôle conforme à l'invention et notamment un interface de ligne destiné à un translateur téléphonique, pour un équipement de ligne d'abonné d'un réseau de connexion téléphonique, ledit réseau étant un réseau temporel ou un réseau spatial à points de connexion électroniques. On rappelle qu'un équipement de ligne d'abonné est affecté à chaque ligne et qu'il assure, quel que soit le type de réseau auquel la ligne est connectée, au moins deux fonctions qui sont l'alimentation de la ligne au repos et la détection du passage de la ligne en appel. Si le réseau est un réseau temporel ou un réseau spatial à points de connexion électroniques, l'équipement de ligne doit aussi assurer au moins les fonctions suivantes : isolement galvanique de la ligne et du réseau, injection et réception des signalisations hors bande, alimentation de la ligne en conversation, transmission des signaux dans la bande, renvoi à des liaisons métalliques pour essais, enfin protection du réseau contre les perturbations électriques pouvant affecter la ligne.Si le réseau est temporel, l'équipement de ligne doit en outre assurer les fonctions suivantes : passage 2 fils - 4 fils, filtrage passe-bande des signaux acheminés, échantillonnages des signaux émis, reconstitution des signaux délivrés, codage et décodage. Un équipement de ligne normalisé doit accepter tous les types de postes téléphoniques utilisés dans un réseau national ou une installation privée et fDndio=er auec les souris d'énergie normalisées. En France, par exemple, les caractéristiques des sources d'énergie le plus couramment utilisées sont : 48V, 2x2002; et sont d'ailleurs conformes aux recommandations du C.C.I.T.T. Ces recommandations et les normes d'exploitation et de fonctionnement qui en découlent définissent aussi des caractéristiques de transmission, à savoir : l'équivalent de traversée, les distorsions tolérées pour l'affaiblissement et la non-linéarité, la dissymétrie admise et l'impédance, qui imposent des cnntraintes à l'équipement de ligne. Celui-ci doit enfin protéger le réseau de connexion contre les causes de perturbations pouvant apparaître sur la ligne d'abonné et qui sont les courts-circuits, les contacts et les couplages avec les lignes d'énergie ainsi que les causes atmosphériques telles que les coups de foudre. L'équipement doit lui-même résister à celles de ces perturbations qui sont les plus fréquentes. Dans les équipements de ligne le plus couramment utilisés, l'isolement de la ligne par rapport au réseau est assuré, tout en permettant le passage des fréquences vocales, au moyen d'un transformateur. Un exemple d'équipement de ligne avec translateur à transformateur est représenté dans la figure 1 que lon considère par anticipation. Le transformateur 11 comporte deux demi-primaires 111 et 112 qui sont respectivement reliés aux fils 121 et 122 de la ligne d'abonné et sont connectés l'un à l'autre en série par l'intermédiaire d'un condensateur 115 de capacité suffisante pour réaliser le courtcircuit aux fréquences vocales. Le secondaire 113 est relié par les fils 131 et 132 à des points du réseau decar utatlon qui ne sont pas représentés. L'écrêtage des tensions alternatives entre ces deux fils est assuré par les diodes de référence 133 connectées en parallèle au primaire et mises en opposition. Le courant d'appel est injecté sur les fils de ligne 121 et 122 au moyen d'un double relais non représenté. Le réseau d'alimentation du poste d'abonné comprend d'une part un circuit de protection 141 dont l'entrée est connectée au -48V du réseau de connexion et dont la sortie est reliée au point commun du demi-primaire 112 et du condensateur 115 par l'intermédiaire d'une résistance limitatrice 142 et d'une thermistance CTP (coefficient de température positif) 143, d'autre part une thermistance CTP 144 qui relie le point commun du demi-primaire 111 et du condensateur 115 à la terre par l'intermédiaire d'une résistance limitatrice 145. Les deux thermistances CTP limitent le courant de court-circuit ou le courant dû à un contact de la ligne d'abonné avec une ligne d'énergie.Enfin, un photocoupleur 146 dont la diode électroluminescente est connectée aux bornes du circuit de protection 141 pour être parcourue par le courant de ligne permet de détecter l'état de la boucle Le translateur à transformateur de la figuretest robuste et fiable mais il est encombrant. Les caractéristiques de transmission exigées pour les fréquences inférieures de la bande passante (de 300 à 400 Hz) imposent en effet des valeurs élevées pour l'-inductance du circuit primaire (environ 1 Hy) et pour la capacité du condensateur 115 (environ 2tF). Or, celui-ci ne peut pas être trop miniaturisé en raison des tensions perturbatrices qui peuvent apparatre sur la ligne d'abonné.Quant au transformateur 11, la faible résistance que doivent offrir ses enroulements pour limiter les pertes d'insertion et la polarisation continue de valeur élevée appliquée au circuit magnétique par le courant d'alimentation du poste imposent un volume important des inductances. Le nombre de spires nécessaires pour respecter les caractéristiques de transmismission en bas de la bande doit être alors d'autant plus élevé que la polarisation continue impose la présence d'un entrefer qui a pour effet de diminuer l1in- ductance spécifique. Enfin les pertes d'insertion dues au transformateur, bien que limitées (de l'ordre de l å 3 dB) conduisent a introduire un amplificateur ou une résistance négative dans la chaine de parole-lorsque le réseau téléphonique est un réseau spatial à points de connexion électroniques. Pour illustrer ce qui précède, bien que le translateur ait assurer normalement la transmission de signaux fréquence vocale de faible puissance (2,5 mW au maximum), qui entraînent l'application au condensateur d'une tension alternative d'environ 0,5V efficace et la circulation dans le primaire du transformateur d'un courant alternatif d'environ 2mk efficaces, la polarisation continue (48V) fait circuler dans le primaire un courant important (35 mA), tandis que le risque d'apparition de tensions perturbatrices impose l'utilisation d'un condensateur capable de supporter une tension de service de 200 à 400 volts.Le transformateur et le condensateur doivent être en conséquence largement surdimensionnés et il est impossible de les miniaturiser, moins de revenir aux postes d'abonnés batterie locale dont les inconvénients sont bien connus. Il est cependant possible, pour permettre la réduction des dimensions du transformateur, d'ajouterdans le circuit du primaire un enroulement de compensation dans lequel un amplificateur dif férentiel injecte un courant inverse proportionnel a la somme des courants des deux demi-primaires, ce qui permet d'annuler pratiquement la polarisation du circuit magnétique et de réduire le volume du transformateur des trois quarts. Mais la réalisation du transformateur devient plus compliquée. On connaît aussi des translateurs å découpage qui comportent, pour assurer la fois l'alimentation et la modulation de la ligne d'abonné, un générateur qui délivre au primaire unique d'un transformateur d'isolement un courant alternatif a moyenne fréquence, de l'ordre de 100 kHz. Le secondaire du transformateur fournit à la ligne le courant d'alimentation continu par l'intermédiaire d'un pont redresseur et d'un filtre passe-bas. Le signal vocal induit module l'amplitude du courant alternatif qui circule dans le primaire.La tension alternative modulée appxissant aux bornes du primaire, dont la valeur moyenne est proportionnelle à l'impédance de la ligne, est détectée pour délivrer au réseau le signal vocal émis par la ligne et l'information sur le courant de boucle. Un tel translateur présente l'avantage d'isoler la ligne de tous les équipements du central (y compris la batterie) mais sa réalisation exige la mise en oeuvre de circuits électroniques complexes. On a aussi proposé ou réalisé des translateurs électroniques dépourvus de transformateur. On connait par exemple un équipement de ligne destiné aux autocommutateurs privés de petite capacité et qui comporte, pour ali- menter le poste, un générateur de courant du côté batterie et, du côté terre, une inductance simulant un gyrateur. Un tel équipement ne convient pas pour les lignes d'abonnés d'un réseau public, car il ne comporte pas de protection contre les surcharges. On connait aussi un équipement de ligne dans lequel la ligne est isolée du réseau par deux amplificateurs opérationnels à haute tension chargés d'assurer l'alimentation de la ligne, l'inversion de batterie et l'démission des signaux de sonnerie et de télétaxe. La protection pose des problèmes difficiles à résoudre. En résumé, les équipements de ligne munis de translateurs du genre connu destinés aux réseaux temporels ou aux réseaux spatiaux à points de connexion électroniques pèchent par leur encombrement ou par leur complication ou encore par leur manque de fiabilité. L'invention a pour objet un équipement de ligne du genre pré- cité dont lbélément essentiel est un quadripôle actif de réalisation simple qui assure un isolement galvanique intégral entre la ligne et les points de connexion et auquel il est facile d'associer des organes de protection appropriés. Un autre objet de l'invention est ce quadripôle lui-même et ses applications. Le quadripôle actif de l'invention, qui comprend un amplificateur opérationnel et un photocoupleur, est caractérisé en ce que l'amplificateur opérationnel, dont les entrées constituent les entrées du quadripôle, est connecté par sa sortie à l'entrée du photocoupleur dont les sorties constituent les sorties du quadripôle, de telle sorte qu'une tension alternative appliquée entre les entrées de l'amplificateur oparatioEEnel peut moduler en amplitude un courant continu circulant dans 7 boucle de sortie du photocoupleur. Ceci impose que ltintensité du courant continu soit supérieure à l'amplitude de la modulation à transmettre par l'intermédiaire du quadripôle. C'est le cas de tous les circuits téléphoniques à 2 fils car, quelle que soit la constitution des équipements d'abonné et celle des joncteurs des circuits alimentants ou bouclants, le courant continu est toujours de l'ordre d'une dizaine de mA tandis que la valeur efficace du courant alternatif est de l'ordre du mA. Il est par exemple possible, au moyen du quadripôle de l'invention, de réaliser un circuit de couplage d'une première ligne bifilaire avec une deuxième ligne comportant un fil actif et un fil de terre. Un tel circuit de couplage comprend, outre le quadripôle, un premier et un deuxième amplificateurs différentiels. L'une des entrées du quadripôle est reliée au fil actif de la deuxième ligne, l'une de ses sorties est reliée à l'un des fils de la première ligne et l'autre sortie est reliée à l'autre fil de ladite première ligne par l'intermédiaire d'une résistance. Les deux entrées du premier amplificateur différentiel sont respectivement reliées aux deux fils de la première ligne et sa sortie à l'une des entrées du quadripôle Quant au deuxième amplificateur différentiel, ses deux entrées sont respectivement reliées aux bornes de la résistance et sa sortie à l'autre entrée du quadripôle.On décrira plus loin deux exemples d'application de ce circuit de couplage ainsi que leur fonctionnement. Enfin, l'invention permet, comme on l'a dit, de réaliser un interface de ligne pour un translateur électronique d'équipement de ligne d'abonné à un réseau de connexion téléphonique à batterie centrale du genre temporel ou du genre spatial à points de connexion électroniques, ledit interface étant destiné au couplage des deux fils de la ligne d'abonné à un fil d'aller et à un fil de retour qui réalisent la liaison de ladite ligne en direction du ou des points de connexion qui sont affectés à la ligne.Cet interface de ligne comprend un premier et un deuxième quadripôles actifs selon l'invention, un amplificateur différentiel, des moyens de liaison de la sortie de l'amplificateur différentiel au fil d'aller et à l'une des entrées du premier quadripôle, des moyens de liaison du fil de retour à ladite entrée du premier quadripole, des moyens de liaison de l'un des fils de ligne à l'une des sorties du premier quadripôle et à l'une des entrées du deuxième quadripôle, des moyens de liaison de l'autre fil de ligne à l'une des sorties du deuxième quadripôle, des moyens de liaison de la batterie centrale à l'une des entrées de l'amplificateur différentiel et à l'autre sortie du premier qua dripôle et des moyens de liaison de l'autre entrée de l'amplificateur différentiel à l'autre sortie du deuxième quadripôle. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation qui suit et qui se réfère aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1, déjà considérée, est un schéma d'un translateur de l'art antérieur du genre comportant un transformateur d'isolement galvanique, - la figure 2 est un schéma du quadripôle de l'invention associé à des circuits de prélèvement d'informations de tension et de courant dans sa branche de sortie, - la figure 3 est un schéma du quadripôle de l'invention associé à des circuits d'asservissement, selon une première forme de réalisation, - la figure 4 est un schéma du quadripôle de l'invention associé à des circuits d'asservissement, selon une deuxième forme de réalisation, - la figure 5 est un schéma montrant un exemple de moyens de protection du quadripôle et des autres circuits des figures 3 et 4, - la figure 6 est un schéma d-'un premier exemple de réalisation du circuit de couplage de l'invention, équivalent à un transformateur idéal, - la figure 7 est un schéma d'un deuxième exemple de réalisation du circuit de couplage de l'invention, équivalent à un gyrateur, - la figure 8 est un schéma, en partie sous forme d'un diagramme de blocs, d'un équipement de ligne d'abonné selon l'invention. On considère maintenant la figure 2 qui montre le quadripôle de l'invention associé à des amplificateurs différentiels destinés à prélever dans la branche de sortie dudit quadripôle les informations de tension et de courant sans perturber sensiblement la valeur de ces paramètres. Le quadripôle 20 est constitué par l'amplifica- teur opérationnel 21 et par le photocoupleur 22. L'entrée de la diode électroluminescente de celui-ci est connectée à la sortie de l'amplificateur 21. Une tension de valeur instantanée vl appliquée entre les liaisons d'entrée 201 et 202 de l'amplificateur 21 donne lieu à l'apparition d'un courant il. Le collecteur du phototransistor du photocoupleur 22 est connecté à un fil 23 tandis que l'émetteur est connecté à un fil 24 par l'intermédiaire d'une résistance 221 de valeur r.Si l'on appelle v2 la tension présente entre les fils 23 et 24 et i2 le courant qui circule dans la liaison qu'ils constituent, le gain G du quadripôle 20 est G = v2/v1. L'information sur la tension v2 est prélevée au moyen d'un premier amplificateur différentiel 25. Celui-ci comprend un amplificateur opérationnel 250 dont l'entrée (+) est reliée à la liaison 23 par l'intermédiaire d'un diviseur de tension constitué par des résistances 251 et 252, dont l'entrée (-) est connectée au fil 24 par l'intermédiaire d'une résistance 253 et dont la sortie est bouclée sur l'entrée (-) par l'intermédiaire d'une résistance 254.L' information sur l'intensité i2 est prélevée au moyen d'un amplificateur différentiel 26 qui comprend un amplificateur opérationnel 260 dont l'entrée (+) est connectée à l'une des bornes de la résistance 221 par l'intermédiaire d'un diviseur de tension à résistances 261 et 262, dont l'entrée (-) est connectée à l'autre borne de la résistance 221 par l'intermédiaire d'une résistance 263 et dont la sortie est bouclée sur l'entrée (-) par l'intermédiaire d'une résistance 264. Les valeurs des résistances 251, 253, 261 et 263 sont élevées (de l'ordre du H=L) pour ne pas affecter sensiblement les valeurs de v2 et de i2. Si l'on appelle a le facteur de réaction de l'amplificateur 25, on voit que celui-ci délivre un signal a.v2 de mesure de la tension v2. Si l'on appelle a' le facteur de réaction de l'amplificateur 26, on voit que celui-ci délivre un signal a'.r.i2 de mesure de l'intensité i2. En ajoutant au schéma de la figure 2 un circuit additionneur convenablement connecté il est possible d'asservir l'une des grandeurs de sortie du quadripôle 20, c'est-à-dire v2 ou i2, à une somme pondérée de l'autre grandeur de sortie et d'une grandeur extérieure. On considère à cet effet les figures 3 et 4. Le quadripôle 20, les amplificateurs différentiels'25 et 26, la résistance 221 et les fils 23 et 24 sont connectés entre eux de la même façon que dans la figure 2. Dans les deux figures 3 et 4, un étage additionneur 27, dont la sortie est connectée à l'une des entrées du quadripôle 20, est ajouté. Dans la figure 3, l'une des entrées de l'étage additionneur 27 reçoit le signal d'intensité il et l'autre entrée est connectée à la sortie de l'amplificateur différentiel 26. La sortie de l'étage 27 est connectée à l'entrée (-) de l'amplificateur 21 du quadripôle 20 tandis que la sortie de l'amplificateur différentiel 25 est connectée à l'entrée (t) du même amplificateur 21 De la matrice d'impédance [Z] montage, on déduit V2 = z21 i1 + Z22 i2 (1) dans laquelle z21 = R/a et Z22 = a'r/a, R étant la valeur de l'impédance d'entrée du montage et r la valeur de la résistance 221. De la matrice hybride IHI du montage, on déduit V2 = h11 i2 + h12 v1 (2) relation dans laquelle h11 =r.a'/a et h12 = b/a, b étant la valeur de l'admittance d'entrée du montage. la relation (1) montre que le montage de la figure 3 permet d'asservir la valeur de la tension de sortie v2 à une somme pondérée de l'intensité de sortie i2 et du courant d'entrée i1, et la relation (2) montre que ledit montage permet d'asservir la valeur de v2 a une somme pondérée de i2 et de la tension d'entrée vî. Dans la figure 4, l'une des entrées de l'étage additionneur 27 reçoit le courant d'entrée i1 et l'autre entrée est connectée à la sortie de l'amplificateur différentiel 25. La sortie de l'étage 27 est connectée à l'entrée (+) dç l'amplificateur 21 dont l'entrée (-) est connectée à la sortie de l'amplificateur 26. Les autres connexions demeurent inchangées par rapport à la figure 3. De la matrice hybride EHJ du montage, on peut déduire : V2 = h21 il + h22 i2 (3) relation dans laquelle h21 = R/a'r et h22 = a/a'r. La relation (3) montre que le montage de la figure 4 permet d'asservir la tension de sortie v2 à une somme pondérée des intensités i1 et i2 De la matrice d'admittance vY3 du même montage, on peut déduire i2 = Y21 V1 + Y22 V2 (4) relation qui montre que ledit montage permet d'asservir l'intensité de sortie i2 à une somme pondérée des tensions d'entrée et de sortie vt et v2. Dans les deux montages des figures 3 et 4, l'asservissement peut être obtenu avec une erreur minime, puisque celle-ci dépend : - de l'erreur commise du fait que le gain en boucle ouverte n'est pas infini bien qu'il soit de l'ordre de 105, l'erreur provoquée étant alors de l'ordre de - de la réjection imparfaitedu mode commun des amplificateurs 25 et 26, l'erreur commise étant alors de l'ordre de 10~4; - de l'imprécision, de l'ordre de 10-2, sur les valeurs des facteurs de réaction a et a' des amplificateurs 25 et 26 et de la valeur r de la résistance 221; - des tensions de décalage, de l'ordre de quelques millivolts, des amplificateurs 21, 25 et 26. Dans un équipement de ligne, l'alimentation des entrées des montages des figures 3 et 4 peut être effectuée sans dispositions particulières par des sources de tension ou de courant réalisées aui, moyen d'amplificateurs opérationnels.A-ce niveau de l'équipement de ligne, il n'est en effet pas nécessaire de prendre des précautions spéciales en ce qui concerne l'isolement et la tenue aux surcharges. On considére maintenant la figure 5, qui montre des exemples de moyens de protection du quadripôle 20 et des amplificateurs opérationnels 250 et 260 des amplificateurs différentiels 25 et 26 des figures 3 et 4. Ces moyens sont, d'une part, des composants connectés en série aux organes à protéger contre des courants excessifs, d'autre. part des composants connectés en parallèle aux organes à protéger contre des intensités excessives. La protection série du phototransistor du photocoupleur 22 est assurée par des composants limiteurs d'intensité 223 et 224 (thermistances CTP, fusibles) respectivement insérés dans les connexions du phototransistor aux fils 23 et 24. Sa protection parallèle est réalisée au moyen d'un composant limiteur de tension 225 connecté entre le collecteur et l'émetteur, ledit composant étant par exemple une diode Zener. Les résistances 251, 253, 261 et 263, déjà vues dans les schémas des figures 2, 3 et 4 et qui sont de valeurs élevées, protègent les entrées des amplificateurs 250 et 260. Eventuellement, s'il est nécessaire de limiter les tensions présentes entre les bornes d'entrée de ces amplificateurs, on peut insérer entre les entrées de chaque amplificateur des diodes de clampage 253 et 254. On considère maintenant la figure 6 qui montre un premier exemple d'application du quadripôle de l'invention. Une tension alternative vl est présente entre les fils 23 et 24 d'une liaison d'entrée. Le fil 23 est connecté à l'entrée (+) d'un premier amplificateur différentiel 25 et au collecteur du phototransistor du photocoupleur 22 du quadripôle 20. Le fil 24 est connecté directement à l'entrée (-) d'un deuxième amplificateur différentiel 27 et, par l'intermédiaire de la résistance de charge 221, de valeur r, à l'entrée (+) du même amplificateur et à l'émetteur du phototransistor.La sortie de l'amplificateur différentiel 25 est connectée à l'entrée (+) de l'amplificateur opérationnel 21 du quadripôle 20, tandis que la sortie de l'amplificateur différentiel 27 est connectée à l'entrée (-) du même amplificateur opérationnel L'amplificateur différentiel 25 comporte un amplificateur opérationnel 250. L'entrée (+) de celui-ci est connectée au fil 23 par l'entrée d'un diviseur de tension constitué par une résistance série 251 et par une résistance 252 de mise à la masse. Son entrée (-) est reliée à sa sortie par une résistance de bouclage 254 et au fil 24 par l'intermédiaire d'une résistance 253. L'amplificateur différentiel 27 comprend un amplificateur opérationnel 270.L'entrée (+) de celui-ci est connectée : au point commun de la résistance 221 et de l'émetteur du phototransistor par l'intermédiaire d'une résistance 271, à l'entrée (-) de l'amplificateur 21 du qua dripôle 20 par l'intermédiaire d'une résistance 272 et à la sortie dudit amplificateur 270 par l'intermédiaire de la même résistance 272 et d'une résistance 273. L'entrée (-) du même amplificateur 270 est reliée à la sortie de celui-ci par l'intermédiaire d'une résistance 275 et au fil 24 par l'intermédiaire d'une résistance 274, Les résistances 251 et 253 ont la même valeur rl. Les résistances 252 et 254 ont la même valeur r2. Les résistances 271 et 274 ont la même valeur r'1, les résistances 272 et 275 ont la même valeur r'2 et la résistance 273 a la valeur r3.Si lesdites valeurs de résistances sont telles que : r1 / r2 = (r.r1) / r3.r'1 = N (5) l'analyse du schéma montre, que pour la tension vi présente entre les fils d'entrée 23 et 24 et le courant correspondant il, il apparait entre l'entrée (-) 201 de l'amplificateur opérationnel 21 et la terre 202 une tension v2 et un courant correspondant i2 tels que: V1 = Nv2 et i2 = -Nij, du moment que les valeurs des résistances rl, r2, r'i, r'2 et r3 sont suffisamment élevées par rapport à l'impédance caractéristique des liaisons.Cette condition est aisément réalisable dans les circuits téléphoniques dont l'impédance caractéristique est de 600A puisqu'il est possible de conférer auxdites résistances des valeurs rl, r2, r'1 et r'2 de l'ordre du MA . Si elle est respectée, le circuit de la figure 6 est l'équivalent d'un transformateur idéal, c'est-à-dire d'un transformateur à couplage parfait et à réluctance nulle. On considère maintenant la figure 7 qui montre le même qua dripôle 20 et les mêmes amplificateurs différentiels 25 et 27 de la figure 6 mais avec des connexions différentes. Le fil 23 est relié au collecteur du phototransistor du photocoupleur 22 et à l'entrée (-) de l'amplificateur 27. Le fil 24 est relié à l'entrée (+) du même amplificateur 27 et à l'entrée (-) de l'amplificateur 25. L'entrée (-) de celui-ci est reliée à l'é- metteur du phototransistor. Les deux entrées de l'amplificateur 25 sont reliées par la résistance de charge 221 de valeur r. La sortie de l'amplificateur 27 est connectée à l'entrée (+) de l'amplificateur opérationnel 21 et la sortie de l'amplificateur 25 est connectée à l'entrée (-) dudit amplificateur 21. Si les valeurs de résistances rl, r2, r'1 et r'2 sont suffisamment élevées et si elles vérifient, avec les valeurs r et r3, la relation r1 / r.r2 = r'2 / r3.r'1 = g (6) l'analyse du schéma de la figure 7 montre que l'on obtient entre les valeurs vl, v2, il et i2, les relations suivantes : i2 = g.v1 et il = g.v2 (7) qui montrent que ledit schéma est l'équivalent d'un gyrateur. On considère maintenant la figure 8 qui montre un exemple de réalisation d'un translateur électronique conforme à l'invention et plus particulièrement destiné à la liaison d'une ligne d'abonné avec un réseau de connexion à thyristors fonctionnant en mode HILO (High-Low Impedance). Fonctionnellement, le translateur de la figure 8 peut être décomposé en les sous-ensembles suivants : - un interface 100 avec la ligne d'abonné, connecté d'une part aux fils 121 et 122 de la ligne d'abonné et d'autre part, par ses bornes 131 et 132, aux autres organes d'interface; - un interface de passage 2 fils-4 fils, jouant également le rôle de limiteur, dont les entrées sont connectées aux bornes 131 et 132; - un interface 82 de réseau dans le sens aller, dont l'entrée est connectée à la sortie de l'interface 81 et dont la sortie est reliée à un point de connexion non représenté du réseau par une liaison 821; - un interface 83 de réseau dans le sens retour, dont la sortie est connectée à la borne 132 et dont l'entrée est reliée au point de connexion par une liaison 831;; - enfin un circuit 80 de test de boucle dont l'entrée est connectée à la borne 131. L'utilisation d'un point de connexion à thyristors impose, outre un maintien de courant dans la channe, une commande de libération de la chaîne par un signal logique de commande délivré par une liaison CCX connectée à des entrées de commande des interfaces de réseau 82 et 83. C'est afin d'éviter toute déconnexion intempestive provoquée par l'annulation du courant de channe que l'interface 81 joue également le rôle de limiteur d'amplitude dans le sens aller. La figure 8 donne ie schéma de l'interface de ligne 100. Ce schéma, par mesure de simplification, omet de représenter les résistances ou capacités de liaison et de filtrage qui ne contribuent pas à fixer les caractéristiques de transfert de l'interface. Pour des raisons de linéarité, on peut avoir intérêt par exemple à insérer un réseau de correction entre la sortie d'amplificateur et 1' entrée de diode des quadripôles représentés. Les composants de protection contre les perturbations ne sont pas non plus représentés et pas davantage les liaisons d'alimentation des composants actifs. L'interface de ligne 100 comprend d'une part un premier quadripôle 30 et un deuxième quadripôle 40 tous deux conformes à l'invention, d'autre part un amplificateur différentiel 50, deux filtres passifs 60 et 70 et diverses résistances que l'on désignera ci-après. L'entrée non inverseuse (+) de l'amplificateur 50 est connectée, par l'intermédiaire d'une résistance 501, à l'émetteur du phototransistor du quadripôle 40. L'entrée inverseuse (-) du même amplificateur est connectée, par l'intermédiaire d'une résistance 502, à la borne de batterie Vg (-48V). Une résistance 503 relie les extrémités des résistances 501 et 502 opposées aux entrées de l'amplificateur 50. Le collecteur du phototransistor du quadripôle 20 est relié, par l'intermédiaire d'une résistance 301, à l'entrée (-) de l'amplificateur 50 et, par l'intermédiaire de résistances 302 et 303, à l'entrée (+). Le point commun des résistances 302 et 303 est à la terre. L'entrée (-) de l'amplificateur opérationnel du quadripôle 30 (dont l'entrée (+) est à la terre), est reliée à la borne 131 par l'impédance de filtrage 60 et à la borne 132 par 1' impédance de filtrage 70. L'émetteur du phototransistor du quadripôle 30 est connecté au fil 122 et il est bouclé sur l'entrée (-) de l'amplificateur opérationnel par une résistance 304. L'entrée (+) de l'amplificateur opérationnel du quadripole 40 est reliée d'une part au point commun du fil 122 et de l'émetteur du phototransistor du quadripôle 30 par l'intermédiaire d'une résistance 401 et d'autre part, par l'intermédiaire d'une résistance 402, à une source de tension continue V1 elle-même alimentée par la batterie par l'intermédiaire d'un amplificateur à courant continu non représenté. On indiquera plus loin la valeur de la tension V1. Le collecteur du phototransistor du quadripôle 40 est relié, d'une part au fil 121 et d'autre part au point commun des résistances 501 et 503. il est en outre bouclé sur l'entrée (+) de l'amplificateur opérationnel dudit quadripôle 40 (dont l'entrée (-) est mise à la terre), par l'intermédiaire d'une résistance 403. L'amplificateur différentiel 50 est réalisé, pour maintenir des impédances d'entrée élevées, au moyen de deux amplificateurs opérationnels 51 et 52 connectés en cascade. L'amplificateur 51 a son entrée (+) connectée à la terre, tandis que son entrée (-), qui constitue l'entrée non inverseuse de l'amplificateur différentiel, est connectée au point commun des résistances 303 et 501 et qu'elle est bouclée sur sa sortie par une résistance 53. Le point commun de ladite sortie et de la résistance 53 constitue l'entrée inverseuse de l'amplificateur différentiel. il est connecté à lten- trée (-) de l'amplificateur opérationnel 52 (dont l'entrée (+) est à la terre) par l'intermédiaire d'une résistance 54. La sortie de l'amplificateur opérationnel 52, qui constitue la borne de sortie 131 de l'interface 100, est bouclée sur ladite entrée (-) par une résistance 55. Le filtre 60 qui connecte la borne 131 à l'entrée (-) de l'amplificateur opérationnel du quadripôle 30 comporte, en paral lèle, une résistance 61 et une impédance constituée par une résistance 62 en série avec un condensateur 63. Le filtre 70 qui connecte la borne 132 à la même entrée (-) est constitué par une résistance 71 en série avec un condensateur 72. Les résistances 302 et 503 ont la même valeur Ri; les résistances 301, 303, 501 et 502 ont la même valeur R2; les résistances 53 et 54 ont la meme valeur R3; les résistances 401, 403 et 62 ont la même valeur R6 tandis que les résistances 402 et 61 ont la même valeur R7. On désignera par R4 la valeur de la résistance 55, par R5 la valeur de la résistance 304 et par R8 la valeur de la résistance 71.Toutes ces valeurs de résistances sont déterminées pour que l'interface 100 a) en continu, agisse comme un pont d'alimentation classique (tension de batterie VB = -48V; résistance interne = 2x200#); b) en alternatif et en mode différentiel, agisse comme une charge ou une source dont l'impédance caractéristique Zc est de 600#, c) ait un taux de réjection convenable (équivalent de la dissy métrie) des tensions de mode commun pouvant apparaître sur la ligne; d) puisse résister aux perturbations électriques éventuellement provoquées par l'environnement de la ligne. L'examen du schéma de la figure 8 montre que les caractéristiques de transfert oC ( (coefficient de transmission) et Z((D) (impédance) de l'interface 100 sont les suivantes : oC (W) = R5 / Z2 (8) z (w) ) = R1 (R4jR2) (R5/Zi) (9) Si la fréquence angulaire W devient très inférieure à la constante de temps de l'impédance 70 (Z2), &alpha; (a) ) tend vers R5/R8 (10) Si la fréquence angulaire W devient très supérieure à l'inverse de la constante de temps de l'impédance 60 (ZI), &alpha;; (#) tend vers R1 (R4/R2)(R5/R7)(1+R6/R7) (11) En courant continu, l'impédance Zi devient égale à la résistance R7 et : z(o) = R1(R4/R2) (R5/R7) (12) Moyennant un choix judicieux de ces différentes valeurs de résistances, on obtient, dans la bande de fréquences à transmettre, une valeur # (W) pratiquement constante et une valeur Z(w ) pratiquement égale à Zc/4, soit 15OsL Aussi bien en continu que dans la bande à transmettre Vb =-Z(#) (ia - ib) - #(#) Vr (13) relation dans laquelle ia et ib sont les courants respectifs des fils 121 et 122 de la ligne d'abonné et V r la tension du fil de retour 132. Si la tension V1 à la borne de la résistance 402 est rendue égale à: Vi = -Vb (R7/R63, Vb étant la tension de batterie Va = -Vb - V1 (R6/R7) = VB - Vb (1 4) La façon la plus simple de remplir la condition de réjection des tensions de mode commun sur la ligne est de respecter les relations Va = -Vb = Oc Vr / 2 (15) et Vs = (ria - rih) (16) Quant à la condition d'impédance de charge et de source, elle impose : Va - Vb = &alpha; Vr / 2 - Zc(ia-ib) / 2 (17) d'où : Vb = -Va = - CVr /2 + Zc(ia~ib) / 4 (18) En continu :: Vb = R Ib (19) Va = Vb + R 1a (20) et, pour réaliser 11 équilibrage : Vb = -(Ia - Ib) R / 2 (21) il est inutile de décrire en détail les circuits de la figure 8 autres que l'interface de ligne 100, car leur réalisation est à la portée de tout homme de l'art connaissant les caractériscomportent tiques a otenir. loups ces clrcults/comme composant actif un amplificateur opérationnel. Le circuit de test de boucle 80 est un comparateur à hystérésis connecté à la borne 131 dont la tension Vs est proportionnelle à la différence des courants ia et ib des fils de ligne 121 et 122. Certaines des caractéristiques des autres circuits sont imposées par le fait que le réseau de connexion auquel est raccordé 1'équipement de ligne donné comme exemple dans la figure 8 comporte des points de connexion à thyristors et que la transmission y est réalisée dans le mode HILO. L'interface 2F-4F 81 est destiné à extraire du signal courant Vs délivré par la sortie 131 de l'interface de ligne 100 la composante due aux signaux-de parole (composante Va) du fil de ligne 121 en éliminant la composante due aux signaux Vr délivrés par l'interface de retour 83. Il impose en outre, par saturation de son amplificateur opérationnel, la limitation de gain correspondant au niveau maximum admissible sur une ligne de 60GQ L'interface de réseau "aller" 82 est constitué par un convertisseur tension-courant La libération de la channe est réalisée rar inversion du courant d'un signal de commande adressé par la li lson CCX. Quant à l'interface de réseau 1,retour" 83, il est constitué par un convertisseur courant-tension dont la déconnexion est réalisée par l'inversion du courant dans la liaison CCX. On donne ci-après à titre d'information, quelques caractéristiques mesurées sur des prototypes d'équipement de ligne munis d'un translateur conforme au schéma de la figure 8. La caractéristique courant-tension est conforme aux spécifications (48V, 400ne) avec une translation maximale de t lv sur l'axe des tensions, due aux tensions de décalage des amplificateurs opérationnels mis en oeuvre et avec un écart de pente de - 10 A dO aux tolérances des résistances utilisées. L'équivalent de traversée est de l'ordre de 0,14 dB à 800 Hz dans les deux sens. La distorsion d'affaiblissement dans la bande des transmissions est d'environ 0,7 dB à 300 Hz, de 0,3 à 0,7 dB à 3.400 Hz et de moins de 0,3 dB dans la bande de 800 à 1.000 Hz. La distorsion harmonique est inférieure à 4.10 pour un niveau d'émission de 4 dBm et pour un courant de boucle supérieur à 20 mA. Le coefficient de réflexion des channes de conversation est compris entre 0,08 et 0,15 dans toute la bande. L'isolement aller-retour est de 15 dB pour 100 Hz, de 25 à 26 dB vers 1.000 Hz et de 21 à 23 dB pour 3.400 Hz. Enfin l'équivalent de dissymétrie est quasi linéaire en fonction de la fréquence. il est de 55 à 59 dB pour 300 Hz et de 36 à 42 dB pour 3.400 Hz. On rappelle, pour terminer la présente description, que les exemples d'application de l'invention qui ont été donnés ne sont pas limitatifs. En particulier, l'invention permet de réaliser des translateurs électroniques qui conviennent à tous les genres de réseaux téléphoniques électroniques, qu'il s'agisse de réseaux temporels ou de réseaux spatiaux à points de connexion électroniques. REVENDICATIONS. 1,- Circuit quadripôle actif comprenant d'une part un amplificateur opérationnel à deux entrées et à une sortie, et d'autre part un photocoupleur, caractérisé en ce que l'amplificateur opérationnel, dont les entrées constituent les entrées du quadripôle, est connecté par sa sortie à l'entrée du photocoupleur dont les sorties constituent les sorties du quadripôle, de telle sorte qu' un signal alternatif appliqué entre les entrées dudit quadripôle peut moduler en amplitude un courant circulant dans une boucle connectée à ses sorties. 2.- Circuit de couplage d'une première ligne bifilaire avec une deuxième ligne comportant un fil actif et un fil de terre, caractérisé en ce qu'il comprend un quadripôle actif selon la revendication 1, l'une des entrées dudit quadripôle étant reliée au fil actif de la deuxième ligne, l'une des sorties dudit quadripôle étant reliée à l'un des fils de la première ligne et l'autre sortie étant connectée à l'autre fil par l'intermédiaire d'une résistance, un premier amplificateur différentiel dont les deux entrées sont respectivement reliées aux deux fils de la première ligne et dont la sortie est reliée à l'une des entrées du quadripôle et un deuxième amplificateur différentiel dont les deux entrées sont respectivement reliées aux bornes de la résistance et dont la sortie est reliée à l'autre entrée du quadripôle. 3.- Interface de ligne pour un translateur électronique d'équipement de ligne d'abonné d'un réseau de connexion téléphonique à batterie centrale du genre temporel ou du genre spatial à points de connexion électroniques, ledit interface étant destiné au couplage des deux fils de la ligne d'abonné à un fil d'aller et à un fil de retour qui réalise la liaison de la ligne d'abonné en direction des points de connexion qui leur sont affectés, caractérisé en ce qu'il comporte un premier et un deuxième quadripôles actifs conformes à la revendication 1, un amplificateur différentiel, des moyens de liaison de la sortie de l'amplificateur différentiel au fil d'aller et à l'une des entrées du premier quadripôle, des moyens de liaison du fil de retour à ladite entrée du premier quadripôle, des moyens de liaison de l'un des fils de ligne à l'une des sorties du premier quadripôle et à l'une des entrées du deuxième quadripôle, des moyens de liaison de l'autre fil de ligne à l'une des sorties du deuxième quadripôle, des moyens de liaison de la batterie centrale à l'une des entrées de l'amplificateur diffé rentiel et à l'autre sortie du oremier quadripôle et des moyens de liaison de l'autre entrée de l'amplificateur différentiel à l'autre sortie du deuxième quadripôle. 4.- Interface de ligne d'abonné selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens de délivrer à l'entrée non mise à la terre du deuxième quadripôle une tension continue d'équilibrage prélevée sur la batterie. 5.- Translateur électronique pour équipement de ligne d'abonné à un réseau de connexion téléphonique du genre temporel ou du genre spatial à points de connexion électroniques caractérisé en ce qu'il comporte un interface de ligne d'abonné selon la revendication 3 ou la revendication 4.