Brevet FR2429612A1 — publié le 19800125

La présente invention concerne un procédé par voie humide pour enlever un constituant spécifique d'un gaz. Plus particulièrement, l'invention concerne un procédé par voie humide pour enlever un constituant spécifique, tel qu'un gaz spécifique ou des particules solides spécifiques, en utilisant une colonne de lavage ayant au moins une plaque de Moretana. L'expression "plaque de Moretana", utilisée dans le présent texte, définit une plaque perforée ou une plaque en grille sans déversoir ni conduit de descente. Des procédés connus par voie humide pour l'enlèvement d'un constituant spécifique d'un gaz sont, par exemple, ceux du type par lesquels le gaz à traiter est amené en contact à contre-courant avec un liquide de lavage dans une colonne à plaques perforées classique comportant des plaques perforées ayant un taux d'ouverture (Fc) inférieur à 0,30, une colonne garnie, un laveur à pulvérisation, une colonne à barbotage ou autre, Cependant, le procédé utilisant une colonne garnie a les inconvénients suivants. Les courants de liquide et de gaz peuvent se séparer en canaux dans la colonne garnie, et la colonne garnie peut etre bloquée pendant le fonctionnement quand le gaz ou le liquide contient une matière solide, des particules de poussière ou des matières analogues.Le procédé utilisant un laveur à arrosage a pour inconvénient la nécessité d'une puissance importante pour pulvériser le liquide, la possibilité d'entraînement du liquide et une capacité insuffisante d'absorption. Les procédés utilisant une colonne à plateaux, par exemple une colonne à plateaux à barbotage, une colonne à plateaux perforés ou une colonne analogue, ont aussi l'inconvénient d'une chute de pression relativement importante dans la colonne et d'un rendement habituellement faible des plateaux de la colonne. De plus, la vitesse superficielle du gaz dans une telle colonne à plateaux est en général limitée dans les colonnes habituelles de lavage entre environ 0,3 m/s et environ 2 m/s. Par suite, pour le traitement de débits importants de gaz, il est nécessaire d'utiliser une colonne de dimensions importantes. Jusqu'ici, les procédés de lavage des gaz avec un débit important de gaz sont peu recherchés dans l'industrie. Pour apporter une solution aux problèmes mentionnés ci-dessus existant avec les procédés habituels de lavage des gaz, deux des trois inventeurs de la présente invention ont proposé un procédé pour enlever un constituant gazeux spécifique et/ou une poussière fine d'un gaz, en faisant passer le gaz contenant le constituant gazeux spécifique ou la poussière fine vers le haut à travers une colonne à plateaux comportant au moins une plaque perfore ou une grille sans déversoir et sans conduit de descente et ayant un taux d'ouverture (Fc) de 0,25 à 0,60 avec une vitesse superficielle du gaz dans la région du mouvement ondulatoire, tout en faisant passer un liquide absorbant vers le bas a travers la colonne å plateaux à contrecourant par rapport au courant ascendant de gaz, avec un rapport liquide/gaz (LJG) de 0,5 ou plus. Ce procédé est décrit dans le brevet japonais 51-31 036 (1976) et aussi dans le brevet britannique n0 1 390 163. L'expression "région ondulatoire" mentionnée ci-dessus est définie aussi dans les brevets cités. Les brevets cités donnent aussi les six équations suivantes pour le calcul de Ugm (c'est-à-dire la vitesse superficielle minimale du gaz dans la région ondulatoire) et Uge (c'est-à-dire la vitesse superficielle maximale du gaz dans la région ondulatoire) pour un débit de liquide de 9 000 à 110 000 kg/m.h. Quatre de ces six équations sont les suivantes dans lesquelles g = accélération de la pesanteur (m/s2) Fc = taux d'ouverture de la plaque perforée et de la plaque à grille (-) L = débit de liqude (kg/m.s) G = débit de gaz (kg/m2.s) P1 = densité du liquide (kg/m ) pv = densité du gaz (kg/m3) = constante capillaire (m) a = tension superficielle (kg/s2) L'équation (1) ci-dessus convient pour la plaque perforée quand Fc # 0,16 et Pg/P1 x î03 > 0,838, et l'équation (2) convient pour la plaque perforée quand Fc# 0,16 et Pg/P1 x 103 # 0,838 et les équations (3) et (4) conviennent pour une plaque perforée quand Fc 420,16 et une plaque à grille quand P /51 x 103 # 1,20 et Pg/P1 x 103 1,20, respectivement. Les deux autres équations sont les suivantes : Ugc 2 -0,5704 Ugm = 7,509 x 10 x L (5) Ugc Ugm = 3,434 x L-0,0807 (6) dans lesquelles L est le méme terme que dans les équations (1) à (4). Les équations (5) et (6) ci-dessus conviennent respectivement pour une plaque perforée ou une plaque à grile quand L = b x 104 à 11 x 104 kg/m.h et L = 104 à 6 x 104 kg/m.h, respectivement. Les problèmes mentionnés ci-dessus pour les procédés habituels de lavage d'un gaz peuvent etre résolus dans une certaine mesure en établissant le contact du gaz avec le liquide de lavage avec une vitesse superficielle du gaz comprise entre Ugm et Ugc et un débit de liquide compris entre 9 000 et 110 000 kg/m.h par le procédé proposé ci-dessus (ce procédé étant appelé ci-après "le procédé antérieur"). Ce procédé antérieur est encore insuffisant pour l'utilisation pour des traitements industriels. L'invention a pour objet de supprimer les problèmes mentionnés ci-dessus existant avec les procédés habituels et d'établir un procédé permettant d'enlever un constituant gazeux spécifique et/ou un constituant solide d'un gaz avec un rendement élevé et permettant de traiter le gaz avec un liquide de lavage avec un débit très supérieur de gaz et avec un débit de liquide de 10 000 kg/m. h à 250 000 kg/m.h D'autres objets de l'invention apparattront au cours de la description. L'invention concerne ainsi un procédé pour enlever un constituant spécifique d'un gaz, ce procédé consistant à faire passer le gaz vers le haut à travers une colonne de lavage comportant au moins une plaque perforée ou une plaque à grille sans déversoir ni conduit de descente, cette plaque ayant un taux d'ouverture (Fc) compris entre 0,30 et 0,6Q, 60, en faisant passer le gaz à travers la colonne avec une vitesse superficielle du gaz comprise entre UgNIN et 8 ns, et à faire passer simultanément un liquide de lavage vers le bas à travers la colonne avec un débit de liquide (L) de 10 000 à 250 000 kg/m.h. le rapport du courant de liquide au courant de gaz (L/G) n'étant pas inférieur à 0,5 et UgMIN étant défini par les relations suivantes (1) plaque perforée quand L = 10 000 à 60 000 kg/m2.h (2) plaque perforée quand L = 60 000 à 110 000 kg/m.h (3) plaque perforée quand L = 110 000 à 250 000 kg/m2.h (4) plaque à grille quand L = 10 000 à 60 000 kg/m.h (5) plaque à grille quand L = 60 000 à 110 000 kg/m.h (6) plaque à grille quand L = 110 000 à 250 000 kg/m.h dans lesquelles g = accélération de la pesanteur (m/s2) Fc = taux d'ouverture d'une plaque perforée ou à grille (-) L = débit de liquide (kg/m.s) G = débit de gaz (kg/m.s) 1 = densité du liquide (kg/m3) pg = densité du gaz (kg/m3) = = constante capillaire (m) a = tension superficielle (kg/s) L'expression "taux d'ouverture" désigne le rapport de l'aire 2 totale des trous ou des fentes (m2) d'une plaque à l'aire en section trans- versa le (m) de la colonne. L'expression "vitesse superficielle du gaz" est le rapport du débit réel de gaz (m3/s) à l'aire en section transversale de la colonne (m2). L'unité de vitesse superficielle du gaz est le m/s. Les caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulièrement de la description suivante, donnée à titre d'exemple, et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 est un graphique montrant la zone de fonctionnement A selon l'invention dans le cas d'une plaque perforée ayant un Fc de 0,32 ; et - la figure 2 est un graphique montrant la zone de fonctionnement A selon l'invention dans le cas d'une plaque perforée. ayant un Fc de 0,52. Sur les figures 1 et 2, P (c'est-à-dire la densité du gaz) est 1,05 kg/m3 et P1 (c'est-à-dire la densité du liqulde) est 1070 kg/m3 sur la figure 1 et 1000 kg/m3 sur la figure 2. Conformément à l'invention, un gaz peut etre traité efficacement et économiquement avec un liquide de lavage avec une vitesse superficielle du gaz comprise entre UgMIN et environ 8 m/s dans le cas d'un débit de liquide de 10 000 à 110 000 kg/m .s. La vitesse superficielle minimale du gaz UgMIN selon l'invention est sensiblement égale à la vitesse superficielle maximale Ugc du procédé antérieur.Il a été trouvé que, quand un gaz à traiter est mis en contact à contre-courant avec un liquide de lavage avec une vitesse superfici elle du gaz suéreure à Ugc et avec uhn débit de liquide compris entre 10 000 et 110 000 kg/m.h dans une colonne à plaque de Moretana ayant un taux d'ouverture de 0,3 à 0,60, le constituant gazeux et/ou solide spécifique existant dans le gaz peut etre efficacement enlevé du gaz sans provoquer une augmentation rapide quelconque de la chute de pression à travers la plaque. De plus, avec l'invention, un gaz peut etre traité efficacement et écomomiquement avec un liquide de lavage, meme dans le cas d'un débit de liquide de plus de 110 000 à 250 000 kg/m.h, alors que le débit de liquide avec le procédé antériesur est limité à 9 000 à Par suite, la zone de fonctionnement A selon l'invention n'a pas été connue jusqu'ici et il est surprenant que cette zone de fonctionnement soit présente au-delà de la région ondulatoire du procédé antérieur, mais aussi au-delà du débit du liquide indiqué pour le procédé antérieur.Autrement dit, le présent procédé est utilisé avec une vitesse superficielle du gaz supérieure à la vitesse Ugc au-dessus de laquelle un fonctionnement stable ne pourrait pas etre espérés en raison d'une augmentation rapide de la chute de pression, d'après le brevet britannique n0 1 390 163, ou bien il peut etre utilisé avec un débit de liquide dans une plage au-delà de celle du procédé antérieur. L'appareil à contact liquide-gaz utilisé selon l'invention est une colonne de lavage comportant au moins une plaque perforée ou une plaque à grille sans déversoir ni conduit de descente et avec un taux d'ouverture de 0,30 à 0,60 et, de préférence, de 0,32 à 0,52. 52. Le nombre de plaques de la colonne de lavage est en général de 1 à 7 et, de préférenca, de 3 à 5 et la distance entre les plaques dans la colonne est en général de 0,3 à 1,5 m et, de préférence > de 0,5 à 1,2 m. Bien qu'aucune dimension particulière ne soit nécessaire pour un trou ou une fente de la plaque, le diamètre d'un trou ou la largeur d'une fente est en général choisi entre 4 et 30 mm. Le diamètre de la colonne de lavage utilisée selon l'invention est en général de 300 mn ou plus et, de préférence, de 500 mm ou plus.De plus, il n'y a pas de limite supérieure critique au diamètre de la colonne de lavage. En fait, une colonne de lavage ayant un diamètre d'environ 10,3 n a été utilisée de façon satisfaisante dans une situation pratique. Quand le taux dtouverture de la plaque est inférieur à 0,30, la vitesse superficielle dans la colonne est limitée de façon désavantageuse à moins de 3 m/s, parce que la chute de pression du gaz à travers la plaque devient élevée. Cette limitation de la vitesse superficielle du gaz conduit à agrandir de façon désavantageuse la colonne de lavage pour une utilisation pratique. Par contre, quand le taux d'ouverture de la plaque est supérieur à 0,60, le rendement de la plaque décroît de façon indésirable, du fait de la réduction de la quantité de liquide retenu sur la plaque.Du point de vue industriel, il est difficile aussi de fabriquer une plaque ayant un taux d'ouverture superieur à 0,6. Conformément à l'invention, le débit de it de liquide de lavage est e général compris entre 10 000 et 250 000 kg/m.h et, de préférence, entre 110 000 et 230 000 kg/m.h. Quand le débit de liquide de lavage est inférieur à 10 000 kg/m.h, la valeur du transfert de masse du gaz au liquide devient faible en raison de la réduction de la quantité de liquide retenu sur la plaque. Par contre, quand le débit de liquide de lavage est supérieur à 250 000 kg/m.h la chute de pression du gaz dans la colonne devient relativement élevée et une quantité substantielle de liquide de lavage est aussi entraînée de façon indésirable dans le gaz traité. Selon l'invention, la vitesse superficielle maximale UgMx est d'environ 8,0 m/s, comme il est indiqué sur les figures 1 et 2, et de préférence d'environ 6,0 m/s. Quand la vitesse superficielle du gaz est supérieure à 8,0 m/s, non seulement la chute de pression dans la plaque augmente de façon indésirable, mais aussi le liquide de lavage a tendance b être entratné dans le gaz traité. Dans ces conditions, un fonctionnement continu stable ne peut plus avoir lieu. D'autre part, la vitesse superficielle minimale du gaz UgMIN peut etre facilement calculée d'après les équations (7) à (18) suivant le type des plaques, le débit de liquide et le rapport de la densité du gaz à la densité du liquide.Quand la vitesse superficielle du gaz est inférieure à UgIN, le diamètre de la colonne devient exagérément important pour le traitement d'une quantité importante de gaz pour des applications industrielles, Quand le débit de liquide de lavage est compris entre plus de 110 000 et 250 000 kg/m2.h, la vitesse superficielle du gaz est en général choisie entre 2,5 et 8,0 m/s et, de préférence, entre 3,0 et 6,0 m/s dans la pratique. Selon l'invention, le rapport du liquide au gaz (L/G) est habituellement choisi égal à 0,5 ou plus et, de préférens, à 1,0 ou plus dans la cas de L = 10 000 à 60 000 kg/m.h, à 2,0 ou plus dans le cas de L= 60 000 à 110 000 kg/m.h et à 3,5 ou plus dans le cas de L = 110 000 à 250 000 kg/m.h. Un rapport L/G préférable pour un fonctionnement efficace et économique est compris entre 1 et 17 dans le cas d'un traitement industriel. Selon l'invention, il est possible de traiter des gaz d'échappement contenant au moins un gaz nuisible et/ou des solides choisis dans le groupe constitué par les oxydes de soufre, les oxydes d'azote et/ou les poussières. Des gaz d'échappement contenant différents constituants odorants ou malodorants, ainsi que des gaz de fours à coke contenant des constituants acides et/ou du gaz ammoniac, peuvent aussi etre traités par le procédé selon l'invention. Le procédé selon l'invention peut aussi etre utilisé quand des composés d'autres types et/ou des constituants solides contenus dans un gaz doivent etre enlevés. Quand des gaz sont chauffés ou refroidis, le procédé selon l'invention peut etre utilisé du fait que le rendement du contact gaz-liquide selon l'invention est très élevé. Le liquide de lavage ou de traitement utilisé selon l'invention peut etre n'importe quelle solution ou suspension classique de lavage, n'importe quelle solution ou suspension absorbante classique ou n'importe quelle émulsion de solution aqueuse. Par exemple, pour le traitement d'un gaz contenant des oxydes de soufre et/ou d'azote, il est possible d'utiliser comme liquide de lavage une solution ou une suspension aqueuse contenant comme agent d'absorption un hydroxyde d'un métal alcalin ou d'un métal alcalino-terreux ou bien de l'ammoniac, par exemple l'hydroxyde de sodium, l'hydroxyde de potassium, l'hydroxyde de calcium, l'hydroxyde de magnésium ou l'hydroxyde d'ammonium, un carbonate de métal alcalin, de métal alcalinoterreux ou d'ammonium, tel que le carbonate de sodium, le carbonate de potassium, le carbonate de calcium, le carbonate de magnésium ou le carbonate d'ammonium, un sulfite d'un métal alcalin, alcalino-terreux ou d'ammonium, tel que le sulfite de sodium, le sulfite de potassium, le sulfite de calcium, le sulfite de magnésium ou le sulfite d'ammonium, ou des composés analogues. Une solution aqueuse d'ammoniac peut etre utilisée pour enlever des constituants acides gazeux, tels que l'acide sulfhydrique, par exemple des gaz d'un four à coke. De plus, pour enlever l'ammoniac contenu dans un gaz, il est possible d'utiliser une solution aqueuse contenant de l'acide sulfurique, de l'acide phosphorique, de l'acide phénolique, de l'acide acétique, de l'acide oxalique, l'hydrophosphate d'ammonium ou un composé analogue.Pour le traitement d'un gaz contenant des particules solides, par exemple des poussières fines ou de la suie, de l'eau ou de l'eau contenant n'importe quel agent surfactif classique peut etre utilisée pour enlever physiquement les particules solides. Quand des particules solides sont enlevées d'un gaz simultanément avec, par exemple, des oxydes de soufre et/ou des oxydes d'azote, le liquide de lavage ou d'absorption mentionné ci-dessus pour enlever les oxydes de soufre et/ou les oxydes d'azote peut aussi agir comme liquide de lavage pour les particules solides. L'invention est illustrée plus particulièrement par les exemples suivants. EXEMPLE 1 De l'air a été mis en contact à contre-courant avec de l'eau dans les différentes conditions indiquées par le tableau I en utilisant une colonne à plateaux de Moretana d'un diamètre de 5600 mm munie de trois plaques perforées sans déversoir ni conduit de descente. Le taux d'ouverture (Fc) des plaques utilisées était de 0,32 ou de 0 > 52. La teneur en eau de l'air échappant de la colonne et la chute totale de pression dans les trois plaques ont été mesurées sous différentes conditions stables. Pour la mesure de la teneur en eau de l'air d'échappement, il a été calculé un rapport de la quantité d'eau contenue dans l'air d'échappement à la quantité d'eau chargée dans la colonne. Les résultats sont donnés dans le tableau I ci-après. Ainsi qu'il ressort des résultats donnés par le tableau I, il a été constaté que des vitesses superficielles du gaz au-dessus de Ugc (c'est- -dire la vitesse maximale du gaz du procédé antérieur décrit dans le brevet britannique n0 1 390 163 précité) peuvent etre efficacement utilisées pour effectuer un contact à contre-courant gaz/liquide à l'échelle industrielle. EXEMPLE 2 De l'air a été mis en contact à contre-courant avec de l'eau dans les différentes conditions indiquées par le tableau Il ci-après en utilisant une colonne de lavage de Moretana ayant un diamètre de 5600 mm et munie de quatre plaques perforées sans déversoir ni conduit de descente. Le taux d'ouverture (Fc) des plaques utilisées a été de 0,32 et 0,52. La teneur en eau de l'air échappant de la colonne, la chute totale de pression à travers les quatre plaques et la vitesse superficielle du gaz dans la colonne ont été mesurées dans des conditions de fonctionnement stable. Le rapport de la quantité d'eau contenue dans l'air échappant à la quantité d'eau chargée dans la colonne a été calculé d'après la mesure de la teneur en eau de l'air échappant. Les résultats sont donnés par le tableau Il ci-après. De plus, il a été constaté par des fonctionnements supplémentaires que le gaz est traité dans des conditions préférables avec du liquide dans des conditions telles que la vitesse superficielle du gaz soit comprise entre 2 et 8 m/s et que le débit de liquide soit compris entre 110 000 et 170 000 kg/m.j pour un fonctionnement plus stable. EXEMPLE 3 408 000 m3/h de gaz d'échappement du foyer d'une chaudière, contenant 1370 ppm de S02, ont été envoyés en continu dans la partie du fond d'une colonne de lavage de Moretana ayant un diamètre de 5600 mm et munie de quatre plaques perforées ayant un taux d'ouverture (Fc) de 0,32. Le diamètre des trous de chacune des plaques était d'environ 8,5 mm. D'autre part, 107 600 kg/m.h dun liquide aqueux absorhant contenant 0,19 mole/1 de carbonate de calcium (CaCO3) ont été simultanément envoyés dans la partie supérieure de la colonne, afin que le gaz contenant le S02 soit mis en contact à contre-courant avec le liquide absorbeur aqueux contenant le Cacao3. La vitesse superficielle du gaz dans la colonne a été de 4,6 m/s et le rapport du débit de liquide et de gaz (L/G) a été de 5,7 (kg/kg). D'après la mesure de la teneur en S02 du gaz traité échappant de la colonne, le rendement de désulfuration (c'est-à-dire le pourcentage d'enlèvement de S02) a été trouvé égal en moyenne à 90 > 5 %. La chute totale de pression à travers les quatre plaques a été de 150 mm H2 0. Il n'a de plus été constaté que très peu d'entrainement de liquide absorbeur et un fonctionnement stable a été obtenu pendant une longue durée. EXEMPLE 4 Un gaz simulé contenant approximativement 0,4 g/Nm3 de poussière en particules d'un diamètre moyen de 20 microns et une densité normale de 2,4 g/cm a été envoyé de fagon continue dans la partis du fond d'une colonne de lavage de Moretana ayant un diamètre de 500 mm, équipée d'une plaque perforée sans déversoir ni conduit de descente. Le taux d'ouverture (Fc) était de 0,34 et le diamètre des trous d'environ 8,5 mm. Simultanément, 61 000 kg/m2.hd'eau ont été introduits dans la partie supérieure de la colonne, afin que le gaz contenant de la poussière soit en contact à contrecourant avec l'eau. La vitesse superficielle du gaz dans la colonne a été de 4 mis et le rapport liquide-gaz (L/G) a été de 3,7 (kg/kg). D'après la mesure de la teneur en poussière du gaz traité échappant de la colonne, il a été déterminé que le taux d'enlèvement de la poussière a été de 99 X. La chute de pression à travers la plaque a été de 35 mx H20. De plus, il n'a été constaté que peu d'entratnement d'eau dans le gaz échappant, bien que la vitesse superficielle du gaz ait été supérieure à Ugc (c'est-à-dire 3,12 m/s), ce qui est la vitesse maximale du gaz pour le procédé antérieur. EXEMPLE 5 95 000 m3 1h de gaz d'échappement du foyer d'une chaudière contenant 1700 ppm de S02 ont été envoyés en continu dans la partie inférieure d'une colonne de lavage de Moretana ayant un diamètre de 2900 mm et munie de quatre plaques perforées sans déversoir ni conduit de descente. Le taux d'ouverture (Fc) des plaques perforées était de 0,52 et le diamètre des trous de toutes les plagues était d'environ 10 mm. 230 000 kg/m.h d'un liquide aqueux absorbeur contenant 0,15 g/l de carbonate de calcium (CaC03) ont été envoyés simultanément dans la partie supérieure de la colonne de lavage pourque le gaz contenant le S02 vienne en contact à contre-courant avec le liquide absorbeur contenant le CaC03. La vitesse superficielle du gaz dans la colonne a été de 4,0 m/s et le rapport du débit de liquide L au débit de gaz G (LiG) a été de 16 (kg/kg). Le rendement de désulfuration a été trouvé de 98 % d'après la mesure de la teneur en S02 du gaz traité échappant de la colonne. La chute totale de la pression pour les quatres plaques a été de 180 na H20. EXEMPLE 6 600 000 m3 /h de gaz d'échappement d'un four pour le grillage du minerai de fer ont été envoyés en continu dans la partie inférieure d'une colonne de lavage de Moretana ayant un diamètre de 10,3 m et munie de deux plaques perforées sans déversoir ni conduit de descente, en envoyant aussi dans la partie supérieure de la colonne de lavage 90 000 kgim2.h d'un liquide aqueux absorbeur ayant un pH de 6,0 et contenant du carbonate de calcium (CaC03). Le taux d'ouverture (Fc) des plaques perforées était de 0,31 et le diamètre des trous des plaques perforées était d'environ 8,5 mm.Le gaz contenant le S02 est passé en contact à contre-courant avec le courant descendant de liquide absorbeur aqueux contenant le CaC03, de sorte que le SO, a été extrait du gaz. La vitesse superficielle du gaz dans la colonne a été. de 2,0 m/s et le rapport des débits de liquide et de gaz (L/G) était de 12,5 (kg/kg). Le rendement de désulfuration a été trouvé de 90 % d'après la mesure de la teneur en S02 du gaz traité échappant de la colonne. La chute totale de pression pour les deux plaques a été de 60 mm 1120. EXEMPLE 7 3 600 000 m3/h de gaz d'échappement d'un four pour le grillage du minerai de fer ont été envoyés en continu dans la partie inférieure d'une colonne de lavage de Moretana ayant un diamètre de 10,3 m et munie de deux plaques perforées sans déversoir ni conduit de descente, en envoyant aussi de façon continue 115 000 kg/m2.h d'un liquide aqueux absorbeur ayant un pH de 6,0 et contenant du carbonate de calcium (CaC03) dans la partie supérieure de la colonne.Le taux d'ouverture (Pc) des plaques perforées était de 0,31 et le diamètre des trous des plaques perforées était d'environ 8,5 ma. Le gaz contenant le S02 a été ainsi amené en contact à contre-courant avec le liquide absorbeur s'écoulant vers le bas et contenant le CaC03, de sorte que le S02 a été extrait du gaz. La vitesse superficielle du gaz dans la colonne était de 2,0 m/s et le rapport du débit de liquide au débit de gaz (L/G) a été de 16 (kg/kg). Le rendement de désulfuration a été trouvé etre de 93 X d'après la mesure de la teneur en S02 du gaz traité échappant de la colonne. La chute totale de la pression pour les deux plaques a été de 65 ms h H0. EXEMPLE 8 Un gaz simulé contenant approximativemcnt 2,4 g/Nm3 de poussière en particules d'un diamètre moyen de 5,6 microns et une densité normale de 3,3 g/cm3 a été envoyé de façon continue dans la partie inférieure d'une colonne de lavage de Moretana ayant un diamètre de 500 mm et munie de trois plaques perforées sans déversoir ni conduit de descente. Le taux d'ouverture (Fc) de chaque plaque étzit de 0,33 et le diamètre des tsrous des plaques était d'environ 10 mm. Simultanément, 123 000 kg/m.h d'eau ont été envoyés dans la partie supérieure de la colonne, afin que le gaz contenant la poussière vienne en contact à contre-courant avec l'eau. La vitesse superficielle du gaz dans la colonne a été de 3,73 m/s et le rapport liquide-gaz (L/G) a été de 7,7 (kg/kg). Le taux d'enlèvement de la poussière a été trouvé de 92 7. d'après la mesure de la teneur en poussière du gaz traité échappant de la colonne. La chute de pression à travers les plaques a été de 125 mm H20. De plus, il n'a été constaté que peu d'entraînement d'eau dans le gaz échappant de la colonne. EXEMPLE 9 408 000 m3/h de gaz d'échappement du foyer d'une chaudière, ce gaz contenant 1275 ppm de 502, ont été envoyés en continu dans la partie du fond d'une colonne de lavage de Moretana ayant un diamètre de 5600 mm et munie de quatre plaques perforées. Les taux d'ouverture des plaques étaient respectivement de 0,40, 0,32, 0,32 et 0,38 à partir du bas. D'autre part, 130 000 kg/m.h d'un liquide aqueux absorbeur contenant 0,08 mole/1 de carbonate de calcium (CaC03) ont été envoyés simultanément dans la partie supérieure de la colonne, afin que le gaz contenant le S02 soit mis en contact à contre-courant avec le liquide aqueux absorbeur contenant le CaCO3. La vitesse superficielle du gaz dans la colonne a été de 4,9 m/s et le rapport liquide-gaz (L/G) a été de 7,0 (kg/kg). Le rendement de désulfuration (c'est-b-dire le pourcentage d'enlèvement de S02) a été trouvé de 93,3 % en moyenne d'après la mesure de la teneur en S02 du gaz traité échappant de la colonne. La chute totale de pression pour les quatre plaques a été de 195 mm H20 De plus, il n'a été constaté que peu d'entraînement du liquide absorbeur et un fonctionnement stable a été possible pendant une longue durée. EXEMPLE 10 350 000 m3/h de gaz d'échappement d'un foyer de chaudière, ce gaz contenant 1510 ppm de S02, ont été envoyés de façon continue dans la partie inférieure d'une colonne de lavage de Moretana ayant un diamètre de 6600 mm et munie de quatre plaques perforées. Les taux d'ouverture des plaques étaient respectivement de 0,32, 0,32, 0,32 et 0,35 à partir du bas D'autre part, 126 000 kg/m.h de liquide aqueux absorbeur contenant 0,08 mole/l de carbonate de calcium (CaCO3) ont été envoyés simultanément dans la partie supérieure de la colonne, afin que le gaz contenant le S02 vienne en contact à contre-courant avec le liquide aqueux absorbeur contenant le CaC03. La vitesse superficielle du gaz dans la colonne a été de 2,84 mis et le rapport liquide-gaz (L/G) a été de 11,7 (kg/kg). Le rendement de désulfuration a été trouvé de 98,0 % en moyenne d'après la mesure de la teneur en S02 du gaz traité échappant de la colonne. La chute totale de pression pour les quatre plaques a été de 199 mm H20 De plus, il n'a été constaté que peu d'entraînement de liquide absorbeur et un fonctionnement stable a été obtenu pendant une longue durée. Bien entendu, la description qui précède n'est pas limitative et l'invention peut être mise en oeuvre suivant d'autres variantes sans que l'on sorte de son cadre. TABLEAU I Essai n 1 2 3 4 5 6 Débit d'eau envoyée dans la colonne (kg/m.h) 40 600 61 000 81 200 Taux d'ouverture (Fc) des plaques 0,32 0,52 0,32 0,52 0,32 0,52 Rapport de la quantité d'eau dans l'air d'échappement à la quantité d'eau envoyée dans la 0,008 0,008 0,01 0,01 0,03 0,03 colonne (kg/kg) Chuts totals de pression pour les trois plaques 70 125 86 134 94 142 (mm H2O) Vitesse superficielle du gaz (m/s) 4,5 8,0 4,5 8,0 4,5 8,0 Ugc (m/s)* 3,80 6,27 2,96 4,90 2,20 3,67 *Ugc est calculé d'après les équations (1), (5) et (6) avec Pg = 1,05 kg/m , Pl = 1000 kg/m et 1 = 0,0038 (m) TABLEAU II Essai n 1 2 3 4 5 6 Débit d'eau envoyée dans la colonne (kg/m.h) 12,2 x 104 16,0 x 104 18,0 x 104 Taux d'ouverture (Fc) des plaques 0,32 0,52 0,32 0,52 0,32 0,52 Rapport de la quantité d'eau dans l'air d'échappement à la quantité d'eau envoyée dans la 0,07 0,08 0,10 0,11 0,24 0,25 colonne (kg/kg) Chute de pression totale dans les quatre plaques 190 203 230 235 290 300 (mm H2O) Vitesse superficielle du gaz (m/s) 4,5 8,0 4,5 8,0 4,5 8,0 REVENDICATIONS 1. Procédé pour enlever un constituant spécifique d'un gaz, caractérisé par l'envoi du gaz vers le haut à travers une colonne de lavage munie d'au moins une plaque soit perforée, soit en grille, sans déversoir ni conduit de descente, cette plaque ayant un taux d'ouverture (Fc) compris entre 0,30 et 0,60, le gaz passant à travers la colonne avec une vitesse superficielle du gaz comprise entre UgNIN et 8 m/s, et l'envoi simultané d'un liquide de lavage vers le bas à travers la colonne avec un débit de liquide (L) de 10 000 à 250 000 kg/m.h, le rapport du débit de liquide au débit de gaz (L/G) n'étant pas inférieur à 0,5 et UgNIN étant défini par les relations (1) plaque perforée quand L = 10 000 5 60 000 kg/m2.h (2) plaque perforée quand L = 60 000 à 110 000 kg/m.h (3) plaque perforée quand L = 110 000 à 250 000 kg/m.h (4) plaque à grille quand L = 10 000 à 60 000 kg/m.h (5) plaque à grille quand L = 60 000 à 110 000 kg/m.h (6) plaque à grille quand L = 110 000 à 250 000 kg/m.h dans lesquelles :: g = accélération de la pesanteur (m/s) Fc = taux d'ouverture d'une plaque perforée ou à grille (-) L = débit de liquide (kg/m.s) G = débit de gaz (kg/m.s) P1 = densité du liquide (kg/m3) Pg = densité du gaz (kg/m3) = constante capillaire (m) a = tension superficielle (kg/s2) 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la colonne de lavage contient trois à cinq plaques soit perforées, soit en grilles, sans déversoir ni conduit de descente, la distance entre les plaques étant comprise entre 0,5 et 1,2 m. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le rapport des débits de liquide et de gaz (L/G) est compris entre 1 et 17. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la limite supérieure de la vitesse superficielle du gaz est de 6 m/s. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le gaz est un gaz d'échappement contenant au moins un constituant nuisible choisi dans le groupe constitué par les oxydes de soufre, les oxydes d'azote et les particules de poussière. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le gaz est un gaz de four à coke contenant un constituant choisi dans le groupe constitué par un gaz acide, le gaz ammoniac et un mélange de ces gaz. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications la 4, caractérisé en ce que le liquide de lavage est un liquide absorbant chimiquelent le constituant spécifique présent dans le gaz. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le liquide absorbant est soit une solution, soit une suspension aqueuse contenant au moins un agent d'absorption, soit pour les oxydes de soufre, soit pour les oxydes d'azote, soit pour les deux, cet agent étant choisi dans le groupe constitué par l'hydroxyde de sodium, le carbonate de sodium, l'hydroxyde de potassium, le carbonate de potassium, l'hydroxyde de magnésium, le carbonate de magnésium, l'hydroxyde de calcium et le carbonate de calcium. 9. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le liquide absorbant est une solution aqueuse d'ammoniac pour absorber le constituant gazeux acide. 10. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le liquide absorbant est une solution aqueuse d'au moins un agent d'absorption pour l'ammoniac, cet agent etant choisi dans le groupe constitué par l'acide sulfurique, l'acide phosphorique, l'acide phénolique, l'acide acétique, l'acide oxalique et l'hydrophosphate d'ammonium. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 d 4, caractérisé en ce que le liquide de lavage est soit de liteau, soit de l'eau contenant un agent surfactif pour enlever physiquement le constituant spécifique à partir du gaz. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le constituant spécifique est formé de particules de poussière.