Brevet FR2405023A1 — publié le 19790504

L'invention concerne un procédé de décongélation par micro-ondes, permettant de décongeler des denrées alimentaires se présentant sous la forme de grosses pièces, par exemple quartiers de boeuf, veaux, porcs, thons entiers, etc... ; elle s'étend à un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. On sait que la décongélation de produits surgelés par irradiation d'ondes hyperfréquences apporte de nombreux avantages par rapport aux procédés classiques, essentiellement un gain de temps considérable (dans un rapport de 10 à 100), un gain de place, une parfaite conservation des caractères organoleptiques des produits, de faibles pertes de poids par exsudation, une absence complète de prolifération bactérienne lorsque le procédé est mis en oeuvre en atmosphére froide, etc... Toutefois, les procédés connus de décongélation par micro-ondes restent d'application limitée à des pièces ou morceaux de dimensions modestes correspondant à une masse maximum de l'ordre de 10 kilogrammes. Aucun de ces procédés n'a jusqu'à présent permis de décongeler des quartiers entiers arrière ou avant de boeuf, des veaux, porcs, thons entiers ou autres grosses pièces, qui doivent être obligatoirement découpés avant la congélation si l'on veut pouvoir ensuite les décongeler par mise en oeuvre de ces procédés afin de profiter de leurs avantages. La présente invention se propose de remédier à cette limitation des procédés classiques, et d'indiquer un procédé de décongélation par micro-ondes, permettant de décongeler des denrées alimentaires se présentant sous la forme de grosses pièces, l'invention s'appliquant d'une façon particulièrement intéressante pour des grosses pièces de masse supérieure à environ 30 kilogrammes. Un objectif de l'invention est en particulier de réaliser une décongélation efficace et rapide de ces grosses pièces, sans risque de cuisson ou d'échauffement local, sans développement bactériel parasite et en l'absence d'exsudation. Un autre objectif est de fournir des agencements nouveaux de dispositifs d'irradiation spécialement adaptés pour la mise en oeuvre du procédé. Le procédé de décongélation conforme à la présente invention consiste à disposer la ou les pièces dans une chambre froide blindée de volume au moins égal à 10 fois le volume des pièces à traiter, à assurer une ventilation de la surface des pièces par une circulation d'air froid à une température inférieure à environ -10" C, et à irradier chaque pièce par des ondes électromagnétiques hyperfréquences de fréquence comprise entre environ 300 et 2000 Mégahertz au moyen d'au moins un applicateur hyperfréquence émettant en direction de la pièce avec un profil d'irradiation tel que la puissance dissipée dans la pièce par unité de volume soit très approximativement constante. La combinaison de ces opérations permet de décongeler, en des temps très courts, de l'ordre de quelques dizaines de minutes à quelques heures, de grosses pièces, telles que quartiers de boeuf ayant des masses de l'ordre de 60 à 100 kilogrammes. Les expérimentations ont montré que la décongélation s'effectue de façon uniforme sans qu'il reste de zone congelée dans la pièce, sans apparition de points chauds, avec de très faibles pertes de poids par exsudation et en l'ab-sence complète de prolifération bactérienne. Ce résultat est obtenu grâce à la réunion des conditions opératoires sus-évoquées : l'irradiation hyperfréquence par applicateurs dirigées vers chaque pièce dans une chambre de grande dimension par rapport à celles-ci permet d'établir un régime hyperfréquence multi-mode, et d'engendrer un profil d'irradiation parfaitement contrôlé, adapté à la forme des pièces de sorte que la densité de puissance dissipée de celles-ci soit sensiblement constante ; le choix de la plage de fréquence sus-évoquée entraine une profondeur de pénétration satisfaisante des ondes dans le volume de la pièce,qui conditionne une dissipation énergétique uniforme, y compris au coeur de la pièce et dans les parties les plus épaisses ; la mise en oeuvre d'une importante puissance frigorifique en surface des pièces supprime l'apparition de points chauds au voisinage de la surface, la décongélation s'effectuant d'abord à coeur et se propageant vers les zones superficielles grâce à la conjugaison des deux phénomènes : phénomène de pénétration du froid par la surface et phénomène de dissipation de l'énergie hyperfréquence dans la masse ; de plus, en atmosphère froide, le phénomène d'exsudation est pratiquement inexistant, et les pertes de poids conséquentes sont négligeables de même aucune prolifération bactérienne n'est observée. Selon un mode de mise en oeuvre préféré, chaque pièce disposée dans la chambre froide blindée est amenée à tourner sur elle-même, en particulier à faible vitesse comprise entre 1 et 10 tours/minute. Le profil d'irradiation le long d'un axe de chaque pièce (notamment de l'axe longitudinal pour des pièces de forme allongée) est facile à contrôler en disposant un agencement approprié d'applicateurs le long desdites pièces ; par contre il est plus difficile d'obtenir un profil idéal selon toutes les directions radiales des nièces et la rotation de chaque pièce sur elle-même permet d'écarter cette difficulté et d'assurer une dissipation énergétique moyenne uniforme dans toutes les zones. Les expérimentations ont montré que le choix de la fréquence des ondes était essentiel ; sur le plan pratique on choisira avantageusement pour irradier chaque pièce une onde de fréquence I.S.M. (fréquence Industrielle, Scientifique et Médicale) proche de 900 Mégahertz : en France et aux U.S.A. : 915 Mégahertz, en Grande-Bretagne : 896 Mégahertz. Ces fréquences conditionnent une excellente pénétration de l'onde et permettent une mise en oeuvre optimale du procédé. Par ailleurs, les études et essais ont montré que la plage optimale des températures de l'air de ventilation était comprise entre -25" C et -35" C, cependant que la plage optimale des puissances d'ondes hyperfréquences émises était comprise, en fonction du poids de chaque pièce, entre 30 et120 Watts/ heure par kilogramme de la pièce et que la plage optimale des vitesses de circulation d'air froid autour de chaque pièce était comprise entre 2 et 6 mètres/seconde. Ces conditions préférentielles fournissent un rapport particulièrement favorable entre la puissance hyperfréquence et la puissance frigorifique mises en oeuvre, tout en limitant les dépenses énergétiques nécessaires. Par ailleurs, dans sa phase de mise en route, le procédé de décongélation conforme à l'invention consiste de préférence à engendrer d'abord la circulation d'air froid et å amorcer ensuite l'irradiation par ondes hyperfréquencs avec un temps de retard de façon à refroidir préalablement chaque pièce en surface à une température se rapprochant de la température de l'air froid. Ainsi, paradoxalement, pour décongeler les pièces, les essais ont montré qu'il y avait intérêt à commencer à les refroidir en surface pour laisser s'amorcer la pénétration frigorifique avant d'engendrer l'irradiation hyperfréquence. La fin du processus de décongélation peut être définie expérimentalement en mesurant par des essais préalables les durées de décongélation nécessaires, compte tenu de la nature des pièces à traiter et de leur poids. I1 est également possible de détecter la fin de la décongélation des pièces en mesurant le R.O.S. (rapport ou d'un applicateur auxiliaire de faible Puissance d'onde stationnaire) de l'ensemble des aFplicateursr on a en effet constaté que lorsque la décongélation se produit, le R.O.S. augmente depuis une valeur de l'ordre de 1,5 jusqu'à une valeur déterminée, de l'ordre de 2 à 3 lorsque les pièces sont totalement décongelées. Ce phénomène s'explique par le fait que les parties congelées ont une transparence plus grande aux ondes hyperfréquences et réfléchissent moins d'énergie que les parties décongelées : lorsque l'énergie réfléchie atteint un certain niveau, la pièce est totalement décongelée ; en conséquence l'irradiation et la circulation d'air peuvent être arrêtées, manuellement ou automatiquement par un système d'asservissement à la valeur du R.O.S., lorsque ce paramètre atteint une valeur comprise entre environ 2 et 3. Comme déjà indiqué, il est important pour contrôler le profil d'irradiation, que celle-ci puisse s'effectuer selon un régime multimode et, à cet effet, que la chambre froide blindée soit de grandes dimensions par rapport au volume des pièces à traiter. De préférence le volume de cette chambre sera compris entre 50 et 100 fois le volume des pièces à traiter, cette plage réalisant un bon compromis entre les impératifs imposés par l'irradiation et les impératifs pratiques de faible encombrement de l'installation de décongélation. Dans le cas où la ou les grosses pièces à traiter présentent une forme allongée, l'irradiation peut être réalisée au moyen d'au moins un applicateur longiforme agencé sensiblement parallèlement à chaque pièce pour rayonner dans sa direction sur toute la longueur de celle-ci, la pièce étant amenée à tourner autour de son axe longitudinal. Cet applicateur peut en particulier être du type de celui décrit dans la demande de brevet n0 77.06546 du 01/03/1977. français Dans le cas d'une ou de grosses pièces de forme allongée dont une partie présente une épaisseur notablement plus importante que le reste de la pièce, par exemple quartiers de boeuf, arrière ou avant, l'irradiation peut être réalisée au moyen d'au moins deux applicateurs combinés, l'un du type précé dent parallèle à la pièce et s'étendant sur toute sa longueur, et au moins un autre agencé pour rayonner en direction de la partie la plus épaisse de la pièce une onde hyperfréquence dont le champ électrique est sensiblement perpendiculaire au champ de l'onde émise par le premier applicateur. La combinaison de ces applicateurs permet d'engendrer un profil d'irradiation adapté à la forme des pièces de plus, les applicateurs à champs croisés sont découplés entre eux et les risques de retour à travers l'un d'eux de l'énergie émise par l'autre sont écartés, sans autre équipement accessoire ce/ etrciUelle que soit la charge placée dans la chambre froide entre les applicateurs. Pour ces raisons, ce type d'irradiation sera préféré dans la pratique. Toutefois, d'autres modes d'irradiation par applicateurs peuvent être envisagés et l'invention s'étend en particulier à un mode d'irradiation consistant à combiner au moins deux applicateurs parallèles à la pièce, notamment du type de celui décrit dans la demande de brevet n" 77.06546 sus-évoquée un applicateur s'étend sur toute la longueur de la pièce à traiter et au moins un autre s'étend, parallèlement, sur la longueur de la partie la plus épaisse de la pièce, ces applicateurs étant alimentés en énergie hyperfréquence à travers un circulateur pour éviter les retours d'énergie vers le générateur hyperfréquence situé en amont. Le procédé conforme à l'invention, ainsi que ses modes préférentiels de mise en oeuvre ayant été exposés dans leur forme générale, la description qui suit, en référence aux dessins annexés, fournit à titre d'illustrations dudit procédé un exemple de mise en oeuvre et des modes de réalisation d'installations adaptées à cette mise en oeuvre ; sur ces dessins - la figure 1 est une vue schématique en coupe par un plan vertical AA d'une installation pour la décongélation de grosses pièces de viande, - la figure 2 en est une vue schématique en coupe par un plan horizontal BB, - la figure 3 est une vue schématique partielle en perspective d'une variante, la figure 4 est une vue schématique en coupe verticale d'un autre mode de réalisation, - la figure 5 est une vue schématique en cou pe horizontale d'une installation pour la décongélation statique de plusieurs pièces, - la figure 6 est une vue schématique en coupe horizontale dune installation pour la décongélation de plu amenees / sieurs pièces a defiler avec arrêts successifs devant des postes d'irradiation, - la figure 7 est une coupe longitudinale schématique d'un quartier arrière de boeuf, destinéeà illustrer un exemple de mise en oeuvre du procédé. L'installation représentée à titre d'exemple aux figures 1 et 2 est destinée à la décongélation de quartiers de boeuf de masse de l'ordre de 50 à 120 kilogrammes ; cette installation comprend une chambre froide 1 en forme générale de parallélépipède rectangle dont les dimensions sont environ de 2 x 3 x 1,5 mètres. Pour un quartier de 100 kilogrammes par exemple, cette chambre présente un volume environ 90 fois plus important que celui du quartier, ce qui satisfait largement les conditions à respecter. Les parois de la chambre sont constituées par un blindage métallique 2 opaque aux ondes hyperfréquences, par une épaisseur de polsréthane 3 pour l'isolation thermique et par une feuille métallique de protection externe 4. Au niveau de sa paroi supérieure, la chambre comporte un crochet 5 associé à des moyens d'entrainement en rotation, tels que moteur électrique entrainant par une transmission à courroies et poulie, à une vitesse de rotation de l'ordre de 2 à 5 tours/minute, un arbre vertical 6 qui porte le crochet 5. Ces moyens sont agencés pour limiter les échanges thermiques entre l'intérieur et l'extérieur de la chambre et pour faire obstacle à la propagation des micro-ondes vers l'extérieur. Par ailleurs, l'installation comporte une unité frigorifique (non représentée) apte à insuffler par des bouches 7 de l'air froid dans la chambre, cet air étant repris par des bouches 8 ; cette unité frigorifique est dimensionnée pour pouvoir imposer une circulation d'air autour du quartier à traiter à desvitesses de l'ordre de 3 m/s, l'air étant porté à une température de l'ordre de -30" C. au moins Bien entendu l'installation comporte une porte d'accès 9 sur une de ses faces latérales. En outre, la chambre contient deux applicateurs hyperfréquenceslO et 11 dont les faces rayonnantes sont protégées par des radomes 12 et 13 pour éviter la pénétration de vapeur dans les applicateurs et supprimer les pertes frigorifiques. L'applicateur 10 est un applicateur longiforme à champ constant, comportant des fentes-shunts résonnantes sur une de ses grandes faces, d'un type analogue à celui décrit dans la demande de brevet n" 77.06546. Cet applicateur est situé dans le plan vertical axial contenant l'arbre 6 et son crochet il s'étend verticalement à peu près sur toute la hauteur de la chambre de façon à pouvoir rayonner sur toute la longueur du quartier de boeuf suspendu au crochet 5. L'applicateur 11 est constitué par un guide ouvert ou cornet, rayonnant en bout une onde hyperfréquence dont le champ E' est perpendiculaire à celui E de l'onde émise par l'applicateur 10. En l'exemple l'applicateur Il est situé dans le même plan vertical axial que l'applicateur 10 à une hauteur correspondant sensiblement à celle de la partie la plus épaisse de la cuisse du quartier. De façon connue en soi, les deux applicateurs 10 et il sont alimentés à travers des guides d'onde 14 et 15 par un générateur hyperfréquence non représenté. Ce générateur est un générateur 915 Mégahertz de puissance variable et les guides et applicateurs sont adaptés à cette fréquence ; la puissance maximum du générateur est égale à 25 KiloWatts. L'installation schématisée en variante à la figure 3 est analogue à celle ci-dessus décrite, à l'exception du second applicateur 16 qui est du même type que le premier et est agencé perpendiculairement à celui-ci ; cet applicateur de longueur plus réduite est ainsi disposé horizontalement en regard de la partie la plus épaisse de la cuisse du quartier à traiter, son axe longitudinal étant orthogonal à l'axe longitudinal du premier applicateur. Sur le plan mécanique l'applicateur 16 est maintenu à une extrémité par le guide d'onde qui l'alimente et à lau- tre par une barre de suspension reliée à la paroi supérieure de la chambre. De la même façon que précédemment les champs électriques des rayonnements émis par les deux applicateurs sont orthogonaux et le couplage entre applicateurs est ainsi négligeable. L'installation schématisée à la figure 4 est analogue aux précédentes ; toutefois les applicateurs sont à champs parallèles et le second applicateur 17 du même type que le premier mais de longueur plus réduite est disposé verticalement, parallèlement au premier, en regard de la cuisse du quartier à traiter. Dans ce mode de réalisation les applicateurs sont alimentés à travers des circulateurs de type classique (symbolisés en 18 et 19) qui sont interposés entre le générateur et chacun des applicateurs en vue de s'opposer à d'éventuels retours d'énergie vers le générateur hyperfréquence. La figure 5 schématise en coupe horizontale une installation pour la décongélation simultanée de 4 quartiers de boeuf. Cette installation comprend 4 postes de décongélation chacun d'un type analogue à celui des figures 1 et 2 (applicateur vertical à champ constant 20 combiné à un applicateur à guide ouvert ou cornet 21). De multiples agencements sont bien entendu possibles en fonction des besoins et en particulier du rendement horaire désiré. Les exemples décrits jusqu'ici visent des installations à fonctionnement discontinu, c'est à dire dans lesquelles la chambre est successivement chargée, puis déchargée après décongélation de toutes les pièces. Le procédé de l'invention peut également être mis en oeuvre de façon semi-continue, dans une installation du type de celle schématisée à la figure 6, comprenant des sas d'entrée et de sortie et plusieurs postes successifs de décongélation. Chaque poste est analogue à un des postes de l'installation précédente et les quartiers de boeuf sont entrainés à travers l'installation grâce à une chaine mobile qui les amène successivement au niveau de chaque poste, les arrête un laps de temps déterminé devant ceux-ci pour reprendre ensuite le cheminement. Les temps d'arrêt devant chaque poste sont définis de façon qu'à la sortie du dernier poste chaque quartier soit entièrement décongelé. Les sas d'entrée et de sortie sont agencés de façon à se charger, à chaque avance, de quartiers en attente, sans qu'il y ait d'ouverture simultanée des deux portes du sas, toutes deux blindées à l'égard des micro-ondes et isolantes sur le plan thermique. Notons que, pour de très gros quartiers ou de très grosses pièces ayant des parties d'épaisseurs très différentes, le défilement des pièces peut être engendré de sorte que chaque pièce s'arrête entre deux postes successIfs où elle est alors soumise à Ün rayonnement hyperfréquence peu intense ; les parties les plus minces qui ont tendance à s'échauffer plus rapidement peuvent ainsi se refroidir, tandis que la puissance frigorifique n'a pas le temps de pénétrer dans les parties épaisses. Dans le cas d'une installation à fonctionnement discontinu, cet effet peut être obtenu en interrompant l'irradiation par une ou des hyperfréquences pendant une ou plusieurs périodes au cours du procédé. Pour illustrer le procédé de l'invention un exemple de mise en oeuvre est fourni ci-après en utilisant une installation du type de celles des figures 1 et 2. Cet exemple concerne la décongélation d'un quartier de boeuf de 60 kilogrammes congelé à -20" C. Le quartier est disposé dans la chambre froide et est amené à tourner sur luimême à une vitesse de 5 tours/minute. Dans une phase de mise en route de durée égale à 20 minutes la ventilation est mise en fonctionnement, sans irradiation, dans les conditions suivantes : - température de l'air : -30" C, - vitesse de passage : 5 m/s. Des sondes de température sont placées aux différents points P1 (coeur de la cuisse), P2 (surface de la cuisse), P3 (bavette), P4 (surface de l'aloyau), et P5 (aloyau au voisinage de l'os), symbolisés à la figure 7. Au terme de la phase de mise en route, on observe les températures suivantes : P1 : -200 C, P2 : 300 C, P3 : -280 C, P4 : -300 C, P5 : -22" C. Le générateur hyperfréquence est alors mis en fonctionnement avec une puissance égale à 3 kiloWatts, de sorte que, compte tenu des pertes, la puissance dissipée par unité de volume du quartier de viande soit de l'ordre de 50 Watt/dm3. Au bout de 80 minutes de fonctionnement on observe les températures suivantes : P1 : -i0 C, P2 : -0,60 C, P3 : -10 C, P4: 0 C, P5: -0,2 C. Une mesure du R.O.S. des deux applicateurs fournit une valeur sensiblement égale à 2,2. Signalons que le palier de décongélation de la viande de boeuf se situe de -6" à -2" C. La décongélation du quartier est totale et les températures sont sensiblement homogènes dans toute zone. L'irradiation et la circulation d'air peuvent être arrêtées et le quartier sorti de la chambre froide. Son aspect est parfait et on ne remarque aucune exsudation externe ; il peut être découpé pour la consommation. REVENDICATIONS 1/ - Procédé de décongélation permettant de décongeler des denrées alimentaires se présentant sous la forme de grosses pièces, en particulier de masse supérieure à environ 30 kilogrammes, caractérisé en ce qu'il consiste à disposer la ou les pièces dans une chambre froide blindée de volume au moins égal à 10 fois le volume des pièces à traiter, à assurer une ventilation de la surface des pièces par une circulation d'air froid à une température inférieure à environ -10 C et à irradier chaque pièce par des ondes électromagnétiques hyperfréquences de fréquence comprise entre environ 300 et 2 000 Mégahertz au moyen d'au moins un applicateur hyperfréquence émettant en direction de la pièce avec un profil d'irradiation tel que la puissance dissipée dans la pièce par unité de volume soit très approximativement constante. 2/ - Procédé de décongélation selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque pièce à traiter est amenée à tourner sur elle-même. 3/ - Procédé de décongélation selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que chaque pièce est irradiée par des ondes de fréquence I.S.M. proche de 900 Mégahertz. 4/ - Procédé de décongélation selon l'une des revendications 1, 2 ou 3 caractérisé en ce que la température de l'air de ventilationlaustée dans une plage comprise entre -250 C et -35" C. 5/ - Procédé de décongélation selon l'une des revendications 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que la puissance d'onde hyperfréquence émise en direction de chaque pièce à traiter est ajustée en fonction du poids de cette pièce dans une plage comprise entre 30 et 120 Watts/heure par kilogramme de la pièce. 6/ - Procédé de décongélation selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4 ou 5, caractérisé en ce que la circulation d'air froid autour de chaque pièce est engendrée de façon à conférer à l'air une vitesse comprise entre 2 et 6 mètres/seconde. 7/ - Procédé de décongélation selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que, dans sa phase de mise en route, il consiste à engendrer d'abord la circulation d'air froid et à amorcer ensuite l'irradiation par ondes hyperfréquences avec un temps de retard de façon à refroidir préa lablement chaque pièce en surface à une température se rapprochant de la température de l'air froid. 8/ - Procédé de décongélation selon 1' une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6, ou 7, caractérisé en ce que l'on mesure le R.O.S. (rapport d'onde stationnaire) de l'ensemble des applicateurs et en ce que l'on arrête l'irradiation et la circulation d'air pour sortir la ou les pièces de la chambre froide lorsque la valeur du R.O.S. atteint une valeur déterminée comprise entre environ 2 et 3. 9/ - Procédé de décongélation selon la revendication 2, caractérisé en ce que la vitesse de rotation de chaque pièce sur elk-même est ajustée dans une plage comprise entre 1 et 10 tours/minute. 10/ - Procédé de décongélation selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 ou 9, caractérisé en ce que la ou les pièces à traiter sont disposées dans une chambre froide blindée, de volume compris entre 50 et 100 fois le volume des pièces à traiter. 11/ - Procédé de décongélation selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 ou 10, d'une ou de grosses pièces ayant une forme allongée, caractérisé en ce que l'irradiation d'ondes hyperfréquences est réalisée au moyen d'au moins un applicateur longiforme agencé sensiblement parallèlement à chaque pièce pour rayonner dans sa direction sur toute la longueur de celle-ci, la pièce étant amenée à tourner autour de son axe longitudinal. 12/ - Procédé de décongélation selon la revendication Il d'une ou de grosses pièces, de forme allongée et dont une partie présente une épaisseur notablement plus importante que le reste de la pièce, par exemple quartiers de boeuf ou analogues, ledit procédé étant caractérisé en ce que l'irradiation d'ondes hyperfréquences est réalisée au moyen d'au moins deux applicateurs combinés, l'un parallèle à la pièce et s'étendant sur toute sa longueur, et au moins un autre, agencé pour rayonner en direction de la partie la plus épaisse de la pièce une onde hyperfréquence dont le champ électrique est sensiblement perpendic ulaire au champ électrique de l'onde émise par le premier applicateur. 13/ - Procédé de décongélation selon la revendication 11 d'une ou de grosses pièces, de forme allongée et dont une partie présente une épaisseur notablement plus importante que le reste de la pièce, par exemple quartiers de boeuf ou analogues, ledit procédé étant caractérisé en ce que l'irradiation d'ondes hyperfréquences est réalisée au moyen d'au moins deux applicateurs combinés parallèles à la pièce, l'un s'étendant sur toute la longueur de celle-ci et au moins une autre, s'étendant sur la longueur de la partie la plus épaisse de la pièce, ces applicateurs étant alimentés en énergie hyperfréquence à travers un circulateur. 14/ - Procédé de décongélation selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12 ou 13, d'une ou de très grosses pièces ayant des parties d'épaisseurs très différentes, caractérisé en ce que, au cours du procédé, chaque pièce est soumise à une interruption des irradiations pendant au moins une période, en vue d'engendrer un refroidissement des parties minces ayant tendance à s'échauffer plus rapidement. 15/ - Dispositif d'irradiation pour la mise en oeuvre du procédé de décongélation conforme à la revendication 12, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend un applicateur à champ constant de forme allongée, possédant des fentes rayonnantes sur une de ses grandes faces, et au moins un applicateur constitué par un guide ouvert ou cornet rayonnant en bout une onde hyperfréquence dont le champ électrique est sensiblement perpendiculaire à celui de l'onde émise par le premier applicateur. 16/ - Dispositif d'irradiation par la mise en oeuvre du procédé de décongélation conforme à la revendication 12, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend un applicateur à champ constant de forme allongée, possédant des fentes rayonnantes sur une des ses grandes faces, et au moins un applicateur analogue, de longueur réduite par rapport au premier et disposé perpendiculairement des façon que son axe longitudinal soit sensiblement orthogonal à l'axe longitudinal du premier applicateur.