Brevet FR2429039A1 — publié le 19800118

La présente invention concerne la production de mélanges d'agrégats à chaud, particulièrement d'agrégats bitumineux0 Elle s'applique particulièrement, de façon non exclusive, à la fabrication de mélanges bitumineux, du type dans lequel un mélange froid d'agrégats et un agent bitumineux de liaison sont introduits dans un réacteur revotant la forme d'un tambour creux rotatif allongé dans lequel les produits ainsi introduits sont chauffés et ainsi convertis en un mélange bitumineux dans lequel I1 agent de liaison enrobe par adhérence les parti cules d'agrégats, tandis que l'humidité contenue dans les produits est vaporisée et évacuée du tambour0 Des configurations variées de réacteurs ont été proposées pour mettre en oeuvre les procédés ci-dessus. Ils comportent généralement un brûleur à combustible liquide ou gazeux placé à une extrémité du tambour avec une ou plusieurs entrées d'air qui parcourent la masse d'oxygène nécessaire pour une combustion complète et un courant d'air chaud traversant le brdleur. Dans un réacteur classique, un brûleur à atomisation par l'air projette une flamme à l'intérieur du tambour pour chauffer le mélange d'agrégats au contact de cette flamme, l'agent de liaison étant admis dans l'agrégat chaud essentiellement en dehors de l'atteinte de la flamme. Avec ce réacteur connu, il s'est présenté des difficultés pour assurer la liquéfaction de l'agent de liaison et l'extrac- tion de l'humidité avec un degré d'efficacité convenable pour obtenir un mélange chaud de la spécification désirée, tout en maintenant la perte par oxydation de l'agent de liaison dans des limites acceptables0 L'entratnement de volumes importants de fines dans le courant d'air évacué a soulevé un problème considérable de poussières dans de nombreux ensembles de cet art antérieur et le débit d'air élevé nécessaire, d'une part pour atomiser le combustible du valeur et alimenter la flamme et, d'autre part pour évacuer les fines, a trop souvent conduit à des niveaux de bruit non acceptables.Ces problèmes ont été également rencontrés lorsque l'agent bitumineux n'est pas ajou- té dans le tambour mais combiné par fournée avec le mélange d'agrégats chaud et non lié retiré du tambour0 A ce jour, les difficultés qui viennent d'être évoquées ont été atténuées en mettant en oeuvre des équipements sophistiqués pour le contrôle de la poussière et du bruit et/ou en opérant un prémélange des produits et en les ajoutant par étapes successives prévues pour éliminer virtuellement la production de fines libres à l'intérieur du tambour. Toutefois, la première de ces tentatives s'est avérée très coûteuse, tandis que la dernière a eu pour résultat un niveau excessivement élevé d'oxydation du bitume et une perte de bitume par entratnement dans le courant d'évacuation.Une autre tentative a été faite pour réduire le courant d'air nécessaire en substituant des brûleurs plus compliqués, à combustible liquide atomisé mécaniquement aux b1eurs relativement plus simples à atomisation par l'air traditionnellement employés, mais ceci s'est avéré n'être qu'un palliatif partiel. La base de la présente invention est pour une part, la conviction que des résultats avantageux peuvent être obtenus en commandant le courant d'air extrait du tambour en fonction des conditions contrôlées à l'intérieur de ce tambour0 En conséquence, l'invention prévoit tout d'abord un réacteur destiné à être utilisé pour la production de mélanges d'a- grégats à chaud, réacteur comportant 2 - une structure délimitant une chambre de traitement fermée, cette structure étant montée de façon à tourner autour d'un axe longitudinal déterminé et étant agencée pour permettre d'agiter son contenu loraquXelle est en rotation, - au moins un orifice d'entrée, de préférence étanche à l'air, pour introduire dans la chambre de traitement des produits de base incluant au moins un mélange d'agrégats, - un orifice de sortie, de préférence étanche à l'air, pour re tirer le mélange chaud de la chambre de traitement, - des orifices respectifs d'entrée et de sortie, d'une part pour admettre l'air dans la chambre de traitement à l'une de ses extrémités axiales ou au voisinage de celle-ci, et d'autre part, pour extraire les gaz à l'autre de ses extrémités axiales ou au voisinage de celle-ci, - des moyens pour induire un courant de gaz à partir de la chambre vers l'orifice d'évacuation des gaz, - un brûleur pour chauffer les produits de base dans la chambre à une température suffisante pour convertir ceus-ci en un mé lange à chaud, selon une spécification déterminée, réacteur caractérisé en ce qu'il comporte t - des moyens pour contrôler un ou plusieurs paramètres indicatifs d'une condition ou de conditions relatives à un ou plusieurs emplacements dans la chambre de traitement, - des moyens pour commander le courant gazeux à travers la cham bre en fonction du contrôle précité. De préférence, le brtleur est disposé par rapport aux orifices d'alimentation en produits de base, pour chauffer ces produits de base afin d'effectuer leur conversion, en chauffant le courant gazeux avant que celui-ci vienne au contact des produits de base. Avantageusement les moyens de commande comportent un ensemble de vannes commandant le débit du courant gazeux, associé avec l'orifice de sortie des gaz, cet ensemble de vannes étant prévu pour être actionné en fonction du contrôle-précité de façon qu'indépendamment du débit de 1' oxygène de combustion amené au brlieur, le débit d'évacuation des gaz de la chambre de réaction est exactement celui nécessaire pour assurer une extraction efficace des produits gazeux de la combustion et des gaz à brdler et une évacuation de la vapeur d'eau dans la mesure requise pour réduire au niveau spécifié l'humidité dans le mélange chaud sortant.Un ventilateur d'extraction à débit constant peut être monté dans un conduit d'évacuation communiquant avec l'orifice de sortie des gaz et 11 ensemble des vannes peut alors comporter une prise d'air ajustable interposée dans le conduit d'évacuation entre l'orifice de sortie des gaz et le ventilateur. Les moyens de commande peuvent en outre, de préférence, comporter un ensemble de vannes commandant le débit d'écoulement associé avec le brûleur, cet ensemble étant connecté à un dispositif pour déterminer la température du mélange extrait, grâce à quoi l'entrée d'air à l'orifice d'entrée d'air peut être commandée en fonction de cette détermination de température. Avantageusement, le réacteur est associé avec des moyens pour mélanger et, bien que cela ne soit pas indispensable, dans une large mesure, pour stabiliser et homogénéiser complètement les produits de base avant dtintroduire ceux-ci dans la chambre de traitement, de façon à réduire la production de poussière pendant le processus de conversion0 Par ailleurs, l'invention concerne un procédé pour la mise en oeuvre du dispositif afin de produire un mélange d'agrégats à chaud, procédé comportant les étapes suivantes t - on introduit les produits de base incluant un mélange d 'agré- gats dans une chambre de traitement fermée, - on maintient un courant de gaz à travers cette chambre, - on agite les produits de base dans la chambre tout en les chauffant à une température suffisante pour convertir ces produits de base en un mélange à chaud selon une spécification déterminée, - on extrait le mélange chaud de la chambre, procédé caractérisé en ce qu'un ou plusieurs paramètres indican tifs d'une condition ou de conditions relatives à un ou plusieurs emplacements dans la chambre, sont contrôlés, tandis que se déroulent les différentes étapes de maitien du courant gazeux de chauffage des produits, le courant gazeux à travers la chambre étant commandé en fonction de ce contrôle. Dans une disposition préférée selon l'invention, le processus de production de mélanges est commandé entièrement en contrôlant uniquement la température du mélange produit et la pression de gaz dans la chambre de traitement. I1 apparat que dans des conditions normales, les valeurs de ces deux variables reflètent correctement d'autres variables de la production, telles que la teneur en humidité et le débit de sortie. L'invention prévoit par ailleurs que les produits de base sont chauffés pour effectuer leur conversion en chauffant le courant gazeux avant que celui-ci vienne en contact avec ces produits de base0 Dans une application particulièrement avantageuse du procédé selon l'invention, les produits de base introduits dans la chambre de traitement comportent un agent de liaison bituini- neux et ces produits de base sont chauffés tout en étant remués à une température suffisante pour les convertir en un mélange bitumineux à chaud dans lequel l'agent de liaison enrobe par adhérence les particules d'agrégats. L'invention va maintenant être décrite plus en détail en se référant aux dessins ci-joints, dans lesquels s - la figure 1 représente schématiquement en élévation latérale les principaux constituants d'une installation polyva- lente qui peut être utilisée pour la production de mélanges bitumineux à chaud, - la figure 2 est une représentation schématique en élévation latérale d'un réacteur pour mélange bitumineux selon l'invention qui peut constituer une partie de l'installation représentée sur la figure 1, - la figure 3 est un schéma par blocs des circuits de contrôle et de commande destinés an réacteur représenté sur la figure 2, les principales parties de ce réacteur étant représentées schématiquement. L'installation représentée sur la figure 1 peut être avantageusement placée sur le site où est extrait le matériau d'agrégats ou à proximité aF de ciui-ci ensemble de l'installa- tion peut être considéré comme étant constitué de quatre sous-ensembles facilement séparables s une unité de stockage et de dosage 10, un malaxeur 12, un réacteur 14 pour mélanges bitumineux à chaud et une unité de stockage de mélanges 160 Ces quatre sous-ensembles sont répartis sur une surface 18 et sont interconnectés en successior linéaire par des convoyeurs successifs 20a, 20b et 20c.Conformément à l'invention, il est prévu que les sous-ensembles 10 et 12 peuvent être utilisés pour le traitement de matériaux différents et pour la production de produits malaxés de différents types et que les unités 14 et 16 sont prévues en tant qu'accessoires aux unités 10 et 12 étant entendu qu'elles peuvent être séparées de celles-ci de façon à ne pas interférer avec les autres usages de la combinaison constituée par l'unité de dosage et de malaxage. En conséquence, l'unité 10 comporte une pluralité de trémies de stockage d'agrégats 22 installées sur un ou plusieurs supports 24 et comportant respectivement à leur partie inférieure des alimenteurs de sortie 26 prévus pour envoyer le matériau sur un ou plusieurs convoyeurs transversaux 28. Ces convoyeurs sont prévus pour évacuer le matériau sur un-convoyeur 20a, grâce à quoi des mélanges d'agrégats dans des proportions variées peuvent être préparés sur ce dernier convoyeur. l'unité 10 peut également comporter des réceptables pour le stockage d'autres produits, tels que des silos pour des matériaux destinés à servir de charge ou analogues, et des réservoirs pour du bitume ou autres produits liquides. Le malaxeur 12 comporte une ouverture d'entrée 30 à Sa partie supérieure et une ouverture de sortie 32 à sa partie in inférieure0 L'ensemble est monté sur une plateforme 34 surélevée et supportée par des pieds de façon que des camions de transport tels que celui représenté en 35 puissent être amenés sous la structure pour recevoir les produits mélanges en provenance du malaxeur lorsque ces camions stationnent dans l'espace 37. Un ensemble 13 alimenté par gravité et incluant une trémie d'alimentation 13a est monté sur la face supérieure de la plateforme 32. En convoyeur 20b peut être déplacé par rapport à la trémie 13a entre une première position représentée dans laquelle il est disposé pour recevoir le matériau malaxé en provenance de l'évacuation 32 et dans une seconde position dans laquelle il est déplacé sur le côté de façon que le matériau puisse traverser la trémie pour tomber dans un camion ou un véhicule analogue. Le réacteur 14 peut être de toute construction connue, avec des convoyeurs 20b et 20c qui, d'une part , délivrent les produits bruts et le liant et, d'autre part, évacuent le mélange frais. Le convoyeur 20c dirige le mélange chaud vers l'entrée supérieure 35a d'un ou plusieurs grands silos de stockage de mélange chaud 36 comportant des évacuateurs en forme d'entonnoir 38 qui dirigent le mélange chaud dans des camions afin de livrer sur les sites d'épandage0 Sans aucun doute > l'installation représentée constitue une amélioration majeure par rapport aux installations de production de mélanges à chaud connus, du fait que des parties de l'installation servant à la préparation de l'agrégat peuvent être utilisées séparément pour d'autres préparations d'agrégats. Il est étalement à noter que chaque constituant de l'installation peut être structuré pour permettre son transport facile d'un site à un autre. Une forme de réalisation du réacteur de mélanges à chaud 14 conforme à I'invention, est représentée sur les figures 2 et 3. Pour être utilisés dans le procédé selon l'invention, des agrégats dans des proportions déterminées sur l'unité 10, sont préparés en étant malaxés dans le malaxeur 12 avec un agent de liaison bitumineux afin de donner un "mélange froid" homogène essentiellement stabilisé constitué d'agrégats et d'un agent de liaison de fines granulations. Si on le désire, ce mélange froid peut être stocké à la sortie du malaxeur 12.Il peut être amené ultérieurement au réacteur soit en l'absence d'une préparation supplémentaire, soit après avoir été soumis à un processus de stabilisation supplémentaire0 Le mélange froid est transporté sur le convoyeur 20b jusqu'à l'orifice d'entrée 44 (figure 2 d'non tambour creux allongé 52 formant une partie du réacteur 14, l'intérieur de ce tambour 52 délimitant une chambre de traitement 63 (figure 3)O Le tambour 52 est monté de façon que son axe soit incliné d'un petit angle par rapport à 11 horizontale sur une plateforme surélevée 54 qui, ainsi que cela est représenté, est à son tour supportée sur la.surface de base 18 par une luralité de poteaux 56 espacés les uns des autres.Le tambour peut, bien entendu, être par ailleurs mis en place pour un transport facile. Le tambour est d d'une structure tout à fait conventionnelle en étant muni de pistes de roulement annulaires espacées les unes des autres 58, 58a qui supportent le tambour sur des jeux respectifs de galets 60, 60a montés sur la plateforme 54. Le tambour peut tourner autour de son axe longitudinal sous l'action d'un ensemble moteur et différentiel couplé au Jeu de galets 60, cet ensemble étant représenté en 62 sur la figure 2. Des ailettes et des élévateurs sont prévus à l'intérieur du tambour pour remuer son contenu loraque ce tambour est mis en rotation. Une goulotte d'entrée 44 eommunique avec l'intérieur du tambour 52 par l'intermédiaire d'un clapet actionné par l'écoulement et d'un joint annulaire en labyrinthe qui rendent cette entrée pratiquement étanche à l'air.Le tambour peut être isolé thermiquement si on le désire ou si cela est considéré comme nécessaire. Des paramètres, tels que l'inclinaison et la vitesse de rotation du tambour et des détails de sa conception interne déterminent globalement le temps de séjour du matériau dans le tambour et sont en conséquence adaptés à la spécification du matériau à délivrer. Généralement, le tambour est d'une construction classique l'angle d'inclinaison étant ajustable lors de l'installation en fonction de la nature du travail à envisager tandis que la vitesse de rotation peut être ajustée avec précision. Une enveloppe cylindrique 66 montée à poste fixe sur 3a plateforme 54 fournit une chambre de combustion avant qui s'étend coaxialement à partir de l'extrémité surélevée du tambour et qui offre généralement une configuration conique avec son extrémité la plus large s'ouvrant à l'intérieur du tambour. Le tambour 52 est assemblé de façon pratiquement étanche à l'air avec l'enveloppe 66 par l'intermédiaire du joint en labyrinthe précédemment mentionné afin de permettre un mouvement de rotation relatif. L'enveloppe 66 est interposée entre le tambour et un brdleur 68 à combustible liquide atomisé qui peut être un leur à atomisation mécanique du type fabriqué par exemple par le groupe de compagnies Veishaupt. Le brûleur 68 comporte un ou plusieurs registres d'entrée d'air contrôlés ensemble par un moteur, non représenté sur la figure 2 mais indiqué par le bloc 112 sur la figure 3. Les registres d'air et la vanne d'alimentation en combustible sont commandés à l'unisson pour assurer des conditions équilibrées de combustion. La longueur axiale totale de la chambre de combustion du brûleur 68 et de la chambre 66 est choisie de façon que pour une production de chaleur maximale, est-à-dire avec le brûleur à pleine puissance, la combustion soit juste complète à l'extrémité avant de la chambre 66 adjacente à l'entrée 44. L'extrémité inférieure du tambour 52 est ouverte et communique par l'intermédiaire d'un dispositif de joint en labyrinthe avec l'intérieur d'une caisse de collecte ou d'expansion 80 qui se réduit à son extrémité inférieure pour former une goulotte d'évacuation 81 pour le mélange bitumineux chaud élaboré dans le tambour. Le mélange chaud s'écoule à l'extérieur du tambour et vers le bas à travers une ouverture d'évacuation 83 commandée par un clapet pratiquement étanche à l'air, pour Outre ras semblé sur le convoyeur 20d (figure i). Un conduit 84 s'étend horizontalement à partir de la caisse d'expansion 80 et fait communiquer 1f intérieur de cette caisse avec une cheminée d'évacuation verticale 86. Un ventilateur d'évacuation est monté en 88 sur la cheminée d'évacuation et est entrainé par un moteur 90 monté à l'extérieur. Ce moteur ainsi que le ventilateur d'évacuation sont réglés pour un débit constant d'évacuation. Le conduit 84 est muni d'une prise d'air 92 commandée par un registre qui peut être ajusté par l'intermédiaire d'un moteur de modulation 132 (figure 3) afin de modifier la proportion du débit du ventilateur extrait du tambour 52. L'alimentation introduite par la goulotte 44 peut être seulement constituée d'un mélange d'agrégats libres mais dans le procédé préféré soumis à l'examen, cette alimentation est typiquement constituée par des produits de base prémélangés comportant un mélange d'agrégats et un agent de liaison bitumineux de façon à stabiliser et à homogénéiser les produits, tout au moins dans une large mesure, avant de les introduire dans la chambre de traitement. Un mélange bitumineux déjà utilisé peut être recyclé en l'incorporant dans cette alimentation prémélangée. Cette alimentation pénètre dans le tambour rotatif et s'achemine vers le bas du tambour en étant remuée par l'action des ailettes et des élévateurs à l'intérieur du tambour qui la divisent, la soulèvent et la laissent retomber comme prévu. Le courant gazeux chaud provenant de la chambre de combustion 66 qui peut comporter une certaine quantité d'air non brulé de produits de combustion, est à une température suffisante pour effectuer la conversion du produit en un mélange bitumineux chaud par vaporisation de l'humidité dans le produit et par enrobage simultané de tous les grains avec l'agent de liaison sous une épaisseur uniforme par le contact physique de ces grains avec le bitume liquéfié. En se référant à la figure 3, les dispositions pour contrôler et commander l'ensemble du réacteur vont maintenant être décrites en détail. Il existe trois points de contrôle s un premier thermocouple 100 monté dans le conduit 84 en amont de la prise d'air 92 du ventilateur 88 pour réagir à la température des gaz extraits de l'intérieur du tambour; un second thermocouple 102 adjacent à l'orifice de sortie du mélange 83 pour mesurer la température du mélange produit, et un détecteur de pression 104 joignant l'intérieur et l'extérieur du tambour pour contrôler la pression relative totale de gaz de l'intérieur du tambour. Le détecteur 104 est placé à la jonction de la chambre de combustion 66 et de la chambre de traitement 63. les détecteurs 100, 102 sont couplés dans un premier circuit de commande 110 qui détermine le positionnement du moteur 112 modulant l'entrée du combustible et e l'air du brûleur, les variables du produit mesurées par le détecteur 102 sont appliquées à la fois à un dispositif de lecture par opérateur 114 et à un dispositif de commande 116 dans lequel sont introduites les valeurs de consigne de ces variables. Les deux sorties de commande 16a, 116b du dispositif de commande 116 et la sortie de commande 118a d'un dispositif de commande 118 correspondant couplé au thermocouple 100, aboutissent à un relais de commutation 120. Le thermocouple 100 transmet également ces indications à un dispositif d'affichage visuel 104 et à un dispositif d'alarme de température de pointe 126. Au démarrage, du fait qu'un certain temps s'écoule avant que le produit apparaisse à la sortie 83, le moteur 112 opère en fonction de réglages manuels approxima- tifs effectués soit sur un tableau de commande auto-manuel 122, soit sur un dispositif de contrôle auxiliaire 124, soit par l'intermédiaire des sorties du dispositif de commande 118 luimême préréglé selon des conditions approximatives0 Dès qu'une quantité mesurable de produit apparat à l'orifice 83, un signal sur la sortie 116a commute le relais 120 pour acheminer désormais les signaux de contrôle à partir de la sortie 116b qui dépend de la comparaison des valeurs de consigne et des valeurs mesurées des variables de température du produit.Les dispositions sont telles qu'elles entratnent l'admission de davantage de combustible et d'air et augmentent en conséquence la comk bustion, lorsque la température du produit tombe au-dessous d'une limite inférieure prédéterminée, alors que l'arrivée de combustibleoet dtair sont réduites si l'on enregistre une température se situant à un niveau trop élevé au-dessus de la limite prédéterminée0 Le détecteur de pression 104 constitue le point de con truble du second ensemble distinct de circuit de commande 130 couplant ce détecteur 104 au moteur 132 du registre.Le détecteur 104 comprend un transducteur 134 pour convertir l'indication de pression en un signal électrique qui est appliqué à un dispositif de commande 136. Le résultat de la comparaison de la valeur de pression enregistrée avec la valeur réelle est utilisé pour régler le registre 92 par l'intermédiaire du moteur 132, un dispositif de commande auto-manuelle 138 étant prévu pour le démarrage initial et pour assurer d'éventuelles commandes supplémentaires. Si la pression dans le tambour tombe au-dessous d'une limite inférieure donnée, enregistrée dans le dispositif de commande 136, le registre de prise d'air 92 est ouvert pour accroStre la proportion de sa contribution au débit constant de mélange gazeux évacué et pour réduire ainsi le débit extrait du tambour.De façon analogue, une pression excessivement élevée dans le tambour est réduite en réduisant le débit de l'entrée d'air. On admet que les valeurs désirées pour les caractéristiques principales du produit, telles que la température, la teneur en humidité, les pronortions constituantes et le débit de sortie, peuvent être reflétées sous la forme des deux varia bles contrôlées, à savoir la température du produit et la pression dans le tambour. Ainsi, et en accord avec la mise en oeuvre préférée de l'invention, on considère qu'il est possible de commander l'intégralité du processus en déterminant des limites pour ces deux variables sur la base des limites souhaitées pour l'ensemble des variables du produit et en introduisant ces limites dans les dispositifs respectifs de commande 116 et 136.En général, la tendance est de commander le réacteur de façon à assurer une combustion complète au brlieur et à maintenir la température du courant gazeux au-dessous de la valeur stoéchiomètrique pour le système de brdleur à un niveau correspontant à la liquéfaction, mais non pas à la pyrogénation ou au fractionnement de l'agent de liaison, et de façon que, indépendamment du débit de l'oxygène de combustion au -brQleur, le débit d'évacuation soit Juste celui nécessaire pour assurer une évacuation efficace des produits gazeux de combustion et des gaz imbrtlés, ainsi que de la vapeur d'eau dans la mesure nécessaire pour réduire l'humidité dans le mélange chaud sortant au niveau spécifié, et pour maintenir une atmosphère neutre à l'intérieur du tambour par rapport à l'agent de liaison.La présence contrôlée d'une atmosphère neutre par rapport à l'agent de liaison, facilite le processus de conversion et minimise la pyrogénation ou le fractionnement du bitume. De l'air de refroidissement en quantité suffisante est introduit pour maintenir la température dans le tambour au niveau désiré pour liquéfier le bitume tout en garantissant que la perte de bitume par oxydation ou un autre mode d'altération, est maintenue dans des limites acceptables.Il est souhaitable d'éviter la présence d'un excès d'air dans le tambour et d'un débit excessif d'air de refroidissement afin de minimiser la pyrogénation et de faciliter l'obtention d'un niveau de bruit minimale Il est également souhaitable que la pression dans le tambour soit maintenue légèrement au-dessous de la pression atmosphèrique pour réduire les fuites Grâce à l'utilisation du débit gazeux chaud dans le tambour pour chauffer les produits de base et éviter ainsi le contact direct avec la flamme, il est possible d'introduire les produits sous la forme d'un mélange homogénéisé et stabilisé. Il en résulte que le taux de production des fines est considérablement réduit en comparaison du niveau inévitablement atteint dans les installations antérieures où un mélange d'agrégats secs était agité et chauffé par le contact de la flamme, alors que maintenant oxydation du bitume et l'entrainement des poussières sont ramenés à des niveaux acceptables. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à la production de mélanges bitumineux à chaud. Par exemple, le réacteur décrit peut être employé pour chauffer et sécher un mélange d'agrégats seuls le mélange non lié ainsi recueilli étant ensuite combiné avec un agent de liaison dans un processus ultérieur par fournées. Dans ce cas, plusieurs des avantages examinés plus haut peuvent encore être acquis en appliquant les principes de l'invention. REVENDICATIONS 1.- Réacteur destiné à être utilisé pour la production de mélange, d'agrégats à chaud, réacteur comportant - une structure délimitant une chambre de traitement fermée, cette structure étant montée de façon à tourner autour d'un axe longitudinal déterminé et étant agencée pour permettre dtagiter son contenu lorsqu'elle est en rotation, - au moins un orifice d'entrée, de préférence étanche à l'air, pour introduire dans la chambre de traitement des produits de base incluant au moins un mélange d'agrégats, - un orifice de sortie, de préférence étanche à l'air, pour re tirer le mélange chaud de la chambre de traitement, - des orifices respectifs d'entrée et de sortie, d'une part pour admettre l'air dans la chambre de traitement à l'une de ses extrémités axiales ou au voisinage de celle-ci et d'autre part, pour extraire les gaz à l'autre de ses extrémités axiales ou au voisinage de celle-c, - des moyens pour induire un courant de gaz à partir de la cham bre vers l'orifice d'évacuation des gaz, - un brûleur pour chauffer les produits de base dans la chambre à une température suffisante pour convertir ceuxci en un mé lange à chaud, selon une spécification déterminées réacteur caractérisé en ce qu'il comporte g - des moyens pour contrôler un ou plusieurs paramètres indica tifs d'une condition ou de conditions relatives à un ou plu sieurs emplacements dans la chambre de traitement, - des moyens pour commander le courant gazeux à travers la cham bre en fonction du contrôle précité. 2.- Réacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le brûleur est disposé par rapport aux orifices d'alimentation en produits de base, pour chauffer ces produits de base afin d'effectuer leur conversion, en chauffant le courant gazeux avant que celui-ci vienne au contact des produits de base, 3.- Réacteur selon la revendication 2, caractérisé en ce que le brûleur est un brflleur à mazout atomisé mécaniquement. 4.- Réacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3s caractérisé en ce que les moyens de commande du courant gazeux comportent un système de vannes de commande du débit du courant associé à l'orifice de sortie des gaz. 5.- Réacteur selon la révendication 4, caractérisé en ce qu'un ventilateur d'évacuation à débit d'évacuation constant est monte dans une canalisation d'6vacuation communiquant avec l'orifice de sortie des gaz, le système de vannes comportant une communication réglable avec l'atmosphère disposeesur la canalisation d'évacuation entre l'orifice de sortie des gaz et le ventilateur0 6.- Réacteur selon l'une quelconque des revendications 4 et 59 caractérisé en ce que les moyens de contrôle comportent un dispositif pour déterminer la pression de gaz dans la chambre de traitement, des moyens étant prévus pour comparer la pression ainsi mesurée dans la chambre de traitement avec une valeur prédéterminée et pour transmettre au système de vannes un signal de commande dépendant du résultat de cette comparaison. 7.- Réacteur selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens de commande du courant gazeux comportent un ensemble de vannes de débit du courant gazeux associé avec le brdleur, cet ensemble de vannes étant connecté à un dispositif pour déterminer la température du mélange extrait, grâce à quoi l'alimentation d'air et de mazout du brûleur peut être commandé en fonction de cette détermination de température. 8.- Réacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens pour mélanger et pour stabiliser et homogénéiser au moins dans une large mesure les produits de base avant que ceux-ci soient introduits dans la chambre de traitement. 9.- Procédé pour la mise en oeuvre du dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, afin de produire un mélange d'agrégats à chaud, procédé comportant les étapes sui- vante s - on introduit les produits de base incluant un mélange d'agré gats dans une chambre de traitement fermée, - on maintient un courant de gaz à travers cette chambre, - on agite les produits de base dans la chambre tout en les chauffant à une température suffisante pour convertir ces produits de base en un mélange à chaud selon une spécification déterminée, - on extrait le mélange chaud de la chambre, procédé caractérisé en ce qu'un ou plusieurs paramètres indicatifs d'une condition ou de conditions relatives à un ou plusieurs emplacements dans la chambre, sont contrôlés, tandis que se dé roulent les différentes étapes de maintien du courant ga7eux de chauffage des produits, le courant gazeux à travers la chambre étant commandé en fonction de ce contrôle 10.- Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'on chauffe les produits de base pour effectuer leur conversion en chauffant le courant gazeux a-zant que celui-ci vienne au contact de ces produits de base. 11.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 et 10, caractérisé en ce que lton mélange et en ce que l'on stabilise et homogénéise au moins dans une large mesure les produits de base avant que ceux ci soient introduits dans la chambre de traitement. 12.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à il, caractérisé en ce que la commande du courant gazeux comporte la commande du débit d'extraction du gaz à partir de la chambre. 13.- Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que lton contrôle le débit d'évacuation du gas de façon qu'in- dépendamment du débit d'oxygène bralé par le brûleur, le débit d'évacuation est exactement celui requis pour assurer une évacuation efficace des produits de combustion et des gas imbrûlés, ainsi que de la vapeur d'eau dans la mesure nécessaire pour réduire l'humidité du mélange chaud sortant au niveau spécifié. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 12 à 13, caractérisé en ce que l'on effectue le contrôle du débit d'évacuation des gaz en contrant la proportion d'air extérieure dans un mélange avec les gaz extraits, ce mélange étant retiré sous débit constant. 15.- Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que ce contrôle comporte la détermination de la pression du gaz dans la chambre de traitement, la commande du courant gazeux étant effectuée en fonction de la comparaison de la pression mesurée dans la chambre de traitement avec une valeur prédéter minée. 16.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 et 15, caractérisé en ce que les produits de base introduits dans la chambre de traitement comportent un agent bitumineux de liaison, les produits de base étant traités, tandis qu'ils sont remués, à une température suffisante pour convertir ces produits de base en un mélange bitumineux à chaud dans lequel l'agent de liaison enrobe, en y adhérant9 les particules d'agré gatte 17.- Procédé selon la revendication 9s caractérisé en ce que le chauffage est effectué par un brûleur à mazout ouvert en direction de la chambre, le processus de commande comportant la commande du débit d'air et du mazout amenéa au brûleur et le contrôle précité comportant la détermination de la température du mélange évacué, grâce à quoi l'alimentation en air et en mazout peut être commandée en fonction de cette détermination de température.