Brevet FR2402833A1 — publié le 19790406

La conception la plus intéressante et la plus largement utilisée pour les batteries de fours a coke correspond aux fours à coke horizontaux avec amenée du gaz riche de chauffage par le bas du four, cés fours etant couramment dénommés dans ce domaine et dans la suite du présent texte four "underjet". Dans cette conception, on place le charbon dans une chambre-de four horizontale. Des carneaux verticaux de combustion sont disposés le long des cotés de la chambre de four, en étant séparés de celle-ci par de la matière réfractaire résistant à la chaleur. C'est dans ces carneaux que se produit la combustion. En dessous des chambres du four, il est prévu des échangeurs de chaleur réfractaires appelés des régénérateurs. Leur fonction est de préchauffer l'air utilisé dans les carneaux de combustion pour établir un haut niveau de température et assurer une combustion plus efficace. Cependant, pour préchauffer l'air, on doit d'abord chauffer les régénérateurs. Ce problème est résolu en faisant passer d'abord des fumées provenant de la zone de combustion dans les carneaux en combustion placés sur le côté opposé de la chambre du four, transversalement à la partie supérieure de cette chambre, et en les faisant ensuite redescendre dans les carneaux non en combustion placés sur le côté opposé de la chambre de four. Ensuite, les fumées se propagent vers le bas au travers du régénérateur de façon à chauffer la masse réfractaire.Les fumées sortent ensuite par le fond du régénérateur pour pénétrer dans un conduit de fumée qui décharge les fumées dans la cheminée de la batterie. Dans une autre conception de batterie du type underjet, les carneaux de chauffage de chaque paroi chauffante sont disposés par paires, appelées épingles à cheveux, et il se produit une combustion dans un carneau de chaque paire tandis que les fumées sont canalisées vers les régénérateurs en les faisant passer vers le bas dans le second carneau de chaque paire. Dans les-deux conceptions de batterie, les fonctions des carneaux en combustion et au repos sont périodiquement inversées en vue de rétablir les conditions de températures des régénérateurs. Pour faire fonctionner dans les conditions optimales des batteries de four à coke du type underjet, on a constaté par le passé qu'il était avantageux de diluer le gaz combustible riche avec des fumées recyclées avant la combustion. Cette dilution remplit deux fonctions très utiles. Du fait de la teneur en oxygene des fumées recyclées, leur addition au gaz riche évite 1' accumulation de dépôts de carbone formés par craquage a haute température des-hydrocarbures contenus dans le combustible. En second lieu, une dilution du gaz combustible avec des fumées recyclées ralentit la combustion du gaz riche en produisant une flamme plus longue et une répartition verticale de la chaleur plus uniforme dans les carneaux verticaux de chauffage. L'expé- rience a démontré qu'une concentration en fumées d'environ 50% ou plus dans le mélange gaz combustible - fumées donnait de bons résultats. En pratique, la quantité de fumées devant être recyclées est extraite d'un point situé a proximité de la base du carneau "aux fumées" par l'intermédiaire de la montée de gaz. Cette montée de gaz est reliée par un conduit de recirculation a la montée de gaz d'un carneau en combustion de la paroi associée ou bien d'un carneau associé d'une "épingle a cheveux". 1a force d'en-trat- nement qui provoque la circulation des fumées recyclées est engin drée par un jet de gaz riche qui est injecté dans la montre de gaz du carneau en combustion.Ce jet de gaz riche est déchargé a grande vitesse dans le col d'un éjecteur du type venturi qui sert a aspirer les fumées a partir du carneau aux fumées et a mélanger le gaz riche et les fumées recyclées pour former le mélange de combinaison. Ce mélange de combustion passe dans lamontée de gaz du carneau en combustion où il est brûle. Au cours -de ce cycle le régénérateur "en montée" diminue en température tandis que le régénérateur situé du c8té opposé augmente en temw pérature. En un point donné de gradation de température relative, des vannes sont actionnées pour inverser le sens d'écoulement des gaz.Il se produit alors une combustion dans le carneau placé du c6té opposé, les fumées descendant par le carneau situé du côté proche pour parvenir au régénérateur situé du c6té rapproché. La présente invention concerne la zône du four à coke où une partie des gaz chauds d'échappement est mélangée avec du gaz riche avant de monter dans les carneaux de combustion. Dans cette zone, les fumées sont entraînées dans un courant de gaz riche par un dispositif connu appelé alternativement éjecteur ou tuyère. On va maintenant décrire le domaine connu. Les éjecteurs classiques sont formés de plusieurs éléments. Une buse de gaz riche est placée à la base dlune chambre d'aspiration. Cette buse comporte un trou cylindrique qui produit un jet conique de gaz å sa sortie. Ce gaz est appelé le gaz d'entrainement. L'angle au sommet du cône est d'environ 200 et il varie légèrement lorsque la pression du gaz dans la buse varie. La chambre d'aspiration comporte une seule entrée placée sur le côté; les fumées recyclées, appelées gaz entraîné, pénètrent dans l'éjecteur par l'intermédiaire de cette entrée. Dans une position directement opposée a la buse, a la partie supérieure de.la chambre d'aspiration, il est prévu un diffuseur primaire. Ce diffuseur primaire se- présente sous la forme d'une partie conique dont la grande extrémité constitue la sortie de-la chambre d'aspiration. On a constaté que l'angle au sommet du diffuseur primaire devait être de l'ordre de 250 pour obtenir les meilleurs résultats, et on a trouvé en théorie qu'il devait être supérieur a l'angle naturel de 200 du jet de gaz d'entraînement sous pression sortant de la buse pour éliminer les turbulences, les a-coups et les pertes par tourbillons. La petite extrémité de la partie conique du diffuseur primaire forme l'entrée dans un col. Ce col est simplement constitué par une partie cylindrique comportant des parties îisses,/ïeocutsi1enectés étant parallèles. Le diamètre du col est assez critique du fait que de petites variations de cette dimen sion changent la perte de charge dans le système et modifient également grandement la quantité.du gaz entrainé par le gaz d'entraînement. Dans les conditions de marche d'un système "unaerjet", on a déterminé par de nombreux essais qu'il était approprié d'adopter un a diamètre diamètre de 57 mm pour des batteries comportant des fours de grande capacité. Il faut également prendre en considération une autre dimension du col, savoir sa longueur. En pratique, cette dimension est courte par rapport au diamètre du col, en ayant seulement une valeur d'environ 6 mm, et elle correspond a un rapport d'environ 9:1. A l'extrémité supérieure du col, il est prévu un second diffuseur conique, appelé diffuseur secondaire et dont la partie conique est opposée en projection a celle du diffuseur primaire. L'extrémité de petit diamètre de cette partie conique correspond a la partie supérieure du col tandis que l'extrémité de grand diamètre débouche dans la montée de gaz. Dans les réalisations connues d'éjecteurs pour fours à coke, la buse était placée tout près de ou dans l'extrémité de grand diamètre de la partie conique du diffuseur primaire. Des essais récents ont montré que, lorsque la pression de gaz dans la buse est augmentée, cette buse peut être déplacée en retrait par rapport au diffuseur. On a remarqué que le paramètre essentiel est constitué par la distance séparant la pointe de la buse de l'entrée du col, cette distance étant une-fonction directe de la pression de gaz dans la buse. Plus la pression est basse, plus la pointe de la buse doit être rapprochée de l'entrée du col. Le principe de fonctionnement d'une tuyère consiste à combiner la vitesse du gaz avec une baisse de pression rapide. Le gaz d'entraînement est éjecté sous pression de la buse. Quand il s'échappe, il se détend sous l'effet de la réduction de pression. Ce jet qui se détend entraîne les gaz environnants, à savoir dans ce cas les fumées recycles, et une partie de l'énergie cinétique du gaz d'entraînement est transmise aux fumées recyclées entraînées, L'entraînement des fumées erée une zone de basse pression dans la chambre d'aspiration et les gaz entraînés sont remplacés par des fumées supplémentaires provenant du carneau dans lequel ne se produit pas la combustion. La vitesse du gaz d'entraînement transfère le gaz entraîné dans le col où le mélange est étranglé, ce qui diminue la vitesse et augmente la pression. Quand le mélange de gaz sort du col,-il se détend à nouveau, en augmentant de vitesse et en réduisant de pression, ce qui provoque l'écoulement dans l'éjecteur. Cependant, plusieurs problèmes se sont posés lors de l'application d'éjecteurs à des fours a coke. En premier lieu, du fait du volume des fumées devant etre entraînées par le gaz riche, il est nécessaire, pour obtenir des caractéristiques acceptables de combustion, de donner à l'entrée de la chambre d-'aspiration une dimension relativement grande. Il en résulte que la chambre d'aspiration doit également être relativement grande. La pression du gaz riche doit être maintenue relativement basse pour des raisons de sécurité,et enconséquence on place la buse en haut de la chambre d'aspiration de façon qu'elle soit espacée d'une distance correcte de l'entrée du col. En conséquence, on la dispose directement dans 1 trajet d'écoulement des gaz chauds d'échappement.La chialeur agit sur la buse en produisant une corrosion et une érosion, ce qui nécessite des changements fréquents de la buse. Un second problème consiste en ce que, du fait de la courte longueur du col-de l'éjecteur et d'autres relations dimensionnelles adoptées parle passé, le débit des fumées entraînées est irrégulier, instable et très sensible-aux conditions opératoires existantes et à l'orientation de la tuyère. Il en résulte qu'on ne peut pas toujours obtenir des mélanges optimaux de gaz combustible et de fumées. L'invention se rapporte essentiellement à des perfectionnements apportés à des tuyères mélangeuses utilisées dans des batteries de fours a coke de type "underjet" et dans lesquelles la tuyère est utilisée pour mélanger un gaz riche avec des fumées recyclées. Une chambre d'aspiration de dimensions classiques est ut,ilisée et elle comporte une entrée de dimensions courantes. Une buse a gaz riche est placée en retrait dans un canal- prévu à la base de la chambre d'aspiration d'un éjecteur de manière que la pointe de la buse soit située hors de l'écoulement du gaz chaud d'échappement pénétrant dans la chambre d'aspiration. A la partie supérieure de la chambre d'aspiration, on n'utilise pas de cône d'entrée dansl'éjecteur. Un col cylindrique de diamètre courant s'étend verticalement du haut de la chambre d'aspiration jusqu'en -un point de transition. Au point de transition est située la petite extrémité d'un diffuseur secondaire conique. La grande extrémité de ce diffuseur secondaire débouche dans la montée de gaz aboutissant a la base du carneau de chauffage. La liaison de l'extrémité ducol avec la chambre d'aspiration est assurée par un petit congé arrondi ou un chanfrein à la place d'une arête à 900. Le chanfrein élimine les turbulences qui seraient autrement créées par des modifications brutales de la configuration géométrique. Des essais ont montré que la position de la buse par rapport au bord avant du col est critique. La longueur du col a également une importance essentielle. On a obtenu les meilleurs résultats,en utilisant un diamètre classique de col de 57 mm,en donnant à la distance séparant la pointe de buse du bord avant du col une valeur égale à 2 et 1/3 de fois le diamètre,ou approximativement 132 mm. On a réalisé un modèle à l'échelle pour vérifier différents facteurs ayant une influence critique sur le fonctionnement d'un four à coke et affectés par une tuyère. On a réalisé le modèle en matière plastique transparente et on l'a fait fonctionner à froid. On a utilisé comme gaz de l'air à la place du gaz riche et des fumées On a moulé la matière plastique de façon à simuler les formes réelles des parties réfractaires et des textures superficielles intervenant dans des batteries de fours à coke classiques. Les conduits aboutissant à la tuyère et partant de celle-ci ont été réalisés avec le même profil que dans une installation réelle,et également avec les memes dimensions et la même configuration. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention seront mis en évidence dans la suite de la description, donnée à titre d'exemple non limitatif,en référence aux dessins annexés dans lesquels Fig.l représente schématiquement l'appareil d'essai utilisé pour la mise au point de Ia présente invention; Fig.2 est une représentation schématique dun jecteur de configuration standard qui est utilisé dans des batteries de fours à coke à chauffage par la ha-se classique correspondant à l'appareil d'essai; Fig.3 est une représentation schématique d'une modification de configuration de l'éjecteur (btbd.1) utilisé dans l'appareil d'essai; et Fig.4 est une représentation scInatique d'une modification de configuration de ltejecteUr-(bi-2) utilisé dans l'appareil d'essai; Fig.5 est une coupe latérale d'un-énecteur utilisé dans une batterie de four à coke à chauffage par la base,en correspondance au Mod.2 de la figure 4. Figure 1 est une représentation schématique de l'appareil d'essai et elle donne également toutes les dimensions et la disposition de tous les équipements de mesure. En référence à la figure l,il est prévu un orifice de mesure en un point B pour mesurer le débit d'air entrainé et simultanément pour créer une perte de charge dans le système simulant la perte de charge normale totale se produisant dans des batteries de fours à coke existantes. On mesurait la pression différentielle créée par l'orifice de mesure à l'aide d'un micromanomàtre comportant une colonne d'eau de O à 50 mm et ayant une précision et répétitivité correspondant à + 0,012mm d'eau. Le support de buse était muni de bagues toriques d'étanchéité placées dans une montée afin de permettre un réglage de la distance séparant la pointe de buse du col. On a inséré dans la montée un indicateur de pression,placé bien en dessous de la zone de turbulence de la chambre d'aspiration,afin de mesurer la pression statique régnant dans cette chambre. De l'air provenant d'un compresseur classique a été fourni à la buse,comme indiqué sur la figure l,par l'intermédiaire d'un filtre,d'un régulateur de pression et d'un débitmètre (un dispositif pour mesurer un volume de gaz par intervalle de temps, par exemple en mètr cubs par minute). Des indicateurs de pression (PI) ont été insérés, un sur chaque côté du débitmètre,afin de permettra une correction de la lecture fournie par le débitmètre en fonction de la pression statique existante. On a adopté pour la buse un diamètre d'orifice de 11,907 mm,correspondant à un diamètre typique de buses réellement utilisées dans des batteries de fours à coke. De même,pour simuler des conditions de marche réelles,on a maintenu la longueur de l'orifice de buse ( la longueur du trou interne de la buse) à 25,4 mm. On a maintenu dans la buse le débit d'air d'entraînement à une valeur de 12,2 l/mnde façon à obtenir une énergie d'entrainement équivalant à lténergie d'entralnement du gaz combustible dans une batterie de four à coke correspondant à l'appareil d'essai. L'objectif de l'essai a consisté à déterminer le rapport entre le volume de gaz entraîné pénétrant dans la chambre d'aspiration et le volume d'air d'entraînement pénétrant par la buse, en relation avec les différents agencements d'éléments de l'éjecteur On a essayé cinq agencements différents du col et du diffuseur. Dans les cinq essais,on a changé la position de la pointe de buse depuis un point situé à 100 mm au dessous de sa position normale jusqu'en un point situé à 100 min au dessus de sa position normale en opérant par échelons de 12,5 mm. Les tableaux I, II et III donnent les résultats comparatifs d'essais réalisés avec une configuration standard d'éjecteur ainsi qu'avec deux configurations préférées d'éjecteur et de positions de pointe de buse.Pour chaque échelon,on a calculé le rapport du gaz entraîné au gaz d'entraînement. Sur la figure 1, les dimensions des parties respectives du dispositif sont les suivantes: L1 = 200 mm L2 = 730 mm L3 =1020 mm L4 = 780 mm L5 = 245 mm L6 = 305 mm L7 = 1,5 mm ID1 = 89 mm ID2 = 38 mm ID3 = 93 mm ID diamètre interne. Le tableau I donne la liste des résultats des essais effectués avec la configuration standard d'éjecteur. TABLEAU I Position de buse définie par Débit de gaz entraîné Rapport : Débit de gaz d'entrai- la distance en dessous (-) nement nement ou au-dessus (+) de la position de conception. ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ -75 mm 1,05 -62,5mm 0,97 -50 mm 0,98 -37,5 mm 1,00 -25 mm 1,05 -12,5 mm 1,59 0 1,64 +12,5 mm 1,67 + 25 mm 1,67 + 37,5mm 1,64 + 50 mm 1,60 + 62,5 mm 1,59 Le principe du Mod. 1, Comme indiqué sur la figure 3, a été d'éliminer complètement le diffuseur.Mod. 1 comporte un col d'une longueur de 115 mm avec un évasement d'un rayon de 3,2 mm au point de liaison avec la boîte d'aspiration. On a répété l'essai pour cette modification. Le tableau II donne les résultats des essais correspondant au Mod. 1. TABLEAU II position de buse définie Rapport=. Débit de gaz entrain Rapport = par la distance en dessous (-) Débit de gaz d'entraîne- ou au-dessus (+) de la position ment de conception - 100 mm 1,16 - 87,5 mm 1,26 - 75 mm 1,58 - 62,5 mm 1,66 - 50 mm 1,70 - 37,5 mm 1,73 - 25 mm 1,73 - 12,5 mm 1,71 0 1,71 + 12,5 mm 1,68 + 25 mm 1,65 + 37,5 mm 1,63 + 50 mm 1,59 + 62,5 mm 1,54 Mod.2 , mis en évidence sur la figure 4,diffère de Mod. 1, mis en évidence sur la figure 3 ,en ce que le rayon de l'évasement est augmenté de 3, 2 mm jusqu'à 17,6 mm alors que la longueur de col est réduite de 115 à 96 mm. On a répété l'essai pour cette modification. Le tableau III indique les résultats des essais effectués pour Mod. 2. TABLEAU III Position de buse définie par la Débit de gaz entraîné distance en dessous (-) ou au Rapport: Débit de gaz d'entraî- dessus (+) de la position de nement conception. - 87,5 mm 1,31 - 75 mm 1,59 - 62,5 mm 1,57 - 50 mm 1,68 - 37,5 mm 1,70 TABLEAU III (suite) Position de buse définie par la Débit de gaz entraîné distance en dessous (-) ou au- Rapport:Débit de-gaz d'entrai- nement dessus (+) de la position de conception. - 25 mm 1,73 - 12,5mm 1,72 0 1,73 + 12,5 mm 1,73 + 25 mm 1,71 + 37,5 mm 1,69 + 50 mm 1,65 + 62,5 mm 1,72 I1 est à noter que les rapports donnés dans le tableau I entre la position de buse correspondant à - 37,5 mm et la position de buse correspondant à + 25 mm sont des valeurs moyennes. Les débits d'air entraînés enregistrés avec l'agencement standard ont donné lieu à des fluctuations ayant un caractère instable. En conséquence7 on a enregistré des valeurs multiples pour chacune des positions de buse de ces trois agencements dans la plage de contrôle précitée de position de buse.Pour obtenir une valeur utilisable ,on-a fait la moyenne des valeurs enregistrées. On n'a pas décelé de fluctuations pour les agencements correspondant aux Moud. 1 et Mod. 2. Sur les figures 2 à 3 > les longueurs X1, X2 etX3 sont respectivement les suivantes: X1 = 6,35 mm X2 = 117,5 mm X3 = 98,5 min Les conclusions à tirer des résultats d'essais sont que, en utilisant le Mod. 1 -ou le Mod. 2 ,on peut placer en retrait la pointe de buse dans la montée pour la faire sortir du trajet suivi par l'écoulement de gaz entraîné (les fumees dans une batterie de four: à coke) et qu'on peut éliminer les fluctuations se produisant dans le mélange de gaz, gaz entraîné et gaz d'entrainement (c'est-à-dire le gaz de chauffage dans une batterie de four à coke). Cependant ces conclusions ne correspondent qu'à une tendance-,jusqutà ce qu'une détermination soit faite en ce qui concerne la pression différentielle qui s'établirait en pratique entre l'écoulement descendant de fumées chaudes dans la montée de gaz opposée, la traversée en sens inverse de 1 T éjecteur inactif et du canal de traversée aboutissant à la chambre d'aspiration. A moins que cette pression différentielle ne rentre dans une plage acceptable, l'éjecteur actif sera incapable de pomper la quantité nécessaire de fumées permettant d'obtenir une dilution optimale. La pression différentielle normale s'établissant dans le système de recyclage de fumées entre la base de deux conduits respectivement en combustion et au repos dans une- batterie de four a coke est de l'ordre de 5mm d'eau. En référence à la figure 1, un micromanomètre mesure la baisse de pression entre G et C. Les essais ont montré que, dans les conditions de marche, l'augmentation de la pression différentielle dans une batterie réelle correspondant à Mod. 1, comme indiqué sur la figure~3, est d'environ 0,336 mm d'eau tandis que l'augmentation de pression differentielle correspondant à Mod.2, comme indiqué sur la figure 4, est d'environ 0,132 mm d'eau, ces deux valeurs étant considérées comme rentrant dans une plage acceptable mais la valeur-correspon- > dant au Mod. 2 étant préférée. L'invention a en conséquence pour but de fournir un dispositif permettant de placer la buse à l'extérieur de 11 écoulement du mélange de gaz chaud. L'invention a également pour but de fournir un moyen permettant de stabiliser le rapport entre les débits de gaz entraîné et de gaz d'entraînement et-de contrôler ce rapport dans une batterie de four à coke à chauffage par la base. L'invention a également pour but de fournir un moyen permettant de maintenir la pression différentielle à la traversée de l'éjecteur au repos dans des limites acceptables, en conformité avec les caractéristiques définies ci-dessus. Sur les dessins, et plus particulièrement sur la figure 5, on a représenté un éjecteur de recirculation de fumées désigné 11 et qui comporte une buse 12 de profil et dimensions classiques telle que celle utilisée dans des batteries de fours à coke ("underjet").La buse 12 est placée au centre d'une montée 13 de façon que la pointe de buse 14 soit située en retrait par rapport au bord supérieur 15 de la montée 13 d'une distance de 37,5mm. La montée- 13 a une forme cylindrique et un diamètre suffisant pour permettre un démontage et un remontage aisés de la buse à des fins d'entretien, ce diamètre ayant une valeur nominale de 62,5 am. I1 est prévu, au-dessus de la montée 13,une chambre verticale d'aspiration 16 de profil cylindrique. Une entrée cylindrique 17 débouche latéralement dans la chambre d'aspiration 16. La hauteur et le diamètre de la chambre d'aspiration 16 sont imposés par le diamètre de l'entrée 17 qui est lui-même imposé par le volume de gaz devant passer sous une pression donnée dans l'ejec- teur 11. Ce diamètre a une valeur nominale d'environ 87,5mm. La chambre d'aspiration 16 est disposée co-axialement avec la buse 12. Dans une zone directement opposée a la buse 12 et a la montée 13 et située à la partie supérieure de la chambre d'aspiration 16, il est prévu un congé 18 dont le- rayon de section droite est de 17,6 mm, le diamètre inférieur du congé 18 de 84 mm et le diamètre supérieur de 56 mm. En conséquence, la hauteur du congé est également de 17,6 mm. I1 est prévu au centre et directement au-dessus du congé 18 un col 19. Ce col 19 a une forme cylindrique, son diamètre intérieur ayant une valeur de 56 mm et sa hauteur de 96 mm. On obtient ainsi une transition uniforme entre le haut du congé 18 et le col 19. I1 est prévu au centre et au dessus du col 19 un diffuseur secondaire 20 de configuration et dimensions classiques; nominalement, ce diffuseur secondaire 20 comporte une partie interne conique dont le petit diamètre correspond au diamètre intérieur du col 19 et qui a en outre une hauteur de 180mm et un angle au sommet de 17 . L'extrémité de grand diamètre intérieur-du diffuseur secondaire 20 forme l'entrée 21 de la montée de gaz. La montée 13, la chambre d'aspiration 16, l'entrée 17 de cette chambre, le congé 18, le col 19, le diffuseur secondaire 20 et l'entrée 21 de la montée de gaz sont tous formés d'un matériau réfractaire classique. Le gaz d'entraînement, constitué par le gaz riche, pénètre sous pression dans l'éjecteur Il par l'intermédiaire de la buse 12. Nominalement, la pression du gaz est d'environ 125 mm d'eau. La buse 12 éjecte le gaz d'entraînement verticalement dans la chambre d'aspiration 16 où le gaz se détend de sa pression initiale jusqu'a une pression inférieure a celle du gaz entraîné, a savoir les fumées chaudes se trouvant déjà dans la chambre d'aspiration 16. Dans le processus de détente, le gaz d'entraînement est accéléré à partir de sa vitesse initiale d'entrée jusqu'à une vitesse relativement grande, dirigée vers le haut mais s'étalant vers l'extérieur de façon à établir un profil conique d'écoulement correspondant à un angle au sommet d'environ 200. I1 en résulte la formation dans la chambre d'aspiration 16 d'une zone d'écoulement à basse pression et à grande vitesse qui fait en sorte que le gaz à plus haute pression soit entraîné par le gaz d'entraînement.Une quantité supplémentaire de gaz à entraîner est introduite dans la chambre d'aspiration 16 par l'intermédiaire de l'entrée 17. Pendant cette phase d'entraînement, le gaz d'entraînement est décéléré alors que le gaz entraîné est accéléré. Quand le mélange de gaz d'entraînement et de gaz entraîné pénètre dans le col 19, il est comprimé par la réduction de section droite du col 19. Cette compression diminue la vitesse du mélange gazeux. Le congé 18 sert à éliminer la transition qui serait autrement brutale entre la chambre d'aspiration 16 et le col 19. Le mélange dont la pression a été augmentée et dont la vitesse a été réduite est ensuite expulsé du col 19 jusque dans le diffuseur secondaire 20 dans une condition relativement stable de vitesse et de pression. Dans le diffuseur secondaire 20-, le mélange gazeux est soumis à une légère réduction de pression et à une légère augmentation de vitesse de manière à parvenir par l'intermédiaire de 1 t entree 21 dans la montée de gaz et dans le carneau de combustion placé au-dessus. REYENDICAUIONS ~ 1. Ejecteur de recyclage de fumées utilisable dans un système de chauffe de type "underDet" d'une batterie de fours à coke, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une chambre d'aspiration comportant une cavité interne cylindrique d'une hauteur égale à-son-diamètre; b) une montée formant la première extrémité de la cavité interne cylindrique de la chambre d'aspiration, comportant une cavité interne cylindrique dont l'axe central forme le prolongement de l'axe central de la cavité interne cylindrique de ladite chambre d'aspiration mais présentant un diamètre plus petit que celui de la cavité interne cylindrique de ladite chambre d'aspiration, ladite cavité interne cylindrique de la montée formant une entrée étagée débouchant dans la cavité interne cylindrique de la chambre d'aspiration;; c) une buse de dimensions externe et interne classiques qui est montée au centre de la cavité interne cylindrique de la montée 7 , la pointe de la buse étant placée en retrait à l'intérieur de la montée en étant espacée de l'entrée étagée; d) une entrée de chambre d'aspiration comportant une cavité interne cylindrique d'un diamètre égal à celui de la cavité interne cylindrique de la chambre d'aspiration, positionnée de façon à former une entrée latérale dans la cavité interne cylindrique de la chambre d'aspiration et dont l'axe central est perpendiculaire à l'axe central de la cavité interne cylindrique de la chambre d'aspiration;; e) un congé formant la seconde extrémité de la cavité interne cylindrique de la chambre d'aspiration, comportant une ouverture circulaire alignée sur l'axe central de la cavite interne cylindrique de la chambre d'aspiration, ladite ouverture centrale ayant une embouchure en forme de trompette, en vue latérale en coupe, formée d'un arc de 900 et dont l'extrémité de grand diamètre constitue une sortie pour la cavité interne cylindrique de la chambre d'aspiration tandis que l'extrémité de petit diamètre est éloignée de ladite sortie. f) un col, comportant une cavité cylindrique interne d'un diamètre égal au petit diamètre de ladite ouverture circulaire du congé, la première extrémité du col étant fixée sur ledit congé et positionnée de manière que l'axe central de ladite cavité cylindrique interne du col commence au centre de ladite ouverture circulaire du conne et soit orienté perpendiculairement à celle-ci de façon que ladite ouverture circulaire du congé forme une transition entre la cavité cylindrique interne de la chambre d'aspiration et la cavité cylindrique interne du col, la longueur de ladite cavité cylindrique interne du col étant comprise entre environ 1 et2 fois le diamètre du col;; g) un diffuseur secondaire comportant une cavité interne de forme conique dont le petit diametre est gal au diamètre de ladite cavité cylindrique interne du col, l'extrémité de petit diamètre de ladite partie conique formant la sortie de la cavité cylindrique interne du col, l'axe central de ladite partie conique formant un prolongement de l'axe central de la cavité cylindrique interne du col de manière quecette partie conique forme une transition entre ladite extrémité de la cavité cylindrique interne du col et une partie de plus grand diamètre. 2. Ejecteur selon la revendication-l, caractérisé en ce que ladite chambre d'aspiration, ladite montée, laditeentrée de chambre d'aspiration, ledit conge r ledit col et ledit diffuseur secondaire sont formés d'un matériau réfractaire classique. 3. Ejecteur selon l'une des revendications 1 ou 2, carac térisé en ce que ledit-axe central de ladite cavité cylindrique interne de la chambre d'aspiration est orienté -verticalement. 4. Ejecteur selon l'une-quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'arc de 90 de l'ouverture circulaire du congé a un rayon inférieur à 25,5 mm. 5. Ejecteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la pointe de buse est espacée d'une distance comprise entre 25 et 50 mm., à l'intérieur de la montée , de ladite entrée étagée. 6. Ejecteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le diamètre de la cavité cylindrique interne du col est compris entre 50 et 75 mm. 7. Ejecteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la longueur de la cavite cylindrique interne du col est comprise entre 62,5 et 125 mm. 8. Ejecteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la distance séparant la pointe de buse de l'extrémité de petit diamètre de l'ouverture circulaire du congé est comprise entre 62,5 et 125 mm.