Brevet FR2408237A1 — publié le 19790601

L'invention se rapporte d'une manière générale à l'alimentation en énergie des appareils et installations électriques dont le bon fonctionnement exclut toute coupure de courant - même de très brève durée - et toute variation sensible de tension - même en présence d'une surcharge temporaire. I1 en est ainsi par exemple pour les équipements de traitement de l'information, dont 1' interruption de l'alimentation électrique pendant une petite fraction de seconde peut provoquer la perte irrémédiable des données enregistrées en mémoire vivez ou un saut intempestif dans le programme de traitement.Des coupures d'alimentation peuvent également être très préjudiciables au bon fonctionnement des installations de contrôle de processus industriel ou de surveillance médicale, dont les variations de tension peuvent en outre altérer les valeurs de réglage ou les paramètres de référence fixés par voie analogique. Pour s'affranchir de ces inconvénients, il est connu d'interposer entre le secteur de distribution et les équipements alimentés un dispositif propre à pallier toute interruption du courant et toute variation de la tension ou m9me de la fréquence du secteur. Lorsqu'une puissance importante est requise, un tel dispositif peut être constitué par des machines tournantes accouplées par 1 'in- termédiaire d'un volant d'inertie et pourvues de régulateurs appropriés. Cette solution conduit à des dispositifs lourds et encombrants, nécessairement implantés à poste fixe, qui présentent un mauvais rendement énergétique et dont le coQt d'acquisition comme les frais de maintenance sont élevés. Une solution plus moderne et mieux adaptée aux besoins des équipements de puissance modérée et des appareils mobiles consiste à utiliser une batterie tampon couplée au secteur par l'intermédiaire d'un groupe redresseur et even- tuellement suivie d'un convertisseur continu/alternatif. Cette solution est d' autant plus avantageuse que l'évolution de l'électronique industrielle permet la réalisation de redresseurs et convertisseurs statiques à semi-conducteurs qui sous un très faible encombrement et pour un prix modeste peuvent assurer avec la fiabilité requis la continuité et la stabilité d'alimentation recherchées. Ces fonctions ne peuvent toutefois être garanties que par la mise en oeuvre de moyens complexes de régulation destinés à ménager le batterie pour en préserver la durée de vie, en dépit de la "fragilité" inhérente à ses caracos ristiques physico-chimiques et de la variété de ses conditions d'utilisation. Ainsi, le courant de charge non seulement ne doit autre fourni & la batterie que lorsque la tension & ses bornes tombe en-dessous d'un certain seuil, mais encore doit autre limité en intensité pour éviter le "dégazage" de l'électrolyte mais rester suffisant pour assurer la charge à basse température. Le courantatla ten- sion de décharge doivent également être soumis à une régulation, st la batterie doit betre déconnectée de 1' utilisation si la tension à ses bornes diminue dangereusement. Enfin, tout incident d'exploitation doit autre signalé. L'ensemble de ces fonctions de régulation et de sécurité pourrait bien entendu être assuré par des moyens purement électroniques, au prix d'une grande complexité des circuits et de l'accroissement corollaire des risques de défaillance par l'effet des variations de température et des vibrations ou chocs. L'invention a pour but de simplifier la résolution de ces problèmes et d'accroître la fiabilité de fonctionnement en restreignant l'emploi d'organes purement électroniques aux fonctions d'une part de mesure st traitement à faible niveau et d'autre part de conversion électrique et régulation de puissance, pour lesquelles il exista des composants de haute fiabilité tels que les amplifia, teurs opérationnels intégrés et les thyristors de puissance respectivement, et en interposant entre ces composants électroniques un eppareil électrique statique de non moins grande fiabilité, capable par nature d'assurer l'amplification requise et la combinaison voulue des divers signaux de régulation. En conséquence, l'invention a pour objet particulier un dispositif d' alimentation électrique ininterrompue du type comprenant une batterie-tampon couplée d'une part au secteur de distribution par un redresseur contr81able et d'autre part à l'utilisation éventuellement par l'intermédiaire d'un convertisseur ccrntinu/alternatif, et des circuits associés de régulation pour contrôler les conditions de charge et décharge de la batterie. Selon l'invention, ce dispositif d'alimentation ininterrompue est cet- ractérisé en ce que le redresseur inclut des thyristors de puissance dont l'a mariage des gachettes est sélectivement assuré par un amplificateur magnétique comportant plusieurs enroulements de commande respectivement alimentés par des circuits électroniques de régulation travaillant à faible niveau et présentant un seuil d'excitation, tels que des amplificateurs opérationnels intégrés. L'amplificateur magnétique est agencé de manière qu'en l'absence de signal de régulation dans l'ensemble de ses enroulements de commande, les thyris tors du redresseur soient totalement ouverts pendant chaque période du courant du secteur, de sorte qu'en cas de défaillance des circuits de régulation, la batterie-tampon reçoit la tension redressée maximale et peut en conséquence poursuivre l'alimentation de l'utilisation, sans guère subir d'autre risque que le plafonnement de sa propre tension de charge. Un premier enroulement de commande de l'amplificateur magnétique est couplé à un circuit de régulation agissant pour maintenir le courant de charge de la batterie à une intensité prédéterminée, indépendante des fluctuations de la tension du secteur. La valeur de cette intensité peut étre fixée en fonction des caractéristiques de la batterie, pour éviter tout échauffement DU "gazage". Un second enroulement de commande de l'amplificateur magnétique est couplé à un semblable circuit de régulation intervenant pour limiter le courant de décharge de la batterie et couper les thyristors en cas de court-circuit. Un troisième enroulement de commande de l'amplificateur magnétique est alimenté - lorsque la batterie fonctionne en tampon - par un circuit de régulation de la tension fournie b l'utilisation. D'une manière avantageuse, les trois circuits de régulation précités sont constitués chacun par un amplificateur opérationnel dont les entrées sont couplées à des shunts et/ou ponts diviseurs inséré dans le circuit de batterie, dont la sortie est reliés à l'enroulement de commande correspondant de l'amplificateur magnétique à travers une diode Zener et/ou un rhéostat, et dont une entrée et la sortie sont interconnectées par une boucle de contre de gain à action linéaire. Deux autres circuits de régulation peuvent être prévus pour limiter les tensions respectivement maximale et minimale de charge de la batterie, le premier agissant sur un enroulement de commande de l'amplificateur magnétique pour fermer les thyristors du redresseur, et l'autre sur un relais pour ouvrir le circuit d'utilisation. Ces deux circuits de régulation peuvent être simplement constitués chacun par un montage commutateur transistorisé couplé à un pont diviseur de tension incluant une diode zener de référence. Enfin, des instruments de mesure et/ou des témoins de signalisation sont avantageusement adjoints au dispositif pour la surveillance de son bon fonctionnement, ainsi que des organes pour le réglage des valeurs critiques. Ainsi et au total, un dispositif d'alimentation ininterrompue selon l'invention peut s'adapter facilement aux caractéristiques de la batterie-tampon utilisée et donc à celles du circuit d'utilisation alimenté, en ménageant la batterie à tous ses régimes de service et en la protégeant contre tout accident, pour ainsi prolonger sa durée de vie. En outre, le dispositif en lui-nss*e pr*- sente la meilleure fiabilité de fonctionnement pour le moindre colt. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaltront plus clairement à la lecture de la description détaillée qui suit d'un exemple de mise en oeuvre nullement limitatif illustré par les dessins annexés, sur lesquels X La Figure 1 donne le schéma d'ensemble simplifié d'un dispositif d' alimentation ininterrompue conforme å l'invention; Les Figures 3, 4 et 5 représentent en plus de détails le montage de trois amplificateurs opérationnels intégrés au dispositif; Les Figures 5 et 6 sont les schémas détaillés de deux autres ampliri- cateurs incorporés au dispositif; ; Les Figures 7 et 8 sont des diagrammes illustrant respectivement le processus de régulation du courant redresse et la forme de la caractéristique de charge obtebue. Le dispositif d'alimentation schématiquement représenté sur la Figure I comprend essentiellement un redresseur contrôlable H par lequel le courant alternatif fourni par le secteur de distribution S est transformé en impulsions de même polarité et de tension de crête suffisante pour assurer la charge d'une batterie-tampon T aux bornes de laquelle est branche le circuit d'utilisation U devant être alimenté sans interruption sous une tension continue de valeur constante, éventuellement convertie en alternatif par un onduleur. La largeur des impulsions fournies par le redresseur H et donc l'intensité moyenne du courant redressé sont modulées par un amplificateur magnétique Al sous contrôle de signaux de commande fournis par des montages électroniques de régulation A2-A5 couplés aux circuits de charge et décharge de la batterie. Plus concrètement, l'amplificateur magnétique AI comprend un circuit magnétique symétrique et saturable, représenté par les symboles 1, qui porte d' une part quatre enroulements de commande 2 - 5 traversés par des courants continus d'intensité variable respectivement engendrés par les montages de régulation A2-A5, et d'autre part deux enroulements de travail 6,2 respectivement montés en série avec des diodes 8,9 et résistances 11,12 pour former un pont redresseur s double alternance incluant un secondaire symétrique 10 du transformateur d'alimentation. La somme algébrique des ampére-tours engendrés par les enroulements de commande 2 - 5 exerce un effet démagnétisant qui au cours de chaque alternance retarde plus ou moins l'arrivée à saturation du circuit magnétique 1 et la réduction corollaire de l'inductance apparente des enroulements de travail 6,7. il s'ensuit qu'il apparait aux bornes des résistances 11,12 tour à tour, au cours de chaque alternance paire et impaire respectivement, un échelon de ten- sion dont le retard dépend de la combinaison des signaux de commande. Cette mo- dulation dans le temps des tensions délivrées par l'amplificateur magnétique AI est utilisée pour contrôler le redresseur R. Les tensions prélevées aux bornes des résistances 11,12 sont appliquées par l'intermédiaire d'une connexion commune et de résistances de liaison respeotives 13,14 aux gachettes de thyristors 15,16 formant avec des diodes 17,18 un pont mixte alimenté par un secondaire séparé du transformateur 19, dont le sens de couplage relatif correspond comme indiqué à celui du secondaire 10 alimentant l'amplificateur magnétique AI. De la sorte, les thyristors 15,16 sont respectivement amorcés au cours des alternances paires et impaires du courant alternatif d'alimentation, et ce avec un retard qui varie en fonction de la combinaison des intensités traversant les enroulements de commande 2 - 5 de l'amplificateur magnétique AI. L'ensemble est agencé de manière que ce retard soit sensiblement nul lorsque tous les courants de commande sont d'intensité nulle. En conséquence, en l'absence de signal de commande issu de l'un quelconque des quatre circuits de régulation A2 - As, le redresseur R fournit à la batterie-tampon T et au circuit d'utilisation U une tension de valeur maximale correspondant à celle de la tension alternative disponible aux bornes de l'enroulement secondaire 19 du transformateur d'alimentation. La valeur de crête de cette tension est bien évidemment choisie supérieure à la tension nominale de la batterie-tampon T, de façon à en permettre la charge complète, aussi bien que pour garantir la continuité de l'alimentation du circuit d'utilisation U sous une tension suffisante en cas de défaillance improbable des circuits de régula- tion A2-A5. On va maintenant décrire l'agencement et la fonction spécifique de chacun de ces circuits de régulation, qui ont globalement pour rôle de préserver la batterie-tampon T de tout accident d'exploitation pour en prolonger la durée de service, et de garantir la fourniture à l'utilisation U d'une tension continue parfaitement stable et ininterrompue. Le premier circuit de régulation comprend essentiellement un shunt 20 inséré dans le circuit de charge de la batterie-tampon T, entre son pale négatif relié à la masse et une connexion C reliée à la borne correspondante du redresseur R, ainsi que l'amplificateur A2 dont le montage est détaillé sur la Figure 2.Le courant de charge traversant le shunt 20 crée à ses bornes une diff8rence de potentiel proportionnelle, qui d'une part est mesurée par un galvanomètre, et qui d'autre part est appliquée entre les entrées d'un amplificateur opérationnel A02 avantageusement réalisé sous forme de circuit intégré et alimenté sous tension constante à partir de la batterie, par exemple entre la masse et le point milieu B d'un pont formé par une résistance 21 et une diode zener 22 montées en série entre la borne C du shunt 20 et le conducteur A reliant les pales positifs du redresseur R et de la batterie T. L'amplificateur A02 est pourvu d'une rEsia- tance d'entrée 23 et d'une boucle de contr8le de gain constituée par l'une de plusieurs résistances 25 mise en circuit par un sélecteur 26.En conséquence, si les valeurs ohmiques des résistances 23 et 25 sont respectivement r et R, et si la d.d.p. aux bornes du shunt 20 est e P k.IC, la tension de sortie de l'amplificateur AO2 est égale à E = e.R/r, et donc est strictement proportionnelle à 1' intensité du courant Ic dans le circuit de charge de la batterie. Cette tension est appliquée à travers une diode zener 27 et une résistance 26 à 1' m roulament de commande 2 de l'amplificateur magnétique A1. Ainsi donc, dès que le courant de charge de la batterie dépasse une valeur déterminée par la valeur du shunt 20, le gain de l'amplificateur A02 et la tension de seuil de la diode 27, l'enroul ~ ment 2 est traversé par un courant démagnétisant proportionnel à l'excès du cou rant de charge de la batterie, et l'amplificateur magnétique Al retarde 1' amor- çage des thyristors 15,16 du redresseur R. La contre-réaction ainsi introduite par l'action combinée du circuit de régulation A2, de l'amplificateur magnétique Ai et du redresseur contrôle R a pour effet de maintenir l'intensité du courant dans le circuit de charge de la batterie T constamment égale à sa valeur de consigne choisie par le sélecteur 26 et ce en dépit d'éventuelles fluctuations de la tension du secteur S, qui en pratique peuvent atteindre + 15 $ sans que le courant varie de 1 $. Lorsque la batterie T correctement chargée est utilisée an tampon, cette régulation du courant de charge est mise hors service par fermeture d'un interrupteur 29, qui court-circuite l'enroulement de commande 2. Le second circuit de régulation comprend un shunt 30 inséré dans le circuit de décharge de la batterie, entre son pale négatif relié à la masse et une connexion D reliée à l'une des bornes du circuit d'utilisation U, ainsi que l'amplificateur A3 dont le montage est détaillé sur la Figure 3. La différence de potentiel proportionnelle au courant de décharge Id existant aux bornes de ce shunt est d'une part mesurée par un galvanomètre ou autre appareil, et d' autre part est appliquée entre les entrées d'won amplificateur différentiel int6- gré A03, à travers une résistance 33 insérée dans l'une des liaisons au point D et à la masse.L'entrée correspondante de l'amplificateur est reliée à sa sortie par une boucle de contrôle de gain incluant une résistance 35 et, éventuellement, un condensateur 36 en parallèle destiné à atténuer le ronflement dA au redresseur R. L'alimentation de cet amplificateur A03 est assurée, comme pour le pré cédant, par prélèvement d'une tension constante au point B et par sa connexion 34 à la masse. Sa tension de sortie - proportionnelle au courant fourni à l'uti- lisation U - est appliquée à travers une diode zener 37 et une résistance 38 à l'enroulement de commande 3 de l'amplificateur magnétique Al. Ainsi, pour un choix convenable de la valeur ohmique du shunt 30, du gain de l'amplificateur A03 et de la tension de seuil de la zener 37, l'amplificateur magnétique Al ferme les thyristors 15,16 du redresseur R dès que le courant traversant le circuit de décharge dépasse par exemple de 10 qb sa valeur de service normale. Le redresseur, et par voie de conséquence la batterie, sont ainsi protégés contre toute surcharge, notamment en cas de court-circuit. Le troisième circuit de régulation est formé par l'amplificateur A4, dont le montage est détaillé sur la Figure 4. L'une des entrées d'un amplifica teur opérationnel A04 est reliée au point milieu E d'un pont for6 par une résistance 41 et une diode zener 42 montées en série entre le conducteur A et le point D avec interposition d'une résistance de liaison 43. Un pont parallèle est formé par des résistances encadrant un potentiornètre 45 dont le curseur F est directement relié à l'autre entrée de l'amplificateur. Ce dernier, alimenté comme les précédents, comporte une boucle de contre-reaction formée d'une résistance 46 éventuellement découplée par un condensateur 47.Sa tension de sortie est proportionnelle à la différence entre le potentiel constant du point E et celui du curseur F, qui varie linéairement avec la tension fournie â l'utilise tion U, et correspond donc à l'écart entre cette dernière et sa valeur de consigne fixée par le réglage du potentiomètre 45. La sortie de l'amplificateur A04 est couplée par un rhéostat 48 à l'enroulement de commande 4 de l'amplificateur magnétique AI, aux bornes duquel est monté un interrupteur 49 ouvert en régime "tampon" mais fermé en régime "charge", pour éviter toute interférence avec 1' action du circuit de régulation A2 alors en service.Les ampbre-tours engendrés par l'enroulement 4 agissent donc sur l'amorçage des thyristors 15,16 du redresseur R de façon à maintenir la tension de sortie du dispositif sensiblement égti le à sa valeur de consigne, en dépit des variations du courant appelé par l'utilisation et des fluctuations du secteur. En pratique, la tension de sortie varie de moins de 1 qb dans les conditions normales de service. Les deux derniers circuits de régulation A5,A6 sont des montages amplificateurs semblables dont les schémas détaillés sont donnés sur les Figures 5 et 6 respectivement. Chacun d'entr'eux comprend un transistor d'entrée 50,60 dont l'émetteur est relié à la jonction entre une résistance 51,61 et une diode zener 52,62 montées en série entre le conducteur A, couplé au pôle positif de la batterie-tampon T, et le point D maintenu sensiblement au potentiel de la masse. Le collecteur de chaque transistor 50,60 est relié au conducteur A à travers une résistance de charge 53,63 tandis que sa base est couplée au curseur d'un poten tiomètre 54,64 monté en série avec des résistances 55-56,66-66 aux bornes de la batterie. Chaque transistor est ainsi sélectivement porté h conduction dès que la tension de cette dernière dépasse une valeur déterminée par la diode zener de référence et le règlage du potentiomètre, & savoir et respectivement la tension de pleine charge et la tension minimale de sécurité de la batterie. La chute de tension dans la résistance de collecteur de chaque transistor ainsi porté å conduction est appliquée à travers une résistance de liaison 57,67 à la base d'un autre transistor 50',tu0' de type PNP monté en commutateur, son émetteur étant relié au conducteur A par une résistance de réaction 56,66 et son collecteur au point D par une charge Pour le transistor 50' du montage A5, cette charge est constituée par une résistance 59 et l'enroulement de commande 5 de l'amplificateur magnétique. Ainsi, lorsque la tension aux bornes de la batterie-tampon T atteint sa valeur de pleine charge, les ampère-tours engendrés par l'enroulement 5 agissent pour fermer les thyristors 15,16 du redresseur R afin de réduire le courant de charge de sa valeur jusque-ld constante fixée par le montage A2 à une valeur beaucoup plus faible dite d'entretien. En d'autres termes, le circuit de régulation A5 sert de détecteur de fin de charge, et n'intervient que lorsque la tension aux bornes de la batterie dépasse sa valeur nominale fixée par son constructeur. La charge de collecteur du transistor 60' est pour sa part divisée en deux résistances 6g',6" entre lesquelles est couplée la base du transistor d' entrée d'un montage Darlington 70 dont le transistor de sortie pourvu d'une résistance d'émetteur 71 comporte dans son circuit collecteur le bobinage du ra- lais Z découplé par une diode 72. Aussi longtemps que la tension aux bornes de la batterie-tampon T reste supérieure à sa valeur minimale de sécurité, par exemple 80 '6 de sa valeur nominale, les transistors du montage A6 sont maintenus à l'état conducteur et le relais Z excité maintient fermé son contact reliant la batterie T à l'utilisation u. Si par contre la tension aux bornes de la batterie tombe au-dessous de sa valeur minimale de sécurité, par exemple à la suite d'une coupure prolongée du secteur, le relais Z désexcité ouvre son contact pour isoler la batterie de l'utilisation et ainsi prévenir sa décharge excessive, et les dommages qui en résulteraient. Pour la surveillance de son fonctionnement, le dispositif peut compo ter, en sus des galvanomètres montés aux bornes des shunts 20 et 30 pour mesurer respectivement les courants de charge et de décharge de la batterie, un voltmètre V et des voyants témoins X,Y par exemple vert et rouge, montés de la manière indiquée sur la Figure 1. Deux aspects particuliers du fonctionnement du dispositif sont illustrés par les Figures 7 et 8, à savoir et respectivement le mode de travail du redresseur et la caractéristique de charge obtenue t Les diagrammes de la Figure 7 montrent schématiquement les variations en fonction du temps de la tension vR aux bornes du redresseur par rapport à la tension vs du secteur redressés à dwble alternance et & la tension vT aux bornes de la batterie, et celles du courant résultant Ic. Le retard it l'amorçage des thyristors est indiqué en a, st leur coupure en b. Le diagramme de la Figure 8 illustre les variations du courant de charge 1c en fonction de la tension aux bornes de la batterie. On remarquera que ce courant est maintenu constant par l'action du montage de régulation A2 entre les valeurs minimale vmin et maximale vmax de la tension, st qu'à l'approche de cette dernière, l'action du montage de régulation A5 réduit rapidement le courant & sa valeur d'entretien i. Au-dessous de VminI la caractéristique de charge est représentée en trait tirets, puisque l'action du montage de régulation AÔ interdit de descendre au-dessous de cette valeur minimale par ouverture du contact du relais Z isolant la batterie du circuit d'utilisation. il ressort de l'ersemble de ls dsscriptisn que le dispositif d'alimentation selon l'invention présente par construction la plus grande fiabilité de service, puisqu'il ne comporte que des organes statiques - mis à part le relais de coupure Z en lui-m9me parfaitement fiable - et puisque ses éléments purement électroniques travaillant à des niveaux de puissance très différents - à savoir les amplificateurs opérationnels intégrés A02,A03,A04 et les ensembles de tran- sistors 50,60,70 d'une part, les thyristors 15,16 et les diodes de puissance 17,18 d'autre part - non seulement sont des composants très sûrs, mais encore sont isolés galvaniquement par l'amplificateur magnétique Al interposé, étant entendu que l'entrée à très haute impedance des amplificateurs opérationnels peut être considérée comme isolée. Ces amplificateurs sont alimentés sous une tension parfaitement constante par le pont diviseur incluant la diode zener 22 branché aux bornes de la batterie, et donc présentent des caractéristiques sta- bles permettant le règlage fin du dispositif.Ce dernier peut être adapté sans problème à l'alimentation de différentes batteries par action sur le sélecteur 26 fixant l'intensité du courant de charge, sur les potentiomètres 38,et 45,48 déterminant les conditions de fonctionnement en régime tampon, et sur les potentiomètres 54,64 fixant les tensions maximale de charge et minimale de sécu rité. D'autres organes de réglage pourraient d'ailleurs être facilement adjoints par exemple un gradateur de tension pour l'alimentation du redresseur. Quant à l'amplificateur magnétique Al, son emploi dans le dispositif se justifie non seulement par ses avantages propres de robustesse et fiabilité quasi-absolue, mais encore par la souplesse de conception ou de modification du dispositif qu'il autorise, puisqu'il peut comporter un nombre quelconque d'enroulements de commande couplés à autant de circuits de régulation contrblant chacun de manière indépendante un paramètre particulier de fonctionnement du dispositif, et ce sans conneXions complexes risquent de créer des interférences ou des ennuis d'exploitation. Enfin, le dispositif dans son ensemble assure toutes les fonctions requises pour l'entretien de la charge de la batterie-tampon dans des conditions assurant sa plus longue durée de service comme pour la fourniture à l'utilisa- tion d'une tension ininterrompue et parfaitement régulée, et ce sans faire em ploi d'un ballast ou autre organe dissipateur d'énergie. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode de réalise tion décrit et illustré à titre d'exemple, mais au contraire comprend tous les moyens techniquement équivalents à ceux mentionnés et représentés, considérés séparément ou en combinaison et mis en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent. REVENOICATIONS 1. Dispositif d'alimentation électrique ininterrompue du type comprenant une batterie-tampon couplée d'une part au secteur de distribution par l' intermédiaire d'un redresseur contrâlable, et d'autre part à l'utilisation éventuellement par l'intermédiaire d'un convertisseur continu/alternatif, et des circuits associés de régulation agissant notamment sur le redresseur pour con trôler les conditions de charge et décharge de la batterie, caractérisé en ce que le redresseur R inclut des thyristors de puissance 15,16 dont l'amorçage des gâchettes est sélectivement assuré avec un retard variable au cours de chaque alternance de la tension du secteur S par un amplificateur magnétique Al comportant plusieurs enroulements de commande indépendants 2 - 5 respectivement alimentés par des circuits électroniques de régulation A2 - AS travaillant à faible niveau, dont chacun est affecté à la surveillance d'un paramètre d'exploitation de la batterie-tampon T et présente un seuil d'excitation d'entrée et/ou de sortie déterminant la valeur de consigne dudit peramètre. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le redresseur R est un pont mixte comprenant des diodes 17,18 associées aux thyristors 15,16, dont les gâchettes sont respectivement couplées aux enroulements de travail 6,2 de l'amplificateur magnétique Al insérés dans les deux branches d' un pont redresseur à double alternance, les deux ponts étant couplés à des secondaires séparés d'un mime transformateur d'alimentation 3.Dispositif selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que chaque circuit électronique de régulation présente une entrée à haute impédance qui reçoit une tension reflètant un paramètre d'exploitation de la batterie-tampon, et une sortie à basse impédance qui fournit en réponse un courant d'intensité sensiblement proportionnelle à l'écart par excès ou par défaut dudit paramètre par rapport à sa valeur de consigne. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que les courants fournis par les circuits électroniques de régulation aux enroulements de commande de l'amplificateur magnétique exercent tous une action démagnétisante ayant pour effet de retarder l'amorçage des thyristors du redresseur. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, carac tersé en ce qu'il comprend en combinaison au moins cinq circuits de régulation A2-A6 surveillant respectivement les courants de charge et de décharge de la batterie, les tensions maximale et minimale a ses bornes, et la valeur de la tension fournie à l'utilisation en régime "tampon", pour respectivement réguler cette dernière et limiter les tensions et courants précités en dépit des fluctuations du secteur et/ou des surcharges ou éventuels court-circuits au niveau de l'utilisation. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un circuit de limitation de courant essentiellement formé par un amplificateur opérationnel /A03 dont l'entrée est couplée à un shunt 2/3 inséré dans le circuit de charge/décharge de la batterie et est interconnectée par une boucle de contre de gain comprenant au moins une résistance 35 à sa sortie, qu'une liaison incluant une diode zener 27/37 et un rhéostat w2838 relie à un enroulement de commande 2/3 de l' amplificateur magnétique A1. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit de régulation de tension en "tampon " essentiellement formé par un amplificateur différentiel A04 dont l'entrée est branchée entre deux ponts diviseurs de tension 41-42,44-45 dont l'un inclut une diode zener et est interconnectée par une boucle de contrôle de gain comprenant au moins une résistance 46 à sa sortie, qu'une liaison incluant un rhéostat 48 relie à un enroulement de commande 4 de l'amplificateur magnétique A1. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un circuit de limitation de tension essentiellement formé d'un transistor d'entrée 5o détecteur de tension dont l'électrode de commande est couplée à un pont diviseur 51-52/61-62 incluant une diode zener branché aux bornes de la batterie, et d'au moins un transistor de sortie ~'160'+70 monté en commutateur de courant. 9. Dispositif selon la revendication B caractérisé en ce que le tren- sistor d'entrée 50 étant porté à conduction lorsque la tension aux bornes de la batterie approche sa valeur maximale, le transistor de sortie 50' simultanément conducteur est couplé par une liaison incluant un rhéostat 59 à un enroulement de commande 5 de l'amplificateur magnétique A1. 10. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que le tran- sistor d'entrée 60 étant porté au repos lorsque la tension aux bornes de la batterie approche sa valeur minimale, le transistor de sortie 60'/70 simultané- ment bloqué désexcite un relais Z dont un contact de travail découple la batterie de l'utilisation. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 6 & 10, carat térisé en ce que les tensions d'alimentation des amplificateurs opérationnels et transistors précités sont prélevées aux bornes de la batterie-tampon, pour les premiers au moins par l'intermédiaire d'un pont diviseur 21-22 incluant une diode zener de stabilisation. 12. Dispositif selon l'ensemble des revendications 6 et 7 w l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que l'un ou l'autre des cib cuits A02 de limitation du courant de charge de la batterie et A04 de régulation de la tension fournie à l'utilisation est sélectivemant mis hors service par fermeture d'un interrupteur ~49 court-circuitant l'enroulement de commande correspondant 2/4 de l'amplificateur magnétique.