Brevet FR2365136A1 — publié le 19780414

a présente invention a trait aux milieux de transmission à fibres optiques, et plus particulièrement aux guides d'ondes optiques à faibles pertes et à faible dispersion. Etant donné qu'une impulsion optique lancée dans un guide d'ondes optiques à modes multiples excite de nombreux modes, dont chacun se propage à une vitesse de groupe différente, ces guides d'ondes souffrent de dispersion multimode. ; l'extré- mité éloignée de la fibre, l'impulsion s'étale dans le temps dans une mesure qui est proportionnelle à la longueur de la fibre, ceci en raison des vitesses de groupe différentes des modes. Cette dispersion multimode est susceptible de limiter fortement la capacité de transmission d'information du guide d'ondes. On sait que la dispersion multimode des guides d'ondes optiques peut être réduite on renforçant délibérément le couplage entre les différents modes dans la fibre Comme décrit dans les brevets des Etats-Unis N 3.666.34E, 3.687.514 et 3.o12.478, on peut réaliser un couplage de modes en faisant subir des variations à des paramètres du guide d'ondes tels que le rayon de l'âme, l'indice de réfraction de l'ame et l'axe de la fibre. Vu que la puissance optique se propageant dans la fibre emprunte alternativement des modes lents et des modes rapides, il se produit un effet de moyenne, de sorte que l'impulsion lumineuse se propage avec un temps de propagation moyen de groupe, d'où s'ensuit une réduction de son élargissement. En présence d'un tel couplage de modes, la largeur d'impulsion ne croit que comme la racine carrée de la longueur de la fibre. Bien que 11 effet de couplage entre les modes guidés soit potentiellement d'un grand bénéfice, un couplage de modes aléatoire ne peut être réalisé qu'au prix de quelques pertes dues au rayonnement. Les pertes par couplage sont déterminées par la force du couplage entre les modes des ordres les plus élevés, alors que la réduction de la dispersion des impulsions est déterminée par la force moyenne du couplage entre les modes guidés. Pour des pertes représentant une pénalisation donnée, le bénéfice afférent à la réduction de l'élargissement des impulsions se trouve amélioré si la moyenne de la force de couplage pour eAtre rendue plus grande comparativement à la force de couplage qui régit les pertes.Par exemple, dans le brevet des Etats-Unis TO 3.666.348 précité, le couplage est restreint à des paires slectionnèes de odes guides en agissant sur la p-rioRicité spatiale du mécanisme de couplage. n Earticulier, la périodicité spatiale est rendue égale à la longueur d'onde de battement associée aux deux rodes. Dans les guides d'ondes à gradation d'indice conventionnels du type présentait un gradient parabolique, il n'est pas possible de modifier les forces de couplage relatives en raison du fait que l'espacement entre les modes guidés est constant sur toute l'étendue du spectre de modes. Par conséquent, les forces de couplage relatives sont indépendantes du profil du spectre d'énergie. minsi, alors que les fibres possédant un gradient d'indice parabolique présentent des caractéristiques de dispersion avantageuses en l'absence de couplage de modes si un couplage intervient, une réduction supplémentaire de la dispersion introduit des pertes fixes qui ne peuvent pas entre réduites par moaification du spectre d'énergie.On peut trouver un exposé plus détaillé en ce qui concerne les pertes découlant du couplage de modes dans les fibres à gradient d'indice parabolique dans la publication de D. Marcuse intitulée tosses and Impulse Response of a Parabolic Index Fiber with Random Bends", Bell System Dechniqal Journal, Vol. 52, pp. 1423 à 1437 (Octobre 1973). Cette publication fait état de ce que le couplage de modes dans une fibre à indice parabolique a tendance à réduire la largeur de la fonction de réponse impulsionnelle, mais que cette amélioration est accompagnée par des pertes.Elle indique également qu'il a été constaté que des sinuosités présentant une période comparable à la période d'oscillation naturelle des rayons dans le milieu à indice parabolique provoquaient des pertes supplémentaires extremement fortes. Un but de la présente invention est par conséquent de proposer une fibre de guide d'ondes optiques à gradation d'indice qui possède un gradient du type parabolique tout en étant exempte des pertes corrélatives qui se produisent normalement en présence d'un couplage de modes dans une fibre de ce genre. TJn autre but de l'invention est de modifier le profil d'indice de réfraction d'un guide d'ondes optiques à gradient d'indice de réfraction parabolique de façon à réduire les pertes qui affectent les modes guidés en présence d'un couplage de modes tout en conservant simultanément les propriétés de dispersion favorables du gradient parabolique. En substance, le guide d'ondes optiques selon la présente invention se caractérise en ce qu'il comprend une couche de matériau de gainage transparent possédant un indice de réfraction n2 et une âme transparente située à l'intérieur de la couche de gainage, l'âne présentant sur son axe un indice de réfraction n1. L'indice de réfraction de l'amie au rayon a est np, avec n1 > np > n2. L'âme présente un gradient d'indice de réfraction sensiblement parabolique entre son centre et le rayon a, et un gradient d'indice de réfraction non parabolique entre le rayon a et le rayon b, la pente du gradient non parabolique étant supérieure à celle du gradient parabolique. L'indice de réfraction du guide d'ondes en fonction du rayon est défini par les équations ci-après n(r) = n1[1-2#'(r/a)] r n(r) = n1 [1-2#'(1-p(r))] a # r 2 n2 (r) = n2 b La description qui ya suivre, en regard des figures annexées données à titre d'exemple, fera bien comprendre comment l'invention peut entre réalisée. La figure 1 est une illustration de la distribution de modes en fonction de la-constante de phase ss dans une fibre de guide d'ondes optiques à modes multiples. La figure 2 est un graphe représentant la variation de l'espacement des groupes de modes en fonction du rang, normalisé, des groupes de modes pour quatre valeurs différentes du paramètre de gradient d'indice &alpha;. La figure 3 représente un profil d'indice de réfraction de guide d'ondes optiques de la technique antérieure. La figure 4 représente un profil d'indice de réfraction de guide d'ondes optiques selon la présente invention. La figure 5 est une portion d'un profil d'indice de réfraction illustrant une forme de réalisation préférentielle de la présente invention. La figure 6 est un diagramme représentant la variation de l'espacement des groupes de modes en fonction du rang des groupes de modes normalisé pour la forme de réalisation préférentielle de l'invention représentée par la figure 5. Les guides d'ondes optiques selon la présente inven tion sont des formes modifiées des guides d'ondes du type général dit à gradient d'indice parabolique. les profils d'indice de réfraction de ces guides d'ondes peuvent être décrits par l'équation n(r) = n1[1-2#(r/a)&alpha;]1/2 pour r # a (1) où n1 est l'indice de réfraction sur l'axe, a le rayon de l'âme, et où # = (n1 - n2)/2n1, n2 étant l'indice de réfraction de la fibre gour le rayon a.Lorsque la valeur de a est 2, le profil d'indice est parabolique. Etant donné qu'il est difficile en pratique de former une fibre à gradation d'indice pour laquelle la valeur de a est précisément égale à 2, l'ex- pression "profil d'indice parabolique" désigne un profil qui est sensiblement décrit par l'équation (1). Dans les guides d'ondes dont le profil d'indice de réfraction est régi par l'équation (1), les modes se répartissent; en groupes de modes tels que tous les modes d'un groupe m possèdent à peu près la même constante de propagation ssm . S'il se produit un couplage de modes, le couplage le plus fort s'exerce entre un groupe de modes et ses voisins immédiats. Pour les perturbations possédant certaines propriétés de symétrie, le couplage entre voisins immédiats est interdit, et c'est alors le couplage entre les voisins non immédiats les plus proches qui domine. La figure 1 représente une distribution-type de groupes de modes dans une fibre de guide d'ondes optiques modes multiples en fonction de la constante de phase. D'une façon générale, il existe une distribution de groupes de modes guidés discrets M1, M2, ..., Mn possédant respectivement des constantes de phase ss1, ss2, ..., ssn. Il existe de plus un continuum de modes de rayonnement qui part de la constante de phase ssr, inférieure aux constantes de phase des modes guidés, comme représenté par la région limitée par la courbe 10. La distance #ssm séparant deux groupes de modes adjacents quelconques m et (m+1) de la figure 1 est définie par l'expression = ssm - ssm+1 (2) Dans l'article de R. Olshansky intitulé ode Coupling in Graded-Index Fibers" qui a été présenté au Symposium de Micro- électronique Optique et Acoustique, Polytechnical Institute of New York, 18-18 Avril 1974, la détermination de #ssm est donnée par l'expression =( &alpha; n1 K a#)1/2 X + 2 dans laquelle k est égal au quotient de 21tpar la longueur d'onde de la source dans le vide. La figure 2, qui représente la distance entre groupes de modes en fonction de l'ordre des modes pour quatre valeurs différentes de cs, est obtenue à partir de l'équation (3). Pour qu'il se produise un couplage de modes entre les deux groupes de modes M et k 1 5 la périodicité spatiale m de la déformation de la fibre est choisie approximativement égale à la longueur d'onde de battement A des deux modes, qui est donnée par l'expression 2# # = (5) ssm+1 -ssm D'après la figure 1, on peut voir que ssm et ssm+1 sont respectivement les constantes de phase du groupe de modes Mm et du groupe de modes Mm+1. En considérant la figure 2, on peut voir que dans la plupart des types de guides d'ondes; la distance entre modes est plus grande pour les modes d'ordre supérieur que pour les modes d'ordre inférieur.Il a été possible de concevoir des guides à modes multiples-de ce type dans lesquels tel ou tel paramètre du guide présentait des fluctuations intentionnelles visant à renforcer le couplage entre les modes guidés tout en évitant le couplage aux modes de rayonnement, en réduisant de ce fait au minimum les pertes de rayonnement. Ceci était usuellement réalisé en calculant le guide d'ondes de façon à donner une valeur maximum à 8 p, de sorte que le couplage de modes soit sensiblement limité à certains des modes guidés. La figure 3 représente le profil d'indice de réfraction d'une-fibre à gradation d'indice conventionnelle. Comme représenté par la courbe 34, l'âme, de rayon a, présente un gradient d'indice parabolique, tandis que la couche de gainage, de rayon c, présente un itdice de réfraction constant, comme indiqué par la ligne 36. Dans les guides d'ondes à modes multi- ples possédant une distribution d'indice paratclique du type illustré sur la figure 3, les différences de vitesses de groupe entre les modes guidés sont très faibles, et la dispersion résultante des impulsions est par conséquent intrinsèquement faible.En revanone, le profil parabolique possède une propriété indésirable lorsqu'on tente de réduire encore da-antabe la dispersion en faisant intervenir l'effet de couplage de modes dans ce type de guide d'ondes. En considérant la courbe 22 de la figure 2, on peut voir que dans un guide d'ondes possédant un profil d'indice parabolique, la distance entre groupes de modes est constante pour tous les modes propagés. Du fait que l'espacement entre les groupes de modes adjacents est le même sur toute l'étendue du spectre de modes, le couplage entre les modes des ordres les plus élevés présente la meme force que le couplage moyen sur toute l'étendue du spectre de modes.De ceci s'ensuivent des pertes de contre-partie plus grandes pour une réduction donnée de largeur d'impulsions que celles que l'on obtient avec d'autres profils d'indice. Le guide d'ondes optiques réalisé conformément à la présente invention possède un profil d'indice parabolique modifié tel que celui illustré sur la figure 4. Comme illustré par la courbe 42, l'indice de réfraction de l'âme de la fibre décroit d'une façon parabolique depuis la valeur n1 au centre de la fibre jusqu'à une valeur à np pour un certain rayon a. Il décroît ensuite brusquement comme lllustré par la courbe 44 jusqu'à la valeur n2 pour le rayon b, qui correspond dans le cas présent, à l'interface âme-gainage. Comme illustré par la courbe 46, la valeur n2 est conservée sur toute l'épaisseur du gainage, qui présente un rayon c. Le profil d'indice de réfraction des fibres selon la présente invention pourrait être dénommé profil à gradient d'indice parabolique sur un petit palier. Le profil d'indice de la forme de réalisation préférentielle de l'invention est illustré sur la figure 5, où la portion abrupte 54 présente une pente infinie. La ligne en trait interrompu 58 représentée sur cette figure est un prolongement de la courbe parabolique 42' jusqu'à la ligne 46', qui correspond à l'indice de réfraction du gainage. Le principal effet des gradients d'indice du type illustré sur les figures r et 5 est d'altérer l'espacement entre modes pour les seuls modes d'ordre élevé. Comme illustre sur le diagramme de la figure 6 représentant la distance des modes en fonction de l'ordre des modes, les groupes de modes d'ordre inférieur sont équidistants, comme représenté par le segment 62 de la courbe, tandis que les groupes de modes d'ordre supérieur ont des distances de plus en plus grandes, comme illustré par le segment 64 de la courbe.Lorsque la pente de la portion 44 de la courbe de la figure 4 décroit, la pente du segment 64 de la courbe des distances entre modes de la figure 6 décrit également, ce qui rend par conséquent plus voisin l'espacement entre les modes d'ordre supérieur de l'espacement entre les modes paraboliques d'ordre inférieur. Pour cette raison, le gradient d'indice de la figure 5, dans lequel la portion abrupte de la courbe présente une pente infinie, est préféré. Si l'on soumet maintenant le guide d'ondes à gradient parabolique modifié selon la présente invention à une perturbation possédant un spectre d'énergie présentant un maximum accentué à la fréquence de battement de la partie non modifiée du spectre de modes1 c'est-à-dire de la partie afférente aux modes paraboliques qui seront considérés plus loin d'une façon plus détaillée, il se produit un fort couplage de modes pour tous les modes, sauf pour les quelques modes d'ordre le plus élevé. On obtient ainsi une réduction de la contre-partie de pertes imposée pour obtenir une réduction donnée de la largeur d'impulsions. Te profil d'indice parabolique modifié de la présente invention est décrit par les équations n (r) = n12 E1-2' (r/a) J r n(r) = n1[1-2#' (1+p(r))] a # r n(r) = n2 b # r (8) La continuité de l'indice de réfraction impose que p (a) = O (9) et que n2 = n1 [1 - 2#' (1+p) j (1Q) où p = p(b). Dans l'intervalle a L'indice de réfraction sur l'axe de l'amie est n1, n2 est l'indice de réfraction de gainage et n est la valeur la plus p basse de l'indice de réfraction du profil parabolique (voir la figure 4). Selon la présente invention, #' ' est la différence relativé entre n1 et np, #' ayant en d'autres termes pour expression (n1 - np)/2n1. Les modes guidés d'un tel guide d'ondes peuvent être repartis en deux groupes. le premier groupe présente des vecteurs de propagation p compris dans l'intervalle n1K(1-#') # ss # n1K (11) Ces modes seront d nommés paraboliques, car leur spectre de modes et leur dispersion sont approximativement équivalents à ceux des modes d'un guide parabolique. Les modes du second groupe, pour lesquels 1k(1-#' (1+p)) # ss Il apparaît que d'une façon tout-à-f ait générale, l'espacement des modes de palier est différent de l'espacement constant des modes paraboliques. Pour les modes paraboliques, la différence entre les vecteurs propagation des modes adjacents est I1 s'ensuit que si le spectre d'énergie présente un maximum accentué pour # = #ssPAR, les modes paraboliques seront sujets à un fort couplage tandis que ce ne sera pas le cas pour les modes de palier. Â titre d'illustration de l'invention, considérons le "palier abrupt" defini par n(r) = n1 [1-2#'(r/a)] r n(r) = n1 [1-2#'(1+p)] a # r (15) Dans cet exemple, qui correspond à la forme de réalisation préférentielle de la présente invention, la pente de la portion formant palier du profil d'indice est infinie, comme illustré par la ligne 54 de la figure 5.D'après l'approximation wiï'B, on trouve que le nombre total-de modes guidés est N= N2 + n1kȃ #'p, (16) où N2 est le nombre de modes paraboliques, et que N2 = 1/2 n1Kȃ Il est avantageux de faire en sorte que le nombre relatif de modes de palier res-te petit, de sorte que la majorité des modes possèdent les propriétés dispersives favorables des modes paraboliques.Ceci implique que p, auteur relative du palier, doit être petit comparativement à l'unité. Lorsque la taille au palier abrupt croît par rapport à celle de la Dort: on parabolique du profil d'indice de réfraction, la quantité d'énergie propagée dans les modes paraboliques se trouve excessivement limitée. Les modes paraboliques ont pour spectre de modes = n1k[1-2#'(m/N2)]1/2, (18) étant le vecteur propagation du m-ième groupe de 2(m+1) modes dégénérés. Les modes de palier abrupt ont pour spectre ssm = n1k - (m + N2)2/a (19) 'espacement entre groupes de modes adjacents est pour m #N21/2 (20) #ssPED,m = pour N21/2 n1ka lorsque m est égal à N21/2, #ssPED = #ssPAR (22) et pour n = N1/2 ainsi, l'effet de la présence du palier est d'augmenter l'espacernent entre les groupes de modes adjacents d'ordre supérieur. Comme on l'a vu plus haut, il est souhaitable de faire en sorte que 2 soit petit afin de réduire le volume modal relatif des modes de palier. Pour oue le palier se comporte conformément à l'invention, il doit cependant exister au minimum un groupe de modes de palier. Ceci implique que 2 soit suffisamment grand pour que ssm # n1k[1-2#'(1+p)] (24) 1/2 pour m = N2 + 1. D'après équations (17) et (19), ceci se réduit à la condition p # 1/N21/2 (25) La perturbation appropriée est déterminée de la façon suivante.Pour que le faible accroissement de l'espacement des modes exerce un effet sur le ouplage de modes, il faut que le spectre d'énergie de perturbation présente un maximum accentué à # = On va montrer qu'un tel spectre d'énergie est réalisable. Soit une perturbation, propre au guide d'ondes cu bien à son environnement immédiat, donnant lieu à une variation sinusoïdale le long de l'axe z du guide. Si le vecteur k de la variation sinusoïdale est #ss ss , et si la longueur de la pertur- bation est 1, le spectre d'énergie est sin[(#ss-#)1/2] P(#) = (26) (#ss-#) Si l'on choisit p, = # ssPAR, le spectre d'énergie des modes paraboliques à la fréquence de battement est alors 12 P (#ss) = - (27) 4 Pour les modes de palier d'ordre le plus élevé, on a # = #ss (1+p). Le spectre d'énergie à cette fréquence est sin(#ssp 1/2) P (#ss(1+p)) = (28) #ss-2p Etant donné a,ue la force du couplage est proportionnelle à P(#), la force relative du couplage des modes paraboliques par rapport à la force du couplage des modes de palier est On peut ramener ce rapport à une arbitrairement petite en choisissant pour la perturbation une longueur suffisamment grande. A titre d'exemple particulier de la présente invention, soit un guide d'ondes dont l'indice de réfraction axial n1 est de 1,47, dont la valeur de ss est de G,01, dont le rayon de l'âme est de 50 microns et dont la valeur de p est égale à 0,05. La longueur d'onde de travail est de 1 micron. D'après les équations (16) et (17), le nombre de modes paraboliques est d'environ 1050, et le nombre de modes de palier d'environ 103. Pour les modes paraboliques, l'espacement #ssPAR entre les vecteurs propagation des modes adjacents est déterminé d'après l'équation (13) comme étant de 2,3 cm 1.L'espacement maximum # ssPed entre les modes de palier est déterin d'après l'équation (23) comme étant de 29,0 cm-1. Si l'on suppose que les perturbations sont formées par des segnents de perturbation sinusordale de 10 cm de long ayant un vecteur k égal à # ssPAR ceci correspond à une période de 2,22 mm. 'la force de couplage relative pour les modes paraboliques et les modes de palier peut être exprimée à l'aide de l'équation (29). Dans cet exemple, on a appel # 14,2, de sorte que le facteur sin(#ssp1/2) de l'équation (29) doit être remplacé par la valeur moyenne de 0,5. Ceci donne pour le rapport moyen des spectres d'énergie P[#ss(1+p)]/P(#ss) # 0,01 (30) ainsi, pour la perturbation et le gradient d'indice considérés dans cet exemple, les pertes prévues pour le profil modifié sont inférieures de deux ordres de grandeur à celles du profil parabolique non modifié. Diverses techniques connues du spécialiste en la matière peuvent être employées pour fabriquer des fibres optiques présentant à la fois des profils dtindice de réfraction et des perturbations conformes à la présente invention. Une fibre présentant un profil d'indice de réfraction parabolique modifié peut être formée en faisant appel à la technique décrite au brevet des Etats-Unis N 3.823.995. Dans cette technique, on forme un ensemble constituant une préforme de fibre en appliquant une série de couches de matériau à un mandrin cylindrique par hydrolyse de flamme. Un mélange gaz-vapeur est hydrolysé dans la flamme d'un brdleur pour former une suie de verre qui quitte la flamme en formant un courant qui est dirigé sur le mandrin et déposé sur celui-ci.Dans la forme de mise en oeuvre classique de cette techniques le mandrin est soumis à une rotation et à une translation afin d'assurer un dépit uniforme de la suie. Le fait de modifier le mélange gaz-vapeur hydrolysé dans la flamme entraîne une modification de la composition, et par conséquent de l'indice de réfraction, de la couche déposée. Le mandrin est enlevé, et l'ensemble formant préforme ainsi obtenu est chauffé, rendu plein par contraction et étiré de façon à réduire sa section pour former une fibre possédant la distribution d'indice désirée. Pendant que la fibre est en cours d'étirage, un procédé tel que celui décrit dans l'un des brevets des Etats-Unis précités peut être mis en oeuvre pour créer les perturbations désirées. Pour illustrer la façon dont une perturbation sinusoidale du type requis dans l'exemple particulier ci-dessus peut entre introduite dans la fibre, on va considérer l'exemple suivant de création de variations de courbure dans la fibre au cours du ré-étirage. Pour obtenir un fort couplage des modes paraboliques, on doit fixer la période spatiale A des courbures à la valeur = 21t/ ssPAR = 2,22 mm. Si la vitesse d'étirage est de 1 m/s, on doit alors faire osciller angulairement l'axe de l'ébauche à une fréquence de 450 Hz si l'on fait appel au procédé de Marcatili, ou bien agir cycliquement sur le courant de gaz à cette fréquence si l'on utilise le procédé de Presby. En faisant agir les oscillations pendant 0,1 s pour chaque seconde de ré-étirage, on introduit une Eerturbation de 10 cm de long sur chaque mètre de fibre. REVENDICATIONS 1. Guide d'ondes optiques comprenant une couche de matériau de gainage transparent présentant un indice de réfraction n2 et une âne transparente située à l'intérieur de ladite couche de matériau de gainage, ladite âme possédant un rayon b et un indice de réfraction axial n1, l'indice de réfraction de ladite âme pour le rayon a étant np, avec n1 > np > n2, caractérisé en ce que ladite âme présente un gradient d'indice de réfraction sensiblement parabolique de son centre audit rayon a et un gradient d'indice de réfraction non parabolique audit rayon a audit rayon b, en ce que la pente dudit gradient non parabolique est plus raide que la pente dudit gradient parabolique, et en ce que l'indice de réfraction dudit guide d'ondes en fonction du rayon est donnée par les équations n(r) = n1 [1-2#'(r/a)] r n(r) = n1 [1-2#'(1+p(r)))] a # r 2 n2(r) = n b# r où p(r) est une fonction de r positive et à croissance monotone et où #' = (n1 - np)/2n1. 2. Guide d'ondes optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pente dudit gradient d'indice de réfraction non parabolique est infinie, ledit rayon a étant de ce fait égal au rayon b. 3. Système de télécommunications optiques comprenant une source de lumière, un guide d'ondes optiques comportant des extrémités d'entrée et de sortie, ladite extrémité d'entrée étant disposée en relation de réception de lumière par rapport à ladite source, ledit guide d'ondes comportant une couche de matériau de gainage transparent présentant un indice de réfraction n2 et une âme transparente située à l'intérieur de ladite couche de gainage, ladite Aame présentant un-rayon b et un indice de réfraction axial n1, l'indice de réfraction de ladite âme pour le rayon a étant np, avec n1 i > np > n2, caractérisé en ce que ladite t;;me présente un gradient d'indice de réfraction sen- siblement parabolique de son centre audit rayon a et un. gradient d'indice de réfraction non parabolique dudit rayon a audit rayon b, en ce que la pente dudit gradient non parabolique est plus raide que la pente dudit gradient parabolique, l'indice de réfraction dudit guide d'ondes en fonction du rayon étant donné par les équations n(r) = n1 [1-2#' (r/a)] r n2 (r) = n [1-2'(1+p(r))J a 2 n2 (r) = n2b et où #' = (n1 - np)/2n1, ladite source de lumière instaurant la propagation d'énergie ondulatoire à la fois dans des modes paraboliques dus au gradient d'indice de réfraction sensiblement parabolique de ladite âme et dans des modes de palier dus au gradient d'indice de réfraction non parabolique de ladite âme, et en ce que ledit système comporte en outre des moyens propres à créer dans ledit guide d'ondes un couplage de modes tel que le couplage entre certains desdits modes paraboliques soit plus fort qu'entre lesdits modes paraboliques et lesdits modes de palier, ainsi que des moyens propres à détecter la lumière émise par l'extrémité de sortie dudit guide d'ondes. 4. Système de télecommunications optiques selon la revendication 3, caractérisé en ce que la pente dudit gradient d'indice de réfraction non parabolique est infinie, ledit rayon a étant de ce fait égal au rayon b. 5. Système de télécommunications optiques selon la revendication 3, caractérisé entre que lesdits moyens de création d'un couplage de modes comprennent des variations sinusoldales du profil d'indice de réfraction dudit guide d'ondes le long de l'axe de celui-ci, la fréquence spatiale # desdites variations sinusoldales étant sensiblement régie par l'équation