Brevet FR2383246A1 — publié le 19781006

La présente invention concerne un procéda et un dispositif pour nettoyer des produits en acier laminés à froid tels que des feuillards d'acier, des tôles d'acier et des plaques d'acier (appelés ci-après tôles d'acier). Lors de la production d'une tôle d'acier laminée à froid, la tôle est réduite par le laminage à froid presque à l'épaisseur finale et la tôle d'acier ainsi laminée est très dure et, pour des applications où de bonnes propriétés de mise en oeuvre par cintrage et étirage par exemple sont nécessaires, de telles tôles d'acier laminées à froid doivent être recuites de façon appropriée, suivant leur emploi pour améliorer leurs propriétés mécaniques. Ce recuit est habituellement effectué à une température située entre 55O0C et 8000C dans une atmosphère de gaz non oxydante. Cependant, quand la tôle d'acier est laminée à froid, une grande quantité de mélange d'huile de lubrification utilisée pour le laminage à froid et de poudres métalliques produites par le frottement pendant le laminage à froid, reste sur la surface de la tôle d'acier laminée à froid et Si celle-ci est recuite avec ce mélange, l'huile de laminage est carbonisée et les poudres métalliques sont partiellement transformées en carbures et adherent à la surface de l'acier entraînant une surface ayant mauvais aspect et une dégradation notable des propriétés de surface entraînant une perte de valeur commerciale des produits en acier finis et nuisant considérablement, en outre, à la mise en oeuvre de telles tôles par la suite.Par exemple, quand de telles tôles d'acier laminées à froid, sales, sont utilisées comme substrat pour recevoir un revêtement, les résidus adhérant sur la surface de l'acier ne peuvent être enlevés même par les traitements qui précèdent l'application du revêtement et provoquent des défauts de surface vitaux qui empêchent d'obtenir un revêtement satisfaisant de telle sorte que l'aspect de la surface est affecté et que la résistance à la corrosion est remarquablement réduite. En outre1 quand de telles tôles d'acier laminées à froid, sales, sont utilisées comme substrat pour un revêtement de peinture, des pré-traitements tels qu'un revêtement de phosphate ne peuvent être effectués de façon satisfaisante. Pour les raisons sus-mentionnées, il est nécessaire d'enlever les résidus de surface par un nettoyage de la surface avant de recuire la feuille de tôle d'acier laminée à froid. Toutefois, la technique classique a rencontré des diffi cultés pour éliminer le mélange d'huile de laminage et de poudres métalliques collant à la surface de l'acier après le laminage à froid et le procédé de nettoyage des surfaces qui peut être appli qué à la tôle d'acier laminée à froid est très limité. Ceci est dt à la nature des résidus de surface après le laminage à froid. Selon la demanderesse, des composants principaux tels que des acides gras et des esters d'acides gras de l'huile de laminage se combinent chimiquement pour former un savon au fer avec un film d'oxyde de fer mince recouvrant la surface de la tôle d'acier et avec des poudres de fer fines produites par le frottement pendant le laminage de telle sorte que les poudres de fer elles-mêmes adhèrent fortement entre elles ou adhèrent fortement à la surface de la tôle d'acier par l'intermédiaire du savon ainsi formé ; les poudres fines de fer ont des dimensions de particules inférieures à environ 0,1 , elles sont ferromagnétiques, aisément magnétisées et fortement attirées par la surface de l'acier. On considère que ces faits sont responsables des difficultés d'élimination du mélange. Par exemple, comme cela est décrit dans le document dit "Tekko Seizo Ho" (Steel Production Process) Section III workings (2) édité par Japan Iron & Steel Association, un procédé de nettoyage électrolytique a été établi pour effectuer le nettoyage des surfaces de la tôle d'acier après le laminage à froid et ce procédé est mis en oeuvre dans une chaîne de nettoyage électrolytique ayant une longueur totale d'environ plusieurs dizaines de mètres, formant une unité séparée ou un équipement d'entrée d'un four de recuit en continu.La chaîne de nettoyage électrolytique comprend, normalement, quatre étapes de traitement,c'est-à-dire : immersion dans un milieu alcalin, brossage, électrolyse en milieu alcalin et brossage, au cours desquelles l'huile de laminage est éliminée par saponification du milieu alcalin alors que les poudre de fer fines sont éliminées par l'action du brossage. Pour cette raison, une chaîne électrolytique plus longue est nécessaire du fait que la vitesse de laminage du laminoir auquel la ligne est adjointe augmente ; et, l'entretien de la section de brossage qui effectue l'élimination mécanique n'est pas commode, entraîne des dépenses considérables et consomme beaucoup d'énergie. En outre, sur le plan du rendement de l'enlèvement de l'huile de laminage, une solution alcaline comprenant principalement du silicate de sodium est utilisée mais, pendant l'électrolyse dans une telle solution de silicate, un film principalement composé de silicate se forme sur la surface de l'acier que l'on traite si l'on essaie d'enlever l'huile de laminage de façon satisfaisante, ce film affecte considérablement les propriétés vitales des produits finaux tels que la soudabilité requise pour l'assemblage après formage à la presse, l'aptitude au traitement par des phosphates comme pré-traitement pour l'application d'un revêtement de peinture, et les qualités requises pour obtenir une plaque d'acier portant un revêtement tel que du fer blanc. Pour surmonter les difficultés ci-dessus, des essais et des propositions pour simplifier l'étape de nettoyage de surface en n'effectuant pas le nettoyage électrolytique ou en éliminant l'étape ont depuis longtemps été effectués. L'un des procédés proposés utilise un traitement de brossage seul et n'utilise pas le traitement d'électrolyse en milieu alcalin. Par l'élimination du traitement d'électrolyse en milieu alcalin, la dégradation de la tôle d'acier due à la formation du film de silicate peut être évitée mais, à son tour, le rendement de l'enlèvement de l'huile de laminage diminue, entraînant une diminution du rendement d'enlèvement de la poudre de fer, une grande quantité de résidu n'étant ainsi pas éliminée même après le recuit et entraînant une dégradation globale de la propreté de surface par rapport à celle obtenue avec le nettoyage électrolytique. Un autre procédé que l'on a proposé est basé sur le principe du nettoyage du laminoir ou du laminage en présence d'un détergent et emploie un détergent composé principalement d'un agent tensio-actif et de l'eau chaude au lieu d'huile de laminage dans le dernier train de laminage à froid. Selon ce procédé, on a apporté diverses modifications et une attention particulière à l'huile de laminage utilisée dans tous les trains de laminage sauf pour le dernier train et l'on a également apporté une attention au détergent utilisé dans le dernier train, mais, malgré ces efforts, la propreté de surface n'a pas été améliorée de façon satisfaisante et la consommation de puissance au niveau du dernier train de laminage a augmenté. Ainsi, ce procédé n'est pas encore satisfaisant ni bien établi. Malgré divers essais et propositions tels que ceux men tionnés ci-dessus pour remplacer le procédé de nettoyage électrolytique, aucun d'eux n'est satisfaisant. Donc, la technique classique n'a pas résolu de façon satisfaisante le problème dû aux résidus produits par l'huile de laminage et les poudres de fer qui collent à la surface de l'acier après le recuit et entraînent des dégradations vitales de la qualité et des propriétés des produits finaux. En outre, du fait que la propreté de surface de la tôle d'acier laminée à froid a un effet défini et apparent sur la résistance à la corrosion après l'application d'un revêtement de peinture, et que l'on demande toujours une propreté de surface améliorée, Jusqu'S maintenant, sensiblement toutes les tôles d'acier laminées à froid sont produites en utilisant une chaîne de nettoyage électrolytique malgré sa consommation de puissance importante. C'est donc l'un des objets de la présente invention de prévoir un procédé et un dispositif qui assurent un rendement de nettoyage élevé à un faible coût et qui permettent de réduire la puissance consommée en éliminant l'étape de nettoyageélectrolyti- que dans le procédé de production d'une tôle d'acier laminée à froid. L'appellation "tôle" utilisée dans la présente invention comprend "le clinquant", "les plaques", "les feuillards ou sondes" et n les barres". Sur le plan de la réduction de la consommation d'énergie, la demanderesse a effectué diverses études et expériences importantes dans le but d'obtenir une propreté de surface similaire, ou meilleure que celle obtenue par le procédé de nettoyage électrolytique classique tout en éliminant l'étape de nettoyage électrolytique et elle a résolu l'incompatibilité technique de la technique classique, à savoir que si l'on essaie de simplifier l'étape de nettoyage, la propreté de surface devient moins bonne et si l'on essaie d'améliorer la propreté de surface l'étape de nettoyage devient compliquée et le coût de l'équipement et la consommation d'énergie augmentent considérablement. La demanderesse a remarqué que, quand la surface d'une tô- le d'acier après laminage à froid est simplement mouillée avec un agent mouillant organique ou minéral (appelé simplement ci-après solution mouillante) et qu'un jet d'eau à haute pression est envoyé sur celle-ci, l'huile de laminage et la poudre de fer collant à la surface de la tôle d'acier peuvent être éliminées aisément avec la solution mouillante par contact avec le jet d'eau à haute pression pendant une durée très courte et que, cependant, la propreté de surface ainsi obtenue est semblable, ou meilleure que celle obtenue par nettoyage par la chaîne de nettoyage électrolytique et que la tôle peut être soumise directement au recuit.Avec ce procédé, le dispositif d'application de solution mouillante et le dispositif de projection d' eau a haute pression peuvent être incorporés sous la forme d'un ensemble compact à la sortie du train final d'un laminoir à froid ou à l'entrée d'un four de recuit en continu. De cette manière, la demanderesse a réussi à éliminer la chaîne de nettoyage électrolytique. La présente invention sera bien comprise à la lecture de la description suivante faite en liaison avec les dessins ci-joints dans lesquels - les figures~1 et 2 illustrent, respectivement, un mode de réalisation de la mise en oeuvre du procédé de fabrication d'une tôle d'acier laminée à froid selon la présente invention - la figure 3 montre la relation entre l'énergie fournie par le jet d'eau à la tôle d'acier et la pression au niveau de la buse du jet d'eau pour comparer la projection d'eau selon la présente invention avec la pulvérisation d'agent alcalin classique - la figure 4 illustre schématiquement divers types de rideaux de projection d'eau a, b, c ; et - la figure 5 illustre schématiquement le rideau de projection d'eau formé par une buse à fentes. Dans la figure 1, la réference l désigne une bobine d'alimentation de matière, la référence 2 un rouleau de guidage, la référence 3 des trains de laminage, la référence 3' un train final de laminage et la référence 4 une bobine réceptrice et de tension. La bande 5 enroulée suivant une bobine montée sur la bobine d'alimentation passe entre les rouleaux de guidage et est laminée à froid par les rouleaux de travail des trains de laminage, de l'huile de laminage étant appliquée sur ceux-ci, et est enroulée sur la bobine de tension 4. A la sortie du train final 3' des trains de laminage sont disposés un applicateur de solution mouillante 6, un rouleau presseur 7, une buse de projection d'eau à haute pression 8, un rouleau presseur 7' et un couteau à air 9 qui, en combinaison, constituent un dispositif de nettoyage 10. La surface de la bande 5' sortant du train final de laminage 3' est souillée par une grande quantité d'huile de laminage et de poudres fines de fer. La bande pénètre dans le dispositif de nettoyage passant entre les rouleaux de guidage 2' et reçoit une solution mouillante par l'applicateur 6 appliquée sur le mélange d'huile de laminage et de poudres de fer fines collant à la surface de l'acier. Puis un jet d'eau à haute pression est projeté par la buse à haute pression 8 sur la surface de la bande sur laquelle adhere le mélange d'huile de laminage et de poudres de fer fines et sur laquelle on a appliqué la solution mouillante ; le mélange et la solution mouillante sont enlevés simultanément, l'eau sur la surface du feuillard étant enlevée par les rouleaux presseurs 7' et par le couteau à air 9 et la bande est enroulée sur la bobine de tension 4. Dans la figure 2, illustrant un autre mode de réalisation de la présente invention où le dispositif de nettoyage est disposé à l'entrée d'un four de recuit en continu, la bande 5 provenant du porte-bobines il qui porte les bobines nO 1 et no 2 traverse un dispositif de soudage 12, des rouleaux de pinçage 13 et pénètre dans un dispositif de nettoyage semblable à celui représenté dans la figure 1 od la surface de la bande 5 est nettoyée complètement puis elle est séchée par un sécheur 14. La bande nettoyée 5' est recuite normalement par un dispositif de recuit en continu 15 et après des traitements normaux qu'elle subit par la suite (non représentés), elle est enroulée sur les bobines nO 1 et nO 2 du dispositif de tension 16. On décrira maintenant le procédé de la présente invention. Comme agent mouillant minéral appliqué sur la feuille de tôle d'acier laminée à froid avec le mélange d'huile de laminage et de poudres de fer fines adhérant sur celle-ci, une solution aqueuse principalement composée d'un ou plusieurs composants, comprenant le silicate de sodium, l'hydroxyde de sodium (soude caus tique), l'aluminate de sodium et le phosphate de sodium peut être utilisée. Pour le milieu alcalin on préfère une concentration de 5 à 10 % en poids. En outre, pour améliorer le rendement d'élimination des diverses huiles de laminage, de 0,3 à 1 % en poids d'un agent tensio-actif et, en outre, quand la quantité de poudres de fer adhérentes est importante, de 3 à 6 % en poids d'un agent de chélation du fer peuvent être ajoutés. Comme agent de chélation du fer, de l'acide citrique et ses composés, de l'acide gluconique et ses composés, des acides carbamiques, des hydroxylamines et des amines peuvent être utilisés. Comme agent mouillant organique, des solvants organiques ayant une viscosité allant de 0,5 à 4 CP (à 300C), c'est-à-dire une viscosité semblable à celle de l'eau, peuvent être utilisés. Pour obtenir un enlèvement très efficace de l'huile de laminage et.des poudres de fer de la surface de l'acier pendant le laminage à froid qui est normalement effectué à grande vitesse, il est nécessaire que la solution mouillante, c'est-à-dire le solvant organique dans ce cas, puisse efficacement être enlevée par un jet d'eau à haute pression. A cet effet, un solvant organique non susceptible d'émulsion ou de dissolution dans l'eau et ayant une viscosité semblable ou identique à celle de l'eau est souhaitable. Pour satisfaire aux exigences ci-dessus, des hydrocarbures et des hydrocarbures halogénés conviennent et le kérosène, l'huile lége- re, le solvant naphte, le trichloroéthylène, le perchloroéthylène ont une viscosité située dans la plage spécifiée ci-dessus. Donc, dans la présente invention, un mélange solvant d'un ou plusieurs des hydrocarbures ci-dessus est utilisé. En ce qui concerne la quantité de solution mouillante devant être appliquée sur la tôle d'acier, une quantité de 5 à 10 ml/m2 répartie par les rouleaux presseurs est suffisante. Avec des quantités inférieures à 5 ml/m2, l t elimination de l'huile de laminage et des poudres de fer n'est pas satisfaisante. I1 n'y a pas de limitation à la quantité supérieure de solution mouillante, mais des quantités supérieures à 10 ml/m2 ne sont pas économiques. Ce qui est important dans la combinaison de l'application de la solution mouillante et de la projection d'eau à haute pression est, en premier lieu, que la totalité de l'huile de laminage, des poudres de fer fines et des agents mouillants est enlevée ensemble, en une fois, par une seule projection d'un jet d'eau sur la surface de l'acier. Dans ce cas, le travail fourni par le jet d'eau est déterminé par la pression du jet d'eau appliquée sur la tôle d'acier et par le volume d'eau projetée par unité de surface de la surface de la tôle d'acier (appelé ci-après densité de débit) et, selon la demanderesse, le travail fourni peut être exprimé sim plement par la pression d'eau au niveau de la buse de projection et la densité de débit.Comme le montre la figure 3, il est nécessaire, pour obtenir les résultats souhaités, que la pression d'eau au niveau de la buse ne soit pas inférieure à 5 kg/cm2 et, de préférence, non inférieure à 8 kg/cm2 pour une partie quelconque de la surface de la tôle d'acier et que le travail exprimé par (pression d'eau de la buse x densité de débit) ne soit pas inférieur à 0,1 wh/m2 par unité de surface de la surface de la tôle d'acier. REMARQUE - Dans la description, les revendications et la figure 3 les pressions indiquées sont des pressions relatives par rapport à la pression atmosphérique. Selon les résultats d'expériences approfondies effectuées par la demanderesse, une propreté de surface semblable à celle obtenue par le nettoyage électrolytique peut être obtenue dans un temps court tant que les conditions ci-dessus sont maintenues (voir tableau 2). Donc, en fonctionnement réel, en réglant seulement les conditions de projection d'eau en fonction d'une vitesse de déplacement maximale de la tôle d'acier, une propreté de surface semblable à celle obtenue par le nettoyage électrolytique peut être obtenue malgré les variations des vitesses de déplacement. En outre, la buse de projection d'eau à haute pression peut comporter un seul étage de façon à couvrir toute la largeur de la tôle d'acier. Deuxièmement, comme le montre la figure 4 (voir a), il est nécessaire que le rideau d'eau 18 formé soit projeté sur la surface de la tôle d'acier 17 linéairement et transversalement par rapport à la largeur de la tôle. Si le rideau d'eau que l'on projette n'est pas linéaire et dirigé transversalement par rapport à la largeur de la tôle, mais s'il a une disposition en zig-zag (voir (b) figure 4) ou en points d'arête (voir (c) figure 4) comme c'est le cas couramment, l'eau projetée ne vient pas en contact avec la surface de la tôle d'acier en même temps sur toute la largeur de la tôle et l'eau projetée sur la surface de la tôle d'acier circule depuis les parties de la surface qui ont déjà été frappées par l'eau projetée vers les parties qui n'ont pas encore été frappées par l'eau projetée et dilue ou enlève la solution mouillante sur la surface de telle sorte que l'huile de laminage et les poudres de fer fines ne sont pas complètement éliminées lorsque l'eau projetée frappe la surface de la tôle, laissant des bandes 19 paral lèles à la direction de déplacement. Ainsi, il est important que le rideau d'eau projetée frappe la surface de la tôle d'acier en même temps, sur toute la largeur de la tôle. Le troisième point important est donc de choisir une buse permettant de satisfaire l'exigence ci-dessus. Pour maintenir la pression requise d'eau que l'on projette sur la surface de la tôle d'acier et effectuer le travail requis sur la surface de la tôle d'acier avec l'eau que l'on projette et pour amener le rideau d'eau que l'on projette en contact avec la surface de la tôle d'acier en même temps sur toute la largeur de la tôle, une buse à fente comme celle représentée en figure 5 est la plus souhaitable. La buse à fente comporte une fente linéaire de largeur constante et suffisamment longue pour couvrir toute la largeur de la tôle. En utilisant cette buse à fente, il est possible de projeter de l'eau froide en même temps sur toute la largeur de la tôle d'acier avec une pression d'impact constante et une densité de débit constante sur une partie quelconque de la surface de la tôle. Dans le cas d'une technique de nettoyage par pulvérisation, classique, plusieurs buses sont disposées dans une tubulure sous pression de façon à pulvériser de l'eau propre sur la surface de la tôle d'acier. Cependant, l'eau de nettoyage pulvérisée par les buses suivant un certain angle et, actuellement, quatre types de buses produisant un jet ayant la forme d'un "cône plein", d"ln cône creux", d'un "jet carré" et d'un "jet plat" sont disponibles dans le commerce. Quand les buses sus-mentionnées, disponibles dans le commerce, sont utilisées dans la présente invention, il est nécessaire qu'elles satisfassent aux première et seconde exigences susmentionnées. Les buses disponibles dans le commerce assurant un jet formant un "cône plein", un cône creux" ou un "jet carré" ne peuvent être utilisées de façon satisfaisante dans la présente inven tion du fait qu'il est difficile pour ces buses de former un rideau d'eau linéaire sur toute la largeur de tôle et d'amener l'eau que l'on projette en contact avec la surface de la tôle en même temps sur toute la largeur de la tôle ; l'eau projetée à partir de ces buses s'étale sur une grande surface et, ainsi, la densité de débit diminue de sorte que la première exigence ne peut aisément être satisfaite en maintenant la pression d'eau projetée appliquée sur la tôle d'acier. Par ailleurs, les buses à "jet plat" disponibles dans le commerce peuvent être utilisées dans la présente invention si plusieurs d'entre elles sont disposées sur une tubulure de telle manière que l'angle de divergence de chacun des jets d'eau soit identique de façon a former des rideaux d'eau linéaires transversalement par rapport à la largeur de la tôle. Dans ce cas, on doit toutefois remarquer que le débit et la pression de l'eau que l'on projette sur la tôle d'acier ont leur valeur maximale dans la partie centrale du jet d'eau divergent, assurant ainsi une distribution suivant une courbe présentant un pic.Donc, quand plusieurs buses à "jet plat" sont disposées sur une tubulure sous pression, il est nécessaire de régler le pas entre les buses individuelles de façon à éviter qu'un pas excessif ne permette de satisfaire la première exigence dans la zone intermédiaire située entre les buses. Ceci est le quatrième point important. Le cinquième point important est la température de surface de la tôle d'acier, juste avant l'application du jet d'eau sur celle-ci et la température de ia solution mouillante appliquée sur celle-ci. Comme huile de laminage à froid, des huiles telles que de l'huile de palme et du suif qui gèlent à des températures ordinaires sont habituellement utilisées ; et, pour éliminer les huiles de laminage adhérant sur la surface de l'acier avec un jet d'eau propre, il est nécessaire de maintenir les huiles de laminage adhérentes à l'état fondu. Ceci est particulièrement important dans des cas où des agents minéraux sont utilisés pour la solution mouillante. Des résultats d'études faites en considérant le point de vue ci-dessus ont révélé qu'il est souhaitable de maintenir la surface de la tôle d'acier et la solution mouillante à des températures non inférieures à 700C. Si elles sont maintenues à des tempé ratures inférieures à 700C, la propreté de surface désirée ne peut être obtenue.Comme procédé pour maintenir la surface de la tôle d'acier et la solution mouillante appliquée sur celle-ci à une tem pérature de 700C ou supérieure, il est possible d'utiliser la chaleur produite par le laminage en mettant en oeuvre la présente invention immédiatement après le laminage à froid du fait que la tôle d'acier sortant du laminoir à froid est habituellement à une température de 1000C ou supérieure ; ou, il est possible de préchauffer la tôle d'acier (comme on le fait pour les feuillards ou bandes froids) dans les cas où la présente invention est mise en oeuvre à l'entrée d'un four de recuit en continu, etc. Comme moyen de préchauffage, un moyen de préchauffage classique tel que de l'air chaud, de la vapeur, de l'eau chaude, peut être utilise seul ou en combinaison. Toutefois, un procédé plus souhaitable consiste à immerger la tôle d'acier dans une solution mouillante chauffée de façon à effectuer à la fois l'application de la solution mouillante et le préchauffage de la tôle d'acier si multanément. Selon les expériences effectuées par la demanderesse, la température de surface requise de la tôle d'acier peut être atteinte par l'immersion dans l'eau chaude à 950C pendant une courte durée d'une seconde ou moins dans le cas d'une tôle d'acier laminée à froid d'épaisseur ordinaire. Sixièmement, il est important que l'huile de laminage et les poudres de fer fines qui ont été enlevées n' adhèrent pas de nouveau à la tôle d'acier. L'huile de laminage et les poudres de fer fines adhérant sur la surface de la tôle d'acier sont enlevées ensemble de la surface de la tôle par l'eau projetée selon la présente invention et s'écoulent sous la forme d'un liquide sale, ce liquide sale doit être évacué rapidement de la surface de la tôle d'acier, autrement il reste sur la surface de la tôle et contamine de nouveau la surface. Le liquide résiduel peut être élimine au moyen de rouleaux presseurs d'un couteau à air, utilisés seuls ou en combinaison. Toutefois, pour l'évacuer rapidement et atteindre les résultats dé sirés selon la présente invention, il est souhaitable que le moyen, d'évacuation du liquide résiduel qui s 'écoule soit disposé immédia tement après le train de buses de projection d'eau propre. On peut, au lieu du moyen d'évacuation sus-mentionné, utiliser un jet d'eau propre pour évacuer le liquide sale. La présente invention diffère fondamentalement de la technique classique appelée procédé de nettoyage par pulvérisation d'agent alcalin, qui est semblable à la présente invention pour ce qui est de l'emploi du milieu ou agent alcalin. Le nettoyage de surfaces selon le procédé de nettoyage par pulvérisation de milieu alcalin est effectué en combinant la pulvérisation de milieu alcalin et le rinçage à l'eau. Dans ce cas, les impuretés présentes sur la surface sont éliminées au stade de la pulvérisation du milieu alcalin et le rinçage à l'eau est nécessaire pour évacuer le milieu alcalin restant sur la surface de l'acier dont les impuretés ont été évacuées. Tandis que, selon la présente invention, la solution mouillante est simplement appliquée sur la surface et, ainsi, les impuretés ne sont pas éliminées pendant l'étape d'application de la solution mouillante. L'élimination des impuretés ou taches de surface, selon la présente invention, est effectuée seulement par projection d'eau à haute pression après l'application de la solution mouillante et la solution mouillante est également évacuée avec les impuretés.Ainsi, selon la présente invention, l'élimination des impuretés et le rinçage à l'eau sont effectués ensemble, en une seule étape. En outre, dans le procédé classique de nettoyage par pulvérisation d'agent alcalin, une chambre de pulvérisation dans laquelle plusieurs buses de pulvérisation sont disposées est utilisée mais il n'y a pas de limitation particulière quant au choix et à la disposition des buses requises dans la présente invention. Ainsi, dans la présente invention, les première et-seconde exigences sus-mentionnées doivent être satisfaites alors que dans le procédé de nettoyage par pulvérisation de milieu alcalin,une telle exigence n'existe pas et les buses sont disposées dans la chambre de pulvérisation de telle manière que la surface de la tôle d'acier est amenée en contact avec le liquide pulvérisé de façon répétée, jusqu'à ce que les impuretés présentes sur la surface de la tôle d'acier soient éliminées. Les conditions de projection d'eau selon la présente invention sont relativement différentes de celles de la technique classique. Par exemple, selon la description contenue dans l'ouvrage "Cleaning of Metal", Modern Engineering Library, publié par Chijin Shokan, Tokyo, Japon, la pression de pulvérisation va de 0,5 kg/cm2 environ à 2,1 kg/cm2 environ, la quantité pulvérisée va 2 de 60 à 100 l/m2/mm et le nettoyage est effectué en 3 minutes envi- ron. Ces conditions peuvent être exprimées par la pression au niveau de la buse et par 11 énergie fournie par l'eau à la tôle d'acier, comme le montre la figure 3 avec laquelle on comprend très clairement que la technique classique est effectuée dans des conditions totalement différentes de celles de la présente invention.Dans cette figure, la zone hachurée désignée par la lettre A désigne la zone de dégraissage dans la technique de pulvérisation de milieu alcalin et la lettre B désigne la zone de pulvérisation d'eau selon la présente invention. En outre, dans la présente invention, le nettoyage est effectué en un temps inferieur à environ 1 seconde et l'effet de nettoyage est très supérieur. La raison pour laquelle un jet de liquide à haute pression, comme dans la présente invention, n'est pas utilisé dans le procédé classique de pulvérisation de milieu alcalin est qu'il existe un problème de mousse dû à la pulvérisation de la solution alcaline. Par exemple, une production excessive de mousse provoque le débordement de la solution du dispositif de nettoyage. Dans le cas du procédé de nettoyage classique par pulvérisation de milieu alcalin, une pression au niveau de la buse dépassant 1,5 kg/cm2 environ provoque de la mousse et, ainsi, le fonctionnement est normalement effectué avec une pression au niveau de la buse inférieure à 1,5 kg/cm2 environ.Si une pression supérieure au niveau de la buse doit être utilisée, il est nécessaire d'utiliser un agent de nettoyage ayant une tendance moindre à mousser mais,un tel agent de nettoyage a également un pouvoir nettoyant inférieur. Ce fait constitue une limitation importante du procédé de nettoyage classique par pulvérisation de milieu alcalin. Ainsi, la présente invention est basée sur une technique complètement différente de celle utilisée avec le procédé de pulvérisation de milieu alcalin et elle est complètement exempte de pro blèmes de production de mousse du fait que la solution mouillante est simplement appliquée et que l'eau est projetée sous une pression élevée. Donc, dans la présente invention, la solution mouil lante peut être choisie sans limitation quant à son aptitude à former de la mousse. Comme technique classique semblable à la présente inven- tion, pour ce qui est de l'emploi d'un solvant organique pour Le nettoyage de surfaces, il existe un procédé dans lequel l'h@ile ou la graisse et les particules de métal adhérentes sont éliminées simultanément par le pouvoir dissolvant et la pression de projec- tion d'un solvant et un autre procédé dit "Petroleum Soldent Spray Method" (ancienne norme MIL-116C de l'U.S. Army). Ces procédés sont limités quant au type de solvant pouvant être utilisé du fait du danger d'inflammation et d'explos or produit par la pulvérisation. La demanderesse a effectué des essais de ces procédés de pulvérisation avec des solvants choisis princi- palement,compte tenu de l'effet nettoyant mais, les résultats, com- me le montre l'exemple 4, révèlent que leur effet nettoyant est très inférieur à celui obtenu avec la présente invention. Egalement on a, de façon classique, utilise dans divers domaines une technique de projection d'eau à haute pression. Gepes- dant, dans le domaine du nettoyage de surface d'une tale d'acier, une projection d'eau a été utilisée seulement sous la forme d'une pulvérisation-rinçage à basse pression pour le lavage à l'eau dans l'étape de finissage après le nettoyage de surface effectué en mi- lieu alcalin et avec une émulsion. On comprendra clairement le procédé en se référant aux procédés de nettoyage de surface définis par les normes JIS Z 0303 ou MIL-P-l1 6D, selon lesquels u@ dé de nettoyage de surface, seulement par projection d'eau, n'a pas été classé ou défini. Naturellement, du fait que l'eau elle-même est un solvant polaire, il est possible d'éliminer les impuretes soi@bles dans l'eau par un jet d'eau, et certains effets de nettoyage de surface peuvent être atteints ainsi. Cependant, le élange d'huile Je laminage et de poudres fines de fer collant à la surface de l'acier apres le laminage à froid, auquel s'applique ia présente inventtion ne peut être éliminé seulement par projection d'eau comme on le comprendra clairement d'après les exemples mentionnés ci-après.La présente invention est basée sur le fait que, quand la solution mouillante est appliquée sur la tôle d'acier après minage a froid et que le jet d'eau à haute pression frappe la surface en présence de la solution mouillante r les taches ou impuretés de surface peuvent etre aisément éliminées et ceci est nouveau par rapport à la technique classique de nettoyage de surfaces de tôles d'acier. On peut envisager de combiner le nettoyage classique par immersion en milieu alcalin, le nettoyage classique par pulvérisation d'un milieu alcalin ou le procédé de dégraissage au moyen d'un solvant avec une projection d'eau à haute pression, mais ceci conduit seulement à éliminer les taches de surface par le nettoyage par immersion dans un milieù alcalin ou par le nettoyage par pulvérisation d'un milieu alcalin; le rinçage par pulvérisation est effectué sous une pression élevée. Un tel type de projection d'eau à haute pression n'a rien à voir avec la présente invention comme on l'a compris clairement d'après la description qui précède. On comprendra plus clairement la présente invention d'après les modes d'application suivants EXEMPLE 1 On a fait passer une bande laminée à froid de 200 mm de largeur et 0,8 mm d'épaisseur dans un dispositif de nettoyage expérimental à une vitesse de 100 m/mn, le dispositif de nettoyage comportait un. dispositif d'application d'une solution d'agent mouillant du type à pulvérisation et à rouleaux presseurs, une buse de projection d'eau à haute pression à un seul étage et un couteau à air. La quantité d'huile de laminage et de poudres de fer collant sur la surface de l'acier avant l'essai était, en moyenne, de 2g/m2 et de 900 mg de fer/m2, respectivement.Le nettoyage des surfaces était effectué en appliquant sur la surface de la tôle d'acier 5 ml/m2 de solution à 6 % d'ortho-silicate de sodium et en projetant un jet d'eau a haute pression à 600C sur la surface avec une pression au niveau de la buse de 15 kg/cm2 et une densité de débit de 1 1/m2, selon la présente invention, (le travail fourni par-l'eau projetée était à 0,41 wh/m2) (voir présente invention dans le tableau I). -A titre de comparaison, les essais ont été effectués pour cinq cas. Dans le premier cas (test de comparaison 1 dans le tableau I), une solution alcaline a été appliquée et de l'eau à 600C a été projetée avec une pression au niveau de la buse de 2 kg/cm2 et une densité de débit de 1 1/m2. Ainsi, le travail fourni était de 0,05 wh/m2.Dans le second cas, on n'a pas appliqué de solution alcaline mais on a seulement projeté de l'eau à 600C avec une pression au 2 2 niveau de la base de 15 kg/cm et une densité de débit de 1 1/m Ainsi, le travail fourni par l'eau projetée était de 0,1 wh/m (test de comparaison 2 dans le tableau I) Dans le troisième test de comparaison, on n'a pas appliqué de solutionalcaline mais, seulement, une solution à 3 % d'ortho-silicate de sodium à 60 C a été projetée à une pression au niveau de la buse be 15 kg/cm2 et avec une densité de débit de 1 1/m2. Ainsi, le travail fourni était de 0,41 wh/m2 (test de comparaison 3 dans le tableau I). Dans le quatrième test de comparaison, une solution alcaline a été appliquée et une solution à 3 % d'ortho-silicate de sodium a été projetée avec une pression au niveau de la buse de 2 kg/cm2 et une densité de débit de l 1/m2. Ainsi, le travail fourni était de 0,05 wh/m2 (test de comparaison 4 dans le tableau I3. Dans le cinquième essai de comparaison, on n'a pas appliqué de solution alcaline mais on a projeté une solution à 3 % d'ortho-silicate de sodium à 60 C avec une pression au niveau de la buse de 15 kg/cm2 et une densité de débit de 1 1/m2. Le travail fourni était de 0,41 wh/m2 (test de comparaison dans le tableau I).La propreté de surface des bandes d'acier a été contrôlée et classée en cinq classes par le procédé d'essuyage (JIS Z303) et par le procédé de mouillage à l'eau. Les résultats sont présentés dans le tableau I. De façon surprenante, les résultats de propreté de surface obtenus par la présente invention étaient les meilleurs. Dans les cas où un milieu alcalin était projeté au lieu du jet d'eau, l'élimination des poudres de fer résiduelles n'était pas satisfaisante EXEMPLE 2 On a effectué le nettoyage selon la présente invention avec un dispositif de nettoyage disposé à la sortie du train final d'un laminoir à froid à quatre trains en tandem conçu pour effectuer une application avec recirculation de lubrifiant de laminage constitué d'huile à base de suif, comme représenté en figure 1. La longueur efficace du dispositif était de 3,5 metres. Pendant le laminage à froid d'une bande d'acier de 2,3 mm d'épaisseur et de 1050 mm de largeur pour la mettre sous la forme d'un support de 0,30 mm d'épaisseur destiné à produire du fer blanc TABLEAU I Travail Pression Propreté de surface Application fourni à la d'agent Projection d'eau par l'e au buse Test d' Test de mouillant projetée kg/cm2 essuyage mouillage wh/m2 (relative) Présente invention oui Eau à haute pression à 60 C 0,41 15 # # Test de comparaison 1 oui Eau à basse pression à 60 0,05 2 XX # Test de comparaison 2 non Eau à haute pression à 60 0,41 15 XX XX Milieu alcalin à haute Test de comparaison 3 non 0,41 15 # # pression à 60 C Milieu alcalin à basse Test de comparaison 4 oui 0,05 2 X # pression à 60 Milieu alcalin à haute Test de comparaison 5 oui 0,41 15 # # pression à 60 C REMARQUES : Test d'essuyage:Test de mouillage : On frotte la surface de l'acier On immerge la tôle d'acier dans avec de la flanelle blanche et de l'eau distillée et la quanon estime la quantité de poudre tité d'huile de laminage réside fer résiduelle par l'importan- duelle est estimée par la quance du noircissement de la flanelle. tité d'eau adhérant sur la surface de la tôle quand celle-ci est sortie de l'eau. à une vitesse de laminage de 700 m/mn, on a appliqué une solution à 10 % d'ortho-silicate de sodium en quantité de 7 ml/m2 sur la surface de la bande avec le dispositif d'application par pulvérisation et rouleaux presseurs disposé à la sortie du train final, puis on a projeté de l'eau propre à 600C sur les surfaces supérieure et inférieure de la bande à partir de buses à fente à haute pression disposées transversalement sur toute la largeur de la bande d'acier sous une pression de 10 kg/cm2 et avec une densité de débit de 0,5 1/m2 (travail fourni par l'eau projetée : 0,13 wh/ m2), et l'eau a été éliminée par les rouleaux presseurs et le couteau à air. La propreté de surface de la bande d'acier ainsi obtenue était de 14,1 mg/m2 de poudres de fer résiduelles en tant que fer et de 4,1 mg/m2 dthuile de laminage résiduelle (voir présente invention dans le tableau II). A titre de comparaison, une solution à seulement 3 % en poids d'ortho-silicate de sodium a été projeté sur la surface de la bande dans les mêmes conditions que dans l'exemple ci-dessus; la quantité de poudres de fer résiduelles obtenues était de 134 mg/m2 en tant que fer et la quantité d'huile de laminage résiduel- le était de 53 mg/m2 (test de comparaison 1 dans le tableau II). Puis, la vitesse de laminage a été accrue et portée à 850 m/mn et une solution à 10 t d'ortho-silicate de sodium et 1 % de gluconate de sodium a éte appliquée sur la surface de la bande en quantité de 5 ml/m2, puis de l'eau propre à haute pression, à 60 C a été projetée avec une pression au niveau de la buse de 10 kg/cm2 et une densité de débit de 0,4 1/m2. On a obtenu une quantité de poudres de fer résiduelles ce 8,C mg/m2 et une quantité té d'huile de laminage résiduelle de 3,0 rg/n-2. Le travail fourni par l'eau projetée était de 0,11 wh/m2 (voir présente invention 2 dans le tableau II). Parallèlement, quand on n'utilisait pas le procédé de nettoyage selon la présente invention, la propreté de surface résul- tante après laminage à froid était telle que la quantité de poudre de fer résiduelle était de 870 mg/m2 en tant que fer et que la quantité d'huile de laminage résiduelle était de 2,4 g/m2 pour une vitesse de laminage de 700 m/mn.On a fait passer la bande d'acier laminée à froid à une vitesse de 600 m/mn dans une chaîne de net TABLEAU II Caractéristiques Travail Propreté Qualité du de la tôle d'acier Pression fourni Durée de surface Aspect fer blanc Procédé de laminée à froid buse par du de nettoyage Huile kg/cm2 l'eau trai- Poudre surface Compatide Résistan- Résis (relative) projetée tement de fer après bilité laminage ce à la tance wh/m2 (sec.) mg/m2 recuit pour le mg/m2 corrosion Aspect à la revêteaprès corroment de peinture sion phosphate Présen- Application de te in- milieu alcalin 10 0,13 0,3 14,1 4,1 Beau # # # # vention + 1 projection d'eau à haute pression Test de compa10 0,13 Application de 0,3 134 53 Taches XX X X XX raison 1 milieu alcalin noires + projection de milieu alcalin Présen- Application de te in- milieu alcalin 10 0,11 0,25 8,0 3,0 Beau # # # # vention contenant des 2 chélates + projection d'eau à haute pression Test de Netteyage éleccompa- trolytique - - 6 17.0 4,6 Beau # # # # raison 2 Test de Laminage en compa- présence d'un Taches 5 0,2 - 113 170 X XX XX XX raison détergent noires 3 toyage électrolytique ayant une longueur efficace de 60 m, et on l'a soumise à une immersion dans un milieu alcalin, à un brossage, à une électrolyse en milieu alcalin et à un brossage pour effectuer un nettoyage de surface ; la propreté de surface résultante était telle que la quantité de poudres de fer résiduelles était de 17 mg/m2 en tant que fer et que la quantité d'huile de laminage résiduelle était de 4,6 mg/m2 (test de comparaison 2 dans le tableau II). Afin de poursuivre la comparaison, le train final du laminoir à froid a été isolé du dispositif de recirculation et une solution à chaud à 600C contenant 1 % en poids d'agent tensio-actif non ionique a été projetée sur les cylindres de laminage et sur la bande avec une pression au niveau de la buse de 0,5 kg/cm2 et un débit de 2 m3/mn de façon à effectuer le laminage en présence d'un détergent. Pour une vitesse de laminage de 600 m/mn, l'usure des rouleaux est devenue plus importante alors que la consommation de puissance requise pour le train final a augmenté d'environ 20 8. La propreté de surface résultante, malgré la grande quantité de détergent, était telle que la quantité de poudres de fer résiduelles obtenues était de 113 mg/m2 en tant que fer et que la quantité d'huile de laminage résiduelle était de 170 mg/m2. Le travail four 2 ni par l'eau projetée était de 0,2 wh/m (voir test de comparaison 3 dans le tableau II). Les bandes d'acier ainsi nettoyées par les traitements cidessus ont été recuites et on a évalué leurs qualités après les avoir mises sous la forme de fer blanc électrolytique ; les résultats représentés dans le tableau il sontrévélé que toutes les bandes traitées par les traitements comparatifs, sauf par le nettoyage électrolytique (test de comparaison 2 dans le tableau11), étaient contaminés par des impuretés après le recuit et que leurs propriétés de surface, qu'elles soient sous forme de tôle d'acier laminée à froid ou de substrat destiné à fabriquer du fer blanc n'étaient pas satisfaisantes. Par contre, les résultats obtenus par la présente invention étaient identiques à ceux obtenus avec le nettoyage électrolytique. EXEMPLE 3 Une bande d'acier laminée à froid de 0,8 mm d'épaisseur a été divisée en onze bandes plus étroites. On a appliqué sur six de ces bandes la solution mouillante définie dans la présente invention par immersion et les cinq bandes restantes, à titre de comparaison, ont été revêtues de solution mouillante n'entrant pas dans le cadre de la présente invention, par immersion. La quantité de solvant appliquée était, dans tous les cas, de 10 ml/m2 et l'application a été effectué à 400C. On a projeté sur les surfaces des onze bandes de tôle revêtues de solution mouillante de l'eau à une pression au niveau de la buse de 8 kg/cm2 et avec un débit de 20 1/mn, le travail fourni par l'eau projetée était de 0,12 wh/m2, pour enlever les souillures de la surface. La vitesse de déplacement de la tôle était maintenue à 200 m/mn. Les résultats obtenus sont représentés dans le ta bleau III. TABLEAU III Eliminetion de l'huile Agent Viscosité et de la mouillant CP (30 C) poudre de fer (z) huile pour 8,3 40 rotor Test de Hydrocarbure comparaison Huile de nettoyage du commer- 39,6 30 ce A " B 4,9 20 Kérosène 1,18 98 Hydrocarbure Huile légère 2,86 90 Présente Solvant naphte , 2 invention Trichloro- @ 52 95 Hydrocarbure éthylène halogéné Perchloro- 0,78 dthylène 90 Comme on le comprend clairement d'après le tableau III, meme quand les conditions de projection de l'eau sont comprises dans le cadre de la présente invention, l'élimination des souillu res est très faible, 40 % ou moins, si l'huile n'est pas comprise dans le cadre de la présente invention, une élimination des souillures atteignant 90 % ou plus peut etre obtenue. EXEMPLE 4 Une bande d'acier laminée à froid de 0,8 mm d'épaisseur a été divisée en quatre bandes plus étroites, et l'une de ces bandes a été traitée pour éliminer les souillures selon la présente invention et les trois bandes restantes ont été traitées par un procédé comparatif. Les résultats sont représentés dans le tableau, Les vitesses de passage des bandes et les conditions de projection de l'eau sont les mêmes que celles de l'exemple 3. TABLEAU IV Elimination de l'huile et Agent mouillant Agent projeté de la poudre de fer @@ @@ @@@@@@ @@ @@@ Présente Kérosène Eau 98 invention aucun Kérosène pulvérisé Test comparatif Kérosène Vapeur 55 aucun Eau 5 EXEMPLE 5 Le traitement de nettoyage selon la présente invention a été effectué en utilisant un équipement de nettoyage électrolytique ordinaire constitue d'un réservoir d'immersion dans un milieu alcalin chaud, d'un premier dispositif de nettoyage par brossage, d'un réservoir d'électrolyse en milieu alcalin chaud et d'un second dispositif de nettoyage par brossage. On a fait passer une bande d'acier laminée à froid de 0,8 mm d'épaisseur et de 1200 mm de largeur dans cet équipement à une vitesse de 600 m/s. L'état de surface avant nettoyage était tel que la quantité d'huile à base de suif adhérant sur la surface était comprise entre 500 et 600 mg/m2 et que la quantité de poudres de fer était comprise entre 300 et 350 mg/m2 de fer en tant que fer. Pour commencer le traitement, tous les rouleaux de brossage des dispositifs de nettoyage par brossage ont été mis hors service et le réservoir d'électrolyse en milieu alcalin chaud a été vidé. Le réservoir d'immersion en milieu alcalin chaud a été rempli d'eau propre et chauffe à 950C à la vapeur. La bande d'acier passant dans l'eau propre chauffée pendant 0,7 seconde atteignait une température de surface de 750C. Un dispositif applicateur du type à pulvérisation et rouleaux presseurs était disposé immédiatement après le rouleau presseur à la sortie du réserVoir d'immersion en milieu chaud et une solution contenant 5 % de soude caustique, 5 % d'ortho-silicate de sodium et 2 % d'acide gluconique a été appliquée à 40 C sur la bande d'acier en quantité de 10 ml/m2 et on a projeté de l'eau à haute pression à partir d'une buse disposée dans la partie centrale du premier dispositif de nettoyage. Puis, on a éliminé le liquide sale entrainant les impuretés qui s'écoulaient de la surface de la bande de tôle au moyen des rouleaux de pressage et du dispositif de séchage à air disposé à la sortie du dispositif de nettoyage. Présente invention 1 Une buse à fente comportant une fente linéaire de 1,3 m de longueur disposée dans la direction de la largeur de la bande de tôle était disposée sur une tubulure sous pression et on a projeté 2 de l'eau propre à haute pression, 8 kg/cm@ au niveau de la tubulure, et avec une densité de débit de 0,5 1/m2. La surface résultante était très belle et la quantité d'huile de laminage résiduelle était de 2,8 mg/m2 et la quantité de poudres de fer résiduelles 2 était de 7,3 mg/m2. Le travail fourni par l'eau projetée était de O,ll wh/m2. Test de comparaison 1 On a utilisé une buse à fente semblable à celle utilisée dans l'essai "présente invention l" ci-dessus mais ayant une largeur de fente plus grande et on a projeté de l'eau propre sous une pression au niveau de la tubulure de 1,5 kg/cm2 et avec une densité de débit de 2,71/m2. Le travail fourni parle jet d'eau était 2 de O,11 wh/m2, mais la surface de la bande de tôle ainsi obtenue comportait des impuretés dispersées sur toute sa surface ; la quantité d'huile résiduelle était de 83 mg/m2 et la quantité de poudre de fer résiduelle était de 133 mg/m2 indiquant des résultats de nettoyage très insatisfaisants. Test de comparaison 2 Plusieurs buses de pulvérisation à jet plat ayant un angle de divergence de 420 ont été disposées avec un espacement de 70 mm entre elles dans une tubulure sous pression de façon à former un rideau d'eau de forme linéaire transversale par rapport à la largeur de la bande et on a projeté de l'eau propre sous une pression de 15 kg/cm2 et avec un débit de 26 l/mn par buse à une distance de 100 mm de la surface de la bande.La densité de débit moyenne était de 0,65 1/m2 et le travail fourni par l'eau projetée avait une valeur moyenne de 0,26 wh/m . La surface résultante comportait des impuretés présentes sous la forme de bandes d'environ 10 mm de largeur et espacées de 70 mm. Ceci était dû à l'espacement incorrect des buses, ce qui réduisait la pression d'impact de l'eau projetée et la densité d'écoulement dans les parties intermédiaires comprise entre deux buses adjacentes. Pré sente invention 2 Des buses à jet plat semblables à celles utilisées dans le "test de comparaison 2" ci-dessus ont été disposées avec un espacement de 50 mm entre elles dans la tubulure sous pression et un jet d'eau propre à haute pression a été projeté avec une pression au niveau de la tubulure de 15 kg/cm2 et avec une densité de débit de 0,9 1/m2. Le travail fourni par l'eau projetée avait une valeur moyenne de 0,37 wh/m2. La surface résultante était belle et comportait 3,5 mg/m2 d'huile de laminage résiduelle et 8,7 mg/m2 de poudres de fer résiduelles. Ensuite, on a projeté de l'eau propre à haute pression avec une pression inférieure dans la tubulure de 8 kg/cm2 et avec un débit de 19 l/mn. La densité moyenne de débit était de 0,65 l/m2 et le travail moyen fourni par l'eau projetée était de 0,14 wh/m2. La surface résultante était belle et comportait 3,0 mg/m2 d'huile résiduelle et 9,3 mg/m2 de poudres de fer résiduelles. Test de comparaison 3 Deux tubulures sous pression comportant chacune des buses à jet plat espacées de 100 mm, comme dans le "test de comparaison 2" ci-dessus ont été utilisées et les tubulures étaient disposées de façon à placer les buses suivant un réseau triangulaire, en zigzag, avec des espacements entre buses de 100 mm ; un jet d'eau propre à haute pression a été projeté sous une pression de 15 kg/cm2 au niveau de la tubulure et avec un débit de 26 l/mn par buse. La densité moyenne de débit était de 0,9 l/m2 et le travail moyen 2 fourni par le jet d'eau était de 0,37 wh/m2 La surface résultante comportait des impuretés réparties sous forme de bandes d'environ 40 mm de largeur et espacées de 100 mm.Ceci était dû au fait que l'eau projetée par la première tubulure circulait autour de la surface et éliminait l'agent mouillant appliqué de la partie de la surface sur laquelle l'eau était projetée ensuite à partir de la seconde tubulure ; ceci était provoqué par le retard du contact d'une certaine partie de l'eau projetée avec la surface de la bande, sur toute la largeur de la bande. Comme on le comprend clairement d'après la description et les exemples qui précedent, la présente invention rend possible d'éliminer le lubrifiant de laminage et les poudres de fer adhérant sur les tôles d'acier après laminage à froid avec un degré élevé d'efficacité au moyen d'un dispositif de nettoyage compact, combiné avec un laminoir à froid ou une installation de recuit en contitinu et les tôles d'acier nettoyees,selon la présente invention présentent une propreté de surface égale, ou meilleure que celle des tôles d'acier nettoyées electrolytiquement et peuvent être directement recuites pour être mises sous la forme d'un produit final. Ainsi, la présente invention permet d'éliminer l'étape de nettoyage électrolytique qui est indispensable dans la technique classique et de réduire la consommation de puissance dans une large mesure. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaitront à l'homme de l'art. REVENDICATIONS 1. Procédé de protection d'une tôle d'acier laminée à froid qui comprend les étapes suivantes : laminer à froid une tôle d'acier décapée ; nettoyer la tôle laminée à froid ; et, recuire la tôle d'acier nettoyée, caractérisé en ce que l'étape de nettoyage comprend les opérations suivantes : mouiller la surface de la tôle d'acier laminée à froid avec un agent mouillant ; projeter de l'eau propre à haute pression sur la surface mouillée ; former un rideau d'eau continu en ligne droite projeté transversalement par rapport à la largeur de la tôle d'acier ; et, éliminer le lubrifiant de laminage et les poudres de fer adhérant sur la surface en même temps que l'agent mouillant. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'eau propre à haute pression est projetée sous une pression non inférieure à 5 kg/cm2 par une buse de projection et dans les conditions ci-après (pression au niveau X (volume d'eau projetée par uni de la buse) té de surface sur la surface de la tôle) 0,1 wh/m2 (travail fourni par l'eau pro jetée par unité de surface de la surface de la tôle) sur toute la largeur de la tôle d'acier. 3. Procédé selon la revendication l, caractérisé en ce que la solution d'agent mouillant est une solution alcaline d'au moins l'un des composés choisis dans le groupe comprenant I'ortho-sili- cate de sodium, la soude caustique, le phosphate de sodium et l'aluminate de sodium. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'agent mouillant est choisi dans le groupe comprenant des hydrocarbures et des hydrocarbures halogénés ayant une viscosité allant de 0,5 à 4 CP à 30 C. 5. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la solution d'agent mouillant contient de I à 6 % en poids d'un agent de chélation du fer. 6. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la solution d'agent mouillant contient de 0,3 à I % en poids d'agent tensio-actif. 7. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la solution d'agent mouillant contient de 5 à 10 % en poids de solution alcaline. 8. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'agent de chélation du fer est l'un au moins des corps choisis dans le groupe comprenant l'acide gluconique, ses composés, les acides carbamiques, les hydroxylamines et les amines. 9. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'agent de chélation du fer est du gluconate de sodium en quantité allant de 1 à 3 % en poids. 10. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'eau est projetée par une buse à fente ayant une longueur au moins égale ou supérieure à la largeur de la tôle d'acier. ll. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'eau est projetée par plusieurs buses disposées de telle sorte que les rideaux d'eau projetés par chacune des buses adjacentes se recouvrent.