Brevet FR2391952A1 — publié le 19781222

La présente invention concerne un procédé catalytique de fabrication de l'acide sulfurique. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 3 907 979 propose un procédé de production de l'acide sulfurique, comprenant les étapes selon lesquelles on fait réagir du soufre avec un gaz contenant au moins 40 OD en volume d'oxygène moléculaire, par exemple l'oxygène technique ou de l'air enrichi en oxygène, à des températures comprises entre environ 9000 et 30000C, de préférence entre 10000 et 16000C ; on fait refroidir le gaz de combustion jusqu'à une température se situant entre environ 110 et 3500C ; et l'on en recycle une partie, de préférence 30 à 90 os dans la zone de combustion du soufre, cependant que l'on oxyde l'autre portion du gaz de combustion, après avoir ajouté au moins la quantité d'oxygène stoechiométriquement requise pour l'oxydation par contact, dans une étape de contact principal ; on refroidit le gaz de contact à 80Û-2200C ; on provoque l'absorption du trioxyde de soufre (ou anhydride sulfurique) ainsi formé que l'on retire du gaz decontact ; on rechauffe le gaz jusqu'à des températures d' environ 4000 à 4500C ; et l'on en envoie une partie, avec la partie du gaz obtenu par combustion du soufre dans l'étape de contact, vers l'étape d'oxydation catalytique ; on oxyde autre partie du gaz dans une étape de post-contact et, après refroidissement, on soumet la partie résultant de ce post-contact à une étape d'absorption supplémentaire. La présente invention vise à perfectionner le procédé ci-dessus. La présente invention propose un procédé pour fabriquer de l'acide sulfurique. Ce procédé comprend les étapes selon lesquelles (i) d'un réacteur, où il est formé, on fait passer un mélange gazeux comprenant de l'anhydride sulfureux (ou bioxyde de soufre) et de l'oxygène dans au moins trois étages ou stades de catalyse par contact et dans chacun de ces étages, l'anhydride sulfureux et l'oxygène réagissent pour former de l'anhydride sulfurique, le mélange gazeux étant refroidi après chaque étage (ii) après le passage du mélange gazeux dans les étages de catalyse, on provoque l'absorption de l'anhydride sul furique de ce mélange gazeux de façon à former de l'acide sulfurique (iii) on mélange une majeure partie du gaz non absorbé provenant de l'étape (ii) avec le mélange gazeux à faire passer dans les étapes ou stades de catalyse ; et (iv) on élimine du procédé, par envoi vers un évent, une proportion mineure du gaz non absorbé provenant de l'étape (ii). Dans ce procédé, on ajoute un gaz contenant de l'oxygène,et qui contient au moins 40 Ó en volume d'oxygène, au mélange gazeux immédiatement en amont d'étages catalytiques choisis ou dans des étages catalytiques choisis, de façon à transformer en de l'anhydride sulfurique une proportion choisie de l'anhydride sulfureux dans chaque étage choisi. Le gaz contenant de l'oxygène contient de préférence au moins 90 Ó en volume d'oxygène. Cela contribue à maintenir à une faible proportion le volume de gaz qu'il est souhaitable d'éliminer du procédé par envoi vers un évent. Le gaz contenant de l'oxygène peut être de l'air enrichi en oxygène. Cependant et de préférence, il contient une faible proportion d'azote ou d'un autre gaz inerte de dilution. La présence d'une faible quantité d'un tel diluant dans le gaz contenant de l'oxygène contribue à empêcher des températures excessives dans les stades de la catalyse. De préférence, donc, le gaz contenant de l'oxygène contient au moins 90 Ó en volume d'oxygène, le reste étant formé par un ga7 de dilution. Encore mieux, ce gaz contient de 96 à 98 Ó en volume d'oxygène et de 2 à 4 Ó en volume d'un gaz de dilution. Le procédé selon la présente invention permet la mise en oeuvre d'un procédé dans lequel le gaz non absorbé est recyclé avec un seul stade d'absorption. On fait de préférence réagir le soufre avec un gaz contenant de l'oxygène (qui contient de préférence au moins 90 oÓ en volume d'oxygène) dans un brûleur afin de former le mélange gazeux comprenant de l'anhydride sulfureux et de ltoxy- gène. De tels brûleurs sont connus. De préférence, le gaz provenant du brûleur contient au moins 90 Ó en volume d'anhydride sulfureux et encore mieux, au moins 95 Ó en volume d'anhydride sulfureux. De façon typique, par exemple, le mélange gazeux peut contenir 96 Ó en volume d'anhydride sulfureux, 2 Ó en volume d'oxygène et 2 0 en volume d'un gaz de dilution (par exemple l'azote).Afin d'empêcher que le soufre ne soit entraîné dans le convertisseur, il est souhaitable de faire réagir un exces stoechiométrique d'oxygène avec le soufre dans le brûleur. Le mélange gazeux peut typiquement contenir de 2 à 4 Ó en volume d'oxygène. Le taux d'envoi du gaz vers un évent va dépendre de la quantité de gaz "inerte" qui circule dans le convertisseur. L'envoi vers l'évent est de préférence effectué en continu s'il n'y a que de très faibles quantités d'azote ou d'un autre gaz inerte dans le gaz en circulation, il est possible de ne faire fonctionner l'évent que de façon intermittente. Si on le désire, le gaz contenant de l'oxygène peut être de l'oxygène essentiellement pur. Si on le désire, un gaz inerte peut être ajouté séparément au démarrage puis, de façon intermittente, de préférence, par la suite. Un tel gaz inerte joue le rôle d'un agent de refroidissement et permet d'utiliser un convertisseur plus petit que ce ne serait possible dans un autre cas. Le gaz inerte qu'on préfère le plus est celui ayant la plus grande chaleur spécifique. Ainsi, on peut utiliser de l'hélium par exemple plutôt que de l'azote. De façon typique, le gaz quittant la zone de combustion du brûleur présente une température de 13000 a 14500C. Afin de diminuer la température du mélange gazeux, le brûleur sera généralement associé à un dispositif de refroidissement, par exemple un bouilleur de récupération des chaleurs perdues. Le mélange gazeux peut y être refroidi jusqu'à une température de 4500C par exemple. Si le convertisseur fonctionne à la pression atmosphérique, il y a de préférence quatre étages de catalyse. On ajoute de préférence le gaz contenant de l'oxygène au mélange gazeux en amont de chaque étage de catalyse ou dans chaque étage de catalyse. On doit comprendre que le-gaz "de recyclage" remélangé au mélange gazeux avant d'entrer dans les étages de catalyse contient une proportion importante d'oxygène. I1 n'est donc pas nécessaire d'ajouter à ce mélange gazeux, immédiatement avant le premier étage, un courant supplémentaire de gaz contenant de l'oxygène. Le gaz qui entre dans le premier étage de catalyse, et qui comprend le gaz "de recyclage" et du gaz contenant de l'oxygène et qui a éventuellement été ajouté séparément, contient de préférence de 105 à 120 Ó en poids de la quantité stoechiométrique nécessaire pour transformer en anhydride sulfurique un pourcentage choisi de l'anhydride sulfureux. Le pourcentage pondéral ainsi choisi peut se situer entre 30 et 50 , Ó en poids (il est typiquement de 40 Ó en poids). Ce pourcentage de transformation est inférieur a celui réalisé dans des installations classiques (où il est habituellement d'environ 65 Ó en poids). Des additions d'un gaz contenant de l'oxygène deviennent ainsi souhaitables dans les étages ultérieurs de catalyse. Le gaz contenant de l'oxygène,et qui est fourni au second étage de catalyse et à chaque étage successif de catalyse,provient de préférence directement d'une source où le gaz est formé (par exemple par séparation de l'air) plutôt que d'être un gaz "de recyclage". Le gaz qui passe sur le catalyseur dans le second étage contient de préférence de 110 à 130 Ó en poids (par exemple 120 Ó en poids) de la quantité stoechiométrique nécessaire pour transformer en anhydride sulfurique une proportion choisie de l'anhydride sulfureux du mélange gazeux avant son passage dans n'importe lequel des étages de catalyse. Le mélange gazeux qui passe sur le catalyseur dans le quatrième étage contient de préférence un grand excès d'oxygène, par rapport à la quantité stoechiométrique nécessaire pour transformer en anhydride sulfurique la quasi-totalité du reste (par exemple la totalité sauf les 4 à 6 derniers pourcents en poids de l'anhydride sulfureux). Cet excès est typiquement de 300 a 1250 Ó (par exemple de 900 a) en poids par rapport à la quantité stoechiométrique nécessaire pour transformer en anhydride sulfurique la proportion choisie d'anhydride sulfureux. De façon typique, le taux de transformation de l'anhydride sulfureux dans les étages précédents va signifier qu'il y aura dans le quatrième étage transformation de 8 à 10 Ó en poids de l'anhydride sulfureux d'origine, ce qui laisse inaltéré jusqu'à 6 Ó en poids de l'anhydride sulfureux. Une caractéristique du procédé de la présente invention consiste en ce que, quel que soit le nombre des étages de catalyse, on utilise de préférence dans le dernier étage un grand excès d'oxygène par rapport à la quantité stoechiométrique nécessaire pour transformer en anhydride sulfurique la quasi-totalité du reste de l'anhydride sulfureux. Cet excès représentera de façon typique de 300 à 1250 Ó en poids (par exemple 900 Ó en poids) de la quantité stoechiométrique. La Demanderesse pense qu'un tel grand excès permet de faire fonctionner le procédé sans étage supplémentaire de transformation catalytique en aval de l'équipement d'absorption et sans concentrations inacceptables d'anhydride sulfureux dans le gaz émis par le procédé. Il est possible de ne pas ajouter de gaz contenant de l'oxygène (mis à part le gaz "de recyclage") au mélange gazeux avant le premier étage. A la place, on peut proportionnellement augmenter la quantité d'un tel gaz contenant de l'oxygène et que l'on ajoute à l'étage final. I1 est possible également d'omettre l'addition du gaz contenant de l'oxygène avant le troisième étage ou dans le troisième étage (s'il y a plus de trois étages). En supposant qu'il y a quatre étages de catalyse fonctionnant à une pression de 1 bar, la température du mélange gazeux à l'entrée du premier étage de catalyse est typiquement de l'ordre de 400 à 5000C (par exemple 450 C). Lorsque le mélange gazeux passe dans cet étage, sa température augmente en raison de la nature exothermique de la réaction chimique entre l'anhydride sulfureux et l'oxygène. De façon typique, le mélange gazeux quitte le premier étage à une température se si- tuant entre environ 6000 et 6500C. Au moins la plupart de la chaleur de réaction est alors enlevée par refroidissement, et le mélange gazeux entre typiquement dans le second étage en ayant une température se situant entre 4000 et 4500C.Dans le second étage, la température du mélange gazeux est de façon typique élevée jusqu'a une valeur se situant entre environ 4750C et 6000C. Le mélange gazeux quittant le second étage peut être refroidi jusqu'à une température se situant entre 3500 et 4500C. De façon typique, sa température augmente à nouveau dans le troisième étage pour parvenir à une valeur comprise entre 4250 et5500C. Le mélange gazeux quittant le troisième étage peut être refroidi jusqu'à une température se situant entre 3500 et 4500C et, dans le quatrième étage, la température du mélange peut augmenter jusqu'à une valeur comprise entre environ 4250C et 5000C. Au lieu d'utiliser le "gaz de recyclage" comme agent de refroidissement pour enlever la chaleur de réaction du mélange gazeux contenant de l'anhydride sulfureux entre les étages de catalyse, ou en plus d'une telle utilisation, il est possible d'utiliser un autre agent de refroidissement (par exemple de l'eau) entre au moins une paire de ces étages (par exemple entre les premier et second étages). En faisant fonctionner le convertisseur ou réacteur selon la forme de réalisation du procédé de l'invention impliquant d'ajouter du gaz contenant de l'oxygène en amont de chacun des quatre étages de catalyse fonctionnant à la pression atmosphérique, la Demanderesse pense qu'il est possible de produire de l'anhydride sulfurique au même débit que celui pouvant être réalisé lorsqu'on fait fonctionner l'installation décrite dans le brevet précité des Etats-Unis d'Amérique NO 3 907 979, mais avec un convertisseur de plus faible dimension (bien qu'il puisse y avoir un ou plusieurs étages supplémentaires de catalyse dans un convertisseur servant à la mise en oeuvre du procédé de la présente invention). En variante ou en outre, il peut s'avérer possible d'augmenter le débit de production de l'anhydride sulfurique. On effectue de préférence dans un économiseur le refroidissement du mélange gazeux quittant l'étage final de catalyse. Le mélange gazeux est typiquement refroidi jusqu'a une température égale ou inférieure à 200du. L'anhydride sulfurique du mélange gazeux est de préférence absorbé dans de l'acide sulfurique concentré. C'est le gaz non absorbé (consistant en de l'oxygène, du gaz de dilution et une très faible proportion d'anhydride sulfureux inaltéré) que l'on désigne ici comme étant le "gaz de recyclage". On utilise de préférence le gaz de recyclage pour refroidir le mélange gazeux entre les étages de catalyse. On combine ou mélange de préférence une majeure proportion de ce gaz de recyclage avec le mélange gazeux refroidi provenant du brûleur. Une proportion mineure est envoyée par un évent à l'atmosphère. La Demanderesse pense qu'en utilisant la forme de réalisation du procédé de la présente invention selon laquelle on ajoute un gaz contenant de l'oxygène en amont de chacun des quatre étages de catalyse fonctionnant à la pression atmosphérique, il est possible de maintenir dans le gaz éliminé par l'évent le volume d'anhydride sulfureux à la faible valeur de 0,2 m en volume et de-maintenir le taux d'envoi à l'évent à 0,4 à 3 Ó du mélange gazeux quittant le réacteur. La Demanderesse pense qu'il est plus avantageux de mettre en oeuvre le procédé de la présente invention à une pression élevée, qui, de façon typique mais non indispensable, se situe entre 10 et 30 bars, une telle pression élevée étant maintenue à la fois dans les étages de transformation catalytique et dans l'étage d'absorption. La Demanderesse pense que dans un procédé à pression élevée, l'addition, effectuée à des étages choisis, d'un gaz contenant au moins 40 Ó en volume d'oxygène au gaz passant par les étages de transformation catalytique, offre des avantages particuliers que l'on ne peut absolument pas obtenir ou que l'on ne peut pas obtenir au même degré si l'on met le procédé en oeuvre à la pression ambiante. Donc, la Demanderesse pense que la façon la plus avantageuse de mettre en oeuvre le procédé de l'invention implique les étapes supplémentaires consistant à maintenir dans les étages de catalyse et d'absorption la pression à une valeur supérieure à 1 bar, à dégazer l'acide sulfurique et à combiner, avec le gaz non absorbé précité, le gaz qui se dégage de l'acide sulfurique au cours du dégazage. Selon la proportion d'oxygène dans le gaz contenant de l'oxygène que l'on ajoute au gaz en amont des étages de catalyse choisis ou dans les étages, le gaz destiné à partir par l'évent passe de préférence par un étage supplémentaire de transformation catalytique, qui a typiquement des dimensions plus petites que les étages de transformation catalytique principale, et de la vers un absorbeur supplémentaire dans lequel de l'acide sulfurique est produit. L'absorbeur supplémentaire fonctionne de préférence à une plus faible pression qui est par exemple de 1 bar. En utilisant le convertisseur ou réacteur catalytique supplémentaire, on peut diminuer la teneur en anhydride sulfureux du gaz envoyé à l'évent.En diminuant la pression du gaz avant que celui-ci passe dans le convertisseur catalytique supplémentaire, on évite que de l'anhydride sulfureux inaltéré soit absorbé à un degré important dans l'acide sulfurique. Typiquement, on peut faire fonctionner de tels étages supplémentaires de transformation catalytique et d'absorption si le gaz précité contenant de l'oxygène contient par exemple moins de 98 Ó en volume d'oxygène. I1 y a de préférence juste 3 étages principaux de catalyse (c'est-à-dire à l'exclusion de tout étage supplémentaire de transformation catalytique). C' est le contraire de ce que-la Demanderesse préfère pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention à la pression atmosphérique. Dans le procédé selon la présente invention, on ajoute de préférence le gaz contenant de l'oxygène au mélange gazeux précité comprenant de l'anhydride sulfureux et de l'oxygène entre les catalyseurs des premier et second étages et entre les catalyseurs des second. et troisième étages. Par exemple, on peut s'arranger pour que jusqu'a 65 , Ó en poids (typiquement 40 à 55 'o') de l'anhydride sulfureux du mélange gazeux soient transformés en anhydride sulfurique dans le premier étage de catalyse ; il y a jusqu'à 30 Ó supplémentaires (typiquement 20 à 30 Ó en poids) de transformation en anhydride sulfurique dans le second étage de catalyse et, dans le troisième étage de catalyse, il se produit une transformation supplémentaire en anhydride sulfurique de sorte que jusqu 96 Ó en poids (de façon typique environ 90 o) de l'anhydride sulfureux se trouvant dans le mélange gazeux à l'entrée du premier étage de catalyse sont transformés en anhydride sulfurique avant l'absorption.On peut choisir la proportion d'oxygène dans le gaz contenant de l'oxygène et les vitesses relatives d'addition de l'oxygène (en comparaison du débit du mélange gazeux parcourant les étages de transformation catalytique) ,de façon à permettre la réalisation du degré voulu de transformation dans les second et troisième étages. En outre, on peut choisir la quantité d'oxygène s-e trouvant dans le gaz à l'entrée du premier étage de catalyse de façon à obtenir dans cet étage le degré voulu de transformation. Le gaz non absorbé, ou au moins une majeure propor tion de ce gaz, sert de préférence d'agent de refroidissement pour diminuer la température du mélange gazeux passant entre chaque paire successive d'étages dans le réacteur ou convertisseur catalytique (principal) ,de façon à enlevér de ce gaz au moins une partie de la chaleur de réaction d'oxydation de l'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique. L'absorption du gaz contenant de l'anhydride sulfurique formé dans les étages de transformation catalytique s'effectue de préférence dans de l'acide sulfurique concentré. On peut ainsi former de l'acide sulfurique ayant une plus grande concentration. Afin de former, en brûlant du soufre, le mélange gazeux précité contenant de l'anhydride sulfureux et de l'oxygène, le gaz dans lequel on brûle le soufre peut être de l'oxygène essentiellement pur ou de l'air enrichi en oxygène. L'oxygène, ou l'air enrichi en oxygène, est avantageusement comprimé avant de passer dans le brûleur de soufre. Le gaz quittant le brûleur est de préférence refroidi dans un échangeur de chaleur, et une majeure proportion de ce gaz est ensuite renvoyée de préférence vers le courant gazeux d'entrée (oxygène ou gaz enrichi en oxygène) en amont du compresseur. La Demanderesse pense que, lorsqu'il est mis en oeuvre à une pression supérieure à la pression atmosphérique, le procédé de la présente invention est capable d'assurer au moins l'un des avantages suivants en comparaison des procédés classiques de production de l'acide sulfurique sous une pression élevée. En premier lieu, pour un taux donné de production de l'acide sulfurique, la dimension du ou des brûleurs de soufre et de l'éq'uipement associé, comme le ou les bouilleurs de récupération des chaleurs perdues, peut être plus petite. En second lieu, en fournissant de l'oxygène essentiellement pur au brûleur, on peut utiliser un compresseur plus petit pour obtenir une pression choisie. En outre, on ne produit qu'une faible quantité d'oxydes de l'azote et c'est pourquoi la Demanderesse pense qu'il est possible de garantir que le gaz envoyé à l'évent est invisible. La Demanderesse pense aussi que le procédé de la présente invention permet d'utiliser des convertisseurs ou réacteurs catalytiques d'un volume plus faible que celui des convertisseurs utilisés dans une instal lation classique fonctionnant à pression élevée et ayant un taux de production comparable d'acide sulfurique. En outre, la Demanderesse pense que la quantité de catalyseur à utiliser est moindre et que l'on peut transformer une plus grande proportion de l'anhydride sulfureux en de l'anhydride sulfurique. De plus, il est possible de faire fonctionner le procédé de l'invention en n'envoyant que des quantités relativement faibles de gaz vers l'évent et qu'il ne faut donc que des machines de puissance relativement faible pour la récupération ou l'ex- traction (si même il en faut). L'invention comprend dans son cadre une installation permettant la mise en oeuvre du procédé de cette invention. L'invention sera maintenant décrite plus en détail en regard des dessins annexés, à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels la figure 1 est une représentation schématique d'une installation de fabrication de l'acide sulfurique par le procédé selon l'invention ; et la figure 2 est une représentation schématique d'une autre installation de fabrication d'acide sulfurique par le procédé de l'invention. En se référant à la figure 1, on voit qu'un tube 4 d'admission de l'air communique avec l'intérieur d'une tour 6 de séchage. La tour 6 de séchage comporte un tuyau 7 d'admission de l'acide sulfurique concentré, qui se termine à l'intérieur et près du sommet de la tour 6. La tour 6 comporte également à sa base une sortie 3 de l'acide sulfurique concentré et, à son sommet, cette tour communique avec un conduit 10 d'air séché. Ce conduit 10 comporte un compresseur 8. En amont du compresseur 8, il y a un raccord entre le conduit 10 et un conduit 5 d'oxygène. En aval du compresseur 8, le conduit se termine dans un brûleur 12 du soufre. Le brûleur 12 comporte une admission 2 du soufre fondu et une sortie 14 des produits de combustion du soufre.La sortie 14 communiqu-e avec un bouil- leur 16 de récupération des chaleurs perdues, lequel comporte une entrée 17a pour l'agent de refroidissement (eau) et une sortie 17b pour la vapeur d'eau. Le bouilleur 16 comporte un conduit de sortie 20. Un conduit 18, comportant une valve 19 de commande de débit, communique avec le conduit 20 de'sortie. Le conduit 18 débouche dans le conduit 10 en amont du compresseur 8. Le réglage de la valve 19 détermine la proportion du gaz quittant le bouilleur 16 et que l'on renvoie vers le compresseur 8 et, de là, vers le brûleur -de soufre. La conduit 20 se termine dans un convertisseur catalytique 24 comportant trois étages de catalyse 26a, 26b et 26c. Dans chaque étage de catalyse, il y a des plateaux de catalyseur sur lesquels passe, en fonctionnement, le gaz qui entre dans le convertisseur 24 en provenance du conduit 20. Le catalyseur peut typiquement être fixé par imprégnation sur de la matière de support. En aval du catalyseur du premier étage 26a, il y a un conduit 29 servant de passage pour le gaz passant du premier étage 26a dans un échangeur de chaleur 28 avec lequel le conduit 29 communique. Un conduit 30 assure la communication entre l'échangeur de chaleur-28 et une région du second étage 26b du convertisseur en amont du catalyseur contenu dans ce second étage et permet ainsi le retour du gaz de l'échangeur de chaleur 28 vers le convertisseur 24.Un conduit 32, provenant d'une source (non représentée) d'oxygène, communique avec le second étage 26b du convertisseur 24 en amont du catalyseur se trouvant dans ce second étage. Un conduit 35 communique, à une de ses extrémités, avec le second étage 26b du convertisseur 24 et à l'autre extrémité avec une extrémité d'un second échangeur de chaleur 34. Un autre conduit 36 part de l'autre extrémité de l'échangeur de chaleur 34 vers le troisième étage 26c du convertisseur 24 et aboutit en amont du catalyseur se trouvant dans ce troisième étage. Un conduit 38, communiquant avec une source (non représentée) d'oxygène débouche en amont du catalyseur se trouvant dans le troisième étage 26c du convertisseur 24. En aval du catalyseur du troisième étage 26c, il y a un conduit de sortie 40 communiquant avec un économiseur 42 dont le conduit de sortie 43 parvient à l'intérieur d'une colonne 44 d'absorption, au voisinage du bas de cette colonne. La colonne 44 d'absorption comporte un conduit 45 d'admission de 1' acide sulfurique concentré, ce conduit se terminant à l'intérieur de la colonne 44 et au voisinage du sommet de cette colonne. Un conduit 46 de sortie part du bas de la colonne 44 pour parvenir dans une cuve tampon 50. Un régulateur 48.de pression est; situé dans le conduit 46. La cuve 50 comporte une sortie 52 pour l'acide sulfurique et, en-ccmmunication avec l'espace de tranquillisation de la cuve 50, il y a un conduit 51 dans lequel est disposé un ventilateur 54. Le conduit 51 debouche dans un conduit 56 communiquant, par une extrémité, avec le sommet de la colonne 44 et par son autre extrémité avec le côté admission ou aspiration d'un compresseur 58. La sortie du compresseur 58 communique avec l'échangeur de chaleur 34 grâ ce à un conduit 60.L'échangeur 34 de chaleur comporte un passage 61 de sortie communiquant avec le conduit 60 gr8ce à des passages d'échange de chaleur se situant dans l'échangeur de chaleur 34. Le passage 61 communique avec des passages d'échange de chaleur situés dans l'échangeur de chaleur 28 et, de là, avec un conduit 64 débouchant dans le conduit 20. Un conduit 66 part du conduit 64 vers un convertisseur catalytique supplémentaire 70. Dans le conduit 66, il y a une valve 68 de commande de débit. En aval de la valve 68, il y a un raccord du conduit 66 avec un conduit 62 partant du passage 61. Dans le conduit 62, il y a une valve 67 de commande du débit. Le convertisseur catalytique 70 comporte des plateaux 71 d'une matière imprégnée d'un catalyseur et sur laquelle peut passer le gaz provenant du conduit 66. Le convertisseur 70 comporte une sortie communiquant avec un conduit 72 menant vers une colonne supplémentaire d'absorption 76. Dans le conduit 72, il y a une valve 73 de détente. Près de son sommet, la colonne 76 d'absorption comporte une admission 80 de l'acide sulfurique concentré. Elle comporte également à son sommet une sortie 82 du gaz non absorbé et à sa base une sortie 78 de l'acide sulfurique concentré. En fonctionnement, de l'air entre dans le sécheur 6 par l'entrée 4. Dans le sécheur 6, l'humidité de l'air est absorbée dans de l'acide sulfurique introduit par le conduit 7. De l'oxygène est introduit dans l'air en provenance de la conduite 5. Le mélange résultant est comprimé dans le compresseur 8 jusqu'à une pression se situant entre 20 et 30 bars. Le gaz soumis à compression contient également de l'anhydride sulfureux qui a été renvoyé en recyclage en provenance du brûleur 12. Le gaz comprimé entre dans le brûleur 12 où il sert à entretenir la combustion du soufre fondu introduit dans ce brûleur 12 par l'entrée 2. La combustion produit un mélange gazeux comprenant de l'anhydride sulfureux et de l'oxygène inaltéré. Ce mélange quitte le brûleur 12 à une température se situant typiquement entre 11000 et 14000C. Le mélange gazeux est ensuite refroidi dans le bouilleur 16 de récupération des chaleurs perdues pour parvenir à une température de l'ordre de 4000C. Une certaine proportion du mélange gazeux refroidi est renvoyée par le conduit 18 au compresseur 8. La proportion ainsi renvoyée dépend du réglage de la valve 19 de commande de débit. La valve 19 est réglée de façon à maintenir, à une température choisie se situant entre 11000 et 1400du, la température du mélange gazeux qui quitte le brûleur 12. Le reste du mélange gazeux, contenant l'anhydride sulfureux et l'oxygène, passe dans le convertisseur 24 avec du gaz non absorbé et qui a été renvoyé de la colonne 44 d'absorption. Dans le premier étage 26a du convertisseur, 50 à 55 % en poids de l'anhydride sulfureux sont typiquement oxydés en anhydride sulfurique. Puisque cette réaction d'oxydation est exothermique, la température du gaz quittant le premier étage 26a par la conduite 29 est supérieure à celle du mélange gazeux entrant dans ce premier étage, la température étant typiquement à la sortie de 6000C. Le mélange gazeux entre ensuite dans l'échangeur 28 de chaleur où ce mélange est refroidi jusqu'à 4000C environ. Après ce refroidissement dans l'échangeur de chaleur 28, le gaz passe dans le second étage 26b du convertisseur 24 par le conduit 30.De l'oxygène passe dans le second étage 26b du convertisseur 24 par le conduit 32 et il passe sur le catalyseur du second étage en mélange avec le mélange gazeux provenant du conduit 30. On ajoute par le conduit 32 suffisamment d'oxygène pour que l'on obtienne l'oxydation de 30 supplémentaires en poid-s de l'anhydride sulfureux (le pourcentage étant fondé sur la quantité d'anhydride sulfureux se trouvant dans le gaz à l'entrée du premier étage 26a du convertisseur) pour obtenir de l'anhydride sulfurique. Le mélange gazeux résultant quitte le second étage 26b par le conduit 35, à une température de l'ordre de 5000C. Le gaz entre ensuite dans l'échangeur de chaleur 34 et il y est refroidi jusqu'à une température d'environ 4000C lors de sa traversée de cet échangeur. Après son refroidissement dans l'échangeur 34 de chaleur, le gaz passe par le conduit 36 dans le troisième étage 26c du convertisseur 24. De l'oxygène est introduit par le conduit 38 dans le troisième étage 26c du convertisseur 24 et cet oxygène passe sur le catalyseur en mélange avec le mélange gazeux provenant du conduit 36. La proportion d'oxygène que l'on ajoute par le conduit 38 est telle qu'il y ait un grand excès d'oxygène par rapport à la quantité stoechiométriquement nécessaire pour oxyder 1' anhydride sulfureux restant quoique, en pratique, on n'oxyde pas la totalité de l'anhydride sulfureux restant.Le gaz qui quitte le convertisseur 24 fournit l'oxygène nécessaire à la transformation subséquente de l'anhydride sulfureux dans le premier étage 26a (après absorption, une proportion majeure de ce gaz est renvoyée vers le premier étage 26a du convertisseur 24). Ainsi, on choisit la quantité d'oxygène que l'on ajoute par le conduit 38 de façon à fournir l'oxygène nécessaire pour cela, en plus de celui nécessaire pour obtenir le taux voulu de transformation dans le troisième étage. Typiquement, jusqu'à 90 0 du poids de l'anhydride sulfureux entrant dans le premier étage 26a du convertisseur 24 ont été transformés en anhydride sulfurique lorsque le mélange gazeux quitte le convertisseur 24, par la conduite 40. Le gaz passe ensuite dans l'économiseur 42 dans lequel sa température est réduite pour passer d'environ 4500C à environ 2000C. Le gaz entre ensuite dans la colonne d' absorp- tion 44 où il effectue un mouvement ascendant contre un courant ou une pulvérisation descendante d'acide sulfurique concentré introduit dans la colonne 44 en provenance du stockage par une conduite 45. Jusqu'à 99,9 à en poids de l'anhydride sulfureux contenu dans le gaz sont absorbés dans l'acide sulfurique à écoulement descendant, avec une certaine proportion de l'anhydride sulfureux n'ayant pas réagi.L'acide sulfurique plus concentré que l'on obtient ainsi quitte la colonne 44 d'absorption par le conduit 46 et passe dans le régulateur 48 de pression qui peut réduire la pression à laquelle 1' acide est soumis pour faire revenir l'acide à la pression atmosphéri que. L'acide passe ensuite dans la cuve tampon 50. La diminution de pression libère l'anhydride sulfureux dissous qui est aspiré dans le conduit 51 grâce au fonctionnement de l'aspirateur ou ventilateur 54. L'acide sulfureux concentré et dégazé quitte la cuve 50 par la sortie 52 en vue d'une dilution, une partie de l'acide dilué servant dans le procédé.L'anhydride sulfureux désorbé est comprimé dans le ventilateur 54 jusqu'à la pression de fonctionnement et il rejoint dans le conduit 56 le gaz n'ayant pas été absorbé par l'acide sulfurique lors du trajet descendant de celui-ci dans la colonne d'absorption 45. Le compresseur 58 élève la pression du mélange gazeux résultant jusqu'à une pression égale à celle atteinte par le fonctionnement du compresseur 8. Le gaz passe ensuite par le conduit 60 dans l'échangeur de chaleur 34 où il assure le refroidissement nécessaire du gaz provenant du second étage 26b pour aller vers le troisième étage 26c du convertisseur 24. Après avoir été réchauffé dans l'échangeur de chaleur 34, le gaz provenant du compresseur 58 passe dans le passage 61 et une proportion ma jeure de ce gaz entre dans l'échangeur 28 de chaleur où il s'écoule en assurant le refroidissement nécessaire du gaz passant du premier étage 26a vers le second étage 26b du convertisseur catalytique 24.Le gaz réchauffé quitte ensuite l'échan- geur de chaleur 28 pour passer dans le conduit 64. Une proportion majeure de ce gaz (consistant surtout en de l'azote, de l'argon et de l'oxygène) rejoint ensuite le mélange gazeux passant dans le conduit 20. Des proportions mineures des mélanges gazeux s'écoulant dans les conduits 61 et 64 sont envoyées vers le convertisseur catalytique supplémentaire 70 par les conduits 62 et 66. Les proportions exactes de gaz que l'on fait passer dans le convertisseur 70 dépendent du réglage des valves 67 et 68 de commande de débit. En outre, on peut choisir la température du gaz entrant dans le convertisseur 70 en choisissant les taux relatifs de prélèvement de gaz sur les conduites 61, 64 respectivement. Dans le convertisseur 70, il se produit sur le catalyseur 71 une oxydation de l'anhydride sulfureux résiduel donnant de l'anhydride sulfurique. Le gaz résultant, qui contient de l'anhydride sulfurique, quitte le convertisseur 70 en passant dans le conduit 72.Il se dilate dans le détendeur 73 jusqu'à une pression juste supérieure à la pression atmosphérique et il passe ensuite dans la colonne d'absorption supplémentaire 76 où il rencontre de l'acide sulfurique concentré descendant, qui a été introduit dans la colonne 76 par le conduit 80. L'anhydride sulfurique est absorbé dans l'acide sulfurique concentré, lequel passe de la colonne 76 dans la sortie 78. I1 peut ensuite être dilué par de l'eau. Le gaz non absorbé est envoyé à l'atmosphère par l'évent de sortie 82. De façon typique, selon la pureté de l'oxygène utilisé dans le procédé, on oxyde en anhydride sulfurique jusqu'à 99,9 , du poids de l'anhydride sulfureux entrant dans le convertisseur catalytique 24, et cet anhydride sulfurique est ensuite absorbé pour former de l'acide sulfurique. Dans certains cas, il peut ne pas s' avérer nécessaire d'utiliser des étages de conversion catalytique supplémentaire et d'absorption supplémentaire. En général, selon la pression de fonctionnement, la Demanderesse préfère utiliser de tels étages supplémentaires si le gaz, immédiatement en amont du raccord du conduit 18 et du conduit 5, contient moinsde 95 > en volume d'oxygène et/ou si la source de l'oxygène pour les conduits 32 et 38 contient moins de 95 0 en volume d'oxygène. Si nécessaire, on peut utiliser un agent de refroidissement (par exemple de veau) en plus du gaz renvoyé dans le conduit 61 pour refroidir le gaz passant du premier étage 26a vers le second étage 26b du convertisseur 24. En se référant à la figure 2, on voit qu'un brûleur de soufre 106 comporte des conduits d'admission 102 et 104 pour l'oxygène et le soufre, respectivement, et un conduit de sortie 108 pour le gaz contenant de l'anhydride sulfureux. Le conduit 108 communique avec un bouilleur 110 de récupération des chaleurs perdues. La sortie du bouilleur 110 communique avec un conduit 112 d'alimentation en mélange gazeux. Une conduite 114 de recyclage du mélange gazeux communique avec la conduite 112 et comporte un économiseur 116. La sortie de la conduite 114 sert à introduire dans le brûleur 106 le gaz recyclé contenant de l'anhydride sulfureux. Le conduit 112 d'alimentation en mélange gazeux débouche dans un convertisseur catalytique 118 comportant quatre étages de catalyse 120, 122, 124 et 126 comportant respectivement les couches 128, 130, 132 et 134 du catalyseur. Le catalyseur et son support peuvent correspondre à ce qui sert de façon classique à l'oxydation par contact de l'anhydride sulfureux. La conduite 112 d'alimentation en'mélange gazeux communique, juste en amont du convertisseur 118, avec une conduite 136 d'alimentation en oxygène. Le premier étage120 de catalyse comporte, en aval de sa couche de catalyseur 128, une sortie 138 du gaz communiquant avec l'échangeur de chaleur 140. Le second étage de catalyse 122 comporte, en amont de sa couche de catalyseur 130, une admission de gaz 142 communiquant avec l'échangeur de chaleur 140 de façon que le mélange gazeux quittant le premier étage 120 peut passer dans le second étage 122. Le second étage 122 comporte également une conduite -144 d'alimentation en oxygène débouchant en amont de la couche 130 du catalyseur. Le second étage 122 comporte, en aval de sa couche 130 de catalyseur, une sortie 146 communiquant avec un échangeur de chaleur 148. Le troisième étage 124 de catalyse comporte, en amont de sa couche 132 de catalyseur, une admission de gaz 150 communiquant avec l'échangeur 148 de chaleur, de sorte que le mélange gazeux quittant le second étage 122 peut passer dans le troisième étage 124. Le troisième étage 124 comporte également une conduite 152 d'alimentation en oxygène débouchant en amont de la couche 134 de catalyseur. Le troisième étage 124 comporte, en aval de sa couche 132 de catalyseur, une sortie 154 qui communique avec l'échangeur de chaleur 156. Le quatrième étage 126 de catalyse comporte, en amont de sa couche 134 de catalyseur, une admission 158 de gaz communiquant avec l'échangeur de chaleur 156, de sorte que le mélange gazeux quittant le troisième étage 124 peut parvenir au quatrième étage 126 en amont de Ia couche 134 de catalyseur. Le quatrième étage 126 comporte également une conduit 160 d'alimentation en oxygène débouchant en amont de la couche 134 de catalyseur. Le quatrième étage 126 comporte un conduit de sortie 162 communiquant par l'intermédiaire d'un économiseur 166 avec une colonne d'absorption 164. La colonne 164 comporte une entrée 168 d'acide sulfurique concentré se terminant par une ou plusieurs buses 170 de pulvérisation. La colonne 164 comporte également à sa base une conduite 172 de sortie de l'acide sulfurique et à son sommet une conduite 174 de sortie du gaz non absorbé. La conduite 174 de sortie communique avec une conduite 176 en passant successivement par les échangeurs de chaleur 156, 148 et 140 dont la dispOsition est telle que le gaz non absorbé exerce un effet de refroidissement dans les échangeurs de chaleur. La conduite 176 débouche dans la conduite 112 d'alimentation en mélange gazeux. En aval du bouilleur 110 et en amont du raccord de la conduite 112 avec la conduite 176, il y a une conduite 178 servant d'évent et comportant une valve doseuse 180. Les conduites 102, 136, 144, 152 et 160 d'alimentation en oxygène peuvent toutes être elles-mêmes alimentées par la même source de gaz contenant de l'oxygène (par exemple de l'oxygène à 98 nÓ de pureté). Lors du fonctionnement de l'installation, on introduit dans le brûleur 106, par des conduites d'admission 102 et 104, respectivement, de l'oxygène à 98 00 de pureté et du soufre fondu, ce dernier étant à la température d'environ 150oC. Dans le brûleur 106, le soufre et l'oxygène réagissent pour former l'anhydride sulfureux Le gaz résultant,et qui contient de l'anhydride sulfureux,quitte le brûleur à une température se situant entre 1000 et 14500C. On refroidit ce mélange jusqu'à 4000C dans le bouilleur 110 de récupéra-tion des chaleurs perdues. Une partie, représentant typiquement 50 à 80 du volume du mélange gazeux, est recyclée vers le brûleur 106 par la conduite 114 et l'économiseur 116, où ce mélange est refroidi jusqu'à 2000C. Le reste du mélange gazeux continue le long de la conduite 112 et il reçoit en mélange de l'oxygène à 98 Ó de pureté provenant de la conduite 136. Le mélange gazeux résultant passe ensuite dans le convertisseur ou réacteur 118 sur la couche 128 de catalyseur du premier étage 120. Une certaine proportion de l'anhydride sulfureux réagit de façon exothermique avec une certaine proportion de l'oxygène du mélange gazeux pour former de l'anhydride sulfureux à mesure que le mélange gazeux s'écoule sur la couche 128 du catalyseur.Le mélange gazeux résultant quitte le premier étage -120 à la telll)rrature d'environ 6000C, l'augmentation de température étant réglée par la proportion d'oxygène que l'on renvoie vers le gaz d'entrée en provenance de la colonne d'absorption 164 et par la quantité d'oxygène que l'on ajoute par la conduite 136. Le mélange gazeux est refroidi dans l'échangeur de chaleur 140 jusqu'à une température d'environ 4200C et il est ensuite introduit, par une conduite d'entrée 142, dans le second étage 122 en amont du catalyseur 130. Ce mélange devient mélangé à de l'oxygène supplémentaire introduit dans le second étage 122, en amont du catalyseur 130, par le conduit 144 d'introduction d'oxygène. Une proportion supplémentaire de l'anhydride sulfureux est oxydée en anhydride sulfurique en passant sur le catalyseur 130. Le mélange gazeux résultant quitte le second étage 122, par une sortie 146, à la température d'environ 5500C et il entre dans l'échangeur de chaleur 148 où il est refroidi jusqu a une température d ' environ 42O0C. Le mélange gazeux entre ensuite, par un conduit d'admission 150, dans le troisième étage 124 en amont de la couche de catalyseur 132. I1 s'y mélange avec de l'oxygène à 98 Ó de pureté, provenant du conduit d'aliMenta- tion 152, avant de passer sur la couche du catalyseur 132. Pendant ce passage sur la couche 132, une partie supplémentaire de l'anhydride sulfureux est transformée en anhydride sulfurique. Le gaz résultant quitte, par la sortie 154, le troisième étage 124 à la température de 55(j C. I1 est ensuite refroidi dans l'échangeur de chaleur 156 jusqu'a une température d'environ 4200C. Le mélange gazeux refroidi entre alors dans le quatrième étage 126 ou étage final de catalyse par l'admission 158, et il est mélangé à de l'oxygène introduit dans le quatrième étage 126 par une conduite 160 d'alimentation. Le mélange gazeux passe ensuite sur le catalyseur 134 où effectue l'oxyda- tion d'une quantité supplémentaire d'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique. Le mélange gazeux quitte le quatrième étage à la température d'environ 5000C en passant par la conduite de sortie 162. I1 est refroidi dans l'économiseur 166 jusqu'au voisinage de la température ambiante et il entre ensuite dans la colonne 164 d'absorption. Dans cette colonne 164 d'absorption, l'anhydride sulfurique se dissout dans de l'acide sulfurique concentré pulvérisé dans cette colonne 164 par au moins une buse de pulvérisation 170. L'acide sulfurique plus concentré que l'on obtient ainsi quitte la colonne 64 par la conduite de sortie 172. Le gaz non absorbé, qui contient de l'argon, de l'azote, de l'oxygène et de faibles quantités d'anhydride sulfu reux, quitte la colonne 164 par la conduite de sortie 174 et passe successivement par les échangeurs de chaleur 156, 148 et 140, en assurant le refroidissement du mélange gazeux traversant chaque échangeur de chaleur en passant d'un étage de catalyse vers l'étage suivant. Le gaz de la conduite de sortie 174 entre ensuite dans la conduite 176. La valve 180 est réglée de façon à permettre le départ d'une proportion mineure de ce gaz par une conduite 178 servant d'évent, cependant que la majeure proportion est renvoyée vers le mélange gazeux refroidi circulant dans la conduite 112. La proportion de gaz éliminé par l'évent est directement proportionnelle au niveau des impuretés existant dans l'oxygène d'alimentation. I1 va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au procédé décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication d'acide sulfurique, comprenant les étapes selon lesquelles (i) d'un réacteur, où il est formé, on fait passer un mélange gazeux comprenant de l'anhydride sulfureux et de l'oxygène pour faire traverser à ce mélange gazeux au moins trois étages de catalyse, dans chacun desquels l'anhydride sulfureux et l'oxygène réagissent pour former de l'anhydride sulfurique, le mélange gazeux étant refroidi après chaque étage ; (ii) on provoque l'absorption de l'anhydride sulfurique du mélange gazeux, après son passage dans les étages de catalyse, de façon à former de l'acide sulfurique (iii) on combine une proportion majeure du gaz non absorbé provenant de l'étape (ii) avec le mélange gazeux à faire passer dans les étages de catalyse ; et (iv) on élimine du procédé une proportion mineure de gaz non absorbé, provenant de l'étape (ii) et que l'on envoie vers un évent, le procédé étant caractérisé en ce qu'on-ajoute à ce mélange gazeux, immédiatement en amont des étages choisis de catalyse ou dans ces étages de catalyse, un gaz contenant au moins 40 ó en volume d'oxygène afin de transformer en anhydride sulfurique une proportion choisie de l'anhydride sulfureux dans chaque étage choisi. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz contenant de l'oxygène contient au moins 90 nÓ en volume d'oxygène, le reste étant formé par du gaz inerte de dilution. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, séparément du gaz contenant de l'oxygène, on ajoute au mélange gazeux précité un gaz inerte de dilution 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le mélange gazeux produit dans le réacteur ou brûleur comporte 90 m en volume- d'anhydride sulfureux. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on fait fonctionner les étages de catalyse à une pression supérieure à la pression atmosphérique et en ce qu'on effectue l'absorption de l'anhydride sulfureux à une pression supérieure à la pression atmosphéri que. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'on fait fonctionner les étages de catalyse à une pression se situant entre 10 et 30 bars et en ce qu'on effectue l'absorption à une pression comprise entre 10 et 30 bars. 7. Procédé selon l'une des revendications 5 et 6, caractérisé en ce qu'on soumet l'acide sulfurique à un dégazage et l'on combine avec le gaz non absorbé précité le gaz qui s'est dégagé de l'acide sulfurique au cours du dégazage. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisé en ce qu'on fait passer le gaz destiné à partir par l'évent dans un étage de transformation catalytique supplémentaire et l'on fait ensuite passer le mélange gazeux résultant, contenant de l'anhydride sulfurique, dans un absorbeur supplémentaire dans lequel il y a production d'acide sulfurique, l'absorbeur supplémentaire fonctionnant à une pression inférieure à celle de I'absorbeur principal. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 8, caractérisé en ce qu'il y a juste trois étages principaux de catalyse ; le mélange gazeux contenant de l'oxy- gène est ajouté au gaz précité comprenant de l'anhydride sulfureux et de l'oxygène en aval du catalyseur du premier étage et en amont du catalyseur du second étage, et aussi en aval du catalyseur du second étage et en amont du catalyseur du troisième étage ; de 40 à 55 0 en poids de l'anhydride sulfureux du mélange gazeux entrant dans le premier étage sont transformés en anhydride sulfurique ; 20 à 30 Ó supplémentaires en poids de cet anhydride sulfureux sont transformés en anhydride sulfurique dans le second étage ; et dans le troisième étage de catalyse, il se produit une transformation de l'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique à un degré tel que, par rapport à l'anhydride sulfureux présent dans le mélange gazeux à l'en- trée du premier étage de catalyse, jusqu'à 96 00 en poids sont transformés en anhydride sulfurique. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il y a quatre étages principaux de catalyse ; le gaz entrant dans le premier étage de catalyse, et qui comprend le gaz de recyclage et du gaz contenant de l'oxygène et qui a été éventuellement ajouté séparément, contient de 105 à 120 0 en poids de la quantité stoechiométrique ment nécessaire d'oxygène pour transformer en anhydride sulfurique de 30 à 50 '0 en poids de l'anhydride sulfureux se trouvant dans le mélange gazeux d'entrée ; le gaz qui passe sur les catalyseurs des second et troisième étages contient dans les deux cas de 110 à 130 0 en poids de la quantité d'oxygène stoechiométriquement nécessaire pour transformer en anhydride sulfurique de 20 à 30 en poids de l'anhydride sulfureux se trouvant dans le mélange gazeux entrant dans le premier étage et le mélange gazeux passant sur le catalyseur du quatrième étage contient de 300 à 1250 Ó en poids de la quantité d'oxygène stoechiométriquement nécessaire pour transformer suffisamment de l'anhydride sulfureux du mélange gazeux entrant dans ce quatrième étage de catalyse pour que le gaz'quittant le quatrième étage contienne moins de 4 Ó en poids de l'anhydride sulfureux contenu à l'entrée du premier étage, du gaz contenant de l'oxygène étant ajouté au mélange gazeux en amont de chaque étage. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on utilise le gaz non absorbé pour effectuer un refroidissement en aval de chaque étage principal de catalyse, à l'exception de l'étage final.