Brevet FR2365371A1 — publié le 19780421

L'invention concerne un procédé de garnissage d'un réacteur avec des unités de catalyseur solide, de façon plus particulière, un procédé pour disposer une multiplicité d'unités de catalyseur tubulaires dans la section transversale du trajet d'un gaz circulant l'intérieur du réacteur dans lequel on fait réagir le gaz. De façon générale, dans les réactions en phase gazeuse hété rogène utilisant un catalyseur solide, il est nécessaire, afin d'obtenir le meilleur rendement de réaction en utilisant la plus faible quantité possible de catalyseur, de prendre en considération les points suivants 1) l'activité du catalyseur par surface spécifique apparente du catalyseur doit etre augmentée; 2) la surface spécifique apparente du catalyseur par surface unitaire doit être augmentée. Afin de satisfaire les mesures définies dans les deux points précédents i) la forme du catalyseur doit être étudiée; et ii) le diamètre de particules caractéristique du catalyseur doit être réduit le plus possible. 3) On doit effectivement utiliser la totalité de la surface apparente du catalyseur. Parmi ces trois points importants, le premier est relatif aux caractéristiques fondamentales du catalyseur et ne concerne que le catalyseur lui-mme. Les points 2) et 3) sont relatifs a la manière dont on utilise effectivement un tel catalyseur et sont particuliè- rement importants dans les utilisations industrielles de celui-ci. Jusqu'ici, dans les réactions en phase gazeuse hétérogène, par exemple dans le procédé de préparation d'acide sulfurique en utilisant un agent de transformation de dioxyde de soufre, on mettait particulièrement en relief le point 2)ii) mentionné cidessus, ce qui a conduit à utiliser comme unités de catalyseur des pastilles relativement petites, a savoir d'environ 5 mm de diamètre et d'environ 10 mm de longueur. Cependant, dans le processus de dénitrification des gaz d'échappement de combustion, notamment dans le cas ot l'on met en oeuvre pour ce faire le processus de réduction catalytique à sec, une grands quantité de poussière pulvérulente et de suie, les deux étant appelées ci-après 'roussières", est entraînée, ces poussières se déposant sur la surface du catalyseur. Dans le cas précité, si l'on utilise une unité de catalyseur aussi petite que mentionné ci-dessus, on est confronté au problème suivant : la surface des unités de catalyseur se recouvre progressivement et le lit d'unités de catalyseur garnissant le réacteur se colmate avec ces poussières. En conséquence, on a cherché a résoudre ce problème en modifiant le réacteur catalytique. Dans ce but, on a proposé un dispositif à lit mobile, un autre dispositif dans lequel il y a contact en parallèle entre le courant gazeux et le catalyseur; cependant, ces dispositifs se sont révélés plus compliqués et l'installation coûte beaucoup plus cher. Récemment, pour résoudre le problème du colmatage du lit de catalyseur par les poussières, on a commencé à employer des unités de catalyseur de plus grande dimension ayant un diamètre caractéristique de particules plus important. Par exemple, on a utilisé une unité de catalyseur tubulaire de grande dimension comme catalyseur solide pour la dénitrification des gaz d'échappement, notamment dans le processus de réduction catalytique à sec, le diamètre de l'unité atteignant une vingtaine de millimètres et sa hauteur étant comprise entre une vingtaine et plusieurs centaines de millimètres.Lorsqu'on garnit l'intérieur d'un réacteur avec de telles unités de catalyseur tubulaires de grande dimension, on les entasse en contact les unes avec les autres dans la section trans- versale de la veine de gaz circulant à l'intérieur du réacteur, leurs axes étant disposés selon la direction du courant gazeux. On peut, par exemple comme le propose le modèle d'utilité japonais n0 10455/1975, disposer ces unités en carrésou en triangles. Dans ces dispositions, les unités sont habituellement empilées concentriquement. Ces dispositions sont représentées sur les figures 1 et 2 du dessin annexé sur lesquelles on voit, en coupe transversale, respectivement les unités de catalyseur tubulaires disposées en carrés ou en triangles, le repère 1 désignant une unité de catalyseur tubulaire. Du fait qu'il existe une grande différence dans le débit gazeux entre la veine gazeuse circulant à l'intérieur des unités de catalyseur (Si sur les figures) et la veine gazeuse circulant à l'extérieur de ces unités (Se ou Se' sur les figures), il apparaît que divers problèmes se posent. En supposant que le diamètre extérieur de l'unité de cata lyseur tubulaire soit Do, le diamètre équivalent de la veine formée à l'extérieur des unités est 0,27 Do dans le cas d'une disposition en carrés et 0,10 Do dans le cas d'une disposition en triangles. Le diamètre équivalent considéré ci-dessus est défini comme étant la valeur obtenue en divisant quatre fois la surface de la section transversale de la veine formée par les unités de catalyseur tubulaires par leurs périmètres mouillés. C'est ainsi que le diamètre équivalent dans le cas d'une dispo sition en carrés, 4 | e est donné par l'équation suivante D'après les données de l'hydrodynamique, le rapport du débit gazeux à l'intérieur des unités de catalyseur tubulaires au débit gazeux à l'extérieur des unités, Qsi/Qse est donné par l'équation suivante Si ~ Si Vi Si Di m Se Se se dans laquelle 0,5#m#2,0 ; Si et Se représentent les surfaces en coupe transversale des veines respectivement à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires; Vi et Ve représentent les vitesses du gaz à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires respectivement;Di représente le diamètre intérieur de l'unité de catalyseur tubulaire; et 4 6 e représente le diamètre équivalent de la surface en coupe transversale de la veine formée à l'extérieur des unités de catalyseur. Comme mentionné ci-dessus, dans le cas d'une disposition en carrés,du fait que 4 t e est égal à 0,27 Do, Q Si devient plus grand que Qset la différence devenant plus sensible à mesure que l'épaisseur de l'unité de catalyseur diminue. Si l'on considère le fait que la réaction en phase gazeuse hétérogène s'effectue sur la surface des unités de catalyseur, les débits de gaz circulant suivant les trajets intérieur et extérieur, par surface spécifique respective des unités de catalyseur, se comparent comme suit. Les débits gazeux par surface spécifique de l'unité de catalyseur tubulaire, QSi/Asi ou Qse/Ase sont donnés par les équations suivantes Qsi/Asi = Qsi/DiII&alpha; Qse/Ase = Qse/DoII&alpha; se se o dans lesquelles Q représente la hauteur du lit de catalyseur de garnissage, et A Si et Ase représentent les surfaces spécifiques des veines à l'intérieur et à l'extérieur respectivement des unités de catalyseur tubulaires. Dans ce cas, du fait que Ase est apparemment plus grand que A Si et que Q si/A Si est plus grand que Qse/Ase le débit gazeux par surface unitaire à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires devient très faible. De cefait, il devient évident que la surface extérieure de l'unité n'est pas efficacement utilisée. En outre, du fait que le débit gazeux à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires devient plus petit, le recouvrement de la surface du catalyseur ou le colmatage des espaces entre les unités, du fait des poussières, risque de se produire, ce qui soulève un problème sérieux, notamment dans le cas où on traite un gaz d'échappement contenant une grande quantité de poussières. On détermine le diamètre caractéristique de particules des unités de catalyseur nécessaire pour éviter un tel recouvrement du catalyseur ou un tel colmatage dû aux poussières en se basant sur la veine formée à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires, du fait que la surface de la section transversale de la veine formée à l'extérieur des unités est plus faible que celle de la veine formée à l'intérieur des unités. Ainsi, pour empêcher ce recouvrement du catalyseur ou ce colmatage, on a imaginé d'accroî- tre le diamètre caractéristique des particules des unités de catalyseur jusqu'au point où le recouvrement ou le colmatage ne survient plus dans la veine formée à l'extérieur des unités. Toutefois, dans ce cas, la veine formée à l'intérieur des unités devient encore plus grande que celle nécessaire pour empêcher le recouvrement ou le colmatage. D'autre part, pour maintenir un pourcentage de transformation du gaz élevé, il est nécessaire d'utiliser plus efficacement la surface du catalyseur. En conséquence, il serait avantageux d'utiliser un procédé dans lequel la surface spécifique des unités de catalyseur installées par volume unitaire de celui-ci et la surface spécifique de catalyseur par poids unitaire de celui-ci seraient plus importantes, c'est-à-dire un procédé dans lequel le diamètre caractéristique des particules des unités de catalyseur soit aussi faible que possible. Comme on l'a mentionné ci-dessus, si le diamètre caractéristique des particules des unités de catalyseur est augmenté jusqu'au moment où le recouvrement ou le colmatage dû aux poussières existant à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires ne survient plus, la veine formée à l'intérieur des unités devient plus importante que nécessaire, ce qui ne peut satisfaire la spécification précitée, à savoir que le diamètre caractéristique des particules soit aussi faible que possible afin d'obtenir une surface spécifique de catalyseur par volume unitaire ou par poids unitaire du catalyseur aussi grande que possible. Compte tenu de ce qui précède, un but de la présente invention est de fournir un procédé de garnissage avec une multiplicité d'unités de catalyseur, dans lequel non seulement la surface intérieure, mais également la surface extérieure des unités de catalyseur tubulaires sont efficacement utilisées, tandis que le poids ou le volume des unités de catalyseur installées est aussi faible que possible, considéré globalement. Un autre but de l'invention est de fournir un procédé de garnissage avec ces unités de catalyseur, qui permette d'utiliser plus efficacement la surface intérieure et la surface extérieure des unités de catalyseur tubulaires. Ces buts sont atteints, conformément à l'invention, avec un procédé de garnissage d'un réacteur avec une multiplicité d'unités de catalyseur tubulaires de manière que les axes de ces unités tubulaires sont disposés dans le sens du courant -ou de la veinegazeux avec un certain pas selon la section transversale de la veine du gaz circulant à travers un réacteur dans lequel le gaz est traité, grâce au fait que les unités de catalyseur tubulaires sont espacées les unes des autres de façon que le poids de ces unités par volume unitaire du réacteur soit inférieur au poids des unités de catalyseur tubulaires par volume unitaire du réacteur dans le cas où lesdites unités sont installées en contact les unes avec les autres. Suivant un mode de réalisation avantageux de l'invention, on écarte les unités de catalyseur tubulaires les unes des autres de façon que le volume de ces unités par volume unitaire du réacteur soit inférieur au volume des unités de catalyseur tubulaires par volume unitaire du réacteur dans le cas où ces unités sont installées en contact les unes avec les autres Suivant un autre mode de réalisation avantageux, on écarte les unes des autres les unités de catalyseur tubulaires de façon que les diamètres équivalents respectifs des surfaces de la section transversale des veines gazeuses formées respectivement à l'intérieur et -à l'extérieur des unités de catalyseur, par maille de ces unités, soient pratiquement égaux. L'invention sera bien comprise à la lecture de la description détaillée, donnée ci-après à titre d'exemple seulement, et en référence au dessin annexé dans lequel les figures 1 et 2, comme mentionné ci-dessus, sont des vues de la section transversale d'unités de catalyseur tubulaires correspondant à la technique antérieure, respectivement dans une disposition en carrés et dans une disposition en triangles; les figures 3 à 6 montrent différentes dispositions d'unités de catalyseur tubulaires conformément à l'invention; la figure 3 montre en coupe transversale des unités de catalyseur tubulaires disposées en carrés; la figure 4 montre en section transversale des unités de catalyseur tubulaires disposées en triangles; ; la figure SA est une vue en section transversale d'une réalisation d'une unité de catalyseur tubulaire dont la surface présente des ailettes et qui est utilisée dans une disposition en carrés des unités de catalyseur; la figure 5B est une vue en section transversale d'une autre réalisation d'une unité de catalyseur tubulaire dont la surface présente des ailettes et qui est utilisée dans une disposition en carrés d'unités de catalyseur tubulaires; la figure 5C est une vue en section transversale d'unités de catalyseur tubulaires disposées en carrés, chaque unité catalytique étant du type de la figure SA; la figure 6A est une vue en section transversale d'une unité de catalyseur tubulaire dont la surface présente des ailettes et qui est utilisée dans la disposition en triangles;; la figure 6B est une vue en section transversale d'une autre réalisation d'une autre unité de catalyseur tubulaire dont la surface présente des ailettes et qui est utilisée dans la disposition en triangles; la figure 6C est une vue en section transversale d'unités de catalyseur tubulaires disposées en triangles, chaque unité de catalyseur étant du type de la figure 6A; la figure 7 est un schéma d'une installation pour un procédé de dénitrification de gaz d'échappement, comportant un réacteur catalytique dans lequel on a disposé des unités de catalyseur selon la présente invention; la figure 8 est un diagramme montrant la relation entre l'écartement des unités de catalyseur et le poids des unités de catalyseur garnissant le réacteur catalytique de la figure 7, de façon à obtenir le même pourcentage de transformation avec la même perte de charge;; la figure 9 est un diagramme montrant la relation entre l'écar- tement des unités de catalyseur et le volume des unités de catalyseur garnissant le réacteur de la figure 7, de façon à obtenir le même pourcentage de transformation pour la même perte de charge; la figure 10 est un diagramme montrant la relation entre l'écartement des unités de catalyseur présentant des ailettes et les poids des unités de catalyseur garnissant le réacteur de la figure 7, de façon à obtenir le même pourcentage de transformation avec la même perte de charge; la figure 11 est un diagramme montrant la relation entre l'écartement des unités de catalyseur présentant des ailettes et le volume des unités de catalyseur garnissant le réacteur de la figure 7, pour obtenir le même pourcentage de transformation avec la même perte de charge; et la figure 12 est un diagramme montrant la relation entre le pourcentage de dénitrification d'un gaz d'échappement ou la perte de charge dans un réacteur catalytique et la durée de réaction dans l'exemple de la présente invention. Sur les figures 3, 4, 5A, 5B, 5C, 6A, 6B et 6C, le repère 1A désigne une unité de catalyseur tubulaire ayant une section transversale en forme d'anneau; les repères 1B, 1C, 1D et lE représentent chacun une unité de catalyseur tubulaire présentant des ailettes; Si désigne la veine gazeuse à l'intérieur des unités de catalyseur tubulaires; Sel, Se2, Se3 et Se4 désignent la veine gazeuse à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires des figures 3, 4, 5C et 6C respectivement;D. et Do désignent respectivement le diamètre intérieur et le diamètre extérieur d'une unité de catalyseur tubulaire;- a et b désignent l'écartement des unités de catalyseur tubulaires ayant une section transversale en forme d'anneau, respectivement dans le cas d'une disposition en carrés et dans le cas d'une disposition en triangles; X et Y désignent la longueur radiale des ailettes des unités de catalyseur tubulaires équipées d'ailettes, respectivement dans le cas d'une disposition en carrés et dans le cas d'une disposition en triangles; et tl et t2 désignent l'épaisseur des ailettes des unités de catalyseur tubulaires équipées d'ailettes, respectivement dans le cas d'une disposition en carrés et dans le cas d'une disposition en triangles.En outre, sur la figure 7, le repère 2 désigne un dispositif de chauffage; le repère 3 un réacteur catalytique; le repère 4 un registre d'aspiration de ventilateur; le repère 5 un ventilateur; le repère 6 une cheminée d'évacuation; FRC un régulateur de débit; et TRC un régulateur de température. L'unité de catalyseur tubulaire utilisée conformément à l'invention est préparée par un procédé usuel, par exemple en façonnant sous une forme tubulaire une substance catalytique seule ou un mélange d'une substance catalytique et d'un support. La substance catalytique peut être déposée sur un support de forme tubulaire. Le constituant de l'unité de catalyseur doit être correctement choisi en fonction du type de réaction. En ce qui concerne la forme de la section transversale de l'unité de catalyseur, on peut employer soit une forme annulaire, soit une forme polygonale, mais en général, et des points de vue technique et industriel, on préfère utiliser des unités de catalyseur ayant une section transversale annulaire. Conformément à l'invention, on peut utiliser des unités de catalyseur tubulaires équipées d'ailettes, par exemple représentées sur les figures 5A, 5B, 6A et 6B. Ces ailettes s'étendent parallèlement à l'axe de l'unité de catalyseur et divisent la section transversale de la veine gazeuse à chaque maille du réseau formé par les unités de catalyseur. On peut prévoir à l'intérieur de l'unité de la présente invention une ou plusieurs barres montées en travers de sa section transversale, d'autres modifications pouvant également être envisagées. Les dimensions de l'unité de catalyseur tubulaire utilisée dans la présente invention sont en général comprises dans les plages données ci-après, D et D désignant respectivement le o i diamètre extérieur et le diamètre intérieur de l'unité de catalyseur tubulaire, et t sa longueur : 10 mm s Do s 200 mm 2 mm s Dì Di 200 mm 5 mm ç t 4 3000 mm 0,4 c Di/Do Les unités de catalyseur tubulaires précitées sont habituellement disposées à écartement ou pas constant et en carrés ou en triangles sur la surface en coupe transversale de la veine de gaz traversant un réacteur.Dans le cas d'une disposition en carrés, comme sur la figure 3, l'espacement est compris entre 0 et 2,09 Di, de préférence entre 0 et 0,47 Di. Si l'espacement dépasse 2,09 Di, le poids des unités de catalyseur garnissant le réacteur devient plus important que dans le cas où les unités de catalyseur sont installées en contact les unes avec les autres pour le même pourcentage de transformation et pour la même perte de charge, ce qui est inacceptable. Le cas où l'espacement est égal à zéro correspond à celui où les unités de catalyseur sont installées en contact les unes avec les autres. Dans le cas des unités de catalyseur tubulaires équipées d'ailettes comme sur la figure 5, l'espacement des unités correspond à la longueur de chaque ailette, et dans ce cas, la longueur appropriée de l'ailette est comprise entre Q et 1,90 Di. Par ailleurs, l'espacement des unités précitées disposées en triangles comme sur la figure 4 est compris entre 0 et 3,84 Di, et de préférence entre O et 0,83 Di Si l'espacement dépasse 3,84 Di, le poids des unités de catalyseur installées devient plus important que dans le cas où les unités de catalyseur sont installées en contact les unes avec les autres pour obtenir le même pourcentage de transformation avec la même perte de charge, ce qui est inacceptable.En outre, l'espacement des unités de catalyseur équipées d'ailettes comme sur la figure 6 correspond à la longueur de l'ailette, et dans ce cas celle-ci est comprise entre 0 et 3,7 Di Si l'espacement excède 3,7 Dii le poids des unités de catalyseur installées devient supérieur à celui obtenu dans le cas où les unités de catalyseur sont installées en contact les unes avec les autres pour obtenir le même pourcentage de transformation avec la même perte de charge, ce qui est inacceptable. Dans la réalisation préférée de la présente invention, les unités de catalyseur tubulaires sont espacées les unes des autres de telle sorte que les diamètres équivalents respectifs des surfaces en section transversale des veines gazeuses formées à l'intérieur des unités et à l'extérieur des unités, par maille du réseau constitué par les unités, soient sensiblement égaux. Quand on utilise des unités de catalyseur sans ailettes, elles sont disposées avec un espacement a ou b, comme on le voit sur la figure 3 ou sur la figure 4, tel que les diamètres équivalents respectifs des surfaces en section transversale des veines Si et Sel ou Se2 soient sensiblement égaux. L'espacement a ou b doit être compris entre 0,5 et 1,5 fois, de préférence entre 0,9 et 1,1 fois l'espacement correspondant à la disposition suivant laquelle les diamètres équivalents respectifs sont égaux. Afin de pouvoir espacer les unes des autres les unités non pourvues d'ailettes, on peut les faire supporter par un fil métallique tendu en travers de la section transversale du réacteur, ou bien les extrémités des unités de catalyseur peuvent être tenues par des supports appropriés dans le réacteur.On peut installer une multiplicité d'unités de catalyseur a l'intérieur du réacteur, en les alignant-en série et en les empilant, parallèlement à la direction du courant gazeux. Dans le cas de la disposition précitée, les débits de gaz respectifs par surface spécifique du catalyseur à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires sont calculés comme suit A) Dans le cas d'une disposition en carrés Le diamètre équivalent 4RHe de la section transversale de la veine gazeuse formée à l'extérieur des unités de catalyseur est exprimé par la formule suivante De cette formule, quand 4 N e est égal à Di, on tire pour l'espacement a-la formule suivante Dans ce cas, du fait que les diamètres équivalents respectifs des veines gazeuses à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur sont égaux, les vitesses respectives des veines de gaz à l'intérieur et à l'extérieur de ces unités sont également égaux. A savoir : Vi/Ve = (Di+4RHe)m, 0,5#m#2,0 L Vi = Ve En conséquence, les débits de gaz dans les veines à l'intérieur et à l'extérieur des unités de. catalyseur, rapportés aux surfaces spécifiques de catalyseur, sont exprimés comme suit - D'une part Débit de gaz dans la veine à l'intérieur des unités de catalyseur tubulaires :II/4Di.Vi ; Surface spécifique des unités de catalyseur tubulaires dans la veine à l'intérieur de ces unités : flDiZ (dans laquelle &alpha; désigne la hauteur du lit de catalyseur); Débit de gaz rapporté à la surface spécifique ci-dessus II/4DiVi/IIDi&alpha; = 1/4 DiVi/&alpha; - D'autre part Débit de gaz dans la veine à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires Surface spécifique dans la veine à l'extérieur des unités tubulaires :: IIdo&alpha; (dans laquelle &alpha; désigne la hauteur du lit de catalyseur); Débit de gaz dans la veine à l'extérieur des unités de catalvseur rapporté à la surface spécifique ci-dessus Ainsi, les débits de gaz dans les veines Si et Sel à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires rapportés à leur surface spécifique respective, sont égaux. Lorsque les débits de gaz sont égaux, les pourcentages de transformation à l'intérieur et à l'extérieur des unités deviennent également égaux. B) Dans le cas d'une disposition en triangles Le diamètre équivalent 4R'He de la section transversale de la veine gazeuse formée à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires est exprimé par la formule suivante De cette équation. on tire l'es pacement b suivant Dans ce cas, du fait que les di diamètres équivalents respectifs des veines gazeuses à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires sont égaux, les vitesses respectives Vi et Ve, des veines de gaz à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur deviennent égales (Vi = Vel). Dans ces conditions, les débits de gaz dans les veines à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires, rapportés à leur surface spécifique respective de catalyseur, sont exprimés comme suit - D'une part Débit de gaz dans la veine à l'intérieur des unités de catalyseur tubulaires :Tt D. 2.V. ; i i Surface spécifique des unités de catalyseur dans la veine à l'intérieur des unités de catalyseur tubulaires : nDiQ Débit de gaz rapporté à la surface spécifique ci-dessus II/4 DiVi/IIDi&alpha; = #### - D'autre part Débit de gaz dans la veine à l'extérieur des unités de catalyseur Surface spécifique des unités de catalyseur dans la veine à l'extérieur de ces unités :: 1/2IIDo&alpha; Débit de gaz dans la veine à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires rapporté à la surface de catalyseur Ainsi, les débits de gaz dans les veines Si et Se2 à l'inte- rieur et à l'extérieur des unités de catalyseur, rapportés à leur surface spécifique de catalyseur respective, deviennent égaux, et de ce fait les pourcentages de transformation dans les veines à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur deviennent également égaux. Dans le cas des unités de catalyseur tubulaires équipées d'ailettes, les unités sont disposées en carrés ou en triangles, et elles sont en contact les unes avec les autres par l'intermédiaire des ailettes, comme on le voit sur la figure 5C ou la figure 6C. La longueur radiale X et Y des ailettes est telle que les diamètres équivalents respectifs de la section transversale Si de la veine à l'intérieur des unités de catalyseur tubulaires et de la section transversale Se3 ou Se4 de la veine à l'extérieur des unités peuvent être sensiblement égaux. La longueur radiale des ailettes X ou Y est comprise entre 0,5 et 1,5 fois, notamment entre 0,9 et 1,1 fois la longueur dans le cas où les diamètres équivalents respectifs des veines à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur sont égaux. Dans la disposition en carrés représentée sur la figure 5C, la longueur radiale X des ailettes rendant égaux les diamètres équivalents précités est donnée par l'équation suivante La longueur X des ailettes rendant égaux les diamètres équivalents de Si et Se3 varie en fonction de l'épaisseur tl des ailettes (t1 = (Do - Di)/2), comme on le voit sur le Tableau 1 suivant TABLEAU I Di/Do 0,43 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 X/Do @ o 0,05 0,13 @ 0,20 0,27 0,34 X est généralement choisi dans la plage 0 Dans le cas où les unités de catalyseur tubulaires équipées d'ailettes ayant des longueurs telles que les diamètres équivalents peuvent être égaux, sont disposées en carrées, les débits de gaz par surface spécifique à l'intérieur et à l'extérieur de ces unités sont calculés comme suit Le diamètre équivalent de la section transversale de la veine formée à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires, 4RHe, est exprimé par l'équation suivante De cette équation, on tire la valeur de la longueur X des ailettes pour laquelle 4e = Di. Lorsqu'on a ainsi choisi la longueur X des ailettes, les vitesses de gaz Vi et Ve dans les veines à l'intérieur et à l'exterieur des unités de catalyseur tubulaires deviennent égales Vi/Ve = (Di/4RHe)m, 0,5#m#2,0 Vi = Ve i e Dans ce cas, les débits de gaz par surface unitaire à l'inté- rieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires sont les suivants - D'une part Débit de gaz dans la veine à l'intérieur des unités de catalyseur :II/4 Di.V Surface spécifique des unités de catalyseur tubulaires-dans la veine à l'intérieur des unités : IIDi&alpha; Débit de gaz pour cette surface spécifique II/4 DiVi/IIDi&alpha; = II/4 DiVe/&alpha; - D'autre part Débit de gaz dans la veine à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires : {(Do + X) - II/4 Do - ####}Ve Surface spécifique des unités de catalyseur tubulaires dans la veine à l'extérieur de ces unités : (bd+4 X - 4 tl)Q ; Débit de gaz pour cette surface spécifique : Ainsi, les débits de gaz par surface spécifique à l'intérieur et à l'extérieur- des unités de catalyseur tubulaires deviennent égaux.Il en résulte que les pourcentages de transformation dans les veines intérieure et extérieure deviennent également égaux. Par ailleurs, dans la disposition en triangles représentée sur la figure 6C, la longueur Y des ailettes rendant égaux les diamètres équivalents des sections transversales des veines intérieure et extérieure, Si et Se^, est donnée par ltéquation suivante:: La longueur Y des ailettes rendant égaux les diamètres équivalents des sections transversales des veines Si et Se4 varie en fonction de l'épaisseur des ailettes t2 (t2= (Do-Di)/2), comme le montre le Tableau 2 suivant TABLEAU 2 Di/Do 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 Y/Do 0 0,15 0,26 0,37 0,48 0,58 0,68 Y est généralement choisie dans la plage comprise entre 0 et 20 Dii en prenant en considération les caractéristiques antipoussières Si l'on dispose les unités de catalyseur comme mentionné cidessus, dans le cas de la disposition en triangles comme dans le cas de la disposition en carrés, les débits de gaz totaux et les débits de gaz par surface spécifique des unités de catalyseur tubulaires, dans les veines à l'intérieur et à l'extérieur de ces unités respectivement, deviennent égaux et par ailleurs les pourcentages de transformation respectifs deviennent également égaux. L'invention va maintenant être illustrée par les exemples suivants qui, toutefois, ne limitent pas la portée de llinvention. EXEMPLE 1 On effectue avec de l'ammoniac une dénitrification à sec d'un gaz d'échappement contenant un oxyde d'azote (NO ) dans un réacteur catalytique garni d'unités de catalyseur tubulaires sans ailettes, espacées les unes des autres comme on le voit sur la figure 3 ou sur la figure 4, et on calcule le poids et le volume du lit d'unités de catalyseur installées donnant le même pourcentage de transformation (90,0%) pour la même perte de charge. La figure 7 représente schématiquement le circuit suivi par le gaz au cours des essais ci-dessus. Un gaz d'échappement contenant de l'oxyde d'azote et s'échappant à travers une cheminée 6 est aspiré par une soufflante ou ventilateur 5 et va dans un dispositif de chauffage 2 dans lequel le gaz est chauffé à une température donnée. On ajoute une quantité donnée d'ammoniac à ce gaz chaud et on envoie le mélange résultant dans un réacteur catalytique 3. La quantité de gaz aspiré est automatiquement réglée à une quantité donnée par un registre d'aspiration de soufflante 4, raccordé à un régulateur de débit (FRC), la température de sortie des gaz d'échappement du dispositif de chauffage 2 étant, par ailleurs, automatiquement réglée à une valeur donnée par un régulateur de température (TRC). A l'intérieur du réacteur catalytique 3, on dispose des unités de catalyseur tubulaires dont les dimensions sont Do = 33,0 mm, D. = 23,0 mm et Q = 300 mm, en disposition en carrés ou en triangles, avec un espacement a ou b représenté sur les figures 3 ou 4, dont les valeurs varient comme montré dans les Tableaux 3 et 4, et on fixe les unités de catalyseur par des fils métalliques. Les conditions de réaction dans le réacteur catalytique sont les suivantes : Débit de gaz : 200 Nm3/h Composition du gaz : CO2 13,0 vol.% 2 2,0 vol.% H2O 14,0 vol.% NOx 200 ppm so, 1000 ppm N2 le reste 3 poussières : 200 mg/Nm3 (sec) Température de réaction : 3500C Rapport de l'ammoniac ajouté : 1/1 (mol) sur la base de la quantité de NOx à l'entrée. TABLEAU 3 Espacement a 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 Pourcentage de dênitrification % 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 Perte de charge Ap (mm H2O) 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 Hauteur du lit d'unités 3,6 3,2 3,3 3,9 4,7 5,5 6,4 7,4 8,6 9,9 de catalyseur installêes (m) L V (m/sec)* 8,2 9,6 10,9 11,9 12,8 13,3 13,7 13,9 14,1 14,3 S V (h-1)** 3640 4700 5200 4800 4280 3800 3360 2980 2580 2280 Volume du lit d'unités de catalyseur installées (&alpha;) 54,9 42,5 38,5 41,7 46,7 52,6 59,5 67,1 77,5 87,7 Poids du lit d'unités de catalyseur installées (kg) 31,3 21,5 17,4 17,0 17,2 17,7 18,2 18,6 20,0 21,0 Densité apparente du lit d'unités de catalyseur installées (kg/m ) 570 507 453 408 369 336 306 281 258 239 * : Vitesse linéaire ** :Vitesse spatiale TABLEAU 4 Espacement b 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 Pourcentage de dénitrification % 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 90,0 Perte de charge Ap (mm H2O) 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 Hauteur du lit d'unités de catalyseur installées (m) 3,7 3,7 3,5 3,4 3,5 3,8 4,4 5,1 5,8 6,8 L V (m/sec)* 6,6 8,1 9,3 10,4 11,4 11,9 12,3 12,7 13,0 13,3 S V (h-1)** 2850 3500 4180 4820 5200 4890 4370 3910 3520 3090 Volume du lit d'unités de catalyseur installées (#) 70,2 57,1 67,8 41,5 38,5 40,9 45,8 51,2 56,8 64,7 Poids du lit d'unités de catalyseur installées (kg) 46,1 33,3 25,0 19,5 16,4 15,8 16,2 16,5 16,9 17,8 Densité apparente du lit d'unités de catalyseur installées (kg/m ) 656 583 522 470 425 386 353 323 298 275 * : Vitesse linéaire ** :Vitesse spatiale Les résultats correspondant à une disposition en carrés des unités de catalyseur tubulaires sont rapportés dans le Tableau 3, et ceux correspondant à une disposition en triangles sont rapportés dans le Tableau 4. Les diagrammes des figures 8 et 9 expriment les résultats de l'essai ci-dessus en montrant la relation entre d'une part le poids du lit de catalyseur installé et le volume de ce lit, respectivement, et, d'autre part, l'espacement des unités de catalyseur, dans le cas où l'on atteint le même pourcentage de dénitrification pour la même perte de charge. De ces résultats expérimentaux (figures 8 et 9), il apparaît que les valeurs optimales de l'espacement a et b des unités de catalyseur tubulaires sont comprises entre : pour a : 3 à 6 min (0,13 D. à 0,26 Di) i i dans le cas d'une disposition en carrés; et pour b : 7 à 9 mm (0,30 D. à 0,39 Di) i i dans le cas d'une disposition en triangles Ces valeurs sont pratiquement en accord avec les espacements théoriques qui rendent égaux les diamètres équivalents des sections transversales des veines à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires, c'est-à-dire a : 5,1 min (0,22 Di) dans le cas d'une disposition en carrés;et b : 8,0 mm (0,35 Di) dans le cas d'une disposition en triangles. Il a été ainsi confirmé expérimentalement que, Si les unités de catalyseur tubulaires sont disposées de telle sorte que les diamètres équivalents des sections transversales des veines à l'intérieur et à l'extérieur des unités peuvent être rendus pratiquement égaux, il est alors possible de réduire le poids et le volume du lit d'unités de catalyseur installées. Il apparaît en outre que, dans le cas de la disposition en carrés, si la valeur de l'espacement a des unités de catalyseur tubulaires est choisie à l'intérieur de la plage O Il apparaît également, de façon similaire, que dans le cas d'une disposition en triangles, si la valeur de l'espacement b est choisie entre 0 et 0,83 Di, il est possible de diminuer le poids du lit d'unités de catalyseur installées en dessous de celui nécessaire dans le cas où les unités sont disposées en contact (b = 0), pour le même pourcentage de transformation et pour la même perte de charge. EXEMPLE 2 On effectue des essais de la même manière que dans l'exemple 1, à l'exception du fait qu'on garnit l'intérieur du réacteur catalytique avec des unités de catalyseur tubulaires équipées d'ailettes telles que celles montrées sur les figures SA ou 6A, soit en disposition en carrés comme montré sur la figure 5C, soit en disposition en triangles comme montré sur la figure & ; on calcule le poids et le volume du lit d'unités de catalyseur installées, donnant le même pourcentage de dénitrification (90%) pour la même perte de charge. Les dimensions des unités de catalyseur tubulaires utilisées dans les essais ci-dessus sont indiquées sur le Tableau 5. TABLEAU 5 Essai Unité de catalyseur tubulaire Disposition n0 (longueur de l'unité : 300mm) Do = 33 mm avec D. = 23 mm Fig. 5 1 ailettes i : (maille ailettes ti = 5 mm (ma@@@@ X = 0-16,0 mm Do = 33 mm Fig. 6C 2 avec Di = 23 mm fig. @@ ailettes ti = 5 mm (maille Y = 0-18,0 mm triangulaire) Les résultats des essais ci-dessus sont rapportés dans le Tableau 6 (dans le cas d'une disposition en carrés) et dans le Tableau 7 (dans le cas d'une disposition en triangles). TABLEAU 6 langueur d'ailette X (0/mm) 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 Poucentage de dénitrification. % 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 Perte de charge Ap (mm H2O) 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Hauteur du lit d'unités de catalyseur installées (m) 3,6 3,6 3,5 3,5 3,8 4,1 4,5 5,0 5,5 6,1 L V (m/sec)* 8,2 9,3 10,3 11,0 11,6 11,9 12,3 12,5 12,6 12,7 S V (h-1)** 3640 4110 4580 4900 4860 4600 4290 3960 3630 3300 Volume du lit d'unités de catalyseur installées (%) 54,9 48,7 43,7 40,8 41,2 43,5 46,6 50,5 55,1 60,6 Poids du lit d'unités de catalyseur installées (kg) 31,3 25,9 21,7 19,0 18,1 18,1 18,3 18,8 18,9 20,5 Densité apparente du lit d'unit6s de catalyseur installées (kg/m ) 570 532 497 466 439 414 393 373 353 338 * : Vitesse linéaire ** : Vitesse spatiale TABLEAU 7 longueur d'ailette r 0 (mm) 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 Pourcentage de dénitrification. % 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 Perte de charge Ap (mm H2O) 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Hauteur du lit d'unités de catalyseur installées (m) 3,7 3,7 3,8 3,8 3,8 3,7 3,9 3,6 3,6 3,7 L V (m/sec)* 6,6 7,5 8,5 9,2 9,8 10,3 10,7 11,0 11,1 11,3 S V (h-1)** 2850 3200 3520 3800 4100 4340 4570 4780 4920 4800 Volume du lit d'unités de catalyseur installées (#) 70,2 62,5 56,8 52,6 48,8 46,1 43,8 41,8 40,7 41,7 Poids du lit d'unités de catalyseur installées (kg) 46,1 39,3 34,0 30,0 26,6 24,1 22,0 20,1 18,9 18,6 Densité apparente du lit d'unités de catalyseur installées (kg/m ) 656 629 598 571 546 523 502 482 464 447 * : Vitesse linéaire ** :Vitesse spatiale En outre, ces résultats sont par ailleurs exprimés sous la forme des diagrammes des figures 10 et Il qui montrent respectivement la relation entre, d'une part, le poids et le volume du lit d'unités de catalyseur installées et, d'autre part, la longueur radiale des ailettes, afin d'atteindre le même pourcentage de dénitrification pour la même perte de charge. Des résultats des essais précités (figure 10 et notamment figure 11), on voit que les longueurs optimales respectives (mm) des ailettes X et Y des unités de catalyseur tubulaires sont comprises dans les plages suivantes pour X : 5 à 8 mm (0,22 Di à 0,35 Di) dans le cas d'une disposition en carrés ; et pour Y : 14 à 20 mm (0,61 D. à 0,89 D.) i i dans le cas d'une disposition en triangles. Ces valeurs sont presque en accord avec les espacements théoriques rendant égaux les diamètres équivalents des sections transversales des veines à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires équipées d'ailettes, c'est-à-dire: X = 6,6 mm (0,29 Di) dans le cas d'une disposition en carrés;et Y = 15,8 mm (0,69 Di) dans le cas d'une disposition en triangles. On a ainsi expérimentalement confirmé que, si on dispose les unités de catalyseur tubulaires de façon que les diamètres équivalents des sections transversales des veines à l'intérieur et à l'extérieur de ces unités puissent être rendus pratiquement égaux, il est alors possible de réduire au minimum le poids et le volume du lit d'unités de catalyseur installées. Il apparaît également que, sur la base des résultats de la figure 10 (dans le cas de la disposition en carrés), si la longueur X des ailettes des unités de catalyseur précitées est comprise entre 0 et 1,90 Di, il est possible de réduire le poids du lit d'unités de catalyseur installées en dessous de celui nécessaire dans le cas où les unités de catalyseur tubulaires n'ayant pas d'ailettes (X = 0) sont en contact étroit les unes avec les autres, pour le même pourcentage de transformation et pour la même perte de charge. En outre, dans le cas d'une disposition en triangles, si la longueur Y des ailettes est comprise entre 0 et 3,7 Di, il est possible également de réduire le poids du lit de catalyseur installé. EXEMPLE 3 On effectue avec de l'ammoniac une dénitrification à sec d'un gaz d'échappement contenant de l'oxyde d'azote (NOx) en utilisant un réacteur catalytique garni d'unités de catalyseur tubulaires qui n'ont pas d'ailettes et qui sont soit en contact les unes avec les autres, soit espacées, suivant une disposition en triangles. Le circuit suivi par le gaz au cours de cet essai est le même que celui qui est représenté sur la figure 7, sauf qu'on utilise deux réacteurs catalytiques A et B. On garnit le réacteur catalytique A avec des unités de catalyseur tubulaires (Do = 20 min, Di = 14 min, Q = 500 mm) en les disposant en triangles avec un espacement de 4,8 mm qui est la valeur rendant égaux les diamètres équivalents respectifs des sections transversales des veines à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires. Les mimes unités sont également installées dans une disposition en triangles à l'intérieur du réacteur catalytique B mais elles sont disposées en contact les unes avec les autres. L'unité tubulaire de catalyseur est constituée par l'oxyde de vanadium (V205) et par un support. Les conditions de réaction sont les suivantes Débit de gaz : 2000 Nm3/h Composition du gaz : C02 13,0 vol/% Q, 3,0 vol.% H2O 11,0 vol.% Noix 200 ppm so, 1400 ppm N2 # le reste poussières : 400 mg/Nm3 à sec Température de réaction : 3500C. Les specifications des réacteurs catalytiques A et B sont indiquées dans le Tableau 8 ci-après TABLEAU 8 Réacteur A Réacteur B Diamètre du réacteur (type carré) (mm) 400 400 Hauteur du lit d'unités de catalyseur (m) vitesse, spatiale SV (h-1) 2,14 3,53 5840 3540 Vitesse linéaire LV (m/sec) 8,0 8,0 Perte de charge initiale Ap (mm H20) 62 13,5 % initial de dénitrification r1(8) 90,0 % d'espacement dans le lit de catalyseur (%) 72 54 Volume du lit de catalyseur (m3) 0,342 0,565 Volume des unités de catalyseur tubulaires (m3) 0,0958 0,260 On règle la vitesse linéaire (LV) du gaz et le pourcentage initial de dénitrification n à la même valeur dans le réacteur A et dans le réacteur B afin d'en comparer les caractéristiques anti-poussières, et on observe la variation du pourcentage de dénitrification et la perte de charge. La figure 12 exprime les résultats obtenus. Comme on le voit sur cette figure, le pourcentage de dénitrification n et la perte de charge Ap ne varient pas pendant 3000 h dans le cas de la disposition en triangles espacée. Cependant, dans le cas où les unités sont en contact les unes avec les autres, n diminue et Ap augmente. Lorsque les essais ci-dessus sont terminés, on observe que, dans le réacteur B, l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires est colmaté par la poussière et que la surface extérieure de ces unités de catalyseur tubulaires ne semble pas contribuer à la dénitrification. En outre, les variations dans le temps du pourcentage de dénitrification calculé en supposant que la diminution de ce pourcentage était due au colmatage à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires s'accordent bien avec les données expérimentales de la figure 12. Comme décrit ci-dessus, il apparaît que le garnissage du réacteur avec des unités de catalyseur espacées, conformément à la présente invention, permet d'obtenir des caractéristiques anti-poussières supérieures à celles obtenues avec un garnissage par des unités en contact conforme à la technique antérieure La présente invention présente donc les avantages suivants 1.Le trajet de la veine de gaz à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires ayant un petit diamètre équivalent et, de ce fait,provoquant le colmatage le long de la veine du fait des poussières contenues dans les gaz d'échappement dans le cas du garnissage usuel avec des unités de catalyseur en contact étroit, est amélioré et il est possible de sélectionner de façon rationnelle le diamètre de particules de ces unités, en fonction de la qualité et de la quantité des poussières contenues dans le gaz d'échappement. En d'autres termes, il est possible de définir de façon rationnelle les surfaces en coupe transversale des veines à l'intérieur et à l'extérieur des unités de catalyseur tubulaires, et de choisir le plus petit diametre de particules d'unités de catalyseur. 2. Du fait que les surfaces intérieure et extérieure des unités sont utilisées de façon aussi équivalente que possible, la possibilité d'utilisation des surfaces d'unités de catalyseur est fortement augmentée au total. Il en résulte que i) il est possible de réduire le poids du lit d'unités de catalyseur garnissant le réacteur; ii) il est possible de réduire le volume du lit d'unités de catalyseur garnissant le réacteur; et iii) du fait que les surfaces des unités de catalyseur utilisées deviennent égales, la variation dans le temps de chaque partie d'unités de catalyseur installées devient aussi égale; en conséquence, il est possible de déterminer la quantité initiale des unités de catalyseur destinées à un garnissage correct. Les avantages précités sont importants en ce que, dans les installations pour dénitrifier les gaz d'échappement, notamment dans les installations mettant en oeuvre le processus de réduction catalytique à sec, il est possible de réduire le coût initial et le coût de fonctionnement de l'installation dont le coût du catalyseur ou le coût d'un réacteur catalytique constitue une partie importante. En conséquence, la présente invention peut s'appliquer de préférence à des installations pour réaction catalytique de gaz, à 11 intérieur d'un réacteur garni avec des unités de catalyseur tubulaires. REVENDICATIONS 1.- Procédé pour garnir un réacteur avec une multiplicité d'unités de catalyseur tubulaires de manière que les axes de ces unités soient disposés selon la direction d'une veine de gaz, et espacés entre eux selon un certain pas dans la section transversale de la veine du gaz traversant le réacteur dans lequel le gaz doit réagir, caractérisé en ce qu'on écarte les unités de catalyseur tubulaires les unes des autres de façon que le poids de ces unités par volume unitaire du réacteur soit inférieur au poids des unités de catalyseur tubulaires par volume unitaire du même réacteur obtenu dans le cas où les unités sont disposées en contact les unes avec les autres. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les unités de catalyseur tubulaires sont disposées en carrés, leur espacement étant supérieur à 0 et inférieur à 2,09 Di, Di représentant le diamètre intérieur des unités de catalyseur. 3.- Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la surface extérieure des unités de catalyseur tubulaires porte des ailettes parallèles à la direction de leur axe et reliant ces unités les unes avec les autres, en coupant la surface de la section transversale de la veine de gaz. pour chaque maille du réseau formé par ces unités de catalyseur, la longueur radiale des ailettes respectives reliant les unités de catalyseur étant sup- rieure à 0 et inférieure à 1,90 Di, Di représentant le diamètre intérieur des unités de catalyseur. 4.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les unités de catalyseur tubulaires sont disposées en triangles et leur espacement est supérieur à 0 et inférieur à 3,84 Di, Di représentant le diamètre intérieur des unités de catalyseur. 5.- Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la surface extérieure des unités de catalyseur tubulaires porte des ailettes parallèles à la direction de leur axe, reliant ces unités les unes aux autres et coupant la surface de la section transversale de la veine de gaz pour chaque maille des unités de catalyseur, la longueur radiale des ailettes reliant les unités étant supérieure à 0 et inférieure à 3,7 Di, Di représentant le diamètre intérieur des unités de catalyseur tubulaires. 6.- Procédé pour garnir un réacteur avec une multiplicité d'unités de catalyseur tubulaires de manière que les axes desdites unités soient disposés selon la direction d'une veine de gaz et espacés entre eux avec un certain pas dans la section transversale de la veine du gaz circulant à travers le réacteur dans lequel le gaz doit réagir, caractérisé en ce qu'on écarte les unes des autres les unités de catalyseur tubulaires de façon que le volume des unités par volume unitaire du réacteur soit inférieur au volume des unités de catalyseur tubulaires par volume unitaire de ce même réacteur obtenu dans le cas où les unités sont disposées en contact les unes avec les autres. 7.- Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que les unités de catalyseur tubulaires sont disposées en carrés et que leur espacement est supérieur à 0 et inférieur à 0,47 Di, Di représentant le diamètre intérieur des unités de catalyseur tubulaires. 8.- Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que les unités de catalyseur tubulaires sont disposées en triangles et que leur espacement est supérieur à O et inférieur à 0,83 Di, D. représentant le diamètre intérieur des unités de catalyseur tubulaires. 9.- Procédé pour garnir un réacteur avec une multiplicité d'unités de catalyseur tubulaires de manière que les axes desdites unités soient disposés selon la direction d'une veine de gaz et espacés entre eux selon un certain pas dans la section transversale de la veine du gaz circulant à travers le réacteur dans lequel le gaz doit réagir, caractérisé en ce qu'on écarte les unités de catalyseur tubulaires les unes des autres de façon que les diamètres équivalents respectifs des surfaces de la section transversale des veines de gaz formées à l'intérieur et à l'exte- rieur des unités par maille de ces unités puissent être rendus pratiquement égaux. 10.- Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que les unités de catalyseur tubulaires sont disposées en carrés et que leur espacement est pratiquement égal à la valeur donnée par la formule : 1/2 {EDo(Di + D,))1/2 - Do , dans laquelle Do et Di représentent respectivement le diamètre extérieur et le diamètre intérieur des unités de catalyseur. 11.- Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'espacement est compris entre 0,5 et 1,5 fois la valeur donnée par ladite formule. 12.- Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que les unités de catalyseur tubulaires sont disposées en triangles et que leur espacement est pratiquement égal à la valeur donnée par la formule dans laquelle Do et Di représentent respectivement le diamètre extérieur et le diamètre intérieur des unités de catalyseur. 13.- Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'espacement est compris entre 0,5 et 1,5 fois la valeur donnée par ladite formule. 14.- Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la surface extérieure des unités de catalyseur tubulaires porte des ailettes parallèles à la direction de leur axe, reliant les unités de catalyseur tubulaires les unes aux autres et coupant la surface de la section transversale de la veine de gaz radialement pour chaque maille du réseau forme par lesdites unités de catalyseur. 15.- Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que les unités de catalyseur tubulaires sont disposées en carrés et que la longueur radiale des ailettes est pratiquement égale à la valeur donnée par la formule dans laquelle Do et Di représentent respectivement le diamètre extérieur et le diamètre intérieur des unités de catalyseur tubulaires. 16.- Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que les unités de catalyseur tubulaires sont disposées en carrés et que la longueur radiale des ailettes est comprise entre 0,5 et 1,5 fois la valeur donnée par la formule dans laquelle Do et D. représentent respectivement le diamètre extérieur et le diamètre intérieur des unités de catalyseur tubulaires. 17.- Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que les unités de catalyseur tubulaires sont disposées en triangles et que la longueur radiale des ailettes est pratiquement égale à la valeur donnée par la formule dans laquelle Do et Di représentent respectivement le diamètre extérieur et le diamètre intérieur des unités de catalyseur tubulaires. 18.- Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que les unités de catalyseur tubulaires sont disposées en triangles et que la longueur radiale de leurs ailettes est comprise entre 0,5 et 1,5 fois la valeur donnée par la formule dans laquelle Do et Di représentent respectivement le diamètre extérieur et le diamètre intérieur des unités de catalyseur tubulaires. 19.- Réacteur catalytique pour réactions en phase gazeuse tel qutobtenu par la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes.