Brevet FR2381172A1 — publié le 19780915

La présente invention concerne un dispositif de commande combinée d'une chaudière à pression variable ét d'une turbine. Selon une tendance actuelle, les centrales thermiques,qui fonctionnent classiquement en charge de base, sont contraintes de fonctionner en charge moyenne, sous l'effet de l'augmentation de la capacité des lignes et de l'augmentation de capacité de production d'énergie nucléaire. En conséquence, l'augmentation de rendement de la production d'énergie thermique à charge moyenne, ainsi que l'amélioration de la caractéristique d'adaptation à la charge, devient un problème très important. De ce point de vue, il faut signaler que deux problèmes majeurs sont posés par les dispositifs classiques de commande de production d' énergie thermique. L'un de ces problèmes est que les dispositifs de commande ont été conçus pour maintenir une pression de vapeur principale à une valeur constante afin d'augmenter, pour la puissance nominale de sortie, le rendement des centrales thermiques qui étaient destinées à fonctionner en charge de base. Par conséquent, dans les centrales thermiques classiques, il est nécessaire de maintenir la pression de vapeur principale a une valeur constante, même dans la gamme des faibles charges, le colt de perte d'énergie des pompes d'alimen- tatiai en eau se traduisant par une diminution du rendement des centrales. L'autre problème peut être attribué a une absence de linéarité importante des caractéristiques des centrales sous l'effet d'un débit de vapeur principal trop faible dans la gamme des faibles charges, car la pression de vapeur principale est maintenue à une valeur constante. En conséquence, le fonctionnement de la centrale est rendu instable surtout dans la gamme des faibles charges, et la centrale ne pouvait avoir qu'une médiocre caractéristique d'adaptation à la charge. Dans ces circonStances, il a été proposé un mode de fonctionnement dit "à pression variable ou glissante", dans lequel on fait varier la pression de vapeur principale en réponse à la variation de charge, afin de surmonter les problèmes sus-indiqués. Ce mode de fonctionnement à pression variable présente les avantages suivants (1) le rendement de la centrale est augmenté, surtout dans la gamme des faibles charges. Il en est ainsi parce que la pression de vapeur principale est abaissée lorsque la charge est faible, de manière à réduire la puissance requise pour entraîner les pompes d'alimentation en eau, ce qui a pour effet d'augmenter le rendement. (2) La caractéristique d'adaptation à la charge de la centrale est améliorée, le niveau de la charge minimale est abaissé, et le temps nécessaire à la mise en route, de mtme que celui nécessaire à l'arret, estabrégé. Autrement dit, étant donné que la pression de vapeur principale est abaissée dans la gamme des faibles charges, la réduction du débit de vapeur principale n'est pas aussI importante. Par conséquent, la caractéristique de fonctionnement de la centrale est rendue plus linéaire que dans le mode de fonctionnement à pression constante classique. (3) Les valeurs des contraintes thermiques dans les métaux des pièces de la turbine sont abaissées. Etant donné que la marche à pression variable diminue la variation du débit de vapeur principale entre le fonctIonnement à forte charge et le fonctionnement à faible charge, la modification de la température de la vapeur au-delà du premier étage de la turbine est elle aussi diminuée de manière à diminuer les valeurs des contraintes thermiques dans les pièces de la turbine. Un article intitulé "VARIABLE PRESSURE BOILERS-AN OPERATIG EXPERIENCE" paru dans le document NO 75466, distribué lors du 11industry InstrlBentation Symposium" de 1'"Instrument Society of America", tenu en mai 1975, révèle un dispositif de commande combinée de ce type, dans lequel une référence de pression de la vapeur principale pour la commande de la chaudière est engendrée conformément à la demande de charge finale de la centrale, de manière à commander la chaudière en faisant cofncider la pression de vapeur principale avec la référence de pression ainsi engendrée. Dans ce cas, il va sans dire que la soupape de commande de la turbine est réglée sur une ouverture telle que la demande de charge instan tanée est satisfaite sous la pression de vapeur principale Un autre exemple de ce dispositif de commande combinée est révélé dans un article intitulé "OPERATION RESULTS OF SLIDING PRESSURE THERMAL POWER PLANT OHI N03", paru aux pages 11-à 18 d'une revue intitulée "THERMAL AND NUCLEAR POWER GENERATION" publiée au Japon en avril 1976. Dans ce dispositif, les références d'ouverture de soupape des soupapes de commande de la turbine sont engendrées quelle que soit la demande de charge instantanée, d'une manière telle que seules les soupapes de commande voulues sont totalement ouvertes tandis que les autres soupapes de commande sont totalement fermées. Cependant, la référence de pression de la vapeur dSeau principale pour la commande de la chaudière est déterminée en réponse à la demande de charge finale. En conséquence, le-débit de la centrale peut s'écarter de la demande de charge finale. L'ouverture des soupapes est alors réglée de manière à annuler cet écart. Ce réglage de l'ouverture des soupapes provoque un écart de l'ouverture réelle des soupapes par rapport à la référence d'ouverture des soupapes. Le dispositif de commande sert alors à corriger la référence de pression de la vapeur d'eau principale, proportionnellement à cet écart. Dans le dispositif de commande combinée mentionné en premier lieu, l'ouverture des soupapes est réglée de façon à suivre ou s'adapter à la pression de vapeur principale qui correspond à la demande de charge instantanée. Par conséquent, lorsque la valeur optimale de la pression de vapeur principale pour la demande de charge finale a dte modifiee, par exemple sous l'effet du vieillissement dii à un fonctionnement prolongé, l'ouverture des soupapes de commande de la turbine n'est plus optimale. D'autre part, dans le dispositif de commande combinée mentionné en second lieu, la commande se fait de façon à corriger l'ouverture des soupapes de commande par rapport à une référence fixe, de façon à satisfaire la demande de charge instantanée. Par conséquent, l'ouverture des soupapes n'est pas optimale non plus dans ce dispositif. La présente invention a donc pour objectif de procurer un dispositif de commande combinée de chaudière à pression variable et de turbine qui soit capable de faire fonctionner constamment au rendement maximal la centrale à chaudière et à turbine, en évitant les problèmes et inconvénients susmentionnés de la technique antérieure. Plus précisément, en supposantqu'ici il est prévu une turbine à quatre soupapes de commande,-l'ouverture des soupapes varie habituellement entre quatre soupapes totalement ouvertes et quatre soupapes totalement fermées, en passant par trois soupapes totalement ouvertes, deux soupapes totalement ouvertes, et ainsi de suite, tandis que la charge diminue progressivement de 100% à 0%. Compte tenu de cela, l'invention a pour objet la détermination de la référence d'ouverture des soupapes de commande en fonction de la demande de charge instantanée.En même temps, s'il vient à se produire un écart de l'ouverture réelle des soupapes par rapport à cette référence d'ouverture, la référence de pression de vapeur principale est modifiée et corrigée de façon à annuler cet écart, si bien que la centrale peut être exploitée avec l'ouverture réelle des soupapes en concordance exacte avec la référence d'ouverture des soupapes de commande. Sur les planches de dessins annexées, la figure 1 représente un dispositif de commande automatique de chaudière concrétisant la présente invention la figure 2 illustre la théorie de la détermination de la demande de charge instantanée ; la figure 3 représente graphiquement la pression de vapeur principale en fonction de la charge de la turbine et illustre la théorie de la fixation de la référence de pression de vapeur principale la figure 4 représente graphiquement 1'ouverture des soupapes de commande en fonction de la charge de la turbine, et illustre la théorie de la fixation de la référence d'ouverture des soupapes de commande ;; la figure 5 représente graphiquement la relation entre la charge de la turbine et le renderrRnt d'une centrale la figure 6 représente graphiquement le débit de 11 eau d'alimentation en fonction de la charge de la turbine et illustre la théorie de la fixation de la référence de débit de l'eau d'alimentation la figure 7 représente graphiquement le débit du combustible en fonction de la charge de la turbine, et illustre la théorie de la fixation de la référence du débit de combustible ;; la figure 8 représente graphiquement le débit d'air en fonction de.la charge de la turbine et illustre la théorie de la fixation de la référence du débit d'air la figure 9 représente graphiquement la température d'admissiondans le troisième surchauffeur en fonction de la charge de-la turbine et illustre la théorie de la fixation de la référence de température d'admission dans le troisième surchauffeur la figure 10 représente graphiquement l'ouverture de la soupape du second pulvérisateur en fonction de la charge de la turbine, et illustre la théorie de la fixation de la référence d'ouverture de la soupape du second pulvérisateur la figure 11 représente la température de sortie du second surchauffeur en fonction de la charge de la turbine et illustre la théorie de la fixation de la référence de température de sortie du second surchauffeur la figure 12 représente graphiquement la température d'admission dans le second surchauffeur en fonction de la charge de la turbine, et illustre la théorie de la fixation de la température d'admission dans le second surchauffeur la figure 13 représente graphiquement l'ouverture de la soupape du premier pulvérisateur en fonction de la charge de la turbine, et illustre la théorie de la fixation de la référence d'ouverture de la soupape du premier pulvérisateur la figure 14 représente la température de sortie du réchauffeur en fonction de la charge de la turbine, et illustre la théorie de la fixation de la référence de température de sortie du surchauffeur la figure 15 représente graphiquement l'ouverture du modérateur qui règle le débit du gaz recyclé, en fonction de la charge de la turbine, et illustre la théorie de la fixation de la référence d'ouverture du modérateur ; et la figure 16 est un schéma synoptique de l'exemple de centrale à laquelle la présente invention est a plicable. Avant de considérer le dispositif ae commande selon l'invention, on va expliquer un exemple de construction de centrale auquel le dispositif de l'invention peut autre appliqué, en se reportant plus particulièrement à la figure 16. Considérons tout d'abord le circuit de la vapeur d'eau. L'eau d'alimentation est mise sous pression par une pompe d'alimentation en eauWSP qui est entraînée parun appareil d'entraînement convenable PM, puis est chauffée par un préchauffeur PH. L'eau d'alimentation préchauffée est ensuite envoyée dans un mur d'eau WW, à travers un économiseur E, et se transforme en vapeur. La vapeur d'eau produite est alors introduite dans un séparateur d'eau WS, dans lequel liteau entraînée par la vapeur d'eau produite est éliminée. La vapeur d'eau, qui est maintenant débarrassée de son eau, est alors surchauffée en passant dans un premier surchauffeur SH1, puis est partiellement refroidie par une pulvérisation d'eau provenant d'un premier pulvérisateur S1.La vapeur est encore surchauffée par un second surchauffeur SH2, partiellement refroidie par un second pulvérisateur S2, puis finalement surchauffee par un troisième surchauffeur SH3, et devient la vapeur d'eau princi pale de sortie de la chaudière (à gauche sur la figure 16). La vapeur d'eau principale de la chaudière est introduite, à travers des soupapes de commande, dans une turbine haute pression HP et se dilate dans cette turbine pour l'entraîner. La vapeur d'eau qui s'échappe de la turbine haute pression est réchauffez par un réchauffeur en deux parties RH et est envoyee dans une turbine basse pression LP. La vapeur qui s'est dilatée dans la turbine basse pression est condensée en eau par un condenseur de vapeur SC.La force exercée par la vapeur sur la turbine entraîne un générateur G qui délivre du courant électrique à des dispositifs électriques. Un certain nombre de brûleurs B sont disposés dans l'espace délimité par le mur d'eau WW. Ces brûleurs sont alimenté en combustible par une pompe d'alimentation en combustible FFP, à travers une soupape de commande de combustible 403, de maniere à fournir une énergie totale assez grande pour transformer en vapeur l'eau du mur d'eau. L'alimentation en air du four dans l'espace délimité par le mur d'eau est commandée et réglée au moyen d'un ventilateur F1 et d'un modérateur 404 dont l'ouverture est variable. Cependant, une partie du gaz de combustion est commandée par l'ouverture d'un modérateur407 et par un ventilateur F2, en vue de la limitation des oxydes d'azote et du réglage de la temps rature de la vapeur d'eau à la sortie du réchauffeur RH. La centrale qui est représentée schématiquement sur la figure 16 n'est pas une centrale particulière mais une centrale classique. Aussi, la figure 16 n'est-elle annexee à cette demande de brevet que pour montrer clairement d'où proviennent les différentes données qui sont nécessaires à la mise en oeuvre de l'invention, ainsi que les positions des différents dispositifs qui doivent etre commandés dans cette centrale. Sur la figure 15, les symboles Fx, Tx, Px, Cx, et Lx désignent respectivement les détecteurs de débit, de température, de pression, d'ouverture et de charge. En meme temps, les repères numériques qui apparaissent sur la figure 16 correspondent à ceux de la figure 1 représentant une forme de réalisation de l'invention qui va maintenant être décrite. La figure 1 est un schéma synoptique d'un dispositif de commande automatique de chaudière concrétisant la présente invention. Ce dispositif de ccmmande se compose généralement des onze sous-ensembles suivants : (1) dispositif 200 de fixation de la demande de charge, (2) dispositif de commande de charge, (3) dispositif de détermination de la demande de pression, (4) dispositif de compensation de la pression de vapeur principale, (5) dispositif de compensation de la température de vapeur princit pale, (6) dispositif de commande du débit d'eau d'alimentation, (7) dispositif de commande du débit de combustible, (8) dispositif de commande du débit d'air, (9) dispositif de commande du second pulvérisateur, (10) dispositif de commande du premier pulverisateur, (11) dispositif de commande du débit du gaz recyclé. On va maintenant décrire en détail la construction et le fonctionnement de ces onze sous-ensembles. (1) Dispositif 200 de fixation de la demande de charge La figure 2 représente une forme simplifiée du dispositif de fixation de la demande de charge instantanée, dans laquelle le signal ELD -de demande de charge finale, émis par une station centrale de commande d'alimentation en énergie, est transmis à un soustracteur 500. Le signal Ld de demande de charge instantanée qui est alors appliqué au dispositif de commande de la chaudière est également délivré au soustracteur 500. De la sorte, le soustracteur 500 compare le signal ELD de demande de charge finale avec le signal Ld de demande de charge instantanée et émet un signal de sortie qui représente l'écart. Le signal d'écart est alors délivré à un limiteur 501 de taux de modification de charge, pour autre comparé aux références de limite supérieure et de limite inférieure du taux de modification de charge qui sont fixées respectivement par un moyen 502 de fixation de la limite supérieure et par un moyen 503 de fixation de la limite inférieure. Ainsi, le limiteur 501 de taux de modification de charge envoie le signal de sortie du soustracteur 500 à un intégrateur 504 lorsque ce signal tombe dans l'intervalle compris entre la limite supérieure et la limite inférieure. Toutefois, lorsque le niveau de signal de sortie du soustracteur 500 est plus haut que la limite supérieure ou plus bas que la limite inférieure, la référence de limite supérieure ou inférieure est envoyée du soustracteur 500 à l'intégrateur 504. L'intégrateur 504 exécute l'intégration du signal d'entrée et détermine la valeur du signal Ld de demande de charge instantanée. Dans l'application pratique de ce dispositif de commande à une centrale réelle, différentes fonctions supplémentaires sont prévues, par exemple pour la compensation de fréquence, le déclenchement de secours, etc... Cependant, ces fonctions supplémentaires ne sont pas décrites ici car elles ne concernent pas directement le dispositif de commande selon l'invention. (2) Dispositif de commande de charge. Le signal Ld de demande de charge instantanée qui est déterminé par le dispositif 200 de fixation de la demande de charge, et le signal d'un détecteur de charge 100 constituent les signaux d'entrée d'un soustracteur 300. Le signal de sortie du soustracteur 300, c'est-à-dire l'écart de la charge réelle détectée par rapport à la demande de charge instantanée, est délivré à un dispositif 301 de commande des soupapes de commande. Le dispositif 301 exécute une opération de commande, par exemple une opération proportionnelle plus intégrale, et produit un signal de commande de la soupape de commande 400. (3) Dispositif de détermination de la demande de pression. Ce dispositif comporte un moyen 207 générateur de référence de pression de vapeur principale qui détermine la référence de pression de vapeur principale à partir de la demande de charge Ld déterminée par le dispositif de fixation de la demande de charge. Comme le montre à titre d'exemple la figure 3, cette référence de pression de vapeur principale est donnée en fonction de la demande de charge instantanée Ld. En outre, la référence d'ouverture de la soupape de commande, qui est une fonction de la demande de charge instantanée Ld, comme le montre la figure 4, est donnée par un moyen 201 générateur de signal de référence d'ouverture de- soupape de commande. Cette-réference constitue le signal d'entrée d'un soustracteur 202, ainsi que le signal délivré par un détecteur 101 d'ouverture de soupape de commande, en vue de la comparaison avec ce dernier. L'écart résultant est fourni à un dispositif de commande 203 dans lequel est exécutée une opération de commande proportionnelle plus intégrale de telle sorte que 1' écart devienne égal à zéro.Ensuite, un multiplicateur 204 multiplie le signal de sortie du dispositif de commande 203 par un certain facteur déterminé en fonction du niveau de la demande de charge instantanée, en corrigeant ainsi le signal de sortie. Ensuite, un additionneur 205 exécute la correction de la référence de pression de vapeur principale, qui a été déterminée par le moyen 207 générateur de signal de référence de pression de vapeur principale, par le signal de sortie corrigé provenant du dispositif de commande 203, et émet à sa sortie la référence de pression de vapeur principale corrigée sous la forme d'un signal de demande de pression de vapeur principale. La caractéristique du mode de création et de détermination du signal de demande de pression de vapeur principale réside dans le fait que le signal Ld de demande de charge instantanée est appliqué au moyen 202 générateur de signal de référence d'ouverture de soupape de commande-de telle sorte que la référence d'ouverture des soupapes de commande peut autre modifiée en réponse à la variation de la charge de la manière indiquée sur la figure 4, alors que le moyen générateur de signal de référence d'ouverture de soupape de commande du dispositif classique (le moyen générateur classique correspond au moyen 201 de la figure 1) est conçu pour délivrer des signaux de sortie constants correspondant par exemple à l'ouverture totale de deux soupapes, à l'ouverture totale de trois soupapes, et ainsi de suite. Cette caractéristique de l'invention permet de fixer la référence d'ouverture des soupapes en vue du rendement maximal de la centrale dans le domaine de charge correspondant, étant donné que le rendement maximal nécessite, comme le montre la figure 5, des ouvertures de soupapes de commande différentes en fonction du niveau de la charge. Sur la figure 5, les deux courbes montrent comment le rendement de la centrale est amélioré pour faire varier la charge, par rapport au fonctionnement à pression constante classique, par le fonctionnement à pression variable avec ouverture respective de trois soupapes (3) et de deux soupapes (2), respectivement. Une autre caractéristique du dispositif selon l'invention est que la fonction de compensation intégrale peut être ajoutée au dispositif de commande 203 car la référence d'ouverture des soupapes de commande est variable en fonction de la variation de charge, tandis que dans le dispositif de commande classique, le dispositif de commande ne peut exécuter qu'une compensation proportionnelle car il est nécessaire d'ouvrir les quatre soupapes en même temps dans le domaine des fortes charges étant donné que la référence d'ouverture des soupapes de commande est constante dans le dispositif classique. Gracie à cette fonction supplémentaire de compensation intégrale, on obtient ce résultat remarquable que l'ouverture finale des soupapes est réglée sans faute pour le rendement maximal de la centrale. Par ailleurs, étant donné que dans cette forme de réalisation le signal de sortie du dispositif de commande 203 sert à corriger la référence de pression de vapeur principale après que ce signal de sortie a été corrigé par le multiplicataur 204 en fonction de la demande de charge instantanée, Ld, il devient possible de régler la soupape de commande à une vitesse relativement grande en cas de fonctionnement à forte charge, auquel cas la commande est relativement stable, mais à une vitesse relativement faible en cas de fonctionnement à faible charge, auquel cas la commande est généralement instable. (4) Dispositif de compensation de la pression de vapeur principale. Le signal. Pd ae demande de pression de vapeur principale constitue le signal d'entrée d'un soustracteur 206, ainsi que le signal de sortie d'un détecteur 102 de pression de vapeur principale. Le soustracteur 206 émet è sa sortie un signal qui represente l'écart entre la pression réelle de vapeur principale et la demande de pression de vapeur principale Pd, et nn dispositif 208 de commande de pression de vapeur Frincipale exécute une opération proportionnelle plus intégrale sur le signal de sortie du soustracteur 206.Le signal de sortie Pc du dispositif de command 208 sert à corriger les demandes des dispositifs,mentionnés plus loin, pour le réglage du débit d'eau d'alimentation, le réglage-du débit de combustible et le réglage du débit d'air. (5) Dispositif de compensation de la température de la vapeur principale. Le signal de sortie d'un moyen 209 générateur de signal de référence de température de vapeur principale etle signal de sortie d'un détecteur 103 de température de vapeur principale sont délivrés à un soustracteur 210, en vue d'y être. comparés. L'écart entre la température réelle de vapeur principale et la température de référence, c'est-à-dire le signal de sortie du soustracteur-210, est fourni à un dispositif 211 de commande de température de vapeur principale dans lequel est exécutée l'opération proportionnelle plus intégrale.Le signal de sortie du soustracteur 210 sert à corriger les demandes des premier et second dispositifs de commande de pulvérisation, dont il sera question plus loin, tandis que le signal de sortie Tc du dispositif 211 de commande de la température de la vapeur d'eau principale, sert à corriger la demande du dispositif de commande du débit d'eau d'alimentation, dont il sera également question plus loin. (6) Dispositif de commande du débit de l'eau d'alimentation. Tout d'abord, la référence de débit d'eau d'alimentation est déterminee,en fonction de la demande de charge instantanée Ld, par un moyen 302 générateur de signal de référence de débit d'eau d'alimentation, dont la fonction est représentée sur la figure 6. D'autre part, le signal de sortie Pc du dispositif 208 de commande de pression de vapeur principale et le signal de sortie Tc du dispositif 211 de commande de température de vapeur principale sont ajoutés par un additionneur 303. Le signal de demande de débit d'eau d'alimentation est déterminé par un additionneur 303' auquel sont fournis le signal de sortie de l'additionneur 303, d'une part, et la référence de débit d'eau d'alimentation telle qu'elle a été déterminée par le moyen 302 générateur de signal de référence de débit d'eau d'alimentation, d'autre part. Dans le dispositif de commande classique, il n'est pas prévu de moyen 302 générateur de signal de référence de débit d'eau d'alimentation, et le signal de sortie Pc du dispositif 208 de commande de pression de vapeur principale sert à déterminer la référence de débit d'eau d'alimentation. A la différence du dispositif de commandé classique, il est prévu dans le dispositif de commande selon l'invention le moyen 302 générateur de signal de référence de débit d'eau d'alimentation, et le dispositif de commande est ainsi constitué que le signal de sortie Pc du dispositif 208 de commande de pression de vapeur principale et le signal de sortie Tc du dispositif 211 de commande de température de vapeur principale sont réduits à zéro, une fois que la charge a été définitivement réglée. Un tel agencement permet de maintenir et de poursuivre le fonctionnement en charge de la centrale exclusivement à l'aide du signal de sortie du moyen 302 générateur de signal de référence de débit d'eau d'alimentation, méme lorsqu'il se produit un incident, par exemple une panne ou un mauvais fonctionnement du détecteur de pression de vapeur principale dans le dispositif de compensation de température ou de pression de vapeur principale. Le signal de demande de débit d'eau d'alimentation qui est ainsi déterminé constitue un signal d'entrée d'un soustracteur 304, ainsi que le signal de sortie d'un détecteur 104 de débit d'eau d'alimentation. L'écart entre le débit réel et la demande de débit , c'est-à-dire le signal de sortie du soustracteur 304, est fourni à un dispositif 305 de commande de débit d'eau d'alimentation, dans lequel est exécutée une opération proportionnelle plus intégrale, de manière que le signal de sortie du dispositif 305 corresponde aux demandes de débit d'eau d'alimentation pouractionner des pompes correspondantes d'alimentation en eau lorsqu' un certain nombre de pompes d'alimentation en eau sont utilisées. Dans la forme de réalisation représentée, on utilise deux pompes d'alimentation en eau. Ces demandes de débit d'eau d'alimentation sont comparées aux signaux de sortie de détecteurs 111 et 112 de débit d'eau d'alimentation, par des soustracteurs respectifs 306 et 308, dont les signaux de sortie alimentent des dispositifs respectifs 307 et 309 de commande de soupapes de réglage d'eau d'alimentation, dans lesquelles sont exécutées des opérations proportionnelles plus intégrales de façon que les dispositifs 307 et 309 émettent à leur sortie un signal d'actionnement de soupapes 401 et 402 de commande d'eau d'alimentation de pompes respectives d'eau d'alimentation, de manière à accomplir la commande de débit d'eau d'alimentation. (7) Dispositif de commande de débit de combustible. Une référence de débit de combustible est tout d'abord obtenue, en fonction de la demande de charge instantanée Ld, au moyen d'un générateur 212 de signal de réirece de débit de combustible dont la fonction est représentée sur la figure 7, et est comparée au signal de sortie d'un détecteur 105 de débit de combustible. L'écart résultant est ensuite corrigé dans un additionneur 310 qui reçoit un signal de sortie d'un élément 225 à facteur de proportionnalité, dans lequel le signal de sortie Pc du dispositif 208 de commande de pression de vapeur principale est multiplié par un certain facteur. L'écart corrigé est ensuite envoyé dans un dispositif 311 de commande de soupape de régulation de débit de combustible, dans lequel est exécutée une-opération proportionnelle plus intégrale de façon à produire un signal de sortie servant à actionner une soupape 403 de régulation de débit de combustible. La caractéristique de cet agencement réside, comme dans le cas du dispositif de commande de débit d'eau d'alimentation, dans le fait que la référence de débit de combustible est donnée en fonction de la demande de charge instantanée, et ainsi le fonctionnement d'une centrale peut être poursuivi exclusivement à l'aide du générateur du signal de référence de débit de combustible, même en cas de mauvais fonctionnement du dispositif de compensation de la pression de vapeur principale. (8) Dispositif de commande de débit d'air. Une référence de débit d'air correspondant a la demande de charge instantanée Ld est obtenue au moyen d'un générateur 214 de signal de référence de débit d'air, dont la fonction est représentée sur la figure 8, et est comparée au signal de sortie d'un détecteur 106 de débit d'air, dans un soustracteur 215. L'écart résultant est ensuite corrigé dans un additionneur 312 qui reçoit un signal de sortie d'un élément 226 à facteur de proportionnalité dans lequel le signal de sortie du dispositif 208 de commande de pression de vapeur principale est multiplié par un certain facteur. L'écart corrigé est ensuite envoye dans un dispositif 313 de commande de modérateur de régulation de débit d'air, dans lequel est exécutée une opération proportionnelle plus intégrale de façon à produire un signal de sortie servant à actionner un modérateur 404. La caractéristique de cet agencement réside, comme dans le cas des dispositifs de commande du débit d'eau et du débit de combustible, dans le fait que la référence de débit d'air est donnée en fonction de la demande de charge instantanée, si bien que le fonctionnement de la centrale peut atre poursuivi exclusivement à l'aide du générateur de signal de référence de débit d'air, même en cas de mauvais fonctionnement du dispositif de compensation de la pression de vapeur principale. (9) Dispositif de commande du second pulvérisateur. Tout d'abord, une référence de température de vapeur à l'entrée du troisième surchauffeur est déterminée,en fonction de la demande de charge instantanée Ld, au moyen d'un générateur 216 de signal de référence de température de vapeur à l'entrée du troisième surchauffeur et est comparée, au moyen d'un soustracteur 217, au signal de sortie d'un détecteur 107 de température de vapeur à l'entrée du troisième surchauffeur. L'écart entre la température réelle de la vapeur à l'entrée du troisième surchauffeur, et la température de référence est corrigé dans un additionneur 315 qui reçoit un signal de sortie d'un élément 224 à facteur de proportionnalité, dans lequel écart de température de vapeur principale fourni par le soustracteur 210 est multiplié par un certain facteur.L'écart corrigé est ensuite envoyé dans un dispositif 316 de -commande de température de vapeur à l'entrée du troisième surchauffeur, dans lequel est exécutée une opération proportionnelle. Cependant, une référence d'ouverture de la soupape du second pulvérisateur est obtenue, en fonction de la demande de charge instantanée Ld, au moyen divan générateur 314 de signal de référence d'ouverture de soupape de second pulvérisateur, dont la fonction est représentée sur la figure 10, et est envoyée, en même temps que le signal de sortie du dispositif 316 de commande de température de vapeur à l'entrée du troisième surchauffeur, dans un additionneur 317, qui émet à sa sortie un signal servant à actionner une soupape 405 du second pulvérisateur. La caractéristique de cet agencement réside dans le fait que la référence de température de vapeur à l'entrée du troisième surchauffeur est donnée en fonction de la demande de charge instan tanée Ld, si bien que le fonctionnement en charge de la centrale peut être poursuivi même si le dispositif de compensation de la pression de vapeur principale fonctionne mal pour une raison quelconque.En même temps, étant donné que la référence d'ouverture des soupapes de pulvérisateurs est obtenue en fonction- de la demande de charge, le dispositif 316 de commande de la température de la vapeur à l'entrée du troisième surchauffeur joue uniquement un rdle correcteur, si bien que le fonctionnement en charge de la centrale peut être poursuivi même en cas de panne de ce même dispositif de commande. (10) Dispositif de commande du premier pulvérisateur. Une référence de température de vapeur à la sortie du second surchauffeur est obtenue, en fonction de la demande de charge instantanée Ld, au moyen d'un générateur 218 de signal de référence de température de vapeur à la sortie du second surchauffeur, dont la fonction est représentée sur la figure 11. La référence obtenue est comparée au signal de sortie d'un détecteur 108 de température de vapeur à la sortie du second surchauffeur, au moyen d'un soustracteur 219. L'écart résultant est envoyé dans un additionneur 319 et est ajouté au signal de sortie de l'éléjnent à facteur de proportionnalité dans lequel l'écart Tc de température de vapeur principale est corrigé.Le signal de sortie de l'additionneur 319 est délivré à un dispositif 320 de commande de température de vapeur à la sortie du second surchauffeur, dans lequel est exécutée une opération proportionnelle. Ensuite, une référence de température de vapeur à l'entrée. du second surchauffeur, correspondant à la demande de charge instantanée Ld, est déterminée au moyen d'un générateur 220 de signal de référence de température de vapeur à l'entrée du second surchauffeur, dont la fonction est représentée sur la figure 12, et est comparée au signal de sortie d'un détecteur 109 de température de vapeur à l'entrée du second surchauffeur, au moyen d'un soustracteur 221. Ensuite, l'écart résultant est ajouté au signal de sortie du dispositif 320 de commande de température de vapeur à la sortie du second surchauffeur, au moyen d'un additionneur 321, dont le signal de sortie est délivré à un dispositif 322 de commande de température de vapeur à l'entrée du second surchauffeur, dans lequel est exécutée une opération proportionnelle. Le signal de sortie du dispositif de commande 322 est ajouté à une référence donnée par un générateur 318 de signal de référence d'ouverture de la soupape du premier pulvérisateur, dont la fonction est représentée sur la figure 13, au moyen d'un additionneur 323 dont le signal de sortie est délivré à une soupape 406 de premier pulvérisateur de façon à la commander. La caractéristique de cet agencement réside dans le fait que la référence d'ouverture de la soupape du premier pulvérisateur est donnée en fonction de la demande de charge instantanée, si bien que, même en cas de mauvais fonctionnement du dispositif de commande de la température de la vapeur principale, du dispositif de commande de la température de la vapeur à la sortie du second surchauffeur, ou du dispositif de commande de la température de la vapeur à l'entrée du second surchauffeur, le fonctionnement de la centrale se poursuit par simple débranchement du dispositif de commande qui fonctionne mal. Une autre caractéristique de cet agencement réside dans le fait que les références des températures de vapeur à l'entrée et à la sortie du second surchauffeur sont données en fonction de la demande de charge instantanée, de manière à corriger le fonctionnement qui, sinon, présenterait une caractéristique non linéaire sous l'effet de la variation de charge, si bien que la caracteristique de commande se trouve stabilisée et optimisée sur une grande étendue de fluctuation de charge. (11) Dispositif de commande du débit du gaz recyclé. Tout d'abord, une référence de température de vapeur à la sortie du réchauffeur, correspondant à la demande de charge instantanée Ld, est déterminée par un générateur 222 de signal de référence de température de vapeur à la sortie du réchauffeur, dont la fonction est représentée sur la figure 14, et est comparee au signal de sortie d'un détecteur 110 de température de vapeur à la sortie du réchauffeur, au moyen d'un soustracteur 223. L'écart résultant est délivré à un dispositif 325 de commande de température de vapeur à la sortie du réchauffeur, dans lequel est exécutée une opération proportionnelle plus intégrale.Le signal de sortie de ce dispositif de commande 325 est ensuite ajouté, au moyen d'un additionneur 326, à une référence d'ouverture de modérateur qui est obtenue,en fonction de la demande de charge instantanée Ld, par un générateur 324 de signal de référence d'ouverture de modérateur, dont la fonction est représentée sur la figure 5, et un modérateur 407 servant à régler le débit du gaz recyclé est commandé par le signal de sortie de l'additionneur 326. La caractéristique de cet agencement réside dans le fait que la référence d'ouverture du modérateur qui règle le débit du gaz recyclé est donnée en fonction de la demande de charge instantanée, si bien que le fonctionnement en charge de la centrale peut être maintenu même en cas de mauvais fonctionnement du dispositif de commande de la température de la vapeur à la sortie du réchauffeur. Une autre caracté0ristique est que la référence de température de vapeur à la sortie du réchauffeur est donnée en fonction de la demande de charge instantanée, si bien qu'il est possible de compenser l'absence de linéarité du procédé dans le fonctionnement à pression variable, en assurant ainsi une caractéristique de commande stable et optimisée sur la grande étendue de fluctuations de la charge. Ainsi que cela a été décrit, selon l'invention, la référence d'ouverture des soupapes de commande est obtenue en fonction de la demande de charge instantanée. En même temps, la demande de pression de vapeur principale est corrigée par une action intégrale, si bien que l'ouverture finale des soupapes de commande peut correspondre à une référence qui assure le rendement maximal de la centrale pour cette charge instantanée. Par conséquent, le fonctionnement en charge de la centrale peut se faire constamment au rendement maximal, malgre la variation de la charge instantanée. Par ailleurs, bien que dans la forme de réalisation décrite la commande soit analogique, il va de soi que la commande pourrait tout aussi bien être numerique.- REVENDICATIONS 1. Centrale comportant une chaudière conçue pour être commande de façon à produire de la vapeur d'eau dont la pression varie en fonction de la demande de charge instantanée de la centrale, et une turbine qui est conçue pour être entraînée par la vapeur d'eau fournie par ladite chaudière, le débit d'alimentation en vapeur de ladite turbine étant sous la commande de soupapes de commande de la turbine, caractérisée par un dispositif de commande combinée de la chaudière à pression variable et de la turbine, qui comprend (a) un premier moyen servant à engendrer une référence de pression de vapeur d'eau qui correspond à la demande de charge instantanée ;; (b) un second moyen qui sert à engendrer une référence d'ouverture des soupapes de commande de la turbine qui correspond à la demande de charge instantanée (c) un troisième moyen qui sert à émettre un signal de sortie correspondant à l'écart entre l'ouverture réelle des soupapes de commande de la turbine et ladite référence d'ouverture des soupapes de commande la turbine (d) un quatrième moyen qui sert à corriger le signal de sortie dudit premier moyen à l'aide d'un signal de sortie d'un moyen qui comporte 1ne fonction d'opération intégrale et dont le signal d'entrée est constitué par le signal de sortie dudit troisième moyen ; (e > un cinquième moyen qui sert à régler ladite chaudière en fonction du signal de sortie dudit quatrième moyen ; et (f) un sixième moyen qui sert à régler lesdites soupapes de commande de la turbine en fonction de ladite demande de charge instantanée. 2. Centrale selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit second moyen est conçu pour produire une référence d'une manière telle qu'un nombre choisi desdites soupapes de commande de la turbine sont totalement fermées et les autres soupapes de commande sont totalement ouvertes dans-des domaines de charge prédéterminés, tandis que dans le domaine de charge qui est compris entre lesdits domaines de charge prédéterminés les ouvertures des soupapes sont modifiées linéairement en fonction de la variation de charge. 3. Centrale selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit troisième moyen comporte un dispositif de commande par lequel sont exécutées une opération proportionnelle et une opération intégrale. 4. Centrale selon la revendication 3, caractérisée en ce que le signal de sortie dudit dispositif de commande est corrigé en fonction de la valeur de ladite demande de charge instantanée.