Brevet FR2387753A1 — publié le 19781117

La présente invention concerne des appareillages destinés à la manipulation des polymères et elle concerne plus particulièrement des appareillages destinés à manipuler des produits composés de polymères et d'éléments volatils tels que du polyéthylène et de ltéthylène. Elle concerne aussi un dispositif qui augmente itefficacité des appareils qui mélangent ou combinent ces composés. Gel qutil il est utilisé dans le present mémoire, le terme "polymères" signifie des homopolymères, des copolymères organiques et des mélanges de polymères soit seuls, soit avec des additifs du type utilisé normalement dans le domaine des matières plastiques, par exemples des stabilisateurs, des charges, des adjuvants de traitement, des colorants et d'autres additifs (tels que des additifs anti-blocage, anti-oxydation, antistatique, etc.). Par exemple, pendant la production du polyéthylène de faible densité, un réacteur évacue un flux de produit qui est un mélange d'un polymère et de matières qui n'ont pas réagi et qui est transmis à un réservoir de produit. le réservoir de produit fonctionne à une pression qui est très inférieure à la pression du réacteur et le débit du flux de produit est réglé par une vanne. Dans le réservoir de produit, la plus grande partie des matières qui n1 ont pas réagi est éliminée du fait de la vaporisation instantanée qui est provoquée par la chute de pression subie par le mélange. La matière vaporisée qui est appelée couramment le gaz de retour est renvoyée ensuite au réacteur.Le reste de la matière polymérisée se dépose dans le réservoir, mais elle contient encore une certaine quantité de matières qui non pas réagi et qui sont éliminées dans le restant de l'appareil de récupération du polymère. Le polymère est envoyé du réservoir de produit à une extrudeuse par un dispositif de réglage de son débit. Dans cet appareillage, l'extrudeuse remplit deux fonctions : un dégazage final qui est destiné à éliminer le reste des matières n'ayant pas réagi et le pompage du polymère par un ensemble de filtration,si 1'appareillage en comporte,et la filière d'un dispositif de granulation. La matière pénètre dans l'extrudeuse par son côté et les produits qui n'ont pas réagi se vaporisent instantanément et donnent une mousse de très faible poids spécifique. Il faut donc une extrudeuse d'une capacité de transport volumétrique très importante dans son élément d'alimentation pour traiter la matière à mesure que se produit son dégazage final. Il faut normalement une extrudeuse comprenant une vis à deux diamètres ou une vis d'un seul grand diamètre pour que sa capacité de transport lui permette de traiter la matière qui y pénètre. Dans certaines installations, une partie de la matière vaporisée est enlevée de l'extrudeuse par une colonne de dégazage. A mesure que le régime de production des réacteurs qui produisent un polyéthylène de faible densité simple augmente, il faut des extrudeuses de plus en plus grandes dont le prix devient prohibitif. Pour essayer de supprimer la nécessité d'extrudeuses à deux diamètres ou d'extrudeuses de grande dimension, certains appareils existants ont été modifiés de façon qu'une opération secondaire de séparation de l'éthylène (vaporisation instantanée) s1 effectue en amont de l'orifice d'admission de l'extrudeuse à la suite de l'opération de séparation primaire qui s'effectue dans le réservoir de produit. Cet appareillage diffère de l'extrudeuse qui est alimentée par le côté du fait d'un élément en forme de colonne de dégazage qui est monté au-dessus de l'extrudeuse et dans lequel la matière est introduite par la partie supérieure. La totalité des matières qui n1 ont pas réagi est dégagée avant que le flux de polymère ne pénètre dans l'extrudeuse. Ce procédé permet d'alimenter l'extrudeuse en une matière dont le poids spécifique est beaucoup plus élevé et de supprimer la nécessite d'extrudeuses à deux diamètres ou d'extrudeuses d'un seul grand diamètre. les opérations de dégazage et de pompage effectuées par l'extru- deuse à deux diamètres originale sont alors séparées, c'est-àdire que le dégazage final s'effectue dans la colonne de dégazage et seul le pompage du polymère est effectué par l'extrudeuse. Cependant, le pompage du polymère par les extrudeuses s'effectue par la résistance provoquée par la viscosité, de sorte que les extrudeuses sont des pompes de très mauvais rendement. La présente invention est destinée à un appareillage de récupération de matière plastique, dans lequel le polymère produit dans un réacteur-est dégazé partiellement dans un réservoir de produit, transférévau sommet d'une colonne de dégazage afin de continuer à y être dégazé,puis transmis en forme de liquide à une pompe à engrenage de faible charge d'aspiration nette. La mise en oeuvre de la pompe à engrenage de conception spéciale de l'invention, dans laquelle un espace de remplissage libre entoure sensiblement toute la périphérie des pignons, permet à la matière qui est pompée du fait de la rotation des pignons de réagir contre le corps de la pompe au-dessus des zones d'étanchéité et d'engendrer une pression supérieure à la pression d'admission. Cette pression, qui est analogue à celle qui se produit dans le carter d'une machine hydraulique, facilite le remplissage des cavités des dents des pignons. De plus, les surfaces de cisaillement et l'énergie qui est dissipée par le cisaillement sont dix fois plus faibles que dans des pompes volumétriques comparables. En particulier, la pompe à engrenage comprend deux pignons rotatifs qui sont en prise et qui sont entourés par une chambre de remplissage dont le volume augmente dans la direction de l'orifice dladmission de la pompe. Il est préférable que les axes des pignons soient horizontaux, mais cette orientation n'est pas indispensable. L'étanchéité des pignons vis-à-vis du corps de la pompe est réalisée-par une surface d'étanchéité minimale qui est calibrée de façon à obturer sensiblement la distance séparant les dents voisines sur toute leur longueur axiale, à proximité de l'orifice de refoulement de la pompe. La surface en section droite de cet orifice de refoulement est égale à 0,2 à 2,0 fois la produit de la hauteur d'une dent d'engrenage par la largeur de la face d'un pignon. l'orifice de refoulement qui a des dimensions telles qutil est contigu à la pompe a de préférence une forme rectangulaire doht la grande dimension est parallèle aux axes des pignons. Du point de vue fonctionnement, il peut cependant Astre circulaire, ovale ou de toute autre forme voulue en section. le polymère est évacué dans certains appareillages de traitement sous la forme d'un boudin et, dans ce cas, deux rouleaux sont disposés directement au-dessus des pignons. les rouleaux tirent le boudin de polymère et l'introduisent dans une zone de chargement située entre les rouleaux et les pignons de façon à remplir les cavités de ces derniers et à rendre plus dense la mousse du polymère. Des instruments contrôlent les paramètres de fonctionnement de la pompe de façon à régler la viscosité du fluide dans les canalisations et le régime de production. l'appareillage de récupération d'un polymère de faible densité décrit ci-après comprend donc une pompe à engrenage selon l'invention. La pompe de 11 invention permet d'établir une plage étendue de régimes de production Blle peut comprendre des rouleaux de chargement lorsqu'elle est destinée Ra pomper un polymère qui est produit sous la forme d'un cordon ou d'un boudin. Elle permet l'injection d'additifs en cours de traitement. Le corps de la pompe, ses pignons et ses rouleaux dlali- mentation sont de construction modulaire. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre exemples nullement limitatifs et sur lesquels la figure 1 est une vue schématique d'un appareillage de récupération de faible puissance selon l'invention; la figure 2 est une coupe à échelle agrandie d'une pompe à engrenage destinée à équiper l'appareillage de la figure 1; la figure 3 est une coupe, avec arrachement partiel de certaines parties destiné à la rendre plus claire, suivant la ligne 3-3 de la figure 2; la figure 4 est une vue en plan suivant la ligne 4-4 de la figure 2; la figure 5 est une coupe d'une pompe à engrenage comprenant des rouleaux dlalimentation d'un polymère en forme de boudin;; la figure 6 est une coupe suivant la ligne 6-6 de la figure 5; la figure 7 est une vue en plan de la pompe de la figure 5; les figures 8A et 83 sont des vues schématiques représentant des dispositifs qui sont destinés à combiner ou mélanger -des matières et qui sont équipéS de l'une des pompes des figures 2 et 5; la figure 9 est une vue schématique représentant la mise en oeuvre d'une pompe-à engrenage de l'invention avec la filière d'extrusion ou le moule d'un appareil de production; la figure 10 est une coupe d'une pompe à engrenage modulaire qui comporte des rouleaux d'alimentation et dont toute la partie cylindrique qui comprend l'orifice d'admission et les pignons est interchangeable; la figure Il est une coupe suivant la ligne 11-11 de la figure 10;; la figure 12 est une coupe d'une pompe à engrenage modulaire dont le corps comprend deux moitiés qui permettent d'augmenter la largeur des pignons par l'addition de modules; la figure 13 est une coupe suivant la ligne 13-13 de la figure 12; la figure 14 est une vue en plan d'une pompe à engrenage modulaire, comportant des rouleaux d'alimentation, dans laquelle les pignons et les rouleaux sont modulaires afin d'augmenter la capacité de la pompe; la figure 15 est une coupe suivant la ligne 1 5-1 5 de la figure 14; la figure 16 est une coupe suivant la ligne 16-16 de la figure 15; la figure 16A est une coupe semblable à celle de la figure 16 et représente une transmission extérieure destinée à entraîner les rouleaux d'alimentation;; la figure 17 est une élévation, avec arrachement partiel et partiellement en coupe, représentant un mode de réalisation d'une pompe à engrenage complètement modulaire; et la figure 18 est une vue de face, partiellement en coupe et avec arrachement partiel, de la pompe de la figure 17. Bien que la présente invention puisse être réalisée en de nombreuses formes différentes, on a représenté aux dessins annexés et on a décrit en détail ci-après un mode de réalisation avantageux et ses variantes. il va de soi qu'ils ne doivent evre considérés que comme un exemple de la mise en oeuvre des principes de l'invention et qu'ils ne sont pas destinés à limiter celle-ci. La figure 1 représente un appareillage intégré selon l'invention destiné à la production.d'un polyéthylène de faible densité. Un mélange de polyéthylène liquide et d'éthylène entral- né est produit dans un réacteur (non représenté), d'une façon bien connue dans la technique. le mélange est envoyé du réacteur à un réservoir 12 de produit par une canalisation 10. Le débit du mélange vers le réservoir 12 est commandé par une vanne 14 et une soupape 16 de décompression montées sur la canalisation 10.La plus grande partie de l'éthylène gazeux qui est entraxnee est éliminée du mélange par dégagement instantané dans le réservoir 12. l'éthylène gazeux ainsi dégagé est condensé et renvoyé au réacteur par une canalisation 12a afin d'être utilisé à nouveau. le polyéthylène partiellement dégazé est collecté à la partie inférieure du réservoir 12 et il est transmis par une canalisation 20 à l'orifice d'entrée d'une colonne de dégazage 22. le polyéthylène liquide est transféré à la colonne par le gradient de pression qui existe entre le réservoir 12 et la colonne 22. le réservoir de produit est à une pression de ltor- dre de 70 bars ou plus élevée et la colonne de dégazage à la pression atmosphérique ou à une pression légèrement supérieure ou inférieure à celle-ci. Le débit du polyéthylène vers la colonne 22 est réglé par une vanne d' alimentation 24 montée sur une canalisation 20. Le polyéthylène liquide est maintenu à un niveau suffisant dans le réservoir de produit pour éviter que l'éthylène ne soit soufflé directement vers la colonne de dégazage. A mesure que le polyéthylène pénètre dans la colonne 22, à peu près la totalité de l'éthylène entralnée qui subsiste se dégage instantanément du mélange du fait de la relation d'équilibre qui s'établit à la pression de la colonne. La basse pression qui règne dans la colonne de dégazage et l'élimination de l'éthylène sont dues à une canalisation dé retour 26 qui comprend un dispositif de pompage 28~tel qu'un ajutage venturi ou une canalisation de dépression. Le fluide de retour de la canalisation 26 est collecté afin d'etre traité à nouveau dans le réacteur. Le polyéthylène fondu P se dépose dans la colonne de dégazage et atteint un niveau L. La partie inférieure de la colonne 22 communique avec une pompe à engrenage 30, qui sera décrite plus en détail ci-après, par un orifice de sortie conique 22a. il est préférable que dans la colonne de dégazage le polymère liquide soit maintenu à un niveau tel que la surface de séparation entre le polyéthylène et l'éthylène soit située au-dessus de orifice d'aspiration de la pompe. le diamètre de la colonne de dégazage est tel que la chute de pression provoquée par ltécoulement du polymère liquide est égale et de préférence inférieure à la charge de pression produite par le niveau du polymère liquide. De ce fait, la pompe à engrenage 30 est complètement remplie par le polymère liquide P de la colonne de dégazage. La pompe à engrenage 30 qui est entraînée par une transmission 32 à vitesse variable et par un accouplement 34 soutire le polymère de la partie inférieure de la colonne de dégazage et le refoule sous pression par un conduit 36 vers un dispositif de granulation 38où il subit un traitement final et d'où il est envoyé à une trémie 40. l'appareillage est commandé par un dispositif de commande central 42 du traitement qui, en plus du fait qu'il contrôle le fonctionnement du réacteur; de la façon connue dans l'industrie, contrôle et commande l'équipement décrit plus haut. Plus partie culièrement, un dispositif 44 commande le niveau du liquide. il peut être soit du type à déplacement, soit du type à régime, de la façon décrite plus complètement ci-après. il détecte le niveau (ou le régime de changement de ce niveau) du polymère dans la colonne de dégazage. En fonction de cette variable, le dispositif 42 qui commande le traitement règle la vitesse de la transmission 32 de façon que la pompe soit remplie complètement et qu'elle fonctionne à sa pleine capacité. La commande de niveau peut aussi être utilisée pour indiquer le régime de production, de la façon indiquée ci-après. De plus, le dispositif de commande du traitement contre la puissance d'entrée de la pompe, les pressions d'aspiration et de refoulement et la température de la pompe par des canalisations 46. les instruments qui permettent de contrôler ces variables sont bien connus et comprennent des mesureurs de couple, des transducteurs de pression, soit mécaniques, soit électriques, par exemple des transducteurs piézoélectriques, des thermocouples ou des thermistances. A partir de ces variables mesurées, on contre la viscosité du produit en canalisation. La viscosité varie en raison inverse de l'indice de fusion du produit qui est une variable principale de commande d'un réacteur produisant des polymères.Ces variables mesurées sont donc renvoyées au dispositif de commande 42 du traitement de façon à régler la production du polymère dans le réacteur. les figures 2 à 4 représentent une pompe à engrenage 30 conçue spécialement de façon à fonctionner avec une charge d'aspiration nette minimale et une capacité de pompage améliorée des polymères. la pompe 30 qui est de construction modulaire comprend un élément d'entrée 50, un carter d'engrenage 52 et une chemise de vapeur 54. L'élément d'entrée 50 comprend deux éléments en forme de plaque 50a et 50b qui ont chacun la forme d'un L et dont les extrémités 50c et 50d sont embossées comme on le voit en particulier sur la figure 4. l'élément d'entrée 50 est relié à une bride périphérique 22b disposée à l'orifice de sortie 22a de la colonne de dégazage et au carter d'engrenage 52 par plusieurs éléments de fixation 56, figure 2. le carter 52 dont le contour est rectangulaire comprend une bride supérieure 52a qui bute contre la surface inférieure de l'élément d'entrée 50 et des parois latérales dont la surface interne délimite une chambre d'engrenage 58 et s'effile vers le bas par deux surfaces extérieures opposées 60 qui constituent la surface interne du coffre de vapeur. les chemises de vapeur 54 qui sont amovibles sont montées sur le carter 52 par des éléments non représentés et elles s'ajoutent au coté effilé 60 de façon à constituer un coffre de vapeur autour de la pompe à engrenage. La vapeur d'eau provenant d'une source (non représentée) est introduite dans le coffre de vapeur par un orifice d'entrée 54a afin de maintenir la pompe à une température supérieure à la température de fusion du polymère. Le condensat est évacué par un orifice de sortie 54b.En variante, des canaux forés, tels que ceux décrits ci-après, peuvent Aetre réalisés sur un corps de pompe massåf. Comme le montrent les figures 2 et 3, l'élément d'entrée 50 délimite un orifice d'aspiration 66 dont la largeur (parallèlement à l'axe des pignons) est approximativement égale à la largeur de chaque pignon, figure 3, et dont la longueur minimale (perpendiculaire à l'axe des pignons) diminue progressivement vers le bas de façon qu'il puisse se raccorder à la chambre 58 des pignons. le carter 52 contient deux pignons rotatifs 70 qui sont en prise.- les pignons qui peuvent etre utilisés sont extrêmement divers, mais il est préférable qu'ils soient du type à chevrons en prise. Comme le montre la figure 3, deux pignons 70 à chevrons en prise montés dans le carter 52 sont rotatifs dans des paliers 71 et des plateaux d'extrémité 72. L'un des pignons (le pignon menant) comprend un arbre d'entrainement 70a qui sort de la pompe de façon à être relié à l'accouplement 34 et qui transmet ainsi l'énergie d'entrée à la pompe. l'autre pignon est entralné du fait des chevrons qui sont en prise. Comme on le verra plus loin, les paliers 71 qui sont lubrifiés par le polymère fondu permettent d'en contrôler la viscosité. les paliers ont une longueur, un diamètre et des jeux qui produisent un effet d'étranglement destiné à réduire les fuites à haute pression. La chambre 58 qui contient les pignons 70 est conçue de façon à constituer un orifice d'aspiration ntimposant qu'une limitation minimale de débit au polymère afin d'augmenter le rendement volumétrique de la pompe. A peu près la totalité des faces des pignons est à découvert dans 1J espace libre (c'est-àdire le volume entre les faces des pignons et les parois de la chambre 58). Cette configuration permet l'établissement d'un gradient de pression dans l'espace libre qui facilite le remplissage en polymère des cavités situées entre les dents des pignons. Pour ménager le grand espace libre qui est nécessaire et réaliser cependant l'étanchéité indispensable entre l'orifice de refoulement 103 et l'orifice d'aspiration à basse pression de la pompe, l'orifice 103 et la zone d'étanchéité 74 doivent avoir des dimensions minimales. la partie de l'orifice de refoulement 103 qui communique directement avec la chambre des pignons comprend une ouverture de forme générale rectangulaire ayant une largeur 103a, figure 3, qui est égale à la largeur de la face de chaque pignon et une longueur 103bu figure 2, qui est égale à la hauteur d'une dent d'engrenage environ. l'orifice de refoulement est délimité en partie par des éléments rapportés 75 de grande résistance à l'usure, qui constituent la zone dtétanchéité, qui sont amovibles et qui sont assujettis à un siège 58a du carter des pignons, par exemple par des boulons, non représentés. De l'extrémité 75a de chaque élément rapporté 75, chaque zone d'étanchéité occupe une distance circonférentielle au moins égale à la distance entre les dents voisines sur toute la longueur axiale des pignons de façon à constituer un joint d'étanchéité efficace entre les dents et le carter.La zone d'étanchéité dont le début est indiqué par la référence 75b se prolonge jusqu'à l'extrémité 75a. il convient de noter qu'un joint d'étanchéité dont la longueur est plus grande que celle qui a été indiquée ci-dessus n'a pas d'efficacité sensiblement accrue. la dimension de la surface interne de la chambre 58 augmente depuis le début du joint 75b par une courbe continue et régulière et elle se raccorde à la chambre 66 de l'élément d'entrée immédiatement au-dessus de la partie supérieure des pignons 70. Dans un mode de réalisation de la pompe, la limite de la chambre des pignons ou de l'espace libre partait d'un emplacement 75b situé à 530 au-dessous de llhorizontale passant par l'axe du pignon et se prolongeait par un arc circulaire jusqu'à un emplacement situé à 150 au-dessous de l'horizontale suivant une distance radiale entre l'extrémité de la dent et la surface de la chambre de 12,7 mm à ce point, puis linéairement du point situé à 150 jusqu'à la partie supérieure de la pompe.En général et conformément à la théorie de la lubrification; le rapport entre la longueur de l'espace libre et la distance circonférentielle (mesurée de l'extrémité 75b de la zone d'étanchéité) est le rapport optimal qui permet d'accroftre le rayon hydraulique dans ledit espèce libre et qui permet ainsi de remplir de polymère les cavités séparant les dents des pignons. l'espace libre augmente depuis l'extrémité 75b de la zone d'étanchéité de façon à produire un gradient de pression maximal en un point qui est situé de préférence au-dessous du plan horizontal passant par les axes des pignons. La forme optimale de l'espace libre dépend du polymère particulier qui est pompé. Un rapport du jeu (distance entre la dent d'un pignon et la paroi de la chambre) à la distance circonférentielle à partir de la zone d'étanchéité compris entre 0,2 et 0,9 constitue un exemple de valeur pour des polymères dont les viscosités sont comprises entre 0,014 et 0,098 kg.s/cm. Comme le montrent particulièrement les figures 2 et 3, l'orifice de refoulement 103 se modifie de l'ouverture en forme de fente située au voisinage des pignons à l'orifice de refoulement circulaire 103c qui est disposé à son extrémité inférieure et qui est en communication avec le conduit 36. les angles d'hélice des pignons à chevrons 70 peuvent atteindre 300. Cependant, des angles plus faibles, de 150 ou moins,sont plus avantageux pour éviter des fuites à l'endroit où les pignons sont en prise. il est préférable d'utiliser des pignons dont l'angle d'hélice est compris entre 70 et 100 pour éviter que le polymère ne soit emprisonné dans les cavités des dents. il est préférable aussi d'utiliser des pignons à chevrons plutôt que des pignons hélicoïdaux ou des pignons droits car ils permettent une réduction des efforts qui s'exercent sur les pignons et sur le carter. L'utilisation d'une pompe à engrenage et plus particulièrement d'une pompe comprenant des pignons à chevrons permet des économies dans le capital investi, dans les frais de fonctionnement et un meilleur rendement en comparaison des extrudeuses à vis qui équipent les appareillages de récupération d'un polymère. Plus particulièrement, pour un appareillage de récupération qui peut traiter de 14 à 23 tonnes par heure, la réduction du capital investi peut atteindre 50% dans un appareillage équipé d'une pompe à engrenage. Dans un appareillage de récupération à pompe à engrenage de la capacité indiquée, la puissance est comprise entre 5000 et 12 500 W à la différence de la puissance de 25 000 à 45 000 W qui est nécessaire pour un appareillage comparable comprenant une extrudeuse.Une telle réduction de puissance correspond à une économie anuelle dans un appareillage d'une capacité de 23 tonnes par heure de l'ordre de 750 000 unités monétaires par an si on suppose que le prix du kW heure électrique est de 0,18 unité monétaire. Finalement, l'énergie dissipée par le cisaillement d'un fluide visqueux est considérablement réduite par la mise en oeuvre d'une pompe à engrenage en comparaison d'une extrudeuse à vis. Cette énergie est réduite ainsi d'environ dix fois. Bien entendu, cette réduction se traduit par une diminution de Irélo, vation de température du polymère pendant son passage par la pompe à engrenage. Avec la pompe à engrenage de l'invention, on a constaté des élévations de température stables de 0 à 40C en comparaison des élévations de température de 100 à 350C pour une extrudeuse à vis comparable. Une réduction de ltélévation de température permet une meilleure détermination des caractéristiques du produit et une dégradation thermique moindre du polymère. L'angle d'hélice des dents des pignons et l'espace libre de la pompe à engrenage permettent un meilleur traitement du produit et augmentent le rendement volumétrique. le tableau I indique une comparaison des paramètres de fonctionnement pour diverses formes de ces éléments. il montre les effets de 11 angle d'hélice des dents des pignons et de l'espace libre sur le fonctionnement de la pompe. les types de corps comprennent celui qui a été décrit plus haut et qui est indiqué par "Complet" et un autre qui est indiqué par "Réduit" dans lequel la position d'entrée de l'espace libre est située à 250 au-dessus de l'axe horizontal des pignons d'où il occupe un arc circulaire jusqu'à un emplacement situé à 200 au-dessous de l'horizontale de l'axe des pignons (c'est-à-dire le début de la zone d'étanchéité). Chaque pompe était équipée de pignons à chevrons dont les angles d'hélice sont indiqués sur le tableau et d'orifices de refoulement de même forme. On voit sur le tableau I que pour un esapce "Complet", c'est-à-dire l'orifice d'aspiration qui est le moins limité, les capacités volumétriques sont essentiellement constantes pour la plage des produits qui ont été essayés. La pompe à engrenage de l'invention est insensible aux conditions de viscosité et de pression en ce qui concerne sa capacité de pompage et son rendementwvolumétrique est essentiellement de 100% sur une plage de vitesses du cercle primitif des pignons qui peut atteindre 45 m/minute. les indications "Réduit" et Complet" ainsi que les caractéristiques de la pompe qui sont données dans le tableau I le sont à titre d'illustration et ne doivent pas être interprétées comme limitant la présente invention; les valeurs indiquées dans les six premières colonnes de la gauche vers la droite représentent des essais de courte durée destinés à déterminer les caractéristiques de pointe de la pompe, tandis que les deux dernières colonnes représentent des conditions de fonctionnement stable de longue durée d'un réacteur dont le régime de production est indiqué dans le tableau. Un avantage supplémentaire de la pompe à engrenage est la récupération accrue qu'elle permet.A la différence d'un appareillage comprenant une extrudeuse à vis qui est extrêmement sensible à la viscosité du polymère, la pompe à engrenage qui est une pompe volumétrique continue à pomper meme s'il se produit des variations importantes de viscosité. Au contraire, il faut arrêter et nettoyer une extrudeuse lorsque des polymères de viscosité élevée ou de faible viscosité y sont introduits. De ce fait, la pompe à engrenage de l'inven- tion permet de réduire les arrêts du réacteur et augmente considérablement la fiabilité de ltappareillage. TABLEAU I Type de corps Réduit Oomplet Réd@it @@mplet Réduit Oomplet Complet Oomplet Angle d'hàlice des pig@@ns (degrés) 30 15 15 15 15 15 15 15 Indice de fusion 5,7 5,7 2,1 2,1 0,1 0,1 0,1 2,1 Régine (kg/heure) 4540 4080 3860 4080 3450 3950 1500 1370 Vitesse de rotation (tr/m) 120 103 101 101 94 97,6 37 34 Régine/Vitesse x 60 0.63 0.66 0.64 0.67 0.61 0,68 0,57 0.67 Rendement vol@métrique (%) (Mousse d'un peids epécdfique de) 93% 97% 93% 99+% 90% 99% 98% 99% Température d'entrée ( C) - 277 270 260 280 271 281 273 Température de sortie ( C) - 288 2@2 268 - 276 283 276 Prassion manométrique d'entrée (bare) 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0.07 0,07 0.07 Pression manométrique de sortie (bare) 59,5 59,5 98,0 98,0 196,0 217,0 138,0 57,4 Comme indiqué plus haut, l'appareillage de récupération équipé de la pompe à engrenage de l'invention comprend des instruments qui mesurent la puissance d'entrée de la pompe, ses pressions d'aspiration et de refoulement et sa temperature. A partir-de ces informations, les signaux sont traités de façon à constituer un système de contrôle continu de la viscosité qui, comme on le sait, correspond à l'indice de fusion du produit. Ce signal est utilisé ensuite pour le contrôle de l'indice de fusion du produit par ltintermédiaire du controle de la viscosité et il est renvoyé au dispositif de commande de la réaction afin de commander en circuit fermé l'indice de fusion du produit. Du fait que les instruments qui effectuent individuellement la mesure de ces variables sont bien connus, il est inutile d'en donner une description détaillée.Cependant, on décrira ci-après en détail le mode de manipulation de ces données pour le contrôle de la viscosité et pour la commande du régime de la production. La puissance absorbée par la pompe à engrenage est la somme de l'énergie de pompage volumétrique et de l'énergie dissipée du fait de la viscosité du fluide. l'énergie dissipée par la viscosité est principalement l'énergie qui est dissipée dans les paliers de la pompe. Si lton suppose que toute l'éner- gie dissipée par viscosité l'est dans les paliers de la pompe, la puissance totale peut être représentée par RP= g = taux de cisaillement dans les paliers; V = vitesse de surface de I1 arbre dans les paliers;; A = surface totale de l'arbre dans un palier = it ID Q = volume de matière pompée; et p p = différence de pression de part et d'autre de la pompe. la puissance totale peut aussi être représentée par HP - 2 W TE (2) où T = couple; N = vitesse de rotation. De plus, le taux de cisaillement ( g ) peut être représenté par t DN C (3) où : D = diamètre du palier; C . jeu du palier; et Q peut Astre exprimé par Q = qN (4) où : q : déplacement/vitesse de rotation. Si l'on combine ces équations et si l'on utilise des constantes pour les paramètres déterminés, on obtient la relation suivante où Le dernier terme (k2 P) peut autre supprimé afin N d'obtenir un modèle mathématique simplifié Dans les essais effectués sur des installations, les mesures du couple et de la vitesse ont permis de déterminer une viscosité qui correspondait étroitement avec l'analyse de l'indice de fusion effectuée en laboratoire pour les matières traitées. Le modèle peut Astre modifié de façon à comporter les effets dé la température du produit sur le contrôle de la viscosité en mesurant la température du produit à l'orifice d'aspiration ou à l'orifice de refoulement de la pompe. Cette modification n'a qu'un très léger effet sur les valeurs de la viscosité qui sont déterminées car la température de la matière dans les paliers atteint une valeur qui dépend principalement de la vitesse de la pompe et de la viscosité de la matière plutôt que de la température du produit à l'orifice d'aspiration ou à l1ori- fice de refoulement de la pompe. En fait, les variations de température du produit traité n'ont que peu d'effet sur les valeurs de la viscosité en canalisation qui sont déterminées. Du fait d'une relation non linéaire entre l'indice de fusion et la viscosité et du fait des hypothèses de simplification du modèle, la viscosité peut ne pas Astre toujours une viscosité vraie mais elle donne une indication de tendance qui est l'un des principaux critères nécessaires pour une commande en circuit fermé. le polymère liquide dans la colonne 22 peut être maintenu à un niveau L déterminé en faisant varier suivant les besoins la vitesse de la pompe et à l'aide d'uni équipement de commande classique à point de réglage. Dans le cas d'une commande de ce type du niveau du polymère dans la colonne de gégazage, le régime de production instantané est directement proportionnel à la vitesse de la pompe et peut être mesuré par un tachymètre dont 1' indication, qui' est une donnée correspondant au régime de production, peut être transmise au dispositif de commande 42. Le signal continu correspondant au niveau du polymère liquide dans la colonne de dégazage peut aussi être utilisé pour commander directement la vitesse de la pompe à engrenage. Dans ce mode de fonctionnement, un régime de production plus élevé aurait tendance à remplir la colonne à un niveau plus élevé, de sorte que si l'on utilisait directement le signal continu de niveau pour commander la vitesse de la pompe, cette dernière augmenterait proportionnellement à la variation de niveau. En fonctionnement normal, un niveau plus élevé dans la colonne de dégazage et une vitesse plus grande de la pompe donnent des régimes de production plus élevés qui correspondent à des matières d'un indice de fusion plus grand. En conséquence, le niveau dans la colonne de dégazage peut Astre utilisé pour indiquer le régime de production instantané. les figures 5 à 7 représentent une variante 150 de la pompe à engrenage de l'invention qui est destinée à équiper des appareillages de récupération dans lesquels le polymère est évacué sous la forme d'une corde visqueuse R, représentée en pointillé sur la figure 5. Dans une pompe à engrenage 30, telle que celle décrite plus haut, une telle corde polymère aurait tendance à être repoussée contre un coté de l'orifice d'aspiration du fait de la rotation des pignons 70. En conséquence, la capacité de pompage serait réduite car la corde n'alimenterait que l'un des pignons ou pourrait former un pont à 11 orifice d'aspiration d'où il résulterait une perte de pompage. Pour éviter cet inconvénient et pour que la pression d'aspiration soit bien déterminée à 11 endroit des pignons, la pompe 30 est modifiée de la façon indiquée sur la pompe 130. L les éléments qui sont communs aux pompes 30 et 130 sont indiqués par des références numériques correspondantes et leur description détaillée ne sera pas répétée. Du fait de la construction modulaire de la pompe 30, il suffit d'enlever l'élément d'entrée 50 et de le remplacer par un autre élément 150 pour modifier la pompe. Dans le cas d'une corde R, un jeu de rouleaux 1 52 disposé à l'orifice d'aspiration de la pompe tire la corde dans cette dernière et exerce une pression d'entrée qui permet de remplir les cavités des dents de la pompe et de rendre aussi plus dense le polymère s'il est en forme de mousse (ou alvéolaire). Comme le montre particulièrement la figure 6, chaque rouleau 152 comprend une partie cylindrique 152a, deux pignons hélicoldaux d'extrémité 152b qui sont en prise chacun avec un pignon 70 correspondant disposé au-dessous de chaque rouleau et des arbres courts 152c qui sont orientés axialement. les arbres 152c sont rotatifs dans des paliers 154 de ltélément d'entrée 150. Chaque rouleau 152 est donc entralné par son pignon à chevrons correspondant dans la direction indiquée sur la figure 5. Dans le cas de mousses de très faible densité, il est préférable que les rouleaux 150 soient entraînés indépendamment des pignons 70 afin que la pompe soit alimentes avec les débits voulus. Dans ce but, les pignons juxtaposés 152b de chaque rouleau peuvent être disposés de façon qu'ils soient en prise l'un avec l'autre sans litre avec les pignons 70 à chevrons. De plus, ces pignons sont entrainés par une transmission exté rieure. Comme le montre en particulier la figure 5, l'élément d'entrée 150 comprend un orifice d'aspiration 166 dont la forme est complémentaire de celle de la surface cylindrique du rouleau 152a et qui comprend des découpes 167, figure 7, destinées à loger chaque pignon d'extrémité 1 52b. La largeur minimale de l'orifice d'aspiration (parallèlement à l'axe des pignons) est égale à la largeur des pignons 70. La surface inférieure 151 de l'élément d'entrée 150 est en surplomb de chaque coté de la chambre 58, figure 5, et bute contre deux frotteurs 168 qui ont la forme d'un coin en section et qui sont assujettis à 17 intérieur de la chambre 58 par des boulons, non représentés. Chaque frotteur 168 comprend une sur face 168a qui est disposée avec un jeu nul par rapport à la surface du rouleau 152a. les frotteurs 168 empêchent ainsi le polymère d'être remis en circulation autour de la périphérie des rouleaux pendant que ces derniers tournent dans la direction indiquée. Pendant le fonctionnement de la pompe, la corde R est introduite dans la zone de pincement des rouleaux 152 qui pressent le polymère et l'introduisent dans une zone de chargement 170 de façon à remplir les cavités des dents des pignons 70. le polymère est entravé par les pignons 70 dans la chambre ou espace libre 58 puis par la zone dSétanchéité 74 (qui est élargie pour rendre la figure plus claire) de manière à être refoulé dans l'orifice 103 , par les dents en forme de chevrons qui sont en prise. la pompe 30, figure 2, et la pompe 150 de la figure 5 comprennent toutes les deux un dispositif qui permet d'injecterdirectement des additifs dans la pompe de façon qu'ils se mélangent avec le polymère L'additif en forme liquide peut être pompé par plusieurs conduits 100 (dont un seul est représenté) dans l'élément d'entrée de la pompe soit parallèlement, soit perpendiculairement à'axe des pignons, figure 5, soit de façon à le mettre en contact avec le rouleau i 52a qui l'introduit dans la zone de chargement afin qu'il il se mélange avec le polymère. Des additifs solides qu'il n'est pas possible de faire fondre pour les introduire dans la pompe par les conduits 100, peuvent être aliemntés par une extrudeuse à vis 102 qui est incorporée au carter des pignons et qui sort latéralement de la pompe. Une vis 102a de llestrudeuse 102,qui est entrainée par un moteur 102b, est disposée coaxialement dans une enveloppe tubulaire 102c d'une trémie d'entrée~102d disposée à l'une de ses extrémités à l'espace libre, au voisinage des pignons. l'additif et le polymère fondu sont mélangés au préalable à l'extrémité de l'extrudeuse par un conduit 104 de retour à haute pression qui est disposé de l'orifice de refoulement de la pompe à une partie intermédiaire de l'extrudeuse Le polymère fondu et les additifs sont ainsi mélangés dans les quelques dernières spires de la vis de ltextrudeuse-et ils sont introduits dans l'espace libre afin d'y être mélangés finalement avec le polymère que contient la pompe. Le conduit 104 peut être soit calibré de façon que le débit de retour ait une valeur appropriée,soit Astre équipé d'une plaque~ comportant un orifice ou d'une soupape permettant de faire varier le débit de retour. les additifs qui peuvent être injectés dans la pompe peuvent également êfre introduits par la partie supérieure de la colonne de dégazage 22. Dans le cas d'additifs solides, ils peuvent être répandus sur la surface du polymère fondu dont la chaleur provoque leur fusion les additifs ainsi fondus se mélangent avec le polymère à mesure que la matière passe par le champ de cisaillement de la pompe à engrenage. le mélange du polymère et des additifs, que ces derniers soient introduits par la colonne de dégazage ou par la pompe, s'effectue dans cette dernière du fait du cisaillage des veines liquides qui s'effectue dans la pompe,en particulier lorsque la matière y pénètre et ensuite lorsqu'elle est délogée des cavités des dents des pignons lorsque les matières nécessitent un mélange plus poussé que celui qui est exécuté dans la pompe à engrenage, il est possible de relier l'orifice de refoulement de celle-ci à un mélangeur statique, par exemple du type connu commercialement sous le nom de mélangeur Kénics, - afin de poursuivre leur mélange. les pompes à engrenage décrites plus haut peuvent également équiper des appareillages combinés afin d'en augmenter la capacité et d'en réduire les dépenses de fonctionnement. De tels appareillages sont analogues aux appareillages de récupération par le fait qu'ils peuvent effectuer plusieurs opérations. Celles ci comprennent la fluidisation, le mélange et dans certains cas le pompage. les appareillages combinés comportant des extrudeuses, qu'elles soint à simple vis ou à vis multiples, sont modifiés de sorte que l'extrudeuse n'effectue que les opérations de fluidisation et de mélange. La matière traitée est transmise ensuite à une pompe à engrenage qui effectue le pompage. les figures 8A et 8B représentent schématiquement deux appareillages 200' et 250 équipés de pompe à engrenage. l1appa- reillage 200 comprend un mélangeur combiné 205 qui peut fonc tonner d'une manière continue ou par fournées. La matière est évacuée par un orifice de sortie 206 du mélangeur 205 dans une pompe à engrenage 30 du type décrit plus haut.Du fait que l'opération de pompage est affectée à la pompe 30 qui est insen sible aux variations de viscosité, la capacité de traitement et le régime de production de l'appareillage sont augmentés et l'élevation de température du produit est réduite. la mise en oeuvre d'une pompe à engrenage 30 pour effectuer les opérations de pompage permet une réduction finale de température pouvant atteindre & OC. l'appareillage 250 comprend un mélangeur combiné 252 soit du type à traitement par fournées, soit du type à traitement continu, d'où le polymère est évacué par un orifice de sortie 252a sous la forme d'un boudin R. Le boudin est enfermé dans un conduit 254 disposé de l'orifice de sortie 252a à l'ori- fice d'admission d'une pompe à engrenage 130, équipée de rouleaux du type décrit plus haut, qui est destiné à en effectuer le pompage. Un gaz inerte, par exemple de 1' azote, est transmis d'une source 256 par une canalisation 258 à l'intérieur du conduit 254. le gaz en excès est aspiré de la conduite 254 par une canalisation 254a.L'atmosphère inerte ainsi réalisée réduit bien évidemment la détérioration par oxydation du polymère pendant son passage du mélangeur à la pompe à engrenage. La pompe à engrenage de la présente invention peut également Astre utilisée pour les opérations finales de production d'une matière à partir de polymères. La figure 9 représente schématiquement une pompe à engrenage 30 qui est reliée étroitement à une extrudeuse de plastification 260 par un conduit 262. Le terme matrice ou moule 265 désigne d'une façon générique à la fois un élément d'étranglement destiné à la production d'éléments continus 266 dont la section droite est déterminée par ltétranglement, par exemple des pellicules, des tuyaux, des poutres de construction et un moule destiné à la production d'objets moulés. Dans ce dernier cas, une vanne de commande 264 est montée sur la canalisation 263 qui relie la pompe 30 à la matrice 265 et qui est destinée à faire circuler le polymère et à l'introduire dans le moule 265. La pompe à engrenage 30 est l'élément final qui facilite l'écoulement du polymère fondu dans la matrice 265. Elle permet de produire soit un flux continu de polymère sous pression destiné à l'extrusion continue, soit des charges distinctes de polymère sous pression' destinées au moulage les pompes à engrenage modulaires de base 30 et 130 décrites plus haut peuvent de plus Astre constituées d'éléments modulaires qui permettent d'augmenter leurs possibilités d'utilisation et leur souplesse. On décrira ci-après divers autres modes de réalisation modulaires. les pompes modulaires peuvent être réalisées de diverses façons; (a) elles peuvent comprendre un carter d'engrenage coulé et un corps modulaire rapporté, figures 10 et 11; (b) elles peuvent comprendre un carter coulé qui est divisé de façon à augmenter la largeur axiale de l'alésage et comporter des éléments modulaires rapportés, figures 12 et 13; (c) elles peuvent comprendre un corps de pompe constitué d'éléments modulaires indépendants (voir figures 17 et 18); et (d) elles peuvent comporter des éléments modulaires et en particulier ltélément qui contient les rouleaux (voir figures 14-16A). les figures 10- et 11 représentent une pompe à engrenage 330 qui est semblable à la pompe 130 décrite plus haut et qui est équipée de rouleaux d'alimentation 152. les éléments correspondants de la pompe 130 et de la pompe représentée sur les figures 10 et Il sont désignés par les mêmes références numériques. Comme décrit plus haut, le contour de l'espace libre dépend de la viscosité du polymère particulier qui est pompé. On se rend compte de plus qu'il est extrêmement avantageux de pouvoir faire varier facilement 17espace libre d'une pompe. De plus, il est également souhaitable de pouvoir modifier le diamètres des pignons (et en conséquence le volume de l'espace libre) pour l'adapter au régime de production du réacteur. Dans ce but, la pompe 330 comprend un élément rapporté 380, contenant l'élément d'entrée et le cylindre, dont la forme générale est trapézoïdale et qui s'emporte dans une découpe de forme complémentaire 381 qui est disposée dans la totalité du carter 52. L'élément rapporté 380 est maintenu dans la découpe 381 par la partie en surplomb 151 de ltélément d'entrée 150 et par des dispositifs de fixation (non représentés). Sa surface interne délimite la chambre 358 de l'espace libre. L'élément rapporté 380 comprend aussi des frotteurs 368 disposés au voisinage immédiat de chaque rouleau 1 52a et des zones d'étanchéité 375 situées au voisinage de l'orifice de refoulement 103. L'élément rapporté 380 remplit donc les fonctions de plusieurs éléments de construction décrits plus haut. De plus, il est utilisé pour le montage des paliers 71 dans des alésages cylindriques 371a et il comprend l'orifice de refoulement 103. L'élément rapporté 380, les pignons 70 à chevrons, les paliers 71 et les plateaux d'extrémite 72 constituent ainsi un bloc amovible qui peut être conçu à la demande pour un polymère d'une viscosité particulière et pour un régime de production déterminé. il est possible aussi de lui faire subir facilement un traitement thermique ou de le recouvrir d'un revêtement afin de lui donner les caractéristiques voulues. D'autres modifications de la pompe 330 par rapport à la pompe 130 comportent la suppression du conduit de retour 104 qui éventuellement peut être conservé De plus, l'extrudeuse 102 a été replacée à l'orifice 100 et à un orifice 390 dtintro- duction des additifs qui peut comprendre aussi une extrudeuse à vis disposée dans la zone de mélange, parallèlement à l'axe de rotation des pignons. les figures 12 et 13 représentent une pompe 430 dans laquelle le carter d'engrenage 452 est coulé en deux moitiés qui sont disposées symétriquement dans le sens axial par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe des pignons afin de permettre de faire varier axialement la largeur de ces derniers. les deux moitiés sont assemblées par des boulons ou des éléments analogues (non représentés) orientés axialement. le carter 452 comprend une paroi latérale épaissie 460 qui loge plusieurs canaux 461 de transmission de la chaleur qui y sont disposés latéralement et qui sont reliés par des canaux verticaux 462, figure 13. De la vapeur d'eau ou un autre agent de transmission de la cha leur'(de chauffage ou de refroidissement) circule dans les canaux 461 et 462 afin de régler la température de la pompe. Comme dans la pompe 330, la pompe 430 comprend un élément rapporté 480 qui est maintenu dans une découpe 481, de forme complémentaire taillée à l'intérieur du carter 452, par une par tie- en surplomb 151 de l'élément d'entrée 150 et par des éléments de fixation. la surface interne 458 de ltélément rapporté 480 délimite la chambre qui contient l'espace libre, la zone d'étanchéité 475 et l'orifice de refoulement 103. De plus, l'élément rapporté 480, qui est utilisé pour le montage des arbres des pignons à chevrons et des paliers 71 dans des alésages 471, constitue ainsi un ensemble amovible.Si un ensemble qui axialement est plus grand doit être introduit dans la découpe 481, les deux moitiés du carter 452 sont séparées et un élément rapporté modulaire de carter est disposé entre elles. Ces éléments rapportés sont décrits ci-dessous en liaison avec la figure 14. Du fait que l'élargissement axial du carter 452 a pour résultat dtagrandir aussi l'orifice de refoulement 103, un élément rapporté modulaire 403 peut aussi être utilisé dans ce dernier. l'élément rapporté 403 est maintenu dans une découpe rectangulaire 403a de la base du carter 452 par des éléments de fixation (non représentés). L'élément rapporté 403 contient des conduits 461 et 462 de transmission de la chaleur qui correspondent à ceux du carter 452. La mise en oeuvre de ltélément rapporté 403 permet de réaliser une surface continue pour le montage de la bride du tuyau de refoulement 36 ou de tout autre équipement vers lequel le polymère est évacué. Le carter divisé 452 peut également être réalisé de façon que les plateaux d'extrémité 72 soient supprimés. Dans ce but, les alésages 471 sont usinés de 11 intérieur de l'élément rapporté 480 de façon à façonner un épaulement à l'extrémité extérieure de chaque alésage. les figures 14-16 représentent un autre modèle de pompe modulaire dans lequel non seulement le carter mais encore les engrenages et les rouleaux d'alimentation sont des modules. La pompe 530 comprend un élément d'entrée divisé 550 et un carter coule divisé 552. L'élément d'entrée 550, figure 14, comprend deux pièces 550a et 550b en forme de plaques comportant des extrémités 550c et 550d en forme de L qui sont emboîtées et entre lesquelles sont disposés deux éléments rapportés 550e de forme complémentaire qui sontsorientés dans le sens axial de l'élément d'entrée. les plaques 550a, 550b et les éléments rapportés 550e sont assujettis au carter d'engrenage sous-jacent 552 par des éléments de fixation 556. Le carter 552 qui est une variante du carter 52 comprend un coffre de vapeur 554 d'une seule pièce. Le carter 552 comprend deux moitiés symétriques 552a, 552b telles que celles décrites plus haut en liaison avec la figure 15 et un élément rapporté intermédiaire 552c. les "moitiés" du carter et l'élé- ment rapporté sont disposés au-dessous de ltélément entrée et sont reliés par des éléments de fixation 552d. La surface interne du carter 552 délimite un dispositif de réception 581 de forme trapézoïdale dans lequel un élément rapporté 580 est disposé. L'élément 580 est moulé dans le dispositif 581 par l'extrémité en surplomb 551 de l'élément d'entrée 550 et par des éléments de fixation. La surface interne de l'élé- ment 580 comprend des frotteurs 568, une chambre 558 contenant l'espace libre et des zones d'étanchéité 575, de la façon décrite plus haut. B1élément 580 est disposé entre les extrémités 552a, 552b, figure 16, et en travers de l'élément rapporté 552c. Un élément rapporté modulaire 503 comportant l'orifice de refoulement est maintenu dans la découpe 503a des parties du carter par des éléments de fixation non représentés.L'élément rapporté 503, dont la surface- interne délimite l'orifice de refoulement 503b,bute contre une joue inférieure 552e du carter. A son tour, l'élément rapporté 580 est disposé audessus de la surface supérieure de la Joue 552e. Comme le montre la figure 15, les additifs peuvent être injectés par une extrudeuse 102 et un conduit 390 disposés dans l'élément d'entrée et ils peuvent l'entre également par un conduit 590 (qui est représenté bouché). Les ensembles de rouleaux 652 et les ensembles de pignons 670 sont aussi modulaires et sont montés sur des arbres cannelés 652a et 670a la disposition modulaire des ensembles de rouleaux 652 et de pignons 670 permet de faire varier les caractéristiques de fonctionnement de la pompe et de remplacer facilement ses éléments. Plus particulièrement, la mise en oeuvre de pignons hélicoïdaux destinés à constituer des pignons à chevrons offre plusieurs avantages (a) La réduction des difficultés de production permet de choisir un angle d'hélice quelconque. (b) Le choix étendu des angles d'hélice permet d'utiliser les meilleurs pignons en fonction des diverses caractéristiques physiques du mélange de produits du réacteur. (c) il est possible de faire varier les segments des pignons de façon à les adapter au régime de conversion du réacteur. (d) il est possible d'utiliser des pignons d'un cercle primitif plus petit pour faciliter la dispersion des additifs. Comme le montrent en particulier les figures 14 et 16, chaque ensemble 652 comprend deux rouleaux d'extrémité 652b dont font partie intégrante des pignons d'extrémité 652c et un rouleau cylindrique central 652d. Pour augmenter la longueur axiale de l'ensemble 652, on lui ajoute des rouleaux supplémentaires 652d ou des"rouleaux 652d d'une longueur différente les arbres 652a sont des arbres courts qui sont rotatifs dans des paliers 653 montés dans l'éliment d'entrée 550 et qui comprend ment des colliers de butée à leurs extrémitéso Comme décrit plus haut, les pignons 652c sont en prise chacun avec un pignon sous-jacent de façon à tourner conjointement. Les ensembles de pignons 670 sont aussi modulaires et peuvent être constitués complètement de pignons hélicoidaux 670b de la manière représentée par 11 ensemble de pignons du côté droit (en observant la figure 14). Dans ce cas, deux pignons hélicoïdaux centraux sont disposés symétriquement autour du centre de l'arbre 670a de façon à constituer un pignon à chevrons à la suite duquel sont empilés axialement des pignons hélicoidaux supplémentaires. En conséquence, des pignons héli coidaux en nombre pair constituent le pignon à chevrons d' ensem- ble. En variante, un pignon à chevrons central 670c, tel que celui représenté à la gauche de la figure 14 peut être utilise. Dans ce cas, des pignons hélicoïdaux 670b sont disposés axiale ment des deux cotés du pignon central à chevrons 670c de façon à constituer ltensemble å à chevrons. On voit qutil est possible ainsi de faire varier sans aucune limite la longueur axiale des ensembles de rouleaux et de pignons par l'addition de modules de rouleaux ou de pignons. Les arbres 670a qui sont montés sur le carter 552 sont rotatifs dans des paliers qui peuvent être des paliers à collier 653 ou des paliers lisses 671. La figure 16A représente une variante de réalisation de la pompe de la figure 16. l'ensemble de rouleaux 752 comprend un arbre 752a constitué de plusieurs segments vissés ou en butée 760 qui permettent un allongement axial par l'addition de segments . Une transmission 761 entralne claque arbre 752a indépendamment des pignons 770. La surface du rouleau est cons tituée par des cylindres multiples 752b qui sont clavetés sur les segments de l'arbre de façon à tourner avec ces derniers. L'ensemble des pignons 770 comprend un arbre 770a constitué de segments creux 770b qui sont reliés à un arbre d'extrémité 770d par un boulon 770e orienté longitudinalement. La surface extérieure de l'arbre 770a est cannelée de façon à maintenir des pignons hélicoïdaux 670b. Les figures 17 et 18 représentent une autre pompe modulaire 830 qui est accouplée étroitement à la colonne de dégazage 22 par un élément d'entrée 850 qui rend ainsi inutile la partie 22a et qui évite la perte de pression résultante. L'élément d'entrée 850 comprend un tube 829 qui est destiné à l'injection des additifs et qui est disposé en travers et au-dessus de la ligne d'engrènement des pignons 870. Intérieurement, l'ensemble des pignons peut avoir la forme de l'un quelconque des types décrits plus haut, c'est-àdire qu'il peut être dtune seule pièce ou être modulaire. En conséquence, il est inutile de répéter une description détaillée de l'ensemble. Une pompe modulaire 830 est constituée essentiellement de cinq modules de base : deux carters d'engrenage 852 qui sont symétriques par rapport à la ligne d'engrènement des pignons 870, deux éléments d'extrémité en forme de plaques 860 qui butent chacun contre une extrémité du carter 852 et qui en descendent et un élément de refoulement 803 qui bute contre la surface inférieure du carter 852 et qui est disposé entre les éléments d'extrémité 860. Comme le montre la figure 17, les deux carters 852 comprennent des parois latérales qui contiennent plusieurs canaux 853 orientés axialement destinés à la circulation d'un fluide de transmission de la chaleur. La surface interne 858 du carter 850 délimite la chambre qui contient l'espace libre, les zones d'étanchéité 875 et l'ouverture de l'orifice de refoulement, comme décrit plus haut. Les éléments d'extrémité 860 portent les arbres 870a des pignons qui tourillonnent dans des paliers 871 et ils sont assujettis au carter 850 et à l'élément de refoulement 803 par des boulons 876 orientés longitudinalement. Comme le montresla figure, 11 élément de refoulement 803 est accouplé étroitement à un module de mélangeur 900 qui est également fixé aux éléments d'extrémité 860 par des boulons 876. De plus, les éléments d'extrémité 860 comprennent un réseau collecteur 901 qui comprend un orifice d'entrée 901a et un orifice de sortie 901b et qui est destiné à relier les canaux 853 du carter 850 afin d'y introduire un agent de transmission de la chaleur et de l'introduire ainsi dans un canal 905 de L'élément de refoulement 803. Le collecteur 901 peut buter directement contre les canaux ou être relié à ces derniers par un raccord 905. Un réseau supplémentaire 904 de transmission de la chaleur, qui comprend un orifice d'entrée 904a et un orifice de sortie 904b, est destiné aux parties suspendues des éléments d'extrémité. La pompe 830 offre divers avantages dont (a) La forme de l'espace libre peut être modifiée afin de l'adapter à des mélanges particuliers de produits. (b) Les parties usées ou corrodées peuvent être remplacées individuellement. (c) les surfaces internes peuvent être finies ou traitées facilement. (d) Le module de refoulement peut, en cas de besoin, être équipé d'un dispositif de mélange ou de dispersion des additifs. REVENDICATIONS 1. - Procédé dç pro(lllction d'un polymère, suivant lequel un polymère fondu et liquide et un monomère volatil entraîné sont envoyés d'un réacteur a un réservoir de produit afin d'y éliminer partiellement par dégagement instantané le monomère volatil, caractérisé en ce qu'il consiste à transférer le polymère de orifice de sortie du réservoir de produit à l'orifice d'entrée d'une colonne de dégazage, à éliminer sensiblement la totalité du monomère volatil restant du polymère fondu par vaporisation instantanée dans la colonne de dégazage, à évacuer le polymère fondu de l'orifice de sortie de la colonne dans l'orifice d'admission d'une-pompe à engrenage comprenant deux pignons en prise entourés par la paroi de la chambre contenant un espace libre dont le rayon hyuraulique diminue vers le refoulement de la pompe, ladite pompe comportant un orifice de refoulement dont la surface en section est comprise entre 0,2-et 2,0 fois le produit de la largeur d'un pignon par la hauteur d'une dent, à détecter et à maintenir le niveau du liquide dans ladite colonne de façon que ladite pompe fonctionne avec une charge de pression. 2. - -Procedé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste de plus à détecter les paramètres de fonctionnement de ladite pompe constitués par le couple et la vitesse de rotation, à utiliser les paramètres détectés pour cal- culer la viscosité du du ymèreA fondu par la formule où X, N les paramètres correspondant au couple et à la vitesse de rotation. 3. - Procédé suivant la revendication i, caractérisé en ce qu'il consiste de plus à introduire un additif dans le polymère à l'intérieur de ladite pompe de façon que cet addi- tif soit mélangé au polymère pendant le fonctionnement de la pompe. 4. - Procédé suivant la revendication 3,caractérisé en ce que ledit additif est introduit dans le polymère fondu au voisinage des pignons. 5. - Procédé suivant 1.a revendi.catzon 4, caractérisé en ce que ledit additif est introduit en le transportant dans une extrudeuse a vis. 6. - Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce qu'il consiste de plus à introduire une partie du polymère sortant par l'orifice de refoulement de ladite pompe dans ladite extrudeuse i vis de façon à effectuer un mélange partiel de l'additif et du polymère avant que l'additif soit introduit dans ladite pompe. 7. - Procédé suivant la revendication 17 caractérisé en ce qu'il consiste de plus à détecter des paramètres de fonctionnement tels que le couple et la vitesse de rotation ainsi que la différence de pression de ladite pompe à engrenage, à utiliser les paramètres détectés pour déterminer la viscosité du polymère fondu à l'aide de la formule où est la viscosité, k1 et k2 des constantes de proportionnali té de la pompe, T, N les paramètres correspondant au couple et à la vitesse de rotation, Ap la différence de pression, et à émettre à partir de cette viscosité calculée un signal permettant de commander en circuit fermé la viscosité du produit du réacteur.