Brevet FR2334236A1 — publié le 19770701

La présente invention, due à Leonard Konstantinovich MIKHAILOVSKY, se rapporte aux domaines de la radiophysique et de la radioélectronique et concerne, plus précisément , les procédés de conversion d'un spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques et les récepteurs d'énergie électromagnétique pour mettre en oeuvre ces procédés.Elle peut être appliquée, par exemple, pour réaliser des récepteurs d'énergie électromamagnétique pouvant recevoir des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude, des oscillations électromagnétiques modulées en fréquence et des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence, en particulier des récepteurs de mesure de type panoramique pour mesurer l'intensité du champ électromagnétique aux différentes fréquences des oscillations électromagnétiques, ce qui est nécessaire par exemple pour la résolution des problèmes relatifs à la compatibilité électromagnétique des équipements radio-électriques se trouvant sur un territoire restreint ; des récepteurs de mesure de type panoramique pour mesurer les rayonnements parasites hors bande des sources d'oscillations électromagnétiques sur les lignes de transmission (guides d'ondes); des dispositifs de mesure de puissance par impulsion de haute précision (dispositifs de mesure des valeurs instantanées de la puissance de crête); des dispositifs de mesure de fréquence des oscillations électromagnétiques de faible et moyenne précision ; des récepteurs de radiodiffusion sélectifs, sans hétérodyne, à réglage d'accord électrique ou magnétique permettant de recevoir l'information transmise en modulation d'amplitude et comportant,en outre, une modulation sinusoldale auxiliaire en fréquence ou en amplitude, etc.; en principe, dans toutes les gammes de fréquences d'oscillations électromagnétiques On connaît un procédé de changement de fréquence porteuse de spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques qui est utilisé dans des récepteurs d'énergie électromagnétique du type superhétérodyne. Les récepteurs de ce type possèdent un dispositif convertisseur ou changeur de fréquence qui comporte au moins un élément semi-conducteur dont les paramètres électromagnétiques dépendent de l'intensité, de la polarisation et de la fréquence des oscillations électromagnétiques à convertir et des oscillations auxiliaires qui agissent sur ce dispositif. Dans les récepteurs superhétérodynes, la fréquence porteuse f de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à con vertir est transposée sur une fréquence porteuse fi , dite fréquence intermédiaire ou moyenne fréquence, dont la valeur est fonction de la valeur de la fréquence porteuse f du spectre de s fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir et de celle de la fréquence porteuse f des oscillations électroma g gnétiques auxiliaires produites par un oscillateur local (lthe- térodyne) à fréquence variable du récepteur. Le schéma d'un récepteur superhétérodyne classique est représenté sur la figure 1. Le dispositif d'entrée I de ce récepteur se compose d'une ligne d'alimentation d'entrée 1, des circuits d'entrée 2 et d'un amplificateur sélectif 3, tous ces organes étant montés en série. La sortie de l'amplificateur sélectif 3 est reliée à l'entrée du mélangeur 4 auquel est connecté aussi l'oscillateur local 5 qui produit les oscillations électromagnétiques auxiliaires. La sortie du mélangeur 4 est reliée à un amplificateur 6 de fréquence intermédiaire. Dans le cas d'un récepteur destiné à la réception des oscillations électromagnétiques en modulation d'amplitude, l'amplificateur 6 de fréquence intermédiaire est relié à un démodulateur d'amplitude 7 (détecteur). Dans un récepteur en modulation de fréquence, l'amplificateur 6 de fréquence intermédiaire est relié à un limiteur d'amplitude 8, suivi d'un discriminateur de fréquence 9.La sortie du discriminateur de fréquence 9 ou la sortie du démodulateur d'amplitude 7 est reliée à un amplificateur basse fréquence 10 qui alimente un bloc de sortie 11. Considérons maintenant les étapes successives du passage des oscillations électromagnétiques dans le récepteur superhétérodyne représenté schématiquement sur la figure 1. Les oscillations électromagnétiques à convertir, de fréquence porteuse fs , sont transmises par la ligne d'alimentation I du récepteur dans les circuits d'entrée 2 du récepteur qui assurent un filtrage préliminaire des oscillations électromagnétiques à ne pas recevoir. Après amplification dans l'amplificateur sélectif 3, les oscillations électromagnétiques à convertir sont délivrées au mélangeur 4. Le terme "ligne d'alimentation" ou "feeder" est utilisé ici au sens large du mot et peut désigner une ligne de transmis-sion à deux conducteurs, une ligne coaxiale, une ligne à guide d'ondes, etc.. qui sert à véhiculer vers le récepteur les oscillations électromagnétiques à recevoir et à convertir dont la fréquence porteuse peut se trouver dans n'importe quelle gamme des oscillations élect m agnétiques . Le mélangeur 4 est attaqué en même temps par les oscillations électromagnétiques auxiliaires à la fréquence porteuse f qui sont livrées par I'oscilla g teur local 5 du récepteur, la fréquence de cet oscillateur étant réglable dans la gamme d'utilisation du récepteur superhétérodyne.La fréquence porteuse intermédiaire fi des oscillations électromagnétiques converties obtenues à la sortie du mélangeur 4 a pour valeur fi=fs~fg. Ces oscillations sont amplifiées par l'amplificateur 6 de fréquence intermédiaire et, en cas de réception des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude, sont détectées par le démodulateur d'amplitude 7. Si les oscillations électromagnétiques à recevoir sont modulées en fréquence, elles sont injectées depuis la sortie de l'amplificateur 6 de fréquence intermédiaire dans le limiteur d'amplitude8 et ensuite dans le discriminateur de fréquence 9.Après le démodulateur d'amplitude 7 ou après le discriminateur de fréquence 9, les oscillations électromagnétiques à recevoir sont amplifiées par l'amplificateur de basse fréquence 10 pour être appliquées au bloc de sortie 11 qui peut être constitué par un tube à rayons cathodiques, par un haut-parleur, par un indicateur à aiguille, par un appareil enregistreur, etc. Le réglage du récepteur superhétérodyne sur la fréquence porteuse des oscillations électromsgnétiques à convertir est obtenu grâce à la commande unique et simultanée de la fréquence de l'oscillateur local 5, des circuits d'entrée 2 et de l'amplificateur sélectif 3 du récepteur. Dans ces conditions, la fréquence porteuse intermédiaire f. des oscillations électromagnétiques converties est de valeur constante : fi = const. Un tel réglage et, respectivement, un tel changement de fréquence de travail sont dits llà commande unique". La sélectivité en fréquence et la sensibilité d'un récepteur superhétérodyne dépendent des propriétés de résonance des circuits résonnants utilisés dans l'amplificateur 6 de fréquence intermédiaire, tandis que le filtrage des parasites, à la fréquence dite "fréquence image" et aux fréquences de combinaison reçues, est déterminé par le coefficient de surtension des circuits oscillants utilisés dans les circuits d'entrée 2 ainsi que par celui de l'amplificateur sélectif 3.Par fréquence image on entend, dans le cas d'un récepteur superhétérodyne,une fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques à re cevoir, qui est liée à la fréquence porteuse f g des oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'oscillateur local 5 et à la fréquence porteuse intermédiaire f. des oscillations électromagnétiques converties par la relation fss = fgf . Par fréquences de combinaison fsmn on entend des fréquences porteuses des oscillations électromagnétiques agissant à l'entrée du récepteur superhétérodyne et qui sont liées à la fréquence porteuse fg des oscillations électromagnétiques auxiliaires et à la fréquence porteuse intermédiaire f. par la relation fj+m1g f smn = i q ou m1 et n sont des nombres entiers. Le procédé bien connu de changement de fréquence porteuse du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques et le récepteur superhétérodyne basé sur ce procédé présentent un certain nombre d'inconvénients sérieux. Indiquons les principaux de ces inconvénients. Premièrement, les récepteurs superhétérodynes doivent posséder obligatoirement un oscillateur local permettant le réglage de ces récepteurs dans leur gamme de fréquences d'utilisation. Si lton a à recevoir une bande assez large d'oscillations électromagnétiques ou des oscillations électromagnétiques se trouvant dans des gammes de fréquences nouvellement mises en valeur, pour lesquelles les oscillateurs locaux ne sont pas encore réalisés, ce procédé de changement de fréquence utilisé dans les récepteurs superhétérodynes connus ne peut pas être réalisé en principe, de sorte que les récepteurs superhétérodynes ne peuvent pas être réalisés dans de tels cas. Deuxièmement, la fréquence image f55 et les fréquences de combinaison fsmn reçues des oscillations électromagnétiques augmentent considérablement les exigences auxquelles doit répondre le filtrage des signaux à recevoir dans les circuits d'entrée 2 des récepteurs superhétérodynes surtout dans le cas où ils sont destinés à fonctionner dans une large bande de fréquence,étant donné que, dans ce cas, la puissance des signaux agissant à leur entrée peut différer de 100 décibems et même davantage. Troisièmement, on sait que les circuits d'entrée 2 des récepteurs superhétérodynes, y compris les filtres basse-bande pour la gamme des fréquences très élevées et les filtres utilisés dans les amplificateurs sélectif s 3 des récepteurs sont réglés sur la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à recevoir et à convertir, tandis que l'oscillateur local émet des oscillations électromagnétiques à la fréquence porteuse fg qui diffère de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques à convertir d'une valeur égale a la fréquence porteuse intermédiaire f . Un tel décalage de la fréquence porteuse fg engendrée ipar l'oscillateur local 5 par rapport à la fréquence porteuse fs du signal à recevoir peut rendre difficile la commande unique des circuits d'entrée 2, des amplificateurs sélectifs 3 et de l'oscillateur local 5.Cet alignement des circuits est surtout difficile à réaliser dans le cas des récepteurs superhétérodynes de mesure de type panoramique fonctionnant en hyperfréquences qui doivent être accordables dans une très large gamme de fréquences de service Quatrièmement, les fréquences et les phases des composantes spectrales des oscillations électromagnétiques converties, c'est-à-dire des oscillations électromagnétiques obtenues à la sortie du mélangeur 4 d'un récepteur superhétérodyne, sont fonc tion des fréquences et des phases des composantes spectrales des oscillations électromagnétiques à convertir, c'est-à-dire des oscillations électromagnétiques appliquées à l'entrée du mélangeur 4 de ce récepteur.Dans le cas d'oscillations électromagnétiques à convertir qui sont presque monochromatiques ou à bande très étroite, l'existence d'une telle dépendance rend difficile 1'obtention de la sensibilité théoriquement possible des récepteurs superhétérodynes connus. Cela est dû essentiellement au fait que, dans la pratique, ni la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir, ni la fréquence por teuse fg des oscillations électromagnétiques auxiliaires produi tes par 1 t oscillateur local 5 à fréquence accordable ne sont pas absolument stables dans le temps. Cette instabilité exige d'élargir la bande passante de l'amplificateur de fréquence intermédiaire 6 par rapport à celle qui est nécessaire pour la réception des signaux à bande étroite.En pratique, la bande passante de l t amplificateur de fréquence intermédiaire 6, qui est calculée en tenant compte de l'instabilité des porteuses f5 et f g est, en cas de réception de signaux monochromatiques ou à bande très étroite, de plusieurs ordres de grandeur supérieure à la bande passante théoriquement nécessaire, ce qui réduit de plus d'un ordre de grandeur la sensibilité possible des récepteurs superhétérodynes. Le but de la présente invention est de remédier aux inconvénients mentionnés ci-dessus. La présente invention a pour but de fournir un procédé de changement de fréquence porteuse d'un spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques à convertir, dans lequel la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques converties soit indépendante de la fréquence des oscillations électromagnétiques auxiliaires. Elle a également pour but de réaliser un récepteur d'oscillations électromagnétiques basé sur ce procédé et possédant un oscillateur local produisant des oscillations électromagnétiques auxiliaires à la fréquence porteuse de valeur constante dans le temps ou ne comportant aucun oscillateur local (à condition que ce récepteur possède une sélectivité en fréquence). Le procédé, conforme à l'invention, de changement de fréquence porteuse d'un spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques, dans un récepteur d'énergie électromagnétique comportant un dispositif convertisseur dont l'entrée est attaquée par les oscillations électromagnétiques à convertir et dont la sortie fournit les oscillations électromagnétiques converties et qui comprend au moins un élément semi-conducteur dont les paramètres électromagnétiques dépendent de l'intensité, de la polarisation et de la fréquence des oscillations du champ des oscillations électromagnétiques à convertir agissant sur cet élément, est caractérisé en ce qu'on assure une modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir, de manière que le spectre de fréquences, la polarisation et la valeur de l'intensité du champ des oscillations électromagnétiques dont l'énergie a subi cette modulation auxiliaire déterminent les grandeurs et les orientations des vecteurs des moments magnétiques et/ou électriques, ainsi que les valeurs de l'admittance et de l'impédance de l'élément semi-conducteur utilisé dans le dispositif convertisseur, de façon que la fréquence porteuse de chaque tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties devienne multiple de la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. Il est avantageux de placer l'élément semi-conducteur du dispositif convertisseur dans un champ magnétique continu et/ou dans un champ électrique continu. Dans ce dernier cas, la grandeur et l'orientation du vecteur représentant l'intensité de ce champ, ou de ces champs, détermineront, d'une manière complémen taire, les valeurs et les orientations des vecteurs des moments magnétique et/ou électriques, de l'admittance et de l'impédance de l'élément semi-conducteur. Il y a aussi intérêt à soumettre au moins un élément semiconducteur du dispositif convertisseur du récepteur à l'action du champ dû aux oscillations électromagnétiques auxiliaires. On obtient ainsi une modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir à l'aide du champ de ces oscillations électromagnétiques auxiliaires.Dans ce cas, la fréquence, la polarisation et la valeur de l'intensité du champ des oscillations électromagnétiques auxiliaires déterminent d'une façon complémentaire la valeur et l'orientation des moments magnétiques et/ou électriques, de l'admittance et de l'impédance de l'élément semi-conducteur ; la fréquence porteuse de chaque tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties devient alors multiple de la valeur de la fréquence porteuse de ces oscillations électromagnétiques auxiliaires, cette dernière fréquence porteuse déterminant la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. Dans le cas de la conversion d'oscillations électromagnétiques dont la fréquence porteuse varie périodiquement dans le temps, la modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir est obtenue en utilisant les propriétés de résonance que possède la composante résistive de l'impédance du dispositif convertisseur du récepteur et la variation périodique, en fonction du temps, de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir. Il en résulte que la fréquence porteuse de chaque tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties devient multiple de la valeur de la fréquence de variation périodique en fonction du temps de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir qui détermine la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. La modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir peut être réalisée en choisissant l'amplitude et la fréquence des oscillations électromagnét ques auxiliaires de manière à obtenir une variation périodIque, dans le temps, de la différence entre la valeur de la fréquence de résonance de la composante résistive de l'impédanCe du dispositif convertisseur et la valeur de ladite fréquence porteuse, périodiquement variable dans le temps, des oscillations électromagnétiques à convertir, de façon que la fréquence porteuse de chaque tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties devienne multiple de la fréquence à laquelle varie ladite différence qui détermine la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. Dans les gammes des basses fréquences, des hautes fréquences et des hyperfréquences des oscillations électromagnétiques à convertir, l'élément semi-conducteur peut être utilisé en un régIme pour lequel la composante réactive ou la composante résistive de son impédance dépend linéairement du champ des oscillations électromagnétiques auxiliaires agissant sur cet élément semiconducteur. Dans ce cas, la fréquence, la polarisation et la valeur de l'intensité du champ des oscillations électromagnétiques auxiliaires sont déterminées en fonction des limites de cette dépendance linéaire. Pour la gamme hyperfréquences des oscillations électromagnétiques à convertir il est avantageux d'utiliser,en tant qu'élément semi-conducteur du dispositif convertisseur, une ferrite en la faisant travailler au régime de résonance ferromagnétique. Le problème posé est aussi résolu par le fait que, dans le récepteur d'énergie électromagnétique destiné à réaliser le procédé, conforme à l'invention, de changement d 'un spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques et comprenant un dispositif d'entrée comportant unè ligne de transmission d'entrée (un feeder), des circuits d'entrée et un amplificateur sélectif mis en série, un dispositif de sortie comportant un amplificateur à fréquence intermédiaire, un démodulateur d'amplitude, un amplificateur basse fréquence et un bloc de sortie misen série, le dispositif de sortie étant lié au dispositif d'entrée par l'intermédiaire d'au moins un dispositif convertisseur comportant au moins un élément semi-conducteur, conformément à l'invention, chaque dispositif convertisseur est réalisé sous la forme d'un systèmerésonnant d'esltrée et d'un système résonnant de sortie qui sont liés entre eux par un système de détection spatiale et le système résonnant d'entrée comporte ledit élément semi-conducteur et est accordé sur sa propre fréquence déterminée par la valeur moyenne, dans le temps, de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir, tandis que le système résonnant de sortie est accordé sur une fréquence qui est multiple de la valeur de la fréquence, constante dans le temps, de modulation auxiliaire de l'énergie des oscilldtions électromagnétiques à convertir. Il est avantageux de munir le récepteur d'un moyen pour produire un champ magnétique continu et/ou un champ électrique continu dans lequel on place au moins un élément à semiconducteur du système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur. Le récepteur peut comporter un oscillateur local produisant des oscillations électromagnétiques auxiliaires à la fréquence porteuse, constante dans le temps. Dans ce cas, le système résonnantd'entrée du dispositif convertisseur comprend une entrée auxiliaire à laquelle est connecté cet oscillateur local. La grandeur et l'orientation des vecteurs des moments magnétiques et/ou électriques ainsi que la valeur de la conductance et de l'impédance d'au moins un élément semi-conducteur du système résonnant d'entrée sont déterminées, d'une façon complémentaire, par la fréquence, la polarisation et l'intensité du champ des oscillations électromagnétiques auxiliaires en provenance de l'oscillateur local, tandis que le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur est accordé sur la valeur constante de sa fréquence propre qui est multiple de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques auxiliaires engendrées par l'oscillateur local. En outre, le récepteur peut être équipé d'un moyen pour faire varier l'intensité du champ magnétique continu et/ou du champ électrique continu dans lequel est placé l'élément semiconducteur utilisé dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur, la variation de la fréquence d'accord du système résonnant d'entrée étant déterminée, d'une façon complémentaire, par la variation de l'intensité du champ magnétique continu et/ou du champ électrique continu. Le récepteur peut aussi comporter un oscillateur complémentaire produisant des oscillations électromagnétiques complémentaires.Dans ce cas, le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur utilise son propre élément à semi-conducteurs et comprend une entrée complémentaire à laquelle est relié cet oscillateur complémen taire, la fréquence des oscillations électromagnétiques complémentaires étant égale à la fréquence à laquelle varie la fréquence de variation de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir et la variation dans le temps de la fréquence de résonance sur laquelle est accordé le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur se produit à une fréquence égale à la fréquence des oscillations électromagnétiques complémentaires. Le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur peut comporter, en plus de l'élément semi-conducteur susmentionné qui est lié à l'entrée auxiliaire et est constitué par une ferrite fonctionnant en régime de résonance ferromagnétique, un guide d'ondes ; le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur dispose d'un circuit résonnant de sortie qui comporte un conducteur dont l'un des tronçons est disposé à proximité immédiate de l'élément semi-conducteur du système résonnant d'entrée, d'un circuit LC aux bornes duquel sont connectées les extrémités de ce conducteur et d'un filtre complémentaire relié au circuit LC, le système de détection spatiale du dispositif convertisseur étant constitué par l'élément semi-conducteur du système résonnant d'entrée et par l'un des tronçons, se trouvant à sa proximité immédiate, du conducteur faisant partie du système résonnant de sortie. Le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur peut comprendre, en plus d'au moins un élément semi-conducteur, un circuit à constantes réparties. Le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur est, dans ce cas, réalisé sous la forme d'un autre circuit à constantes réparties, le système de détection spatiale du dispositif convertisseur étant constitué par au moins un élément semi-conducteur faisant partie du système résonnant d'entrée et par un tronçon se trouvant à proximité immédiate de l'élément semi-conducteur, dudit autre circuit à constantes réparties faisant partie du système résonnant de sortie. Il est avantageux de réaliser le circuit à constantes réparties dans le système résonnant d'entrée sous la forme d'une cavité résonnante et ledit autre circuit à constantes réparties, faisant partie du système résonnant de sortie, aussi sous la forme d'un résonateur à cavité. Ledit autre circuit à constantes réparties qui équipe le système résonnant de sortie peut être un tronçon de ligne coaxiale monté en court-circuit. Le système résonnant d'entrée et le système de détection spatiale du dispositif convertisseur peuvent être réalisés sous la forme d'un guide d'ondes commun divisé par deux cloisons en trois parties: une partie d'entrée, un résonateur et une partie de sortie. Dans ce cas, ledit élément semi-conducteur, faisant partie du système résonnant d'entrée et se présentant sous la forme d'une ferrite fonctionnant en régime de résonance ferromagnétique, est placé dans l'orifice de couplage de la première cloison et est lié à 11 entrée auxiliaire du système résonnant d'entrée. Le résonateur comporte un autre élément semi-conducteur qui est un varactor relié directement à un circuit RC se trouvant en dehors du guide d'ondes et, par l'intermédiaire d'une résistance de réglage, à une source de champ électrique continu. La partie de sortie du guide d'ondes renferme un élément semiconducteur complémentaire se présentant sous forme d'un cristal détecteur relié directement à un autre circuit RC se trouvant en dehors du guide d'ondes et, par l'intermédiaire d'une autre résistance de réglage, à une autre source de champ électrique continu. En amont de cet élément semi-conducteur complémentaire, à la partie de sortie du guide d'ondes est connecté un coupleur directif branché de manière que l'énergie électromagnétique produite par un autre oscillateur complémentaire et passant par ce coupleur se réfléchisse sur la deuxième cloison du guide d'ondes et se dirige vers l'élément semi-conducteur complémentaire, le système résonnant de sortie étant réalisé sous la forme d'un autre circuit oscillant LC relié à travers un condensateur, à l'élément semi-conducteur complémentaire. La partie d'entrée du guide d'ondes peut être réalisée sous la forme d'un guide d'ondes distinct et comprendre un autre élément semi-conducteur complémentaire sous forme d'un cristal détecteur monté en série après le premier élément semi-conducteur et relié à un circuit RC propre, disposé en dehors de ce guide d'ondes. Dans ce cas, le résonateur et la partie de sortie du guide tondes se présentent aussi sous la forme d'un gude d'ondes distinct dont l'autre élément semi-conducteur est relié, à travers un condensateur, à l'autre élément semi-conducteur complémentaire susmentionné. Dans une réalisation, le résonateur comporte au moins une sonde capacitive montée dans sa paroi, entre l'élément semiconducteur et l'autre élément semi-conducteur, et la liaison entre l'élément semi-conducteur du système résonnant d'entrée et son entrée auxiliaire est assurée par l'intermédiaire du circuit résonnant d'entrée comprenant un conducteur dont un des tronçons se trouve à proximité immédiate de cet élément semiconducteur, et un circuit LC auquel sont reliées les extrémités de ce conducteur, les connexions de sortie du condensateur C constituant l'entrée auxiliaire indiquée du système résonnant d'entrée. On simplifie ainsi considérablement la construction des récepteurs d'énergie électromagnétique sélectifs et accordables dans la gamme de fréquences d'utilisation et on élargit cette gamme. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description de plusieurs de ses modes de réalisation, et des dessins ci-annexées sur lesquels - la figure 1, déjà décrite, représente un récepteur classique - la figure 2 montre le schéma, conforme à l'invention, du changement de fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir en fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques converties sous l'action des oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par un oscillateur local (une hétérodyne), attaquant le dispositif convertisseur - la figure 3 représente, conformément à l'invention, les courbes de variation de la composante résistive RA et de la composante réactive RX de l'impédance ZA du dispositif convertisseur du côté de l'entrée A, dans le cas où les oscillations électromagnétiques auxiliaires ne sont pas appliquées à son entrée auxiliaire B et où les oscillations électromagnétiques complémentaires n'attaquent pas son entrée C - la figure 4 illustre, conformément i l'invention, la courbe de variation, en fonction du temps, de la différence AfAS entre la valeur de la fréquence de résonance fA d'accord de l'impédance ZA du dispositif convertisseur du côté de l'entrée A et la valeur de la fréquence porteuse f du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir appliquées à cette entrée A - la figure Sa montre, conformément à l'invention, la courbe de variation, en fonction du temps, de la fréquence de résonan ce ou d'accord f A de l'impédance ZA du dispositif convertisseur du côté de l'entrée A - la figure 5b montre, conformément à l'invention, la courbe de variation, en fonction du temps, de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques à convertir s - la figure 6 montre, conformément à l'invention, les courbes de variation de la composante résistive RD et de la composante réactive XD de l'impédance ZD du dispositif convertisseur du côté de la sortie D dans le cas où les oscillations électromagnétiques auxiliaires ne sont pas appliquées à l'entrée auxiliaire B de ce dispositif et où les oscillations électromagnétiques complémentaires n'attaquent pas son entrée C - la figure 7 est le schéma dùn dispositif convertisseur conforme à l'invention - la figure 8 est un graphique représentatif,conformément à l'invention, l'orientation instantanée dans l'espace du vecteur d'aimantation t et de sa projection Nz en cas de mouvement de précession du vecteur d'aimantation t de l'élément semiconducteur autour de l'axe Z ;; - la figure 9 représente, conformément à l'invention, un exemple de spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques monochromatiques à convertir et appliquées à l'entrée A dtin dispositif convertisseur - la figure 10 représente, conformément à l'invention, un exemple de spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées à l'entrée auxiliaire B d'un dispositif convertisseur - la figure 11 montre, conformément à l'invention, un exemple de spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques converties obtenues à la sortie D d'un dispositif convertisseur lorsque les oscillations électromagnétiques monochromatiques à convertir sont appliquées à son entrée A et les oscillations électromagnétiques auxiliaires sont appliquées à son entrée auxiliaire B - la figure 12 illustre, conformément à 11 invention, un exemple de spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques impulsionnelles modulées en amplitude à convertir appliquées à l'entrée A d'un dispositif convertisseur - la figure 13 représente, conformément à l'invention, un exemple de tranches de spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques converties obtenues à la sortie D d'un dispositif convertisseur, lorsque les oscillations électromagnétiques impulsionnelles modulées en amplitude à convertir sont appliquées à son entrée A et les oscillations électromagnétiques auxiliaires sont appliquées à son entrée auxiliaire B - la figure 14 montre, conformément à l'invention, un exemple d'enveloppe de spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques impulsionnelles modulées en amplitude à convertir, appliquées à l'entrée A d'un dispositif convertisseur la figure 15 représente, conformément à l'invention, un exemple d'enveloppes de tranches de spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques converties obtenues à la sortie D d'un dispositif convertisseur lorsque les oscillations électromagnétiques impulsionnelles modulées en amplitude à convertir sont appliquées à son entrée A et les oscillations électromagnétiques auxiliaires sont appliquées à son entrée auxiliaire B - la figure 16a montre, conformément à l'invention, la courbe de variation, en fonction du temps, de la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir - la figure 16b illustre, conformément à l'invention, la courbe de variation, en fonction du temps, de la valeur instan- tanée de la composante résistive RA de l'impédance Z d'un dis de la composante résistive R A positif convertisseur du côté de l'entrée A dans le cas où la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir appliquées à cette entrée A varie en fonction du temps, les oscillations électromagnétiques auxiliaires n'étant pas appliquées à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur et les oscillations électromagnétiques complémentaires n'étant pas appliquées à l'entrée C du dispositif convertisseur - la figure 17a représente, conformément à l'invention, la courbe de variation, en fonction du temps, de la fréquence de résonance ou d'accord fA de l'impédance ZA du dispositif conver tisseur - la figure 17b illustre, conformément à l'invention, la courbe de variation, en fonction du temps, de la valeur instan tanée de la composante résistive RA de l'impédance ZA du dispo sitif convertisseur du côté de son entrée A dans le cas où la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques à convertir appliquées à cette entrée A est invariable dans le temps, les oscillations électromagnétiques auxiliaires à la fréquence fgc étant appliquées à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur et les oscillations électromagnétiques complémentaires n'attaquant pas l'entrée C du dispositif convertisseur - la figure 18 représente, conformément à l'invention, le schéma d'un récepteur réalisant le procédé de changement de fréquence porteuse d'un spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques;; - les figures 19, 20, 21 et 22 montrent, conformément à l'invention, divers exemples de réalisation du dispositif convertisseur - la figure 23 représente le schéma,conforme à l'invention, de principe électrique du circuit résonant d'entrée du dispositif convertisseur illustré sur la figure 22, et, - les figures 24 et 25 montrent, conformément à l'invention, d'autres exemples de réalisation du dispositif convertisseur. On définit et on précise ci-après les termes utilisés dans la description de l'invention. Les termes utilisés dans ce qui suit signifient 1. Détection spatiale - C'est un mode de détection qui consiste à faire apparaître la variation,en fonction du temps, de l'énergIe électromagnétique accumulée dans n'importe quel résonateur électromagnétique ; la détection de cette variation s'effectue, en règle générale, en dehors de ce résonateur. La détection spatiale peut être réalisée, par exemple, en déterminant la variation, en fonction du temps, de la puissance des oscillations électromagnétiques ré-émise par le résonateur donné aux régimes stationnaires ou quasi-stationnaires des oscillations électromagnétiques dans le résonateur lui-même, ou encore en déterminant la variation que subit la valeur de la composante longitudinale de l'aimantation dans une sphère de ferrite au régime de résonance ferromagnétique qui a accumulé l'énergieélectromagnétique. Ces deux cas sont utilisés dans les exemples décrits plus loin de réalisation du procédé, conforme à l'invention, de changement de fréquence porteuse de spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques à convertir. 2. Svstème de détection spatiale - C'est un ensemble de dispositifs et éléments réalisant la détection spatiale 3. Modulation auxiliaire d'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. C'est une variation périodique, en fonction du temps, de la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans un résonateur. 4. Elément semi-conducteur - C'est un élément réalisé à partir d'un corps semi-conducteur solide, liquide ou gazeux présentant une conductivité électrique de valeur finie et possédant des moments magnétiques et électriques de dipôle. Le terme "semi-conducteur" est donc pris au sens physique du mot et peut englober n'importe quelle substance qui ne peut être considérée d'après ses propriétés comme un conducteur, c'est-à-dire comme une substance à conductivité électrique élevée. Dans les dispositif décrits plus loin, les éléments semi-conducteurs sont représentés par des détecteurs à cristaux, par des varactors et des semi-conducteurs magnétiques: les ferrites. Il convient de remarquer que les ferrites ne peuvent pas être rangées parmi les magnétodiélectriques puisqu'on entend par ces derniers un mélange mécanique de conducteurs magnétiques et de diélectriques.En outre, par semi-conducteurs dans le sens indiqué, on entend aussi, dans ce qui suit, les ferro-électriques par exemple et certains diélectriques utilisés dans les équipements radio-électroniques, dont la conductivité électrique n'est pas nulle. Le procédé conforme à l'invention pour transposer la fréquence porteuse fs d'un spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques est réalisé dans un récepteur d'énergie électromagnétique comportant un dispositif d'entrée I (fig. 2), un dispositif convertisseur 12 utilisant au moins un élément semi conducteur-Il et un dispositif de sortie III. Le dispositif convertisseur 12 possède des entrées A, B et C et une sortie D. L'entrée A sur laquelle on applique les oscillations électromagnétiques à la fréquence porteuse fs à convertir est reliée à la sortie du dispositif d'entrée I. L'entrée auxiliaire B, à laquelle sont appliquées des oscillations électromagnétiques auxiliaires ayant une fréquence porteuse d'une valeur constante fgc est reliée, par l'intermédiaire d'un filtre 14, à un oscillateur local (hétérodyne) 13 qui produit ces oscillations électromagnétiques auxiliaires. La sortie D du dispositif convertisseur 12, sur laquelle on prélève les oscillations électromagnétiques converties, est reliée au dispositif dc sortie III. Les paramètres électromagnétiques de l'un des éléments semiconducteurs Il au moins dépendent de l'intensité, de la polarisation et de-la fréquence des oscillations électromagnétiques à à convertir, qui sont injectées sur l'entrée A du convertisseur 2 ainsi que de l'intensité, de la polarisation et de la fréquence des oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées sur l'entrée auxiliaire B du même dispositif convertisseur. Le récepteur peut comporter un moyen permettant de créer un champ a- gnétique continu et/ou un champ électrique continu dont la valeur peut être rendue variable dans des limites nécessaires au fonctionnement normal du récepteur.Dans ce champ, on place un élément semi-conducteur Il au moins et on fait agir sur cet élément les oscillations électromagnétiques à convertir et,dans certains cas, les oscillations électromagnétiques auxiliaires. Il est à noter que les oscillations électromagnétiques auxiliaires ne sont nécessaires que pour la conversion des oscillations électromagnétiques ordinaires modulées en amplitude Le champ magnétique continu et/ou le champ électrique continu détermine par sa valeur et son sens, en l'absence d'oscillations électromagnétiques à convertir et d'oscillations électromagnétiques auxiliaires, la valeur et l'orientation des moments magnétiques et/ou des moments électriques ainsi que la valeur de la conductance et de l'impédance correspondante d'au moins un élément semi-conducteur Il, ce qui détermine en particulier la valeur de la fréquence de résonance F (fig. 3) sur laquelle est accordée l'impédance résultante ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de son entrée A pour les oscillations électromagnétiques à convertir.La largeur de la bande AFs de la variation de la composante résistive RA de l'impédance ZA,en fonction de la fréquence f des oscillations électromagnétiques à convertir,est choisie de manière qu'elle soit approximativement égale à la largeur de la bande de fréquences portant l'information utile dans le spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir. Pour pouvoir réaliser le procédé, conforme à l'invention, de changement de fréquence porteuse fs du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir, il est nécessaire d'assurer une variation périodique auxiliaire, dans le temps, de la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulé dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur 12 et, en particulier, dans la substance du semi-conducteur Il. Cette variation auxiliaire qu'on appellera, dans ce qui suit, modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir, est réalisée à l'aide des oscillations électromagnétiques auxiliaires qui viennent d'être mentionnées ou à l'aide d'une modulation auxiliaire en fréquence ou en amplitude à laquelle ont été soumises les oscillations électromagnétiques à convertir elles-mêmes et qui permet d'obtenir la modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir, énergie qui est accumulée dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur 12. La modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur 12 est obtenue grâce à une variation périodique dans le temps, à l'entrée A du dispositif convertisseur 12, de la différence des fréquences AfAs = fA~5 S = c'est-à-dire de la différence qui existe entre la valeur de la fréquence de résonance f (fig. 3) sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12, du côté de L'entrée A, et la valeur de la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir.Dans ces conditions, la valeur de la fréquence FAS de variation,en fonction du temps, de la différence AfA5 (fig. 4), est maintenue constante pour toutes les valeurs fixes possibles de la fréquence FAS Cette dernière est appelée dans ce qui suit fréquence de référence de la variation dans le temps de la différence AfA5 considérée. La modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur 12 peut être également obtenue à l'aide d'un modulateur d'amplitude ordinaire qui est placé dans l'émetteur ou directement en amont du récepteur d'énergie électromagnétique considéré (fig. 2), et qui produit cette modulation à une fréquence multiple (y compris égale) de la fréquence f des oscillations électromagnétiques auxiliaires gc qui commandent, dans ce cas particulier, le fonctionnement du modulateur considéré. Un tel procédé permettant d'effectuer la modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir peut être utilisé dans le cas où il est nécessaire d'obtenir une bande t FA (fig. 3) aussi large que possible (ou quand il est impossible d'obtenir une bande suffisamment étroite) de variation de la composante résistive RA de l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 2) du côté de l'entrée A. On peut assurer la variation de la différence fAS fA'fS considérée (fig. 4) entre la valeur de la fréquence de résonance fA sur laquelle est réglée l'impédance Z A du dispositif convertisseur 12 du côté de I'entrée A et la valeur de la fréquence porteuse f5 des oscillations électromagnétiques à convertir en utilisant trois procédés. Selon le premier procédé, la variation périodique de la différence h fAS au rythme de la fréquence de référence FAS se produit pour une valeur invariable dans le temps de la fré quence porteuse f du spectre des fréquences des oscillations s électromagnétiques à recevoir grâce à la variation périodique de la fréquence de résonance fA (fig. 3, Sa) d'accord de l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12.Ce procédé permet de réaliser la condition selon laquelle la valeur de la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir reste inchangée avec le temps, autrement dit fs = fSC = const. , où la fréquence fsc est une valeur quelconque, constante dans le temps, de la fréquence porteuse f5 des oscillations électromagnétiques à convertir.Selon le second procédé, la variation périodique de la différence AfA5 à la fréquence de référence FAS nécessaire pour réaliser le procédé,conforme à l'invention, de changement de fréquence, est obtenue en faisant varier périodiquement, en fonction du temps, la valeur de la fréquence porteuse fs (fig. 5b) des oscillations électromagnétiques à convertir. Cette variation peut être réalisée, soit dans l'émetteur, soit directement en amont de l'entrée du récepteur considéré (fig.2). Dans ce deuxième cas, on maintient constante, en fonction du temps, la valeur de la fréquence de résonance fA (fig. 3) sur laquelle est réglée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A, c'est-à-dire fA fAC = const., où la fréquence fAC peut prendre une valeur quelconque constante dans le temps égale à la fréquence f A d'accord de l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A.Enfin, dans le dernier des trois procédés ou cas considérés, on peut avoir aussi bien une variation périodique dans le temps de la fréquence de résonance fA s sur laquelle est réglée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 2) du côté de l'entrée A, qu'une variation périodique dans le temps de la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir. On va examiner en détail, ci-après, chacun de ces trois cas. Dans le premier da ces trois cas, c'est-à-dire pour la fré quence fS # PSC = const., afin d'obtenir une variation périodi- que en fonction du temps de la fréquence de résonance f A sur laquelle est réglée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 tfigs 2), on a recours à des oscillations électromagnétiques auxiliaires qui sont appliquées, comme il a déjà été dit, à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur 12. Dans ce cas, la valeur maximale de l'amplitude de la différence ASmax (fig. 4) de la variation périodique, en fonction du temps, de la grandeur AfAS est égale à l'amplitude maximale AfA max (fig. 5a) de la variation périodique dans le temps de la fréquence de résonance fA sur laquelle est réglée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A et est déterminée par l'amplitude maximale des oscillations électromagnétiques auxiliaires. Dans ces conditions, la fréquence de référence FAS (fig. 4) de la variation dans le temps de la grandeur AfAS est identique à la valeur constante de la fréquence porteuse fgc (fig. Sa) de ces oscillations électromagnétiques auxiliaires, dont la période a pour expression t = l/fgc.En cas de varia gc gc tion sinusoidale de la fréquence de résonance fA sur laquelle est réglée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A, le premier cas considéré est caractérisé par les relations suivantes : fS f = const. et fA (t) A AC = #fA max sin [ 2 tfgc t + 9 A1 où A est une phase initiale quelconque de la variation dans le temps de la valeur de la fréquence de résonance fA sur laquelle est réglée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A.Lorsque les oscillations électromagnétiques à convertir ne sont pas appliquées à l'entrée A du dispositif convertisseur 12 (fig. 2), ce dispositif doit se comporter, dans le cas optimal, du côté de l'entrée auxiliaire B, comme un dispositif linéaire ; autrement dit, il ne doit produire aucune multiplication de la fré quence porteuse f des oscillations électromagnétiques auxi gc liaires sur la portion entre son entrée auxiliaire B et sa sortie D, si son entrée A n'est pas attaquée par les oscillations électromagnétiques à convertir. Lorsque l'entrée A du dispositif convertisseur 12 est attaquée par les oscillations électromagnétiques modulées en amplitude, dont la fréquence porteuse est à convertir, le coefficient de transmission entre l'entrée auxiliaire B et la sortie D du dispositif convertisseur 12 varie, pendant la durée d'action des oscillations à convertir, pour les oscillations électromagnétiques auxiliaires (par rapport au cas où les oscillations électromagnétiques à convertir sont absentes de l'entrée A du dispositif convertisseur 12). La valeur de variatioh de ce coefficient de transmission devient proportionnelle à la valeur de l'amplitude ou de la puissance des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude à convertir qui sont appliquées sur l'entrée A.Il est à noter que dans ce cas est réalisée la condition suivante : la valeur de la fréquence porteuse f des gc oscillations électromagnétiques auxiliaires est cinq à dix fois, et même davantage, plus grande que la fréquence maximale prise en considération dans le spectre de vidéo fréquences portant l'information utile et utilisé pour la modulation en amplitude des oscillations électromagnétiques à convertir. Dans le deuxième des trois cas considérés, on obtient, pour une valeur constante dans le temps de la fréquence de résonance ou d'accord fA (fig. Sb) de l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A, c'est-à-dire pour f A = f AS = const., une variation en fonction du temps de la fréquence porteuse fS des oscillations électromagnétiques à convertir, cette variation se produisant avec une période Tgs = l/Fgc = TAS, où F est la fréquence sous-porteuse de la variation de la gc fréquence porteuse donnée f5. Comme on l'a dit précédemment, cette variation est effectuée avant d'appliquer les oscillations électromagnétiques à convertir sur l'entrée du récepteur (fig. 2). La modulation en amplitude et en fréquence requise des oscillations électromagnétiques peut être obtenue, par exemple en faisant varier la fréquence porteuse fS des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude à convertir directement avant leur application à l'entrée du récepteur (fig. 2). A cet effet, les oscillations électromagnétiques mudulées en amplitude, en provenance de la sortie+de l'antenne (l'antenne nFst pas représentée sur les figures) sont appliquées, par exemple, à un déphaseur à ferrite qui produit un déphasage, périodiquement variable dans le temps, des oscillations électromagnétiques passant par ce déphaseur. De tels déphaseurs sont décrits par exemple dans les ouvrages suivants : Fox A., PIRE 1947, V 35, n 12, p. 1489 i Cacheris J.PIRE 1954, V. 42, n0 8, p. 1242 ; A. Mikaélian "Théorie et applications-des ferrites aux fréquences très élevées" ; Gosénergoizdat, Moscou, 1963, p. 640648.Grâce à cette variation périodique du déphasage en fonction du temps, on obtient, à la sortie du déphaseur à ferrite, une variation périodique dans le temps de la valeur de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques ayant traversé ce déphaseur. L'amplitude maximale AfS max de variation de la valeur de la fréquence porteuse f5 des oscillations électromagnétiques disponibles à la sortie de ce déphaseur doit être approximativement égale, dans le cas optimal, à la largeur de la bande AFA de la variation de la composante résistive RA de l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12.Les oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence obtenues de cette manière, et ayant la valeur nécessaire de la variation de leur fréquence porteuse f5 , sont injectées depuis la sortie du déphaseur à ferrite, à l'entrée du récepteur (fig. 2) dont l'oscillateur local 13 et le filtre 14 sont, dans ce cas, mis hors circuit.On peut donc conclure que le deuxième des trois cas considérés permettant de réaliser la condition nécessaire à la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention, à savoir la variation périodique en fonction du temps de la valeur de la différence A5 (fig. 4), pour une nature sinusol- dale de cette variation, est caractérisé par les relations suivantes : fA= fAC = const. et fs(t) = fso + FSmax sin(2#F gc t+ 't/s) où SS est une phase initiale arbitraire de la variation de la fréquence porteuse f5 (fig. 5b) des oscillations électromagnétiques à convertir et fSO est la valeur moyenne de la fréquence porteuse fS de ces oscillations électromagnétiques à convertir. Dans le troisième des trois cas considérés, lorsque la fréquence de résonance fA, sur laquelle est réglée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A, et la fréquence porteuse fS des oscillations électromagnétiques à convertir varient dans le temps , on a,en réalité, une combinaison des premier et second cas. Le choix de la variation des fréquences fA et fS en fonction du temps est déterminé par la condition énoncée plus haut, en vertu de laquelle la valeur de la fréquence de référence FAS de la variation périodique de la différence A5 (fig. 4) doit être constante dans le temps.A titre d'exemple, pour le troisième cas considéré, on peut indiquer une variation dans le temps de la fréquence de résonancef, sur laquelle sst réglée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A, sous la forme fA(t) = Ao + 3AfA3sin(2 # fgc t) et, en même temps, la variation, en fonction gc du temps, de la fréquence porteuse fS des oscillations électro magnétiques à convertir sous la forme fS(t) = fSo | 4#fS4sin (2 # Fgc t). Alors, pour fgc = Fgc = const. et const. #fA3 = on aura #fAS(t)=fA(t)-fS(t)=(fAo-fSo) + f3E3Sin(2fgt) 4 sin (21Tf t)).Ayant obtenu, grâce à l'accord de l'impédance gc Z A du dispositif convertisseur t2 du côté de l'entrée A, l'éga- lité de la valeur moyenne fAo de la fréquence de résonance d'accord à la valeur moyenne fSo de la fréquence porteuse f5 des oscillations électromagnétiques à convertir, autrement dit, ayant réalisé l'égalité fAo = So = const., on obtient, d'après une formule trigonométrique bien connue 3 sin&alpha;-4 sin &alpha;=sin 3 &alpha; , la relation #fAS(t)=#fA3sin(2#FASt) dans laquelle la fréquence de référence FAS de variation dans le temps de la différence AfAS s'exprime par une relation de la forme :FAS=3fgc=3 F const. gc gc La fréquence de référence FAS de variation dans le temps de la différence AfAS est déterminée, dans les trois cas considérés, soit par la valeur de la fréquence porteuse f des gc oscillations électromagnétiques auxiliaires, soit par la valeur de la fréquence sous-porteuse F de variation de la fréquence gc porteuse fS des oscillations électromagnétiques à convertir, soit, enfin, à la fois par la valeur de la fréquence porteu se Fgc F gc Rappelons que ces trois cas sont destinés, en fin de compte, à assurer une modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir, ou, plus exactement, à assurer une variation périodique dans le temps de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur 12. Ainsi, en passant à des réalisations pratiques, on entend par fréquence de référence FAS de variation, en fonction du temps, de la différence AfAS , soit la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires, soit la fré quence sous-porteuse Fgc de variation de la préquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir,soit, enfin, une grandeur qui est déterminée à la fois par la valeur de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques gc auxiliaires et par celle de la fréquence sous-porteuse Fgc de la variation de la fréquence porteuse f5 des oscillations électromagnétiques à convertir. Après avoir réalisé la modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur 12 (fig. 2), on procède à la détection spatiale. Pour la détection spatiale on utilise la variation des paramètres électromagnétiques de l'élément semi-conducteur Il qui est déterminée par la valeur de l'énergie accumulée dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur 12. Supposons que l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir n'ait subi aucune modulation auxiliaire. Alors, la valeur, par exemple de l'accroissement de la tension électrique aux bornes d'un circuit RC obtenu à l'aide de la détection spatiale au régime établi ou permanent des oscillations électromagnétiques dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur 12, sera déterminée par la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans ce système résonnant d'entrée.Grâce à la modulation auxiliaire de l'énergie considérée, cet accroissement de tension électrique aux bornes dudit circuit RC subit une modulation auxiliaire en amplitude. La fréquence de cette modulation auxiliaire en amplitude est identique à la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. En utilisant cet accroissement de la tension électrique,obtenu sur le circuit RC à la suite de la détection spatiale, on peut faire varier les paramètres électromagnétiques de l'élément semi-conducteur Il, par exemple, qui a servi à obtenir cette tension. Du fait que cet accroissement de la tension électrique subit une modulation auxiliaire en amplitude, les paramètres électromagnétiques de ce dernier élément semi-conducteur Il varient dans le temps à une fréquence qui est égale à la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. En d'autres termes, ces paramètres peuvent varier à une fréquence qui est multiple de la fréquence de référence FAS de variation en fonction du temps, de la différence AfAS mentionnée plus haut. La variation des paramètres électromagnétiques de l'élément semi conducteur Il est utilisée pour faire varier, en fonction du temps, l'impédance que le système résonnant d'entrée présente pour les oscillations électromagnétiques produites par un autre oscillateur complémentare utilisé dans le système de détection spatiale.Dans un autre cas où, pour la détection spatiale, on a recours à l'accroissement de l'aimantation de l'élément semiconducteur Il (une ferrite par exemple), la variation dans letemps de la valeur de cet accroissement, à la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie dans cette ferrite, est utilisée pour induire une tension alternative dans les spires d'un conducteur, le plan de ces spires étant disposé de manière qu'il soit traversé sous un angle droit par un champ magnétique correspondant, variable dans le temps. La fréquence de la tension alternative induite dans les spires de ce conducteur est égale à la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir.Du fait que la courbe traduisant la variation de la composante résistive de l'impédance du dispositif convertisseur 12, du côté de l'entrée A, est une courbe de résonance, cette fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie est multiple de la fréquence de référence FAS de variation en fonction du temps, de ladite différence tandis tandis que l'amplitude de la tension alternative dans lesdites spires du conducteur , obtenue grâce à la détection spatiale, est déterminée par la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur 12 (c'est-àdire dans la ferrite) et par la profondeur de modulation auxiliaire de la valeur de cette énergie. La valeur de la fréquence porteuse intermédiaire fim (fig. 2) de la tranche utilisée du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties obtenues à la sortie D du dispositif convertisseur 12 est, suivant les cas, soit multiple de la valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées sur l'entrée auxiliaire B de ce dispositif convertisseur 12, soit multiple de la fréquen ce sous-porteuse F de variation de la fréquence porteuse f gc des oscillations électromagnétiques à convertir. Chacune des tranches indiquées du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties possède une enveloppe qui est déterminée par la forme de l'enveloppe du spectre de vidéofréquences portant l'information à transmettre. Dans ces conditions, la formule déterminant la valeur des fréquences porteuses intermédiaires f im des tranches du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties a la forme f. = mFAs où m est une série infinie de nombres entiers, c'est im à-dire , m = 1, 2, 3, 4, ... La valeur de m indique la multiplicité de la fréquence de référence FAS ou, ce qui revient au même, le numéro de position consécutive sur l'axe des fréquences de la tranche, choisie pour l'utilisation, du spectre de fréquehces converties obtenues à la sortie D du dispositif convertisseur 12.Pour des valeurs impaires de m, c'est-à-dire pour m = 1, 3, 5, 7, ... etc, les oscillations électromagnétiques converties se produiront lorsque la valeur moyenne fAo (fig. 5a) de la fréquence de résonance fA variable dans le temps, sur laquelle est réglée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A, présentera un écart par rapport à la valeur constante de la fréquence porteuse fSC des oscillations lectromagnétiques à convertir ou lorsque la valeur constante dans le temps de la fréquence de résonance fA fAC présentera un écart par rapport à la valeur moyenne fSO (fig.Sb) de la porteuse f5 , variable dans le temps, des oscillations électromagnétiques à convertir. Le changement d'accord du dispositif convertisseur 12, du côté de L'entrée A, qui aboutit au changement d'accord du récepteur tout entier, est obtenu grâce à la variation, dans la gamme de fréquences d'utilisation du récepteur, de la valeur moyenne fAO (fig. Sa) de la fréquence de résonance fA , respectivement variable ou constante, de l'impédance Z A du dispositif convertisseur 12, du côté de l'entrée A.Cette variation de la valeur moyenne fAo est obtenue grâce à la variation de la valeur d'un champ magnétique continu H et/ou d'un champ élec Ao trique continu EAo qui agissent sur l'élément semi-conducteur Il du dispositif convertisseur 12 et constituent respectivement les composantes invariables dans le temps d'un champ magnétique résultant SA et/ou d'un champ électrique résultant rA auquel est soumis cet élément semi-conducteur.Les oscillations électromagnétiques complémentaires ne sont injectées sur l'entrée complémentaire C du dispositif convertisseur 12 que dans un cas particulier, lorsque la transmission de l'information à l'aide des oscillations électromagnétiques exige de faire varier dans le temps la valeur de la fréquence porteuse intermédiaire f des oscillations électromagnétiques converties, ces oscillatlimons électromagnétiques complémentaires n'étant appliquées sur entrée C que dans le cas où le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur 12 comporte lui-même encore un élément semi-conducteur.Dans ce dernier cas, ces oscillations électromagnétiques complémentaires parmettent, en association avec ce dernier 4liement semi-conducteur, d'assurer, d'une manière continue dans le temps, l'égalité de la fréquence propre de résonance fD (fig. 6) de l'impédance ZD du dispositif convertisseur 12 du côté de la sortie D, à la valeur de la fréquence porteuse intermédiaire, variable dans le temps, fim des oscillations électromagnétiques converties, c'est-à-dire I'éga- lité fD = fim . Dans les autres cas, qui sont engrandernajorité lorsque la valeur de la fréquence porteuse intermédiaire f. im est constante dans le temps (la précision de cette constance est déterminée par la stabilité dans le temps de la fréquence de référence FAS), la valeur de la fréquence propre de résonance fD de l t impédance l'impédance ZD du dispositif convertisseur 12, du côté de la sortie D, reste elle aussi constante dans le temps. Le dispositif convertisseur 12 se compose d'un système résonnant d'entrée 12a (fig. 7) et d'un systeme résonnant de sortie 12b qui sont reliés entre eux par un système de détection spatiale 12c. Le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12 possède une entrée A et peut avoir aussi une entrée auxiliaire B. Le système résonnant de sortie 2b du dispositif convertisseur 12 possède une sortie D et peut avoir aussi une entrée C. Entre le système résonnant d'entrée 12a et le système résonnant de sortie 12b, on réalise la détection spatiale des oscillations électromagnétiques à l'aide du système de détection spatiale 12c (fig. 7). Lors de la détection spatiale, quand l'élément semi-conducteur Il est réalisé par exemple sous la forme d'une sphère de ferrite, a lieu la détermination du champ magnétique le long de l'axe Z (fig. 8) créé par le vecteur résultant d'aimantation M de cet élément semiconducteur Il en cas de variation de l'angle de précession 8 Ceci est dû à la création d'une modula Sont auxiliaire de l'énergie accumulée dans cet élément semi-conducteur Il. Le vecteur résultant d'aimantation M(t) représente la somme géométrique des moments magnétiques de l'élément semi-conducteur Il effectuant un mouvement de précession autour de l'axe Z. Le long de l'axe Z agit également le champ magnétique continu extérieur, d'in tensité H , auquel est soumis l'élément semi-conducteur Il.La Ao projection du vecteur d'aimantation M(t) sur la direction de l'axe Z donne le vecteur MZ(t) représenté sur la figure 8. La détermination de la valeur de ce champ magnétique alternatif suivant l'axe Z, qui est produit par le vecteur Mz(t) , dont la valeur est variable dans le temps, peut être effectuée, par exemple, à l'aide des spires d'un conducteur dont le plan (desdites spires) est perpendiculaire à la direction de l'axe Z, ou à l'aide d'un résonateur à cavité ou d'un résonateur coaxial convenablement orienté ou, enfin, au moyen des oscillations électromagnétiques réémises par la ferrite. Pour pouvoir réaliser le procédé conforme à l'invention de changement de fréquence, il est nécessaire de justifier quelques conditions que doivent remplir le dispositif convertisseur 12, l'oscillateur local 13 et le filtre 14 du récepteur d'oscillations électromagnétiques (fig. 2). On analysera ces conditions pour un régime tel que, d'une part, l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur 12 n'est attaquée que par les oscillations électromagnétiques auxiliaires et, d'autre part, les oscillations électromagnétiques à convertir n'agissent pas sur l'entrée A, en d'autres termes, lorsque les amplitudes de toutes les composantes du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir sont nulles à l'entrée t du dispositif convertisseur 12.Dans ce cas, l'information à recevoir est absente, si bien qu'aucun signal ne doit subsister à la sortie D du dispositif convertisseur 12. Etant donné que , d'après le procédé conforme à l'invention, la fréquence porteuse intermédiaire des oscillations éLectromagnétiques converties est multi ple de la fréquence porteuse fgc gc constante dans le temps, des oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par I'os- cillateur local 13 du récepteur, l'information obtenue à la sortie D du dispositif convertisseur 12 ne peut être obtenue que sous la forme d'une dépendance, en fonction du temps, de l'amplitude des oscillations électromagnétiques disponibles à la sortie D.Il en résulte que l'amplitude des oscillations électromagnétiques disponibles à la sortie D du dispositif convertisseur 12 doit être identique à zéro ou rester inchangée dans le temps lorsque les oscillations électromagnétiques à convertir ne sont pas appliquées à l'entrée A de ce dispositif convertis seur. Diverses causes provoquent la fluctuation (le bruit) des amplitudes des oscillations électromagnétiques, si bien que la préférence est donnée a la condition selon laquelle l'amplitude des oscillations électromagnétiques S la sortie D du dispositif convertisseur 12 doit être égale a zéro a chaque instant, lorsque les oscillations électromagnétiques a convertir n'agissent pas sur son entrée A.Il résulte de cette condition que, premièrement, la pénétration parasite directe de la puissance des oscillations électromagnétiques auxiliaires depuis l'entrée auxiliaire B vers la sortie D doit être supprimée et, ceci, dans une mesure aussi large que possible. Cette pénétration directe correspond au coefficient de multiplicité m = 1. Deuxièmement, cette même condition impose que, lorsque les oscillations électromagnétiques a convertir ne sont pas appliquées à l'entrée A du dispositif convertisseur 12, le récepteur soit linéaire du côté de son entrée auxiliaire B pour les oscillations électromagnétiques auxiliaires.Cela veut dire qu'aucune multiplication de fréquence des oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées sur l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur ne doit avoir lieu si les oscillations électromagnétiques à convertir sont absentes sur son entrée A.La linéarité du dispositif convertisseur 12 du côté de son entrée auxiliaire B, en l'absence d'oscillations électromagnétiques à convertir sur son entrée A, assure en principe la nullité de toutes les amplitudes des oscillations électromagnétiques a la sortie D correspondant aux valeurs m = 2,3,4,.. Pour cette raison, il est avantageux dans certains cas de convertir la fréquence porteuse fS des oscillations électromagnétiques en fréquence porteuse intermédiaire fim = mFAs des oscillations électromagnétiques converties pour des valeurs m = 2,4,6,.. ot FAS est la fréquence de référence de variation dans le temps de la différence dfAS. Pour assurer l'absence d'oscillations électromagnétiques à la sortie D du dispositif convertisseur 12, lorsque les oscillations électromagnétiques à convertir n'agissent pas sur son entrée A, dans certains cas considérés plus loin, on doit remplir une condition concernant l'oscillateur local 13. Cette condition consiste en ce que, pour réaliser le procédé conforme à l'invention, de changement de fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques, on choisit, dans ces cas, un oscillateur local 13 tel au'il puisse produire des oscillations électromagnétiques présentant un spectre de fréquences aussi pur que possible.Autrement dit, les amplitudes de toutes les composantes du spectre de fréquences produites par l'oscillateur local 13 doivent être aussi proches que possible de zéro, sauf la composante fondamentale de ce spectre ayant la fréquence f gc Ainsi, dans le cas où i7 est nécessaire d'avoir des oscillations électromagnétiques auxiliaires impulsionnelles, on choisit un oscillateur local 13 qui puisse produire des oscillations électromagnétiques dont le spectre est pratiquement centré sur la fréquence porteuse f gc des oscillations électromagnétiques auxiliaires, tandis que toutes les autres amplitudes des composantes du spectre de fréquences doivent être aussi faibles que possible.Etant donné qu'aucun des oscillateurs locaux utilisés dans la pratique ne présente un spectre de fréquences parfaitement pur, on est amené à utiliser, entre l'oscillateur local 13 et le dispositif convertisseur 12, un filtre 14 (fig. 2) en vue de satisfaire au mieux à la condition de la pureté du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques auxiliaires. Le filtre 14 a pour but de ne laisser passer que les oscillations électromagnétiques de fréquence f gc et de supprimer toutes les autres composantes parasites du spectre de fréquences produites par l'oscillateur local 13. La largeur de la bande passante du filtre 14 est rendue aussi étroite que possible. La valeur minimale de cette bande est limitée par l'instabilité dans le temps de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires.Lorsque les oscillations électromagnétiques auxiliaires sont fournies sous forme d'impulsions, la largeur de la bande passante du filtre 14 est déterminée, non seulement par cette instabilité, mais aussi par la durée admissible du régime transitoire pendant lequel s'établit l'amplitude des oscillations électromagnétiques auxiliaires à la sortie du filtre 14. La valeur de cette durée admissible du régime transitoire est déterminée par l'avance nécessaire, dans le temps, que le début d'action de l'impulsion des oscillations électromagnétiques auxiliaires sur l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur 12 doit présenter par rapport à l'instant d'arrivée des oscillations électromagnétiques à convertir sur son entrée A. Dans le cas où l'oscillateur local 13 fonctionne en régime continu et produit un spectre monochromatique pur en fréquences, sans harmoniques, l'emploi du filtre 14 pour la réalisation du procédé,conforme à l'invention, de changement de fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques n1 est, en principe, pas nécessaire. On va maintenant analyser les particularités que présente la conversion de fréquence porteuse du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques dans le dispositif convertisseur 12, lorsque les oscillations électromagnétiques à convertir sont appliquées sur son entrée A. On débutera cette ana lyse par le cas de la conversion de fréquence porteuse f dios s cillations électromagnétiques monochromatiques dont l'amplitude et la fréquence sont constantes. On applique, à l'entrée A du dispositif convertisseur 12, des oscillations électromagnétiques monochromatiques ayant une fréquence porteuse fsc (fig. 9) constante dans le temps, et une amplitude ASC également constante dans le temps.On applique, en même temps, à l'entrée auxiliaire B de ce dispositif convertisseur, des oscillations élec tromagnétiques auxiliaires ayant une fréquence porteuse fgc constante dans le temps et une amplitude B (fig. 10) également gc constante dans le temps. Sous l'effet des oscillations électromagnétiques à convertir, le dispositif convertisseur 12 (fig. 2 et fig. 7) devient, sur la partie se trouvant entre Entrée auxiliaire B et la sortie D, non linéaire pour les oscillations électromagnétiques auxiliaires. Cette non linéarité doit être proportonnelle à l'amplitude ASC (fig. 9) ou à la puissance des oscillations électromagnétiques à convertir.Il en résulte qu'à la sortie D du dispositif convertisseur 12 on obtient des oscillations électromagnétiques continues, comportant une série consécutive de tranches de spectre de fréquences intermédiaire fim , dont un exemple est représenté sur la figure 11. Chacune de ces tranches de spectre est caractérisée par la présence, entre ses limites, d'oscillations électromagnétiques dont la valeur d'une fréquence porteuse unique correspond à la tranche donnée, et-dans le cas général, est déterminée par la relation de la forme : f, = mf où le facteur multiple m = 1,2,3,4, ... etc im gc indique le numéro consécutif de la tranche donnée dans le spectre de fréquences intermédiaires des oscillations électromagnétiques après conversion.Dans ce cas, les valeurs constantes dans le temps des amplitudes Cgl, Cg2, Cg3 > Cg4 , etc., des oscillations électromagnétiques,se rapportant respectivement à chacune des tranches considérées du spectre de fréquences intermédIaires, sont déterminées par l'expression de la forme Cgm = &alpha;mASC. Pour les différentes valeurs de m, les expressions donnant les ampli tudes Cgm sont : Cg1=&alpha;1ASC, Cg2= 2Asc , z Cg3=&alpha;3ASC Cg44A etc. Les coefficients des proportionnalité 1' 2' 3' 4 &alpha;m, figurant dans ces expressions,peuvent être soit constants soit fonction de l'amplitude ASC des oscillations électromagnétiques à convertir.Si ces coefficients sont constants, cela signifie que la conversion de l'amplitude ASC des oscillations électromagnétiques monochromatiques (non modulées) à convertir se produit d'après une loi linéaire. Dans le cas où ces coefficients dépendent de la valeur de l'amplitude ASC , cela signifie que la conversion de l'amplitude ASC donnée s'effectue d'une manière non linéaire. Par exemple, le coefficient de proportionnalité peut avoir pour valeur &alpha;m = XtoASc , expression dans laquelle l'autre coefficient de proportionnalité, &alpha;mo , est constant. Alors, l'expression donnant les amplitudes indi quées plus haut prend la forme Cgm=&alpha;moASC2 , etc.Les amplitudes ASC Cg1, Cg5 > Cg7, etc., correspondant aux valeurs impaires dem apparaissent dans le cas d'un accord aléatoire (fig. 11) ou d'un accord imprécis, fait spécialement-(non représenté sur les figures, de la partie d'entrée 12a (fig. 7) du dispositif convertisseur 12 sur la valeur constante de la fréquence porteuse fSC (fig. 3) des oscillations électromagnétiques à convertir, c'est-à dire, lorsque l'inégalité fS(- fAO est réalisée, inégalité dans laquelle fAO est la valeur moyenne de la fréquence de résonance variable dans le temps, sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A, ainsi que pour fSC = Ao dans le cas d'une forme asymétrique de la composante résistive RA et de la composante réactive XA de l'impédance ZA s du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A par rapport à l'axe vertical passant par la valeur de la fréquence de résonance d'accord fA.On notera que, lorsque la valeur de la fréquence porteuse f5 des oscillations électromagnétiques à convertir est constante en fonction du temps, cette valeur de la fréquence porteuse égale à fSC g coïncide aussi identiquement avec la valeur moyenne dans le temps de la- fréquence porteuse fso (fig. 5b) des oscillations électromagnéti ques à convertir, c'est-à-dire fSC # fso On considérera un exemple de conversion d'oscillations électromagnétiques impulsionnelles caractérieées par une valeur, relativement constante dans le temps,de leur fréquence porteu se f , en présence d'oscillations électromagnétiques auxiliai s res.On fait agir, sur l'entrée A du dispositif convertisseur 12, un spectre de fréquences (fig. 12) correspondant à des impulsions rectangulaires d'oscillations électromagnétiques de la gamme des hautes fréquences ou des hyperfréquences ayant une durée r constante dans le temps. La grandeur l/57 détermine la distance entre les minima dans le spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir. On désigne par f sci la fréquence porteuse, constante dans le temps , du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques impulsionnelles, par A Si l'amplitude instantanée des composantes spectrales de ce spectre de fréquences, et par Asi max , la valeur maximale de cette amplitude instantanée.On applique à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur 12 des oscillations électromagnétiques ayant une fréquence porteuse fgc constante dans le temps et une amplitude B également constante dans le temps gc (fig. 10), comme dans le cas précédent. Sous l'effet des impulsions des oscillations électromagnétiques à convertir, la partie se trouvant entre l'entrée auxiliaire B et la sortie D du dispositif convertisseur 12 devient non linéaire pour les oscillations électromagnétiques auxiliaires pendant la durée des impulsions. Il en résulte qu'on obtient, à la sortie D du dispositif convertisseur 12, des impulsions converties qui comportent une série consécutive de tranches de spectre de fréquences intermédiaires (fig. 13).Chacune de ces tranches est caractérisée par la présence, entre ses limites, d'un spectre de fréquences ayant une enveloppe qui est déterminée par l'enveloppe du spectre de fréquences à convertir et une fréquence porteuse déter minée par l'expression fim = mfgc dans laquelle le facteur m=1,2,3,4, ... etc., indique le numéro consécutif de la tranche dans le spectre de fréquences intermédiaires (la première tranche non utilisée dans l'exemple considéré et correspondant à m=l n'est pas représentée sur la figure 13). Les amplitudes instantanées Cg4i, Cg3i' Cg4i' etc., des composantes spectrales du spectre de fréquences des tranches indiquées sont données par une expression de la forme Cgmi = mise . En posant m=2, on tire de cette dernière égalité l'expression, donnant l'amplitude instantanée des composantes spectrales pour la deuxième tranche du spectre de fréquences intermédiaires des oscillations électromagnétiques converties, sous la forme C g2i= 21A51. Res pectivement, pour m= 3 on obtient Cg3i = X3iAsi , pour m=4 Cg4i= 4iAsi, etc,. Les coefficients 2il' 3i' 4i' etc, figurant dans ces expressions peuvent être soit constants soit variables en fonction des valeurs des amplitudes instantanées A (fig. 12) des composantes spectrales du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques impulsionnelles à convertir. Si ces coefficients sont constants, cela signifie qe la conversion de la forme des impulsions des oscillations électromagnétiques s'effectue d'une manière linéaire dans le dispositif convertisseur 12. Si ces coefficients dépendent de la valeur de l'amplitude instantanée Asi ou de la fréquence des composantes spectrales du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques impulsionnelles à convertir, cela signifie que le dispositif convertisseur 12 assure une conversion non linéaire de la forme de ces impulsions.Pour mieux les mettre en évidence, les amplitudes des composantes fréquentielles des spectres de fréquences des oscillations électromagnétiques et les enveloppes de ces amplitudes sont représentées sur les figures 11, 12, 13, 14 et 15 à des échelles qui ne sont pas les mêmes que celles utilisées pour représenter respectivement les valeurs maximales de ces amplitudes et les maxima les plus grands des enveloppes principales des mêmes amplitudes. Pour mettre en oeuvre le procédé, conforme à l'invention, de conversion de la fréquence porteuse du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques, on peut utiliser n'importe laquelle des tranches considérées du spectre de fréquences converties. Dans le cas général, lors de la conversion de la fréquence porteuse fsci constante , en fonction du temps, du spectre deïfréquences des oscillations électromagnétiques impulsionnenes de forme arbitraire, le procédé conforme à l'invention de conversion de cette fréquence porteuse f sci est réalisé d'une manière analogue. Lors d'une telle conversion, les fréquences porteuses des tranches du spectre des oscillations électromagnétiques converties sont multiples de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires.Pour que, lors de la conver-sion de la fréquence porteuse Ceci par le procédé conforme à l'invention, l'enveloppe du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques en forme d'impulsions ne soit pas déformée, la largeur du spectre de vidéofréquence à recevoir compte tenu des fluctuations dans le temps de la valeur de la fréquence porteuse f sci des oscillations électromagnétiques à convertir doit être inférieure à la largeur GFA ( fig. 3) de la bande de variation de la composante résistive RA de l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de son entrée A. Dans le cas où on effectue la conversion des oscillations électromagnétiques modulées en fréquence et en amplitude, dont la fréquence perteuse f (fig. 5b) varie dans le temps sui s vant une loi sinusoidale etoù l'amplitude de cette variation gSms estcompar:ilela'r'eUr AFA de la bande indiquée ou la dépasse, le même dispositif convertisseur 12 (fig. 2 et fig. 7) réalise la conversion de la valeur moyenne f50 de la fréquence porteuse f5 , variable dans le temps, des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence sans avoir recours à des oscillations électromagnétiques auxiliaires, c'est-à-dire sans l'oscillateur local 13 et sans li filtre 14.Dans ce dernier cas, les oscillations électromagnétiques converties,qu'on obtient à la sortie D du convertisseur 12,seront caractérisées par les valeurs de leurs fréquences porteuses fim des tranches de spec tre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties qui sont multiples de la frequence sous-porteuse Fgc à laquelle varie la fréquence porteuse f des oscillation électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence à convertir, ctest-à- dire fim = m Fgc (fig. Il et fig. 13), expression dans laquelle im le facteur m est un nombre entier : m=1,2,3,4,S, etc.Les formes des enveloppes des composantes spectrales des spectres de fréquences, pour ces tranches seront déterminées par la forme de l'enveloppe des composantes spectrales du spectre de vidéofréquences des oscillations électromagnétiques à convertir qui portent l'information utile. On va passer en revue les particularités que les oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence présentent par rapport aux oscillations électromagnétiques ordinaires modulées en amplitude. Premier exemple . A des oscillations électromagnétiques monochromatiques dont les amplitudes et les fréquences sont constantes dans le temps, la transmission de l'information s'effectuant à l'aide des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence, correspondront, après conversion, des oscillations électromagnétiques dont l'amplitude est constante dans le temps et dont la fréquence varie en fonction du temps suivant une loi sinusoidale (la fréquence de cette variation sinusoïdale étant égale à la fréquence sous-porteuse F men gc tionnée plus haut). Deuxième exemple . A des oscillations électromagnétiques impulsionnelles modulées en amplitude, dont la fréquence porteuse fsc est constante dans le temps et dont les impulsions sont identiques, périodiques et de forme rectangulaire, correspondront, après conversion, dans le cas d'oscillations modulées en amplitude et en fréquence, des impulsions de formes également rectangulaires, caractérisées par une fréquence porteuse f (fig. 5b), variant sinusoidalement avec une période Tgc qui est cinq à dix fois inférieure à la durée des impulsions indiquées. Troisième exemple . A des oscillations électromagnétiques quelconques modulées en amplitude, la transmission de l'information étant assurée à l'aide d'oscillations modulées enamplitu- de et en fréquence, correspondra la même forme de leur enveloppe dans le temps tandis que leur fréquence porteuse f variera continuellement en fonction du temps, suivant une loi sinusol- dale, avec une période T .La valeur de la fréquence sous gc porteuse F des oscillations électromagnétiques modulées en gc amplitude et en fréquence doit être suffisamment élevée pour permettre la transmission de la forme de l'enveloppe des oscillations électromagnétiques converties portant l'information utile et ayant une fréquence porteuse intermédiaire f. =mF , à la im gc sortie D du dispositif convertisseur 12. On analysera de plus près quelques problèmes relatifs à la réalisation de la conversion des oscillations modulées en amplitude et en fréquence et des oscillations modulées en amplitude à l'aide du dispositif convertisseur 12. On suppose que la valeur de la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir varie en fonction du temps t suivant une loi sinusoïdale avec la période T = 1/foc de manière que la gc gc valeur moyenne de cette variation harmonique de la fréquence porteuse f soit égale à fso. On assure, grâce à la variation de l'intensité HAo du champ magnétique continu et/ou grâce à la variation de l'intensité EAo du champ électrique continu, l'égalité de la fréquence de résonance fA X sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12, du côté de l'entrée A, à la valeur moyenne indiquée fso de la fréquence porteuse fs , variable dans le temps, des oscillations électro magnétiques à convertir ; en d'autres termes, on assure l'égalité fA=fAc=so= const. Etant donné que la fréquence porteuse fs (fig. 16a) du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir varie dans le temps suivant une loi sinu soldate, la valeur de la composante résistive RA (fig. 6b) de l'impédance ZA que le dispositif convertisseur 12 offre du côté de l'entrée A aux oscillations électromagnétiques à convertir variera en fonction du temps.La fréquence fondamentale de la variation en fonction du temps de cette valeur de RA sera égale, étant donné le caractère de résonance de sa-variation en fonction de la fréquence des oscillations électromagnétiques à l'entrée A du dispositif convertisseur 12,au double de la fréquence sous-porteuse F des oscillations électromagnétiques gc à convertir. La période TR de la variation de la valeur indi quée de RA sera la moitié de la période T de la fréquence gc sous-porteuse Fgc c'est-à-dire T -T /2= l/2F (fig. "16b). R gc gc On signalera, à titre de comparaison, que la valeur de RA variera dans le temps de façon identique lors de la- conversion, à l'aide du dispositif convertisseur 12 (fig. 2 7), des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude dont la fréquence porteuse fsc est invariable dans le temps et lorsque les oscillations électromagnétiques auxiliaires à la fréquence fgc agissent sur l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur 12.En effet, si la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude à convertir est invariable dans le temps, c'està-dire fs=fsc=const. et les oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur 12 assurent une variation sinusoidale dans le temps de la fréquence de résonance f (fig. 17a) de l'impédance Z A du dispositif convertisseur 12, du côté de I'en- trée A (la valeur moyenne fAo de cette variation étant égale à fisc)' il se produit une variation périodique de la valeur de la composante résistive RA (fig. 17b) de cette impédance ZA pour les oscillations électromagnétiques à convertir.La période TR caractérisant la variation de la valeur de RA sera, dans le cas considéré, égale à la moitié de la période t (fig. 17a) avec laquelle varie dans le temps la fréquence de résonance fA, c'està-dire TR = toc/2 = 1/2foc (fig. 17b), où fgc est la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques auxiliaires. Grâce à un choix convenable de la valeur de l'amplitude s max (fig. 16a), la dépendance en fonction du temps de la composante résistive RA (fig. 16b) de l'impédance ZA peut être rendue, dans le cas de la conversion des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence, similaire à la variation en fonction du temps (sans avoir recours à des oscillations électromagnétiques auxiliaires) de la composante résistive RA (fig. 17 b) de l'impédance Z A lors de la conversion des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude (en appliquant les oscillations électromagnétiques auxiliaires à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur 12).Ceci n'est certes réalisé que si la valeur de la fréquence sous-porteuse F des gc oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence à convertir, qui sont appliquées à l'entrée A du dispositif convertisseur 12, est égale à la valeur de la fréquence porteuse f fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées à l'entrée auxiliaire B du même dispositif. La variation périodique , en fonction du temps, de la valeur de RA est équivalente à la variation dans le temps de la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques accumu lée dans le système résonnant d'entrée 12a. Aussi, la valeur maximale de la fréquence sous-porteuse Fgc des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence ou la valeur maximale de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires est-elle déterminée par la largeur EFA (fig. 3) de la bande de variation de la composante ré sistive RA de l'impédance ZA de ce dispositif convertisseur.En faisant varier périodiquement , en fonction du temps (par exemple grâce à la variation périodique en fonction du temps de la valeur indiquée de RA) la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a (fig. 7), on obtient une modulation auxiliaire en amplitude des oscillations électromagnétiques obtenues à la sortie de ce système résonnant. Après la détection spatiale, on dégage dans le système résonnant de sortie 12b lune ou l'autre tranche du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties dont la fréquence porteuse intermédiaire est multiple de la fréquence de modulation de l'énergie dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12. Dans un cas particulier, où on a une symétrie parfaite de la courbe traduisant la variation de la composante résistive RA de l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A en fonction de la fréquence des oscillations électromagnétiques à convertir agissant sur l'entrée A et où le système résonnant d'entrée 12a est accordé avec précision sur la valeur moyenne dans le temps de la fréquence porteuse fso des oscillations électromagnétiques à convertir, la valeur de la fréquence porteuse intermédiaire fim des oscillations électromagnétiques converties obtenues à la sortie D du dispositif convertisseur 12 est déterminée par la relation fim = ,où X ou FAS est la im AS fréquence de référence et le facteur de multiplicité ne prend que des valeurs paires m = 2,4,6 L'un des dispositifs basés sur le procédé conforme à l'invention pour convertir la fréquence porteuse du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques est un récepteur d'énergie électromagnétique dont le schéma est illustré sur la figure 18. Ce récepteur comprend un dispositif d'entrée I (fiv.2), un dispositif convertisseur 12, un oscillateur local 13, un filtre 14 et un dispositif de sortie III.Si le récepteur d'énergie électromagnétique considéré est destiné à la réception des oscillations modulées en amplitude et en fréquence dont la fréquence porteuse varie périodiquement ou si les oscillations -électromagnétiques à convertir appliquées à 11 entrée de ce récepteur possèdent une modulation auxiliaire en amplitude, I'os- cillateur local 13 et le filtre 14 sont exclus du montage. Le dispositif d'entrée I se compose des éléments suivants rentés en série : une liqne de transmission d'entrée 1, des circuits d'entrée 2 et un amplificateur sélectif 3. La sortie de l'amplificateur sélectif 3 est reliée à l'entrée A du dispositif convertisseur 12. Le dispositif de sortie III se compose des éléments suivants qui sont également montés en série : un amplificateur 6 à fréquence intermédiaire , un démodulateur d'amplitude 7, un amplificateur 10 à basses fréquences, et un dispositif de sortie 11. L'entrée de l'amplificateur 6 à fréquence intermédiaire est reliée à la sortie D du dispositif convertisseur 12. Dans le cas où le dispositif convertisseur 12 comporte une entréeauxiliaire B, cette dernière est reliée à I'oscilla- teur local 13 par l'intermédiaire du filtre 14. Le dispositif convertisseur 12 utilise un élément semi-conducteur Il et peut aussi avoir un moyen (non représenté sur la figure ) permettant de créer un champ magnétique continu et/ou un champ électrique continu dont la valeur peut varier.L'élément semi-conducteur Il est placé dans ce champ magnétique continu et/ou dans le champ électrique continu. Les oscillations électromagnétiques à recevoir sont appliquées à la ligne de transmission d'entrée 1 du récepteur. Elles passent ensuite par les circuits d'entrée 2 du récepteur qui assurent un filtrage complémentaire des oscillations électromagnétiques parasites et, après être amplifiées par l'amplificateur sélectif 3, elles sont transmises à l'entrée A du dispositif convertisseur 12 qui est sélectif et peut être réglé dans la gamme de fréquences d'utilisation du récepteur. Dans le cas de la réception d'oscillations électromagnétiques modulées en amplitude, caractérisées par une valeur relativement constante dans le temps de leur fréquence porteuse fsc on applique à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur 12 des oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par I'oscillateur local 13. La fréquence porteuse fgc (fig. 10) des oscillations électromagnétiques auxiliaires est constante.Cela veut dire que, lors du changement de fréquence dans la gamme d'uti lisation du récepteur (fig. 18), cette fréquence f n'est pas gc changée. Les oscillations électromagnétiques produites par l'oscillateur local 13 sont injectées dans le dispositif convertisseur 12, lorsque cela est nécessaire, à travers le filtre 14. Le rôle du filtre 14 consiste à ne laisser passer que des oscillations électromagnétiques auxiliaires ayant la fréquence porteuse fgc = const. (fig. 10). Cela signifie que le filtre 14 doit retenir toutes les autres composantes parasites du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques produites par l'oscillateur local 13. Dans le cas de la réception et de la conversion ultérieure par le dispositif convertisseur 12 des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence dont la valeur de la fréquence porteuse fs varie périodiquement (fig. 16a) avec une fréquence sous-porteuse F , l'oscillateur gc local est mis hors circuit. Les oscillations électromagnétiques converties obtenues à la sortie D du dispositif convertisseur 12 (fig. 2 et fig. 18) se composent des tranches de spectre de fréquences portant l'information utile (elles sont représentées par exemple sur la fig. 11 et sur la fig. 13) dont les fréquences porteuses sont multi ples de la fréquence de référence FAS de variation dans le temps de la différence AS ; la valeur de cette dernière, lors de la réception des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude est, dans le cas général, multiple de la valeur de la fré quence porteuse fgc (fig. 10, 17a) et, lors de la réception des oscillations modulées en amplitude et en fréquence, elle est, dans le cas général, multiple de la valeur de la fréquence sousporteuse Fgc (fig. 16a) de ces oscillations.L'expression don nant la fréquence porteuse intermédiaire fim des oscillations électromagnétiques converties obtenues à la sortie D du dispositif convertisseur 12 est déterminée, dans le cas général, par la fréquence de modulation de l'énergie dans le système résonnant d'entrée 12a de ce dispositif convertisseur. En réalisant les récepteurs conformes à l'invention , il est avantageux de choi sir la valeur de la fréquence porteuse intermédiaire fim des os cillations électromagnétiques converties en partant de la gamme de travail des amplificateurs à fréquence intermédiaire existants.Dans ces conditions, la fréquence porteuse fgc (fig. 10) des oscillations électromagnétiques,produites par I'oscillateur local 13 (fig. 2 et fig. 18), est déterminée par l'expression fgc = l/mfim où m = 1,2,3,4,5, etc. La fréquence sous-porteuse F {fig. 16a) des oscillations électromagnétiques modulées en gc amplitude et en fréquence est donnée par l'expression Fg=l/mf. où m = 1,2,3,4, etc. Les oscillations électromagnétiques converties à l'aide du dispositif convertisseur 12 sont amplifiées par l'amplificateur à fréquence intermédiaire 6 (fig. 18) et détectées par le démodulateur d'amplitude 7, après quoi elles sont de nouveau amplifiées par l'amplificateur 10 à basses fréquences pour être transmises au dispositif de sortie Il qui peut être constitué par un tube à rayons cathodiques, par un haut-parleur, par un indicateur à aiguille, par un appareil enregistreur, etc.Ainsi, le récepteur basé sur le procédé, conforme à l'invention, de changement de fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques à convertir comporte, en plus du dispositif convertisseur 12 et, dans certains cas, de I'oscillateur local 13 et du filtre-14, tous les organes bien connus des récepteurs superhétérodynes, et des récepteurs à amplification directe. Le changement de la fréquence de travail du récepteur, conforme à l'invention, dans sa gamme d'utilisation, est obtenu en faisant varier la valeur du champ magnétique continu et/ou du champ électrique continu dans lequel est placé l'élément semiconducteur Il faisant partie du système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur 12. Ce changement d'accord du récepteur est réalisé grâce à la variation de la fréquence sur laquelle est accordé le système résonnant d'entrée ; cette variation est réalisée en raison de la modification de l'intensité du champ magnétique continu et/ou du champ électrique continu. Cette variation de l'intensité du champ magnétique continu et/ou du champ électrique continu peut être réalisée par exemple, au moyen d'une résistance de réglage. Ainsi, le récepteur considéré réalise la réception et la conversion de la fréquence porteuse du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir d'après le procédé conforme à l'invention. il convient de noter que, dans certains cas particuliers, les oscillations électromagnétiques à convertir ayant la fréquence porteuse fs peuvent être appliquées directement sur l'entrée A (fig. 7) du dispositif convertisseur 12 de ce récepteur et les oscillations électromagnéti ques converties ayant la fréquence porteuse intermédiaire f. im peuvent être utilisées directement depuis la sortie D de ce dispositif convertisseur 12. Parmi les avantages principaux du récepteur, conforme à l'invention, il convient de citer 1) L'absence de l'oscillateur local 5 à fréquence accordable (fig. 1) qui est propre aux récepteurs superhétérodynec. En plus de la simplification du schéma du récepteur, cela permet de réaliser un récepteur du type panoramique sélectif à réglage magnétique et/ou réglage électrique dans une gamme de fréquences assez large. Un tel récepteur de type panoramique permet d'obtenir une sélectivité de deux à trois ordres de grandeur supérieure à celle d'un récepteur superhétérodyne utilisant un filtre analogue dans les circuits d'entrée 2. Cette sélectivité améliorée est due à la sélectivité complémentaire du dispositif convertisseur 12. 2) Dans le récepteur conforme à l'invention, la valeur de la fréquence porteuse intermédiaire fim des oscillations électro magnétiques converties ne dépend pas de la valeur de l'instabilité dans le temps de la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir. Ceci permet, lors du choix de la bande passante de l'amplificateur 6 à fréquence intermédiaire, de ne pas prendre en considération l'instabilité de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques o convertir s autrement dit, cela permet de réduire la largeur de cette bande passante et d'améliorer ainsi la sensibilité du récepteur dans son entier.La valeur de l'instabilité de la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir est prise en considération lors du choix de la largeur de la bande passante tBA du système résonnant d'entrée 12a (fig. 7) du dispositif convertisseur 12 (fig. 18). Cette propriété,que possède le récepteur conforme à l'invention, permet d'élever sensiblement la sensibilité lors de la réception des signaux à bande très étroite, si l'on assure la stabilisation par quartz de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'oscillateur local 13.Dans ce dernier cas, la largeur de la bande passante de l'amplificateur 6 à fréquence intermédiaire ne sera déterminée que par la valeur de l'insta- bilité en fonction du temps de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires. On va donner un exemple numérique. On suppoe qu'il soit nécessaire de réaliser la réception des oscillations continues aux fréquences très élevées dont la fréquence porteuse fs pré sente une instabilité égale à 1 MHz et la fréquence porteuse fgc de l'oscillateur local 13 présente une instabilité de 1 hertz (Hz). Dans ce cas, pour obtenir la sensibilité maximale du récepteur conforme à l'invention, il convient de choisir la largeur de bande passante de l'amplificateur 6 à fréquence intermédiaire égale à 1 hertz environ.En ce qui concerne un récepteur superhétérodyne qui n'est pas muni de dispositif de commande automatique de fréquence fs des oscillations électromagnétiques à convertir, si l'instabilité de la fréquence porteuse f5 est de 1 MHz, la largeur de la bande passante de son amplificateur 6 à fréquence intermédiaire doit être égale aussi à 1 MHz environ. On voit donc, d'après cet exemple, que la largeur de la bande passante de l'amplificateur 6 à fréquence intermédiaire est, dans le cas du récepteur conforme à l'invention (fig.18), considérablement inférieure à celle d'un récepteur superhétérodyne. Etant donné que la sensibilité d'un récepteur radioélec trique est inversement proportionnelle à la racine carrée de la largeur de la bande passante des fréquences à recevoir, la sensibilité du récepteur conforme à l'invention sera, toutes choses étant égales par ailleurs, plus élevée lors de la réception des signaux à bande étroite que celle d'un récepteur superhétérodyne correspondant. 3) Dans le récepteur conforme à l'invention, lorsqu'on réalise la condition selon laquelle l'instabilité de la fréquen ce porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir s est inférieure à la largeur de la bande passante dFA (fig. 3) du système résonnant d'entrée 12a (fig. 7) du dispositif convertisseur 12 (fig. 18), il n'est pas nécessaire de prévoir un système de commande automatique de fréquence du récepteur, ce qui permet de simplifier le schéma et le montage pratique de ce récepteur, par rapport à un récepteur superhétérodyne. 4) Dans le récepteur réalisant le procédéficonforme à l'invention, de conversion de fréquence porteuse, la fréquence image f55 est absente et toutes les fréquences de combinaison f smn mentionnées plus haut sont également nulles. Ce fait permet de réduire considérablement les exigences relatives au filtrage des signaux à recevoir dans les circuits d'entrée 2 du récepteur conforme à l'invention (fig. 18) par rapport à des exigences analogues de filtrage des signaux à recevoir dans les circuits d'entrée 2 du récepteur superhétérodyne (fig. 1). Cet avantage est surtout important dans le cas des récepteurs de type panoramique et à large gamme, dont l'entrée peut être attaquée par des signaux dont la puissance diffère de 100 dB et plus. En outre, dans le récepteur conforme à l'invention, lorsqu'il fonctionne en hyperfréquences, il est sensiblement plus facile de réaliser l'alignement des filtres passe-bande à ferrite, à réglage magnétique (faisant partie des circuits d'entrée 2 du récepteur et de l'amplificateur sélectif 3), avec le dispositif convertisseur 12 également à réglage magnétique, que de réaliser l'alignement des mêmes filtres passe-bande à ferrite sur l'oscillateur local à fréquence variable 5 du récepteur superhétérodyne (fig. 1).Ceci s'explique par le fait que les monocristaux de ferrite utilisés dans les filtres passebande d'entrée et le monocristal de ferrite utilisé dans le système résonnant d'entrée 12a (fig. 7) du dispositif convertisseur 12 (fig. 18) peuvent être placés l'un au-dessus de l'autre,dans deux entrefers successifs que présente le circuit magnétique du système magnétique (non représenté sur la figure). Ces entrefers se trouvent, respectivement, entre trois pièces polaires d'un seul système magnétique qui est électriquement réglable dans la gamme de fréquences d'utilisation du récepteur conforme à l'invention. On va maintenant décrire le dispositif représenté schématiquement sur la figure 19 et qui est un exemple de réalisation du dispositif convertisseur 12 (fig. 2, 7, 18). Ce dispositif comporte un guide d'ondes métallique 15 de section rectangulaire, un circuit résonnant d'entrée 16, un circuit résonnant de sortie 17, un filtre complémentaire 18 et un organe 19 permettant de créer un champ magnétique continu d'intensité HAo . L'entrée A de tout le dispositif convertisseur 2 est constituée par l'une des entrées du guide d'ondes 15 (fig. 2, 7, 18). Dans le guide d'ondes 15 (fig. 19) est placé un élément semi-conducteur il (fig. 2) représentant une substance semiconductrice magnétique, à-savoir une ferrlte.Dans le voisinage immédiat de l'élément semi-conducteur Il, à l'intérieur du guide d'ondes 15, sont aménagés deux groupes de spires d'un conducteur ; les spires 20a font partie du circuit résonnant d'entrée 16 et les spires 20b font partie du circuit résonnant de sortie 17. Les sorties des spires 20a sont reliées, à travers le petit côté du guide d'ondes rectangulaire 15, en série avec une bobine ou inductance L1 et un condensateur C; qui se trouvent en dehors du guide d'ondes 15. Les spires 20a, l'inductance L1 et le condensateur C1 constituent le circuit résonnant d'entrée 16. Les armatures (connexions) du condensateur C constituent l'entrée auxiliaire B (fig. 19) du dispositif convertisseur 12 (fig. 2,7,18). Les spires 20b sont reliées, à travers le petit côté du guide d'ondes 15, en série avec une bobine ou inductance L2 et un condensateur C2 qui sont placés en dehors du guide d'ondes 15. Les spires 20b, la bobine au inductance L2 et le condensateur C2 constituent le circuit résonnant de sortie 17. Les armatures ou sorties du condensateur C2 sont reliées à l'entrée du filtre complémentaire 18 dont les sorties forment la sortie D du dispositif convertisseur 12 (fig. 2,7,18,19). Les extrémités-des spires 20a et 20b (fig. 19) reliées aux condensateurs C1 et C2 sont mises à la masse grâce à leur connexion avec le corps du guide d'ondes 15. L'une des connexions d'entrée et l'une des connexions de sortie du filtre complémentaire 18 sont également reliées au corps du guide d'ondes 15. Le système résonnant d'entrée 12a (fig. 7)comprend, dans l'exemple considéré de réalisation du dispositif convertisseur 12 (fig. 19) les éléments suivants : le guide d'ondes rectangulaire 15, l'élément semi-conducteur Il et le circuit résonnant d'entrée 16. Le système résonnant de sortie 12b (fig.7) du dispositif convertisseur 12 (fig. 19) comprend le circuit résonnant de sortie 17 et le filtre complémentaire 18. La sortie D (fig. 2,7,18,19) du dispositif convertisseur 12 (fig. 19) est constituée par la sortie du filtre complémentaire 18. Le système de détection spatiale 12c (fig. 7) comprend l'élément semi-conducteur Il (fig. 19) et le groupe de spires 20b faisant partie du circuit résonnant de sortie 17. L'entrée C (fig. 7) n'existe pas dans ce cas. L'élément semi-conducteur Il (fig. 19) peut avoir la forme d'un cylindre, d'une sphère ou d'un disque et est placé à une distance égale à environ b/4 du petit côté du guide d'ondes 15 (fig. 19), b étant la dimension du grand côté de ce guide d'ondes. De façon plus précise, l'éleent semi-conducteur Il est placé dans la région du guide d'ondes 15 où l'on observe une polarisation circulaire droite de la composante magnétique du champ produit par les oscillations électromagnétiques à convertir. La sortie du guide d'ondes 15 (fig. 19) estssreliée à une charge adaptée (non représentée sur la figure 19) qui ne produit aucune onde électromagnétique réfléchie.Le diamètre du fil conducteur des spires 20a et 20b (fig. 19) doit être minimal en vue de réduire, autant que possible, l'effet d'écran pour le champ électromagnétique qui agit sur la ferrite de l'élément semi-conducteur Il. La valeur du diamètre des spires 20a est choisie de manière à tenir compte de l'intensité du courant de l'oscillateur local 13 (fig. 18) qui traverse ces spires. On Choisit, comme substance semi-conductrice magnétique, les monocristaux de ferrite pour les gammes des ondes décimétriques, centimétriques et millimétriques. Afin d'obtenir le maximum de puissance du signal converti pour une puissance fixe du signal à convertir, on utilise des monocristaux de ferrite dont la bande passante de résonance ferromagnétique est aussi étroite que possible.Dans la gamme des ondes décimétriques et pour l'ex trémité "ondes longues" de la gamme des ondes centimétriques, cette condition est satisfaite si l'on utilise des cristaux de grenat en calcium-bismuth-vanadium bien connus. Pour l'extrémité "ondes courtes" de la gamme des ondes centimétriques et pour l'extrémité "ondes longues de la gamme des ondes millimétriques, cette condition est réalisée en utilisant des monocristaux de grenats en fer-yttrium bien connus, et, enfin, pour l'extrémité "ondes longues" de la gamme des ondes millimétriques, cette condition est réalisée à l'aide de cristaux de ferrites à champs intérieurs orientés, d'anisotropie cristaîligraphique, connus aussi sous le nom de monocristaux d'hexaferrite.Le diamètre du cylindre (ou de la sphère) de l'élément semi-conducteur Il est choisi de manière à être considérablement inférieur à la longueur d'onde des oscillations électromagnétiques à convertir transmises par le guide d'ondes 15. C'est ainsi par exemple que, lorsque la fréquence porteuse f du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir est égale à 1010 Hz, ce qui correspond à une longueur d'onde de trois centimètres des oscillations électromagnétiques à convertir, le diamètre du cylindre (ou de la sphère) doit avoir une valeur de l'ordre de lmm environ. La dimension plus précise de la ferrite est choisie expérimentalement pour chaque réalisation du dispositif convertisseur 12, en ayant en vue l'obtention de la valeur maximale du coefficient de conversion du dispositif convertisseur donné. Par coefficient de conversion du dispositif convertisseur 12, on entend le rapport de la puissance des oscillations électro magnétiques converties ayant la fréquence porteuse fim à la puissance des oscillations électromagnétiques à convertir ayant la fréquence porteuse f5 L'intensité du champ magnétique continu HAo mais réglable à l'aide de la résistance de réglage,contrôlant l'intensité du courant dans les enroulements de l'électrcaimant (fig. 19, 8),est réglée de manière à assurer dans la ferrite une résonance ferromagnétique ou plus exactement une résonance ferrimagnétique (voir, par exemple, B Lax, K.J.Button "Microwave ferrites and ferrimagnetics" Mc Graw-Hill book company, Inc., New York, San-Francisco, Toronto, London, 1962) La variation de l'intensité du champ magnétique continu (produit par exemple à l'aide d'un électro-aimant) peut être réalisée, par exemple, grâce à la variation d'une résistance de réglage montée en série avec les enroulements de cet électroaimant. Dans ce cas, la résistance de réglage constitue un moyen permettant de faire varier la valeur dudit champ magnétique continu.Lorsqu'on utilise un grenat en calcium-bismuth-vanadium ou un grenat fer-yttrium, la valeur de l'intensité du champ magnétique extérieur continu HAo est déterminée par ltexpres- sion 277 f5 ou = 2,8 NHz/Oersted et fs est 13 fréquence porteuse du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir, cette fréquence étant exprimée en mégahertz. Dans le cas où on utilise des monocristaux d'hexaferrite pour obtenir une résonance ferromagnétique, il est nécessaire d'avoir une valeur relativement plus faible de l'intensité HAo du champ magnétique extérieur continu par rapport au cas où l'on fait usage du grenat en calcium-bismuth-vanadium et du grenat en fer-yttrium.La valeur de cette intensité HAo dans le cas de l'utilisation de monocristaux d'hexaferrites , lorsque l'orientation du champ magnétique continu extérieur HAo est réalisée suivant la direction de l'axe d'aimantation facile de ces cristaux, a pour expression (suivant l'ouvrage C. Kittel, Phys. Rev. 73, 155, 1948) : HAo fs w fs , HaH étant la valeur de l'intensité du champ intérieur orienté du fait de l'anisotropie cristallographique dans les monocristaux d'hexaferrites. Les oscillations électromagnétiques auxiliaires dont la fréquence porteuse fgc est constante, sont appliquées depuis l'oscillateur local 13 (fig. 18) à l'entrée auxiliaire B du circuit résonnant d'entrée 16 (fig. 19) par l'intermédiaire du filtre 14 (fig. 18).La valeur de la fréquence f est détermi- gc née par les paramètres de la ferrite utilisée dans le dispositif convertisseur 12 (fig. 18). Dans le cas où on utilise du grenat en calcium-bismuth-vanadium ou du grenat en fer-yttrium, dont la largeur de la résonance ferromagnétique est de l'ordre de 1 oersted, la valeur de la fréquence f est de l'ordre de plu gc sieurs mégahertz. Le circuit résonnant d'entrée 16 est accordé sur une fréquence égale à foc. Les spires 20a sont destinées à gc produire un champ magnétique alternatif ayant la fréquence fgc et qui est orienté suivant la direction d'action du champ magnétique extérieur continu HAo engendré par le moyen ou organe 19. Dans ces conditions, la valeur de l'amplitude de ce champ magnétique alternatif est choisie de manière qu'elle soit égale à deux ou trois largeurs de la bande de la résonance ferromagnéti que. Cela signifie que, lorsqu'on utilise des monocristaux de grenat en calcium-bismuth-vanadium ou en fer-yttrium, l'amplitude de ce champ doit être égale à deux ou trois oersteds environ. Ainsi, par exemple, pour obtenir une telle amplitude pour f ^ à 5 Mégahertz, il est nécessaire d'utiliser de 15 à 20 spires 20a d'un conducteur de diamètre de 0,05 mm environ. o Le circuit résonnant de sortie 17 est accordé sur sa fréquence propre de résonance fD (fig. 6) égale au double de la fréquence fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires. Pour réaliser le procédé conforme à l'invention, il est en principe, possible d'accorder le circuit résonnant de sortie 17 (fig. 19) sur sa fréquence propre de résonance fD (fig. 6) égale à 4 fgc ou à la fréquence propre de résonance fD égale à 6 f etc. En d'autres termes, il est possible d'accorder le circuit résonnant de sortie 17 (fig. 19) sur une fréquence propre de résonance quelconque égale à mf où m=2,4,6 ... etc. Dans tous gc ces cas, le filtre complémentaire 18 assure une suppression complémentaire des oscillations électromagnétiques dont la fréquence est égale à la fréquence fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires. On va maintenant décrire le fonctionnement du dispositif convertisseur 12 que l'on a décrit en relation avec la fig. 19. Autrement dit, on va décrire comment se produit le passage des oscillations électromagnétiques à travers le dispositif convertisseur 12 dans le cas de la conversion, à l'aide dudit convertisseur, de la valeur constante dans le temps f fSC = const. du spectre de fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques modulées en fréquence et en amplitude. Les oscillations électromagnétiques à convertir sont appliquées à l'entrées du guide d'ondes 15 du dispositif convertisseur 12 pour être transmises par ce guide d'ondes à l'élément semiconducteur Il. Ce dernier devient le siège d'une résonance ferromagnétique sous l'effet des oscillations électromagnétiques incidentes à convertir (cf. par exemple, B. Lax, K.I.Button "Microwave ferrites and ferrimagnetics" . Mc. Graw-Hill book Company, New York, Inc. 1962). Ce phénomène de résonance ferro magSlétique est caractérisé par un mouvement de précession du vecteur d'aimantation M (fig. 8) autour de la direction du champ magnétique continu HAo , dirigé suivant l'axe Z.La fréquence Ao de ce mouvement de précession est déterminée par la valeur de la fréquence porteuse fsc des oscillations électromagnétiques à convertir, et la valeur établie de l'angle de précession e pour des valeurs déterminées de l'intensité HAo du champ magné- tique continu et pour une valeur donnée de la fréquence fisc ,est déterminée par la puissance des oscillations électromagnétiques à convertir. La valeur de l'angle de précession e détermine la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée au cours de cette précession.La valeur de la fréquence de résonance fA (fig. 3), sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 19) du côté de l'entrée A, est déterminée par la valeur de l'intensité HAo du champ magnétique continu extérieur HAo (fig. 8, 19). Lorsqu'on-réalise la condition suivant laquelle l'intensité de ce champ HAo vérifie ladite égalité HA = 2? on S os obtient l'égalité de la fréquence de résonance fA (fig. 3), sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 19) du côté de 'entrée A, à la valeur de la fréquence porteuse fisc du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir, c'est-à-dire que l'on obtient l'égalité f A = f = sc - 2 HAO . Dans ce dernier cas on place, à la sortie du guide 29 d'ondes 15 (cette sortie est disposée du côté opposé à l'entrée A du guide d'ondes), une charge adaptée ou un plan de courtcircuit convenablement disposé de ce guide d'ondes 15. Lorsque l'égalité fA = fisc est réalisée, l'angle e (fig. 8) de précession a sa valeur maximale déterminée par la puissance des os cillations électromagnétiques à convertir.Pour fA = f , la sc valeur 'de l'angle e de précession détermine la valeur maximale de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée lors du mouvement de précession considéré du vecteur d'aimantation M. L'énergie du mouvement de précession du vecteur d'aimantation M en régime de résonance ferromagnétique est identiquement équivalente à l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12. La valeur de cette énergie accumulée est mémorisée, suivant le procédé conforme à l'invention, pour une durée supérieure à la période de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir mais inférieure au temps de relaxation du vecteur d'aimantation M de la ferrite.Cette mémorisation est la mémorisation de la grandeur Mz qui représente la projection du vecteur d'aimanta tion M de la ferrite sur la direction de l'axe Z. Grâce à la modu- lation en amplitude des oscillations électromagnétiques à convertir,la valeur de l'angle s de précession varie dans le temps suivant la loi qui régit la variation de l'intensité de la composante magnétique du champ des oscillations électromagnétiques à convertir. On applique, sur l'entrée auxiliaire B (fig. 19) du dispositif convertisseur 12, les oscillations électromagnétiques auxiliaires dont la fréquence porteuse f a une valeur constan gc te. Lorsque le dispositif convertisseur 12 comporte, en tant qu'élément semi-conducteur Il, une ferrite du type de grenat en calcium-bismuth-vanadium ou de grenat en fer-yttrium, la valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires peut être comprise entre quelques fractions de Hertz ou quelques Mégahertz.Entre ces limites, la va leur de la fréquence porteuse f des oscillations électromagné gc tiques auxiliaires est déterminée par la condition selon laquelle elle doit être égale au moins à cinq ou dix fois la valeur de la fréquence maximale, prise en considération, de la modulation d'amplitude des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude. Le circuit résonnant d'entrée 16 du système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12 est accordé, grâce au choix de la vàleur de l'inductance de la bobine L1 et de la valeur de la capacité du condensateur Cl , sur la valeur fixe de la fréquence de résonance qui est égale à la valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires.Dans ces conditions, l'amplitude Hzo des oscillations de l'intensité du champ magnétique suivant l'axe Z produites par les spires 20a du conducteur dans le circuit résonnant d'entrée 16 doit être égale à quelques Oersteds. Une valeur plus précise de cette amplitude hzo est obtenue lors de l'accord du dispositif convertisseur 12, dans son entier, par un choix de la valeur optimale de cette amplitude en vue d'obtenir la valeur maximale de la puissance des oscillations électromagnétiques converties à la sortie D du dispositif convertisseur 12 considéré. Le champ magnétique alternatif produit par les spires 20a suivant l'axe Z et ayant l'intensité hz=ho sin(2 fgct), hzo étant l'amplitude de ce champ magnétique alternatif, s'additionne au champ magnétique continu H dirigé suivant le même axe Z pour donner un champ magnétique Ao résultant d'une intensité Hz=HAo + hz La variation périodique dans le temps de l'intensi té Hz du champ magnétique résultant provoque une variation périodique dans le temps de la valeur de la fréquence de résonance (fig. 5) sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 19) du côté de l'entrée A. Les grandeurs indiquées sont liées , dans ce cas, par la relation suivante &gamma; &gamma; &gamma; fA = 2# Hz = 2# HAo + 2# hzo sin (2# fgc t) . En décrivant le procédé,conforme à l'invention, de conversion de fréquence, on a donné l'expression donnant la fré quence de résonance f (fig. 5a) sous la forme fA(t) = fAo + Ao #fA maxsin(2 # fgct) où fAo est la valeur moyenne de la fréquence de résonance variable dans le temps fA (fig. 3) sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 2, 7, 18), et #fA max (fig. 5a) est l'amplitude maximale de la variation en fonction du temps de la fréquence de résonance fA ou d'accord de l'impédance ZA .Il résulte des deux dernières relations, pour le mode de réalisation du dispositif convertisseur 12 représente sur la fig. 19 : fAo = &gamma; HAo et #fA max = &gamma; hzo , 2# 2# HAo étant la valeur de l'intensité du champ électrique continu extérieur suivant l'axe Z et hzo étant l'amplitude de l'intensité du champ magnétique alternatif produit par les spires 20a.La variation périodique de la valeur de la fréquence de résonance tfig. 5a), sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 19) du côté de l'entrée A, provoque une variation périodique en fonction du temps de la différence As (fig. 4) qui existe entre la valeur indiquée de la fréquence de résonance fA et la valeur de la fréquence porteuse f du spectre s de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir. On obtient ainsi la variation requise de la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12. Dans ces conditions, la fréquence de modulation auxiliaire de la valeur de cette énergie est multiple de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques auxiliaires qui sont ap gc pliquées à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur considéré 12 (fig. 19) La-détection spatiale est réalisée dans le dispositif convertisseur 12 décrit en relation avec la figure 19, à l'aide des spires 20b du conducteur de la manière suivante.Grâce à l'action simultanée des oscillations électromagnétiques à conver tir et des oscillations électromagnétiques auxiliaires sur l'élément semi-conducteur Il, il se produit une variation périodique dans le temps de la valeur de la projection sur l'axe Z du vecteur d'aimantation M (fig. 8) de l'élément semi-conduc teur Il (fig. 19), cette projection étant désignée par Mz. Cette z variation périodique dans le temps de la valeur de la projection M du vecteur d'aimantation M induit une force électromotrice z dans les spires 20b du conducteur et réalise ainsi la détection spatiale.La variation dans le temps de la valeur de la projec tion M du vecteur d'aimantation M est due à la variation pé z riodique dans le temps de la valeur de l'angle e (fig. 8) de précession du vecteur d'aimantation M. Etant donné que la variation de la composante résistive RA (fig. 3) de l'impédance Z du côté de l'entrée A (fig. 19) A du dispositif convertisseur 12 est une variation du type résonnant, les oscillations électromagnétiques converties sont induites dans les spires 20b du conducteur avec une fréquence por teuse déterminée par l'expression fim mfgc , où m = 2,4,6, im et fgc est la valeur constante de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur 12.Le circuit résonnant de sortie 17 (fig. 19), se rapportant au système résonnant de sortie 12b (fig. 7), isole, lorsqu'il est accordé sur sa fréquence propre de résonance fD (fig. 6) égale à 2 fgc , une tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties caractérisée par une fréquence porteuse inter médiaire fi2 égale à 2f (voir par exemple les fig. 11 et 13). gc Dans ce cas, le filtre 14 (fig. 2, 18) supprime l'harmonique de rang 2 de l'oscillateur local 13, c'est-à-dire la fréquence égale à 2fgc . Lorsque le circuit résonnant de sortie 17 (fig. 19) est accordé sur la fréquence propre de résonance fD (fig. 6) égale à 4 fgc s il sélectionne une tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties, caractérisée par une fréquence porteuse intermédiaire fi4 égale à 4 fgc (voir par esemple les figures Il et 135. Dans ce cas, le filtre 14 (fig. 2, 18) doit supprimer l'harmonique de rang 4 de I'oscillateur local 13, c'est-à-dire la fréquence égale à 4 fgc. D'une manière analogue, lorsque le circuit résonnant de sortie 17 (fig. 19) est accordé sur sa fréquence propre de résonance (fig. 6) égale à 6 fgc , ce circuit isole une tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties caractérisée par une fréquence porteuse intermédiaire fi6 égale à 6 fgc (voir par exemple les figures 11 et 13). Dans ce dernier cas, le filtre 14 (fig. 2, 185 doit supprimer l'harmonique de rang 6 de l'osciiiateur local 13, c'est-à-dire la fréquence égale à 6 fg et ainsi de suite.La largeur de la bande de fréquence ss fa (fig. 6) du circuit résonnant de sortie 17 (fig. 19) est rendue égale à la largeur de la bande du spectre de fréquences (cf. par exemple, fig. 12) des oscillations électromagnétiques à convertir a l'entrée A (fig, 19) du dispositif convertisseur 12 indépendamment de la valeur du facteur de multiplicité m. Le coefficient de conversion du dispositif convertisseur 12, par exemple dans la bande des ondes de 3 cm, dans le cas où le nombre de spires 20 b du conducteur est de 15 à 20 et la largeur de la bande de résonance ferromagnétique (en cas d'utilisation de grenat en fer-yttrium) est égale à 1 Oersted environ, auraune valeur comprise entre 1 et 10 microvolts/milliwatt. Les oscillations électromagnétiques converties disponibles dans le circuit résonnant de sortie 17 sont appliquées, à travers le filtre complémentaire 18, à la sortie D du dispositif convertisseur 12. Le filtre complémentaire 18 assure une suppression complémentaire des oscillations électromagnétiques ayant une fréquence porteuse constante égale à la fréquence f gc des oscillations électromagnétiques auxiliaires.Ainsi, le dispositif convertisseur 12 (fig. 18, 19) réalise la conversion (le changement) de la fréquence porteuse f (fig. 18) du spectre de fréquences s (cf. par exemple, fig. 12) des oscillations électromagnétiques à convertir en une fréquence porteuse intermédiaire fim (cf. par exemple, fig. 13) qui est multiple, dans l'exemple considéré, de la valeur de la fréquence fixe fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires avec le facteur de multiplicité m=2,4,6.. etc. Un autre mode de réalisation du dispositif convertisseur 12 (fig. 2, 7, 18) destiné à la conversion des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence est représenté de façon schématique sur les figures 20 et 21. Ce dispositif comporte un guide d'ondes métallique 21 de section rectangulaire, une cavité résonnante 22 et un élément semi-conducteur II. Le résonateur à cavité 22 est réalisé à partir d'une section de guide d'ondes dont les deux extrémités sont mises en court circuit ou à partir d'un tronçon de ligne coaxiale également montée en court-circuit à ses deux extrémités.Pour plus de certitude, on décrit dans ce qui suit un dispositif utilisant une cavité résonnante 22 réalisée sous la forme d'une section de guide d'ondes rectangulaires dont la section transversale AA est plus grande que la section tranversale BB du guide d'ondes 21. Par cette section transversale de guides d'ondes on entend, comme il est convenu, une section perpendiculaire à lta- xe de symétrie longitudinale du guide d'ondes tout entier. L'entrée du guide d'ondes 21 constitue l'entrée A du dispositif convertisseur 12 (fig. 2, 7, 18). La sortie du guide d'ondes 21 est reliée à l'entrée dela cavité résonnante 22. Cette entrée est un orifice de diamètre D pratiqué dans la paroi métallique de la cavité résonnante 22 (fig. 21).Dans cet orifice est placée une rondelle 23 établie en un matériau diélectrique, par exemple, en téflon ou en polystyrène. Dans la rondelle 23 est fixé l'élément semi-conducteur il, le semi-conducteur il est soumis à l'action d'un champ magnétique extérieur continu HA réglable, par exemple à l'aide d'un électroaiment (fig. 20). Le système résonnant d'entrée 12a (fig. 7) est cons titué, dans l'exemple considéré de réalisation du dispositif convertisseur 12 (fig. 20, 21), par le guide d'ondes métalliques 21 de section rectangulaire et par l'élément semi-conducteur il. Le système résonnant de sortie 12b (fig. 7) du dispositif convertisseur 12 (fig. 20, 21) n'est constitué que par la cavité résonnante 22. La sortie D (fig. 2, 7, 18) du dispositif convertisseur 12 (fig. 21) est constituée par la sortie coaxiale 24 de la cavité résonnante 22. Le système 12c de détection spatiale (fig. 7) se compose de l'élément semi-conducteur Il (fig. 20, 12, 21) et de la partie du guide d'ondes se trouvant au voisinage immédiat du se-i-conducteur et servant à réaliser la cavité résonnante 22.Les entrées B et C lfig. 7) sont absentes dans l'exemple considéré de réalisation du dispositif convertisseur 12 (fig. 20, 21). il en résulte que le récepteur (fig. i8) utilisant le dispositif convertisseur 12 considéré (fig. 20, 21) ne comporte ni l'oscillateur local 13 (fig. 183 ni le filtre 14. Le guide d'ondes métallique 21 de section rectangulaire (Fig. 20, 21) a des dimensions al et bl qui sont déterminées par la valeur moyenne fso (fig. 5 b) de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques à convertir dans le cas s de la propagation de l'onde principale Hol dans le guides d'on- des 21 (fig. 20, 21). Les dimensions a1 et bl du guide d'ondes 21 sont calculées d'après des formules bien connues (cf. par exemple, A.F. Harvey "Nicrowave Engineering. 1963. -Academic press. London and New-York). Le semi-conducteur il est une substance semi-conductrice magnétique, la ferrite. Dans l'exemple condidéré de réalisation-du dispositif convertisseur 12 (fig. 20, 21) la ferrite est réalisée sous la forme d'une sphère. Le centre E de cette sphère coïncide avec le centre de l'orifice d'entrée de la cavité résonnante 22 et, en même temps, ce centre E est amené en coincidence avec le centre de la rondelle 23 et se trouve sur l'axe de symétrie longitudinale (fig. 21) du guide d'ondes constituant la cavité résonnante 22. Les centres que nous venons d'énumérer peuvent ne pas se trouver sur l'axe de symétrie longitudinale du guide d'ondes 21. Il en est ainsi par exemple dans le cas où une meilleuxsadaptation de la ferrite de l'élément semi-conducteur il au guide d'ondes 21 est obtenue grâce au choix de distances optimales entre le centre E de la sphère de ferrite (fig. 20, 21) et le grand côté et, respectivement, le petit côté du guide d'ondes 21. Dans ce cas, la meilleure adaptation de l'élément semi-conducteur il au guide d'ondes 21 signifie l'absorption la plus grande, par la ferrite, de la puissance des oscillations électromagnétiques à convertir transmises par le guide d'ondes 21. En tant qu'élément semi-conducteur il, on utilise des monocristaux de ferrite dont la fréquence de relaxation est supérieure ou approximativement égale à la fréquence F (fig. gc 5 b) au rythme de laquelle varie la fréquence porteuse f des s oscillations électromagnétiques à convertir. Le diamètre de la sphère de ferrite doit être de beaucoup inférieur à la longueur de l'onde des oscillations électromagnétiques à convertir transmises par le guide d'ondes (fig. 20, 21). Lorsque la valeur moyenne fso de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir est égale à 10 Hz par exemple, le diamètre de la sphère de ferrite doit avoir une valeur de l'ordre de 1 mm.La dimension de la sphère de ferrite et la disposition du centre E de cette sphère sur l'axe de l'orifice qui couple le guide d'ondes 21 à la cavité résonnante 22 sont choisies expérimentalement pour chaque réalisation du dispositif convertisseur 12 de manière à obtenir, en particulier, la valeur maximale du coefficient de conversion pour le dispositif convertisseur. Par coefficient de conversion on entend ici, comme cidessus, le rapport de la puissance des oscillations électromagnétiques converties à la puissance des oscillations électromagnétiques à convertir. Pour le polissage de la surface de la sphère de ferrite on peut utiliser des pâtes abrasives avec une grosseur des grains de l'ordre de i micron. La valeur du champ magnétique extérieur continu, mais réglable HAO (sur la fig. 21, ce champ n'est pas représenté) est choisie de manière à obtenir la résonance ferromagnétique dans la ferrite. En cas d'utilisation des monocristaux isotropes de ferrites la valeur de l'intensit HAo du champ magnétique continu extérieur HAo est donnée par l'expression : HA = ## r = 2,8 MHz/Oersted et f est la valeur moyenne de la fréquence 50 porteuse f des oscillations électromagnétiques a convertir.Dans s le cas où l'on utilise des hexaferrites monocristallines ou polycristallines, caractérisées par des champs intérieurs orientes du fait de l'anisotropie cristallographique, on doit, pour obtenir la résonance ferromagnétique, assurer une valeur relativement faible de l'intensité HAO du champ magnétique extérieur HAo par rapport au cas de l'utilisation de ferrites isotropes monocristallines et de ferrites isotropes polycristallines.La valeur de l'intensité HAo (fig. 20) dans lecas de l'utilisation des hexaferrites monocristallines ou polycristallines magnétiquement saturées, lorsque le champ magnétique continu extérieur HAo est orienté suivant l'axe d'aimantation facile de ces hexaferrites, a pour expression : HAO - ttfso - HaH, HaH étant lavaleur de l'intensité du champ intérieur orienté d'anisotropie cristallographique dans les hexaferrites. Si l'élement semi-conducteur Il du dispositif convertisseur (fig. 20, 21) est constitué par des hexaferrites polycristallines possédant une aimantant ion résiduelle en l'absence de champ magnétique extérieur continu HAO' l'état de résonance ferromagnétique naturelle peut avoir lieu sans avoir à soumettre ces hexaferrites à un champ magné- tique continu extérieur quelconque. On obtient, dans ce cas, la précession du vecteur d'aimantation .i (fig. 8) autour de l'axe d'aimantation facile de l'hexaferrite orienté, dans le dispositif convertisseur (fig. 20) suivant l'axe Z.La valeur de la fréquence de résonance ferromagnétique naturelle, qui est égale dans le cas considéré à la valeur moyenne requise de la fréquence f des oscillations so - H électromagnétiques à convertir est exprimée pa + AH' HAH étant la valeur de l'intensité du champ intérieur orienté d'anisotropie cristallographique dans I'hexaferrite (on pourra se référer aux ouvrages cités plus haut).Pour l'analyse ultérieure du fonctionnement du dispositif convertisseur (fig. 20, 21) on considerera en tantqu'élément semi-conducteur il seulement lthexaferrite en régime de résonance ferromagnétique naturelle, c'est-à-dire en l'absence de champ magnétique continu extérieur HAo L'absence de champ magnétique continu extérieur HAo dans le dispositif convertisseur signifie que ce dernier ne peut être réalisé que pour la conversion des valeurs moyennes fixes des fréquences porteuses f des oscillations électromagnétiques à convertir, déterminées 50 d'après la formule donnée plus haut pour la valeur de l'intensité Hah du champ intérieur d'anisotropie cristallographique de I'hexaferrite orientée suivant l'axe Z.Le diamètre D de l'orifice pratiqué dans la cavité résonnante 22 (fig. 20, 21) est supérieur au diamètre de la sphère d'hexaferrite. La valeur du diamètre D doit-satisfaire à deux conditions. D'une part, la valeur de ce diamètre doit être aussi petite que possible afin de réduire l'influence que les paramètres de la cavité résonnante 22 exercent sur la valeur de l'impédance ZA du guide d'ondes du côté de son entrée A. En outre, le diamètre D de cet orifice de la cavité résonnante 22 doit être aussi grand que possible par rapport au diamètre de la sphère d'hexaferrite, et ceci pour réduire l'influence que les parois métalliques les plus proches de cette sphère exercent sur la largeur de la ligne de résonance ferromagnétique dans la sphère de ferrite.En pratique, le diamètre D de l'orifice dans la cavité résonante 22 peut être rendu égal, et même inférieur, au diamètre de la sphère d'hexaferrite si la paroi (ou une partie de la paroi) entre le guide d'ondes 21 et la cavité résonnante 22 est réalisée en matière diélectrique et si la surface du diélectrique orientée vers le guide d'ondes 21 est recouverte d'une couche d'argent ayant une épaisseur de quelques microns.Le guide d'ondes métalliques de section rectangulaire qui constitue la cavité résonnante 22 (fig.20 21) a des dimensions a2 et b2 qui sont déterminées å partir des relations bien connues dans la technique des hyperfréquences, par la valeur de la fréquence sous-porteuse Fgc (fig.5b) des oscillations électromagnétiques à convertir, qui constitue la fréquence de variation de la fréquence porteuse f des oscillations à convertir s (cf.par exemple, A.F. Harvey Microwave Engineering 1963 Academic Press.London and New-York.) Le petit côté du guide d'ondes formant la cavité résonnante 22 (fig. 20, 21) est perpendiculaire au petit côté du guide d'ondes 21 du dispositif con vertisseur 12 considéré et, le grand côté du guide d'ondes constituant la cavité résonnante 22 est perpendiculaire au grand côté du guide d'ondes 21. La cavité résonnante 22 est accordée sur sa fréquence propre de résonance fD (fig. 6) égale au double de la valeur de la fréquence Fgc (fig. 5b) à laquelle varie la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir. Pour réaliser le procédé conforme à l'invention, pour la conversion de la fréquence porteuse d'un spectre de fréquence des oscillations électromagnétiques il est également possible d'accorder la cavité résonnante 22 (fig. 21) sur une fréquence propre de résonance égale à 4 Fgc ou sur une fréquence propre de résonance FD égale à 6 Fgcs etc. ; autrement dit, il est possible d'accorder la cavité résonante 22 sur n'importe quelle fréquence propre de résonance égale à m F où le facteur de multiplicité m étant 2, 4, 6, 8, gc 10, etc.Dans ces conditions, la longueur l (fig. 2 de la cavité résonnante 22 est déterminée d'après les formules bien connues dans la technique des hyperfréquences (cf. par exemple le même ouvrage A.F. Harvey, Microwave, Engineering 1963. Academic press. London and New-York.) A l'intérieur de la cavité résonnante 22, la sortie coaxiale 24 est reliée à une spire d'un conducteur 25 qui permet d'extraire lténergie des oscillations électromagnétiques converties de la cavité résonnante 22. Le plan de la spire 25 est d'une part parallele au plan du petit côté du guide d'ondes constituant la cavité résonnante 22 (fig. 20, 21) et, d'autre part, perpendiculaire à l'axe Z. La cavité résonnante 22 peut aussi être réalisée, comme on l'a dit plus haut, à partir d'un tronçon en court-circuit de ligne coaxiale, c'est-à-dire être réalisée sous forme d'une cavité résonnante coaxiale. Dans ce dernier cas, et en choisissant la longueur d'une telle cavité coaxiale en vue d'obtenir une fréquence propre de résonance égale à 2 F cs on assure en même temps l'accord automatique de ce résonateur coaxial sur des fréquences propres de résonance égales a 4 Fgc, 6 Fg, 8 Fgc, 10 Fgc, etc. Aussi, dans le cas où la cavité résonnante 22 est réalisée sous la forme d'une ligne coaxiale, l'accord du système résonnant de sortie 12b (fig. 7) du dispositif convertisseur 12 (fig. 18) sur la valeur de la fréquence porteuse intermédiaire fi2 égale à 2 Fgc, assure-t-il automatiquement (et toujours) l'accord de ce système résonnant 12b sur les valeurs de la fréquence porteuse intermédiaire fim des ossillations électromagnétiques converties égales à 4 Fgc, 6 Fgc, 8 Fg, etc.De ce fait, on obtient l'accord du système résonnant de sortie 12b (fig. 7) du dispositif convertisseur 12 (fig. 18) simultanément sur toutes les vapeurs de la fréquence porteuse intermédiaire f. = m F où le facteur de mul im tiplicité m= 2,4,6,8, 10, etc. correspond à toutes les tranches utilisées de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties.On signale que dans le cas où le système résonnant de sortie 12 b (fig. 7) réalisé sous forme de ligne coaxiale, est accordé sur la valeur de la fréquence porteuse intermédiaire fi4 égale, par exemple, à 4 F on obtient, en même temps, l'accord gc automatique de ce système résonnant de sortie 12 b sur les valeurs de la fréquence porteuse intermédiaire fim des oscillations électromagnétiques converties égales à 8 Fgc, 12 Fgc, 16 F etc. On décrira maintenant le fonctionnement du dispositif convertisseur décrit en relation avec les figures 20 et 21 ; autrement dit, on considérera les étapes successives du passage des oscillations électromagnétiques à travers ce dispositif convertisseur 12 dans le cas où il est utilisé pour convertir la valeur, périodiquement variable dans le temps, de la fréquence porteuse fs (fig. 5b) du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques combinées, c'est-à-dire modulées en amplitude et en fréquence, les conditions suivantes étant réalisées : fs=fso + fs max min s suivantes étant réalisées : fs max (2#Fge t) et fA fAC =const. Dans ces formules : fso est la gc valeur moyenne de la fréquence porteuse fs, variable dans le temps, du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir hfs fs max est la valeur maximale de l'amplitude de variation dans le temps de la fréquence porteuse -; ; f est la fréquence porteuse du spectre de fréquences des s oscillations électromagnétiques à convertir f A est la fréquence de résonance sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur du côté de l'entrée A; fAC est la valeur constante de la fréquence de résonance d'accord fA. Les oscillations électromagnétiques à convertir sont appliquées sur l'entrée A du guide d'ondes 21 du dispositif convertisseur et sont transmises par ce guide d'ondes, à l'élément semi-conducteur il. Les moments magnétiques dans cet élément se -mi-conducteur ne se trouvent que dans le champ magnétique continu interne qui est déterminé par le champ de l'anisotropie cristallographique et par le champ coercitif dans l'hexaferrite polycristalline. il est également possible que ces moments magnétiques se trouvent aussi bien dans le champ magnétique interne que dans un champ magnétique continu extérieur qui est produit par un moyen spécialement prévu a cet effet.Sous l'effet des oscillations électromagnétiques à convertir, le champ magnétique continu interne devient le siège de la résonance ferromagnétique naturelle (cf. par exemple B.Lax, K.J. Button 'Microwave ferrites and ferrimagnetics" Mc. Graw-Hill book Company, New-York, 1962). Le phénomène de résonance ferromagnétique naturelle est carac térisé par le mouvement de précession du vecteur d'aimantation M (fig. 8) autour de l'axe d'aimantation facile de lthexaferrite qui est orienté le long de l'axe Z (fig. 20). La fréquence d'un tel mouvement de précession est déterminée par la fréquence porteuse fs variable dans le temps (fig. 5 b) 7 du spectre de fréquences es oscillations électromagnétiques à convertir tandis que la > ation de l'angle de précession tfig. 8), en fonction du temps, est déterminée à la fois par la valeur de l'intensité (de la puissance) du champ magnétique des oscillations électromagnétiques à convertir, par la valeur de la fréquence porteuse f s de ces oscillations et par la valeur du champ continu interne et orienté d'anisotropie cristallographique de l'hexaferrite. La valeur de la fréquence de résonance f A (fig. 3), sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur (fig. 20, 21) du côté de son entrée A, reste inchangée dans le temps, autrement dit satisfait à la condition fA=fAc=const donnée plus haut. Cette valeur de la fréquence fA de résonance ou d'accord n'est déterminée que par la valeur de l'intensité HAH du champ interne orienté, d'anisotrpie cristallographique, de l'hexafer- rite, en réalisant la condition fA=fAc= f r -f # AH La valeur maximale de l'amplitude de variation de l'angle de précession # (fig. 8) dans le régime exigé de conversion de fréquence est obtenue lorsque la fréquence fAC (fig. 3) d'accord de l'impédance ZA du dispositif convertisseur (fig. 20, 21) du côté de l'entrée A est égale à la valeur moyenne de la fréquence porteuse fso du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir, c'est-a-dire lorsque fA=fso- Si l'on suppose, pour la commodité de l'exposé, quelea fréquence porteu se f du spectre de fréquences des oscillations électromagnéti s ques modulées en amplitude et en fréquence à convertir ne varie pas dans le temps, la nature de précession du vecteur d'aimantation M (fig. 8) ne sera déterminée que par la valeur de la puissance des os-c-illations électromagnétiques à convertir.Etant donné que les oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et en fréquence comportent une modulation d'amplitude transmettant l'information utile et sont caractérisées par la variation en fonction du temps de leur fréquence porteuse façon obtient une variation périodique complémentaire de l'angle de précession (fig. 8) à une fréquence qui est multiple de la fréquence sous porteuse F de variation de la fréquence porteuse fs des oscil gc lations électromagnétiques à convertir. La fréquence-sous-porteu- se F est réglée à une valeur égale ou inférieure à la valeur go de la fréquence de relaxation de lthexaferrite utilisée dans le dispositif convertisseur 12.La valeur de la fréquence maximale, prise en considération, de la modulation en amplitude des oscillations modulées en amplitude et en fréquence doit être au moins cinq à dix fois plus petite que la valeur de la fréquence sous porteuse Fgc à laquelle varie la fréquence porteuse fs des os gc cillations électromagnétiques m convertir.La variation périodique en fonction du temps de la différence entre la valeur de la fréquence fA de résonance ou d'accord de l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 et la valeur de la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir, ceest-à-dire la variation périodique en fonction du temps de la différenceA fAs=fA-fs (fig. 3) nécessaire au fonctionnement normal du dispositif convertisseur 12, est obtenue, dans ltexemple considéré de réalisation du dispositif convertisseur 12, grâce à la variation périodique dans le temps de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques à convertir pour s f -,Ac=const. On obtient ainsi la variation requise de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir qui est accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12.Dans ces conditions, la fréquence de modulation de la valeur de cette énergie est multiple de la valeur de la fréquence porteuse F gc Le champ magnétique continu extérieur HAo dans le dis- positif convertisseur (fig. 20, 2i) est constitué ici par le champ interne orienté H ah d'anisotropie cristallographique de l'hexaferrite qui est dirigé le long de l'axe Z grâce à l'orien- tation convenable des axes du réseau cristallin de I'hexaferrite fixée dans la rondelle 23 du dispositif convertisseur 12. La détection spatiale est réalisée dans le dispositif convertisseur représenté sur les figures 20 et 21 à l'aide de I'hexaferrite et du tronçon de guide d'ondes 21 (ou du tronçon de ligne coaxiale) à partir duquel est réalisé le système résonnant de sortie 12b (fig. 7) se trouvant dans levoisinage immédiat de cette hexaferrite. Cette détection spatiale s'effectue de la manière suivante.Lorsque lthexaferrite (fig. 20, 21) est soumise à l'action des oscillations électromagnétiques à convertir, l'angle de précession 9(fig. 8) commence à varier périodiquement en fonction du temps et il en résulte une variation périodique en fonc tion du temps de la valeur de M qui est la projection du vecteur z d'aimantation M de cette hexaferrite (fig. 20, 21) sur la direction de l'axe Z.Une détection ultérieure des oscillations électromagnétiques produites grâce à la variation périodique dans le temps de la valeur dwaimantation Mz est obtenue à l'aide de la cavité résonnante 22 (fig. 20, 21I qui devient le siège d'oscillations électromagnétiques excitées dont le plan des lignes de force magnétique est parallèle au grand côté du guide d'ondes 21 à la base duquel est réalisée la cavité résonnante 22.Dans le cas où le système résonnant de sortie 12b (fig. 7) du dispositif convertisseur 12 est réalisé sous la forme d'un tronçon en court-circuit de ligne coaxiale, c'est-à-dire sous la forme d'un résonateur coaxial, la variation de la valeur de Mz (fig. 8) en fonction du temps excite des oscillations électromagnétiques dans la ligne coaxiale. La détection des oscillations électromagnétiques dues à la variation de la grandeur Mz constitue, dans l'exemple de réalisation du dispositif convertisseur, la détection spatiale. Du fait que la courbe traduisant la variation de la composante résistive RA (fig. 3) de l'impédance ZA du côté de l'entrée A (fig.20, 21) du dispositif convertisseur 12 est une courbe de résonance des oscillations électromagnétiques sont excitées dans la cavité résonnante 22 qui ont la fréquence porteuse déterminée par l'expression de la forme fim =mFgc dans la quelle le facteur de multiplicité prend les valeurs 2,4,6... et F est la valeur constante de la fréquence sous-porteuse ou, gc ce qui revient au même, de la fréquence à laquelle varie la fréquence porteuse f5 des oscillations électromagnétiques à convertir qui sont appliquées à l'entrée A du dispositif convertisseur 12. Lorsque la cavité résonnante 22 (fig. 20, 21) faisant partie du système résonnant de sortie 12b (fig. 7) est accordée sur sa fréquence propre de résonance fD (fig. 6) égale à 2F elle isole une tranche du spectre des fréquences des oscillations électromagnétiques converties présentant la fréquence porteuse intermédiaire fi2 égale à 2F (cf. par exemple, fig. 11, 13). gc Si la cavité résonnante 22 (fig. 20, 21) est accordée sur sa fréquence propre de résonance fD (fig. 6) égale à 4fic, elle isole une tranche du spectre des fréquences des oscillations électromagnétiques converties caractérisée par une fréquence porteuse intermédiaire fi4 égale à 4F (fig. 11, 13). Dans le cas où la gc cavité résonnante 22 (fig. 20, 21) est accordée sur sa fréquence propre de résonance fD (fig. 6) égale à 6foc, elle isole de façon analogue une tranche du spectre des fréquences des oscillations électromagnétiques converties de fréquence porteuse intermédiaire fi6 égale à 6F (fig. 11, 13), et ainsi de suite.La largeur de la bande de fréquence fa (fig. 6) de la cavité résonnante 22 D (fig. 20, 21) est réglée à une valeur égale à la largeur de la bande du spectre des fréquences (cf. par exemple, fig. 12) des oscillations électromagnétiques à convertir appliquées à l'entrée A du dispositif convertisseur 12 (fig. 20, 21) indépendamment de la valeur du facteur de multiplicité m. Les oscillations électromagnétiques converties sont extraites de la cavité résonnante 22 (fig. 20, 21) à l'aide de la spire de conducteur 25 et de la sortie coaxiale 24. C'est ainsi que le dispositif convertisseur 12 assure la conversion et, plus exactement, le changement de la fréquence porteuse fs (fig. 18) du spectre de fréquences des oscillations s électromagnétiques à convertir appliquées à l'entrée A de ce dispositif convertisseur 12 en une fréquence porteuse intermédiaire fim qui est multiple, dans le cas considéré, de la valeur de la fréquence sous-porteuse Fgc ou, ce qui revient au même, multiple de la fréquence à laquelle varie la fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir. Il faut noter que, dans le cas où le système résonnant de sortie 12b (fig. 7) du dispositif convertisseur 12 est réalisé, dans le dernier exemple considéré, sous la forme d'un tronçon de ligne coaxiale en court-circuit, autrement dit sous la forme d'un résonateur coaxial, et où ce résonateur est accordé sur la valeur de la fréquence porteuse intermédiaire fi2 égale à 2FgC, on obtient à la fois son accord sur toutes les autres valeurs de la fréquence porteuse intermédiaire f. =mF avec m=4,6,8,10 im gc etc. Cela signifie que, dans l'exemple considéré, on assiste à un dégagement complet de la puissance, simultanément pour toutes les tranches de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties. Pour les divers modes de réalisation du dispositif convertisseur on peut avoir recours à des réalisations diverses de ses organes constitutifs. Ainsi, par exemple, dans le cas où le dispositif convertisseur 12 est destiné à la mesure de la puissance des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude passant par le guide d'ondes 15 (fig. 19), ou par le guide d'ondes 21 (fig. 20, 21), on peut utiliser différentes réalisations de ses organes constitutifs. Dans le dispositif convertisseur 12 (fig. 2) représenté sur la figure 22, l'énergie des oscillations électromagnétiques est transmise à l'élément semiconducteur Il à l'aide du guide d'ondes 21, comme dans le cas du dispositifconvertisseur représenté sur les figures 20 et 21. Dans ces conditions, l'élément semi-conducteur Il peut se trouver aussi bien dans la face en bout que dans la paroi latérale du guide d'ondes 21. En vue d'augmenter l'intensité du champ électromagnétique agissant dans la région de l'élément semi-conducteur Il sur trie fréquence porteuse fixe 5 des oscillations électromagnétiques à convertir, on peut substituer au guide d'ondes 21 une cavité résonnante réalisée par exemple à partir du même guide d'ondes 21. Dans le voisinage de l'élément semi-conducteur Il (fig. 22),on place les spires 20a du conducteur, faisant partie du circuit résonnant d'entrée 16 (fig.23) et qui sont identiques aux spires 20a de conducteur utilisées dans le circuit résonnant d'entrée 16 du dispositif convertisseur (fig. 19). le circuit résonnant d'entrée 16 lui-même (fig. 23) est analogue au circuit résonnant d'entrée 16 représenté sur la fig. 19. Ce circuit résonnant d'entrée 16 (fig. 23) comporte aussi une bobine d'inductance L1 et un condensateur C1 Les sorties des spires 20a passent à travers la rondelle 23 fixée dans le petit côté de guide d'ondes 21 et sont montées en série avec la bobine d'inductance L1 et le condensateur C1. Les bornes ou armatures du condensateur C1 (fig. 23) constituent l'entrée auxiliaire B du 1 dispositif convertisseur 12 (fig. 2,7,18).En tant qu'élément semi-conducteur Il (fig. 22) on utilise une ferrite isotrope qui est par exemple un monocristal de grenat de fer-yttrium ou un monocristal de grenat de calcium-bismuth-vanadium ou un autre monocristal isotrope de ferrite caractérisé par une large bande de résonance ferromagnétique. La ferrite a la forme dune sphère fixée dans le petit côté (lors de la mesure de la puissance incidente, elle peut être fixée dans la face en bout) du guide d'ondes 21 (fig. 22). Le diamètre de la sphère de ferrite est choisi de manière à obtenir son adaptation au guide d'ondes 21 et au système résonnant de sortie du dispositif convertisseur 12 considéré. La ferrite est soumise à un champ magnétique continu extérieur HAo produit par le moyen ou organe 19 de la même façon que le champ magnétique continu extérieur HAo agit sur la ferrite dans le dispositif convertisseur 12 (fig. 19). Dans le dispositif convertisseur représenté sur la figure 22, le système résonnant de sortie 12b (fig. 7) est réalisé sous la forme d'une cavité résonnante qui est un tronçon de ligne coaxiale 26, tout comme cela a été dit à l'occasion de la description du dispositif convertisseur représenté sur les figures 20 et 21.Aux extrémités nu bouts du tronçon de ligne coaxiale 26 (fig. 22) sont montés les pistons de court-circuit (non représentés sur la figure 22) qui peuvent se déplacer le long de l'axe de symétrie de ce tronçon de ligne coaxiale 26 (voir les ouvrages cités plus haut). Ces pistons de court-circuit sont utilisés pour assurer une meilleure adaptation de la ferrite de l'élément semi-conducteur Il à la cavité résonnante réalisée à partir du tronçon indiqué de ligne coaxiale 26 en vue d'obtenir accord de la cavité résonnante sur la suite choisie des valeurs du facteur de multiplicité m de la fréquence.porteuse intermédiaire f. = m f où le facteur m im gc prend les valeurs 2,4,6,8,10, etc. et fgc est la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur considéré (fig. 22). Dans ces conditions, la suite de valeurs de m peut commencer à partir de n'importe quel nombre, c'est-à-dire de de deux, de quatre, de six, de huit, de dix etc. Pour diminuer la longueur c.u tronçon de ligne coaxiale 26, on peut utiliser des éléments c. constantes concentrées ou non réparties par exemple des condensateurs fixes et variables et des bobines d'inductance fixes et variables.Pour obtenir le changement d'accord périodique du résonateur 26a réalisé à partir du tronçon de ligne coaxiale 26 on peut utiliser par exemple des ferrites présentant des paramè- tres à réglage magnétique. La sortie D (fig.2, 7 18) du dispositif convertisseur (fig. 22) est constituée par la sortie du filtre complémentaire 18, dont entrée est attaquée par les oscillations électromagnétiques en provenance de la sortie coaxiale 24 du résonateur coa axial utilisé dans le dispositif convertisseur 12 cnnsidéré. Dans ce dernier cas, le filtre complémentaire 18 assure une suppression complémentaire, si cela est nécessaire, des oscillations électromagnétiques dont la fréquence porteuse est égale à la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques complémentaires, comme cela est réalisé dans le dispositif convertisseur 12 illustré sur la fig. 19. La sortie coaxiale 24 (fig. 22) est analogue à la sortie représentée sur la figure 21.Sur la sortie coaxiale 24 (fig. 22) est connectée une spire 25 du conducteur dont le plan est perpendiculaire aux lignes de force magnétique produites par les oscillations électromagnétiques dont le tronçon en court-circuit de la ligne coaxiale 26. La spire 25 est destinée à extraire lténergie des oscillations électromagnétiques converties du résonateur coaxial. La spire 25 est placée à une distance aussi grande que possible des spires 20a. Cette séparation dans l'espace des spires 20a et de la spire 25 sur l'axe du tronçon de ligne coaxiale 26 est effectuée en vue de réduire la liaison électromagnétique directe entre ces spires. Le passage des oscillations électromagnétiques à convertir à travers le dispositif convertisseur représenté sur la figure 22 est analogue à leur passage à travers les organes correspondants des dispositifs convertisseurs représentés sur les figures 19, 20 et 21 que nous avons déjà analysés. On considere le passage des oscillations électromagnétiques à travers le dispositif convertisseur 12 de la fig. 22 dans le cas de la conversion d'un spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques modulées en amplitude et caractérisées par une valeur constante dans le temps de leur fréquence porteuse f =f =const. B sc Les oscillations électromagnétiques à convertir sont appliquées à l'entrée A du guide d'ondes 21 équipant le dispositif convertisseur 12 et sont transmisses par ce guide d'ondes à la ferrite de l'élément semi-conducteur Il. Sous effet des oscillations électromagnétiques à convertir, la ferrite devient le siège de la résonance ferromagnétique (cf. les ouvrages cités plus haut) avec un mouvement de précession du vecteur d'aimantation M (fig 8) autour de la direction de l'intensité du champ magnétique continu HAo créé par le moyen 19 (fig. 22) et orienté suivant fréquence d'un tel mouvement de précession est déterminée par la valeur de la fréquence porteuse fsc des oscillations électromagnétiques à convertir tandis que la valeur établie de l'angle de précessioni dépend, pour des valeurs déterminées de l'intensité HAo et de la fréquence fisc' de la puissance de ces oscillations fisc. La valeur de la fréquence de résonance fA (fig. 3), sur laquelle se règle l'impédance Z A du dispositif convertisseur (fig. 22) du côté de son entrée A, est déterminée par la valeur de l'intensité du champ magnétique continu HAo (fig. 8,22).Lorsqu'on réalise la condition selon laquelle la valeur de l'intensité HAo vérifie l'égalité sus-indi quée : HAo H - fscs la fréquence de résonance fA (fig. 3) sur laquelle est réglée l'impédance ZA du dispositif convertisseur (fig. 22) du côté de l'entrée A devient égale à la fréquence porteuse f du spectre de fréquences des oscillations électro sc magnétiques à convertir, autrement dit, on obtient l'égalité f =f = 2 HAo Dans ce cas, on dispose à la sortie du guide A d'ondes 2 (cette sortie est disposée en sens opposé de }'entrée A du guide d'ondes) une charge adaptée ou un piston de court-circuit du guide d'ondes 21. Lorsqu'onalise l'égalité indiquée fA=fscs la valeur de l'angle de précession (fig. 8) passe par son maximum, déterminé par la valeur de la puissance des oscillations électromagnétiques à convertir. Etant donné que les oscillations électromagnétiques à convertir sont modulées en amplitude, la valeur de l'angle de précession variera dans le temps suivant une loi qui régit la variation de la valeur de l'intensité de la composante magnétique du champ dû aux oscillations électromagnétiques à convertir. On applique à l'entrée auxiliaire B (fig. 23) du dispositif convertisseur (fig. 22) des oscillations électromagnétiques auxiliaires dont la fréquence porteuse a une valeur constante f . Lorsque l'élément semi-conducteur Il utilisé dans le dis gc positif convertisseur 12 est une ferrite du type de grenat en calcium-bismuth-vanadium ou de grenat en fer-yttrium, la valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires peut être comprise entre quelques fractions de hertz et quelques mégahertz.La valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires est déterminée, entre ces limites, en partant de la condition qu'elle doit être d'au moins cinq à dix fois supérieure à la valeur de la fréquence maximale, prise en considération, de modulation d'amplitude des oscillations électromagnétiques à convertir. Le circuit résonnant d'entrée 16 (fig. 22) du système résonnant d'entrée 12a équipant le dispositif convertisseur 12 est accordé, grâce au choix de 1 t inductance de la bobine L1 et de la capacité du condensateur C1 , sur la valeur constante de la fréquence de résonance égale à la valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires.Dans ces conditions, l'amplitude hzo (fig. 22) des oscillations du champ magnétique suivant l'axe Z, produit par les spires 20a (fig. 22, 23) utilisées dans le circuit résonnant d'entrée 16, doit être égale à quelques oersteds. Une valeur plus précise de 1'amplitude h (fic. 22) est obtenue lors de l'accord du dispositif convertisseur 12, dans son entier par le choix de la valeur optimale de cette amplitude,de manière à obtenir, à la sortie D du dispositif 12, le maximum de la puissance des oscillations électro magnétiques converties.Le champ magnétique alternatif produit par les spires 20a suivant l'axe Z et ayant une intensité hz = hzo sin(2 fait), où hzo est l'amplitude de ce champ ma gc gnétique alternatif, s'additionne avec l'intensité du champ magnétique continu H orienté suivant le même axe Z pour donner Ao un champ magnétique résultant d'intensité égale à : Hz=HAo + hz La variation périodique de la valeur de l'intensité H du champ z magnétique résultant, en fonction du temps, a pour effet une variation périodique dans le temps de la valeur de la fréquence de résonance fA (fig. 5a) sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 22) du côté de son entrée A. Dans ce cas, les grandeurs sus-indiquées sont liées entre elles par les relations suivantes fA 2T Hz 2 HAo + 2 hzo six(24 fgct). En décrivant le procédé, conforme à l'invention, de changement de fréquence, on a donné l'expression donnant la fréquence de résonance C (fig. 5a) sous la forme : fA(t) 3 fAO + ssfA max0 -sin(2 fgct), où fAo est la valeur moyenne de la fréquence de résonance f A variable dans le temps (fig. 3) sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 2, 7,18), et AfA max (fig. Sa) est l'amplitude maximale de variation dans le temps de cette fréquence de résonance fA (fig. 3). Il résulte de ces deux dernières relations, dans l'exemple considéré de réalisation du dispositif convertisseur (fig. 22) f ' Z, et h zo est l'amplitude de l'intensité du champ magnétique alternatif produit par les spires 20a.La variation périodique de la valeur de la fréquence de résonance f (fig. 5a) ,sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur (fig. 22) du côté de l'entrée A, provoque une variation périodique dans le temps de la différence ssfAS (fig. 4) entre la valeur précitée de la fréquence de résonance fA et la valeur de la fréquence porteuse fs du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir. C'est ainsi que se produit la variation requise de la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir agissant dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12.Dans ces conditions, la fréquence de modulation de la valeur de cette éner gie est multiple de la fréquence porteuse f des oscillations gc électromagnétiques auxiliaires appliquées à l'entrée auxiliaire B de ce dispositif convertisseur 12 (fig. 22). La détection spatiale est réalisée dans le dispositif convertisseur 12 (fig. 22) à l'aide du tronçon de ligne coaxiale constituant le système résonnant de sortie 12b (fig. 7) et se trouvant dans le voisinage immédiat de la ferrite-constituant l'élément semiconducteur II. Cette détection spatiale se produit de la manière suivante. L'action des oscillations électromagnétiques à convertir et des oscillations auxiliaires sur la ferrite (fig. 22) produit une variation périodique dans le temps de la valeur de l'angle e de précession (fig. 7, -8) et,en corollaire, une variation périodique dans le temps. de la valeur de Mz constituant la projection du vecteur d'aimantation M de la ferrite sur la direction de l'axe Z. La détection ultérieure des oscillations électromagnétiques produites par cette variation de la grandeur Mz est réalisée à l'aide du résonateur coaxial 26a (fig. 22) construit à partir du tronçon en court-circuit de la ligne coaxiale 26 précitée. La ligne coaxiale devient le siège des oscillations électromagnétiques excitées.La détection des oscillations électromagnétiques dues à la variation de la grandeur Mz constitue en réalité la détection spatiale dans le mode de réalisation du dispositif convertisseur illustré sur la fig. 22. Du fait que la courbe traduisant la variation de la composante résistive RA (fig. 3) de l'impédance ZA du côté de l'entrée A (fig. 22) du dispositif convertisseur 12 est une courbe de résonance le résonateur coaxial 26a devient le siège des oscillations électromagnétiques excitées à une fréquence porteuse donnée par la relation de la forme fim~ m fgc où le facteur de multiplicité m prend les valeurs 2, 4, 6, etc., et fgc est la valeur constante de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées à l'entrée auxiliaire B (fig. 23) du dispositif convertisseur (fig. 22). Le résonateur coaxial 26 (fig. 22) faisant partie du système résonnant de sortie 12b (fig. 7) isole, dans le cas où sa fréquence de résonance d'accord fD (fig. 6) est égale à la va leur de 2f , toutes les tranches du spectre de fréquences des gc oscillations électromagnétiques converties dont les fréquences porteuses intermédiaires sont égales à 2fgc 4fgc s 6fgc 8 fez etc. Cela s'explique par le fait que, lorsque le résonateur coaxial 26 (fig. 22) est accordé, à la résonance, sur les oscil lations électromagnétiques de fréquence 2f , il se trouve en gc même temps, automatiquement, accordé à la résonance sur les oscillations électromagnétiques ayant les fréquences 4f 6face gc gc 8f , etc.Si le résonateur coaxial (fig. 22) est accordé sur la fréquence de résonance fD (fig. 6) égale à 4fgCw ce résonateur sélectionne les tranches du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties ayant les fréquences porteuses intermédiaires égales à 8f , à 12f , à 16f , etc. gc gc gc La largeur de la bande de fréquences Fg (fig. 6) 63 du résonateur coaxial 26 (fig. 22) est rendue égale à la largeur de la bande du spectre de fréquences (voir, par exemple, la fig. 12) des oscillations électromagnétiques à convertir. Les oscillations électromagnétiques converties sont extraites du résonateur coaxial -26 (fig. 22) à l'aide de la spire 25 et de la sortie coaxiale -24. Si nécessaire, ces oscillations converties peuvent ensuite tre envoyées dans un filtre complémentaire 18 qui assure une suppression complémentaire des oscillations électromagnétiques de fréquence égale à la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques auxiliaires. gc Il convient de remarquer que l'accord du résonateur coaxial 26 sur une fréquence porteuse intermédiaire fimwmfgc pour des gc valeurs aussi élevées que possible du facteur de multiplicité m, autrement dit, l'accord du système résonnant de sortie 12b (fig. 7), de manière que sa fréquence de résonance D (fig. 6) diffère le plus de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires , permet de réduire le passage direct de ces oscillations électromagnétiqués à travers ce système résonnant de sortie 12b (fig. 7). Cette dernière circonstance permet d'affaiblir les exigences que doivent remplir les paramètres électromagnétiques du filtre complémentaire 18 (fig. 22) ou même, en général, de supprimer ce filtre. Cette pénétration directe peut être réduite encore davantage si, en plus de l'écart entre les valeurs des fréquences D et fgc , on utilise, dans le dispositif convertisseur 12 (fig. 22), une cavité résonnante à guide d'ondes au lieu du résonateur coaxial.Dans ce dernier cas, la cavité résonnante peut être réalisée à partir d'un guide d'ondes aux dimensions dépassant les dimensions limites (voir les ouvrages cités plus haut) pour les oscillations électromagnétiques auxiliaires ayant une fréquence porteuse égale à f gc C'est ainsi que le dispositif convertisseur 12 (fig. 22) réalise la conversion ou,plus exactement, le changement de fréquence porteuse fs (fig. 18) du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir qu'on applique à l'entrée A de ce dispositif convertisseur en la transposant à la fréquence porteuse intermédiaire fim qui est multiple, dans le cas présent, de la valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires. On considère des exemples de réalisation des dispositifs convertisseurs 12 (fig. 7), caractérisés par des valeurs plus élevées du coefficient de conversion de la puissance des signaux à convertir par rapport aux exemples décrits ci-dessus. On examine d'abord la variante de réalisation du dispositif convertisseur représenté schématiquement sur la fig. 24.COmme pour les autres variantes qu'on a décrites plus haut, ce dis positif comporte : un système résonnant d'entrée 12a (fig. 7, 24) possédant une entrée A sur laquelle sont appliquées les oscillations électromagnétiques à convertir de fréquence porteuse f5 et une entrée auxiliaire B sur laquelle on fait agir les oscillations électromagnétiques auxiliaires de fréquence porteuse fgc ; un système résonnant de sortie 12b possédant une sortie D sur laquelle on prélève les oscillations électromagnétiques converties de fréquence porteuse intermédiaire fim qui est multiple de la fréquence fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires (dans le cas particulier égale à cette fréquence) et, enfin, un système 12c de détection spatiale qui relie entre eux le système résonnant d'entrée 12a et le système résonnant de sortie 12b du dispositif convertisseur 12. Le système résonnant d'entrée 12a et le système 12c de détection spatiale sont réalisés à partir d'un guide d'ondes métallique commun 27, de section rectangulaire par exemple. Le guide d'ondes 27 est divisé en trois parties par deux cloisons 28 et 29 ; ces trois parties sont : une partie d'entrée, un résonateur 30 et une partie de sortie.Les cloisons 28 et 29 sont des diaphragmes métalliques possédant des orifices de couplage. Ces cloisons 28 et 29 sont disposées dans les sections transversales du guide d'ondes 27. La deuxième cloison 29 peut aussi se présenter sous forme d'une pièce intercalaire diélectrique disposée de la même manière dans la secticn transversale du guide d'ondes 27 et jouant le rôle de filtre placé sur le trajet de propagation des oscillations électromagnétiques dans ce guide d'ondes 27. La partie du guide d'ondes 27 (fig. 24) qui se trouve entre son entrée qui constitue 1 t entrée A de tout le dispositif convertisseur et la première cloison 28 constitue la partie d'entrée du guides d'ondes 27. Dans l'orifice de couplage de la première cloison 28 est fixée une rondelle diélectrique 23 dans laquelle est placé un élément semi-conducteur lia. Cet élément semiconducteur lia se présente sous la forme d'une sphère de ferrite monocristalline ou polycristalline fonctionnant en régime de résonance ferromagnétique. La sphère de ferrite est fixée dans la rondelle 23 de la même manière que dans le dispositif convertisseur 12 représenté sur la figure 22. La sphère de ferrite (fig. 24) est soumise à l'action d'un champ magnétique continu produit par le moyen 19 et ayant une intensité HAo .Ce mpyen 19 est disposé en dehors du guide d'ondes 27 et est un aimant per manent et/ou un électro-aimant. Autour de la sphère de ferrite sont placées les spires 20a d'un conducteur destinées à produire suivant l'axe Z un champ magnétique alternatif h Z des oscillations électromagnétiques auxiliaires ayant la fréquence porteuse f . Les sorties des spires 20a sont reliées, à travers le gc petit côté du guide d'ondes rectangulaire métallique 27, en série avec la bobine d'inductance L1 et le condensateur C1 qui se trouve en dehors du guide d'ondes 27. Les spires 20a, la bobine d'inductance L1 et le condensateur C1 forment le circuit résonnant d'entrée 16.Les bornes de sortie ou armatures du condensateur C1 , dont l'une est reliée au corps du guide d'ondes 27, constituent l'entrée auxiliaire B (fig. 24) du dispositif convertisseur 12 (fig. 2, 7, 18, 24). Le corps du guidé d'ondes 27 est mis à la terre. Entre la première , 28, et la deuxième cloisons 29, dans le résonateur 30, dont la fréquence propre de résonance d'accord est déterminée par la fréquence des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires, estplacé un autre élément semi-conducteur IIb qui est un varactor.Le varactor est disposé dans le guide d'ondes 27 de manière que l'impédance dans la section transversale BB de ce guide d'ondes 27 ( la section BB est située entre le varactor et la cloison 29) soit égale, dans une gamme aussi large que possible de fréquences porteuses f5 des oscillations électromagnétiques à convertir, à la valeur de l'impédance caractéristique propre du guide d'ondes 27, lorsquel'impédance dans la section du guide d'ondes est déterminée dans la direction du varactor. Autrement dit, le varactor doit être adapté au guide d'ondes 27 vide,compte tenu de l'influence de la cloison 29.L'une des deux bornes du varactor est reliée directement au corps du guide d'ondes 27 et la deuxième de Ces deux bornes est reliée, d'une part, à travers le grand côté du guide d'ondes 27, à un circuit R1C3 se trouvant en dehors du guide d'ondes 27 et, d'autre part, à travers une résistance de réglage R2 , à la source EA de électrique continu. La deuxième borne de la source EA est reliée au corps du guide d'ondes 27. Le circuit R1C3 se compose d'une résistance R1 et d'un condensateur C3. Une borne de la résistance R1 et une borne du condensateur C3 sont reliées entre elles et sont connectées à ladite deuxième borne du varactor. La deuxième borne de la résistance R1 et la deuxième borne du condensateur C3 sont reliées entre elles et connectées au corps du guide d'ondes 27 .La fréquence propre de résonance d'accord du résonateur 30 dans le guide d'ondes 27 est déterminée essentiellement par la distance entre la première (28) et la deuxième (29) cloisons, ainsi que par la valeur de l'impédance du varactor. Cette fréquence propre de résonance ou d'accord du résonateur 30 doit se trouver en dehors de la gamme d'utilisation de fréquences porteuses fs des oscillations électromagnétiques à convertir appliquées à l t entrée A du guide d'ondes 27. Pour l'accord précis sur la valeur de la fréquence propre de résonance du résonateur 30, on peut avoir recours à des éléments de réglage, par exemple, à des sondes capacitives 31 (une ou plusieurs).Dans la partie de sortie du guide d'ondes 27, se trouvant entre la cloison 29 et un piston 34 de courtcircuit du guide d'ondes 27, est placé un élément semi-conducteur complémentaire IIc, réalisé sous la forme d'un détecteur à cristal. Une borne du détecteur à cristal est reliée au corps du guide d'ondes 27, tandis que l'autre borne du détecteur à cristal est reliée, à travers le grand côté du guide d'ondes 27, à un autre circuit R4C5 se trouvant en dehors du guide d'ondes 27. Par l'intermédiaire d'une résistance de réglage R3 cette deuxième borne du détecteur à cristal est reliée à une autre source E c de champ électrique continu. La deuxième borne de la source E c est reliée au corps du guide d'ondes 27. Le circuit R4C5 précité se compose d'une résistance R4 et d'un condensateur C5 . Une borne de la résistance R4 et une borne du condensateur C5 sont reliées entre elles et sont connectées sur la deuxième borne du détecteur à cristal. La deuxième borne de la résistance R4 et la deuxième borne du condensateur C5 sont reliées entre elles et sont branchées sur le corps du guide d'ondes 27. A la partie de sortie du guide d'ondes 27 est branchu un coupleur directif 33 monté de manière que l'énergie électromagnétique produite par un oscillateur 32 du système de détection spatiale passant à travers ce coupleur ou dispositif de couplage soit dirigée vers la cloison 29. Le résonateur 30, séparé par cette cloison 29 de la partie de sortie du guide d'ondes 27, est accordé par l'un de deux procédés possibles. Dans le premier de ces procédés, la fréquence propre de résonance sur laquelle est accordé le résonateur 30 est rendue exactement égale à la valeur de la fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par I'oscillateur 32 du système de détection spa tiale.Dans le deuxième procédé, la fréquence propre de résonance d'accord du résonateur 30 est un peu différente de la valeur de cette fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires. Cependant, dans ce dernier cas, la valeur de-la fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires doit rester entre les limites de la partie de résonance de la courbe traduisant la variation de la composante résistive de l'impédance du résonateur 30 du côté de la cloison 29. L'impédance du tronçon de guide d'ondes 27 renfermant le déterteur à cristal et le piston 34 de courtcircuit du guide d'ondes 27 ne présente, sur la fréquence des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'oscillateur 32, qu'une composante résistive égale, en grandeur, a l'impédance caractéristique du guide d'ondes 27 vide. Le système résonnant de sortie 12b se présente, dans le cas présent, sous la forme d'un circuit oscillant L3C6. Les bornes de la bobine d'inductance L3 et du condensateur C6 formant ce circuit oscillant sont reliées entre elles et sont connectées à la deuxième borne du condensateur C4 précité. Les deuxièmes bornes de cette bobine d'inductance L3 et de ce condensateur C6 sont aussi reliées entre elles et sont branchées au corps du guide d'ondes 27. Il en résulte que le circuit L3C6 du système résonnant de sortie 12b est relié, à travers le condensateur Cq, au détecteur à cristal. Dans certains cas, ce circuit oscillant L3C6 peut être branché directement sur le détecteur à cristal. Le système résonnant de sortie 12b possède un accord fixe sur sa fréquence propre de résonance égale à la fréquence porteuse intermédiaire fim des oscillations électromagnétiques converties. Cette fréquence porteuse intermédiaire fim est mul tiple de la fréquence porteuse fim des oscillations électroma gc gnétiques auxiliaires qu'on fait agir sur l'entrée auxiliaire B du système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur, autrement dit fim = mfgc, où m = 1,2,3,4, etc. Les sorties ou bornes du condensateur C6 constituent la sortie D du dispositif convertisseur tout entier. Sur cette sortie D, on prélève les oscillations électromagnétiques conver ties de fréquence porteuse égale à fim mfgc = const. im On va maintenant analyser le fonctionnement du dispositif convertisseur 12 représenté sur la figure 24, autrement dit on va examiner les étapes successives du passage des oscillations électromagnétiques à travers ce dispositif convertisseur 12 dans le cas où il est utilisé pour la conversion de la valeur constante dans le temps de la fréquence porteuse f 2 fisc = const. du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude. Les oscillations électromagnétiques à convertir sont appliquées à l'entrée A du guide d'ondes 27 et sont transmises par ce guide d'ondes à la ferrite lia. Dans la ferrite lia, il se produit , sous l'action des oscillations électromagnétiques à convertir, un phénomène de résonance ferromagnétique (voir les ouvrages cités plus haut) caractérisé par un mouvement de précession du vecteur d'aimantation M (fig. 8) autour de la direction du champ magnétique continu dtindensité HAo et dirigé le long de l'axe Z.La fréquence de ce mouvement de précession est déterminée par la valeur de la fréquence porteuse f sc des oscillations électromagnétiques à convertir tandis que la valeur stationnaire de l'angle de précession e est déterminée, pour des valeurs données de l'intensité HAo du champ magnétique continu extérieur HAo et pour une valeur donnée Ao de la fréquence f sc par la puissance de ces oscillations électromagnétiques à convertir. La valeur de la fréquence de résonance fA (fig. 3) d'accord de l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 24) du côté de l'entrée A est déterminée aussi par la valeur de l'intensité précitée HAo (fig. 8, 24). Si on satisfait la condition selon laquelle la valeur de l'intensité HAo obéit à la relation mentionnée plus haùt HAo = sc , on obtient l'égalité entre la fréquence de réso AO sc nance fA d'accord de l'impédance ZA (fig. 3) du dispositif convertisseur du côté de l'entrée A et la valeur de la fréquence porteuse fSC du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir, c'est-à-dire qu'on obtient l'égalité f = kl Ao Lorsqu'on réalisa l'égalité fA=fsc s l'angle de précession e tfig. 8) a sa valeur maximale déterminée par la valeur de la puissance des oscillations électromagnétiques à convertir.La valeur de l'angle de précession e détermine, ensemble avec la valeur de l'aimantation M, la valeur de I'énergie accumulée au cours de ce mouvement de précession du vecteur d'aimantation M. Cette énergie de mouvement de precession du vecteur d'aimantation M constitue, en régime stationnaire de résonance ferromagnétique, justement la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir qui est accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur.Etant donné que les oscillations électromagnétiques à convertir sont modulées en amplitude, la loi qui régit la variation de l'angle de précession O (fig. 8) en fonction du temps sera déterminée par la loi selon laquelle varie dans le temps l'intensité de la composante magnétique du champ des oscillations électromagnétiques à convertir et par la valeur du temps de relaxation du vecteur d'aimantation précité M (voir les ouvrages cités plus haut). On applique à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur des oscillations électromagnétiques auxiliaires dont la fréquence porteuse a une valeur constante fgc. Lorsque le dispo gc sitif convertisseur est une ferrite du type de grenat en calciumbismuth-vanadium ou du type de grenat en fer-yttrium, la valeur de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques gc auxiliaires peut être comprise entre quelques fractions de hertz et quelques unités de mégahertz.La valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires est déterminée entre ces limites, en partant de la condition selon laquelle elle doit être d'au moins cinq à dix fois supérieure à la valeur maximale de la fréquence de modulation d'amplitude, prise en considération, des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude qu'on doit convertir. Le circuit résonnant d'entrée 16 du système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12 est accordé, par un choix convenable de l'inductance de la bobine L1 et de la capacité du condensateur C1 sur la valeur constante de la fréquence de résonance qui est égale à la valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires. Dans ces conditions, l'amplitude h zo des oscillations de l'intensité du champ magnétique suivant l'axe Z produit par les spires 20a faisant partie du circuit résonnant d'entrée 16 doit être égale à quelques oersteds. Une valeur plus précise de cette amplitude h zo est obtenue lors de l'accord du dispositif convertisseur tout entier.Dans ce cas,le choix de la valeur optimale de cette amplitude est fait en partant de la nécessité d'obtenir une profondeur de modulation (dont la fréquence est multiple de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires) des oscillations électromagnétiques réémises grâce au mouvement de précession du vecteur d'aimantation M. Cette réémission se produit vers l'autre élément semi-conducteur IIb faisant partie du système résonnant d'entrée 12a du convertisseur dispositif 12 et qui est un varactor.Le champ magnétique alternatif produit par les spires 20a suivant l'axe Z et ayant l'intensité hz=hzo sin (24 f t, où h zo est l'amplitude de l'intensité de ce champ magnétique alternatif, s'additionne au champ magnétique continu ayant l'intensité HAo et agissant suivant le même axe Z, pour produireun champ magnétique résultant de 1'intensité H -H +h . La variation périodique de l'intensité Hz du champ magnétique résultant, en fonction du temps, a pour effet une variation périodique dans le temps de la valeur de la fréquence de résonance fA (fig. Sa) sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur du côté de son entrée A (fig. 24).Dans ce cas, les grandeurs indiquées sont liées entre elles par la relation suivante Z P Ao + -h2zo sin fA #### = #### +##### En décrivant le procédé conforme à l'invention de changement de-fréquence, on a donné l'expression suivante pour la valeur de la fréquence de résonance fA (fig. Sa) fA(t) = Ao + A maxsin(2#Fgct) , expression dans laquelle fAo est la valeur moyenne de la fréquence de résonance fA rariable dans le temps (fig. 3) sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig. 2, 7, 18) et AfAmax (fig.5a) est l'amplitude maximale de variation dans le temps de cette fréquence de résonance fA (fig. 3) d'accord.Il résulte de ces deux dernières relations que, dans l'exemple de réalisation du dispositif convertisseur illustré sur la fig. 24, on a sïté du champ A max = zO S Où HAo est la valeur de l'intenmagnétique continu suivant l'axe Z et hzo est l'am- plitude de l'intensité du champ magnétique alternatif produit par les spires 20a.La variation périodique de la valeur de la fréquence de résonance fA (fig. Sa) sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur représenté sur la fig. 24 du côté de l'entrée A provoque une variation périodique dans le temps de la différence AS (fig. 4) qui existe entre la valeur indiquée de la fréquence de résonance fA et la valeur de la fréquence porteuse f5 du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir.Il en résulte une modulation auxiliaire nécessaire de la valeur de énergie des oscillations électromagnétiques à convertir qui est accumulée dans la ferrite lia tfig. 24) et, par conséquent, dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12. Dans ces conditions, la fréquence de modalation auxiliaire de la valeur de cette énergie accumulée est multiple de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques auxiliaires gc qu'on applique à l'entrée auxiliaire B de ce dispositif convertisseur. Les oscillations électromagnétiques réémises grâce au mouvement de précession du vecteur d'aimantation M sont appliquées à l'autre élément semi-conducteur IIb qui est un varactor. Avec le circuit R1C3 , qui est branché à ses bornes, ce varactor est destiné à résoudre trois problèmes. premièrement, ce varactor avec le circuit R1C3 , détecte les oscillations électromagnétiques incidentes dont la fréquence porteuse est égale à la fré quence porteuse fsc des oscillations électromagnétiques à con- vertir et qui sont soumises à une modulation auxiliaire en amplitude , à une fréquence multiple de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires.Deuxièmement, la valeur de l'accroissement de tension obtenu aux bornes du circuit R1C3 reproduit l'information transmise relative à la variation en fonction du temps de l'énergie desyoscillations électromagnétiques à convertir qui est accumulée lors du mouvement de précession du vecteur d'aimantation M de la ferrite. Enfin, le troisième problème résolu par le varactor, conjointement avec le circuit R1C3 s est celui de la variation des composantes résistive et réactive de l'impédance du résonateur 30, grâce à l'accroissement de la capacité du varactor en fonction de cet accroissement de tension précité dans le circuit R1C3. Cet accroissement de tension dans le circuit R1C3 et les variations indiquées des composantes résistive et réactive de 1'i- pédance du résonateur 30 ont leurs valeurs modulées d'une manière complémentaire à une fréquence multiple de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur. On supposera, pour rendre plus commode l'exposé ultérieur, que les oscillations électromagnétiques à convertir ne soient pas appliquées à l'entrée A du dispositif convertisseur et donc ne soient pas réémises vers le résonateur 30. Dans ce cas, ce résonateur 30 n'est attaqué que par les autres oscillations électromagnétiques auxiliaires qui sont produites par 1'oscillateur 32 du système de détection spatiale et qui sont transmises à travers l'orifice de couplage pratiqué dans la clo-ison 29. La valeur de la fréquence porteuse de ces autres oscillations électromagnétiques auxiliaires est choisie par exemple conformément au premier procédé indiqué plus haut pour l'accord du résonateur 30, de manière à âtre égale à la fréquence propre de résonance d'accord de ce résonateur . En cas de besoin, le réglage précis de la fréquence propre de résonance d'accord du résonateur 30 sur la valeur de la fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires peut être effectué au moyen d'au moins une sonde capacitive 31 introduite dans le résonateur 30 à travers son grand côté. Ce réglage d'appoint peut s'avérer nécessaire, car l'impédance du varactor dépend de la valeur de la puissance des oscillations électromagnétiques agissant sur ce varactor.De ce fait, à une puissance déterminée des autres oscillations électromagnétiques, produites par ltoscillateur 32 du système 12c de détection spatiale, correspondra une valeur déterminée du désaccord de la fréquence propre de résonance du résonateur 30 par rapport à sa valeur correspondant à des niveaux infiniment petits d la puissance de ces autres oscillations électromagnétiques auxiliaires. C'est justement ce désaccord qui peut être compensé grâce à l'introduction, à l'intérieur du résonateur 30, d'au moins une sonde capacitive 31. Ce désaccord peut être également compensé en compensant la tension sur le circuit R1C3 relié au varactor. On va décrire plus en détail ce procédé de compensation. Etant donné la détection inévitable par le varactor des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires transmises au résonateur 30 à travers l'orifice de couplage de la cloison 29, une tension électrique apparaît aux bornes du circuit R1C3 précité. Sous l'action de cette tension, la capacité du varactor varie , ce qui provoque la variation indiquée plus haut de l'impédance de résonateur 30 ou, plus exactement, la variation de sa composante résistive et l'apparition d'une composante réactive de l'impédance du résonateur 30 du côté de la cloison 29, En utilisant la source E A de champ électrique et la résistance de réglage R2 , on peut compenser la valeur de la tension détectée obtenue dans le circuit R1C3 et annuler ainsi la variation de la capacité du varactor due à la présence de cette ten- sion détectée et compenser ainsi la variation indiquée de l'impédance du résonateur 30 du côté de la cloison 29. Après une telle compensation, le résonateur 30 sera de nouveau accordé sur sa fréquence propre de résonance correspondant à une puissance infiniment petite des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires et égale à la fréquence porteuse de ces autres oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par I'os- cillateur 32 du système 12c de détections spatiale.Il en résultera que, pour une fréquence égale à la fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires et pour une valeur de service de la puissance de ces oscillations, l'impédance du résonateur 30 sera ramenée, du côté de la cloison 29, à sa composante résistive seulement. Dans le cas général, la source EA peut être utilisée pour régler le régime de fonction nement du varactor. On applique maintenant,à l'entrée A du dispositif convertisseur, les oscillations électromagnétiques à convertir, en l'absence d'oscillations électromagnétiques auxiliaires à l'entrée auxiliaire B de ce dispositif convertisseur. En faisant varier l'intensité HAo du champ magnétique continu HAo , on règle la fréquence fA de résonance (fig. 3) ou d'accord de l'impédance ZA du dispositif convertisseur (fig. 24) ,du côté de l'entrée A, à une valeur égale à la fréquence porteuse fsc des oscillations électromagnétiques à convertir. On obtiet alors, sur le circuit RC3 relié au varactor, un accroissement de tension dont la valeur est déterminée par la valeur de la puissance des oscillations électromagnétiques réémises par la ferrite.Si les oscillations électromagnétiques à convertir sont monochromatiques, cet accroissement de tension aux bornes du circuit R1C3 aura une valeur constante dans le temps. Dans le cas d'oscillations électromagnétiques à convertir se présentant sous forme d'impulsions, cet accroissement de tension sur le circuit R1C3 sera également impulsionnel. Sous l'effet de cet accroissement de tension sur le circuit R1C3 qui apparaît grâce à l'application des oscillations électromagnétiques à convertir à l'entrée A du dispositif convertisseur, il se produit un accroissement de capacité du varactor et, en corollaire, une variation des composantes réactive et résistive de l'impédance du résonateur 30 du côté de la cloison 29 pour le autres oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées à ce résonateur 30.Une telle variation des composantes résistive et réactive de l'impédance du résonateur 30 fait varier la valeur du coefficient de réflexion (en module et en phase) pour les autres oscillations électromagnétiques auxiliaires sur la cloison 29. A cette variation du module du coefficient de réflexion correspondra,par exemple dans le cas où l'entrée A du dispositif convertisseur est attaquée par un signal de puissance P et de s fréquence porteuse identique à la fréquence porteuse f des sc oscillations électromaGnétiques à convertir, un saut APC c de puissance des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'oscillateur 32 du système de détection spatiale et réfléchies par la cloison 29.Le rapport de la valeur de APC à la valeur de P peut être supérieur à l'unité, ce qui peut s être appelé amplification de puissance du signal. L'énergie électromagnétique des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires, appliquée à la cloison 29, est transmise dans la partie de sortie du guide d'ondes 27 à travers le coupleur directif 33 (fig. 24). Une partie de l'énergie électromagnétique des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires réfléchies sur la cloison 29 est injectée dans l'élément semi-conducteur IIc complémentaire qui est un détecteur à cristal.La position du piston 34 de court-circuit du guide d'ondes 27 est réglée de manière que l'impédance du tronçon de la partie desortie du guide d'ondes 27, comprenant le détecteur à cristal et ce piston 34 lui-même, soit ramenée, à la fréquence des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires, à une valeur de sa composante résistive (seule) qui soit égale à la valeur de l'impédance caractéristique du guide d'ondes 27 vide. Après la détection, par le détecteur à cristal, les autres oscillations électromagnétiques auxiliaires engendrent une chute de tension aux bornes de l'autre circuit R4C5 , relié à ce détecteur à cris tal. Ausaut de puissance APO précité des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires réfléchies sur la cloison 29 correspondra un saut de tension déterminé aux bornes de l'autre circuit R4C5.On va analyser plus en détail ce phénomène Dans le cas où les oscillations électromagnétiques à convertir n'agissent pas sur l'entrée A du dispositif convertisseur 12, c'est-à-dire lorsque le saut de puissance APO n'a pas lieu, on a sur le circuit R4C5 une tension continue qui apparaît grâce à détection, par le détecteur à cristal, des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires réfléchies sur la cloison 29. Cette tension continue aux bornes du circuit R4C5 peut être compensée, en partie ou en totalité, à l'aide de la source E c de champ électrique continu grâce au choix de la valeur nécéssaire de la résistance de réglage R3 . Après l'application par l'entrée A du dispositif convertisseur des oscillations électromagnétiques à convertir, par exemple monochromatiques, apparaît le saut précité de puissance APO des oscillations électromagnétiques auxiliaires réfléchies sur la cloison 29 et, en corollaire, un saut de tension correspondant aux bornes du circuit R4C5 . La valeur de ce saut de tension est déterminée finalement aussi par la valeur de la puissance P des oscilla s tions électromagnétiques à convertir.Après l'application des oscillations électzmagnétiques auxiliaires à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur , le saut de tension considéré aux bornes du circuit R4C5 est modulé, la fréquence de cette modulation étant multiple de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques auxiliaires. Cette permet d'exciter, à travers le condensateur C4 , le circuit oscillant L3C6 du système résonnant de sortie 12b du dispositif convertisseur, et cela à une fréquence multiple de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires. La tension obtenue aux bornes du circuit oscillant L3C6 est transmise à la sortie D du dispositif convertisseur. Ainsi, lorsque les oscillations électromagnétiques à convertir n'agissent pas sur l'entrée A du dispositif convertisseur, les oscillations électromagnétiques converties seront nulles à la sortie D du dispositif convertisseur, indépendamment du fait que les oscillations électrcmagnétiques auxiliaires soient appliquées ou non à l'entrée auxiliaire B de ce dispositif. Si les oscillations électromagnétiques à convertir sont appliquées à l'entrée A du dispositif convertisseur 12 et les oscillations électromagnétiques auxiliaires sont appliquées à l'entrée B de ce dispositif, on obtient à la sortie D de ce dispositif convertisseur les oscillations électromagnétiques converties dont la fréquence porteuse est multiple de la fréquence porteuse f des oscillations électromagnétiques auxiliaires gc et l'amplitude est déterminée par la puissance des oscillations électromagnétiques à convertir. On considèrera maintenant un autre mode de réalisation du dispositif convertisseur 12 (fig.2,7,18) utilisant, pour la conversion de la fréquence porteuse du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir, en plus des oscillations électromagnétiques auxiliaires, encore d'autres oscillations électromagnétiques auxiliaires, à savoir le dispositif convertisseur représenté schématiquement sur la figure 25.Comme dans les autres modes de réalisation du dispositif convertisseur 12 qui ont été décrits plus haut, ce dispositif comporte : un système résonnant d'entrée 12a (fig.7,25) présentant une entrée A sur laquelle sont appliquées les oscillations électromagnétiques à convertir de fréquence porteuse fs et une entrée auxiliaire 3 sur laquelle on applique les oscillations électromagnétiques auxiliaires de fréquence porteuse f go ; un système résonnant de sortie 12b présentant une sortie D sur laquelle on prélève les oscillations électromagnétiques converties dont la fréquence porteuse intermédiaire fim est multiple de la fréquence rgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires (dans ce cas particulier, elle est égale à cette fréquence) ; et, enfin, un système 12c de détection spatiale qui relie entre eux le système résonnant d'entrée 12a et le système résonnant de sortie 12b du dispositif convertisseur. Le système résonnant d'entrée 12a comprend un guide d'ondes métallique 35 (fig.25) présentant une section rectangulaire, par exemple. Ce guide d'ondes 35 comporte une cloison 28 qui est réalisée de la même manière que la cloison 28 du dispositif convertisseur représenté sur la figure 24.La cloison 28 représente donc dans le guide d'ondes 35 (fig.25) un diaphragme métallique disposé dans la section transversale de ce guide d'ondes 35. La cloison 28 présente un orifice de couplage dans lequel est fixée la rondelle 23 en matériau diélectrique. Dans cette rondelle est fixé l'élément semi-conducteur lia. Cet élément semi-conducteur lia se présente sous la forme d'une sphère de ferrite monocristalline ou polycristalline fonctionnant en régime de résonance ferromagnétique. La sphère de ferrite est fixée dans la rondelle 23 de la même manière que dans le disposi- tif convertisseur réprésenté sur la figure 22.La sphère de ferrite (fig.25) est placée dans un champ continu, par exemple dans un champ magnétique ayant une intensité égale à HAo Ce champ est produit par un moyen 19 (fig.25, 24, 22) se trouvant à l'exté- rieur du guide d'ondes 35. Autour de la chère de ferrite sont aménagées les spires 20a d'un conducteur destinées à produire le long de l'axe Z un champ magnétique variable d'intensité hz des oscillations électromagnétiques auxiliaires à la fréquence porteuse fgc Les connexions des spires 20a passent par le petit côté du guide d'ondes métallique rectangulaire pour être reliées en série à la bobine d'inductance L1 et au condensateur C1 se trouvant à l'extérieur du guide d'ondes 35.Les spires 20a, la bobine L1 et le condensateur C1 forment le circuit résonnant d'entrée 16. Les bornes du condensateur C1, dont l'une est reliée au corps du guide d'ondes 35 (c'est-à-dire mise à la masse), constituent l'entrée auxiliaire B (fig.25) du dispositif convertisseur 12 (fig.2,7,18,25). Après la première cloison 28, le guide d'ondes 35 renferme un autre élément semi-conducteur complémentaire IId qui est un détecteur à cristal (dans le cas particulier, il peut être un mélangeur à cristal).Le détecteur à cristal est disposé à l'intérieur du guide d'ondes 35 de manière que l'impé- dance de la section transversale BB de ce guide d'ondes 35 (l'impédance entre le détecteur à cristal et la cloison 28) soit égale, lorsqu'elle est déterminée dans la direction du détecteur à cristal, à l'impédance caractéristique du guide d'ondes 35 et ceci dans une gamme de fréquences porteuses fs, aussi large que possible, des oscillations électromagnétiques à convertir. En d'autres termes, le détecteur à cristal doit être adapté au guide d'ondes 95 vide, compte tenu de l'influence du piston 36 de court-circt du guide d'ondes 35.L'une des deux bornes du détecteur à cristal est reliée au corps du guide d'ondes 35 et la deuxième de ces bornes est reliée, à travers le grand côté du guide d'ondes 35, à un circuit R5C7 se trouvant en dehors de ce guide d'ondes. Ce circuit R5C7 se compose d'une résistance R5 et d'un condensateur C7. Une borne de la résistance R5 et une borne du ccndensateur C7 sont reliées entre elles et sont branchées sur la deuxième borne sus-indiquée du détecteur à cristal et sur la borne d'un condensateur C8. La deuxième borne de la résistance R5 et la deuxième borne du condensateur C7 sont reliées entre elles et branchées sur le corps du guide d'ondes 35. Le système 12c de détection spatiale (fig.25) comporte un guide d'ondes métallique 37 présentant une section rectangulaire par exemple. Le guide d'ondes 37 est divisé en deux parties par la cloison 29. Une partie du guide d'ondes 37, se trouvant entre une paroi métallique 38, qui court-circuite ce guide d'ondes 37, et la paroi 29 représente un résonateur 30. Dans ce résonateur 30 est placé un autre élément semi-conducteur IIb qui est un varactor. La fréquence propre de résonance sur laquelle est accordé la résonateur 30 est déterminée essentiellement par la distance entre la paroi de bout 38 du résonateur 30 et la cloison 29, ainsi que par les dimensions de la section tranversale du guide d'ondes 37 et par la valeur de l'impédance du varactor.A la différence du résonateur 30 utilisé dans le dispositif convertisseur représenté sur la figure 24, le résonateur 30 représenté sur la fig.25 peut avoir sa fréquence propre de résonance ou d'accord comprise entre les limites de la gamme de travail des fréquences porteuses fs des oscillations électromagnétiques à convertir qu'on applique à l'entrée A du guide d'ondes 35. Pour l'accord du résonateur 30 sur la fréquence propre de résonance on peut utiliser des éléments de réglage bien connus, par exemple des sondes capacitives 31 (une ou plusieurs). Le varactor est disposé dans le résonateur 30 (fig.25) de manière que la variation de la composante réactive de l'impédance de ce varactor produise un décalage aussi grand que possible de la fréquence propre de résonance ou d'accord du résonateur 30.L'une des deux bornes du varactor est reliée au corps du guide d'ondes 37 et la deuxième de ses bornes est connectée, à travers le grand côté du guide d'ondes 37, à un circuit R6Cg se trouvant en dehors du guide d'ondes 37 et, à travers la résistance de réglage R7, à la source EA de champ électrique continu. Lecircuit R6Cg se compose d'une résistance R6 et d'un condensateur Cg. Une borne de la résistance R6 et une borne du condensateur Cg sont reliées entre elles et connectées à ladite deuxième borne du varactor. Le point commun ou de raccordement des bornes du varactor, du circuit R6Cg et de la résistance de réglage R7 est relié à la deuxième borne du condensateur C8. La deuxième borne de la résistance R6 et la deuxième borne du condensateur Cg sont reliées entre elles et connectées au corps du guide d'ondes 37. La deuxième borne de la source de champ électrique continu EA est également reliée au corps du guide d'ondes 37. Entre la cloison 29 et le piston 34 de court-circuit du guide d'ondes 37 est placé un élément semiconducteur complémentaire IIc qui est un détecteur à cristal. Une borne de ce détecteur à cristal est reliée au corps du guide d'ondes 37 et l'autre borne de ce détecteur à cristal est reliée, à travers le grand côté du guide d'ondes 37J à un autre circuit R4C5 se trouvant en dehors du guide d'ondes 37 et, par l'inter médLaire de la résistance de réglage R3, à une autre source de champ électrique continu Ec. La deuxième borne de la source EC est reliée au corps de guide d'ondes 37. Le circuit R4C5 se compose d'une résistance R4 et d'un condensateur C5. Une borne de la résistance R4 et une borne du condensateur C5 sont reliées entre elles et sont connectées à la deuxième borne du détecteur à cristal. La deuxième borne de la résistance R4 et la deuxième borne du condensateur C5 sont reliées entre elles et branchées au corps du guide d'ondes 37. A la partie de sortie du guide d'ondes 37 est branché un coupleur directif 33 de manière que l'énergie électromagnétique produite par l'oscillateur 32 du système 12c de détection spatiale et passant par ce coupleur soit dirigée, dans le guide d'ondes 37, vers la cloison 29. Le résonateur 30 peut être accordé selon deux procédés différents. Dans le premier de ces procédés, la fréquence propre de résonance ou d'accord du résonateur 30 est rendue exactement égale à la valeur de la fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétique auxiliaires produites par l'oscillateur 32 du système 12c de détection spatiale. Dans le deuxième procédé, la fréquence propre de résonance ou d'accord du résonateur 30 est rendue légèrement différente de la valeur de cette fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires.Mais, dans ce dernier cas, la valeur de la fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires doit rester entre les limites de la partie de résonance de la courbe traduisant la variation de la composante résistive de l'impédance que le résonateur 30 présente du côté de la cloison 29. L'impédance du tronçon du guide d'ondes 37 renfermant le détecteur à cristal et le piston 34 de court-circuit doit se réduire, à la fréquence des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'oscillateur 32 du système 12c de détection spatiale, à sa composante résistive seulement égale à l'impédance caractéristique du guide d'ondes 37 midi. Les corps des guides d'ondes 35 et 37 sont reliés entre eux et sont mis à la masse. Dans le mode de réalisation du dispositif convertisseur représenté sur la fig.25, le système résonnant de sortie 12b est un circuit oscillant I L3C6. Les bornes de la bobine d'inductance L3 et du condensateur C6 > composant ce circuit oscillant, sont reliées entre elles. Un des points communs est relié à la deuxiè ne borne dudi condensateur Ct, tandis que l'autre point commun est relié au corps du guide d'ondes 37. Il en résulte que le circuit oscillant L3C6 du système résonant de sortie 12b se trouve relié, par l'intermédiaire du condensateur C4, au détecteur à cristal. Dans certains cas, ce circuit LC6 peut être relié directement au détecteur à cristal. Le système résonnant de sortie 12b possède un accord fixe sur sa fréquence propre de résonance égale à la fréquence porteuse intermédiaire fim des oscillations électromagnétiques converties. Cette fréquence porteuse intermédiaire fim est multiple de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées à l'entrée auxiliaire B du système résonant d'entrée 12a du dispositif convertisseur, autrement dit : tim e mfgc, formule dans laquelle le facteur de multiplicité m prend les valeurs 1,2,d,4 etc. Les bornes du condensateur C6 constituent la sortie D du dispositif convertisseur dans son entier. C'est à cette sortie D qu'on prélève les oscillations électromagnétiques converties de fréquence porteuse égale à : fi, mrg, = const. On va considérer le fonctionnement du dispositif convertisseur représenté sur la figure 25. Autrement dit, on va analyser les étapes successives du passage des oscillations électromagnétiques à travers ce dispositif convertisseur dans le cas de conversion à l'aide de ce dispositif, d'un spectre de fréquence des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude dont la fréquence porteuse est constante dans le temps : 5 e roc= const. Les oscillations électromagnétiques à convertir sont appliquées à l'entrée A du guide d'ondes 37 utilisé dans ce dispositif convertisseur pour être transmises, par ce guide d'ondes, vers la ferrite. Soumise à l'action des oscillations électromagnétiques à convertir la ferrite devient le siège de la résonance ferromagnétique (voir les ouvrages cités plus haut) qui est caractérisé par un mouvement de précession du vecteur dtaimantation M (fig.8) autour de la direction du champ magnétique continu HAo (fig .25) orienté suivant l'axe z et produit par le moyen 19. La fréquence d'un tel mouvement de précession est déterminée par la valeur de la fréquence porteuse sc des oscillations électromagnétiques à convertir, tandis que la valeur stationnaire de l'angle de précession & est déterminée, pour des valeurs données de l'inten sité HAo du champ magnétique continu et une valeur donnée de la fréquence fisc, par la puissance de ces oscillations électromagnétiques à convertir.La valeur de la fréquence de résonance (fig.)), sur laquelle est accordée l'impédance z A du dispositif convertisseur 12 (fig.25) du côté de l'entrée A, est déterminée aussi par la valeur de l'intensité HAO précitée (fig.8,25). Lorsqu'on réalise la condition selon laquelle la valeur de l'intensité HAo vérifie la relation mentionnée plus haut HAO ### fsc la fréquence de résonance ou d'accord fA (fig.3) de l'izpé- dance ZA du dispositif convertisseur (fig.25) du côté de l'entrée A devient égale à la valeur de la fréquence porteuse sc du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à con vertir, on obitent donc l'égalité HA0 r HAo Lorsque I'éga- ~ 7T HAO. lité fA = fsc est réalisée, l'angle de précession 9 (fig.8) a sa valeur maximale déterminée par la valeur de la puissance des oscillations électromagnétiques à convertir. La valeur de l'angle de précession i détermine, conjointement avec la valeur du vec- teur d'aimantation M, l'énergie accumulée lors du mouvement de précession du vecteur d'aimantation M. Cette énergie du mouvement de précession du vecteur d'aimantation M constitue précisément en régime stationnaire de résonance ferromagnétique la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonant d'entrée 12a du dispositif convertisseur.Puisque les oscillations électromagnétiques à convertir sont modulés en amplitude, la loi qui régit la variation de l'angle de précession e (fig.8) en fonction du temps sera celle qui détermine la variation, dans le temps de l'intensité de la composante magnétique du champ produit par les oscillations électromagnétiques à convertir et par le temps de relaxation du vecteur d'aimantation M sus-indiqué (cf. les ouvrages cités plus haut). On applique à l'entrée auxiliaire B (fig.25) du dispositif convertisseur 12 les oscillations électromagnétiques auxiliaires dont la fréquence porteuse fgc a une valeur constante. Dans le cas où le dispositif convertisseur 12 utilise une ferrite du type de grenat en calcium - bismuth -vanadium ou de grenat en fer-yttrium, la valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires peut être comprise entre quelques fractions de hertz et quelques mégahertz. Entre ces limites, la valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires est déterminée par la condition selon laquelle elle doit être supérieure de cinq à dix fois à la valeur de la fréquence maximale, prise en considération, de modulation des oscillations électromagnétiques modulées en amplitude. Le circuit résonnant d'entrée 16 (fig.25) du système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur est accordé, grâce au choix de l'inductance de la bobine L1 et de la capacité du condensateur C1, sur une valeur fixe de la fréquence de résonance égale à la valeur de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires. Dans ces conditions, l'amplltu- hzo des oscillations de l'intensité du champ magnétique suivant l'axe Z, produit par les spires 20a utilisé dans le circuit résonnant d'entrée 16, doit tre égale à quelques Oersteds. Une valeur plus précise de cette amplitude hzo est obtenue lors de l'accord du dispositif convertisseur tout entier.Ainsi, la valeur optimale de cette amplitude doit permettre d'obtenir la profondeur de modulation maximale (ayant une fréquence multiple de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires) pour les oscillations électromagnétiques réémises par le mouvement de précession du vecteur d'aimantation M. Cette réémission se produit dans le sens de l'autre élément semi-conducteur complémentaire IId utilisé dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12 et qui est un détecteur à cristal.Le champ magnétique alternatif produit par les spires 20a (fig.25) suivant l'axe Z et ayant l'intensité hz=hzo sin (2 nfgct), hzo étant l'amplitude de l'intensité de ce champ magnétique alternatif, s'additionne avec le champ magnétique continu orienté suivant le même axe Z et ayant l'intersité HAo pour donner un champ magnétique résultant dont l'intensité a pour expression :Hz = HAo + hz La variation périodique dans le temps de l'intensité H z du champs magnétique résultant H z provoque une variation périodique dans le temps de la valeur de la fréquence de résonance fA (fig.5a) sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur du côté de son entrée A.Les grandeurs mentionnées plus haut sont, dans ce cas, liées par la relation suivante En décrivant le procédé conforme à l'inventXon pour le changement de fréquence on a indiqué l'expression suivante pour la fréquence de résonance f(fi.5a) : fA(t)=fAO+AfA max.sin (2f t), où gc fAO est la valeur moyenne de la fréquence de résonance fA (fig.3) variable dans le temps sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 (fig.2,7,18) et z rA max (fig.5a) est la valeur maximale de l'amplitude déterminant la variation dans le temps de cette fréquence de résonance fA (fiE.3) ou d'accord. Il résulte de ces deux dernières relations que pour l'exemple de réalisation du dispositif convertisseur qui est considéré on a : A0 ~ # HAO et bfA max - hzo > HAO étant la valeur de l'intensite du champ magnétique continu extérieur suivant l'axe Z, et hzo étant l'amplitude de l'intensité du champ magnétique alternatif hz engendré par les spires 20a.La variation périodique de la valeur de la fréquence de résonance (fig.5a) sur laquelle est accordée l'impédance ZA du dispositif convertisseur du cAoté de l'entrée A (fig.25) fait varier périodiquement, dans le temps, la différence bfAs (fig.4) qui existe entre la valeur indiquée de la fréquence de résonance r et la valeur de la fréquence porteuse f5 du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir. Il en résulte la modulation auxiliaire exigée de la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans la ferrite (fig.25) et, par conséquent, dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur.La fréquence de modulation auxiliaire de cette énergie accumulée des oscillations électromagnétiques est multiple de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires qu'on fait agir sur l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur considéré. Les oscillations électromagnétiques réémises grâce au mouvement de précession du vecteur d'aimantation M attaquent l'autre élément semi-conducteur complémentaire IId qui est, comme dans l'exemple précédent, un détecteur à cristal. Associé au circuit R5C7 qui lui est relié, ce détecteur à cristal est appelé à jouer un double rôle. Premièrement, avec le circuit R5C7 ui est relié à ce détecteur, ce dernier détecte les oscillations électromagnétiques incidentes dont la fréquence porteuse est égale à la fréquence porteuse fsc des oscillations électromagnétiques à convertir et qui ont subi une modulation d'amplitude auxiliaire à la fréquence qui est multiple de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires.Deuxièmement, la valeur de la tension obtenue aux bornes du circuit R5C7 à la suite de la détec tion constitue un autre paramètre électromagnétique qui porte l'information relative à la variation dans le temps de la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques accumulée lors du mouvement de précession du vecteur d'aimantation M de la ferrite et de ce fait, l'information relative à la variation en fonction du temps, de la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur. On suppose maintenant, pour rendre l'exposé ultérieur plus commode , que les oscillations électromagnétiques à convertir n'attaquent pas l'entrée A du dispositif convertisseur. La 4réquence porteuse desdites autres oscillations électromagnétiques auxiliaires appliquées au résonateur 30 est choisie (par exemple, d'après ledit premier procédé d'accord du résonateur 30) de manière qu'elle soit égale à la fréquence propre de résonance ou d'accord de ce résonateur.En cas de besoin, le résonateur 30 peut être accordé sur une valeur précise de la fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires à l'aide de la sonde capacitive 31 introduite dans le résonateur 30, par son grand cAoté. Ce réglage d'accord peut s'avérer nécessaire car l'impédance du varactor dépend de la valeur de la puissance des oscillations électromagnétiques agissant sur ce varactor. A une puissance déterminée des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'osclllateur 32 du système 12c de détection spatiale correspondra donc une valeur de désaccord déterminée de la fréquence propre de résonance du résonateur 30 par rapport à sa valeur correspondant à des niveaux de puissance infiniment petits de ces autres oscillations électromagnétiques auxiliaires. Ce désaccord peut être compensé, en introduisant dans le résonateur 30 au moins une sonde capacitive 31 ou en compensant la tension agissant aux bornes du circuit R6Cg relié au varactor. On va analyser de plus près cette dernière circonstance. Etant donné que le varactor détecte d'une manière inévitable les autres oscillations électromagnétiques auxiliaires transmises au résonateur 30 à travers l'orifice de couplage pratiqué dans la cloison 29, une tension électrique apparalt aux bornes de ce circuit P La capacité du varacitor commence à varier sous l'effet de cette tension ce qui entralne la variation mentionnée plus haut de l'impédance du résonateur DO ou, plus exactement la variation de sa composante résistive et l'apparition d'une composante réactive de l'impédance du résonateur 30 du côté de la cloison 29.En utilisant la source EA de champ électrique et la résistance de réglage R7 on peut compenser la valeur de la tension détectée obtenue aux bornes du circuit R6Cg et annuler, de cette manière, la variation considérée de la capacité du varactor et, par conséquent, compenser finalement la variation indiquée de l'impédance du résonateur 30, du côté de la cloison 29. Après une telle compensation, le résonateur 30 sera de nouveau accordé sur la valeur initiale de sa fréquence propre de résonance égale à la fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires qui sont produites par l'oscillateur 32 équipant le système 12c de détection spatiale.Il en résultera que l'impédance du résonateur 30, du côté de la cloison 29, n'aura, sur une fréquence égale à la fréquence porteuse des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires et pour une valeur de travail de la puissance de ces oscillations, qu'une composante résistive. Dans le cas général, la source EA peut être utilisée pour régler le régime de fonctionnement du varactor. On applique maintenant, à l'entrée t du dispositif convertisseur les oscillations électromagnétiques à convertir en l'absence d'oscillations électromagnétiques auxiliaires à l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur 12. En faisant varier la valeur de l'intensité HAO du champ magnétique continu on règle la fréquence de résonance fA (fig. 3) ou d'accord de l'impédance Z A du dispositif convertisseur du côté de l'entrée A (fig. 25) à une valeur égale n la fréquence porteuse fsc des oscillations électromagnétiques à convertir. Alors, une tension de détection apparaît aux bornes du circuit R5C7 relié au détecteur à cristal. La valeur de cette tension de détection est déterminée par la puissance des oscillations électromagnétiques réémises par la ferrite.Dans le cas de conversion d'oscillations lectromagnétiques monochromatiques, cette tension de détection obtenue aux bornes du circuit R5C7 aura une valeur constante dans le temps. Si l'on assure la conversion d'oscillations électromagnétiques se présentant sous forme d'impulsions, cette tension de détection disponible aux bornes du circuit R5C7 sera également formée d'impulsions. Après l'application des oscillations électromagnétiques auxiliaires sur l'entrée auxiliaire B du dispositif convertisseur, la tension de détection obtenue aux bornes du circuit R5C7 devient modulée à une fréquence qui est multiple de la fréquence porteuse f des oscillations électro gc magnétiques auxiliaires.La tension de détection obtenue aux bornes du circuit R5C7 est transmise à travers le condensateur C8 au varactor, ce qui provoque une variation périodique, dans le temps, de l'accroissement de capacité du varactor et, en corollaire, une variation périodique, dans le temps, des valeurs de la composante résistive et de la composante réactive de l'impédance du résonateur 30 . Cette variation se produit à une fréquence multiple de la fréquence porteuse f des oscillations gc électromagnétiques auxiliaires. L'accroissement de capacité du varactor dû à la tension de détection obtenue aux bornes du circuit R5C7 peut être diminuée ou augmentée automatiquement suivant la polarité de branchement du varactor dans le résonateur 30 et suivant le régime choisi pour le fonctionnement de ce varactor.Ceci est réalisé grâce à la version de l'énergie des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires dans le résonateur 30 qui y prennent naissance du fait de l'accroisse- ment initial de capacité du varactor. Ceci s'explique par le fait que la valeur de la capacité du varactor dépend de la valeur de l'énergie des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires dans le résonateur 30,tandis que la valeur de cette énergie accumu lée dans le résonateur 30 dépend de l'accord du résonateur lui-même qui est déterminé par la valeur indiquée de la capacité du varactor. Le choix de la polarité optimale pour le branchement du varactor, le choix de la valeur moyenne optimale dans le temps de la tension dans le circuit R6Cg, le choix de la valeur maximale admissible de la puissance des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'oscillateur 32 du système 12c de détection spatiale ainsi que la réalisation du degré maximal possible de stabilité en puissance et en fréquence de ces autres oscillations électromagnétiques auxiliaires et,enfin,l'accord optimal du résonateur 30 permettent d'obtenir un rapport maximal de la chute de puissance précitée APO des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires réfléchies par la cloison 29 a la puissance P des oscillations e- lectromagnétiques a convertir, qu'on fait agir sur l'entrée A du dispositif convertisseur. Pour le reste,le passage des oscillations électromagnétiques a convertir a travers les organes constitutifs du dispositif convertisseur considéré est analogue a leur passage à travers les organes respectifs du dispositif convertisseur représenté sur Ja figure 24. Alors, lorsqu'on applique a l'entrée A du dispositif convertisseur (fig. 25) les oscillations électromagnétiques à convertir et a l'entrée auxiliaire B de ce dispositif les oscillations électromagnétiques auxiliaires, on obtient a la sortie D de ce dispositif convertisseur les oscillations électromagnétiques converties dont la fréquence porteuse est multiple de la fréquence porteuse fgc des oscillations électromagnétiques auxiliaires et dont l'amplitude est déterminée par la puissance des oscillations électromagnétiques a convertir. Dans les exemples analysés de réalisation du dispositif convertisseur, un élément semi-conducteur il au moins participe a l'accomplissement de trois tâches. La première tâche consiste a accumuler dans le système résonnant d'entrée 12a de ce dispositif l'énergie des oscillations électromagnétiques a convertir appliquées a son entrée A. En tant que résonateur qui assure cette accumulation de l'énergie, on utilise dans tous les exemples directement la substance elle-meme de l'élément semiconducteur II. L'accumulation de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir peut être également assurée à l'aide de résonateurs métalliques à cavité ou coaxiaux ainsi qu'au moyen des circuits oscillants LC comportant un élément semi-conducteur au moins permettant leur contrôle ou commande. La deuxième têche qui est accomplie à l'aide d'un élément semiconducteur Il au moins est la mémorisation de courte durée de la valeur *e l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir qui est accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12. Cette mémorisation s'effectue à l'aide de l'accroissement de la valeur d'un paramètre électromagnétique quelconque de l'élément semi-conducteur il. On suppose que la mémorisation se produit après l'achèvement des régimes transitoires correspondants de variation de la valeur du paramètre indiqué et a lieu en régime stationnaire d'accumulation d'énergie dans le système résonnant d'entrée 12a. La troisième tâche consiste à assurer la lecture de l'accroissement de la valeur du paramètre électromagnétique de 1 'é- lément semi-conducteur Il correspondant à la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 2. Cette lecture est assurée en faisant varier périodiquement, dans le temps, la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir, accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12.Ceci a pour but d'obtenir une variation périodique requise, dans le temps, de la valeur indiquée de l'accroissement du paramètre électromagnétique de l'élément semi-conducteur Il correspondant à la valeur de l'énergie, des oscillations électromagnétiques à convertir, qui est accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12.La variation périodique, en fonction du temps, de-la valeur de l'énergie accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12 peut être réalisée, conformément à ce qui précède, par quatre procédés différents 1 ) grâce à la variation périodique,dans le temps,de la valeur de la fréquence propre de résonance du résonateur à l'intérieur duquel est accumulée l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir (cette variation est obtenue à l'aide des oscillations électromagnétiques auxiliaires) 2 ) grâce à la variation périodique, dans le temps, de la valeur de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir (sans avoir recours à des oscillations électromagnétiques auxiliaires) 3 ) grâce à la variation périodique , dans le temps, de la valeur de la fréquence propre de résonance du résonateur dans lequel est accumulée l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir et à la variation périodique, dans le temps, de la valeur de la fréquence porteuse de ces oscillations électromagnétiques à convertir, ces variations se produisant simultanément, et, enfin, 4 ) grâce au procédé habituel de variation de l'énergie dans le système résonnant d'entrée 12a au moyen de la modulation en amplitude des oscillations électromagnétiques à convertir avant leur application à l'entrée A du dispositif convertisseur 12. Dans ce dernier cas, la réalisation du procédé conforme à l'invention pour le changement de fréquence porteuse fs des oscillations électromagnétiques à convertir peut être également assurée lorsque la largeur de la bande AFA (fig. 3), à l'intérieur de laquelle peut varier la composante résistive RA de l'impédance ZA du dispositif convertisseur 12 du côté de l'entrée A, présente une valeur infiniment grande, autrement dit, lorsque la valeur de l'énergie accumulée dans le système\résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12 est identique à la valeur de I'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir appliquées à l'entrée A de ce dispositif convertisseur 12. Après avoir assuré la variation périodique, dans le temps, de l'accroissement de la valeur du paramètre électromagnétique de l'élément semi-conducteur Il correspondant à la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12, on peut choisir l'un de deux procédés possibles pour la transformation ultérieure des oscillations électromagnétiques à convertir. Le premier de ces procédés permet de mettre au point les constructions les plus simples du dispositif convertisseur 12 destinées à la conversion d'oscillations électromagnétiques relativement puissantes (avec une puissance de crête supérieure à bu 3 où 10 W). Ce premier procédé est utilisé dans les modes de réalisation des dispositifs convertisseurs 12 représentés sur les fig. 19, 20, 21 et 23. Dans ces dispositifs ,on utilise directement la variation périodique, dans le temps, de -l'accroisse- ment de la valeur du paramètre électromagnétique de l'élément semi-conducteur Il (correspondant à la valeur de l'énergie accumulée) pour exciter les oscillations électromagnétiques dans le système résonnant de sortie 12b du dispositif convertisseur .Le paramètre électromagnétique de ltélément semiconducteur Il dont l'accroissement est utilisé pour mémoriser la valeur de l'énergie accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a est constitué dans les exemples cités de réalisation du dispositif convertisseur 12 par la projection du vecteur d'aimantation M (fig. 8) sur la direction du champ magnétique continu extérieur HAo agissant sur ltélément semi-conducteur Il ou, en d'autres termes, la grandeur M représentée sur la z figure 8. Le deuxième procédé est utilisé lors de la réalisation des dispositifs convertisseurs 12 plus complexes, destinés à la conversion d'oscillations électromagnétiques relativement peu puissantes (avec la puissance de crête inférieure à 10 3 ou W).Il diffère du premier procédé par le fait qu'en plus des oscillations électromagnétiques auxiliaires, qui sont nécessaires pour obtenir une variation périodique dans le temps de l'accroissement de la valeur du paramètre électromagnétique de l'élément semi-conducteur Il (correspondant à la valeur de l'énergie accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12), on utilise encore d'autres oscillations électromagnétiques auxiliaires nécessaires pour augmenter la sensibilité de lecture de l'amplitude de la variation périodique de cet accroissement de la valeur du paramètre électromagnétique. Cette dernière circonstance permet d'améliorer la sensibilité avec laquelle est déterminée la valeur de l'énergie accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12. Ce deuxième procédé est utilisé dans les modes de réalisation des dispositifs convertisseurs 12 représentés sur les fig. 24 et 25. Dans ces dispositifs, la variation périodique dans le temps de la valeur de l'accroissement M z (correspondant à la valeur de l'énergie accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12) est transformee en une variation périodique dans le temps de l'accroissement de la tension aux bornes du circuit R1C3 et aux bornes du circuit R5C7 , et est utilisée ensuite pour obtenir une variation périodique dans le temps de la valeur des composantes résistive et réactive de l'impédance du résonateur 30 qui est réalisée à l'aide de l'autre élément semi-conducteur Iib. Les amplitudes de variations des valeurs des composantes résistive et réactive de l'impédance du résonateur 30 correspondent aussi, finalement, à la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12. La lecture des valeurs de ces amplitudes des variations des composantes résistive et réactive de l'impédance du résonateur 30 se fait à l'aide des autres oscillations électromagnétiques produites par l'oscillateur 32. I1 faut signaler que la variation des valeurs des composantes résistive et réactive de l'impédance du résonateur 30 peut être réalisée, en principe, aussi grâce à la variation périodique (également dans le temps) de l'accroissement indiqué du paramètre électromagnétique de l'élément -semi-conducteur lia correspondant à la valeur de l'énergie accumulée dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12. L'excitation ultérieure du systèmevrésonnant de sortie 12b du dispositif convertisseur 12 (fig. 24, 25) est obtenue après la détection ordinaire des autres oscillations électromagnétiques auxiliaires précitées au moyen de l'élément semi-conducteur complémentaire IIc. Dans tous les exemples,cités plus haut et représentés sur les figures 19, 20, 21, 22, 23, 24 et 25,de réalisation de ce dispositif convertisseur, le système résonnant de sortie 12b du dispositif convertisseur 12 sélectionne une tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties dont la fréquence porteuse est déterminée par la fréquence de modulation de l'énergie dans le système résonnant d'entrée 12a du dispositif convertisseur 12.Cette sélection se fait de telle manière que la forme de l'enveloppe de chaque tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties est déterminée par la forme de l'enveloppe du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir ou, en d'autres termes, les amplitudes des composantes spectrales du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties sont déterminées par des amplitudes correspondantes du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à mn- vertir qu'on applique à l'entrée A du dispositif convertisseur Dans son ensemble, le procédé conforme à l'invention,pour le changement de fréquence porteuse du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques dans un récepteur d'énergie électromagnétique comportant un dispositif convertisseur pour convertir cette fréquence porteuse, consiste en ce que I'énergie des oscillations électromagnétiques captées par le récepteur est accumulée dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur mentionné plus haut qui est un dispositif sélectif, réglable dans la gamme de fréquences de travail du récepteur indiqué.L'accumulation de l'énergie électromagnétique se produit soit directement dans la substance semi-conductrice, en particulier dans un élément diélectrique, utilisé dans le système résonnant d'entrée, soit dans un résonateur se trouvant dans le même système résonnant d'entrée et réalisé à partir des tronçons de lignes à constantes concentrées et/ou réparties qui renferment un élément semi-conducteur dont les paramètres électromagnétiques dépendent des valeurs des paramètres électromagnétiques des champs magnétiques et électriques, continus et variables, agissant sur cet élément. Par élément semi-conducteur on entend dans le procédé conforme à l'invention toute substance qui n'est pas un conducteur d'électricité. Aussi, le terme "semi-conducteur" et "élément semi-conducteur" qui lui correspond est-il utilisé dans l'interprétation physique la plus large. La variation périodique dans le temps de la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur est obtenue grâce au choix convenable des paramètres électromagnétiques des champs magnétiques et électriques, continus et variable, agissant sur la substance de l'élément semi-conducteur indiqué. La variation périodique dans le temps de la valeur de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir accumulée dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur du récepteur est désignée par le terme de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir.Ainsi, la modulation auxiliaire de lténergie des oscillations électromagnétiques à convertir est obtenue grâce à la dépendance, qui existe entre les paramètres électromagnétiques (c'est-à-dire, électriques et magnétiques) de l'élément semi-conducteur utilisé dans le système résonnant d'entrée, en fonction de la fréquence, de la polarisation et de l'intensité des champs magnétiques et électriques , continus et variables, agissant sur cet élément. En utilisant la même dépendance, on assure le réglage magnétique et/ou électrique de la fréquence propre de résonance sur laquelle est accordé le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur du récepteur et, par conséquent, l'accord du récepteur tout entier, dans toute sa gamme de fréquences d'utilisation.La valeur de énergie accumulée dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur du récepteur détermine la valeur d'un paramètre électromagnétique choisi du dispositif convertisseur. Ce paramètre électromagnétique peut être, par exemple, un accroissement négatif de l'aimantation de l'élément semi-conducteur, à savoir, de la ferrite, dans laquelle peut s'accumuler l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir, ou encore l'accroissement de la tension aux bornes du circuit RC faisant partie du dispositif convertisseur.Etant donné que la valeur du paramètre électromagnétique du dispositif convertisseur dépend de la valeur de l'énergie électromagnétique accumulée dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur du récepteur, la valeur de ce paramètre électromagnétique mémorise la valeur de l'énergie accumulée des oscillations électromagnétiques à convertir. Le temps d'une telle mémorisation est compris entre la valeur de la période des oscillations électromagnétiques à convertir et la valeur maximale du temps de la dissipation libre correspondante de l'énergie des oscillations électromagnétiques accumulée dans le dispositif convertisseur du récepteur. Cette valeur du temps maximal de mémorisation est déterminée par exemple par le temps de précession libre de l'aimantation de la ferrite précitée ou par le temps d'amortissement libre de l'accroissement indiqué de la tension aux bornes du circuit RC. Etant donné que la valeur du paramètre électromagnétique indiqué du dispositif convertisseur mémorise la valeur de l'é- nergie accumulée des oscillations électromagnétiques à convertir, on obtient le résultat selon lequel la modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir se transforme en une variation auxiliaire dans le temps de la valeur de ce paramètre électromagnétique du dispositif convertisseur. En utilisaxtcette variation auxiliaire dans le temps de la valeur de paramètre électromagnétique, on assure l'excitation du système résonnant de sortie du dispositif convertisseur du récepteur.Cette excitation est obtenue soit grâce à ltem- ploi direct de la variation auxiliaire dans le temps de la va leur du paramètre électromagnétique du dIspositIf convertisseur, soit en utilisant certaines oscillations électromagnétiques qui permettent de déterminer (lire) les amplitudes des variations, dans le temps, auxiliaires obtenues de la valeur du paramètre électromagnétique du dispositif convertisseur. Le système résonnant de sortie précité du dispositif convertisseur du récepteur possède sa fréquence propre de résonance ou d'accord qui est multiple (dans un cas particulier, égale) de la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie dans le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur du récepteur.La fréquence de cette modulation auxiliaire de l'énergie dans le système résonnant d'entrée est déterminée, soit par la valeur constante dans le temps, de la fréquence des oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'oscillateur local du récepteur, soit par la valeur, constante dans le temps, de la fréquence de variation périodique, dans le temps, de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir. Cette variation périodique dans le temps de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir peut être réalisée, soit dans l'émetteur, soit directement avant lutent ce du récepteur d'oscillations électromagnétiques à convertir.En fin de compte, la fréquence porteuse du spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques à convertir est changée, grâce au procédé conforme à l'invention (qui est à son tour réalisé à l'aide de dispositifs conformes à l'invention), en fréquence porteuse du spectre de fréquences converti. Cette dernière fréquence porteuse est, soit multiple de la fréquence porteuse, constante dans le temps, des oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'oscillateur local du récepteur,soit multiple de la fréquence, constante dans le temps, qui détermine la variation auxiliaire dans le temps de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir. C'est la raison pour laquelle le récepteur sélectif proposé, réglable dans sa gamme de fréquences d'utilisation, n'exige pas l'utilisatIon d'un oscillateur local réglable dans la même gamme de fréquences d'utilisation. Comme il va de soi et commeilrésultedecequiprécède,l'in- vention ne se limite nullementàceux de ses modes d'application et de réalisation qui ont été plus spécialement envisagés; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes. REVENDICATIONS 1. Procédé de changement de la fréquence porteuse d'un spectre de fréquences d'oscillations électromagnétiques dans un récepteur d'énergie électromagnétique comportant un dispositif convertisseur à l'entrée duquel sont appliquées les oscillations électromagnétiques à convertir et à la sortie duquel sont prélevées les oscillations électromagnétiques converties, ce dispositif comportant au moins un élément semi-conducteur dont les paramètres électromagnétiques dépendent de l'intensité, de la polarisation et de la fréquence des oscillations du champ des oscillations électromagnétiques à convertir agissant sur cet élément, caractérisé en ce que l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir subit une modulation auxiliaire de manière que le spectre de fréquences, la polarisation et la valeur de l'intensité du champ des oscillations électromagnétiques dont I'énergie a subi cette modulation auxiliaire déterminent les valeurs et les directions des vecteurs des moments magnétiques et/ou électriques, de la conductance et de l'impédance de l'élément semi-conducteur du dispositif convertisseur de façon que la fréquence porteuse de'chaque tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties devienne multiple de la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément semi-conducteur du dispositif convertisseur est placé dans un champ magnétique continu et/ou un champ électrique continu de manière que la grandeur et la direction du vecteur de ce champ continu déterminent d'une manière complémentaire les grandeurs et les directions des vecteurs des moments magnétiques et/ ou électriques, de la conductance et de l'impédance de l'élément semi-conducteur du dispositif convertisseur. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications let 2, procédé dans lequel au moins un élément semi-conducteur du dispositif convertisseur du récepteur est soumis encore à l'action du champ des oscillations électromagnétiques auxiliaires, caractérisé en ce que la modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir est obtenue à l'aide du champ desdites oscillations électromagnétiques auxiliaires de manière que la fréquence, la polarisation et la valeur de l'intensité du champ des oscillations électromagnétiques auxiliaires déterminent d'une manière complémentaire la valeur et la direction des moments magnétiques et/ou électriques, de la conductance et de-l'impédance de l'élément semi-conducteur du dispositif convertisseur du récepteur, de sorte que la fréquence porteuse de chaque tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties devienne multiple de la valeur de la fréquence porteuse de ces oscillations électromagnétiques auxiliaires déterminant la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications let 2, caractérisé en ce que, dans le cas de la conversion d'oscillations électromagnétiques dont la fréquence porteuse varie périodiquement dans le temps, la modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiquesà convertir est obtenue en utilisant les propriétés de résonance des composantes résistive et réactive de l'impédance du dispositif convertisseur du récepteur et la variation périodique dans le temps de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir, de fa çon que la fréquence porteuse de chaque tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties devienne multiple de la valeur de la fréquence de variation de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir déterminant la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1, 2 et 3, caractérisé en ce que la modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir est obtenue en choisissant l'amplitude, la fréquence et la polarisation des oscillations électromagnétiques auxiliaires de manière à obtenir une variation périodique, dans le temps, de la différence entre la valeur de la fréquence de résonance ou d'accord de l'impédance du dispositif convertisseur et la valeur de ladite fréquence porteuse, périodiquement variable dans le temps, des oscillations électromagnétiques à convertir, de façon que la fréquence porteuse de chaque tranche de spectre de fréquences des oscillations électromagnétiques converties devienne multiple de la fréquence de variation de ladite différence déterminant la fréquence de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. 6. Procédé selon les revendications 3 et 5, caractérisé en que, pour les gammes basses fréquences, hautes fréquences et hyperfréquences des oscillations électromagnétiques à convertir, l'élément semi-conducteur est utilisé suivant un régime pour lequel on a une dépendance linéaire de la valeur de la composante résistive ou réactive de son impédance en fonction du champ des oscillations électromagnétiques auxiliaires agissant sur cet élément semi-conducteur et de telle manière que la f,réquence, la polarisation et la valeur de l'intensité du champ des oscillations électromagnétiques auxiliaires soient déterminées en fonction des limites de ladite dépendance linéaire. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que, pour la gamme hyperfréquences des oscillations électromagnétiques à convertir, l'élément semi-conducteur est une ferrite fonctionnant en régime de résonance ferromagnétique. 8. Récepteur d'énergie électromagnétique destiné à la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1 et comportant un dispositif d'entrée comprenant une ligne de transmission d'entrée, des circuits d'entrée et un amplificateur sélectif mis en série, un dispositif de sortie comprenant un amplificateur à fréquence intermédiaire, un démodulateur d'amplitude, un amplificateur à basse fréquence et un bloc de sortie mis en série, le dispositif de sortie étant lié au dispositif d'entrée par l'intermédiaire d'au moins un dispositif convertisseur comportant au moins un élément semi-conducteur, caractérisé en ce que chaque dispositif convertisseur est réalisé sous la forme d'un système résonnant d'entrée et d'un système résonnant de sortie liés entre eux par un système de détection spatiale et en ce que le système résonnant d'entrée comporte le susdit élément semi-conducteur et est accordé sur sa fréquence propre de résonance qui est déterminée par la valeur moyenne, dans le temps, de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir tandis que le système résonnant de sortie est accordé sur une fréquence qui est multiple de la fréquence, constante dans le temps, de modulation auxiliaire de l'énergie des oscillations électromagnétiques à convertir. 9. Récepteur selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen permettant de créer un champ magnétique continu et/ou un champ électrique continu dans lequel on place l'élément semi-conducteur du système résonnant d'entrée du dis positif convertisseur. 10. Récepteur selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen permettant de faire varier les valeurs du champ magnétique continu et/ou du champ électrique continu dans lequel est placé l'élément semi-conducteur du système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur, de manière que le changement de la fréquence d'accord de ce système résonnant d'entrée soit déterminé d'une manière complémentaire par la variation du champ magnétique continu et/ou du champ électrique continu. 11. Récepteur selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce qu'il comporte un oscillateur local produisant des oscillations électromagnétiques auxiliaires dont la fréquence porteuse est constante dans le temps et en ce que le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur comprend une entrée auxiliaire à laquelle est--relié cet oscillateur local, la grandeur et la direction des vecteurs des moments magnétiques et/ou électriques ainsi que la valeur de la conductance et de l'impédance d'un élément semi-conducteur au moins du système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur étant déterminées d'une façon complémentaire par la fréquence, la polarisation et l'intensité du champ électromagnétique des oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'oscillateur local tandis que le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur est accordé sur une valeur constante de sa fréquence propre de résonance qui est multiple de la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques auxiliaires produites par l'oscillateur local. 12. Récepteur selon l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisé en ce qu'il comporte un oscillateur complémentaire produisant des oscillations électromagnétiques complémentaires tandis que le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur comprend son propre élément semi-conducteur et une entrée complémentaire à laquelle est relié cet oscillateur complémentaire, la fréquence des oscillations électromagnétiques complémentaires étant égale à la fréquence de variation de la fréquence à laquelle varie la fréquence porteuse des oscillations électromagnétiques à convertir et la variation, dans le temps, de la fréquence de résonance sur laquelle est accordé le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur se produisant à une fréquence égale à la fréquence des oscillations électromagnétiques complémentaires. 13. Récepteur selon l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur comporte, en plus de l'élément semi-conducteur précité, lié à l'entrée auxiliaire et représenté par une ferrite fonctionnant en régime de résonance ferromagnétique, un guide d'ondes, et en ce que le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur comprend un circuit résonnant de sortie comportant un conducteur dont l'une des portions est disposée dans le voisinage immédiat de l'élément semi-conducteur faisant partie du système résonnant d'entrée, un circuit LC, aux bornes duquel sont branchées les extrémités de ce conducteur et un filtre complémentaire branché aux bornes dudit circuit LC, le système de détection spatiale du dispositif convertisseur étant constitué par l'élément semi-conducteur faisant partie du système résonnant d'entrée et l'une des portions du conducteur utilisé dans le système résonnant de sortie étant placée dans le voisinage immédiat de l'élément semi-conducteur. 14. Récepteur selon l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que le système résonnant d'entrée du dispositif convertisseur comporte, en plus d'un élément semi-conducteur, au moins un circuit à paramètres ou constantes répartis, en ce que le système résonnant de sortie du dispositif convertisseur est réalisé sous la forme d'un autre circuit à paramètres répartis et en ce que le système de détection spatiale du dispositif convertisseur comporte au moins un élément semi-conducteur du système résonnant d'entrée et en ce que, enfin, un tronçon de l'autre circuit à paramètres répartis, faisant partie du système résonnant de sortie, est placé dans le voisinage immédiat de l'élément semi-conducteur. 15. Récepteur selon la revendication 14, caractérisé en ce que le circuit a paramètres répartis utilisé dans ledit système résonnant d'entrée est réalisé sous la forme d'un résonateur à cavité. 16. Récepteur selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'autre circuit à paramètres répartis équipant le système résonnant de sortie est réalisé sous la forme d'un autre résonateur à cavité. 17. Récepteur selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'autre circuit a paramètres répartis du système résonnant de sortie représente un tronçon, en court-circuit, de ligne coaxiale. 18. Récepteur selon l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que le système résonnant d'entrée et le système de détection spatiale du dispositif convertisseur sont réalisés sous la forme d'un guide d'ondes commun divisé par deux cloisons en une partie d'entrée, un résonateur et une partie de sortie et en ce que l'élément semi-conducteur sus-indiqué, qui est une ferrite fonctionnant en régime de résonance ferromagnétique, est disposé dans l'orifice de couplage de la première cloison et est lié à L'entrée auxiliaire du système résonnant d'entrée, tandis que le résonateur renferme un autre élément semiconducteur qui est un varactor relié, d'une part, directement à un circuit RC se trouvant en dehors du guide d'ondes et, d'autre part, par l'intermédiaire d'une résistance de réglage, à une source de champ électrique continu, la partie de sortie du guide d'ondes comportant un élément semi-conducteur complémentaire qui est un détecteur à cristal, relié, d'une part, directement, à un autre circuit RC se trouvant en dehors du guide d'ondes et, d'autre part, par l'intermédiaire d'une autre résistance de réglage, à une autre source de champ électrique continu, ledit récepteur étant en outre tel qu'avant cet élément semi-conducteur complémentaire, à la partie de sortie du guide d'ondes est branché un coupleur directif de manière que l'énergie électromagnétique passant par ce coupleur se réfléchisse sur la deuxième cloison pour être dirigée vers l'élément semi-conducteur complémentaire, et que le système résonnant de sortie est réalisé sous la forme d'un autre circuit oscillant LC relié, par l'intermédiaire d'un condensateur, à l'élément semi-conducteur complémentaire. 19. Récepteur selon la revendication 18, caractérisé en ce que la partie d'entrée du guide d'ondes est réalisée sous la forme d'un guide d'ondes distinct et renferme un autre élément semi-conducteur complémentaire qui est un détecteur à cristal placé en série derrière l'élément semi-conducteur précité et branché sur un circuit oscillant propre RC se trouvant en dehors de ce guide d'ondes, tandis que le résonateur et la partie de sortie du guide d'ondes sont également réalisés sous la forme d'un guide d'ondes distinct dont l'autre élément semi-conducteur est relié à l'autre élément semi-conducteur complémentaire pré cité par l'intermédiaire d'un condensateur. 20. Récepteur selon la revendication 18, caractérisé en ce que le résonateur renferme au moins une sonde capacitive placée dans le côté dudit résonateur entre l'élément semi-conducteur et l'autre élément semi-conducteur. 21. Récepteur selon l'une quelconque des revendications 13, 18 et 19, caractérisé en ce que la liaison entre l'élément semiconducteur du système résonnant d'entrée et son entrée auxiliaire est réalisée par l'intermédiaire d'un circuit résonnant d'entrée comportant un conducteur dont un tronçon est disposé dans le voisinage immédiat de cet élément semi-conducteur et d'un circuit oscillant LC auquel les extrémités dudit conducteur sont reliées, les bornes de sortie du condensateur "C" constituant l'entrée auxiliaire indiquée du système résonnant d'entrée.