Brevet FR2333397A1 — publié le 19770624

La présente invention concerne un circuit de correction de distorsion en coussin pour un tube-image couleur. On sait dans la pratique que la distorsion latérale ou gauche-droite en coussin de la trame sur un tube-image comme ceux utilisés dans des récepteurs de télévision, peut être sensiblement éliminée en modulant l'amplitude du courant de déviation à la fréquence horizontale à travers les bobines de déviation horizontale, par une composante de courant sensiblement parabolique à une fréquence de balayage vertical. En général, la modulation souhaitée a été accomplie par des circuits passifs où un enroulement de commande ou primaire d'une bobine de réactance saturable ou d'un transformateur est excité par une énergie à la fréquence verticale, et un enroulement secondaire est mis en circuit avec l'enroulement de déviation horizontale. L'amplitude du courant de déviation horizontale est modulée par le courant de déviation verticale, de façon que la largeur de la trame soit réduite en haut et en bas de cette dernière. Dans un autre agencement connu pour la correction de la distorsion latérale en coussin on utilise un condensateur relié en parallèle avec l'enroulement de déviation verticale. Comme cela est révélé dans la demande de brevet en France NO 7604201 intitulée "Système de déviation verticale", le condensateur est chargé par une énergie de l'impulsion de retour horizontal sous le contrôle de commutateurs. Aussi bien dans les circuits passifs à bobine de réactance saturable que dans un circuit de déviation verticale commuté selon la demande ci-dessus mentionnée, on obtient la correction de distorsion latérale en-coussin en chargeant le transformateur haute tension du système de déviation horizontale pendant le temps de retour horizontal. Pour obtenir une correction de distorsion latérale en coussin correcte, la charge du transformateur haute tension est modulée à la fréquence de déviation verticale, par exemple par le courant de déviation verticale.Ainsi, une charge maximum se produit en haut et en bas de l'image, et une charge minimum se produit au centre de l'image. La charge variable de l'impulsion de retour horizontal à la fréquence verticale, amène la production d'une autre distorsion en coussin, connue sous le nom de distorsion en croissant pour la distinguer de la distorsion externe en coussin ou en barillet habituele.Cette autre distorsion en coussin ou enkroissant se présente, dans la trame, par suite de la modulation dans le temps du début du balayage horizontal, provoquée par la charge à la fréquence verticale. Une durée accrue de l'aller provenant de la modulation dans le temps de l'impulsion de retour horizontal à la partie supérieure et inférieure du balayage vertical, augmente la partie de la période de résonance de la bobine de déviation 26 (figure 2 des dessins annexés) avec le condensateur 28 de correction en S sous-tendue pendant l'aller. Ainsi, la distorsion encroissant apparait dans la région entre l'axe et les côtés extrêmes gauche et droitde l'image comme une correction insuffisante de distorsion en coussin. La quantité de correction de distorsion en croissant dépend de la forme du tube-image et de la quantité de distorsion en barillet nécessitant une correction. Avec la venue du tubeimage à écran à grand angle, la distorsion en croissant peut devenir gênante au point de nécessiter une correction. Dans un agencement selon l'art antérieur pour résoudre le problème de la correction en croissant, en plus de la structure utilisée pour une correction classique en coussin, on utilise une bobine de réactance saturable séparée ou transducteur en série avec l'enroulement de déviation horizontale. L'enroulement de commande de la bobine de réactance saturable est attaqué par un signal à la fréquence de déviation verticale, et module l'inductance du circuit didéviation horizontale pour corriger le changement de mise en forme de S et corriger ainsi la distorsion en croissant. Cette solution selon l'art antérieur présente des inconvénients parmi lesquels une forme critique de la bobine de réactance saturable, sa dépendance de la température, son prix, et une étendue de commande si limitée qu'elle est souvent insuffisante pour compenser les tolérances de construction. Un circuit de correction de distorsion en coussin selon un mode de réalisation de la présente invention comprend une impédance reliée en série avec un enroulement de déviation horizontale. Le circuit d'impédance contient deux branches, une première branche connectée entre des première et seconde bornes, et une seconde branche connectée entre la première borne et une troisième borne, une des branches étant toujours en série avec l'enroulement déflecteur. La seconde branche du circuit d'impédance est mise en parallèle avec la première branche par un commutateur réglable. Le commutateur réglable est rendu passant en un temps pendant la seconde moitié de l'intervalle de retour horizontal.Le temps, pendant la seconde moitié de l'intervalle de retour horizontal, auquel le commutateur est rendu passant, est avancé progressivement pendant une première partie de l'intervalle de balayage horizontal, et est progressivement retardé pendant la seconde partie de l'intervalle de balayage vertical. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparattront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre, faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels - la figure 1 représente une trame d'un téléviseur montrant une distorsion en croissant; - la figure 2 est un schéma, partiellement sous forme de bloc, d'une partie d'un récepteur de télévision avec un circuit de correction de distorsion en coussin selon la présente invention; - la figure 3 montre des formes d'ondes de tension et de courant se présentant dans l'agencement de correction de distorsion en coussin de la figure 2, pendant le fonctionnement sur un intervalle vertical;; - la figure 4 est un schéma d'un premier mode de réalisation d'une partie de l'agencement de correction de distorsion en coussin de la figure 2; et - la figure 5 est un schéma partiellement sous forme de bloc d'un second mode de réalisation d'une partie de l'agencement de correction de distorsion en coussin de la figure2. La figure 1 illustre une distorsion en croissant telle qu'elle apparatt sur une trame d'un téléviseur, présentant un motif de lignes croisées, et généralement indiquée par le repère 10. Les côtés droit et gauche du motif de lignes croisées sont définis par des lignes verticales 12 et 14. Les-lignes 12 et 14 sont droites, îndiquant que la distorsion latérale gauche-droite en coussin de la trame est corrigée par la présente invention d'une façon que sera décrite ci-après. Des lignes verticales de grille 16 et 18 se trouvant entre le centre et les côtés de la trame sont courbées, comme cela est indiquées par leur écart des lignes droites en pointillés ce qui indique la présence de distorsion en croissant. La figure 2 montre le système déflecteur d'un récepteur de télévision comprenant un séparateur 20 de signaux de synchronisation qui reçoit des signaux vidéo du détecteur vidéo non représenté. Le séparateur 20 sépare des signaux de synchronisation verticale du signal vidéo, et les applique- à une borne d'entrée d'un générateur 22 de déviation verticale. Le générateur 22 utilise les signaux de synchronisation verticale pour produire un courant de déviation verticale à appliquer à un enroulement de déviation verticale, non représenté, connecté aux bornes de sortie Y-Y du générateur 22. Le séparateur 20 de signaux de synchronisation sépare également des signaux de synchronisation horizontale du signal vidéo, et les applique à une borne d'entrée d'un générateur de déviation horizontale 24. Le générateur 24 traite les signaux de synchronisation horizontale pour produire un courant généralement en dent de scie à travers l'enroulement de déviation horizontale 26. La mise en forme de "S" du courant de déviation horizontale est produite par le condensateur 28 relié en série avec l'enroulement de déviation horizontale 26. Une tension à la fréquence de balayage horizontal, illustrée par la forme d'onde 34, ayant des impulsions de retour 35, apparaît à travers l'enroulement de déviation horizontale et le condensateur de mise en forme de S connectés en série, pendant le fonctionnement. Un condensateur de retour 13 est connecté entre la jonction du condensateur 28 et du générateur 24 et la masse ou un potentiel de référence semblable. L'enroulement de déviation horizontale 26 est également couplé en série à un circuit de correction de distorsion en coussin, et plus particulièrement dans ce mode de réalisation, un circuit de correction de distorsion en croissant et en barillet, indiqué généralement par le repère 30, et qui comprend un circuit d'impédance 31 et un commutateur 40. Le circuit d'impédance 31 a une première borne 32c reliée par un conducteur 27, à l'enroulement de déviation horizontale 26, un enroulement 32b relié,en une première branche, entre la première borne 32c et la masse, une troisième borne 37, et un circuit d'accouplement comprenant un condensateur 36 et une bobine d' inductance 32a connectés dans une seconde branche entre la première borne 32c et la troisième borne 37.La prise 32c divise la bobine d'inductance 32 entre un enroulement supérieur 32a et un enroulement inférieur 32b magnétiquement couplés. Une inductance de fuite est associée aux enroulements 32a et 32b. Cette inductant découple les enroulements 32a et 32b ainsi des courants ayant des formes d'ondes différentes peuvent s'écouler de la prise 32c à travers les enroulements. La résistance 33 a une valeur élevée, et elle amortit le transformateur 32 pour empêcher des oscillations non souhaitables. Un commutateur réglable désigne généralement par le repère 40 est couplé en serie avec la branche du circuit d'impédance 31, contenant le condensateur 36. Ce commutateur est un commutateur bidirectionnel à thyristor-diode, ayant une diode 42 couplée en parallèle à un thyristor 44. Le commutateur 40 peut être un redresseur intégré à thyristor (ITR). La cathode de la diode 42 et l'anode du thyristor 44 sont reliées ensemble et au condensateur 36, tandis que l'anode de la diode 42 est couplée à la cathode du thyristor 44, et toutes deux sont couplées à un potentiel de référence. Un circuit d'attaque 46 du commutateur est relié à une borne de sortie du générateur de déviation horizontale 24, pour recevoirdes signaux de synchronisation à la fréquence de déviation horizontale. Ces signaux ont la forme d'impulsions périodiques de retour horizontal semblables à la partie illustrée 35 de la forme d'onde 34. Le circuit 46 est également couplé à une borne de sortie du générateur de déviation verticale 22 pour recevoir des signaux à la fréquence verticale. Le circuit 46 traite les signaux de synchronisation à la fréquence verticale et à la fréquence horizontale, et produit une séquence répétitive illustrée en 48, d'impulsions 50 d'une façon qui sera décrite ci-après. La Séquence des impulsions se repète à la fréquence de déviation verticale. Les impulsions 50 se présentent pendant la seconde moitié de chaque intervalle de retour horizontal. Le flanc arrière de chaque impulsion 50 de la séquence 48 se présente au moment de la fin de l'impulsion de retour. Au début de chaque séquence répétitive 48, correspondant au sommet du balayage vertical, le front avant de chaque impulsion 50 se présente immédiatement avant le flanc arrière, ainsi les impulsions 50 sont d'une courte durée. Les impulsions 50 se présentant après le début du balayage vertical, mais avant le centre du balayage vertical ont des flancs avant qui sont progressivement avancés dans le temps par rapport aux flancs arrière. Au centre du balayage vertical, correspondant au milieu de la séquence des impulsions 48, le flanc avant des impulsions individuelles 50 s'approche du temps du centre de l'impulsion de retour 35. A partir du centre de la séquence 48 d'impulsions jusqu'à la fin de chaque séquence, qui correspondent, respectivement, au milieu et au bas du balayage vertical, les flancs avant des impulsions 50 sont progressivement retardés par rapport au temps du centre du retour, jusqu'à ce qu'un retard maximum du flanc avant se produise en bas du balayage vertical, et la durée d'une impulsion 50 est de nouveau courte. En conséquence, on peut voir que la durée des impulsions 50 augmente progressivement du début au milieu du balayage vertical, et diminue progressivement du milieu à la fin du balayage vertical. La séquence répétitive 48 d'impulsions 50 est appliquée par le. circuit d'attaque 48 à la gâchette 45 du thyristor 44. Le circuit 30 de correction de distorsion en coussin comprend uoeimpédance variable reliée en série avec l'enroulement déflecteur 26. Quand le commutateur 40 est ouvert le circuit 30 présente la forte impédance inductive de l'enroulement 32b en série avec l'enroulement déflecteur. Quand le commutateur 40 est fermé, le circuit 30 présente une faible impédance capacitive en série avec l'enroulement déflecteur 26. Cet agencement corrige à la fois une distorsion en croissant et en barillet. L'impédance moyenne présentée à l'enroulement déflecteur 26 par le circuit 30 en haut et en bas de la trame, est élevée, parce que le commutateur 40 est fermé relativement tard par l'impulsion 50. Au centre de la trame, correspondant au centre de l'intervalle de balayage vertical, l'impédance moyenne présentée par le circuit de correction 30 est relativement faible, parce que le commutateur 40 est fermé relativement tôt pendant la seconde moitié de l'intervalle de retour horizontal. En haut et en bas de la trame, la fermeture tardive du commutateur 40 pendant la seconde moitié de 1'intervalle de retour horizontal, et la forte impédance moyenne résultante en série avec l'enroulement déflecteur 26, réduisent le courant de déviation I26 s'écoulant dans ltenroulement de déviation 26. Cela produit une largeur réduite de l'aller horizontale en haut et en bas de la trame, ou bien une correction de distorsion en barillet. De même, l'impédance accrue de l'enroulement déflecteur 26 en série avec le circuit de correction 30, amène une diminution de la charge de l'impulsion de retour horiznntal. Cette diminution de la charge augmente la durée de l'impulsion de retour horizontal, ce qui a tendance à compenser le changement de mise en forme de "S" produit par la modulation dans le temps de l'impulsion de retour horizontal, provenant des agencements de correction de distorsion en coussin selon l'art antérieur ci-dessus décrits. Ainsi, la variation d'impédance du circuit de correction 30, apparaissant à la prise 32c, corrige à la fois une distorsion en croissant et en barillet. Pendant la seconde moitié de l'intervalle de retour horizontal, le condensateur de retour 13 fournit de l'énergie sous forme d'un courant I26 à l'enroulement déflecteur 26, en série avec le circuit 30. Pendant cette partie de la seconde moitié de l'intervalle de retour horizontal, quand le commutateur 40 est ouvert, aucun courant ne peut s'écouler dans la branche du circuit 31 contenant le condensateur 36. Ainsi, le seul traJet pour le courant de déviation I26 est à travers la forte impédance inductive de l'enroulement 32b. Cela produit l'apparition d'une relativement haute tension à la prise 32c pendant la seconde moitié de l'intervalle de retour horizontal. En se reportant à la figure 3e, cela est illustré par l'impulsion 56. Au moment où le commutateur 40 est fermé par application d'une impulsion 50 à la gâchette 45 du thyristor 44, l'impédance à la prise 32c diminue de façon abrupte tandis que le courant de déviation I26 se divise, une partie de I26 continuant à s'écouler dans l'enroulement 32b et le restant s'écoulant à travers l'enroulement 32a et le condensateur 36 sous forme de 136. Cette diminution de l'impédance produit une diminution abrupte de la tension à la prise 32c au moment où l'impulsion 50 est appliquée, comme on peut le voir sur la figure 3e, par le flanc retardé de l'impulsion 56 de la forme d'onde de tension 54 à la prise 32c. Du courant commence à s'écouler dans la branche du circuit 31 contenant le condensateur 36, au moment où le commutateur 40 se ferme. Le courant I36 continueà augmenter pendante restant de la seconde moitié de l'intervalle de retour horizontal. Comme le commutateur 40 se ferme relativement tard en haut et en bas de la trame, en comparaison du centre de cette dernière, le courant I36 à la fin de l'intervalle de retour horizontal est plus faible en haut et en bas de la trame qu'au centre de la trame. En conséquence, il y a plus de courant de déviatinn I26 qui s'écoule dans la branche du circuit 31 contenant le condensateur 36 au centre de la trame qu'il n'y en a en haut et en bas.On peut le voir en se reportant à la figure 3f, où les côtés gauche et droit de la forme d'onde correspondent au haut et au bas de la trame, respectivement. Etant donné le couplage entre le courant de déviation 126 et le courant de condensateur 136, pouvant être attribué au transformateur 32, le courant de déviation I26 et leycourant de condensateur I36 augmentent et diminuent en consonance pendant l'intervalle d'aller. Cependant, les grandeurs relatives de I26 et I36 pendant l'aller sont déterminées par le temps de fermeture du commutateur 40 pendant le retour. Etant donné le couplage entre le courant I26 et le courant 136, le courant de condensateur I36 diminue jusqu'à zéro au centre de l'intervalle d'aller horizontal, et commence à augmenter en direction négative pendant la seconde moitié de l'intervalle d'aller horizontal. Pendant la seconde moitié de l'intervalle d'aller horizontal, la diode 42 du commutateur 40 est conductrice du courant 136, et le thyristor 44 est ouvert. A la fin de l'intervalle d'aller horizontal, le courant de déviation I26 et le courant I36 du condensateur 36 deviennent nuls, comme on peut le voir en comparant la forme d'onde de courant de déviation 58 de la figure 3g et le courant I36 de la figure 3f. La diode 42 s'ouvre, et le thyristor 44 est ouvert parce qu'aucune impulsion de déclenchement n'est appliquée, ainsi le commutateur 40 est ouvert pendant la première moitié de l'intervalle d'aller horizontal en préparation d'un nouveau cycle. Le condensateur 36 est en série avec une partie I36 du courant de déviation I26 pendant tout l'intervalle d'aller. Le condensateur 36 produit une correction en S du courant 136. La quantité de correction supplémentaire en S du c-ourant de déviation 126, fournie par le condensateur 36, dépend de la proportion du courant de cnndensateur I36 dans le courant de déviation. En haut et en bas de la trame, le courant de condensateur 136 est relativement faible étant donné la fermeture tardive du commutateur 40. En conséquence, le condensateur 36 produit moins de correction en S du courant de déviation I26 en haut et en bas de la trame qu'au centre de la trame, où une fermeture prématurée du commutateur 40 permet un plus grand écoulement de courant dans le condensateur 36. Ainsi, comme on peut le voir par la forme d'onde 60 de la figure 3g, le contrôle du commutateur 40 permet une variation de la correction en S en fonction du balayage vertical. L'ajustement de la dimension du condensateur 36 détermine la nature de la correction en S obtenue. Quand le condensateur 36 est ajusté pour que le courant de condensateur I36 ait la même fréquence que le courant de déviation I26, le circuit de correction 30 améliore la correction de distorsion en barillet. Quand le condensateur 36 est plus petit, et que le courant de condensateur I36 contiens des composantes à plus haute fréquence que le courant de déviation I26, on obtient une correction de distorsion en croissant. On ne peut prévoir le condensateur 36 arbitrairement petit, parce que la compression de l'image sur la ligne externe ou à la gauche de la trame commence à accompagner la distorsion en coussin.Cette compression commence à se produire quand lzangle de conduction du courant de condensateur I36 pendant l'aller est d'environ 2200, correspondant à une fréquence de 12KHz. On obtient une configuration particulièrement avantageuse du circuit de correction 30 quand la prise 32c est une prise centrale du transformateur 32. Dans cet agencement, l'impédance présentée à la prise 32c quand le commutateur 40 est fermé, est la réactance du condensateur 36 en série avec l'inductance de fuite du transformateur 32, parce qu'il se produit une annulation sensible du flux dans les enroulements 32a et 32b. En effet, la réactance du condensateur 36 apparait en série avec l'enroulement de déviation 26 pendant l'aller, avec une grandeur apparente déterminée par le temps de conduction du commutateur 40. D'autres modes de réalisation du circuit d'impédance 31 procureront également une correction de distorsion en coussin. Une correction de distorsion en barillet peut être obtenue par un circuit d'impédance se composant d'une impédance comme une résistance, une inductance ou un condensateur relié entre des première (32c) et seconde (masse) bornes, connecté en série avec l'enroulement déflecteur, et en parallèle avec une connexion directe de la première borne 32c à la troisième borne 37, et par un commutateur de commande 40 comme décrit. De même, une autre impédance pourrait être placée en série entre les première et troisième bornes et en série avec le commutateur pour réduire le courant de commutateur et/ou éviter une dissipation d'énergie. Comme autre alternative, l'autre impédance pourrait, comme dans le circuit d'impédance 31, comprendre deux impédances, une inductance et un condensateur. La figure 4 montre sous forme schématique, un circuit pouvant être utilisé comme circuit d'attaque 46 du commutateur, avec un système classique de déviation verticale. Le circuit 46 compare une parabole à la fréquence verticale avec une onde en dent-de scie à la fréquence horizontale, pour produire la forme d'onde de tension 48 ayant des impulsinns 50 qui avancent progressivement dans le temps pendant la première moitié de l'aller vertical et qui sont progressivement retardées dans le temps pendant la seconde moitié de l'aller, pour application à la gâchette 45 de la figure 2. Le générateur 22 de déviation verticale comprend un amplificateur 106 classe B du type push-pull de déviation verticale, et une bobine de déviation verticale ainsi que des circuits 108 de correction de distorsion en coussin en haut et en bas, reliés en série avec un condensateur 110 de couplage de la bobine de déviation et une résistance 112 d'échantilaonnage de courant. Une réaction est formée entre la Jonction du condensateur 110 et de la résistance 112 et l'amplificateur 106. Une parabole à la fréquence verticale apparait d'une façon connue à travers le condensateur 110 et la résistance 112 pendant le fonctionnement. Cette parabole à la fréquence verticale est appliquée à la base d'un transistor 104 d'un amplificateur différentiel 100 du circuit d'attaque 46, par une résistance 114 de contrôle d'amplitude de distorsion en coussin et une résistance 116. Les impulsions de retour 35 à la fréquence horizontale sont appliquées à la base d'un transistor 102 de l'amplificateur différentiel 100 du générateur de déviation horizontale 24, par une diode 118 et une résistance 120. La base du transistor 102 est également reliée à un condensateur 122 de mise en forme de dents de scieetàune résistance de charge 124 par une résistance de mise en forme de paliers 126. En fonctionnement, pendant l'intervalle d'aller horizontal , la diode 118 est conductrice, ce qui maintient le transistor 102 conducteur et le condensateur 122 se décharge. Le transistor 104 est non conducteur étant donné la polarisation dûe à la résistance 128. Le transistor 104 étant non conducteur, aucune tension n'apparaît -à travers la résistance 130 pour être appliquée à travers le transistor 132 monté en émetteur-suiveur, à la gachette 45 du thyristor 44. Pendant l'intervalle de retour horizontal, les impulsions positives appliquées à la cathode de la diode 118 la rendent non conductrice. Cela ouvre le trajet de décharge du condensateur 122, qui commence alors à se charger comme on peut le voir par la forme d'onde de tension 132 sur la figure 3b. De même, l'écoulement de courant constant à travers la résistance 126 s'arrête étant donné la non conduction de la diode 118, et la tension de base du transistor 102 augmente de façon abrupte. En se reportant maintenant à la figure 3c, les impulsions se présentant pendant la période de retour horizontal à la base du transistor 102 sont généralement illustrées par le repère 134.Chaque impulsion de tension se compose d'un palier créé par la résistance 126 et d'une rampe superposée créee par la charge du condensateur 122 à travers la résistance 124. Ainsi, l'agencement de la diode 118, des résistances 120, 124 et 126 et du condensateur 122 constitue un générateur de dents de scie. La figure 3c montre également une parabole peu profonde 136, qui représente la tension appliquée à la base du transistor 104 de l'amplificateur différentiel 100 par le générateur de déviation verticale22. La parabole 136 coupe la partie en dent de scie des impulsions 134. Quand la parabole 136 est plus négative que les impulsions 134 appliquées à la base 102, le transistor 104 devient conducteur et applique une impulsion au thyristor 44 par le transistor 132 monté en émetteur-suiveur. Quand la parabole 136 est plus positive que les impulsions 134, il nty a pas de sortie vers le thyristor 44. La partie la plus négative de la parabole 136 se produit au point médian de l'aller vertical .En conséquence, la parabole coupe la dent de scie et produit une impulsion 50 sur la figure 3d en un temps qui est très avancé par rapport auybmpulsions de retour horizontal au centre du balayage vertical. En haut et en bas du balayage vertical, la parabole 136 est plus positive et coupe les impulsions 134 relativement tard, produisant une impulsion 50 d'une durée relativement courte. Les points d'intersection de la parabole 136 avec les impulsions 134 peuvent être réglés par le moyen de la résistance 138. La résistance 138 aJuste la polarisation de base du transistor 104, déplaçant ainsi la parabole 136 par rapport aux impulsions à la base du transistor 102. Cela, à son tour, provoque l'avance ou le retard de toutes les impulsions de déclenchement 50 de la même quantité, provoquant ainsi un changement constant de la largeur de l'image. Le changement de la largeur de l'image se produit quand le circuit 30 est dimensionné pour procurer une correction importante de distorsion en coussin, auquel cas la correction de la trame ne nécessite pas tout l'intervalle de la seconde moitié du retour.Un décalage de la parabole verticale déplace le temps de passage à la fermeture du commutateur 40 dans la seconde-moitié du retour, changeant l'énergie dans l'enroule- ment déflecteur au début du retour. La résistance 140, avec la résistance 142 établit la polarisation de base du transistor 104. La résistance 114, avec la résistance 116 détermine la grandeur de la parabole verticale 136 appliquée à la base du transistor 104. On notera que l'on peut obtenir une correction de distorsion en trapèze de la trame, en connectant un condensateur approprié 115 à travers la résistance 116 et/ou en connectant un condensateur 117 entre la jonction des résistances 114 et 116 et la masse. La connexion d'un condensateur à travers la résistance 116 fait avancer la phase de la parabole verticale à la base du transistor 104, tandis que la connexion d'unkondensateur entre la åonc- tionXesrésistances 114 et 116 et la masse retarde la parabole. Une avance de phase déplace le point de correction maximum en coussin vers la haut à partir du centre de la trame vers le sommetoet un retard de phase déplace le point maximum vers le bas de la trame. Cela, à son tour, produit une correction de distorsion en trapèze. Un autre mode de réalisation du circuit 46 de commande d'attaque du commutateur, à utiliser avec un circuit de déviation verticale commuté tel que celui décrit dans la demande de brevet ci-dessus mentionnée, est illustré sur la figure'5. Le circuit 46 de la figure 2 comprend un générateur de parabole désigné généralement par le repère 300 et un générateur d'impulsions désigné généralement par le repère 320 sur la figure 5. Le générateur 300 et le générateur 320 reçoivent des impulsions de retour illustrées en 35, du générateur de déviation horizontale 207 par un enroulement 208d de transformateur et une forme d'onde 330 du circuit modulateur de déviation verticale commuté.Le générateur 320 produit une forme d'onde 48 de déclenchement du commutateur, appliquée au thyristor 44 du circuit 30 de correction de distorsion en coussin. Comme cela est décrit dans la demande ci-dessus mentionnée, le générateur de déviation horizontale 207 répond aux impulsions de synchronisation horizontale 205, pour produire un courant de déviation horizontale en dent de scie dans l'enroulement déflecteur 26 déployé autour du tube-image 210. L'enroulement 26 est relié en série avec le circuit de correction de distorsion en coussin 30 comme cela a été décrit par rapport à la figure 2. Le générateur 207 de déviation horizontale attaque également un transformateur de sortie horizontale 208. Le transformateur 208 a deux enroulements secondaires, 208b et 208c, qui produisent des impulsions de retour horizontal polarisées de façon opposée, pour charger le condensateur 215.Le secondaire 208b relié en série avec le thyristor 213 et la bobine 214, commence à charger le condensateur 215 de dents de scie pendant chaque impulsion de retour horizontal. Le thyristor 213 passe à la fermeture pendant un intervalle maximum de chaque impulsion de retour horizontal en haut du balayage vertical. Pendant la première moitié ou moitié supérieure du balayage, des impulsions de déclenchement 231 appliquées à la gâchette du thyristor 213 par le modulateur 273 de largeur des impulsions enhaut du balayage, diminuent progressivement le temps de conduction du thyristor 213. En conséquence, une forme d'onde de tension décroissante 227 apparait à travers le condensateur 215. Pendant la seconde moitié du balayage vertical, le modulateur 281 de largeur des impulsions de la partie inférieure du balayage, déclenche le thyristor 217 par des impulsions 232 dont la durée augmente progressivement. En conséquence, pendant la seconde moitié du balayage vertical, le thyristor 217, avec le secondaire 208c du transformateur et la bobine 216 charge le condensateur 215 d'une tension négative croissante. La tension 227 apparaissant à travers le condensateur 215 est intégrée par la bobine de déviation verticale 218, pour former un courant de déviation en dent de scie. Le générateur de dents de scie verticalas220 répond aux impulsions de synchronisation verticale 221 et au courant à travers la bobine de déviation 218 pour produire des formes d'ondes269 et 270, à la fréquence verticale, d'une polarisation opposée. Les modulateurs 273 et 281 sont attaqués par les tensions 269 et 270 du générateur 220. Un générateur 335 de forme d'onde de tension en dent de scie à palirs quo peut être semblable au générateur décrit par rapport à la figure 4, est attaqué par les impulsions 35 de retour horizontal du secondaire 208d du transformateur. Des secondes entrées des modulateurs 273 et 281 sont attaquées par la forme d'onde 334 du générateur 335. Les impulsions 334 sont semblables aux impulsions 134 inversées de la figure 3c. Les modulateurs 273 et 281 de la largeur des impulsions produisent, comme premiers signaux de sortie, des impulsions 231 et 232 dont la largeur varie progressivement, respectivement appliquées aux thyristors 213 et 217. Les modulateurs 273 et 281 ont des seconds signaux de sortie, obtenus des transistors 272 et 280, respectivement, dont les collecteurs sont reliés, à travers la résistance 336, à la masse. Une tension 330 représentant la somme des tensions de sortie des transistors 272 et 280, apparait à l'entrée du générateur de parabole 300. La forme d'onde 330 est appliquée au transistoramplificateur 301 normalement saturé. Les pics des impulsions 330 amènent le transistor 301 hors de saturation, créant des impulsions positives au collecteur du transistor 301. Une diode 302 reliée entre le collecteur et la base du transistor 301 améliore la réponse transitoire du transistor 301. Une diode de détection 303 applique l'impulsion positive à la sortie du transistor-amplificateur 301 à un condensateur d'intégration 304. Une tension parabolique 306 apparait à travers le condensateur 304, représentant la sortie intégrée du transistor 301, la crête dela parabole se présentant au centre du balayage vertical, en réponse à la durée maximum des pics impulsionnels de la forme d'onde 330. La résistance variable 308 ajuste la vitesse de décharge du condensateur 304.La forme d'onde parabolique à la fréquence verticale 306 est appliquée du condensateur 304 par un étage monté en émetteur-suiveur généralement désigné par 310. Un filtre passe-bas généralement désigné par le repère 312, atténuedes courants à la fréquence horizontale de la forme d'onde parabolique 306. Une résistance 314 de contrôle de forme, applique un courant variant de-façon parabolique 316, au dispositif 320 de traitement d'impulsions, en réponse à la tension parabolique 306. Le dispositif de traitement d'impulsions 320 reçoit des impulsions de retour horizontal 315 de l'enroulement secondaire 208d du transformateur, pour application à la base d'un amplificateur inverseur 322. L'impulsion négative à la sortie de l'amplificateur 322 est appliquée à la base du transistor 324 par le condensateur 328 et la diode 326. A la base du transistor 324 est également appliquée la forme d'onde de courant 316 variant de façon parabolique. La forme d'onde 316 a tendance à maintenir le transistor 324 conducteur entre des impulsions de retour horizontal. Lors de l'application d'une impulsion négative à la fréquence horizontale de l'inverseur 322, le transistor 324 cesse d'être conducteur pendant une période qui dépend du temps requis pour que le courant 316 charge le condensateur 328, pour de nouveau polariser en direct le transistor 324. La période de non conduction du transistor 324 sera plus faible au centre du balayage vertical, moment auquel le courant 316estZeplus fort, et la non conduction du transistor 324 aura la plus grande durée en haut et en bas du balayage vertical. L'impulsion positive à la sortie du transistor 324 est prise au collecteur et est appliquée à la base d'un transistor 340 à travers une résistance 342. Un autre signal d'entrée à la base du transistor 340 est pris à la borne de sortie de l'amplificateur 322 à travers une résistance 344. Une impulsion positive à la sortie du collecteur du transistor 340 ne se présenteque quand les signaux de sortie de l'amplificateur 322 et du transistor 324 sont bas. Une paire d'amplficateurs inverseurs applique l'impulsion à la sortie du transistor 340 à la gâchette du thyristor 44. Comme le flanc en retard de l'impulsion à la sortie de l'amplificateur 322 se présente à la fin de l'intervalle de l'impulsion de retour, l'impulsion à la sortie du transistor 340 se termine à la fin de l'intervalle de l'impulsion de retour. L'impulsion à la sortie du transistor 340 a une durée qui est maximum au centre du balayage vertical, et minimum en haut et en bas du balayage vertical. Le circuit de correction de distorsion en coussin décrit corrige simultanément une distorsion gauche-droite en croissant et une distorsion gauche-droite en barillet. il est très également efficace parce qu'on évite la charge du transformateur de sortie horizontale. Le circuit décrit peut être utilisé avec des circuits classiques de correction de distorsion en coussin. Le circuit de correction de distorsion en coussin révélé est particulièrement avantageux si on l'utilise avec le système de déviation verticale en mode commuté, révélé dans la demande ci-dessus mentionnée. Tandis que le circuit de déviation verticale en mode commuté procure une correction de distorsion en coussin latéral en chargeant le transformateur de retour horizontal, il est nécessaire, dans certaines applications, de prévoir une conduction simultanée des commutateurs de commande comme 213 et 217 de la figure 5, au centre du balayage vertical pour obtenir une correction inhérente suffisante de distorsion en coussin. Un telle conduction simultanée des commutateurs 213 et 217 crée un trajet de courant de dissipation de l'énergie de retour horizontal.En utilisant présente invention avec le système de déviation verticale en mode commuté, la perte d'énergie de dissipation est évitée, et on obtient une très faible consommation totale de courant. La liste qui suit donne les valeurs d'éléments de circuit procurant une correction de distorsion en coussin pour un tube-image à grand écran de 1100, comme le modèle NO A67-610X de la Firme RCA CORPORATION L26 0,28 mH L32 noyau : 1Ox45mm, N22 chaque moitié : une couche de 34 spires d'un fil de cuivre de 0,8 mm, 60 a chaque moitié, fuite 1pH C36 1 F C22 0,015 F C304 4700 p F C328 470 p F R33 680 ohms R114, 116, 120, 124 4,7 k ohms R126 1 k ohm R128 3,3 k ohms R130 10 k ohms R138 4,7 k ohms, variable R140 3,9 k ohms R142 4,7 k ohms R308 100 k ohms R314 22 k ohms R342,344 4,7 k ohms. Pour les valeurs et le tube-image ci-dessus indiqués, on a observé des composantes de courant dans 1 'enroulement déflecteur, dQes à la résonance du condensateur de mise en forme de S et de l'enroulement déflecteur, à environ 6,5 kHz, tandis que l'on observait des composantes dfles au circuit de correction de distorsion en coussin, à environ 12 kHz. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée, aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits, ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent. R E V E N D I C A T I O N S 1. Circuit de correction de distorsion en coussin pour un appareil de déviation d'un tube-image comportant des systèmes générateurs de déviation horizontale et de déviation verticale, du type comprenant un enroulement de déviation horizontale , relié audit système générateur de déviation horizontale pour en accepter un courant de balayage; un circuit d'impédance pour présenter une4mpédance entre des première et seconde (masse) bornes et comprenant de plus une troisième borne, et un premier moyen de couplage pour coupler ladite première borne à ladite troisième borne; un second moyen pour coupler lesdites. première et seconde bornes dudit circuit d'impédance audit enroulement déflecteur; caractérisé par un moyen de commutation réglable (40) comprlenant une électrode de commande (45) et un traJet ae courant réglé (anode-cathodede44)relié entre lesdites seconde (masse) et troisième (37) bornes 1n moyen de commande (46 > relié aux systèmes généraSnéurs de déviation horizontale (24) et verticale (22) et à ladite électrode de commande (45) pour commander-ledit moyen de commutation réglable (40) en un temps pendant la seconde moitié de l'intervalle de retour horizontal, ledit temps étant progressivement avancé. pendant une première partie de l'intervalle de balayage vertical et progressivement retardé pendant une seconde partie de l'intervalle de balayage vertical, pour modifier ledit courant de balayage de façon à réduire une distorsion en coussin. 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier moyen de couplage précité comprend une connexion directe. 3. Circuit selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le circuit dtimpédance (31) précité comprend un premier moyen d'inductance (32b) relié entre les première et seconde bornes précitées. 4. Circuit selon l'une des revendications 1 ou 3, caractérisé en ce que le premier moyen de couplage précité comprend un moyen capacitif (36) relié entre les première et troisième bornes précitées. 5. Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le premier moyen de couplage précité comprend un moyen capacitif ( 36); un second moyen d'inductance (32a); un moyen (connexion) pour coupler en série ledit moyen capacitif audit second moyen d'inductance; etin moyen (connexion) pour coupler la combinaison en série dudit moyen capacitif et dudit second moyen d'inductance entre les première et troisième bornes précitées. 6. Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le moyen de couplage précité comprend un second moyen d'inductance ( 32a) relié entre les première et troisième bornes précitées. 7. Circuit selon l'une des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce qu'il comprend de plus un moyen pour coupler magnétiquement le premier moyen d'inductance (32b) précité au second moyen d'inductance (32a) précité. 8. Circuit selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend de plus un moyen capacitif (36) couplé en série au second moyen d'inductance (32a) précité. 9. Circuit selon la revendication 8, caractérisé en ce que les premier et second moyens dtinductance précités ont sensiblement la même self-inductance. 10. Circuit selon l'une des revendications 1, 3 ou 5, caractérisé en ce que le moyen de commutation réglable (40) précité comprend un redresseur (44) réglable, comprenant l'électrode de commande (45) précitée et le trajet de courant réglable précité, un dispositif conducteur de courant unidirectionnel (42), et en ce que ledit traJet de courant réglable est relié en parallèle avec ledit dispositif conducteur de-couranthnidirectionnel. 11. Circuit selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'anode dudit dispositif conducteur de courant unidirectionnel (42) est couplée à la cathode du redresseur réglable (44) précité et en ce que la cathode dudit dispositif conducteur de courant unidirectionnel est couplée à l'anode dudit redresseur réglable. 12. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit d'impédance (31) précité et le premier moyen de couplage précité comprennent un condensateur (36) relié en parallèle avec une bobine d'inductance (32); en ce que le second moyen précité comprend un moyen pour coupler en série le circuit d'impédance à l'enroulement déflecteur (26) précité; et en ce que le moyen de commutation réglable (40) précité comprend une électrode de commande et unfrajet de courant réglé relié en série avec une branche dudit circuit d'impédance. 13. Circuit selon la revendication 12, caractérisé en ce que le commutateur réglable (40) précité est couplé en série dans la branche capacitive (36) du circuit d'impédance (31) précité. 14. Circuit selon l'une des revendications 12 ou 13, caractérisé en ce que la branche inductive (26) du circuit d'impédance (31) précité comprend un auto-transformateur (32). 15. Circuit selon l'une des revendications 12, 13, ou 14, caractérisé en ce que le commutateur réglable (40) précité comprend un redresseur réglable (44), un dispositif conducteur de courant unidirectionnel (42), et en ce que le trajet de courant réglable précité est couplé en parallèle avec ledit dispositif conducteur de courant unidirectionnel (42). 16. Circuit selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'anode du dispositif conducteur de courant unidirectionnel (42) précité est couplée à la cathode du redresseur réglable (44) précité et en ce que la cathode dudit dispositif conducteur de courant unidirectionnel est couplée à l'anode dudit redresseur réglable. 17. Circuit selon l'une des revendications 1, 12 ou 13, caractérisé en ce que le moyen de commande (46) précité comprend un moyen générateur d'impulsions de déclenchement (46)couplé au commutateur réglable (40) précité et aux systèmes générateurs de déviation horizontale (24) et verticale (22) précités pour produire des impulsions répétitives de déclenchement du commutateur (50), lesdites impulsions de déclenchement seJerminant sensiblement à la fin de l'impulsion de retour horizontal. 18.Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que le moyen générateur d'impulsions de déclenchement (46) précité comprend : un moyen générateur de parabole (110, 112; 300) couplé atJsystème générateur de déviation verticale (22) précité pour produire un signal parabolique (136, 316) à la fréquence de déviation verticale; un moyen (118-122; 208d,322) couplé audit système générateur de déviation horiznntale pour produire un signal à la fréquence horizontale (134;35) pendant la période de retour horizontal;un moyen de modulation (100; 324) couplé audit moyen générateur de signaux à la fréquence horizontale (118-122; 208d, 322) et audit moyen générateur de signaux paraboliques (110, 112; 300) pour produire une impulsion à la fréquence horizontale tu34;50) dont la largeur est modulée par ledit signal parabolique (136;316). 19.Circuit selon la revendication 18, caractérisé en ce que le moyen de modulation (100; 324) précité comprend un moyen comparateur (100) relue au moyen générateur de parabole précité et au moyen générateur de signaux à la fréquence horizontale précité pour produire les impulsions répétitives de déclenchement (48) précitées. 20. Circuit selon la revendication 19, caractérisé en ce que le moyen comparateur (100) précité comprend : un amplificateur différentiel (100)un moyen de comparaison d' amplitude ayant une première (104 ) etssne seconde (102b) entrée; ladite première entrée (104-) étant couplée audit moyen générateur de parabole (110, 112); et ladite seconde entrée (102 ) étant couplée à une sortie du moyen générateur de signaux à la fréquence horizontale (118-122)précité et en ce que le signal à la fréquence horizontale 134 comporte une onde en dent de scie.