Brevet FR2355927A1 — publié le 19780120

La présente invention concerne un procédé pour purifier automtiquement une solution aqueuse de sulfate de zinc utilisée comme électrolyte dans ia production électrolytique du zinc et un appareil approprié pour la mise en oeuvre de ce procédé. La solution aqueuse de sulfate de zinc utilisée comme électrolyte dans la production électrolytique du zinc est générablement obtenue par lixiviation à l'acide sulfurique d'un minerai de zinc calciné. Dans ce procédé de lixiviation, on ajoute un agent oxydant à la solution de sulfate de zinc pour provoquer la coprécipitation des impuretés du minerai calciné avec les composés du fer en vue d'éliminer les impuretés. Cependant, malgré l'addition de l'agent oxydant pour l'élimination des impuretés, la solution de sulfate d zinc contient encore des impuretés telles que cuivre, cadmium, nickel, cobalt, antimoine et arsenic qui ont un effet nuisible sur l'électrolyse ultérieure pour la production de zint: électroiytiqiie. On a utilisé couramment jusqu'à présent un procédé consistant à ajouter de la poudre de zinc en plusieurs stades à la solution de sulfate de zinc contenant ces impuretés indésirables en vue de séparer ces impuretés par substitution et réduction en utilisant La différence entre les tendances à l'ionisation du zinc et de ces impuretés. Quoique ce traitement de substitution et réduction par la poudre de zinc soit efficace pour séparer la plupart de ces impuretés, on a rencontré des difficultés extrêmes pour séparer le cobalt parmi ces impuretés, du fait que sa concentration ne peut pas être réduite à moins de quelques milligrammes par litre par le traitement de substitution et réduction par la poudre de zinc. On a donc utilisé coura-mnent l'addition d'a-nitroso F-naphtol C10H6(NO)OH h la solution de sulfate de zinc pour séparer le cobalt par précipitation sous la forme dZa-nitroso ss-naphtolate cobaltique [C10H6(NO)O]3Co. Il y avait une forte demande pour l'automatisation du procéda de purification pour la solution aqueuse de sulfate de zinc. Cependant, l'automatisation désirée du procédé de purification de la solution de sulfate de zinc était difficile à réaliser pour les raisons décrites ci-dessous, malgré la forte demande. Tout d'abord,le procédé comportait un grand nombre d'étapes ou de stades pour la séparation des impuretés indésirables. En second lieu, il était impossible de mesurer automatiquement et en continu la valeur du pH de la solution aqueuse de sulfate dc zinc, bien que la mesure précise du ptl de la solution soit nécessaire pour la régulation précise de la quantité d'a-nitroso -naphtol à ajouter à la solution.Troisièmement, on n a pas mis au point jusqu'à présent un appareil totalement satisfaisant capable d'introduire la poudre de zinc en quantité constante et de mesurer de manière automatique cette quantité. On décrit ci-dessous en détail l'état de la technique utilisée pour l'alimentation automatique en poudre de zinc. Le minerai de zinc calciné est lixivié dans la section de lixiviation et séparation solide-liquide dans le cas de la production électrolytique de zinc. Dans cette section de lixiviation, les impuretés indésirables telles que nickel, cadmium et cobalt sont également lixiviées conjointement avec le zinc. Ces impuretés doivent etre séparées par un traitement de séparation dans la section de purification et une solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée sensiblement exempte de ces impuretés doit etre fournie à la section d'6lectrolyse,parce que l'efficacité du courant et la pureté du zinc électrolytique obtenu par électrolyse dans la section d'électrolyse sont réduitessi ces impuretés sont présentes dans ltélectrolyte. Dans la section de purification, donc, la concentration des impuretés dans la solution aqueuse de sulfate de zinc fournie par la section de lixiviation est réduite au-dessous d'une limite prédéterminée admissible. Selon l'invention,la purification dans la solution lixiviée est mise en oeuvre par un procédé continu en quatre stades de la manière suivante - premier et deuxième stades: séparation du cuivre, du nickel, du cadmium, etc., par la technique habituelle utilisant la poudre de zinc - troisième stades: sépara. tion du cobalt au moyen de l'o:-nitroso -naphtol - quatrieme stade séparation de l'excès de réactif ajouté dans le troisième stade, au moyen de charbon actif. Pour pouvoir maintenir à une valeur sensiblement constante l'efficacité du courant dans la section ultérieure d'électrolyse, on doit régler de manière précise l'alimentation en poudre de zinc. Cependant, du fait que le poids de poudre de zinc transporté par unité de longueur du dispositif de transport tel qu'une conduite d'amenée n'est pas coastante,même lorsque la vitesse de transport est constante, il est extrêmement difficile de mesurer avec précision le poids de poudre de zinc qui est transporté par ce dispositif. On a utilisé divers procédés jusqu présent pour le réglage précis de l'alimentation. Par exemple les procédés de la technique antérieure consistent à utiliser un dispositif d'alimentation électro- magnétique, une pompu à alimentation constante pour fournir un poids constant de poudre de zinc sous forme d'une bouillie et un dispositif à table tournante à vitesse variable ou à vitesse d'alimentation variable. Cependant,aucun de ces procédés ne donne satisfaction pour pouvoir obtenir une mesure et une régulation directes.Par exemple, un procédé de la technique antérieure pour l'alimentation en poudre de zinc au moyen d'un dispositif électromagnétique d'alimentation semblable à celui utilisé également selon l'invention consiste à charger une quantité prédéterminée de poudre de zinc dans une trémie prévue pour fournir la poudre de zinc dans le dispositif d'alimentation, à décharger la poudre de zinc par l'ouverture inférieure de la trémie sur le dispositif d'alinen- tation et à mesurer le poids de zinc restant ainsi dans la trémie après une durée prédEterminée, ce qui permet de connaître le poids de poudre de zinc fourni effectivement dans le dispositif d'alimentation. Ce procédé de la technique antérieure utilise donc une mesure indirecte.Avec cette mesure indirecte, il était extrêmement difficile de mesurer avec précision le poids de poudre de zinc effectivement introduit et la nécessité de disposer d'opérateurs pour effectuer la mesure était un gros obstacle à l'auomatisation souhaitée de tout le système pour la production du zinc électrolytique. l.'une des raisons de la difficulté pour l'alimentation automatique souhaitée de la poudre de zinc est que,non seulement le poids de poudre de zinc introduit dans les récipients dans le premier et le second stades de puriìcation est relativement faible, mais aussi la poudre de zinc a une densité apparente très forte d'environ 3,2, elle est hygroscopique et a tendance à s'agglomérer facilement lorsqu'on la soumet à un frottement trop fort. L'état de la technique antérieure utilisée pour la mesure continue du pH de la solution pour la purification est décrit en détail dans ce qui suit. Dans le troisième stade de la section de purification de l'électrolyte où le cobalt est séparé par addition d'a-nitroso P--naphtol (ci-après dénommé réactif N-N) à la solution, on a utilisé couramment jusqu'à présent un papier d'essai pour la mesure du pH de la solution en vue de ce réglage du pH. Avec un tel procédé cependant le pH ne pouvait pas être mesuré avec précision et l'impossibilité d'une mesure continue entrainait un réglage insuffisant du pll. Pour surmonter cet inconvénient, on avait grand besoin d'une mesure continue du pH au moyen d'un p1'mètre incorporé dans le procédé. Cependant, ce procédé au pH-mètre avait également le défaut qu'un dépit se forme sur les surfaces de verre des électrodes du pH-mètre plusieurs heures après le début de la mesure, ce qui rend iinpossible une mesure précise. Pour mettre en oeuvre la mesure continue désirée avec ce pH-mètre, il faut enlever le dépot efficacement sans altérer la fonction des électrodes du pH-mètre. Cependant, le dépôt adhérant sur la surface des électrodes de verre est sous forme d'une matière gommeuse formée par polymérisation de l'a-nitroso ss-naphtol et il est généralement très collant à un degré tel qu'il ne peut pas être séparé une fois qu'il adhère sur la surface des électrodes de verre. Bien que.des moyens de brossage soient tout à fait appropriés pour la séparation efficace de ce dépôt adhésif, on n'a pas encore mis au point jusqu'à présent de moyens pour le brossage automatique des électrodes du type décrit ci-dessus. Ceci est dû principalement à la difficulté de montage d'un appareil de brossage automatique dans le p11- mètre, notamment pour les raisons suivantes.En premier lieu, les électrodes du pH-n.ètre sont de petite taille et recouvertes d'une pellicule de verre ; les électrodes n'ont donc pas une résistance mécanique suffisante pour supporter la force exercée par le dispositif de nettoyage. En second lieu, des manipulations soigneuses sont nécessaires, puisque le pH-mètre est un instrument de mesure de haute précision et très sensible. Troisièmement, les électrodes doivent être périodiquement retirées du pH-mètre en vue de l'entretien. Pour les raisons ;i-dessus ou pour d'autrus raisons, il Mitait difficile d'incorporer des moyens de brossage automatique des électrodes dans le procédé de mesure par-pH-mbtre. On décrit enfin ci-apres en detail l'état de la technique utilisée pour apprécier la pureté de la solution aqueuse purifiée de sulfate de zinc utilisée dans la production électrolytique du zinc. On rencontre des difficultés telles que des réductions indésirables de l'efficacité du courant: et de la qualité du produit et une longue dure est nécessaire pour porter remède à ces difficultés lorsque la solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée fournie à la section d'électrolyse de l'usine de zinc électrolytique n'est pas suffisamment purifié et convient comme impuretés des ions de métaux qui se déposent avec le zinc et réduisent la surtension d'hydrogène a. la cathode.En raison du fait que l'efficacité de courant dans la section d'électrolyse est ainsi fortement altrée par la présence de ces ions métalliques des impuretés, il est nécessaire de disposer de moyens appropriés paur évaluer la pureté de la solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée fournie à la section d'électrolyse de l'usine de zinc électrolytique. Jusqu'à présent, on analysé les impuretés individuelles contenues dans la solutie:t aqueuse de sulfate de zinc purifiée pour évaluer la pureté de la solution puri- fiée. Cependant, cette méthode d'évaluation de la pureté est ennuyeuse et longue et on ne peut pas obtenir simplement un jugement précis sur la base des valeurs d'analyses individuelles, elle n'est pas toujours précise et fiable parce que l'effet nuisible des impuretés sur la pureté esc variable selon les interactions de ces impuretés. On a proposé jusqu'à présent d'autresmoyens d'évaluation de la pureté, consistant à ajuster correctement l'acidité de la solution aqueuse purifiée de sulfate, à disposer une anode et une cathode dans un récipient contenant l'électrolyte, à établir entre les électrodes et à mesurer directement sur la cathode la surtension d'hydrogène. Cette technique n'est pas encore largement utilisée parce que l'appareillage utilisé pour la mesure est compliqué et coûteux et pas totalement fiable. L'invention a principalement pour objet un procédé nouveau ct amélioré pour la purification d'une solution aqueuse de sulfate de zinc utilisée comme électrolyte dans la prodiction Electrolytique du zinc, qui apporte une solution aux divers problèmes techniques indiqués ci-dessus et qui peut être mise en oeuvre économiquement pour la purification désirée de la solution aqueuse de sulfate de zinc avec un minimum d'opérateurs, de sorte que ia solution aqueuse de sulfate de zinc peut autre fournie à la section d'électrolyse de l'usine de zinc électrolytique sans -l'accompa- gnement de quantités notables d'impuretés indésirables. Selon un de ses aspects, I'invention concerne un pro céde pour la purification d'une solution aqueuse: de sulfate de zinc utilisée comme électrolyte dans la production électrolytique du zinc, consistant à régler de manière précise le poids de poudre de zinc fourni par l'appareil automatique d'alimentation en poudre de zinc dans le premier stade et les stades successifs de purification de manière à séparer les impuretés des stades de purification ci-dessus, à mesurer en continu au moyen d'un pH-mètre les valeurs de pli d'échantillons de solution prélevés dans le stade final de purifi.cation, à régler avec précision par les valeurs de pli mesurées ci-dessus la quantité d'a-nitroso ss-naphtol à ajouter pour séparer l'ion cobalt contenu dans la solution aqueuse de sulfate de zinc ci-dessus dans ledit stade final de purification, à prélever un écaantîllon de la solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée dudit stade final de purification pour le soumettre à l'électrolyse et mesurer la teneur en hydrogène gazeux produit par électrolyse, afin d'évaluer le degré de pureté de ladite solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée. Selon un autre aspect, l'invention concerne un appareillage pour l'alimentation automatique en poudre de zinc dans le premier stade et les stades successifs de purification pour la purification dtune solution aqueuse de sulfate de zinc utilisée comme électrolyte dans la production électrolytique du zinc, comprenant une table, un convoyeur d'alimentation du type à bande sans fin entrainée par un tambour d'entrée et un tambour de sortie montés à une certaine distance l'un de l'autre sur ladite table, une base disposée au-dessous de ladite table, un élément de support monté sur ladite base et relié par un pivot à ladite table dans son mouvement oscillant, des moyens disposés sur ladite table pour déceler la charge fournie par ladite table de manière à mesurer le poids de poudre de zinc transporté par ledit convoyeur d'alimentation à bande, une trémie disposée au-dessus dudit convoyeur d'alimentation à bande pour emmagasiner la poudre de zinc, et une alimentation électromagnétique disposée au-dessous de l'ouverture inférieure de ladite trémie pOllL' envoyer sur le convoyeur à bande la poudre de zinc déchargée par l'ouverture inférieure de ladite trémie. t'appareillage automatique d'alimentation en poudre de zinc selon l'invention est très efficace pour résoudre les problèmes rencontrés jusqu présent dans l'automatisation de l'alimentation en poudre de zinc en raison du fait que le poids de poudre de zinc fourni peut être mesuré directement avec précision sans l'intervention dlun opérateur. Dans l'appareil selon le mode de mise en oeuvre -cidessus, lesdits moyens de mesure du poids de poudre de zinc peuvent comprendre une tige rigide fixée à ladite table dans une position en avant dudit élément de support, et un capteur dw charge disposé sur ladite base du c8té opposé à ladite tige et comprenant au moins un élément de mesure de contrainte en relation de pression avec ladite tige. Dans l'appareil selon le mode de mise en oeuvre ci-dessus, lesdits moyens pour mesurer le poids de poudre de zinc pouvant comprendre un ressort intercalé entre ladite table et ladite base pour recevoir la charge imposée par ladite table, une tige rigide en matériau magnétique montée sur ladite table et un transformateur différentie disposé au voisinage de ladite tige, de sorte que la variation de l'inductance dudit transformateur différentiel par suite du mouvement vertical de ladite tige est décelée pour la mesure du poids de poudre de zinc transporté. Dans l'appareil selon le mode de mise en oeuvre ci-dessus, une goulotte ayant une capacité de stockage de poudre de zinc plus faible que celle de ladite trémie, peut être disposée entre ladite trémie et ladite alimentation électromagnétique. La présence de cette goulotte est avantageuse du fait que la section droite de ltou- verture inférieure de ladite trémie peut être augmentée afin d'éviter la formation indésirable de "ponts" dans la poudre de zinc. Selon encore un autre aspect, l'invention concerne un procédé pour apprécier la pureté d'une solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée dans le stade final de plusieurs stades de purification dans la production électrolytique du zinc, ledit procédé reposant sur la - découverte du fait que la pureté de l'électrolyte utilisée dans la production hydrométallurgique du zinc est en relation prédéterminée avec la quantité d'hydrogène gazeux produit par électrolyse de l'électrolyte, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : on prélève un échantillon de ladite solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée du stade final de purification pour soumettre ledit échantillon de solution purifié à l'électrolyse afin de produire un mélange gazeux d'oxygène et d'hydrogène, on introduit ledit mélange gazeux dans une chambre de combustion fermée et on enflamme ledit hydrogène gazeux dans ledit mélange gazeux et on mesure la différence entre les pressions internes de ladite chambre de combustion avant et après la combustion de l'hydrogène dans ladite chambre de combustion de manière à mesurer la teneur en hydrogène dans ledit mélange gazeux. Selon un autre aspect, l'invention concerne un appareil pour évaluer la pureté d'une solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée dans le stade final de plusieurs stades de purification dans la production électrolytique de zinc, ledit appareil comprenant une cellule électrolytique pour l'electrolyse d'un échantillon de solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée prélevé dans l'étape finale de purification, de manière à produire un mélange d'hydrogène et d'oxygène, une cloche recowrant ladite cellule électrolytique pour définir un espace fermé entre celle-ci et ladite cellule électrolytique, une chambre de combustion reliée audit espace fermé par une conduite comportant une soupape d'arret de fluide de manière que l'hydrogène dans le mélange gazeux produit par électrolyse dans ladite cellule électrolytique puisse être enflammé dans l'état où ladite chambre de combustion est complètement fermée, des moyens pour entraîner dans ladite chambre de combustion le mélange gazeux produit par l'électrolyse dans ladite cellule électrolytique et remplir ledit espace Fermé, un dispositif dtinflçtrzdation place dans ladite chambre de combustion pour enflammer ledit hydrogène dans ledit mélange gazeux et une jauge de pression reliée à ladite chambre de combustion pour mesurer la pression interne de ladite chambre de combustion avant et après la combustion dudit hydrogène de manière à mesurer la teneur dudit hydrogène dans ledit mélange gazeux pour déterminer la pureté de ladite solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée d'après la teneur en hydrogène gazeux ainsi mesurée. Dans l'appareil selon le mode de mise en oeuvre cidessus, lesdits moyens pour entraîner ledit mélange gazeux d'hydrogène et d'oxygène dans ladite chambre de combustion camprennent une conduite de Jonction en U reliée par une extrémité à un réservoir à trop-plein et par l'autre extrémité au fond de ladite chambre de combustion pour fournir un liquide dans ladite chambre de combustion depuis ledit réservoir à trop-plein jusqu'à un niveau @ du liquide déterminé par le niveau du tropplein dudit: réservoir à trop-plein, une tubulure de vidange reliée h la partie inférieure de ladite conduite de Jonction et comportant: une soupape pour purger le liquide de ladite chambre de combustion, une jauge de niveau disposée dans ladite conduite de jonction pour déceler la décharge complète du liquide de ladite chambre de combustion lorsque le liquide est déchargé de ladite chambre de cembustion, une soupape disposée dans ladite conduite de jonction en une position voisine de l'autre extrémité de ladite conduite de jonction reliée à ladite chambre de combustion pour cuvrir et fermer l'écoulement du liquide à travers ladite conduite de jonction, et une tubulure de prise d'air reliée a la paroi supérieure de ladite chambre de combustion et comportant une soupape de mise à l'atmospbère pour l'échappement des gaz brûlés de ladite chambre de combustion dans l'atmosphère. L'appareil selon le mode de mise oeuvre ci-dessus peut en outre comprendre un premier élément magnétique disposé à l'intérieur de ladite chambre de combustion pour agiter le mélange gazeux introduit dans ladite chambre de combustion, un second élément magnétique disposé à l'extérieur de ladite chambre de combustion vis-d-vis dudit premier élément magnétique, et un moteur portant ledit second élément magnétique sur une extrémité de son arbre. L'appareil selon le mode de mise en oeuvre ci-dessus peut comprendre en outre un transmetteur différentiel de pression pour transmettre à un appareil enregistreur le signal représentant la pression différentielle dans ladite chambre de combustion décelée par ledit capteur de pression. Les objets, caractéristiques et avantages de l'invention apparattront à la lecture de la description qui suit en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est un schéma d'écoulement représentant la suite d'opérations dans un mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, adapté pour la mise en oeuvre automatique de la purification d'une solution de sulfate de zinc utilisée comme électrolyte dans la production électrolytique de zinc ; - la figure 2 est une vue schématique en élévation représentant la structure de bas' d'un appareil selon l'invention adapté pour l'alimentation automatique en substance pulvérulente telle que la poudre de zinc - la figure 3 est une vue en coupe agrandie de la trémie représentée à la figure 2. - la figure 4 est une vue schématique représentant la principe de basede la mesure du poids total de la matière en poudre transportée sur le convoyeur à bande représenté à la figure 1 ; - la figure 5 est un shama électrique des jauges de contrainte utilisées selon l'in vention comme l'un des moyens de mesure du poids de la substance pulvérulente ;; - les figures 6 et 7 représentent une vue de face et une vue de droite en élévation d'une installation schématique selon l'invention pour l'alimentation automatique en substance pulvérulente, - les figures 8 et 9 représentent une vue de face et une vue de dessus respectivement d'une forme pratique préférée dP l'appareil d'alimentation automatique en substance pulvérulente selon l'invention - la figure 10 est un schéma simplifié d'un système de régulation préféré utilié avac l'appareil d'alimentation automatique en substance pulvérulente selon l'invention - la figure 11 est un graphique représentant les informations de poids de la substance pulvérulente mesurées par les moyens de mesure de-poids et enregistrées sur un appareil d'enregistrement instantané - la figure 12 est une vue schématique d'un appareil selon ltinvention adapté pour l'évaluation de la pureté de la solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée utilisée dans la production électrolytique du zinc - la figure 13 est une vue de face en élévation d'une partie de l'appareil représenté à la figure 12, et, - la figure 14 est une vue en plan suivant la ligne III-III dans la figure 13. On décrit ci-après la purification du sulfate de zinc aqueux au moyen de zinc en poudre. Dans l'alimentation automatique en poudre de zinc utilisée pour la production électrolytique du zinc, une trémie 1 contenant une substance enpoudre telle que de la poudre de zinc 2 est maintenue en position par des moyens de fixation (non représentés dans la figure 2). La trémie 1 est munie à son extrêmité supérieure d'une ouverture 3 pour le chargement de la poudre de zinc et à son exttêmité inférieure d'une ouverture de décharge 4. la section droite de la trémie 1 est progressivement réduite depuis sa portion supérieure vers sa portion inférieure comme indiqué dans la figure 2.Pour éviter le phénomène de retenue dit de"fortion de ponts"par suite de l'agglomération de la poudre de zinc 2 dans la portion inférieure de la trémie 1, un vibreur 5 est monté en un point convenable de la trémie 1 comme indiqué sur la figure 2. ta poudre de zinc 2 a une densité apparente très forte, elle est hygroscopique et n tendance à s'agglomérer facilement lorsqu'elle est soumise à un trop fort frottement, comme on l'a indiqué précédemment. La formation de ponts tend donc à se produire,en particulier dans la portion inférieure de la trémie l,en raison du mouvement de gravitation de la poudre de zinc 2. L'ouverture inférieure ou ouverture de décharge 4 de la trémie 1 doit avoir une section droite prédéterminée correspondant au poids désiré de poudre de zinc 2 déchargé en continu par l'ouverture de décharge 4. Selon l'invention, une goulotte 6 est disposée dans le prolongement de l'extrémité inférieure de la trémie 1 pour éviter cette formation indésirabLe de ponts de la poudre de zinc 2 dans la trémie 1. Cette goulotte 6 a une capacité inférieure à celle de la trémie 1 et sert de dispositif secondaire de stockage.Ainsi, la poudre de zinc 2 n'est pas déchargée directemenr depuis la trémie 1 et le poids prédéterminé de poudre de zinc 2 est stocké dans la goulotte 6 avant d'Erre déchargé. L'ouverture supérieure de la goulotte 6 a une section droite plus grande que l'ouverture de décharge 4 de la trémie 1, de manière à dissiper les obstacles à un écoulement libre vers le bas de la poudre de zinc 2 par suite de la action droite progressivement réduire de la trémie 1. On peut donc éviter la formation indésirable de ponts dans la poudre de zinc 2 dans la portion terminale inférieure de la trémie 1. En outre, il n'y a pas non plus de formation indésirable de ponts dans la poudre de zinc dans la goulotte 6 en raisun du fait que toute charge notable donnant lieu à son agglonration est indirectement liée à cela. On peut éviter de manière plus certaine la formation indésirable de ponts en disposant une chaise 7 sur la surface interne de la paroi de la goulotte 6 comme indiqué dans la figure 3. Cette chaîne 7 est soudée ou rivetée sur la surface interne de la paroi de la goulotte 6 pour assurer un mouvement régulier vers le bas de la poudre de zinc 2. La section droite de l'ouverture inférieure 8 de la goulotte 6 peut être plus petite que celle de l'ouverture inférieure 4 de la trémie 1 en raison de la jonction de la goulotte 6 à l'extrémité inférieure de la trémie 1 comme indiqué dans les figures 2 et 3. Une alimentation électromagnétique 9 est disposée au-dessous de l'ouverture inférieure 8 de la goulotte 6 corrune représenté dans les figures 2 et 3 de manière que la quantité de poudre de zinc 2 déchargée depuis la goulotte 6 puisse être réglée par un réglage convenable de l'amplitude de vibration de l'alimentation électromagnétique 9. Comme le montre la figure 2, une table horizontale 10 est disposée au-dessous de l'alimentation électromagnétique 9 et un tambour d'entrée 11 et un tambour de sortie 12 sont montés respectivement sur la portion avant et la portion médiane de la surface supérieur de la table 10. Un convoyeur à bande 13 passe autour des tambours 11 et 12 pour transporter la poudre de zinc 2 déchargée vers une section de purification (non représentée) par une conduite 14 fixée au corps de l'appareil (non représentée dans la figure 2). Un moteur 15 est monté sur l'extrémité arrière de la surface supérieure de la table 10 et une courroie 16 entraîne le tambour 12 par la poulie 17 sur l'arbre 18 du moteur entraînant le convoyeur à bande 13. Une paire de supportsl9 sont fixes sur une portion convenable de la surface inférieure de la table 10 et permettent le mouvement autour d'un pivot 22 sur un élément de support 20 dressé sur une base 21 dc manière que la table 10 puisse osciller autour du pivot 22. Une tige rigide 23 dépasse d'un point convenable de la surface inféricure de la table 10 de manière que le poids de poudre de zinc 2 transporte sur le convoyeur à bande 13 puisse être mesure par décection de la charge fournie sur la table 10. Un capteur de charge 24 comportant 4 jauges de contrainte G1 à G4, comme représenté à la figure 5, est fixé sur la surface supérieure de la base 21 et reçoit la tige 23 de manière à déceler la charge fournie sur la tige 23. Une tare 25 est fixée à la partie arrière de la-surface inférieure de la table 10 pour -maintenir la table 10 en position horizontale. Un élément de retenue 26 est fixé sur une portion convenable quelconque de la surface inférieure de la table 10 pour y maintenir une tare de réglage 27 pour le réglage fin de l'équilibre. On compare le poids de la tare de réglage 27 avec le poids décelé par le capteur de charge 24. Le capter de charge 24 décèle la charge fournie sur la tige 23 par les variations de résistance des jauges de contrainte G1 à G4. Pour compenser les erreurs sur la charge décelée, dues au coefficient de température de la résistance, les quatre jauges de contrainte G1 à G4 sont disposées de manière à constituer un pont de Wheatstone comme indiqué sur la figure 5. La charge de la tige 23 est fournie à l'une des jauges de contrainte ou à une paire de jauges de contrainte disposées en opposition l'une par rapport à l'autre, par exemple G1 et G3 ou C2 et G4. Un autre moyen convenable pour mesurer le poids de poudre de zinc peut comporter un ressort formant bobine intercalé entre l'extrémité inférieure de la tige 23 et la base 21 pour recevoir la charge de la table 10 et un transformateur différentiel disposé au voisinage de la tige 23, de sorte que la charge fournie à la tige 23 peut être décalée par les variations d'inductance du transforeateur différentiel résultant du mouvement vertical de la tige 23. Un autre moyen peut consister en un levier relié par une de ses extrémités à la tige 23 pour déceler le mouve ment vertical de la tige 23. On décrit ci-après, en référence à la figure 4, une méthode de mesure du poids total Q de poudre de zinc transporté par le convoyeur à bande 13 pour une durée prédéterminée par mesure de la charge fournie à la tige 23. Le poids instantané q(t) transporté par le convoyeur à bande 13 par unité de temps (kg/s) est donné par l'équation suivante q(t)=W(t) . V(t) .............. (1) dans laquelle W(t) est le poids unitaire (kg/m) de la poudre de zinc sur le convoyeur à bande 13 et V(t) est la vitesse de déplacement (nus) du convoyeur à bande 13. La pression (kg) instantanée F(t) fournie au capteur de charge 24 est donnée par l'équation suivante: L1 F(t) = W(t) . .............. (2) L2 dans laquelle L1 est la moitié de la longueur totale (m) du convoyeur à bande 13 et I.2 est la distance horizontale (m) entre l'axe du pivot et le centre du capteur de charge 24. Le poids total transporte Q(kg) est donc donné par l'équation suivante puisque V(t) est constant, Q est exprimé par l'équation suivante On peut voir d'après l'équation (4) que le poids total transporté Q est donné par mesure de la force F(t), intégrée entre les instants t1 et t2 et multipliee par une constante K. Un autre mode de mise en oeuvre préféré de l'appareil selon l'invention pour l'alimentation automatique in poudre de zinc est décrit ci-après enréférence aux figures 6 à 9, Le corps 30 de l'appareil d'alimentation automatique est monté sur une structure 31 de poutres renforcées et un bati 32 en profilé d'acier est fixé solidement sur la structure 31. Un autre bati 33 en profilé d'acier est monté solidement sur le bàti 32. Une trémie I ayant une ouverture 3 de chargement de la poudre de zinc est fixée sur le bâti 33 et une goulotte 6 formant un prolongement de l'extrémité inférieure de la trémie 1 est reliée au corps 30 de l'appareil par un joint flexible 34.Un escalier 35 monte depuis la structure 31 jusqu'à une position convenable au-dessus de la trémie 1 de manière qu'ut opératuer puisse observer l'état de la poudre de zinc 2 dans la trémie 1. Le corps 30 de l'appareil d'alimentation automatique est construit avec plusieurs éléments de profilés d'acier et une table 10 est supportée dans ce corps 30 de manière à pouvoir osciller sur un support 20. La table 10 est constituée d'une paire d'éléments 36 de profilés d'acier parallèles entre eux dans la direction longitudinale du corps 30, et plusieurs éléments 37 de profilés d'acier reliant transversalement les éléments 36.Un arbre 38 est porté 4 ses extrémités par une paire de paliers 39 montés sur la portion arrière des éléments 36 et un cutre arbre 40 est porté à ses extrémités par une paire de paliers 41 montés sur la portion avant des éléments 36. hn tambour d'entrée 11 et un tam'Jour de sortie 12 sont montés respectivement sur les arbres 40 et 38 er le convoyeur à bande 13 est entraîné autour de ces tambours 11 et 12.Un tambour fou 42 est disposé entre I? éléments 36 pour le passage de la bande sans fin 13 comme indiqué à la figure 8. nn voit à la figure 8 qu'une paire d'éléments verticaux 43 écartes sont fisEs sur l'un des éléments 44 constituant le corps 30 de l'appareil et un élément horizontal 45 relie les extrémités inférieures des éléments verticaux 43 pour constituer un support 46 supportant le tambour de tension 47 qui donne la tension à la bande sans fin 13. Une vis de réglage 48 traverse l'élément horizontal 45 pour ajuster la position verticale du tambour de tension 47 qui est déplaçable verticalement le long de la paroi interne des éléments verticaux 43. Dans la structure représentée à la figure 8, un transformateur différentiel 49 est disposé dans le corps 30 pour la mesure du poids de poudre de zinc transporté par le convoyeur 13. Le transformateur différentiel 49 est associé à une tige rigide en une matière telle que le fer (non représentée) fixée sur un élément: de liaison 50. Cet élément de liaison 50 est relié à la table 10 par une paire de supports 51 et également relié par un ressort hélicoïdal 52 a une autre paire de supports 53 fi > :és sur le corps 30. Une tare convenable 27 est supportée par un élément de retenue 26 sur la table 10 et un couvercle 54 est placé sur la surface supérieure du corps 30 de manière que l'on puisse retirer la tare 27. Le tambour de tension 47 et le support 20 de la table sont disposés dc manière à s'aligner verticalement afin que la résistance fournie par le tambour de tension 47 à la bande sans fin 13 ne puisse pas altérer l'équilibre de la table 10 en résistant au mouvement oscillant de la table 10 autour de la position horizontale désirée. L'extrémité arrière de la table 10 est décalée vers le bas par rapport à l'extrémité avant conne indiqué à la figure 8 pour ménager un espace en vue du montage d'un moteur 15. Le moteur 15 est monté sur la partie arrière décalée de la table 10. Une poulie 17 est montée sur l'arbre 18 du moteur et une courroie 16 passe sur cette poulie 17 et sur la poulie 55 montée sur l'arbre 38. Un galet de tension 56 est prévu pour douncr In tÙision a la courroie 16. L'arbre de ce galet 56 peut: se déplacer par glissement dans une fente 57 formée dans une plaque de support 58 soudée à la taule 10 afin qu'on puisse ajuster convenablement la tension de la courroie 16. Une alimentation électromagnétique 9 pour l'alimentation en poudre da zinc fournie par la goulotte 6 sur la courroie 13 est: montée par l'intermédiaire dtun ressort 59 isolant des vibrations sur une paire de supports 60 fi au corps 30 de l'appareil sont représentés dans la figure 8. La figure 10 représente un système dc réglage utilisé de préEérence pour l'appareil représenté à la figure 2. La charge fournie à la tige 23 est transformée en un signal de tension apparaissant à la sortie du circuit en pont représenté à la figure 5, ou du transformateur différentiel. Le signal est introduit par l1intermédiaire d'un amplificateur AMP dans un dispositif de contrôle 61 qui est: commande par un transformateur de puissance 62.La valeur de la charge fournie à la tige 23 est indiquée sur un indicateur de poids instantané 64 relié au dispositif de contrôle 61 et en même temps enregistrée sur l'enregistreur de poids instantané 63 relié au dispositif de contrôle 61. Un indicateur d'intégration de poids 65 est également relié au dispositif de contrôle 61 pour donner une indication numérique de l'intégration du poids. L'alimentation électromagnétique 9 est reliée à un tableau de commande 66 par lequel on peut ajuster le poids de poudre de zinc fourni par la trémie 1 sur le convoyeur à bande 13.Un signal de réglage est introduit dans le tableau de commande 66 par le dispositif de contrôle 61 au moyen d'un indicateur fournissant la valeur de poids prédéterminée et la valeur de poids de poudre de zinc fourni par la trémie, et commande automatiquement le poids de poudre de zinc transporté pour le rendre égal à la valeur prédéterminée du poids. La figure 11 est un graphique représentant les valeurs de poids qui sont obtenues en 24 h et indiquées par l'indicateur de poids instantané 64 dans la figure 10. Dans la figure 11, on fait passer la valeur prédéterminée du poids de 75 kg/h à 63 kg/h après 18 h Il est entendu. d'après la description qui précède que le ps-metre, actuellement muni d'un appareil de nettoyage automatique des electrodes est avantageux en ce qu'il permet d'effectuer de manière fiable la mesure continue du pH pendant une semaine sans nécessiter aucun entretien, tandis que la mesure continue avec le pH-mètre selon La technique anterieure était limitée à une courte durée de l'ordre de plusieurs heures En outre, l'invention apporte des avantages supplémentaires : on peut enlever facilement les impuretés collantes sur les électrodes du pH-mètre et l'on peut facilement mettre en oeuvre en une courte durée l'essai avec la solution tampon (solution standard) pendant le remplacement des électrodes du pH-metre ainsi que l'entretien du pH-mètre. D'après la figure 12, une partie de la solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée est prélevée sur le trajet d'écoulement de la solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée vers les cellules d'électrolyse industrielles (non représentées) et on ajuste son acidité à une valeur constante par addition de quantités convenables d'acide sulfurique et d'eau ou de solution aqueuse de sulfate de zinc contenant de l'acide sulfurique libre. Cet échantillon d'électrolyte 91 (solution de sulfate de zinc purifiée) est représenté dans une cellule électrolytique 92 de petites dimensions utilisée pour la mesure de la pureté de la solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée 91. Une anode 93 en forme de plaque (lOmm d'épaisseur) de plomb contenant de l'argent et une cathode 94 en forme de plaque (4ma d'épaisseur) en aluminium sont plongées dans l'électrolyte 91 contenu dans la cellule électrolytique pour blectrolyser l'échantillon (solution purifiée de sulfate de zinc) d'électrolyte 91. Cette cellule électrolytique 92 est disposée dans un récipient 95 et recouverue par une cloche qu qui de nit un espace fermé 97 entre la cellule 92 et le réci- pient 95. On place de l'eau 98 dans le récipient 95 de manière que 1a température de l'électrolyte 91 dans la cellule 92 suit maintenue sensible- constante et que les gaz produits par les électrolyses puissent être séparés de l'air atmosphérique. Une conduite 99 partant de ia paroi supérieure d la cloche 96 relie l'espace 97 au-dessus de la cellule 92 à une chambre de combustion 100 de manière que le mélange gazeux d'hydrogène et oxygène produit par l'électrolyse de l'électrolyte 91 dans la cellule électrolytique 92 puisse être fourni par la conduite 99 dans la chambre de combustion 100. Une soupape à trois voies à solénoido 101 est disposée sur la conduite 9g. Cette soupape 101 est portée sur une plaque support 102 montée sur le corps de la chambre de combustion 100 comme indiqué dans les figures 19 et 20. Cette soupape a trois voies à solénoïde 101 a trois positions de fonctionnement. Dans la première position, elle permet l'écoulement cu mélange gazeux produit dans la cellule éléctrolitique 92 vers la chambre de combustion 100 et dans la seconde position, elle ferme le courant du mélange gazeux vers la chambre de combustion 100, tandis que dans la troisième position, elle agit comme prise d'air pour décharger le mélange gazeux dans l'atmosphère. Une conduite en U 103 est reliée par une de ses extrémités à une cuve à trop-plein 104 ayant une tubulure d'évacuation de trop-plein 105 et par snn et re extrémité à la paroi inférieure de la chambre de combustion 100. Une tubulure de vidange 106 comportant une soupape 107 à solénoïde est reliée à la conduite en U 103. Une conduite d'alimentation c-n liquide 108 con comportant une soupape 109 à solénoïde about t au-dessus de la cuve à trop-plein 104 qu'elle alimente en liquide, puis à travers la conduite 103 dans la chambre de combustion 100 jusqu a un niveau de liquid qui est déterminé par le niveau de trop-plein L dans la cuve à trop-plein 104. Ainsi, le mélange gazeux produit par électrolyse dans la cellule électroly Lique 92 ct occupant l'espace fermé 97 au-dessous de la cloche 96 est entrains dans la chambre de combustion 100 lorsque le liquide remplissant la chambre de combustion 100 est déchargé, et: le niveau de liquide dans la chambre de combustion 100 s'abaisse jusqu'au fond de la chambre de combust Une soupape 110 à solénoïde est disposée dans la conduite en U 103 près de son extrémite reliée à la chambre de combustion 100 et coopère avec la soupape 107 à solénoïde sur la tubulure de vidange 106 pour régler les opérations de charge et décharge de liquide dans la chambre de combustion 100.La soupape 107 à solénoïde est disposée à un niveau inférieur à celui de la soupape à solénoïde 110. Un détecteur de niveau 111 est disposé dans la conduite 103 à un niveau lg-'irement supérieur à la soupape à solénoïde 107 mais au-dessous de la position de la soupape à solénoïde 110 de manière à indiquer si le liquide contenu dans la chambre de combustion 100 est ou non totalement déchargé. La soupape à solénoïde 109 disposée dans la conduite 108 d'alimentation en liquide est réglée par une minuterie pour alimenter en liquide la cuve à trop-plein 104 par la conduite 108. Tout excès de liquide fourni à la cuve 104 du-delà du niveau de trop-plein L dans la cuve 104 est décharge par la tubulure de trop-plein 105. Ainsi, on maintient un niveau constant dans la cuve à trop-plein 104.Une tubulure d'évacuation des gaz 112 comportant une soupape à solénoïde 113 est branchée dans la paroi supé- rieure de la chambre de combustion 100 pour permettre l'évacuation des gaz dans l'atmosphère. Cette soupape à solénoïde 113 est également montée sur n p1 plue de support 102 comme indiqué dans les figures 19 et 20. La soupape à solénoïde 113 se met en position ouverte lorsque l'on souhaite évacuer dans l'atmosphère les gaz de la chambre de combustion iOO. A ce moment, la soupape à solénoïde 110 est également en position ouverte, tandis que la soupape à solénoïde 107 est en position fermée. On ferme la soupape à solénoïde 113 en maintenant en position ouverte la soupape à solénoïde 110 après la soupape à solénoïde 109 commandée par la minuterie est mise en position fermée pour arrête l'alimentation en liquide dans la cuve à trop-plein 104 par la conduite 108. On ouvre alors la soupape à solénoïde 107 pour évacuer le liquide de la chambre à combustion 100 par la soupape à solénoïde 110 et la portion associée de la conduite en U 103. Lorsque le mélange gazeux est en@@ainé dc l'espace fermé 97 dans la chambre de combustion 100 par décharge du 1 liquide de la chambre de combustion 100, la soupape à trois voies à solénoïde 101 est mise dans la position où elle arrête l'écoulement du gaz dans la conduite 99.La soupape à solénoïde 110 est mise en position fermée pcur fermer complètement la chambre de combustion 100. Un dispositif d'inflammation ou filament chauffant 114 est monté dans la surface interne de la paroi supérieure de la chambre de combustion 100 pour enflammer le mélange gazeux contenu dans la chambre de combustion 100. Un agitateur 115 en forme de barreau magnétique est disposé da"a ld chambre de combustion 100 au voisinage du fand pour agiter la mélange gazeux en cours de combustion, diminuer le temps nécessaire à la combustion du mélange gazeux et assurer une combustion co,nplète de l'hydrogène. Un moteur 116 est disposé au-dessous de la paroi inférieure de la chambre de combustion 100.Un aimant monté sur l'extrémité supérieure de l'arbre du moteur dirigé vers le barreau magnétique de l'agitateur 115 dans is chambre Je combustion 100 provoque la rotation de l'agitateur 115. Un capteur de pression 117 porté sur un support 118 est relié à la chambre de combustion 100 par une conduite 1]9 traversant la paroi supérieure de la chambre de combustion 100 pour déceler la pression interne dans la chambre te combustion 100.On mesure au moyen du capteur de pression 117 la différence entre les pressions daim la chambre de combustion 100 avant et après la combustion de l'hydrogène pour connaître la teneur en hydrogène du mélange gazeux et on calcule ensuite d'après cette teneur en hydrogène la pureté de la solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée. Un transmetteur de différence de pression 120 est installé dans le capteur de pression 117 comme représenté à la Eigure 13 pour transmettre la différence de pression mesurée à un enregistreur (non représenté). Pendant le fonctionnement, la cellule électrolytique 92 est placée dans des conditions prédéterminées d'électrolyse, par exemple on mg la densité de courant à 600 A/m, la distance entre les anodes 93 et la cathode 94 à 34 mm, la composition de l'électrolyte à 91,70 g/l de zinc et 90 g/l d'acide sulfurique et la température de l'électrolyte 91 à 35aç On fournit ensuite le courant aux électrodes pour démarrer l'4lec- trolyse avec production d'hydrogène à la cathode 94 et d'oxygène aux anode 9?.. 0; ;' évacue par la soupape à trois voies à solénoide 101 l'air ou les gaz précédemment présents dans l'espace 97 jusqu'à ce qu'il soit totalement occupé par le mélange gazeux produit par l'électrolyse. Ceci est obtenu lorsque l'on effectue l'électrolyse en continu pendant plusieurs minutes. Après l'étape ci-dessus, on ouvre les soupapes à solénoïdes 110 et 113. En maintenant la soupape à solénoïde 107 en position fermée, on ouvre la soupape à solénoïde 109 pour alimenter en liquide la cuve a trop-plein 107 par la conduite d'alimentation du liquide 108. Le liquide fourni à la cuve à trop-plcin 104 s'écoule par la conduite en U 103 d3ns la chambre de combustion 100 jusqu'au niveau de trop-plein T. dans la cuve à trop-plein 104. Donc > les gaz résiduels précédemment présents dans la chambre de combustion 100 sont évacués par la tubulure 112 et la soupape 113. On peut également purger les gaz résiduaires de la chambre de combustion 100 en en plaçant la soupape à trois voies à solénoïde 101 dans la position où elle établit la communication entre la chambre de combustion 100 et espace 97 et en fournissant dans la chambre de combustion 100 le mélange gazeux produit par l'électrolyse. Dans ce cas, par conséquent, on peut faire démarrer l'électrolyse après que le liquide a été introduit dans la chambre de combustion 100.Dans ce cas, les gaz résiduaires et: l'air préalablement présents dans la chambre de combustion 100 sont évacués par la tubulure de purge 112 et/ou par le mélange gazeux fourni à travers la soupape 101. Ensuite, on arrête l'alimentation en liquide dans la cuve à trop-plein 104 par la conduite 108 et on place la soupape 107 en position ouverte en fermant la soupape 113 de manière à vidanger le liquidu de la chambre de combustion 100 par la conduite 103 et la tubulure de vidauge 106. Par suite de la vidange de liquide de la chambre de combustion 100 par gravité, le mélange gazeux d'hydrogène et d'oxygène produit par l'électrolyse est entraîné dans la chambre de combustion 100 de manière à remplir l'espace précédemment occupé par le liquide. Le détecteur de niveau 111 décèle la vidange complète du liquide depuis la chambre de combustion 100. Les quantités de mélange gazeux introduites en continu dans la chambre de combustion 100 sont de préférence aussi grandes que possible pour améliorer la précision de la mesure.Donc, on maintient la soupape à trois voies à solénoïde 101 dans la position où elle permet la communication entre l'espace 97 et la chambre de combustion 100 et le mélange gazeux produit progressivement par l'tectrolyse est introduit dans la chambre de combustion 100, et la pression intcrnt (relative) de la chambre de combustion 100 tend progressivement vers zéro pour établir enfin une pression positive dans la chambre de combustion 100. Cependant, une pression interne positive trop forte est indésirable car elle entraîne une perte de l'effet de joint par l'eau 98 vis-à-vis du mélange gazeux produit par électrolyse. Il est donc souhaitable de fermer la soupape 110 de manière à fermer completement la chambre ce combustion 100 lorsque le détecteur de niveau 111 a décelé la vidange complète du liquide de la chambre de combustion 100. De cette manière le capteur de pression 117 décèle la pression différentielle nulle dans la chambre de combustion 100.Le mélange gazeux ainsi chargé dans la chambre de combustion 100 est alors enflammé par un filament chauffant d'allunage 114 pour la mesure de la teneur en hydrogène dans le mélange gazeux en vue d'évaluer la pureté de la solution de sulfate de zinc purifiée. Le rapport de l'hydrogène à l'oxygène produits par électrolyse est: généralement d'environ 1:99. Selon l'invention, l'hydrogène est enflammé dans la chambre de combustion 100 de volume prédéterminé complètement fermée. Donc, la combustion de l'hydrogène entralne une diminution de la quantité de mélange gazeux et une réduction de la pression interne dans la chambre de combustion. Si l'on suppose par exemple que la quantité de melange gazeux diminue de 1%, la température du mélange gazeux est constante et la pression initiale du mélange gazeux est sensiblement égale à la pression atmospherique, dans ce cas3 la presslcin interne de la chambre de combustion 100 diminue à environ 100 mm d'eau. Donc, une très forte variation de la pression interne dans la chambre de combustion 100 est provoquée par la combustion d'une très faible quantité d'hydrogène. Cette variation de pression est décelée par le capteur dc pression 117. Dans le procédé selon l'invention, le contrôle au moyen d'un étalon gazeux n'est pas nécessaire. Le procédé de l'invention est donc plus avantageux que l'autre procédé parce que la mesure s'effectue de manière bien plus facile qu'avec le procédé par chromatogfli.phie gazeuse utilise couramment pour la mesure automatique.En outre, la combustion de l'hydrogène ne provoque d'élévation appréciable de la température du gaz du fait que le filament 114 utilisé pour enflammer l'hydrogène a une capacité calorifique très faible et ne produit pas une quantité notable de chaleur puisqu'il est mis sous tension pendant une très courte durée et que la chaleur produite par la combustion de l'hydrogène est également très faible puisque la quantité d'hydrogène cst très faible. La température des gaz dans la chambre de combustion 100 es, légèrement augmentée par suite de la combustion de l'hydrogène provoquée par le filament 114. La température s abaisse ensuite à peu près jusqu'à la température ambiante en une courte durée lorsque le filament 114 est mis hors-circuit, du fait de l'effet d'agitation par l'agitateur 1l5 qui permet l'évacuation de la chaleur de la chambre de combustion 100 à travers les parois. En outre la pression réelle du gaz dans la chambre de combustion 100 peut être mesurée avec précision après la combustion de l'hydrogène parce que la mesure s'effectue au bout d'une durée prédéterminée après la mise hors-circuit du filament 114. Selon l'invention, l'hydrogène contenu dans le mélange gazeux introduit dans la forme de combustion 100 est totalement brûlE pour donncr des gouttes d'eau sans variation de la pression interne de la chambre de combustion 100. Donc, la pression interne de la chambre de combustion 100 avant et après la combustion de l'hydrogène peut être mesurée avec précision et rapidement et on peut facilement déceler la quantité d'hydrogène produit par électrolyse à partir de la réduction de pression correspondant à la teneur en hydrogène. On peut alors appliquer la teneur en hydrogène ainsi déterminée dans un tableau ou une formule dc conversion montrant la relation entre le degré de pureté de l'électrolyte et la teneur en hydrogène en pourcentage préalablement calculée. On peut donc déterminer facilement la pureté de l'électrolyte. Après la mesure de la teneur en hydrogène dans le mélange gazeux, on sépare le zinc deposé sur la cathode en inversant le sens du courant dans l'electrolyse. La fin de dissolution du zinc est facilement décelée par une brusque élévation de la tension. On peut donc éliminer facilement et automatiquement la quantité de zinc déposée sur la cathode. Le tableau suivant montre la relation entre l'e-ficacitd du courant: et la teneur en hydrogène dans le mélange gazeux et la diffe- rence entre la pression dans la chambre de combustion avant et après la combustion de j'hydrogène, correspondant à plusieurs teneurs en hydrogène. TABLEAU Variation de pression, 218 450 598 800 mmH20 Teneur en hydrogène, 1,4 2,9 3,85 5,2 Efficacité du courant, 92,5 91,5 90,5 89,0 La pureté P ci-dessus est calculée par la formule suivante, dans laquelle V est la teneur en hydrogène (en %) : 100-V P= 5V REVEND I CA T I o N S. 1. Procédé pour la purification d'une solution aqueuse de sulfite de ziiic utilisée comme électrolyte dans la production électrolytique du zinc, ledit procédé étant: caractérisé en ce qu'on regle de manière précise le poids de poudre de zinc fourni par l'appareil d'alimentation automatique de poudre de zinc dans le premier stade et les stades successifs de purification de manière à séparer les impuretés du stade de purification ci-dessus, on mesure en continu au moyen d'un pil-mè-tre les valeurs de pH d'échantillons de solution prélevés dans le stade final de purification, on règle avec précision par les valeurs de pH mesurées ci-dessus la quantité d'a-nitroso ss-naphtol à ajouter pour séparer l'ion cobalt contenu dans la solution aqueuse de sulfate de zinc ci-dessus dudit stade final de purification, on prélève un échantillon de solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée dudit stade final de purification pour le soumettre à l'électrolyse et on mesure la teneur en hydrogène dans le gaz produit par électrolyse afin d'évaluer le degré de pureté de la solution aqueuse de sulfate dc zinc purifiée. 2. Appareil pour l'alimentation automatique en poudre de zinc dans le premier stade et les stades successifs de purification pour la purification d'une solution aqueuse de sulfate de zinc par le procédé selon la revendication l, ledit appareil étant caractérisé en ce qu'il comprend une table, un convoyeur à bande sans fin entraînée autour d'un rouleau d'entrée et d'un rouleau de sortie montés à une certaine distance sur ladite table, une base disposée au-dessous de ladite table, un support monté sur ladite base et relié à la surface inférieure de ladite table par un piV.t pour supporter ladite table dans sa mouvement oscillant, des moyens sur ladite table pour déceler la charge supportée par ladite table de manière à mesurer le poids de poudre de zinc transporté par ledit convoyeur à bande, une trémie disposée au-dessus dudit convoyeur à bande pour emmagasiner la poudre de zinc et un dispositif éîectromagnétique d'alimentation disposé au-dessous de l'ouverture inférieure de ladite trémie pour envoyer sur le convoyeur à bande la poudre de zinc déchargée par l'ouverture inférieure de ladite trémie. 3. Appareil d'alimentation automatique selon la revendication 2, caracterisé en ce que lesdits moyens de mesure du poids de poudre de zinc comprennent une tige rigide fixée à ladite table en une position en avant dudit support et un capteur de charge disposé sur ladite base du ceté opposé à ladite tige et com?rer nt au 'noirs une ,auge de contrainte or. relation de pression avec ladite tige. 4. Appareil d'alimentation automatique selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de mesure du poids de poudre de zinc comprennent un ressort intercalé entre ladite table et ladite base pour recevoir ladite charge fournie par ladite table, une tige rigide en matériau magnétique montée sur ladite table et un transformateur différentiel disposé au voisinage de ladite tige, de sorte que la variation d'inductance dudit transformateur différentiel provt'qtce par le mouvement vertical de ladite tige est décelée pour la mesure du poids de poudre de zinc transporté. 5. Appareil d'alimentation automatique selon la revendication 2, carat~ térisé en ce qu'une goulotte ayant une capacité de stockage de poudre de zinc inférieure à celle de ladite trémie est disposée entre ladité trémie et ledit dispositif électromagnétique d'alimentation. 6. Procéde pour appréciser la pureté d'une solution aqueuse de sulfate de zinc purifiée dans le dernier stade d'un procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on prélève un échantillon de ladite solution aqueuse purifiée de sulfate de zinc dans ledit dernier stade de purification pour le soumettre à l'électrolyse avec production d'unmé1ange gazeux d'oxygène et d'hydrogène, on introduit le mélange gazeux dans une chambre de combustion fermée, on enflamme l'hydrogène dudit mélange au moyen d'un filament chauffant et on mesure la différence entre les pressions internes dans ladite chambre de combustion avant et après la combustion de l'hydrogène de manière à déterminer la teneur en hydrogène dans ledit mélange gazeux. 7. Appareil pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend une cellule électrolytique pour l'électrolyse d'un échantillon de solution aqueuse purifiée de sulfate de zinc prélevé dans le dernier stade de purification, avec production d'un mélange gazeux d'hydrogène et d'oxygène, une cloche recouvrant ladite cellule électrolytique pour définir un un espace fermé entre ladite cloche et ladite cellule electrolytique, une chambre de combustion reliée audit espace fermé par une conduite comportant une soupape d'ouverture-fermeture du courant de gaz de manière à pouvoir enflammer l'hydrogène dans le mélange gazeux produit par électrolyse dans l'état ou ladite chambre de combustion est totalement fermée, des moyens pour entraider dans ladite chambre de combustion le mélange gazeux produit par l'électrolyse dans ladite cellule électrolytique et remplir ledit espace fermé, un dispositif chauffant d'inflamma tion disposé dans ladite chambre de combustion pour enflammer l'hydrogène et un capteur de pression relié à ladite chambre de combustion pour mesurer la différence entre les pressions internes dans ladite chambre de combustion avant et après la combustion de l'hydrogène afin de mesurer la teneur en hydrogène dans ledit mélange gazeux. 8 Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits moyens pour entraîner ledit mélange gazeux d'hydrogène et d'oxygène dans ladite chambre de combustion comprennent une conduite en U reliée par une de ses extrai- tés à un récipient à trop-plein et par l'autre extrémité à la paroi inférieure de ladite chambre de combustion pour introduire dans ladite chambre de combustion un liquide provenant dudit récipient à trop-plein jusqu'au niveau de liquide déterminé par le trop-plein, une tubulure de vidange branchée sur une partie inférieure de ladite conduite en U et comportant une soupape pour vidanger le liquide contenu dans ladite chambre de combustion, une jauge de niveau disposée dans ladite conduite pour déceler la décharge complète du liquide de la chambre de combustion, lorsqu'on décharge le liquide de ladite chambre de eombustion, une soupape disposée dans ladite conduite de jonction en une position voisine de l'autre extrémité de ladite conduite de jonction reliée à ladite chambre de combustion pour ouvrir et fermer l'écoulement du liquide à travers ladite conduite de jonction et une tubulure de prise d'air relié à la paroi supérieure de ladite chambre de combustion et comportant une soupape de mise à l'atmosphère pour léchappement des gaz brûlés de ladite chambre de-combustion dans l'atmosphère. 9 Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un premier élément magnétique disposé à l'intérieur de ladite chambre de combustion pour agiter le mélange gazeux introduit dans ladite chambre de combustion, un second élément magnétique disposé à l'extérieur de ladite chambre de combustion du c8té opposé audit premier élément magnétique et un moteur portant ledit second élément magnétique à une extrêmité de son arbre 10; Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un transmetteur différentiel de pression pour transmettre å un appareil enregistreur le signal représentant la pression différentielle dans ladite chambre de combustion décelée par ledit capteur de pression.