Brevet FR2297907A1 — publié le 19760813

La présente invention concerne un procédé et un appareil pour la fabrication du coke à partir de houille agglomérée et plus particulièrement un procédé et un appareil pour la fabrication en continu de coke convenant, par exemple, pour la métallurgie, la fonderie, l'industrie chimique et comme combustible à partir de houille quart-grasse et demi-grasse, de houille maigre et de houille analogue, en utilisant une cornue verticale de distillation sèche à chauffage intérieur. Récemment, les dimensions des hauts fourneaux ont augmenté en raison d'une augmentation rapide de la consormnation de fer et d'acier. Il en est résulté des difficultés pour disposer de la quantité nécessaire de coke pour l'utilisation comme charbon réducteur dans les hauts fourneaux. La houille de départ pour la formation du coke utilisé dans les hauts fourneaux a été pratiquement limitée à la houille grasse en raison de la résistance, de l'uniformité et de la réactivité de décoiposition du coke fabriqué. Cependant, les points de production ainsi que les réserves de houille grasse sont limités et, par suite, il devient nécessaire de fabriquer du coke, par exemple, à partir de houille quart-grasse ou demi-grasse et de houille maigre.Différents perfectionnements de la technique de la fabrication du coke, par exemple en augmentant la hauteur du four a coke, en utilisant de la brique réfractaire ayant une meilleure conductivité thermique et en utilisant du charbon de préchauffage, ont été étudies pour augmenter la productivite. L'amélioration des soyens de production du coke a aussi été étudiée. Cependant, le coke utilisé, par exemple dans les hauts fourneaux, est habituellement fabriqué en discontinu en utilisant un four à coke classique vertical à chauffage extérieur ayant des chambres de cokéfaction. Cependant, avec ces fours à coke classiques à chambres, la suie et la fumée engendrées pendant les opérations de chargement et de déchargement du four posent des problèmes sérieux en ce qui concerne la pollution de l'air. La présente invention a pour objet un procédé et un appareil n'ayant pas les inconvénients ci-dessus pour la fabrication en continu de coke à partir de houille agglomérée constituée, par exemple, par de la houille quart-grasse on deri-grasse et de la houille maigre, en utili sant une cornue verticale de distillation sèche à chauffage intérieur. D'autres objets et avantages de l'invention apparattront au cours de la description. L'invention concerne ainsi un procédé pour la fabrication continue du coke par carbonisation de houille agglomérée en utilisant une cornue verticale de distillation sèche à chauffage intérieur ce procédé comportant une première carbonisation à une température d'environ 5500C à environ 6500C par un gaz de chauffage dans la première zone de carbonisation de la cornue, et ensuite une seconde carbonisation du produit de la première carbonisation à une température d'environ 900"C à 11000C par un gaz de chauffage dans la seconde zone de carbonisation de la cornue. Suivant un mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, au moins une partie du gaz engendré dans la seconde zone de carbonisation est utilisée directement pour former une partie du gaz de chauffage pour la première carbonisation. De plus, le coke produit dans. la seconde zone de carbonisation est refroidi, avant son déchargement, dans une zone de refroidissement de la cornue, cette zone étant située en dessous de la seconde zone de carbonisation, pour récupérer la chaleur subsistant dans le coke. L'invention concerne aussi une cornue verticale de distillation sèche à chauffage intérieur pour la fabrication continue de coke à partir de charbon aggloméré, cette cornue comportant un corps de cornue ayant une première zone de carbonisation, une zone d'étranglement et une seconde zone de carbonisation en série à partir du haut de la cornue, et ayant une entrée à la partie supérieure pour l'introduction de la houille devant etre carbonisée, et une trémie de déchargement dans la partie inférieure de la cornue pour décharger le coke fabriqué, cette-cornue étant caractérisée en ce que (a) la première zone de carbonisation comporte (1) un élément formant une hotte conique disposée dans la partie centrale supérieure de la première zone de carbonisation pour disperser uniformément la houille arrivant de l'entrée de la-cornue afin de rendre uniforme la distribution de la température dans cette zone et d'évacuer les gaz engendrés dans la première zone de carbonisation et (2) un dispositif pour l'alimentation en gaz de chauffage pour la première carbonisation, ce dispositif étant disposé dans la partie inférieure de la paroi périphérique de la première zone de carbonisation;; (b) la seconde zone de carbonisation comporte (1) un élément formant une sellette dans la partie centrale de la partie supérieure de la seconde zone de carbonisation pour disperser uniformément dans cette zone le semi-coke formé dans la première zone de carbonisation et tombant 3 travers la zone d'étranglement et pour l'évacuation du gaz engendré dans la seconde zone de carbonisation, et (2) un dispositif d'alimentation en gaz de chauffage pour la seconde carbonisation, ce dispositif étant disposé dans la partie inférieure de la paroi périphérique de la seconde zone de carbonisation; et (c) la zone d'étranglement a sensiblement une forme creuse cylindrique et est disposée dans un corps entre la premiereret la seconde zone de carbonisation afin d'empêcher pratiquement le mélange des gaz produits dans les deux axones de carbonisation. Suivant un mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, le corps de la cornue comporte de plus une seconde zone d'étrangLement et une zone de refroidissement en série entre la seconde zone de carbonisation et la trémie de déchargement, cette seconde zone d'étranglement ayant une forme creuse sensiblement cylindrique et étant disposée dans un corps entre la seconde zone d'étranglement et la zone de refroidissement afin d'empêcher pratiquement le mélange des gaz de la seconde zone de carbonisation et de la zone de refroidissement, la zone de refroidissement comportant (1) un élément formant une sellette disposé dans la partie centrale de la partie supérieure de l'intérieur de la zone de refroidissement pour disperser uniformément dans cette zone le coke formé dans la seconde zone de carbonisation et tombant de la seconde zone d'étranglement, et pour évacuer les gaz de la seconde zone de refroidissement, et (2) un dispositif pour l'alimentation en gaz de refroidissement pour refroidir le coke fabriqué et pour récupérer la chaleur subsistant dans le coke, ce dispositif étant disposé dans la partie inférieure de la paroi périphérique de la zone de refroidissement. Suivant un autre mode de mise en oeuvre de l'invention, la cornue comporte de plus un récepteur de coke monte sur un support et elle est connectée avec un joint d'étanchéité a l'eau a la trémie de dechargement, le récepteur comportant (1) un élément excentré et une grille pour décharger doucement et uniformément le coke dans le récepteur et (2) une pelle de déchargement pour décharger le coke du récepteur, cette pelle étant fixée à la partie inférieure du corps de la cornue et s'étendant dans le récepteur a partir du bord inférieur intérieur du corps jusqu'au bord intérieur supérieur, tout en étant en contact approximatif avec la surface périphérique intérieure du récepteur. I1 est connu que la houille agglomérée est obtenue par moulage de houille quart-grasse ou demi-grasse et de touille maigre ainsi qu'avec de la houille grasse avec un liant à une température comprise entre la température ambiante et 1004C (procédé de moulage à froid) ou à une température d'environ 4500C (procédé de moulage à chaud). Les particules de la houille devant etre agglomérée sont liées les unes aux autres par le liant de façon que les distances entre les particules soient très faibles, de sorte que le pouvoir de cokéfaction de la houille quart-grasse ou demi grssse ou de la houille maigre est efficacement augmenté.Cette houille agglomérée est en général utilisée pour augmenter la capacité de production des fours à coke et pour réduire la quantité de houille classique, utilisée dans la fabrication du coke, par mélange de cette houille agglomérée avec la houille brute classique- utilisée dans le four à coke. Quelques procédés ont été proposés pour la fabrication du coke uniquement à partir de houille agglomérée, mais ils n'ont pas été acceptés pour l'utilisation pratique. Les caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulièrement de la description suivante, donnée à titre d'exemple et fsite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 représente schématiquement en coupe une cornue verticale de distillation sèche pour la fabrication du coke, selon un mode de mise en oeuvre de l'invention; - la figure 2 est une vue en plan de l'élément à sellette disposé dans la seconde zone de carbonisation et dans la zone de refroidissement de la cornue de la figure 1; - la figure 3 montre d'autres formes de sellettes selon l'invention; - la figure 4 est une vue en plan montrant un récepteur de coke selon un mode de mise en oeuvre de l'invention; et - la figure 5 est le schéma général d'une cornue et des dispositifs associés selon un mode de mise en oeuvre de l'invention. Les figures 1 à 4 représentent une cornue verticale de distillation sèche pour la fabrication du coke avec différentes variantes de détail. La cornue selon l'invention représentée sur la figure 1 comporte un corps de cornue 10 et un récepteur de coke 42. Le corps de cornue 10 comporte une première zone de carbonisation 11, une première zone d'étranglement 12, une seconde zone de carbonisation 13, une seconde zone d'étranglement 14 et une zone de refroidissement 15, toutes ces zones étant verti calement en série à partir de l'extrémité supérieure de la cornue, de la façon représentée sur la figure I. La première zone de carbonisation 11 est formée par un corps 16 ayant une cavité sensiblement cylindrique, la partie inférieure du corps 16 ayant une forme tronconique. Le premier corps de carbonisation 16 comporte une entrée 17 à l'extrémité supérieure pour l'arrivée de la houille agglomérée devant etre carbonisée, un élément formant une hotte conique 18 au centre de la partie supérieure et un conduit 19 pour ltenvoi d'un gaz de chauffage pour la première carbonisation, ce conduit se trouvant dans la partie inférieure de la paroi périphérique de ce corps. Un mécanisme d'alimentation 20 d'un type connu est monté sur l'entrée 19 pour l'alimentation en houille agglomérée, ce dispositif d'alimentation 20 comportant, par exemple, un distributeur rotatif et une caisse d'alimentation. Ce dispositif d'alimentation 20 fournit de la houille agglomérée ayant des dimensions prédéterminées, par exemple de la houille agglomérée en forme de losanges d'environ 65 x 65 x 45 mm, avec un débit constant vers la cornue 10. De plus, le dispositif d'alimentation 20 empeche pratiquement la contamination de l'air de la cornue 10 et l'échappement des gaz à partir de l'entrée 17.La hotte conique 18 est montée dans la partie centrale supérieure à l'intérieur du corps 16 d'une façon connue, et elle communique avec la sortie 23 pour Les gaz provenant de la première zone de carbonisation à travers un conduit 22. Cette hotte conique 18 a deux fonctions. L'une des fonctions est la dispersion uniforme et large de la houille provenant de l'entrée 17 avec une distribution des températures uniforme dans la première zone de carbonisation 11. Cette fonction est assurée par la surface supérieure conique de la hotte 18. Pendant la carbonisation, un espace creux ayant une section transversale en arc circulaire est formé en dessous de la hotte 18 dans la première couche de carbonisation et l'effet appelé "effet de paroi" n'a pas lieu dans la cornue dans la première couche de carbonisation.Par suite, une zone isotherme sensiblement horizontale est formée dans la première zone de carbonisation 11. L'autre des deux fonctions est d'aspirer ou collecter le gaz de la première carbonisation, qui est essentiellement du gaz de four à coke (GFC), résultant de la première carbonisation de la houille, et du gaz de chauffage pour la première carbonisation. Le premier gaz de carbonisation est évacué da la première zone de carbonisation par un dispositif convenable d'aspiration (non représenté) à travers l'intérieur de la hotte 18, le conduit 22 et a sortie 23. Le dispositif ou conduit 19 pour l'alimentation en gaz de chauffage pour la première carbonisation est monté de la façon représentée sur la figure 1 dans la partie inférieure de la paroi périphérique de la première zone de carbonisation 11. Ce conduit 19 permet le passage vers la première zone de carbonisation d'un gaz de chauffage chaud ayant une température prédéterminée (par exemple environ 650 C à 750cl), ce gaz étant fourni par un système convenable, non représenté. Le gaz de chauffage chaud est soufflé horizontalement vers le centre de la première zone de carbonisation 11 à travers plusieurs ouvertures de soufflage 24 distribuées autour de la partie inférieure du corps 16. La seconde zone de carbonisation 13 est formée par un corps 25 dont la partie médiane est sensiblement cylindrique et dont la partie supérieure a une forme tronconique à l'intérieur. Un élément å sellette 26 est monté dans la partie centrale de la partie supérieure de la seconde zone de carbonisation 13 et la partie inférieure de la paroi de la zone 13 comporte un conduit 27 pour un gaz de chauffage pour la seconde carbonisation. La sellette 26 comporte un disque plat 28 et des brae de montage 29. La sellette 26 sert à disperser uniformément la matière dans la seconde zone de carbonisation 13, le semi-coke tombant de la première zone de carbonisation ll à travers la première zone d'étranglement 12 de façon que la distribution des températures soit uniforme dans la seconde zone de carbonisation.Un espace vide, d'une forme concave, est ainsi formé dans le semi-coke dans la seconde zone de carbonisation et ni'effet de paroi" n'spparatt pas dans la seconde zone de carbonisation. Par suite, une zone isotherme sensiblement horizontale est formée dans la seconde zone de carbonisation 13. Du coke ayant des propriétés uniformes est ainsi obtenu. La sellette 26 constitue aussi un dispositif pour aspirer ou collecter le second gaz de carbonisation constitué essentiellement par du gaz de four à coke (GFC), résultant de la seconde carbonisation du semi-coke, et du gaz de chauffage de la seconde carbonisation, sans que ce gaz passe dans la première zone de carbonisation. Le gaz de la seconde carbonisation passe de la seconde zone de carbonisation 13 a travers une sortie 31 par l'intermédiaire de conduits d'échappement 30 situés à l'intérieur des bras 29 ou sous ces bras. Le semi-coke tombe dans la seconde zone de carbonisation à travers des ouvertures 32 (figure 2). La partie plate de la sellette 26 peut avoir la forme représentée sur la figure 2. La partie plate 28 de la sellette 26 peut aussi avoir la forme représentée en 28' sur la figure 3 ou etre bombée de la façon représentée en 28" sur la figure 3 a la place de la forme circulaire des figures 1 et 2. De plus, le disque 28 peut etre polygonal, par exemple hexagonal ou octogonal, bien que d'autres formes puissent convenir. Le conduit 27 pour l'alimentation en gaz de chauffage pour la seconde carbonisation est situé dans la partie inférieure de la paroi périphérique dans la zone 13, pour l'envoi d'un gaz de chauffage à une température prédéterminée (par exemple approximativement 11000C à 13000C) d'une alimentation convenable (non représentée) à la seconde zone de carbonisation 13. Ce gaz de chauffage est soufflé horizontalement vers le centre de la zone à l'intérieur du second corps de carbonisation 25 à travers plusieurs ouvertures de soufflage 33 distribuées dans la partie inférieure du corps 25. La zone de refroidissement 15 comporte un corps 35 dont la partie médiane est sensiblement cylindrique, la partie supérieure et la partie inférieure ayant des formes tronconiques. La zone de refroidissement 15 contient un élément à sellette 36 situé dans la partie centrale supérieure de la zone et un conduit 37 pour l'arrivée d'un gaz de refroidissement, ce conduit se trouvant dans la partie inférieure du corps 35. L'élément à sellette 36 est similaire à l'élément à sellette 26 et il comporte un disque plat 38, des bras de montage 39 et des passages 40 pour le gaz. L'élément à sellette 36 sert à disperser uniformément le coke tombant de la seconde zone de carbonisation 13 vers la zone de refroidissement 15, à travers la seconde zone d'étranglement 14, afin de récupérer efficacement la chaleur sensible restant dans le coke. L'élément à sellette 36 sert aussi à aspirer ou collecter et évacuer le gaz de refroidissement à partir de la zone de refroidissement 15 et un conduit de sortie 41 pour le gaz de refroidissement pratiquement sans que du gaz de refroidissement passe vers la seconde zone de carbonisation 13. Une trémie de déchargement 3 4 de forme sensiblement cylindrique est située à l'extrémité inférieure du corps de la cornue, et son extrémité est engagée dans le récepteur de coke 42 dans lequel l'étanchéité est assurée à l'extrémité de la trémie par un joint d'eau contenu dans le récepteur 42. Le récepteur de coke 42 est monté pour tourner sur une embase (non représentée), en dessous de la cornue 10, et il est tourne lentement, par exemple à une vitesse d'environ 0,5 à 2 tr/mn, par un mécanisme connu d'entraînement en rotation (non représenté) d'après la vitesse de production du coke, c'est-à-dire de façon à retenir la houille agglomérée pendant un temps prédFterminé dans la cornue 10.Suivant un mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, un excentrique 43 et une grille 44 sont montés dans le récepteur de coke 42 pour décharger doucement et uniformément lecoke de la cornue 10 dans le récepteur 42. Au moins une pelle de déchargement 45 d'une largeur dépendant de la capacité de production de la cornue est montée sensiblement en contact avec la surface intérieure périphérique du récepteur tournant 42. La pelle de déchargement 45 est disposée dans le récepteur entre le bord inférieur du fond du récepteur et le bord intérieur supérieur du récepteur (figure 3 > . La pelle de déchargement 45 est fixée, par exemple, au corps 10 de la cornue d'une façon convenable (non représentée) et elle ne tourne pas avec le récepteur 42.Le coke est déchargé de la trémie de déchargement 34 dans le récepteur 42 et il est continuellement sorti du récepteur 42 par la pelle de déchargement 45 vers un point prédéterminé à partir duquel le coke est évacué, par exemple par un transporteur (non représenté). La pelle de déchargement 45 est, par exemple, une plaque plane, une plaque en gouttière en U arrondi ou une plaque en gouttière en U à cotés rectangulaires. Une technique de déchargement du coke du type b l'état humide en utilisant un récepteur 42 du type à joint d'eau a été décrite cidessus, mais l'invention n'est pas limitée à l'utilisation de cette technique. Par exemple,une technique de déchargement du coke à l'état sec,suivant laqnPne coke formé dans la cornue est évacué de celle-ci par exemple, une vanne rotative située sous une chambre contenant une grille,telle quelea grille 44 pour l'évacuation du coke sur un transporteur, peut etre utilisée avec la cornue selon l'invention. Suivant un mode de réalisation préféré d'une cornue selon l'invention, il est préférable qu'il existe les relations suivantes entre les différents diamètres de la cornue. D2 = environ 0,3 à environ 0,6 D1 ... (1) D3 = environ 0,6 à environ 1,0 D1 ... (2) D4 = environ 0,3 à environ 0,6 D1 ... (3) D5 = environ 0,3 à environ 0,5 D1 ... (4) D6 = environ 0,3 à environ 0,6 D3 ... (5) D7 = environ 0,6 à environ 1,0 D1 ... (6) dans lesquelles D1 = diamètre du corps de la prexière zone de carbonisation D2 = diamètre du corps de la première zone d'étranglement D3 = diamètre du corps de la seconde zone de carbonisation D4 = diamètre du corps de la seconde zone d'étranglement D5 = diamètre de la calotte D6 = diamètre de la sellette D7 = diamètre du corps de la zone de refroidissement Le procédé pour la fabrication du coke selon l'invention å partir de houilles formées est décrit ci-après en considérant le schéma général de la figure 5. Des morceaux de houille agglomérée 21 sont chargés dans la cornue verticale de distillation sèche 10 du type à chauffage intérieur et ce charbon est distillé a sec par un gaz de chauffage chaud 46 ayant une température d'environ 6500C a environ 750 C et provenant d'un dispositif d'alimentation en gaz de chauffage 19. Les morceaux de houille 21 subissent une première carbonisation à une température d'environ 550"C b environ 6500C avec formation d'un premier gaz de carbonisation et du semi-coke. Le semi- coke ainsi obtenu tombe dans la seconde zone de carbonisation 13 a travers la première zone d'étranglement 12.Le gaz de première carbonisation résultant de la première carbonisation, en meme temps que le gaz de chauffage 46, est aspiré a partir de la première zone de carbonisation a travers la hotte 18 en tant que gaz de four a coke 47. Autrement dit, le gaz de four b coke 47 est formé par le premier gaz de carbonisation et le gaz de chauffage. le gaz de four & coke 47 évacué par une soufflante d'aspiration 48 est de préféré rence soumis a des opérations de.purification en 63, par exemple la desulfu- ration, ltextraction de l'amasniac, l'extraction du benzène, l'extraction des cyanures, et d'autres purifications, après quoi il est utilisé co-ae gaz combustible. Le gaz 47 peut aussi etre utilisé coke source de chaleur pour le gaz chaud de chauffage 46. Le semi-coke tombant dans la seconde zone de carboni sation 13 a travers la première zone d'étranglement 12 arrive sur la surface supérieure de la sellette 26 qui le disperse uniforsésent vers la seconde zone de carbonisation 13. Le semi-coke est distille å sec par un gaz chaud de chauffage 49 ayant une température d'environ 1100 C å environ 13000C arrivant par le conduit d'alimentation 27. - Il en résulte une seconde carbo nisation du semi-coke à une température d'environ 9000C à environ 11000C et la formation de gaz de seconde carbonisation et de coke. Le coke est ainsi complètement carbonisé.Le gaz résultant de la seconde carbonisation est aspiré en meme temps que le gaz de chauffage 49 de la seconde zone de carbonisation à travers la sellette 26 en tant que gaz de four à coke 50. Autrement dit, le gaz de four à coke 50 est formé par le gaz de seconde carbonisation et le gaz de chauffage. Le gaz de four à coke 50 peut etre utilisé directement pour former une partie du gaz de chauffage 46 pour la première carbonisation, Si désiré. Le gaz de chauffage de première carbonisation 46 peut etre un gaz 55 préparé par combustion d'un combustible 52 avec de l'air 53 dans un four générateur de gaz de chauffage de première carbonisation 55. Le gaz de four à coke 50 peut, Si désiré, etre incorporé dans le gaz 55, comme il est indiqué ci-dessus. La température et le débit du gaz de chauffage 46 peuvent etre commandés en ajustant le type et la quantité de combustible 52 et la quantité d'air 53 reçus par le four 54. Le gaz de chauffage de seconde carbonisation 49 est préparé par combustion d'un combustible 61 avec de l'air 62 dans un four générateur de gaz de chauffage de seconde carbonisation 56.9Cela vapeur d'eau pénètre dans la seconde zone de carbonisation 13, la résistance mécanique du coke fabriqué décroît.Par suite, la teneur en hydrogène du combustible 61 utilisé pour le gaz de chauffage de seconde carbonisation doit etre aussi faible que possible. Le gaz combustible peut etre, par exemple, du gaz de haut fourneau ou un gaz analogue. Le coke complètement carbonisé dans la seconde zone de carbonisation 13 tombe dans la zone de refroidissement 15 à travers une seconde zone d'étrsnglement 14, et il arrive sur la surface supérieure de la sellette 36 qui disperse uniformément le coke vers la zone de refroidissement 15. Le coke est refroidi jusqu'à environ 2000C par un gaz inerte de refroidissement 57 provenant d'un dispositif d'alimentation en gaz de refroidissement arrivant par le conduit d'arrivée du gaz de refroidissement 37. Le coke est refroidi et dechargé de façon continue à partir de la zone de refroidissement 15 dans le récepteur rotatif 42 contenant de l'eau 60, le coke arrivant par la trémie de déchargement 34. Un excentrique 43 et une grille 44 sont montés dans le récepteur 42 et assurent un déchargement doux et uniforme du coke produit.Le coke est à nouveau refroidi jusqu'à environ 600C å 800C par l'eau 60 qui sert aussi pour former le joint d'eau fermant la cornue 10. Le coke est ensuite extrait du récepteur rotatif 42 par la pelle fixe de déchargement 45. Le gaz de refroidissement échappant en 58 après avoir refroidi le coke dans la zone de refroidissement 15 est à une température d'environ 7000C à 800"C et il est évacué de la zone de refroidissement 15 à travers la sellette 36. Le gaz 58 est soumis à un traitement de récupération de la chaleur dans un récupérateur de chaleur convenable 59, et il est refroidi par exemple à environ 40"C. Après son refroidissement, le gaz 58 est renvoyé dans la zone de refroidissement en tant que gaz de refroidissement 57, après séparation du condensat de la vapeur d'eau. La zone de refroidissement 15 récupère ainsi efficacement la chaleur sensible subsistant dans le coke, et elle facilite la manutention du coke.De plus, quand le récepteur à joint d'eau 42 est utilisé pour le déchargement du coke à partir de la cornue 10, la vapeur d1eau engendrée à partir du récepteur 42 par la chaleur subsistant dans le coke est évacuée de la zone de refroidissement 15 à l'extérieur de -la cornue 10 sensiblement sans passage de vapeur d'eau vers la seconde zone de carbonisation 13. Cela empeche efficacement la diminution de la résistance mécanique du coke produit, qui aurait lieu du fait du mélange de vapeur d'eau avec le second gaz de carbonisation dans la seconde zone de carbonisation 13. Selon un mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, les morceaux de houille agglomérée sont d'abord carbonisés pour obtenir du semi-coke et du gaz de four à coke, cette carbonisation ayant lieu a une température d'environ 550"C à 650"C pendant environ 4 à 6 h. Ensuite, les morceaux de semi-coke subissent une seconde carbonisation pour la formation de coke et de gaz de four å coke, cette seconde carbonisation ayant lieu à une température d'environ 900 C à 11000C pendant 1 à 2 h. Finalement, le coke est refroidi pendant environ 2 à 3 h dans la zone de refroidissement par un gaz inerte de refroidissement qui récupère la chaleur sensible du coke. Dans une cornue selon l'invention, la première et la seconde zone d'étranglement situées respectivement entre la première et la seconde zone de carbonisation et entre la seconde zone de carbonisation et la zone de refroidissement assurent un équilibrage des pressions de fonctionnement pour les différentes zones de la cornue. Cela évite pratiquement le mélange des gaz des zones voisines.Les pressions préférées dans chaque zone sont les suivantes Première zone de carbonisation pression dans le haut : environ -5 à -10 mm H20 pression dans le bas : environ 100 à 150 mm H20 Seconde zone de carbonisation pression dans le haut : environ 105 à 155 mm H20 pression dans le bas : environ 150 à 250 mm H20 Zone de refroidissement pression dans le haut : environ 150 à 250 mm H20 pression dans le bas : environ 250 à 350 mm H20 L'invention est illustrée plus particulièrement par l'exemple suivant. EXEMPLE Du coke aggloméré en pièces d'environ 65 x 65 x,45 mm, formé par moulage à froid en utilisant du brai, a été carbonisé par le procédé décrit par rapport å la figure 5, la cornue utilisée étant en briques réfractaires et ayant les dimensions suivantes Première zone de carbonisation : 700 mm # x 1200 a H Première zone d'étranglement : 500 mm x x 1000 a H Seconde zone de carbonisation : 600 mm Q x 500 a H Seconde zone d'étranglement : 500 mm # x 1000 mm H Zone de refroidissement : 600 mm # x 1000 mm H Trémie de déchargement : 500 mm Q x 1000 mm H La houille agglomérée brute a été chargée a la temperature ambiante de façon continue et automatique dans la cornue par son extré- mité supérieure, et elle a été carbonisée de façon continue dans les conditions suivantes. Débit de houille formée : 2 tonnes/jour Premier gaz de chauffage de carbonisation Température a entrée : 650-700"C Pression 9 l'entrée : environ 100 mm H2O Débit : environ 100 Nm /h Premier gaz d'échappement de carbonisation Température 9 la sortie : environ 2300C Pression à la sortie : environ -10 e H2O Débit : environ 120 Ni31h Durée de séjour de la houille formée dans la première zone de carbonisation : environ 5 h Second gaz de chauffage de carbonisation Température å l'entrée : environ 1200 C Pression l'entrée : environ 200 a H2O Débit : environ 70 Ns3/h Second gaz d'échappement de carbonisation Température à la sortie : environ 6500C Pression à la sortie : environ 100 a H2O Débit : environ 80 1h Durée de séjour du semi-coke dans la seconde zone de carbonisation : environ 1,4 h Gaz de refroidissement de la zone de refroidissement Température à l'entrée : environ 400C Pression à rentrée : environ 300 a H20 Débit : environ 85 Nm /h Température à la sortie : environ 8000C Pression a la sortie : environ 200 a H20 Débit : environ 86 Nm /h Durée de séjour du coke dans la zone de refroidissement : environ 2,2 h Le gaz. de chauffage de seconde carbonisation a été préparé par combustion de gaz de haut fourneau dans un four générateur de gaz de chauffage, et le gaz obtenu a été soufflé par l'entrée pour le gaz de chauffage de la seconde zone de carbonisation. Le gaz de chauffage de première carbonisation a été préparé en mélangeant le gaz sortant de la seconde zone de carbonisation avec une partie du gaz produit par le four générateur de gaz de chauffage de seconde carbonisation. Le gaz de refroidissement était de l'azote. Après refroidissement du coke, l'azote chaud a été refroidi dans un refroidisseur à eau et ensuite a eté renvoyé dans l'entrée pour le gaz de refroidissement de la zone de refroidissement en utilisant une soufflante.La cosposition du gaz de four a coke obtenu b partir de la première zone de carbonisation a été la suivante Constituant Teneur (% en volume) N2 55,3 CO 1,5 C02 21,3 H2 13,1 CH4 7,8 CnHm 1 Note : Pouvoir calorifique total du gaz : 1120 kcal/Nm3 I1 a été obtenu 1,6 tonne/jour de coke ayant les caractéristiques physiques et mécaniques suivantes Dimension : environ 56 mm x 56 mm x 41 mm Densité apparente 1,31 Résistance au tambour (suivant norme japonaise JIS) : Indice de tambour 30/15 93-96% : Indice de tambour 150/15 84-87% Bien entendu, la description qui précède n'est pas limitative et l'invention peut être mise en oeuvre suivant d'autres variantes sans que l'on sorte de son cadre. R E V E N D I C A T I O N S 1. Procédé pour la fabrication continue de coke par carbonisation de houille agglomérée en utilisant une cornue verticale de distillation sèche du type à chauffage intérieur, caractérisé par une première carbonisation de la houille agglomérée dans une première zone de carbonisation de la cornue, à une température d'environ 550 C à environ 6500C par un gaz de chauffage, et ensuite une seconde carbonisation du produit de la première carbonisation dans une seconde zone de carbonisation de la cornue à une température d'environ 900"C à 11000C par un gaz de chauffage. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins une partie du gaz produit dans la seconde zone de carbonisation est envoyée a la première zone de carbonisation pour constituer une partie du gaz de chauffage pour la première zone de carbonisation. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé par le refroidissement du coke produit dans la seconde zone de carbonisation au moyen d'un gaz de refroidissement dans une zone de refroidissement, pour récupérer la chaleur contenue dans le coke. 4. Cornue verticale de distillation sèche du type à chauffage intérieur pour la fabrication continue de coke a partir de houille agglomérée, cette cornue comportant un corps de cornue ayant une première zone de carbonisation, une zone d'étranglement et une seconde zone de carbonisation en série à partir de l'extrémité supérieure de la cornue et ayant une entrée a ltextrémité supérieure pour l'introduction de la houille agglomérée devant etre carbonisée et une trémie de déchargement à l'extrémité inférieure de la cornue pour le déchargement du coke produit, caractérisée en ce que la première zone de carbonisation contient une hotte conique disposée au centre de la partie supérieure de la première zone de carbonisation pour disperser uniformément la houille agglomérée introduite par l'entrée dans cette zone afin d'assurer dans cette zone une distribution uniforme de la température et pour l'évacuation par aspiration du gaz engendré dans la première zone de carbonisation, et un dispositif pour envoyer un gaz de chauffage pour la première carbonisation, ce dispositif étant disposé dans la partie inférieure de la paroi périphérique de la zone de carbonisation, la seconde zone de carbonisation comprend un élément formant une sellette au centre de la partie supérieure de la seconde zone de carbonisation pour disperser uniformément dans cette zone le semi-coke formé dans la première zone de carbonisation et tombant à travers la zone d'étranglement et pour l'évacuation par aspiration du gaz engendré dans la seconde zone de carbonisation, et un dispositif pour envoyer un gaz de chauffage pour la seconde carbonisation, ce dispositif étant disposé dans la partie inférieure de la paroi périphérique de la seconde zone de carbonisation, la zone d'étranglement ayant une forme sensiblement cylindrique creuse et étant formée dans un corps entre la première et la seconde zone de carbonisation, afin d'empecher pratiquement le mélange des gaz par passage d'une zone de carbonisation à l'autre. 5. Cornue selon la revendication 4 caractérisée par une seconde zone d'étranglement et une zone de refroidissement en série entre la seconde zone de carbonisation et la trémie de déchargement, cette seconde zone d'étranglement ayant une forme sensiblement cylindrique creuse et étant formée dans un corps entre la seconde zone de carbonisation et la zone de refroidissement afin d'empecher pratiquement le mélange des gaz par passage des gaz de la seconde zone de carbonisation à la zone de refroidissement et de la zone de refroidissement dans la seconde zone de carbonisation, la zone de refroidissement comportant un élément formant une sellette disposé au centre de la partie supérieure de la zone de refroidissement pour disperser uniformément dans cette zone le coke formé dans la seconde zone de carbonisation et tombant a travers la seconde zone d'étranglement, et pour l'évacuation par aspiration du gaz d'échappement de la zone de refroidissement, et un dispositif pour envoyer un gaz de refroidissement pour refroidir le coke produit et pour récupérer la chaleur contenue dans le coke, ce dispositif étant disposé dans la partie inférieure de la paroi périphérique de la zone de refroidissement. 6. Cornue selon la revendication 4 ou 5 caractérisée par un récepteur de coke rotatif monté sur un support et raccordé a la trémie de déchargement par un joint d'eau, ce récepteur comportant un excentrique et une grille pour décharger doucement et uniformément le coke dans le récepteur, et une pelle de déchargement pour décharger le coke du récepteur, cette pelle étant fixée à la partie inférieure du corps de la cornue et s'étendant dans le récepteur du bord inférieur du fond du récepteur jusqu'au bord intérieur supérieur du récepteur en étant en contact approximatif avec la surface périphérique intérieure du récepteur.