Brevet FR2288168A1 — publié le 19760514

Ba présente invention concerne des échangeurs de chaleur et plus spécialement un procédé et un appareil de transmission de chaleur entre un fluide et un fil continu mobile qui peut entre retordu, par exemple, dans un procédé de frisage (texturisation) à fausse torsion. Selon ses caractéristiques essentielles, l'invention concerne un procédé de transmission de chaleur entre un fil continu mobile et un fluide, dans lequel le fil passe dans un tourbillon du fluide sensiblement le long de l'axe longitudinal du tourbillon ou parallèlement audit axe. L'invention concerne également un appareil de transmission de chaleur entre un fil continu mobile et un fluide, qui comporte un dispositif d'avance du fil et un dispositif engendrant un tourbillon de fluide disposés de façon que le fil puisse s1 avancer sensiblement le long de laxe longitudinal du tourbillon ou parallèlement audit axe. Ainsi, la chaleur peut Qtre transmise au fil continu mobile et/ou à partir de ce dernier par le procédé et l'appareil de l'invention. De préférence, après que le fil a traversé un ou plusieurs tourbillons de fluide, il est avancé vers un dispositif de fausse torsion. Avantageusement, on peut utiliser deux tourbillons de fluide dans un procédé de texturisation d'un fil à fausse torsion de manière que le fil puisse etre successivement chauffé et refroidi avant d'atteindre le dispositif de fausse torsion. Dans l'appareil de l'invention, le dispositif engendrant un tourbillon de fluide comporte de préférence une chambre présentant des canaux tangents d'entrée du fluide ménagés symétriquement autour de la circonférence de la chambre. En outre, des tubes d'entrée et de sortie du fil peuvent etre également disposés de part et d'autre de la chambre de manière à contenir le tourbillon engendré dans celle-ci. Ces tubes sont longs par rapport à la dimension de la chambre, de sorte que le tourbillon peut etre maintenu au contact du fil mobile pendant une période relativement longue. les tourbillons de fluide ne provoquent pas d'entre lacement des filaments ni de fausse torsion dans le fil qui les traverse tant dans les procédés que dans les appareils de la présente invention. A cet égard, les procédés et appareils de l'in- vention sont très différents de procédés et appareils analogues qui sont connus pour provoquer un entrelacement considérable des filaments du fil et une fausse torsion importante. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels la figure lA représente une coupe horizontale par le centre d'un générateur de tourbillon de fluide la figure 1B est une coupe verticale du meme générateur de tourbillon lorsqu'il est équipé de tubes d'entrée et de sortie du fil les figures 2A et 23 représentent une variante du dispositif des figures lA et 1B la figure 2C représente une coupe d'un élément dsin- troduction du fluide représenté sur la figure 23 les figures 3A et 33 représentent un dispositif d'entrelacement à jet d'air de la technique antérieure ; et la figure 4 est une coupe verticale d'une variante du dispositif des figures 3A et 3B lorsqu'il est équipé de tubes d'entrée et de sortie du fil. En se référant aux figures 1A et 1B, le générateur de tourbillon comporte une chambre centrale effilée il de section circulaire ménagée dans un bloc métallique 16 et quatre canaux tangents 12 d'entrée du fluide ménagés symétriquement autour de la circonférence de la chambre. Des tubes 13 et 14 d'entrée et de sortie du fil,respectivement, qui peuvent dtre de diamètre et/ou de longueur identiques (comme représenté) ou différents, sont placés chacun à une extrémité de la chambre et sont destinés à contenir le tourbillon du fluide engendré dans celle-ci. Un fluide, par exemple l'air, est introduit dans les canaux tangents, comme indiqué sur le dessin,par par l'intermédiaire d'un conduit 17 ménagé dans un bloc métallique concentrique environnant 18.Des bagues d'étanchéité compressibles 19 résistant aux hautes températures forment un joint étanche au fluide entre les blocs métalliques 16 et 18. Il est possible d'utiliser tout fluide, gazeux ou liquide, qui est sensiblement inerte à l'égard du fil, mais le fluide est de préférence gazeux à la température de mise en oeuvre du procédé. Outre l'air précité, il est également possible d'utiliser le gaz carbonique, l'azote ou la vapeur d'eau. On peut avoir recours à une ou plusieurs chambres dans le générateur de tourbillon avec un nombre quelconque de canaux d'introduction du fluide. Egalement, les canaux d'introduction ntont pas besoin d'entre tangents et ils peuvent être également décalés pour autant qu'il soit possible de produire un tourbillon de fluide efficace. les tubes d'entrée et de sortie du fil peuvent avoir ou non le meme diamètre que la chambre et ils peuvent également présenter un diamètre variable. En fonctionnement, un fluide tel que l'air qui peut etre à la température ambiante ou entre refroidi ou chauffé par des dispositifs externes (non représentés) est introduit dans les quatre canaux tangents du générateur de tourbillon (comme représenté), tandis que le fil 15 entre dans la chambre et la quitte par l'intermédiaire des tubes 13 et 14, respectivement. le tourbillon d'air engendré dans la chambre passe dans les tubes 13 et 14 qui le contiennent, de sorte que le fil s'avance sensiblement le long de l'axe longitudinal du tourbillon ou parallèlement audit axe. le tourbillon s'affaiblit lentement au fur et à mesure qutil se déplace le long des tubes et s'éloigne de la chambre pour s'échapper finalement dans l'atmosphère environnante. les figures 2A et 2B représentent une variante du dispositif représenté sur les figures lA et 1B. Dans cette variante, le fluide est introduit dans la chambre 21 génératrice de tourbillon par l'intermédiaire d'une chambre externe 22 par laquelle le fluide est destiné à préchauffer ou à prérefroidir le fil mobile 23 selon le cas. Contrairement au dispositif décrit plus haut, la chambre à tourbillon fait partie d'un tube continu de diamètre constant qui-sert également de tube d'entrée et de sortie du fil (les parties désignées,respectivement, par 24 et 25).Avantageusement, l'intervalle compris entre la paroi 26 de la chambre 22 et le tube 24 d'entrée du fil est petit et le fluide peut entre introduit tangentiellement comme Indiqué (par un élé- ment 27 qui est représenté en coupe sur la figure 2C) de manière qu'un tourbillon soit engendré sur un long trajet pour assurer un bon préchauffage/prérefroidissement. Lorsqu'un prérefroidissement est nécessaire, la chambre externe 22 peut être entourée d'une chemise d'eau. Dans tous les exemples ci-après, le fil de polyester utilisé est un fil de téréphtalate de polyéthylène. les diverses mesures indiquées dans les exemples ont été effectuées par des moyens classiques bien connus des spécialistes, sauf indication contraire. Les exemples suivants sont donnés à titre illustratif, mais non limitatif de l'invention. Exemple 1 Dans cet exemple, on utilise deux dispositifs identiques de transmission de chaleur analogues à celui représenté sur les figures 2A et 23. La chambre à tourbillon présente un diamètre interne maximal de 2,54 mm et les quatre canaux d'introduction d'air ont un diamètre de 0,51 mm. le tube continu d'entrée et de sortie du fil a une longueur globale d'environ 305 mm. On utilise les deux dispositifs,respectivement, comme dispositif de chauffage du fil et comme dispositif de refroidissement du fil dans un procédé simultané d'étirage et de frisage (texturisation) à fausse torsion, dans lequel un fil de polyester partiellement orienté ou étiré, de trente filaments, titrant 3ssS décitex (birefringence de 26 x 1 o'S) est avancé par des rouleaux tout d'abord dans le dispositif de chauffage puis dans le dispositif de refroidissement vers une broche ou manchon de retordage à friction (passe simple et de la meme manière dans tous les exemples suivants), puis vers des rouleaux d'étirage. La vitesse de rotation des rouleaux d'étirage est de 600 m/mn et le manchon de retordage est mis en rotation à raison de 19 500 tr/mn. le rapport d'étirage est de 2,1. les conditions opé ratoires et les températures du fil sont les suivantes Dispositif de chauffage température de l'air 2500C pression de l'air 5,6 bars Température du fil* entrée 200C (tempéra ture ambiante) sortie 2000C Dispositif de refroidisse- température de l'air ment 200C (température am biante) pression de l'air 6,3 bars Température du fil* entrée 1650C sortie 800C * déterminé en utilisant un pyromètre infrarouge à balayage vendu par la firme Cambridge Consultants Ltd., Cambridge, Grande-Bretagne. On constate que les tourbillons de fluide ne provoquent ni un entrelacement important des filaments ni une fausse torsion prononcée dans le fil. A titre comparatif, lorsque cela est possible, étant donné qu' il a été suggéré qu'une grande transmission de chaleur peut etre effectuée avec de tels dispositifs, on a également représenté à titre d'exemple un dispositif connu d'entrelacement à jet d'air en coupes horizontale et verticale sur les figures 3A et 3B, respectivement. la figure 4 représente également une coupe verticale montrant une variante du dispositif des figures 3A et 3B lorsqu'il est équipé de tubes d'entrée et de sortie du fil de manière à mieux ressembler aux dispositifs de l'invention représentés sur les figures 1B et 2B. En se référant plus particulièrement aux figures 3A et 3B, le dispositif comprend un bloc métallique cylindrique creux 31 de section circulaire avec une bride circulaire 32 à une extrémité pour faciliter le positionnement du dispositif dans un appareil de support. Talésage axial 33 a également une section circulaire (diamètre de 2,5 mm) et couvre toute la longueur du bloc 31 pour former un passage pour le fil (55 mm). Sensiblement à égale distance des extrémités du bloc sont ménagés deux canaux radiaux d'entrée du fluide, diamétralement opposés 34 (diamètre de 0,71 mm). Ces canaux permettent l'introduction simultanée du fluide dans l'alésage 33 à partir de directions opposées.Des bagues d'étanchéité compressibles 35 résistant aux hautes températures forment un joint étanche au fluide entre le bloc cylindrique et l'appareil d'alimentation en fluide (non représentés). le dispositif modifié représenté sur la figure 4 est identique sous tous les rapports à celui représenté sur les figures 3A et 3B et décrit plus haut, excepté que des tubes identiques d'entrée et de sortie du fil 41 et 42, respectivement, sont utilisés pour contenir un tourbillon du fluide qui peut être engendré par le dispositif. La longueur globale du dispositif est de 305 mm. Dans tous les exemples ci-après, on utilise un dispositif de transmission de chaleur analogue à celui représenté sur les figures 2A et 2B, excepté qu'on ne prévoit pas de chambre externe 22 ; par contre, l'air chauffé est introduit directement dans la chambre 21,engendrant un tourbillon. La chambre à tourbillon a une section circulaire d'un diamètre interne de 2,34 mm et les quatre canaux tangents d'introduction de l'air ont un diamètre de 0,76 mm. La longueur globale du dispositif est de 305 mm. Exemples 2 à 6 Ces exemples prouvent la grande efficacité du dispositif de la présente invention pour effectuer une transmission de chaleur en comparaison du dispositif d'entrelacement à jet d'air décrit plus haut. Exemple 2 On détermine l'efficacité de transmission de chaleur des trois dispositifs décrits ci-dessus (A) selon les figures 2A, 2B et 2C mais modifiées comme décrit (B) selon les figures 3A et 3E (C) selon la figure 4 en utilisant séparément chacun des dispositifs comme dispositif de fixation de la torsion dans un procédé classique d'étirage et de texturisation simultanés d'un fil de polyester. Le procédé est analogue à celui décrit dans l'exemple 1, excepté qu'on n'uti- lise pas un dispositif analogue pour refroidir le fil mobile. Conditions opératoires fil d'alimentation - fil de polyester de 30 fila ments titrant 325 décitex biréfringence 27 x 10 vitesse des rou leaux d'étirage - 60d m/mn vitesse de rotation du manchon de re tordage - 18 500 tr/mn rapport d'étirage - 2,1 les résultats des trois essais sont donnés sur les tableaux ci-aPrès Dispositif Tempéra- Pression, Débit d'air Tempéra A ture moyen- bars 3h ture moyen ne de l'air m ne du fil dans la chambre, à la sortie OC du disposi tif, C 278 0,7 1,42 167 279 1,05 1,58 180 280 1,4 1,93 . 187 284 2,1 2,66 208 284 2,1 2,66 206 286 2,8 3,4 211 286 2,8 3,4 208 288 3,5 3,96 220 289 4,2 4,76 225 290 4,9 5,55 226 Dispositif Température Température B moyenne de Pression, Débit d'air moyenne du fil l'air dans bars m3/h à la sortie du la chambre, m je dispositif, OC OC 286 2,8 1,56 115 289 4,2 2,26 122 289 4,2 2,26 124 290 5,6 2,77 126 291 7 3,4 126 291 7,7 3,68 130 292 8,4 3,96 128 Dispositif Température Température C moyenne de Pression, Débit d'air moyenne du-fil l'air dans bars 3h à la sortie du la chambre, m @n dispositif, OC oC 286 2,8 1,56 145 289 4,2 2,26 156 290 4,9 2,49 160 290 5,6 2,77 163 291 7 3,4 166 Il est évident d'après ces résultats que le dispositif selon l'invention constitue un échangeur de chaleur beaucoup plus efficace que le dispositif B ou C lorsqu'il est utilisé dans divers procédés d'étirage et de texturisation simultanés de fil textile. Exemple 3 Dans cet exemple, on utilise le dispositif A comme dispositif de fixation de la torsion dans un procédé classique d'étirage- et de texturisation successifs d'un fil de polyamide. On constate qu'il se produit également une transmission de chaleur aussi efficace que celle obtenue ci-dessus. Voir tableau ci-après. les conditions opératoires sont les suivantes fil d'alimentation - fil de polyamide de 20 fila ments titrant 214 décitex (polyhexaméthylène-adipamide) venu de filage vitesse des rou leaux d'étirage - 600 m/mn rapport d'étirage - 2,7 (étirage sur une broche froide en céramique d'un diamètre de 3,175 mm) vitesse de rota tion du manchon de retordage - 18 500 tr/mn Température Température moyenne de Pression, Débit d'air, moyenne du l'air dans bars 3h fil à la la chambre, sortie du dis OC positif, OC 284 2,1 2,66 188 286 2,8 3,4 205 289 4,2 4,76 215 Exemple 4 Cet exemple est analogue aux exemples 2 et 3 cidessus, excepté que le procédé de texturisation utilisé pour prouver l'efficacité de la présente invention n'implique pas d'étirage du fil. Ainsi, le procédé utilisé ressemble à un procédé classique de texturisation d'un fil dans lequel le fil d'alimentation est entièrement étiré avant la texturisation dans un procédé qui n'est pas continu. les conditions opératoires sont les suivantes fil d'alimentation - fil de polyester de 30 fila ments titrant 167 décitex entièrement étiré vitesse de traite ment (vitesse du rou leau de traction) - 210 m/mn vitesse de rota tion du manchon - 6000 tr/mn On obtient des résultats (tableaux ci-après) qui soulignent une différence entre les efficacités de transmission de chaleur des dispositifs A et C analogue à celle obtenue dans les exemples précédents. Dispositif Température Température A moyenne de Pression, Débit pair, moyenne du l'air dans bars 3 fil à la sor la chambre, m /h tie du dispo OC sitif, OC 279 1,05 1,56 220 280 1,4 1,98 236 284 2,1 2,66 250 286 2,8 3,4 260 Dispositif Température Température C moyenne de Pression, Débit3dtair, moyenne du l'air dans bars m /h fil à la sor la chambre, tie du dispo OC sitif, OC 286 2,8 1,56 187 289 4,2 2,26 200 290 4,9 2,49 207 290 5,6 2,77 214 291 7 3,4 217 Exemple 5 Dans cet exemple, contrairement à tous les exemples précédents, on n'effectue pas de texturisation du fil.Par contre, on fait passer des fils de polyester de 30 filaments titrant 167 décitex, entièrement étirés, non retordus (en dehors de la torsion de filature) à raison de 600 m/mn dans chacun des dispositifs A, B et C sous des pressions d'air différentes et à des débits d'air différents et on mesure les températures correspondantes de l'air et du fil. les résultats qui montrent clairement la plus grande efficacité de transmission de chaleur du dispositif de l'invention sont donnés sur les tableaux ci-après dispositif Température Température A moyenne de Pression, Débit d'air, moyenne du fil l'air dans bars m3/h à la sortie du la chambre, dispositif, OC OC 279 1,05 1,7 178 284 2,1 2,66 211 286 2,8 3,4 223 288 3,5 3,96 237 289 4,2 4,76 247 Dispositif Température Température B moyenne de Pression, Débit d'air, moyenne du fil l'air dans bars à la sortie du la chambre, m3th dispositif, OC OC 290 5,6 2,77 135 291 7 3,4 139 292 8,05 5,62 142 Dispositif Température Température C moyenne de Pression, Débit d'air, moyenne du fil l'air dans bars 3 à la sortie du la chambre, m /h dispositif;OC OC 286 2,8 1,56 143 289 4,2 2,26 151 290 5,6 2,77 161 291 7 3,4 158 Exemple 6 Cet exemple est analogue à l'exemple 5, excepté que le fil de polyester (de 30 filaments titrant 167 décitex, entièrement étiré) possède une prétorsion moyenne de 525 tr/m et est traité à une vitesse de 200 m/mn. Bien qu'on ne donne pas de resultats comparatifs en ce qui concerne les dispositifs B et C, il est évident que l'utilisation du dispositif A stest traduite par une très bonne transmission de la chaleur de l'air au fil mobile (voir les résultats de l'exemple 5). Température Température moyenne de Pression, Débit3d1air, moyenne du 11 air dans bars m /h fil à la la chambre, sortie- du C dispositif, OC 240 2,1 2,26 199 240 2,1 2,26 190 241 2,8 3,4 213 241 2,8 3,4 208 242 3,5 3,96 209 242 4,2 4,76 210 242 4,2 4,76 220 Exemple 7 Afin de distinguer le dispositif de la presente invention du dispositif connu B par rapport à l'efficacité de l'entrelacement pour lequel le dispositif B est conçu, on traite un fil de polyester de 30 filaments titrant 167 décitex, entièrement étiré, ne présentant qu'unie torsion de filature à raison de 600 m/mn dans diverses conditions en utilisant les dispositifs A et B. les résultats sont donnés sur les tableaux ci-après. le degré d'entrelacement (facteur de cohérence) est déterminé en utilisant le procédé décrit dans le brevet britannique NO 1 212 205. Dispositif Pression Débit3d'air, Tension du Degré d'entre A d'air, m /h fil, g lacement bars 1,4 1,93 10 82 " n 20 79 n " 30 84 2,8 3,4 10 93 n n 20 87 n 1t 30 85 4,2 4,76 10 114 n n 20 117 " 30 101 5,6 6,23 10 122 n n 20 109 " " 30 93 7 7,64 10 101 n " 20 93 n n 30 112 Degré d'entrelacement du fil d'alimentation 80. Dispositif Pression Débit d'air, Tension du Degré d'entre B d'air, m3/h fil, g lacement bars 2,8 1,56 5 130 " " 10 115 " " 20 122 n " 30 113 4,2 2,26 5 140 " " 10 146 n n 20 126 n n 30 146 5,6 2,77 5 122 n n 10 149 n " 20 160 n n 30 100 Dispositif Pression Débit d'air, Tension du Degré d'entre B (suite) d'air, m3/h fil, g lacement bars 7 3,4 5 142 ll " 10 123 " " 20 121 " 1I 30 127 Degré d'entrelacement du fil d'alimentation 80. On essaie également le dispositif C dans les mêmes conditions opératoires, mais sans obtenir de grandes différences par rapport aux résultats obtenus avec le dispositif B. le fait que le dispositif A ne commence à provcquer un entrelacement que lorsque le débit d'air atteint environ 4,81 m3/h, tandis que le dispositif B effectue un entrelacement à un débit de 1,56 m3/h,est très significatif et meme a un débit de 4,81 m3/h, le degré moyen d'entrelacement est inférieur à celui du dispositif B à un débit de 1,56 m3/h. Si l'on se souvient que le dispositif A comporte deux fois plus de canaux d'admission d'air que le dispositif B, le degré d'entrelacement par canal ou jet du dispositif A est inférieur à la moitié de celui du dispositif B, ce qui indique une si grande différence entre les deux dispositifs que celui de la présente invention peut facilement se distinguer des deux dispositifs B et C. Exemple 8 Dans cet exemple, le dispositif de l'invention se distingue de dispositifs analogues qui sont conçus pour appliquer une fausse torsion à un fil, mais lorsque le dispositif peut être alimenté en fluide chauffé. En se référant à l'exemple 5 ci-dessus, on prélève des fragments du fil à une position située immédiatement en amont du dispositif A et on détermine la torsion du fil. les résultats sont donnés sur le tableau ci-après Pression d'air, Débit d'air, Tension Torsion du bars m3/h du fil, fil*,tr/mn g 1,05 1,7 42 27 2,1 2,66 42 30 2,8 3,4 42 26,5 3,5 3,96 42 20 4,2 4,76 40 0 * torsion de filature du fil 20-30 tr/mn. Dans le cas des quatre premiers essais (pressions d1air de 1,05-3,5 bars), étant donné que la torsion mesurée ne représente pas plus de la torsion de filature du fil, le dispô- sitif n'a évidemment pas contribué à la torsion globale du fil. Dans le dernier essai effectué à une pression de 4,2 bars, le dispositif a effectivement éliminé la torSion de filature du fil, ce qui représente une contribution à la torsion de l'ordre de 20 à 30 tr/mn. Etant donné que la torsion du fil nécessaire pour une application pratique à partir d'un dispositif classique de fausse torsion est d'environ 2500 tr/mn, il est indubitable que le dispositif selon la présente invention ntimpose pas de fausse torsion importante. Exemple 9 Cet exemple est analogue à exemple 8, excepté que, comme dans l'exemple 6, le fil de polyester (entièrement étiré, de 30 filaments titrant 167 décitex) présente une prétorsion moyenne de 525 tr/m . les résultats d'une série d'essais effectués à 200 m/mn à différents débits et pressions d'air et à différez tes tensions du fil sont donnés ci-après Pression Débit d'air, Tension Torsion du Contribution d'air, m3/h du fil, fil, tr/mn à la torsion bars g du dispositif A, tr/mn 2,1 2,66 30 820 295 2,1 2,66 35 810 285 2,8 3,4 30 890 365 2,8 3,4 35 875 350 3,5 3,96 30 880 355 3,5 3,96 35 830 305 4,2 4,76 30 860 335 4,2 4,76 35 850 325 Bien que la contribution du dispositif A à la torsion soit considérablement plus importante dans cet exemple que celle donnée dans l'exemple 8, il est évident que le degré de torsion est très inférieur à celui nécessaire du point de vue commercial (environ 2500 tr/mn) et,de ce fait, le dispositif A ne fonctionne pas comme un dispositif de fausse torsion. La présente invention stapplique au chauffage et/ou au refroidissement de fils continus en cours de torsion, retordus ou non retordus, bien que le chauffage et/ou le refroidissement de fils en cours de torsion, comme décrit à titre d'exemple ci-dessus, soient préférés. Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des fils continus de polyester et de polyamide, elle s'applique également à une grande diversité d'autres fils continus, par exemple des fils d'autres matières synthétiques tels que les polyacryliques ou les polyoléfines ; de polymères de matière régénérée, par exemple d'acétate de cellulose ou de rayonne de viscose ou de matières minérales telles que du verre. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent Qtre apportées au procédé et à l'appareil décrits sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé de transmission de chaleur entre un fil continu mobile et un fluide, caractérisé en ce qu'il consiste à faire passer le fil dans un tourbillon du fluide sensiblement le long de l'axe longitudinal du tourbillon ou parallèlement audit axe. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la chaleur est transmise au fil mobile. 3, Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la chaleur est transmise à partir du fil mobile. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le fil, après qu'il est passé dans le tourbillon du fluide, est avancé vers un dispositif de fausse torsion. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications I à 3, caractérisé en ce que le fil passe à travers deux tourbillons de fluide qui transmettent successivement la chaleur au fil et à partir de ce dernier avant qu'il soit avancé vers le dispositif de fausse torsion. 6. Appareil de transmission de chaleur entre un fil continu mobile et un fluide, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif d'avance du fil etun dispositif générateur de tourbillon de fluide disposés de façon que le fil puisse être avancé sensiblement le long de l'axe longitudinal du tourbillon ou parallèlement audit axe. 7. Appareil selon la revendication 6, caractérisé en ce que le dispositif engendrant un tourbillon comprend une chambre comportant des canaux tangents d'introduction du fluide ménagés autour de la circonférence de la chambre. 8. Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce que des tubes d'entrée et de sortie du fil sont disposés de chaque cEté de la chambre.