Brevet FR2270928A1 — publié le 19751212

La présente invention concerne un procédé de fractiorone- ment par adsorption d'un mélange gazeux, ainsi qu'une installation pour la mise en oeuvre de ce procédé. Plus particulièrement, ltin- vention s'intéresse à un cycle élémentaire d'adsorption permettant d'obtenir, à titre de produit, une fraction gazeuse enrichie en un constituant du mélange gazeux traité, adsorbé de façon principale par la masse adsorbante mise en oeuvre. I2 invention stapplique notamment au fractionnement d'air, en vue de produire une fraction gazeuse enrichie en azote, ou air enrichi en azote, ou air surazo té De nombreux cycles isothermes d'adsorption ont déjà été proposés pour fractionner des #élanges gazeux, par exemple de ltair, d'une part en au moins une fraction gazeuse, appauvrie en au moins un constituant du mélange gazeux traité, adsorbé de façon principale par la masse adsorbante mise en oeuvre, par exemple de l'air suroxygéné, et d'autre part en au moins une autre fraction gazeuse, enrichie en au moins ledit constituant, par exemple de l'air sura- zoté De façon générale, tous ces cycles mettent en oeuvre au moins une zone d'adsorption,ou adsorbeur#comprenant#au moins une masse adsorbante adsorbant de façon principale au moins ledit constituantS et travaillent sans apport extérieur de chaleur ou de froid, selon un cycle de pressions permettant successivement d'adsorber et désorber ledit constituant.Ces cycles se caractérisent par des durées totales relativement courtes (de quelques dizaines de secondes à quelques minutes), ce qui permet d'éviter toute déperdition thermique importante vers l'extérieur, calorifique ou frigorifique, résultant du processus d'adsorptionjdésorption, et ce qui permet de rendre ce dernier thermiquement autonome. les durées très courtes de ces cycles d'adsorption ont en outre l'avantage de réduire con sidérablement-l'importance de la masse adsorbante mis en oeuvre. Dès 1957, la Demanderesse a proposé et placé sous protection (brevet français 1.223.261) un procédé de fractionnement par adsorption7 mettant en oeuvre au moins une zone d'adsorption comprenant au moins une masse adsorbante adsorbant de façon principale au moins un constituant du mélange gazeux traité, et comprenant au moins un cycle élémentaire d'adsorption, du type isotherme. Ce cycle élémentaire d'adsorption met en oeuvre une seule et meme zone d'adsorption, et comprend de façon générale au moins a) une phase de gonflage, ou de montée en pression, pendant laquelle on introduit le mélange gazeux dans la zone d'adsorption, dans un sens d'adsorption, en augmentant la pression dans ladite zone depuis une pression initiale, .ou basse pression, juscu là une pression finale, ou haute pression, b) une phase de détente pendant laquelle on soutire de la zone d'adsorption au moins une fraction gazeuse appauvrie en au moins ledit constituant, à co-courant du sens d'adsorption, en abaissant la pression dans ladite zone depuis la haute pression jusqu'à une pression intermédiaire au moins égale à la basse pression, c) une phase de régénération pendant laquelle on soutire de ladite zone d'adsorption au moins une fraction gazeuse enrichie en au moins ledit constituant, en maintenant la pression dans ladite zone à une valeur au plus égale à la pression intermédiaire. Par exemple, un cycle élémentaire d'adsorption, conforme à cette définition générale, comprend a) une phase de gonflage pendant laquelle on augmente la pression dans ladite zone depuis une basse pression inférieure à la pression atmosphérique (0,5 à I mm de mercure pa#r exemple), jusqutà une haute pression supérieure à la pression atmosphérique (par exemple environ 2 bars absolus), b) une phase de détente pendant laquelle on abaisse la pression dans ladite zone depuis la haute pression jusqu'à une pression intermédiaire sensiblement égale à la pression atmosphérique, c) une phase de régénération pendant laquelle, au moyen d'une pompe à vide, on abaisse la pression dans ladite zone depuis la pression intermédiaire (pression atmosphérique) jusqu'à la basse pression définie ci-dessus. Par "fraction gazeuse appauvrie11 et fraction gazeuse (sauf in ications contraires) enrichie", on entendra ci-après/respectivement une fraction gazeuse appauvrie en au moins un constituant principalement adsorbé, et une fraction gazeuse enrichie en au moins un constituant principalement adsorbé. Dans le cas d'un procédé de-fractionnement d'air par adsorption, une fraction gazeuse appauvrie correspond à de l'air enrichi en axygène,si l'azote est le constituant principalement adsorbé, tandis qutune fraction gazeuse enrichie correspond à.de l'air surazoté, dans les mêmes conditions. Un tel cycle~a été proposé notamment pour la production par adsorption d'air enrichi en oxygène. Ce procédé a fait l'objet, notamment en 1961, d'un certain nombre de publications discutant amplement la technique d'adsorption proposée, sous ses aspects théoriques et pratiques. la phase de détente (b) constitue la phase essentielle du cycle élémentaire d'adsorption défini précédemment. Cette phase est effectuée à l'issue de la phase de gonflage (a), ou à l'issue d'une phase de soutirage isobare, succédant éventuellement à la phase de gonflage (a). Par phase de soutirage isobare, on entend une phase pendant laquelle le mélange gazeux est introduit dans la zone d'adsorption, à co-courant du sens dtadsorption, et une fractien gazeuse appauvrie est soutirée simultanément de ladite zone, à co-courant du sens dtadsorption, en maintenant constante la pression dans ladite zone, et égale par exemple à la haute pression de la phase de gonflage (a).La phase de détente (b) permet à la fois d'extraire la fraction gazeuse appauvrie, diEponible~dans la zone dtadsorption à l'issue de la phase précédente, et de désorber partiellement le constituant adsorbé de façon principale, moyennant quoi la fraction gazeuse appauvrie extraite se trouve progressivement remplacée dans la zone d'adsorption par une fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé.En d'autres termes, pendant la phase de détente (b), le front d'adsorption (ou gradient de compositions, par exemple en constituant principalement adsorbé, du gaz contenu dans la zone d'adsorption, entre la composition du melange-gazeux initial et celle de la fraction gazeuse appauvrie finale), localisé à 11issue de la-phase précédente en amont de la sortie de la zone d'adsorption (selon le sens d'adsorption), se trouve déplacé progressivement dans le sens d'adsorption vers la dite sortie. Corrélativement, une quantité maximum de la fraction gazeuse appauvrie se trouve ainsi récupérée, ce qui permet d'améliorer le rendement d'extraction en constituant non principalement adsorbé. Par ailleurs, du fait qu'à l'issue de la phase de détente (b) la zone dtadsorption se trouve plus concentrée en constituant principalement adsorbé, la masse adsorbante se trouve mieux employée. Dans cette meme proposition de 1957, la Demanderesse a également décrit un mode particulier de mise en oeuvre des principes généraux définis ci-dessus, permettant d'âméliorer encore, à la fois le rendement d t extraction en constituant non principalement adsorbé, et la teneur en ce constituant de la fraction gazeuse appauvrie et soutirée. Ce mode d'exécution sera appelé ci-après cycle avec relais". Cette mise en oeuvre particulière exige l'utilisation d'au moins deux zones d'adsorption, identiques ou différentes de la zone d'adsorption rencontrée précédemment, comprenant chacune au moins une masse adsorbante adsorbant de façon principale au moins le même constituant du mélange gazeux. Corrélativement, le procédé de fractionnement comprend au moins deux cycles élémentaires d'adsorption, mettant en oeuvre respectivement l'une et autre des deux zones d'adsorption, identiques l'un à 11 autre, travaillant simultanément et en coopération l'un avec l'autre, selon les modalités suivantes 1) un cycle élémentaire d'adsorption comprend une phase supplémentaire de relais, effectuée après la phase de régénération, comprenant une étape de soutirage effectuée pendant au moins une partie de la phase de détente de 11 autre cycle élémentaire dtadsor- ption, 2) pendant l'étape de soutirage de la phase de relais d'un cycle élémentaire d'adsorption, on introduit dans la zone d'adsorption correspondante, à co-courant du sens d'adsorption, une fraction gazeuse, soutirée à co-courant du sens d'adsorption, pendant la phase de détente de l'autre cycle élémentaire d'adsorption, de l'autre zone d'adsorption correspondante, et on soutire simultanément de ladite zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption, une autre fraction gazeuse, appauvrie en ledit constituant, en maintenant la pression de soutirage dans ladite zone d'adsorption, pendant ladite étape de soutirage, à une valeur inférieure à la haute pression. A titre d'exemple, un cycle élémentaire d'adsorption, modifié conformément à cette mise en oeuvre particulière, comprend: a) une phase de gonflage, ou de montée en pression, pendant laquelle on introduit le mélange gazeux dans lrune des deux zones d'adsorption, dans un sens d'adsorption, en augmentant la pression dans ladite zone depuis une pression initiale, ou basse pression (sensiblement égale à la pression atmosphérique), jusqu'à une pression finale, ou haute pression (environ 2 bars absolus, par exemple), b) une phase de détente, pendant laquelle on abaisse la pression dans ladite zone depuis ladite haute pression jusqu'à une pression intermédiaire au moins égale à la basse pression définie ci-dessus, et comprenant b.1. premièrement, une étape d'équilibrage pendant laquelle on sou tire de ladite zone d'adsorption une fraction gazeuse appauvrie en au moins ledit constituant, à co-courant du sens d'adsorp tion, en abaissant la pression dans ladite zone depuis la haute pression jusqu'à une pression d'équilibrage (par exemple 1,2 bar absolu), b.2. deuxièmement, une étape de soutirage en détente pendant la quelle on soutire de ladite zone d'adsorption une autre fraction gazeuse, à co-courant du sens d'adsorption, en abaissant la pression dans ladite zone, depuis la pression d'équilibrage dé finie ci-dessus jusqu'à la pression intermédiaire mentionnée précédemment, c) une phase de régénération pendant laquelle, au moyen d'une pompe à vide, on soutire de ladite zone#d'ad5orption, au moins une fraction gazeuse enrichie en au moins ledit constituant, en abaissant la pression dans ladite zone depuis la pression intermédiaire (pression atmosphérique) jusqu'à une pression subatmosphérique (0,5 à 1 mm de mercure par exemple), c'est-à-dire en maintenant la pression dans ladite zone à une valeur au plus égale à la pression intermédiaire définie ci-dessus, d) une phase de relais, comprenant d.I. premièrement, une étape d'équilibrage, effectuée de façon si multanée avec l'étape d'équilibrage (b.1) de l'autre des deux zones d'adsorption, pendant laquelle on introduit dans ladite zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption, ladite fraction gazeuse appauvrie, soutirée à co-courant du sens d'adsorption, de ladite autre zone dtadsorption, en augmentant la-pression dans ladite zone depuis une pression au moins égale à la pression finale de la phase précédente de régénération (c) (0,5 à I mm de mercure par exemple), jusqu'à une autre pression d'équilibrage sensiblement égale à la pression d'équilibrage de l'étape d'équilibrage (b#1), d.2. deuxièmement, une étape de soutirage, effectuée de façon si simultanée avec l'étape de soutirage en détente (b.2) de ladite autre zone d'adsorption, pendant laquelle on introduit dans la dite zone d'adsorption, à co-courant du.sens dtadsorption, la dite autre fraction gazeuse, soutirée, à co-courant du sens d'adsorption, de ladite autre zone d'adsorption, et pendant la quelle, on soutire simultanément de ladite zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption, une fraction gazeuse appauvrie en au moins ledit constituant, en diminuant la pression dans ladite zone depuis ladite autre pression d'équilibrage jusqu'à la basse pression mentionnée ci-dessus, c'est-à-direen mainte nant la pression de soutirage dans ladite zone à une valeur au plus égale à ladite autre pression dtéquilibrage. Lors d'un cycle élémentaire d'adsorption avec relais, au cours de l'étape de soutirage (d.2) de la zone d'adsorption correspondante, la fraction gazeuse soutirée, à co-courant du sens d'adsorption, de l'autre zone d'adsorption (en amont selon le sens d'adsorption), circule dans ladite zone dans le sens d'adsorption, et une nouvelle quantité du constituant principalement adsorbé se trouve alors retenue dans cette dernière, ce qui accroit corrélativement la teneur en constituant non principalement adsorbé de la fraction gazeuse extraite de ladite zone. Par ailleurs, du fait que la zone d'adsorption considérée est soumise après l'étape de soutirage (d.2) à une phase de gonflage (a), le gaz résiduel contenu dans ladite zone à l'issue de l'étape de soutirage (d.2), encore riche en constituant non principalement adsorbé, se trouve ainsi recyclé dans le processus d'ad- sorption ; corrélativement, le rendement d'extraction en ce constituant se trouve ainsi amélioré. En d'autres termes, au cours de l'étape de soutirage tu.2) de la phase de relais (d) drun cycle élémentaire, le front d'adsorption en provenance de l'autre zone d'adsorption, pénètre et se déplace dans la zone d'adsorption considérée. Autrement dit, cette dernière sert de relais pour le front d'adsorption en provenance de l'autre zone d'adsorption, située en amont de ladite zone d'ad- sorption selon le sens d'adsorption. les applications industrielles du procédé de fractionnement par adsorption, explicité précédemment, ont été essentiellement orientées vers la production d'une ou plusieurs fractions gazeuses appauvries en constituant principalement adsorbé, par exemple vers la production d'air enrichi en oxygène, ou air suroxygéné, dans le cas d'un fractionnement d'air par adsorption (l'azote étant le constituant principalement adsorbé). La ou les fractions gazeuses enrichies en constituant principalement adsorbé, par exemple l'air enrichi en azote, ou air surazoté, dans le cas d'un fractionnement d'air par adsorption, sont alors traitées comme un résiduaire. Avec le cycle d'adsorption examiné auparavant, dans le cas d'un traitement d'air, lorsque la phase de régénération est effectuée par mise sous vide, c'est-à-dire en soutirant de la zone d'adsorption une fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé, et en abaissant ainsi la pression dans ladite zone jusqu'à une pression finale de vide, on obtient une production d'air suroxygéné à mieux que 90 % d'oxygène en volume, et un résiduaire d'air surazoté comprenant entre 94 et 97 % en volume d'azote, lorsque la pression finale du vide de régénération est de ltor- dre de 10 mm de mercure. lorsqu'on se contente d'air suroxygéné produit à 60 % d'oxygène en volume, la concentration en azote du résiduaire varie de 97,4 à 93,3 , pour une pression finale de vide variant respectivement de 10 a 150 mm de mercure. Cet exemple illustre le fait qu'avec le cycle d'adsorption examiné précédemment, le résiduaire possède en général une pureté médiocre en constituant principalement adsorbé, quoique le rendement d'èxtraction en ce constituant soit généralement excellent. Si par conséquent, avec le cycle d'adsorption envisagé précédemment, on désire obtenir, à titre de production, la fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé, et non plus la fraction gazeuse appauvrie en ce même constituant, il est né- cessaire d'adapter le cycle d'adsorption retenu à cette nouvelle application. Pour cela, on doit trouver des moyens permettant d'améliorer ltenrichissement et la pureté Çen constituant principalement adsorbé) de la fraction gazeuse enrichie soutirée, mais ceci sans corrélativement détériorer de façon substantielle le rendement d'extraction en constituant principalement adsorbé, et en conservant les qualités essentielles du cycle d'adsorption choisi. De nombreux moyens peuvent etre mis en oeuvre pour amé- liorer l'enrichissement et la pureté de la fraction#gazeuse enri chie en constituant principalement adsorbé. Malheureusement, beaucoup d'entre eux conduisent à perdre au moins en partie les avantages spécifiques et caractéristiques du procédé de fractionnement choisi, énoncés précédemment, et notamment ceux liés aux phases essentielles de détente et éventuellement de relais. Par exemple, la Demanderesse a déjà décrit et proposé un procédé de fractionnement par adsorption d'un mélange gazeux, en vue de soutirer comme production une fraction gazeuse enrichie en constituant adsorbé de façon principale, et comme résiduaire une fraction gazeuse appauvrie en ce même constituant.Dans ce cas, un cycle élémentaire dtadsorption, mettant en oeuvre une zone d'adsorption comprenant au moins une masse adsorbante adsorbant de fa çon principale au moins ledit constituant, comprend les phases suivantes a) une phase de gonflage, pendant laquelle on introduit le mélange gazeux dans la zone d'adsorption, dans un sens d'adsorption, en augmentant la pression dans ladite zone depuis une basse pression inférieure à la pression atmosphérique, jusqu'à une haute pression, b) une phase éventuelle de soutirage isobare, pendant laquelle on poursuit l'introduction du mélange gazeux dans la zone d'adsorption, dans le sens d'adsorption, et on soutire simultanément de ladite zone, à co-courant du sens d'adsorption, une fraction gazeuse appauvrie en constituant principalement adsorbé, en maintenant la pression dans ladite zone à une valeur égale à la haute pression, c) une phase de purge, pendant laquelle on introduit dans la zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption, un gaz de purge enrichi en instituant principalement adsorbé, et on soutire simultanément de ladite zone, à co-courant du sens d'adsorption, le gaz de purge enrichi en au moins un autre constituant du mélange gazeux, adsorbé de façon secondaire par ladite masse adsorbante pendant la phase de gonflage, et éventuellement la phase de soutirage isobare, et désorbé de façon principale pendant ladite phase de purge, la totalité de cette dernière étant effectuée en maintenant dans ladite zone une pression de purge comprise-entre la basse pression et la haute pression, d) une phase de régénération, pendant laquelle on soutire de la zone d'adsorption, à contre-courant du sens d#adsorption, par mise sous vide, une fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé, en abaissant la pression dans ladite zone depuis la pression de purge jusqu la basse pression La phase de purge constitue la phase essentielle de ce deuxième cycle d'adsorption.Pendant celle-ci, le gaz de purge choisi, riche en constituant adsorbé de façon principale, mais pauvre en constitùant co-adsorbé de façon secondaire au cours de la phase de gonflage et éventuellement de la phase de soutirage isobare, parcourt la zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption. la phase gazeuse présente dans la zone d'adsorption, à l'is- sue de la phase de-gonflage ou de la phase de soutirage isobare, se trouve donc déplacée par une phase gazeuse plus riche en constituant principalement adsorbé Corrélativement, l'appauvrissement de la phase gazeuse parcourant la zone d'adsorption, en constituant co-adsorbé de façon secondaire (oxygène dans le cas G fraction nement d'air par adsorption sur tamis moléculaire 5 A), déplace l'équilibre d'adsorption, et provoque la désorption principale de ce constituant co-adsorbé de façon secondaire.Le gaz de purge, évacué de la zone d'adsorption, s'enrichit donc graduellement en constituant adsorbé de façon secondaire, et à la fin de la phase de purge, la phase adsorbée est essentiellement composée par le constituant adsorbé de façon principale. Corrélativement1 au cours de la phase suivante de régénération, il est alors possible de récupérer une fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé, ayant une bonne pureté en ce dernier. Mais d'après la définition de ce deuxième cycle d'adsorption, énoncée précédemment, on constate que l'utilisation d'une phase de purge conduit à supprimer la phase de soutirage en détente du premier cycle d'adsorption, donc à perdre les avantages spécifiques de cette phase, notamment ceux liés à l'enrichissement de la phase adsorbée en constituant principalement adsorbé. En quelque sorte, les avantages attachés à la phase de# purge ne font que compenser, dans ce cas, une partie du bénéfice perdu par suppression de la phase de soutirage en détente. La présente invention se propose donc d'adapter le premier cycle d'adsorption défini précédemment, à la production d'une fraction gazeuse notablement enrichie en constituant principalement adsorbé, et cela sans perdre les qualités essentielles du cycle d'adsorption choisi. Afin de répondre au problème posé, la présente invention a a tout d'abord retenu la phase de purge du deuxième cycle d'adsorption explicité précédemment, comme moyen susceptible d'améliorer la pureté de la fraction gazeuse produite, enrichie en constituant principalement adsorbé ; on a donc cherché à insérer cette phase de façon harmonieuse dans le premier cycle d'adsorption, en modifiant en particulier les conditions opératoires des autres phases du premier cycle. A cette fin, la présente invention se caractérise par la combinaison des choix suivants 1) insérer la phase de purge entre la phase de soutirage en détente (b) et la phase de régénération (c) du cycle d'adsorption, 2) choisir comme pression de purge, la pression intermédiaire obtenue dans la zone d'adsorption à l'issue de la phase de soutirage en détente (b), 3) adapter la pression régnant dans la zone d'adsorption au cours de la phase de régénération (c), à la pression de purge choisie, en maintenant la pression de régénération à une valeur au plus égale à la pression de purge choisie. Binalement, un cycle d'adsorption, conforme à la présente invention, se caractérise donc en ce que 1) entre la phase de détente (b) et la phase de régénération (c), on effectue une phase de purge pendant laquelle on introduit dans la zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption, un gaz de purge enrichi en au moins ledit constituant, et on soutire simultanément de ladite zone, à co-courant du sens d'adsorption, le gaz de purge enrichi en au moins un autre constituant du mélange gazeux, adsorbé de façon secondaire par ladite masse adsorbante pendant la phase de gonflage (a), et désorbé de façon principale pendant ladite phase de purge, la totalité de cette dernière étant effectuée en maintenant dans ladite zone une pression de purge constante, et sensiblement égale à la pression intermédiaire, 2) pendant la phase de régénération (c), on maintient la pression dans ladite zone à une valeur au plus égale à la pression de purge. Préférentiellement, la pression de purge est choisie la plus basse possible, et cette dernière est notamment substantielliment égale à la pression atmosphérique. Selon î'invention, par rapport au premier cycle d'adsorption, on bénéficie de tous les avantages attachés à une phase de purge, détaillés précédemment. On peut donc produire une fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé, avec une bonne pureté en ce dernier. Par rapport au deuxième cycle dtadsorption, on conserve la phase essentielle de soutirage en détente. Cette dernière coopère étroitement avec la phase de purge, paisqwe la phase de soutirage en détente (b), précédant la phase de purge, permet déjà d#en- richir notablement la phase adsorbée en constituant principalement adsorbé, par déplacement du front dadsorption vers la sortie de la zone d'adsorption. La phase de purge complète en quelque sorte les effets de la phase de soutirage en détente, pour enrichir lc phase adsorbée en constituant principalement adsorbé. Par ailleurs, dans le cas dtune régénération sous vidé, du fait que la phase de purge est effectuée entre la phase de soutirage en détente (b) et la phase de régénération (c), et non après la phase de gonflage ta) comme le suggérerait le deuxième cycle cL'adsorption, on effectue la phase de purge sous la pression du cycle d'adsorption, la plus basse possible, c'est-à-dire sous La pression intermédiaire de la phase de soutirage en détente (b). Ceci accentue encore l'efficacité de la phase de purge mise en oeuvre. Ceci permet également, dans certains cas, de se passer dtun stockage du gaz de purge, et d'un compresseur supplémentaire pression de introduire ce dernier dans la zone a'adsorption ; en effet, la/re- foulement dtune pompe avide, assurant la régénération, peut être suffisante pour refouler la fraction gazeuse enrichie soutirée d'une zQne,vers une autre zone, et pour vaincre la perte de charge de cette dernière. En conclusion, les considérations précédentes démontrent que les résultats obtenus selon l'invention sont supérieurs à la somme des résultats attribuables respectivement au premier et au deuxième cyclesdladsorption, envisagés précédemment. Selon un mode préféré d'exécution de la présente inven tion, on met en oeuvre un cycle élémentaire d'adsorption avec relais. De la même manière que précédemment, on a cherché à adapter cette variante particulière du premier cycle d'adsorption défini précédemment, à la production d'une fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé, et cela sans perdre les qualités essentielles de cette variante particulière, c'est-à-dire essentiellement les avantages attachés à la phase de relais. Pour ce faire, on a tout d'abord retenu le cycle avec y relais cité en exemple précédemment, et onyx inséré une nouvelle phase, dite de purge en relais, répondant à la définition suivante; - cette phase de purge en relais est subséquente à la phase de relais (e) définie précédemment, - pour ltune des deux zones d'adsorption, elle est effectuée de façon simultanée avec la phase de purge (c) de 11 autre des deux zones d1adsorption, - pendant cette phase de purge en relais, on introduit à cocourant du sens d'adsorption, dans ladite zone d'adsorption, le gaz de purge soutiré, à co-courant du sens d'adsorption, de ladite autre zone d'adsorption, et on soutire simultanément de ladite zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption, le gaz de purge enrichi en au moins un autre constituant du mélange gazeux, adsorbé de façon secondaire par la masse adsorbante correspondant à ladite zone-d'adsorption, pendant la phase de relais (e), et désorbé de façon principale pendant ladite phase de purge en relais, - la totalité de la phase de purge en relais est effectuée en maintenant dans ladite zone d'adsorption une pression, dite de purge en relais, sensiblement constante et égale à ladite pression de purge. On notera que cette phase de purge en relais s'insère harmonieusement dans le cycle choisi avec relais, puisqu'au cours des étapes successives d'équilibrage (e.t), de soutirage (e.2), et de la phase de purge en relais, on envoie dans la zone d'adsorption correspondante un gaz progressivement enrichi en constituant principalement adsorbé. Selon un autre mode d'exécution de la présente invention, un cycle d'adsorption avec relais se distingue de celui qui a été donné en exemple précédemment,par les points suivants - une phase de purge est insérée entre l'étape de soutirage en détente (b.2) et la phase de régénération (c), - pendant l'étape d'équilibrage (d.1) de la phase de relais (d), la fraction gazeuse appauvrie en constituant principalement adsorbé, soutirée de l'une des deux zones d'adsorption, à cocourant du sens d'adsorption, est introduite dans l'autre des deux zones d'adsorption, à contre-courant, et non à co-courant du sens d' adsorption. Corrélativement, on améliore encore la-pureté en constituant principalement adsorbé de la fraction gazeuse enrichie produite, ainsi que le rendement d'extraction en ce constituant. La présente invention est maintenant décrite par référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 représente schématiquement la circulation des gaz, pendant les quatre phases successives de fonctionnement (figures la à 1() dtun même cycle élémentaire d'adsorption, conforme à l'invention, opéré sur une seule et même zone d'adsorption, - la figure 2, en correspondance avec la figure 1, représente l1évolution de la pression en fonction du temps, dans la zone d'adsorption représentée schématiquement à la figure ci-dessus, et travaillant selon un cycle élémentaire d'adsorption conforme à la présente invention, - la figure 3 représente une installation de fractionnement par adsorption d'un mélange gazeux, comprenant quatre zones d'adsorption identiques, travaillant en parallèle selon un même cycle élémentaire d'adsorption conforme à la présente invention. Cette installation permet de produire une fraction gazeuse enrichie en au moins un constituant principalement adsorbé, par exemple de l'air enrichi en azote, ou air surazoté, lorsque le mélange gazeux traité est de 11 air, et lorsque la masse adsorbante est constituée par exemple par une zéolithe, - la figure 4, en correspondance avec la figure J, représente l'évolution de la pression dans chacune des zones d'adsorption dessinées à la figure 5, en fonction du temps, lorsque chaque zone travaille selon le cycle élémentaire d'adsorption, conforme à la présente invention, défini par référence aux figures t et 2, - la figure 5 représente schématiquement la circulation des gaz, pendant les huit séq#uences successives de fonctionnement (Figures Sa à 5h) d'un autre cycle d'adsorption conforme à l'invention, opéré sur deux zones d'adsorption identiques, - la figure 6, en correspondance avec la figure 5, représente l'évolution de la pression en fonction du temps, dans chaque zone d'adsorption représentée à la figure 5, travaillant selon le cycle d'adsorption schématisé sur cette figure, - la figure 7 représente une variante du cycle dtadsorption schématisé à la figure 6. Sur tous les diagrammes pression/temps représentés aux figures 2, 4, 6 et 7, on a indiqué schématiquement la circulation des gaz, pour chaque phase ou étape élémentaire, en adoptant les conventions suivantes 1) on a tout d'abord adopté une direction et un sens de référence correspondant à ceux de l'adsorption, c'est-à-dire dans le cas présent, une direction verticale ascendante de référence.Ce sens de circulation est encore appelé 11a co-courant. Par consé- quent, lorsque le déplacement du gaz s'effectue à l'intérieur d'une même zone d'adsorption, dans le sens de référence, cette circulation est représentée par une flèche verticale ascendante. lorsque ce déplacement s'effectue en sens contraire, la circulation correspondante du gaz est représentée par une flèche verticale descendante.Ce sens est encore appelé là contre-courant", 2) la position de la direction verticale, par rapport à la courbe pression/temps, traduit la nature de l'opération réalisée sur la zone dladsorption. lorsque la direction verticale, qu'elle soit ascendante ou descendante, aboutit à la courbe pression/temps, il y a admission de gaz dans la zone d'adsorption, soit à co-courant si le sens est ascendant, soit à contre-courant si le sens est descendant. lorsque la direction verticale part de la courbe pression/temps, il y a au contraire extraction de gaz de la zone d'adsorption, soit à co-courant si le sens est ascendant, soit à contre-courant si le sens est descendant, )) lorsqu'il y a simultanément admission ou extraction de gaz à une extrémité de la zone d'adsorption, et extraction ou admission de gaz à 11 autre extrémité d'une même zone d'adsorption, il y a juxtaposition, de part et d'autre de la courbe pression/temps, des symboles définis précédemment, ce qui se traduit schématiquement par une direction verticale traversant la courbe pression/temps, et sur laquelle deux sens de circulation, situés de part et d'autre de cette courbe, sont indiqués, 4) lorsqu'il y a transfert d'un produit gazeux d'une zone d'adsorption à une autre zone d'adsorption, les directions verticales représentant, d'une part 11 extraction du gaz d'une première zone, et d'autre-part l'admission de ce même gaz dans une deuxième zone, sont reliées entre elles par un trait, Ce trait rejoint donc normalement, sur le diagramme décrivant les/cyclesd'adsorption, deux courbes différentes pression/temps, représentant chacune lté- volution de la pression dans les deux zone d'adsorption. Par ailleurs, les différentes pressions, rencontrées au cours de la description suivante, seront figurées sur ces différents diagrammes pression/temps, selon les abréviations suivantes: - basse pression, ou pression initiale de la phase de gonflage (a) : BP, - haute pression, ou pression finale de la phase de gonflage (a) : HP, - pression intermédiaire, ou pression finale de la phase de détente (b) : PI, - pression d'élution, obtenue dans une zone d'adsorption au d'é phase cours d'une étape d'une phase de régénération : PE, - pression de purge, obtenue dans une zone d'adsorption au cours d'une phase de purge : PP, - pression initiale de soutirage, obtenue dans une zone d'adsorption au début d'une étape de soutirage d'une phase de relais PIS, - pression finale de soutirage, obtenue dans une zone d'adsorption & la fin d'une étape de soutirage d'une phase de relais PFS, - pression atmosphérique : PA~, - pression d'équilibrage, obtenue à la fin d'une étape d'équilibrage (b - autre pression d'équilibrage, obtenue à la fin d'une étape d'équilibrage d'une phase de relais : PEq, - pression finale de vide, obtenue à la fin d'une phase de régénération (c) ou d'une étape de mise sous vide d'une phase de régénération : PFV. Par référence aux figures 1 et 2, il est décrit ci-après un procédé de fractionnement par adsorption d'air (mélange gazeux traité),-permettant d'obtenir de l'air enrichi en azote (constituant principalement adsorbé), et de l'air enrichi en oxygène (constituant non principalement adsorbé). La fraction gazeuse enrichie en azote, ou air surazoté, est soutirée comme production, tandis que la fraction gazeuse enrichie en oxygène, ou air suroxy-géné, est évacuée comme sous-produit, ou pour toute autre utilisation. Ce procédé met en oeuvre une zone d'adsorption comprenant une masse adsorbante (par exemple tamis moléculaire 5 A), adsorbant référence tiellement l'azote du mélange gazeux traité (air atmosphérique préalablement épuré en eau et gaz carbonique). la zone d'adsorption 1 comprend une entrée et une sortie (selon le sens d'adsorp tion)-. Le procédé de fractionnement par adsorption, conforme à l'invention, peut être décomposé en une pluralité de cycles élémentaires d'adsorption, mettant en oeuvre exclusivement la zone d'adsorption 1. Conformément à la figure t, on a représenté la circulation des gaz pendant les quatre phases élémentaires (a) à (d) d'un même cycle d'adsorption conforme à l'invention, opérée exclusivement sur la zone d'adsorption .1. Conformément à la figure 2, on a représenté ltévolution de la pression dans la zone d'adsorption 1, au cours de ce cycle élémentaire d'adsorption. On constate qu'un cycle selon l'invention comporte quatre phases (a) à (d), ayant une durée égale, et qui seront décrites chacune ci-après. La séquence de pressions rencontrées au cours d'un cycle élémentaire d'adsorption, selon l'invention, peut être exprimée schématiquement selon HP > FA = PI = PP > FFV = BP Un cycle élémentaire d'adsorption comprend a) une phase de gonflage (a), ou de montée en pression, représentée à la figure la, pendant laquelle on introduit le mélange gazeux traité (air atmosphérique préalablement épuré en eau et gaz carbonique), dans la zone d'adsorption 1, par son entrée, dans le sens d'adsorption de référence, en augmentant la pression dans cette zone, depuis une basse pression BP, ou pression initiale, jusqu a une haute pression HP, ou pression finale.Pendant cette phase, 11 entrée et la sortie de la zone 1 sont respectivement ouverte et fermée. Comme on le verra ci-après, la basse pression BP est substantiellement égale à la pression finale de vide PFV de la phase de régénération, ou étape de mise sous vide, décrite au paragraphe d) ci-après, b) une phase de détente (b), représentée à la figure 1b, pendant laquelle on soutire de la zone d'adsorption 1, par sa sortie, une fraction gazeuse appauvrie en constituant principalement adsorbé, à co-courant du sens d'adsorption7 en abaissant la pression dans ladite zone depuis la haute pression HP jusqu'à une pression intermédiaire PI, supérieure à la basse pression BP.La pression PI est par ailleurs égale à la pression atmosphérique FA, et à la pression de purge PP de la phase de purge (c), détaillée ci-après. Par conséquent, pendant cette phase, l'entrée de la zone 1 est #fermée, tandis que la sortie de cette dernière est ouverte, c) une phase de purge (c), effectuée entre la phase de détente (b) précédente, et la phase de régénération (d) subséquente, pendant laquelle on introduit dans la zone d'adsorption 1, par son entrée, à co-courant du sens d'adsorption, un gaz de purge enrichi en constituant principalement adsorbé (azote), et pendant laquelle on soutire simultanément de la même zone 1 par sa sortie, à cocourant du sens d'adsorption, le menue gaz de purge mais enrichi en un autre constituant (oxygène) du mélange gazeux, adsorbé. de façon secondaire par la masse adsorbante mise en oeuvre pendant la phase de gonflage (a), et désorbé de façon principale pendant la présente phase de purge. Pendant la totalité de cette phase,- on maintient dans la zone d'adsorption 1, une pression de purge PP constante, et sensiblement égale à la pression intermédiaire PI de la phase de détente (b) précédente. Comme on le verra ci-après, le gaz de purge est prélevé à partir d'un stockage de la fraction gazeuse enrichie, soutirée de la zone d'adsorption 1 pendant la phase subséquente (d) de régénération d'un cycle d'adsorption précédent. d) une phase de régénération (d), assimilable à une étape de mise sous vide, pendant laquelle on soutire de la zone d'adsorption 1, par son entrée, à contre-courant du sens d'adsorption, une fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé, en abaissant la pression dans la zone 1, depuis la pression de purge PP, égale à la pression atmosphérique PA, jusqu une pression finale de vide PFV. Par conséquent, pendant cette phase, on maintient la pression dans la zone 1 à une valeur au plus égale à la pression intermédiaire PI, et à la pression de purge PP. Préférentiellement, la pression finale de vide est au moins égale à 100 mm de mercure. Pendant cette phase de régénération, on stocke dans une réserve une partie de la fraction gazeuse enrichie, soutirée -de la zone d'adsorption 1, pour pouvoir, pendant la phase de purge (c) du cycle élémentaire d'adsorption suivant, prélever le gaz de purge, et introduire ce dernier dans la zone 1, à partir de cette réserve. Conformément à la figure 3, on a représenté une installation de fractionnement par adsorption d'un mélange gazeux (air épuré au préalable en eau et gaz carbonique), comprenant quatre adsorbeurs identiques t, 2, 1', 2'. Ces quatre adsorbeurs travaillent en parallèle les uns par rapport aux autres. Chaque adsorbeur comprend une môme masse adsorbante, adsorbant de façon principale au moins un constituant (azote) du mélange gazeux traité.L'entrée d'un adsorbeur, par exemple celle de l'adsorbeur i, est reliée - premièrement à une canalisation 10, ou source du mélange gazeux traité, par l'intermédiaire d'une vanne 11 (12, 111, 12'), - - deuxièmement, au moyen d'une pompe à vide V, à une entrée d'un stockage 60 d'une fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé (azote), par l'intermédiaire d'une vanne 31 (32, 31', 32'), - troisièmement, à la sortie du stockage 60, par l'intermédiaire d'une vanne 51 (52, 51', 52'), - quatrièmement, à la sortie de 11 autre adsorbeur 2, par l'intermédiaire de la vanne de détente 82 (81, 82', 81'). la sortie de chaque adsorbeur, par exemple de lladsor- beur 1, est reliée - - premièrement, à une canalisation 20 et à un stockage 70 d'une fraction gazeuse appauvrie en constituant principalement adsorbé, par l'intermédiaire d'une vanne 21 (22, 21', 22'), - deuxièmement, à un moyen ou canalisation d'évacuatior 40 d'un gaz de purge enrichi en au moins un constituant adsorbé de façon secondaire, par l'intermédiaire d'une vanne 41 (42, 41', 42'), - - troisièmement, à ltentrée de l'autre adsorbeur 2, par l'intermédiaire de la vanne de détente 81 (82, 811, 82'), - quatrièmement, à la sortie de l'autre adsorbeur 2, par l'intermédiaire d'une vanne 80 (80'). les vannes 80 (80'), 81 (81'), et 82 (82'), ont essentiellement pour but de pouvoir mettre en oeuvre un autre cycle élémentaire d'adsorption, conforme à l'invention, tel que celui détaillé par référence aux figures 6 et 7 explicitées ci-après. Conformément à la figure 4, les quatre adsorbeurs t, 2, 1', 2', sont susceptibles de travailler respectivement selon les cycles élémentaires d'adsorption Ci, -C2, Cl1, C2', similaires aux cycles d'adsorption détaillés par référence aux figures I et 2. Selon le diagramme pressionjtemps de la figure 4, on constate que le cycle C2 de l'adsorbeur 2, les cycles C1' et C21 des adsorbeurs 1' et 2', sont déphasés par rapport au cycle Ci de l'adsorbeur 1, respectivement d'une phase élémentaire pour le cycle C2, de deux phases élémentaires pour le cycle C1', de trois phases élémentaires pour le cycle C2t. Conformément à la figure 4, un procédé -de fractionnement par adsorption conforme à l'invention, se distingue de celui décrit précédemment, par le fait qu'il met en oeuvre quatre zones d'adsorption identiques aux adsorbeurs 1, 2, 1', 2', et identiques à la zone d'adsorption représentée à la figure 1 ; chaque zone d'adsorption comprend une même masse adsorbante, adsorbant de façon principale le même constituant (azote) du mélange gazeux.De manière correspondante, le procédé conforme à la figure 4 comprend quatre cycles élémentaires identiques d'adsorption, par exemple CI, C2, CI1, C2', mettant en oeuvre exclusivement et respectivement les zones 1, 2, 1', et 2t ; ces quatre cycles sont identiques au cycle élémentaire décrit par référence aux figures 1 et 2. les cycles Ci, C2, Cit, C2' travaillent simultanément et en coopération les uns avec les autres, selon les modalités suivantes - la phase de purge (c) d'un cycle d'adsorption, par exemple celle du cycle C2, est effectuée pendant la totalité de la phase de régénération (d) d'un autre cycle d'adsorption, par exemple du cycle C1, - pendant la phase de purge (c) d'un cycle d'adsorption, par exemple du cycle C2, on introduit dans la zone d'adsorption correspondante, par exemple l'adsorbeur 2, à co-courant du sens d'ad- sorption, comme gaz de purge, une partie de la fraction gazeuse enrichie (air surazoté), soutirée-à contre-courant du sens d'adsorption, pendant la phase de régénération (d) d'un autre cycle d'adsorption, par exemple du cycle Cl, de l'autre zone d'adsorption correspondante, par exemple l'adsorbeur t; Par conséquent, pendant la phase de purge (c) d'une zone d'adsorption, simultanée avec la phase de régénération (d) d'une autre zone d'adsorption, l'entrée de ladite zone communique avec 11 entrée de ladite autre zone par l'intermédiaire de la ombre à vide V, et du stockage 60 de la fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé (air surazoté). Avec l'installation de fractionnement conforme à la figure 3, il est possible de mettre en oeuvre le procédé décrit ciaprès par référence aux figures 5 et 6. Ce procédé utilise au moins deux zones d'adsorption 1 et 2, identiques, comprenant une même masse adsorbante (par exemple tamis moléculaire 5A), adsorbant de façon principale l'azote du mélange gazeux traité (air atmosphérique préalablement épuré en eau et gaz carbonique). les zones d'adsorption i et 2 travaillent simultanément et en coopération l'une avec l'autre. De façon correspondante, ce procédé de fractionnement,confcrme à l'invention, peut être décomposé en un cycle élémentaire d'adsorption, mettant en oeuvre exclusivement la zone d'adsorption 1, ou cycle Cl, et un autre cycle élémentaire d'adsorption, mettant exclusivement en oeuvre 11 autre zone d'ad- sorption 2, ou cycle C2. les cycles C1 et C2 sont identiques l'un à l'autre, et travaillent simultanément et en coopération l'un avec 11 autre, selon les modalités pratiques explicitées ci-après. Conformément à la figure 6, l'évolution de la pression dans la zone d'adsorption 1, au cours du cycle élémentaire C1, a été représentée dans la partie supérieure du diagramme, tandis que l'évolution de la pression dans la zone d'adsorption 2, au cours de 11 autre cycle élémentaire C2, a été représentée à la partie inférieure de ce môme diagramme. On constate que cet autre cycle d'adsorption selon l2invention comporte six phases de durée inégale qui seront décrites-ci-après, et que le cycle C1 relatif à la zone 1,et l'autre cycle C2 relatif à l'autre zone 2, sont décalés dans le temps l'un par rapport à l'autre, par un intervalle égal à la moitié de urée totale d'un cycle élémentaire. la séquence de pressions rencontrées au cours d'un cycle élémentaire, par exemple au cours du cycle C1, i-eprésentée à la partie supérieure du diagramme de la figure 6, peut être exprimée schématiquement selon HP > PEQ > PA = BP = PI = PP = PEq = PIS = PES > PFV Un cycle élémentaire d'adsorption, par exemple le cycle CI, comprend :: a) une phase de gonflage (a), ou de montée en pression, représentée à la figure Sa, pendant laquelle on introduit le mélange gazeux traité (air atmosphérique préalablement épuré en eau et gaz carbonique}, dans la zone d'adsorptlon 1, par son entrée, dans le sens d'adsorption de référence, en augmentant la pression dans cette zone depuis une basse pression SP, ou pression initiale, é- gale à la pression atmosphérique PB, jusqu a une haute pression HP, ou pression finale, b) une phase de détente (b), représentée aux figures 5b et 5c, pendant laquelle on soutire de la zone d'adsorption 1, par sa sortie, au moins une fraction gazeuse appauvrie en constituant principalement adsorbé, à co-courant du sens d'adsorption, en abaissant la pression dans ladite zone depuis la haute pression HP jusqu'à une pression intermédiaire PI, égale à la basse pression BP. Simultanément, pendant la totalité de cette phase de dé tente#(b), l'aut--e cycle élémentaire CS, relatif à l'autre zone d'adsorption 2, accomplit une phase de relais (e), strictement id#entique à celle qui sera définie ci-dessous au paragraphe e). la phase de détente (b) du cycle élémentaire d'adsorption C1 comprend b.1. une étape d t équilibrage (b.1) pendant laquelle on soutire par la sortie de la zone d'adsorption 1, à co-courant du sens d'ad sorption, une fraction gazeuse appauvrie en constituant princi palement adsorbé, en abaissant la pression dans la zone d'adsorp- tion 7 depuis la haute pression HP jusqu a une pression d'équi librage PEQ, -supérieure à l'autre pression d'équilibrage FEq à laquelle il sera fait référence au paragraphe e.1) ci-après. Simultanément, pendant la totalité de cette étape d'équi librage (b.1), l'autre cycle élémentaire C2, relatif à l'autre zone 2, accomplit une étape d'équilibrage (elle strictement identique à celle qui sera définie ci-dessous au paragraphe e,l). Par conséquent, l'étape d'équilibrage (b.l) du cycle CI, et l'étape d'équilibrage (a.i) du cycle C2, se trouvent effectuées en complète simultanéité. Corrélativement, pendant la phase d'équilibrage (b.1) de la zone d'adsorption 1, on introduit par la sortie de l'autre zone d'adsorption 2, à contre-courant du sens d'adsorption, la fraction gazeuse appauvrie soutirée, à co-courant du sens d'adsorption, par la sortie de la zone d'ad sorption 1, moyennant quoi, on augmente la pression dans l'autre zone 2 depuis la pression finale de la phase de régénération, c'est-à-dire la pression finale de vide PFV mentionnée ci-après, jusqu'à une autre pression d'équilibrage PEq, inférieure à la pression d'équilibrage P2Q. b.2) deuxièmement, une étape de soutirage en détente (b.2) pendant laquelle on soutire de la zone d'adsorption t, par sa sortie, une autre fraction gazeuse, à co-courant du sens d'adsorption, en abaissant la pression dans la zone 1 depuis la pression d'é quilibrage PEQ, jusqu'à la pression intermédiaire PI. Simultanément, pendant la totalité de l'étape de soutirage en détente (b.2), l'autre cycle élémentaire C2, relatif à l'autre zone 2, accomplit une étape de soutirage (e.2), strictement identique à celle qui sera définie. ci-dessous au paragraphe e.2). Corrélativement, pendant l'étape de soutirage en détente (b.2), on introduit dans l'autre zone dladsrption 2, par son entrée, à cocourant du sens d'adsorption, la fraction gazeuse soutirée, à cocourant du sens d'adsorption, par la sortie de la zone d'adsorption 1, et on soutire simultanément par la sortie de la zone 2, toujours à co-courant du sens d'adsorption, une fraction gazeuse appauvrie, en diminuant la pression de soutirage dans la zone d'adsorption 1, et en maintenant constante la pression de soutirage dans l'autre zone d'adsorption 2, et égale à la pression de purge PP, à la basse pression BP, et à la pression atmosphérique FA. c) une phase de purge (c), représentée à la figure 5d, pendant laquelle on introduit dans la zone d'adsorption 1, par son entrée, à co-courant du sens d'adsorption, un gaz de purge enrichi en constituant principalement adsorbé (azote), et pendant laquelle on soutire simultanément de la môme zone 1, par sa sortie, à cocourant du sens d'adsorption, le même gaz de purge mais enrichi en au moins un autre constituant (oxygène) du mélange gazeux, adsorbé de façon secondaire par la masse adsorbante de la zone 1 pendant la phase de gonflage (a), et désorbé de façon principale pendant cette phase de.purge (c). la totalité de cette phase est effectuée en maintenant dans la zone t une pression de purge PP constante, et sensiblement égale à la basse pression BP, à la pression intermédiaire PI, et à la pression atmosphérique FA. Simultanément, pendant la totalité de la phase de purge (c), l'autre cycle élémentaire C2, relatif à l'autre zone 2, accomplit une phase de purge en relais (f), strictement identique à celle qui sera définie ci-dessous au paragraphe f). Corrélativement, pendant la phase de purge (c) on introduit dans l'autre zone dtadsorption 2, par son entrée, à co-courant du sens d'adsorption, le gaz de purge soutiré, à co-courant du sens d'adsorption,. par la sortie de la zone d'adsorption 1 ; on soutire simultanément par la sortie de la zone d'adsorption 2, toujours à co-courant du sens d'adsorption, le même gaz de purge mais enrichi en au moins un autre constituant (oxygène) du mélange gazeux, adsorbé de façon se secondaire par la masse adsorbante correspondant à la zone 2, pendant la phase précédente de relais (e), et désorbé de façon principale pendant la présente phase de purge en relais (f). Pendant la totalité de cette dernière, on maintient dans la zone d'adsorption 2, une pression de purge en relais sensiblement constante, et égale à la pression de purge PP envisagée précédemment. d) une phase de régénération (d) ou étape de mise sous vide, représentée à la figure Se, pendant laquelle on soutire de la zone dtadsorption 1, par sa sortie, à contre-courant du sens d'adsorption, au moyen d'une pompe à vide, une fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé (azote), en abaissant la pression dans cette zone depuis la pression de purge FF, égale à la pression intermédiaire PI, jusqu'à une pression finale de vide FFV, au moins égale à 100 mm de mercure, et préférentiellement égale à environ 200 mm de mercure. Par conséquent, pendant cette phase de régénération (d), on maintient la pression dans la zone 1 à une valeur au plus égale à la pression intermédiaire PI. e) une phase de relais (e), représentée aux figures 5f et 5g, subséquente à la phase de régénération (d), effectuée > simultanément avec la totalité de la phase de détente (b), telle que détaillée précédemment, de l'autre cycle élémentaire C2, relatif à l'autre zone d'adsorption 2.Cette phase de relais comprend e.1) premièrement, une étape d1équilibrage (e.l) effectuée de façon simultanée avec la totalité de l'étape d'équilibrage (b.l) de l'autre zone d'adsorption 2, pendant laquelle on introduit dans la zone d'adsorption 1, par sa sortie, à contre-courant du sens d'adsorption, la fraction gazeuse appauvrie, soutirée, à co courant du sens dtadsorption, par la sortie de 11 autre zone d'adsorption 2, moyennant quoi on augmente la pression dans la dite zone depuis la pression finale de vide FFV (pression finale de régénération) jusqu'à l'autre pression d'équilibrage PEq, précédemment mentionnée, inférieure à la pression d'équilibrage PEQ, et égale à la pression initiale de soutirage PIS mentionnée ci-après. e.2) deuxièmement, une étape de soutirage (e.2), effectuée de façon simultanée avec la totalité de l'étape de soutirage en détente (b.2) de l'autre zone d'adsorption 2, pendant laquelle on intro duit par l'entrée de la zone d'adsorption 1, à co-courant du sens d'adsorption, l'autre fraction gazeuse soutirée, à co- courant du sens d'adsorption, de la sortie de l'autre zone d'ad sorption2, et pendant laquelle on soutire simultanément par la sortie de la zone d'adsorption 1, à co-courant du sens d'adsorp tion, une fraction gazeuse appauvrie en constituant principale ment adsorbé. Pendant cette étape de soutirage (e.2), on main tient constante la pression de soutirage dans la zone d'adsorp tion 1, et égale à la pression de purge PP, à la pression ïnter- médiale PI, et à la basse pression BP. Par conséquent, pendant les étapes simultanées (e.2) relative à la zone d'adsorption 1, et (b.2) relative à la zone d'adsorption 2, on détend à une pression constante la fraction gazeuse soutirée par la sortie de la zone 2, avant d'introduire cette dernière par l'entrée de la zone 1. f) une phase de purge en relais (f), subséquente à la phase de relais (e), effectuées de façon simultanée avec la totalité de la phase de purge (c) de l'autre zone d'adsorption 2. Pendant cette phase on introduit, à co-courant du sens d'adsorption, par l'entrée de la zone 1, le gaz de purge soutiré, à co-courant du sens d'adsorption, par la sortie de l'autre zone d'adsorption 2, et on soutire simultanément par la sortie de la zone d'adsorption 1, à cocourant du sens d'adsorption, le gaz de purge enrichi en au moins un autre constituant (oxygène) du mélange gazeux, adsorbé de façon secondaire par la masse adsorbante correspondant à la zone 1, pendant la phase de relais (e) précédente, et #désorbé de façon principale pendant ladite phase de purge (f) en relais.La totalité de cette phase est effectuée en maintenant dans la zone d'adsorption 1 une pression de purge en relais sensiblement constante, et égale à la pression de purge PP précédemment mentionnée. Conformément à la figure 7, on a représenté le diagramme pression/temps d'un autre cycle d'adsorption conforme à la présente invention, qui diffère du cycle détaillé précédemment par référence aux figures 5 et 6, par les points suivants - la phase de régénération (d) par mise sous vide, est remplacée par une phase de régénération identique à une étape d'élution. Corrélativement, pendant la phase (d), on introduit dans la zone d'adsorption correspondante, par exemple la zone 1, par sa sortie, et à contre-courant du sens d'adsorption, une fraction gazeuse d'élution, appauvrie en constituant principalement adsorbé (oxygène) du mélange gazeux traité, et on soutire simultanément de cette même zone d'adsorption, par son entrée, à~contre-courant du sens d'adsorption, au moins une fraction gazeuse enrichie en constituant principalement adsorbé, et ceci en maintenant pendant la totalité de la phase de régénération (d), une pression d'élution PE sensiblement égale à la basse pression BF de la phase de gonflage (a), à la pression intermédiaire PI de la phase de détente (b), à la pression de purge PP de la phase de purge (cÇ, et à la pression finale de soutirage PFS de ltétape de soutirage (e.2), - la pression d'équilibrage PEQ de l'étape d'équilibrage (b.f) de la phase de détente (b) est sensiblement égalera l'autre pression d'équilibrage PEq de l'étape d'équilibrage (e.1) de la phase de relais (e) du même cycle, - pendant l'étape de soutirage (e.2) la pression de soutirage dans la zone d'adsorption correspondante varie, c'est-à-dire décroit, entre une pression initiale de soutirage PIS égale à l'autre pression d'équilibrage PEq, et une pression finale de soutirage PFS, égale à la pression de purge PP, à la pression d'élution FF, à la pression intermédiaire FI, et à la basse pression HP. - REVENtICATIONS 1.- Procédé de fractionnement par adsorption dSun mélange gazeux, mettant en oeuvre au moins une zone d'adsorption comprenant au moins une masse adsorbante-adsorbant de façon principale au moins un constituant dudit mélange gazeux, ledit procédé comprenant au moins un cycle élémentaire d'adsorption mettant en oeuvre ladite zone d'adsorption, et undit cycle élémentaire d'adsorption comprenant a) une phase de gonflage, ou de montée en pression, pendant laqu#elle on introduit le mélange gazeux dans la zone d'adsorption, dans un sens d'adsorption, en augmentant la pression dans ladite zone depuis une pression initiale, ou basse pression, jusqu'à une pression finale, ou haute pression, b) une phase de détente, pendant laquelle on soutire de ladite zone d'adsorption au moins une fraction gazeuse appauvrie en au moins ledit constituant, à co-courant du sens d'adsorption, en abaissant la pression dans ladite zone depuis" la haute pression jusqu'à une pression intermédiaire au moins égale à la basse pression, c) une phase de régénération, pendant laquelle on soutire de ladite zone d'adsorption au moins une fraction gazeuse enrichie en au moins ledit constituant, en maintenant la pression dans ladite zone à une valeur au plus égale à la pression intermédiaire, ledit cycle élémentaire d'adsorption étant caractérisé par la combinaison des mesures opératoires suivantes 1) entre la phase de détente (b) et la phase de régénération (c), on effectue une phase de purge pendant laquelle on introduit dans la zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption, un gaz de purge enrichi en au moins ledit constituant, et on soutire simultanément de ladite zone, à co-courant du sens d'adsorption, le gaz de purge enrichi en au moins un autre constituant du mélange gazeux, adsorbé de façon secondaire par ladite masse adsorbante pendant la phase de gonflage (a), et désorbé de façon principale pendant ladite phase de purge, la totalité de cette dernière étant effectuée en maintenant dans ladite zone une pression de purge constante, et sensiblement égale à la pression intermédiaire, 2) pendant la phase de régénération (c), on maintient la pres sion dans ladite zone à une valeur au plus égale à la pression de purge. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression de purge est sensiblement égale à la pression atmos phériaue. 3.- Procédé selon la revendication 1,caractérisé en ce que la phase de régénération (c) comprend une étape de mise sous vide pendant laquelle on soutire de ladite zone d'adsorption au moins une fraction gazeuse enrichie en au moins ledit constituant principalement adsorbé, à contre-courant du sens d'adsorption; en abaissant la pression dans ladite zone depuis la pression atmosphé- rique jusqu'à une pression finale de vide. 4.- Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la pression finale de vide est au moins égale à 100 mm de mercure. 5.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que pendant la phase de régénération (c) d'un cycle élémentaire d'ad- soFption, on stocke dans une réserve au moins une partie de ladite fraction gazeuse enrichie, soutirée de la zone d'adsorition correspondante, et pendant la phase de purge du cycle d'adsorption suivant, on prélève le gaz de purge, introduit dans ladite zone, à partir de ladite réserve de ladite fraction gazeuse-enrichie. 6.- Procédé selon la revendication 1, mettant en oeuvre au moins quatre zones d'adsorption comprenant chacune au moins une masse adsorbante adsorbant de façon principale au moins ledit constituant du mélange gazeux, ledit procédé comprenant au moins quatre cycles élémentaires d'adsorption, mettant en oeuvre respectivement les quatre zones d'adsorption, identiques les uns aux autres, et travaillant simultanément et en coopération les uns avec les autres, selon les modalités suivantes - la phase de purge d'un cycle d'adsorption est effectuée pendant au moins une partie de la phase de régénération (c) d'un autre cycle d'ddsorption, - pendant la phase de purge dudit cycle d'adsorption, on introduit dans la zone d'adsorption correspondante, à co-courant du sens d'adsorption, comme gaz de purge, au moins une partie de la fraction gazeuse enrichie, soutirée pendant la phase de régénération (c) dudit autre cycle d'adsorption, de l'autre zone d'adsorp tion correspondante. 7.- Procédé selon la revendication 1, mettant en--oeuvre au moins deux zones d'adsorption, comprenant chacune au moins une masse adsorbante adsorbant de façon principale au moins un constituant du mélange gazeux, ledit procédé comprenant au moins deux cycles élémentaires dladsorption, mettant en oeuvre respectivement l'une et l'autre-des deux zones d'adsorption, identiques l'un à l'autre, et travaillant simultanément et en coopération l'un avec l'autres chaque cycle élémentaire comprenant a) une phase de gonflage, ou de montée en pression, pendant laquelle on introduit le mélange gazeux dans l'une des deux zones d'adsorption, dans un sens d'adsorption, en augmentant la pression dans ladite zone depuis une pression initiale, ou basse pression, jusqu a une pression finale, ou haute pression, b) une phase de détente1 pendant laquelle on-abaisse la pression dans ladite zone depuis la- haute pression jusqu'à une pression intermédiaire au moins égale# à la basse pression, comprenant b.1) premièrement, une étape d'équilibrage pendant laquelle on sou tire de ladite zone dladsorption une fraction gazeuse appauvrie en au moins ledit constituant, à co-courant du sens d'adsorp tion, en abaissant la pression dans ladite zone depuis la haute pression jusqu a une pression d'équilibrage, b.2) deuxièmement, une étape de soutirage en détente pendant la quelle on soutire de ladite zone d'adsorption une autre fraction gazeuse, à co-courant du sens d'adsorption, en abaissant la pres sion dans ladite zone, depuis la pression d'équilibrage jusqu'à la pression intermédiaire, c) une phase de purge pendant laquelle on introduit dans ladite zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption, un gaz de purge enrichi en au moins ledit constituant, et on soutire simultanément de ladite zone, à co-courant du sens d'adsorption, le gaz de purge enrichi en au moins un autre constituant du mélange gazeux, adsorbé de façon secondaire par ladite masse adsorbante pendant la phase de gonflage (a), et désorbé de façon principale. pendant ladite phase de purge (c), la totalité de cette dernière étant effectuée en maintenant dans ladite zone une pression de purge constante, et sensiblement égale à la pression intermédiaire, d) une phase de régénération pendant laquelle on soutire de ladite zone d'adsorption au moins une fraction gazeuse enrichie en au moins ledit constituant, en maintenant la pression dans ladite zone à une valeur au plus égale à la pression intermédiaire, e) une phase de relais comprenant e.t) premièrement, une étape d'équilibrage, effectuée de façon si simultanée avec ladite étape d'équilibrage (b.t) de l'autre des deux zones d'adsorption, pendant laquelle on introduit dans la dite zone d'adsorption, à contre-courant du sens d'adsorption, ladite fraction gazeuse appauvrie, soutirée, a co-courant du sens d'adsorption, de ladite autre zone d'adsorption, en augmen tant la pression dans ladite zone depuis une pression au moins égale à la pression finale de la phase de régénération, jusqu'à une autre pression d'équilibrage, e.2) deuxièmement, une étape de soutirage, effectuée de façon si multanée avec ladite étape de soutirage en détente (b.2) de la dite autre zone d'adsorption, pendant laquelle on introduit dans ladite zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption, ladite autre fraction gazeuse, soutirée, à co-courant du sens d'adsorption, de ladite autre zone dradsorption, et pendant la quelle, on soutire simultanément de ladite zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption, une traction gazeuse appauvrie en au moins ledit constituant, en maintenant la pression de sou tirage dans ladite zone, à une valeur au plus égale à ladite autre pression d'équilibrage, et au moins égale à ladite pres sion de purge. 8.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la pression finale de soutirage, obtenue à la fin de l'étape de soutirage (e.2) dans ladite zone d'adsorption, est substantiellement égale à la pression de purge. 9.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la pression initiale de soutirage, obtenue au début de 11 étape de soutirage Ce.2) dans ladite zone d'adsorption, est supérieure à la pression de purge. 10.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que, pendant l'étape de soutirage (e.2) de la phase de relais (e), on maintient constante la pression de soutirage dans ladite zone d t adsorption. 11.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que ladite pression d'équilibrage de étape d'équilibrage (b.1) de la phase de détente (t) est supérieure à ladite autre pression d'équilibrage de l'étape d'équilibrage Ce,l) de la phase de relais (e). 12.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit cycle élémentaire d'adsorption comprend en outre une phase de purge en relais, subséquente à la phase de relais (e), effectuée de façon simultanée avec la phase de purge (c) de Autre des deux zones d'adsorption, pendant laquelle on introduit à co-courant du sens d'adsorption, dans ladite zone d'adsorption, le gaz de purge soutiré, à co-courant du sens d'adsorption, de ladite autre zone d'adsorption, et pendant laquelle on soutire simultanément de ladite zone d'adsorption, à co-courant du sens d'adsorption5 le gaz de purge enrichi en au moins un autre constituant du mélange gazeux, adsorbé de façon secondaire par la masse adsorbante correspondant à ladite zone dradsorption, pendant la phase de relais (e), et désorbé de façon principale pendant ladite phase de purge en relais, la totalité de cette dernière étant effectuée en maintenant dans ladite zone dtadsorption une pression de purge en relais sensiblement constante, et égale à ladite pression de purge. 13.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la phase de régénération (c) comprend une étape d'élution pendant laquelle on introduit dans la zone d?adsorption correspondante, à contre-courant du sens d'adsorption, une fraction gazeuse d'élution, appauvrie en au moins ledit constituant du mélange gazeux, et on soutire simultanément de la zone d'adsorption, à contrecourant du sens d'adsorption, au moins une fraction gazeuse enrichie en au moins ledit constituant, en maintenant, pendant la totalité de ladite étape, une pression d'élution dans ladite zone sensiblement égale à la pression de purge, et au moins égale à la pression de purge. 14.- Installation de fractionnement par adsorption d'un mé- lange gazeux, comprenant au moins un adsorbeur comprenant au moins une masse adsorbante adsorbant de façon principale au moins un constituant du mélange gazeux, caractérisée en ce que ladite installation comprend au moins un couple d'adsorbeurs identiques, comprenant une même masse adsorbante, et l'un quelconque des deux adsorbeurs comprend d'une part une entrée (selon le sens d'adsorption) reliée premièrement à une source du mélange gazeux, deuxièmement à une entrée d'un stocka.ge-dlune fraction gazeuse enrichie en au moins ledit constituant, troisièmement à une sortie dudit stocokage, et quatrièmement à la sortie de l'autre des deux adsorbeurs, et d'autre part une sortie (selon le sens -d'adsorption) reliée premièrement à un stockage d'une fraction gazeuse enrichie en au moins ledit constituant, deuxièmement à un moyen drévacuation d'un gaz de purge enrichi en au moins ledit constituant, troisièmement à entrée de l'autre des deux adsorbeurs, et quatrièmement à la sortie dudit autre adsorbeur.