Brevet FR2276233A1 — publié le 19760123

La présente invention se rapporte à des récipients mé- talliques et elle a trait plus particulièrement à des fonds hermétiques en métal à double Joint pour des bottes métalliques à parois trbs minces, par exemple des bottes utilisées pour contenir de la bière et des boissons carbonatées ou gazeusesyet des récipients similaires. Le procédé classique de fixation de fonds métalliques sur des corps de récipients métalliques ouverts à leurs extréml- tés consiste à former une bride sur la lisière du corps de botte et à assembler à l'aide d'un double Joint la bride de corps avec la bride de fond par galetage ou par sertissage de la bride de fond en dessous de la bride de corps de façon à former cinq couches métalliques dans la zone du Joint puis à comprimer ou aplatir les cinq couches étroitement contre la paroi du corps de récipient. Jusqu'd iaintenant,on n'a pas pu réaliser des doubles Joints hermétiques et résistant à la pression entre des fonds métalliques et des corps de récipients métalliques à parois très minces. La raison principale est que la réalisation de doubles Joints classiques nécessite de former une bride de 2,28 à 2,54mm sur les lisières des parois de corps de récipient.Bien que cela ne pose aucun problème pour des parois de récipients d'paisseur courante, 'est-b-dire supérieure à environ 0,20 mm dans une zone adJacente aux extrémités ouvertes des corps de récipients,il s'est avéré que certaines parois de corps métalliques très minces et fortement écrouies présentant une orientation de grains essentiellement vertical. ou axiale et dont l'épaisseur dans une zone adjacente à leurs parties extrêmes ouvertes est inférieure à environ 0,152 mm pour des récipients en trois pièces et inférieure à environ 0,144 mm pour des récipients en deux pièces,ne pouvaient pas 8tre pourvues de brides et ne pouvaient par conséquent pas autre pourvues d'un double Joint. Le problème consiste en ce que le métal de parois de corps fortement écroui et présentant lto- rientation de grains précitée ne s'allonge pas du degré nécessai- re pour former une bride.Le métal de la paroi située dans les parties extrêmes est trop mince et trop fragile et l'ilongement au cours de la formation de brides s'effectue dans la même direction de grains que dans l'opération d'emboutissage et d'apla tissement. Cette incapacité d'allongement produit des criques dans les brides de sorte que celles-ci ne permettent pas de réali ser des doubles Joints hermétiques résistant à la pression. Par le passsé,les fabricants de bottes ont cherché à remédier à l'inconvénient de la fissuration des brides se traduisant par des Joints non hermétiques en prévoyant une quantité supplémentai- re de métal dans certaines zones terminales des parois des corps de bottes,par exemple dans le cas de récipients formés par emboutissage et compression,en augmentant l'épaisseur du métal dans la zone à pourvoir de brides d'environ 0,50 mm ou plus et en prévoyant des matières d'étanchéité dans les doubles Joints. Cependant, aucune de ces mesures nXa empêché la formation de criques dans les brides et chaque procédé est coûteux et introduit ses propres difficultés.Par exemple, la prévision d'une épaisseur supplémentaire de métal dans les zones terminales de corps de récipient emboutis et gaietés rend difficile leur éJection hors des poinçons d'emboutissage. Mieme si on peut obtenir des brides non fissurées et donnant satisfaction pour des doubles Joints dans ces corps de récipient à parois très minces et fortement écrouies, les bords sont excessivement vifs et produisent un endommagement des revete- mente composites qu'il est nécessaire de prévoir sur les surfaces intérieures des brides des fonds et il est en outre difficile de réaliser l'étanehéité des Joints en caoutchouc existant sur les machines de contrôle et de remplissage de bottes. Egalement,des corps de récipients métalliques à parois très minces sont habituellement affaiblis dans leurs zones supérieures et sont très fortement sujets à des bossellements, à des évidements et à d'autres dommages en cours de stockage et de manutention. On z maintenant trouvé qu'en utilisant sur le corps un roulé au lieu d'une bridevles difficultés mentionnées ci-dessus en ce qui concerne les brides étaient fortement réduites et qu'on obtenait des doubles Joints hermétiques résistant à des pressions internes. On a trouvé que les roulés nécessitaient moins d'selon gemment du métal du corps que des brides classiques. Alors que ces dernières nécessitent un allcngement de 7 à 8%, les roulés néces d tent un allongement inférietr à environ 4%.De ce fait, les roulés formés dans ses corps de récips métalliques à parois extrêmeaent minces et fortement écrouies donnent lieu rarement à des fissures ou à des fronçures. Des parois de corps de récipients à doubles Joints munies de roulés et non de brides permettent d'économiser du métal du fait que les brides de couvercle peuvent être plus courtes que les brides classiques. Du fait des avantages qu'on obtient à pourvoir les parties extrêmes de parois très minces de corps de récipients métalliques de roulés et non de brides, l'invention a pour but de fournir un récipient cylindrique métallique à parois très minces et fortement écrouies qui comporte un couvercle métallique fixé hermétiquement et de façon résistante à la pression par un double Joint. L'invention a également pour but de fournir des récipients cylindriques à doubles Joints du type précité dans lesquels le métal de la paroi du corps de récipient a une direction de grains essentiellement axiale, son épaisseur étant inférieure à 0,152 mm dans Sa partie extrême marginale pour des récipients en trois piè- ces et inférieure à environ 0,144 mm pour des récipients en deux pièces. L'invention a en outre pour but de fournir des réci- pients à doubles Joints du type mentionné ci-dessus et dans les i quels, avant la formation du double Joint, leurs parties extrêmes marginales ont la forme de roulés. L'invention z également pour but de fournir des réci- pients à doubles Joints du type précité dans lesquels les couches métalliques du double Joint comprennent un roulé de corps impri mé radialement. L'invention a en outre pour but de fournir un procédé pour fixer hermétiquement par un double Joint un couvercle métalli- que sur un corps de récipient à paroi très mince. L'invention a également pour but de fournir un procédé du du type précité dans lequel le métal de la paroi de corps de réci- pient a une direction de grains essentiellement axiale, son épais seur sur le bord de l'ouverture étant inférieure à 0,152 mm pour des corps de récipients en trois pièces et inférieure à 0,144 mm pour des corps de récipients en deux pièces. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention se ront mis en évidence dans la suite de la description,donnée à ti tre d'exemples non limitatifs,en référence aux dessins annexés dans lesquels; Fig.1 est une vue en perspective du récipient métallique hermétiquement fermé par un double Joint suivant l'invention; Fig.2 est une section droite à échelle agrandie faite essentiellement suivant la ligne 2-2 de la figure 1;; Fig.3 à 5 sont respectivement des vues en élévation latérale, dont desx partions sont indiquées en vue arrachée et en section droite, montrant des phases du procédé de l'invention, la figure 3 représentant un corps de récipient métallique cylindrique non pourvu de roulé extrêmt, la figure 4 montrant le récipient après que le corps a été pourvu d'un roulé et la figure 5 montrant le récipient après la mise eh place d'un couvercle. Fig.6 est une coupe de la partie marginale d'un corps de récipient à paroi mince @roulée; Fig.7 est une vue en élévation latérale de la figure 6; Fig. 8 est une coupe d'une partie extrême à bride d'un corps de récipient métallique à paroi mince; Fig.9 est une vue en élévation latérale de la partie marginale de la paroi de corps de récipient de la figure 8. La figure 1 est une vue en perspective d'un récipient métallique à parois minces fortement écrouies désigné dans son ensemble par la référence 10 et comprenant un corps désigné par 12 et sur lequel est fixé un couverele métallique désigné par 14 à l'aide d'un double joint hermétique et résistant à la pression, désigné par 16. Le récipient 10 peut être un récipient en deux pièces en aluminium ou en acier embouti et étiré dont l'épaisseur du métal de la paroi de corps dans sa partie marginale est inférieure à environ 0,144 mm, en étant de préférence d'environ 0,122 mm pour le premier et d'environ 0,0966 mm pour le second, ou bien il pout être un récipient en trois piècen, habituellement en acier, dont l'épaissour du métal de la paroi de corps dans sa ou ses parties marginales est inférieure à environ 0,152 mm.L'acier utillisé comme métal pour les corps de récipients en deux pièces est habituellement constitué par une tôle de 0,27 mm tandis que l'acier utilisé pour le métal des corps de récipients en trois pièces est habituellement un acier exempt d'étain ayant subi un double laminage à froid, une tôle étamée électrolytiquement ou fer blane électrolytique ou bien une tôle plombée, habituellement une tôle d'environ 0,15 mm. Le récipient 10 en deux pièces comporte une parci de fond (non représentéa) intégrale. Lorsque le récipient 10 est en trois pièces, il comporte une paroi de fond séparée (non raprésentée) qui est fixée par un double joint 16' (ligne en trait interrompu) selon l'invention. La diraction des grains dans le métal de la paroi du corps de récipients à deux et à trois pièces du type mentionné ci-dessus est essentiellement verticale ou axiale.Le récipient 10 est du type utilisé pour con= tenir des produits tels que de la bière et des boissons carbona tuées ou similaires du fait que le métal de la paroi de corps et le double Joint 16 ou 16' sont capables de résister à des pressions internes pouvant atteindre environ 6,3 kg/cm2 et engendrées à des températures élevées pouvant atteindre 60 C. La figure 2 est une coupe à échelle agrandie montrant le double Joint 16 de la figure 1 de façon détaillée. Plus particulié- rement,la figure 2 montre que le double Joint 16 comporte six couches métalliques, à savoir une paroi en creux de fermeture verticale 18,une Jupe de couvercle 20 dirigée vers le bass,un crochet de couvercle 22, une partie extrême marginale de la paroi de corps 26,une Jupe de corps 28 et un crochet de corps 30. On incorpore à l'intérieur du double Joint 16 une matière d'étanchéité 32 classique qui contribue à rendre le double Joint hermétique et résistant à la pression. La figure 3 est une vue en élévation latérale, avec des parties en vue arrachée,d'ua corps de récipient B cylindrique,ouvert à Ses extrémités, non roulé et comportant une paroi de corps esseitiellement rectiligne 26 qui n'est pas pourvue de roulé dans Sa partie extrSme marginale 24. Comme indiqué sur la figure 4, dans le procédé de formation d'un double Joint hermétique et résistant à la pression permettant de relier un fond métallique à un corps de récipient métallique et ouvert à ses extrémités B,un roulé creux annulaire 34 est formé sur la partie marginale 24 du corps de récipient B à l'aide d'un outil de roulé classique tel qu'un galet ou,comme indiqué sur la figure 4' un mandrin ou un poinçon 26 comportant une paroi tronconique 38 qui est reliée à un canal 40 en forme de U inversé qui est lui-même relié à une paroi de Jupe 42.Le mandrin 36 est déplacé verticalement vers le bas Jusque sur la partie marginale 24 du corps de récipient B qui est supportée par un moyen approprié de manière que le bord 44 épouse le contour de la paroi de mandrin 38,du 'canal 40 et de la Jupe 42 en vue de former ainsi un roulé 34 dont le bord 44 est dirigé vers la paroi 26 du corps de réci- pient. Comme indiqué sur la figure 5,un fond métallique 44 comportant une bride périphérique 46 est placé sur î'extrémité ouverte du corps roulé de récipient CB de la figure 4 . La bride de fond 46 comporte un roulé 54 adjacent d son bord extinieur afin de faciliter le formage du double Joint d'une manière qui va 8tre expliquée dans la suite. Une partie du fond et/ou du corps de récipient, par exemple la surface intérieure de la bride de fond 46,est revêtue d'une matière dtétanchéité 32 qui facilite ltéta- blissement du double Joint hermétique.Lorsque la bride de couvercle 46 s'appuie contre le roulé 34,le mandrin 48 est déplacé verticalement vers le bas en direction du couvercle 14 de manière que la paroi périphérique 50 du mandrin constitue un appui rigide permettant la formation d'un double Joint à l'aide d'un galet 52. Lorsque le galet 52 est entraîné en rotation et se déplace essentiellement horizontalement et radialement vers l'intérieur en direction du couvercle 14, la partie extrême de la bride de couvercle 46,y compris le roulé de bride 54,est recourbée vers le bas et vers le haut en dessous du roulé de corps 34 entre le roulé et le corps de récipient de façon que la bride 46 et plus parties culibrement son roulé 54 forment une Jupe de couvercle 16 et un crochet de couvercle 22 (fig.2) en vue de réaliser un double Joint lâche qui est ensuite comprimé radialement vers l'intérieur par un autre galet similaire au galet 52 ou bien par un autre moyen d'écrasement servant à aplatir le Joint et à établir une liaison avec le corps de récipient CB pour relier hermétiquement par un double Joint résistant à la pression le couvercle 14 avec le corps de récipient,ce qui permet de réaliser un récipient à double Joint 10 des figures 1 et 2. La figure 6 est une section droite à échelle agrandie de la partie supérieure du corps de récipient roulé CB de la figure X tandis que la figure T est une vue en @érévation latérale -- du roulé de la figure 6. Plus particuîièrement,îes figures 6 et 7 montrent que le roulé de corps de récipient à parois minces 34 qui est lié par pliage avec la bride de couvercle 46 est uniforme, lisse et contigu. La figure 8 est une coupe à échelle agrandie de la partie supérieure d'un corps de récipient à bride classique 56 tandis que la figure 9 est une vue en élévation latérale de la figure 8.Plus particulièrement, les figures 8 et 9 montrent que la bride classique 58 d'un corps de récipient métallique à parois minces 56 comporte des criques ou fissures courtes et longues 60 qui empochent d'utiliser ces brides pour former des doubles Joints hermétiques et résistant à la pression. Il est à noter que,en ce quw concerne les roulis de corps utilises pour former les doubles Joints de l'invention, une raison de l'absence de criquesdans les roulis de corps et de la présence de ces criques dans des brides classique; est que les par ties marginales de parois de corps mtalliques très minces dont les dpaisseurs correspondent à la gamme de l'invention ont esser- tiellement des directions de grains axiales et sont fragiles et écrouies ou bien allonges d'environ 33 à 50% de moins lorsque des roulés sont réalisés à la place de brides.Cette réduction d'allongement se produit lorsque le métal très mince de la paroi de corps est constitué par de l'aluminium ou de l'acier fortement écroui par emboutissage et étirage ou bien lorsque la matière est traitée thermiquement et/ou revêtue par exemple avec des primers classiques tels que des a"étylacétonates,des revêtements de glissement tels que des résines époxy modifiées, des adhésifs tels que des copolymères d'éthylène et d'acide acrylique et des polyéthylènes ou bien des combinaisons desdites substances. Ir!es roulés formés dans les patties marginales des corps de récipients métalliques selon le procédé de l'invention et utilisés pour former les doubles Joints de l'invention peuvent avoir tout rayon approprié faisant en sorte que le bord du roulé soit dirigé vers la paroi de corps de récipients et permettant la formation des doubles Joints hermétiques et résistant à la pression selon l'invention. te rayon du roulé doit Autre supérieur à l'épaisseur du métal de la paroi dans laquelle elle est forme. On a trouvé que la gamme des rayons de roulé qtti convenait variait en fonction de la matière utilise'e pour la paroi du corps. Généralement,lorsque le rayon est trop petit, on ne peut pas former de roulés alors que,lorsqu'il est trop grand,il se produit une fissuration et/ou un plissement. Généralemcnt,des rayons acceptableus pour des récipients en aluminium et en acier embouti et gale- té sont compris entre environ 0,178 et 0,889 mm. Comme indiqué dans le tableau ci-après, des roulés nécessitent, par comparaison à des brides classiques, moins de matièresipour leur formation, leur pourcentage d'allongement est supérieur et ils ne donnentlieu pratiquement à aucune fissuration cu plissement. Au contraire, 100% des brides classiques d'une longueur comprise entre 2,24 et 25,4 mm et formées sur des corps de récipients soumis à des essais ont donné lieu à la formation de fissures qui les ont rendues inutilisables pour réaliser des doubles Joints hermétiques et résistant à la pression. TABELEAU Matière de corps Epaisseur Direction de % d'allongement Largeur Diamètre Fissures et de récipient (mm) grains bride roulé classi- préféré plissements (50,8 mm) que de de roulé dans des bride (mm) roulés (mm) Aluminium embeuti et étiré 0,122 verticale 2,0% 4,70% 2,33 1,52 Aucun Acier (# 0,18) tôle étamée 0,094 verticale 0,8% 3,50% 2,33 (# 0,18) 1,14 Aucun tôle plombée 0,094 verticale 1,0% 3,50% 2,33 1,14 Aucun (# 0,18) Les doubles joints selon l'invention qui peuvent être rdalises conformément au procédé de l'invention sont fors en déposant sur une surface du couvercle ou du corps de récipient ou bien sur les deux parties une matière d'étanchéité qui est située à l'intérieur du double Joint et en Joignant par 1m double Joint le couvercle au corps de récipient par flexion de la brflde de couvercle vers le ba et vers le haut en dessous du roulé de corps, savoir entre le roulé et le corps de récipient, afin de former une Jupe de couvercle d rivée vers le bas et un crochet de couvercle s'étendant vers le haut.Cette action de flexion de la bride de couvercle comprime radialement le roulé de corps et elle permet de former en une première opération un double Joint qui est relativement lâche et qui a habituellement une largeur comprise entre environ 2,439 et 2,519 mm.Ce Joint est ensuite comprimé radialetrient de manière à le serrer et à l'appliquer contre le corps de récipient pour former un double Jo."Jit hermétique et résis- tant à la pression dont la largeur est habituellement comprise entre environ L70 et 1,75 mm La phase de compression radiale produit une compression radiale du roulé de corps entre la Jupe de couvercle et le crochet de couvercle de manière que le roulé de corps épouse pratiquement le profil ou le contour de la Jupe et du crochet de couvercle. Le double Joint comprend six couches métalliques essentiellement axiales, savoir une paroi en creux de couvercle 18, une partie marginale de paroi dc corps de récipient 24,un crochet de couvercle 22,deux couches du roulé de corps radialement comprimées comprenant le crochet de corps 30 et la Jupe de corps 28 et une Jupe de couvercle 22. La Jupe de ccrps et le crochet de corps sont formés à partir du roulé comprimé qui s'étend de préfé- rence essentiellement sur la longueur de la Jupe et du crochet de couvercle. Le crochet de corps 30 du roulé comprimé comporte un bord qui est dirigé vers le haut et qui est de préférence adjacant à une partie du cintre ou épaulement formé entre la partie de paroi en creux du couvercle et la Jupe de couvercle. Comme matières d'étanchéité pour les doubles Joints de l'invention, on peut utiliser des matières intervenant dans des doubles Joints classiques comme des matières thermoplastiques et des revêtements composites utilisés dans des doubles Joints de récipients emboutis et étirés. d'épaisseur courante qui sont brunis de brides pour former les doubles Joints. Quelle que soit la mati- re d'étanchéité utilise, elle doit établir un Joint hermétique et elle doit être compatible avec le produit emballé dans le récipient et avec les matières de récipient habituellement dépo sées sur les surfaces des couvercles et corps de récipients métalliques afin de les protéger contre des produits corrosifs.Les revXtements protecteurs (non représentés) souvent utilisés avec des adhésifs thermoplastiques sur des corps de récipients métalli- ques comprennent des resatements du type vinyle qui sont déposés sur des revêtements de base du type résine époxy modifiée. Comme exemple d'adhésif thermoplastique pouvant être utili sé dans les doubles Joints selon l'invention,on peut citer des adhésifs thermiquement activables tels qu'un terpolymère d'acétate d'éthylène,un copolymère séquencé de butadiène-atyrène et un polymère de polyamide. DU fait de leurs bonnes résistances au cisaille- ment, ces adhésifs n'ont pas besoin d'tre activés thermiquement pour être utilisés efficacement dans les doubles Joints de l'inven- tion. Un adhésif à base d'un terpolymère d'éthylène,d1acétate de vinyle et d'acide peut être fabriqué en mélangeant 65 parties en poids d'un terpolymère d1éthylène > d'acétate de vinyle et d'acide organique avec 35 parties en poids d'une résine de polyterpène. On dissout ensuite ce mélange dans 200 parties en poids d'un solvant chauffé tel qu'un hydrocarbure de pétrole aromatique. On refroidit la solution sous la forme d'un gel dur qui est réchauffé à une température d'environ 660C lorsqu'il est déposé sur les composants du récipient Les composants reveAtus sont durcis à une température de 930C de manière à éliminer le solvant. Les couvercles ou corps de récipients revêtus d'adhésif peuvent ensuite Strie eiiqasinés jusqu'au moment de leur fixation et l'adhésif peut, sans que cela soit obligatoire,être réactivé par chauffage jusqu'à 150 C et il peut être utilisé pour lier les couvercles aux corps de récipients par collage.Le terpolymère d'éthylène > d'acéta- te de vinyle et d'acide organique contient de préférence 20% en volume d'acétate de vinyle et il présente un indice d'acide de 6. Comme exemple de terpolymère d'éthylène, d'acétate de vinyle et d'acide orgznique,on on peut citer la substance vendue sous la désigna- tion commerciale EP-3656-9 par la Société E.I. Du Pont de Nesours and Company. On peut produire un adhésif à base de copolymère séquence de butadiène - styrène en Mélangeant 56, 71 parties en poids d'un copolymère séquencé de styrène-butadiène,contenant 25% en volume de styrène et 75% en volume de butadiène, avec 21,22 parties en poids d'une résine de polyterpène, 21,22 parties en poids dune résine de coumarone-indène et 0,85 partie en poids d'un anti-oxydant. Ce mélange est dissous dans 200 parties en poids d'un solvant chauffé > par exemple un hydrocarbure aromatique. Lorsque la solution se refroidit,elle épaissit légèrement et elle peut être déposée sans réchautrage. Comme exemples de copolymères séquence de styrène-butadiène,appropriés pour une telle application,on peut citer les substances produites par la Société Shell chemical Company sous les désignations commerciales Kraton 1101 et 1102. On peut produire un adhésif à base de polymère de polyamide en mélangeant 75 parties en poids d'un polyamide,présentant un indice de fusion compris entre 6 et 15 à 2050C et qui doit également être soluble et rester en solution liquide à la tempeature ambiante, avec 25 parties en poids d'une résine de polyterpène.Ce mélange est ensuite dissous dans un solvant chauffé contenant 200 parties en poids d'un hydrocarbure aromatique, 60 parties en poids d'un alcool de diacétone exempt d'acétone et 60 parties en poids d'un alcool isopropylique. On chauffe le solvant à une tempé- rature d'environ 660C de manière à obtenir une solution.L'adhésif reste un mélange liquide homogène lorsqu'il est refroidi à la température ambiante et il peut être déposé à n'importe quel moment dans cette condition en étant alors chauffé pour éliminer les solvants. On peut alors réactiver l'adhésif et les fonds sont mis en place sur les corps de récipients en chauffant l'adhésif à une température d'environ 2050C. Comme exemple de polyamides disponibles dans le commerce et appropriés pour une telle applica- tion,on peut citer les produits fabriqués par General Mille Inc. sous les désignations commerciales Milvex 1000 et Milvex 4000. Des matières caoutchoutées utilisables comme produits d'étanchéité dans des doubles Joints selon l'invention sont constitues par exemple par des caoutchoucs organiques à base de copolymères de styrène-butadiène et solubles dans des solvants.Des matières appropriées de ce genre et leurs procédés de fabrication ont été décrits dans le brevet US NO 2.767.152. Ces altières caoutchoutées à base de copolymères contiennent habituellement de 10 d 90 parties en poids de styrène et de 90 à 10 parties en poids de butadiène,ces pourcentages étant basés sur le poids du copolymère.Un caoutchouc de styrène-butadiène disponible dans le commerce et approprié pour former des produits d'étanchéi- té intervenant dans des Joints de bottes destinées à contenir de la bière et des boissons carbonatées est celui fabriqué par la Société BF Goodrich Chemical Company sous la désignation commerciale de "Ameripol". On peut mélanger le copolymère avec d'autres caoutchoucs de façon à obtenir les propriétés désirées, par exem pleEavec de petites quantités d'un acrylonitrile non soluble ou bien avec un caoutchouc de copolymère de butadiène-acrylonitrile de façon ê augmenter la ténacité.Les matières caoutchoutées contiennent souvent des parties à peu près égales de composants, à savoir environ 33% en poids de caoutchouc de copolymère de styrène-butadiène,ehviron 33% en poids d'une résine d'augmentation de viscosité telle que du polyterpène et environ 35% en poids d'autres matières telles que des charges, des plgments,etc., ces pourcentages en poids étant basés sur le poids total de la mastère caoutchoutée. Une résine de polyterpène disponible dans le commerce et appropriée pour intervenir dans des Joints de récipients de bière et de boisson carbonatée est celle fabriquée par laSociété "Heyden Newport Chemical Company" sous la désignation commerciale de "Nirez". Les matières d'étanchéité caoutchoutées sont habitu.lle- ment préparées en faisant dissoudre la résine d'augmentation de viscosité dans un solvant organique,par exemple du naphta, de l'hexane ou de l'he@tane et en ajoutant la charge à la solution Jusqu' ce qu'elle soit dispersée dans celle-ci.Le caoutchouc de styrène-butadiène,de préférence sous la forme de morceaux > est ensuite ajouté à la dispersion et on maintient le mélange à une température d'environ 380C en l'agitant pendant environ 4 à 10 heures. La matière d'étanchéité résultante est molle et collante et elle est déposée dans cette condition par les procédés classiques isur la surface intérieure de la bride de couvercle et sur une partie adjacente de la paroi en creux de couvercle.Le couvercle est Joint au corps de récipient avec ou sans échauffement suivant la nature du produit emballé dans le récipient et le type de solvant utilisé dans la matière d'étanchéité. Par exemple,on doit s- cher par échauffement des récipients utilisant un produit d'étan@ chéité contenant un solvant à base dthettane de façon à purifier la matière d'étanchéité et à éliminer le solvant. Comme charge appropriée pour des produits d'étanchéité pour Joints de récipients pour bière et boisson carbonatée ou gazeuses, on peut citer de l'argile Buca qui est le nom générique d'un silicate d'aluminium hydraté disponible dans le commerce auprès de divers fabricants tels que la Société Southern Clays Incorporated. Les charges contiennent habituellement des oxydes du commer- ce tels que des oxydes de zinc et du bioxyde de titane. Ces sub- tances sont utilisées comme agent de coloration et de renforcement pour les matières d'étanchéité.Il est souvent incorporé à un silicate d'aluminium anhydre et exempt d'amiante tel que celui vendu par la Société Mistrone Vapor Company sous la désignation commerciale de "Tale Mistron". Des exemples de matières caoutchoutées d'étanchéité qui sont appropriées pour des Joints de récipients d'emballages de produits gras ou huileux et qui ont une résistance suffisante au fluage aux températures élevées de traitement nécessaires pour de tels produits ont été décrits dans le brevet US N 3.402.220. On z revendiqué dans ce brevet des composés de reveAtements formés de - langes homogènes de caoutchoucs mous solubles dans des solvants et de caoutchoucs relativement durs insolubles dans des solvants. Les composés caoutchoutés de revOtements sont préparés en mélan- geant intimement à l'aide d'un mélangeur de grande capacité un copolymère élastomère wu d'isobutylène et une dioléfine telle que du caoutchouc de chlorobutyle.Ce mélange est réalisé en pr- senne d'un agent de durcissement tel que de l'oxyde de zinc pour le caoutchouc de chîcrobutyle et tout en maintenant la températu- re du mélange en-dessous de la température du durcissement du caoutchouc de chlorobutyle, avrrntageusemeat en-dessous de 1270C.Une fois que le mélange a été réalisé,on crée un environnement acide en ajoutant par exemple de l'acide stéarique et on augmente la température de façon à la maintenir à une valeur d'environ 166 C pendant environ 15 à 60 uni avec ou sans mélange jusqu'à ce que le durcissement soit terminé et que le caoutchouc durci résultant ait une viscosité Mcmey comprise entre environ 100 et 110 unités. Ensuite, on dissous séparément du résinate de zinc dans de l'hexane et on ajoute un mélange d'argile Buca et de caoutchouc butyle sous forme de morceaux combinés avec le caoutchouc de base durci à la solution de manière à obtenir une matière caoutchoutée mixte d'étanchéité contenant de 80 à 95% en poids de caoutchouc de butyle ce pourcentage étant basé sur le poids de la matière. Le procédé selon l'invention suivant lequel on utiliose un roulé de corps à la place d'une bride classique pour former un double joint servant à fixer un couvercle sur un corps de réci- pient métallique à parois très minces peut être utilisé avec des récipîents dont les parois de corps sont suffisamment minces pour ne pas pouvoir être commodément pourvues de brides sans se fissurer dans les parties marginales ou la zone de bride.Suivant l'invention, un corps de récipient métallique à parois très rr.in- ces est généralement défini comme un corps dont l'épaisseur ce la partie marginale donne lieu à la formation de fissures ct de criques ainsi que d'autres irrégularités lorsque l'on forure une bride classique d'une dimension d'environ 2,337 nrn, la bride étant du type utilisé pour former un double joint classique. Les épaisseurs de parois de corps qui sont considérées comme trop miilces pour former des brides varient on fonction du type du métal constituant le récipient,de sa direction de grain ainsi que de l'outillage et du procédé de foration de brides.On a trouvé que,bicn qu'elles puissent entre roulées sans fissuration, des parois de corps de récipients fortement écrouis dont le métal a une direction de grains essentiellement axiale et dont les épaisseurs dans une zone adjacente à leurs parties marginales sont inférieures à environ 0,154 mm pour des parois de corps de récipients en trois pièces,et inférieures à environ 0,145 mm pour des parois de corps de récipients en deux pièces,ne peuvent pas etre pourvues de brides de la manière habituelle szEs fissuration. lie procédé de l'invention qui permet de donner aux parties marginales de récipients emboutis et étirés des épaisseurs plus faibles que dans les récipients classiques, donne lieu à des récipients dont les parois de corps ont uno élaisseur uniforme. De pré.- férence ,ces parois de corps ont des épaisseurs faibles de l'ordre, de 0,122 mm ou moins et les récipients en acier ont des épaisseurs uniformes globales d'environ o,og6 mm. L'invention peut être appliquée à des corps de boltes en deux ou trois pièces à condition que les joints latéraux de corps de bottes en trois pièces, lorsqu'ils sont réalisés sous forure de Joints doubles, aient une épaisseur et une condition leur permet- tant dc former par le procédé de l'invention des joints doubles hermétiques et résistant à la pression . REVENDICATIONS 1. Procédé pour fixer par un double joint hermétique un couvercle métallique à brides sur un corps de récipient cylin- drique métallique et à extrémité ouverte dont le métal de 1 & paroi du corps est fortement écrcui, présente une direction de grains essentiellement axiale et a une épaisseur inférieure à environ Q,145 mm dans sa partie marginale d'ouverture de façon à forzer un récipient pouvant résister à des pressions internes pouvant at- teindre 6,3 kg/cm et produites à des températures élevées pouvant atteindre environ 60 C, procédé caractérisé en ce que :: - on forme sur le corps un roulé annulaire d'une épeis- seur inférieure à l'épaisseur de 0,145 mm de la partie marginale de l'extrémité ouverte de la paroi de corps de récipient, ledit roulé comportant un bord qui est. dirigé vers la paroi du corps de récipient, - on place un couvercle métallique à brides sur l'ex- trématé ouverte roulée du corps de récipient, - on dépose une matière d'étanchéité sur une surface du couvercle et/ou de la paroi du corps afin de lier lesdites parties de parois ensemble J et - on forme un double joint pour relier le couvercle au corps de récipient en cintrant la bride de couvercle vers le bas et vers le haut en-dessous du roule, entre celle-ci et le corps de récipient, afin de former une Jupe de couvercle ct un crochet de recouvrement et en comprimant radialement le Joint de manière à le serrer et à le fixer contre le corps de récipient en vue de fixer le couvercle sur le Corps de récipient par un double Joint hermétique. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le corps de récipient est formé d'aluminium embouti et étiré et en ce que la phase de formation de roulés de corps permet de pourvoi le roulé d'un rayon compris entre environ 0,178 et 0,890 mm. . 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le corps de récipient est formé d'acier embouti et étiré et en ce que la phase de formation de roulés de corps consiste à pourvoir le rould d'un rayon compris entre environ 0,178 et 0,890 mme 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la phase de cintrage et de compression consiste à citer le roulé de corps et a le comprimer radialement de manière qu'l épouse essentiellement le profil de la jupe de couvercle et du crochet de recouvrement. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la largeur du double joint réalisé dans la première opération est comprise entre environ 2,44 et 2,51 mm. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la largeur du double joint hermétique est comprise entre environ 1,70 et 1,75 mm. 7. Procédé de fabrication d'un récipient cylindrique métallique à double joint en trois pièces capable de résister à des pressions internes pouvant atteindre 6,3 kg/cm et produites à des températures élecées pouvant atteindre 60 C et dont le métal de la paroi de corps est fortement écroui, présente une direction de grains essentiellement axiale et a une épaisseur inférieure à environ 0,152 mm dans sa partie marginale correspondant à l'ex- trémité ouverte, caractérisé en ce que - on forme un corps de récipient cylindrique on métal ouvert à ses extrémités et dont la paroi de corps a une épaisseur inférieure à environ 0,152 mm dals la partie marginale correspon- dant à l'extrémité ouverte, - on forme un roulé annulaire dans ladite partie margi- nale du corps de façon que ce roulé comporte un bord qui est dirigé vers la paroi du corps de récipient, - on forme un couvercle métallique comportant des par ties de paroi se reteignant et comportant un panneau central, une partie annulaire en creux située sur la périphérie du panneau central et une bride périphérique, - on applique un joint d'étanchéité sur une surface de la bride de couvercle et/ou une paroi du corps de récipient de mta- nière å lier la bride avec la partie marginale de ltextrémité cuverte du corps de récipient, et - on fixe hermétiquement par un double joint le couser- cle sur la partie marginale roulé@ de la paroi de corps de réci- pient afin de former un récipient à double Joint hermétique capa- ble de résister à des pressions internes pouvant atteindre 6,3 kg/cm et produites à des températures élevées pouvant atteindre 60 C. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le métal constituant la paroi du corps de récipient est de l'acier et en ce que la phase de formation de roulés de corps est réalisée de manière que le roulé ait un rayon compris entre environ 0,177 et 0,90 mm. 9. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que les phases de cintrage et de compression consistent en un ein- trage du roulé de corps et en sa compression radiale de manière qu'il épouse essentiellement le profil de la jupe de couvercle et du crochet de recouvresent. 10. Récipient cylindrique métallique hermétique et ré sistant à la pression, caractérisé en ce qu'il comporte un couvercle métallique fixé par un double Joint sur le corps métallique du récipient dont le métal est fortement écroui, Comporte une direction de grains essentiellement axiale et dont l'épaisseur dans la partie marginale où le couvercle est fixé par un double joint est inférieure à environ 0,145 r, ce récipient à double joint pouvant résister à des pressions internes pouvant atteindre 6,3 kg/cm et engendrées à des températures élevées pouvant atteindre environ 600c et le double joint comprenant six couches métalliques essentiellement axiales et comportant une paroi en creux de eou- vers, une paroi de corps de récipient, un crochet de recouvrelent de couvercle, deux couches d'un roulé de corps radialement comprimé et une jupe périphérique de couvercle. 11. Récipient cylindrique métallique selon la revendication 10, caractérisé en ce que les couches du roulé de corps comprimé épousent le contour de la jupe de couvercle et du crochet de recouvrement. 12. Récipient selon la revendication 11, caractérisé en ce que les couches du roulé comprimé s'étendent essentielle- lent sur la longueur de la jupe de couvercle et du crochet de re couvresent. 13. Réoipient selon la revendication 11, caractérisé on ce que le roulé de corps comprimé comporte un bord qui est dirigé vers le haut et qui est adjacent à une partie du cintre incurvé existant entre la paroi en creux de couvercle et la Jupe de couvercle. 18 14. Récipient selon la revendication 10, caractérisé en ce que la matière du récipient cylindrique 2st constituée par de l'aluminium embouii et étiré. 15. Récipient selon la revendication 10, caractérisé en ce que la matière du récipient cylindrique est constituée par de l'acier embouti et étiré. 16. Récipient cylindraque métallique hermétique et ré pistant à la pression en trois pièces corportnt un couvercle métallique fixé par un double joint sur le corps métallique du récipient dont le métal est fortement écroui, comporte une direction de grains essentiellement axiale dont l'épaisseur dans la partie marginale où le couvercle est fixé par un double joint est infé- rieure à environ 0,152 mm, ce récipient pouvant résister à des pressions internes pouvant atteindre 6,3 kg/cm2 et engendrées à des tem.pératures élevées pouvant atteindre environ 600C et le double Joint comprenant six couches métalliques essentiellenienv axiales et comportant une paroi en creux de couvercle, une paroi de corps de récipient, un crochet de recouvrement de couvercle, deux couches d'un roulé de corps r d4alement comprimé et une jupe péri- sphérique de couvercle. 17. Récipient selon la revendication 16, caractérisé en ce que les couches du roulé de corps comprimé épousent le contour de la jupe de couvercle et crochet de recouvrement. 18. Récipient selon la revendication 17, caractérisé en ce que les couches du roulé comprimé s'étendent essentiellement sur la longueur de la type de couvercle et du crochet de recouvrement. 19. Récipient selon la revendication 18, caractdrisv en ce que le roulé de corps comprime comporte un bord qui est dirigé vers le haut et qui est adjacent à une partie du cintre incurvé existant entre la paroi en creux du couvercle et la jupe de couvercle. 20. Récipient selon la revendication 16, caractérisé en ce que la matière du récipient cylindrique est constituée par de l'aluminium embouti et étiré. 21. Récipient selon la revendication 15, caractérisé en ce que la matière du récipient cylindrique est constituée par de l'acier embouti et étiré. 22. Récipient cylindrique métallique herpétique et résistant à la pression en deux pièces, capable de résister à des pressions internes pouvant atteindre environ 6,) kg/cm et engendrées à des températures élevées pouvant atteindre 60 C, caractérisé en ce qu'il comprend un corps métallique cylindrique pourvu d'une partie marginale supérieur, un fond intégral et une paroi cylindrique de corps constituée d'un métal présentant une direction de grains essentiellement axiale et dont l'épaissear est inférieur à environ 0,145 mm, - un couvercle métallique fixé hermétiquement par un double joint sur ladite partie marginale de la paroi du corps de récipient, le double joint contenant intérieurement une matière d'étanchéité et Leditcouverclc comportant des parties se rejoignant et comportant un panneau central, une paroi périphérique en creux reliée au panneau central, une jupe périphérique annulaire dirigée vers le bas en direction de la partie en creux et taicro- chet de couvercle comportant une partie extrême. 23. Récipient selon la revendication 22, caractérisé en ce que le double joint comprend deux couches des roulé-s de corps radialement comprimés et formés dans la partie marginale du corps de récipient. 24. Récipient selon la revendication 23, caractérisé en ce que les couches du roulé de corps comprimé épousent essentielle- ment le profil de la jupe dc couvercle et du crochet de recouvlw- ment. 25. Récipient selon la revendicaticn 2t, caractérisé en ce que les couches du roulé comprimé s'étedent essentiellement sur la longueur de la jupe de couvercle et ducrochet de recouvie- ment. 26. Récipient selon la revendication 23j caractérisé en ce que le roulé de corps comprimé comporte un bord qui est dirigé vers le haut et qui est adjacent à une partie du cintre incurvé existant entre la paroi en creux du couvercle et la jupe de couvercle. 27. Récipient selon la revendication 23, caractérisé en ce que la matière du récipient cylindrique est constituée par de 11 aluminium embouti et étiré 28. Récipient selon la revendication 27, caractérisé en ce que l'épaisseur de la paroi raétallique en aluminium est d'environ 0,122 mm. 29. Récipient selon la revendication 22, caractérisé en ce que la entière du récipient cylindrique est constituée )ar de l'acier embouti et étiré, 30. Récipient selon la revendication 22, caractérisé en ce que la largeur du double joint est comprise entre environ 1,70 et 1,75 mm.