Brevet FR2277913A1 — publié le 19760206

La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour la production d'un fil de multifilaments en une matière polymère synthétique thermoplastique, plus particulièrement un procédé et un dispositif pour la production d'un fil de multifilaments en matière polymère synthétique thermoplastique présentant une qualité d'une grande uniformité, le fil de multifilaments étant appelé directement au cours de cette opération par un système de renvidage sous une tension relativement peu élevée et renvidé sous forme de bobine à une vitesse élevée de 25 x 104 cm/ minute ou plus. Récemment, grace au développement de dispositifs de renvidage à grande vitesse, un fil de multifilaments constitué par un polyamide ou un polyester a pu être produit par filage de la matière à l'état fondu à une vitesse élevée de 20 x 104 cm/mn. C'est ainsi, par exemple, que la publication de la demande de brevet japonais NO 31-6768 décrit un procédé de production d'un fil de multifilaments à une vitesse de 2750 à 4750 m/mn. Le fil de multifilaments produit par le procédé de filage de la matière à l'état fondu à une vitesse élevée tel que mentionné ci-dessus donne un fil "à orientation moléculaire partielle" (OMP) qui est approprié pour alimenter un dispositif de texturation-étirage. Dans l'opération de filage de la matière polymère fondue à une vitesse élevée, une matière polymère est extrudée à l'état fondu à travers une filière dans une chambre de refroidissement pour former une pluralité de filaments séparés. Ces filaments extrudés sont solidifiés par soufflage d'air de refroidissement dans la chambre de refroidissement et les filaments solidifés sont conduits en passant dans l'atmosphère d'air ambiant à un dispositif de renvidage à grande vitesse. A cette vitesse élevée de déplacement des filaments s'oppose la résistance de l'air ambiant, ce qui confère une forte tension aux filaments en mouvement. Cette tension élevée se traduit à son tour par une faible stabilité opératoire de l'opération de renvidage des filaments.En outre, il est connu qu'un déplacement à grande vitesse des filaments engendre un courant d'air qui suit les filaments dans leur déplacement, ce qui traduit une turbulence élevée de l'air autour du trajet suivi par les filaments. Ces courants tourbillonnaires non seulement intensifient la résistance au déplacement des filaments mais conduisent à une irrégularité du titre (u%) des différents filaments, c'est- & dire que la qualité du fil de multi filaments ainsi obtenu est inférieure. Pour assurer la régularité de l'appel et du renvidage des filaments se déplaçant sous une forte tension, on aménage généralement deux cylindres à godets entre la chambre de refroidissement et le système de renvidage. Les filaments sont appelés de la chambre de refroidissement par les cylindres à godets sous une tension relativement élevée puis alimentés à partir de ces cylindres à godets au dispositif de renvidage sous une tension relativement peu élevée. Ensuite, les filaments sont renvidés sous forme de bobine sous une faible tension. L'emploi de cylindres à godets implique nécessairement l'utilisation d'une installation de filage de la matière fondue complexe et de grandes dimensions, mais il se traduit par ailleurs par des difficultés d'enfilage des filaments appelés par les cylindres à godets sur la bobine, en raison de la vitesse élevée des filaments.Cette opération d'enfilage est effectuée au début de l'opération de renvidage. Du fait de cette difficulté d'enfilage, il se produit, au début de l'opération de renvidage, une quantité importante de déchets de filaments. Afin d'éliminer les inconvénients provenant de l'emploi de cylindres à godets, des essais ont été effectués dans lesquels les filaments étaient appelés directement par le dispositif de renvidage sans l'emploi de cylindres à godets. Toutefois, dans ce procédé, il est alors apparu que, du fait que les filaments sont renvidés sous forme de bobine sous une tension élevée et à une grande vitesse de 20 x 104cm par minute ou plus, il était très difficile d'obtenir un renvidage régulier des filaments, c'est-adire que, du fait de la forte pression engendrée par le renvidage des filaments sous une forte tension, les parties latérales d'extrémité de la bobine se gonflent le long de l'axe longitudinal de la bobine ou perpendiculairement à cet axe. Parfois même, cette forte pression a pour effet de chasser hors de la bobine les parties d'extrémité latérales de la bobine.En outre, il est connu que les filaments renvidés dans les conditions décrites ci-dessus en l'absence de cylindres à godets présentent une irrégularité du titre des différents filaments. Dans ces circonstances, on considère dans les milieux industriels qu'il est impossible de renvider directement à une grande vitesse un fil de multifilaments provenant du filage d'une matière à l'état fondu sans employer des cylindres à godets. Le but de la présente invention est de fournir un procédé et un dispositif pour la production d'un fil de multifilaments en une matière polymère synthétique thermoplastique à une vitesse élevée de renvidage d'au moins 25 x 104 cm/minute. La demanderesse a découvert que la tension engendrée sur les filaments dans le filage de la matière à l'état fondu pouvait être réduite par la mise en faisceau des filaments en un point déterminé au-dessous de la filière. Par une réduction de la tension exercée sur les filaments, il est devenu possible d'appeler directement par le système de renvidage même sans l'emploi de cylindres à godets et de renvider régulièrement les filaments sous forme de bobine. Sur la base de la découverte précitée, l'objet de l'invention mentionné ci-dessus est atteint par le procédé de l'invention qui comporte (a) 1'extrusion de la matière polymère synthétique thermoplastique à l'état fondu, à travers une filière comportant une pluralité d'orificés de filage de façon à former une pluralité de filaments distincts ;; (b) la solidification de ces filaments extrudés en les faisant passer à travers une zone de refroidissement, cependant que de l'air de refroidissement est introduit dans ladite zone (c) l'appel de ces filaments solidifés à partir de cette zone de refroidissement et, simultanément le renvidage desdits filaments sous forme de bobine à une vitesse d'au moins 25 x cm/minute au moyen d'un cylindre d'entrainement, d'un guide-fil se déplaçant dans un mouvement de va-et-vient le long de l'axe longitudinal de cette bobine et d'un guide d'appui à travers lequel passent les filaments au cours de leur déplacement vers ce guide-fil animé d'un mouvement de va-et-vient ; et (d) entre cette zone de refroidissement et ce guide d'appui, la mise en contact de ces filaments solidifiés avec un guide réunisseur pour la mise en faisceau de ces filaments de façon à former un fil de multifilaments, ce contact intervenant en un point dont la distance par rapport à l'extrémité d'écoulement de la filière est définie par la formule suivante (1) dans laquelle L représente la distance en cm entre l'extrémité d'écoulement de cette filière-et le point où ces filaments extru dés entrent en contact avec ce guide réunisseur, X représente la distance en cm entre l'extrémité d'écoulement de cette filière et le point où les filaments extrudés sont complètement solidifiés, Y représente le titre désiré des différents filaments à produire et Z représente une vitesse de renvidage en cm/minute de ce fil de multifilaments. Le procédé de l'invention peut être applique au moyen du dispositif de l'invention qui comprend (a) des moyens pour extruder une matière à l'état fondu d'un polymère synthétique thermoplastique à travers une filière présentant une pluralité d'orifices de filage à travers lesquels cette matière de polymère est transformée en une pluralité de filaments (b) une chambre de refroidissement s'étendant de l'extrémité d'écoulement de la filière le long du trajet suivi par ces filaments (c) des moyens pour introduire l'air de refroidissement dans cette chambre de refroidissement aménagés au moins sur une face de cette chambre de refroidissement, par lesquels les filaments extrudés sont solidifiés (d) un système de renvidage comportant un cylindre d'entrai- nement en rotation de la bobine, à une vitesse de renvidage d'au moins 25 x 104 cm/minute, un guide-fil animé d'un mouvement de va-et-vient le long de l'axe longitudinal de cette bobine et un guide d'appui à travers lequel passe le fil dans son déplacement vers le guide-fil à va-et-vient, le fil solidifié étant appelé à partir de cette chambre de refroidissement et renvidé régulièrement sous forme de bobine ; et (e) un guide réunisseur pour la mise en faisceau de ces filaments solidifiés de façon à former un fil de multifilaments, ce guide réunisseur étant placé entre cette chambre de refroidissement et ce guide d'appui en un point dont la distance par rapport à l'extrémité d'écoulement de la filière est défini par la formule suivante (1) dans laquelle L représente la distance en cm entre l'extremite d'écoulement de cette filière et ce guide réunisseur, X représente la distance en cm entre l'extrémité d'écoulement de cette filière et le point où les filaments extrudés sont complètement solidifiés, Y représente le titre du filament individuel renvidé sous forme de bobine et Z représente une vitesse de renvidage en cm/minute de ce fil de multifilaments. La matière polymère synthétique thermoplastique utilisable pour l'invention peut être sélectionnée à partir de polyesters fibrogènes ou de polyamides fibrogènes. Le polyester fibrogèe peut être sélectionné à partir du groupe constitué de téréphtalate de polyéthylène de copolymères de téréphtalate d'éthylène, téréphtalate de polytétra méthylène, 2,6-naphtalate de polyéthylène et de mélanges de deux ou plus des polyesters précités. Le copolymère de téréphtalate d'éthylène peut comporter en tant que composant copolymérisé autre que l'acide téréphtalique et l'éthylène glycol, les produits suivants : acide phtalique, acide isophtalique, acide sulfo-isophtalique, acide adipique, acide oxalique, acide sébacique, acide subérique, acide glutarique, acide pimélique, acide fumarique, acide succinique, polyméthylène glycol (triméthylène glycol et butylène glycol, par exemple) ou cyclohexane diméthanol. En particulier, le téréphtalate de polyéthylène présentant une viscosité intrinsèque (1) de 0,5 à 0,8 telle que déterminée dans le o-chlorophénol, à une température de 350C, est employé avec profit avec l'invention. Le polyamide fibrogène peut être sélectionné a partir du groupe composé de poly--capramide, polyhexaméthylène adipamide, copolyamides contenant au moins l'un des polyamides ci-dessus en tant que composant copolymérisé et des mélanges de deux ou plus des polyamides précités. Le polyester fibrogène et les matières de polyamide peuvent renfermer un ou plusieurs produits d'addition, tels que stabilisant, agent de délustrage, matière de coloration, agent antistatique, retardateur d'inflammation ainsi qu'un autre type de polymère, par exemple, polyamide, polyester, polyoléfine et polycarbonate. Dans le procédé selon l'invention, les filaments solidifiés sont renvidés à une vitesse d'au moins 25 x 104 cm/minute, de préférence entre 25 x 104 et 50 x 104 cm/minute et de préférence entre 30 x 104 et 40 x 104 cm/minute. A une vitesse inférieure à 25 x 104 cm/minute, la tension exercée sur les filaments est faible du fait que la résistance opposée par le milieu atmosphérique ambiant au déplacement des filaments et que l'action du courant d'air d'accompagnement des filaments dans leur déplacement sont assez faibles pour rendre inutile le procédé de l'invention. En outre, il est connu qu'une faible vitesse de renvidage conduit à une faible orientation moléculaire des filaments solidifiés. Si le procédé de l'invention est appliqué à une vitesse peu élevée, les filaments obtenus présentant une faible orientation moléculaire tendent à être endommagés au cours de leur mise en faisceaux et de l'opération de renvidage. En conséquence, une vitesse de renvidage inférieure à 25 x 104 cm/minute n'est pas utilisée avec le procédé de l'invention. Ce procédé ainsi que le dispositif d'application selon l'invention peuvent être employés pour obtenir un titre quelconque des filaments individuels. Cependant, on tire un bénéfice maximal du procédé et du dispositif de l'invention dans la production d'un fil de multifilaments contenant des filaments d'un titre de 2 à 14 deniers (0,22 - 4,88 tex). L'invention sera mieux comprise-en se référant à la description détaillée ci-dessous et aux dessins annexés dans lesquels la figure 1 est une représentation schématique d'une forme de réalisation du dispositif de l'invention la figure 2 est un diagramme montrant les relations entre le titre des différents filaments dans le fil de multifilaments formé, la distance X en cm utilisée dans la formule (1) et la vitesse d'appel des filaments la figure 3 est une représentation schématique d'une forme de réalisation de la chambre de refroidissement utilisable en relation avec l'invention la figure 4 est une représentation schématique d'une forme de réalisation du guide réunisseur de filaments utilisable en relation avec l'invention ; la figure 5 est une représentation schématique d'une autre forme de réalisation de l'invention ; et la figure 6 est une représentation schématique d'une autre forme de réalisation du guide réunisseur de filaments utilisable en relation avec l'invention. La caractéristique particulière du procédé de l'invention réside en ce qu'un guide réunisseur de filaments est aménagé entre la zone de refroidissement et le guide d'appui en un point défini par la formule (1) et en ce que les filaments solidifés sont mis en contact avec le guide réunisseur de filaments et réunis en faisceau pour former le fil de multifilaments. En se référant à la figure 1, on voit qu'un polymère fibrogène à l'état fondu est extrudé à travers une filière 1 et forme une pluralité de filaments séparés 2. Au-dessus de l'extrémité d'écoulement de la filière 1, une zoné de refroidissement 3 est formée dans une chambre de refroidissement 4. Une pluralité de fentes ou d'orifices 5 sont formés sur la paroi de la chambre 4. Ces fentes ou orifices 5 sont reliés à un conduit 6 à travers lequel s'écoule l'air de refroidissement. Au moment où les filaments 2 sont extrudés dans la zone 3 de refroidissement, l'air de refroidissement est introduit dans la zone de refroidissement 3 en passant par le conduit 6 et les fentes ou orifices 5. L'air de refroidissement est dirigé par les fentes ou orifices 5 sur les filaments 2 qui se déplacent à travers la zone de refroidissement 3 pour solidifier les filaments 2. Les filaments solidifiés 2 sont mis en faisceau par un guide réunisseur 7 situé au-dessous de la zone de refroidissement 3 pour former un fil de filaments 20. L'emplacement du guide réunisseur 7 doit répondre à la formule (1), de préférence toutefois à la formule suivante (2) : dans laquelle X, L, Y et Z sont respectivement identiques à la définition qui en a été donnée précédemment. Les faisceaux de filaments 20 sont apprêtés avec un liquide aqueux d'un agent de finissage au moyen d'un dispositif d'apprêtage 8. Dans ce dispositif d'apprêtage 8, le liquide aqueux de l'agent de finissage est reçu dans un récipient 9. Ur. cylindre 10 pouvant exécuter un mouvement de rotation est disposé de telle manière que la partie inférieure de ce cylindre 10 est immergée dans le liquide contenu dans le récipient 9, la partie frontale de la périphérie du cylindre entrant en contact avec les faisceaux .de filaments. Le cylindre 10 peut tourner autour de l'axe 11. Lorsque le faisceau de filaments 20 entre en contact avec le pourtour du cylindre 10, le liquide qui se trouve sur le pourtour du cylindre 10 est transféré sur le faisceau de filaments. Un guide d'appui 12 est disposé au-dessous du dispositif d'apprêtage 8. Le faisceau de filaments apprêté 20 est alimenté en passant à travers le guide d'appui 12 au guide 1-3 animé d'un mouvement va-et-vient, qui se déplace en va-et-vient le long de l'axe longitudinal de la bobine 14. Les filaments sont renvidés régulière ment sur la bobine 14 qui est entraînée en rotation par un cylindre d'entraînement 15 à une vitesse périphérique prédéterminée d'au moins 25 x 104 cm/minute. Avec le procédé de l'invention, afin de maintenir à une faible valeur constante la tension du faisceau de filaments, il est préférable que la distance (A) entre le guide réunisseur 7 et le guide d'appui 12 soit de 30 à 300 cm, de préférence de 60 à 200 cm. Une distance (A) supérieure à 300 cm pourrait se traduire par une forte tension indésirable sur le faisceau de filaments, par suite de la forte résistance opposée par l'air ambiant au déplacement des filaments. Généralement, la tension exercée sur les filaments, au cours de leur déplacement entre le guide d'appui 12 et le guide à mouvement de va-et-vient 13 varie avec la grandeur du va-et-vient du guide 12.Si la distance A est inférieure à 30 cm, la variation de tension entre le guide d'appui 12 et le guide à va-et-vient 13 est susceptible de faire varier la tension des filaments au cours de leur déplacement entre le guide réunisseur 7 et le guide d'appui 12. Cette variation de tension entre le guide réunisseur 7 et le guide d'appui 12 pourrait conduire à un manque de régularité de la qualité du fil de multifilaments obtenu. En maintenant constamment à une valeur peu élevée la tension des filaments entre le guide réunisseur 7 et le guide d'appui 12, il est possible de stabiliser l'opération de renvidage et de maintenir constante la qualite du fil de multifilaments formé. Dans la formule (1), le symbole X représente la distance en cm entre l'extrémité d'écoulement de la filière et le point auquel les filaments extrudés sont complètement solidifiés. La distance X peut être calculée par le procédé décrit dans le "Journal of the Textile Machinery Society of Japan", vol. 18, NO 3 ; page 188 (1965). La distance X varie avec les variations de la vitesse d'appel des filaments au renvidage et avec le titre des différents filaments constitutifs du fil de multifilaments. La figure 2 représente un exemple des relations entre la vitesse d'appel au renvidage, le titre et la distance X. Dans l'exemple de la figure 2, des paillettes de téréphtalate de polyéthylène d'une viscosité intrinsèque (n) de 0,65, ont été fondues et extrudées à une température de 2900C, à travers une filière.Les filaments extrudés ont été refroidis et solidifiés par l'air de refroidissement dont la température était de 250C, qui était soufflé sur les filaments à une vitesse de 0,4 mjsec. En se référant à la figure 2, on voit que plus le titre en deniers est élevé, plus grande est la distance X et que plus la vitesse d'appel au voisinage est élevée, plus grande est la distance X. Si l'on ajoute L en cm, entre l'extrémité d'écoulement de la filière et l'emplacement des filaments, où les filaments entrent en contact avec le guide réunisseur, est plus petite que la limite inférieure de la formule (1), soit X + 25,0, les filaments entrent en contact avec eux à une température relativement élevée. Ce contact, à une température élevée, abaisse la régularité de la qualité, particulièrement l'aptitude tinctoriale du fil de multifilaments formé et élève le taux de casses des filaments. Les casses de filaments sont imputables à la formation de duvet à la surface du fil et à des difficultés qui en résultent dans l'opération de renvidage. Si la distance L est supérieure à la limite supérieure de la formule (1) est supérieure à la limite supérieure de la formule (1), soit la tension exercée sur les filaments a tendance à augmenter, ce qui est une cause de difficultés à l'enfilage du filament sur la bobine. De même une élévation de la tension engendre un renvidage irrégulier des filaments. I1 arrive parfois que les parties latérales d'extrémité de la bobine ne peuvent pas conserver la forme normale de la bobine et qu'elles soient déformées ou qu'elles s'éboulent sous la forte pression des filaments. De plus, une tension accrue engendre une diminution de la régularité du titre des différents filaments. L'opération de refroidissement et de solidification des filaments extrudés à travers la filière peut etre effectuée en faisant s'écouler de l'air frais à travers les fentes annulaires formées sur la paroi de la chambre, comme le représente la figure 1. En se référant à la figure 3, on voit qu'une chambre de refroidissement comporte une pluralité de fentes annulaires 32 formées sur la paroi de la chambre 31. Ces fentes 32 communiquent avec une source (non représentée) d'air de refroidissement par des conduits 33 aménagés à l'extérieur de la chambre 31. L'air de refroidissement est soufflé contre les côtés des filaments 2 au cours de leur déplacement à travers la chambre de refroidissement 31. L'extrémité supérieure de la chambre de refroidissement 31 peut être située à côté de l'extrémité d'écoulement de la filière 1. Juste au-dessous de l'extrémité d'écoulement de la filière, les filaments peuvent être refroidis graduellement par le courant d'air engendré naturellement entre la filière 1 et l'extrémité supérieure de la chambre 31.Autrement, juste audessous de la filière, les filaments extrudés peuvent être rapidement refroidis par les courants d'air soufflant approximativement perpendiculairement aux filaments extrudés. Lorsque les filaments extrudés sont refroidis à une température d'environ 500C au-dessous du point de fusion des filaments, les filaments peuvent en outre être refroidis par des courants d'air s'écoulant en formant un angle e de 30 à 750 avec le trajet suivi par les filaments 2. En se référant à la figure 3, on voit que les fentes 32 sont orientées dans une direction inclinée en formant un angle e de 30 à 700 avec la direction D du trajet suivi par les filaments 2. Les fentes 32 peuvent être aménagées entre des plaques 34, qui sont ajustables angulairement dans la direction D. L'angle e formé par les fentes 32 peut être ajusté par le réglage de l'angle des plaques 34. Le guide réunisseur peut etre constitué par un anneau, une barre, de forme en U ou en V en un matériau dur, par exemple l'alumine et la céramique. De préférence, le diamètre intérieur du guide réunisseur de forme annulaire doit etre de 1 à 10 cm. Le guide réunisseur en forme de U ou de V doit présenter de préférence une distance de 1 à 10 cm entre ses deux extrémités. Sur la figure 4, deux guides réunisseurs 41 et 42 en forme de U sont utilisées. Sur la figure 4, la moitié droite des filaments 2 touche la face intérieure du guide 41 tandis que la moitié gauche des filaments 2 est en contact avec la face intérieure du guide 42. Les filaments sont réunis en faisceau pour former un fil de multifilaments. Dans le cas de la figure 4, les deux guides 41 et 42 doivent répondre à la formule (1). Les guides 41 et 42 sont supportés respectivement par des poignées 43 et 44, et ils peuvent être déplacés dans le sens vertical et dans le sens horizontal. Ce type mobile de guide réunisseur est commode pour ajuster l'emplacement du guide en fonction de la vitesse d'appel des filaments au renvidage et du titre des filaments individuels. Les filaments solidifiés peuvent être traités avec de l'eau ou avec un liquide aqueux d'un agent de finissage sur le guide réunisseur. En se référant à la figure 4, on voit que les guides 41 et 42 peuvent comporter respectivement une ouverture formée sur la face intérieure du guide avec laquelle les filaments sont en contact. Cette ouverture communique avec une source (non représentée) d'alimentation de l'eau ou du liquide aqueux d'un agent de finissage à travers un conduit (non représenté) aménagé dans les poignées 43 et 44. Lorsque les filaments entrent en contact avec la face intérieure du guide 41 et 42, l'eau ou le liquide aqueux sont appliqués sur les filaments. Ce traitement de finissage facilite la mise en faisceau des filaments. Une ouverture d'alimentation de l'agent d'apprêtage peut être aménagée dans n'importe quel type de guide réunisseur. Avec le procédé de l'invention, après la mise en faisceau des filaments solidifiés par le guide réunisseur, cette mise en faisceau peut encore être complétée par l'action d'un tourbillonnement ou d'un écoulement turbulent d'un milieu gazeux engendrés entre le guide réunisseur et le guide d'appui, c'est-à-dire que les filaments peuvent être texturés par fausse torsion par l'action d'un tourbillonnement d'un milieu gazeux engendré entre le guide réunisseur et le guide d'appui. Autrement, les filaments solidifiés peuvent être entrelacés par l'action d'un flux tourbillonnaire d'un milieu gazeux engendré entre le guide réunisseur et le guide d'appui. En se référant à la figure 5, on voit qu'une pluralité de filaments séparés 2 sont extrudés à travers une filière 1 dans une zone de refroidissement 3 aménagée dans une chambre de refroidissement 4. De l'air de refroidissement est amené par un conduit 6 et soufflé dans la zone de refroidissement 3 en passant à travers une pluralité de fentes 5 afin de refroidir et de solidifier les filaments. Les filaments 2 entrent ensuite en contact avec un guide réunisseur 7. Le faisceau de filament 20 ainsi formé traverse un dispositif de retordage à jet 50. Un flux constant d'un milieu gazeux, d'air par exemple, est amené au dispositif de retordage à jet 50 par un conduit 53 tandis qu'un tourbillonnement d'air est engendré sur le trajet suivi par le faisceau de filaments 20.Sous l'action de ce mouvement tourbillonnaire, le faisceau de filaments est texturé par fausse torsion. I1 arrive parfois que le mouvement de retordage produise un effet de ballonnement du faisceau de filaments en amont et en aval du dispositif de retordage à jet 50. Ce mouvement de ballonnement peut être intercepté par des guides 51 et 52. La texturation par fausse torsion exerce une action efficace pour la mise en faisceau des filaments en un fil de multifilaments. Une fois que la mise en faisceau est achevée, on traite le faisceau de filaments 20 texturés par fausse torsion, avec un liquide aqueux d'un agent de finissage au moyen d'un dispositif d'apprêtage 8.Le faisceau de filaments 20 apprêtés est conduit à un dispositif de renvidage en passant dans un guide d'appui 12 et il est renvidé régulièrement sous forme de bobine 14 au moyen d'un guide-fil animé d'un mouvement de va-et-vient 13 et d'un cylindre d'entrainement 15. Le dispositif de retordage a jet utilisable en relation avec l'invention peut être sélectionné parmi des dispositifs de retordage conventionnels, par exemple tels que décrits dans la nouvelle édition du brevet U.S. NO 27.717 (2ème édition du Nb 3.279.164). Sur la figure 5, le dispositif de retordage à jet 50 peut être remplacé par un dispositif d'entrelacement à jet. Un flux régulier d'un milieu gazeux, par exemple d'air, est conduit dans le dispositif d'entrelacement à jet par un conduit 53 tandis qu'un flux turbulent du milieu gazeux est engendré dans un trajet aménagé dans le dispositif d'entrelacement à jet, à travers lequel passe le faisceau de filaments. Sous l'action de l'écoulement turbulent du milieu gazeux, les filaments du faisceau de filaments sont entrelacés entre eux. Cette action d'entrelacement est efficace pour une mise en faisceau solide des filaments sous la forme d'un fil de filament multiples. Le dispositif d'entrelacement à jet utilisable dans la présente invention peut être choisi parmi des dispositifs d'entrelacement conventionnels, comme décrit par exemple dans le brevet U.S. NO 2.985.995. Le mouvement de retordage ou le mouvement d'entrelacement sur le faisceau de filaments s'étend jusqu'en amont du dispositif de retordage ou d'entrelacement et il est stoppé par le guide réunisseur. En l'absence d'un guide-fil réunisseur, l'emplacement du point auquel commence la mise en faisceau des filaments varie avec le laps de temps. La variation du point de mise en faisceau résulte de la variation de la qualité du fil de multi filaments obtenu. Avec le dispositif de la figure 5, le guide réunisseur 7 peut être du type représenté sur la figure 6. En se référant à la figure 6 on voit que, étant donné que le faisceau de filaments 20 est retordu ou entrelacé, le guide réunîsseur 7 peut être employé pour ajuster l'emplacement du point auquel commence la mise en faisceau des filaments, simplement en touchant légèrement un côté du faisceau de filaments. Sur le guide réunisseur, le faisceau de filaments peut être traité avec de l'eau ou un liquide aqueux contenant un agent d'apprêtage dans les mêmes conditions que celles décrites précédemment. Autrement le guide réunisseur peut être refroidi par un milieu de refroidissement en circulation, par exemple avec de l'eau, amenée par un conduit 60 aménagé dans le guide réunisseur 7.Le milieu de refroidissement peut circuler dans le conduit 60 afin de refroidir le guide réunisseur 7. Le procédé et le dispositif de l'invention présentent les avantages suivants : (1) I1 est possible de renvider le faisceau de filaments le faisceau de filaments sous-une tension peu élevée, même avec une grande vitesse de renvidage de 25 x 104 cm/min ou plus. (2) L'opération de renvidage est stable bien qu'un cylindre à godets ne soit pas employé. (3) Le faisceau de filaments peut toujours être renvidé sous la forme d'une bobine normale sans déformation de cette bobine. (4) Toute déformation de la bobine sous l'action de la pression engendrée exercée par le faisceau de filaments renvidé sous une tension élevée est évitée. (5) Un changement de qualité, en particulier de l'aptitude tinctoriale du faisceau de filaments situé à l'intérieur de la bobine sous l'action de la forte pression produite par le renvidage du faisceau de filaments sous une tension élevée est évité. (6) Le coût de l'opération est peu élevé. (7) Les filaments produits sont d'une qualité uniforme, en particulier la régularité du titre des différents filaments. (8) Le dispositif est compact et son encombrement est peu important (9) Du fait de la faible tension du faisceau de filaments il est facile de renvider manuellement le faisceau de filaments sous la forme d'une bobine au début de l'opération de renvidage. Le fil de multifilaments produit par le procédé de l'invention peut servir à alimenter un dispositif de texturation -étirage du fait que la mise en faisceau des filaments est appropriée tandis que le taux de casse de filaments, la formation de duvet et l'irrégularité des propriétés tinctoriales du fil sont moindres que dans le cas d'un fil conventionnel partiellement orienté. L'invention sera mieux comprise par les exemples suivants, présentés à titre non limitatif EXEMPLE I Un dispositif comme celui représenté par la figure 1 a été utilisé. Du téréphtalate de polyéthylène de viscosité intrinsèque ( tel) 0,65 a été filé à l'état fondu à une température de 2950C à travers une filière comportant 30 orifices de 0,35 mm de diamètre intérieur de façon à obtenir différents filaments d'un titre de 5 deniers (0,55 tex). Les filaments ont été refroidis et solidifiés avec de l'air de refroidissement à une température de 250C soufflé à une vitesse de 40 cm/sec. Les phases opératoires mentionnées ci-dessus ont été renouvelées 24 fois (passages NOS de 1 à 24) aux vitesses de renvidage, l'emplacement des guides réunisseurs et l'emplacement des guides d'appui sont indiqués dans le tableau I.Le tableau I indique également le titre des différents filaments obtenus, la distance X, l'irrégularité UE du titre des filaments formés et la configuration des bobines de renvidage. Sur le tableau I les passages NO de 2 à 4, 6, de 8 à 10., 12, de 14 à 17 et de 20 à 23 ont eu lieu dans les conditions opératoires comprises dans le cadre de l'invention tandis que les passages Nos 1, 5, 7, 11, 13, 18, 19 et 24 se situent hors du cadre de l'invention. TABLEAU I Passage Vitesse de Titre en de- Distance Distance Distance Irrégula- Configuration renvidage niers et tex X L A rités U% de la bobine No. (X 104cm/min) des diffé- (cm) (cm) (cm) des filarents fila- ments obments tenus 1 50 (5,66 tex 111 125 275 - C (= 5,1 deniers) 2 ' " 140 260 1,5 A 3 " " " 170 230 0,7 A 4 " " " 200 190 2,0 A 5 " " " 300 100 3,5 B 6 " " 170 30 3,5 A 740 5,22 tex 104 120 280 - C (=4,7 deniers) 8 " " 140 260 1,3 A 9 ' " " 170 230 0,7 A 10 ' " " 200 190 1,5 A 11 " " " 300 100 2,4 B 12 " " " 170 30 3,5 A TABLEAU I (Suite) Titre en de- Irrégulaniers et tex Distan rités U% Passage Vitesse de des diffé- Distance Distance Distance ce des filarenvidage rents fila- X L A ments ob- Configuration No (X 104cm/min) ments (cm) (cm) tenus de la bobine 13 30 5,33 tex 99 110 290 - C (=4,8 deniers) 14 " " 130 270 1,0 A 15 " " " 170 230 0,6 A 16 " " " 200 200 1,0 A 17 " " " 210 180 1,5 A 18 " " " 300 100 2,2 B 19 20 5,77 tex 87 100 300 - C (=5,2 deniers) 20 " " 120 280 1,0 A 21 " " " 170 230 0,5 A 22 " " " 200 200 0,5 A 23 " " " 220 160 1,5 A 24 " " " 320 80 2,3 B NOTA : A : Normale B : Des parties latérales d'extrémité de la bobine ont quitté la bobine sous l'action de la forte pression produite au renvidage du fil sous une tension élevée. C : I1 a été impossible de renvider le fil en raison de la trop grande fréquence de casse de fil. EXEMPLE 2 Les mêmes phases opératoires que dans l'Exemple 1 ont été renouvelées 24 fois (passages Nos de 25 à 48) à l'exception d'un changement de titre des différents filaments qui était de l'ordre de 10 deniers (11,11 tex). Les passages N de 26 à 29, de 32 à 35, de 38 à 41 et de 44 à 47 se situaient dans le cadre de l'invention tandis que les passages Nos 25, 30, 31, 36, 37, 42, 43 et 48 se situaient hors du cadre de l'invention. Les conditions opératoires et les résultats obtenus sont indiqués au tableau 2. TABLEAU 2 Passage Vitesse de Titre en de- Distance Distance Distance Irrégula- Configuration No renvidage niers et tex X L A rités U% de la bobine (X 104cm/min) des différents (cm) (cm) (cm) des filafilaments ments obtenus 25 50 10,5 tex 117 125 275 - C (=9,5 deniers) 26 " " 150 250 1,3 A 27 " " " 170 230 0,7 A 28 " " " 210 190 0,7 A 29 " " " 220 170 1,5 A 30 " " " 310 90 2,5 B 31 40 10,88 tex 112 125 275 - C (9,8= deniers) 32 " " 140 260 1,0 A 33 " " " 170 230 0,6 A 34 " " " 200 200 0,5 A 35 " " " 220 170 1,5 A 36 " " " 310 90 2,5 B TABLEAU 2 (suite) Passage Vitesse de Titre en de Distance Distance Distance Irrégula- Configuration No renvidage niers et tex X L A rités U% de la bobine (X 104cm/min) des différents (cm) (cm) (cm) des filafilaments ments obtenus 37 30 11, 11 tex 107 120 280 - C (10,0 deniers) 38 " " 140 260 1,0 A 39 " " " 170 230 0,5 A 40 " " " 200 200 0,5 A 41 " " " 220 150 0,8 A 42 " " " 320 80 1,7 B 43 20 11, 11 tex 94 110 290 - C (=10,0 deniers) 44 " " 125 275 1,1 A 45 " " " 170 230 0,5 A 46 " " " 220 180 0,5 A 47 " " " 240 140 0,7 A 48 " " " 340 60 1,5 B EXEMPLE 3 Des opérations identiques à celles de l'Exemple 1 ont été renouvelées 16 fois (passages N de 49 à 64) avec cette différence que la vitesse de renvidage était de 30 x 104 cm/min et que l'orifice de la filière était une fente en forme de Y d'une largeur de 0,1 mm . Les conditions opératoires et les résultats sont consignés au tableau 3. Les passages N 49, 53, 54, 58, 59 et 64 se situaient hors du cadre de l'invention. TABLEAU 3 Passage Denier de Distance Distance Distance U% des Configuration filament X L A filaments de la bobine No. individuel (cm) (cm) (cm) obtenus 49 2,66tex 97 110 290 - C (=2,4 den.) 50 " 130 270 1,0 A 51 r 160 240 0,6 A 52 " " 190 200 1,2 A 53 " " 280 120 2,5 B 54 8,33 tex 103 120 280 - C (=7,5 den.) 55 56 " " 170 230 0,5 A 57 " " 200 180 1,2 A 58 " " 300 100 2,0 B 59 14,77tex 114 130 270 - C 60 (=13,3 den.) " 145 255 0,7 A 61 " " 170 230 0,6 A 62 " " 240 160 0,5 A 63 " " 260 120 0,8 A 64 " " 340 60 1,8 B EXEMPLE 4 Les phases opératoires identiques à celles de l'Exemple,1 ont été renouvelées 7 fois (passages des N 65 à 71) avec cette différence toutefois que le type de cheminée de refroidissement utilisé était celui illustré par la figure 3, l'air de refroidissement était soufflé sous l'angle e indiqué au tableau 4, le titre des différents filaments était de 7,5 deniers (8,33 tex), la vitesse de renvidage était de 35 x 104 cm/min, la distance X était de 107 cm, la distance L était de 200 cm et la distance A était de 150 cm. Les résultats obtenus sont consignés au tableau 4. TABLEAU 4 Conditions opératoires Passage Angle Vibration des Tension filaments au cours des Fila- Configuration de l'opération ments de la bobine U % No. (Q) de filage (g) 65 150 négligeable 36 A 1,3 66 20 ' 37 A 1,2 67 30 " 38 A 0,8 68 45 ' 38 A 0,6 69 65 I1 40 A 0,5 70 70 t; . 43 A 0,5 71 80 notable | 45 D 015 NOTE : D : les parties latérales d'extrémité de la bobine étaient gonflées perpendiculairement à l'axe longitudinal de la bobine. Le tableau 4 montre que, plus l'angle e est grand, plus grande est la tension engendrée sur le filament et plus petit est U%. EXEMPLE 5 Le dispositif utilisé était celui représenté à la figure 5. Le téréphtalate de polyéthylène de viscosité intrinsèque (#) 0,65 a été fondu à une température de 2950C à travers une filière présentant 30 orifices de 0,35 mm de diamètre intérieur avec ce résultat que les différents filaments dbtenus avaient un titre de l'ordre de 8 deniers (8,88 tex) (passage du N072 au N074) et de l'ordre de 3,0 deniers (3,33 tex) (passages Nos de 75 à 77). L'air de refroidissement à une température de 250C était soufflé à une vitesse de 40 cm/sec dans la partie supérieure d'une longueur de 100 cm de la cheminée de refroidissement afin de refroidir et de solidifier les filaments. La partie inférieure de la cheminée avait une longueur de 500 cm. Le guide réunisseur de filaments était situé aux emplacements indiqués par le tableau 5.Le faisceau de filaments était appelé de la partie inférieure de la cheminée et ensuite, dans le cas des passages de N072 à 75, introduit dans un dispositif d'entrelacement comme décrit dans le brevet U.S. 2.985.955, figures 8 et 9. Le dispositif d'entrelacement à jet avait une longueur de 1,3 cm,et à 0,02 cm de chaque extrémité il était traversé par deux conduits pour fluides. Le trajet suivi par le faisceau de filaments avait un diamètre de 0,16 cm et le diamètre des conduits était de 0,1 cm. L'air était soufflé sur le parcours des filaments à une pression de 2,5 kg/cm. Le faisceau de filaments entrelacés a été renvidé à une vitesse de 30 x 104 cm/min. Les conditions opératoires et les résultats obtenus sont consignés au tableau 5. TABLEAU 5 Passa- Vitesse Titre des Distance Distance Disposi Configuration ge de renvi- différents X L d'entre- U % dage fllaments lace No. (cm/min) (cm) (cm) de la bobine (denier) ment à jet 72 30 x 104 8.0 104 150 itilisé 0,7 A 73 " " " 250 utilisé 0,5 A 74 .1 " " 330 utilisé 1,1 D 75 n 3.0 98 150 utilisé 0,7 A 76 ' ' " 250 utilisé 0,5 A 77 " " " 300 utilisé 1,2 D -REVENDICATIONS 1. Procédé de production d'un fil de multifilaments constitué par une matière de polymère synthétique thermoplastique, caractérisé en ce qu'il comporte les stades suivants (a) l'extrusion de la matière de polymère synthétique thermoplastique à l'-état fondu à travers une filière comportant une pluralité d'orifices de filage pour former une pluralité de filaments séparés (b) la solidification de ces filaments extrudés en les faisant traverser une zone de refroidissement cependant que de l'air de refroidissement est introduit dans cette zone de refroidissement ;; (c) l'appel de ces filaments solidifiés à partir de ladite zone de refroidissement et, simultanément le renvidage régulier desdits filaments sous forme de bobine à une vitesse d'au moins 25 x 104 cm/minute au moyen d'un cylindre d'entraînement, d'un guide-fil animé d'un mouvement de va-et-vient se déplaçant le long de l'axe longitudinal de ladite bobine et d'un guide d'appui à travers lequel passent lesdits filaments se dirigeant vers ledit guide à va-et-vient, et (d) entre ladite zone de refroidissement et ledit guide d'appui, la mise en contact desdits filaments solidifiés avec un guide réunisseur desdits filaments sous forme d'un fil de multifilaments, ledit contact étant réalisé en un point situé à une distance de l'extrémité d'écoulement de ladite filière défini par 1;;7 fnrmiip Suivante (i dans laquelle L représente la distance en cm entre l'extrémité d'écoulement de ladite filière et l'emplacement où lesdits fils extrudés entrent en contact avec ledit guide réunisseur, X représente la distance en cm entre l'extrémité d'écoulement de ladite filière et le point où les filaments extrudés sont complètement solidifiés, Y représente le titre désiré (en deniers) du filament individuel et Z représente une vitesse de renvidage en cm/minute dudit fil de multifilaments. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que cette opération de solidification est effectuée en soufflant de l'air de refroidissement sur lesdits filaments extrudés, dans un sens transversal par rapport au trajet suivi par lesdits filaments extrudés. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit air de refroidissement est soufflé sur lesdits filaments extrudés en un point ou lesdits filaments extrudés sont refroidis à une température inférieure d'au moins 500C à celle du point de fusion desdits filaments extrudés, en faisant un angle de 30 à 750 par rapport au sens suivi par lesdits filaments extrudés. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite opération d'appel des filaments extrudés est effectuée sans employer un cylindre à godets. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit contact entre les filaments solidifiés et le guide réunis seur de filaments est effectué en un point défini par la formule suivante { 2 } dans laquelle X, L, Y sont tels que définis précédemment. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits filaments solidifiés sont texturés par fausse torsion sous l'action d'un tourbillonnement d'un milieu gazeux, engendré entre ledit guide réunisseur et ledit guide d'appui. 7. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits filaments solidifiés sont entrelacés par l'action d'un flux turbulent d'un milieu gazeux engendré entre ledit guide réunisseur et ledit guide d'appui. 8. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits filaments sont traités avec de l'eau ou avec un liquide aqueux contenant un agent d'apprêtage entre ledit guide réunisseur et ledit guide d'appui. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que ladite opération de finissage est effectuée sur ledit guide réunisseur. 10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que ladite opération de finissage est effectuée après qu'est achevée la mise en faisceau desdits filaments solidifiés. 11. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite vitesse de renvidage dudit fil de multifilaments se situe entre 25 x 104 et 50 x 104 cm/minute. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite vitesse de renvidage se situe entre 30 x 104 et 40 x cm/minute. 13. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit fil de multifilaments est renvidé après avoir parcouru une distance de 30 à 300 cm entre ledit guide réunisseur et ledit guide d'appui. 14. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite matière du polymère synthétique thermoplastique est soit un polyester fibrogène, soit un polyamide fibrogène. 15. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledit polyester fibrogène est choisi dans un groupe comprenant le téréphtalate de polyéthylène, le téréphtalate d'éthylène, des copolymère de téréphtalate de polytétraméthylène, le 2,6-naphtalate de polyéthylène et des mélanges de deux ou plus des polyesters mentionnés ci-dessus. 16. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le titre des différents filaments constitutifs dudit fil de multifilaments est de 2 à 14 deniers (Tex : 2,22 - 15,55). 17. Procédé de production d'un fil de multifilaments constitué par une matière de polymère synthétique thermoplastique comprenant (a) l'extrusion de la matière de polymère synthétique thermoplastique à l'état fondu à travers une filière comportant une pluralité d'orifices de filage pour la formation d'une pluralité de filaments séparés ;; (b) la solidification de ces filaments extrudés en les faisant passer dans une zone de refroidissement cependant que de l'air de refroidissement est introduit dans cette zone de refroidissement (c) l'appel de ces filaments solidifiés à partir de ladite zone de refroidissement et, simultanément, le renvidage régulier desdits filaments sous la forme de bobine à une vitesse d'au moins 25 x 104 cm/minute au moyen d'un cylindre d'entraînement, d'un guide fil animé d'un mouvement de va-et-vient se déplaçant le long de l'axe longitudinal de ladite bobine et d'un guide d'appui à travers lequel passe ledit fil au cours de son déplacement vers le guide-fil à mouvement de va-et-vient, et (d) entre ladite zone de refroidissement et ledit guide d'appui, la mise en faisceau desdits filaments solidifiés par la mise en contact desdits filaments solidifiés avec un guide réunis seur de filaments, ledit contact ayant lieu en un point dont la distance par rapport à l'extrémité d'écoulement de ladite filière est définie uar la formule { dans laquelle L représente la distance en cm #ntre l'extrémité d'écoulement de ladite filière et le point auquel lesdits filaments extrudés entrent en contact avec ledit guide réunisseur, X représent la distance en cm entre l'extrémité d'écoulement de ladite filière et le point auquel les filaments extrudés sont complètement solidifiés, Y représente le titre en deniers désiré devant être obtenu pour le filament individuel et Z représente la vitesse de renvidage en cm/minute dudit fil de multifilaments, et la texturation par fausse torsion de ce fil de multifilaments sous l'action du tourbillonnement d'un milieu gazeux engendré entre ledit guide réunisseur et ledit guide d'appui. 18. Procédé de production d'un fil de multifilaments constitué par une matière de polymère synthétique thermoplastique, caractérisé en ce qu'il comporte les stades suivants (a) l'extrusion d'une matière de polymère synthétique thermoplastique à l'état fondu à travers une filière comportant une pluralité d'orifices à l'effet de former une pluralité de filaments séparés (b) la solidification de ces filaments extrudés en les faisant passer à travers une zone de refroidissement cependant que de l'air de refroidissement est introduit dans ladite zone de refroidissement (c) l'appel desdits filaments solidifiés à partir de ladite zone de refroidissement et, simultanément, le renvidage régulier desdits filaments sous forme de bobine à une vitesse d'au moins 25 x 104 cm/minute, au moyen d'un cylindre d'entraînement, d'un guide-fil animé d'un mouvement de va-et-vient se déplaçant le long de l'axe longitudinal de ladite bobine et d'un guide d'appui à travers lequel passent lesdits filaments au cours de leur déplace- ment vers ledit guide-fil animé d'un mouvement de va-et-vient, et (d) entre ladite zone de refroidissement et ledit guide d'appui, la mise en faisceau desdits filaments solidifiés par leur mise en contact avec un guide réunisseur de filaments, ledit contact se produisant en un point dont la distance par rapport à l'extrémité d'écoulement de ladite filière est défini par la formule (1) 25x1011 (1) X + 25,0 L X + 4,58 (Y + 28,0) + 2 dans laquelle L représente la distance en cm-entre lextremite d'écoulement de ladite filière et le point où lesdits fils extrudés entrent en contact avec ledit guide réunisseur X représente la distance en cm qui sépare l'extrémité d'écoulement de ladite filière du point auquel les filaments extrudés son complètement solidifiés, Y représente le titre en deniers désiré du filament individuel à obtenir et Z représente la vitesse de renvidage en cm/minute dudit fil de multifilaments, et un interlacement desdits filaments solidifiés sous l'action de la turbulence d'un milieu gazeux engendrée entre ledit guide réunisseur et ledit guide d'appui. 19. Dispositif de production d'un fil de multifilaments constitué par une matière de polymère synthétique thermoplastique, caractérisé en ce qu'il comporte (a) des moyens d'extrusion d'une matière de polymère synthétique thermoplastique à l'état fondu comportant une filière présentant une pluralité d'orifices de filage par lesquels ladite matière de polymère à l'état fondu est transformée en une pluralité de filaments ; (b) une chambre de refroidissement s'étendant depuis l'extrémité d'écoulement de ladite filière le long du chemin suivi par lesditsfilaments ; (c) des moyens d'introduction de l'air de refroidissement dans ladite chambre de refroidissement, situés au moins sur une face de ladite chambre de refroidissement par lesquels ces filaments extrudés sont solidifiés ;; (d) un dispositif de renvidage comportant un cylindre d'entrainement en rotation d'une bobine à une vitesse de renvidage d'au moins 25 x 104 cm/minute, un guide-fil animé d'un mouvement de va-et-vient qui se déplace le long de l'axe longitudinal de ladite bobine et un guide d'appui à travers lequel passent lesdits filaments au cours de leur déplacement vers le guide-fil à va-etvient, par lequel ledit fil solidifie est appelé à partir de ladite chambre de refroidissement et renvidé régulièrement sur ladite bobine, et (e) des moyens pour la mise en faisceau desdits filaments solidifiés pour former un fil de multifilaments, comportant un guide réunisseur de filaments entre ladite chambre de refroidissement et ledit guide d'appui en un point dont la distance par rapport à l'extrémité d'écoulement de ladite filière est définie par la formule suivante (1) dans laquelle L représente la distance en cm entre l'extrémité d'écoulement de ladite filière et ledit guide réunisseur, X représente la distance en cm qui sépare l'extrémité d'écoulement de ladite filière du point auquel les filaments extrudés sont complètement solidifiés, Y représente le titre en deniers du filament individuel renvidé sur ladite bobine et Z représente une vitesse de renvidage en cm/minute dudit fil de multifilaments, 20.Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que lesdits moyens d'introduction de l'air de refroidissement comportent une pluralité de fentes qui dirigent ledit air de refroidissement dans un sens transversal par rapport an sens de déplacement desdits filaments, lesdites fentes étant aninagées sur la paroi de ladite chambre de refroidissement. 21. Dispositif selon la revendication 20, caracterisé en ce que lesdites fentes forment un angle de 30 a 750 avec le sens de déplacement desdits filaments extrudés. 22. Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que ledit guide réunisseur est mobile dans le sens horizontal et dans le sens vertical et qu'il est situé en un point défini par la formule suivante (2) : 2 0 1011 X+ 25,0 L S L 5 X + 4,58 (Y + 14,8) + -5' 2 (2) aans laquelle X, x et z sont teis que aerinis preceaemBezl. 23. Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que lesdits moyens de mise en faisceau de filaments comprennent en outre un dispositif de texturation par fausse torsion desdits filaments aménagé entre ledit guide réunisseur et ledit guide d'appui, ledit dispositif comportant une voie pour le passage desdits filaments et des moyens pour la génération d'un flux tourbillonnaire d'un milieu gazeux dans cette voie. 24. Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que lesdits moyens de mise en faisceau comportent en outre un dispositif d'entrelacement desdits filaments, situé entre ledit guide réunisseur et ledit guide d'appui, ledit dispositif comportant une voie pour le passage desdits filaments et des mayens de traitement desdits filaments avec de l'eau ou un liquide aqueux d'un agent de finissage qui sont aménagés entre ledit guide réunisseur et ledit guide d'appui. 26. Dispositif selon la revendication 25, caractérisé en ce que lesdits moyens de finissage sont aménagés sur ledit guide réunisseur. 27. Dispositif selon la revendication 25, caractérisé en ce que lesdits moyens de finissage sont situés près dudit guide d'appui.