Brevet FR2245123A1 — publié le 19750418

l'invention concerne un montage conver tisseur pour le transfert de la puissance entre un système à pour courant continu et un système à courant alternatif, oùXchaque phase du système à courant alternatif il est prévu au moins deux soupapes de commutation de puissance montées en série entre les bornes de polarités opposées du système à courant continu, avec chaque fois une prise correspondant à une borne de phase du système à courant alternatif, ainsi qu'avec un montage d'extinction pour la suppresslon du courant dans les soupapes de commutation de puissance avec des éléments capacitif s pour l'accumulation de l'énergie d'extinction nécessaire pour cette annulation du courant. les montages convertisseurs du type précité conviennent pour un domaine étendu d'applications, qui comprend non seulement les groupes convertisseurs de secours et autres installations pour la conversion de l'énergie entre des sources de courant continu ou des accumulateurs dâ courant continu d'une part et des réseaux à courant alternatif d'autre part, mais aussi les convertisseurs de fréquence à circuit intermé- diaire, bien connus, avec un système à courant continu constituant l'élément de liaison entre deux systèmes à courant alternatif dont les fréquences et/ou les tensions sont différentes.Comme soupapes de commutation de puissance on peut envisager l'utilisation de soupapes à semi-conducteurs habituelles ou aussi de soupapes à décharge dans un gaz, dont l'enclenchement dans l'état conducteur (que nous ap-pelors simplement par la suite "I'amorçage" peut entre commandé sur la soupape elle-mAeme avec la mise en jeu d'une puissance faible, tandis que le rétablissement de l'état non conducteur (que nous appelons par la suite simplement '! extinction") ne peut entre réalisé que lorsque le passage du courant dans le circuit de charge de la soupape a pris fin. I1 est prévu pour cela un montage d'extinction avec des éléments capacitif s pour l'accumulation de l'énergie d'extinction qui, lorsqu'elle est libérée au moyen de dispositions de commande convenables, annule le passage du courant dans une soupape de commutation de puissance qui est amorcée.Pour le processus d'extinction suivant, il se produit une inversion de la charge de la capacité dlaccumulation considérée à l'aide d'liements inductifs qui, avec les éléments capacitifs correspondants du montage constituent une structure oscillante et assurent la recharge grâce au maintien, convenablement aménagé dans le temps, du courant de décharge qui assure ltextinction. De tels montages d'extinction font partie de l'état généralement connu de la technique. En outre, dans les montages convertisseurs de courant du type considéré, on trouve des éléments de montage inductifs pour la limitation du courant dans le système à courant continu. Il convient de prévoir une telle limitation du courant, compte tenu des conditions transitoires de courtcircuit qui apparaissent au cours de la commutation du courant entre les soupapes de commutation de puissance qui assurent la conduction du courant à tour de rtle. De telles inductances de limitation du courant sont en général disposées dans le circuit à courant continu et reliées directement aux bornes de raccordement du courant continu au montage convertisseur de courant. Les éléments capacitif s pour l'accumulation de l'énergie d'extinction pour les soupapes de commutation de puissance pèsent relativement lourd dans la dépense totale pour le montage convertisseur, car il s'agit en général de capacités de forte valeur, réalisées en outre avec des condensateurs prévus pour des intensités et des tensions élevées, qui apparaissent souvent avec des variations brusques. L'objet de l'invention est donc de réaliser un montage convertisseur qui permette une réduction sensible de la dépense en éléments capacitifs pour l'accumulation de l'énergie d'extinction.La solution selon l'invention,de ce problème est caractérisée pour un montage convertisseur du type mentionné dans le préambule, en ce que les éléments de montage capacitifs pour l'accumulation de l'énergie d'extinction pour les soupapes de commutation de puissance présentent une capacité d'accumulation commune à deux phases au moins du système à courant alternatif. Avec un-tel montage on obtient 1 'éco- nomie d'au moins un condensateur, ce qui représente déjà une réduction importante de la dépense. Lorsque par contre, selon une extension de l'invention, on travaille avec un condensateur d'extinction commun pour toutes les phases du système à courant alternatif, on obtient une réduction de la dépense en éléments capacitif s à une fraction diminuée en conséquence, avec des avantages économiques décisifs. ilalgré cela, le montage conserve toute son aptitude pour un-aomaine étendu d'états de fonctionnement ajustables, car on peut, en général sans diffi cultést maintenir le temps d'inversion de charge du condensateur d'extinction commun suffisamment petitE pour que toute possibilité d'empiètements gênants soit exclue, et que d'autre part, malgré sa polarité de charge qui change avec chaque inversion de la charge, le condensateur d'extinction commun puisse à tout moment titre relié à une soupape de commutation de puis- sance de polarité convenable, dans le circuit du courant de puissance voulu, susceptible d'entre éteinte avec cette polarité, au moyen d'un dispositif convenable de soupapes d'extinction à commande sélective. A partir de deux montages usuels, on va expliquer l'invention plus en détail à l'aide d'exemples dè réalisation et avec réf rence aux dessins. Ceux-ci montrent res pectivement Fig. 1 le schéma de principe d'un convertisseur de courant usuel, pour le transfert de la puissance entre un système à courant continu et un système à courant triphasé ; Fig. 2 le schéma de principe correspondant d'un convertisseur de courant pour un système à courant continu sans point milieu Fig. 3 un diagramme -en fonction du temps de la tension de phase et de la tension du condensateur d'extinction d'un convertisseur de courant selon la figure 1 pour le fonctionnement sur l'onde fondamentale-; ; et Fig. 4 un diagramme en fonction du temps du courant de phase et du courant dans le condensateur d'extinction, ainsi que lex courants dans les différentes soupapes, pour un état de fonctionnement correspondant à la figure 3. les autres figures montrent en outre Fig. 5 une première réalisation d'un montage convertisseur de courant selon l'invention, pour un système à courant continu avec prise au point milieu selon la figure 1, avec cependant une dépense réduite en éléments capacitifs; Fig. G une deuxième réalisation d'un convertisseur selon l'invention pour un système à courant continu selon la figure 1, également avec une dépense réduite en éléments capacitifs Fig. 7 une réalisation d'un convertisseur selon l'invention, pour un système à courant continu selon la figure 2, avec une dépense réduite en éléments capacitifs ;; et Fig. 8 une réalisation d'un convertisseur selon l'invention, pour un système à courant continu selon la figure 2, avec une dépense réduite en éléments capacitifs et particulièrement aussi en éléments inductifs. Le montage selon la figure 1 est raccordé à un système à courant continu avec les bornes de polarités opposées + et - ainsi qu'avec une prise 0 au point milieu. Ce dernier représente en meme temps le point neutre du système à courant triphasé avec les bornes de phases R, S et T. La différence de potentiel 2U existant entre les bornes du courant continu est divisée symétriquement par la prise médiane. Dans ce qui suit on va expliqùer le montage en se référant à la par tie qui correspond à la phase , avec la tension de phase uR et le courant de phase i R correspondant aux sens indiqués par les flèches de référence. Les mêmes explications sont valables, dans leur esprit, pour les éléments du montage qui correspondent aux autres phases. -Pour chaque phase il est prévu deux dispositifs de commutation de puissance 1 et 2 avec les bobines d'inductance de limitation du courant correspondantes L1 et connectés en série etitre les bornes de polarités opposées du courant continu, comprenant chacun un thyristor, respectivement V1 et V2 comme soupapes de commutation de puissance avec, en montage antiparallèle aved chacun d'eux une diode de passage inverse, respectivement V3 et V4 . Dans l'ensemble, la borne de la phase R peut donc, queue courant iR dans cette phase soit positif ou négatif, être reliée par l'intermédiaire de ces soupapes soit au ple + soit au pOle - du système à courant continu. Pour la borne de la phase R, il est prévu en outre un montage d'extinction 3, qui comporte un groupement antiparallèle de deux thyristors 'extinction V5 et V6 et en série avec ceux-ci un condensateur d'extinction Ck et une bobine oscillante 12 et qui, par l'intermédiaire de cette dernière, est relié à la prise médiane du système à courant continu. lorsque le condensateur d'extinction Ck est chargé à une tension uC positive, il peut entre relié à la borne de la phase R par amorçage du thyristor V5, et de m8me par amor çage du thyristor V lorsqu'il est chargé à une tension uC négative, cette borne R étant constituée par la connexion qui relie entre eux les dispositifs ae commutation 1 et 2. xes courants des soupapes V1, Q, V3 et V4 qui aoivent être pris en considération pour l'explication du fonctionnement du montage, ont été désignés avec les flèches de référence représentées respectivement par ivl, iV2, iV3 e t iV4 . Le courant de décharge et d'inversion de la charge du condensateur d'extinction Ck est désigné par io Les électrodes de commande de tous les thyristors sont raccordées à des sorties particulières d'un montage de commande 10, qui fournit les impulsions d'amorçage convenables, échelonnées dans le tempapour le fonctionnement désiré à chaque instant considéré. La structure et le fonctionnement d'un tel montage de commande doivent être considérés comme généralement connus. Du point de vue des dispositifs de commutation de puissance 1 et 2, ainsi que des bobines dtinductance de Limitation du courant L1 et L3 dans les sources de courant continu de polarités opposées + et -, le montage selon la figure 2 correspond au montage selon la figure 1. La différence consiste en ce que le système à courant continu ne comporte pas de prise médiane, ce qui entraîne la nécessité d'un montage d'extinction 4 différent.Celui-ci comporte deux thyristors d' extinction V') et V'6 connectés en série entre les extrémités des bobines L1 et 13 qui se trouvent du cté du courant alternatif, ainsi qu'un accumulateur d'énergie ayant la forme d'une bobine oscillante L' > et d'un condensateur d'extinction C'k en série, connecté entre la connexion réunissant ces deux thyristors d'une part et la borne de la phase R correspondante d'autre part.Le fonctionnement de toutes ces soupapes et de l'accumulateur d'énergie correspond, quant au résultat, à celui du montage selon la figure 1, c'est pourquoi les soupapes des dispositifs de commutation connectées de la mtme manière que dans la figure 1 ainsi que ces dispositifs de commutation euxmêmes et tous les courants et tensions ont été affectés des mêmes repères que dans la figure 1. Le branchement des électrodes de commande des soupapes de commutation au montage de commande qui existe là aussi, correspond également à l'exécution selon la figure 1 et, dans un souci de simplicité, il n'a plus été représenté. Un point commun aux deux montages usuels selon les figures 1 et 2 consiste en une dépense considérable en éléments de montage capacitif s pour l'accumulation de l'énergie d'extinction et par ailleurs, dans une dépense elle aussi considérable, en éléments inductifs pour la limitation du courant et pour l'inversion de la charge des condensateurs d'extinction. Dans les deux cas, pour chaque phase du système à courant al ternatif-nous avons son propre condensateur d'extinction Cette dépense pour le montage aété considérée jusqu'à préeent comme inéluctable pour le fonctionnement des montages. Pour une meilleure compréhension de l'invention, qui permet une réduction importante de cette dépense pour le montage, on va donc expliquer succinctement pour commencer le fonctionnement des montages (pour l'enclenchement et pour le reblocage des soupapes de commutation de puissance) à l'aide des figures 3 et 4, où est représentée en fonction du temps l'évolution des tensions et courants qui sont repérés dans les deux figures. Dans l'état initial, à l'instant to, on suppose le condensateur d'extinction 0k chargé à la tension positive 2U, tandis que pour commencer, les deux thyristors d'extinction V5 et V6 sont à'état bloqué, c'est-à-dire non conducteur et le thyristor de commutation de puissance V1 est amorcé. Âvec une variation relativement lente du courant de phase i R et avec une chute de tension inductive négligeable de ce fait dans les inductances L1 et L3 , la borne de phase R se trouve ainsi au potentiel de la tension positive U.Pour le courant de phase i R on a admis une forme sinusoTdale qui pourrait être imposée avec des éléments de filtrage convenables dans le système à courant alternatif. Selon la figure 4 à 11é- tat initial on a admis un courant de phase positif, dans le sens de la flèche de référence, décroissant pour passer à zéro à l'instant t5 et qui devient ensuite négatif. A l'instant t1 on déclenche un processus de commutation (représeAté pour plus de clarté avec une extension augmentée, dans le temps) qui s'étend jusqu'à l'instant t4 et qui entrasse la commutation de la borne de phase R sur le potentiel U négatif On déclenche la commutation en amor çant le thyristor d'extinction-V5,de ce fait, Si l'on fait abstraction des chutes de tension inductives qui sont ici négligeables, la borne de phase est portée au potentiel positif 2U correspondant à l'état initial du condensateur d'extinction.En fait, par suite de la chute de tension inductive dans la bobine oscillante L2 ce potentiel est plus faible d'une certaine valeur, cependant pour le principe du phénomène, dans la mesure qui intéresse, ceci est sans importance Le courant i0 de décharge et d'inversion de la charge du condensateur d'extinction prend alors la forme représentée sur la figure 4, correspondant approximativement à une demi-onde sinusoidale entre les instants tl et t4 . Le courant de décharge fournit pour commencer une part croissante du courant de phase iR, de sorte que le courant de soupape iVl décroSt en conséquence.En t2 ce dernier s'est annulé et le thyristor V1 est éteint. Ire courant d décharge qui continue à croître ensuite au delà de la valeur du courant iR passe alors jusqu'à l'instant t3 par la diode de passage inverse V3 > qui laisse ainsi passer un courant correspondant iV3 . Pendant l'intervalle de temps compris entre t2 et t3-, le thyristor V1 est soumis à une tension inverse égale à la chute de tension directe de V3 > de sorte que V1 peut récupérer sa capacité de blocage (temps de recouvrement).Aux environs du maximum de 1C s la tension u0 aux bornes du condensateur d'extinction passe par zéro, tandis que le courant d'inversion de la charge qui continue à s'écouler reste maintenu par la bobine oscillante 12, jusqu'à ce qu'à l'instant t4 le condensateur d'extinction soit rechargé à l tension 2U négative. Au cours de la dernière phase du cycle d'inversion de la charge, entre t3 et t4, iG tombe en dessous de la valeur du courant de phase, de sorte que la différence croissante entre ces deux courants est fournie sous la forme d'un courant iV4 par la diode de passage inverse V4 du dispositif de commutation de puissance 2.A partir de l'instant t4 clest la diode de passage inverse V4 qui fournit toute seule la totalité du courant de phase IR jusqu'à l'instant t5 . Dans le cas du fonctionnement sur l'onde fondamentale, sans angle de retard à l'amorçage, c'est alors V2 qui s'amorce et assure la conduction du courant de phase qui est maintenant devenu négatif. Pour éteindre V2 à l'instant ultérieur où la tension de phase UR doit due nouveau devenir positive, on dispose maintenant de la tension -2U présente'sur le condensateur en tant que résultat de l'inversion de la charge. La permutation des tensions, les transferts de courant ainsi que la nouvelle inversion de la charge de Ck pour revenir à +2U, se succedent dans le meme esprit et en sens inverse de ce qui a été expliqué ci-dessus.Ainsi se rétablit aussi 1' étant initial du condensateur d'extinction. Lorsque l'on veut réaliser un réglage par retard à l'amorçage ou une modulation de la tension ou du courant par la largeur des impulsions, on amorce chaque fois le thyristor de commutation de puissance correspondant avec un retard défini par un certain angle de phase, par exemple V2 un certain temps après t5 .En outre, selon le rapport des impédances dans le système à courant alternatif, le déphasage peut varier entre les tensions des phases, rectangulaires dans notre exemple, et les courants des phases qui sont par exemple sinusoidaux, le point t5 se rapprochant alors de tl, 'ce qui entratne la disparition de l'angle de conduction iV4 * Dans ce cas, pour limiter les courants de court-circuit lorsque pendant un court instant les thyristors V1 et V2 sont tous deux conducteurs, il est nécessaire de prévoir une inductance dans le circuit à courant continu.On considérait jusqu'à présent qu'il était nécessaire d'utiliser pour cela ùn dispositif avec des bobines d'inductance de limitation séparées, en nombre égal au double du nombre des phases, montées comme on peut le voir sur les figures 1 et 2. Comme le montre cependant la wésente invention, et sans préjudice pour le fonctionnement quia été expliqué selon les figures 3 et 4, ceci n' est en fait pas le cas, car pour commencer il est possible de grouper, au moins en partie, les bobines de limitation qui correspondent aux différentes phases et de réduire ainsi le nombre total de ces bobines. Partant du schéma selon la figure 1, on obtient dans la réalisation du schéma selon llinventionc de la figure 5 une reduction importante du nombre des condensateurs d'extinction, par le fait que tout en conservant la répartition symétrique des inductances entre les bornes du courant continu de polarités opposées on prévoit un condensateu dtextinction C'k commun pour toutes les soupapes commandées d'un dpositif de soupapes de commutation de puissance VIE . En outre, on réduit aussi la dépense en éléments inductifs, car les bobines oscillantes L2 de la figure 1 sont supprimées. Leur fonction est assumée également par les bobines de limitation du circuit à courant continu.Le choix disponible et l'échelonnement dans le temps des régimes de commutation possibles n'est pratiquement pas limité de ce fait, car dans les ponts convertisseurs du type considéré, si l'on fait abstraction de groupes de soupapes connectées en parallèle qui du point de vue de la commutation peuvent entre considérés comme une soupape unique, il n'y a jamais dans la pratique, que des soupapes de commutation de puissance couplées en série qui conduisent le courant, la polarité de charge du condensateur d'extinction commun convient alors toujours pour l'extinction de l'une de ces soupapes et entraîne ainsi également l'extinction des autres soupapes du circuit considérée. En amorçant la soupape dtextinction convenable Vs d'un-dispositif sélectif de soupapes d'extinction, on réunit 0'k à la soupape de commutation de puissance con sidrée. L'effet de limitation du courant,pour le système à courant continu, n'est pas affecté par l'économie effectuée sur les bobines d'inductance, car avec toutes les combinaisons imaginables de deux soupapes de commutation de puissance, simultanément conductrices pendant un court instant, les deux bobines d'inductance L1 et- L3 sont toujours insérées dans 9 le circuit à courant continu. La figure 6 reproduit une extension du montage selon la figure 5, qui est égalemeht prévue pour un système à courant continu avec prise médiane et qui, avec une disposition identique d'un condensateur d'extinction commun C'k, d'un dispositif sélectif de soupapes d'extinction Vs et d'un dispositif de soupapes de commutation de puissance VIE permet en outre une réduction importante de la dépense en éléments inductifs. On prévoit ici simplement deux bobines d'inductance oscillantes et de limitation de courant L'1 et L'3, disposées symétriquement dans les fils d'alimentation * et - du système à courant cnntinu, et reliées par un faisceau de connexions aux groupes de soupapes correspondants du dispositif de soupapes de commutation de puissance V1 .Comme on peut facilement s'en rendre compte en suivant les conducteurs, par amorgage d'une soupape convenable du dispositif de soupapes d'extinction Vs le cendensateur d'extinction C'k peut être relié à une soupape de commutation de puissance orientée dans le sens qui convient et constitue alors dans tous les cas, avec l'une des deux inductances Lut 1 ou L' précitées le circuit oscil 9 lant pour le cycle d'inversion de la charge, qui se ferme à travers la partie de la source de courant continu comprise entre la prise médiane et le palpe + ou entre la prise médiane et le pale Les montages selon les figures 7 et 8 donnent une réduction de dépense analogue, également pour les montages convertisseurs à raccordement bipolaire du coté continu, c'est-à-dire fonctionnant avec des systèmes à courant continu sans prise médiane. Dans le montage selon la figure 7 on a disposé entre les conducteurs de raccordement + et - un- montage en série symétrique par rapport à une prise médiane , avec deux bobines oscillantes L"2a et 1,,2b , ainsi -qu'avec deux soupapes de préparation de l'extinction V"5 et Vu'6 . Le dispositif triphasé de soupapes de commutation de puissance Vî quel'on retrouve là aussi, est alimenté symétriquement avec, sur chacune des deux polarités du courant continu trois bobines de limitation d; courant L"1 et L" ,raccordées par un faisceau de connexions d'alimentation.A travers le condensateur d'extinction commun G'?k et le point de branchement Z , le point milieu des soupapes d'extinction V"5 et Vl'6 est relié à un dispositif sélectif de. soupapes d'extinction VS, qui en tant que tel correspond au montage de soupapes V5 9 V6 et ne nécessite donc pas d'explications détaillées complémentaires. Pour éteindre une soupape de commutation de puissance reliée au conducteur + ou au conducteur -, on amorce respectivement, selon le cas, la soupape de préparation de l'extinction V"5 ou Vtt6 et ensuite, la soupape d'ex- tinction convenable du dispositif sélectif de soupapes d'extinction Vs , qui du coté du courant alternatif, est reliée à la soupape u de commutation de puissance considérée et qui est orientée dans le sens convenable.Le circuit de commutation, confondu avec le circuit oscillant, se ferme alors dans- chaque cas directement, c'est-à-dire sans passer par là source de courant continu, à travers la bobine d'inductance de limitation du courant T."1 ou L") qui est reliée à la soupape de commutation de puissance considérée. Ire montage selon la figure 8 donne en -plus encore une réduction importante de la dépense en éléments inductifs, par le fait que l'on y a prévu pour chacun des groupes de soupapes de commutation de puissance reliés au + ou au du cSté du courant continu une bobine d'inductance de limitation du courant commune, respectivement L"la et L"3a, ces bobines étant disposées du coté du courant alternatif par rapport à la branche transversale constituée par les soupapes de préparation de l'extinction V" et V" disposées comme dans 5 le montage selon la figure 7. Chacune de ces bobines se trouve ainsi avant le point de branchement du circuit entre les soupapes de commutation de puissance qui correspondent aux différentes phases et assure la limitation de courant nécessaire pour toutes les combinaisons de soupapes. Ces bobines servent en même temps à constituer les circuits oscillants, car dans chaque cas > les circuits d'inversion de la charge qui se ferment par l'une des deux soupapes de préparation de l'extinction et par l'une des soupapes d'extinction sélective, comme dans le montage selon la figure 7, passent toujours à travers l'une des deux bobines d'inductance.Comme les amorçages des deux soupapes de prépa ration de l'extinction V" et V"6 sont toujours séparés par 5 V1,6 sont séparés de grands intervalles de temps et que ces soupapes ne restent conductrices que pendant un court instant jusqu'à l'achèvement du cycle d'inversion de la charge, il n'est pas nécessaire de disposer des inductances de limitation de courant particulières dans la branche transversale qui passe par ces soupapes de préparation de ltextinction. Au total, on obtient donc par rapport au montage selon la figure 7 une réduction du nombre des bobines dtinductance dans un rapport de 4 à 1 Selon la figure 8, afin de compenser les tolérances de dimensionnement, les deux bobines I"la et L"3a sont disposées sur un circuit magnétlque commun PI et couplées ainsi dans le sens additif. I1 en est de même pour les bobines Lt1 et L'3 , dans le montage selon la figure 6. Il faut mentionner pour terminer que le montage selon l'invention convient aussi en principe pour le fonctionnement sur la "sous-oscillation", dans la mesure où les inversions de charge supplémentaires, qui sont alors nécessaires, se déroulent sans empiètemeht gênants. Cette condition peut également entre remplie dans un large domaine de cas pratiques d'utilisation. REV iDIGli'ION 1. hontage convertisseur statique pour le transfert de la puissance entre un système à courant continu et un système à courant alternatif, où pour chaque phase du système à courant alternatif il est prévu au moins deux soupapes de commutation de puissance connectées en série entre les bornes de polarités-opposées du système à courant continu avec une prise correspondant dans chaque cas à une borne de phase du système à courant alternatif ainsi qu'avec un montage d'extinction, pour l'extinction des soupapes de commutation'de puissance avec des éléments capacitifs pour l'accumulation de l'énergie d'extinction nécessaire pour cette extinction, caractérisé en ce que les éléments capacitifs du montage, pour l'accumulation de l'énergie d'extinction, présentent une capacité d'accumulation commune à deux phases au moins du système à courant alternatif. 2. Montage convertisseur selon la revendication 1 pour le transfert de la puissance entre un sys tème -à courant continu avec prise médiane et un système à cou rant alternatif, où pour chaque phase du système à courant alternatif il est prévu un montage en série de soupapes de commutation de puissance avec une prise médiane comme borne de phase, et où pour chaque groupe de soupapes de commutation de puissance correspondant à une phase du courant alternatif est prévu un interrupteur d'extinction réuni à la prise médiane du montage en série de soupapes de commutation de puissance considéré, caractérisé en ce que pour l'accumulation de l'énergie d'extinction il est prévu une capacité d'accumulation commune pour les soupapes de commutation de puissance de toutes les phases au courant alternatif, et en ce que cette capacité d'accumulation est reliée d'une part à la prise médiane du système à courant continu et, d'autre part, par un faisceau de connexions aux interrupteurs d'extinction. 3. isontage convertisseur selon la revendication 2, où les montages en série de soupapes de commutation de puissance qui correspondent aux phases du système à courant alternatif sont reliés au pole + et au pôle - du système à courant continu à travers au moins une inductance de limitation de courant de chaque coté, caractérisé en ce que les inductances de limitation du courant (L1, L2) sont prévues aussi comme étant les seules bobines oscillantes pour l'inversion de la charge de la capacité d'accumulation commune (C'k)e 4.Montage convertisseur selon la revendication 3, caractérisé en ce que dans chacune deaXconnexions qui relient les soupapes de commutation de puissance respectivement au pôle + et au pôle - du système à courant continu, est disposée une inductance oscillante et limitatrice de courant CL'1, L'3?, chacune de ces inductances étant reliée aux montages en série de soupapes de commutation de puissance de toutes les phases du système à courant alternatif par l'intermédiaire d'un faisceau de connexions. 5. Montage convertisseur selon la revendication 1 pour le transfert de la puissance entre un système à courant continu bipolaire et un système à courant alternatif, caractérisé en ce qu'entre les connexions de raccordement au système à courant continu est disposée-une branche transversale avec un montage en série de soupapes de préparation de l'extinction (V"5, V"6) et avec une prise médiane (M) et que cette prise médiane (P1) est reliée au dispositif de soupapes de commutation de puissance (V) à travers un condensateur d'extinction commun (C"k) suivi d'un dispositif, (Vs) de soupapes d'extinction commandes sélectivement. 6. Montage convertisseur selon la revendication 5, caractérisé en ce que dans chacune des sections de la branche transversale avec les soupapes de préparation de l'extinction (V"5, V't6), de part et d'autre de la prise médiane (M) est-disposée une inductance oscillante (L" s L"2b) 7. Montage convertisseur selon la revendication 5, caractérisé en ce que dans le conducteur de raccordement au pôle + du système à courant continu et dans le conducteur de raccordement au pôle - sont disposées, du côté du courant alternatif par rapport à la branche transversale avec les soupapes de préparation de l'extinction (V"5, V"6), respectivement deux inductances limitatrices de courant et oscillantes ( la L Lfl3a)