Brevet FR2216211A1 — publié le 19740830

L'invention se rapporte à un procédé pour régler un épurateur de fil électronique qui comprend un dispositif palpeur de fil pour produire un signal de détection qui est fonction de la section du fil à nettoyer et, au moins, un canal commandé connecté à ce dispositif palpeur pour évaluer le signal de détection et pour déclencher un dispositif de séparation de fil dans le cas où la section de celui-ci serait incorrecte, et elle concerne aussi un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé Pour exclure toute ambiguïté, il convient de preciser que dans le présent mémoire descriptif, le terme"section"entend désigner n'importe quelle dimension transversale locale ou momentanée du fil, par exemple, son diamètre, l'aire de sa section ou bien, sa masse ou son volume par unité de longueur. En cela, le sens de ce terme se distingue des expressions aépais- seur de fil"et"signal d'épaisseur"utilisées ci-après qui entendent désigner la valeur moyenne prise sur une certaine longueur de fil de cette dimension transversale ; il en résulte que le teRne opaisseur ne doit pas tre pris dans une acception spécifiant une dimension déterminée, telle que le diamè- tre du fil considéré. Le but vise par la présente invention est de simplifier la procédure de réglage d'un épurateur de fil électronique en automatisant, au moins en partie, cette opération. L'invention est fondée sur le fait d'expériences enseignant que les fils à épurer peuvent tre reunis en groupes semblables et en ce que pour chaque groupe, peut tre etablie une prescription d'épura- tion unique indiquant les limites d'épuration en fonction de la grandeur de la section, par exemple, du diamètre des fils. C'est ainsi, notamment, que les fils de coton qui présentent des propriétés identiques et qui ne diffèrent que par leur diamètre moyen ou par leur numéro, peuvent tre rassemblés en de tels groupes. Une telle prescription d'épuration, unique consiste, par exemple, en ce que pour un groupe donné de fils semblables, les limites relatives d'épuration ont les mmes valeurs qui sont les grandeurs suivantes : Cr = C/d pour les défauts des fils doublés Dr = D/d qui est la limite diamétrale inférieure pour la détection de défauts relativement longs Nr = N/d qui est la limite diamétrale inférieure pour de courts défauts d'épaisseur à couper (boutons). Ces grandeurs peuvent avantageusement servir de paramètres de réglage pour l'épurateur. Dans les expressions ci-dessus, d désigne le diamètre moyen du fil, tandis que C, D et N sont les diamètres absclus des limites des défauts des fils indivi- duels. Les limites d'épuration mentionnées peuvent tre détermi- nées pour un groupe donné de fils, en procédant à un certain nombre d'essais portant sur un ou quelques fils, les résultats de ces essais étant considérés comme valables pour tous les fils du mme groupe et étant utilisés pour le réglage des épurateurs utilisés dans les opérations de bobinage. Il est à remarquer que les facteurs Cr et Dr ont, en général, des valeurs approximativement fixes, à savoir : Cr = 1, 4 dans l'hypothèse d'un fil doublé ayant une section circulaire ; Dr = 1, 2 qui est une valeur arbitraire dictée par l'expérience, tandis que ; N-peut varier, entre des limites étendues, notamment, entre environ 4 et 10. Pour un groupe donné, ce facteur peut, par exemple, tre pris égal à 7. Les grandeurs ci-dessus doivent toujours tre mesurées sur un fil en translation et non pas sur un fil statique, afin d'ob- tenir des valeurs moyennes fiables. Dans ces conditions, avec des épurateurs et un dispositif de réglage judicieusement conçu, il suffit, pour un groupe donné de fils semblables ou analogues, de régler une fois pour toutes les facteurs C~, Dr et N ; ainsi, pour un fil donné quelconque de ce groupe, il ne reste à prendre en considération que la grandeur de sa section, par exemple, son diamètre moyen d, lors du réglage. Il en résulte la possibilité d'un réglage automatique des épurateurs ; en effet, apr'qu'on a procédé au réglage des facteurs Cr, Dr et Nr relatifs à un groupe donné de fils, la valeur du diamètre de ce fil peut tre déterminée par une mesure directe et automatique puis cette valeur peut tre automatiquement transformée en une grandeur de commande qui sera appliquée à l'épurateur de fil. Ceci est réalisé à l'aide du procédé selon l'invention en ce que, aux fins de réglage automatique d'au moins un canal d'évaluation, on développe, pendant que le fil est en mouvement, à partir du signal de détection, un signal d'épaisseur qui représente sur une section relativement longue de ce fil, son épaisseur moyenne, et en ce que, compte tenu des limites d'épu- ration relatives (Cr, Dr, Nr) du canal d'évaluation, on élabore celui-ci en un signal de commande pour ledit canal d'évaluation, afin de régler son seuil de réponse dans le sens de la variation de la grandeur dudit signal d'épaisseur. Dans une forme d'exécution avantageuse du procédé de l'in- vention, on ne développe, pour régler un épurateur de fil électronique comportant plusieurs canaux d'évaluation commandés, un seul signal d'épaisseur et on forme, à partir de celui-ci, et des signaux qui représentent les limites d'épuration, les signaux de commande de tous les canaux d'évaluation. Lorsque le procédé selon l'invention est utilisé pour un épurateur de fil électronique qui, en l'absence de fil dans le dispositif palpeur, fournit un signal de base différent de zéro, mais qui, cependant en présence du fil dans ce dispositif fournit un signal de détection qui diffère de ce signal de base d'une quantité correspondant à la section dudit fil, on compense, de préférence, ledit signal de base de sorte qu'on obtient un signal représentant la section dudit fil, signal à partir duquel on élabore le signal d'épaisseur correspondant. Toutefois, lorsqu'on utilise le procédé de l'invention avec un épurateur Tde fil électronique fournissant directement un signal représentant la section du fil, il est possible d'utiliser celui-ci directement, en faisant la moyenne sur une section de fil relativement longue et, le cas échéant, en l'amplifiant, c'est-à-dire, sans compensation, pour former le signal d'épaisseur. Le signal d'épaisseur peut tre formé de façon à tre proportionnel à la moyenne de l'épaisseur du fil ; en variante, sa grandeur peut croître plus lentement que suivant une loi directement proportionnelle à la croissance moyenne de l'épaisseur du fil, par exemple, selon une loi logarithmique. L'invention concerne aussi un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention sur un épurateur de fil électronique comportant un dispositif palpeur et un dispositif d'évaluation électronique connecté à celui-ci, qui comprend, au moins, un canal d'évaluation commandé pour actionner un dispositif de séparation de fil lorsque la section du fil à nettoyer est incorrecte, dispositif qui est caractérisé par des moyens électroniques pour intégrer en fonction du temps un signal de fil qui représente une dimension transversale locale d'un morceau de fil se trouvant dans le dispositif de détection de l'é- purateur, en vue de produire un signal d'épaisseur dont la grandeur représente la moyenne de l'épaisseur du fil, prise sur une certaine longueur de celui-ci, pendant qu'il est en mouvement. Selon un autre développement du dispositif selon l'inven- tion, au moins un canal d'évaluation comporte un canal d'amplification à courant continu commandé et un dispositif de compensation coopérant avec celui-ci, pour supprimer le signal de base. Ce dispositif de compensation peut tre constitué par le circuit de contre-réaction du canal d'amplification à courant continu et des moyens de commutation peuvent tre prévus pour mettre ce circuit de contre-réaction temporairement en action aux fins de compensation, ainsi que des moyens pour conserver ou pour mémoriser le signal de compensation résultant de la fermeture de la boucle de contre-réaction. Par canal d'amplification à courant continu, on entend, dans la présente description, non seulement un amplificateur de tension continue ou un amplificateur de courant continu à couplage direct entre les étages, mais aussi, un amplificateur opérant à la manière d'un amplificateur de tension ou de courant continu sans qu'il y ait, pour autant, un couplage direct entre les étages, comme il sera décrit plus en détail en référence au premier exemple de réalisation et au dessin. Selon un autre développement du dispositif de l'invention, celui-ci comprend un circuit de commutation qui, pendant que le fil est en mouvement, est actionne par un signal de détection provenant du dispositif palpeur de fil et qui, à son tour, met en action des moyens électroniques d'intégration et d'amplifi- cation du signal du fil. Dans un autre mode de réalisation judicieux, le dispositif selon l'invention peut comporter un circuit d'asservissement qui comprend un comparateur, à l'une des entrées duquel est appliqué un signal d'épaisseur moyen, un potentiomètre, auquel est appliquée une tension continue constante et dont le curseur est relié à une autre entrée du comparateur, ainsi qu'un moteur de réglage réversible, pouvant tre connecté à la sortie du comparateur, et qui agit sur ledit curseur, ce qui fait qu'après que l'égalité a été établie entre les signaux d'entrée du comparateur, le signal d'épaisseur est présent au curseur du potentiomètre en tant que tension continue constante. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple nullement limitatif, en référence au dessin annex6, dans lequel : -les figures 1 à 4 illustrent une première forme de réali- sation d'une installation comportant un dispositif selon l'in- vention et, notamment, : -la figure 1 est une représentation schématique d'un dispositifs d'évaluation électronique 1 comportant une tte de détection 3 d'un épurateur de fil multi-canaux ainsi que, en tant que composants essentiels du dispositif selon l'invention, un générateur de signaux d'épaisseur électronique 2, un dispositif de réglage électronique 15 et un générateur de valeur de consigne 17 ; -la figure 2 est une représentation par blocs des circuits essentiels du dispositif d'évaluation 1 de la figure 1 ; -la figure 3 est un schéma plus détaillé du générateur de signaux d'épaisseur 2 de la figure 1 ; -la figure 4 est un schéma par blocs détaillé du dispositif de réglage électronique 15 de la figure 1 ; -la figure 5 est une représentation schématique d'une va riante de réalisation, par rapport à la figure 1, du dispositif selon l'invention comportant des canaux électroniques séparés dans le générateur de signaux d'épaisseur et dans le dispositif de réglage pour l'élaboration en parallèle des signaux fournis par le dispositif d'évaluation ; -les figures 6 à 3 montrent une autre forme de réalisation du dispositif selon l'invention comportant un dispositif d'éva- luation électronique 10 différent de celui représenté sur les figures 1 à 4 ; -la figure 6 est un schéma général par blocs de ce montage ; -la figure 7 est un schéma de principe du dispositif d'é- valuation électronique 10 de l'épurateur de fil ; -la figure 8a est un schéma par blocs du générateur de signaux d'épaisseur 20 ; -la figure 8b est un schéma du canal d'amplification commandé 7 de celui-ci ; -la figure 9a est un schéma de principe du dispositif de réglage 30 correspondant ; -la figure 9b est un schéma de l'un des circuits de ce dispositif ; -la figure 10 est une autre forme de réalisation comprenant des circuits pour compenser le signal de base qui est contenu dans le signal de détection fourni par l'épurateur de fil électronique ; -la figure 11 présente des diagrammes montrant différentes tensions qui apparaissent dans le dispositif de la figure 10 et qui déclenchent le processus de séparation ; et, -la figure 12 est un schéma d'une autre forme de réalisation qui présuppose qu'un signal de fil exempt de signal de base peut tre prélevé directement sur l'épurateur de fil abctronique ; -les figures 1 et 14 montrent respectivement un dispositif dtévalua ! sicn et un çanal d'amplification modifié du générateur de signaux d'épaisseur, qui peuvent remplacer circuits correspor-nts des figures 5 et 8a. En se référant à la figure 1, on voit un dispositif d'éva- luation électronique 1 qui comprend trois canaux commandés parallèles i1, K2 et K5. La tte de détection 3 comprend un dispositif de séparation de fil 4 et un dispositif de détection de présence de fil 5 opto-électrique, par exemple, dont la sortie est connectée aux trois canaux de signaux mentionnés et qui délivre un signal S'représentant le diamètre d du fil. Chacun des canaux mentionnés comporte un canal de commande SI, S2 ou S3 auquel est appliqué respectivement un signal de commande VC, VD ou VN et qui applique à l'entrée du canal correspondant un signal de commande dérivé C', D'ou N'. Les sorties des canaux K1-K3 sont reliées à un étage de sortie TI dont la sortie est connectée au dispositif de séparation de fil 4. Le dispositif d'évaluation électronique 1 a pour fonction d'évaluer les signaux électriques S'résultant du contrôle du fil textile en translation 11 passant devant le dispositif palpeur 5 et, lorsqu'un défaut intolérable est détecté, de produire une impulsion T'qui actionne le dispositif de séparation de fil 4 de façon à couper le fil 11. Le générateur de signaux d'épaisseur électronique 2 com prend, en tant que composant principal, un canal d'amplification 7 qui, comme il sera expliqué plus loin, opère en amplificateur à courant continu. Ce canal comprend trois entrées, à savoir une entrée de signaux A, une entrée de commande B et une entrée de compensation K, ainsi que deux sorties El et E2. L'entrée A est connectée à la sortie du dispositif palpeur 5 qui délivre le signal de détection S'. Un premier sélecteur 6 est prévu pour sélectionner l'un des signaux de commande dérivés C', D', N'et le diriger-vers l'entrée B. Avec le canal d'amplification 7 coopère un dispositif de compensation 9, pouvant à volonté tre connecté à celui-ci, qui est monté entre la première sortie El de celui-ci et l'entrée de compensation K qui constitue un circuit de contre-réaction permettant une compensation de la composante continue du signal du dispositif palpeur 5 en l'absence d'un signal de détection S'dû à la présence d'un fil. Ceci permet de rendre inopérante la dérive due aux composants optiques et opto-électriques du dispositif palpeur 5 ainsi que la dérive du canal d'amplification 7. A la sortie EE de l'ampli ficateur 7, apparaît un signal de fil ?'aébarra~sé du signal de base. Par ailleurs, à la seconde sortie Ek du canal d'amplification 7 sont connectés deux circuits de réglage de zéro séparés 12 et 13 qui servent à actionner automatiquement le dispositif de compensation 9, de façon intermittente, comme il sera expliqué plus en détail en référence à la figure 3. Le générateur de signaux d'épaisseur 2 comprend, en outre, un circuit d'intégration et de mémoire 14 connecté à la seconde sortie E2 du canal d'amplification 7 et un dispositif indicateur 6, par exemple, un indica-teur à aiguille, connecté à sa sortie Q et qui permet de surveiller en cont nu ; le fonctionnement au générateur Le générateur de signal d'épaisseur 2 a pour fonction de développer un signal de sortie Q'qui correspond à la moyenne dans le temps de la section du fil 11 passant devant la tte de détection 3. A cette fin, le canal d'amplification 7 est branché en parallèle sur l'un des canaux E1, E2 ou K3 du dispositif d'évaluation 4 par le sélecteur 6 et est conçu de façon que son amplification soit exactement égale à l'amplification du canal sur lequel il est en parallèle. Etant donné que les différents canaux ont des gains différents, on a prévu dans le canal d'amplification 7 un réglage de gain (non-représenté), commutable par une liaison mécanique'FI en mme temps que le sélecteur 6, de sorte qu'à chaque position du sélecteur 6, le gain du canal d'amplification 7 soit automatiquement établi à la valeur qui convient selon le canal Kl, K2 ou E3 sélectionné. Le dispositif de compensation 9 a pour fonction de ramener à zérc la tension continue apparaissant à la sortie du dispositif palpeur 5 en l'absence du fil ou après que celui-ci a été enlevé. Pour faciliter-et automatiser cette compensation, on a prévu les dispositifs de réglage de zéro 12 et 13 qui réalisent une liaison temporaire entre le dispositif de compensation 9 et le canal d'amplification 7. Le dispositif de compensation peut 8tre actionné à volonté pendant que le fil 11 défile ou bien peut tre s en action automatiquement à des intervalles pério- diques. Entre les intervalles de compensation et après la réin- troduction du fil dans la tte de détection, la mesure de la section de celui-ci est assurée par le générateur 2. Ceci sera également décrit plus en détail par la suite, en référence à la figure 2, en meme temps que le rôle du circuit de maintien 30. Entre la sortie Q du circuit d'intégration et de mémoire 14 du générateur de signal d'épaisseur 2 et l'entrée des canaux de commande S1, S2 et S3 du dispositif d'évaluation 1, est intercalé un dispositif de réglage 15. Celui-ci comprend, en tant que circuit d'entrée, un comparateur 16 qui comprend, comme le montre la figure 4, une entrée de signaux d'épaisseur I, qui est connectée à la sortie Q du générateur 2 et une entrée de valeur de consigne S. Un générateur de valeur de consigne 17, comportant trois dispositifs de réglage CR, DR, NR qui délivrent les tensions de valeur de consigne CR', DR', NR', est relié à travers un second sélecteur 18 à l'entrée de valeur de consigne S du comparateur. Les échelles des dispositifs de réglage sont avantageusement étalonnées en valeurs des limites d'épuration relatives C, D, N. Ainsi, à une valeur de réglage déterminée de Cr correspond une valeur déterminée de CR'. Le montage comprend, en outre, un troisième sélecteur 19 et trois générateurs de signaux de commande 21, 22 et 23 qui sont respectivement influencés par le comparateur 16, selon la position du sélecteur 19. Les générateurs 21, 22 et 23 agissent constamment sur les canaux de commande SI, S2 et S3 au moyen de signaux de commande VC, VD, VN. Le second sélecteur 18 est accouplé au premier sélecteur 6 du générateur de signaux d'épaisseur 2 par une liaison mécani. que F2 ; ainsi qu'avec le troisième sélecteur 19 par une liaison F3, créant ainsi un circuit fermé de réglage, par exemple, pour le canal C, partant du canal de commande SI (signal de commande C') en passant par le générateur de signaux d'épaisseur électronique 2, le comparateur 16, le sélecteur 19 et le générateur de signaux de commande 21 pour revenir au canal SI. e On va maintenant décrire un exemple d'utilisation de l'appareil représenté sur la figure 10 Pour commencer, on établit des paramètres de réglage, par exemple, Cr = 1, 4, Dr = 1, 2 ; et Nr = 8 sur le générateur de valeurs de consigne 17 et à l'aide des sélecteurs 6, 18 et 19 on choisit le canal C voulu. Ensui- te, avant de placer le fil dans la tte de détection 3, rè gle sur zéro le générateur de signaux d'épaisseur 2 ; de ce fait, le signal de sortie du circuit d'intégration de de mémoire 14 a une valeur constante approximativement nulle. Ensuite, on place le fil dans la ttte de détection 3 ce qui déconnecte automati quement le dispositif de compensation 9, comme il sera décrit plus en détail en référence à la figure 20 Immédiatement après l'introduction du fil apparaît à la sortie du circuit d'intégra tion et de mémoire 14 un signal d'épaisseur Q'qui représente la moyenne intégrée en fonction du temps du diamètre d du fil. Dans le comparateur 16, le signal d'épaisseur Q'est compa ré avec la valeur de consigne CR'provenant du dispositif de réglage OR du générateur de valeurs de consigne 17 et la différence CR'-Q'7 est formée. Cette différence est appliquée au générateur de signaux de commande 21 qui, à partir de celle-ci forme un signal de commande VC. Etant donné que ce signal est un signal à courant continu et que, d'autre part, le canal E1 doit tre commandé par des impulsions, comme il sera expliqué plus en détail en se référant à la figure 3, il faut donc transformer le signal de commande à courant continu VC dans le canal de commande SI du dispositif d'évaluation 1 en signal de commande pulsé C'composé d'impulsions dont la durée, quand la fréquence des impulsions est constante, est modulée en fonction de la grandeur du signal de commande VC. Ce signal de commande pulsé C'agit, d'une part, sur le canal I 1 du dispositif d'éva- luation 1 et, d'autre part, sur le canal d'amplification 7 du générateur de signaux d'épaisseur 2 dans le sens tendant à rétablir légalité entre le signal d'épaisseur Q'et le signal CR' du générateur de valeurs de consigne 170 Ceci sera mieux compris par un ex3mple-niimerique. On suppose que le signal de sortie Q'qui apparait quand le seuil fixe de réponse du canal C est atteint dans le dispositif d'évaluation 1 et qu'une impul sion de séparation T'est émise, est constitué par un signal à courant continu de 14 V. Ceci revient à dire que le signal d'épaisseur Q'qui correspond au diamètre moyen d du fil doit, lorsque le réglage du canal C est correct, avoir pour : 14 ~E :-'= 10 V ; Ceci correspond donc à la valeur de consigne que représente le signalCR'et sur laquelle le signal Q'doit tre réglé lorsque le a été placé dans la tte de détec- tion. On suppose maintenant que le signal de sortie Q'a appa- raissant avant le rglage s'élève à 12 volts et que la tension de commande correspondant Via est 6 volts. Dans ces conditions, le comparateur fournit une tension de réglage de 10-12 V = -2 V au générateur de signaux de commande 21 ; de ce fait, le signal de commande VC est ramené de 6 V à 5 V et le signal de commande C'est réduit dans les mmes proportions. Le gain du canal E1 du signal C diminue en rapport et celui du canal d'amplification 7 dans le rapport 6/5, de sorte que le signal de sortie est diminué dans le mme rapport et ainsi est amené à la valeur finale Q'e = 10 V, ce qui termine le réglage du canal C-~ Le réglage des canaux D eb N s'effectue ensuite de la mme façon que celle décrite ci-dessus, après une nouvelle compensation du gain du générateur de signaux d'épaisseur 2. La figure 2 est un schéma par blocs du montage du dispositif d'évaluation 1. Ce dispositif comprend trois canaux, notamment, un canal C (canal de double fil), un canal N (canal de boutons ou de défauts courts) et un canal D, ainsi qu'un étage de sortie commun TI connecté aux sorties de ces canaux et comportant un discriminateur de valeur de seuil D1. Chacun de ces canaux comprend l'un des canaux de commande SI, S2 et S3 et un des canaux de signaux K1, E2, E3. Les canaux de signaux, qui ont des gains différents, servent à évaluer le signal de détection S'provenant du dispositif palpeur 5 (figure 1) qui est appliqué a"un amplificateur SA commun à tous les canaux ; chaque fois que le signal de sortie de l'un de ces canaux dépasse le seuil* o'u discriminateur D1 de l'étage de sortie T1, pendant que le fil 11 défile, ce discriminateur est déclenché et produit une impulsion de séparation T'qui actionne le dispositif de séparation de fil 4 (figure 1), afin d'éliminer un défaut gnant du fil. Les tensions de commande VC, VD et VN ! qui déterminent le gain des canaux des signaux et, partant, la grandeur minimale des défauts de fil devant tre éliminés, sont fournies par les générateurs de signaux de commande 21, 22 et 23, voir figures 1 et 4 ; l'amplification de chacun des canaux dt signaux est proportionnelle à la grandeur du signal de commande. On va procéder maintenant à une description plus détaillée des circuits électroniques représentés sur la figure 2. Etant donné que, en majeure partie, les canaux du dispositif, d'éva- luation 1 ont une structure identique, on va commencer par décrire simplement le canal C. Pour les trois canaux de commande S1, S2 et S3 a été prévu un générateur d'impulsions commun PG qui produit un train d'im- pulsions rectangulaire ayant une fréquence de 30 kH, par exemple. Un modulateur de durée d'impulsions PDM reçoit, à l'une de ses entrées, les impulsions du générateur PG et à une autre entrée, la tension de commande VCQ La durée des impulsions apparaissant à la sortie du modulateur PDM est proportionnelle à la tension de commande VC. Ces impulsions sont appliquées à un amplificateur de commande ÇA à la sortie duquel apparaît le signal de commande dérivé C'sous la forme d'une suite d'impulsions rectangulaires. Aux trois canaux de signaux E1, K2, K3 est affecté un amplificateur SA, qui reçoit le signal de détection S'délivré par le dispositif palpeur de fil 5 L'étage de sortie du canal D comprend un circuit de mesure de longueur LK ; celui-ci fournit un signal indiquant la longueur de la section de fil dont l'épaisseur dépasse une valeur déterminée, fixée par la tension de commande VD. L'échelle du circuit de mesure de longueur peut ttre réglée à l'aide d'une tension de commande L'appliquée à une seconde entrée de ce circuit. Pour les canaux N et D a été prévu un étage de mélange et de combinaison commun DN aux deux entrées duquel sont appliqués les signaux de sortie des canaux N et Do Dans l'étage DN s'effectue une combinaison fonctionnelle, par exemple, une addition ou une multiplication des signaux de sortie provenant desdits canaux. Le signal produit par l'étage de combinaison DN est appliqué à una seconde entrée du discriminateur DI, lequel peut, par exemple, tre constitué par un multivibrateur monostable. Les composants du générateur électronique de signaux d'é- paisseur 2 ont été déjà brièvement décrits en référence à la figure 1. La figure 3 est un schéma par blocs plus détaillé du générateur de signaux d'épaisseur 2, montrant les composants essentiels de celui-ci. Le sélecteur 6 comporte un commutateur à trois voies ES dont les plots sont respectivement reliés à la sortie des canaux de commande SI, S2 et S3 du dispositif d'évaluation 1 Le canal d'amplification 7 comprend, en tant qu'étage d'entrée, un amplificateur différentiel SD ayant une entrée de signaux A et une entrée de compensation K. A la sortie El de l'amplificateur différentiel SD est connectée l'une des entrées d'un étage de modulation d'amplitude d'impulsions PAM 2, dont l'entrée de commande B est reliée électriquement au contact mobile du commutateur ES, de sorte que, selon la position de ce dernier, l'un des trois signaux de commande pulsés C', D'ou N'est appliqué à l'entrée de commande B. A la sortie de l'étage de modulation PAM 2 est connecté un étage de démodu lation DEM 2, lui-mme suivi d'un étage d'amplification de sortie commutable EA2. Celui-ci contient un dispositif de commutation, ncn-représenté, qui est accouplé par une liaison mécanique FI, au commutateur à trois voies KS de sorte que, comme il a déjà été expliqué, le gain du canal d'amplification 7 correspond, à chaque position du commutateur KS, à l'amplification du canal de signaux correspondant du dispositif d'évaluation 1. Dans le présent exemple de réalisation, du fait du mélange qui se produit dans l'é tage de modulation PAM 2 du signal de commande avec le signal de sortie de l'amplificateur différentiel SD et de la démodulation subséquente dans le circuit DEM 2, le canal d'amplification 7 joue le rôle d'un amificateur à courant continu. Entre la sortie E1 de l'amplificateur différentiel SD et son entrée de compensation E est interposé le dispositif de compensation 9 qui a pour fonction de compenser la composante continue du signal de détection S'qui est produit par le dispositif palpeur 5 quand le fil est absent. Ceci se justifie par le fait que le niveau de cette composante continue est, normalement, un multiple de la composante du signal de détection S'produite par le fil 11 lui-mme. Le dispositif de compensation 9, qui est monté en circuit de contre-réaction, contient un étage d'amplifiction RA, un condensateur de charge HC et un étage d'adaptation d'impédances IS, dont l'entrée comporte un transistor à effet de champ FET dont l'électrode de commande est reliée à l'une des bornes du condensateur HC. Par ailleurs, entre la sortie de 1'amplificateur RA et cette mme borne du condensateur HC sont prévus deux contacts de travail en parallèle G'et H'd'un relais G ev d'un relais H des circuits 12 et 15. L'étage d'amplification RA doit avoir un gain de tension élevé, par exemple, de 1 000. De plus, le condensateur EC doit tre de capacité éle- vée afin d'tre capable de maintenir sans diminution sensible pendant une période de temps aussi longue que possible, la tension de contre-réaction qui lui est appliquée lors de la fermeture de.'.'un des contacts G'ou H', après la réouverture de ces contacts. L'étage d'adaptation d'impédances IS à transistor à effet de champ RET contribue à éviter, par suite de sa résis- tance d'entrée extrmement grande, une fuite de la charge présente dans le condensateur HC. La boucle de contre-réaction 9 fournit à l'entrée K de l'amplificateur différentiel SD une tension de compensation K'et réalise ainsi une compensation pratiquement complète de la composante continue du signal S' présente à la sortie de l'étage SD. Le circuit de réglage de zéro de départ 13 comprend un pont de redressement BR, une diode de Zener ZD et un relais H dont l'enroulement est branché en série avec la diode de Zener aux bornes de l'une des diagonales du pont. L'autre diagonale de ce pont reçoit la tension de la seconde sortie E2 du canal d'amplification 7'Lorsque cette tension de sortie dépasse la tension de Zener de la diode ZD, comme-c'est le cas après la mise en action du générateur 2 de grandeur effective, un courant circule à travers cette diode et l'enroulement du relais H, de sorte que son contact de travail H'est actionné, avec les conséquences décrites plus haut. Le circuit de réglage de zéro de régime 12 comprend en série un déclencheur de Schmitt SCH, un inverseur de phase PI, une première bascule monostable M1, une seconde bascule monostable M 2 et l'enroulement d'un relais G. Le déclencheur de Schmitt SCH est connecté à la seconde sortie E2 du canal d'amplification 7* L'introduction du fil 11, de mme que son enlèvement, développe dans la tte de détection 5 des signaux ayant des transitions raides qui caractérisent ces opérations. Ces transitions mettent automatiquement en marche le circuit de réglage de zéro de régime 12, de sorte que pendant les intervalles pendant lesquels le fil est hors de la tte de détection 5, il met en action le dispositif de compensation 9. De ce fait, le signal de sortie du canal d'amplification 7 est exactement ramené ou compensé à zéro pendant ces intervalles. Le circuit d'intégration et de mémoire 14 comprend deux parties, à savoir : la branche de travail comprenant les composants SCH, M3, M4 et R et la branche active opérant, dans un sens plus étroit comme un étage d'intégration et de maintien, avec les composants DA, R'et INTo Le cnrcu t de travail contient, en plus du déclencheur de Schmitt SCH déjà mentionné, qui appartient en mme temps au circuit de réglage de zéro 12, les deux bascules monostables M3 et M4 en série et l'enroulement du relais R. L'amplificateur différentiel DA du circuit actif est en série avec l'intégrateur IN1 dont J. a sortie est connectée au dispositif indicateur 8 et à l'une des entrées de l'amplificateur différentiel DA. L'entrée de l'intégrateur INT est court-circuitée tant que le relais R est désexcité et que son contact de repos R'est fermé. La seconde entrée de l'amplificateur différentiel DA est connectée à la seconde sortie E2 du canal d'amplification ?. Le fonctionnement des circuits 12, 13 et 14 est le suivant : peu après la mise en marche du dispositif, le canal d'amplification 7 est saturé et a une, tension de sortie continue relativement élevée. Ceci déclenche le relais H du circuit de réglage de zéro de départ 13, en actionnant, par suite de la fermeture du contact', le dispositif de compensation 9 et ce, jusqu'à ce que la tension de sortie du canal d'amplification 7 soit descen- due au-dessous d'un seuil pré-établi au-delà duquel le circuit 13 désactive le dispositif de compensation 9. Après cela, le circuit de réglage de zéro de régime 12 prend en charge la mise en action et hors d'action du dispositif de compensation 9 en ce que, lorsqu'on enlève le fil de la tte de détection 5, il apparaît à la sortie du canal d'amplification 7 un saut de tension qui, par le circuit 12, déclenche le relais G dont le contact G' se ferme et reste fermé tant que la bascule monostable M2 est en position de travail. Pendant le temps pendant lequel le contact G'est fermé, la tension apparaissant aux sorties El et E2 du canal d'amplification 7 est compensée à zéro. La bascule monostable M1 empche le relais de fonctionner avant que la tension apparaissant à la sortie E2 ait atteint son minimum. Le circuit d'intégration et de mémoire 14 assure une intégration en fonction du temps du signal à courant continu B'ap- paraissant à la sortie E2 du canal d'amplification 7 au cours de chaque intervalle de mesure-c'est-à-dire, pendant les périodes pendant lesquelles le fil est placé dans la tte de détection 5-et assure une mémorisation du signal intégré pendant lintervalle subséquent, pendant lequel le signal de sortie du canal d'amplification 7 est nul. La figure 4 montre le schéma du générateur de valeurs de consigne 17 et la structure du dispositif de réglage 15. Le comparateur 16 comprend un amplificateur différentiel DA dont l'entrée + représente l'entrée de valeur de consigne S et dont l'entrée-représente l'entrée des signaux d'épaisseur I. Le second sélecteur de canaux 18 et le troisième sélecteur de canaux 19 comprennent, tout comme le premier sélecteur 6, respectivement un commutateur à trois voies. Les dispositifs de réglages CR, DR et NR du générateur de valeurs de consigne 17 peuvent comporter, respectivement un potentiomètre auquel est appliquée une tension fixe etat curseur duquel est prélevée la tension CR', DR'ou NR'fixant la valeur de consigne. Chacun des trois générateurs de signaux de commande 21, 22 et 23 est équipé d'un compteur binaire bidirectionnel à quatre étages Z1, Z2, Z3 faisant fonction de convertisseur analogique numérique, qui comporte trois entrées, notamment, une entrée d'impulsions de comptage EC ; une entrée de direction de comptage ER et une entrée de conditionnement EN ainsi que quatre sorties . à A4. On peut utiliser à cette fin, par exemple, des compteurs du type SN 74 190 de la société américaine Texas Instruments Inc. La sortie d'un générateur d'impulsions de comptage 24, qui peut tre réalisée sous la forme d'un multivibrateur astable et qui fournit un train d'impulsions ayant une fréquence de 1 Hz, par exemple, est connectée aux entrées EC des compteurs Z1, Z2 et Z3 tandis que la sortie du comparateur 16 est reliée aux entrées ER de ces derniers. A la sortie de chacun des générateurs de signaux de commande 21, 22 et 23, est présente, tant qu'aucune impulsion de comptage n'arrive, une tension continue qui correspond à la tension de commande, par exemple, VC pour laquelle le signal de sortie Q', qui est produit par un fil ayant un diamètre unitaire, prend la valeur de consigne, par exemple, CR'. Le circuit de sortie du comparateur contient également un relais M ayant un contact de travail M'par lequel, lorsqu'il est fermé, une tension positive fixe +V est appliquée au contact mobile du sélecteur 19. Le compteur, par exemple, Z1, qui re çoit, à travers le sélecteur 16 la tension positive +V à son entrée EN commence à compter. Lorsque la valeur e. fective indi- quée par le signal d'épaisseur Q'est plus petite que la tension de consigne délivrée par le générateur 17, un signal positif apparaît à la sortie du comparateur 16 et le compteur Z1 se met à compter en sens direct, c'est-à-dire, additivement. Après la première impulsion de comptage du générateur d'impulsions 24, apparaît en A1, et après la seconde impulsion de comptage en A2, une tension positive et ainsi de suite, de façon classique. Les valeurs des résistances R1 à R5 sont calculées pour que les varations de la tension de commande VC produites par les impulsions de comptage correspondent au nombre de ces impulsions. C'est ainsi, par exemple, que chaque impulsion de comptage provoque une variation de la tension de commande de 1/15 volt, de sorte que 15 impulsions produisent une variation de 1 volt. Par suite de cette variation, la grandeur du signal d'épaisseur Q' augmente jusqu'à ce qu'il atteigne la tension de consigne préétablie sur le circuit de réglage CR ; à ce moment, le signal de sortie du comparateur 16devient nul et le compteur cesse de compter, du fait de la désexcitation du relais M et de louverture de son contact M'. Lorsque la valeur du signal Q'est supérieure à la valeur de consigne CR', le compteur Z1 compte soustractivement, c'està-dire, à rebours, et la tension de commande VC décroît jusqu'à ce que le signal Q'ait atteint sa valeur de consigne. Le réglage des autres canaux s'effectue de façon correspondante après que la position des sélecteurs de canaux 6,18 et 19 a été modifiée et qu'une nouvelle compensation du signal de base a eu lieu dans le canal d'amplification 7, après quoi, la procédure de réglage est achevée. Dans le montage représenté sur la figure 5, on a utilisé les mmes références que sur la figure 1 pour les mmes composants ; ceci est notamment le cas du dispositif d'évaluation 1, du dispositif palpeur 5, du générateur de valeurs de consigne 17 et c ;-nérateur de tension de commande 21, 22 et 23. Toute fois, la star-cure de ce montage est différente n ce qu'il com- prend trois générateurs de signaux d'épaisseu 2C, 2D et 2N et en ce que le dispositif de réglage 25 comporte trois comparateurs 16C, 16D et 16N qui, conjointement avec les générateurs de signaux de commande 21, 22 et 23 forment trois canaux parallèles complets pour élaborer respectivement l'un des signaux de commande C', D', N'et le signal de détection S'. De ce fait, les sélecteurs de canaux 6, 18 et 19 de la figure 1 et leurs liaisons mécaniques F1, F2 et F3 deviennent inutiles. Chacun des générateurs de signaux d'épaisseur 2C, 2D et 2N de la figure 5 comprend les mmes composants que le générateur 2 des figures 1 et 3, sans toutefois le commutateur 6 et sans le dispositif de commutation non-représenté de l'amplificateur de sortie > relié à celui-ci par la liaison mécanique FI (figure 3). Toutefois, chacun des amplificateurs de sortie des générateurs de signaux d'épaisseur 2C, 2D et 2N a un gain différent correspondant à l'amplification du canal Kl, K2 ou K3 correspondant du dispositif dévaluation 1. Les deux entrées de chacun des comparateurs 16C, 16D et 16N sont reliés à l'un des générateurs de signaux d'épaisseur 2C, 2D et 2N et au dispositif de réglage correspondant CR, DR ou DN du générateur de valeurs de consigne 17,. qui peut avoir la mme structure que le générateur 17 de la figure 1. La sortie de chaque comparateur est reliée directement à l'entrée de l'un des générateurs de signaux de commande 21, 22 ou 23 qui fournissent les tensions de commande VC, VD Let VN'aux canaux de commande correspondants du dispositif d'évaluation 1, comme il a été expliqué en référence aux figures 1 et 4e t La structure du montage de la figure 5 permet un réglage parallèle simultané des trois canaux du dispositif d'évaluation 1 sans commuter des sélecteurs de canaux, comme cela est nécessai- re dans la forme de réalisation de la figure 1. Pour le reste, le fonctionnement du montage à trois canaux de la figure 5 correspond à celui du montage à un seul canal de la figure 1, de sorte qu'il serait superflu de le décrire à nouveau en détail. L'installation représentée sur la figure 6 comprend tout comme celle de la figure 1 un dispositif palpeur de fil 5 et un dispositif d'évaluation É1'roniq : e 10, 'un épurateur de fil électronique et, en outre, un générateur de signaux d'épaisseur 20, un générateur de valeurs de consigne 17 et un dispositif de réglage 30 en tant que composants du montage selon l'invention pour régler 1'épurateur de fil. Le dispositif d'évaluation 10 comprend, comne celui représenté sur la figure 2, trois canaux, qui sont, toutefois, de véritables canaux d'amplification à courant continu ayant une structure simplifiée. Le générateur de signaux d'épaisseur 20 comprend, tout ccmme celui représenté sur les figures 1 et 3, seulement un canal d'amplification 7 (figure 8b), mais n'a pas de sélecteur de canaux. Le schéma du générateur de valeurs de consigne 17 peut tre le mme que celui décrit en regard des figures 1-4. Ceci est aussi valable pour le comparateur 16 du dispositif de réglage 30 et pour le générateur de signaux de commande 21 du canal C, tandis que les générateurs de signaux de commande 26 et 27 des canaux D et N ont une structure essentellement différente et ne sont pas connectés au comparateur 16, mais sont commandés directement par le générateur de valeurs de consigne. En conséquence, on voit que les sélecteurs de canaux 18 et 19 du dispositif de réglage, prévus dans le montage de la figure 1, ont également été supprimés. Le mode de fonctionnement du. montage représenté sur la figure 6 diffère essentiellement de celui du mode de réalisation des figures 1 à 5 en ce que l'on n'utilise pour le réglage qu'une seule sorte de signaux de commande, notamment les signaux C'. En conséquence, le dispositif de réglage 30 est conçu pour que, après que les valeurs de consigne voulues ont été pré-éta- blies pour les limites d'épuration relatives Cr, Dr et N, sur les dispositifs de réglage Cr, Dr et N, les tensions de commande vC, VD et-EN ne sont plus influencées que par le signal de commande dérivé C'et ce, de manière à régler la grandeur des signaux VD et VN proportionnellement à la grandeur des signaux VC. Ce mode de réglage est basé sur le fait d'expérience mentionné dans le préambule qui dit que pour des fils analogues, on peut adapter les-8re$ valeurs pou les limites d'épuration re- '-Dr/C et Nr/Cr sont les ^ : res pour de tels fils. pour de tels fils. Le dispositif d'évaluation électronique 10 simplifié représenté sur la figure 7 comprend, tout comme celui représenté sur la figure 2, trois canaux, notamment, un canal C, un canal D, et un canal N ; et un étage de sortie T1 connecté à ces canaux. On va décrire d'abord la structure du canal CO Celui-ci comporte un amplificateur à courant continu commandé SV1 dont l'une des entrées est connectée à un amplificateur de signaux SA commun à tous les canaux. L'entrée de commande de l'amplificateur à courant continu SV1 est reliée, à travers une résistance série RC à l'entrée de la tension de commande VC qui produit un courant traversant la résistance RC. Comme amplificateur à courant continu, on peut, par exemple, utiliser un amplificateur opérationnel du type CA 3080 de la Société américaine RCA ou du type MC 1594L de la Société Motorola. Dans l'entrée de la tension de commande VC est insérée une seconde résistance série RC1 à l'ex- trémité libre de laquelle apparaît le signal de commande dérivé C'pour le générateur de signaux d'épaisseur 20. Le schéma des canaux D et N est analogue, sauf qu'il ne oomporte pas une seconde résistance série pour prélever des signaux de commande D'et N'qui, dans le cas présent, ne sont pas nécessaires. Ici aussi, les gains des différents canaux ne sont pas les mmes, comme il a été indiqué antérieurement à propos de la forme de réalisation des figures 1 à 4. L'étage de sortie 1 peut avoir la mme structure que celle décrite à propos de la figure 2. Le générateur de signaux d'épaisseur électronique 20 com- porte, selon la figure 8a, un canal d'amplification commandé 7, un dispositif de compensation 9, deux circuits de réglage de zéro 12 et 13 et un circuit d'intégration et de mémoire 14 qui sont montés et interconnectés exactement comme il a été décrit en référence aux figures 1 et 3. Toutefois, comme il a été indiqué, le sélecteur de canaux 6 de la figure 1 a été supprimé. Le signal de commande dérivé C'agit directement sur l'entrée de commande B du canal d'amplification 7"Tout comme dans le canal C du dispositif d'évaluation électronique 10, on a prévu, dans le canal d'amplification 7, un amplificateur à courant continu commandé SV2 qui, de préférence, est du mme type que l'am- plificateur SV14 L'amplificateur à courant continu SV2 remplace ainsi l'étage de modulation PAM2 et le démodulateur DEM2 de la figure 3. L'amplificateur de sortie EA2 de la figure 8b ne nécessite pas de dispositif de commutation, tout comme l'amplifi- cateur de sortie correspondant de la figure 3, puisqu'aucune commutation de canaux n'est nécessaire. Pour le reste, les paramè- tres présidant à la réalisation du canal d'amplification 7 sont les mmes que ceux indiqués en référence aux figures 1 à 4. A la sortie de l'amplificateur final EA2, apparaît le signal de fil F'débarrassé du signal de base. En se référant aux figures 9a et 9b, on voit que le canal C du dispositif de réglage 30 qui comprend le comparateur 16 et le générateur de signaux de commande 21, a la meme structure que le canal C de la figure 4, sauf que les sélecteurs de canaux 18 et 19 ont été supprimés. Le générateur de signaux de commande 26 du canal D, qui produit la tension de commande VD, comporte, en tant qu'étage d'entrée, un module de division 28, dont l'une des entrées (pour le dividende) est connectée au dispositif de réglage DR et dont l'autre entrée (pour le diviseur) est reliée au dispositif de réglage CR. La sortie du module de division 28 est reliée à l'une des entrées, d'un amplificateur commandé SVD, dont l'entrée de commande est reliée, à travers une résistance R6, à la sortie du générateur de signaux de commande 21. Le module 28 fournit une tension de sortie qui correspond au quotient des tensions de valeur de consigne DR'et CR'four- nies par le générateur de valeurs de consigne 170 Ce quotient est multiplié, dans l'amplificateur commandé SVD par la tension de commande VC de sorte que l'on obtient à sa : VD = (DR'/CR'). VC Etant donné que DR'et CR'sont des grandeurs fixes pré-établies et que leur quotient est une constante C1, on peut écrire l'é- quation ci-dessus sous la forme : VD = c VC La structure du canal N du dispositif de réglage 30 est la mme que celle du canal D qui vient d'tre décrite et comprend un' module division 29, un amplificateur commandé SVN et une résistance R7. Il fournit une tension de sortie : VN = (NR'/CR'). VC ou bien, en substituant une seconde constante c2 : VN = c2. vC On voit donc que le rapport des tensions de commande VC, VD et VN reste constant tant que les réglages du générateur de valeurs de consigne 17 et les signaux de valeurs de consigne fournis par celui-ci restent inchangés. Les modules de division 28 et 29 sont constitués, selon la figure 9b, par un amplificateur opérationnel CV et par un circuit de contre-réaction de celui-ci dans lequel est monté un amplificateur commandé SV. La tension de consigne DR'est appliquée à l'entrée + de l'amplificateur opérationnel OV, tandis que la tension de consigne CR'est appliquée à l'entrée de commande de l'amplificateur commandé SV. Le signal de sortie de l'amplifi- cateur OV représente le quotient DR'/Cp'des tensions de commande qui lui sont appliquées. Comme amplificateur commandé SV, on peut utiliser un amplificateur du type CA 3080 (RCA) ou MC 1594L (Motorola). La forme de réalisation du dispositif selon l'invention représentée sur la figure 10 coopère avec un cessus de nDuag, de façon courue. A la fin de la procédure de nouage, la broche se remet en marche. Le dispositif selon l'invention comprend un générateur de signaux d'épaisseur électronique 2, dont l'entrée est connectée à l'amplificateur à courant continu DCA et dont le signal de sortie Q', c'est-à-dire, le signal d'épaisseur, est appliqué au générateur de signaux de comma,. ide 33. Ici aussi, pour chaque groupe de broches de bobinage un seul générateur 2 a été prévu, Le générateur de signaux d'épaisseur 2 et le générateur de signaux de commande 33 peuvent, de ce fait, tre avantageusement réunis en un appareil de commande central. Normalement, le signal de détection S', notamment, le signal VS', qui est appliqué au générateur de signaux d'épaisseur 2 est prélevé à une certaine broche de bobinage, notamment, à la broche pilote. Tou- tefois, il est également possible, pendant la procédure de réglage, de prélever un signal. de détection S'ou VS'en parallè- le sur plusieurs broches, en formant simultanément la moyenne de ces signaux, ou bien de relier successivement les différentes broches à l'appareil de commande central, en les interrogeant et en les réglant ainsi selon une suite cyclique. On va décrire maintenant plus en détail le montage des blocs 1, 2,5 et 33 mentionnés. Le dispositif palpeur de fil opto-électrique 5 est, dans le cas présent, conçu de façon que lorsque le champ de mesure est vide, il émet un signal de base correspondant au courant produit par le faisceau lumineux non-intercepté. Le fil peut tre éclairé avec un faisceau lumineux continu ou puisé. Lorsqu'on place un fil dans le champ de mesure, le faisceau lumineux est inter- cepté et le signal de détection S'ou VS'est diminué dans une proportion correspondant à la section du fil. Des dispositifs de détection à faisceau lumineux continu pour la détection de fil textile sont connus depuis longtemps, un exemple en étant décrit dans le brevet anglais N 442 811. Des dispositifs de détection plus nodernes, opérant avec des faisceaux lumineux pulsés sont décrits dans les demandes de brevet suisses N lE649 du J1 décembre 1972 et 8682 du 15 juin 1973. L'amplificateur à courant continu DCA connecté au dispositif de détection de fil 5, qui peut avoir un gain d'environ 100, délivre, par conséquent, lors de la détection d'un fil, un signal amplifié VS'dont l'amplitude est diminuée en fonction inverse de l'épaisseur du fil passant dans la tte de détection 3. Le dispositif électronique d'évaluation 1 comprend trois canaux de commande, notamment, un canal de double fil Kl, un canal de défauts courts K2 et un canal de défauts longs E3 qui ont un étage de sortie T commun. Sur la figure 10, on voit que des diodes polarisées en inverse D1, D2 et D3 sont prévues dans les canaux de commande Ex, E2 et K3, diodes à l'aide desquelles le seuil de réponse du dispositif d'évaluation 1 peut tre réglé au moyen de tensions de commande VC, VN, VD, dans le cas présent, positives. Pour les trois canaux de commande, on n'a prévu qu'un seul amplificateur DCA de sorte que l'amplifi- cation du signal de détection S'est la meme pour tous les canaux. A l'amplificateur DCA font suite, dans le canal de double fil, E1, un filtre passe-bas TP et un condensateur Cul auquel est reliée la cathode de la diode D1. L'anode de cette diode est reliée à l'une des entrées de l'étage de sortie T, constitué par un circuit OU, et est normalement au potentiel de la masse. La tension de commande positive VC du générateur de signaux de commande 33 est appliquée, à travers une résistance RC, à la cathode de la diode D1, de sorte que celle-ci est polarisée en inverse. Ce montage a pour résultat que lorsque des impulsions de signal apparaissent dans le signal de détection S'ou VS', et qui parviennent à travers le filtre TP et le condensateur Cl à la cathode de la diode D1, le circuit OU T ne laisse passer'que celles de ces impulsions dont l'amplitude est supérieure à la tension de commande VC. On voit sur la figure 10 que les deux canaux de commande K2 et K3 sont identiques au précédent, sauf qu'ils ne comportent pas de filtre passe-bas, les condensateurs C2 et C3 étant connectés directement à la sortie de l'amplificateur DCA. Les sorties de ces canaux de commande sont respectivement rel-ées à l' > ne des aut-es entrées du circuit OU, T. Dans le canal de défauts longs 7, 3, on a prévu entre l'anode de la diode D3 et l'étage de sortie T un canal de mesure de longueur LU dans lequel l'influence de la vitesse de défilement du fil sur la mesure de la longueur des défauts peut tre compensée par un signal de longueur L', prélevé d'un potentio- mètre réglable à la main ou qui peut aussi tre produit automa- tiquement de façon connue. Le générateur de signaux de commande 33 contient respectvement un potentiomètre 33C, 33N ou 33D pour le réglage des tensions de commande VC, VN et VD des trois canaux de commande Kil E2 et E3 du dispositif d'évaluatione L'une des extrémités de chaque potentiomètre est reliée à la masse, tandis que les autres extrémités des trois potentiomètres sont branchées en parallèle à la sortie du générateur de signaux d'épaisseur 2. Le générateur de signaux d'épaisseur électronique 2 est connecté à la sortie de l'amplificateur à courant continu DCA. Il contient cinq unités fonctionnelles, à savoir : un soustracteur 7, un organe de transfert non-linéaire 34, un circuit de compensation 9, un circuit d'intégration 14 et un circuit de commutation de relais 32. L'entrée du circuit de compensation 9 est reliée à la sortie du soustracteur 7, tandis que sa sortie est connectée à l'entrée + de celui-ci : Z'entrée-du soustracteur reçoit le signal de détection VS'qui a été amplifié dans l'amplificateur DCA, de sorte qu'on obtient à la sortie du soustracteur un signal de fil 2'dont la grandeur varie dans le mme sens que la dimension extérieure du fil 11. La structure du circuit de compensation 9 est la mme que celle décrite en référence à la figure 3, mais les deux contacts de travail en parallèle CC1 et CC2 sont actionnés différemment. La référence RA désigne un étage d'amplification à courant continu à gain élevé, par exemple, de 10 000, HC1 étant un condensateur de charge et IS un étage dëdaptation d'impédan- ce, comportant un transistor à effet de champ comme entrée. Le signal de sortie E'du circuit de compensation 9 est une tension continue dont la grandeur est pratiquement égale à celle du signal de base amplifié VS'de la tte de détection vide 3 applicué à ltentrée-du soustracQeur 70 Le circuit d'intégration 14 comprend une résistance d'entrée Au, un condensa r de charge HC2 et un amplificateur à courant continu linéaire QA. La constante de temps du réseau RC comprenant la résistance RV et le condensateur HC2 assure la formation d'une valeur moyenne dans le temps du signal de fil F'mesurée pendant que le fil est en mouvement, sur une section de celui-ci relativement longue et peut, par exemple, s'éle- ver entre 5 et 10 secondes. La résistance d'entrée RV du circuit d'intégration 14 peut tre reliée au moyen du contact de travail CH d'un relais du circuit 32 à travers un module de transmission non-linéaire 34, à la sortie El du soustracteur 7. Le circuit de commande de relais 32 contient un pont de redressement BR, à l'une des diagonales de laquelle est appliquée la composante alternative du signal de détection amplifié VS'fourni par l'amplificateur DCA à travers un condensateur d'isolement CB et dont l'autre diagonale est connectée à l'enroulement du relais H. Le module de transmission non-linéaire 34, qui peut, par exemple, tre un amplificateur logarithmique, a pour fonction de transmettre les signaux de fil F'avec un facteur d'amplification plus petit que les signaux de fil F'relativement petits. Toutefois, le module de transmission 34 n'est pas indispensable au fonctionnement du générateur de signaux d'épaisseur 2, et peut tre supprimé sans inconvénient, en appliquant le signal de fil F'directement au circuit d'intégration 14. Le fonctionnement du montage représenté sur la figure 10, au commencement du travail est le suivant : Tout d'abord, sans qu'un fil 11 soit dans la tte de détec- tion 3, on établit, après avoir enclenché l'alimentation électrique de tous les circuits, un triplet de grandeurs correspcn- dant au fil à surveiller pour les paramètres de réglage Cr, Dr, Nr en fonction de l'épaisseur de ce fil, par exemple, Cr = 1, 4 ; Dr = 1, 2 ; Nr = 7. Ensuite, on ferme pendant quelques instants, à la main, le contact de travail CCI du circuit de compensation, afin de compensera zéro le signal de sortie F'du soustracteur 7. Le contact de travail CCI pourrait aussi tre fermé automati- quement au moment de l'enclenchement de l'alimentation électri- que, et pourrait se rouvrir avant le démarrage de la broche de bobinage. Après la réouverture du contact CCI, l'introduction action du fil F dan. ; la tte de détection 3 et le démarrage de 1. broche pilote, la composante alternative du signal de sortie amplifié VS'excite, après redressement dans le pont BR du circuit 52, le relais X, ce oui ferme le contact de relais CH, connectant ainsi le circuit de mémoire 14 à la sortie El du soustracteur 7e Kaintenant, le condensateur de charge HC2 se charge, avec une constante de temps de 5 à 10 seccndes, à la tension déterminée par le signal de fil A la sortie de l'amplificateur QA appara'L't-, un signal d'éba~sseur positif Q'dont la grandeur est lé- terminée var la gnandeur u si~nal B'eu par le gain de l'ampli- ficàteur QA, qui peut, par exemple, tre de 10 et qui, ainsi, représente une épaisseur moyenne du fil déterminée sur une section relativement longue de celui-ci. La fonction du module de transmission non-linéaire 34 peut tre comparée à une compression dynamique grâce à laquelle les signaux de fil F'se rapportant à un domaine de grosseurs infé- rieur sont transmis avec un facteur d'amplification plus grand que les signaux de fil du domaine de grosseurs supérieur. Le signal d'épaisseur positif Q'est appliqué aux potentio- mètres 33C, 33N, 33D et détermine ainsi les tensions de commande positives VC, VN, VD prélevées à ces potentiomètres, lesquels règlent le seuil de réponse des canaux de commande n'i, K2 et K3 de telle sorte que lorsque l'épaisseur du fil augmente, la sensibilité de ces canaux est diminuée, ce qui revient à dire que leur seuil de réponse est augmenté. Ainsi, les seuils de ré- ponse dez car. aux Kl, K2 et K3 sont réglés automatiquement et varient dans le mme sens que la moyenne de l'épaisseur du fil 11 traversant la tte de détection 3. La figure 11 illustre la situation lors du processus de réglage et à l'apparitiond'un défaut du fil, le diagramme supérieur montrant l'allure de la tension de détection amplifiée VS', tandis que le diagramme inférieur montre l'allure de la tension de sortie Q'du générateur de signaux d'épaisseur 2 et des ten sions de commande VC, 5EN et VD développées à partir de celle-ci. Comme exemple numérique de la grandeur des signaux et des tensions de commande en question, en notera ce qui suit : L'amplification du signal de sortie Q', par rapport au signal de détection amplifié VS'dans le générateur de signaux d'épaisseur 2 peut s'élever à 10. Le dispositif de réglage 33C du canal de double fil El est réglé sur une valeur Cr 1, 4, tandis que le dispositif de réglage 33N du canal de défauts courts K2 est réglé sur Nr = 7 et le dispositif de réglage 33D du canal de défauts longs K3 sur la valeur Dr à 1, 2 Quand le champ de mesure de la tte de détection 3 est vide, il y a un signal de base VG'constant. Le signal d'épaisseur correspondant Q'est égal à zéro après compensation du signal de base dans le circuit 9e Maintenant, on place un fil A dans la tte de détection, puis on l'entraîne à travers celle-ci à la vitesse de bobinage. Par suite de cette introduction, l'amplitude du signal VS'décroît d'une quantité F'qui correspond à une épaisseur constante du fil. Le signal d'épaisseur Q'n'atteint sa valeur finale, laquelle correspond à la grandeur F'qu'après un certain interval- le de temps, par exemple, de 20 secondes, au point B. Les trois signaux de commande augmentent conjointement avec le signal Q', à partir du point A, mais n'atteignent leur valeur finale qu'un peu plus tard, au point C, par suite des constantes de temps plus grandes des réseaux RC + Cli EN à C2 et RD + C3. Pour éviter que le fil soit coupé inopinément, le dispositif de séparation 4 pourrait tre bloqué pendant la phase de démarrage, jusqu'au point B ou C. On suppose maintenant qu'au point D, une partie plus épaisse, ayant une section uniforme, entre dans le champ de mesure. Il en résulte une nouvelle diminution F"de l'amplitude du signal VS'pendant une période de temps de 10 millisecondes, par exemple. Pour plus de clarté, l'intervalle entre le commencement D et la fin E du signal de défauts a été fortement distendu n le diagramme supérieur de la figure 2, comparativement à l'intervalle AD. On suppose que le rapport F"/r'est égal à 1, ce qui correspond à un doublement du diamètre du fil, En d'autres termes, on peut dire que le diamètre de la surépaisseur du fil, par rapport à la valeur normale du diamètre de celui-ci représenté par la grandeur F', a doublé. Si, par exemple, on a F'= 1 V, on obtient alors Q'= 10 V, VN = 6 V, VC = 0, 4 V et VD = 0, 2 V ; (les courbes correspondantes pour Cr et Dr ont été surélevées sur la figure 11, comparativement à la courbe Nr pour plus de clarté). Etant donné que dans l'exemple c-dessus, F" est aussi égal à 1 V, le canal E1, ainsi que le canal K3 entrent en action, mais pas le canal @20 La valeur indiquée pour VN peut tre calculée à partir de l'équation : VN = Q'. (Nr-1) : 10 et il en est de mme pour VC et VD. Lorsque la longueur de la surépaisseur du fil est relativement courte, correspondant à un temps de passage de 10 mmillisecondes, elle n'exerce pratiquement pas d'action sur le signal d'épaisseur Q'. Le réglage automatique des canaux du dispositif d'évaluation subsiste jusqu'à l'apparition d'un défaut appréciable (comme il vient d'tre supposé) qui provoque une séparation du fil et un arrt de la broche de bobinage, ou jusqu'à l'épuisement de la réserve de fil contenu aur la bobine d'alimentation appelée aussi canette. Lorsque le dispositif de séparation de fil 4 est actionné par une impulsion T', le contact de travail CC2 se ferme aussi et par suite de l'absence du fil dans le champ de mesure après la séparation, le relais H est excité et son contact CH s'ouvre Avant la remise en place du fil, le contact CC2 se rouvre positivement. Quand la procédure de nouage est achevée et que la broche a été relancée, le contact CH du relais H se ferme, après quoi, le processus recommence. Le processus est le meme lors d'un changement de canette. Il ressort de la description ci-dessus que la compensation du signal de fond VG'produit par la tte de détection 3 lorsqu'elle est vide est toujours compensée dans les courts interval- les du changement de canette ou du processus de nouage ; et que le signal de compensation K'qui s'établit, au cours d'un tel intervalle à la sortie de l'étage de compensation 9, reste pratiquement inchangé, après l'ouverture du contact CC2, par suite de l'action conservatrice ou de mémorisation des éléments HC1 et ISo Toutefois, ce mode de fonctionnement suppose que l'influen- ce d la arive du sinal de base sur le signal de sortie Q'est pratiquement nulle dans l'espace de temps compris entre deux intervalles consécutifs, qui est de l'ordre de quelques minutes, autrement dit, qu'elle est beaucoup plus petite que la grandeur du signal de sortie Q', pour donner des résultats exacts. Ceci a pour conséquence que des exigences extrmement strictes sont imposées à la stabilité du signal de détection amplifié VS', conditions qui-e peuvent pas tre remplies avec les épi lteurs de fil connus. Toutefois, une stabilité à longue échéance satisfaisant à ces conditions, peut néammoins tre réalisée au moyen d'un épurateur de fil opto-électrique comportant un canal de réglage tel que celui représenté et décrit dans la demande de bre- vet suisse N 6682/75 du 15 juin 1973. Selon une variante de réalisation, il est possible d'utili- ser un dispositif palpeur de fil fournissant un signal de détec- tion S'dont la grandeur varie'directement dans le mme sens et, de préférence, proportionnellement à l'épaisseur du fil, de sorte que le circuit de compensation 9 devient inutile. Un dispositif approprié à cette fin est décrit, par exemple, dans le brevet américain N 2 565 500 ; celui-ci comprend un dispositif de détection classique comportant deux cellules photo-électri- ques montées en opposition. A l'aide d'un tel dispositif, le signal de base produit par la tte de détection à vide peut tre annulé, de sorte que quand le fil a été introduit, on obtient un signal de détection qui est approximativement proportionnel à l'épaisseur du fil. Toutefois, en fait, il est pratiquement impossible de maintenir une telle compensation pendant longtemps, car dans l'état actuel de la technique, on n'est pas encore parvenu à fabriquer des séries de transducteurs opto-électriques dont la sensibilité varie exactement dans le mme rapport sous l'action des variations de température et du vieillissement. Un dispositif de détection pratiquement utilisable capable de fournir un signal de détection compensé, ayant une stabilité satisfaisante, et proportionnel au diamètre du fil est décrit dans la demande de brevet suisse N 18 649 du 21 décembre 1972. Comme il a été indiqué, l'utilisation d'un tel dispositif de détection de fil, dans lequel la compensation du signal de détection à vide S'de la tte de détection 3 s'effectue directement dans le système optique de cette dernière, permet de slip- primer le circuit de compensation 9. L'épurateur de fil électronique représenté sur la figure 12 comprend, tout comme celui de la figure 10, un dispositif d'évaluation électronique 1, une tte de détection 3 et un générateur de signaux de commande 33. Le dispositif d'évaluation et le générateur de signaux de commande 3 peuvent tre réalisés selon le schéma décrit en référence à la figure 10. Toutefois, à la différence de ce montage, on utilise ici un dispositif palpeur de fil 5A auquel est connecté un circuit d'élaboration de signaux SPC qui se substitue à l'amplificateur à courant continu DCA de la figure 10 et qui délivre un signal de détection amplifié VS'exempt du signal de base produit à vide par la tte de détection Autrement dit, le signal SV représente, dans ce cas, directement la grandeur de la section du morceau de fil se trouvant dans le champ de mesure de la tte 3* Des dispositifs de détection de fil opto-électriques travaillant avec une source lumineuse continue et qui sont capables de fournir un signal de détection S'compensé sont connus, comme il a déjà été mentionné en relation avec la figure 10. Toutefois, il est également possible d'obtenir un degré de stabilité élevé de la compensation du signal de base avec des dispositifs de détection opto-électriques du genre de ceux décrits dans les brevets précités qui opèrent avec les impulsions lumineuses de haute fréquence. Dans ce cas, il est possible d'utiliser dans le circuit SPC, pour amplifier lç signal de détection pulsé S', un amplificateur de signaux alternatifs dont le signal de sortie est appliqué à un démodulateur fournissant le signal de détection VS'amplifié et débarrassé du signal de base. Le générateur de signaux d'épaisseur représenté sur la figure 12 comprend un circuit de commande de relais 32, un c-r- cuit d'intégration 14 et un. circuit d'asservissement 35 connecté à la sortie du circuit d'intégration. Le circuit 32 comporte, dans le cas présent, un relais H ayant deux contacts de travail CH et CH1, ce dernier étant intercalé dans le circuit d'asservissement 55. Pour le reste, le circuit de commande de relais 32 et le circuit d'intégration 14 sont mon'tÉs comme il a été décrit en regard de la figure 10. Le circuit d'asservissement 35 comprend un comparateur CP faisant en mme temps fonction d'amplificateur, un moteur de réglage réversible M, le contact de travail CEX du relais H et un potentiomètre P à l'une des extrémités duquel est appliquée une tension continue constante +V. L'entrée + du comparateur CP est reliée à la sortie du circuit d'intégration 14 de sorte que le signal d'épaisseur Q'lui est appliqué. A l'entrée-du comparateur est appliquée la tension prélevée par le curseur Z du potentiomètre qui, après réglage, fournit un signal d'épaisseur stabilisé % a0 La sortie E du comparateur peut tre reliée, par le contact CH1, à l'entrée de commande S du moteur de réglage rI, Le circuit d'asservissement 35 est actionné dès que les contacts CH et CE1 se ferment pendant que le fil 11 défile. Ensuite, le moteur M déplace le curseur Z jusqu'à ce que le signal Q'aitatteint sa valeur finale et jusqu'à ce qu'il concorde avec la tension Q"du curseur. Lorsque, quand cette égalité a été établie, les contacts CH et CH1 se rouvrent, la tension Q" du curseur subsiste inchangée aussi longtemps qu'on le à condition que la tension continue +V appliquée au potentiomè- tre ne varie pas. Ce montage avec le circuit d'asservissement 35 a aussi l'avantage de maintenir le signal d'épaisseur réglé QH meme après une interruption prolongée du fonctionnement de la broche pilote ou après une séparation entre l'entrée du géaérateur de signaux d'épaisseur 2 et le signal de détection amplifié VS'. Il va de soi que, dans le montage de la figure 12, on pourrait supprimer le circuit d'asservissement 35 et appliquer le signal d'épaisseur Q'corzrme sur la figure 10, directement au z générateur de signaux de commande 33a Dans ce cas, on obtient un montage extrmement simple dans lequel le générateur de signaux d'épaisseur ne comprend plus que le circuit U commande de relais 32 et le circuit d'intégration 140 Le dispositif d'évaluation 10'représenté sur la figure 13 a une structure analogue à celle du dispositif 1 de la figu- re 10, sauf que, comme sur la figure 2, un amLlificateu de si gnaux commun SA précède les trois canaux de signaux-K1, K2 et K3. On voit que dans ce montage aussi, la sensibilité de répon se des canaux de signaux est commandée par une tension positive VC, VD ou VN. Le dispositif d'évaluation 10'peut, dans le montage représenté sur la figure 6, se substituer au dispositif d'évaluation 10. La figure 14 montre un canal d'amplification 7a du générateur de signaux d'épaisseur électronique 20 de la figure 6, ou 8a adapté au dispositif d'évaluation 10'. Comme on le voit sur la figure 14, le canal d'amplification 7a comprend un étage d'entrée 7'comportant un amplifiateur différentiel SD avec une entrée de signaux A et une sortie El. Entre la sortie El et l'entrée de compensation K est nter- calé, comme sur la figure 7, un dispositif de compensation 9, voir figure 3. A la sortie El est connectéuun module de division 7", faisant fonction d'étage de sortie, qui comprend un amplificateur opérationnel OP avec lequel coopère un circuit de contre-réaction comportant un amplificateur commandé VS et une résistance de travail R. L'entrée + de l'amplificateur opérationnel OP est connectée à la sortie El de l'amplificateur différentiel SD à la sortie duquel apparaît le signal de fil F'qui représente le diamètre d du fil ou une autre grandeur représentative de la section de celui-ci. L'entrée de commande B du module de division 7"re çoit le signal de commande VC. Le signal de sortie q'du module de division 7"représente le quotient des signaux appliqués aux bornes El et B. Le fonctionnement du module de division 7 est le suivant : le courant de sortie i de l'amplificateur commandé VC a pour valeur : (1)-= k. VC. q'k = constante. Dans un amplificateur opérationnel C ? idéal, lés deux tensions d'entrée sont égales, c'est-à-dire, on a : i = R = F' ce dont résulte (2) i = F R En égalant les expressions (1) et (a) exprimant i on : F'/R-k. VC, q' En chcn-j. ssant R = 1/k, ce qui est parfaitement possible, on obtient : F'= VC. q' ou bien q'= F'/VC Dans ce cas, F'est proportionnel à la dimension de la section, ainsi qu'au diamètre du fil, ce dont résulte que q'est proportionnel à d/VC. Dans ces conditions, un dimensionnement judicieux du géné . rateur de signaux d'épaisseur 20 lui donne comme signal de : Q'= d/VC Ainsi donc, on voit qu'en augmentant la polarisation VC de la diode D1, la sensibilité de réponse du canal de signaux E1 ! et, partant, le gain du canal d'amplification 7'diminuent, comme il convient. REVENDICATIONS T'procédé pour régler un épurateur de fil électronique qui comprend un dispositif palpeur de fil pour produire un signal de détection qui est fonction de la section du fil à nettoyer et, au moins, un canal commandé connecté à ce dispositif palpeur pour évaluer le signal de détection et pour déclencher un dispositif de séparation de fil dans le cas où la section de celui-ci serait incorrecte, caractérisé en ce que, aux fins de réglage automatique d'au moins un canal d'évaluation (h1, K2, h5) on développe, pendant que le fil est en mouvement, à partir du signal de détection (S', VS'), un signal d'épaisseur (Q', Q") qui représente, sur une longueur relativement grande de ce fil, son épaisseur moyenne et en ce que, compte tenu des limites d'épu- ration relatives (Cr, Dr et Nr) du canal d'évaluation, on élabo- re celui-ci en un signal de commande (VC, VD, VN) pour ledit canal d'évaluation, afin de régler son seuil de réponse dans le sens de la variation de la grandeur dudit signal d'épaisseur. 2.-'Procédé selon la revendication 1 pour régler un épu- rateur de fil électronique comportant plusieurs canaux d'évaluation commandés, caractérisé en ce que les signaux de commande (VC, VD, iTN) destinés aux divers canaux d'évaluation sont développés et sont appliqués auxdits canaux à des intervalles de temps successifs (figure 1). 50-Procédé selon la revendication 1 pour régler un épurateur de fil électronique comportant plusieurs canaux d'évaluation commandés, caractérisé en ce que les divers signaux de commande (VC, VD et VN) destinés aux différents canaux d'évaluation sont développés et sont appliqués simultanément et en pa- rallèle sur ceux-ci (figure 5). 4.-Procédé selon la revendication 1 pour régler un épurateur de fil électronique comportant plusieurs canaux d'évaluation en ce que les différents signaux de commande (VC, VD et'ES) destinés aux différents canaux d'évalua- tion sont développés simultanément, tandis que, à partir du signal d'épaisseur (Q') et des signaux (CR', DR', NR'), qui représentant les limites d'épuration relatives (C, D, N) des dire- rents canaux, en forme simultanément les signaux de commande pour tous les canaux d'évaluation (figure 6). 5.-Procédé selon la revendication 1, pour régler un épu- rateur de fil électronique comportant plusieurs canaux d'éva- luation commandés, caractérisé en ce qu'on développe les signaux de commande (VC, VD et VN) destinés aux différents canaux d'é- valuation simultanément à partir du signal d'épaisseur (Q', Q") par une division de tension en fonction des limites d'épuration relatives (Cr, Dr, Nr) (figures 10-12). 6.-Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 pour régler un épurateur de fil électronique qui, en l'absen- ce de fil, dans le dispositif palpeur, délivre un signal de base qui n'est pas nul mais qui, toutefois, lorsque le fil est présent dans ce dispositif palpeur produit un signal de détection qui diffère du signal de base d'une quantité correspondant à la section dudit fil, caractérisé en ce qu'on compense le signal de base de telle sorte qu'on obtient un signal de fil (F') représentant la section du fil et en ce qu'on développe, à partir de celui-ci, par une intégration en fonction du temps, le signal d'épaisseur (Q', Q"). 7.-Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, pour régler un épurateur de fil électronique qui fournit immé- diatement un signal de fil (F') représentant l'épaisseur du fil, caractérisé en ce qu'on transforme celui-ci en un signal d'épaisseur (Q', Q") en faisant la moyenne de celui-ci sur une certaine longueur du fil et en l'amnlifiant, le cas échéant. 8.-Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, pour un épurateur de fil électronique qui comprend un dispositif palpeur de fil et un dispositif d'évaluation électronique connecté à celui-ci qui comprend, au moins, un canal d'évaluation commandé pour déclencher un dispositif de séparation ou de coupe de fil lorsque la section du fil à nettoyer présente un défaut caractérisé par des moyens électroniques (14) pour intégrer en fonction du temps un signal de fil (i') qui représente une dimension transversale lccale d'un morceau de fil se trouvant dans le dispositif de détection (5) de 1'épurateur, en vue de produire un signal d'épaisseur (Q', Q") dont la grandeur représente la moyenne de l'épaisseur du fil, prise sur une Certaine longueur de celui-ci, pendant qu'il est en mouvement. 9.-Dispositif selon la revendications, destiné à un épurateur de fil électronique dans lequel le signal de détection de fil se présente sous la forme d'une tension continue en où celui-ci est amplifié en alternatif, caractérisé en ce qu'il comprend un canal d'amplification à courant continu commandé (7) auquel un signal de détection de fil (S') renfermant un signal de base est appliqué et un dispositif de compensation (9) coopérant avec ce canal pour supprimer ledit signal de base (figure 3). 10.-Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que le dispositif de compensation (9) est constitué par un circuit de contre-réaction du canal d'amplification (7) à courant continu et en ce que des moyens de commutation (G', H') mettent temporairement en action ledit circuit de contre-réaction aux fins de compensation, des moyens (HC, IS) étant également prévus pour conserver ou, mémoriser le signal de compensation (ksi) qui se développe quand la boucle de contre-réaction est fermée. 1 Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en c. e que des moyens de réglage de zéro (12, 13) sont prévus pour fermer automatiquement le circuit de contre-réaction (9) normalement ouvert lors de la mise en service de l'installation et lors de l'enlèvement du fil du dispositif palpeur (5) 0 12.-Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit d'intégration et de mémoire (14) connecté à la sortie du canal d'amplification (7) à courant continu pour former, à partir du signal de sortie (F') du canal d'amplification à courant continu, un signal d'épaisseur (Q') et pour mémoriser ce signal pendant les intervalles pendant lesquels le fil a été enlevé du dispositif palpeur (5)) et où le dispositif de compensation (9) est en action. 13.-Dispositif, selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit de commutation (32) qui, pendant que le fil est en mouvement, est actionné par un signal de détection (VS") prover-ant-du dispositif palpeur de fil (5) et qui, ainsi, met en action des moyens électroniques (14) prévus pour intégrer le signal de fil (figures 10, 12). 14.-Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit d'asservissement (35) qui comprend un comparateur (CP) à l'une des entrées duquel est appliqué un signal d'épaisseur moyen (Q'), un potentiomètre (P) auquel est appliquée une tension constante et dont le curseur est relié à l'autre entrée du comparateur, ainsi qu'un moteur de réglage réversible (M) pouvant tre connecté à la sortie du comparateur et qui agit sur le curseur du potentiomètre, ce qui fait, qu'après que l'égalité des signaux d'entrée du comparateur a été établie, le signal d'épaisseur (Q") est présent au curseur du potentiomè- tre en tant que tension continue constante. 15.-Dispositif selon la revendication 8, pour un épurateur de fil électronique comportant plusieurs canaux d'évaluation commandés, caractérisé en ce qu'il comprend un générateur de signaux d'épaisseur électronique (2) comportant des moyens électronques pour amplifier et pour intégrer en fonction du temps un signal de détection (VS') qui lui est appliqué et pour produire, à partir de celui-ci, un signal d'épaisseur (Q', Q") ainsi qu'un générateur de signaux de commande (33) comportant des dispositifs (33C, 33D, 33H), par exemple des diviseurs de tension réglables, pour établir les limites d'épuration relatives des différents canaux d'évaluation, et qui, à partir du signal d'épaisseur et des valeurs établies des limites d'épuration forment des signaux de commande pour les canaux d'évaluation, par exemple, par une opération de division de tension.