Brevet FR2161834A1 — publié le 19730713

La présente invention a pour objet un procédé pour la détermination du débit d'un fluide polyphasique en écoulement par mesure de la vitesse d'écoulement dudit fluide. Elle concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre dudit procédé. On désigne par fluide polyphasique un fluide non homogène, dont les constituants coexistent sous la forme de deux ou plusieurs phases distinctes dans les conditions de pression et de température auxquelles est soumis ledit fluide. Un exemple de fluide polyphasique est fourni par l'effluent d'un puits producteur d'hydrocarbures, qui est généralement formé d'un mélange di-ou triphasique d'hydrocarbures et d'eau. Lors de la mise en production d'un tel puits, on s'efforce de recenser les niveaux producteurs d'hydrocarbures et d'eau en vue d'optimaliser l'exploitation du puits, et pour ce faire, il est nécessaire de connaitre deux caractéristiques de l'effluent de ce puits, à savoir sa vitesse d'écoulement et sa composition, pour diverses profondeurs du puits, lesdites caractéristiques permettant d'évaluer les débits volumique et massique de l'effluent. A l'heure actuelle, la détermination de ces caractéristiques s'obtient principalement en faisant appel à deux méthodes de mesure, l'une utilisant un appareil appelé gradiomanomètre qui est sen sible à la densité du fluide polyphasique, et l'autre mettant en oeuvre un dispositif comportant une hélice qui est mise en rotation par le fluide en écoulement et dont la vitesse de rotation est proportionnelle à la vitesse d'écoulement dudit fluide. De telles méthodes ne sont guère satisfaisantes par suite de la précision médiocre et des difficultés de mise en oeuvre des instruments qu'elles utilisent. En particulier le dispositif à hélice pour la mesure de la vitesse d'écoulement du fluide est soumis, comme tous les appareils comportant des pièces mobiles, à diverses vicissitudes d'ordre mécanique dûes notamment au frottement à vaincre pour la mise en rotation de l'hélice, ou à l'immobilisation intempestive de ladite hélice par coincement. On sait aussi qu'il est possible de déterminer le débit d'un fluide monophasique en mesurant sa vitesse d'écoulement par une methode utilisant une sonde à film chaud disposée dans le fluide à étudier, l'élément sensible de ladite sonde, à savoir le film chaud constituant l'une des branches du pont de Wheatstone d'un circuit anémométrique qui assure le chauffage dudit élément sensible. Un équilibre thermique étant établi entre le fluide et l'élément sen sible de la sonde, toute variation de la vitesse d'écoulement du fluide entraine un déséquilibre qui se traduit par une variation d'une caractéristique éléctrique du circuit anémométrique. En mesurant cette variation, on peut en déduire la variation de la vitesse d'écoulement du fluide par un étalonnage convenable de l'é- lément sensible de la sonde. Cette méthode ne peut s'appliquer a la détermination de la vitesse d'écoulement d'un fluide polyphasique, et notamment de l'effluent d'un puits producteur d'hydrocarbures, par suite des difficultés que présenterait l'étalonnage de l'élément sensible de la sonde dans les conditions de pression et de température auxquelles est soumis ledit effluent, et surtout du fait que la sonde placée dans un tel fluide serait sensible non seulement aux variations de vitesse d'écoulement dudit fluide, mais encore à la nature de la phase qui la baigne. La présente invention propose un procédé de détermination du débit d'un fluide polyphasique par mesure de la vitesse d'écoulement dudit fluide, qui permet de remédier aux inconvénients des procédés antérieurs et qui s'affranchit de tout étalonnage pour l'intérprétation des résultats de mesure. Ce procédé permet d'obtenir une grande résolution spatiale et temporelle, et par conséquent une description très fine de l'écoulement polyphasique. En outre, ledit procédé met en oeuvre un équipement exempt d'éléments mobiles, ce qui lui assure une grande fiabilité. Le procédé selon l'invention est caractérisé en ce que l'on mesure le temps mis par une interface du fluide polyphasique pour parcourir une distance connue mesurée dans le sens généralS'écou- lement dudit fluide, et l'on rapporte à l'unité de temps la distance connue parcourue pendant le temps ainsi mesuré pour obtenir la vitesse de transport de ladite interface, cette vitesse étant représentative de la vitesse d'écoulement du fluide. Le débit volumique du fluide polyphasique s'obtient en faisant le produit de la vitesse d'écoulement ainsi déterminée par la surface de l'écoulement normale au sens général dudit écoulement. La mesure du temps mis par une interface du fluide pour parcourir ladite distance connue est réalisée en détectant sous la forme de signaux électriques le passage des interfaces du fluide au contact de l'élément sensible de chacune d'au moins deux sondes à réponse électrique disposées dans ledit,fluide à une distance l'une de l'autre égale à ladite distance connue, les axes des éléments sensibles des sondes pouvant être ou non parallèles à la direction générale de l'écoulement du fluide, et en déterminant le décalage temporel entre les parties homologues des signaux délivrés par deux sondes séparées par ladite distance connue mesurée dans le sens général d'écoulement du fluide. La détermination du décalage temporel entre les parties homologues des signaux délivrés par deux sondes séparées par ladite distance connue peut-être effectuée par corrélation desdits signaux avec recherche du temps donnant la corrélation maximale de ces signaux, et pour ce faire on peut utiliser toute méthode de corrélation connue. On peut encore déterminer ledit décalage temporel entre les parties homologues des signaux fournis par deux sondes séparées par ladite distance connue en enregistrant lesdits signaux et cn mesurant sur les tracés des enregistrements correspondants la distance, d'où le temps, séparant la partie du signal délivré par la première sonde correspondant au passage d'une interface déterminée au contact de l'élément sensible de ladite sonde, de la partie du signal délivré par la deuxième sonde correspondant au passage de ladite interface au contact de l'élément sensible de ladite deuxième sonde. Les éléments sensibles des sondes utilisées sont généralement répartis dans l'écoulement de telle sorte qu'au moins l'un desdits éléments sensibles soit en amont et à une ou des distances connues, dans-le-s-ens -genéral d'écoùlement du fluide, d'un ou plu; sieurs autres de ces éléments sensibles. Dans une forme de réalisation préférée du procédé selon l'in vention, les sondes sont du type à film chaud, et les signaux fournis par chacune des sondes sont compensés des variations de température du fluide polyphasique. On peut encore, selon l'invention, analyser l'amplitude du signal fourni par l'une des sondes, et à partir de cette analyse déterminer sur un intervalle de temps prédéterminé la fraction dudit intervalle de temps pendant laquelle la sonde est baignée par l'une des phases du fluide polyphasique, ladite fraction étant représentative de la proportion volumique de la phase considérée dans ledit fluide. Le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention comporte un porte-sonde, au moins deux sondes de mesure comportant chacune un élément sensible à la nature de la phase le baignant et fournissant un signal de sortie électrique dont l'amplitude est fonction de ladite phase, lesdites sondes étant fixées au porte-sonde de telle sorte qu'au moins deux desdits éléments sen sibles soient séparés par une distance connue suivant la direction générale de l'écoulement, et un ensemble de traitement des signaux fournis par les sondes permettant de déterminer le décalage temporel entre les parties homologues des signaux délivrés par les sondes séparées par ladite distance connue, lesdites parties homologues correspondant à la détection d'une même interface du fluide par lesdites sondes. Dans sa forme de réalisation la plus simple, le dispositif selon l'invention comporte deux sondes de mesure. Il est également possible dans le cadre de l'invention d'utiliser un nombre de sondes supérieur à deux. Dans ce cas les éléments sensibles des sondes sont disposés de telle sorte qu'au moins l'un de ces éléments sensibles soit en amont et à une ou des distances connues, dans le sens général d'écoulement du fluide, des autres éléments sensibles. Dans une forme de réalisation du dispositif selon l'invention l'ensemble de traitement des signaux fournis par les sondes estcors- titué par un corrélateur analogique, qui reçoit les signaux délivres par les diverses sondes et détermine le temps donnant la corrélation maximale entre les signaux fournis par deux sondes séparées par ladite distance connue. Dans une autre forme de réalisation du dispositif selon l'zn- vention, l'ensemble de traitement des signaux fournis par les sondes est constitué par un système d'enregistrement, ledit système donnant des tracés sur lesquels on peut mesurer directement le décalage temporel entre deux parties homologues des signaux délivrés par deux sondes dont les éléments sensibles sont séparés par la distance connue, lesdites parties homologues correspondant à la détection d'une même interface séparant deux phases du fluide par les éléments sensibles desdites sondes. Il est bien évident que l'on peut utiliser à la fois -un corrélateur analogique et un systeme d'enregistrement pour le traitement des signaux délivrés par les sondes, et dans ce cas ledit corrélateur analogique est monté en parallele avec ledit systeme d'enregistrement. Le dispositif selon l'invention peut comporter également un analyseur d'amplitude recevant le signal fourni par l'une quelconque des sondes ou une combinaison des signaux délivrés par les différentes sondes, et délivrant une grandeur représentative de la frac tion d'un intervalle de temps fixé pendant laquelle ledit signal ou la combinaison desdits signaux dépasse un seuil d'amplitude prédéterminé, cette fraction de temps étant une mesure de la proportion volumique de la phase du fluide polyphasique pour laquelle l'amplitude du signal de sortie de la sonde dépasse ledit seuil. Suivant une forme d'éxécution particulière du dispositif selon l'invention, le porte-sonde a la forme d'un cylindre creux ouvert à chacune de ses extrémités et à l'intérieur duquel sont fixées les sondes de mesure. Suivant une autre forme d'éxécution particulière du dispositif selon l'invention, le porte-sonde est constitué par un élément d'une conduite dans laquelle circule le fluide polyphasique à l'intérieur duquel sont montées les sondes de mesure. Les axes des éléments sensibles des diverses sondes peuvent être parallèles à l'axe du porte-sonde, et en particulier confondus avec ledit axe, ce mode de réalisation s'appliquant surtout lorsque le porte-sonde à la forme d'un cylindre creux. Dans une forme de réalisation préférée les sondes utilisées dans le dispositif de la présente invention sont du type à film chaud et en particulier du type pour lequel le film chaud est revêtu d'une ou plusieurs couches protectrices notamment en quartz, et/ou vernis, chaque sonde étant associée à un circuit anémométrique et constituant l'une des branches du pont de Wheatstone dudit circuit. Le circuit anémométrique associé à chaque sonde à film chaud peut être du type à intensité constante ou à température constante. Pour obtenir à la sortie du circuit anémométrique un signal indépendant de la température du fluide polyphasique baignant les sondes de mesure à film chaud, chacune desdites sondes peut être associée à une sonde de compensation de température comportant un élément sensible influencé par la température du fluide ambiant, ladite sonde de compensation de température étant placée au voisinage de la sonde de mesure de telle sorte que son élément sensible se trouve dans une zone où la vitesse d'écoulement du fluide est quasi-nulle, et formant une branche du pont de Wheatstone du circuit anémométrique associé à la sonde de mesure. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante de l'un de ses modes de réalisation illustré par les dessins en annexe sur lesquels Figure 1 représente schématiquement un dispositif selon l'invention comportant des sondes de mesure à film chaud Figure 2 donne le détail du montage des sondes dans le porte-sonde, Figure 3 représente une portion de l'enregistrement des signaux fournis par les circuits anémométriques du dispositif de la figure 1 dans le cas d'un écoulement diphasique eau-hydrocarbure. En se référant à la figure 1, un porte-sonde cylindrique creux 1 ouvert à chacune de ses extrémités est placé dans le fluide polyphasique à étudier, dont la direction, genErale d'écoulement est schématisée par des flèches 2, de telle sorte que l'axe dudit porte-sonde soit parallèle à ladite direction. Dans le porte-sonde sont montées deux sondes de mesure, respectivement 3 et 4, comportant chacune un élément sensible à film chaud, respectivement 5 et 6, d'axe confondu avec l'axe du porte-sonde, lesdits éléments sensibles étant séparés par une distance axiale & A chaque sonde de mesure 3 et 4 est associée une sonde de compensation de température, respectivement 7 et 8, montée dans le porte-sonde au voisinage de la sonde de mesure correspondante de telle sorte que l'élément sensible de ladite sonde de compensation de température, respectivement 9 et 10, soit place dans une zone adjacente à la surface intérieure du porte-sonde, respectivement 11 et 12, où la vitesse d'écoulement du fluide polyphasique est quasi nulle. La sonde de mesure 3 et la sonde de compensation de température associée 7 constituent chacune l'une des deux branches, respectivement 15 et 16 du pont de Wheatstone 14 d'un circuit anémométrique 13 à température constante.. Dans un tel circuit, le pont 14 est alimenté par un servo-amplificateur 17, qui reçoit et amplifie la tension de déséquilibre du pont 14 consécutive à une variation de la température de l'élément sensible de la sonde provoquée par un changement de nature de la phase baignant ladite sonde, et modifie le courant d'alimentation dudit pont pour maintenir ledit élément sensible de la sonde à température constante. La tension aux bornes de la résistance 18, aprés amplification dans l'amplificateur 19 constitue le signal de sortie 20 du circuit anémométrique 13. De même la sonde de mesure 4 et la sonde 8 de compensation de température constituent respectivement les branches 23 et 24 du pont de Wheatstone 22 d'un circuit anémométrique 21, analogue au circuit anémométrique 13, et dans lequel on trouve également un servo-amplificateur 25 alimentant le pont 22 et une résistance 26 aux bornes de laquelle est prélevée la tension qui, aprés amplification dans un amplificateur 27, constitue le signal de sortie 28 du circuit anémométrique 21. Les signaux 20 et 28 délivrés respectivement par les circuits anémométriques 13 et 21 sont appliqués à un enregistreur 29 et également à un corrélateur analogique 30.L'un des signaux de sortie des circuits anémométriques, par exemple le signal 28, est envoyé également à un analyseur d'amplitude 31, qui détermine la fraction d'un intervalle de temps prédéterminé pendant laquelle le signal 28 a une amplitude supérieure à un seuil fixé à l'avance. En se reportant a la figure 2, le porte-sonde 1 comporte une rainure longitudinale borgne 32 à sa périphérie 33. Cette rainure débouche sur la face de sortie du porte-sonde et comporte deux logements tels que 34. Dans chacun de ces logements est monté un groupe de deux sondes, l'une étant la sonde de mesure et l'autre la sonde de compensation de température associée, par exemple le groupe des sondes 3 et 7. La sonde 3 est placée dans un manchon 35 pourvu de fentes d'élasticité longitudinales, le diamètre intérieur dudit manchon étant légèrement supérieur au diamètre de la sonde pour permettre à la sonde de coulisser dans le manchon.Le manchon 35 possède à l'une de ses extrémités une partie conique 36 s'appuyant sur une partie correspondante 37 pratiquée dans une cavité 38 qui reçoit le manchon 35 et débouche sur la face intérieure 39 du porte-sonde, et à l'autre de ses extrémités une-seconde partie conique 40 sur laquelle vient s'appuyer la partie conique correspondante 41 d'un bouchon fileté 42 venant coiffer le manchon 35, ledit bouchon se vissant sur une partie filetée 43 assurant ainsi le serrage du manchon 35 sur la sonde 3. Le passage du courant dans l'élément sensible 5 de la sonde 3 est assuré par les conducteurs 44 et 45, lesquels avec ledit élément sensible à film chaud constitue la branche 15 du pont de Wheatstone 14 du circuit anémométrique 13 du dispositif de la figure 1. La sonde de compensation de température 7 est également disposée dans un manchon 46 muni de fentes longitudinales d'élasticité dans lequel elle peut coulisser. L'une des extrêmités du manchon 46 comporte une partie conique 47 prenant appui sur une partie correspondante 48 d'une cavité 49 recevant ledit manchon et débouchant sur la face intérieure 39 du porte-sonde. L'autre extrêmité du manchon 46 est pourvue d'une seconde partie conique 50 sur laquelle vient s'appuyer une partie conique correspondante 51 d'un bouchon fileté 52 coiffant ledit manchon et se vissant sur une partie filetée 53 usinée dans le logement 34 assurant ainsi le serrage du manchon 46 sur la sonde 7.Le positionnement de la sonde 7 dans le manchon 46 est tel que Vêlément sensible 9 de ladite sonde soit disposé lêgérement en retrait de l'intersection de la cavité 49 avec la face intérieure 39 du porte-sonde. Ledit élément sensible 9 est prolongé hors de la sonde 7 par deux conducteurs-54 et 55, qui constituent avec ledit élément sensible la branche 16 du pont de Wheatstone 14 du circuit anémométrique 13. Les conducteurs prolongeant chaque sonde sont disposés dans la rainure 32 prévue à cet effet. Sur la figure 3 on a représenté un enregistrement des signaux fournis par les circuits anémométriques 13 et 21 à l'enregistreur 29 dans le cas d'un écoulement diphasique eau-hydrocarbure. La courbe 56 est l'enregistrement du signal 20 fourni par le circuit anémométrique 13 incluant la sonde de mesure 3 et la sonde de compensation de température associée 7. Cette courbe 56 comporte un premier niveau d'amplitude 57 lorsque la sonde 3 est baignée par l'eau et un second niveau d'amplitude 58 lorsque ladite sonde est baignée par la phase hydrocarbonée.Le passage au droit de la sonde 3 d'une certaine interface eau-hydrocarbure se traduit par un brusque passage 59 de l'amplitude du signal enregistré du niveau 57 au niveau 58, tandis que le passage d'une. interface huile-eau au droit de la sonde se traduit par une chute rapide 60 de l'amplitude du signal enregistré du niveau 58 au niveau 57. La courbe 61 correspond au signal 28 délivré par le circuit anémométrique 21 incluant la sonde de mesure 4 et la sonde de compensation de température associée 8. Ladite courbe 61 comporte un premier niveau d'amplitude 62 correspondant au signal fourni lorsque la sonde 4 est baignée par l'eau et un second niveau d'amplitude 63 lorsque la sonde est baignée par la phase hydrocarbonée. Le passage au droit de la sonde 4 de l'interface eauhuile détectée par la sonde 3 et représentée par la partie 59 de la courbe 56, se traduit par un passage brusque 64 de l'amplitude du signal 28 enregistré du niveau 62 au niveau 63. Par contre le passage au droit de la sonde 4 de l'interface huile-eau détectée par la sonde 3 sous forme du saut d'amplitude 60, se traduit par un brusque retour 65 de l'amplitude du signal enregistré 28 depuis le niveau 63 au niveau 62. Le décalage temporelt entre la partie 59 de lacourbe 56, et la partie 64 de la courbe 61 est égal au temps mis par l'interface choisie pour parcourir la distances séparant les éléments sensibles 5 et 6 des sondes de mesure 3 et 4. D'autre part, la somme des temps 1' 82 ... pendant lesquels une sonde, par exemple la sonde 4, est baignée par la phase hydrocarbonée rapportée à un temps total fixé donne la proportion volumique d'huile dans l'eau. Le fonctionnement du dispositif décrit précédemment peut être schématisé comme suit dans le cas non limitatif de l'étude d'un fluide diphasique eau-hydrocarbure rencontré lors du test de produit tion d'un puits producteur d'hydrocarbures. Le porte-sonde équipé des sondes de mesure et de compensation de température comme décrit figures 1 et 2, est descendu dans le puits å l'aide d'un câble de telle sorte que l'axe du porte-sonde soit parallèle au sens général d'écoulement du fluide diphasique eau-hydrocarbure. Le branchement des sondes dans les circuits anémométriques correspondants étant réalisé, chacune des sondes de mesure 3 et 4 détecte le passage des interfaces séparant les phases eau et hydrocarbure, et les circuits anémométriques respectivement 13 et 21 délivrent des signaux, respectivement 20 et 28, à l'enregistreur 29 et au corrélateur analogique 30.L'enregistreur transcrit lesdits signaux sous la forme d'une courbe 56 relative à la sonde 3 et d'une courbe 61 relative à la sonde 4, tandis que le corrélateur analogique effectue la corrélation des signaux 20 et 28 et fourni le temps correspondant à la corrélation maximum desdits signaux, ce temps étant égal au temps mis par une même interface du fluide diphasique, par exemple l'interface responsable des sauts d'amplitude homologues 59 et 64 sur les courbes 56 et 61, pour parcourir la distance 9 séparant les éléments sensibles 5 et 6 des sondes 3 et 4. La connaissance de & et ettpermet d'obtenir la vitesse de tramp port de l'interface considérée, qui est égale au rapports /2 , cette vitesse de transport étant représentative de la vitesse d'écoulement du fluide. On peut également évaluer le débit volumique dudit fluide en faisant le produit de ladite vitesse par la section de l'écoulement normale à la direction générale d'écoulement du fluide, au niveau des sondes. Dans certains cas il est possible de déterminer le temps L'analyseur d'amplitude 31 détermine sur un intervalle de temps donné la somme des temps pendant lesquels l'amplitude du signal 28 correspondant à la sonde 4 est supérieure à un seuil déterminé compris entre les niveaux d'amplitude correspondant à l'eau et à la phase hydrocarbonée, c' est-à-dire à la somme des temps pendant lesquels la sonde 4 est baignée par ladite phase hydrocarbonée, et fournit une grandeur égale à la fraction dudit intervalle de temps occupée par ladite somme, cette grandeur étant représentative de la proportion d'hydrocarbure dans le fluide diphasique. On peut donc obtenir par le procédé selon l'invention la vitesse d'écoulement d'un fluide polyphasique, ainsi que son débit et la répartition volumique des phases. REVEND ICAT IONS 1 - Procédé pour la détermination du débit d'un fluide polyphasique par mesure de la vitesse d'écoulement dudit fluide, caractérisé en ce que l'on mesure le temps mis par une interface du fluide polyphasique pour parcourir une distance connue mesurée dans le sens général d'écoulement dudit fluide, et l'on rapporte à l'u- nité de temps la distance connue parcourue pendant le temps ainsi mesuré pour obtenir la vitesse de transport de ladite in terface, cette vitesse étant représentative de la vitesse d'é coulement du fluide. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la me sure du temps mis par une interface du fluide pour parcourir ladite distance connue est réalisée en détectant sous la forme de signaux électriques le passage des interfaces du fluide au contact de l'élément sensible de chacune d'au moins deux sondes à réponse électrique disposées dans ledit fluide à une distance l'une de l'autre égale à ladite distance connue, et en détermi nant le décalage temporel entre les parties homologues des si gnaux délivrés par deux sondes séparées par ladite distance cor nue mesurée dans le sens général d'écoulement du fluide. 3 - Procédé selon la revendication 2 caractérisé en ce que le déca lage temporel entre les parties homologues des signaux délivrés par deux sondes séparées par ladite distance connue est détermi né par corrélation desdits signaux avec recherche du temps don nant la corrélation maximale de ces signaux. - - Procédé selon la revendication 2 caractérisé en ce que le dé- calage temporel entre les parties homologues des signaux déli vrés par deux sondes séparées par ladite distance connue est obtenu en enregistrant lesdits signaux et en déterminant à par tir des tracés le temps séparant la partie du signal délivré par la première sonde correspondant au passage d'une interface déterminée au contact de l'élément sensible de ladite sonde de la partie du signal délivré par la deuxième sonde correspondant au passage de ladite interface au contact de l'élément sensible de ladite deuxième sonde. 5 - Procédé selon l'une des revendications 2 a 4 caractérisé en ce que les éléments sensibles des sondes utilisées sont répartis dans l'écoulement de telle sorte qu'au moins l'un desdits élé- ments sensibles soit en amont et à une ou des distances connues d'un ou plusieurs autres de ces éléments sensibles. 6 - Procédé selon lrune des revendications 2 à 5 caractérisé en ce que les éléments sensibles des sondes sont des films chauds. 7 - Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que les si gnaux délivrés par chaque sonde sont compensés des variations de température du fluide polyphasique. 8 - Procédé selon l'une des revendications 2 à 7 caractérisé en ce que l'on analyse également l'amplitude du signal fourni par l'une des sondes, et à partir de cette analyse on détermine sur un intervalle de temps prédéterminé la fraction dudit inteb valle de temps pendant laquelle la sonde est baignée par l'une des phases du fluide polyphasique, ladite fraction étant repré sentative de la proportion volumique de la phase considérée dans le fluide polyphasique. 9 - Dispositif pour la détermination du débit d'un fluide polypha sique par mesure de la vitesse d'écoulement dudit fluide carac térisé en ce qu'il comprend un porte-sonde, au moins deux son des de mesure comportant chacune un élément sensible à la natu re de la phase le baignant et fournissant un signal de sortie électrique dont l'amplitude est fonction de ladite phase, les dites sondes étant fixées au porte-sonde de telle sorte qu'au moins deux desdits éléments sensibles soient séparés par une distance connue, et un ensemble de traitement des signaux four nis par les sondes permettant de déterminer le décalage tempo rel entre les parties homologues des signaux délivrés par les sondes séparées par ladite distance connue, lesdites parties homologues correspondant à la détection d'une même interface du fluide par lesdites sondes. 10- Dispositif selon la revendication 9 caractérisé en ce qu'ilcom- porte deux sondes de mesure. 11- Dispositif selon la revendication 9 caractérisé en ce qu'ilcan- porte plus de deux sondes, les éléments sensibles desdites son des étant disposés de telle sorte qu'au moins l'un de ces élé- ments sensibles soit en amont et à une ou des distances connues dans le sens général d'écoulement du fluide, des autres élé- ments sensibles. 12- Dispositif selon l'une des revendications 9 à 11 caractérisé en ce que l'ensemble de traitement des signaux fournis par les sondes est constitué par un corrélateur analogique, qui reçoit les signaux délivrés par les diverses sondes et détermine le temps donnant la corrélation maximale entre les signaux fournis par deux sondes séparées par la distance connue. 13- Dispositif selon l'une des revendications 9 à 11 caractérisé en ce que l'ensemble de traitement des signaux fournis par les sondes de mesure est constitué par un système d'enregistrement. 14- Dispositif selon l'une des revendications 9 à 13 caractérisé en ce qu'il comporte également un analyseur d'amplitude recevant le signal délivré par l'une quelconque des sondes de mesure ou une combinaison des signaux délivrés par les différentes sondes et délivrant une grandeur représentant la fraction d'un inter valle de temps fixé pendant laquelle ledit signal ou la combi naison desdits signaux dépasse un seuil d'amplitude prédéter miné, ladite grandeur étant une mesure de la proportion volumi que de la phase du fluide polyphasique pour laquelle l'amplitu de des signaux des sondes dépasse ledit seuil. 15- Dispositif selon l'une des revendications 9 à 14 caractérisé en ce que le porte-sonde a la forme d'un cylindre creux ouvert à chacune de ses extrêmités et à l'intérieur duquel sont fixées les sondes de mesure. 16- Dispositif selon l'une des revendications 9 à 15 caractérisé en ce que le porte-sonde est constitué par un élément d'une conduis te dans laquelle circule le fluide polyphasique. 17- Dispositif selon la revendication 15 ou 16 caractérisé en ce que les axes des éléments sensibles des diverses sondes sont parallèles à l'axe du porte-sonde, et en particulier confondus avec ledit axe. 18- Dispositif selon l'une des revendications 9 à 17 caractérisé en ce que les sondes de mesure sont du type dans lequel l'élément sensible est un film chaud, ledit élément sensible étant asso cié à un circuit anémométrique et constituant l'une des bran ches du pont de Wheatstone dudit circuit. 19- Dispositif selon la revendication 18 caractérisé en ce que le film chaud est revêtu d'une ou plusieurs couches protectrices. 20- Dispositif selon l'une des revendications 18 à 20 caractérisé en ce que chacune des sondes de mesure est associée à une sonde de compensation de température comportant un élément sensible influencé par la température du fluide ambiant, ladite sonde étant placée au voisinage de la sonde de mesure associée de telle sorte que son élément sensible se trouve dans une zone où la vitesse d'écoulement du fluide est quasi-nulle, et formant une branche du pont de Wheatstone du circuit anémométrique associé à la sonde de mesure.