Brevet FR2172887A1 — publié le 19731005

La présente invention concerne un appareil pour la conformation mécanique de matières, elle a trait notamment à un appa reil électromagnétique qui frappe la matière avec une force & intensité élevée comme celle nécessaire pour installer des rivets avec un seul choc. On a développé diverses techniques au cours de ces der nière-annEes pour la conformation mécanique de matières. Dans certaines techniques de l'énergie électrique est transformée en force mécanique qui est utilisée pour la découpe de flans, le cisaillement, le forgeage, la mise en place de fixations, le soudage sous pression, l'estampage, l'ondulation, le martelage, le poinçonnage, l'entaillage, la déformation et d'autres opérations analogue. pour que la matière soumise à de telles opérations puisse être rendue plus utile. Dans le brevet américain nO 2.752.061, une force mécanique est utilisée pour provoquer un écoulement plastique à froid de la partie tubulaire d'un rivet afin d'installer convenablement le rivet en place.Comme décrit dans ce brevet un solénoide est employé pour amener directement l'énergie nécessaire lors de la production de la course de travail. Dans le brevet américain nO 3.088.200, une matière conductrice de l'électricité sous la forme d'un tube est poussée mécaniquement dans un mandrin interne en raison de la pression d'un champ magnétique imprimé sur la matière conductrice comme résltl- tat du champ magnétique apparaissant brusquement engendré dans un enroulement enveloppé autour du tube. Dans le brevet américain no 3.292.413, un rivet pour avions est installé au moyen de forces mécaniques engendrées par deux transducteurs opposés vibrant à une fréquence supérieure à 200oye cycles par seconde, les transducteurs étant placés en contact avec les extrémités opposées du rivet. Dans le brevet américain nO 3.345*843, la matière est poussée dans une nouvelle matrice comme résultat de l'énergie de l'onde de choc frappant la matière initialement propagée par la décharge brusque de l'énergie électrique au niveau d'un espace d1 électrode dans un liquide contenant la matière. Dans chacune de ces techniques, de l'énergie électrique est transforiée en force mécanique utile pour conformer la pièce usinée impliquée. Cependant, chacune de ces techniques-présente certaines caractéristiques intrinsèques qui limitent leur utilité. Dans le procédé de conformation magnétique du brevet américain n 3.088.200 et dans le procédé de conformation électrohydraulique du brevet américain n 3.345.843, les forces de tra vail appliquées contre la pièce usinée sont plus ou moins uniformes et, en conséquence, elles ne sont pas concentrées en un point particulier contre la pièce usinée.Les forces de vibration à ultra-sons de l'appareil du brevet américain n 3.292.413 peuvent être utiles pour installer des rivets en matières relativement tendres mais le durcissement qui résulte de chocs répétés sur'certaines matières plus dures comme le titane, provoque souvent que les rivets se fissurent et perdent leur résistance. Bien que l'outil de mise en place des rivets au moyen d'un solénolde du brevet américain n 2.752.061 sert à focaliser la force de choc de l'outil contre la pièce usinée, la force maximale engendrée par un dispositif du type à solénode.est limitée par les effets de saturation dans sa matière ferromagnétique et est au plus de plusieurs centaines de livres. À titre d'exemple, il est mentionne dans ce brevet que la force appliquée pour installer un petit rivet est supérieure & 725 kg. Mme Si la coupe transversale d'un plongeur à solénotde est aussi faible que 0,0001 m2, la force maximale engendrée par un tel plongeur est de tordre de 815 kg en raison de la saturation. Bien qu'il soit 'en général pratique d'utiliser un enroulement de matière conductrice pour engendrer un champ magnétique, la chaleur produite et les contraintes mécaniques induites dans l'enroubment par l'impulsion de l'énergie électrique à travers l'enrou-lement, réduisent en général la durée d'utilisation utile ou la vitesse de fonctionnement de ces enroulements. Les vitesses pour la cadence de production utilisant ces enroulements sont souvent limitées par les considérations de durée d'utili- sation. Il y a donc lieu de remarquer que les techniques antérieur pour transformer l' & ergie électrique en force mécanique pour la conformation de matières, ne. fournissent pas un système efficace pour focaliser des forces mécaniques d'une grandeur suffisante contre une partie choisiede la pièce usinée én un court instant. En outre, des châssis massifs ont été considérés comme nécessaires car l'appareillage ne semble être approprié pour un système afin d'imposer et de faire réagir la grandeur de force nécessaire pour installer des rivets ayant un diamètre de 9,53 n ou réalisés en une matière à grande résistance comme le titane.Les machines de rivetage du type à compression capables de satisfaire aux besoins importants de la force de mise en place conçues pour le transport ultra-sonore sont massives en ce sens qu'elles sont plus grandes qu'une maison et sont très couteuses, de l'ordre de centaines de milliers de dollars par machine. Bien qu'on ait proposé de mettre en place les rivets au moyen d'un marteau frappant sur une extrémité du rivet tandis qu'un autre marteau frappe sur 1' autre extrémité du rivet' le mécanisme d'entraînement pour ces marteaux n'a pas produit l'action synchrone désirée. L'utilisation de moyens mécaniques, pneumatiques, hydrauliques, électriques ot la combinaison de ces moyens ne fournit pas une action synchrone et dans la réalité on obtient des résultats peu sdrs et inconsistants du fait de l'inertie du système ou des effets de compression. Dans le domaine du rivetage d'avions, plusieurs problèmes se sont posés aux fabricants des appareils de rivetage. Non soulement les avions sont de plus en plus grands 'et néoessitent, en conséquence, des rivets plus grande et plus longs mais également ils sont nommis à l'utilisation accrue nécessitant l'installation de rivet de plus grande résistance et d'une durée suffisante pour assurer une utilisation profitable i l'acheteur. Une telle liaison des structures d'avions nécessite également beaucoup de force pour l'installation. Il ressort de ce qui a été dit plus haut à propos des techniques antérieures pour la conformation de matières, qu'il est clair qu'il est nécessaire d'avoir un appareil de réalisation simple pouvant être utilisé facilement pour appliquer une force mécanique d'intensité élevée. L'invention crée - un appareil perfectionné pour transformer de l'énergie électrique en force mécanique d'intensité élevée utile dans la conformation de matières - un appareil de conformation de matières qui est capable d'avoir un réglage exact pour des sorties de force de travail répétables a - un appareil de conformation de matières à intensité d'énergie élevée capable de produire une force suffisante en un coup contre une pièce usinée pour éviter la dégradation des pro priétés de la pièce usinée résultant de coups répétés nécessaires dans d'autres systèmes pour avoir le même degré résultant de conformation - un appareil pour conformer des matières qui appliquent une force d'intensité élevée en un temps mesuré en micro-secondes tandis qu'en mQme temps il comprend un dispositif pour synchroniser l'application de force au moyen de deux ou plusieurs appareils avec une grande précision ; - un enroulement perfectionné utile dans un appareil pour transformer l'énergie électrique en une force mécanique à intensité élevée qui comprend la prévision de dispositifs pour prolonger la durée d'utilisation de l'enroulement en réduisant la dégradation dile à l'engendrement de chaleur et par la prévision d'un renforcement mécanique pour l'enroulement - un outil perfectionné d'application de force qui est utile pour fournir une force mécanique d'intensité élevée afin de conformer convenablement une pièce usinée comme un rivet ; - des structures qui sont reliées par des installations de rivets ayant une excellente résistance et une grande durée de résistance vis-à-vis de l'effort ;; - un appareil de rivetage qui en plus de fournir des forces à intensité élevée pour les installations de rivets comprend également des dispositifs indépendants pour le serrage et la charge préalable rivet-matrice ; - un appareil de rivetage perfectionné qui, du fait de son aptitude à appliquer une force à intensité élevée de mise en place de rivets dans un temps bref, ne nécessite pas un chtsssiss massif pour assurer un alignement précis de l'outil ; - un mécanisme de recul approprié pour être utilisé dans un outil à chocs d'énergie élevé.. Conformément à l'invention, l'énergie électrique est transformée en une force mécanique de conformation de matière. L'énergie électrique est accumulée pour avoir des centaines et des milliers de Joules sous plusieurs milliers de volts dans un système d'emmagasinement comme une rangée de condensateurs. Périodiquement & travers un circuit de décharge, un courant électrique passe à travers un enroulement plat pour engendrer un champ magnétique à intensité élevée apparaissant rapidement près de l'enroulement. Le transducteur ou la partie de l'outil de l'appareil comprend une surface conductrice de l'électricité placée près de l'enroulement plat dans son champ magnétique. À travers le corps de l'outil, une surface d'application de travail est reliée à la surface conductrice. Lorsque l'énergie électrique est déchargée à travers l'enroulement, le champ ma magnétique apparaissant rapidement, provoque l'engendrement de courants de Foucauld dans la surface conductrice, ce qui produit une force répulsive à énergie élevée entre l'enroulement et la surface conductrice qui propulse l'outil et sa surface d'application de force contre la pièce usinée. Si un système à deux marteaux est utilisé, une synchronisation exacte entre les surfaces d'application de travail propulsées contre la pièce usinée est possible par l'utilisation d'une série de liaisons entre les deux enroulements entraînant les deux outils.La température de l'enroulement peut être réglée en inJectant de l'air froid ou un autre fluide approprié contre la surface de l'enroulement et la plaque conductrice. Etant donné que le choc de l'outil contre la pièce usinée est d'une très iaible durée, il peut réagir au moyen d'un système de -recul approprié à masse suspendue plut8t que comme une force statique à travers un châssis de riveteuse massive. Pour I'installation de rivets, des matrices 8-tQe sont utilisées, ces dernières limitant la dilatation de la tête formée en fournissant une dilatation radiale uniforme du rivet et une excellente résistance de liaison et de résistance à l'effort. L'invention est représentée, à titre d'exemples non limitatifs, aux dessins annexé. La fig. 1 est une représentation schématique de l'invention avec des parties représentées en coupe transversale à dés fins de clarté. La fig. 2 est une élévation latérale illustrant une riveteuse à marteaux opposés conforme à l'invention. La fig. 3 est une élévation d'extrémité d'une partie du mode de réalisation à marteaux opposés de l'invention avec des parties arrachées ou représentées en coupe à des fins de clarté. La fig. 4 est une coupe prise suivant la ligne 4-4 de la fig. 3. La fig. 5 est une coupe latérale partielle à plus grande échelle illustrant un rivet juste avant la mise en place. La fig. 6 est une coupe latérale partielle montrant le rivet de la fig. 5 lorsqu'il est totalement mis en place. A la fig. 1, on voit que l'ensemble 5 de l'appareil de l'invention, comprend une source d'énergie électrique 10, destinée i fournir le courant électrique nécessaire pour le généra teur de champ magnétique 15 afin de commander le transducteur 25 avec la force mécanique résultante appliquée dans une première direction 48 contre la pièce usinée 50. La source d'énergie électrique 10 peut se composer de tout système approprié pour avoir une impulsion élevée de courant électrique, et, comme il lustré il s'agit d'une rangée de condensateurs Il et d'un commutateur à courant élevé 12 reliés en série avec le générateur de champ magnétique sous la forme d'un enroulement plat 17. Naturellement, d'autres configurations des coupes transversales peuvent être utilisées pour l'enroXement 17. Comme représenté, l'enroulement 17 est formé en enroulant un ruban conducteur plat comme du cuivre, afin d'obtenir un nombre de spires appropriées ayant une borne extérieure 18 et une borne intérieure 19 aux extrémités opposées de l'enroulement 17 pour la liaison avec la source d'énergie 10. Une matière isolante 21 est dispersée entre les spires individuelles de l'enroulement 17. Une face 20 et la surface extérieure de l'enroulement 17, sont supportées par l'enveloppe isolante 22 tandis que l'autre face 23 de l'en- roulement 17 est supportée par une membrane 24 réalisée en fibre de verre tissée ou en une autre matière très isolante analogue. Quand ltenroulement 17 est soumis à une décharge de courant importante à partir de la source d'énergie 10 ; il y a une ten dance pour que celui-ci se -contracte à l'extérieur. Cette tendance est contrecarrée par l'enveloppe 22. Le courant tend également à provoquer que l'enroulement 17 se détende dans sa direction axiale. -Ce mouvement est contrecarré par la membrane 24 pour le 'déplacement dans une première direction 48 et par l'enveloppe 22 pour le déplacement dans la direction opposée. En utilisant une matière plate pour l'enroulement 17 par contraste à une matière conductrice circulaire, il y a une plus grande étendue de friction le long de la première direction 48 pour résister à la tendance de l'enroulement à se détendre vers l'ex térieur le long de son axe central.La matière isolante 21 sous la forme d'un composé de moulage comme un adiprène ou un époxy, peut être utilisée avec un ruban de fibre de verre ou un papier de transformateur classique afin d'isoler une spire de l'enroulement d'une autre. Le transducteur 25 peut se composer d'une matière à pouvoir de transmission et sensible aux forces ayant une rigidité suffisante pour former une feuille de matière conductrice, comme une plaque de cuivre 27 à une extrémité du corps 28 du transducteur 25, la surface de la feuille 27 étant généralement para- lèle à la face 23 de l'enroulement 17 près de la membrane 24. Dans un tel appareil la surface-de la feuille 27 se trouve initialemeat à une distance de 1,52 mm de la face 23 de l'enroulement 17. À l'autre extrémité du corps du transducteur 28 dans la première direction 48 à partir de la feuille conductrice 27, se tronve l'outil d'application de force 30 qui peut être fixé au corps 28 au moyen d'un filetage 31. Comme représenté, l'outil 30 est conformé sous la forme d'un ciseau utile pour découper la teste du boulon 52 ou pour conformer autrement la pièce usinée 50.Un dispositif de serrage 54 maintient la pièce usinée 50 et tout l'ensemble est supporté par le châssis 40 qui comprend une butée postérieure 42 en contact avec l'enveloppe de lenrou- lement 22 et des supports de guidage 44 ayant des paliers 45 en contact de guidage avec le corps du transducteur 28. Lors du fonctionnement, l'ensemble 5 est mis en place initialement comme représenté à la fig. 1. Lorsqu'une course de travail est-dfisirée, le commutateur à courant élevé 12 est ferté ce qui permet à l'énergie électrique à partir de la rangée de condensateurs Il d' & re déchargée à travers l'enroulement 17. Cette impulsion d'énergie élevée du courant électrique passant à travers l'enroulement 17, engendre un champ magnétique crois eant près de l'enroulement 17. Etant donné que la feuille conductrice 27 du transducteur 25 est placée dans le champ magnétique efficace engendré par l'enroulement 17, un courant est produit dans la feuille 27 qui est proportionnel à l'intensité du champ dans sa surface. L' inter-réaction du champ et le courant induit, fournissent une pression ou force de rappel entre l'enroulement 17 et le transducteur 25. Cette force de rappel intense instantanée et passant entre l'enroulement 17 et la feuille conductrice 27, confère un déplacement au transducteur 25 le long d'une première direction 48.Cette force de propulsion a une énergie Si importante que l'outil 30 divise facilement la tête de boulon 52 à distance de sa pièce usinée de support 50. Bien que la source d'énergie électrique70 puisse Autre chargée à plusieurs milliers de volts, la puissance impliquée n'est pas trop importante car l'appareil 5 peut être mis sous tension toutes les 10 secondes avec du courant domestique normal et en alimentant la source électrique pour charger la rangée de condensateurs Il entre des mises sous tension individuelles. Ce résultat est obtenu en raison de la durée du cycle très courte mesurée en micro-secondes pour la décharge réelle de l'énergie à travers l'enroulement 17. En faioant.varier la forme de l'outil d'application de force, il est possible d'utiliser l'appareil décrit plus haut pour un grand nombre d'opérations de conformation de matières. Des trous peuvent être poinçonnés, des ondulations peuvent être formées, des bords peuvent entre découpés, des motifs peuvent tre imprimés, des objets peuvent être martels, des feuilles peuvent être conformées-, des parties peuvent btre forgées, des organes de fixation peuvent être mis en place, des plaques peuvent être soudées sous pression, toutes ces opérations utilisant la force à intensité élevée à impulsion extr8mement brève de l'appareil de l'invention. Pour avoir une meilleure compréhension du principe de base et du pouvoir d'adaptation particulier de l'appareil de l'invention, on décrit ci-après son utilisation dans la formation de rivets. À l'heure actuelle, il existe une grande demande relative aux organes de rivetage pour satisfaire 1es besoins de l'industrie aéronautique pour mettre en place des rivets sur des structures mti doivent résister à des charges de plus en plus élevées, ainsi qu'à des gammes de températures de plus en plus grandes. Une plus grande durée d'utilisation est demandée pour les carcasses des avions commerciaux afin d'avoir une structure ayant une plus grande résistance aux efforts. De plus grandes structures ont été crées qui nécessitent des feuilles de matière plus épaisses devant entre reliées par rivetage. il en résulte un besoin de rivets plus longs et de plus grands diamètres, en matières plus résistantes, ce qui a pour effet finalement de nécessiter une plus grande force pour la mise en place et une plus grande sureté dans la mise en place. lorsque lton se réf8- re au rivet de l'invention, on entend toutes les formes de rivets car l'appareil impliqué n'est pas différent peu importe que le rivet soit sous la forme d'un cylindre simple, d'un cône, d'un cylindre avec une tête ouvrée ou d'une autre configuration. Dans la tendance actuelle de l'état de la technique des appareillages de rivetage, on utilise des chssîs massifs nécessitant des structures de support à piste de roulage pour avoir la force de compression nécessaire afin d'installer un grand rivet constitué de titane ou' d'une autre matière analogue extrê- mement résistante. Cependant, il est clair que le coût initial élevé pour l'investissement d'un tel équipement a un effet important sur les prix de fabrication des rivets.On a trouvé que l'emploi de chocs répétés avec une force plus faible pour former des rivets, n'est pas acceptable car ces rivets ont tendance à se fissurer en raison des chocs répétés du dispositif de marte laye, Dans les installations nécessitant un rivetage étanche aux combustibles et une bonne résistance à l'effort, le rivetage par chocs répétés est souvent inacceptable car la reproductibilité de l'énergie conférée aux rivets est difficile à obtenir du fait que la réponse dynamique de la pièce usinée, affecte l'énergie par chocs. En outre, le bruit engendré par l'équipement de rivetage du type à martelage, fatigue les travailleurs employés dans la zone du rivetage. À titre d'exemple, les forces impliquées lors de la conformation de rivets métalliques de grandes dimensions sont de l'ordre de 725 kg pour former un rivet ayant un diamètre de 3,56 em, comme décrit dans le brevet américain n 2.752.061, une force statique équivalant à 14.496 kg étant nécessaire pour former un rivet en acier inoxydable d'un diamètre de 6,35 mm. Pour obtenir la fonction d'installation de rivets ayant les exigences indiquées précédemment, on a réalisé l'appareil 60 à marteaux opposés synchrone de mise en place de rivets, représenté aux fig. 2 à 4. À la fig. 2, il y a lieu de remarquer que la riveteuse à marteaux opposés 60, est supportée par un ch & sis en C 65 monté sur des socles 68 et 69 supportés par le sol 70. Un boulon évidé classique 72 peut tre utilisé avec une grue appropriée pour déplacer l'ensemble de rivetage ou riveteuse 60 d'un poste de travail à un autre dans l'usine de fabrication afin que la riveteuse 60 soit facilement adaptable pour réaliser le rivetage sur des panneaux mis en place dans les outils d'-assemblage.Des patins de support 75 et 76 sont montés sur les extrémités ouvertes du châssis en C 65 pour avoir un alignement des marteaux supérieur et inférieur 79, 80 le long de l'axe des rivets 83. A la fig. 2 il y a lieu de noter que les feuilles 85 et 86 peuvent être serrées dans le châssis 65 par l'application d'une pression de serrage à partir des moteurs de serrage à fluide supérieur et inférieur 89 et 90. Ces moteurs sont fixés aux patins 75 et 76 par l'intermédiaire de plaques de support 93 et 94. Des biellettes 97, 98 font saillie à l'extérieur à partir des moteurs 89 et 90 contre les éléments 101, 102 des marteaux 79 et 80. Les patins de serrage 105 et 106 viennent au contact des surfaces des feuilles 85 et 86 et sont espacés des éléments 101 et 102 par des tiges d'espacement 109 et 110 supportées de manière coulissante dans les guides de support 171 et 112 fixés aux patins de support 75 et 76.Lorsque du fluide sous pression est amené aux moteurs de serrage 89 et 90 d'une façon classique, une pression de serrage est conférée sur les feuilles 85 et'86, Les marteaux 79, 80 sont décrits de façon plus détaillée en référence aux fig. 3 et 4, mais il y a lieu de noter que le logement de l'enroulement à marteau supérieur 115 définit deux encoches longitudinales 117 et 119 fournissant la liaison électrique à l'enroulement à marteau 163 par des organes de liaison terminale 129 et 139. De la même façon, le logement d'enroulement inférieur 116 définit des encoches 118 et 120 pour les organes de liaison terminale 130 et 142.S'il est nécessaire de régler la température de ltenroulement, un milieu de refroidissement peut être appliqué aux enroulements par l'intermédiaire des conduits 123 et 124 qui peuvent faire saillie à travers les encoches 117, 119, 118 et 120. Si on le désire, chaque enroulement peut store conçu pour permettre au milieu de refroidissement de s'écouler à travers le corps de l'enroulement lui-mme. Le dispositif d'alimentation d'énergie électrique 125 pour les marteaux opposés 79 et 80, est représenté à la fig. 2, le premier point d'intérêt étant l'utilisation d'une série d'organes de liaison 127 s'étendant entre l'organe de liaison terminale 129 du marteau supérieur 79 et d'un organe de liaison terminale correspondant 130 du marteau inférieur 80.La rangée de condensateurs 132 et le commutateur de courant élevé, représenté sous la forme d'ignitrons 133, sont reliés en série par l'interm6- diaire du conducteur 134. Les ignitrons 133 sont reliés par l'intermédiaire du conducteur 137 à l'organe de liaison terminale 139 du marteau supérieur 79 et la rangée de condensateurs 132 est reliée par l'intermédiaire au conducteur 140 à l'autre organe de liaison terminale 142 du marteau inférieur 80+ Pour avoir la fonction de temporisation et de mise en oeuvre utile lors du réglage de la quantité de charge et de la durée de mise sous tension de la charge à travers les enroulements à marteau, des dispositfs de réglage convenables 144, un circuit de mise sous tension 145 et un dispositif d'alimentation de puissance 147 sont reliés aux ignitrons 133 et à la rangée de condensateurs 132 comme représenté à la fig. 2. Comme illustré à la fig. 3, le rivet 87 s'étend le long de l'axe de rivet 83 et fait saillie à travers les feuilles 85 et 86. Un canal d'outil 149 s'étendant à travers le patin 105 est à l'alignement avec l'axe de rivet 83 et défini dans le patin de serrage 105. Une surface de travail ou matrice 151 du transducteur 153 est placée dans le canal 149 et est susceptible de coulisser le long de ctui-ci. Une plaque 155 à surface conductrice de l'électricité est fixée au transducteur 153 dans une position de mise sous tension en contact intime avec l'élément à membrane 159 qui étanchéifie la surface inférieure ou face 161 du transducteur de l'enroulement plat 163. Une masse de recul 167 est placée sur le côté supérieur et en contact non conducteur avec l'enroulement plat 163 près de sa face de recul 162. La surface 169 à l'extrémité supérieure de la masse de recul 167 sert à définir avec les parois latérales internes du logement 115 et la surface inférieure 171 de l'élément 101, une chambre de charge préalable 175. Une source appropriée de gaz ou de fluide sous pression (non représentée) est alimentée à la chambre de charge préalable 175 pour assurer initialement un contact intime entre l'élément à membrane 159 et la plaque conductrice 155 et entre la surface de travail 151 et le rivet 87. Dans le cas du marteau inférieur 80, la force de gravité tire la masse de recul, l'enroulement et le transducteur vers le bas à distance du contact avec le rivet 87, par conséquent, une chambre de charge préalable pressurisée analogue (non représentée) est utilisée pour imposer une force dirigée vers le haut au rivet 87 à charge préalable comme désiré. En outre, un dispositif à -sou- pape de libération pré-réglé (non représenté) peut être utilisé dans la chambre de charge préalable 175 pour permettre ltéchap- pement du gaz ou du fluide de suspension pendant la période de recul lorsque la masse de recul 167 est propulsée vers l'élément 101 afin de réduire la dimension de la chambre de charge préalable 175 et d'augmenter la pression sur le gaz ou le fluide de suspension.Pour avoir un coulissement aisé sans usure de la masse de recul 167, de l'enroulement 163 et du transducteur 153 le long de la surface interne du logement 115, un revêtement de matière isolante à faible friction 179 comme du nylon ou dupolytétra fluoroéthylène, est utilisé pour revêtir la surface interne du logement 115. Pour des raisons de sécurité et de résistance, le logement 115 est constitué d'un tratifié fibre de verre-résine- époxy. Comme représenté à la fig. 4, l'enroulement 163 comprend à une extrémité un organe de liaison terminale interne 129. L'en enroulement 163 est enveloppé autour de plusieurs spires Jusqu'à ce qu'il atteigne son autre extrémité reliée à l'organe de liaison terminale 139. Entre chaque spire de l'enroulement plat 163, une matière isolante 181 est insérée sous la forme d'un composé de moulage. Une matière conductrice de l'électricité revêtue au préalable comme un vernis ou du papier isolant ayant une épaisseur de quelques millièmes de millimètre, disposée individuellement ou en combinaison avec un composé de moulage, peut constituer l'iso- lement entre les spires de l'enroulement 163. Lors de l'engendrement de l'enroulement plat approprié 163 on utilise divers types de séparateurs pour la matière de l'enroulement et différents nombres de spires. À titre d'exemple, on peut employer du cuivre d'une épaisseur de 1,59 Ina pour des enroulements ayant une largeur de 11,1 n, chaque enroulement étant séparé d'un autre par une couche .de papier et un composé de moulage en matière époxy. On utilise initialement un enroulement à 12 spires ayant un diamètre extérieur de 7,62 cm pour commander un transducteur ayant une surface conductrice d'un diamètre de 7,62 cm. D'autres enroulements ayant 18 spires et un diamètre extérieur de 12,7 cm sont utilisés pour commander un transducteur ayant une surface conductrice d'un diamètre de 12,7 cm.Lorsque le nombre de spires augmente, la force disponible pour la propulsion du transducteur 153 est accrue Jusqu'à un certain point proche de 40 spires et la quantité de la tension de décharge nécessaire pour la même déformation du rivet commence à augmenter. Ceci apparat en raison de l'interaction de l'inductance accrue provoquée par le nombre accru des spires de itenroulement et avec l'augmentation dans la durée de l'impulsion de courant tandis que sa grandeur de pic est réduite. On a trouvé également que la force de propulsion de au champ établi entre l'enroulement 163 et le transducteur 153, diminue lorsque le transducteur 153 se déplace à distance de l'enroulement 163. Pour cette raison, un certain équilibre est obtenu en notant la valeur de la tension nécessaire pour une déformation analogue de rivets identiques avec une variation dans le nombre de spires dans les enroulements utilisés. Une modification de la matière conductrice pour la plaque superficielle conductrice 155 d'aluminium en cuivre, diminue l'inductance de 5 à 10 %, ce qui s'additionne à l'efficacité glob2le-de ce dispositif sans diminution du nombre des spires de l'enroulement.La durée de vie de l'enroulement est essentiellement accrue en rendanttaus uniforme 11 espace entre des enroulements adjacents, en ouvrant le dirAtre interne de l'enroulement et en utilisant une matière de moulage améliorée 181. Des études récentes relatives aux avantages de la réduction de la largeur conductrice d'un enroulement plat, indiquent qu'il y a un besoin de puissance accru supérieur à 50% pour doubler la largeur de l'enroulement. Cependant, dans un essai on a trouvé que deux enroulements essentiellement identiques, sauf que la dimension d'un des enroulements présente une largeur r6- duite de 3,18 n au lieu de 19 mm, permettent d'installer d'une façon appropriés, des rivets en acier inoxydable d'un diamètre de 6,35 n. On a noté que pour la même déformation des rivets, les enroulements ayant un fil d'une largeur de 3,18 mm nécessitaient une énergie de 4060 Joules tandis que ceux ayant un fil d'une largeur de 19 mm, une énergie de 4500 Joules.Ceci représente une augmentation d'énergie de seulement Il pour un rapport d'ulgmentation de la largeur de 6 : 1 comparativement aux données publiées qui sont apparemment basées sur des calculs plutôt que sur des essais réels. L'importance d'une grande bande conductrice, c'est-8-dire d'un conducteur ayant un rapport de la largeur à l'épaisseur supérieur à 1 : 1 pour la matière de l'enroulement, réside en ce qu'on obtient une durée de vie considérablement accrue pour l'enroulement en ayant une étendue de surface supérieure pour résister à la tendance au déplacement de l'enroulement le long de son axe central en réaction aux apparitions instantanées de courant électrique à travers l'enroulement. La durée de vie de l'enroulement est également ess8ntiel- lement augmentée en contrôlant la température de celui-ci par l'utilisation d'un gaz de refroidissement comme du gaz carbonique ou de l'air d'une installation classique. Un refroidissement adéquat est obtenu en dirigeant un courant d'un tel milieu de refroidissement à travers les conduits 123 et 124 représentés à la fig. 2 vers la zone entre la membrane 159 et la surface conductrice 155 pendant la période où l'enroulement est reculé après que le courant électrique a été déchargé à travers l'enroulement 163. Lors du fonctionnement, la riveteuse à marteaux opposés 60 est utilisée pour installer le rivet 87, après que le rivet 87 a été placé dans le trou ménagé dans les feuilles 85 et 86. Par ~l'intermédiaire de l'action des moteurs de serrage 89 et 90, les patins de serrage 105 et 106 impriment une pression de serrage sur les feuilles 85 et 86 en les maintenant ensemble. Une charge préalable du rivet 87 est obtenue en augmentant la pression d'un fluide ou d'un gaz dans la chambre de charge préalable 175 ce qui a pour effet que la matrice 151 presse contre le rivet 87 et qu'une pression correspondante est appliquée à partir de l'unité de martelage inférieure opposée 80.Bien que le serrage et la charge préalable ne soient pas absolument nécessaires pour une opération convenable du dispositif, de bons résultats sont obtenus en imprimant une pression de serrage sur les feuilles 85, 86, de l'ordre de O à 453 kg et en appliquant des pressions sur le rivet de l'ordre de O à 227 kg. Une fois que l'appareil se trouve prêt, les organes de commande 144 permettent à la rangée de condensateurs 132 d'être déchargée par l'actionnement du circuit de mise sous tension 145 pour actionner les ignitrons 133 afin que les enroulements des marteaux 79 et 80 reçoivent aimaltanément une décharge de courant électrique d'énergie élevée. Une telle décharge engendre un champ magnétique autour de l'enroulement 163 et notamment au voisinage de la plaque conductrice 155. Etant donné que la plaque 155 est constituée d'un conducteur électrique, des courants de Foucauld sont rapidement engendrés avec le champ magnétique ce qui fournit une force de rappel de la force magnétique de l'enroulement 163.Cette force de rappel propulse le transducteur 153 vers le rivet 87 et cette force est transmise par l'intermédiaire de la matrice 151 ce qui provoque la déformation et donc l'installation du rivet 87 dans les feuilles 85 et 86. Une action simultanée et exactement opposée, apparaît dans le marteau inférieur 80 en raison de la liaison en série entre les enroulements des marteaux 79 et 80 fournie par les organes de liaison en série 127. Ainsi, il n'y a pas d'inertie mécanique qui provoquerait un manque de synchronisation entre les chocs de marteaux opposés appliqués avec une grande intensité de force contre le rivet 87. En raison de la répulsion entre le transducteur 153 et l'en- roulement 163, il y a une force de recul appliquée à l'enroulement 163 ce qui provoque le déplacement vers le haut dans une direction opposée 'de l'enroulement 163 et de la masse de recul 167 à partir du mouvement du transducteur 153. Bien que ltenrou- lement 163 puisse être maintenu rigide comme dans 1' appareil 5 de la fig. 1, la suspension libre de l'enroulement 163 dans le logement 115 avec une masse de recul 167, permet l'utilisation d'un chtcsis léger pour la riveteuse 60.Un rapport en poids de l'ordre de 10 : 1 entre la masse 167 et le transducteur 153 fournit une propulsion utile pour déplacer le transducteur 153 contre le rivet 87 avec une meilleure efficacité d'énergie résultant d'un rapport en poids de l'ordre de 25 : 1. La force de recul provoquée par le contact de la surface supérieure 169 de la masse de recul ou du milieu comprimé de charge préalable contre la surface fixe 171 du capuchon 101, est transmise par l'intermédiaire du châssis en C 65. Ceci provoque naturellement un désalignement temporaire du marteau supérieur 79 ainsi que du marteau in inférieur 80 à partir de l'axe de rivet 83. Cependant, en raison du retard entre le moment ot l'enroulement 163 amorce son mouvement de recul et le moment où la force de recul est appliquée au ch & siss 65, la matrice 151 a terminé son déplacement et par conséquent l'installation du rivet 87. Ainsi, le désalignement temporaire dans le châssis 65 n'a pas d'effet dans la précision de l'établissement du rivet 87. Dans une installation analogue de la riveteuse 60, la rangée de condensateurs à une capacitance de 360 mfd avec une gamme de tension comprise entre O et 10.000 volts. Avec cette riveteuse, l'ordre de grandeur de la force de choc entre la matrice de conformation du rivet et le rivet, varie à un débit statique ou faible équivalent à plus de 32.616 kg. La durée du choc rivet-matrice, est mesuré dans la gamme de 100 à 700 microseconde. Cette durée peut varier en modifiant les constantes électriques et mécaniques de l'appareil Jusqu'à une valeur comprise au-deà de cette gamme. En utilisant une installation de riveteuse analogue à celle représentée aux fig. 2 à 4, dans une série d'essais, on installe des rivets en titane d'un diamètre nominal de 4,76 mm avec leur équivalent de diformation pour comprimer des installations nécessitant une énergie de 78 à 95 Joules. Dans cette installation, les enroulements ont 27 spires chacun ét la décharge d'énergie de la rangée de condensateurs est de l'ordre de 3500 à 3800 Joules entre 4400 eefCGOO volts pour avoir une force de pointe de 7257 kg à 9071 kg. On constate donc que la riveteuse de l'invention fournit un choc à intensité d'énergie très éle- vée sur le rivet. Dans une autre série d'essais utilisant une riveteuse électromagnétique analogue à celle représentée aux fig. 2 à 4, on a trouvé que deux structures témoins ne font pas défaut après 2.000.0000 et 1.750.000 cycles sous une contrainte de 4200 kg/ cm2 de sorte que les essais sont arrêtés. Ces résultats sont considérés comme remarquables lorsqu'on les compare aux résultats de la technique de rivetage à compression classique préalable pour des structures analogues qui seraient considérées comme acceptables si aucun défaut n'apparaissait après 300.000 cycles sous les mêmes conditions d'essais, jpi8 découpage de ces rivets ne faisant pas défaut, on note que la dilatation de la tige pour la partie cylindrique des rivets qui exclut les parties fraisées, est uniforme d'une manièrP sgrprenante sur toute la longueur. Pour une meilleure compréhension des résultats des essais indiqués ci-dessus, on se réfère ci-après aux fig. 5 et 6, Comme représenté à la fig. 5, les deux feuilles de matière à relier 85 et 86 sont alignées et serrées entre les patins de serrage 105, 106. Une charge préalable sur le rivet 87 est fournie par le contact entre les surfaces de matrice 151 et 191 de la riveteuse 60. La fig. 5 représente la position relative des éléments juste avant la décharge du courant électrique à travers les enroulements de la riveteuse. Â la fig. 6, on a représenté l'état du m9me rivet 87 lorsqu'il est installé dans les plaques 85, 86. La partie fraisée 193 a été remplie par le rivet et l'axe du rivet est dilaté radialement uniformément pour relier rigidement et convenablement les feuilles 85, 86. Pour apprécier l'uniformité de la dilatation de la tige résultant de l'emploi de la riveteuse de l'invention, la dilatation cylindrique de la tige entre les délimitations 195 représentées au dessin, a été mesurée pour indiquer que dans cette partie du rivet, il y a une variation inférieure à 1 % du diamètre nominal du rivet entre la partie la plus dilatée du rivet et la partie la moins dilatée du rivet. D'une façon spécifique pour un rivet ayant un diamètre nominal de 6,35 mm, on effectue une mesure entre les parties 197 et 197' après l'installation, ce qui donne une valeur de 6,93 mm. Une deuxième mesure entre les parties 198 et 198' à l'interface entre les feuilles 85 et 86 fournit une mesure de 6,88 mm.Une troisième mesure entre les parties 199 et 199' à l'autre extrémité de la partie cylindrique du rivet donne une valeur de 6,93 n. La variation maximale (6,93 n - 6,88 mm) est de 0,05 mm. 1 * du diamètre nominal représenterait 0,06 n. La dilatation radiale moyenne des rivets dans une série d'essais, montre une gamme comprise entre 3 à 10 ffi du diamètre nominal des rivets, ce qui fournit des joints étanches aux combustibles ayant une durée à l'effort extrêmement bonne. A titre d'exemple, avec un diamètre nominal d'un rivet de 6,35 mm, un diamètre moyen d'un rivet installé de 6,99 mm fournit une dilatation radiale de 10%. Les mesures pour l'uniformité des tiges des rivets sont prises avec une distance entre la surface de la plaque 86 et l'endroit 199 à une hauteur de la tige approximativement de 10 % et la distance entre la partie 197 et le début de la partie fraisée du rivet 193 est également égale à environ 10 % de la hauteur de la tige. Ainsi, l'espace 195 est égal à environ 80 % de la partie cylindrique de la tige. Des mesures plus près de la partie fraisée ou de la surface de la feuille 86 ne sont pas considérées comme sûres pour évaluer l'uniformité de la dilatation des tiges. REVENDICAXIONS 1 - Appareil pour appliquer une force mécanique contre une pièce usinée, caractérisé en ce qu'il comprend un premier dispositif pour engendrer un premier champ magnétique variant avec le temps à intensité élevée, ce dispositif générateur comportant un premier enroulement plat conducteur de l'électricité ayant plusieurs spires, un premier transducteur renfermant un dispositif définissant une première surface conductrice de l'électricité placée dans le premier champ et un dispositif définissant une première surface de travail pour transformer la première force de répulsion engendrée entre la surface conductrice et l'enroulement suivant une première force mécanique ap piquée à la pièce usinée par la première surface de travail, un logement ayant des surfaces de guidage pour permettre à l'enroulement et au transducteur d'être supportés demanière coulissante job long de celui-ci, une masse de recul placée suivant une relation de transmission de force avec la surface de l'enroulement éloignée du transducteur et comprenant des surfaces en contact de coulissement avec les surfaces de guidage, la masse de recul et le transducteur ayant un rapport en poids supérieur à 10 s 1. 2 - Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la masse de recul et le transducteur ont un rapport en poids de 25 : 1. 3 - Appareil suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le logement comprend un dispositif pour supporter une pièce usinée alignée avec le trajet de mouvement de la surface de travail. 4 - Appareil suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le logement comprend également un dispositif pour arrAter le mouvement de la masse de recul lorsqu'elle se déplace à distance du transducteur. 5 - Appareil suivant l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le logement s'étend à une distance suffisante entre le dispositif de support de la pièce usinée et l'au- tre extrémité du logement pour permettre t la surface de travail de terminer son déplacement dans une direction vers la pièce usinée avant que la masse de recul termine son déplacement dans la direction opposée. 6 - Appareil suivant l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif pour diriger un milieu de refroidissement contre l'enroulement et entre celui-ci et la surface conductrice de l'électricité. 7 - Appareil suivant l'une des revendications 1 à 6, caractérisé, en ce que le premier dispositif générateur d'un champ comprend un organe d'emmagasinement d'énergie électrique sous la forme d'une rangée de condensateurs. 8 - ,Appareil pour appliquer une force mécanique contre une pièce usinée, caractérisé en ce qu'il comprend un premier dispositif pour engendrer un premier champ magnétique variant avec le temps à intensité élevée, ce premier dispositif générateur comportant un premier enroulement plat conducteur de l'électri- cité ayant plusieurs spires, un premier transducteur ayant un dispositif définissant une première surface conductrice de l'électricité placée-dans le premier champ et un dispositif définissant une première surface de travail pour transformer la première force de répulsion engendrée entre la surface conductrice et l'enroulement suivant une première force mécanique appliquée à la pièce usinée par la première surface de travail et un dispositif pour diriger un milieu de refroidissement contre l'enroulement et entre celui-ci et la surface conductrice de l'électricité, 9 - Appareil suivant la revendication 8, caractérisé en ce que le premier dispositif engendrant un champ renferme un dispositif d'emmagasinement d'énergie électrique sous la forme d'une rangée de condensateurs. 10 - Appareil pour appliquer une force mécanique contre une pièce usinée, caractérisé en ce qu'il comprend un premier dispositif pour engendrer un premier champ magnétique variant avec le temps à intensité élevée, ce premier dispositif générateur comportant un premier enroulement plat conducteur de l'électricité ayant plusieurs spires, un premier transducteur ayant un dispositif définissant une première surface conductrice de l'électricité placée dans le premier champ et un dispositif définissant une première surface de travail pour transformer la première force de répulsion engendrée entre la surface conductrice et le dispositif générateur suivant une première force mécanique appliquée à la pièce usinée par la première surface de travail1 un deuxième dispositif pour engendrer un deuxième champ magnétique variant avec le temps à intensité élevée, ce deuxième dispositif générateur comportant un deuxième enroulement plat conducteur de l'électricité ayant plusieurs spires, un deuxième transducteur ayant un dispositif définissant une deuxième surface conductrice de l'électricité placée dans le deuxième champ et un dispositif définissant une deuxième surface de travail pour transformer la deuxième force de répulsion engendrée entre la deuxième surface conductrice et le deuxième dispositif générateur suivant une deuxième force mécanique appliquée à la pièce usinée par la deuxième surface de travail dans une direction généralement opposée à la direction de la première force mécanique mentionnée appliquée à la pièce usinée, un châssis ayant un premier et un deuxième support, le premier support comprenant un premier dispositif de positionnement pour mettre en place le premier dispositif générateur de champ et le premier transduc- teur fournissant un premier trajet pour le déplacement de la première surface de travail dans une première direction, le deuxième support ayant un deuxième dispositif de positionnement pour mettre en place le deuxième dispositif générateur de champ et le deuxième transducteur fournissant un deuxième trajet pour le déplacement de la deuxième surface de travail dans une deuxième direction opposée à la première direction, le premier dispositif de mise en place comportant un premier patin et un premier moteur de serrage reliés de manière opérationnelle entre le premier support et le premier patin pour déplacer celui-ci par rapport à la pièce usinée le long de la première et de la deuxième direction, le deuxième dispositif de positionnement comprenant un deuxième patin et un deuxième moteur de serrage reliés de manière opérationnelle entre le deuxième support et le deuxième patin pour déplacer le patin par rapport à la pièce usinée le long de la première et de la deuxième direction et pour appliquer une pression de serrage sur les côtés opposés de la pièce usinée entre le premier et le deuxième patin. Il - appareil suivant la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend un châssis ayant une configuration en C disposée avec le premier et le deuxième support fixés aux extrémités ouvertes de celui-ci. 12 - Appareil suivant l'une des revendications 10 et 11, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif pour diriger un milieu de refroidissement contre le premier enroulement et entre celui-ci et la première surface conductrice de l'électricité et un dispositif pour diriger un milieu de refroidissement contre le deuxième enroulement et entre celui-ci et la deuxième surface conductrice de l'électricité. 13 - Appareil suivant l'une des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que le premier et le deuxième générateur comprennent un dispositif pour les relier électriquement en série l'un avec vautre afin d' engendrer simultanément le premier et le deuxième champ magnétique. 14 - Appareil suivant l'une des revendications 10 à 13, caractérisé en ce que le premier et le deuxième générateur comportent un dispositif d'emmagasinement d'énergie électrique sous la forme d'une rangée de condensateurs. 15 - Appareil suivant l'une des revendications 10 à 14, caractérisé en ce que la masse de recul et le transducteur ont un rapport en poids supérieur à 10 : 1. 16 - Appareil suivant l'une des revendications 10 à 15, caractérisé en ce que la masse de recul et le transducteur ont un rapport en poids supérieur à 25 : 1. 17 - Appareil pour appliquer une force mécanique contre une pièce usinée, caractérisé en ce qu'il comprend un premier dispositif pour engendrer un premier champ magnétique variant avec le temps à intensité élevée, ce premier dispositif générateur comportant un premier enroulement plat conducteur de l'électricité ayant plusieurs spires, un premier transducteur ayant un dispositif définissant une première surface conductrice de l'électricité placée dans le premier champ et un dispositif définissant une première surface de travail pour transformer la première force de répulsion engendrée entre cette surface conductrice et le dispositif générateur suivant une première force mécanique appliquée à la pièce usinée par la première surface de travail, un deuxième dispositif pour engendrer un deuxième champ magnétique variant avec le temps à intensité élevée, ce deuxième dispositif générateur comportant un deuxième enroulement plat conducteur de l'électricité ayant plusieurs spires, un deuxième transducteur ayant un dispositif définissant une deuxième surface conductrice de l'électricité placée dans le deuxième champ et un dispositif définissant une deuxième surface de travail pour transformer la deuxième force de répulsion engendrée entre la deuxième surface conductrice et le deuxième dispositif générateur suivant une deuxième force mécanique appliquée à la pièce usinée par la deuxième surface de travail dans une direction généralement opposée à la direction de la première force mécanique mentionnée appliquée à la pièce usinée, un châssis ayant un premier et un deuxième support, ce ch ssis étant disposé suivant une configuration en C avec le premier et le deuxième support fixés aux extrémités ouvertes de celui-ci, le premier support comprenant un premier dispositif de positionnement pour mettre en place le premier dispositif générateur de champ et le premier transducteur fournissant un premier trajet pour le déplacement de la première surface de travail dans une première direction, le deuxième support ayant un deuxième dispositif de positionnement pour mettre en place le deuxième dispositif géné- Mateur de champ et le deuxième transducteur fournissant un deuxième trajet pour le déplacement de la deuxième surface de travail dans une deuxième direction opposée à la première direction. 18 - Appareil suivant la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif pour diriger un milieu de refroidissement contre le premier enroulement et entre celui-ci et la première surface conductrice de l'électricité ainsi qu'un dispositif pour diriger un milieu de refroidissement contre le deu xiélpe enroulement en entre celui-ci et la deuxième surface conductrice de l'électricité. 19 - Appareil suivant l'une des revendications 17 et 18, caractérisé en ce que le premier et le deuxième dispositif gêné- rateur comportent un dispositif pour les relier électriquement en série l'un avec l'autre afin d'engendrer simultanément le premier et le deuxième champ magnétique. 20 - Appareil suivant l'une des revendications 17 à 19, caractérisé en ce que le premier et le deuxième dispositif générateur comprennent un dispositif d'emmagasinement d'énergie électrique sous la forme d'une rangée de condensateurs. 21 - Appareil pour appliquer une force mécanique contre une pièce usinée, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif pour engendrer un champ magnétique variant avec le temps à inten sité élevée, ce dispositif générateur comprenant un enroulement ayant plusieurs spires, un transducteur ayant un dispositif définissant une surface conductrice de l'électricité placée dans ce champ et un dispositif définissant une surface de travail pour transformer la force de répulsion engendrée entre la surface conductrice et le dispositif générateur suivant une force mécanique appliquée à la pièce usinée par la surface de travail, un logement comprenant des surfaces de guidage pour permettre à l'enroulement et au transducteur d'être supportés de manière coulisssantele long de celui-ci et une masse de recul placée suivant une relation de transmission de force avec la surface de l'enroulement éloignée du transducteur et ayant des surfaces en contact de coulissement avec les surfaces de guidage, ce logement comportant une chambre de charge préalable conçue pour recevoir un fluide sous pression pour pousser la masse de recul, l'enroulement et le transducteur vers la pièce usinée. 22 - Appareil suivant la revendication 21, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif pour diriger un milieu de refroidissement contre l'enroulement et entre celui-ci et la surface conductrice de l'électricité. 23 - Appareil suivant l'une des revendications 21 et 22, caractérisé en ce que le générateur de champ comprend un dispositif d'emmagasinement d'énergie électrique sous la forme d'une rangée de condensateurs. 24 - Structure, caractérisée en ce qu'elle comprend plusieurs éléments de plaques ayant des trous de rivets, au moins deux des éléments de plaque étant placés l'un par rapport à l'autre avec au moins un trou de rivet d'un élément en coincîdence avec un trou de rivet de l'autre élément pour former une ouverture de rivet cylindrique droite passant à travers ces éléments, un rivet ayant un corps définissant un cylindre droit présentant un diamètre nominal initial et placé rigidement dans 1 'ouverture de rivet, le joint formé par le rivet et les éléments de plaque résultant d'une dilatation radiale uniforme de la partie de cylindre du rivet dans l'ouverture avec la variation entre le maximum et le minimum de dilatation inférieure à 1 % du diamètre nominal. 25 - Structure suivant la revendication 24, caractérisée en ce que la dilatation le long du cylindre est comprise dans la gamme entre 3 et 10 ffi du diamètre nominal.