Brevet FR2110461A1 — publié le 19720602

Cette invention a pour objet un procédé pour préparer des multifilaments du type spandex, selon lequel les filaments individuels sont soudés les uns aux autres. Immédiatement après leur extrusion, les filaments spandex, 5 obtenus par filage à sec ou à l'état fondu, présentent une certaine viscosité. De ce fait, si une pluralité de filaments spandex sont amenés au contact les uns des autres immédiatement après qu'ils ont été extrudés d'une filière à plusieurs orifices, on obtient un faisceau de multifilaments soudés les uns aux au-10 très. Ces multifilaments sont supérieurs aux fils de monofilaments spandex du fait qu'ils ne se cassent pas facilement aux stades de traitement ultérieurs. Le brevet STÂ 3 094 374 et le brevet japonais n° 15 572/69 indiquent que, pour préparer un mul-tifilâment spandex, on confère une fausse torsion à un fil cons-15 titué par une pluralité de filaments individuels extrudés, au • moyen d'un tourbillon de gaz ou de liquide de façon que la coa-lescence entre filaments provoque la constitution de ce fil, a-près quoi le fil est appelé par un rouleau dit "godet" pour produire l'étirage du fil. 20 Cependant, lorsqu'il subsiste une fausse torsion dans le multifilament spandex (désignant ici des filaments soudés les uns aux autres par endroits) dans lequel les filaments individuels constituant ledit multifilament sont soudés les uns aux autres comme il a été indiqué ci-dessus, la ligne de passage du 25 fil sur le "godet" n'est pas stable et il arrive fréquemment que les filaments soudés glissent du rouleau et rendent impossible la continuation de l'enroulement. Par ailleurs, même s'il est possible de poursuivre l'enrouleserrc, la présence de boucles en S et en Z dans le filament enroulé entraîne aux stades ultérieurs 30 de traitement des inconvénients variés du fait de la torsion ou du couple de torsion qui subsistent dans le multifilament. De ce fait, dans le procédé décrit, il est nécessaire d'éliminer presque complètement la fausse torsion résiduelle au moment où les filaments soudés les uns aux autres atteignent le rouleau 35 "godet". Cependant, du fait que les multifilaments spandex, par comparaison avec les autres fibres textiles, possèdent une élasticité extrêmement grande et une rigidité extrêmement faible, on rencontre diverses difficultés pour éliminer presque complètement 71 37184 2 2110461 la fausse torsion restante. Par exemple, comme le divulgue le brevet EUA 3 094 374, pour éliminer la fausse torsion résiduelle au moment où les filaments soudés atteignent le "godet" en provoquant une tension suffisante, on doit augmenter de façon considé-5 rable le tirage et la vitesse de filage. Cependant, lorsque l'on opère dans ces conditions, non seulement les conditions de filage deviennent instables, mais il en résulte une diminution de l'allongement et de l'uniformité des filaments. En outre, même si le filage est effectué dans ces conditions, la ligne du fil 10 sur le rouleau à godets n'est pas encore stabilisée, et de ce fait on ne peut facilement effectuer un enroulement stable du fil. L'invention vise un procédé pour préparer un multifilament spandex à filaments soudés les uns aux autres, ayant une grande élasticité et une adhérence entre filaments supérieurs, avec une 15 co^Lescence pratiquement complète et continue des filaments filés/sec ou à l'état fondu, et afin d'obtenir un allongement et i une homogénéité excellente, sans pratiquement plus de torsion résiduelle. Ces buts et d'autres également sont atteints par le procédé 20 selon l'invention qui consiste à extruder une solution dans un solvant, ou un bain fondu, d'un polymère type spandex à travers une filière à plusieurs orifices pour former une pluralité de . filaments séparés. Les filaments ainsi formés passent ensuite à travers une première zone tourbillonnaire où un tourbillon tour-25 ne dans une direction donnée pour conférer à cette pluralité de filaments séparés une fausse torsion par l'application à ces filaments d'un moment de rotation dans un sens, cette fausse torsion remontant le long de la ligne des filaments jusqu'à un point auquel les filaments sont dans un état suffisamment plastique 30 pour adhérer les uns aux autres formant ainsi un multifilament à filaments soudés à fausse torsion. Cette opération est suivie par le passage de ce multifilament à travers une deuxième zone tourbillonnaire dans laquelle le tourbillon est en sens inverse du tourbillon de la première zone tourbillonnaire, éliminant ain-35 si la fausse torsion par l'application d'un moment de rotation dans une direction opposée à celle appliquée dans la première zone tourbillonnaire, puis on envide ce multifilament. Les multifilaments spandex sont habituellement obtenus, soit (a) par un procédé de filage à sec ou par voie humide qui consis 71 37184 2110461 te à filer une solution de polymère de polyuréthane à travers u-ne filière dans un milieu sec ou dans un bain de coagulation pour solidifier les filaments, soit (b) par un procédé de filage à l'état fondu'qui consiste à fondre à chaud le polymère de poly-5 uréthane et à filer le bain fondu à travers une filière dans un fluide de refroidissement pour solidifier les filaffiettts ou (c) par un procédé de filage par réaction qui consiste à effectuer simultanément le filage et la réaction des divers' composants réactifs qui sont capables de former le polymère de poîyurétîiane. 10 Parmi les procédés précédents, le procédé de 11 invention est celui qui peut s'appliquer lorsque le fil à préparer l'est, soit par filage à sec, soit par filage à l'état fondu. Le procédé de l'invention va maintenant être décrit plus en détail en se reportant au dessin annexé, sur lequel : 15 - les fig. 1 et 2 représentent les modes de mise en oeuvre de l'invention, chaque figure étant une vue en coupe d'un dispositif pour préparer un multifilament spandex ; - les fig. 3> 4 et 5 représentent chacune des dispositifs de torsion par jet utilisables dans l'invention ; dans chaque 20 cas la fig. (a) est une vue en plan, tandis que la fig. (b) est une vue en coupe prise selon la ligne A-A de la fig. (a). En se reportant à la fig. 1 qui représente un exemple dans lequel le filage a lieu à sec, la solution de polymère de polyuréthane est filée à travers une filière 1 ; les filaments obte-25 nus traversent ensuite une chambre de filage 2 dans laquelle on introduit par le haut de la vapeur ou un gaz chaud sec, et ils y sont débarrassés de leur solvant par évaporation de celui-ci, et se solidifient en formant le multifilament Y. A ce moment, un tourbillon de gaz circulant dans une direction donnée s'exerce 30 sur le multifilament dans un premier dispositif de torsion par jet 5 disposé en dessous de la chambre de filage de façon à conférer une fausse torsion au multifilament. La partie supérieure T de cette fausse torsion remonte dans la chambre de filage 2, De ce fait, les filaments individuels du multifilament se trou-35 vant à l'état plastique à l'intérieur de la chambre de filage sont soudés les uns aux autres par cette fausse torsion. Les filaments soudés Y', pénètrent dans un deuxième dispositif de torsion par jet 6 en conservant encore la fausse torsion qui leur a été conférée. Dans ce deuxième dispositif, un tourbillon de gaz 71 37184 4 2110461 circulant dans la direction opposée à celle du tourbillon du premier dispositif de torsion s'exerce sur le filament à fausse torsion, qui reçoit donc un moment de rotation opposé à la fausse torsion résiduelle, ce qui élimine presque complètement la faus-5 se torsion. De ce fait, les filaments soudés arrivent sur le premier rouleau "godet" 7 pratiquement sans torsion et ils sont enroulés dans un dispositif d'enroulage (non représenté) en passant sur un rouleau huileur 8 et sur un deuxième rouleau "godet" 9. 10 Sur la fig- 2, qui représente un exemple dans lequel le fi lage est effectué à l'état fondu, le bain fondu de polymère de polyuréthane sortant d'une filière 1' est refroidi et solidifié dans une chambre de filage 2f grâce à un courant d'air de refroidissement dirigé sur les filaments extrudés à travers une plura-15 lité de trous, ce qui permet d'obtenir les filaments Y. Lorsque les filaments passent à travers un premier dispositif de torsion par jet 5' qui utilise de l'eau pour conférer une fausse torsion, ces filaments adhèrent les uns aux autres. Ensuite, le filament à fausse torsion pénètre dans un deuxième dispositif de torsion 20 par jet 6' qui utilise de l'air. Dans ce deuxième dispositif, il s'effectue une opération de détorsion grâce à un tourbillon d'air circulant dans une direction inverse. Il en résulte que l'on peut enrouler, comme dans le cas de la fig. 1, un filament à filaments soudés pratiquement dépourvu de torsion. 25 Gomme tourbillon utilisé pour conférer la fausse torsion et pour détordre la fausse torsion résiduelle, on peut disposer de tourbillons de liquide, de gaz ou d'un mélange de liquide et de gaz. Bien que, comme gaz, l'air soit le plus avantageux du point de vue économique, on peut également utiliser la vapeur, des gaz 30 de combustion ou tout autre gaz inerte. D'autre part, comme liquide, l'eau est avantageuse d'un point de vue économique mais on peut également employer tout autre liquide inerte. Lorsqu'on emploie ces fluides, les tourbillons circulant en sens inverse l'un de l'autre peuvent être tous les deux des tourbillons d'un 35 fluide de la même catégorie, comme dans le cas de la fig. 1, ou bien l'un peut être un gaz et l'autre peut être un liquide coume dans le cas de la fig. 2. En outre, si l'on disperse et que l'on dissout un agent de finition dans le gaz ou dans le liquide utilisé, on peut supprimer l'opération de finition ultérieure. 71 37184 5 2110461 Le dispositif de torsion par jet^ grâce auquel le fluide en circulation exerce un couple sur les filaments, peut être réalisé de diverses façons.. Bien que l'on puisse utiliser le dispositif de torsion par-jet mentionné dans le brevet EDA 3 094 374» un 5 dispositif particulièrement adapté, non seulement exerce un couple sur les filaments, mais possède aussi une action propulsive. Les fig. 3 à 5 représentent de tels dispositifs de torsion par jet pouvant être utilisés dans cette invention. Sur ces figures, 10 est le trou central à travers lequel passent les fila-10- ments, 11 est le conduit d'admission du fluide et 12 est le conduit d'introduction du fluide dans le trou central. Comme on le voit sur la fig. 3, le côté du trou central par lequel arrive le filament est petit, tandis que le côté par lequel il sort est grand ; ou, comme sur les fig. 4 et 5, les orifices de fluide 15 sont tels que le fluide est projeté en oblique vers le bas, de - sorte que la totalité ou la majeure partie du tourbillon se déplace vers le bas lorsqu'il circule dans le trou central 10. Dans le cas du dispositif de torsion représenté sur la fig. 3, le rapport des diamètres du trou central du côté par lequel arri-20 ve le filament et du côté par lequel il sort est de préférence compris entre 1:1,5 et 1:10, le rapport préféré étant 1:2 à 1:3. . Les dimensions de l'entrée et de la sortie sont fonction du denier du fil. On utilise de préférence un trou dont le diamètre du côté entrée est compris entre X/dënTër (mm) et \/denier (mm). v 10 25 Dans certains cas, on peut utiliser avantageusement un dispositif de torsion qui est une variante du dispositif représenté sur la fig. 3» par exemple un dispositif ayant un tube de diamètre interne un peu plus grand que celui du trou central 10, relié à l'extrémité de sortie du dispositif de torsion et srétendant de 30 façon rectiligne et vers le bas. En installant un tel tube, on peut empêcher un ballon excessif du filament sortant du dispositif de torsion. Dans le dispositif de torsion du type représenté sur la fig. 4» on peut avantageusement employer un dispositif dans lequel l'orifice de fluide 12 est incliné sous un angle 35 compris entre 15 et 75° par rapport au passage du filament. Lorsque l'angle précédent excède 75°» c'est-à-dire s'approche de la perpendiculaire, l'action de propulsion vers le bas du filament est réduite. Lorsque cet angle est inférieur à 15°» la stabilité du ballon du filament est aggravée et l'on ne peut obtenir un 71 37184 2110461 filament ayant un denier et une tension uniformes, lorsque l'on utilise des dispositifs de torsion par jet des types décrits, on exerce à l'intérieur de ces dispositifs une action propulsive sur les filaments et de ce fait, non seulement l'étirage ou re-5 dressement par le dispositif de torsion est facilité, mais également la tension du filament à l'intérieur du dispositif et vers le bas de celui-ci peut être ramenée à une très faible valeur. Par ailleurs, on peut utiliser trois dispositifs de torsion 10 par jet ou davantage pour effectuer les opérations de fausse torsion et de détorsion. Par exemple, on peut conférer progressivement la fausse torsion en faisant passer les filaments successivement à travers deux dispositifs de torsion par jet dont chacun a des tourbillons de fluide circulant dans le même sens, 15 après quoi le filament est détordu en passant à travers un ou plusieurs dispositifs de torsion par jet dont les tourbillons circulent dans le sens inverse. Dans l'un ou l'autre cas, les intensités du tourbillon utilisé pour conférer la fausse torsion et de celui utilisé pour 20 effectuer la détorsion doivent être choisis soigneusement en fonction du denier des filaments, de la vitesse de filage, de la conception des dispositifs de torsion et du type de fluide utilisé, lorsque le fluide utilisé est le même, le rapport des débits des deux tourbillons est de préférence compris entre 2:1 25 et 1:2. Par exemple, lorsqu'on emploie le type suivant de dispositif de torsion par jet, les débits préférés de fluide sont donnés dans le tableau A. . Type de dispositif de^torsion fig. 3 30 . Diamètre du trou central 10 8-12 mm . Diamètre minimal de l'entrée du filament 3-5 mm . Section transversale de l'orifice de fluide 1-2 mm x 5-10 mm 35 IAB1EAÏÏ A Fluide Air Eau Dispositif de fausse torsion 10-50 ( £/mo,) 2-15 (6/mn ) Dispositif de détorsion 5 -40 ( t/mn) 2-10 (B/mn ) 71 37184 2110461 lorsque le débit du dispositif de torsion effectuant la détorsion est légèrement inférieur à celui du dispositif de torsion effectuant la fausse torsion, la torsion résiduelle tend à être plus faible. 5 II était communément admis jusqu'ici que lorsque, comme in diqué ci-dessus, des filaments en déplacement étaient soumis successivement à l'action de tourbillons de directions opposéès, les moments de rotation impartis aux filaments se compensaient l'un l'autre, avec la conséquence qu'il n'y avait plus de faus-10 se torsion dans le filament. Cependant, et de façon surprenante, dans le cas d'un multifilament "spandex", il n'y a pratiquement aucune interaction entre les couples de rotation qui sont conférés aux filaments par les tourbillons en sens inverse, et ces couples ont une action effective indépendamment l'un de l'autre. 15 De ce fait, la fausse torsion et la détorsion sont obtenus sans à-coups par les tourbillons respectifs et l'on obtient un multifilament à filaments soudés pratiquement sans torsion. lorsque les positions auxquelles les deux tourbillons agissent sur les filaments sont très voisines, par exemple distantes 20 de 0,5 cm, les actions des deux tourbillons interfèrent l'une sur l'autre de façon indésirable et l'on ne peut obtenir une fausse torsion et une détorsion donnant satisfaction ; il en résulte que le degré de rondeur et la régularité des filaments en souffrent. De ce fait, il est nécessaire que l'intervalle entre 25 les positions d'action des deux tourbillons sur les filaments soit choisi de façon appropriée. Bien que cet intervalle varie en fonction du denier des filaments, de la vitesse de filage, de la réalisation des dispositifs de torsion par jet et du type de fluide employé, l'intervalle doit être au moins de 1 cm, mais il 30 est préférable qu'il soit au moins de 5 cm, notamment supérieur à 10 cm, et plus particulièrement supérieur à 20 cm, ceci étant suffisant dans tous les cas. les polymères "spandex", c'est-à-dire les polyuréthanes segmentés à partir desquels le multifilament "spandex" de l'inven-35 tion est préparé, sont en général préparés à partir de prépolymères se terminant par un groupe hydroxyle, par exemple à partir de polyéthers et de polyesters de faible poids moléculaire se terminant par un groupe hydroxyle. La réaction du prépolymère avec un excès molaire de diisocyanate organique, de préférence un diiso- 71 37184 2110461 cyanate aromatique, produit un dérivé se terminant par un isocya-nate qui peut alors être "allongé en chaîne" avec un dérivé bi-fonctionnel contenant de l'hydrogène actif, par exemple l'eau, 1'hydrazine, les diamines organiques, les glycols, les amino-al-5 cools, les amino-hydrazides, etc. De nombreux polyuréthanes segmentés de ce type sont décrits dans plusieurs brevets et peuvent être utilisés dans la mise en oeuvre de cette invention. Parmi ces brevets, on peut citer les brevets EUA 2 929 800, 2 929 801, 2 929 802, 2 929 804, 2 957 852, 2 962 470, 2 965 437 et 10 3 467 626. Comme l'indiquent ces brevets, de nombreux polyuréthanes segmentés ont, lorsqu'ils sont sous la forme de filaments, des allongements de rupture supérieurs à 200 #, une récupération élastique supérieure à 90 5^ et une destruction par contrainte inférieure à environ 20 15 Lorsque l'on désire utiliser le procédé de filage à sec, les polyuréthanes segmentés sont de préférence préparés en effectuant la polymérisation dans le solvant à utiliser pour le filage. On peut utiliser des procédés classiques pour préparer de telles solutions polymères. Parmi les solvants ayant donné satisfaction 20 dans les opérations de filage à sec, on peut citer le N,N-dimé-thylformamide, le N,N-diméthylacétamide, la tétraméthylènesulf0-ne, l'acide formique, et des mélanges de 1,1,2-trichloroéthane avec l'acide formique. Selon le procédé de l'invention, la détorsion positive de 25 la fausse torsion conférée par un tourbillon grâce à un tourbillon circulant en sens inverse du premier tourbillon, fait que la tension pendant le trajet des filaments et pendant leur tirage peut être réduit à une très petite valeur par comparaison au procédé où l'on supprime la fausse torsion en appliquant une ten-30 sion aux filaments à fausse torsion. Il en résulte que : (1) On peut obtenir des filaments de grand allongement. (2) Même s'il y a des fluctuations de tension lors du désen-vidage des filaments, cette fluctuation est absorbée en chemin et l'effet d'une telle fluctuation de tension ne remonte pas au 35 point de solidification des filaments à l'intérieur de la chambre de filage. De ce fait, le produit obtenu est plus uniforme. (3) Même si le filament entre en contact, par exemple, avec la paroi interne du dispositif de torsion par jet lors de son déplacement, la section du filament ne peut s'aplatir, ni le fila- 40 ment pelucher. 71 37184 9 2110461 (4) Du fait que l'on peut conférer un moment de rotation suffisant aux filaments même dans le cas où le débit du tourbillon est relativement faible, on peut obtenir un multifilament à filaments soudés les uns aux autres donnant satisfaction. En ou- 5 tre, il n'est pas nécessaire que la vitesse du fluide arrivant aux dispositifs de torsion par jet soit très élevée. (5) On peut élargir la plage des conditions de filage possibles. Par exemple, le filage à basse vitesse et à bas tirage devient possible. 10 En outre, du fait que la ligne de passage du fil sur le rou leau "godet" est stable, le bobinage peut également s'effectuer régulièrement. En outre, on peut obtenir un produit satisfaisant pratiquement sans torsion ni couple résiduel en ajustant simplement les vitesses du fluide arrivant à chacun des dispositifs de 15 torsion. La fibre obtenue selon l'invention convient particulièrement aux articles de lingerie, aux ceintures, aux corsets, aux bases de perruques et aux tissus tissés et non tissés. Les exemples et essais de contrôle suivants sont donnés pour 20 mieux illustrer l'inveintion. Dans les exemples, tous les pourcentages sont donnés en poids, et les mesures sont faites de la manière suivante. (a) Coefficient de variation du denier. Il est donné (en $) par la formule suivante : 25 a -3- X 100 x dans laquelle x est une valeur moyenne du poids de filaments de 18 cm de longueur et a est l'écart standard. On mesure trente échantillons et l'échantillonnage est effectué en prenant dix 30 échantillons à la suite dans la longueur du filament, puis vingt échantillons le long de la longueur du filament à 5 m d'intervalle. (b) Nombre de torsions résiduelles. Il est déterminé en observant un filament de 10 cm de lon- 35 gueur à l'état détendu en forme de boucle pour déterminer si le filament se tord du fait d'une fausse torsion résiduelle. Cette détermination est faite cent fois à la suite sur des filaments ayant chacun 10 cm de longueur. Le nombre des cas dans lesquels on observe une torsion est désigné sous le nom de nombre de tor-40 sions résiduelles. 71 37184 'o 2110461 (c) Ténacité et allongement, Ils sont mesurés avec un dispositif d'essai de traction "Instron" dans les conditions normalisées (température de 20°0 et humidité relative de 65 ?°) avec une vitesse de traction de 5 1000 m par minute . (d) Degré de rondeur (circularité). Le degré de rondeur est une indication de l'aplatissement du filament et est calculé par le rapport du diamètre minimal de la section transversale du multifilament à son diamètre maximal. 10 Plus grande est cette valeur, plus ronde est la section transversale du filament ; la valeur maximale est 1,0 ; plus petite est cette valeur, plus le filament est aplati. EXEMPLE 1 Un polymère "spandex" est préparé de la manière suivante se-15 Ion le procédé décrit dans le brevet EUÀ 3 467 626. On prépare un prépolymère se terminant par un groupe isocya-nate en faisant réagir du polytétraméthylène glycol (poids moléculaire 2 000) avec du diisocyanate de 4»4'-diphényl-méthane, avec un rapport molaire de 1:2. Une solution du prépolymère ainsi 20 obtenue dans le diméthylformamide et une solution dans le dimé-thyl formamide d'un hydrazide fit -aminopropionique sont mélangés et, en réalisant un allongement en chaîne dans la solution, on obtient une solution de polymère de polyuréthane concentrée à 30 (p. 25 On ajoute à la solution précédente 3 # d'un agent de stabi lisation et 2 fo d'un agent de délustrage, les pourcentages étant rapportés au poids de polymère, pour obtenir un "dope" de filage, qui est filé à travers une filière préchauffée à 105°C dans une chambre de filage chauffée à 180°C. De l'air chaud à 180°C est 30 soufflé dans la chambre de filage depuis sa partie supérieure et sort à la partie inférieure de la chambre en même temps que le s o1vant évapo r é. Les filaments qui viennent d'être filés reçoivent une fausse torsion par l'intermédiaire d'un tourbillon dans un premier dis-35 positif de torsion par jet disposé directement en dessous de la chambre de filage, ce qui provoque le soudage des filaments individuels du multifilament à l'intérieur de la chambre de filage. Le filament tordu en fausse torsion qui pénètre alors dans un deuxième dispositif de torsion par jet disposé en dessous du premier 71 37184 n 2110461 dispositif de torsion est détordu par un tourbillon tournant en sens inverse. Le filament est alors bobiné sur un enrouleur à friction à la vitesse de 400 m/minute en passant sur un premier rouleau "godet", un rouleau huileur et un deuxième rouleau "go-5 det". On obtient ainsi un multifilament à filaments soudés (440 deniers/42 filaments) pratiquement sans torsion® Les conditions dans lesquelles les essais ont été effectués et les résultats obtenus sont donnés sur le tableau 1-1. ( Voir page 14)» L'essai C est un essai comparatif qui est effectué pour fai-10 re apparaître les variations des propriétés du filament lorsque l'intervalle entre les dispositifs de torsion est faible. Le multifilament à filaments soudés est préparé comme dans l'essai A, mais l'intervalle entre le premier et le deuxième dispositif de torsion par jet est ramené à 0,5 cm. Les tourbillons du premier 15 et du deuxième dispositif de torsion exercent sur le filament des forces qui sont dirigées en sens inverse l'une de l'autre et ces forces ont un effet d'interaction défavorable sur le filament au point d'aggraver le ballon de ce dernier, ce qui détruit son uniformité et sa rondeur. 20 Essai témoin n° 1 En préparant un multifilament à filaments soudés dans les conditions de l'exemple 1-A, au lieu de détordre le filament a-vec le deuxième dispositif de torsion par jet, on essaie d'éliminer la torsion et de tirer le filament en appliquant une ten-25 sion au filament par le procédé du brevet EUA 3 094 374. Hais, du fait que la torsion résiduelle est grande, le filament glisse du rouleau et ne peut pas être appelé. De ce fait, un crochet est disposé entre le premier dispositif de torsion et le premier rouleau "godet" et, en appliquant une tension en faisant frot-30 ter le filament contre le crochet, on supprime la torsion et le filament est appelé. Dans ce cas, la tension du filament avant le premier rouleau "godet" devient élevée, et il en résulte que les propriétés du filament résultant telles qu'on les voit sur le tableau 1-2 sont inférieures en allongement ainsi qu'en uniformi-35 té de denier à celles obtenues avec le produit selon le procédé de l'invention. (Voir tableau 1-2, page 16). EXEMPLE 2 Un multifilament "spandex" (70 deniers/8 filaments) est préparé en utilisant le même dope que dans l'exemple 1 et en opérant 71 37184 12 2110461 pratiquement dans les mêmes conditions. Dans cet essai, la fausse torsion est conférée par étapes en utilisant deux dispositifs de torsion (un premier d'un premier jeu de dispositifs de torsion et un deuxième du premier jeu d'un dispositif de torsion) et la 5 détorsion est effectuée aussi par étapes en utilisant deux dispositifs de torsion par jet (un premier d'un deuxième jeu de dispositifs de torsion et un deuxième d'un deuxième jeu de dispositifs de torsion). Les conditions dans lesquelles chaque cas a été étudié et 10 les résultats obtenus sont indiqués sur le tableau 2-1. L'intervalle entre les dispositifs de torsion par jet, indiqué dans le tableau, est l'intervalle enore le premier . du deuxième jeu et le dispositif de torsion disposé immédiatement en amont. (Voir tableau 2-1, pages 15 et 16). 15 Essai témoin n° 2 Le filage est effectué dans les conditions de l'exemple 2, en disposant un seul dispositif de torsion par jet en dessous de la chambre de filage pour conférer la fausse torsio^après quoi on supprime cette torsion par tension en se servant ou non 20 d'un crochet. Les conditions de l'essai et les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 2-2. (Voir page 16). Dans le cas de l'essai (b) ci-dessus, la section transversale du multifilament était aplatie. Dans le cas des deux essais 25 (a) et (b), la ligne de passage du fil n'était pas stable sur le premier rouleau "godet" et le filament glisse souvent du rouleau erfc rond impossible l'appel du filament. De ce fait, les propriétés du filament dans le tableau précédent sont les valeurs correspondant aux seuls filaments qui peuvent être tirés. Par ailleurs, 30 dans l'essai (b), un débit supérieur à 10 1/minute, par exemple 25 1/minute, rend impossible l'essai. De ce fait, on utilise un débit de 10 1/minute. EXEMPLE 3 A un mélange de polytétraméthylène glycol (poids moléculaire 35 d'environ 1600) et d'adipate de polyéthylène propylène (poids moléculaire 1100), on ajoute du diisocyanate de 4»4'-diphénylmétha-ne en une quantité telle que les groupes isocyanate sont présents dans un rapport de 1,15 par rapport aux groupes hydroxyle ; il résulte de la réaction que l'on obtient un "dope" de filage à 71 37184 2110461 180°C et de 1100 poises. Dans ce cas, on ajoute 2 $ seulement de dioxyde de titane au polytétraméthylène glycol. Après que ce dope de filage ait été désémulsifié et filtré, on l'extrude à-travers une filière (température de filière 200°C), 5 à cinq orifices de 0,5 mm de diamètre chacun, dans une chambre de filage de 5 m de longueur. On introduit de l'air à température ordinaire dans la chambre de filage pour refroidir les filaments qui viennent d'être filés, les filaments solidifiés sortant de la chambre de filage reçoivent alors une fausse torsion au moyen 10 d'un tourbillon dans un premier dispositif de torsion par jet disposé directement sous la chambre de filage, ce qui effectue le soudage des filaments individuels du fil à l'intérieur de la chambre de filage. Cette opération est suivie par une détorsion du multifilament au moyen d'un deuxième dispositif de torsion 15 par jet disposé en dessous du premier, le filament détordu est alors appelé par un premier rouleau "godet"et, après application d'un agent de finition sur un rouleau huileur, il est bobiné par l'intermédiaire d'un enrouleur à friction à la vitesse de 450 m/minute et en passant sur un deuxième rouleau "godet". 20 Un multifilament à filaments soudés (220 deniers) pratique ment sans torsion est ainsi obtenu, les conditions dans lesquelles cet essai est effectué et les résultats obtenus sont donnés sur le tableau 3-1 ci-dessous. (Voir page 17)« Dans cet exemple, du fait que le filament sortant de la 25 chambre de filage est immédiatement refroidi dans un premier dispositif de torsion par jet, le filament est complètement solidifié. Ainsi, l'humidité adhérant au filament est pratiquement éliminée par l'air chaud du deuxième dispositif de torsion par jet. De ce fait, la stabilité du denier est améliorée. 30 Essai témoin n" 3 l'exemple 3 est recommencé, mais en utilisant comme premier dispositif de torsion par jet celui de la fig. 3 et comme fluide de l'air introduit sur la base de 25 1 par minute et, au lieu du deuxième dispositif de torsion, en utilisant un crochet. Par 35 ailleurs, l'essai est effectué comme dans l'exemple 3. On obtient ainsi un multifilament à filaments soudés de 231 deniers ayant les propriétés représentées sur le tableau 3-2 ci-dessous. (Voir page 17). 71 37184 2110461 TABLEAU 1-1 Essai Premier dispositif de torsion 5 Réalisation Fluide 10 Débit (l/min) Celle de la fig. 3 B air 40 Celle décrite Celle de la dans le bre- fig. 3 vet EUA 3 094 374 air air 30 40 15 Deuxième dispositif de torsion Réalisation Fluide 20 Débit (l/min) Distance entre deux dispositifs de torsion (cm) Tension du filament 25 avant le premier rouleau "godet" Celle de la fig. 4 air 30 40 faible Celle décrite Celle^de la dans le bre- fig. 4 vet EUA 3 094 374 (pour contre-torsion) air 25 60 moyenne-faible air 30 0,5 faible Propriétés du filament 30 Nombre de tensions résiduelles Torsion en S 2 Torsion en Z 0 Allongement (>) 680 35 Ténacité (g/d) 1,08 Variation du denier (f») 2,03 Rondeur 0,86 1 2 600 1,09 2,47 0,79 1 0 650 1,05 6,01 0,37 71 37184 15 2110461 TABLEAU 2-1 Essai Ç D E Premier dispositif de torsion du premier .jeu 5 Réalisation Celle de la Celle de la Celle de la fig. 5 fig. 3 fig. 5 Fluide eau air eau Débit (l/min) 7 25 7 Deuxième dispositif de 10 torsion du premier .jeu Réalisation non Fluide Débit (l/min) 15 Intervalle entre les dispositifs de torsion (cm) 40 employé Celle de la non employé fig. 5 air - 15 30 40 Premier dispositif de torsion du deuxième 20 .jeu Réalisation Celle de la Celle de la Celle de la fig. 4 fig. 4 fig. 4 Fluide air air air Débit (l/min) 20 23 10 25 Deuxième dispositif de torsion du deuxieme .jeu Réalisation leau "godet" non employé non employé 30 Fluide Débit (l/min) Tension des filaments avant le premier rou- faible faible Celle de la fig. 4 air chaud 15 faible 35 Propriétés du filament Nombre de torsions résiduelles Torsion en S 5 14 18 Torsion en Z 7 18 11 71 37184 16 2110461 TABLEAU 2-1 (suite) Essai Ç D E Allongement (<>) 535 530 560 Ténacité (g/d) 1,35 1,28 1,21 5 Variation du denier (¥>) 2,63 2,17 2,01 Rondeur 0,81 0,92 0,84 Essai 10 Dispositif de torsion Réalisation Fluide Débit (l/min) 15 Crochet Tension avant le premier rouleau "godet" TAELEAU 2-2 a identique à celle identique à celle de 1*exemple 2(D) de l'exemple 1(33) air 25 oui forte air 10 non moyenne-faible Propriétés du filament Nombre de torsions rési-20 duelles Torsion en S 16 Torsion en Z 13 Allongement ( Ténacité (g/d) 1,52 25 Variation du denier (ji) 4,31 Rondeur 0,81 10 8 450 1,41 5,63 0,42 TABLEAU 1-2 PROPRIETES DU HULTIFILAMENT A- FILAMENTS SOUDES Nombre de torsions résiduelles : 30 torsions en S torsions en Z Allongement Ténacité Variation du denier 35 Rondeur 5 7 $> 420 1,14 g/d 3,64 0,75 71 37184 17 2110461 TABLEAU 3-1 Premier dispositif de torsion Réalisation Fluide Débit (l/min) Deuxième dispositif de torsion Réalisation Fluide Débit (l/min) 10 Intervalle entre les dispositifs de torsion (cm) Propriétés du filament Nombre de torsions résiduelles Allongement (#) 15 Ténacité (g/d) Variation du denier (#) Rondeur celle de la fig. 5 eau 8 celle de la fig. 4 air chaud (100°C) 35 30 Torsion en S 2, torsion en Z 3 700 0,91 3,3 0,89 TABLEAU 3-2 Nombre de torsions résiduelles 20 Torsions en S 7 Torsions en Z 9 allongement ($) 520 ténacité (g/d) 1,24 variation du denier (~i) 6,5 25 rondeur 0,78 71 37184 2110461 REVENDICATIONS 1.- Procédé de préparation d'un, fil élastique synthétique à hase de polyuréthane du type dit "spandex" à filaments soudés entre eux, caractérisé par le fait qu'on extrude une solution dans un solvant, ou un bain fondu, d'un polymère "spandex" à travers une 5 filière à plusieurs orifices, on fait passer les filaments ainsi formés à travers une première zone tourbillonnaire dont le fluide tourne dans une direction donnée pour conférer à la pluralité de filaments séparés, par application d'un moment de rotation unidirectionnel, une fausse torsion qui remonte le long des filaments jus-10 qu'à un point auquel les filaments sont dans un état suffisamment plastique pour se souder l'un à l'autre, formant ainsi un multifilament à filaments soudés entre eux et à fausse torsion, et on fait passer ensuite ce multifilament à fausse torsion à travers une deuxième zone tourbillonnaire dont le fluide tourne dans un sens con-15 traire à celui du fluide de la première zone tourbillonnaire, éliminant ainsi ladite fausse torsion par application d'un moment de rotation en sens contraire de celui appliqué dans la première zone tourbillonnaire, et on appelle ensuite ledit multifilament. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait 20 que les tourbillons de fluide sont tels qu'ils tournent de façon hélicoïdale de façon à avancer dans le sens de déplacement du filament et exercer ainsi à la fois sur le filament un moment de rotation et une action de propulsion, 3.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait 25 que les deux zones tourbillonnaires sont espacées l'une de l'autre d'au moins 1 cm. 4.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le fluide des tourbillons est un gaz. 5.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait 30 que le fluide des tourbillons est un liquide. 6.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le fluide de la première zone tourbillonnaire est de l'eau et que le fluide de la deuxième zone tourbillonnaire est de l'air. 7.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait 35 que le rapport du débit du fluide de la première zone tourbillonnaire au débit du fluide de la deuxième zone tourbillonnaire est compris entre 2:1 et 1:2.