Brevet FR2126180A1 — publié le 19721006

Cette invention est relative à un système de refroidissement à fluide, et, plus particulièrement, à un système de refroidissement dote d'un condenseur du type à pulvérisation afin de condenser les vapeurs de liquide et de contrôler la pression dans l'enceinte du système. 5 A mesure que les techniques miniaturisation des éléments électriques se sont développées, l'un des facteurs limitateurs de ladite miniaturisation s'est avéré être le refroidissement. Lorsque la taille des éléments diminue, la zone hors de laquelle la chaleur peut être diffusée, elle aussi, diminue de la même façon. En conséquence, des nouvelles techniques de refroidissement de ■jg ces éléments miniaturisés sont devenues nécessaires. Récemment, les systèmes de refroidissement au type à immersion ont été étudiés dans lesquels l'ensemble des éléments à refroidir est immergé aans un réservoir de liquide refroiaisseur. Les liquides utilisés sont les nouveaux liquides fluorocarboniques diélectriques qui sont dotés d'un point d'ébulition bas. Ces liquides donnent naissance à ^5 divers modes de refroidissement à des températures relativement basses. Le mode de refroidissement et partant, la propagation thermique, dépend au flux thermique au niveau de l'interface constituée par la surface des éléments à refroidir et les liquides de refroidissement. Dans le cas d'un flux thermique qui produit une température inférieure au point d'ébulition au liquide, la convexion 20 apparait. Lorsque le flux thermique accroit la température au-dessus du point d'ébulition du liquide, l'ébulition nucléaire apparait. L'ébullition nu cléaire provoque la vaporisation du liquiae situé au voisinage immédiat de l'élément chaua. Lorsque des bulles de vapeur se forment et croissent sur la surface brûlante, elles provoquent des courants de microconvection. De la 25 sorte, l'ébullition nucléaire donne naissance à un accroissement du refroidissement par conviction dans le liquide et, en conséquence, améliore l'échange thermique entre la surface chauffante et le liquide. Lorsque le flux thermique s'ac-croit, l'ébulition nucléaire s'accroit elle-aussi jusqu'au point où commence la coalescence aes bulles et où le transfert thermique par vaporisation prédomi-30 ne. Le transfert thermique par ébullition nucléaire s'est avéré très efficace, néanmoins, la conception des systèmes de refroidissement efficace et pratique pour éléments électroniques à grande puissance et qui en conséquence dégage de grandes quantités de chaleur pose des problèmes. Dans la demande ae orevet français 70 4273 déposée le 27 Octobre 1970 35 par la demanderesse est décrit un système de refroidissement pour équipement de traitement de données dans lequel système une pluralité de modules d'éléments électroniques à refroiair sont logés dans des chambres irriguées par un liquide refroidisseur provenant par gravité d'un réservoir de stockage intermédiaire positionné au sommet du système de refroidissement. Une colonne à séparation 40 de phase est prévue et reliée à la sortie de chacune des chambres de modules par 72 00569 2 2126180 des conduits dB longueurs égales. Les éléments compris dans les modules donnent naissance à une ébullition nucléaire dans le liquide de refroidissement. Les bulles de vapeur et le liquide de refroidissement traversent le conduit puis la colonne de séparation de phase où les bulles de vapeur crèvent et où se dé-5 posent les liquides. Un condenseur est positionné au-dessus de la colonne de séparation de phase dans le but d'assurer la condensation des bulles de vapeur. Dans le cas d'un fonctionnement à grande puissance des éléments électroniques, la qualité considérable de vapeur qui est produite se situe en-deça des aptitudes de traitement du condenseur. Un moyen d'amélioration de la quantité de con-10 densation effective réalisée consiste à accroître la zone superficielle sur laquelle ladite condensation s'effectue. Bien souvent, cette éventualité s'avère irréalisable du fait de l'encombrement impliqué. Un autre problème auquel se heurte le module électronique de grande puissance qui génère une quantité considérable de vapeur réside dans le fait que la pression de vapeur se constitue 15 a l'intérieur du système si le condenseur n'est pas apte à fournir l'accroissement de condensation exigée. Il en résulte alors une contre-pression exercée sur les panneaux d'éléments électroniques, laquelle contre-pression est nocive et tent à modifier le point d'ébulition du liquide du système. L'effet opposé est également possible - à savoir que le condenseur étant doté d'une surface 20 superficielle et d'une température de condensation suffisante pour assurer une condensation totale de la totalité des vapeurs dès leur apparition, est à l'origine d'une pression négative créée dans l'enceinte du système. En conséquence, l'objet essentiel de la présente invention est de fournir un système de refroidissement doté d'un condenseur à pulvérisation afin de trai-25 ter la quantité considérable de vapeur générée par les équipements de traitement de données. Un autre objet de la présente invention est de fournir un système de condensation et de refroidissement à pulvérisation qui élimine effectivement les contre-pressions au niveau des éléments à refroidir. 30 Un autre objet de l'invention est de fournir un système de refroidissement à liquide qui utilise un condenseur à pulvérisation grâce auquel la pression interne du système peut être étroitement contrôlée. Un autre objet de l'invention est de fournir un système de refroidissement à liquide qui utilise un condenseur du type à pulvérisation dans lequel la 35 - pression est utilisée pour régir le contrôle du système. Un autre objet de la présente invention est encore de fournir un système de refroidissement utilisant une technique de condensation de pulvérisation dans laquelle la température du liquide contenu dans le système en aval du condenseur de pulvérisation est utilisée comme entrée de contrôle afin de régir 40 la condensation à l'intérieur du système. 72 00569 3 2126180 Un autre objet de la présente invention est enfin de fournir un système de refroidissement de liquide qui utilise un condenseur à pulvérisation, lequel condenseur réduit le nombre d'interfaces utilisés dans le système et de ce fait réduit la possibilité de contamination des liquides réfrigérants. 5 En bref, l'invention se rapporte à un système de refroidissement liquide pour équipement de traitement de données ou pour tout équipement similaire dans lequel la source thermique est immergée dans le liquide refroidisseur, de telle sorte que l'ébullition nucléaire puisse avoir lieu dans le liquide afin de supprimer l'échauffement de la source. L'ébullition nucléaire établit un courant 10 à deux phases sous la forme de vapeur et de liquide, transporte la chaleur de la source chauffante vers des moyens de condensation et de refroidissement de pulvérisation,les vapeurs dans le courant à deux phases étant condensées et refroidies par la pulvérisation du refroidisseur dans le moyen de condensation et de refroidissement de pulvérisation. La quantité de pulvérisation et, par-15 tant, la quantité de condensation est contrôlée dans le système par la commande de la pression ou de la température intérieure dudit système et en conséquence par le contrôle de la quantité de liquide refroidisseur alimentant le condenseur à pulvérisation afin de produire la condensation. Ce qui précède et les autres objets, caractéristiques et avantages de 20 l'invention ressortiront de la description plus particulière qui suit et relative à une réalisation préférée de l'invention telle qu'elle est représentée dans les dessins joints. La figure 1 représente sous la forme d'un diagramme schématique un système de refroidissement doté d'un condenseur à pulvérisation et d'un contrôle 25 automatique. La figure 2 est un diagramme schématique d'une portion d'un système de refroidissement montrant un contrôleur destiné à contrôler la quantité de pulvérisation selon la température du renvoi de liquide de refroidissement repris au condenseur à pulvérisation. 30 Dans la figure 1 sont représentés une pluralité de panneaux de circuits 10 porteurs d'éléments électroniques générateurs de chaleur 12. Les éléments électroniques considérés collectivement constituent la source" thermique à refroidir par le système. Les panneaux 10, soit individuellement, soit en groupe, sont dotés d'une chambre 14 qui leur est reliée et qui constitue un module 16. 35 Les modules 16 sont reliés à proximité de leur extrémité supérieure à une tubulure à deux phases 1ô appelée encore collecteur par un conduit 20. Un conduit d'entrée 22 est relié à la chambre 14 à proximité du fond de chacun des modules 16 et c'est par, ce conduit que le liquide refroidissant 24 est fouri audit module 16. Le liquide 24 est introduit dans les modules par une canalisa-40 tian d'alimentation à refroidissement 26 qui n'est pas seulement relié à chacun 72 00569 4 2126180 des modules 16 mais qui est également relié par un conduit 28 aux injecteurs de pulvérisation 30 contenus dans le condenseur de pulvérisation 32. Le condenseur à pulvérisation 32 est constitué par un vaisseau fermé ou chambre 34 dotée d'une pluralité d'injecteur de pulvérisation 30 positionné 5 à l'intérieur de ladite chambre au-dessus du niveau de la surface 36 du liquide de refroidissement 24. La chambre de condensation 34 ast reliée par son sommet à l'extrémité inférieure du collecteur à deux phases 16 de telle sorte que le courant à deux phases issu de chacun des modules 16 est appliqué audit collecteur. Un conduit de renvoi de pompe 38 est prévu et est relié au fond de la 10 chambre de condenseur de pulvérisation 34 et par son autre extrémité à la pompe de circulation 40 du système. La pompe 40 provoque la circulation au liquide refroidisseur 24 depuis le fond de la chambre de condenseur à pulvérisation 34 jusqu'à un échangeur thermique 42 dans lequel le liquide est sous-refroidi, puis de là, cette circulation traverse les modules 16 et franchit les conduits 15 20 pour pénétrer dans le collecteur à deux phases 18 qui débouche vers le sommet du condenseur à pulvérisation 32. L'échangeur thermique peut être du type tubulaire à ailettes dans lequel de l'eau fraîche circule dans, les tubulures afin de ramasser la chaleur issue des ailettes, lesquelles sont immergées dans le liquide de refroidissement brûlant en circulation. 20 En fonctionnement, les éléments électroniques 12 des modules 16 produi sent de la chaleur, laquelle, lorsqu'elle est suffisamment élevée, provoque l'ébullition nucléaire de liquide 24. Le liquide 24 est du type fluorocarbonique qui possède un point d'ébullition bas. Des noyaux ou bulles d'ébullition sont formées et s'élèvent puis sont emportés par la circulation du liquide hors du 25 conduit de sortie 20 situé à proximité du sommet des modules 16 dans le collecteur à deux phases 18. Le courant à deux phases, c'est à dire la vapeur sous forme de bulles d'ébullition et les liquides porteurs, descend dans le collecteur â deux phases 18 par lequel le liquide 24 tombe au fond de la chambre de condensation à pulvérisation 34. La pulvérisation 44 issue des injecteurs 30 30 provoque la condensation des vapeurs et les liquides résultants tombent aussi dans le fond de la chambre 34. Le liquide de refroidissement 24 de la chambre de condensation à pulvérisation 34 ne s'élève pas au-dessus de la hauteur des injecteurs de pulvérisation 30. Le conduit de retour de pompe 3ô transporte le liquide de refroidissement 24 en excès, lequel liquide est maintenant relative-35 ment brûlant, jusque dans la pompe 40 qui continue d'assurer la circulation du fluide. La chaleur est enlevée du liquide en circulation 24 au moyen de l'échangeur thermique 42 et le liquide sous-refroidi Cce parquoi il faut entendre:1e liquide refroidi au-dessous de son point d'ébullition} est fourni de nouveau au module 16 et aux injecteurs de pulvérisation 30 afin d'assurer le fonctionne-40 ment continu du système. On remarquera que ls même liquide qui est .fourni au 72 00569 5 2126180 module 16 dans son état refroidi alimente aussi les injecteurs de pulvérisation 30. Le liquide sous-refroidi peut être utilisé comme liquide condenseur puisque le liquide, après qu'il ait irrigué les modules, est chauffé par les éléments électroniques pour parvenir à son état correspondant à deux phases et que de 5 la sorte, la pulvérisation est beaucoup plus froide que la vapeur brûlante. Le fonctionnement du condenseur à pulvérisation direct 32 constitue essentiellement un processus de mélange qui peut être déduit de la première loi de la thermodynamique à savoir que l'apport calorique doit être équivalent à la dépense calorique.En conséquence, la production de chaleur du système faisant 10 suite au condenseur à pulvérisation 32 est le résultat du\mélange de l'apport calorique du courant à deux phases et de l'apport calorique du courant froit de dissipation thermique. On remarque que pratiquement n'importe quelle température de sortie peut être obtenue selon la quantité de courant de dissipation thermique fournie. Ceci pré-supposé que bien entendu qu'on dispose d'une surfais ce de transfert calorique suffisante pour permettre au transfert calorique du fluide à deux phases dans le liquide dissipateur d'avoir lieu. Si la condensation n'est pas suffisante, c'est à dire si la portion de vapeur du fluide à deux phases ne se condense pas assez vite par rapport à la génération de la vapeur, il en résultera une accumulation de vapeur et une augmentation de pras-20 sion dans le système. De la sorte, un écoulement refroidisseur accru qui revêt la forme d'une pulvérisation fournit la zone superficielle accrue qui est nécessaire pour provoquer la condensation des vapeurs dans le fluide à deux phases. En conséquence, les ouvertures des injecteurs 30 doivent être choisies de façon à fournir une pulvérisation 44 qui fournira une surface de transfert calorique 25 suffisante pour la transmission de la chaleur à la vitesse désirée, tout en maintenant la contre-pression régnant dans le collecteur à deux phases 18 et dans les modules 16 au-dessous d'une valeur prédéterminée. En d'autres termes, les injecteurs 30 atomisent le liquide dissipateur d'énergie thermique produi- . sant de ce fait une zone superficielle de transfert thermique extraordinairement 30 grande par unité de temps, ce qui permet à la chaleur d'être transférée dans le volume limité donné du condensateur à pulvérisation directe 32. Le liquide dissipateur thermique froid, c'est à dire le liquide sous-refroidi 24 appliqué au condenseur de pulvérisation par le conduit 28,est atomisé ou transformé en gouttelette de diamètre divers par 35 les injecteurs 30. Les diamètres respectifs des gouttelettes se conforment aux lois d'une distribution normale. En supposant que toutes les gouttelettes sont a'une dimension moyenne, on peut procéder à l'analyse suivante. La zone superficielle de gouttelettes par unité de poids du diélectrique sera ainsi déterminéer 72 00569 6 2126180 A = — C—) (11 s pr g où A = Zone superficielle des gouttelettes par unité de poids de liquide 5 3 5 p * Densité du liquide (g/cm ) r = Bayon de la goutellette (cm) L'équation (1) ci-dessus indique que la zone superficielle (par gramme de liquide) peut être accrue indéfiniment grâce à la réduction du rayon de la gouttelette. Néanmoins, il apparaîtra, ci-après, que les dimensions de la gout-10 telètte ne peuvent pas en fait être réduites indéfiniment du fait que la pression de vapeur effective de la goutelette va s'accroître lorsque le rayon décroît, ce qui aura pour effet de provoquer dans le cas extrême 1'évaporation des dites gouttelettes. La pression de vapeur prise à la surface de la gouttelette ressortira de 15 l'équation, suivante: P = Pœ exp (2oFi/RTpr) -P exp 12'3 » 1°"4' 12) 20 où P = Pression superficielle de la vapeur sur une gouttelette de rayon r Pœ = Pression de la vapeur à T .j. dans le cas d'une surface liquide plane a = Tension superficielle M = Poids moléculaire du liquide 25 R = Constante gazeuse T = Température du liquide en Kelvin La capacité calorique de la gouttelette et la durée dévie de ladite gout -telette doivent être maintenant considérées lorsque le rayon décroit, la capaci-30 té thermique de la gouttelette décroît et le rapport entre la zone superficielle et la capacité thermique de ladite gouttelette décroit également. De la sorte lorsque les dimensions de la gouttelette décroissent, la résistance thermique de condensation et la constante ae temps décroissent. En conséquence, la dimension de la gouttelette doit être choisie de façon appropriée de telle façon 35 qu'elle puisse subsister aussi longtemps qu'elle est raisonnablement sous-refroi die. La durée de la gouttelette dépend de sa vitesse initiale de son rayon (force de résistance) et enfin de la distance disponible dont dispose ladite gouttelette pour ses déplacements. Il s'agit là d'une situation assez complexe, mais il peut être constaté simplement que la durée de la gouttelette est pro-40 portionnelle à la distance parcourue et inversement proportionnelle à la vitesse 72 00569 7 2126180 initiale. Durée de vie de la gouttelette = (3) Le poids exigé Cw} de la gouttelette en suspension, évalué à tout moment, par Kilowatt (K.w.) de puissance générée au niveau du panneau peut être 5 exprimée par la formule: W = S Cr7} (4] Uans cette expression: h = Coefficient de transfert thermique de condensation 10 T = Différence de température entre la température dé saturation de la vapeur et la température d'admission de la gouttelette liquide (°C3 Kj = Constante dérivée des équations 1 et 3 . L'équation 4 peut être utilisée conjointement à l'équation 1 afin de préconiser le régime du flux de dissipation envisagé au point de vue du transfert 15 thermique. Cette vitesse de flux ou de courant doit être au moins égale à la vitesse dérivée de la première loi de la thermodynamique. Le fait que le même liquioe refroidisseur de système 24 est utilisé en tant que liquide dissipateur dans le condenseur à pulvérisation directe 32 présente de nomoreux avantages. Il n'est pas nécessaire d'introduire de l'eau de 20 refroiaissement issue d'une source extérieure dans un condenseur standard du type à ailettes , ce qui produirait un autre interface entre l'eau et le liquide refroidisseur qui, en cas de fuite, introduirait un contaminant aquatique. En outre, le problème ae l'introduction a'air ambiant dans le système et celui je la condensation résultante est réduit. Le processus de condensation de pulvé-25 risation directe à l'intérieur du système exige des régimes d'écoulement plus elevé du liquide diélectrique que dans las systèmes à ébullition de liquide ae l'art antérieur, tel que ceux de l'invention connexe évoqués précédemment . Un autre facteur à considérer est que l'agencement de condensation à pulvérisation directe se traduit par un système thermique moins complexe et moins coûteux 30 par charge calorique unitaire que le_ systeme de l'art antérieur. On estime également que le systeme de condensation à pulvérisation directe sera plus léger et représentera moins d'encombrement que les systèmes utilisant le condenseur standard du type à ailettes. Lorsque s'accroît l'énergie appliquée à l'équipement électrique dont le 35 refroidissement est assuré par le système, le flux calorique s'accroît aussi, avec pour conséquence une augmentation de la génération de vapeur dans le système de refroidissement. Il en résulte que la pression intérieure du système va croître à moins que la condensation ne soit augmentée. Le cas inverse se présentera également lorsque la condensation dépasse essentiellement le niveau 40 de condensation nécessaire au maintien d'une pression fixe. Il en résultera 72 00569 B 2126180 fondamentalement une pression manométrique négative. En conséquence, il est nécessaire de maintenir un état de semi-équilibre en faisant coïncider la vitesse de condensation avec la vitesse de production de vapeur- La pression négative instaurée dans la chambre de condenseur 34 (et, partant, dans toute l'en-5 ceinte du système de refroidissement) se traduira par une cavitation dans la pompe d'alimentation de refroidisseur 40, de même qu'elle aura pour résultat une décroissance de la température d'ébullition du refroidissant primaire 24. La pression positive du système ferait s'accroître la possiDilité de fuite de refroidissement primaire tout en faisant croître à la fois les efforts mécani-10 ques et la température d'ébullition dudit liquide de refroidissement primaire. La pression régnant à l'intérieur du système affectera directement le rendement des éléments du circuit individuel 12 en accroissant la. variation générale de température du dispositif. Un exemple de cette variation sera fourni par la différence thermique entre un élément fonctionnant à la puissance minimum et 1| le même élément fonctionnant à puissance maximum. Il sera remarqué que les variations de pression dans l'enceinte du système refroidisseur peuvent être contrôlées en commandant la quantité de pulvérisation de diffusion thermique 44 fournie au dispositif de condensation à pulvérisation 32. Les dessins représentent un dispositif de commande qui mesure la pression 20 interne de la chambre de condenseur 34 grâce à un transducteur de pression 46. Un signal proportionnel à la pression interne de la chambre 34 est envoyé au contrôleur 48 qui régularise en conséquence la soupape de débit actionnée 50. Le contrôleur 48 est conçu pour fonctionner aux alentours d'un niveau de pression donné. En présence d'une indication de pression positive, le débit d'alimen-25 tation des injecteurs 30 sera accru avec un accroissement parallèle du taux de compensation, alors qu'une lecture de pression négative se traduira par le fait que le courant de refroidissement (de refroidissement ou de condensation) alimentant les injecteurs de pulvérisation 30 sera diminué avec diminution concomitante du régime de conéensation. La situation idéale sera réalisée lorsque 30 le courant du liquide de refroidissement sera réglé de façon à maintenir une pression constante dans l'enceinte du système de refroidissement. A mesure que xes charges thermiques individuelles varient avec le temps, la pression interne du système commence elle aussi à varier. Cette variation sera détectée et l'injecteur de pulvérisation 30 sera réglé de façon à compenser ces variations 35 de conditions de fonctionnement. La soupape de contrôle actionnée 50 contrôle essentiellement un conduit by-pass 52 qui fonctionne entre la conduite de dissipation 28 et le renvoi dans l'échangeur thermique de refroidisseur 42. Lorsque le by-pass et la éoupape de contrôle 50 sont ouverts, l'alimentation assurée aux injecteurs de pulvérisation 30 est diminuée proportionnellement et vice 40 versa. 72 00569 s 2126180 Une portion du système de refroidissement comprend le condenseur de pulvérisation 32 et divers agencements de contrôle et représentés dans la figure 2. Le signal d'entrée dans le contrôleur 48 qui est destiné à régulariser la quantité de liquide de refroidissement fourni aux injecteurs de pulvérisation 5 de condensation 30 est fourni par un détecteur thermique 54 qui mesure la température du renvoi liquide issu du condenseur 32. Une augmentation de la température générale du liquide renvoyé 24 indiquera une plus grande entrée de flux thermique pour un taux de condensation donné. Cette augmentation de la température du renvoi de liquide peut être compensée par une augmentation de 10 la condensation, laquelle condensation est contrôlée par Bien que l'invention ait été particulièrement représentée et décrite en 15 se reportant à une réalisation préférée, il sera évident, pour le spécialiste, que diverses modifications dans la forme et dans le détail peuvent y être apportées, sans pour autant, se départir de l'esprit et des buts de l'invention telle qu'elle est décrite dans les revendications jointes. 72 00569 10 2126180 REVENDICATIONS 1.- Système de refroidissement utilisant un fluide caractérisé en ce qu'il comprend: une source thermique, 5 un liquide de refroidissement, ladite source thermique étant immergée dans ledit liquide de refroidissement de telle sorte que l'ébullition nucléaire puisse avoir lieu dans le liquide et enlève la chaleur de ladite source thermique, des moyens de condensation et de refroidissement par pulvérisation destinés à assurer une pulvérisation dudit liquide de refroidiseement et 10 des moyens pour relier ladite source thermique aux moyens de condensation et de refroidissement à pulvérisation de telle sorte qu'un écoulement à deux phases a lieu à partir de ladite source thermique sous la forme de liquide et de vapeur d'ébullition dans les moyens de condensation et de refroidissement, les dites vapeurs dudit écoulement à deux phases étant condensées et refroidies 15 par la pulvérisation du liquide de refroidissement dans les moyens de condensation et de refroidissement. 2.- Système de refroidissement à fluide selon la revendication 1, caractérisé en ce que la source thermique et les moyens de condensation et de refroidissement par pulvérisation sont situés dans un système de circulation clos - 20 3.- Système de refroidissement à fluide selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'un détecteur de pression est prévu dans le système de circulation afin d'en mesurer la pression intérieure et en ce qu'un organe de commande est relié au détecteur de pression afin de transformer le signal de pression en 25 un déplacement de soupape destiné à contrôler la quantité du liquide de refroidissement qui est appliquée aux moyens de condensation et de refroidissement par pulvérisation» 4.- Système de refroidissement à fluide selon la revendication 1, caractérisé en ce que des conduits de sortie sont prévus reliant les moyens de conden- 30 sation et de refroidissement par pulvérisation à la source thermique, de même qu'est prévue une pompe située sur les conduits de sortie afin de pomper le fluide hors des moyens de condensation et de refroidissement par pulvérisation à destination de la source thermique. 5.- Système de refroidissement à fluide selon la revendication 4, caractère risé en qu'un échangeur thermique est logé dans les conduits de sortie afin de 72 00569 n 2126180 refroidir le liquide avant qu'il atteigne la source thermique. 6.- Système de refroidissement à fluide selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend un conduit de pulvérisation à dissipation thermique qui est branché à la sortie des conduits de sortie à la suite de la pompe et 5 de l'échangeur thermique et qui est reliée aux moyens de condensation et de refroidissement par pulvérisation afin de transporter le liquide refroidi qui doit être pulvérisé. 7.- Système de refroidissement à fluide selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend un conduit by-pass relié entre le conduit de pulvéri- 10 sation à dissipation et les conduits de sortis assurant ainsi la dérivation du liquide de refroidissement de telle sorte qu'il ne pénètre pas dans les moyens de condensation et de refroidissement par pulvérisation, la soupape de contrôle étant positionnée aans le conduit de by-pass, la soupape de contrôle étant en outre actionnée par l'organe de commande en réponse au détecteur de pression 15 placé dans le système de ciroulation des moyens de condensation et de refroidissement par pulvérisation et par ladite source thermique afin d'assurer la dérivation du liquide de refroidissement lorsqu'une diminution de la pulvérisation de condensation est signalée par une chute de la pression interne du système et de diminuer le courant de by-pass lorsqu'une augmentation de la 20 pulvérisation est exigée par un signal indiquant un accroissement de pression dans l'enceinte du système. 8.- Système de refroidissement à fluide selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen de détection de la température placé à la suite des moyens de condensation et de refroidissement par oulvérisation et 25 en ce qu'un organe de commande est prévu afin de transformer le signal de température en un déplacement de soupape destiné à contrôler la quantité de liquide alimentant les moyens de condensation et de refroidissement par pulvérisation en accroissant l'écoulement aans le cas d'un accroissement de température et vice versa.