Brevet FR2112339A1 — publié le 19720616

La présente invention concerne le mélange sous contrôle de deux fluides différents au point de vue thermodynamique et aérodynamique et en particulier, l'usage d'un écoulement en tourbillons entre deux fluides différents dans des chambres à combustion 5 circulaire, comme par exemple, les brûleurs et dispositifs de post-combustion des turbines à gaz, pour accélérer le procédé de combustion et le procédé de réduction de température des produits de la combustion dans la zône de dilution du brûleur. Selon la technique de la chambre à combustion et du brû-10 leur, il est courant de réaliser la combustion dans une chambre ' cylindrique en déchargeant du carburant pulvérisé dans le centre de celle-ci avec de l'air étant déchargé autour de celle-ci, à travers une cascade de palettes avec une vitesse tangentielle de façon, à former une zône de recirculation du carburant pulvé-15 risé et l'air tourbillonnant qui se mélangent ainsi. Cette zône de recirculation est formée parce que le moment angulaire de 1'air est proportionnel à la vitesse tangentielle de celui-ci fois le rayon de la particule d'air impliquée à partir de l'axe central du brûleur, par conséquent, tout air qui est sur l'axe du brûleur 20 ou proche de celui-ci a un rayon égal à zéro de façon que la vitesse tangentielle s'en aille vers l'infini avec pour résultat, que l'air secondaire non tourbillonnant est introduit autour de la zône de recirculation pour être mélangé avec le mélange carburant-air en stagnation en aval de la zône de recirculation et 25 pour refroidir les parois de la chambre à combustion, tel que décrit typiquement dans le brevet US No 3.498.055. Ces brûleurs de l'état de la technique, sont appelés "brûleurs-boîtes de conserves" à cause de leur forme cylindrique ou Tarûleurs-boîtes de conserves circulaires" parce qu'ils ont vne 30 série de sections d'entrée en forme de boîtes de conserves s'ouvrant dans une section circulaire principale. Le système moment vitesse pour établir une zône de recirculation est utilisé dans cette partie circulaire ou dans les deux. Le système moment-vitesse pour établir une zône de recir-35 culation ne fonctionne pas dans une chambre à combustion circulaire parce que tous les postes de combustion ont un rayon substantiel et par conséquent, nous utilisons 1'interdigitation des feuilles tourbillonnantes des fluides dissemblables pour réaliser cette fonction. Le brevet de Johnson US No 3.030.773 et de Sanborn US 40 No 2.473.347 utilisent tous deux l'écoulement en tourbillons dans 71 32183 2 2112339 les chambres à combustion,mais il faut remarquer que celles-ci sont cylindriques et qu'aucun de ces brevets de l'état de la technique n'enseigne d'utiliser la réalisation d'une interface instable entre deux fluides différents tourbillonnant, pour accelérer le 5 mélange et la combustion entre ceux-ci par l'établissement et/ou le contrôle de la densité des fluides et de la vitesse tangentiel- 2 le pour produire des paramètres du produit différent entre les deux fluides. Le brûleur cylindrique conventionnel est présenté sous forme de dispositif de post-combustion dans le brevet US No 10 2.934.894. L'écoulement en tourbillons, est généralement déconseillé pour les chambres à combustion conventionnelles et des palettes de redressement sont prévues à cette fin. Cependant, l'écoulement en tourbillons pour les chambres à combustion, à été suggéré par cer-15 tains brevets y compris, celui de Ferri et al US No 2.755.623 qui ensëigne que le mélange carburant-air passant par la chambre à combustion doit s'écouleur en tourbillonnant, de façon, à améliorer la combustion, il faut cependant remarquer que dans le brevet de Ferri et al un seul courant tourbillonnant est utilisé et que 20 par conséquent, il ne réalise pas les avantages du mélange et de la combustion accélérée de la présente invention. Le brevet de Meurer US No 3.078.672 divulgue que de l'air bourbillonnant, passe à travers un brûleur du type cylindrique et permet qu'une feuille solide ou pellicule de carburant passe le long de la surface inté-25 rieure de la paroi extérieure du brûleur et d'être vaporisée et d'être brûlée avec l'air tourbillonnant à la paroi extérieure. La combustion se produit à l'interface entre l'air et le carburant à la paroi extérieure de la chambre à combustion et les produits de la combustion se déplacent vers l'intérieur pour être rassem-30 blés et recyclés à travers le conduit 22. Meurer n'enseigne pas le concept du mélange et de la combustion de deux fluides différents par le contrôle des paramètres divulgués par lui. Le brevet US No 3.393.516 illustre un écoulement courbe dans un déviateur des gaz d'échappement d'un turboréacteur mais il faut noter, qu'il 35 n'y a aucun mélange et combustion en rapport avec l'écoulement courbe, en fait, ceci serait indésirable. L'objet principal de la présente invention est de fournir une configuration de mélangeur qui puisse être utilisée pour augmenter le mélange entre des fluides différents à écoulement en 40 tourbillons dans la zône de combustion d'une chambre à combustion BAD Original 71 32183 3 2112339 circulaire pour accélérer la combustion par augmentation de la vitesse de mélange entre la mixture carburant-air et les gaz chauds et qui puisse aussi être utilisée pour accélérer le mélange dans la zône de dilution d'une chambre à combustion circulaire entre 5 les produits de la combustion et l'air de refroidissement pour accélérer la réduction de température. La combustion est limitée par le mélange. Le temps nécessaire ou la longueur de brûleur nécessaire pour obtenir une combustion complète peut être limité, par ce qui est nécessaire pour mélanger ensemble les gaz chauds 10 et le mélange froid carburant-air. Le mélange accéléré dans la zône de combustion et dans la zône de dilution réduira la longueur de la chambre à combustion par conséquent, réduira la longueur et le poids du moteur. Un objet principal de l'invention est de fournir une meil-15 leure chambre à combustion circulaire par l'établissement du con-trôle et/ou le changement du paramètre du produit p ou / est la densité du fluide et Vt la vitesse tangentielle du fluide, entre deux fluides différents tourbillonnant pour établir une interface instable entre eux, pour accélérer le mélange donc la combustion 20 dans la zône de combustion et le mélange par conséquent, le refroidissement dans la zône de dilution de la chambre à combustion. Selon la présente invention, ce paramètre du produit est établi, contrôlé et/ou changé de façon, que le paramètre du produit du fluide qui s'écoule selon un rayon moindre autour de l'axe 25 de la chambre à combustion est plus grand, que le paramètre du produit du fluide qui s'écoule selon le rayon plus grand, de façon que le ratio de mélange dans la chambre à combustion est déterminé 2 2 par le rapport P Vt (écoulement intérieur) 4 ( écoulement ex térieur) . Selon un autre aspect de l'invention, l'interface entre 30 deux fluides différents tourbillonnants dans la chambre à combustion est établi ou contrôlé de façon, qu'une combustion extérieure intérieure se produise dans la chàmbre à combustion. L'invention permet un mélange et une combustion accélérés ou un mélange et une dilution accélérés d'être réalisés dans plu-35 sieurs configurations de chambre à combustion circulaire comme, par exemple, dans la configuration de mélangeur à écoulement concentrique, et càns la configuration de mélangeur de chambre à combustion pliëe ou à tube courbé. Selon un autre aspect de l'invention, une chambre à combus-40 tion peut être fabriquée de façon à être constituée d'une zône de 71 32183 4 2112339 combustion et d'une zône de dilution avec l'une ou les deux zônes utilisant un mélangeur concentrique, un mélangeur à tube courbé et n'importe lequel de ces mélangeurs, peut être utilisé avec une zône de combustion ou une zône de dilution conventionnelles. 5 Un autre aspect de l'invention consiste dans le fait, qu'en utilisant n'importe lequel de ces mélangeurs, la combustion peut être réaliséë en utilisant soit le principe de la diffusion, ou du prémélange. Un autre objet de l'invention est de fournir l'équipement ' f. ■ 10 pour établir, contrôler ou changer l'orientation de deux courants de fluides concentriques de conditions thermodynamique et aérodynamique différentes de façon, que le paramètre du produit densité , du courant intérieur fois la vitesse tangentielle du courant intérieur soit plus grand que le paramètre du produit 15 du courant extérieur. Selon un autre aspect de l'invention, le mélange composé en disposition parallèle et radial se produit dans la zône de combustion et dans la zône de dilution d'une chambre à combustion dans laquelle la zône de combustion et la zône de dilution sont 20 décalées axialement en série de façon, à réduire la longueur totale de la chambre à combustion et par conséquent, la longueur et le poids du moteur. Selon une autre caractéristique de l'in-f vention, plusieurs modifications de la zône de combustion pilote ou veilleuse dans un mélangeur concentrique pour une zône de 25 combustion principale peuvent être utilisées selon les exigences particulières de la configuration de chambre à combustion impliquée. Selon un autre aspect de l'invention, des mécanismes de détente sont utilisés pour perturber l'interface instable entre ^ 30 deux courants tourbillonnants pour accélérer le mélange et soit 'la combustion, ou le refroidissement entre ceux-ci. Selon un autre aspect de l'invention, on peut utiliser une combinaison support-flamme et/ou détente dans une chambre â combustion circulaire à courant tourbillonnant pour accélérer le 35 procédé du mélange et de la combustion des produits de la combustion de la zône de recirculation établie en aval du support-flamme et le mélange carburant-air passant autour .du support-flamme. Selon une autre caractéristique de l'invention, il est prévu des mécanismes de détente pour 1'interface.des fluides 40 tourbillonnants sous forme d'anneaux coniques et ondulés qui i■ ' 71 32183 5 2112339 peuvent avoir des trous pour amortir le bruit et servir de refroidissement pour le mécanisme de détente. Un autre objet de l'invention est de fournir un appareil à combustion dans lequel les zônes de combustion ou de dilution 5 sont disposées en série dans lesquelles le mélange est réalisé dans les deux zônes à des stations radiales et parallèles. Selon un autre enseignement de l'invention, l'interface instable entre deux courants tourbillonnants de fluides qui sont, établis par le critère du paramètre du produit enseigné ci-dessus 10 peut être physiquement interrompu ou perturbé par une variété de mécanismes de détente. Un autre objet de l'invention est d'établir un critère d'interface stable entre l'air de refroidissement pour une chemise de chambre à combustion et les produits de la combustion. 15 Selon une autre caractéristique de l'invention, un courant tourbillonnant dans une chambre à combustion permet l'usage de supports-flamme et l'usage d'une variété substantielle de dispositifs d'injection du carburant. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention se-20 ront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre de plusieurs exemples de réalisation et en se référant aux dessins annexés, dans lesquels: La Figure 1 est une représentation schématique de deux fluides différents en relation tourbillonnante dans des passages 25 séparés qui vont se rejoindre et se mélanger dans un seul passage circulaire. La Figure 2 est une coupe de la Figure 1 La Figure 3 est un diagramme de vecteurs des fluides s'ê-coulant en tourbillons dans l'environnement des Figures 1 et 2 et 30 les autres environnements divulgués ci-après. La Figure 4 est une vue d'une distribution de la pression statique à travers les courants de fluides tourbillonnant extérieur et intérieur de l'environnement des Figures 1 et 2. La Figure 5 est une vue schématique du mélange réalisé pour 35 deux courants fluides côte à côte qui tourbillonnent en passant par le tube courbé. La Figure 6 représente -en coupe un mélangeur à tourbillons La Figure 7 est une vue en bout de la Figure 6 prise le long de la ligne 7-7... 40 La Figure 8 est une vue d'un mélangeur concentrique d'une 71 32183 2112339 chambre à combustion circulaire utilisant le principe de la combustion prémëlangée. La Figure 9 est semblable à la Figure 8 mais, elle utilise le principe de la combustion par diffusion. 5 La Figure 10 est une coupe d'un mélangeur de chambre à combustion utilisé dans la zône de combustion et utilisant le principe de la combustion prémélangée. La Figure 11 est semblable à la Figure 10 mais, elle utilise le principe de la combustion par diffusion. 10 La Figure 12 représente une combustion prémélangée utili sant un mélange par tube courbé dans une chambre à combustion pliëe qui elle est préférable au type circulaire. La Figure 13 est une vue d'une turbine à gaz moderne utilisée par un avion moderne utilisant la présente invention. 15 La Figure 14 est une coupe d'une chambre à combustion cir culaire utilisant un mélangeur concentrique dans la zône de combustion et dans la zône de dilution. La Figure 15 est une vue d'une palette et de son mécanisme de mise en action pour faire l'angle variable de cascade de façon, 20 à varier l'angle sous lequel les gaz passent à travers celle-ci pour être déchargés. La Figure 16 est une coupe d'une chambre à combustion circulaire utilisant le mélangeur de la Figure 10 dans la zône de combustion et dans la zône de dilution de celle-ci. 25 La Figure 17 est une vue prise le long de la ligne 17-17 de la Figure 16. La Figure 18 est une vue d'une chemise extérieure déroulée de la chambre à combustion de la Fig.16 pour illustrer l'orienta-tation des fentes hélicoïdales de la chemise extérieure du mélan-30 geur de la zône de dilution. La Figure 19 est une coupe des fentes hélicoïdales de la paroi intérieure du mélangeur de la zône de dilution de la Fig.16 et qui est prise le long de la ligne 19-19 de la Fig.16. La Figure 20 est une modification des fentes hélicoïdales 35 de la Fig.l8 et peut être utilisée dans le mélangeur soit dans la zône de combustion, soit dans la zône de dilution d'une chambre à combustion circulaire. La Figure 21.est, une coupe d'une chambre à combustion circulaire ayant des zônes décalées de combustion et de dilution et 40 utilisant un mélangeur concentrique dans la zône de combustion r bàd orts*"*' L 71 321Ô3 7 2112339 et un mélangeur en hélice dans la zône de dilution. La Figure 22 est une coupe d'une chambre à combustion circulaire ayant une zône de combustion et de dilution courantes du type à brûleur courbé ou tube courbé utilisant l'invention. 5 La Figure 23 est une modification d'une partie d'un brûleur principal d'un mélangeur de la zône de combustion selon la Figure 14. La Figure 24 est une modification d'un mélangeur concentrique utilisé dans la zône de combustion d'une chambre à combustion 10 circulaire qui peut être substituée au type de la Figure 14. La Figure 25 est une coupe partielle d'un support-flamme prise le long de la ligne 25-25 de la Figure 24. La Figure 26 est une modification du brûleur de la Figure 25. La Figure 27 est une vue de la Figure 26 prise le long de 15 la ligne 27-27 de la Figure 26. La Figure 28 correspond à la Figure 27 et montre les modèles de courant secondaires entre les palettes de guide hélicoïdales . La Figure 29 est une autre modification pour la chambre à 20 combustion représentée par la Figure 14. La Figure 30 est une représentation schématique de deux fluides tourbillonnants s'écoulant à travers des passages annulaires avec un séparateur entre eux et avec un mécanisme de détente fixé à l'extrémité en aval du conduit séparateur. 25 La Figure 31 est une vue en bout de la construction de la Figure 30. La Figure 32 est une coupe montrant le mécanisme de détente qui peut être substitué au mécanisme de détente dans le conduit séparateur de la Figure 14. 30 La Figure 33 est une vue du mécanisme de détente de la Figure 32 avec le conduit séparateur développé pour avoir une meilleure illustration. La Figure 34 représente une autre modification du mécanisme de détente de la Figure 14. 35 La Figure 35 est une vue d'une autre modification d'un mé canisme de détente utilisant plusieurs rangées ou modèles de rainures hélicoïdales proches de l'arête arrière du conduit séparateur . Les Figures 36 et 37 sont des vues d'une autre modification 40 d'un mécanisme de détente de la variété qui utilise des ex 71 32183 8 2112339 trémités en aval à rainures hélicoïdales et ondulées en hélice d'un conduit séparateur pour pouvoir réaliser les fonctions de détente de l'interface des fluides tourbillonnants. La Figure 38 est une vue d'une autre modification d'un mé-5 canisme de détente utilisant une combinaison de rainures hélicoïdales et de projections coopérant ensemble à 1'extrémité en aval d'un conduit séparateur pour accélérer le mélange. La Figure 39 est une vue d'une ondulation irrëgulière d'un mécanisme de détente utilisé pour supprimer les bruits. 10 Les Figures 40 et 41 représentent des modifications de passage d'écoulement d'une chambre à combustion utilisées pour retarder ou empêcher la séparation de 1'écoulement des couches limites le long des parois du diffuseur. Les Figures 42A et 42B sont des vues d'une chambre à 15 combustion circulaire utilisant un écoulement en tourbillons et ; qui utilise en outre une cascade de palettes composées à son' entrée pour contrôler le tourbillonnement aux différentes stations radiales, à travers la cascade de façon- à empêcher une séparation du courant de couches limites et de permettre l'usage d'une sec-20 tion de diffuseur plus courte dans la chambre à combustion, réduisant ainsi la longueur de la chambre â combustion. Les Figures 43 et 44 sont des vues des vitesses tangentielle et axiale de l'air immédiatement en aval de la cascade de palettes composées de la Fig.42. 25 La Figure 45 est une coupe d'une ouverture d'admission qui peut être utilisée avec les mécanismes de détente, comme ceux de la Figure 14. Les Figures 46 à 48 sont des vues de chambres à combustion utilisant une combustion décalée radialement pour réduire la 30 longueur de la chambre à combustion et du moteur et pouvant permettre un contrôle de la performance de la puissance du moteur. Pour mieux expliquer le sujet de l'invention, il est souhaitable de décrire d'abord la théorie impliquée. L'observation du comportement dynamique de courants à 35 tourbillons concentriques et différentsrà conduit à la découverte d'un phénomène d'instabilité d'interface des fluides qui peut être utilisé pour accroître la vitesse de mélange entre des fluides différents et qui par conséquent, est d'un intérêt particulier pour les chambres à combustion pour accélérer la combustion en 40 augmentant la vitesse de mélange donc la vitesse effective de la tes»-.--.. * 71 32183 9 2112339 flamme et aussi pour accélérer le mélange qui se produit dans la zône de dilution du brûleur dans laquelle les produits de la combustion sont refroidis par mélange avec de l'air de refroidissement avant de passer à travers la turbine. Tel qu'utilisé dans 5 cette description, l'expression fluides différents désigné des fluides qui sont différents au point de vue thermodynamique et aérodynamique. Ce phénomène et ses caractéristiques seront décrits en se référant aux Figures 1 et 2. Sur ces Figures, deux fluides différents s'écoulent en tourbillons concentriques et sont iso-10 lés initialement par une paroi de sépération cylindrique 10, qui est disposée entre les conduits cylindriques 12 et 14 de façon que, les parois 10, 12 et 14 soient concentriques autour d X u . tielle et V la vitesse réelle dans la direction indiquée. Un fluide s'écoulant de cette façon est soumis à l'influence principale de deux forces d'une grandeur significative, c'est-à-dire, les forces centrifuges et les forces dûes au gradient de pressions qui. 25 existe dans le conduit à travers lequel s'écoule le fluide. A un rayon donné, la force centrifuge F est proportionnelle à la masse du fluide et par conséquent, à la densité,p , du fluide, et le carré de la vitesse tangentielle ou la composante V^. de la vitesse tangentielle du fluide. La force du gradient de pressions F est £r 30 proportionnelle au gradient de pressions radiales et résulte de la différence radiale dans la pression statique à travers la surface projetée radialement de l'élément fluide. Pendant le passage des deux fluides à travers les passages annulaires 20 et 18, ces forces sont en équilibre tel que montré sur la Figure 1, par rap-35 port aux particules fluides simulées 26 et 28 et le fluide s'écoule dans son parcours en hélice. En aval du séparateur 10, ou les deux fluides pénétrent le passage annulaire commun 30, les deux fluides sont en contact direct l'un avec l'autre et peuvent par conséquent, influencer 40 l'un l'autre. "bad original 71 32183 10 2112339 En regardant les Figures 1 et 4 on peut remarquer, que le profil de la distribution de la pression statique 32 pour le fluide tourbillonnant extérieur qui est normalement chaud, est beaucoup moins raide, que le profil 34 de la distribution de la pression 5 statique du fluide tourbillonnant intérieur qui est normalement froid, et ceci se répercute sur la valeur de la force du gradient de pression F^ qui agit sur l'élément 28 du courant extérieur et l'élément de courant intérieur 26 sur la Figure 1. Ces forces de gradient de pressions agissant sur les éléments 28 et 26 sont ëqui-10 librées par la force centrifuge F , à cause de l'équilibre radial de chaque courant individuel. Nos observations ont abouti à la découverte que l'interface 24 entre ces deux fluides différents est instable si, le pa- o ramêtre du produityOVt c'est-à-dire, le produit de la densité du 15 fluide p et du carre de la vitesse tangentielle Vt du fluide, au fluide radial extérieur est inférieur à celui du fluide radial intérieur. Cette instabilité est démontrée par l'introduction d'une perturbance dans l'interface 24 de façon, qu'un enroulement local d'interface 36 se projette radialement vers l'extérieur dans la 20 région fluide du rayon extérieur. L'élément de fluide 26' dans cette projection 36, est exposé au gradient de pression d'un rayon relativement petit F ^ de la région fluide du rayon extérieur mais retient sa force centrifuge élevée F . Ceci établit un deséquilibre des forces OC 25 sur l'élément 26' et donne pour résultat une accélération de la perturbation radialement vers l'extérieur pour provoquer l'enroulement et une augmentation de la pénétration vers le fluide du rayon extérieur, augmentant ainsi la vitesse du mélange entre les deux fluides. D'une façon semblable un enroulement 38 à l'inter-30 face 24 se projetant vers l'intérieur radialement a pour résultat un déséquilibre des forces sur l'élément fluide 28' qui reste sous l'influence d'une force centrifuge relativement faible, F „ Cil et vient sous l'influence d'Une force FpC du gradient de pression substantiellement plus forte et par conséqunet est accéléré radia-35 lement vers l'intérieur avec pour résultat une croissance rapide de l'enroulement 38 vers l'intérieur et un mélange accéléré entre les deux courants. La grandeur relative des forces déséquilibrées susmentionnées peut être évaluée en considérant le fluide extérieur 40 coane un gaz brûlé d'une chambre à combustion qui typiquenent êaô original 71 32183 11 2112339 abaisserait la densité d'un coefficient d'environ 4 par rapport au courant intérieur vierge. Puisque la vitesse tangentielle d'un gaz dans une veilleuse de brûleur typique change relativement vers une grandeur plus faible, la force déséquilibrée, représente les 5 trois quarts ou plus de la force centrifuge maximale sur les deux fluides. Cette grandeur de la force déséquilibrée est d'un premier ordre et représente un fort potentiel d'accélération disponible pour accélérer le mouvement radial des deux fluides concentriques dans un courant en feuille hélicoïdale. 10 L'invention est l'utilisation de ce phénomène pour accé lérer le mélange entre deux fluides tourbillonnants différents dans des chambres à combustion circulaires du type utilisé dans les turbines à gaz pour accélérer la combustion et accélérer la dilution des produits chauds de la combustion avec de l'air de re-15 froidissement avant le passage à travers la turbine. Bien que nous ayons décrit ce phénomène de mélange des Figures 1 et 2 avec des courants tourbillonnants, co-annulaires et différents, il faut noter, que cette même accélération du mélange peut être réalisée dans d'autres environnements comme par exemple, 20 le tube courbé de la Fig.5 ou les deux courants différents s'écoulent à travers le conduit 66 qui inclus une partie droite 68 et une partue courbe 70, ayant un centre de courbure 79 et ayant un membre de séparation 72 à son extrémité en amont coopérant avec le conduit 66 pour définir deux passages 74 et 76 à travers lesquels 25 les deux courants différents s'écoulent avec le fluide dans le passage extérieur ayant une valeuryP inférieure à celle du fluide dans le passage intérieur de façon, que lorsque les deux fluides se joignent dans le passage 78 ils établissent l'interface instable et accélèrent le mélange décrit en se référant aux Figures 1 30 et 2 lorsqu'ils deviennent des courants concentriques et tourbillonnants après leur entrée dans la section de tube courbé 70, du 2 2 fait que la relation du paramètre du produit ,-3^ ^/"c^tc ' ouet sont les densités du courant tourbillonnant chaud extérieur et du courant tourbillonnant froid intérieur respective-35 ment, et ou et sont leur vitesse tangentielle respective qui sont réellement leurs vitesses d'écoulement dans le tube courbé Ce procédé de mélange accéléré peut aussi être réalisé par l'emploi du mélangeur à tourbillons 80 des Figures 6 et 7. Ce mélangeur permet à deux fluides différents de former une série 40 de feuilles ou doigts tourbillonnants. Ce mélangeur comprend une 71 32163 2112339 paroi extérieure 82 et une paroi intérieure 84 qui de préférence, divergent pour former un passage divergent 86 par lequel s'écoulent les fluides principaux en tourbillons et qui ont des rainures hélicoïdales orientées 88 et 90 par lesquelles s'écoulent les 5 fluides secondaires qui sont forcés d'entrer parallèlement au courant principal. Tel que montré sur la Figure 7, la direction des rainures ou fentes hélicoïdales 88 et 90 est telle qu'elles sont parallèles à la direction du courant principal tourbillonnant En utilisant des palettes guides et des conditions d'entrée appro- 10 priées pour les courants secondaires les critères des courants 2 2 de paramètre du produit secondaire intérieur ~7pv^ courant principal et /'V^.2 secondaire extérieur courant principal sont atteints. Avec ce critère de courant, les feuilles du courant secondaire pénétreront rapidement à travers le courant principal, 15 parce que le même phénomène de mélange décrit précédemment en se référant aux Figures 1 et 2 se produit ici entre chaque feuille de fluide tourbillonnant et les deux feuilles tourbillonnantes des fluides différents adjacents à celles-ci. Par conséquent, le mélange total nécessaire se réalisera plus vite. Dans certaines situa-20 tions il peut être souhaitable d'utiliser un mélangeur du type des Figures 6 et 7 dans lequel les fentes hélicoïdales sont utilisées dans l'une des parois,soit 82, soit 84. Sur les Figures 6 et 7 le courant principal est de préférence de l'air chaud et les courants secondaires sont de l'air froid et les fentes 88 et 90 sont 25 orientées pour permettre non seulement un courant hélicoïdal , mais un courant hélicoïdal substantiellement parallèle à la direction du courant principal. N'importe lequel de ces mélangeurs c'est-à-dire, le mélangeur concentrique, le mélangeur hélicoïdal et le mélangeur à tube 30 courbé peut être utilisé efficacement dans la zône de combustion d'un brûleur pour augmenter la vitesse du mélange par conséquent, la vitesse de la combustion et la vitesse effective de flamme de façon, à réduire la longueur totale du brûleur tel que représenté sur les Figures 8 à 12. Pour accentuer la similitude de fonction, 35 les références numériques des Figures 1, 2, 6 et 7 seront maintenues sur les Figures 8 à 12. En pratique lorsqu'on utilise ces mélangeurs dans la zône de combustion d'un brûleur, un des courants tourbillonnant est utilisé comme veilleuse chaude pour démarrer la combustion dans l'au-40 tre courant tourbillonnant qui est le mélange carburant air.- La 71 32183 2112339 combustion se produit lors du mélange des deux courants. Nous allons considérer maintenant lequel des courants doit être choisi comme courant de veilleuse. Dans le cas des mélangeurs concentriques et des chambres 5 à combustion représentés sur les Figures 8 et 9 et la chambre à combustion à tube courbé de la Figure 12, il est évident, que le courant de veilleuse doit être le courant extérieur parce que la déepession de densité provoquée par le chauffage aide à réaliser 2 2 le critère d'instabilité d'interface^intérieurextérieur 10 Dans les mélangeurs hélicoïdaux et brûleurs des Figures 10 et 11, le choix du courant qui agira comme veilleuse chauffée n'est pas si évident. En considération de la dépression de densité associée au chauffage du fluide, il est évident que le courant de veilleuse doit être l'un des courants exigeant un paramètre de produit 15 pVt bas et par conséquent, le courant de veilleuse ne doit pas être le courant secondaire dans le passage intérieur 114. Le courant principal 112 doit être choisi comme courant de veilleuse pour éviter des problèmes sérieux de refroidissement de parois qui pourraient survenir par l'injection d'un courant secondaire de 20 gaz chaud du passage 112 le long des parois extérieures 82. En considération de la faible densité du courant de veilleuse, le paramètre du produit/ÎV. pour le fluide secondaire extérieur peut être inférieur au paramètre du produitde la veilleuse pour obtenir le mélange rapide souhaité en ne permettant qu'une faible 25 vitesse tangentielle V^_ ou aucune lorsqu'il passe à travers les fentes 88. Les critères d'instabilité d'interface entre le courant de veilleuse du passage 112 et du courant intérieur secondaire du passage 114 sont satisfaits par l'emploi des palettes tournantes exigées pour régler le niveau de la vitesse tangentielle (V.) pour 2 2 30 satisfaire les critères nécessairesintérieur >^>Vt veilleuse. Bien entendu, le procédé de la combustion dans la veilleuse réduit la densité de ce courant aidant ainsi à satisfaire ce critère. La Figure 8 représente un mélangeur concentrique dans une zône de combustion d'une chambre à combustion dans laquelle des 35 passages concentriques 18 et 20 sont formés entre les conduits concentriques 12, 10 et 14 et dans laquelle une séparation 10 se termine en retrait des conduits extérieurs de façon que ceux-ci forment une zône de combustion 30 en aval de celle-ci. Des palettes guides d'entrée ou tout autre mécanisme approprié permettant 40 au fluide tourbillonnant de passer à travers chacun des passages 71 32183 14 2112339 18 et 20. Le courant dans le passage 20 sert de courant de veilleuse de combustion dans lequel est injecte du carburant de veilleuse par le mécanisme de distribution du carburant 92 ,qui vaporise du carburant dans le fluide passant à travers en amont exactement da 5 support-flamme 94 ,pour former une zône de combustion de veilleuse 96 en aval de celui-ci dans laquelle le mélange carburant-air est brûlé et viscié après un allumage approprié dans la zône de combustion 96 de façon, que le fluide tourbillonnant se déchargeant du passage 20 /.devienne une veilleuse pour allumer et soutenir la cnn-10 bustion dans le fluide tourbillonnant passant à travers le pass er-18. Ce fluide dans le passage 16 reçoit une addition de carbur.:.-par l'injecteur de carburant secondaire 98 pour former un mêlants carburant-air de façon,que le produit de sa densité et de sa viter- o se tangentielle au carrésoit plus grand que le paramètre du 15 produit correspondant,pour le courant de veilleuse tourbillonnant extérieur du passage 20 de façon, que le mélange accéléré et la combustion subséquente se produisent entre les deux fluides dans la zône de combustion 30. Le brûleur de la Figure 8 utilise le principe de la combustion prémélangée du fait,que du carourant 20 est vaporisé dans le courant secondaire 18 avant d'entrer dans la zône 30 de combustion et de mélange et ce courant devient un mélange carburant-air combustible qui est subsêquemment et vicié lorsqu;il est mélangé avec les gaz de veilleuse chauds ou la flamme du courant 20. 25 Un tel mélangeur concentrique utilisé comme brûleur.uti lisant le principe de la combustion par diffusion,est représenté sur la Figure 9. La technique de la combustion par diffusion, travaille selon un principe différent de celui de la technique de combustion prémélangée. Dans la technique de combustion par diffusion, le 3 0 carburant de veilleuse du distributeur 92,est entièrement brûlé et entièrement vicié dans la zône de combustion de veilleuse 96 de façon, que peu,ou aucune quantité d'oxygène reste dans celui-ci, et par conséquent, tout carburant ajouté à celui-ci en aval de l'interface iû0 entièrement vicié peut être vaporisé seulement par les 35 produits chauds de la combustion Je la zône de veilleuse 96. On prend avantage ae ce phénomène dans le principe de ia combustion par diffusion et du carburant secondaire est déchargé dans le courant 20 par les distributeurs de carburant secondaire 101 mais ce carburant secondaire ne peut pas brûler avant qu'il ne soit 40 mélangé avec l'air secondaire, qui passe en tourbillons à travers bad original 71 32183 15 2112339 le courant 18. Dans ce cas, on peut voir qu'aucune quantité de carburant n'est dirigée dans le courant 18 et que, 'le courant de veilleuse 20 ne porte non seulement la chaleur nécessaire pour démarrer la combustion et le mélange dans la zône de combustion et 5 de mélange 20, mais porte aussi le carburant ,pour supporter ce procédé de combustion lorsqu'il est mélangé avec l'air de passage 18. Les Figures 10 et 11 représentent des mélangeurs du type représenté sur les Figures 6 et 7 utilisés pour former des chambres à combustion ,du genre à combustion par diffusion et par prémëlange 10 Dans la construction de la Fig.10, les conduits 102, 104, 106 et 108, sont disposés concentriquement autour de l'axe central 16 pour former.des passages coannulaires 110, 112 et 114 entre eux. Des palettes guides sont utilisées pour produire un courant en tourbillons dans les passages 110, 112 et 114 pour produire la vi-15 tesse tangentielle désirée ou, comme dans toutes les autres configurations divulguées, ce courant peut être accepté directement d'un compresseur qui n'a pas de palettes de redressement à sa sortie. Les conduits 104 et 106 joingnent les parois 82 et 84 qui définissent le passage 86, lequel est de préférence, divergeant 20 et est la zône de combustion principale 60. Du carburant est vaporisé par les distributeurs de veilleuse 92,dans le passage annulaire 112 pour être brûlé dans la zône de combustion de la veilleuse 96, en aval du support-flamme 94 pour servir de courant de veilleuse. Du carburant secondaire est injecté dans les passages 110 et 114 25 par les distributeurs 98 de carburant secondaire,sous forme atomisée pour être mélangé avec l'air passant par- celui-ci et pour passer de là à travers des fentes hélicoïdales 88 et 90 respectivement, pour être déchargé comme mélange carburant-air en courant parallèle substantiellement au courant tourbillonnant de veilleuse étant 30 dirigé de la chambre 96 de combustion de veilleuse, pour accélérer le mélange et la combustion subséquente avec le courant de veilleuse dans la zône 60 de mélange et de combustion. Comme dans le cas du mélangeur de la Fig.6, la direction du courant du mélange air-carburant secondaire à travers les fentes 88 et 90 est réglée 35 par des palettes appropriées pour satisfaire les critères d'insta- 2 2 2 bilité secondaire extérieureveilleuse et secon daire intérieure p veilleuse. Dans la construction des Figures 10 et 11, tout l'air pénétrant le passage 96 entre avec une vitesse tangentielle 40 établie sélectivement. Ce tourbillonnement de l'air réduira la copy 71 32183 2112339 pression statique dans la chambre à combustion 96 de la veilleuse. La mixture carburant-air prêmëlangée passant à un rayon plus grand à travers le passage 110 n'ajoute pas nécessairement des remous. Dans le passage 110 l'air pénètre la zône de combustion 60 par les 5 fentes hélicoïdales 88 dans la paroi 82, ces trous 88 sont de forme hélicoïdale ou des trous ou fentes selon un modèle hélicoïdal. Cet air est accéléré radialement, par les trous 88 grâce à la chute de pression statique à travers les trous ou fentes et une fois à 1'intérieur.de la zône 60 de combustion ou de veilleuse, cet a!ir 10 continuera d'être accéléré radialement vers l'intérieur à cause du gradient de pression radiale établi par le fluide tourbillonnant de veilleuse du passage 96 dans la chambre à combustion 86. En admettant cette mixture carburant-air à travers les fentes hélicoïdales ou trous, ou fentes étant disposés en forme hélicoïdale 88, 15 un modèle de combustion très rapide de couches hélicoïdales sera établi dans la zône de combustion principale 60. Ces couches de mélange carburant-air ainsi formées sont brûlées pendant que le mélange avec l'air tourbillonant de la veilleuse avance. Lorsque la mixture carburant-air à travers la fente 88 est brûlée, son 20 mouvement radial intérieur est accéléré en outre, parce que la 2 réduction de la densité diminue, son paramètre du produit^Vt encore plus et le gradient de pression radiale accélérera une petite partie de gaz brûlé plus vite que le gaz non brûlé. La partie du mélange carburant-air qui passe à travers les fentes hélicoïdales 25 ou modèle de trous 90 à une vitesse tangentielle V. communiquée 2 2 à celle-ci, qui est suffisamment élevée pourpv^ des gaz viciés de la veilleuse. Par conséquent, le mélange carburant-air formera des feuilles hélicoïdales qui se mélangent à l'air chaud tourbillonnant,pénétrant la,zône 60 de la région de veilleuse 96 30 et sera accéléré radialement vers l'extérieur. Tandis, que la densité de la couche de surface brûlée localement des courants tourbillonnants de mélange carburant-air diminuera substantiellement pendant la combustion, elle retiendra la même vitesse tangentielle v puisque son moment angulaire n'est pas influencé par un 35 changement de l'état thermodynamique. Par conséquent, le paramètre du produit/?Vt local des feuilles pénétrant par les fentes 90 sera substantiellement réduit et son accélération dûe au gradient de pression radial sera aussi réduit lorsque les feuilles brûlent. Cependant, la partie non brûlée de la couche hélicoïdale continuera» 40 d'être accélérée radialement vers l'extérieur, continuant ainsi à 71 32183 2112339 agiter le front de flanune jusqu'à ce que celle-ci soit complètement brûlée. Sur la Figure 11, on voit que le mélangeur utilisé comme chambre à combustion utilisant la combustion par diffusion dans 5 laquelle des conduits concentriques de préférence, cylindriques 102, 104, 106 et 108 sont disposés concentriquement autour de l'a.e central 16 pour former des passages coannulaires 110, 112 et 114 entre eux, avec les conduits 104 et 106 se.prolongeant de préféra ica en parois divergentes 82 et 84 pour former la section 86 qui re-10 présente la zône de combustion principale 60. Le carburant de veilleuse des distributeurs 92 est admis sous forme atomisée au pasâage 112 en amont du support-flamme 94, pour être complètement brûlé vlclê dans la chambre à combustion de veilleuse 96 de façon, que les produits de la combustion soient complètement viciés en amont 15 à l'interface 100. Du carburant secondaire est admis au passage annulaire 112 en aval de l'interface 100 par le distributeur 1ÛI de carburant secondaire pour être chauffé et transporté avec les produits tourbillonnants de la combustion de la chambre à combustion 96 de la veilleuse dans la zône de combustion 60 de l'air 20 secondaire est passé par les conduits annulaires .110 et 114 et à travers les fentes hélicoïdales 88 et 90 respectivement, dans la chambre de mélange et de combustion 60 pour être mélangé avec le courant chaud, riche en carburant du conduit 112 du courant de veilleuse. Tandis que, le procédé de mélange avance, le carburant 25 excédentaire dans le courant de veilleuse vient en contact avec les feuilles de l'air secondaire pénétrant par les fentes 88 et 90 et la combustion se produit aux interfaces multiples entre ces courants. La Figure 12 représente un mélangeur § tube courbé sous 30 forme d'un brûleur plié, du genre à combustion prëmélangée. Dans cette configuration de la Figure 12, le premier fluide, passe par le passage 74 pour recevoir du carburant atomisé du distributeur 92 de carburant de veilleuse de façon , qu'une zône de combustion de veilleuse soit établie en 96, de manière à fournir un courant 35 de veilleuse extérieur, pour établir le mélange avec une combustion subséquente de la mixture carburant-air étant introduite par le passage 76 dans la chambre â combustion et de mélange 30. La mixture carburant-air dans le passage 76, est produite par le passage du fluide à travers celui-ci et l'introduction du carbu-40 rant atomisé dans celui-ci par le distributeur 98 de carburant se- bad original^ 71 32183 is 2112339 condaire. Par conséquent, on voit dans la construction de la Fig.12 qu'un courant de veilleuse chaud est établi lorsque, le courant tourbillonnant extérieur par rapport au courant de mélange carbu-rant-air intérieur plus froid, les deux étant concentriques autour 5 d'un centre de courbure 79 pour provoquer un mélange et une com- 2 bustion accélérée en considération des critères de courant Pv. intérieur extérieur. Il sera évident aux hommes de l'art, que la construction représentée sur la Fig.12, peut être faite au genre de combustion par diffusion en déplaçant le distributeur 10 92 du carburant de veilleuse et le support-flamme 94 plus en amont de façon, que la combustion dans la zône 96 de combustion de veilleuse soit complète et qu'une interface complètement viciée correspondant à 100 de la Fig.9, soit établie suffisamment loin en amont de la fin de la séparation 72 que du carburant secondaire, 15 puisse être injecté dans le passage 74, en amont de la fin de la séparation 72, pour être introduit dans la chambre à combustion 30, sous forme non brûlée pour être mélangé et brûlé avec l'air secondaire qui s'écoulerait par le passage 76. Pour aider l'accélération du mélange entre les deux cou-20 rants tourbillonnants dans les mélangeurs concentrique et à tube courbé, il est parfois souhaitable d'utiliser des mécanismes de détente à la fin des conduits qui servent de conduits de séparation entre le courant tourbillonnant de deux fluides différents, tel que les mécanismes de détente 164 et 166 de la Fig.l4, pour per-25 turber l'interface entre les fluides tourbillonnants. Une discussion de la théorie de fonctionnement de ces mécanismes de détente est utile à ce point et référence est faite d'abord aux Figures 30 et 31 à cet égard. Sur la Figure 33, le mécanisme de détente 166 disposé à l'extrémité en aval du conduit de séparation 246 qui 30 a une section circulaire et qui est disposé concentriquement autour de l'axe 16 et coopère avec lé conduit cylindrique extérieur 248 et le conduit cylindrique intérieur 250 pour définir le passage de gaz annulaire extérieur 252 et le passage de gaz annulaire intérieur 254 (Fig.31). Pour les besoins d'illustration, il faut con-35 sidérer qu'un fluide chaud, qui doit être le fluide de veilleuse passe par le passage 252. Ce fluide chaud extérieur a une densité et une vitesse tangentielle V^. Un deuxième f laide est de préférence un mélange combustible (haute densité) est passé par le passage annulaire intérieur 254 et a une densité ^C>c et une vitesse 40 tangentielle Vtc- Pour effectuer le mélange accéléré entre ces original ' 71 32183 2112339 deux fluides du passage 252 et 256, il est essentiel que le critère 2 2 de mélange/^^th vtc existe pour établir une interface ins table entre les deux courants tourbillonnants. L'utilisation du mécanisme de détente 166, qui est représenté par un anneau ou 5 feuille métallique ondulée fixée à l'extrémité en aval du séparateur 246 sert en outre, pour accélérer le mélange et la combustion. Le mécanisme de détente 166 définit un enroulement qui suit des parcours hélicoïdaux augmentant en grandeur dans la direction en aval et lorsque, les fluides des passages 252 et 254 passent par 10 dessus ceux-ci, un modèle régulier de mouvement radial-du fluide sera démarré vers l'extérieur et vers l'intérieur, à cause du changement de la direction d'écoulement communiquée aux fluides par le mécanisme de détente 166. Ce mouvement ainsi démarré augmentera à cause de l'instabilité de l'interface. Un tel mélangeur 15 à détente a été démontré avec succès en utilisant de l'air à 93®C et à 427°C comme milieu de travail. La quantité de mélange tangentiel induit par cisaillement du fluide à l'interface de la feuille hélicoïdale dépendra de la différence entre la circulation par radian des fluides dans 20 les conduits 252 et 254. L'utilisation des mécanismes de détente fournit l'avantage d'-un contrôle de la disposition, grandeur et forme de la per turbation à l'interface entre les deux fluides et on pourra apprécier que dans des constructions, ou des mécanismes de détente ne 25 sont pas utilisés que la perturbation de l'interface est provoquée seulement par la turbulence et par conséquent, est laissée au hasard. Un intérêt particulier présente l'application de la combustion par veilleuse d'une telle configuration de mélange intë-30 rieur-extérieur par détente, tel que représenté sur les Figures 30 et 31. Ici, le courant de veilleuse chaud et vicié, serait le fluide du rayon extérieur ayant un paramètre du produit fai ble, tandis que, le mélange combustible froid serait le fluide du rayon intérieur ayant un paramètre du produitélevé. La Fig. 35 31, est une vue de la zône de combustion principale, combustion- veilleuse, en aval du mécanisme de détente 166. Le front de flamme ou se produit la combustion active est disposé à l'interface 255 et 253, respectivement des feuilles hélicoïdales détendues du courant de veilleuse du conduit 252 et du courant du mélange combus-40 tible froid, du conduit 254. Tel que représenté sur la Fig.31, la 71 32183 2112339 vitesse de flamme, F/S, se déplace contre le courant hélicoïdal de la détente du mélange combustible s'écoulant radialement vers l'ex^ térieur et dans la masse chaude du courant de veilleuse. Lorsque la combustion se produit au front de flamme, des éléments d'air 5 sont soumis à un changement de densité brusque dans le champ centrifuge élevé, ce qui résulte en une réduction du potentiel d'accélération pour augmenter la turbulence locale et la vitesse effective de la flamme. Cette action d'agitation locale, c'est-à-dire, une turbulence accrûe, est superposée à l'interface du mélange dé-10 tendu de la veilleuse chaude et un mélange de combustible froid s'écoule. Le gaz chaud de la veilleuse du passage 252, qui comprend un courant dirigé radialement vers l'intérieur à une vitesse de flamme d'interface,qui se déplace avec le courant, de.même.que latéralement dans le mélange non brûlé. A nouveau, la grandeur loca-15 le de la turbulence est augmentée au front de flamme par les variations brutales de la densité des fluides dans un champ centrifuge très fort qui augmente la vitesse effective de la flamme. Cette différence de la circulation par radian pour le courant de veilleuse chaud initial et du mélange combustible froid fournissant un 20 mélange tangentiel superposé au moyen d'une action de cisaillement tangentielle. Un autre mécanisme de détente qui peut être substito^é au 166 de la Fig.14 et 30 est représenté sur les Figures 32 et 33. Tel que montré sur la Fig.32, un conduit de séparation 246 et con-25 duits 248 et 250 sont utilisés de la même façon que pour la construction de la Fig.30. Les produits chauds de la combustion s'écoulent entre les conduits 246 et 248, tandis que, le fluide plus froid, tel un mélange carburant-air, s'écoule dans le passage entre les conduits 246 et 250. Le mécanisme de détente 258,est disposé 30 à l'extrémité en aval de la séparation 140 et comprend une série de pai'ies de palettes orientées 260 et 262 formant des générateurs de tourbillons qui sont espacés circonférentiellement autour du conduit de séparation et se prolongent radialement vers l'extérieur de la séparation et en rangées espacées axialement. De nouveau l'ob-35 jet du mécanisme de détente 258 est d'enrouler l'interface entre les produits chauds de la combustion s'écoulant d'un côté de la séparation et l'air de refroidissment ou le mélange carburant-air s'écoulant dans le passage 130 de l'autre côte de la séparation de façon, & prendre avantage des critères de mélange du fait que 40 le paramètre du produit des gaz chauds s'écoulent à un rayon 71 32183 2112339 2 plus grand est inférieur au paramètre du produit Vt de l'air froid ou du mélange carburant-air s'écoulant d'un rayon plus petit à l'interface entre eux et tout enroulement réagira avec les gradients de pressions respectifs dans les régions chaude et froide 5 pour permettre aux courants de mélange radial avec les courants d'air froid à se déplacer dans le courant chaud sous forme de feuil les hélicoïdales et les courants chauds se déplacer dans la région froide en feuilles hélicoïdales. L'écoulement à l'interface en aval du plan de détente est instable et la configuration de la dë-10 tente établit les modèles de mélange â feuilles hélicoïdales, Ce mélange se réalise de l'intérieur (poste de rayon minimum) vers l'extérieur (poste de rayon maximum) et réduit la longueur de la chambre à combustion et du moteur en accélérant le procédé de mélange. 15 Se référant à la Figure 34 on y voit une autre modification d'un déclencheur qui pourrait être utilisé à la place du déclencheur 166 de la Figure 14. Le déclencheur de la Figure 34 comprend une série de fentes 260 orientées en hélice et placées circonfé-rentiellement à l'extrémité en aval du canal de séparation 140. 20 Les fentes sont de préférence orientées pour être parallèles à la direction d'écoulement V, soit du courant de gaz chaud, soit du courant de gaz froid et sert à déclencher ou perturber l'interface instable qui existe entre l'écoulement en tourbillons du gaz chaud de la chambre à combustion s'écoulant au dehors du canal de sëpa-25 ration 140 et l'air plus froid en tourbillons du courant de gaz de refroidissement à l'intérieur du canal de séparation 140 de façon à accélérer le mélange. Un autre mode de réalisation d'un déclencheur est représenté sur la Figure 35 ou une pluralité de fentes 262 placées circonfé-30 rentiellement et se prolongeant en hélice sont placées en avant ou en amont des fentes 260 du type représenté sur la Figure 34. Ceci augmente le pouvoir de mélanger du dispositif d'enclenchement en utilisant plusieurs rangées de fentes ou dessins de fentes. Une autre configuration de déclenchement est représentée 35 sur les Figures 36 et 37 où des fentes semblables à la fente 260 de la Figure 34 sont fabriquées en forme allongée et sont des fentes hélicoïdales 264 placées circonférentiellement. Dans cette configuration l'extrémité arrière du canal séparateur 140 est fabriquée, tel que montré sur la Figure 37, en forme ondulée de 40 façon que le dispositif de déclenchement des Figures 36 et 37 soit 71 32183 22 2112339 une combinaison de déclenchement en fentes de la Figure 34 et le déclenchement en spirale de la Figure 30. Encore une autre forme de déclenchement est montrée sur la Figure 38 ou des buses 266 sont ajoutées aux fentes hélicoïdales 5 268 lesquelles sont comparables aux fentes 260 des Figures 34 et 35 et qui servent à l'admission de l'air froid tourbillonnant d'une construction comparable à celle de la Figure 14 s'écoulant à l'extérieur du canal 140 ou les produits de la combustion venant de la chambre à combustion 60 s'écoulent, déclenchant ainsi le 10 mélange en aval du plan du canal de séparation. Cette construction de la Figure 38 produit des couches hélicoïdales en tourbillons d'air chaud et d'air froid pour se mélanger en aval du canal de séparation. Tandis qu'une seule rangée de ces fentes d'admission sont,montrées sur la Figure 38, il faut noter que l'on peut utili-15 ser plusieurs rangées tel que montré sur la Figure 35 sans buses d'admission d'air. Pour améliorer les propriétés acoustiques et pour une meilleure combustion du déclenchement 166/ il est recommandé de fabriquer le déclencheur 166 en tôle avec une série de petits trous 20 257 et de préférence, un membre de buse 259 (Figure 45) associé aux trous 257 pour forcer des petits jets du côté froid du déclenchement à s ' écoulera vers le côté chaud pour refroidir le déclencheur et aussi pour introduire une légère perturbation ou turbulence pour améliorer la combustion. 25 Tel que susmentionné on peut obtenir de meilleures proprié tés acoustiques en utilisant des perforations dans le déclencheur ondulé car ceci est important parce qu'un bruit d'une grande amplitude réduit l'efficacité de la combustion. Une suppression additionnelle du bruit peut être réalisée en variant la hauteur ( et 30 la distance entre elles) des ondulations de déclenchement ou autres mécanismes de déclenchement et aussi en variant le cycle du déclenchement sur la périphérie pour réaliser une suppression du bruit, produisant ainsi des feuilles hélicoïdales de gaz chaud et froid ayant différentes réponses de fréquence. Une telle configu-35 ration est représentée sur la Figure 39 ou "h" représente la hauteur ou l'amplitude des ondulations et "1" et "m" représentent différentes largeurs des ondulations. Un moteur du type dans lequel l'invention peut être utilisée est montré sur la Figure 13 comme étant une turbine à gaz 40, 40 qui est constituée d'une section de compresseur 42 d'une section bad original 71 32183 23 2112339 de brûleur ou de combustion 44, une section de turbine 46, et peut avoir une section de post-combustion 48, qui se termine en une buse de distribution à surface variable 50. Le moteur 40 a de préférence, une section transversale circulaire et concentrique 5 autour de l'axe 52. La section de combustion 44 inclue le carter 54 et la chambre à combustion circulaire ou brûleur 56 qui comprend une section d'entrée de diffuseur 58, une zône de combustion 60 et une zône de dilution 62. Tel qu'employé ici, l'expression "chambre à combustion circulaire" signifie une chambre à combus-10 tion ayant un passage annulaire s'étendant de l'entrée, ou extrémité en amont, vers la sortie, ou extrémité en aval de celle-ci. . Le carburant est alimenté au brûleur 56 par une pompe à débit variable 64 qui est sous le contrôle automatique ou manuel du pilote, le carburant étant alimenté vers le brûleur d'une façon 15 décrite ci-après, pour être mélangé avec une partie du gaz pressurisé du compresseur 42 pour former un mélange carburant-air combustible pour être brûlé dans la zône de combustion 60, d'où les produits de la combustion passent dans la zône de dilution 62 pour être mélangés avec l'air de refroidissanent venant aussi du 20 compresseur pour abaisser la température avant leur entrée dans la section turbine 46. Le moteur 40 peut être du type décrit dans les brevets US No 2.747.367, 2.711.631 et 2.846.841. Un système ou section 44 de brûleur typique d'une -bambine à gaz du type montré sur la Figure 13 peut être considéré comme 25 étant composé de deux composants en série, notamment, une zône de combustion 60 dans laquelle du carburant est brûlé dans une partie de l'écoulement total de l'air du moteur venant du compresseur et une zône de dilution 62 dans laquelle le restant du courant d'air est mélangé aux produits chauds de la combustion de la zône 30 de combustion de façon, qu'un mélange substantiellement plus froid que les produits de combustion passe à travers la turbulence 46. N'importe quelle combinaison de mélanges concentriques de mélangeurs en hélice, et mélangeurs à tube courbé, peuvent être utilisés pour produire le mélange de la région de la zône de combus-35 tion, la combustion et le mélange de.la région de la zône de dilution et le refroidissement d'une telle section de combustion 44. Se référant à la Figure 14 on voit une chambre à combustion circulaire 56 qui comprend une enveloppe extérieure 54 et une enveloppe intérieure 113 qui sont de préférence de section trans-40 versale circulaire et montées concentrique autour d'un axe ou 71 32183 2112339 ligne de centre 16. L'air venant de la section de compresseur 42 de la Figure 13 pénètre l'entrée annulaire 114 soit en courant en tourbillons soit en courant sans tourbillons selon les conditions de décharge de la section de compresseur 42 et des parties de celui-5 ci passent par le passage de veilleuse 124, le passage 126 de préparation du carburant de la zône principale de combustion et le passage 330 de l'air de dilution. D'autres quantités d'air s'écoulent par les passages 122 et 132 pour le refroidissement des parois de la chambre du brûleur. Les aubes 116, 118, ; 32 0 et 128 sont uti-10 lisées pour faire tourbillonner ou redresser le courant dans le passage respectif de façon à satisfaire les critères d'instabilité du mélange défini précédemment. Chacun des passages 122, 124, 126 130 et 132 sont de forme annulaire vu que la chemise extérieure du brûleur 134, la chemise intérieure du brûleur 136 et les canaux 15 de séparation 138 et 140 ont une section circulaire et sont concentriques autour de l'axe 46. Les aubes tournantes 116 et 118 120 et 128 peuvent être fixées ou l'une quelconque ou toutes les aubes peuvent être du type à angle variable tel que montré, par exemple sur la Figure 15 ou chacune des aubes 116 est fixée pivotante 20 au conduit 134 et au logement extérieur 54 par les axes de pivot 144 et 146 respectivement. L'axe pivot 146 s'étBnd % travers le logement 54 et supporte une couronne dentée 148 à son extrémité extérieure et qui s'engrène avec la couronne dentée 150. Laquelle est mise en action par un mouvement du pilote pour tourner circon-25 férentiellement autour de l'axe 16 par un mouvement du levier 152 mis en action par le pilote dans une direction vers le plan de la Figure et hors du plan de la Figure permettant ainsi aux aubes 116 de tourner ensemble pour changer de vitesse tangentielle du gaz ou fluide passant par celles-ci. L'air tourbillonnant qui 30 pénètre le passage 124 reçoit du carburant vaporisé par le dispositif 156 d'injection de carburant pour former un mélange carburant air qui est allumé par l'allumeur 158 et vicié dans la chambre à combustion de veilleuse 160 qui est placée en aval du support flamme à trous 161, lequel est une plaque inclinée et percée s'é-35 tendant entre les conduits 134 et 138. Le courant d'air chaud tourbillonnant emergeant du passage 124 sert de courant de veilleuse pour la chambre à combustion 60. L'air tourbillonnant entrant le passage 126 reçoit du carburant vaporisé par le membre d'injection 162 et la quantité de carburant qui doit être déchargée dans les 40 passages 124 et 126 peut être réglée par la grosseur et le nombre 71 32183 2112339 des buses à carburant telles que 162 placées dans la conduite à carburant. Le carburant vaporisé qui pénètre le passage 126 se mélange avec le gaz tourbillonnant passant â travers celui-ci pour donner un mélange combustible carburant-air vers la chambre 5 à combustion 60 pour le courant de veilleuse de mélange accéléré émergeant du passage 124 et combustion subséquente de ce courant. Par conséquent, on peut voir le courant tourbillonnant chaud de veilleuse émergeant du passage 124 se mélanger avec et soutenir la combustion dans le mélange carburant-air émergeant du passage 10 126 et que les caractéristiques thermodynamiques et aérodynamiques de ces deux courants sont établis de façon à satisfaire le critère 2 2 de mélange rapide PVt >p extérieur. Ceci peut être atteint par un réglage de la vitesse tangentielle dans chaque courant au moyen d'un choix approprié de l'angle de décharge des aubes 15 118 et 120. Il faut noter que le procédé de combustion dans le conduit de veilleuse 124 permet une dépression de la densité/^ de ce courant par rapport à celle dans le conduit 126 ce qui permet de satisfaire le critère de mélange rapide. Les produits de combustion de la zône de combustion 60 passent alors dans la chambre 20 de dilution 62 en tourbillonnant et en courant concentrique par rapport à l'air de refroidissement qui passe dans la zône de dilution 62 par le passage 130 pour l'air de refroidissement pour sa- 2 2 tisfaire à nouveau le critèreyP Vt ( air de refroidissement (produits de combustion) du paramètre du produit d'interface ins-25 table susmentionné entre le produit tourbillonnant du courant de combustion et le courant tourbillonnant d'air de refroidissement pour réaliser le mélange accéléré et par conséquent une réduction accélérée de la température des produits de combustion avant leur passage dans la section de turbine 46. 30 On peut donc voir que dans la configuration de la Figure 14, le critère d'interface instable entre deux fluides dissemblables tourbillonnants est utilisé dans la construction du mélangeur concentrique pour constituer la zône de combustion et la zône de dilution d'une chambre à combustion circulaire. 35 Les moyens et méthodes pour établir, régler ou varier la densité et la vitesse tangentielle des deux fluides tourbillonnants décrits en rapport avec la Figure 14, peuvent aussi être employés avec toutes les autres constructions décrites précédemment ou qui seront encore décrites ci-après. 40 Les membres de déclenchement 164 et 166 sont placés à 71 32183 26 2112339 l'extrémité en aval des conduits de séparation 138 et 140 pour servir de fonction qui sera décrite ci-après. L'air de refroidissement du passage 132 passe à travers les ouvertures 168 et 170 dans la chemise intérieure 136 pour réaliser 5 une fonction de refroidissement par rapport à la chemise. La chemise extérieure est refroidie par l'air de refroidissement du passage 122 qui passe par les aubes en cascade; 172, 174 et 176 pour forcer l'air de refroidissement à s'écouler le long de la paroi intérieure de la chemise extérieure 134. La position angulaire des 10 aubes dans cette cascade est choisie de façon qu'un critère d'interface stable existe entre l'air de refroidissement et les gaz chauds de la chambre à combustion c'est-à-dire, de façon que le 2 2 produit (air de refroidissement) ( gaz de combustion). Les trous 168 et 170 dans la chemise intérieure peuvent être rem-15 placés par des aubes en cascade tel que 172 et une interface stable serait établie par un choix de la position des aubes de façon 2 2 que^O ( produits de combustion) >pv^_ (air de refroidissement). Se référant à la Figure 16 on y voit un autre brûleur annulaire mais d'un type dans lequel la zône de mélange et de combus-20 tion et le mélange dans la zône de dilution est réalisé au moyen d'un mélangeur en spirale (désigné en anglais par barberpole mixer) De nouveau le brûleur 56 comporte un logement extérieur 54 et un logement intérieur 113. L'air pénètre l'entrée annulaire 114 venant de la section de compresseur 42 et après qu'une partie du courant 25 est mélangée avec du carburant et brûlé dans la chambre à combustion 60 et que les produits de combustion sont dilués dans la zône de dilution 62, les gaz chauds passent alors par la section de turbine 46. L'air venant de l'entrée 114 s'écoule soit à travers les aubes de guidage 121 et 123 dans le passage annulaire de re-30 froidissement 122, le passage annulaire de refroidissement 132, respectivement ou par les aubes de guidage 116, 118 et 120 tel que nécessité dans la zône de combustion 60. Les aubes 116 à 123 peuvent être du type à surface variable représenté sur la Figure 15. Le mélangeur en spirale pour la zône de combustion 60 fonctionne 35 essentiellement tel que décrit précédemment en rapport avec le mélangeur représenté sur la Figure 10, par conséquent les mêmes parties auront les mêmes références numériques, pour accentuer la similarité. L'air qui passe par les aubes 116 et 120 pénètre les passages annulaires 110 et 114 respectivement, et reçoit du car-40 burant par les buses à carburant secondaires 98 avant de passer Jr 71 32183 27 2112339 à travers les fentes hélicoïdales 88 et 90 vers la section divergente 60 sous forme de mélanges carburant-air tourbillonnants de vitesse tangentielle V établie de façon à réaliser le paramètre du produit. Tel que représenté sur la Figure 17, les fentes 5 hélicoïdales 88 et 90 sont dirigées parallèles à la direction du courant quittant le passage 112 et elles sont représentées en direc tions opposées et tandis qu'une seule rangée de fentes est montrée dans le conduit extérieur 82 et le conduit intérieur 84, il faut noter qu'un nombre quelconque de rangées de fentes ou dessins de 10 fentes peuvent être choisis. Le restant de l'air d'entrée passe par les aubes de guidage 118 et reçoit du carburant par les buses 92 puis, l'allumage se fait par l'allumeur 180 afin d'établir une flamme de veilleuse tourbillonnante dans la zône de combustion 96 entrant la section principale de combustion 60 avec un paramètre 2 15 du produitP V. choisi, c'est-à-dire, de façon que le paramètre 2 de produitp pour le mélange carburant-air intérieur du passage 114 soit supérieur au paramètre de produitp pour la zône de veilleuse du passage 112, qui à son tour est supérieur au para- 2 mètre de produitp Vt du mélange carburant-air extérieur du passa-20 ge 110 pour produire un composé accéléré, un mélange décalé radialement et une combustion dans la >zÔne de combustion 60 d'où les produits de la combustion passent dans la zône de dilution 62. L'air de refroidissement pénètre la zône de dilution 62 venant du passage de refroidissement 122 par une pluralité de fentes 25 hélicoïdales telles que 182 qui s'étendent autour de la périphérie de la chemise extérieure 184 qui comporte des aubes de guidage 186 qui s'étendent à travers les passages 182 pour contrôler la direction d'écoulement en coopération avec les fentes hélicoïdales 182. Un développement de la chemisé 184 est représenté sur la 30 Figuré 18 ainsi que la direction du courant local le long de la chemise intérieure 184 représentée par la flèche 188 dans la direction de V (Voir Fig.3) avec les fentes 182 inclinées en hélice à l'axe 16 et se prolongeant dans la direction d'écoulement local V. Les guides 186 sont choisis pour diriger le courant de refroi-35 dissement diluant dans la zône diluante 62 venant de l'anneau 122 d'air de refroidissement dans la direction désirée, c'est-à-dire, avec peu ou aucune vitesse tangentielle de façon à satisfaire le mélange accéléré désiré en satisfaisant le critère de mélange que le paramètre de produit/5V. du courant diluant du passage 122 2 40 soit inférieur au paramètre de produit^ V^ des produits de la 71 32183 2112339 combustion. De même une série de fentes hélicoïdales 190 sont disposées dans la chemise intérieure 192 et une série de telles fentes s'étend circonférentiellement autour de la périphérie de celle-ci et inclue les guides d'entrée 194. Un développement de la chemise 5 intérieure 192 montrerait que les fentes 190 sont semblables aux fentes 182 de la chemise extérieure 184 et que les aubes de guidage 194 sont semblables aux aubes de guidage 186, excepté qu'il est désirable que les fentes 192 et les aubes de guidage 196 coopèrent pour produire un courant de refroidissement ou un courant diluant 10 dans la zône diluante 62 qui a une vitesse tangentielle V élevée et par conséquent, tel que montré sur la Figure 19, les aubes de guidage 194 comprennent des guides latéraux 196 et 198 pour produire la vitesse tangentielle V désirée afin de satisfaire le cri- ? têre de mélange de façon que le paramètre de produit^ V^_ de l'air 15 de refroidissement ou du diluant passant par les fentes 90 soit supérieur au paramètre de produit^des produits de la combustion dans la zône de dilution 62. Les produits de combustion ainsi dilués par un mélange composé, décalé radialement passent alors dans la turbine 46. Il faut noter que dans la construction de chambre 20 à combustion de la Figure 16, un mélange en hélice à partir des deux parois est représenté et dans la zône de combustion et dans la zône de dilution. Pour être précis le mélange s'est produit dans la zône de combustion entre le courant de la zône de veilleuse du passage 96 et le mélange carburant-air pénétrant par les fentes 88 25 et 90. Il faut noter qu'un mélange semblable se produit par les fentes 182 et 190 espacées radialement dans la zône de dilution 62 Il faut remarquer que bien qu'un type particulier de fente d'aube guidée est montré en rapport avec les constructions des Figures 16 à 19, des fentes multiples peuvent aussi être employées 30 dans les zônes de combustion et de dilution, tel que montré sur la Figure 20 ou l'on utilise une pluralité de rangées de fentes hélicoïdales en forme d'aubes. Tel que décrit précédemment en rapport à la Figure 14, de l'air de refroidissement pénètre l'intérieur de la chambre exté-35 rieure 184 de la Figure 16 par des aubes guides 172 et 174 placées sélectivement de façon S. contacter la paroi intérieure de la chemise 184 dans le but de refroidir celle-ci. D'une façon semblable, de l'air de refroidissement pénètre la zône de dilution 62 par les trous 168 et 170 afin de refroidir la chemise intérieure 192. 40 Se référant maintenant à la Figure 21 on y voit une autre 71 32183 2112339 modification de notre brûleur annulaire qui utilise un mélangeur concentrique dans la zône de combustion et un mélangeur en spirale dans la zône de dilution. En service, le mélangeur concentrique de la zône de combustion est le même que le mélangeur décrit pré-5 cëdemment en rapport avec le mélangeur de la zône de dilution de la Figure 16. Les mêmes références numériques seront utilisées comme pour les Figures 14 et 16 et une courte description du fonctionnement sera donnée ici en se référant aux descriptions détaillées précédentes. De nouveau, l'air comprimé du compresseur, qui 10 peut ou ne peut pas être tourbillonnant selon les conditions de décharge du compresseur, pénètre l'entrée annulaire 114 puis se divise pour passer par les aubes 116 et 202 pour entrer soit dans les passages annulaires de refroidissement 122 ou 132 respectivement, soit par les aubes guides d'entrée 118 et 120 pour y recevoir 15 du carburant par la buse de vaporisation du carburant 162 pour former le brûleur de veilleuse 160 dans le passage annulaire 124 dont les gaz chauds se mélangent avec et soutiennent la combustion du mélange carburant-air passant par le passage 126. Les produits de la combustion passent alors dans la aône de dilution 62 pour 20 un mélange accéléré avec l'air de refroidissement ou de dilution des passages 122 et 132 qui pénètre par les fentes décrites plus haut 182 et 190 pour former des feuilles hélicoïdales d'air de refroidissement pour s'entremêler avec les produits de combustion dans la zône de dilution 62 pour accélérer le refroidissement de 25 ceux-ci avant leur passage dans la turbine 46. Sous tous les autres rapports le mélangeur concentrique de la zône de combustion 60 et le mélangeur en spirale de la zône de dilution 62 de la'construc-tion de la Figure 21 sont fabriqués et fonctionnent tel que décrit précédemment en rapport avec le mélangeur concentrique de la zône 30 de combustion 60 de la Figure 14 et le mélangeur en spirale de la zône de dilution 62 de la Figure 16. De nouveau, une caractëristi-que importante est le contrôle du paramètre de produit/5 V^. des courants en tourbillons de façon à accélérer le mélange entre eux tel que nécessaire et décrit par l'emploi des aubes 116, 118, 120 35 et 202. Se référant à la Figure 22 on y voit une modification dans laquelle on utilise un mélangeur à tube courbé pour former la zône de dilution dans un brûleur ou chambre à combustion plié. Dans la construction de la Figure 22, le tube courbé annulaire ou chambre 40 à combustion pliée 56 est placé entre le compresseur 42 et la tur 71 32183 2112339 bine 46 et inclut une zône de combustion 60 d'un type choisi, telle une chambre à combustion conventionnelle telle que représentée dans le brevet US No 3.498.055, une zône de combustion à mélangeur concentrique montrée sur la Figure 14 ou une zône de combus-5 tion à mélangeur en spirale montré sur la Figure 16. La partie de l'air comprimé du compresseur 42 qui ne passe pas par la zône de combustion 60 s'écoule comme courant refroidisseur ou diluant par le passage annulaire 204 et pénétre dans la zône de dilution 62 avec les produits de la combustion de la zône de combustion 60 10 mais a un rayon plus petit par rapport au centre de courbure 79 autour duquel les conduits courbés 204 et 206 sont concentriques tel que décrit précédemment en rapport avec la Figure 12. Le mouvement tourbillonnant autour du centre de ceirbure 79 communique au courant diluant et aux produits de la combustion dans la zône 15 de dilution 62 établit le critère de mélange accéléré nécessaire 2 2 dans cette construction oup V^_ (courant diluant»^) (produits de la combustion) pour effectuer un mélange maximum donc un refroidissement des produits de la combustion avant de passer par la turbine 46. 20 II est évident à ceux du métier que suivant les enseignements de l'invention, l'une et l'autre des zônes de combustion ou de dilution peut être du type conventionnel tel que divulgué par le brevet US No 3.498.055 et la zône non conventionnelle, que ce soit la zône de combustion ou que ce soit la zône de dilution peut 25 être une construction à mélangeur concentrique une construction à mélangeur en spirale ou une construction à mélangeur à tube courbé décrit précédemment. Bien qu'un type particulier de brûleur de veilleuse sott montré et décrit pour le mélangeur concentrique employé dans la 30 zône de combustion de la construction de la Figure 4, on peut utiliser d'autres modifications par le brûleur de veilleuse dans ce mélangeur concentrique et ces modifications seront décrites ci-après Dans les configurations utilisant le principe de prémélange décrit plus haut, ou des aubes sont utilisées, il peut être avan-35 tageux d'injecter le carburant en amont des aubes. Ces avantages incluent le fait que la présence des aubes entre la source de carburant et la zône de combustion empêchera un retour de flamme de la zône de combustion vers 1'emplacement de la buse à carburant. Deuxièmement, des courants secondaires seront établis dans le pas-40 sage d'aubes pour aider la vaporisation et dispersion du carburant. 71 32183 2112339 Des exemples de ce type de* construction sont montrés sur la Figure 23 pour un brûleur employant un mélangeur concentrique et sur la Figure 29 pour des configurations employant un mélangeur en spirale La Figure 23 représente une injection de carburant en avant 5 des aubes tournantes du courant dans une chambre à combustion utilisant un mélangeur concentrique et pourrait être substitué au mélangeur de la Figure 14. Le restant de la chambre à combustion 56 est présenté tel que décrit sur la Figure 14. La Figure 23 représente une zône principale de combustion pour une chambre à com-10 bustion du type annulaire à tourbillons. La zône de veilleuse 124 est utilisée conjointement à une zône 126 de préparation du mélange carburant-air secondaire. Les aubes tournantes en cascade 208 et 210 sont présentées aux mêmes postes axiaux mais peuvent être déplacées axialement si cela est souhaité. Dans la construction 15 de la Figure 23, les aubes en cascade 208 et 210 sont placées à proximité de l'entrée vers la section du diffuseur 58 pour communiquer une vitesse additionnelle de tourbillonnement à l'air qui entre au delà de ce qui est communiqué à celui-ci par le compresseur 42 et pourraient simultanément diffuser la composante axiale 20 Vx de la vitesse totale du gaz. Du carburant est injecté en amont des cascades 208 et 210 par les anneaux perforés de distribution de carburant 214 et 216 qui vaporisent le carburant en avant contre les plaques 218 et 220 pour être pulvérisé de cette façon et transporté par les aubes 208 et 210 dans les passages 124 et 126. 25 Le mécanisme d'injection du carburant peut être du type décrit par le brevet US No 3.269.115. Le mécanisme d'injection 214 du carburant est de préférence placé en alignement avec le support-flamme 212, pour minimiser la traînée et aider à maintenir une combustion stable au support-flamme. Il faut noter que si l'on utilise les 30 cascades 208 et 210 il n'y a pas de changement de la pression statique, et la composante V de la vitesse axiale est réduite en mê- X me temps que la vitesse tangentielle est accrûe. Puisqu'une légère augmentation de la pression statique peut être tolérée dans la cascade (lorsqu'elle est conçue convenablement la cascade est 35 une méthode plus efficace pour réduire la vitesse Vx que le diffuseur lui-mérite), à l'intérieur des limites de grandeurs de la vitesse tangentielle du gaz. Il est préférable que les aubes en cascade 208 et 210 soient espacées de près de façon à obtenir simultanément un anti-retour. Le courant de gaz à vitesse plus éle-40 vée à travers les aubes en cascade 208 et 210 à espacement réduit 71 32183 32 2112339 empêchera un retour de flamme de la chambre à combustion vers les buses à carburant. Un petit anneau 212 porte-flamme en forme d'auge est placé concentrique autour de l'axe 16 et il sert à stabiliser la zône de recirculation 160 de la zône de veilleuse. La recircu-5 lation influence seulement la vitesse axiale V et n'a aucun effet X sur la vitesse Vt de tourbillonnement. Un allumeur tel que 158 de la Figure 14, allume le mélange carburant-air dans le passage 124 et ce mélange allumé sert de veilleuse pour le Siélange carburant-air qui passe par le passage 10 126 pour un mélange accéléré et une combustion dans la zône de combustion 60. Un déclencheur 166 peut être utilisé si cela est souhaité. Un deuxième avantage de la construction de la Figure 23 qui peut être réalisé en plaçant les aubes 208 entre la chambre 15 à combustion 60 et le moyen d"injection du carburant 214 est représenté sur la Figure 28. Tel que montré sur cette Figure 28, les aubes 208 disposées en hélice produisent des couches limites le long de leurs surfaces radiales qui agissent avec les gradients de pression dans le courant de gaz passant entre les aubes.pour 20 produire un modèle écoulement secondaire montré sur la Figure 28. Ce modèle agite les gouttes et la vapeur du mélange carburant-air pour effectuer un mélange plus uniforme et pour accélérer l'ëvapo-ration des gouttelettes de carburant. En aval des aubes 208, le sillage des aubes, continue à réagir avec le gradient de pression 25 radial et le courant secondaire résultant de cette interaction se déplace en hélice en un modèle en aval des aubes hélicoïdales. Le même modèle de courant de recirculation secondaire représenté sur la Figure 28 et décrit ci-après conjointement avec les aubes 208 se présentera aussi entre les aubes 210 dans la configuration 30 de la Figure 33. La construction de mélangeur/en hélice utilisant l'injection de carburant en amont du courant par les aubes tournantes pour obtenir les avantages de la réduction d'un retour de flamme et l'aide à la dispersion du carburant du courant secondaire sont reprë-35 sentés sur la Figure 29. La Figure 29 représente une construction qui est une modification du mélangeur en hélice de la section de combustion de la construction de la Figure 15. Dans cette construction du brûleur annulaire modifié, qui fonctionne comme les constructions décrites 40 avec les Figures 10 et 11, l'air de combustion qui pénètre l'en 71 32183 2112339 trée annulaire 14 avec presque pas de tourbillons passe soit dans les passages annulaires 122, 130 ou 132 de refroidissement, et le restant passe dans la partie divergente 58 de la chambre à combustion 56. Du carburant vaporisé est ajouté à l'air assez tôt dans 5 le procédé de diffusion par des distributeurs à buses à carburant conventionnels 224. Les distributeurs étant placés de façon qu'un ou plusieurs alimentent chaque passage. Une cascade d'aubes ou de palettes tournantes 234 est placée à l'entrée du passage annulaire 124, qui définit la zône de veilleuse 160 et en passant par les au-10 bes 234, l'air est forcé de tourbillonner lorsqu'il s'écoule dans les premières sections de la zône de combustion 160 de veilleuse en forme de diffuseur. Un anneau supportfLamme conventionnel 212 à section transversale en forme d'auge, forme qui peut être en V ou en U ou ronde, est placé radiallement à mi-chemin de la casca-15 de d'aubes 234 pour stabiliser une zône de recirculation pour supporter la combustion en aval de celle-ci après que le mélange carburant-air est allumé par un dispositif approprié d'allumage à arc tel que des bougies 228. La construction annulaire du passage 124 résultera en un courant de recirculation en arrière du support 20 flamme 212. Le mélange carburant-air prémélangë passant à un rayon plus grand par le passage 236 ne reçoit pas de tourbillons supplémentaires et peut avoir enlevé le tourbillonnement résiduel par la cascade d'aubes 235. Dans le passage 236 l'air pénètre la zône de combustion 160 par les fentes 88. La partie du mélange carburant-25 air qui passe par la cascade d'aubes 240 reçoit une vitesse tangentielle Vt, égale ou plus grande que celle des gaz de veilleuse viciés et ce mélange tourbillonnant de la cascade 240 est introduit par les fentes hélicoïdales 90 dans la chambre à combustion prin- 2 cipale 60 avec un paramètre de produit, supérieur à celui des 30 produits chauds de la combustion entrant la zône 60 venant de la veilleuse. Le fonctionnement de la construction de la Figure 29 est semblable à celui décrit pour les Figures 10 et 11, excepté que du carburant est injecté en amont des aubes tournantes pour donner les deux avantages décrits plus haut. 35 Une modification du mélangeur de la zône de combustion à brûleur concentrique du type représenté sur la Figure 14 est montré sur la Figure 24. Dans la construction de la Figure 24, les aubes tournantes 1.18 et 120 peuvent être utilisées à l'entrée de la section de diffuseur 58 de la chambre à combustion circulaire 40 56 pour communiquer le tourbillonnement nécessaire à l'air d'entrée 71 32183 2112339 si l'air normal du compresseur n'a pas le tourbillonnement convenable pour l'environnement particulier du carburant vaporise est ajouté à l'air passant par le passage annulaire 222 par les distributeurs de vaporisation de carburant conventionnels tel que 224. 5 Au lieu d'utiliser un conduit séparateur, tel que le conduit 138 de la Figure 14, la modification de la Figure 24 propose un mécanisme 226 de support-flamme de position et de forme choisies, lequel est représenté sous forme d'un mécanisme de déclenchement et de support-flamme combiné, pour coopérer avec la bougie d'allumage 10 228 pour allumer et soutenir la combustion du mélange tourbillc:i-.-nt carburant-air passant par le passage 222. Tel que montré sur la Figuré 25, le support-flamme 226 est de préférence formé en anneau de support flamme ondulé du type en spirale fixé à l'enveloppe 134 du brûleur extérieur. L'orientation hélicoïdale des ondulations 15 du porte-flamme 226 est choisie pour être essentiellement conforme au parcours hélicoïdal du mélange carburant-air, la direction V de la Figure 3, s'écoulant dans le passage 222 dans le voisinage du porte-flamme. Le porte-flamme 226 a une pluralité de trous ou de fentes 229 par lesquels passe un mélange carburant-air prémé-20 langé vaporisé entièrement ou vaporisé partiellement pour brûler à l'intérieur et en aval du porte-flamme 226. Les gaz chauds de la combustion sortant en aval du porte-flamme ont aussi une composante Vj_ de la vitesse tangentielle appliquée à ceux-ci par la forme des ondulations du porte-flarnme et par leurs tourbillons. Le 25 produit de la densité f>r et de la vitesse tangentielle au carre, 2 c'est-à-dire le paramètre de produit^V du mélange chaud en aval du porte-flamme est établi pour être inférieur au paramètre de produit comparable du mélange carburant-air passant à l'intérieur du porte-flamme et par conséquent, à l'interface 227 juste en aval 30 de ce porte-flamine 226. les gaz chauds de la combustion et le mélange carburant-air non brûlé se mélangent et brûlent rapidement à cause de cette différence de paramètre de produit. Par conséquent un mélange et une combustion rapides se produisent dans la zône de combustion 60 pour un mélange et une dilution eventuels des 35 produits de combustion avec l;air de mélange passant par le passage 130 tel que sur la Figure 14. Dans la construction de la Figure 24, un porte-flamme en spirale sert de support à la flamme de veilleuse et perturbe physiquement l'interface instable entre les produits de la combustion de la veilleuse et le mélange carburant-40 air, pour déclencher ainsi cette instabilité pour accélérer le i t i , - bad copy 71 32183 2112339 mélange et la combustion. Une variante de la construction de la Figure 24 est représentée sur les Eigures 26 et 27. Cette constcuction est autrement semblable à la construction des Figures 25 et Figure 14 et fonc-5 tionne aussi de la même façon. L'avantage de la modification des Figures 26 et 27 consiste dans le fait que si des aubes tournantes d'entrée sont nécessaires, elles peuvent être placées au choix et utilisées conjointement au porte-flamme en spirale 226 de la Figure 25. Les aubes 230 sont disposées hélicoïdalement à l'entrée 10 de la chambre à combustion 56 et produisent les courants secondaires à l'intérieur des passages définis par les aubes décrit précédemment en rapport avec la Fig.28 et pour continuer ce modèle de courant secondaire en aval des passages d'aubes de façon que le déclenchement ou le mélange dans la chambre à combustion de 15 veilleuse disposé en hélice soit rehaussé. Les açubes 230 disposées en hélice produisent des couches limites le long de leurs surfaces radiales qui réagissent avec le gradient de pression radial du courant de gaz passant par le passage 222 pour produire un modèle d'écoulement secondaire montré 20 sur la Figure 28. Ce modèle agite les gouttelettes et la vapeur du mélange carburant air pour donner un mélange plus uniforme de même qu'une accélération de 1'évaporation des gouttelettes de carburant En aval des aubes 230, le sillage des aubes continue à réagir avec le gradient de pression radiale et le courant secondaire résultant 25 de cette interaction se déplace en hélice en aval des aubes hélicoïdales. Avec une orientation des aubes hélicoïdales 230 de façon que leurs intersections radiales avec le porte-flamme 226 perforé et ondulé en spirale se produise aux aubes 232 du porte-flamme et que l'arête arrière de l'aube 230 soit en amont de l'extrémité 30 du porte-flamme 226, le résultat est que les courants secondaires arrières s'alignent d'eux-mêmes pour favoriser l'instigation du mélange ou l'action de déclenchement du porte-flamme 226. Par conséquent, on peut voir que les aubes tournantes 223 en forme de spirale agissent avec le porte flamme 226 en spirale pour favori-35 ser le mélange, les produits chauds de la combustion du mélange carburant-air et la fonction de brûleur du porte-flamme. L'expérience a montré qu'une chambre à combustion du type à tourbillons de l'invention se prête pour effectuer une meilleure performance de diffuseur d'une façon qui sera décrite ci-après. 40 Tel que montré sur la Figure 40, la section de diffuseur 58 copy 71 32183 2112339 de la chambre à combustion circulaire 56 est définie entre la paroi extérieure 268 et la paroi intérieure 270 qui coopèrent pour former une section 58 de diffuseur divergent. De l'air tourbillonnant pënêtre la section de diffuseur 58, grâce au tourbillonnement 5 par le compresseur ou par les tourbillons communiqués par les aubes guides d'entrée (non montré) et établissent un critère de mélange ou la couche limite est instable à la paroi extérieure 268 du fait que,Pv. pour la couche d'air limite est inférieure 2 àpour Ie courant d'air principal. Ce phénomène à lui seul 10 augmentera substantiellement la vitesse de mélange à la paroi extérieure et permet un gradient de pression statique plus élevé axialement le long de la paroi avant que ne se produise la séparation du courant. Cependant, le déclenchement de la couche limite instable avec les parties en saillie 272, qui sont de préférence 15 formées en rangées à espacements axiales dirigées circonférentiel-lement tel que montré sur les Figures 40 et 41, augmentera subs-tantiellemënt la vitesse de mélange et augmentera la vitesse du transfert du moment fluide vers la région de couches limites du courant principal, permettant ainsi une vitesse de diffusion en-20 core plus élevée sans séparation du courant venant de la paroi extérieure 268. En outre, le placement de la paroi intérieure 270 du diffuseur annulaire 58 de façon que sa distance radiale, c'est-à-dire la distance de la ligne de centre 16 du moteur, diminue le long 25 de l'axe dans la direction de déplacement de l'air ce qui diminue le gradient de pression statique de la paroi intérieure dans la direction axiale. Ceci est réalisé, tel que montré sur la Figure 40, par le rayon r^ inférieur au rayon r . Ceci résulte de l'accélération locale de la composante tangentielle de la vitesse, V^_, 30 en considérant le principe de la conservation du moment angulaire. Ceci donne un moyen pour soulager le gradient de pression statique axial qui influence, en ce qui concerne la séparation seulement là composante de la vitesse axiale. Par conséquent, une décélération plus rapide de la vitesse axiale, V , est permise le long de la 35 paroi intérieure. En outre, on a trouvé qu'un brûleur annulaire de configuration à écoulement tourbillonnant du type de. l'invention se prête à l'utilisation d'un diffuseur très large avec un cône court pour réduire la longueur du brûleur. Ceci peut être réalisé pour un 40 brûleur annulaire utilisant un courant à tourbillons en empêchant 71 32183 2112339 ou en retardant la séparation des couches limites le long des parois du diffuseur. Une pratique commune consiste à-exciter les couches limites par soufflage à travers une fente sur la surface mais ceci nécessite de l'énergie pour pomper l'air de soufflage. 5 Dans un courant tourbillonnant passant dans un diffuseur la couche limite axiale est obtenue sans puissance extérieure de pompage. Le trait essentiel n'est pas d'exciter la couche limite elle-même, mais le moyen pour l'accomplir en redressant la couche limite à l'entrée du diffuseur et à ajouter effectivement l'énergie ciné-10 tique de la couche limite tangentielle à celle de l'axiale. Le redressement peut être réalisé de deux façons. Si le courant qui s'approche est axial et doit être dirigé par les aubes dans l'entrée du diffuseur alors la position de ces aubes est modifiée aux parois d'entrée du diffuseur pour permettre un courant axial con-15 tinu dans ces régions. D'autre part, si le courant qui s'approche est déjà tpurbillonnant, des aubes plus courtes sont montées à la paroi à l'entrée du diffuseur pour redresser seulement le courant proche de la paroi. Ces aubes ne doivent pas être confondues avec les générateurs de tourbillons de la Fig.33 qui augmentent la 20 performance du diffuseur en favorisant la turbulence en aval par une rupture des tourbillons de pointe. Géométriquement ces aubes tournantes seraient cambrées pour donner un faible angle d'attaque à l'arête avant et pour fournir une décharge axiale, tandis que les générateurs de tourbillons ont normalement un angle d'attaque 25 élevé au courant qui s'approche. Des constructions utilisant des aubes appropriées sont montrées sur les Figures 42a et 42b. La construction de la Figure 42a est utilisée avec de l'air qui doit tourbillonner après son entrée dans la section de diffuseur 58. Dans cette construction, un stator composé ou une cascade d'aubes 30 274 est placé à l'entrée du diffuseur et a une forme telle qu'elle permette au courant axial après les arêtes supérieures et inférieures du gaz s'écoulant dans cette direction de façon que des courants d'air non tourbillonnants s'écoulent le long de la paroi extérieure 276 du diffuseur et la paroi intérieure 278 du diffu-' 35 seur, tout en communicant un écoulement à tourbillons à la partie centrale du diffuseur 58, établissant ainsi les profils des vitesses de la vitesse axiale, V , et de la vitesse tangentielle, V^, tel que montré respectivement sur les Figures 43 et 44. La quantité de diffusion permise est par conséquent la disposition de 40 la séparation est déterminée principalement par la distribution de 71 32183 2112339 la vitesse axiale V , Puisque la plus grande partie de la distri- X bu tion de montrée sur la Fig. 43 est dans la partie centrale de l'entrée du diffuseur et détermine la montée de la pression statique dans le diffuseur. Les couches limites aux parois ont 5 une composante axiale V plus grande que celle de la partie cen-traie et par conséquent, une plus grande quantité d'énergie leur permettant de continuer à s'écouler contre le gradient de pression défavorable retardant ou évitant ainsi la séparation du courant. Par conséquent, l'angle du cône du diffuseur peut être augmenté 10 substantiellement sans provoquer une séparation du courant. La Figure 42b montre une construction d'aube utilisée dans un mode de réalisation dans laquelle de l'air venant du compresseur 42 passe dans le diffuseur 58. Une pluralité d'aubes 277 et 279 pour redresser le courant sont placées à l'entrée du diffuseur 53 15 et servent à enlever la vitesse tangentielle V à l'air passant par celui-ci de façon que seul l'air dirigé axialement puisse passer le long de la paroi du diffuseur. Des couvercles 281 et 283 en forme d'anneaux s'étendent de préférence concentriquement autour de l'axe 16 et sont fixés aux extrémités libres des aubes 277 et 279 20 respectivement et servent à empêcher la formation des tourbillons de pointe des aubes. Ceci est une distinction matérielle entre la fonction des aubes de redressement 277 et 279 et la fonction des générateurs de tourbillons, en ce que la formation des tourbillons de pointe est l'action principale des générateurs de tourbillons. 25 Dans les constructions des Figures 42a et 42b, en déviant une partie de l'énergie de la couche limite tangentielle vers la couche limite axiale, on obtient un moyen pour exciter la couche limite axiale semblable à celui employé pour souffler de l'air le long de la limite mais ceci sans nécessiter une puissance extérieure. 30 Un autre avantage de la construction de brûleur annulaire à tourbillons de l'invention et que la longueur de la chambre à combustion et du moteur peuvent être réduite et/ou un contrôle amélioré de la performance de la puissance du moteur peut être réalisé par une combustion décalée radialement. Des chambres a 35 combustion circulaires ayant un décalage radiale de la combustion sont représentées sur les Figures 46 et 48 et, puisque ces constructions sont semblables en détails à la construction de la Figure 14, excepté pour le décalage de la combustion radiale, les références numériques communes seront utilisées lorsqu'elles.désignent les 40 parties semblables. bad original 71 32183 39 2112339 Tel que montré sur la Figure 46, la zône de combustion principale 60 et la zône de dilution 62 sont orientées axialement en série â l'intérieur des logements 54 et 113 qui sont concentriques autour de l'axe 16. La zône de dilution annulaire 62 est 5 définie entre la chemise extérieure 134 et la chemise intérieure 136, qui sont concentriques autour de l'axe 16. Les conduits 138, 140 et 400 ont de préférence une section transversale circulaire et sont disposés concentriquement autour d'axes à l'intérieur de la chemise extérieure 134, avec le conduit 140 s'étendant plus loin 10 en aval que le conduit 138 et le conduit 400 s'étendant plus loin en aval que le conduit 140. La zône de combustion de veilleuse 160 est définie entre le conduit 138 et le conduit 134 du passage annulaire 124 et la veilleuse annulaire est établie dans celui-ci grâce à la coaction du membre vaporisateur du carburant 156 et 15 du porte-flamme 161. Le passage annulaire 402 est défini entre les conduits 138 et 140 et constitue le courant principal extérieur par lequel s'écoule un mélange carburant air tourbillonnant, avec le mécanisme vaporisateur du carburant 404 déchargeant dans celui-ci du carburant vaporisé. Le passage annulaire 406 est défini 20 par les conduits 140 et 400 pour constituer le courant principal intérieur de fluide tourbillonnant avec du carburant vaporisé dans celuàrci au moyen du vaporisateur 408. Les cascades^116, 118, 120 410 et 128 sont placées à la partie d'entrée 114 de la chambre à combustion 56 pour recevoir l'air du compresseur 42 et pour changer 25 sa direction tel que nécessaire pour établir la vitesse tangentielle Vt désirée, du fluide s'écoulant par l'aube. L'air du compresseur qui passe par les aubes 116 s'écoule entre le carter du brûleur extérieur 54 et la chemise extérieure 134 pour refroidir les deux parties et s'écoule par les aubes 172 à 176 le long de 30 la paroi intérieure de la chemise extérieure, tel que décrit plus haut, dans le but de refroidir la chemise. Une partie de l'air qui s'écoule par les aubes 128 pénètre le passage d'air de refroidissement 132 pour refroidir le carter du brûleur intérieur 113 et la chemise 136 du brûleur intérieur et passe par les aubes 168 et ■' 35 170 pour refroidir la surface intérieure de la chemise intérieure 136. Le restant de cet air de refroidissement, celui qui ne passe pas par les passages 132 après le passage par les aubes 128 passe dans le passage, l'air de dilution 130 pour être mélangé avec les produits de la combustion venant de la chambre à combustion .60 40 dans la zône de dilution 62. L'air qui passe par les aubes 118 COPY 71 32183 40 2112339 Reçoit du carburant lorsqu'il passe devant le mécanisme d'injection de carburant 156 et une zône de stabilisation est crééedans ce courant en aval du porte-flamme 161 à plaque perforée de façon que lorsqu'il est allumé par un mécanisme tel que 158 de la Fig.14 5 il se forme une zône de combustion principale de flamme en 160. En pratique, dans la construction de la Figure 46, la zône de combustion de veilleuse ou flamme de veilleuse à la zône 160 restera en opération en tout temps. Si plus d'énergie est exigée du moteur,du carburant sera injecté par le mécanisme d'injection 10 404 de façon que le mélange carburant-air passant du passage annulaire 402 sera allumé par mélange avec et brûlé avec la flamme de veilleuse de 160 dans une partie de la zônê de combustion principale désignée par 60a. Si plus encore d'énergie est exigée du moteur,du carburant est aussi déchargé dans le passage annulaire 15 406 par le mécanisme de vaporisation de carburant 408 pour être mélangé avec, être allumé par et brûlé avec les produits de combustion de la zône de combustion principale 60a dans la zône 60b de combustion secondaire. Par conséquent, il faut noter qu'il existe trois possibilités de sorties principales de puissance pour 20 le moteur utilisé dans la construction de la Fig.46, la première lorsque la flamme de veilleuse dans le passage 124 est utilisée seule, la deuxième lorsque la combustion se fait dans les passages 124 et 403 et la troisième lorsque la combustion se fait dans les passages 124, 402 et 406. En fait, puisque l'écoulement dans 25 chaque courant de carburant peut être modulé à l'intérieur de son étendue de fonctionnement stable, il existe un grand nombre de niveaux de puissance auquel le moteur utilise la construction de la Fig.46. L'addition d'un deuxième brûleur double l'étendue stable pour le brûleur complet. 30 De l'air de dilution du passage 130 se mélangera avec les pro duits de combustion et refroidit les produits de la combustion de la zône de combustion principale 60 dans la zône de dilution 62 a-vant de pénétrer la turbine 46. Tel que décrit plus haut, les aubes tournantes 116,118,120,410 et 128 sont choisies pour établir l'iné- 2 2 35 galité des paramètres de produit^ (air de dilution)"? (deuxième zône de combustion principale 60a)>^Ovt^ ( première zône de combustion principale 60a)7p (flamme de veilleuse 160). Les mécanismes de déclenchement 164, 166 et 169 peuvent être du type décrit précédemment et sont prévus pour les fonctions 40 décrites précédemment. 71 32183 2112339 Lorsqu'aucun carburant n'est ajouté dans les passages 402 ou 406 de la Fig.46 ces courants agissent comme un courant diluant du fait qu'ils se mélangent rapidement avec les gaz chauds des passages radialement à l'extérieur de ceux-ci. 5 II est évident que la construction de la Fig.46 est très semblable à celle de la Fig.14 excepté que le courant principal de préparation du carburant est divisé en deux courants principaux les passages 402 et 406, pour être allumés et brûlés quand nécessaire, par une flamme veilleuse immédiatement, radialement à l'ex-10 tërieur de ceux-ci. Dans cette construction l'avantage principal et le contrôle amélioré de la puissance car la combustion se fait dans la veilleuse principale 160 en tout temps et seulement dans celle-ci pour les faibles niveaux de puissance, dans la zône de veilleuse 160 et dans les parties de combustion principale 60a poûr 15 les niveaux intermédiaires de puissance, et dans la zône de combustion de la veilleuse 160, la partie 60a de la zône principale de combustion et la partie 60b de la zône principale de combustion pour les niveaux élevés de puissance. De cette façon la gamme de niveaux de puissance que l'on peut obtenir est presque double de 20 celle du brûleur de la Figure 14. La Figure 47 montre une autre construction de brûleur concentrique avec un décalage radial pour la combustion et cette construction est semblable à celle de la Fig;14,excepté pour le décalage radial du mélangeur concentrique dans la zône de combus-25 tion. La description précédente relative à la construction des chemises intérieure et extérieure du brûleur 134 et 136 et des aubes de refroidissement 168 et 171 est suffisante pour décrire aussi la construction de la Fig.47 et seul le mélangeur concentrique composé sera décrit. Sur la Fig. 47 deux mélangeurs concen-30 triques sont placés en orientation radiale l'un par rapport à l'autre et la chambre à combustion et le moteur peuvent être raccourcis en réduisant la distance sur laquelle la flamme doit se propager pendant la combustion. Dans cette construction, le mélangeur concentrique extérieur 420a est placé concentriquement autour 35 de l'axe 16 et enveloppe le mélangeur concentrique intérieur 420b, qui de même enveloppe concentriquement l'axe 16. Le mélangeur extérieur comprend les conduits 134, 138a et 140a qui ont de préférence une coupe transversale circulaire et sont concentriques autour de l'axe 16 et coopèrent pour définir les passages annulai-40 res 124a et 126a entre eux. Le porte-flamme I6la, qui est de ppé 71 32183 2112339 férence du type à plaque perforée s'étend sur le passage 124a et fonctionne pour définir une zône de combustion de veilleuse 160a en aval de celui-ci. Le mélangeur concentrique intérieur 420b comprend les conduits 140a, 138b et 140b qui ont de préférence une 5 section transversale circulaire et sont concentriques autour de l'axe 16, et coopèrent pour définir les passages annulaires 160b et 126b entre eux. Le porte-flamme s'étend sur le passage 124b pour définir la zône de combustion dé veilleuse 160b en aval de celui-ci. Les cascades d'aubes 116, 118a, 120a, 118b, 120b et 128 10 servent, tel que décrit précédemment, à communiquer la vitesse tangentielle requise au fluide passant par ceux-ci. Du carburant est injecté dans les passages annulaires 124a et 124b par le système 422 de buses d'injection puis est allumé d'une façon conventionnelle en aval des portes-flammes 161a et 161b pour établir les 15 zônes de combustion de veilleuse 160a et 160b s'étendant de façon annulaire autour de l'axe 16. Un mélange tourbillonnant carburant air, dû à l'action des aubes tournantes et des mécanismes d'injection de carburant 424 et 426, passe par les passages 126a et 126b pour être mélangé avec, allumé par et brûlé avec les produits 20 de la combustion de la zône de combustion de veilleuse 160a et 160b respectivement. Les mécanismes de déclenchement 164, 166 et 169 peuvent être de l'un des types décrits précédemment. Les aubes tournantes sont orientées sélectivement de façon que le paramètre de produit/5 des passages de préparation du carburant 126a 25 et 126b soit plus grand que le paramètre de produit PV ^ des zônes de combustion de veilleuse 160a et 160b respectivement, pour accélérer le mélange et la combustion entre eux et, de la même façon le paramètre de produit^*de l'air diluant passant par le passage 130 soit plus grand que le paramètre de produit correspondant 30 du courant quittant les zônes 60a et 60b. La construction montrée sur la Fig.48, qui correspçnd aussi généralement à la construction de la Fig.14, excepté pour le mélangeur concentrique 430 décalé radialement qui forme la partie avant de la sône de combustion 60. Ce mode de réalisation réduit 35 la longueur de la chambre à combustion et par conséquent celle du moteur et permet un contrôle du fonctionnement à puissances multiples du moteur. Cette construction est suffisamment semblable à celle de la Fig.14 pour ne pas nécessiter à nouveau une description des chemises extérieure et intérieure 134 et 136. La descrip-40 tion de la Fig.48 sera limitée au mélangeur concentrique 430 71 32183 2112339 décalé radialement. Ce mélangeur comprend un mécanisme définissant une zône de combustion de veilleuse annulaire, avec des passages annulaires de préparation du carburant placés immédiatement radialement à 1'extérieur et à 1■intérieur de ceux-ci pour être mélangés 5 avec, ê€re allumé par et brûlé avec la flamme de veilleuse. Les conduits 134, 442, 444 et 446 sont placés concentriques autour de l'axe 16 et coopèrent pour définir le passage 124 de la zône de combustion de veilleuse annulaire et les passages de préparation du carburant 126a et 126b entre eux. Le carburant est injecté dans 10 le passage de veilleuse 124 par l'injecteur de carburant 448 et passe par le porte-flamme 161 pour établir la zône de combustion de veilleuse et la flamme de veilleuse 160 en aval de celui-ci. Le mécanisme injecteur de carburant 450 injecte le carburant dans le passage annulaire extérieur de préparation du carburant et le mé-15 canisme injecteur de carburant 452 injecte du carburant vaporisé dans le passage annulaire intérieur 136b. Les cascades d'aubes 116, 118 et 120 sont utilisées pour fournir la vitesse tangentielle requise pour accomplir 1'intermélange désiré dans ces chambres annulaires. Les aubes 115 et 128 fournissent une fonction sembla-20 ble par rapport à l'air de refroidissement passant par les passages 122, 130 et 132. Pour accélérer le mélange, l'allumage et la combustion entre la flamme de veilleuse et ses produits de combustion et les mélanges carburant-air des passages 126a et 126b, les critères d'instabilité de l'interfacePv^ (passage 126b(flam-25 me de veilleuse et produits de combustion)>pvt^ ( passage 126a) . Les mécanismes de déclenchement 164 et 166, qui peuvent être de l'un des types décrits précédemment, ont pour fonction de perturber l'interface entre la flamme de veilleuse et les mélanges carburant air des passages 126a et 126b pour accélérer le mélange et la 30 combustion. Le déclenchement 169 a une fonction semblable entre les produits de combustion de la zône 60 de combustion principale et l'air diluant qui pénètre la zône de dilution 62 par le passage annulaire 130. Avec la construction de la Fig.48 on peut obtenir un fonctionnement à puissances multiples en gardant la flamme de 35 veilleuse en 160 en opération en tout temps et en usage seulement pour un fonctionnement à faible puissance, par l'alimentation en carburant soit au passage 126a soit au passage 126b pour un fonctionnement à puissance intermédiaire et par l'alimentation en carburant des deux passages 126a et 126b pour un fonctionnement à 40 puissance élevée. 71 32183 2112339 On peut donc voir qu'il y a bequcoup d'avantages à employer une configuration de brûleur à tourbillons pour mélanger le mélange carburant-air pour être brûlé et vicié dans la zône de combustion et pour mélanger les produits chauds de la combustion et l'air de 5 refroidissement dans la z(5ne de dilution pour refroidir les produits de combustion avant leur passage dans la turbine. On peut aussi voir que l'on dispose de beaucotgde modifications de la combustion à tourbillons. Bien entendu diverses modifications peuvent être apportées 10 par l'homme dé l'art aux dispositifs ou procédés qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. 15 71 32183 2112339 REVENDICATIONS 1. Chambre à combustion circulaire ayant un conduit intérieur et un conduit extérieur définissant entre eux un premier passage annulaire menant vers une zône de combustion, caractérisée en ce 5 qu'au moins deux fluides différents sont dirigés en tourbillonnant côté à côte à travers le premier passage pour établir une interface entre eux avec le premier de ces fluides ayant une densité/5}, et une vitesse tangentielle Vfc et le deuxième de ces fluides ayant une densité p 2 et une vitesse tangentielle V.^ et que des moyens 10 sont prévus pour établir un paramètre de produit^V.^ de l'un des fluides de façon à être différent du paramètre de produitp Vt^ correspondant de l'autre fluide pour influencer 1'intermélange entre eux. 2. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 1, 15 caractérisée en ce que des moyens sont prévus pour changer la forme de l'interface des fluides pour accélérer le mélange entre les deux fluides. 3. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce queles moyens d'établissement constituent 20 des moyens pour varier la densité^de l'un des fluides. 4. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que les moyens d'établissement constituent des moyens pour varier la vitesse tangentielle Vfc de l'un des fluides. 25 5. Chambre â combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'un mélange carburant-air tourbillonnant de densitéyOl et de vitesse tangentielle V^l passe par ledit passage, d'un porte-flamme est placé dans ce passage et comprend un anneau s'étendant autour de la périphérie de 30 ce passage et fixé au conduit extérieur à son extrémité avant et divergeant en s'éloignant du conduit extérieur dans une direction en aval et coopérant avec celui-ci pour définir une ouverture de chambre protégée dans une direction en aval, et une pluralité d'ouvertures s'étendant à travers les parois de l'anneau pour per-35 mettre à une partie du mélange carburant-air du passage à passer à travers celui-ci vers la chambre intérieure protégée du porte-flamme et qu'un moyen d'allumage est associé au porte-flamme pour allumer la partie du mélange carburant-air pénétrant la chambre intérieure protégée du porte-flamme à travers les ouvertures pour 40 former un fluide de combustion de densitép2 et de vitesse tangen- 71 32183 2112339 2 tielle V"t2 de façon que le paramètre de produite 2vt2 soit infe~ rieur au paramètre de produit^? pour influencer le mélange entre le fluide de combustion et le mélange carburant-air. * 6. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 5, 5 caractérisée en ce que l'anneau a àes ondulations qui augmentent dans une direction en aval et qui ont une forme substantiellement en hélice de façon que l'anneau puisse servir de moyen de déclenchement pour accélérer le mélange entre le fluide de combustion et le mélange carburant-air. 10 7. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'une section de diffuseur est placée en amont de la zône de combustion et qu'elle est en communication avec celle-ci et que des moyens sont prévus pour passer un fluide tourbillonnant à travers ce passage annulaire 15 pour établir un courant principal d'écoulement de densité pi et de vitesse tangentielle V^, et un écoulement de couche limite contre le conduit extérieur de densitëyC^ de vitesse tangentielle V^_2 ou le paramètre de produityO2V^-2^ "^l^tl^ Pour permettre ainsi un gradient de pression statique plus élevé axialement le 20 long de la surface intérieure du conduit extérieur avant la séparation de l'écoulement de la couche limite de la surface intérieure du conduit extérieur et qu'une pluralité de petites projections s'étendent du conduit extérieur vers la couche limite pour augmenter la vitesse d'intermélange entre l'écoulement de couches limites 25 et l'écoulement du courant principal pour permettre une plus grande vitesse de diffusion dans la section de diffuseur sans une séparation des couches limites. 8. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 7, caractérisée en ce que le conduit intérieur converge vers l'axe 30 de la chambre à combustion circulaire dans une direction en aval réduisant ainsi le gradient de pression statique axialement le long de la surface intérieure du conduit intérieur de façon à permettre une décélération plus rapide de la vitesse axiale Vx du courant d'écoulement principal sans influencer nuisiblement sa 35 vitesse tangentielle Vtl> 9. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que la zône de combustion comprend un mélangeur concentrique défini entre le conduit intérieur et le conduit extérieur, par quoi le mélangeur concentrique 40 comprend un premier conduit séparateur de section transversale 71 32183 47 2112339 circulaire placé entre le conduit intérieur et le conduit extérieur et coopérant avec celui-ci pour définir un deuxième passage annulaire radialement à l'extérieur de ceux-ci et un troisième passage annulaire radialement à L'intérieur de ceux-ci, le conduit sépa-5 rateur se terminant devant le conduit intérieur et le conduit extérieur, et en ce que le premier fluide ayant la densité^1 et la vitesse tangentielle est dirigé à travers le second passage annulaire et que le deuxième fluide ayant la densitép^ et la vitesse tangentielle V g est dirigé par le troisième passage annu-10 laire. 10. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 9, caractérisée en ce que le deuxième fluide s'écoulant à travers 2 le troisième passage a le paramètre de produitle plus grand. 11. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 9 ou 15 ID caractérisée en ce qu'une cascade d'aubes ou de palettes est disposée à l'extrémité en amont de chacun des second et troisième passages annulaires. 12. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisée en ce qu'un moyen de déclen- 20 chement est disposé à l'extrémité en aval du conduit séparateur pour perturber l'interface instable entre les deux fluides et pour accélérer le mélange entre eux. 13. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 12, caractérisée en ce que le moyen de déclenchement est un anneau 25 connecté à l'arête en aval du conduit séparateur et qu'il est formé pour définir des ondulations hélicoïdales dont l'amplitude maximum se trouve à l'extrémité en aval. 14. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 13, caractérisée en ce que des ouvertures sont formées dans le moyen 30 de déclenchement ondulé. 15. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 9 à 14 caractérisée en ce que des moyens sont prévus pour injecter du carburant dans le troisième passage et qu'un deuxième fluide est un mélange carburant-air pénétrant le premier 35 passage annulaire en aval du conduit séparateur, et que des moyens sont prévus pour injecter du carburant et pour en supporter la combustion dans le deuxième passage annulaire de façon que le premier fluide soit les produits chauds de la combustion servant de première zône de combustion de veilleuse pour se mélanger avec et 40 allumer le mélange carburant-air venant du troisième passage dans 71 32183 2112339 le premier passage annulaire en aval du conduit séparateur. 16. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 9 à 14, caractérisée en ce que le deuxième fluide est de l'air et que des moyens sont prévus pour injecter du car- 5 burant dans le aaeond passage et pour supporter la combustion de celui-ci à une distance suffisamment en avant de l'extrémité en aval du conduit séparateur de façon que le carburant injecté initialement soit substantiellement complètement vicié en avant de l'extrémité en aval du conduit séparateur, et en ce qu'elle com-10 prend un deuxième moyen pour injecter; du carburant dans le deuxième passage en avant de l'extrémité en aval du conduit séparateur pour se mélanger avec et être chauffé par les produits entièrement viciés de la combustion de façon que le fluide comprenne un mélange carburant-air combustible des produits substantiellement viciés de 15 la combustion et du carburant injecté par le second moyen injecteur de façon que les premier et second fluides se mélangent et brûlent dans le premier passàge en aval du conduit séparateur. 17. Chambre à combustion circulaire-selon l'une quelconque des revendications 9 à 16, caractérisée en ce qu'une zône de dilution 20 est placée en aval de la zône de combustion et que des moyens sont prévus pour passer de l'air de refroidissement dans la zône de dilution comme courant tourbillonnant qui passe immédiatement à l'intérieur du conduit intérieur et par quoi le paramètre de produit p vt2 de 1'air de refroidissement est plus grand que le paramètre 25 de produitjOv^^ du fluide dans le passage immédiatement à l'extérieur du conduit intérieur pour accélérer le refroidissement des produits chauds de la combustion en aval de la zône de combustion. 18. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que la zône de combustion 30 inclue un mélangeur concentrique défini entre le conduit intérieur et le conduit extérieur par quoi le mélangeur concentrique inclu un premier conduit de section transversale circulaire placé dans le premier passage annulaire coaxialement avec les conduits intérieur et extérieur et coopérant avec le conduit intérieur pour dé-35 finir un second passage annulaire entre eux, un deuxième conduit de section transversale circulaire placé coaxialement avec les conduits intérieur et extérieur entre le premier conduit et le conduit extérieur, et coopérant avec le conduit extérieur pour définir un troisième passage annulaire entre eux et coopérant avec 40 le premier membre de conduit pour définir entre eux un passage » î 71 32183 49 2112339 annulaire divergent, et au moins une rangée de fentes orientées circonférentiellement et dirigées hélicoïdaiement Êt s'étendant à travers chacun des premier et second membres de conduits pour placer les deuxième et troisième passages annulaires en communi-5 cation avec le passage annulaire divergent, en ce que le premier fluide tourbillonnant de densitépi et de vitesse tangentielle est dirigé par le passage annulaire divergent, que le deuxième fluide de densité P2 et de vitesse tangentielle passe par le deuxième passage annulaire et par les fentes du premier membre 10 de conduit vers le passage annulaire divergent, et qu'un troisième fluide de densité p^ et de vitesse tangentielle est dirigé par le troisième passage annulaire et par les fentes du deuxième membre de conduit vers le passage annulaire divergent, par quoi 2 le paramètre de produit.pVt des deuxieme et troisième fluides 15 est inférieur au paramètre de produit du premier fluide. 19. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 18, caractérisée en ce que des aubes de guidage dirigeant 1'écoulement sont associées opérationnellement aux fentes des premier et deuxième membres de conduits pour aider à obtenir le paramètre de produit 20 désiré pour accélérer 11 intermëlange des fluides. 20. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 18 ou 19, caractérisée en ce que les fentes dans le premier membre de conduit et dans le deuxième membre de conduit sont dans une direction opposée. 25 21. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 18 à 20 caractérisée en ce que le premier fluide est un mélange carburant-air et que les deuxième et troisième fluides sont de l'air. 22. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des 30 revendications 18 à 20, caractérisée en ce que le premier fluide est un mélange carburant-air brûlant servant de flamme de veilleuse et que des moyens sont prévus pour injecter du carburant vaporisé dans chacun des deuxième et troisième passages annulaires de façon que les deuxième et troisième fluides soient des mélanges 35 carburant-air combustibles qui se mélangent avec et sont allumés par la flamme de veilleuse pour une combustion dans le passage annulaire divergent. 23. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 18 à 20, caractérisée en ce que les deuxième et 40 troisième fluides sont de l'air et qu'un premier moyen d'injection 71 32183 2112339 de carburant et de support de combustion sont placés entre les premier et second membres de conduits à une station en avant du passage annulaire divergent de façon que les produits de la combustion soient substantiellement complètement vicës en amont de celui-5 ci, et qu'un deuxième moyen d'injection de carburant est prévu pour injecter du carburant dans les produits de combustion viciés en amont du passage annulaire divergent de façon que le premier fluide pénétrant ce passage consiste d'un mélange chauffé du carburant vaporisé et des produits viciés de combustion qui allument 10 et brûlent avec les premier et deuxième fluides dans le passage annulaire divergent. 24. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 18 à 23, caractérisée en ce que les premier et deuxième membres de conduit sont parallèles à leurs extrémités avants 15 et divergent l'un de l'autre à leurs extrémités arrières dans la région des fentes de façon que le deuxième et troisième passages annulaires soient convergeants à leurs extrémités arrières dans la région des fentes. 25. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 18, 20 caractérisée en ce que le moyen injecteur de carburant est disposé dans chacun des deuxième et troisième passages annulaires et entre les premier et second membres de conduit de façon à fournir un mélange carburant-air dans ces passages, qu'une première cascade 25 d'aubes tournantes du courant orientées sélectivement est placée entre les premier et deuxième membres de conduit sxibstantiellement à l'extrémité en amont de ceux-ci, et s'étendent circonfërentielle-ment autour de ceux-ci, qu'un porte-flamme est disposé immédiatement en aval de cette cascade d'aubes substantiellement â la po-30 sition semi-radiale à celle-ci pour établir une zône de recirculation en aval de celle-ci, qu'une deuxième cascade d'aubes orientées sélectivement et disposée circonférentiellement autour et substantiellement à l'extrémité en amont du deuxième passage annulaire et qu*un moyen d'allumage est disposé dans le passage entre les 35 premier et deuxième membres de conduit, parquoi les aubes, de la première cascade sont orientées de façon que le mélange carburant-air passant par dessus ceux-ci et allumé en aval de ceux-ci par le moyen d'allumage pour brûler en aval du porte-flamme produisent un fluide en combustion de densité^^ et de vitesse tangentielle Vtl dans le passage annulaire divergent et la zône de combustion 40 principale, par quoi les fentes du deuxième membre de conduit sont 71 32183 51 2112339 orientées de façon que le mélange carburant-air passant par celui-ci constituera un mélange carburant-air s'écoulant.dans la zône de combustion principale à une densitép^ et une vitesse tangentielle pour être allumé par et brûlé avec le premier fluide 5 dans cette zône de combustion principale, et parquoi les aubes de la deuxième cascade et les fentes dans le premier membre de conduit sont formées et orientées pour coopérer à forcer le mélange carburant-air qui passe par le deuxième passage annulaire et les fentes du premier membre de conduit à pénétrer la zône de combus- 10 tion principale en qualité de mélange carburant-air ayant une densité^ et une vitesse tangentielle V.^ de façôn à être allumé par et brûlé avec le premier fluide et le mélange carburant-air du troisième passage annulaire dans cette zône de combustion principale et que les aubes et fentes sont formées et orientées sélec- 15 tivement de façon que la relation suivante de paramètre de produit /3Vt3 26. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 18, caractérisée en ce qu'une zône de dilution est disposée axialement en aval de la zône de combustion, la zône de dilution étant définie entre une paroi extérieure et une paroi intérieure et comprenant un mélangeur de zône de dilution ayant un troisième membre de conduit de section transversale circulaire placé dans un quatrième passage annulaire entre les parois intérieure et extérieure et coopérant avec cette paroi intérieure pour définir entre eux un cinquième 0 R passage annulaire, un quatrième membre de conduit de section transversale circulaiEe disposé entre le troisième membre de conduit et la paroi extérieure et coopérant avec cette paroi extérieure pour définir un sixième passage annulaire entre eux et coopérant avec le troisième membre de conduit pour définir entre eux un sept- on iëme passage annulaire, et au moins une rangee de fentes orxentees circonférentiellement et dirigées en hélice s'étendant à travers chacun des troisième et quatrième membres de conduit pour placer le cinquième et le sixième passages annulaires en communication avec le septième passage annulaire, parquoi un quatrième fluide tourbillonnant de densité et passant par le septième passage annulaire à une vitesse tangentielle de V^, parquoi un cinquième fluide est passé par le cinquième passage annulaire et par les fentes dans le troisième membre de conduit pour pénétrer dans le septième passage annulaire avec une densitép ^ et une vitesse 40 tangentielle de façon que le paramètre de produit ^ du r 71 32183 2112339 2 quatrième fluide soit inférieur au paramètre de produit^ du troisième fluide pour accélérer 1'intermélange entre les quatrième et cinquième fluides à un premier étage, et parquoi un sixième fluide est passé par le sixième passage annulaire et par 5 les fentes hélicoïdales du quatrième membre de conduit pour pénétrer dans le sixième passage annulaire et par les fentes hélicoïdales du quatrième membre de conduit pour pénétrer dans le septième passage annulaire avec une densité et une vitesse tangentielle Vtg de façon que le paramètre de produit du sixième 10 fluide soit inférieur au paramètre de produit du quatrième fluide pour accélérer le mélange entre les quatrième et sixième fluides à un deuxième étage espacé radialement du premier étage. 27. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 26, caractérisée en ce que les fentes hélicoïdales dans le quatrième 15 membre de conduit du mélangeur de la zône de dilution sont dirigées en direction opposée à celles des fentes du troisième membre de conduit du mélangeur de la zône de dilution. 28. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 26 ou 27, caractérisée en ce que le quatrième fluide est le produit 20 de la combustion de la zône de combustion et que les cinquième et sixième fluides sont diluants qui se mélangent à une vitesse accélérée et refroidissent le quatrième fluide dans cette zône de dilution. 29. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des 25 revendications 26 à 28, caractérisée en ce que des moyens de guidage du courant orientés sélectivement sont associés opérationnel-lement avea les fentes dirigées en hélice dans les trosième et quatrième membres de conduit de cette zône de mélangeur de dilution parquoi l'aube de guidage et les fentes sont orientées sélectivement 30 pour produire une vitesse tangentielle V^.,. qui est substantiellement plus grande que la vitesse tangentielle V^g. 30. Chambre à combustion circulaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que le conduit extérieur et le conduit intérieur sont recourbées d'au moins 90° à leàrs 35 extrémités en aval autour d'un centre commun de courbure. 31. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 30, caractérisée en ce qu'un conduit séparateur qui se termine en amont du coude est disposé entre les conduits intérieur et extérieur pour définir un deuxième passage radialement vers l'extérieur 40 de ceux-ci et un troisième passage radialement vers l'intérieur dë wlC .•k : 71 32183 2112339 ceux-ci et que le coude a une courbure choisie de façon que la vitesse tangentielle communique au troisième fluide' s'écoulant par le deuxième passage et que la vitesse tangentielle communique au deuxième fluide s'écoulant par le troisième passage sont telles 5 que le paramètre de produit yP2Vt2 s°i'fc supérieur au paramètre de produit P 32. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 31, caractérisée en ce que des moyens de déclenchement sont prévus à l'extrémité en aval du conduit sépatateur pour accélérer le mélan- 10 ge des premier et deuxième fluides en aval du conduit séparateur. 33. Chambre à combustion circulaire selon la revendication 31, caractérisée en ce que les produits chauds de la combustion de la zônç de combustion sont passés par le deuxième passage et qu'un fluide diluant est passé à travers le troisième passage. 15