Brevet FR2129994A1 — publié le 19721103

L'invention se rapporte aux réacteurs de propulsion, notamment aux réacteurs servant à la propulsion d'aérodynes ou d'engins à effet de surface tels que ceux qui se déplacent à la surface de la mer ou d'un plan d'eau et qui sont appelés naviplanes. Elle concerne plus précisément les réacteurs à double flux à taux de dilution élevé. On sait qu'un réacteur à double flux comprend des moyens pour émettre dans une tuyère un ået de gaz chauds et, autour de ce aet, un flux d'air appelé second flux. Le taux de dilution du réacteur peut être défini par le rapport du débit massique du second flux à celui du jet de gaz chauds. La technique évolue actuellement dans le sens de l'élévation de la température devant turbine, ce qui conduit à adopter des taux de dilution nettement supérieurs à l'unité et de plus en plus élevés. On peut dès maintenant envisager des taux de dilution de l'ordre de 10/1. La présente invention a pour objet un dispositif qui, appliqué à un réacteur à double flux à taux de dilution élevé, est propre à créer à la sortie de la tuyère des vecteurs vitesse, donc des poussées, inclinés sur la direction d'éjection du jet de gaz chauds. Selon l'invention deux grilles de profils parallèles sont disposées l'une derrière l'autre dansle second fluxau voisinage de la sortie de la tuyère, les profils étant orientés dans le lit de l'écoulement de ce flux, en position de propulsion normale, et les profils de la grille aval pouvant pivoter vers une position angulaire propre à dévier ledit flux et étant légèrement décalés, dans le ses de leur piç ment, par rapport aux profils de la grille amont, de façon que ceux-ci produisent par effet dit de fente" un soufflage sur l'extrados desdits profils de la grille aval. L'invention permet ainsi d'obtenir des forces de sustentation importantes, qui peuvent notamment contribuer à la solution des problèmes posés par les avions à décollage court ou vertical, ou bien des couples de gouverne importants utilisables notamment pour améliorer la manoeuvrabilité des aérodynes ou des naviplanes. Les grilles de profils parallèles sont de préférence inclinées dans le sens du pivotement des profils de la grille aval, afin de ne pas diminuer les sections de sortie et par conséquent l'adaptation de la soufflante en régime dévié. Elles peuvent intercepter seulement le second flux, ou bien intercepter aussi le jet de gaz chauds. Dans un mode de réalisation de l'invention, les profils de la grille aval peuvent pivoter suffisamment pour produire une obstruction dans l'écoulement du second flux (et éventuellement du jet de gaz chauds), afin de réaliser un effet de freinage par inversion de poussée en déviant cet écoulement vers des trappes d'inversion prévues dans la' paroi de la tuyère. Les profils de la grille amont peuvent être fixes. Ils peuvent aussi accompagner, avec une moindre amplitude, le pivotement des profils de la grille aval. Selon une particularité de-l'invention, le pivotement des profils amont et aval est commandé de façon que les bords 'de fuite des profils amont viennent s'appliquer contre les bords d'attaque des profils aval en position d'inversion de poussée. La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, permettra de bien comprendre les avantages de l'invention et l'art de > la réaliser, toutes particularités qui ressortent tant du texte que des figures rentrant, bien entendu, dans le cadre de ladite invention. La figure 1 montre schématiquement un réacteur d'avion à décollage court muni d'un dispositif selon l'invention,vu en coupe axiale selon la ligne I-I de la figure 2 les figures la, lb et lc sont des vues en coupe partielle analogues à la figure 1, montrant à plus grande échelle les profils amont et aval en position de vol normal, de décollage et d'inversion, respectivement la figure 2 montre en élévation le réacteur de la figure 1 vu de l'arrière la figure 3 montre- schématiquement un naviplane vu par le travers la figure 4 est une vue en coupe selon la ligne IV-IV de la figure 3, illustrant l'application de l'invention à la gouverne du naviplane les figures 5 et 6 sont des vues analogues respectivement aux figures 1 et 2, montrant un mode de réalisation de la commande du pivotement des profils la figure 6a est une vue en coupe schématique selon la ligne A-A de la figure 6 la figure 6b est une vue en coupe selon la ligne B-B de la figure 6 la figure 7 est une vue analogue à la figure 6, montrant un autre mode de réalisation la figure 8 est une vue en coupe partielle selon la ligne VIII-VIII de la figure 7, illustrant la commande des profils dans cet autre mode de réalisation la figure 9 est une vue en perspective de cette commande la figure 10 est une vue analogue à'la figure 8, montrant une variante. Le principe de l'invention est illustré schématiquement par les figures 1 à 4. Sur les figures 1 et 2, un réacteur d'avion à taux de dilution élevé est représenté schématiquement en 1. Il comprend un générateur de gaz chauds 2, constitué de façon bien connue par une turbine qui reçoit des gaz chauds élaborés dans une chambre de combustion et les décharge dans un tube d'éjection 3 pour former un jet de gaz chauds 4, la turbine entraînant un compresseur qui fournit, d'une part, de l'air comburant à'la chambre de combustion et, d'autre part, un flux d'air secondaire 5 s'écoulant dans une tuyère 6 autour du tube d'éjection 3 et du jet de gaz chauds 4. On n'a représenté ni la chambre de combustion ni la turbine, et on a représenté seulement le premier étage 7, appelé ventilateur, du compresseur entrainé par la turbine.Dans le mode de réalisation représenté schématiquement sur la figure 1, c'est ce ventilateur 7 qui fournit l'air du second flux 5, mais il va de soi que, dans d'autres modes de réalisation, le second flux pourrait être. engendré par tout autre moyen, étant entendu que le taux de dilution est très élevé, c'est-à-dire que le débit massique du second flux est suffisamment grand par rapport à celui du jet de gaz chauds 4 pour produire une poussée nettement supérieure à la poussée de celui-ci, de sorte que la déviation de ce second flux 5 dans le dispositif selon l'invention, qui sera décrit ci-dessous, produira une poussée sustentatrice notable. Ce dispositif est constitué par deux grilles de profils 8, 9 placées l'une derrière l'autre à la sortie de la tuyère 6. Dans le mode de réalisation représenté, ces deux grilles sont disposées dans l'espace annulaire compris entre le tube d'éjection 3 et la tuyère 6, de sorte qu'elles interceptent seulement le second flux 5. les profils 10 de la grille Rmont 8 sont fixes et parallèles entre eux ; ils sont disposés dans des plans horizontaux lorsque l'axe XX' du réacteur est horizontal avec un angle de roulis nul, et se trouvent donc dans le lit du second flux 5.Chaque profil 11 de la grille aval 9 est monté pivotant autour d'un axe 12 dirigé parallèlement à son envergure (donc: horizontal dans lthypothèse ci-dessus) et situé près de son bord d'attaque 13, qui est placé un peu au-dessous du bord de fuite 14 du profil 10 adjacent. Des moyens non représentés permettent de faire pivoter les profils 11 tous ensemble et parallèlement entre eux, de la position de la figure la à la position de la figure lb et à celle de la figure lc. Dans la position de la figure la, les profils 11 sont parallèles aux profils 10 et ne créent donc pas de perturbation dans le second flux 5 ; la vitesse i de ce second flux à la sortie de la grille 9 est dirigée comme la vitesse l'entrée de la grille 8. Dans la position de la figure lb, les profils 11 dévient le second flux vers le beo 'sa vitesse de sortie est figurée en t . Cette déviation pro- duit d'une part une poussée dirigée vers le haut et'autre part, en raison du rapport élevé du débit du second flux 5 à celui du jet de gaz chauds 4, une déviation notable de celui-ci vers le bas par striction gazeuse, ce qui augmente la poussée dirigée vers le haut. Cette poussée est encore augmentée par un effet d'hypersustentation appelé effet "de fente"dû à-ce qu'une petite partie du second flux passe dans les fentes comprises entre le bord de fuite 14 de chaque profil.8 et le bord d'attaque 13 du profil 11 adjacent et produit un soufflage sur l'extrados de ce profil 11. Comme on le voit sur la figure 1, les grilles 8 et 9 sont inclinées dans le sens du pivotement des profils 11, de sorte que la section de sortie offerte au second flux entre ces profils 11 est sensiblement la même dans la position de la figure lb que dans la position de la figure la. Si l'on fait pivoter les profils aval 11 jusqu'à une position dans laquelle ils sont pratiquement alignés les uns sur les autres parallèlement à la direction des grilles 8 et 9 (figure lc), ils créent une obstruction à la sortie du second flux 5. La tuyère 6 est pourvue, en amont de la grille amont 8, de trappes d'inversion 15 qu'on ouvre alors (position représentée en trait interrompu sur la figure 1), de sorte que le second flux s'échappe vers l'avant par les'ouver- tures découvertes par ces trappes et produit un effet de freinage. Bien que le jet 4 continue à être décharné vers l'arrière, cet effet de freinage est très intense en raison du rapport élevé du débit du flux secondaire à celui du-jet 4. En plaçant les profils aval 11 dans la position de la figure lb, on obtient donc une forte poussée dirigée vers le haut, qui permet de réaliser le décollage court de l'avion équipé du réacteur de la figure 1. En vol normal, on ramène les profils 11 dans la position de la figure la, de sorte que l'écoulement du second flux 5 n'est pas altéré et produit autour du jet de gaz chauds 4 un jet d'air qui coopère à la propulsion. Pour obtenir un effet de freinage, ou ouvre les trappes 15 et on place les profils 11 dans la position de la figure lc. Le dispositif selon l'invention peut aussi stappli- quer à la production de couples de gouverne. Les figures 3 et 4, sur lesquelles les éléments jouant le même rôle que sur les figures 1 et 2 sont désignés par les mêmes références affectées de l'indice a, illustrent l'application de l'invention à un naviplane. Le naviplane 16 est supporté par des coussins d'air non représentés au-dessus d'un plan d'eau 17. La propulsion est assurée par deux réacteurs la, l'a placés l'un à bâbord et l'autre à tribord.Ces réacteurs sont semblables à celui des figures 1 et 2 à ces différences près que l'envergure des profils lOa, lO'a et lla, ll'a, est disposée verticalement quand le naviplane est en assiette normale avec un angle de roulis nul, et que les grilles 8a et 9a, d'une part, 8'a, et 9'a, d'autre part, sont inclinées respectivement vers bâbord et vers tribord. En propulsion normale vers l'avant, les profils aval ila et ll'a sont dans la position représentée, qui correspond à celle de la figure la. Pour obtenir un couple d'évolution sur tribord ou sur bord, on fait pivoter respectivement le profil lla ou ll'a vers une position correspondant à celle de la figure lb.On peut aussi faire éviter le naviplane en amenant les profils d'une des grilles aval dans la position correspondant à celle de la figure lc et en ouvrant les trappes d'inversion correspondantes,les profils de l'autre grille aval demeurant dans la position représentée. On obtient une poussée dirigée vers l'avant, par exemple pour casser l'rre du naviplane ou pour le faire reculer, en amenant les profils lla et ll'a en position d'inversion (correspondant à celle de la figure lc) et en ouvrant les trappes d'inversion 15a et 15'a. Les figures 5, 6, 6a et 6b, sur lesquelles les éléments jouant le même rôle que sur lesfiguresl et 2 sont désignés par les mêmes références affectées de l'indice b, montrent un mode de réalisation dans lequel les grilles d'aubes 8b et 9b intéressent à la fois le second flux 5b et le jet de gaz chauds 4b. Les profils sont représentés en trait plein dans la position de vol normal et en trait interrompu dans la position d'inversion de jet. La position intermédiaire, produisant une poussée dirigée vers le haut, n'est pas représentée. Le fonctionnement est analogue à celui du dispositif des figures 1 et 2, à cette différence près que les profils dévient ou interceptent non seulement le second flux 5b, mais aussi le jet de gaz chauds 4b. Dans ce mode de réalisation, les profils amont lOb sont articulés autour d'axes 18 parallèles aux axes de pivotement 12b des profils aval llb, et accompagnent le pivotement de ceux-ci de façon telle qu'en position d'inversion de jet, les bords de fuite 14b des profils amont viennent s'appliquer contre les bords d'attaque 13b des profils aval. Le mécanisme de commande du pivotement des profils lOb et llb est logé dans deux mâts profilés creux 19 et 20 perpendiculaires à leurs axes de pivotement 12b et 18. Ces mâts 19 et 20 déterminent dans les grilles 8b et 9b une région médiane 21 et, de part et d'autre de celle-ci, deux régions 22 et 23 qui se présentent sur la figure 6 sous la forme de segments de cercle, mais qui, en raison de l'inclinaison des grilles, sont en réalité des segments d'ellipse.Les profils lOb et llb adjacents aux extrémités des mâts sont entièrement situés dans la région médiane 21 et les extrémités de leurs axes de pivotement 18 et 12b sont supportées par les mâts 19 et 20. Chacun des autres profils lOb et llb est scindé en trois portions 24, 25, 26 situées respectivement dans les régions 21, 22, 23, et son axe de pivotement 18 ou 12b traverse les deux mâts 19, 20 et est supporté à ses extrémités par la tuyère 6-b. Le mécanisme de commande comprend, dans chacun des mâts 19 et-20, une pluralité de palonniers 27 (voir figure 6a) solidaires chacun d'un des axes 12b et reliés entre eux par des biellettes 28 articulées à leurs extrémités. A chacun des palonniers 27 adjacents aux extrémités des mâts est en outre articulée la tige d'un vérin 29 dont le cylindre est articulé en 30 sur la tuyère 6b. Chacun des axes de pivotement 12b adjacents aux extrémités des mâts 19 et 20 est solidaire d'un petit pignon 31 qui engrène avec un pignon intermé- diaire 32 engrenant à son tour avec un grand pignon 33 solidaire de liaxe de pivotement 18 adjacent. Dans chacun des mâts, une pluralité de palonniers 34; solidaires chacun d'un axe de pivotement 18, sont reliés entre eux par des biellettes 35 articulées à leurs extrémités. Grâce à cette disposition, l'extension simultanée des quatre vérins 29 fait pivoter simultanément tous les profils 10b et llb de la position représentée en trait plein à la position représentée en trait interrompu sur la figure 5, en passant par la position intermédiaire, non représentée, qui correspond à celle de la figure la et qui produit une poussée dirigée vers le haut Le mouvement des profils llb est transmis aux profils 10b pur les pignons 31, 32, 33, avec la démultiplication convenable, du fait que les pignons 33 ont un diamètre environ quatre fois plus grand que les pignons 31. En position intermédiaire, la déviation du second flux 5b et du jet de gaz chauds 4b est donc amorcée par les profils amont 10b et accentuée par les profils aval llb, et il subsiste des espaces suffisants entre les bords de fuite 14b des profils amont et les bords d'attaque 13b des profils aval pour produire un effet "de fente comme dans les modes de réalisation des figures 1 à 4. C'est seulement en position d'inversion (représentée en trait interrompu sur les figures 5 et 6) que les bords de fuite 14b viennent s'appliquer contre les bords d'attaque 13b. Du fait que les quatre vérins 29 coopèrent pour faire pivoter les profils, chacun de ces vérins n'a pas besoin d'être très puissant. Ils ont donc un encombrement réduit et peuvent facilement trouver place, en pratique, dans un carénage non représenté entourant la tuyère 6b. L'ouverture et la fermeture des trappes d'inversion 15b sont commandées par d'autres vérins 36 (figure 5) également logés dans ce carénage. Les figures 7 à 9, sur lesquelles les éléments jouant le même r81e que sur les figures précédentes sont désignés par les mêmes références affectées de l'indice c, -montrent un mode de réalisation qui permet de faire pivoter les profils en exerçant un effort réduit. Sur les figures 7 à 9, les grilles d'aubes 8c et 9c sont disposées, comme sur les figures 1 et 2, dans l'espace annulaire compris entre le tube d'éjection 3c et la tuyère 6c, c'est-à-dire interceptent seulement le second flux. Elles sont divisées en deux régions 37, 38 par un mât médian 39 perpendiculaire aux axes de pivotement 18c et 12c des profils 10c et llc et comprenant deux tronçons profilés creux 39a et 39b dont chacun est fixé à ses extrémités à la tuyère 6c et au tube d'éjection 3c. Chacun des profils 10c et llc est ainsi scindé en deux portions 40 et 41 situées respectivement dans les régions 37 et 38. Les deux portions 40 et 41 de chacun des profils 10c,-llc situéS en regard de l'un ou l'autre des tronçons de mâts 39a, 39b sont solidaires d'un même axe de pivotement 18c ou 12c qui traverse le tronçon de mât 39a ou 39b et est supporté à ses extrémités par la paroi de la tuyère 6c. Chacune des portions 40 ou 41 de chacun des autres profils est solidaire d'un axe 18c ou 12c aui est supporté à ses extrémités par le tube d'éjection 3 et par une structure creuse 42 ou 43 solidaire de la tuyère 6c. Pour simplifier le dessin, on n'a pas représenté les profils 10c sur la figure 7 ; les profils llc sont représentés en trait plein en position de vol normal (correspondant à la figure la) et en trait interrompu dans la position d'inversion (correspondant à la figure lc). Le pivotement des profils 10c et llc est commandé par des mécanismes, représentés schématiquement par de petits cercles sur la figure 7,dont réalisation sera un mode de/décrit plus loin us loin en regard des figures 8 et 9. Un mécanisme 44, logé dans le tronçon de mât 39a, commande le pivotement des quatre volets 10c et lic situés à la partie supérieure de la figure 7. Chaque groupe de quatre volets adjacents situé en regard d'un tronçon de mat 39a ou 39b est ainsi commandé par un mécanisme 14, 45, 46 ou 47 logé dans ce tronçon de mât. De façon analogue, chaque groupe de tron çons adjacents de profils 10c et lic situés dans une.même région 37 ou 38 en regard du tube d'éjection 3c est commandé par un mécanisme 48, 49, 50 ou 51 logé dans la structure 42 ou 43 adjacente à cette région.. L,es mécanismes 44 à 51 sont identiques entre eux. mode de réalisation d'un Un/de ces mécanismes est représenté sur la figure 8. I1 est représenté en trait plein dans la position intermédiaire dans laquelle les profils produisent une poussée dirigée vers le haut (correspondant à la figure lbjeten trait mixte dans la position de vol normal (correspondant à la figure la). Ce mécanisme oomprend un vérin 52 qui commande le pivotement simultané de deux profils aval llc et ll'c voisins et des deux profils amont 10c et 10'c adjacents. Le profil llc est fixé par un bras 53 à un levier 54 solidaire d'un secteur denté 54a coaxial à l'axe de pivotement 12c de ce profil lic et engrenant avec un autre secteur denté 55a, luimême solidaire d'un autre levier 55 et monté pivotant autour d'un axe 55b adjacent et parallèle à l'axe de pivotement 12'c du profil Il'c.Les leviers 54 et 55 sont actionnés par le vérin 52 par l'entremise d'une transmission du genre parallélogramme articulé comprenant deux biellettes 56 et 56' reliant respectivement l'extrémité libre de la tige 52a du vérin aux extrémités des leviers 54 et 55, et deux biellettes 57 et 57' reliant respectivement les extrémités des leviers à deux oreilles 58 et 58' du cylindre du vérin 52. Cette transmission permet d'utiliser, pour faire pivoter le profil lic, le travail de la pression de fluide agissant sur le piston 52b du vérin et le travail de la pression de fluide agissant sur un fond du cylindre de ce vérin.On voit-en effet sur la figure 8 que si le vérin travaille, par exemple, en rétraction pour faire pivoter le profil. lic de la position figurée en trait mixte à la position figurée en trait. plein , la pression de fluide déplace le piston 52b de gauche à droite et le fond 52c du cylindre de droite à gauche. Les secteurs dentés 54a et 55a,engrenant l'un avec l'autre, transmettent au levier 54 l'effort de pivotement qui est appliqué au levier 55 par les biellettes 56' et 57', de sorte que cet effort de pivotement vient s'ajouter à celui qui est appliqué au levier 54 par les biellettes 56 et 57. La totalité de l'effort développé par le vérin 52 est donc appliquée à l'axe 12c pour le faire pivoter. Cet axe 12c entraîne le profil lîc et le mouvement de celui-ci est transmis au profil ll'c par une biellette 59 articulée en 60 et 60' sur ces deux profils llc et ll'c. Deux autres biellettes 61 et 62 transmettent respectivement, avec la démultiplication convenable, le mouvement du profil llc au profil 10c et le mouvement du profil ll'c au profil 10'c. La biellette 61 est articulée en un point 61a du secteur denté 54a et en un point 61b d'un levier 63 solidaire de 1'axe de pivotement 18c ,1a distance entre le point 61b et l'axe 18c étant environ quatre fois plus grande que la distance entre le point 61a et l'axe de pivotement 12c pour assurer la démultiplication. De façon semblable, la biellette 62 est articulée en un point 62a d'un levier 64 solidaire de laxe de pivotement 12'c. et en un point 62b d'un levier 63' solidaire de l'axe de pivotement 18'c. Le mécanisme représenté permet ainsi de faire pivoter simultanément les deux profils aval llc et ll'c et les deux profils amont 10c et 10'c en utilisant toute la force du vérin 52. Un avantage supplémentaire de ce mécanisme réside dans le fait que l'effort de pivotement appliqué respectivement aux leviers 54 et 55 par les biellettes 56, 57 et 56', 57' est minimum quand les profils sont en position de vi nr- mel. (figurée en trait miXte - .), c'est-à-dire dans la position dans laquelle l'effort antagoniste appliqué à ces profils par la pression du second flux est également minimum. La figure 9 illustre la réalisation pratique des mécanismes 44, 45, 46 et 47 qui sont logés dans les tronçons de mâts cia1Z. 39a et 39b. Les deux profils aval et les deux profils amont actionnés par le mécanisme de la figure 9 comprenilent chacun deux portions 40, 41 situées de part et d'autre de ce mécanisme. I1 est donc prévu deux biellettes 59 pour synchroniser le pivotement des profils aval ; il est prévu de même, pour synchroniser le pivotement des profils amont avec celui des profils aval, deux biellettes 61 articulées res pectivement sur deux leviers 63, et deux biellettes 61' ar ticulées respectivement sur deux leviers 63' et 64. Les axes de pivotement 18c et 18'c, fixés sur les tôles formant les profils amont, sont situés respectivement sur la ligne des centres de poussée de ces deux profils 10c et 10'c (figurée schématiquement en 65 sur la portion 40 du profil l0'c). Les axes de pivotement 12c et 12'c, fixés sur les tôles formant les profils aval, sont situés auxsbords d'attaque respectifs de ces profils, et les biellettes 59 sont articulées à des bossages 66 et 66' reliés respective ment aux extrémités extérieures des axes de pivotement 12c et 12'c par des membrures telles qu 67. On voit par exemple que les bossages 66 sont situés à une distance telle de l'axe 12c que la membrure 67 de la portion 40 du profil llc ren contre au milieu de cette portion la ligne des centres de poussée 68.L'articulation des biellettes 59 aux bossages 66 se fait au moyen d'un axe 66a auquel est fixé le bras 53 qui transmet 1'effort de pivotement. Les profils sont ainsi équilibrés et les efforts exercés par le vérin 52 sont bien répartis. On a figuré en 69 des tuyauteries eouples qui alimen tent en fluide les vérins 52 des mécanismes adjacents. La figure 10 montre schématiquement comment la disposition des figures 7 à 9 peut s'appliquer à des grilles de profils intéressant à la fois le second flux et le jet de gaz chauds. Les tronçons de mâts 39a et 39b sont fixés à des appendices prolongeant le canal d'éjection 3c vers l'ar rière, et chacun des profils amont et aval situés entre ces tronçons de mât est en une seule pièce. Les mécanismes 48, 49, 50 et 51 sont encore situés dans les structures 42 et 43 ils attaquent les profils à leurs deux extrémités. Il va de soi que les modes de réalisation décrits ne sont que des exemples et qu'on pourrait les modifier, notamment par substitution d'équivalents techniques, sans sort pour cela du cadre de l'invention. En particulier les modes de réalisation des figures 5 à 10 pourraient être utilisés pour créer des couples de gouverne ; il suffirait pour cela de pla cer les profils verticalement, comme sur la figure 4. REVENDICATIONS 1. Réacteur de propulsion comprenant des moyens pour émettre dans une tuyère un jet de gaz chauds et, autour de ce jet, un flux d'air, appelé second flux, ayant un débit massique nettement supérieur à celui du jet de gaz chauds, caractérisé par deux grilles de profils parallèles disposées l'une derrière l'autre dans le second flux au voisinage de la sortie de la tuyère, les profils étant normalement orientés dans le lit de l'écoulement du second flux, des moyens étant prévus pour faire pivoter les profils de la grille aval vers une position angulaire propre à dévier le second flux, et lesdits profils de la grille aval étant légèrement décalés, dans le sens de leur pivotement, par rapport aux profils de la grille amont, de façon que ceux-ci produisent par effet dit "de fente" un soufflage sur l'extrados desdits profils de la grille aval dans ladite position. 2. Réacteur selon la revendication 1, dans lequel les grilles interceptent dans la tuyère l'ensemble du second flux et du jet de gaz chauds. 3. Réacteur selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel les. grilles sont inclinées dans le sens du pivotement des profils de la grille aval. 4. Réacteur selon une quelconque des revendications précédentes, notamment pour avion à décollage court ou vertical, dans lequel l'envergure des profils a une direction générale horizontale et le pivotement des profils de la grille aval se fait vers le bas pour produire une poussée dirigée vers le haut. 5. Réacteur selon une quelconque des revendications 1 à 3, notamment pour naviplane ou pour aérodyne, dans lequel l'envergure des profils a une direction. générale verticale, et le pivotement des profils de la grille aval se fait latéralement pour produire un couple de gouverne. 6. Réacteur selon une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le pivotement des profils de la grille aval est accompagné d'un pivotement de moindre amplitude des profils de la grille amont. 7. Réacteur selon une quelconque des revendications précédentes, comprenant des moyens pour faire pivoter les profils de la grille aval jusqu'à une position d'inversion de poussée dans laquelle ils créent une obstruction dans 1'é- coulement du ou des flux qu'ils interceptent, de façon que ces flux s'échappent versl'avant par des trappes d'inversion prévues dans la tuyère. 8. Réacteur selon la revendication 6 et la revendication 7, dans lequel les bords de fuite des profils de la grille amont viennent s'appliquer contre les bords d'attaque des profils de la grille aval en position d'inversion de poussée.