Brevet FR2133912A1 — publié le 19721201

1385^ i. 2133912 La présente invention se rapporte à un dispositif d'atténuation du bruit,et se rapporte plus particulièrement à un dispositif d'atténuation du bruit destiné à réduire le bruit d'un amplificateur, le truit d'une bande d'enregistrement ou similaire, 5 fonctionnant dans la bande des fréquences audibles. En général, un signal de sortie issu d'amplificateurs contient des bruits divers, tels que le bruit d'un amplificateur, le bruit du milieu d'enregistrement, le bruit de transmission, ou tout autre signal indésirable. Pour cette raison, le rapport signal/ 10 bruit du signal de sortie des amplificateurs est limité à une certaine valeur, et ainsi la qualité du signal de sortie est inévitablement affectée. Jusqu'à présent, plusieurs procédés d'atténuation du bruit ont été proposés. Ces dispositifs d'atténuation de tels 15 bruits se classent en deux types principaux. C'est-à-dire que dans le cas d'un dispositif d'enregistrement et de reproduction de signaux, il existe des procédés de deux types : un des type est destiné à réduire les bruits grâce, à la fois, au procédé d'enregistrement et au procédé de reproduction; et l'autre type est destiné à réduire 20 les bruits uniquement grâce au procédé de reproduction. Comme exemple du premier type, il existe un dispositif dans lequel le signal devant être enregistré est modifié de manière à accentuer sa composante à faible niveau et le signal reproduit est modifié de manière à avoir une caractéristique complémentaire 25 de la caractéristique accentuée. Un tel dispositif de réduction du bruit possède cependant plusieurs inconvénients. Du fait que la linéarité du signal de sortie dépend du degré de coïncidence des , caractéristiques complémentaires, il est nécessaire d'ajuster la caractéristique avec précision. Du fait qu'il est difficile d'ajus-30 ter avec précision les caractéristiques complémentaires, une distorsion harmonique est susceptible d'apparaître dans le signal de sortie. En outre, l'agencement du circuit devient complexe du fait que des modifications de circuit sont nécessaires à la fois dans le procédé d'enregistrement et dans le procédé de reproduction. 35 Comme exemple du second type, il existe un autre disposi tif grâce auquel la réponse à haute fréquence de l'amplificateur varie automatiquement en fonction du niveau du signal d'entrée. Cependant, dans ce dispositif, on n'obtient pas une haute fidélité du fait que la réponse à haute fréquence est limitée pour les si-40 gnaux à bas niveau. Il existe de plus un autre dispositif grâce au» 72 13854 2. 2133912 quel le signal reproduit est fractionné en certaines bandes au moyen de plusieurs filtres passe-bande, et la bande située dans la région de faible amplitude du signal est supprimée, après quoi on fait la synthèse du signal de chaque bande. Ce dispositif n'est 5 cependant pas utilisé en pratique du fait qu'il est difficile de réduire la distorsion harmonique. Il existe de plus un autre dispositif qui supprime les bruits pendant l'absence du signal. Cependant, ce dispositif n'est pas suffisamment pratique du fait qu'il provoque l'interruption du signal lorsque ce dernier est très fai-10 ble et de plus, les bruits ne peuvent pas être réduits de manière naturelle. Pour cette raison, un objet de la présente invention est de fournir un dispositif perfectionné d'atténuation du bruit qui supprime les bruits pendant l'absence des signaux. 15 Un autre objet de la présente invention est de fournir un dispositif d'atténuation du bruit qui ne provoque pas la détérioration des signaux du fait de la distorsion et de l'altération de la réponse en fréquence. Encore un autre objet de la présente invention est de 20 fournir un dispositif d'atténuation du bruit dans lequel le taux d'atténuation du bruit est modifié à partir du début de la cessation du signal. Encore un autre objet de la présente invention est de fournir un dispositif de réduction du bruit dans lequel la fréquen-25 ce de coupure d'un filtre utilisé dans ce dispositif est modifiée à partir du début de la cessation du signal. Encore un autre objet de la présente invention est de fournir un dispositif d'atténuation du bruit qu possède un fonctionnement indépendant du niveau du signal avant la cessation de 30 ce dernier. Un autre objet de la présente invention est de fournir un dispositif d'atténuation du bruit dans lequel on ne provoque pas l'interruption du signal, même si ce dernier est à très faible niveau . 35 C'est encore un autre objet de la présente invention de fournir un dispositif d'atténuation du bruit dans lequel le niveau de seuil est modifié en fonction du gain d'un amplificateur et d'une tension redressée. La présente invention sera bien comprise par la descrip-40 tion suivante faite en relation avec les dessins l'accompagnant 72 13854 3. 2133912 dans lesquels : La figure est un diagramme de blocs du dispositif d'atténuation du bruit selon la présente invention j La figure 2 représente le circuit équivalent d'un moyen 5 de commutation et le circuit correspondant à un moyen de charge et de décharge du diagramme de blocs représenté sur la figure 1; La figure 3 est un graphique représentant la caractéristique de charge du moyen de charge et de décharge représenté sur la figure 2. Dans ce graphique, l'abscisse représente le temps t 10 en secondes; et l'ordonnée la tension de commande eQ en volts; La figure 4 est un schéma électrique du dispositif d'atténuation de bruit réalisant, le schéma électrique représenté sur la figure 1; Les figures 5, 6 et 7 sont des schémas électriques réali-15 sant respectivement un moyen à gain variable du diagramme de blocs représenté sur la figure 1; La figure 8 représente encore un autre diagramme de blocs d'un dispositif d'atténuation du bruit selon la présente invention; La figure 9 représente un autre schéma électrique du dis-20 positif d'atténuation du bruit réalisant le schéma de blocs représenté sur la figure 8; La figure 10 est un graphique représentant la caractéristique d'un transistor à effet de champ utilisé dans le circuit représenté sur la figure 9î 25 Les figures 11, 12 et 13 sont des graphiques représen tant les caractéristiques du dispositif d'atténuation du bruit qui est décrit sur le diagramme de blocs représenté de la figure 8. Sur les figures 11, 12 et 13, l'abscisse représente la fréquence en Hertz, et l'ordonnée le gain. 30 Un dispositif d'atténuation du bruit selon la présente invention comporte : une borne d'entrée; une borne de sortie; un moyen de commutation qui comporte une source à tension constante et un circuit de commutation, et qui est relié à cette borne d'entrée; un moyen de charge et de décharge qui comporte une capacité, 35 au moins une résistance, et au moins une diode, et qui est relié au moyen de commutation, un régime de charge et un régime de décharge de ce moyen de charge et de décharge étant modifié par le moyen de commutation; un moyen à gain variable qui comporte une résistance, une capacité et un moyen à résistance variable, qui est 40 couplé entre la borne d'entrée et la borne de sortie, et qui est 72 13854 4. 2133912 également couplé au moyen de charge et de décharge; un branchement en série d'un moyen d'amplificateur et d'un moyen de redressement couplé entre la borne d'entrée du dispositif et le moyen de commutation, grâce auquel le gain du moyen à gain variable est com-5 mandé en fonction d'un signal de sortie issu du moyen de charge et de décharge. En se référant maintenant à la figure 1 on voit qu'un signal d'entrée est appliqué à un circuit 2 à gain variable et que le signal qui est commandé par le circuit 2 à gain variable est 10 appliqué à une borne de sortie 3. Le circuit 2 à gain variable est formé d'un transistor, d'un transistor à effet de champ, ou de diodes. D'autre part, une partie du signal d'entrée est également appliquée à un branchement en série d'un circuit amplificateur 4, d'un circuit redresseur 5, d'un circuit de commutation 6 et d'un 15 circuit de charge et de décharge 7* ce dernier circuit de charge et de décharge 7 étant couplé au circuit 2 à gain variable. Le gain du circuit 2 à gain variable est commandé en fonction de la tension de commande appliquée par le circuit 7 de charge et de décharge. Le circuit amplificateur 4 comporte généralement des tran-20 sistors et des capacités et amplifie le signal d'entrée jusqu'à une amplitude modérée. Le circuit redresseur 5 comporte des diodes, des capacités et des résistances, et fournit une tension continue en réponse au signal de sortie de l'amplificateur 4. Le circuit de commutation 6 comporte des transistors, des diodes et des résistan-25 ces, et sa résistance est très faible. Selon le mode de fonctionnement du circuit de commutation 6, la tension continue issue du circuit redresseur 5 est appliquée au circuit f de charge et de décharge, ou n'est pas appliquée à ce dernier. Ce circuit de charge et de décharge 7 comporte une capacité et un branchement en parallèle 30 d'une diode et d'une résistance. Lorsque le mode de fonctionnement est choisi pour la charge par le circuit de commutation 6, le circuit de charge et de décharge 7 charge la capacité à la tension de commande à travers la résistance et la charge de la capacité se décharge à travers la diode lorsque le circuit 7 de charge et de 35 décharge est commuté vers le mode de fonctionnement en décharge par le circuit de commutation 6. Un exemple du circuit 7 de charge et de décharge est représenté sur la figure 2, de même que le circuit équivalant au circuit 6 de commutation. Sur la figure 2, le bloc délimité par la II-40 gne en pointillé 6' est le circuit équivalent du circuit de commu 72 13854 5. 2133912 tation 6, et le bloc 7' est un exemple de circuit de charge et de décharge 7- Lorsqu'un commutateur 8 est relié à une source 9 de tension constante, une diode 12 est polarisée en inverse et line capacité 11 se charge sous la tension de la source 9 à. travers la ré-5 sistance 10. La tension de charge (ëQ) de la capacité 11 est exprimée par l'équation suivante (l) : _ _L_ t ec = E (1 - e ™ ) (1) dans laquelle E est la tension continue de la source 9, R est la 10 valeur de la résistance 10 et C est la valeur de la capacité 11. D'après l'équation (l), on comprend que la tension de charge eQ varie exponentiellement en fonction du temps après l'instant où le commutateur 8 est relié à la batterie 9» comme représenté sur la figure 3. Lorsqu'un branchement série d'une résistan-15 ce et d'une diode est branché ert parallèle sur la résistance 10, comme vu sur la figure 2, en ajustant cette résistance ajoutée à une valeur plus faible que celle de la résistance 10, la caractéristique de charge peut être réglée de telle sorte que la capacité 11 se charge rapidement jusqu'à une certaine tension, après quoi 20 elle se charge lentement. Dans de nombreux cas, une telle caractéristique de charge fournit une écoute plus agréable. Lorsque le circuit 8 de commutation est mis à la masse, la diode. 12 est polarisée en direct par la tension de charge de la capacité 11, et cette diode 12 présente une très faible résistance. Pour cette rai-25 son, la charge de la capacité 11 se décharge très rapidement à travers la résistance présentée par la diode 12. Il est ici possible de produire diverses caractéristiques de charge en faisant varier les valeurs de la résistance R, de la capacité C et de la tension E. Le signal d'entrée appliqué à la borne d'entrée est am-350 plifié par l'amplificateur 4 et redressé par le redresseur 5- Lorsque la tension redressée du redresseur 5 est supérieure à une tension prédéterminée, la tension constante issue de la source à tension constante du circuit de commutation 6 est appliquée au circuit 7 de charge et de décharge par l'intermédiaire du circuit de commu-35 tation 6, de telle sorte que la tension de commande du circuit 7 de charge et de décharge augmente progressivement, comme représenté sur la figure 3. Le taux d'atténuation du circuit 2 à gain variable augmente en fonction de l'augmentation de la tension de commande fournie par,le circuit 7 de charge et de décharge. Ainsi, 40 le taux d'atténuation augmente lentement à partir du moment où le 72 13854 6. 2133912 signal d'entrée devient plus faible que le niveau de seuil déterminé à l'avance. En d'autres termes, le taux d'atténuation varie de la même manière que la tension de réglage représentée sur la figure 3. 5 Lorsque le signal d'entrée est supérieur au niveau de seuil prédéterminé, la tension continue issue d'une source de tension constante du circuit de commutation 6 devient suffisamment élevée et ce circuit de commutation 6 est commuté afin de mettre le circuit 7 de charge et de décharge à la masse. Ainsi, la tension de 10 commande du circuit de charge et de décharge 7 devient nulle, et le circuit 2 à gain variable fournit le signal d'entrée sur la borne de sortie 3 sans atténuation. Il est ici possible de régler arbitrairement le niveau de seuil où le circuit de commutation 6 est mis en action en faisant varier le gain de l'amplificateur 4 et les perfor-15 mances du redresseur 5. Ainsi, le niveau de seuil peut être réglé de manière à fournir une atténuation par le circuit 2 à gain variable seulement lorsque le signal d'entrée est à faible niveau et n'est constitué que de bruit. Il est commode d'utiliser dans ce but un potentiomètre pour l'amplificateur 4 ou le redresseur 5. 20 Le temps de montée entre le régime d'atténuation dans le quel le signal d'entrée ne comporte que du bruit, et le régime où l'atténuation est stoppée au moment de l'arrivée d'un signal d'entrée élevé, est déterminé par le temps de décharge du circuit 7 de charge et de décharge. Ce temps de montée est suffisamment faible 25 du fait que la charge se décharge très rapidement à travers la résistance présentée par la diode polarisée en direct. Du fait que la valeur de l'atténuation du bruit est déterminée par le taux d'atténuation du circuit 2 à gain variable, cette valeur est arbitrairement réglée en modifiant la tension e de commande et la caractéristique 30 du circuit 2 à gain variable. La figure 4 représente un agencement pratique de circuit réalisant la présente invention. Sur la figure 4, un signal d'entrée appliqué depuis une borne d'entrée 21 à travers une capacité 22 de couplage est amplifié par un amplificateur qui est constitué 35 d'un transistor 25, des résistances 23 et 24 de polarisation de la base, d'une résistance 26 de collecteur, des résistances 27 et 28 d'émetteur et d'une capacité 29 de dérivation. Ensuite, le signal amplifié est appliqué à la base d'un transistor 30. Dans le cas présent, le transistor 30 et la résistance 21 forment un circuit à 40 émetteur suiveur. Ce circuit amplificateur comportant les transis 72 13854 7- 2133912 tors 25 et 30 correspond au circuit amplificateur 4 représenté sur la figure 1, et le gain de celui-ci est ajusté en faisant varier la valeur de la résistance 27- Le signal qui apparaît sur l'émetteur du transistor 30 5 est redressé par un redresseur doubleur de tension qui comporte les capacités 32 et 35 , les diodes 33 et 34 et la résistance 36. Ce circuit correspond au redresseur 5 représenté sur la figure 1. Le temps de charge de ce circuit redresseur est déterminé en fonction de la résistance présentée par la diode 34 polarisée en direct 10 et de la valeur de la capacité 35* dans le cas où l'impédance de sortie de ce circuit à émetteur suiveur est très faible. Le temps de décharge est déterminé en fonction de la valeur de la capacité 35 et de la valeur de la résistance 36. Ainsi, il est facile de régler les temps de charge et de décharge à des valeurs suffisamment 15 faibles. La tension redressée quiapparaît sur la capacité 35 fournit un courant de base à un transistor 38 de commutation à travers une résistance 37. L'émetteur-du transistor 38 est mis à la masse, et son collecteur est relié au point de jonction entre une résistan-20 ce 40 et line diode zener 4l à travers une résistance de collecteur 39. Lorsque le signal d'entrée est supérieur au niveau de seuil, la tension redressée qui apparaît sur la capacité 35 est élevée, et le courant de base entrant dans le transistor 38 est par conséquent également élevé. Pour cette raison, le transistor 38 est amené à 25 fonctionner dans une zone de saturation, et la tension de collecteur approche la tension de la masse. Lorsque le signal d'entrée est inférieur au niveau de seuil, la tension redressée est faible et le courant de base du transistor 38 est aussi faible. En conséquence, le transistor 38 est amené à fonctionner dans un état de 30 blocage et sa tension de collecteur est déterminée par la diode de zener 41. Comme il a été expliqué ci-dessus, le circuit comportant le transistor 38, la diode zener 41 et les résistances 39 et 40, correspond au circuit de commutation 6 représenté sur la figure 1. 35 Le collecteur du transistor 38 est relié au circuit de charge et de décharge qui est décrit précédemment en faisant référence à la figure 2. Le circuit de charge et de décharge comporte une résistance 42, une diode 44 et une capacité 45. La tension de commande apparaissant sur la capacité 45 commande- le gain du eir-40 cuit à gain variable. Ce circuit à gain variable comporte une ré 72 13854 8. 2133912 sistance 50 qui est reliée entre la borne d'entrée 21 et une borne de sortie 52, un transistor 46, les diodes 47, 48 et 49, et une capacité 51. Ce circuit forme l'atténuateur variable qui possède la résistance 50 en tant qu'élément série, et la résistance présentée 5 par les diodes 47,48 et 49, et le transistor 46 en tant qu'élément parallèle. La tension de commande qui apparaît sur la capacité 45 attaque la base du transistor 46, et un courant de base traverse ce dernier. Le transistor 46 amplifie le courant de base et fournit un courant d'émetteur à travers les diodes 47, 48 et 49. La résis-10 tance présentée par ces diodes varie en fonction du courant d'émetteur. Ceci veut dire que la résistance de ces diodes varie en fonction de la tension de commande. De manière correspondante, le comportement vis-à-vis de l'atténuation de cet atténuateur variable est très similaire à la variation de la tension de commande repré-15 sentée sur la figure 3- Selon l'exemple de réalisation représenté sur la figure 4 lorsque le signal d'entrée ne comporte que du bruit, le taux d'atténuation du bruit augmente avec un temps de réponse grand en fonction de la tension de commande, et finalement, le taux d'atténua-20 tlon du bruit devient élevé. Pour cette raison, le bruit est réduit de manière naturel le pour l'écoute, et cette atténuation est ainsi très agréable, par exemple, lorsque le programme radiodiffusé, comportant de la musique, ou de la parole, cesse. De plus, dans le cas où le signal com-25 porte un signal très faible provenant de la source de radiodiffusion, il ne se produit jamais de fluctuation du signal du fait que le taux d'atténuation du bruit n'atteint pas immédiatement sa valeur maximale. Le temps de montée depuis le régime d'atténuation jusqu'au régime de non atténuation en présence du signal est déter-30 miné en fonction du temps de charge de la capacité 35 et du temps de décharge de la capacité 45, et ces deux temps peuvent être réglé à une valeur très faible, telle que quelques miUl-secondes, de la manière décrite ci-dessus. Ainsi, la détérioration du signal de sor tie due à la distorsion, ne se produit pas. 35 Le circuit 2 à gain variable représenté sur la figure 1 est réalisé d'une autre manière, comme représenté sur les figures 5, 6 et 7. Comme vu sur la figure 5, le circuit à gain variable com porte line résistance 50, une capacité 51 et un transistor 53. La tension de commande, désignée par C.V. sur la figure, est appliquée 40 à la base d'un transistor 53 et, de ce fait, la résistance de satu 72 13854 9. 2133912 ration entre le collecteur et l'émetteur du transistor 53 est modifiée. En se référant à la figure 6, un transistor 54 à effet de champ est utilisé comme moyen à résistance variable, et la tension 5 de commande C.V. est fournie à la porte du transistor à effet de champ 54. La résistance entre le drain et la source de ce transistor est modifiée en fonction de la tension de commande. En se référant à la figure 7, deux diodes 56 et 55 sont utilisées comme moyen à résistance variable, et la tension de com-10 mande C.V. est fournie à l'anode de la diode 55 à travers une résistance 57. La résistance présentée par ces deux diodes 55 et 56 est commandée par le courant traversant les diodes 55 et 56. La figure 8 représente un autre diagramme de blocs illustrant un exemple de réalisation de la présente invention. Sur la 15 figure 8 la même référence de bloc que sur la figure 1 désigne le même moyen. Le diagramme de blocs de la figure 8 est similaire à celui de la figure 1, excepté que le moyen à gain variable 2 de la figure 1 est remplacé par un moyen 61 de filtre de fréquence. Sur la figure 8 un signal d'entrée provenant de la borne d'entrée 1 20 est appliqué au moyen 61 de filtre (filtre passe-bas) et le signal, dont la fréquence de coupure est commandée par le filtre 61, est appliqué sur la borne de sortie D'autre part, une fraction du signal d'entrée est appliqué au branchement en série de l'amplificateur 4, du circuit redresseur 5, du circuit de commutation 6 et du cir-25 cuit 7 de charge et de décharge. Ce dernier circuit est couplé au filtre passe-bas de manière à régler sa fréquence de coupure. La fréquence de coupure du filtre passe-bas 61 est modifiée en fonction de la tension de commande fournie par le circuit 7 de charge et de décharge. Le fonctionnement de l'amplificateur 4, du redres-30 seur 5, du circuit de commutation 6, et du circuit 7 de charge et de décharge est identique à celut de la figure 1 décrit précédemment, et on ne reprendra pas leur description ici. Le filtre passe-bas comporte généralement un transistor, un transistor à effet de champ, ou des diodes. 35 La .figure 9 est un schéma électrique montrant un exemple de réalisation du schéma de blocs représenté sur la figure 8, dans lequel des éléments identiques à ceux de la figure 4 sont désignés par les mêmes références. Le filtre passe-bas est constitué dlun transistor à effet de champ 62 relié entre la borne drentrée 21 et. 40 la borne de sortie 52 et d'une capacité 63. La fréquence de coupure 72 13854 io- 2133912 f de ce filtre passe-bas est déterminée par l'équation suivante (2) : fC = 2rtf Cp.Rp (2) dans laquelle Rp est la résistance entre le drain et la source du 5 transistor à effet de champ et Cp est la valeur de la capacité 63-La résistance Rp varie dans une large gamme en fonction de la tension appliquée à la porte du transistor à effet de champ 62. Par exemple, la courbe de variation de la tension de porte en fonction de la résistance entre le drain et la source d'un 10 transistor à effet de champ à canal de type P est représentée sur la figure 10. En conséquence, la fréquence de coupure du filtre passe-bas est modifiée en fonction de la tension de porte du transistor à effet de ohamp 62. Lorsque le signal d'entrée devient Inférieur à un niveau de seuil déterminé à l'avance, la tension de com-15 mande apparaissant sur la capacité 45 augmente, comme représenté sur la figure 3- Ainsi, la résistance entre le drain et la source du transistor à effet de champ 62 croît lentement et la fréquence de coupure du filtre passe-bas se décale vers les fréquences basses. En d'autres termes, la bande dans laquelle les bruits sont réduits 20 s'étend lentement en fonction du temps, depuis les composantes à fréquence élevée jusqu'aux composantes à basse fréquence, comme représenté sur la figure 11 dans laquelle le temps passe de t^ à tg, t^, tji^ et tç-. En conséquence, les bruits pendant un arrêt du signal sont réduits de manière très naturelle pour l'écoute. Lorsque le 25 signal d'entrée est supérieur au niveau de seuil, le signal n'est pas atténué du fait que la fréquence de coupure du filtre passe-bas est très élevée. Ceci veut dire qu'il ne se produit aucune détérioration du signal due à la limite de la caractéristique de fréquence. Le régime de réduction du bruit est encore amélioré pour 30 l'écoute en branchant une résistance entre la capacité 63 et la masse. Dans cet agencement, le taux d'atténuation du bruit augmente en fonction des décalages de la fréquence de coupure du filtre passe-bas vers les basses fréquences, avec une extension de la bande dans laquelle les bruits sont réduits, comme représenté sur la figure 35 12. Ceci présente une atténuation du bruit plus agréable pour l'écoute . De plus, si l'on désire que la bande dans laquelle les bruits doivent être réduits varie depuis les composantes à basse fréquence jusqu'aux composantes à haute fréquence, on réalise ceci 40 en remplaçant le filtre passe-bas 61 représenté sur la figure 8, 72 13854 2133912 par un filtre passe-haut. La réduction du bruit dans ce cas est représentée sur la figure 13. Comme moyen à résistance variable constituant le filtre passe-bas ou le filtre passe-haut, il est souhaitable d'utiliser un transistor ou une diode. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. 72 13854 2133912 REVENDICATIONS 1 - Dispositif d'atténuation du bruit, caractérisé en ce qu'il comporte : une borne d'entrée; une borne de sortie; un moyen de commutation qui comporte une source à tension constante 5 et un circuit de commutation; un moyen de charge et de décharge qui comporte une capacité, au moins une résistance et au moins une diode, et qui est couplé au moyen de commutation afin d'être commandé, en régime de charge et en régime de décharge; un moyen à gain variable qui comporte une résistance, une capacité et un mo- 10 yen à résistance variable, qui est relié entre la borne d'entrée et la borne de sortie, et qui est couplé au moyen de charge et de décharge; et un branchement en série d'un moyen amplificateur et d'un moyen redresseur couplé entre la borne d'entrée et le moyen de commutation, grâce auquel le gain du moyen à gain variable est 15 commandé en fonction du signal de sortie du moyen de charge et de dé charge. 2 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen amplificateur et le moyen redresseur comportent respectivement un potentiomètre. 20 3 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendica tion 1, caractérisé en ce que le moyen de commutation comporte une diode Zener et un transistor, cette diode Zener étant reliée au collecteur du transistor à une de ses extrémités, et étant mise à la masse à son autre extrémité, le régime de fonctionnement du 25 transistor variant entre un régime de saturation et un régime de coupure en fonction du signal de sortie du moyen redresseur. 4 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce que la capacité et le moyen de charge et de décharge est mis à la masse à une de ses extrémités, et est re- 30 lié à son autre extrémité à un branchement en parallèle de la diode et de la résistance du moyen de charge et de décharge. 5 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen de charge et de décharge comporte de plus un branchement en série, d'une résistance et d'une 35 diode, qui est couplé au branchement en parallèle de la diode et de la résistance. 6 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce que la résistance du moyen à gain variable est couplée entre les bornes d'entrée et de sortie du disposi- 40 tif, et en ce que le moyen à résistance variable est relié à l'une 72 13854 2133912 de ses extrémités à la borne de sortie à travers la capacité du moyen à gain variable et est mis à la masse à son autre extrémité. 7 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendication 6, caractérisé en ce que le moyen à résistance variable est 5 un transistor dont le collecteur est relié à la bande de sortie du dispositif à travers la capacité du moyen à gain variable, dont l'émetteur est mis à la masse, et dont la base est reliée au moyen de charge et de décharge. 8 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendica-10 tion 6, caractérisé en ce que le moyen à résistance variable comporte un transistor et un branchement en série de trois diodes, l'émetteur de ce transistor étant mis à la masse à travers le branchement en série des trois diodes, la base de ce transistor étant reliée au moyen de charge et de décharge, et le collecteur de ce transistor 15 étant relié à une source extérieure de tension continue. 9 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendication 6, caractérisé en ce que le moyen à résistance variable est un transistor à effet de champ, dont le drain est relié à la borne de sortie du dispositif à travers la capacité du moyen à gain variable, 20 dont la source est mise à la masse et dont la porte est reliée au moyen de charge et de décharge. 10 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendication 6, caractérisé en ce que le moyen à résistance variable comporte le branchement en série de deux diodes et d'une résistance, le 25 point de jonction de ce branchement en circuit de deux diodes étant relié à la borne de sortie du dispositif à travers la capacité du moyen à gain variable, et le branchement en série étant relié à l'une de ses extrémités, au moyen de charge et de décharge à travers la résistance, et étant mis à la masse à l'autre de ses extrémités. 30 11 - Dispositif d'atténuation du bruit, caractérisé en ce qu'il comporte î une borne d'entrée; une borne de sortie; un moyen de commutation qui comporte une source à tension constante et un circuit de commutation; un moyen de charge et de décharge qui comporte une capacité, au moins une résistance et au moins une diode 35 et qui est couplé au moyen de commutation afin d'être commandé soit en régime de charge soit en régime de décharge du moyen de charge et de décharge qui est lui-même modifié par ce moyen de commutation en fonction du niveau du signal d'entrée; un moyen de filtre de fréquence qui comporte une capacité et un moyen à résistance variable; 40 qui est couplé entre la borne d'entrée et la borne de sortie, et 72 13854 i*. 2133912 qui est couplé au moyen de charge et de décharge; et un branchement en série d'un moyen amplificateur et d'un moyen redresseur, grâce auxquels la fréquence de coupure du moyen de filtre de fréquence est commandée en fonction du signal de sortie du moyen de charge et 5 de décharge. 12 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendication 12, caractérisé en ce que le moyen de filtre de fréquence est un filtre passe-bas comportant un moyen à résistance variable relié entre la borne d'entrée et la borne de sortie, et dont la ca-10 pacité est reliée entre la borne de sortie et la masse. 13 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendication 12, caractérisé en ce que le filtre passe-haut comporte de plus une résistance qui est reliée en série avec la capacité. 14 - Dispositif d'atténuation du bruit selon la revendica-15 tion 12, caractérisé en ce que le moyen de filtre de fréquence est un filtre passe-haut comportant la capacité reliée entre la borne d'entrée et la borne de sortie, et le moyen à résistance variable qui est couplé entre la borne de sortie et la masse.