Brevet FR2088265A1 — publié le 19720107

,71 156C2 1 2088265 La présente invention concerne des systèmes de transmission de signaux vidéo, comportant une possibilité de changement de plan rapide, et plus particulièrement une caméra perfectionnée comportant une commande manuelle de la dimension 5 de la trame. * Dans de nombreux systèmes de télévision, la caméra ou tube de prise de vues'est équipée d:un appareil qui permet de procéder à un changement de plan rapide sur la scène, ayant pour résultat de reproduire sur l'écran une vue agrandie d'une 10 partie de la scène. Ordinairement, cette opération de changement de plan rapide s'obtient par un réglage mécanique du système optique, normalement par le changement de la distance focale effective de l'objectif de la caméra. L'appareil optique requis est coûteux; mais il est utilisé ordinairement dans les 15 systèmes commerciaux de télévision radiodiffusée parce qu'on maintient une définition de qualité élevée de l'image aussi bien dans le mode à grand angle que dans le mode à petit angle et dans toute la gammé des changements de plan . Dans les systèmes téléphoniques à reproduction visuelle 20 et dans d'autres systèmes qui ne font pas intervenir la radiodiffusion et qui comportent un grand nombre de caméras, les restrictions imposées par l'économie sont sévères et les coûts associés à un réglage mécanique de la distance focale sont prohibitifs. On peut produire le changement de plan rapide au 25 moyen de circuits électroniques sans commander les paramètres optiques. Dans des tubes de prise de vues classiques, tels que les vidicons, si l'on augmente les dimensions de la trame ou si l'on en change la position, les bords de la trame précédente sont clairement visibles dans l'image affichée, par suite d'un 3C phénomène appelé la "rémanence de trame", dû à la sensibilité différentielle de l'oeil à la lumière, répondant aux durées différentes pendant lesquelles le faisceau d'exploration a été concentré sur les parties individuelles de la cible. Cette rémanence de trame fait qu'un changement de plan rapide par voie 35 électionique n'est pas pratique et est inacceptable pour résoudre un problème posé par un facteur humain. Néanmoins, le tube électronique d'état solide étudié récemment, qui utilise 71 15602 2 2088265 une cible composée de photodiodes, est exempt de cette rémanen-ce. et, par conséquent, le changement de plan rapide par voie électronique est extrêmement intéressant.à utiliser pour ce genre de tubes de prise de vues. L'une des techniques envisa-5 gées pour ce changement de plan rapide par voie électronique consiste à faire varier le potentiel d'accélération du faisceau d'électrons pour modifier les dimensions de la trame explorée et pour faire en sorte que le signal vidéo de sortie ne contienne d'information que pour une partie de l'image formée sur la 10- face de la cible. La commande du potentiel d'accélération assure un changement de plan rapide mais exige un circuit à basse tension auxiliaire coûteux pour le réglage de la tension élevée. En outre, dans des modes de fonctionnement qui utilisent un faible po-15 tentiel, la résolution du tube de prise de vues est sensiblement réduite et les techniques de concentration du champ magnétique ne sont pas pratiques parce que le rapport du courant de concentration au potentiel d'accélération est critique. Dans un système utilisant une concentration au foyer permanente par 20 voie magnétique, on ne peut utiliser le potentiel d'accélération pour le changement de plan rapide. Un but de la présente invention est de procurer une technique qui convienne pour être utilisée avec des tubes de prise de vues à rayons cathodiques, d'état solide, qui permette 25 de réaliser le changement de plan rapide par voie électronique en commandant le flux de déflexion et plus spécialement en faisant varier le courant qui passe par les bobines de déflexion. Un autre but de l'invention est de procurer un réglage 3C du système de déflexion, qui maintiénne le rapport d'aspect tandis que l'on fait varier les dimensions de la trame et qu'on en commande la position. Suivant l'invention, une caméra à tube de prise de vues à faisceau électronique, d'état solide, est munie d'une com-35 mande unique qui fait varier les amplitudes des formes d'ondes de déflexion'aussi bien horizontale que verticale., en changeant ainsi les dimensions de.la trame tout en maintenant constant le 71 15602 3 2088265 rapport d'aspect. Dans le mode à petit angle, la région de la trame explorée est une petite portion de la cible du tube de prise de vues, tandis que dans le mode à grand angle, la cible est explorée dans son entièreté. La résolution de l'image est 5 naturellement plus limitée dans l'état qui correspond au petit angle, mais dans des systèmes tels que le système téléphonique visuel où la distance de l'image à l'objet est sensiblement constante, la perte de résolution est sensiblement masquée par l'augmentation du grandissement. En outre de sa faculté de 10 permettre un changement de plan rapide, la caméra est équipée ' d'un circuit pour mettre la trame réduite dans le mode à petit angle.Ceci permet de diriger l'opération de changement d'angle sur une portion spécifique de la scène. Les deux commandes peuvent être actionnées à la main par l'usager dans le cas d'un 15 système téléphonique visuel. Il est possible d'avoir diverses dispositions dans lesquelles le changement de plan rapide est commandé par le balayage. Suivant une forme de réalisation, un signal cc de changement de plan est produit par un potentiomètre unique dont la 20 tension de sortie commande une source de courant pour chacun des deux générateurs de balayage semblables. Dans d'autres formes de réalisation, le changement de plan rapide résulte d'une atténuation sensiblement identique des formes d'ondes de balayage horizontal et vertical. 25 Les circuits de balayage consistent en un générateur de forme d'onde de balayage utilisant une source de courant commandée par la tension et un étage amplificateur de sortie à réaction. Pour plus de précision et de stabilité, on utilise un couplage capacitif entre le générateur et l'étage de sortie. 30 A la basse fréquence, par exemple à la cadence de 60 Hz utilisée ordinairement pour le balayage vertical, le caractère de linéarité élevée désiré pour le balayage impose l'emploi d'un couplage capacitif à grande constante de temps dans le circuit de balayage vertical. Lors du changement de plan rapide, un 35 signal cc de décalage est engendré dans le générateur de balayage vertical et le temps de retour à l'état de régime, inad-missiblement long,que donnerait un circuit ordinaire est éli 71 15602 4 2008265 miné par un réseau le compensation aoccuplé à la commande de changement de plan rapide. En outra, un signal de réglage de position qui détermine l'emplacement commandé de la région explorée peut être couplé à 2-? étage de sertie du système de dé- 5 flexion verticale ou du système de défiexion horizontale ou des deux» en étant applique à l'entrée de réaction négative de l'étage de sertie. Ce réglage est associé à la commande de changement de plan rapide pour limiter la gamme de réglage et pour assurer que la trame explorée couvre la partie choisie de 10 la cible d'un bout à l'autre du processus de changement de plan rapide. Le couplage des commandes de positionnement et de changement de plan rapide assure la limitation de la gammes mais en variante, on pourra utiliser un circuit électronique dont le signal de sortie maintient dans des limites appropriées 15 le signal de commande de positionnement dans toute la gamme des positions de changement de plan possibles. Sur les dessins : - La figure 1 est un schéma fonctionnel d'une forme de réalisation du système de changement de plan rapide commandé 20 par le balayage, suivant 1'invention, montrant en particulier les détails des circuits de balayage ? - les figures 2, 3 et 4 sent des schémas qui représentent l'opération de changement de plan rapide; - la figure 5 est une représentation de forme d:onde. 25 utile pour l'exposé de l'invention ; - la figure 6 est un schéma montrant une variante de forme de réalisation du système de changement de plan rapide commandé p^r le balayage; - la figure 7 est un schéma représentant une forme de 30 réalisation supplémentaire du changement de plan rapide commandé par le balayage ; - la figure 8 est un schéma d'un circuit de réglage de positionnement à gamme limitée, en variante du système de potentiomètres couplés mécaniquement de la figure 1. 35 Suivant l'invention telle que représentée à la figure 1s une image d'une scène est formée sur la cible 11 d'un tube de prise de vues 12 à rayons cathodiques, d1 état solide. Une 71 15602 5 2088265 source de faisceau électronique 13 produit un faisceau d'exploration classique. Le faisceau balaie la cible en lignes horizontales successives sous la -commande d'un schéma de déflexion magnétique établi par une bobine de déflexion horizontale 14 5 et une bobine de déflexion verticale 15 orientée perpendiculairement à celle-ci.Les mécanismes pour percevoir l'intensité lumineuse sur la cible aux points explorés et pour provoquer la déflexion requise du faisceau sont bien connus et ne seront décrits en détails que dans la mesure où l'impose la compréhen-10 sion de l'invention. Dans le mode normal ou à grand angle, le système fonctionne de la manière habituelle et l'image complète sur la cible '11 est reproduite sur un •écran dans une région de dimensions normales de l'écran d'un tube image à rayons cathodiques. Ceci 15 est représenté à la figure 3 où on utilise la totalité de la région vue de l'écran d'affichage 17 pour reproduire l'image comprise dans la trame à grand angle 18 de la cible 11 de la figure 2. Suivant l'invention, on peut faire en sorte de dianger 20 rapidement le plan en réglant le schéma de déflexion de façon que le faisceau électronique n'explore qu'une partie dite trame à petit angle 19 de la cible 1 , dans le temps qui est ordinairement prévu pour l'exploration de la cible tout entière. La trame à petit angle 19 a le même rapport d'aspect, ou rap-25 port de la dimension verticale à la dimension horizontale s que la trame à grand angle 18. Le signal vidéo résultant est traité comme tout signal normal à l'affichage, et il est reproduit, corririe montré à la figure 4, dans la région de vision de dimensions normales de 1'écran d'affichage 17? créant ainsi dans le 3C mode à petit angle une vue agrandie de la petite portion de l'image comprise dans la trame 19." Revenant à la figure 1, on voit que le circuit de déflexion horizontale 121 comprend un'générateur de balayage horizontal 122 pour engendrer une tension en dents de scie à par-35 tir d'une source de-courant continu déclenchée par un signal de synchronisation,et un étage amplificateur de sortie pour la déflexion horizontale,123, pour transformer la tension en une 71 15602 ■2088265 forme d'onde de courant. La forme d'onde de sortie est appliquée à la. bobine de déflexion horizontale 14 où. elle provoque la déflexion de la manière classique. Le circuit de déflexion verticale 21 est composé de manière semblable d'un générateur 5 de balayage vertical 22 et d'un étage amplificateur de sortie pour la déflexion verticale,23» et son signal de sortie est appliqué à la bobine de déflexion verticale 15. En plus de la forme de réalisation montrée à la figure 1, on connaît d'autres circuits de déflexion que des spécialistes pourraient équiper 10 du dispositif de changement de plan rapide par voie électronique suivant la présente invention. Le bloc de commande 20 fournit une tension continue que l'on peut faire varier à la main , par exemple au moyen d'un potentiomètre P1. On utilise cette tension pour commander les 15 amplitudes de courant des sources de courant tant pour la déflexion horizontale que pour la déflexion verticale des circuits de déflexion verticale et horizontale 21 et 121. Les circuits de déflexion 21 et 121 sont constitués de même façon et l'application de la même tension de commande assure le réglage des 20 dimensions de la trame sans changer le rapport d'aspect. Cette tension de commande placée sur le balai (point D) du potentiomètre PI peut avoir une valeur quelconque entre les limites constituées par 0 et par une tension négative, telle que déterminée par les valeurs des résistances R5 et R6 montées en 25 diviseur de tension. Les valeurs de ces deux résistances" déterminent le rapport de changement de plan (R5 + R6)/R6. Le potentiel supérieur ou potentiel de terre correspond au mode à grand angle ; inversement, la tension inférieure correspond au mode à petit, angle ou mode de changement de plan. 3C La tension continue fournie par le potentiomètre P1 est appliquée à la base du transistor suiveur d'émetteur Q1 qui joue le. rôle de tampon et de compensateur de température. Q1 est un isolateur d'impédance qui empêche la charge du potentiomètre P1 et l'émetteur de Q1 fournit la tension V„ de réglage 35 de changement de plan à la source de courant formée par le transistor Q4 et la résistance R9 dans le générateur de balayage vertical 122 et à une source de courant semblable formée par 71 15602 7 2088265 le transistor Q104 et la résistance R109 dans le générateur de balayage horizontal 122. La fonction base-émetteur de Q1 .icue le rôle de compensateur de température pour les .jonctions base-émetteur de Q4 et de Q104. 5 Les systèmes de déflexion horizontale et de déflexion verticale fonctionnent d'une manière sensiblement identique que l'on décrira en se référant au système de déflexion verticale 21. La capacité C1 est chargée par la source de courant qui comprend Q4 et R9- La tension de rampe inclinée négative 10 qui en résulte au point G est isolée de la capacité de couplage 02 par le suiveur d'émetteur Q3 et la résistance R10. Pendant la durée de balayage actif, le signal de synchronisation pour la déflexion verticale appliqué au point A par l'intermédiaire de la résistance RI est au potentiel de la terre et la tension 15 au point B est suffisamment négative pour maintenir polarisée en sens inverse la jonction base-émetteur de Q2. Pendant le retour, l'impulsion de synchronisation a une tension positive qui fournit la polarisation à Q2 pour offrir un trajet de décharge à C1. L'amplitude du signal, crête à crête, au point C est 2C directement proportionnelle au courant de la source qui traverse R9 et ce courant est directement proportionnel à la tension de commande au point 13 produite par le réglage manuel du potentiomètre P1. La forme d'onde en rampe périodique en E est transmise 25 par C2 à l'étage de sortie pour la déflexion verticale,23 . En raison de la grande impédance d'entrée de 1:amplificateur opérationnel AI, il est possible d'employer une grande résistance d'entrée R11 et une capacité de couplage C2 relativement petite. Le réglage de centrage en usine est réalisé par un 30 diviseur résistif comprenant les résistances R11, R12 et le potentiomètre de centrage P13. On utilise l'amplificateur opérationnel A1 comme comparateur et comme dispositif de commande du courant. Lramplifica~ teur doit produire un courant de sortie suffisant pour commander 35 la bobine de déflexion verticale 15. L'amplificateur Al peut être du type capable de fourrir un courant de sortie intense, par exemple l'amplificateur opérationnel Western Electric 71 15602 8 2088265 Type 41B, ou bien l'amplificateur Al peut être un a&clificateur opérationnel ordinaire tel qu'un Motorola MC 1433 G qui serait suivi dans ee cas d'un dispositif' classique d'appoint de courant A2. La sortie du générateur de balayage 22 est sjpliquée à l'entrée positive de 1'amplificateur Al et la réaction de courant qui est utilisée pour obtenir une linéarité élevée du balayage est appliquée à 1!entrée inversée négative. Pans cette configuration; la tension à la borne négative suit la borne positive en fournissant un signal d'erreur pour maintenir cet état de choses. Cette action forme au point F une tension en rampe aux bornes de la combinaison de résistances de réglage ou de commande, formée par le potentiomètre P17 et par les résistances R18 et E19. Comme représenté, la résistance 17 peut être un potentiomètre qui sert au réglage des dimensions en usine. La tension en rampe appliquée en F sur le balai de P17 oblige un courant en rampe à passer par la bobine de déflexion verticale 15 assurant la déflexion verticale du faisceau de la façon classique. R">5 assure l'adaptation d'impédance d'entrée à l'amplificateur Al. Comme décrit ci-dessus, le générateur de balayage vertical 22 est couplé en courant alternatif à l'étage de sortie 23 par la capacité C2 et pour avoir une bonne linéarité; la constante de temps du couplage doit être beaucoup plus grande que la durée de balayage. Comme l'action de changement de plan rapide suppose un décalage en courant, continu de la rampe de tension du générateur de balayages le temps d'arrêt qui en résulte est assez long pour être gênant et peut provoquer de l'instabilité de la trame explorée, produisant des effets lumineux instantanés appréciables à la vue et un mouvement de l'image. C'est pourquoi, en utilise un circuit compensateur qui maintient le niveau cc de la rampe de tension engendrée. L'émet teur de Q1 est relié à la base de 0.2 par la résistance R3 qui forme un diviseur de tension avec R2. Les valeurs de R2 et de R3 sont choisies telles au° le niveau cc auquel la capacité Cl est déchargée au point Bsoit décalé pendant l'opération de changement de plan rapide de façon à masquer le décalage du niveau çc, provoqué par le changement de l'amplitude de crête à 71 15602 9 2088265 crête au point C et par suite au point E. La chute de tension base à émetteur de Q2 est constante et n'affecte pas la ré- • ponse transitoire. Par opposition, la figure 5 montre les effets d'un changement de l'amplitude de crête à crête sur le niveau 5 ce , sans compensation. le changement de niveau cc est exactement la moitié de la différence entre -la tensior crête à crête de grand angle ,VppWA, et la tension crêt.e- à crête de petit angle, VppNA. Comme le changement de tension en D indiqué par AV^ , et par conséquent le changement de tension à l'émetteur 10 de Q1 sont connus, il suffit de choisir les valeurs de R2 et de R3, en sorte de satisfaire à la relation s (VppWA-VppM)/2 = AVjj R2/(R2+R3).. L'ensemble de commande 20 peut également fournir des signaux pour le réglage de la positi-on de la trame. Comme re-15 présenté, le signal de positionnement vertical P^ est appliqué à la borne négative de 1 ' amplif icateut A1«- Le positionnement vertical est assuré par le potentiomètre régla-blé à la main P8 pour produire une tension cc qu'atténue un diviseur de tension composé des résistances R14 et R15 choisies en sorte que la 20 tension maximale soit égale à la différence entre les tensions crête à crête du mode à grand angle et du mode à petit angle. Cette tension de commande est appliquée à la borne négative de l'amplificateur opérationnel A1 en produisant- ainsi un décalage cc dans le courant traversant la bobine 15, qui règle la posi-25 tion verticale de la trame. Le signal de positionnement vertical Py est cependant limité dans l'étendue de ses variations possibles par le potentiomètre auxiliaire P7 qui est couplé mécaniquement au potentiomètre P1 de commande du changement de plan rapide. Dans le mode à grand angle (position côté terre de 30 PI),' le balai de P7 est mis à la terre, empêchant ainsi toute commande de positionnement vertical et assurant que l'étendue totale de la cible soit utilisée par la trame. Avec des réglages de changement de plan qui augmentent l'image, des augmentations proportionnelles de la commande en hauteur .sont possibles 35 et dans le mode à petit angle, toute la gamme des commandes de position assurées par P8 est appliquée à l'étage de sortie 23. En associant le circuit de commande de.position au trajet de 71 .15602 2088265 réaction de l'étage de sortie 23, ce signal cc est séparé du couplage ca et le décalage cc variable que donne le circuit de positionnement est isolé du générateur de balayage 22. Le circuit de déflexion horizontale 121 est sensiblement 5 le même que le circuit de déflexion verticale 21 et les éléments du circuit de déflexion horizontale 121 sont indiqués par des chiffres plus élevés de 100 que les éléments correspondants du circuit de déflexion verticale 21. Le générateur de balayage horizontal 122 et le générateur de balayage vertical 22 10 sont fonctionnellement identiques bien que des valeurs électriques différentes puissent être nécessaires en raison de paramètres différents tels que le temps d'exploration. Une tension en rampe est formée par Q104, R109, et C101 et elle est transmise par la capacité C102, avec isolement assuré par Q103 15 et de la résistance R110. L'impulsion de synchronisation horizontale est appliquée de la même façon que l'impulsion de synchronisation verticale et le générateur de balayage horizontal fonctionne comme le générateur de balayage vertical décrit plus haut. La compensation fournie par R8 dans le système de dé-20 flexion verticale n'est cependant pas nécessaire dans le circuit de déflexion horizontale parce que le temps de balayage actif est d'autant plus court que le transitoire provoqué par le décalage cc produit à la main s'évanouit plus rapidement avant de produire un décalage appréciable de l'image. 25 Comme dans le circuit de déflexion verticale correspon dant, les résistances R111,R112 et le potentiomètre P113 constituent un circuit de centrage cc en usine, et un amplificateur opérâtionnelAI01 fonctionne dans un mode à courant de réaction. L'amplificateur A101 doit fournir un courant suffi-30 samment intense et un. signal de tension suffisant pour commander une bobine de déflexion horizontale 14, ou en variante, un dispositif d'appoint de courant classique A102 qui peut être un convertisseur de tension en courant, et un amplificateur tel qu'une source de courant push-pull commandée par un signal de 35 tension, peuvent être montés en série pour produire le courant de commande voulu. Un courant en rampe est amené par l'amplificateur A101 à passer par la bobine de déflexion horizontale 14 71 15602 i 2088265 et par la combinaison de résistances de réaction comprenant le potentiomètre P117 et les résistances R118 et R119 ? qui forme le circuit de réglage des dimensions en usine. R115 adapte les impédances à l'entrée de Al01. 5 Les amplitudes de balayage des formes d'ondes tant de déflexion verticale que de déflexion horizontale sont proportionnelles à la tension cc de changement de plan rapide et par suite, cette proportionnalité est indépendante de la fréquence en sorte que dans un système d'exploration typique, une conman-10 de commune des deux formes drondes est possible lorsque la cadence d'exploration horizontale est sensiblement plus élevée que la fréquence d'exploration verticale. Comme les circuits de déflexion horizontale et de déflexion verticale diffèrent principalement par'les valeurs de leurs composantes, on ob-15 tient un rapport de traçage exact et un rapport d'aspect constant . L'ensemble de commande 20 peut aussi fournir un signal de positionnement horizontal Pjj produit par le potentiomètre ?10, et dont la variation est limitée par le potentiomètre P9, 20 tout comme pour la production du signal de positionnement vertical Fy. Le signal pour la déflexion horizontale PT. est appliqué au trajet de réaction de A1Q1 par R114. Des circuits de compensation des oscillations ou des transitoires indésirables- et de suppression du bruits ainsi que 25 d'autres sous-circuits normaux (non montrés) peuvent être prévus immédiatement par les spécialistes. Des moyens pour produire un signal commun de commande de changement de plan rapide , autres que des potentiomètres, seront utilisés, aisément et la limitation des gammes de positions peut être obtenue sans fai-30 re usage de potentiomètres couplés mécaniquement. On examinera ci-après certaines de ces modifications du circuit représentatif de la figure 1, Les figures 6 et 7 représentent des arrangements modifiés pour commander de façon variable les amplitudes de balaya-35 £:e horizontal et vertical à partir d'une commande commune au lieu d'appliquer une tension variable aux sources de courant du générateur de balayage, comme décrit plus' haut à propos de 71 15602 >2 2088265 la figure 1. Les générateurs de balayage 22 et 122 sont couplés en courant alternatif aux étages de sortie 23 et 123 par des capacités C2 et Cl02 respectivement. Entre le couplage en courant alternatif et les étages de sortie, les signaux sont 5 atténués par des atténuateurs réalisés identiquement. A la figure 6, les atténuateurs 25 et *25 consistent l'un et l'autre en dispositifs à pertes variables formés par un transistor à effet de champ 26 et par une résistance en parallèle S27, et la tension variable unique de changement de plan V„ est aooli-10 quée à la base des transistors à effet de champ .Les atténuateurs 25 et 125 doivent être adaptés identiquement pour assurer un rapport d'aspect constant.La figure 7 montre d'autres atténuateurs 35 et 135 qui sont constitués simplement par un potentiomètre P28 ou P128 intercalé entre la capacité de cou-15 plage et l'étage de sortie. A la figure 1, le bloc de commande 20 contient des potentiomètres P8 et P10 de commande de position, le signal de sortie de chacun d'eux étant limité par des potentiomètres auxiliaires P7 et P9 qui sont chacun couplés mécaniquement au 20 potentiomètre PI de changement de plan rapide. En variante, la fonction de limitation de la gamme peut être assurée par voie électronique .La figure 8 représente un agencement pour la limitation de la gamme de commande de position verticale, par exemple. Les potentiomètres de positionnement et auxiliai-25 res P8 et P7 sont remplacés par le potentiomètre de positionnement P68 et un amplificateur de gain unité comprenant le transistor Q60 et les résistances R61 et R62, La tension de changement de plan rapide est andiquée à la base de Q60, Une ù source d'alimentation symétrique fournit des tensions continues 30 positive et négative égales et des résistances équilibrées R61 et R62 assurent l'équilibrage et font que les tensions Y+ et V- soient de même grandeur. Lorsque V,, est nul dans le mode a à grand angle, les grandeurs de V- et de Y+ sont égales et approximativement nulles ( en négligeant les chutes de diode 35 de Q1 et de Q60) ; Q60 est saturé, en sorte que le signal de commande de positionnement vertical Py qui limite la gamme est nul pour tout réglage du potentiomètre de positionnement ver- 71 15602 2088265 tical P68. Pour toute autre position de changement de plan, les grandeurs de V- et de V+ sont égales et sont approximativement égales à la grandeur de ces tensions symétriques aux bornes de P68 assurent la gamme appropriée pour le contrôle 5 de position P . La limitation de la gamme de variations peut aussi être assurée par un multiplicateur qui combine la tension de changement de plan rapide avec la tension de sortie du potentiomètre de positionnement tel que P8 à la figuré 1. La sortie du 10 multiplicateur est appliquée à l'étage de sortie du circuit de déflexion. Cette sortie qui constitue le signal de commande de positionnement qui limite la gamme' est le produit de la tension de changement de plan "te'nsion de positionnement choisie à la main, et d'une constante. Elle est nulle pour le mode à 15 grand angle lorsque "V,, est nul et elle est variable de façon continue dans des limites appropriées pour toutes les autres positions de changement de plan rapide . LEGENDE DES FIGURES A la figure 5: 2C RET signifie niveau de tension de retour MPA " mode-à petit angle MGA " mode à grand angle NGA " niveau continu dans le mode à grand angle 25 îîPA 71. 15602 2088265 REVENDICATIONS 1.- Système de tube de prise de vues équipé pour produire un changement de plan rapide par voie électronique, comprenant un appareil pour produire un faisceau d'électrons pour 5 explorer une cible, un circuit de déflexion horizontale pour produire un signal de balayage horizontal pour décaler périodiquement le faisceau d'électrons en vue de balayer la cible en direction horizontale, un circuit de déflexion verticale pour produire un signal de balayage vertical pour décaler périodique-1C ment le faisceau d'électrons en vue de balayer la cible en direction verticale, les circuits de déflexion verticale et de déflexion horizontale étant réglés pour produire une trame explorée ayant un rapport d'aspect choisi, caractérisé en ce que la cible est une cible d'état solide et en ce que le système 15 comprend un circuit de réglage de changement de plan rapide actionné à la main pour produire une tension continue variable appliquée simultanément à chacun des circuits de déflexion horizontale et de déflexion verticale pour commander les amplitudes de leurs signaux de balayage respectifs, en sorte que le 20 faisceau d'électrons puisse être ajusté pour explorer des trames de différentes dimensions ayant toutes le rapport d'aspect choisi. 2.- Système de tube de prise de vues suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de déflexion ho- 25 rizontale et de déflexion verticale comprennent chacun un générateur de balayage, un étage de sortie et des moyens de couplage pour coupler en courant alternatif le générateur et l'étage de sortie, et en ce que les moyens de réglage sont actionnés à la main pour produire une tension continue variable, 3C cette tension étant appliquée à une source de courant dans chacun des générateurs de balayage. 3.- Système de tube de prise de vues suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de déflexion horizontale et de déflexion verticale comprennent chacun un géné- 35 rateur de balayage, un étage de sortie et des moyens de couplage pour coupler en courant alternatif le générateur et l'étage de sortie, et en ce que les moyens de réglage sont actionnés à la 71 15602 15 2088265 main pour produire une atténuation variable semblable dans la transmission des moyens de couplage à l'étage de sortie desdits moyens de déflexion horizontale et de déflexion verticale. 4.- Système de tube de prise de vues suivant la revendi-5 cation 1, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de réglage de position pour faire varier l'amplitude d'un courant de balayage pour régler sélectivement l'emplacement de la trame explorée. 5.- Système de tube de prise de vues suivant la revendi-10 cation 4, caractérisé en ce que les moyens de réglage du changement de plan produisent une tension continue variable de changement de plan, et en ce que les moyens de déflexion verticale comprennent une capacité, une source de courant constant pour charger la capacité, la tension produite par cette source 15 de courant ayant une amplitude commandée par la tension continue de changement de plan, des moyens déclencheurs pour décharger périodiquement la capacité jusqu'à un niveau de tension continue variable pour produire une tension en rampe périodique, et un diviseur de tension pour atténuer la tension continue de 2C changement de plan pour produire le niveau de tension continue variable de façon à maintenir une composante continue constante de la tension en rampe. 6.- Système de tube de prise de vues suivant la revendication 4, caractérisé en ce qu'au moins un des moyens de dé- 25 flexion comprend un amplificateur opérationnel et un trajet de réaction de courant appliqué à la borne négative de l'amplificateur , et où les moyens de réglage en position fournissent une tension continue variable qui est appliquée au trajet de réaction pour provoquer un décalage continu dans le courant de 3C balayage produit par lesdits moyens de déflexion. 7.- Système de tube de prise de vues suivant la revendication 6, caractérisé en ce qu'aux moyens de réglage de position sont associés des moyens pour atténuer la tension continue variable proportionnellement à la variation des moyens de ré- 35 glage du changement de plan, en sorte que le réglage de position scit à gamme de variations limitée. 8.- Système de tube de prise de vues suivant la revendi 71 15602 16 2088265 cation 6, caractérisé en es q.ue les moyens de réglage de position comprennent un potentiomètre de positionnement dont le balai donne la tension continue variable, et des moyens pour réduire la tension aux bornes du potentiomètre en proportion du changement d'amplitude des courants de balayage assuré par les moyens de réglage du changement de plan.