Brevet FR2085785A1 — publié le 19711231

la'présente invention concerne généralement et a essentielle-- ment pour objet des dispositifs formant circuits de déviation transistorisés utilisés dans des appareils récepteurs de télévision ou analogues ainsi que les diverses applications 5 et utilisations résultant de leur mise en oeuvre et les systèmes, ensembles, équipements et installations pourvus de tels circuits. Dans les circuits de déviation actuels à transistors, par exemple ceux utilisés dans l'étage de sortie horizontale d'un 10 appareil récepteur de télévision, le transistor de sortie est normalement actionné dans un mode commutateur, c'est-à-dire que le transistor est amené à la saturation - pendant un intervalle ou une durée_ d ' analyse, de balayage ou d'exploration de lignesde chaque cycle de déviation et amené à l'état non conducteur 15 pendant la portion de retour du spot ou de Ha tache lumineuse de chaque cycle de déviation. En faisant fonctionner le transistor dans sa région de saturation, des pertes de puissance moyenne sont rendues minimales. Avec le fonctionnement à l'état saturé, l'accumulation de porteurs de charge, minoritaires 20 dans la région de base réalise cependant une continuation dans l'écoulement du courant électrique de collecteur après l'intervalle ou.la période d'analyse de lignes pendant la portion initiale de l'intervalle de retour du spot pendant que le transistor est amené dans son état non conducteur. Outre le fait de produire 25 ce temps de retard, indésirable pur rendre le transistor non passant ou inactif, des pertes,se produisant pendant cette période, peuvent être localisées dans des petites zones ou régions communément appelées "pointschaucfe". Ces pertes sont caractérisées par le fait qu'elles sont régénératrices et tendent à provoquer un 30 second claquage par disrupture du dispositif. Cet effet est expliqué en plus grand détail dans un article ayant pour auteur le présent inventeur et intitulé en anglais "Thermal Régénération in Power Dissipating Eléments" (régénération thermique dans des éléments dissipateurs/de puissance) qui apparu "dans la 35 publication intitulée "The Electronic Engineer" dans le numéro de Janvier 1967. Bien que le fait de faire fonctionner le transistor de sortie horizontale dans sa région saturée puisse 7110811 2085785 réduire la puissance moyenne dissipée dans ce dispositif pendant sa période de conduction, il augmente la possibilité d'un second claquage par disrupture pendant la durée de l'état non passant ou inactif. Avec l'apparition de transistors à haute 5 tension électrique (1500 V), il est possible de développer l'énergie de sortie nécessaire en utilisant l'un de ces transistors' qui peut être actionné dans un mode non saturé, le circuit de la présente invention garantit que le transistor de déviation de sortie ne sera pas amené à la saturation. 10 Certains circuits commutateurs à transistors de faible puissance, tels que ceux employés dans des applications d'ordinateurs ou de calculateurs, ont utilisé des diodes conjointement avec des moyens de polarisation résistifs connectés entre les bornes respectivement de base et de collecteur pour empêcher le 15 transistor de devenir saturé et par suite pour accroître la fréquence maximale de commutation du circuit en réduisant la durée de l'état non passant ou inactif du dispositif. Dans la technique de déviation à corps solide, il est cependant désirable de réduire la durée de l'état non passant ou inactif 20 du dispositif, non pour accroître la fréquence de fonctionnement du circuit, mais plutôt pour empêcher un second claquage par disrupture du dispositif lorsque l'impulsion de tension électrique inductive relativement grande apparaît pendant la portion initiale de l'intervalle de retour du spot quand le 25 courant électrique» s'écoulant à travers l'enroulement de déviation, est interrompu pour amorcer la portion de retour du spot de chaque cycle de déviation. le fonctionnement à l'état non saturé du transistor de déviation de sortie est réalisé dans des circuits mettant 30 la présente invention en oeuvre en maintenant automatiquement la tension électrique de collecteur au-dessus du niveau de saturation en introduisant, par contournement à dérivation, l'attaque de base en excès depuis la jonction entre hase et émetteur dans le circuit de collecteur. Des systèmes de déviation à transistors, 35 appartenant à l'état antérieurement connu de la technique, emploient seulement le fonctionnement à l'état saturé du dispositif de déviation de sortie. * M .... 3 - 71 10811 2085785 ' Des circuits, mettant eijfoeuvre la présente invention, comprennent un transistor de déviation de sortie comportant une diode connectée entre ses bornes respectivement de base et de collecteur et dont la polarité est établie de façon à empêcher 5 le transistor d'être amené à la saturation pendant sa période de conduction de chaque cycle de déviation. l'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative qui 10 va suivre en se reportant aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemples illustrant divers modes de réalisation de l'invention dont la portée ou l'étendue est définie dans les revendications annexées et dans lesquels: - la figure 1 représente une vue, sous forme d'un schéma 15 synoptique fonctionnel, d'un appareil récepteur de télévision comprenant un étage de déviation de sortie à corps solide mettant en oeuvre la présente invention; - la iBgure 2a représente un diagramme de forme d'onde de la tension électrique existant à la borne de collecteur 55c du 20 transistor 55 de la figure 1 ; - la figure 2b représente la variation de l'intensité du courant électrique d'attaque ^/Hatane A sur la fgure 1 ; - la figure 2c représente un diagramme de forme d'onde de l'intensité du courant électrique passant dans la diode 56 sur la 25 figure 1 ; - la figure 2d est un diagramme de forme d'onde de l'intensité du courant électrique de base s'écoulant dans le transistor 55 de la figure 1 ; - la figure 3 représente un diagramme schématique d'une 30 variante d'exécution de la présente invention; - la figure 4a est un diagramme de forme d'onde, représentant graphiquement la variation de la tension électrique apparaissant -à la borne 366 sur la figure 3 en fonction du temps; - la figure 4b est un diagramme de forme d'onde de l'intensité 35 du courant électrique d'attaque à la borne A sur la figure 3 en fonction du temps; - la figure 4c est un diagramme de forme d'onde de l'intensité ' • 4 71 10811 2085785' du courant électrique passant dans la diode 356 sur là figure 3; et - la figure 4d est un diagramme de forme d'onde de l'intensité du courant électrique d'attaque de base appliqué au transistor 355 sur la figure 3-5 En se référant spécifiquement à la figure 1, une antenne 10 reçoit des signaux de télévision et applique ces signaux à un dispositif d'accord ou de syntonisation 12 qui choisit les signaix de haute fréquence désirés d'un canal ou d'une voie prédéterminé de radiodiffusion, amplifie ces signaux et convertit 10 les signaux amplifiés à haute fréquence en des signaux d'une fréquence intermédiaire ou moyenne plus basse. Le dispositif d'accord 12 est connecté à un amplificateur à fréquence ~ intermédiaire 14 qui amplifie les signaux de fréquence intermédiaire. L'amplificateur de fréquence intermédiaire 14 est connecté à un 15 détecteur vidéo ou d'image 16 qui prélève des informations vidéo ou d'images des signaux d^fréquence intermédiaire. Le détecteur vidéo 16 est connecté à un étage d'attaque vidéo ou d'image 18 qui amplifie les signaux vidéo. L'étage d'attaque vidéo 18 est connecté à un étage de sortie vidéo 20, à un étage de 20 régulation ou de commande automatique,de gain 25 et àm étage séparateur de synchronisation 42. Un signal de sortie, provenant de l'étage d'attaque vidéo 18, peut également être appliqué à un canal son formant voie audio, 'acoustique ou sonore (non représenté) pour reproduire la partie audio, sonore ou 25 acoustique du programme de télévision transmis. L'étage vidéo de sortie 20 applique l'information vidéo amplifiée à un élément de commande, tel qu'une cathode 28, d'un tube oscillographique ou payons cathodiques formant tube à images de télévision dit kinescope 30. 30 L'étage de régulation automatique de gain 25 fonctionne d'une manière classique pour fournir des signaux de régulation de gain qui sont appliqués à un amplificateur à haute fréquence compris dans le dispositif d'accord 12 et à l'amplificateur de fréquence intermédiaire 14. Le séparateur synchrone 42 sépare 35 l'information de synchronisation de l'information vidéo et sépare également 11 information de synchronisation de lignes de l'information de synchronisation d'images ou de trames. - - - 5 71 10811 2085785 les impulsions de synchronisation d'images ou de trames," obtenues du séparateur synchrone 42, sont appliquées au système de déviation verticale 44 qui fournit le courant électrique de déviation requis à un enroulement de déviation verticale 43 associé au 5 tube kinescope 30 au moyen de l'interconnexion Y-Y. Les impulsions de synchronisation de lignes, provenant du séparateur synchrone 42, sont appliquées à un détecteur de régulation automatique de fréquence 45 qui sert à synchroniser un oscillateur horizontal 46 avec les impulsions de synchronisation de 10 lignes. L'étage oscillateur horizontal 46 est connecté à un étage d'attaque horizontal 48 qui développe le signal d'attaque requis et peut être connecté au moyen d'un transformateur de sortie (non représenté) compris dans l'étage 48 à un étage de sortie horizontale transistorisé 50. L'enroulement secondaire du 15 transformateur, connecté à la borne A, réalise un trajet de courant électrique direct ou continu pour le courant, électrique d'attaque. L'étage de sortie horizontale 50 comprend un transistor de sortie 55 ayant des bornes respectivement de base 55b, de 20 collecteur 55c et d'émetteur 55e. Une résistance 52 et un condensateur 53 sont connectés en parallèle entre l'étage d'attaque horizontale 48 et la borne de base 55b du transistor 55. L'étage de sortie comprend un dispositif conducteur unidirectionnel tel qu'une diode 56 connectée entre les 25 bornes respectivement de base 55b et de collecteur 55c du transistor 55. L'étage 50 comprend également une diode d'amortissement 57 connectée aux bornes du transistor 55, un condensateur de retour de balayage 58 connecté aux bornes du transistor 55 et la combinaison d'un"enroulement de déviation 30 horizontale 59 et d'un condensateur 60 de conformation en S, connectés en série, également connectée aux bornes du_transistor 55. L'étage de sortie 50 comprend également un transformateur de retour . de balayage 61 avec un enroulement primaire 61p connecté depuis une source de potentiel de fonctionnement (B+) à la -borne de 35 collecteur 55c du transistor 55. Un enroulement secondaire 61s sur le transformateur 61 développe des impulsions de haute tension électrique qui sont appliquées à un'redresseur à haute tension > b 71 10811 2085785 électrique 63 pour produire la tension électrique d'accélération de sortie destinée à être appliquée à une borne 32 prévue sur le tube à images ou kinescope 30. le transformateur de retour de balayage 61 peut également comprendre des enroulements suppléraeii-5 taires (non représentés) pour fournir par exemple des impulsions de manipulation ou de réglage à l'étage de régulation automatique de gain 25. l'étage de sortie 50 sur la figure 1 est constitué par un circuit usuel alimenté par une connexion en dérivation et 10 attaqué par la trace de balayage, d'exploration ou d'analyse du spot ou de la tache-lumineuse à l'exception de la diode 56 et le réseau de polarisation comprenant la résistance 52 et le condensateur 53- En commençant au centre de l'intervalle ou de la durée d'analyse, d'exploration ou de balayage de lignes 15 du cycle de déviation, l'intensité du courant électrique dans le bobinage de déviation est nulle et le condensateur 60 possède une- charge maximale. Le signal d'attaque, appliqué à la borne de base 55b du transistor 55, enclenche ou met ce dispositif en circuit en complétant ainsi le trajet de conduction pour le • 20 courant électrique du bobinage de déviation qui comprend le condensateur 60, le bobinage de déviation 59 et le trajet de courant électrique allant du collecteur à l'émetteur à travers le transistor 55- Pendant cette portion d'analyse, de balayage ou d'exploration, le courant électrique du bobinage de 25 déviation est fourni par la charge appliquée au condensateur 60 et croît en intensité jusqu'à une valeur maximale dans un sens, auquel moment le retour de balayage ou du spot est amorcé en amenant le transistor 55 à l'état non conducteur par application d'un signal approprié, provenant de l'étage d'attaque 48, 30 à la base 55b diytransistor 55. Pendant cette dernière portion de l'intervalle d'analyse ou de 3a période d'exploration ou de balayage de lignes, quand l'intensité du courant électrique du bobinage de déviation est croissante, le transistor de sortie de circuits antérieurs est normalement amené à la saturation 35 et est dans cet état de conduction à l'instant où le retour de balayage est amorcé. Pendant la première portion du retour de balayage, l'intensité du courant électrique dans le bobinage 71 10811 7 2085785 ' de déviation est à une valeur maximale et résonne avec le condensateur de retour de "balayage 58 en chargeant le condensateur 58 suivant une polarité destinée à polariser inversement la diode d'amortissement 57. lorsque l'intensité 5 du courant électrique dans le bobinage de déviation décroît jusqu'à zéro, le condensateur 58 a une charge maximale appliquée à celui-ci; et pendant la seconde portion du retour de balayage, le condensateur 58 force du courant électrique à s'écouler à travers le bobinage de déviation dans un sens inverse jusqu'à ce qu'il soit 10 déchargé et que la tension électrique à ses bornes s'inverse suffisamment pour polariser la diode d'amortissement 57 dans le sens direct ou conducteur. La diode 57 conduit alors pendant cette première portion de l'intervalle d'analyse pour compléter le trajet de courant électrique pour le courant électrique du 15 bobinage de déviation dont l'intensité est, à cet instant, à une valeur maximale dans un sens dans le bobinage de déviation 59 pour charger le condensateur 60 et est croissante vers zéro. Au point milieu de l'intervalle d'analyse, de balayage ou d'exploration, l'intensité du courant électrique dans le 20 bobinage de déviation a atteint la valeur nulle et le cycle est complété ou terminé en amenant le transistor 55 une fois de nouveau à l'état de conduction. En se reportant maintenant au fonctionnement du système de circuit de la figure 1 comprenant la présente invention, on se 25 référera aux diagrammes de forme d'onde de la figure 2. La portion initiale de l'intervalle d'analyse ou de la trace du spot est représentée sur la figure 2 par la période de temps comprise entre t^ et t^ sur la figure. Il est rappelé que, pendant cette période, la diode d'amortissement 57 est conductrice. La 30 tension électrique à la borne de collecteur 55c du transistor 55 est représentée par la forme d'onde de tension électrique ("V )■ sur la figure 2a et est égale à la chute de tension électrique dans le sens direct aux bornes de la diode 57 qui est de l'ordre de -0,7 V. A un certain moment non critique avant l'instant t^, le 35 dispositif d'attaque horizontale 48 produit un courant électrique d'attaque d'intensité (1^) comme cela est représenté sur la figure 2b. Ce courant électrique s'écoule à travers la diode s 71 10811 2085785 56 comme cela est indiqué sur la figure 2c puisque la diode est polarisée dans le sens direct.£ La cathode de la diode 56 est-à la même tension électrique que la borne de collecteur 55c (- 0,7 Y) et le courant électrique d'attaque produit une tension électrique 5 positive au point A qui est à l'anode de la diode 56 .^Lorsque l'instant t^ (le centre de l'intervalle d'analyse ou de la trace du spot) est atteint, la diode d'amortissement 57 se met hors circuit et permet à la tension électrique de collecteur, appliquée au transistor 55, de croître comme cela est indiqué sur la figure 10 2a. Au même moment, une portion du courant électrique d'attaque, s'écoulant dans la borne A, est conduite par la jonction de base à émetteur maintenant polarisée dans le sens direct du transistor 55 comme cela est représenté par la forme d'onde de la figure 2d. Le transistor 55 conduit maintenant le courant 15 électrique du bobinage de déviation d'intensité croissante pendant la dernière portion du balayage représentée par la période allant de l'instant t^ à l'instant t^ sur la figure 2. Quand l'intensité du courant électrique du bobinage de déviation croît.pendant l'intervalle de temps s ' étendant cè t^ à t^, l'intensité 20 du courant électrique de base dans le transistor 55 croît comme cela est indiqué sur la figure 2d. La diode 56 conduit comme cela est indiqué sur la figure 2c pour dériver la partie restante du courant électrique d'attaque appliqué à la borne A. Il est à noter que la somme des intensités de courant 25 électrique, représentées sur les figures 2c et 2b, est égale à l'intensité de courant représentée sur la figure 2b. Les valeurs de la résistance 52 et du condensateur 53 peuvent être choisies de façon à maintenir la tension électrique de collecteur du transistor à une valeur préalablement choisie, suffisante 30 pour empêcher la saturation du transistor 55. Si, par exemple, la tension électrique aux bornes du condensateur 53 est de 5,3 Y, la tension électrique à la borne A par rapport à la masse ou terre sera approximativement de 6 Y (5,3 Y plus 3a chute de tension. électri--que directe dans la jonction entre base et émetteur du 35 transistor 55). La tension électrique de collecteur sera alors approximativement égLe à la tension électrique à la borne A moins la chute de tension électrique directe aux bornes de la/liode 56. 71 10811 2085785 Il est désirable de choisir des valeurs de la résistance 52 et du condensateur 53 de façon à actionner le transistor 55 près de la région de saturation de conduction, mais non dans celle-ci, pendant la dernière portion de chaque intervalle ou période 5 d'analyse, d'exploration ou de balayage produisant la trace du spot. Ai'instant le retour de balayage est amorcé en appliquant un signal "d'attaque négatif relativement grand comme cela est indiqué sur la figure 2b à la borne de base du transistor 10 55. Pendant l'intervalle de retour de balayage (s'écoulant de ±2 à tQ sur la figure 2), la tension électrique de collecteur croît d'une manière typique comme cela est indiqué sur la figure 2a. Autaçs t^, le cycle est répété de nouveau. La modification de circuit, représenté sur la figure 3, 15 constitue un autre mode de réalisation de l'invention qui réduit la variation de tension électrique appliquée au bobinage de déviation 59 de la figure 1 au tempstj. Gomme cela est représenté sur la figure 2a, quand la diode 57 se met hors circuit et quand le transistor 55 conduit, la tension électrique 20 à la borne de collecteur 55c du transistor 55 varie d'une valeur atteignant par exemple 6 volts. Ge changement de tension électrique, qui est appliqué au bobinage de déviation 59, fait varier le taux de changement de l'intensité du courant électrique du bobinage de déviation pendant le centre de 25 l'intervalle d'analyse ou de trace du spot et peut, dans certains circuits, causer une non-linéarité indésirable dans la fréquence de balayage, d'analyse ou d'exploration. Gomme le montre la figure 4a, le circuit de la figure 3 réduit cette variation de tension électrique au point milieu de l'intervalle de 30 balayage ou de trace du spot (t^). En se référant à la figure 3, les éléments de circuit, qui correspondent à ceux de la figure 1, ont leuis chiffres de référence précédés par le chiffre 3• En expliquant la figue 3, il est utile de se référer auVdiagrammes de forme d'onde de 35 la figure 4. Le transformateur 364 sur la figure 3 est un autotransformateur a, couplage serré dans lequel le point de prise de branchement 365 peut être par exemple situé au point à 5$ 71 10811 I \J 2085785 sur le transformateur. Ceci signifie que le segment, entre les bornes 365 et 366,contient 5$ du nombre total d'enroulements ou de spires prévu sur le transformateur 364. Le transformateur 364 peut comprendre également un enroulement secondaire tel 5 que l'enroulement à haute tension électrique qui n'est pas représenté sur la figure. En cours de fonctionnement, quand un courant électrique d'attaque est appliqué à un certain moment avant l'instant t^, comme cela est indiqué sur la figure 4b, la diode d'amortissement 357 est conductrice et la tension 10 électrique à la borne 366 est par conséquent à une valeur d1approximativement -0,7 V. Le courant électrique d'attaque, s'écoulant dans la borne A comme cela est représenté sur la figure 4b, sera conduit par la diode 356 pendant cet intervalle comme cela est indiqué par la forme d'onde d'intensité du 15 courant électrique de diode sur,la figure 4c. A la portion centrale ou médiane de l'intervalle de balayage ou de trace du spot (t^), la diode d'amortissement se met hors circuit et la tension électrique à la borne 366 peut ainsi devenir légèrement positive (inférieure à 0,7 Y). La tension électrique de collecteur 20 du transistor 355 est maintenue à une valeur d'approximativement 5 V (en supposant par exemple que la tension électrique d'alimentation B+ est égale à 100 V et que le collecteur est connecté à la prise d'embranchement 365 sur le transformateur 364 en un point à 5$). A cet instant, la jonction de base à émetteur 25 sera polarisée dans le sens direct et le transistor 365 conduit. On voit que la tension électrique d'anode de la diode 356 est approximativement a + 0,1 Y et sa cathode, qui est connectée à la borne 366, est à une tension électrique moins positive. La diode 356 commence à conduire pendant la dernière portion de l'intervalle 30 cle balayage ou de trace du spot comme cela est indiqué par le diagramme de forme d'onde d'intensité de courant électrique représenté sur la figure 4c. Pendant la dernière portion de l'intervalle de balayage ou de trace du spot, le transistor tend à se saturer et la tension 35 électrique de collecteur à la borne 355c tend à décroître. Quand ceci se produit, davantagé de courant électrique s'écoulera depuis la borne B+ à travers la partie supérieure du transformateur 364. 'ju . 11 71 10811 2085785 En raison du couplage relativement serré des segments du transformateur 364, la borne 366 subit une diminution de tension électrique qui commande la polarisation dans le sens direct appliquée à la diode 356 pour dériver un courant électrique 5 d'attaque d'intensité suffisante pour maintenir le transistor 355 à l'état non saturé, la tension électrique de collecteur du transistor 35.5 est ainsi maintenue à une certaine valeur préalablement choisie, dépendant de l'emplacement du point de prise d'embranchement 365 sur le transformateur 364. Gomme 10 le transformateur 364 est utilisé, la borne 366 restera à une basse tension électrique pendant la dernière portion de l'intervalle de balayage ou de trace du spot comme cela est indiqué sur la figure 4a et la diode 356 sera polarisée dans le sens direct pendant l'application d'un signal d'attaque positif à la borne A. 15 Comme auparavant, l'intensité du courant électrique d'attaque de base augmentera et la conduction de la diode 356 diminuera généralement comme cela est indiqué sur les figures 4c et 4d pendant la dernière portion de l'intervalle de balayage ou de trace du spot. A l'instant sur la figure 4, une impulsion 20 d'attaque négative est appliquée' au circuit, laquelle amorce l'intervalle de retour de balayage du cycle de déviation. Bien que des modes de réalisation spécifiques de l'invention sojsabreprésentés dans l'étage de sortie de déviation horizontale d'un poste récepteur de télévision en noir et blanc, l'invention 25 possède une possibilité d'application égale à d'autres systèmes de déviation et peut être utilisée dans un appareil récepteur de télévision en couleurs. Bien entendu, l'invention/i'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à 30 titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées selon l'esprit de l'invention. 12 71 10811 2085785 REVENDICATIONS' 1Dispositif formant circuit de déviation de sortie pour un appareil récepteur de télévision, caractérisé en ce qu'il comprend: un transistor comportant des "bornes respectivement de base, de collecteur et d'émetteur; une source de courant 5 électrique de commande oi^âe fonctionnement; des moyens inductifs pour fournir ledit courant électrique de commande audit transistor connecté depuis ladite source de courant électrique de fonctionnement à ladite borne de collecteur; un enroulement de déviation connecté entre lesdites bornes 10 respectivement de collecteur et d'émetteur; des moyens pour ■ appliquer un signal d'attaque à ladite borne de base qui fournit audit transistor du courant électrique d'attaque de base pendant une portion de l'intervalle de balayage ou de trace du spot de chaque cycle de déviation; et des moyens comprenant un 15 dispositif conducteur unidirectionnel et des moyens de polarisation connectés entre lesdites bornes respectivement de base et de collecteur pour verrouiller la tension électrique de collecteur dudit transistor au-dessus de son niveau de saturation et pour dériver le courant électrique d'attaque de 20 base depuis ladite borne de base dudit transistor en empêchant ainsi la saturation dudit transistor pendant ladite portion d'intervalle de balayage ou de trace du spot de chaque cycle de déviation. 2.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé 25 en ce que les moyens de polarisation précités comprennent un réseau ou circuit résistif-capacitif monté en parallèle pour produire une tension électrique directe de valeur préalablement choisie aux bornes dudit réseau en réponse aux signaux d'attaque précités. 30 3-- Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le réseau résistif-capacitif précité est choisi de façon à produire une tension électrique directe suffisante pour verrouiller ou fixer la tension électrique de collecteur à une valeur supérieure à la tension électrique de saturation du 35 transistor précité. 4.- Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce 13 71 10811 2085785 que les moyens de polarisation précités comprennent un transformateur comportant des première, seconde et troisième "bornes parmi lesquelles ladite première borne est connectée à la source précitée de courant électrique de commande ou de 5 fonctionnement et ladite seconde borne est connectée à la borne de collecteur précitée du transistor précité. 5.- Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le transformateur précité est un autobransformateur et la seconde borne précitée est placée entre les première 10 et troisième bornes précitées.