Brevet FR2096572A1 — publié le 19720218

La présente invention concerne généralement les pickups de phonographes et, en particulier, elle a trait à une tête électromagnétique ou pickup, perfectionnée pour la reproduction d'enregistrements sonores stéréophoniques et/ou monophoniques. 5 Les têtes électromagnétiques de structure conventionnel le comprennent habituellement un boîtier de tête sur lequel est monté un porte-aiguille qui comprend,lui-même, une aiguille portant à faux de telle manière que ladite aiguille puisse parcourir le sillon normal 45°-45° d'un disque d'enregistrement stéréophoni-jO que. Une structure magnétique appropriée est prévue et comprend une première et une seconde paire de bobines, chacune des paires étant connectée en série. Les paires de bobines engendrent des signaux induits qui sont en relation avec les deux modulations prélevées par l'aiguille parcourant le sillon d'enregistrement jtj stéréophonique. Les signaux ou tensions sont, généralement, induits dans les bobines par l'intervention d'une masse magnétique mobile ou armature qui est disposée à l'intérieur d'un entrefer magnétique défini par l'aimant permanent et les pièces polaires de la structure magnétique. 20 Dans une tête stéréophonique conventionnelle du type comprenant une masse de fer mobile, chaque canal compi^end deux pièces polaires portant des bobines respectives connectées en série. Une armature magnétique est agencée par rapport aux faces des pièces polaires pour être d'une façon symétrique et se trouve 25 dans un circuit magnétique, cette armature étant soit disposée dans un entrefer complété indépendamment et ayant des polarités opposées, soit en servant elle-même de pôle opposé de l'entrefer relatif aux pièces polaires. Lorsque l'armature se déplace, l'entrefer entre -une face polaire et cette armature croît, alors 30 que l'entrefer entre cette armature et l'autre face de pièce polaire décroît, l'armature elle-même shuntant le flux entre les deux pièces polaires. Selon la configuration de l'armature et des pièces polaires associées, le parcours du flux prend différentes directions, ce qui introduit la possibilité d'une distorsion ma-55 gnétique (c'est-à-dire, un hystérésis magnétique). Le problème de la distorsion magnétique devient encore plus important à l'extrémité supérieure du spectre de fréquence et peut résulter en une déformation presque totale des signaux. Aux basses fréquences, le mouvement mécanique se produit à vin taux plus bas et la distor- 71 23749 °2° . . 2096572 sion magnétique correspondante est facilement absorbée dans le circuit magnétique. Cependant, lorsque les fréquences augmentent, les variations de flux dans le circuit magnétique ne sont pas aussi facilement compensées et c'est pourquoi il se produit 5 une déformation. Cette condition devient encore plus grave si on la traduit en rapport, lorsque les fréquences augmentent davantage. En matière de reproduction stéréophonique, dans laquelle le signal de séparation atteint jusqu'à 30 décibels au-dessous du signal primaire, la distorsion magnétique peut ame-XO ner à une véritable déformation du signai résiduel. Il serait donc très désirable de pouvoir construire un pickup, qu'il soit du type monophonique ou stéréophonique, dans lequel les signaux pourraient être induits avec des variations minimales dans le parcours du flux, particulièrement s'il était possible d'accom-15 plir cela dans un environnement de travail ayant une faible masse et avec la possibilité d'être fabriqué en grande série à un prix unitaire relativement bas. Conformément à la présente invention, il est prévu une tête électromagnétique ayant une aiguille mobile et une struc-20 ture magnétique comprenant des pièces polaires se terminant par des faces opposées définissant un premier et un second entrefer opérationnel, les deux paires de faces opposées étant de polarité opposée. Une première pièce polaire s'étend de l'une des faces dudit premier entrefer opérationnel et une seconde pièce polaire 25 s'étend de l'une des faces dudit second entrefer opérationnel. La première et la seconde bobine sont montées sur lesdites première et seconde pièces polaires et connectées en série. Un dispositif de shuntage de flux est connecté à l'aiguille mobile et disposé à proximité desdits premier et second entrefers 50 opérationnels, mais, normalement, à l'extérieur du parcours direct du flux entre les faces opposées de polarité opposée de chacun desdits entrefers. Le dispositif de shuntage de flux se meut en réponse au mouvement de l'aiguille pour raccourcir d'une manière effective la longueur fixe de l'entrefer de l'un 55 des entrefers opérationnels et, d'un autre côté, pour allonger' effectivement la longueur d'entrefer de l'autre entrefer opérationnel et donner ainsi naissance à des signaux correspondant au mouvement de l'aiguille. Dans la présente tête stéréophonique, le dispositif 71 23749 °5° . . . 2096572 de shuntage de flux est disposé à l'extérieur du profil des pièces polaires définissant les deux paires d'entrefers opérationnels connectés en série. Lorsque l'aiguille se déplace sur le sillon du disque stéréophonique, elle va être l'objet 5 de mouvements correspondant au dispositif de shuntage de flux, ces mouvements, du point de vue des paires respectives d'entrefers opérationnels, vont être indépendants l'un de l'autre, c'est-à-dire que le dispositif de shuntage de flux va produire d'une façon inhérente une décomposition du vecteur de mouvement 10 de l'aiguille de manière qu'une paire d'entrefers opérationnels va correspondre à un canal stéréophonique, alors que l'autre paire d'entrefers opérationnels va correspondrëà l'autre canal stéréophonique. En considérant un mouvement quelconque de l'aiguille, le dispositif de shuntage de flux va se mouvoir vers 15 l'une des pièces polaires, introduisant ainsi une influence magnétique additionnelle le long du parcours de flux de l'entrefer opérationnel correspondant, et raccourcissant d'une manière effective cet entrefer pour induire une tension correspondante dans la bobine relative à cet entrefer et à cette pièce po-20 laire. L'entrefer opérationnel et la pièce polaire associés qui sont connectés en série, restent substantiellement hors de cette action puisque le dispositif de shuntage de flux est extérieur à ce parcours de flux et ne shunte seulement que la par-25 tie marginale du champ dans laquelle son influence a un effet minimal. De nouveaux avantages sont réalisés avec la présente tête, qu'elle soit stéréophonique ou monophonique. Dans une tête typique, il est hautement désirable d'avoir une réponse 50 uniforme de fréquences dans toute la gamme audible (c'est-à-dire de 20 Hz à 20 000 Hz). Si la réponse de fréquences n'est pas uniforme, elle se manifestera elle-même en certaines parties de la gamme audible et tendra à compromettre la qualité de restitution de l'enregistrement original. De plus, si la masse 55 mobile d'une telle tête n'est pas amortie, il existe souvent une crête de résonance, qui, selon la conception de la tête, peut survenir dans la gamme des fréquences audibles ou au-dessus de 20 000 Hz. Si une telle crête se produit à l'intérieur de la gamme de fréquences audibles, elle est, évidemment, indé- 71 23749 «4° 2096572 sirable puisqu'elle se manifeste directement elle-même oomme distorsion; et même si elle se produit hors de la gamme de fréquences audibles, elle va indirectement se manifester elle-même comme élément de distorsion, car une crête au-dessus de 5 20 000 Hz va refléter une distorsion dans la gamme'audible. C'est pourquoi il est de coutume dans la pratique d'amortir la masse mobile pour réduire l'importance de la crête de résonance à quelque endroit qu'elle puisse apparaître. Cependant, dans * une telle tête ainsi amortie, l'effet d'amortissement débute 10 aux fréquences les plus basses et modifie l'allure de la courbe de réponse, l'abaissement de la crête de résonance aux plus hautes fréquences se manifeste habituellement par yne non-linéarité de la courbe aux fréquences moyennes. Dans la présente tête, il a été démontré qu'il n'est 15 pas nécessaire d'utiliser un matériau élastomérique pour obtenir l'amortissement désiré si une réponse des fréquences essentiellement uniforme est prévue sur la.totalité de la gamme des fréquences audibles. En outre, il existe un amortissement magnétiquement contrôlé qui se produit ^yx hautes fréquences seule-20 ment et crée un circuit d'élimination en fréquence au-dessus de l'extrémité supérieure du spectre audible, ledit circuit d'élimination réduisant la tension de sortie à de telles fréquences élevées de sorte que la réaction correspondante de la distorsion en fréquence au-dessus des fréquences audibles est réduite sub-25 stantiellement dans la gamme audible. Par exemple, si la conception est telle que la résonance de masse mobile se produit à 40 000 Hz, n'importe quelle distorsion qui pourrait être présente dans les sous-harmoniques est substantiellement diminuée par la réduction de tension à une telle fréquence élevée. 50 En outre, dans une tête conventionnelle, l'amplitude de la crête de résonance due à la masse mobile est complètement contrôlée par le matériau élastomérique d'amortissement et la constance d'un tel matériau est un facteur important dans la qualité du contrôle. Cependant, dans la présente conception 35 selon l'invention, ce paramètre est bien moins important et cette conception permet à la masse mobile d'être déplacée à 40 000 Hz et permet à la réponse d'être essentiellement uniforme à 20 000 Hz. Si un amortissement élastomérique conventionnel dans une tête conventionnelle était utilisé pour réduire 1*. crête de ré- 71 23749 oco 2096572 sonance à 40 000 Hz une non-linéarité dans les fréquences moyennes (1000 - 10 000 Hz) pourrait se produire. Cependant, en éliminant le caractère critique du facteur d'amortissement élastomérique, une réponse uniforme de fréquence fut obtenue ^ à 20 000 Hz. A cet effet, la position de la massé mobile à l'intérieur des quatre entrefers magnétiques, mais à l'extérieur du passage direct de flux, devient un important facteur pour la réduction de l'amplitude de la crête de résonance et, en fait, réduit encore la tension de sortie au-dessus de la zone des" j0 20 000 Hz. Du fait que le déplacement du dispositif de shuntage de flux se fait essentiellement à angle droit par rapport à la direction du flux, ce flux crée une force magnétopotrice en contrôlant la position du dispositif de shuntage de flux. Le résultat est donc une action d'amortissement magnétique sur le shuntage de flux qui est facilement contrôlable et,, naturellement, . qui a une stabilité totale. L'importance de la force magnéto-motrice appliquée au dispositif de shuntage de flux qui' est contrôlable dans le premier cas par le courant s'écoulant dans les bobines et/ou par la perméabilité de ce dispositif, va détermi-20 lier la fréquence à laquelle le circuit d'élimination va commencer à intervenir ainsi que l'importance de cette intervention. Ainsi, par une sélection appropriée de ces paramètres de contrôle, il est possible d'obtenir un amortissement magnétique commençant à l'extrémité supérieure du spectre audible sans affecter 25 pour autant la réponse de fréquence dans la zone des fréquences moyennes et de prévoir également une chûte rapide à la sortie du signal et la correspondante élimination de la réaction de distorsion indésirable dans les fréquences au-dessus du spectre audible. 50 L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui suit, relative à line réalisation préférée de ladite invention, et qui fait référence aux dessins ci-annexés dans lesquels : La figure 1 est une vue en élévation d'une tête stéréo-35 phonique typique oupickup présentant les caractéristiques de la présente invention, montrée sans son boîtier. La figure 2 est une vue de face de la tête de la figure 1. 71 23749 °6° 2096572 La figure 3 est mie coupe selon 3-3 de la figure 2, vue dans le sens Indiqué par les flèches ave,c certaines pièces arrachées, ladite coupe étant à plus grande échelle que celle de la figure 1. 5 La figure 4 est une coupe transversale selon 4-4 de la figufce 1 et vue dans le sens indiqué par les flèches. La figure 5 est une vue schématique montrant les entrefers opérationnels du pickup selon l'invention afin de faciliter la compréhension du rôle joué par le dispositif de shuntage de 10 flux. La figure 6 est une vue similaire à celle de la figure 5> mais montrant le dispositif de shuntage de flux dans une position typique du pickup en cours de fonctionnement. La figure 7 est une vue similaire à celle de la figure 15 3, mais montrant une tête stéréophonique ou picup modifiée et présentant d'autres caractéristiques de la présente invention. La figure 8 est une coupe similaire à celle de la figure 3, mais présentant une nouvelle modification apportée à la tête ou pickup et présentant encore d'autres;caractéristiques 20 de la présente invention. La figure 9 est une cçupe transversale selon 9-9 de la figure 8. En se référant maintenant aux dessins et, en particulier, à la figure 1, on voit une tête ou picup électromagnétique 25 perfectionnée pour reproduction stéréophonique désignée par l'indice numérique 10, tête qui peut être montée de façon amovible à l'intérieur d'un boîtier approprié qui,, à son tour, est monté sur le bras du pickup d'un phonographe. La tête 10 comprend une structure magnétique équilibrée 12 qui comprend, à son 50 tour, quatre pièces polaires 14, 16 et 18, 20, se terminant par des faces de pièces polaires 14a, 16a et 18a, 20a.r Les pièces polaires 14, 16 constituent une première paire diamétralement opposée ayant leurs axes longitudinaux idans un même plan orienté à 45° par rapport à l'horizontale (voir la coupe .à ,45° de la 55 figure 3); et les pièces polaires 18 et 20 constituent une seconde paire diamétralement opposée dans laquelle les pièces polaires ont leurs axes longitudinaux dans un même plan orienté à 45° par rapport à l'horizontale et, par conséquent-, à 90° par rapport 71 23749 . 2096572 à celui de la première paire. Une première paire de bobines 22 et 24 est montée sur la première paire de pièces polaires 14 et 16 et connectée en apport de tension et en suppression de ronflement l'une par rapport à l'autre; et une seconde paire 5 de bobines 26 et 28 similaire à la première est montée sur la seconde paire de pièces polaires 18 et 20 et connectée en apport de tension et en suppression de ronflement l'une par rapport à l'autre. D'une façon générale, chacune des bobines 22, 24 et 26, 28 comprend un support de bobine, tel que 22a, qui est Xo constitué par un matériau non-ferreux et une bobine proprement dite ou enroulement, telle que 22b. Les paires de bobines opposées sont absolument identiques pour éviter l'introduction de tout facteur de déséquilibre électrique dans les dispositions de bobines et dans la symétrie. 15 Les pièces polaires 14, 16 et 18, 20 sont une partie de la structure magnétique équilibrée 12 qui comprend également un plateau magnétique arrière 30 servant de support aux pièces polaires (voir les figures 1 et J>), un plateau magnétique avant 32 situé à une certaine distance du plateau 30 tout en 20 étant parallèle avec lui et un aimant permanent 34 interconnecté entre les pièces polaires. La face arrière 32a du plateau magnétique avant 32 . est parallèle, à une certaine distance, des faces avant 14a, 16a et l8a, 20a des pièces polaires respectives, lesquelles 25 faces sont dans le même plan et coopèrent respectivement avec la face 32a pour définir quatre entrefers opérationnels symétriquement disposés autour de l'axe longitudinal du pickup, avec les entrefers des faces polaires l4a, 16a désignées respectivement par G-^ et Gg. Des troisième et quatrième entre-50 fers opérationnels sont formés par les faces des pièces polaires l8a, 20a et les parties correspondantes leur faisant vis-à-vis de la face 32a. Comme on le voit dans les figures 5 et 6, les profils des pièces polaires respectives 14, 16 et 18, 20 et les parties correspondantes leur faisant vis-à-vis du 55 plateau magnétique avant 32, définissent substantiellement dans le sens radial l'étendue des entrefers opérationnels respectifs qui sont quelque peu plus grands que la dimension physique des faces de pièces polaires en raison de l'effet marginal des champs magnétiques traversant les entrefers respectifs, 71 23749 °8° 2096572 phénomène qui est bien connu, S'étendant suivant l'axe du picup 10 et disposé symétriquement par rapport à la structure magnétique 12, se trouve un ensemble de shuntage de flux, désigné par l'indice numérique 5 38, qui est monté sur un support désigné par 40. Comme on le voit en figure 3, le support 40 peut être constitué par une pièce en plastique moulé et comprend une basé 40a correspondant en diamètre avec le plateau magnétique arrière 30 au travers duquel les pièces polaires passent, une extension axiale 40b 10 se projetant entre les pièces polaires et une autre extension axiale 40c de diamètre plus faible que celle de la première extension et se projetant au-delà des pièces polaires. L'extrémité avant de l'extension 40_ç se termine par un bout conique 40b qui, à son tour, porte une tige flexible 42 s'étendant axiale-15 ment et constituant un point d'appui pour le levier d'aiguille 44. Ce levier d'aiguille 44 se projette au travers d'une découpe centrale 32b dans le plateau magnétique avant 32 et porte à son extrémité antérieure l'aiguille classique 46. A son extrémité postérieure, le levier d'aiguille 44 porte une sec-20 tlon substantiellement conique 44a dans laquelle l'extension 40ç et la tige flexible 42 s'étendent, la tige 42 étant ancrée d'une manière appropriée dans le levier d'aiguille 44 pour fournir un pivot bien défini pour ce levier 44 dans la zone de la section conique, typiquement au point P des figures 5 et 6. Le 25 levier d'aiguille 44 peut être constitué par n'importe quel matériau non ferreux approprié tel que le plastique ou l'aluminium. Connecté opérationnellement au levier d'aiguille 44, se trouve un organe de shuntage de flux 46 qui est disposé à proximité des quatre entrefers opérationnels du pickup, mais à l'extérieur 50 d'un passage direct de flux entre les faces de polarité opposée de chacun des entrefers opérationnels (voir, par exemple, les figures 5 et 6 en ce qui concerne les entrefers 0-^, Gg). L'organe de shuntage de flux 46 se déplace en réponse au mouvement de l'aiguille pour, effectivement, réduire l'effet de l'entre-55 fer fixe sur l'entrefer opérationnel correspondant. Bien que dans la réalisation préférée décrite dans ce texte, l'organe de shuntage de flux 46 soit montré sous forme d'un simple toroïde eù section transversale, une tête fonctionnant d'une manière similaire pourraît être établie dans laquelle J ' 71 23749 2096572 chaque entrefer comprendrait un organe de shuntage d'entrefer magnétique monté sur un support non magnétique commun. Dans cet arrangement spécial, chaque organe de shuntage pour chaque entrefer constituerait une unité individuelle magnétomotrice 5 relative au pickup. Cependant, l'action d'un tel organe de shuntage de flux ainsi fractionné serait essentiellement la même que celle de la réalisation illustrée, excepté, vraisemblablement, tin meilleur isolement des parcours de flux respectifs et, par voie de conséquence, une interaction réduite entre jO les canaux. L'expérience indique que le prix et les difficultés de fabrication d'un tel organe de shuntage de flux fractionné ne sont pas justifiées par rapport à l'amélioration mineure qui lui correspond dans le fonctionnement de la tête, mais dans les cas où même un ordre de grandeur du degré d'isolement 15 du canal est justifié du point de vue du prix, il est envisagé qu'un organe de shuntage de flux fractionné pourrait atteindre une longueur plus précise de l'ion des entrefers opérationnels de chaque paire et pourrait, en conséquence, augmenter effectivement la longueur de l'entrefer fixe de l'autre entrefer opé-20 rationnel, étant entendu que le mouvement de l'aiguille produit automatiquement une décomposition du vecteur de ce mouvement en relation avec les quatre entrefers du pickup stéréophonique. L'organe de shuntage de flux 46 a la forme d'un tronc de cône et comprend une surface conique extérieure 46a et une 25 surface cylindrique intérieure 46b et est dimensionné pour se trouver à l'extérieur du contour des quatre entrefers opérationnels. L'organe de shuntage de flux est monté sur la section conique 44a du bras d'aiguille 44-sur le plat 44b qui procure une surface d'appui annulaire dimensionnée pour recevoir la 50 surface cylindrique intérieure 46b de l'organe de shuntage de flux. Cette fixation peut être réalisée de n'importe quelle manière convenable, comme, par exemple, par l'utilisation d'un adhésif interposé. Comme on le voit mieux dans les figures 5 et 6, l'extrémité à plus grand diamètre 46c de l'organe 55 de shuntage de flux 46 est la plus rapprochée du centre de pivotement P de l'aiguille alors que l'extrémité ayant le plus petit diamètre est la plus éloignée de ce point. Interposé entre l'organe de shuntage de flux 46 et l'extension à petit diamètre 40ç, se trouve un élément élastomérique 48 qui sert •10° 71 23749 . . 2096572 à centrer l'ensemble de shuntage d'aiguille 38 en accord avec les principes connus. Une séquence typique du fonctionnement de l'appareil va être maintenant décrite pour faciliter une compréhension 5 plus complète de la présente invention; Normalement, l'organe de shuntage de flux 46 de l'ensemble 38 est disposé à l'extérieur du contour dés quatre pièces polaires 14, 16 et 18, 20 qui définit les deux paires d'entrefers opérationnels connectées en série pour la tête stéréophoni-10 que'10. Le bras d'aiguille 4 se projette en avant du point de pivotement P alors que l'organe de shuntage de flux s'étend ■vers l'arrière de ce point, l'extrémité à grand diamètre étant la plus rapprochée du point P et avec une section transversale décroissant progressivement au fur et à mesure qu'on s'éloigne 15 vers l'arrière dudit point P de pivotement. Lorsque l'aiguille 56 du bras 44 parcourt le sillon d'un disque stéréophonique conventionnel, elle produit des mouvements correspondants de l'ensemble 38 et de l'organe de shuntage de flux 46 qui se déplace par rapport aux paires respectives d'entrefers opérationnels 20 et cela d'une façon indépendante. En conséquence, l'organe de shuntage de flux 46 produit une décomposition du vecteur de mouvement de l'aiguille de manière qu'une paire d'entrefers opérationnels soit en rapport avec ion canal du pickup stéréophonique (c'est-à-dire des entrefers G^, G^), alors que l'autre paire 25 d'entrefers opérationnels va être mise en rapport avec l'autre canal. En se référant aux figures 5 et 6 et en considérant un quelconque déplacement de l'aiguille, l'extrémité à plus petit diamètre de l'organe de shuntage de flux va se déplacer vers l'une des pièces polaires (c'est-à-dire la pièce polaire 14 30 dans la figure 6) introduisant,de ce fait, un apport magnétique additionnel le long du parcours du flux de l'entrefer correspondant (c'est-à-dire l'entrefer G^ et diminuer effectivement la longueur de cet entrefer et induire une tension correspondante dans sa bobine (c'est-à-dire la bobine 22). L'entrefer opération-35 nel associé ainsi que la pièce polaire qui sont connectés en série, restent substantiellement non affectés puisque l'organe de shuntage de flux est essentiellement extérieur à ce parcours de flux et vont seulement shunter le champ marginal dans lequel leur mouvement n'a qu'un très petit effet sur l'entrefer opérationnel associé. 71 23749 U .2096572 En se référant maintenant à la figure 7, on montre une autre réalisation d'une tête électromagnétique ou pickup conforme à la présente invention et désignée dans son ensemble par l'indice numérique 110. Du fait que sous de nombreux 5 aspect, la tête 110 est identique en construction à la réalisation illustrée dans les figures 1 à 6 inclusivement, elle est numérotée et indexée à partir d'une série de "100" et sa description va être orientée uniquement sur les différences de construction existant entre la principale réalisation et XO la présente modification. Au lieu que le bras d'aiguille 144 soit articulé en un point de pivotement qui soit en avant de l'organe de shuntage de flux 146, dans cette réalisation, les pièces polaires 114, 116 et 118, 120 s'étendent en avant de l'extension axiale 140b du support du dispositif de shunta-15 ge 140 et de la tige de pivotement 142 et la tige de pivotement 142 est disposée à l'arrière de l'organe de shuntage de flux 146. A cet effet, l'extension l40b se termine en une joue l40ç et de la même manière la section de montage cylindrique du bras d'aiguille 144 se termine en une joue corres-20 pondante l44ç. La tige de pivotement 142 s'étend axialement de l'extension 140b et du levier d'aiguille 144 et est montée d'une manière appropriée à ses extrémités opposées dans les pièces 140 et 144 avec les joues l40ç_, 144c. étant espacées l'une de l'autre, l'intervalle les séparant étant garni avec 25 un élastomère 148. De plus, dans cette réalisation, l'organe de shuntage de flux 146 est un simple cylindre en matériau magnétique monté d'une façon appropriée par rapport aux entrefers opérationnels, comme cela a été décrit précédemment. Du fait que le fonctionnement de la-réalisation montrée en figure 50 7 est pratiquement le même que celui décrit précédemment, excepté pour la différente position du pivot et la différente configuration de l'organe de shuntage de flux, une description plus détaillée ne sera pas donnée par souci de brièveté. Dans les figures 8 et 9, on montre une nouvelle réa-55 lisation du pickup montrant d'autres caractéristiques de l'invention, pickup désigné dans son ensemble par l'indice numé rique 210 et par une série d'indices numériques partant de "200" afin de pouvoir identifier convenablement des pièces comparables. Dans cette réalisation, le point de pivotement 242 71 23749 °12° 2096572 pour le bras d'aiguille 244 est disposé à l'arrière de l'organe de shuntage de flux 246, comme le montre la figure 7, mais le reste du pickup est essentiellement le même que celui décrit dans la réalisation principale, excepté en ce qui con-5 cerne la construction de l'organe de shuntage de flux 246. Dans les précédentes réalisations, cet organe de shuntage de flux est un torôïde continu en matériau magnétique, alors que dans la réalisation illustrée dans les. figures 8 et 9, on montre une tête ou çickup dans laquelle l'organe de shuntage 10 de flux 246 est fractionné ou segmenté et comprend des dispositifs magnétiques individuels pour les entrefers opérationnels respectifs. Plus particulièrement, dans-l'organe de shuntage de flux 246 segnenté, il est prévu un élément de montage pratiquement cylindrique 246a qui est supporté d'une manière 15 appropriée sur le bras d'aiguille 244 et qui est constitué par un matériau non-magnétique, tel qu'un plastique approprié. L'élément de montage 246a. pôrtant les paires opposées de barres de shuntage de flux 246b, 246ç, et 246d, 246e opposées entre elles suivant une orientation à 45°, de telle manière que les 20 organes magnétiques séparés sont prévus à proximité des quatre entrefers opérationnels du pickup, mais hors du parcours direct du flux entre les faces de polarité opposée de chacun des entrefers opérationnels. Comme dans la réalisation précédente, l'organe de shuntage de flux se meut en réponse au mouvement: 25 de l'aiguille, de sorte que les barres de shuntage de flux dudit organe réduisent effectivement la longueur de flux de l'un des entrefers opérationnels de chaque paire et, en conséquence, augmentent effectivement la longueur d'entrefer de l'autre des paires d'entrefers opérationnels. On notera que l'or-30 gane de shuntage de flux segmenté 246 fournit une unité magné-tomotrice individuelle pour chaque entrefer du pickup et qu'il est, par conséquent, possible d'obtenir tin meilleur isolement des parcours respectifs de flux et ainsi de réduire l'interaction se produisant entre les canaux. Dans les cas commerciaux 35 où des isolements d'une classe très élevée sont requis, et où le coût additionnel de fabrication de l'élément de shuntage de flux segmenté peut être accepté, cette conception atteint à une perfection plus grande de l'isolement de canal. 71 23749 2096572 REVENDICATIONS 1° Tête électromagnétique ayant une aiguille mobile et une structure magnétique, caractérisée par des moyens se terminant en paires de faces opposées définissant un premier et un second entrefer opérationnel, les paires de faces opposées 5 respectives étant de polarité opposée, une première pièce polaire s'étendant à partir d'une face dudit premier entrefer opérationnel, une seconde pièce polaire s'étendant à partir d'une face dudit premier entrefer opérationnel, une seconde pièce polaire s'étendant à partir d'une face dudit second entrefer opéra-XO tionnel, une première et une seconde bobine, montées sur lesdi-tes première et seconde pièces polaires et connectées en série, un dispositif de shuntage de flux connecté opérationnellement à ladite aiguille mobile et disposé à proximité desdits premier et second entrefers opérationnels, mais normalement en dehors 15 d'un trajet direct du flux entre les faces de polarité opposée de chacun desdits entrefers opérationnels, ledit dispositif de shuntage de flux se déplaçant en réponse au mouvement de l'aiguille pour diminuer effectivement la longueur de l'un desdits entrefers opérationnels et pour, en conséquence, augmenter la 20 longueur de l'autre desdits entrefers opérationnels. 2° Tête électromagnétique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite aiguille mobile comprend un bras d'aiguille normalement disposé symétriquement et entre lesdits premier et second entrefers opérationnels, l'axe du bras 25 étant normalement perpendiculaire à ladite paire de faces opposées et ledit dispositif de shuntage de flux étant, en général, un organe de shuntage de flux cylindrique en matériau magnétique disposé co-axialement par rapport audit bras d'aiguille. 3° Tête électromagnétique selon la revendication 30 2, caractérisée en ce que le dispositif de shuntage de flux est un tronc de cône. 4° Tête électromagnétique selon la revendication 3, caractérisée en ce que ledit organe de shuntage de flux est dimensionné pour être en dehors du profil desdits premier et 35 second entrefers opérationnels. 71 23749 °14° . 2096572 5° Tête électromagnétique selon la revendication 4, caractérisée par un dispositif définissant tin centre de pivotement pour ladite aiguille et dans laquelle ledit organe de shuntage de flux est disposé de manière que son extrémité à 5 diamètre le plus grand soit la plus rapprochée dudit centre de pivotement. 6° Tête électromagnétique selon la revendication 5, caractérisée par un dispositif d'amortissement élastomérique interposé entre ledit organe de shuntage de flux et ladite 10 aiguille en un point éloigné dudit centre de pivotement. 7° Tête électromagnétique selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit organe de shuntage de flux est cylindrique et est constitué par un matériau électromagnétique. 8° Tête électromagnétique selon la revendication 1, 15 caractérisée en ce que ledit dispositif de shuntage de flux comprend un support en matériau non magnétique et des organes de shuntage de flux individuels en matériau électromagnétique disposés respectivement à proximité desdits premier et second entrefers opérationnels. 20 9° Tête électromagnétique selon la revendication 1, adaptée pour un fonctionnement stéréophonique, caractérisée par des moyens définissant un troisième et un quatrième entrefer opérationnels, lesdlts premier et second entrefers opérationnels s'étendant symétriquement dans un premier plan incliné à 25 45° et lesdits troisième et quatrième entrefers opérationnels s'étendant symétriquement dans un second plan incliné à 45° et perpendiculaire audit premier plan, par une pièce polaire s'étendant d'une face de chacun desdits entrefers opérationnels et par une bobine montée sur chacuœdesdites pièces polaires, les 30 bobines pour lesdits troisième et quatrième entrefers opérationnels étant connectées en série, ladite aiguille mobile étant disposée symétriquement entre lesdits entrefers opérationnels et comprenant tin bras d'aiguille ayant son axe normalement parallèle à l'axe longitudinal desdits entrefers opérationnels, 35 un dispositif de montage dudit bras d'aiguille sur ledit support pour un mouvement autour d'un centre de pivotement, et ledit dispositif de; shuntage de flux étant connecté opération-nellement audit bras d'aiguille et étant dimensionné et posi 71 23749 2096572 tionné pour se trouver hors d'un trajet direct du flux pour chacun desdits entrefers opérationnels mais dans le champ marginal de ces entrefers, de sorte qu'un mouvement de l'aiguille et le mouvement correspondant dudit dispositif de shuntage de 5 flux diminue effectivement la longueur de l'un des entrefers opérationnels de chaque.paire de bobines connectées en série et augmente effectivement la longueur de l'autre entrefer opérationnel de ces paires de bobines connectées en série. 10° Tête électromagnétique selon la revendication 10 9, caractérisée en ce que ledit bras d'aiguille s'étend vers l'avant à partir dudit centre de pivotement, et ledit organe de shuntage de flux s'étend en arrière de ce centre. 11° Tête électromagnétique selon la revendication 10, caractérisée en ce que ledit organe de shuntage de flux est 15 tronconique et co-axial audit bras d'aiguille. 12° Tête électromagnétique selon la revendication 10, caractérisée en ce que l'extrémité à grand diamètre dudit organe de shuntage de flux est la plus rapprochée dudit centre de pivotement. 20 13° Tête électromagnétique selon la revendica tion 9, caractérisée en ce que ledit dispositif de shuntage de flux est cylindrique et est constitué par un matériau élec-tromagné ti que. 14° Tête électromagnétique selon la revendica-25 tion 9, caractérisée en ce que ledit organe de shuntage de flux comprend un support en matériau non magnétique et des organes individuels de shuntage de flux en matériau électromagnétique disposés à proximité de chacun desdits entrefers.opérationnels.