Brevet FR2090064A1 — publié le 19720114

209006k '0 •5 La présente invention se rapporte généralement à un dispositif formant circuit de correction, de trame de télévision ; en particulier, elle concerne et a. essentiellement pour objet un circuit utilise pour corriger la distorsion latérale en forme de coussin, de croissant ou analogue dans un appareil récepteur de télévision en couleurs, ainsi que les diverses applications et utilisations résultant de sa mise en oeuvre et les systèmes, ensembles, équipements et installations pouvus de tels dispositifs. Dans des appareils de télévision modernes particulièrement du type employant des systèmes de déviation à large angle (tel que par exemple à 110°), la distorsion en coussin devient un problème croissant puisque l'angle de déviation est même plus grand que celui des systèmes classiques à 90°. Des bobines de réactance saturables, qui ont été utilisées dans les systèmes à 90° pour produire la correction de distorsion latérale en coussin, sont moins appropriées dans les postes récepteurs à large angle, puisque la bobine de réactance saturable doit être plus grosse et par conséquent plus coûteuse. Dans-des appareils 20 récepteurs conçus de façon compacte, l'espace, disponible pour les éléments composants, est minimal et doit être utilisé efficacement. L'addition d'une bobine de réactance relativement grosse de correction de la distorsion en coussin est donc indésirable. L'une des caractéristiques du circuit, auquel la 25 présente invention est incorporée, est que le transformateur de correction de distorsion latérale en coussin coûteux et quelque peu encombrant ou volumineux a été éliminé. Dans le présent circuit, un signal de correction de distorsion latérale en coussin, qui est une forme d'onde parabolique 2Q récurrente ou itérative à la fréquence de déviation verticale, est appliqué à un circuit régulateur de tension électrique du type décrit dans le brevet américain n°3.517.255. Comme l'énergie de déviation pour le système de déviation à 110° a augmenté depuis, approximativement 3,5 mJ, qui est la valeur 35 nécessaire dans sa contre- partie à 90°, jusqu'à 5,4 mJ et comme les exigences de puissance à haute tension électrique sont restées approximativement les mêmes pour les deux systèmes 17594 2 2090064 de déviation (la puissance à haute tension électrique est diminuée dans les postes récepteurs à écran plus petit), on a découvert qu'en ajoutant une forme d'onde de correction de distorsion en coussin, qui fait varier l'énergie totale d'entrée appliquée au système de déviation horizontale d'une manière parabolique , produit une variation secondaire indésirable dans'la forme de la trame. Ceci résulte du fait que, bien que le régulateur de tension électrique fasse varier l'énergie d'entrée en réponse à l'information parabolique de.correction de distorsion en coussin, l'intensité du courant électrique de déviation et la haute tension électrique tendent à changer à la fois ; elles varient cependant d'une quantité disproportionnée qui produit line distorsion secondaire de la trame. Cet effet est particulièrement notable ou perceptible dans un système de déviation à large angle où une forme d'onde de correction de distorsion en coussin relativement grande est nécessaire pour corriger la distorsion latérale en coussin. Il est par conséquent nécessaire d'appliquer un signal de correction supplémentaire qui est représentatif des variations de haute tension électrique causées par l'application de la forme d'onde parabolique de correction de la distorsion en coussin au circuit régulateur de tension électrique. Des circuits, mettant la présente invention en oeuvre, comprennent un système de déviation horizontale employant un régulateur de haute tension électrique non dissipateur du type qui fait varier l'énergie d'entrée appliquée au système de déviation horizontale et comporte un transistor de commande connecté au circuit régulateur, qui reçoit à la fois un signal de fréquence de balayage vertical ou de trames du circuit de déviation verticale et un signal représentatif de la haute tension électrique pour produire une correction de distorsion latérale en coussin pour la trame de télévision. l'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative qui va suivre en se reportant aux dessins schématiques annexés, donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs illustrant divers 71 17594 3 2090064 modes de réalisation de l'invention et dans lesquels : - la figure 1 représente, d'une façon imagée, une. trame révélant la distorsion latérale en forme de coussin ou de croissant ; 5 - la figure 2 représente la forme de trame résultante quand seulement le signal à fréquence de balayage vertical ou cle trame module l'énergie d'entrée appliquée au système de déviation horizontale ; - la figure 3, divisée respectivement en les parties 3a. 10 et 3b, représente un mode de réalisation préféré de la présente invention, partiellement sous forme synoptique fonctionnelle et partiellement sous forme de diagramme schématique, qui corrige la distorsion de trame représentée sur les figures 1 et 2 et maintient constante la largeur de balayage, d'exploration 15 ou d'analyse pour des courants de faisceau électronique d'intensité variable ; et - la figure 4 représente, sous forme d'un diagramme schématique, un circuit préféré utilisé pour produire le signal de correction supplémentaire. 20 En se référant à la figure 1 en détail, il y est représenté les lignes horizontales de sommet ou supérieures et de base ou inférieuiesd'une trame qui sont de forme normale. Les lignes verticales représentent une distorsion parabolique communément appelée distorsion latérale en coussin qui est causée par la 25 géométrie du tube oscillographique ou à rayons cathodiques à images de télévision, de sorte que le centre de courbure du panneau de face avant formant dalle de fond du tube et le centre de déviation du faisceau électronique ne coïncident pas. La distorsion devient particulièrement prononcée dans le système 30 de déviation à 110° où le centre de déviation du faisceau électronique est déplacé davantage ou plus loin à partir du centre de courbure de la plaque formant panneau de face avant ou dalle de fond du tube à images de télévision dit kinescope. En supposant que la haute tension électrique est maintenue 35 constante, on voit que, pour compenser cette distorsion, il est nécessaire d'accroître l'intensité du courant électrique dans le bobinage de déviation horizontale jusqu'à une valeur 71 17594 4 2090064 maximale au centre de la trame en partant du sommet ou de la partie supérieure et diminuer à son tour l'intensité du courant électrique dans le bobinage de déviation horizontale depuis le centre de la trame jusqu'à la base ou partie inférieure 5 de la trame. Ceci aura pour effet de changer la largeur de trame afin de produire la configuration rectangulaire désirée de trame. Il est connu d'appliquer une forme d'onde parabolique, à fréquence de balayage vertical ou de trames à un régulateur de tension électrique en série qui fait varier la tension 10 électrique appliquée au système de déviation horizontale pour réaliser la correction de distorsion latérale en coussin. Si une forme d'onde parabolique à fréquence de balayage vertical ou de trames est appliquée au régulateur de tension électrique du type décrit dans le brevet américain n°3.517.253 et qui est 15 utilisé dans un système de déviation à 110°, la haute tension électrique ainsi que l'intensité du courant électrique dans le bobinage de déviation horizontale variront en réponse à la forme d'onde parabolique . De même, quand l'énergie d'entrée est changée en raison de l'addition de l'information parabolique , l'intensité 20 du courant électrique de déviation et la haute tension électrique changent d'une quantité disproportionnée partiellement dae aux' caractéristiques de réponse du système à haute tension électrique. Comme cela est indiqué sur la figure 2, les changements à la fois de l'intensité du courant électrique de déviation et de 25 la haute tension-électrique, causés par l'information parabolique de correction de distorsion en coussin, produisent une distorsion secondaire de la trame. Cette distorsion se manifeste par des bords -de trame allongés en forme de S comme cela est représenté par les côtés de la trame sur la figure 2. La variation de haute 30 tension électrique, due à l'addition de l'information de correction de distorsion en coussin,est utilisée pour accélérer le faisceau électronique et retardera quelque peu la variation de l'intensité du courant électrique de déviation causée par l'information de correction de distorsion en coussin. Ce retard résulte de la charge 35 capacitive du tube à images formant kinescope et du multiplicateur de tension électrique présents , qui est utilisé pour développer la tension électrique à l'électrode formant dernière 71 17594 5 2090064 anode ou accélérateur de sortie du tube kinescope. Ainsi dans la partie commençante(moitié supérieure de la trame) du balayage vertical « la haute tension électrique sera quelque peu plus basse que nécessaire» Les électrons dans le faisceau de balayage, 5 d'analyse eu d'exploration seront suffisamment lents en. passant à travers le champ de déviation causé par le courant électrique de déviation peur être déviés suivant ion angle plus grand que celui qui est désiré en créant ainsi un élargissement de la trame, comme cela est indiqué sur la figure 2. Pendant 10 la dernière partie du balayage vertical , l'effet opposé se produit. La. haute tension électrique a maintenant augmenté, en raison de l'information de correction de distorsion en coussin. La vitesse du faisceau électronique croît et il est dévié à un degré moindre en rétrécissant ainsi la largeur de trame vers 15 la base ou partie inférieure de la trame comme cela est indiqué sur la figure 2. Pour corriger cette modulation de trame secondaire indésirable, un signal de commande supplémentaire, représentatif de la haute tension électrique, est développé et employé de la 20 manière décrite conjointement avec la description des figures 3a et 3b qui suit. La figure 3 est divisée en deux parties, à savoir la figure 3a et la figure 3b, qui sont représentées sur des feuilles ou planches séparées en raison de la complexité du système de 25 circuit qui y est contenu. Il doit être entendu que la borne A sur la figure 3a est connectée à la borne A sur la figure 3b ; de même, la borne B sur la figure 3a est connectée à la borne B sur la figure 3b. La figure 3a représente, sous forme synoptique fonctionnelle 30 et schématique, l'extrémité avant d'un appareil récepteur de télévision et les circuits de déviation, verticale tandis que la figure 3b représente, sous forme synoptique fonctionnelle et schématique, le système de déviation horizontale, le système générateur de haute tension électrique, le régulateur de tension 35 électrique et le système de circuit de correction de distorsion en coussin de la présente invention. En se référant à la figure 3a en détail, une antenne 10 71 17594 6 2090064 applique des signaux de télévision reçus à un poste récepteur de télévision 12. Le poste récepteur 12 peut être du type usuel et comprend par exemple un dispositif d'accord pour recevoir des signaux de télévision choisis et un convertisseur de fréquence h pour convertir les signaux reçus en un signal de fréquence intermédiaire plus basse. Un amplificateur de fréquence intermédiaire amplifie les signaux convertis et les applique à un circuit détecteur vidéo à l'intérieur de l'appareil récepteur 12, à partir duquel des signaux de luminance sont développés 10 e"t amplifiés par un amplificateur vidéo. Les signaux vidéo amplifiés sont ensuite appliqués à un élément de commande tel qu'une cathode 34 sur un tube à images formant kinescope 35 représenté sur la figure 3b. Le poste récepteur 12 peut aussi comprendre un circuit manipulé de régulation automatique de gain 15 qui règle ou contrôle le gain de l'amplificateur de fréquence intermédiaire conformément- à des principes classiques de régulation automatique de gain. Les signaux vidéo sont également appliqués à un canal ou à une voie de chrominance qui traite l'information de couleurs 20 pour la convertir en une forme appropriée pour l'application au tube à images formant kinescope 35. Le tube kinescope 35 est du type comportant trois canons à électrons et un masque perforé à ombre portée (non représenté) et sert d'organe reproducteur d'images en couleurs pour l'appareil récepteur 25 représenté. Un signal de sortie, provenant du poste récepteur 12, comprend une information vidéo et de synchronisation qui est appliquée à un étage séparateur de synchronisation 14. Le séparateur 14 sépare l'information de synchronisation de l'information vidéo et l'information de synchronisation horizontale 30 ou de lignes de l'information de synchronisation verticale ou de trames «Les impulsions de synchronisation horizontale ou de lignes, provenant du séparateur synchrone 14, sont appliquées à l'étage oscillateur de balayage horizontal 40 sur la figure 3b au moyen de bornes d'inter connexion A-A. Les impulsions de 35 synchronisation verticale ou de trames,provenant d^L'étage séparateur 14, sont appliquées à un étage d'attaque de balayage vertical 1 r. :a:î. peut comprendre par exemple un amplificateur à haut gain 71 17594 7 2090064 et des moyens commutateurs ou interrupteurs. La sortie de l'étage d'attaque de balayage vertical 16 est connectée à un étage de sortie de déviation verticale 20. L'étage de sortie de déviation verticale 20 comprend deux 5 transistors de sortie 17 et 18 connectés suivant une configuration à symétrie complémentaire. Une tension électrique d'alimentation +VQ procure la puissance de fonctionnement nécessaire pour l'étage et les résistances 19 et 29 et la diode 26 procure la tension électrique de polarisation pour les bases des transistors 17 et 10 18. Un condensateur 21 dit " bootstrap" ou auto-élévateur relie la jonction des résistances 19 et 29 à une borne de sortie 22 qui est la jonction des émetteurs des transistors 17 et 18. Un condensateur de couplage 23 applique des signaux de sortie, apparaissant à la jonction 22, à un circuit de convergence 24 15 et à l'étage d'attaque de balayage vertical 16 au moyen d'un réseau 25 de réaction de conformation en S et à un réseau conformateur d'ondes 30. La sortie de l'étage de convergence 24 est connectée à l'enroulement 27 du bobinage de déviation verticale associé au tube kinescope 35 au moyen d'une borne Y et 20 à l'étage d'attaque de balayage vertical au moyen d'un réseau intégrateur (non représenté) pour réaliser une commutation correcte. L'extrémité éloignée de 1'enroulement de déviation verticale 27 est connectée au moyen d'une seconde borne Y à un second réseau de réaction ou de rétroaction 28 qui est connecté 25 à l'étage d'attaque de balayage vertical 16. La jonction de l'enroulement de déviation verticale 27 et du réseau de réaction 28 est connectée à la borne B au moyen d'une résistance 37. La sortie du réseau conformateur d'ondes 30 est également connectée à la borne B. 30 Le fonctionnement de l'étage de sortie de balayage vertical 20 est expliqué en plus grand détail dans la demande de brevet américain n° 37.665 déposée le 15 Mai 1970. Dans le but de décrire le firctdonnana.it de la présente invention, il est seulement nécessaire d'examiner l'information obtenue du circuit de 35 déviation verticale 20 qui est utilisée pour produire une forme d'onde parabolique récurrente itérative à la fréquence de déviation verticale. La forme d'onde parabolique désirée est 71 17594 8 2090064 obtenue en mettant en matrice les signaux apparaissant à l'entrée du réseau conformateur d'ondes30 et à la jonction de l'enroulement de déviation 27 et du réseau de réaction 28. Les formes d'onde en ces deux emplacements sont représentées au voisinage 5 du circuit. La forme d'onde Vq, représentée au bas de l'enroulement de déviation verticale, est d'une forme généralement en dents de scie commençant au début de la période de balayage vertical aller (t^ ), franchissant, coupant ou traversant l'axe zéro au centre de la période de balayage aller (t^) et devenant 10 négative de façon croissante jusqu'à ce que la fin de la période de balayage aller (t2) soit atteinte. Cette forme d'onde est représentée comme ayant une amplitude de crête, de pointe ou maximale d'approximativement 2 Y et accompagnée par le symbole Vjj. Il seraii/possible d'obtenir une forme d'onde parabolique 15 en intégrant cette tension électrique, cependant, son amplitude est insuffisante pour réaliser la valeur requise de la forme d'onde parabolique Ainsi, il est nécessaire de matricer la tension électrique de sortie à la borne B, due à la tension électrique V^, avec un second signal de fréquence de balayage 20 vertical ou de trame. Ce signal, représenté au voisinage du réseau conformateur d'ondes 30 et accompgné par le symbole V^, est une forme d'onde généralement en dents de scie entre les périodes t^ et La forme d'onde comprend, entre les périodes t^ et "^'q» l'impulsion de retour de balayage vertical. 25 Le signal est> intégré par le réseau 30/ét se combine avec le signal Vjj pour produire, à la borne B, une forme d'onde parabor lique de la valeur et de la forme nécessaires. En se référant maintenant à la figure 3b en détail, les impulsions entrantes de synchronisation horizontale ou de lignes 30 à la borne A sont appliquées à un. oscillateur de balayage horizontal 40 qui produit des signaux de fréquence de balayage horizontal ou de lignes qui sont appliqués à un étage de sortie de balayage horizontal 50 au moyen d'un transformateur de couplage 42. L'étage de sortie de balayahe horizontal 50 est du type à 35 redresseur commandé au silicium (SCR)et comprend un redresseur commutateur commandé au silicium 43, une diode commutatrice 44, un redresseur commandé au silicium de balayage aller 45 et une 71 17594 9 2090064 diode d'amortissement 46. Une bobine d'inductance commutatrice 47 et un condensateur de retour de balayage 48 relient le redresseur commutateur commandé au silicium et le redresseur commandé su silicium de balayage aller. Un condensateur auxiliaire 5 49 est connecté depuis la .jonction de la bobine d ' indue tance 47 et du condensateur 48 à la masse, la puissance d'entrée au système est fournie au moyen d'une alimentation de tension électrique B+ qui est connectée au système de déviation horizontale au moyen d'une bobine d'inductance d'entrée 51 et d'un enroule-10 ment secondaire 54s, connecté en parallèle , d'une bobine de réactance saxurable 54. Un réseau 55, comprenant une résistance, une diode et un condensateur, est connecté en série à l'enroulement 54s comme cela est représenté. Un enroulement de déviation horizontale 57 (bobinage de déviation) associé au tube kinescope 15 35, est connecté à la diode d'amortissement 46 comme cela est indiqué. Sa borne éloignée est connectée à un condensateur 58 de conformation en S qui est connecté en retour à la masse. Un transformateur de sortie de déviation horizontale 70 un enroulement primaire 70p connecté au borne du redresseur 20 commandé au silicium de balayage aller 45. Un condensateur de blocage de tension électrique directe 72 est connecté en série à l'enroulement primaire comme cela, est indiqué, l'enroulement secondaire 70s du transformateur 70 fournit des impulsions de haute tension électrique à un multiplicateur de tension élec-25 trique 80 pendant 1'intervalle de retour de balayage horizontal ou de lignes de chaque cycle de déviation horizontale au moyen d'un condensateur de couplage 75. le multiplicateur 80 comprend plusieurs diodes et condensateurs connectés suivant une configuration quadruplicatrice de tension électrique, la tension 50 électrique de sortie à l'électrode formant dernière anode ou accélérateur de sortie est appliquée à la borne à haute tension électrique 36 prévue sur le tube kinescope 35. Le multiplicateur comprend également une sortie de focalisation, de concentration ou de collimation,à bassetension électrique, représentée dans 35 le schéma sous la forme d'une borne de sortie 73 accompagnée 71 17594 10 2090064 par le symbole V_. si Le courant électrique continu ou direct d'entrée au multiplicateur, qui est représentatif du courant électrique de faisceau électronique du tube kinescope, est fcurni par le 3 trajet de courant électrique direct ou continu comprenant la-diode 76, la résistance 77, la résistance 81 et un circuit limiteur de luminance 84. Les condensateurs 78 et 82 contournent respectivement en dérivation les insistances 77 et 81 . Un signal, représentatif du courant électrique de faisceau, 10 qui présente également une corrélation avec la tension électrique à l'électrode formant dernière anode ou accélérateur de sortie, est développé à la borne 79 par le courant électrique direct ou continu s'écoulant par le trajet précité de courant électrique. Ce signal apparaît sur le conducteur 83 qui connecte 15 la borne 79 au circuit de correction de distorsion latérale en coussin 90. Le circuit 90 comprend un condensateur de couplage 85 et un filtre comportant les résistances 86 et 87 ayant un condensateur 88 connecté depuis leur jonction à la masse. Le conden-20 sateur 85 applique les composantes de fréquence alternatives du signal, présent sur le conducteur 83 et qui est illustré par la forme d'onde voisine du conducteur 83,désignée par le symbole VI» à la borne de base 89b du transistor de commande de correction de distorsion en coussin 89. 25 Les résistances 91 et 92, connectées depuis une borne de collecteur 89c du transistor 89 à la masse et ayant leur jonction connectée à la borne de base 89b, servent à polariser le transistor 89. Une résistance d'émetteur 93 connecte la borne d'émetteur 89e du transistor 89 à la masse. La borne 30 de collecteur 89c du transistor 89 est connectée au moyen d'un dispositif conducteur unidirectionnel 95 à une borne 96 qui est la jonction d'une diode à avalanche 64 et d'un bras de contact frottant ou coulissant d'une résistance variable 59. Un condensateur 94 est également connecté cepuis la borne de col-35 lecteur 89c du transistor 89 à la masse. Un circuit régulateur de tension électrique 60 comprend un transistor 62. La puissance de commande ou de fonctionnement pour le transistor 62 est fournie 71 17594 2090064 par une alimentation de tension électrique +Y qui est connectée à une borne de collecteur 62c sur le transistor 62 au moyen d'un enroulement de commande 54c sur la bobine de réactance sa-turable 54 qui comprend une diode 52 connectée en parallèle 5 à l'enroulement de commande. Une résistance de base 63 est ■ connectée depuis la borne de base 62b sur le transistor 62 à la masse. La borne de base 62b est en outre connectée à la borne 96 au moyen d'une diode à avalanche 64. L'étage de déviation horizontale 50 est décrit en détail 10 dans le brevet américain n° 3-452.244. Une brève description est cependant incluse ici. Quand l'intervalle de balayage aller de chaque cycle de déviation est amorcé ou commencé, le courant électrique dans le bobinage de déviation est conduit au moyen de la diode d'amortissement 46 et son intensité est à une valeur 15 maximale négative et croît vers zéro. Quand le point milieu du balayage aller est atteint, la charge sur le condensateur 58 de conformation en S à atteint une valeur maximale et la conduction du courant électrique dans le bobinage de déviation est sur le point d'être transférée de la diode 46 au redresseur 20 commandé au silicium de balayage aller 45. Au point milieu du balayage aller qui correspond au centre de la trame explorée ou analysée, le redresseur commandé au silicium 45 est déclenché dans l'état de conduction au moyen d'une impulsion provenant du circuit déclencheur 56 auquel est fourni un signal au moyen 25 d'un enroulement 51s prévu sur la bobine de réactance d'entrée 51. Le condensateur 58 fournit maintenant de l'énergie au bobinage de déviation 57 pendant cette dernière portion de l'intervalle de balayage aller. Pendant le balayage aller, les condensateurs 48 et 49 30 sont chargés par l'alimentation B+ par le trajet de courant électrique comprenant les bobines d'inductance 51p et 54s connectées en parallèle et la bobine d'inductance commutatrice 47. L'inductance totale des bobines d'inductance connectées en parallèle 51p et 54s détermine la quantité exacte de la charge présente 35 sur les condensateurs 48 et 49 au début du retour de balayage. Er faisant varier cette inductance totale, on peut faire varier 1'énergie • d'entrée au système. 71 17594 12 2090064 Le régulateur de tension électrique 60 fonctionne de façon à faire varier l'inductance de l'enroulement secondaire 54s de la Too"bine de réactance saturable 54 d'une manière décrite en détail dans le brevet américain n° 3.517.253. En le décrivant ^ brièvement, le régulateur de tension électrique 60 fonctionne pour maintenir une largeur de trame constante en présence de changements de 1'-intensité du courant électrique de faisceau et de fluctuations de la tension électrique de ligne (alimentation de puissance) de la manière suivante. Un potentiomètre diviseur de tension électrique 59 est connecté ai&bornesdu condensateur 58 et produit une tension électrique de référence à sa borne de bras de contact coulissant ou frottant 96. Cette tension électrique est partiellement décaléë par la tension électrique auxbornes de la diode à avalanche 64, 1 ^ la tension électrique restante étant appliquée à la borne de base 62b sur le transistor régulateur 62. Le trajet de courant électrique de collecteur à émetteur du transistor 62 comprend 1'enroulement de commande 54c de la bobine de réactance saturable 54. La tension électrique au^bornesdu condensateur 58 (qui a une 20 composante de tension électrique directe d'approximativement 50 Y de la polarité représentée) varie en raison de changements dans l'intensité du courant électrique de faisceau ou de la tension électrique B+ et le signal, appliqué à la borne de base 62b en raison de ce changement de tension électrique, force 2^ l'intensité du courant électrique de collecteur à varier d'une manière qui commande ou règle l'inductance de la bobine de réactance saturable qui changera à son tour l'énergie d'entrée au système de manière à compenser les variations de tension électrique B+ ou d'intensité du courant électrique de faisceau. Le régulateur ne réalise cependant pas une correction de la distorsion latérale en coussin. Cette correction requise de distorsion en coussin est fournie par le circuit de correction de distorsion en coussin 90. Comme cela a été décrit antérieurement, une forme d'onde parabolique . est développée par les circuits respectivement de déviation verticale et de conformation d'ondes de la figure 3a. et est appliquée à la borne de base 89b du transistor de commande 71 17594 13 2090064 89 au moyen de la borne d'interconnexion B. En se référant à la figure 1, on voit qu'au sommet ou à la partie supérieure et à la base ou à la partie inférieure de la trame, peu de correction de distorsion latérale en coussin est nécessaire 5 ou aucune telle correction n'est nécessaire tandis qu'au milieu, on a besoin d'une quantité maximale, la forme d'onde parabolique, présente à la borne B, forcera le transistor 89 à conduire une quantité maximale au milieu du balayage verticale et des quantités moindres au sommet et à la base. Cette conduction 1 n à son tour abaissera la tension électrique à la borne 96 d'une manière parabolique . (il est à noter ici que la diode 95 et le condensateur 94 sont nécessaires pour bloquer l'écoulement de courant électrique provenant de la borne de base du transistor 89 à travers la jonction de base à collecteur de ce transistor ^ 5 pendant le retour de balaya^ horizontal quand la tension électrique à la borne 96 est sensiblement réduite), la tension électrique, variant paraboliqùement à la borne 96 pendant le balayage vertical,fera varier à son tour l'intensité du courant électrique de collecteur s'écoulant dans le transistor 62. ^ 1'enroulement de commande 54c de la bobine de réactance saturable 54 détecte ce changement d'intensité de courant électrique dans l'enroulement de commande pour forcer l'inductance de l'enroulement secondaire 54s à varier conformément à des principes bien connus de bobine de réactance saturable. l'inductance totale du circuit en parallèle 54s et 51P changera par conséquent et l'énergie totale d'entrée au système de déviation variera en réponse à l'information de correction de distorsion en coussin à la borne B. Au centre de la trame où une quantité maximale de correction de distorsion en coussin est nécessaire, le signal à la borne B est à une valeur maximale positive, le transistor 89 réagit à ce signal pour être à sa valeur conductrice de crête, de pointe ou maximale qui rend à son tour minimale la tension électrique à la borne 96. l'intensité du courant électrique de collecteiir du transistor 62 diminuera en raison du signal appliqué à sa base par la borne 96. L'enroulement de commande 54c aura donc un courant d'intensité diminuée qui, à son tour, tend à désaturer 71 17594 2090064 le noyau de la bobine de réactance saturable et à accroître l'inductance de l'enroulement secondaire 54s. l'inductance totale du circuit en parallèle 54s et 54p croît et l'énergie totale d'entrée au système de déviation est augmentée. Ainsi 5 au centre de la trame, l'intensité du courant électrique de déviation horizontale sera augmentée d'une quantité maximale par le circuit de-correction de dist.orsion en coussin pour corriger la distorsion en coussin. la forme d'onde parabolique , appliquée au transistor 89, produit plus ou moins de correction selon les besoins aux diverses positions de l'intervalle de balayage vertical . la forme d'onde de la tension électrique d'émetteur (et par conséquent l'intensité du courant électrique de collecteur du transistor 89) est représentée par la forme d'onde désignée 15 par Vg qui est voisine de la résistance 93. les instants tQ, t^ et -tg se produisent respectivement au commencement, au milieu et à la fin de l'intervalle de balayage vertical. Comme cela a été noté auparavant, l'addition de cette information parabolique seule produira une distorsion de trame 20 secondaire du type représenté par la figure 2. Ainsi, un signal correcteur supplémentaire est appliqué à la base 89b du transistor de commande 89. Ce signal correcteur supplémentaire est représentatif des variations de haute tension électrique dUes à l'addition de la forme d'onde parabolique de correction de 25 distorsion en coussin. Il s'est avéré commode d'utiliser la borne pré-existante 79 sur le trajet de courant électrique ou direct continu pour lë rûultiplicateur de haute tension électrique .80. le sigfial, présent à cette borne, est représenté en détail dans la forme d'onde voisine du conducteur 83 et accompagnée 30 par le symbole V-g. les composantes dè haute fréquence de la forme d'onde IL, comprennent l'information de fréquence vidéo. X) Cette forme d'onde de correction supplémentaire (V-g), qui est appliquée au transistor de commande de correction de distorsion latérale en coussin 89 au moyen du condensateur 85, est 35 utilisée pour contrôler ou régler l'énergie d'entrée à l'étage de sortie de déviation horizontale, le circuit régulateur 60 réagit au signal supplémentaire Y-. d'une manière similaire Jd 71 17594 15 2090064 comme cela a été décrit en corrélation avec le signal de correction de distorsion en coussin précité. Il est à noter que, pour diminuer la largeur de trame à la partie supérieure et élargir la trame à la partie inférieure, il est nécessaire 5 respectivement de diminuer et d'augmenter l'énergie d'entrée au système de déviation. Ainsi, la forme d'onde V_, représentée 13 au voisinage du conducteur 83, est plus négative (la polarité relative nécessaire pour diminiuer l'énergie d'entrée) pendant l'intervalle de temps ^o""^ Qui correspond à la partie 10 supérieure de la trame de télévision, qu'elle ne l'est pendant l'intervalle de temps t^-t^. Pendant que la diminution de l'énergie d'entrée durant la moitié supérieure de la trame tend à dégrader ou à diminuer la haute tension électrique, le changement de l'intensité du courant électrique de déviation 15 est régulateur et variera suffisamment pour supposer à tout changement supplémentaire de haute tension électrique ainsi que pour diminuer la trame jusqu'à ses dimensions désirées. De même pendant la partie inférieure de la trame, l'accroissement de l'énergie d'entrée tend à augmenter la haute tension 20 électrique qui tendrait cependant de nouveau à diminuer la largeur de trame ; l'intensité du courant électrique de déviation est augmentée d'une quantité suffisante pour surmonter le changement de haute tension électrique en dilatant ainsi la largeur de trame jusqu'à sa dimension désirée. 25 Le courant électrique de déviation contrôle ou règle la largeur de trame dans une mesure plus grande que les changements de haute tension électrique puisque la largeur de balayage est directement proportionnelle à l'intensité du courant électrique dans le bobinage de déviation et inversement propor-30 tionnelle à la racine carrée de la haute tension électrique. Le trajet de courant électrique direct ou continu depuis le conducteur 83 jusqu'au transistor 89 comprend les résistances 86 et 87 avec un condensateur 88 de contournement en dérivation depuis leur jonction jusqu'à la masse et sert à aider le 35 régulateur 60 à maintenir la dimension constante avec les variations de l'intensité du courant électrique de faisceau dues à des changements de luminance de l'image. 71 17594 16 209006k Bien que la forme d'onde Yg sur la figure 3b soit une approximation suffisante ou adéquate du signal de commande supplémentaire nécessaire, le système de circuit de la figure 4 produit un signal correcteur Y'^ qui est un échantillon de 5 haute tension électrique et réalise par conséquent une correction plus exacte ou précise quand il est utilisé comme signal correcteur supplémentaire. Sur la figure 4, le condensateur 71 (dans le circuit multiplicateur 80 de la figure 3b) a sa borne connectée à la 10 jonction de la résistance 77 sur la figure 3b, débranchée et reconnectée à un condensateur" supplémentaire 97 pour former un diviseur de tension électrique capacitif depuis la borne 73 sur le multiplicateur de tension électrique 80 jusqu'à la masse, la tension électrique au£bornesdu condensateur 97 est addition-15 nellement divisée par un potentiomètre 98 connecté auxbornesdu condensateur 97. la tension électrique résultante, au bras de contact frottant ou coulissant de la résistance 90, est appliquée au moyen du condensateur 85 à la base 89b du transistor 89 de commande de correction de distorsion latérale en coussin. Quand 20 le système de circuit de la figure 4 est employé, le condensateur 85 sur la figure 3b est supprimé et inséré comme cela est indiqué sur la figure 4. la forme d'onde de tension électrique, apparaissant à la jonction des condensateurs 71 et 97,est représentée sur la figure ët accompagnée par le symbole V-g* la tension 25 électrique V' est essentiellement un échantillon de la tension Sj électrique de focalisation , de concentration ou de collimation qui suit les variations de haute tension électrique. On voit que cè signal est généralement une forme d'onde conformée en S et la polarité est telle qu'elle permet de corriger la dis-30 torsion en forme de S de la trame, représentée sur la figure 2. Bien que les modes de réalisation préférés des figures 3 et 4 représentent des points d'échantillonnage particuliers pour le signal de correction à haute tension électrique, il est possible d'obtenir la forme d'onde désirée en d'autres 35 emplacements dans le circuit, par exemple à la borne 36 du tube kinescope 35 en utilisant un réseau diviseur de tension électrique, les paramètres suivants ont été utilisés dans le 71 17594 17 2090064 10 15 système de circuit des figures 3 et 4 Condensateur Résistance 71 2.000 picofarads 85 0,01 microfarad 88 0,15 microfarad 94 5,6 microfarads 97 0,1 microfarad 86 330 kilo-ohms 87 330 kilo- ohms 91 100 kilo—ohms 92 82 kilo-ohms 93 270 ohms 98 1 megohm Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui.n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits , ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées selon l'esprit de l'invention. 71 17594 18 2090064 REVENDICATIONS 1. - Dispositif formant circuit de correction de trame à utiliser dans un système de déviation en télévision,- du type comprenant un étage de sortie de déviation pour développer un premier courant électrique de déviation pour un enroulement de 5 déviation associé à un dispositif de représentation visuelle formant tube oscillographique ou à rayons cathodiques de reproduction d'images dit tube kinescope ayant un angle de déviation relativement large et pour engendrer une puissance à haute tension électrique pour ledit tube kinescope, caractérisé 10 en ce qu'il comprend : un régulateur de tension électrique comportant des moyens de commande pour faire varier l'énergie des moyens de couplage pour appliquer des signaux, provenant de ladite source de seconds signaux de déviation, auxdits moyens de commande dudit régulateur de tension -électrique pour moduler l'énergie d'entrée audit système de déviation de manière à compenser la distorsion latérale en forme de coussin d'une trame de télévision ; et une source de signaux-représentatifs de l'alimentation à haute tension électrique du tube kinescope, ladite source appliquant un courant électrique alternatif auxdits moyens de couplage pour appliquer des variations de haute tension électrique à ladite fréquence de déviation de trame ou verticale auxdits moyens de commande dudit régulateur de tension électrique. 2. - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de couplage précités comprennent des moyens pour intégrer les signaux précités provenant de la source précitée de seconds signaux de déviation pour développer un signal de correction de distorsion latérale en coussin variant paraboliquement. 3. - Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les moyens de couplage précités comprennent en outre un 20 25 30 35 71 17594 19 2090064 transistor ayant une borne de commande et une borne de sortie, des signaux précités de correction de distorsion latérale en coussin étant appliqués à ladite borne de commande et ladite borne de sortie étant connectée au circuit régulateur de tension 5 électrique précité. 4. - Dispositif selon la revendication 3> caractérisé en ce que les signaux précités, représentatifs des variations précitées de haute tension électrique à la fréquence de déviation de trame ou verticale précitée, sont appliqués capacitivement à la borne 10 de commande précitée du transistor précité. 5. - Dispositif selon la revendication 1, utilisable dans un appareil récepteur de télévision comprenant un régulateur de tension électrique non dissipateur du type dans lequel on fait varier l'énergie d'entrée au système de déviation horizontale en 15 réponse à des variations d'intensité di/couranfc électrique de faisceau du tube kinescope précité et de la tension électrique de l'alimentation de puissance de façon à maintenir la largeur de balayage relativement constante tandis que le circuit précité de correction de trame est un circuit de correction de distorsion 20 latérale en coussin, caractérisé en ce qu'il comprend : une source de courant électrique de déviation verticale 5 des moyens de commande connectés à ladite source de courant électrique de déviation verticale et audit circuit régulateur de tension électrique pour faire varier l'intensité du courant électrique 25 de déviation horizontale à une fréquence de déviation verticale, de façon à corriger ainsi la distorsion latérale en coussin ; une alimentation à haute tension électrique du tube kinescope précité et une source de signaux représentatifs de variations de fréquence de déviation verticale dans ladite alimentation à haute 30 tension électrique du tube kinescope, ladite source étant connectée auxdits moyens de commande en produisant ainsi un signal supplémentaire de correction de trame. 6. - Dispositif selon la revendication 5> caractérisé en ce que les moyens de commande précités comprennent un transistor de 35 commande ayant son courant électrique de collecteur susceptible de réagir ou sensible au signal précité de correction de distorsion latérale en coussin et de correction supplémentaire de trame pour 71 17594 20 2090064 faire varier le signal d'entrée appliqué à un élément de commande du régulateur de tension électrique précité. 7. - Dispositif selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que les moyens de commande précités comprennent en outre 5 un circuit intégrateur pour développer un signal de correction de distorsion latérale en coussin variant paraboliquement en r éponse à la forme d'onde de déviation verticale précitée. 8. - Dispositif selon l'une des revendications 5 à 1, caractérisé en ce que la source précitée de signaux, représentatifs ■0 des variations précitées de fréquence de déviation verticale dans l'alimentation à haute tension électrique du tube kinescope précité, comprend un diviseur de tension électrique capacitif connecté depuis une alimentation de tension électrique de focalisation ou de concentration, associée audit tube kinescope, 15 à la masse et des moyens appliquant un signal depuis une jonction de condensateurs dans ledit diviseur de tension électrique à une borne de base du transistor de commande précité. 9. - Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que la source précitée de signaux représentatifs des variations 20 précitées de fréquence de déviation verticale dans l'alimentation précitée à haute tension électrique du tube kinescope précité, comprend un trajet de courant électrique résistif ayant un courant électrique de faisceau du tube kinescope s'écoulant dans celui-ci, ledit trajet résistif ayant une borne à laquelle est 25 développée une tension électrique représentative de variations d'intensité du courant électrique de faisceau et des moyens capacitifs appliquant ladite tension électrique à une borne de base du-transistor de commande précité.