Brevet FR2072150A1 — publié le 19710924

i 2072150 En particulier l'invention concerne le cracking catalytique fluide de matières premières pétrolières et plus spécialement elle concerne un procédé de fonctionnement d'unité de cracking catalytique fluide comportant plusieurs zones réactionnelies allon-5 gées, appelées ici tubes ascendants, pour obtenir des rendements élevés en baphtas ayant des indices d'octanes supérieurs à ceux obtenus à ce jour* flans le procédé de cracking catalytique fluide, on transforme des hydrocarbures dans des conditions telles qu'une importante 10 partie d'une matière première hydrocarbonée soit transformée en produits recherchés tels que de l'essence, du gaz de pétrole liquéfié, des matières premières d'alkylation et des distillâts moyens de mélanges, avec production simultanée de composés gênants tels que du gaz et du coke» Lorsqu'il se dépose des quantités im-15 portantes de coke, l'activité et en particulier la sélectivité catalytique diminue ce qui abaisse la conversion des hydrocarbures, diminuant la production d'essence, et augmentant simultanément la production de produits moins souhaitables. Pour empêcher cette désactivation du catalyseur par dépôt de coke, on prélève 20 normalement le catalyseur dans la zone réactionnelle et on le fait passer dans une zone d'extraction où les hydrocarbures entraînés et adsorbés sont déplacés du catalyseur au départ au moyen d'un milieu d'extraction tel que la vapeur. On élimine la sapeur et les hydrocarbures, et le catalyseur extrait passe dans 25 une zone de régénération où on le met au contact d'un gaz contenant de l'oxygène pour réaliser la combustion au moins partielle du coke et régénérer le catalyseur. On réintroduit ensuite le catalyseur régénéré dans la zone réactionnelle et on le met à nouveau au contact avec des hydrocarbures. 30 On a récemment amélioré considérablement le procédé de cracking catalytique. L'introduction de catalyseurs de cracking zéo-litiques à entraîné une augmentation du débit et de la qualité des produits des unités de cracking catalytique existantes. De plus, on a mis au point un appareillage de cracking catalytique 35 amélioré destiné à être utilisé avec ces catalyseurs perfectionnés ce qui a encore amélioré le procédé global. Par exemple, les Brevets des Etats-Unis d'Amérique n° 3 433 733 et 3 44» 037 décrivent le cracking catalytique fluide d'hydrocarbures de pétrole avec des catalyseurs de cracking zéditiques ainsi que des para-40 mètres et des techniques d'utilisation de ces nouveaux cataly- bad original 70 4724Ô 2 2072150 seurs, et un appareillage de cracking catalytique fluide conçut pour tirer parti des avantages des catalyseurs zéolitiques. Plus particulièrement, l'appareillage est réalisé selon le principe du cracking en tubes ascendants, dans lequel on craque séparément 5 des charges de gas-oil et des charges de recyclage dans des zones réactionnelles distinctes allongées ou tubes ascendants se terminant dans une chambre réactionnelle conique contenant une phase dense et une phase diluée de catalyseur dans laquelle un cracking supplémentaire se produit dans la phase dense fluidi&ée. Grâce 10 au cracking en tubes ascendants, il est possible de choisir les conditions opératoires adaptées aux matières premières particulières, telles que des. charges de gas—oil ou.de recyclage qu'on introduit dans chaque tube ascendant. De plus, l'appareillage de cracking comporte une section d'épuration en-dessous du lit dense 15 fluidisé où les hydrocarbures entraînés et adsorbés sont déplacés du catalyseur par de la vapeur avant que. le catalyseur passe dans le récipient régénérateur. Comme c'est le cas avec-un dispositif classique catalytique fluide, le catalyseur est mis dans le régénérateur au contact d'un gaz contenant de l'oxygène pour réaliser 20 la combustion au moins partielle du coke déposé. On réintroduit alors le catalyseur régénéré en bas des zones réactionnelles allongées ou tubes ascendants à l'endroit où l'on introduit les matières-premières. En utilisant des tubes ascendants multiples, on.peut faire fonctionner chaque tube ascendant dans les condi-25 tions conduisant à la récupération maximum des produits recherchés avec la formation minimum de produits non souhaités pour des rendements maximums. Généralement, on fait passet les matières premières les plus réfractaires, telles que les gas-oils de recyclage, daris des tubes ascendants à des températures supérieures à 30 celles des tubes ascendants où on traite le gas-oil frais. Finalement, on cherche à obtenir le rendement maximum de l'unité de cracking catalytique fluide et du catalyseur de cracking zéoli-ti crue . Bien que des brevets précédents décrivent des appareils et des 35 modes opératoires utilisant les propriétés remarquables des catalyseurs de cracking zéolitiques, tout perfectionnement du fonctionnement améliorant le rendement de l'appareillage ou la qualité et/ou la quantité des produits obtenus est particulièrement souhaitable. 40 En résumé, l'invention concerne un procédé amélioré de fonc BAD ORIGINAL. 70 47248 3 2072150 tionnement d'une unité de cracking catalytique fluide dans laquelle pratiquement la totalité ou la majeure partie du cracking se produit dans un grand nombre de zones réactionnelles allongées ou tubes ascendants. On obtient des rendements supérieurs en 5 naphtas d'indices d'octanes supérieurs en introduisant un gasoil ayant une gamme d'ébullition basse dans au moins un tube ascendant et un gas-oil ayant une gamme d'ébullition plus élevée dans au moins un autre- t,;be ascendant. Les conditions de fonctionnement des tubes ascendants sont choisies ae telle sorte qu'on 10 obtienne une conversion en volume du gas-oil d'ébullition supérieure inférieure de 0 à jO -;ï par rapport à celles au gas-oil d'ébullition inférieure. Selon un moue préférentiel de l'invention on utilise une unité de cracking catalytique fluide à -..eux tubes ascendants. 15 .D'autres avantages, et caractéristiques de l'invention rassortiront de la description qui va suivre faite en regard de la figure 1, annexée, qui représente un.appareillage permettant la mise en oeuvre du procédé de l'intention. En résumé, la Demanderesse a trouvé qu'on pouvait arscliorer 20 nettement le fonctionnement a'une unité- de crackin?: catalytique fluide comportant un grand nombre de zones, réactionnelles allongées en introduisant un zas—oil ayant une gamme d'ébullition basse w *—>' e dans au moins une des zones réactiomelles allongées et en introduisant un gas-oil ayant une gamme d'ébullition supérieure dans au 25 moins une autre zone réactionnelle allongée. Pour plus ue facilité, ces gas-oils sont également appelés ici gas-cils légers et gas-oils lourds, gas-oils plus légers et gas-cils plus lourus ou gas-cils à point, a'ébuliition inférieur et. gas-oils à point a'é-bullition supérieur. On choisit -des conditions de fonctionnement 30 dans les multiples zones réactionnelles allongées ae telle sorte que la conversion en volume du gas-oil lourd soit de C a jC U inférieure à cel i.e au gas—oil leger. iin opérant ainsi, on peut obtenir des rendements supérieurs en essence d'indice d'octane surérieur par rapport aux procédés classiques utilises à ce jour 35 avec un équipement semolafcle. L'invention concerne un -procédé de cracking catalytique de plusieurs gas-oils avec un catalyseur de cracking séolitique dans une unité de cracking catalytique fluiue constitué d'un réacteur, d'un régénérateur et d'un grand nombre de zones réactionnelles 40 allongées dans laquelle ledit réacteur comporte une phase dense — "1 &AD OPWHAL 70 4724Ô 4 2072150 et une phase diluée dudit catalyseur et lesdites zones réactionnelles allongées se terminent dans ledit réacteur et où on fait passer en direction dudit réacteur des mélanges dudit gas-oil et dudit catalyseur dans lesdites zones réactionnelles allongées 5 dans des conditions de cracking catalytique, l'amélioration du procédé consistant. : a) - à faire passer à travers au moins une zone réactionnëlle allongée un gas-oil ayant une gamme d'ébullition supérieure à celle du gas-oil passant à travers au moins une autre.zone réactionnelle 10 allongée, et b) - à décharger, l'effluent desdites zones réactionnelles allongées dans une phase catalytique dudit réacteur, ledit effluent étant constitué du mélange réactionnel vaporisé et du catalyseur, la conversion en volume du gas-oil lourd étant de G à 30 fois in- 15 férieure à celle du gas-oil léger. De plus, dans le mode de-réalisation le plus simple de l'invention, on utilise une unité de cracking catalytique fluide dans des conditions opératoires telles que la température des tubes ascendants soit de 427 à d21°C, la conversion volumique de 30 à A80 /o et les vitesses spatiales respectivement dans le tube ascendant de gas-oil léger et le tube ascendant, de gas-oil lourd soient de 10-L00 parties en poids/heure/parties en poids et à 50. - 200 .parties en poids/heiJ.r.e/parties en poids. On peut utiliser à: la fois le cracking en tube ascendant et le ^ cracking en phase dense fluidisée.de plusieurs gas-oils, selon le pfcocédé de l'invention ce qui conduit à un choix de.divers modes opératoires.. Bien ..que ces possibilités soient évidentes pour l'homme de l'art, plusieurs variantes seront décrites de façon sommaire dans un procédé utilisant une unité de cracking cataly-30 tique fluide à deux tubes ascendants. _ . Dans un mode de réalisation, on limite aux tubes ascendants le cracking du gas-oil.léger et du gas-oil lourd en déchargeant l'effluent des deux tubes ascendants dans la phase diluée du catalyseur dans le récipient réactionnel. Dans ce cas on utilise le ré-35 cipient réactionnel comme un volume de dégagement dans lequel il ne se produit en pratique pas de cracking. Dans un-autre mode de réalisation,.on soumet le gas-oil léger ■ - à la fois au. cracking en tube ascendant et en phase dense,, en limitant le cracking..du. gas-oil lourd au tube ascendant. L'ef-40 fluent du tube ascendant.de gas-oil lourd est déchargé dans la BAD OflKâfNAL 70 47248 5 2072150 phase diluée du catalyseur, et l'effluent du gas-oil léger dans la phase dense du catalyseur, et on fait passer le mélange réactionnel vaporisé en tube ascendant de gas-oil léger dans la phase dense du catalyseur dans des conditions du cracking catalytique réalisant une conversion vol unique supplémentaire de 5 à 30 ,ô, la totalité de la conversion pour un passage du gas-oil léger ne dépassant pas 60 volumes En r-glant les conditions opératoires, on peut abaisser la conversion dans le tube ascendant de gas-cil léger de telle sorte qu'elle soit inférieure égale ou. supérieure à celle obtenue dans 1e- tube ascendant de gas-cil lourd. Dans un autre mode de réalisation, on soumet seulement le gasoil léger à un cracking en tube ascendant, en craquant le gas-oil lourd à la fois dans le tube ascendant et dans la phase dense du catalyseur. On décharge l'effluent du tube ascendant du gasoil léger directement dans la phase diluée du catalyseur dans le récipient réactionnel, tandis qu'on décharge l'effluent du tube ascendant de gas-oil lourd dans la phase dense du catalyseur et qu'on lui fait traverser cette phase dense, dans des conditions de cracking catalytique réalisant une conversion vol tunique supplémentaire de 5 à 30 >. La conversion pour un passage du gas-cil lourd ne dépasse pas 80 volumes 'j. Dans un autre mode de réalisation, on soumet à la fois le gasoil léger et le gas-oil lourd au cracking en tubes ascendants et au cracking en phase dense en déchargeant l^effluent des aeux tubes ascendants dans la phase dense du catalyseur qu'on leur fait traverser dans des conditions de cracking catalytique pour obtenir une conversion complémentaire de 5 à 30 Dans ce mode de réalisation, la conversion totale de la totalité des gas-cils traversant l'unité de cracking catalytique ne dépasse pas 80 volumes Selon l'invention, la matière première fraîche est constituée d'un gas-oil. Parmi ces matières premières pouvant être utilisées dans le procédé ie l'invention, firent les fractions de pétrole bouillant entre environ 221 et 5cô °C, constituées de gas-cil lourd atmosphérique, ae gas-cils léz-er et lourd sous vide, de gas-oil craqué, ie gas-cil désasphalté, ae gas-oil décarburé, de gas-oil hyuro-tr&ité et de gas-oil extrait par solvant. Toutes ces matières premières sent des dérivés de pétrole n'ayant pas été précédemment soumis au cracking catalytique fluide et couramment appe-_ées gas-oils de 'première distillation» BAD ORJAÏNÀL1 70 47248 6 2072150 En général, les gas-oils utilisés dans le procédé de l'invention ont une gamme d'ébullition comprise entre 221 et 566°C. En général, on préfère utiliser comme gas-oil léger un gas-oil ayant un point d'ébullition compris entre environ 221 et 399°C, tandis que 5 le gas-oil lourd peut avoir une gamme d'ébullition comprise entre environ jlô et 566°C.. On peut obtenir les deux gas-oils servant de matières premières en fractionnant un gas-oil entier ou gas-cil brut, ou les obtenir de sources distinctes. Dans ce dernier cas, les gammes d'ébullition des deux fractions peuvent ou non 10 se recouvrir. Cependant, on préfère fractionner un gas-cil en-. tier pour tirer parti au maximum des avantages de l'invention. Dans ce cas, on préfère que le gas-oil léger ait une gamme d'ébullition d'environ 221 à 39.9°C et le gas-oil lourd une gamme d'ébullition d'environ 371 à 566°C. Les gammes d'ébullition utilisa-15 blés, montrent que le gas-oil léger constitue de 20 à 80 volumes S, et de préférence de 40 à 60 volumes c/o du gas-oil. Bien qu'on ait admis que le gas-oil constituant la matière première ae 1'unité de cracking catalytique ait été fractionné au départ en une fraction légère et en une fraction lourde, on peut ^ conduire le procédé en utilisant un gas-oil léger et un gas-cil lourd tels que la différence'entre le point final de distillation du gas-oil léger et le point initial-de distillation du gas-oil lourd soit négative ou positive. Lorsqu'on doit fractionner la charge de gas-oil de l'unité de cracking catalytique fluide pour pré-25 parer deux charges^ on peut utiliser diverses techniques de fractionnement. Lorsque le gas-oil provient directement de la colonne de fractionnement de brut; il est possible de dédoubler la matière première dans la colonne de fractionnement de brut pour obtenir le gas-oil léger et le gas-oil lourd- qu'on peut introduire directe t-ement dans l'unité de cracking catalytique fluide. Lorsqu'on mélange les matières premières avant de les introduire dans l'unité de cracking catalytique fluiae, on peut utiliser un pré-frac-tionr.ateur pour diviser la charge en des constituants de point d'ébullition bas et de peint d'ébullition élevé, puis charger ces fractions, dans leur tube ascendant respectif. Dans- une installation expérimentale, on peut concevoir un fractionnateur traitant ncr. seulement l'effluent réactionnel vaporisé de l'unité de cracking catalytique fluide mais fractionnant également la charge de l'unité ae cracking catalytique en fractions de gas-cil léger et itO ^e gas-oil lourd. Ainsi, or. peut combiner les produits gazeux du »*r gftp original 70 47248 7 2072150 réacteur avec la matière première fraîche de l'unité de cracking catalytique et les introduire dans le fractionnateur tandis qu'on utilisera la partie supérieure du fractionnateur- pour séparer les fractions légères, l'essence et les distillats moyens et utili-5 sant la partie inférieure du fractionnateur pour obtenir les fractions de gas-oil inférieure et supérieure destinées à être introduites dans les tubes ascendants de l'unité de cracking catalytique fluide. . Le catalyseur utilisé- aans l'invention est constitué d'un alu-10 mino-silicate cristallin à granas pores, couramment appelé zéo-lite et d'un oxyde métallique-actif, par exemple- un gel de silice et d'alumine ou de l'argile. Les zéolites utilisées ici comme catalyseurs de cracking ont un ordre de cristallisation tridimensionnelle rigide et des diamètres de pores uniformes dans la gamme O 15 d'environ•> à environ 15 A. Les catalyseurs zéolitiques cristallins utilisés dans l'invention sont constitués d'environ 1 à 25 % en poids de zéclite, d'environ 10 à 50 io en poids d'alumine le reste étant constitué de silice. Parmi les zéolites on préfère les z-éolites X et les zéolites Y, dans lesquelles une grande par-20 tie au moins des ions métalliques alcalins d'origine ont été remplacés par des cations tels que l'hydrogène et/ou un métal ou une combinaison de métaux tels que le baryum, le calcium, le magnésium, le manganèsè ou .des terres rares comme le cérium, le lan-" thane, le-néodyme, le . praséodyme,. le samariurn. et l'yttrium. 25- Selon l'invention, on introduit le gas-oil léger et le gas-oil lourd dans des zones réactionnelles allongées que l'on fait fonctionner de telle sorte qu'on obtienne une conversion inférieure du gas-oil-lourd. Dans la forme la plus, simple de l'invention, on utilise une unité de: cracking catalytique fluide à deux tubes as-30 cendants.- Le:s conditions _;e fonctionnement du -tube ascendant de gas-oil léger et du tube ascendant au gas-a.il- lourd sont une température ae fonctionnement de 427 à 621 °G, o_e préférence de h-49 à 538°C et une conversion par passage de jC à 80 fS, et de préférence de 4C à 75 ;:j» Les autres conditions dans les tubes ascen-35 dants sont une durée de séjour as 2 à 2C ceconaes, de préférence de 3 à 10 secondes et une vites.se de la vapeur de- 4, 5 a 15,2. m/ seconde et cte préférence de 6,1 à 12,2 m/seconde#.La vitesse spatiale dans le tube ascendant de gas-cil léger est de 10 à 100 parties/poids/heure/parties en poids, de préférence de 40 à 90 40 parties -en poids/heure/parties en poids, et la vitesse spatiale BAD ORIGINAL 1 70 47248 8 2072150 dans le tube ascendant de gas-oll lourd est. de 50 à 200 parties en poids/heure/parties en poids, de préférence de 75 à 150 parties en poids/heure/parties en poids» La conversion par passage du gas-oil lourd est de 0 à 30 c/i> inférieure à celle du,gas-oil 5 léger, la conversion globale du gas-oil léger ne dépass-ant pas 80 volumes Lorsque le mode opératoire comporte le cracking additionnel de l'un ou l'autre effluent en phase dense, du catalyseur dans le réacteur, les conditions dans la phase dens=e sont une température 10 de 427 a 621°C, une vitesse de la vapeur de 0,15 à 1,2 m/seconde, de préférence, de 0,40 à 0,6.7 m/seconde .et une vitesse spatiale de 1 à 40 parties en poids/heure/parties en poids, de préférence de 3 à 25 parties en poids/heure/parties en poids.. Le produit réactionnel vaporisé d'ion tube ascendant traversant le catalyseur en 15 phase dense subit une conversion supplémentaire de 5 à 30 volu-• mes . En opérant dans les paramètres, de l'invention, on peut obtenir des rendements supérieurs en naphta ayant un indice d'octane supérieur par rapport aux autres procédés. 20 II est possible d'utiliser, le procédé de l'invention, dans des imités de cracking. catalytique à tubes ascendants multiples. H est évident pour l'homme de l'art, qu'il .convient, d'étudier en détail la configuration de l'unité pour déterminer s'il est nécessaire de réaliser des modifications ou des variantes des tech-25 niques opératoires pour utiliser- le procédé de l'innention. Il est.prévu que la conversion du gas-oil léger est supérieure à celle du gas-oil lourd, et à cet effet, la'matière première légère devra traverser un tube ascendant plus-long que le gas-oil léger. Egalement, il faudra maintenir.la vitesse linéaire du gas-3® oil léger à une valeur plus faible pour obtenir une durée de contact supérieure dans le tube ascendant donc une conversion supérieure. Pour utiliser le procédé de l'invention dans un équipement existant, il conviendra d'étudier et de régler, soigneusement . . les conditions opératoires et dans certains cas de procéder à 35 certaines modifications de l'équipement. On préfère que l'unité de cracking catalytique soit- réalisée spécialement pour fonctionner selon le mode de réalisation choisi de 1'invention. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la descrip-40 tion détaillée qui va suivre faite en regard de la figure 1, qui BAD ORIGINAL 70 47248 o 2072150 illustre à titre purement explicatif mais nullement limitatif un appareillage permettant la mise en oeuvre d'un mode de réalisation conforme t à l'invention. Selon la figure 1, on intrcuuit un gas-oil lourd frais par les canalisations 10 dans un tube aseandar.t 14 et un gas-oil léger frais par la canalisation kZ dans un tube ascendant 24. Cette matière première fraîche peut- provenir de diverses sources non représentées. Par exemple, on peut obtenir le gas-oil loger et le gas-oil lourd par fractionnement d'un gas-cil composite ou. d'une huile brute. De plus, on peut obtenir ces deux matières premières à partir de sources totalement distinctes sous réserve que l'une soit un gas-oil plus léger-que l'autre. Cri met au contact le gasoil lourd dans la canalisation 10, ayant un point d'ébullition compris entre 288 et 5oo°C, au contact d'un catalyseur constitué d'un tamis moléculaire, z éditique, catalytique, chaud, régénéré en équilibre provenant ae la colonne montante 12; le catalyseur est à une température d'environ o21°C. La suspension obtenue d'jn catalyseur dans la vapeur d'huile, à une température d'environ 49>°C, monte dans le tube ascendant 14 à une vitesse., de la vapeur d'environ 9>1 m/seconde pour une durée moyenne de séjour d'environ 8 secondes et est évacuée dans la phase diluée du catalyseur dans le réacteur lo. Le tube ascendant 14, appelé tube ascendant de gas-oil lourd, se termine par une sortie dirigée vers le bas ayant une extrémité 18 dentelée qui a pour but de créer un.écoulement fluide des vapeurs d'hydrocarbures venant de la canalisation 14 dans le réacteur en phase diluée le, en particulier lorsque le niveau 20 de la phase dense en-dessous du bord dentelé 18 oscille au voisinage de la sortie du tube ascendant 14 limitée par le bord dentelé 18. Les conditions existant dans le tube ascendant de aas-oil 14 maintiennent une conversion inférieure de 5 à 30 par rapport à celle obtenue dans le tube ascendant de gas-oil lé^er. 1-e gas-cil léger ayart un peint d'ébullition compris entre 221 et 3?9°G traverse la canalisation 22 vers 3.a canalisation -ascendante 24 de gas-oil léger et vient u\; contact au catalyseur zéo-litique chauu décrit ci-dessus provenant ae la colonne montante 2c. Le mélange .te caxalyt eur :c var*" uv" c-tsnu, à '.-.ne ten;t:érature d'environ *93°G, monte dans la canalisation ascendante de gas-oil léger 2* à une vitesse moyenne d'environ 9,2 rr./seconde pour une aurie moyenne ue séjour d'environ o secondes. Les autres 1 BAD ORIGINAL I 70 47248 10 2072150 conditions dans la canalisation ascendante de gas-oil léger sont réglées pour maintenir une conversion de 5 à 30 )q supérieure par rapport au tube ascendant 14. L'effluent du tube ascendant de gas-oil léger 24 est déchargé 5 à la partie inférieure de la phase dense du catalyseur dans le réacteur lô et traverse cette phase dense du catalyseur "de cracking du réacteur lô vers le haut en réalisant une.conversion supplémentaire de 10 c;o du gas-oil. Les autres conditions de la phase dense du réacteur 1b sont une température de 493. °C,- une. vitesse 10 spatiale pondérale horaire de 6 parties en poids/heure/partie en poids. La conversion globale du tube ascendant de cracking de gas-oil lourd, du tube ascendant de cracking de gas-oil léger et du lit de cracking du réacteur et de 57 volume cette conversion étant égale à 100 moins le pourcentage volumique des produits 15 bouillant au-dessus-de 221°C. Les vitesses de la .vapeur dans le réacteur sont de 0,4b m/seconde à l'endroit où le tube ascendant de gas-oil léger se décharge dans la phase dense, de 0,37 m/seconde à l'endroit où la vapeur se sépare de la phase dense au niveau 20, de 0,77 m/seconde à l'endroit où le tube ascendant de gas-oil 20 se décharge dans la phase diluée et de C,ôl m/s-econde à la partie supérieure des tubulures d'entrée du cyclone. Les produits craqués quittent le catalyseur dans la phase diluée au-dessus du niveau 20 de la phase dense. Les vapeurs ainsi que le catalyseur entraînés traversent le cyclone 23 dans lequel 25 le catalyseur est séparé et renvoyé dans le lit au moyen de la tubulure plongeante 30. Les gas effluents quittent le cyclone 28 par la canalisation 32 pour se diriger dans la chambre soufflante 34 où les gaz d'autres dispositifs de cyclone, non représentés, sent recueillis et déchargés du réacteur par la canalisation 36; 30 Les canalisations de vapeur 36 transportent les produits craqués vers des dispositifs ae récupération, non représentés, où ils sont récupérés et séparés à l'état des produits recherchés par des dispositifs de compression d'adsorption et/ou de distillation bien connus dan1; l'arc. ✓5 Je la vapeur traverse la canalisation jS qui se dirige aans l'anneau ae vapeur 40 et est déchargée à la partie inférieure de la zrne réactionne]le lo en un point situé en-desscus de la sortie du tube ascendant 24 de gas-cil lé^er. La phase :en:e du catalyseur à la partie inférieure de la .zone réactionne Li e le est 40 extraite par la vapeur de l'anneau 40 et descend dans les colonnes BAD ORIGINAL 70 47248 ai 2072150 montantes 42 et 44 et les vannes de détentes 46,et 48 dans la zone d'extraction 50. La zone d'extraction 50 est munie de chicanes 52 fixées au tube ascendant 24 et de chicanes 54 fixées à la paroi de lrextracteur 50. La vapeur est introduite par la canalisa-5 tion 5g et l'anneau de vapeur 58 à la partie inférieure de la zone d'extraction 50 sous les chicanes 52 et par l'intermédiaire de la canalisation oO et de l'anneau de vapeur c2 sous les chicanes 54. La vapeur montant à travers l'extracteur déplace.et élimine les vapeurs d'hydrocarbures adsorbées et entraînées qui montent 10 dans la canalisation de décharge oj de l'extracteur pour pénétrer dans la phase diluée du réacteur lô où on les récupère avec les produits craqués, comme précédemment décrit. Le catalyseur extrait est-prélevé en bas de la zone d'extraction 50 au :moyen de la colonne montante 64 de catalyseur usé à 15 un débit commandé par la vanne de détente 06 et est déchargé par la colonne montante 08 dans le régénérateur 70. Dans le régénérateur 70 le catalyseur usé est mis au contact d'air introduit par la canalisation 72 et l'anneau d'air 74„ Le catalyseur subissant la régénération forme dans le régénérateur une phase dense 20 ayant un niveau supérieur 7o. On brûle le carbone à la surface du catalyseur et le gas de carneau obtenu monte dans le régénérateur 70 et pénètre dans le cyclone 78 où le catalyseur entraîné est séparé et renvoyé dans le lit dense du régénérateur par la canalisation .plongeante 8G. Le gaz de carneau effluent du cyclo-25 ne 78 traverse"la canalisation 82 et pénètre dans la chambre soufflante 84 et sort parla canalisation 85 de gaz de carneau vers un dispositif d'évacuation, non représenté, qui peut comporter un dispositif de récupération ae la chaleur et de l'énergie des gaz de carneau, bien connu dans l'art. On prélève, le cataly-30 seur régénéré au fond du régénérateur 70 par intermédiaire des canalisations 88 et 90 à des débits commandés, par les vannes de détente 92 et 94 de façon à introduire les catalyseurs régénérés chauds dans les colonnes montantes 12 et 2o comme précédemment décrit. 35 L'exemple suivant illustre la mise en oeuvre du procédé de l'invention dans une série a'opérations.dans une unité de cracking catalytique continue en lit fluidisé. Pour simplifier, dans aucun de ces essais on ne procède à un recyclage. Le cracking est limité au tube ascendant, et on n'utilise pas de cracking en pha-40 se dense. fl-fïï « 1 f|ad original» 70 47248 12 2072150 Dans les deux cas de l'exemple, on utilise dans le procédé de l'invention une unité die cracking catalytique fluide en utilisant deux tubes ascendants, en comparaison avec une mité de cracking catalytique fluide classique ne comportant qu'un seul tube: ascen-5 dant et en traitant un gas-oil entier» Dans le cas A on fait fonctionner à la fois l'unité à tube ascendant unique et l'unité à tube ascendant double- avec environ la même conversion globale en craquant le gas-oil lourd dans l'essai en tube Rouble à un pourcentage de'conversion inférieur à "celui du gas-pil." Dans le cas 10 B on fait fonctionner l'unité à tube ascendant unique et l'unité à tube ascendant double à la même conversion et de plus, on craque le gas-cil loger et le gas-oil lourd à la même .conversion dans l'unité à tube ascendant double. - Les propriêt;ê^"'dù--gas-o:iî"'Entier oitiTisé dans les essaie en 15 tube ascendant unique et du gas-cil léger et du: gas-oil lourd utilisées dans les essais en tube ascendant double obtenus; par fractionnement de ce-gas-oil entier figurent da;ns le tableau I ci-dessous. ■ \ - : TABLEAU"! ' ' ?" 20 PROPRIETES DE LA MATIERE PEEMIEHE . _ ' : GAS-OIL' ENTIER GAS-OIL LEGER GAS-OIL: LOURD - Densité . 0,873 ' :0,852 ; ; 0,89-2 - Distillation sous 10 mm, ^ J... - r-- en °G * ' r - • - Point -inférieur'd'ébul- ■ ■ ■ 25 lition 206 : 217 ' '. 30k - 10 ' 266 ' 254 ; . 332 - 30 303 277 : . 35Q _ 5o •=.-.« -.T.--...~323 ... 293 .368 - 90 408 -- 341 428 30 - Point-d'ébul] i„tion ; \ ? •" final - ... 449 v ; •• \ 366 . 454 - Pourcentage vcplumique ; ' -. j par rapport" a|i''gafe-oil f:..' ." ... " •' entier ; -4- , - 50 r 50 ;c c, r. - ! - * Tempe rature ['atœssphé risqué ; " ;• p.. 35 Les conditions'ëpéra.toiires- convenables,- lès conversions et les rendeme&ti^it^ettus .aiijsC que les-i;ndices: d'octane du naphta des divers essais rfi'g^reritïk:daris le tableaujî| ci-dessous. Le procédé utilisant le tubè ascendant double coiisf-'itue un mode de «M ■ ï réalisation de' l'invention. ' ' gAD ORIGINAL TABLEAU II Température du tube ascen-dant °G. - Tube ascendant 1 4 Tube ascendant 2 Conversion, volume yé - Tube ascenaant 1, gas-oil léger - Tube ascendant 2, gas-oil lourd - Latière première totale - Conversion globale Rendement % pondéral - Coke - Gas'sec - Butanes - Naphta débutanisé - Gas-oil Indice théorique d'octane du naphta (avec. 3 mm de plomb tétra-éthyle (1) Tube ascendant unique CAS"" a1 Tube ascendant double 493 r.o 5,0 4, C' '1 y t » i Différence ae rendement (Double-Unique) 49^> ol 52 5o,o 4,6 j>>5 8, 4 jii,0 Kj , 3 98,1 0,9 1,4 0,o 1,9 + 0,4 C A Tube ascendant unique 49., 66 6o 5,9 5,7 10,6 42,4 35, 2 99,0 Tute ascendant double 49J 49> oo 06 6o 5,1 . 5^ 10, j 34,û 99,7 Différence de renf dement (Double-Unique ) (1) - Indice théorique d'octane du naphta contenant 3 mm ae ml' t.étryéthyle {'our _>,7£5 1 - 0,8 + 0,1 - 0,5 + 1,8 - 0,0 + 0,7 ho o ro T> 2 £î Cn O 70 47248 14 2072150 Si on étudie le tableau II, on voit qu'on obtient les rendements en naphta d'indices d'octane supérieurs les plus élevés ' pour chacun des deux cas utilisant le tube ascendant double, ce qui montre qu'il est nécessaire a*alimenter les deux tubes ascendants en fraction de gas-cil ajrant des garasee d'ébullition différentes. Je plus, les rendements en coke et gaz secs, en- sous-prcduits r.cn recherchés au cracking catalytique., diminuent considérablement dans chacun des estais en tube ascendant double, ce qui confirme les avantages de l'invention. H va de soi que la pré-sente invention n'a été décrite et représentée qu'à titre purement explicatif mais nullement limitatif et qu'elle est susceptible de diverses variantes sans sortir de son cadre. BAD ORIGINAL 70 47248 15 2072150 EEVSNDI Câ. TIONS 1 - Procédé de cracking de gas-oils de première distillation avec un catalyseur de cracking zéolitique dans une unité de"cracking catalytique fluide constituée d'un, réacteur, d'un régénérateur et ds plusieurs zones réactionnelles allongées, ledit réacteur contenant une phase dense et une phase diluée dudit catalyseur et lesdites acnés réactionnelles allongées se terminant dans ledit réacteur et les mélanges desdits gas-oils et dudit catalyseur traversant lesdites zcnes réactionnelles allongées dans des conditions de cracking catalytique pour pénétrer dans ledit réacteur, "caractérisé en ce que : a) - on fait passer un gas-oil dè première- distillation ayant une gamme d'ébullition comprise entre 260 et 566°G dans au moins une zone réactionnelle allongée. b) - on fait passer un gas-cil de première distillation ayant une gamme d'ébullition comprise entre 221 et 399°C dans au moins une autre zone réactionnelle allongée, ledit gas-cil du stade (a) ayant une gamme d'ébullition supérieure à celle du gas-oil du stade (b) et, c) - on décharge l'effluent aesdites zones réactionnelles allongées dans une phase catalytique dudit réacteur, ledit effluent étant constitué du mélange réactionnel vaporisé et du catalyseur, la conversion du gas-cil d'ébullition supérieure étant inférieure de 0 à 30 volumes $0 à celle du gas--cil d'ébullition inférieure. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gas-oil ayant la gamme d'ébullition supérieure traverse une première zone réactionnelle allongée, et que le gas-cil ayant la gamme d'ébullition inférieure traverse une seconde zone réactionnelle allongée, les conditions opératoires dans la première zone réactionnelle allongée étant constituées par ur.e température de 427 à 621 °C, une vitesse spatiale pondérale horaire ae 50 à 200 parties en pcias/heure/parties en pcids et une conversion de 30 à 80 volumes et les conditions opératoires dans la seconde zone réactionnelle allongée étant constituée par une température de 427 a 621°C, une vitesse spatiale horaire pondérale de 10 à 100 parties en poids/heure/parties en poids et-une conversion -ie jQ à 8G volumes )ô, 3 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la conversion par passage au gas-oil d'ébullition supérieure est inférieure de 10 à 20 % à celle du gas-oil BAD ORIGINAL ^ 70 47248 10 2.072150 d'ébullition inférieure. 4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce qu'on décharge les effluents ae la première et de la seconde zones réactionnelles allongées dans une phase di-5 luée du catalyseur. 5 - Procédé .salpn. l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on décharge l'effluent de la première zone réactionnelle al 1 ongéê .daôs- une phase diluée du catalyseur,, l'effluent de la seconde- zone - allongée dans une phase dense du cata- 10 lyseur, et que ledit mélange réactionnel vaporisé de l.-iflite seconde zone réactionnelle allongée traverse ladite zone dense du catalyseur dans des conditions de cracking catalytique réalisant une conversion supplémentaire par passage de 5 à 30 volumes c/o, la conversion par passage-du-gas-oil d'ébullition inférieure ne dé- s - - - , ^ 15 passant pas 80'volumes • 6 - Procédé .seion.il fone,; quelconque 'd'e-s..-revendications 1 à 3, caractérisé eh ce. qu'on décharge.l'effluent.de la seconde zone réactionnelle ialLongée*dan& ûhe phase,-diluée "du. catalyseur, l'effluent de la première- zone réactionnelle allongée-, dans une vphase 20 dense du catalyseur ët-/ledit-mélange réactionnel vaporisé de ladite premières zone reàcti onneîie Allongée traverse ;"lâdite phase dense dans des conditions de cracking catalytique réalisant une conversion supplémentaire de 5 à J0 volumes /», la .conversion par passage du ga,§->oil d'ébullition' supérieure- ne ;dépassant pas 80 25 volumes %. \ ^ \ w ' • ; 7 - Procédé..,selon l'aune quelconque .des .revendications 2 ou 3, caractérisé en 'ce qu'on ^décharge les - effluent s de la première et -v ■»*. \ " j fy~Z, *" - - -- de la seconde zonéàc>éactîoriiielles'-allongées-dan's une phase dense du catalyseur et quelles mélanges ^éaëtionnels .vaporisés de ladi- 30 te première et de laditè 8 - Procédé selon l'une qiïelcon^uêvefes^rfeVendi-ea-tions précédentes, caractérisé en ce que le. catalyseur zéolitique de cracking 35 est constitué d-'alumino-sili cate cristallin 'ét de silice-alumine,, "'-X '. ; • - bad original