Brevet FR2074650A1 — publié le 19711008

La présente invention se rapporte a des filtres d'ondes et plus particulièrement elle concerne des filtres passe bande perfectionnés utilisant des résonateurs en céramique piézoélectrique en cascade combinés avec des inductances. Les filtres passe bande sont connus depuis longtemps dans la technique et consistent le plus fréquemment en assemblages variés de condensateurs et d'inductances accordés de façon appropriée et connectés pour former des circuits opérationnels pour une application prévue. On connaît également dans la technique plusieurs types de filtres piézoélectriques tels que ceux consistant en plusieurs résonateurs piézoélectriques combinés avec des condensateurs et constitués entièrement de résonateurs piézoélectriques. Les filtres constitués de condensateurs et d'inducteurs ont le désavantage d'être relativement encombrant et, de plus, particulièrement pour les filtres à haute sélectivité, requièrent de grands nombres d'éléments connectés en circuits complexes. Les filtres piézoélectriques, d'autre part, particulièrement dans la gamme de basse fréquence de 30 KHz a 100 KHz, sont également encombrants et possèdent les désavantages variés de largeur de bande très étroite, de cout élevé et de réponse asymétrique. La présente invention est conçue pour fournir un filtre passe bande perfectionné qui surmonte un ou plusieurs de ces désavantages. Un des principaux objets de la présente invention est de prévoir un filtre passe bande nouveau qui est caractérisé par une grande largeur de bande ou une grande bande passante et une sélectivité élevée. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un filtre passe bande qui est caractérisé par une perte d'insertion faible et une bande passante plane. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un filtre passe bande amélioré lequel possède une bande passante relativement symétrique et un pôle d'atténuation aux deux côtés supérieur et inférieur de la bande passante. Un autre objet encore de la présente invention est de prévoir des filtres d'ondes porteuses lesquels sont utilisés dans les télécommunications d canaux multiples, particulièrement dans la gamme de fréquence de 30 KHz à 100 KHz. Dtautres objets, avantages et caractéristiques de la présente invention apparaîtront de la description suivante faite en relation avec les dessins ci-joints dans lesquels La figure 1 est un diagramme de circuit schématique d'un filtre d'ondes de la présente invention. La figure 2 est une vue en perspective d'un résonateur en céramique piézoélectrique à quatre bornes d'un type utilisé dans la présente invention. La figure 3 est une représentation de circuit équivalent du résonateur représenté dans la figure 2. La figure 4 est une représentation de circuit équivalent simplifié du résonateur représenté dans la figure 2. La figure 5 est une vue en perspective d'un résonateur en céramique piézoélectrique à quatre bornes d'un autre type utilisé dans la présente invention. La figure 6 est une représentation de circuit équivalent simplifié du résonateur représenté dans la figure 5. La figure 7 est une représentation de circuit équivalent simplifié du filtre représenté dans la figure 1. La figure 8 est une représentation graphique des caractéristiques de transmission d'un filtre de la présente invention, et La figure 9 est un exemple d'une représentation graphique de la réponse de fréquence d'un filtre ayant une fréquence décentrée de 42 KHz selon la présente invention. En se référant à la figure 1 des dessins, on peut voir un filtre passe bande nouveau en céramique piézoélectrique de la présente invention, désigné,dans son ensemble, par la référence 1. Le filtre 1 comprend un premier résonateur en céramique piézoélectrique 2, un second résonateur en céramique piézoélectrique 3, une première inductance de dérivation 4, une seconde inductance de dérivation 5 et une troisième inductance de dérivation 6. il possède des bornes d'entrée 7 et 8 ; et la borne 8 est mise à la masse. Il possède des bornes de sortie 9 et 10 ; et la borne 10 est mise à la masse. Comme représenté dans la figure 1, une source de signaux 11 est connectée entre les bornes d'entrée 7 et 8 et une charge 12 est connectée entre les bornes de sortie 9 et 10. Dans une application pratique du filtre 1, la source de signaux 11 peut être un amplificateur de récepteur d'onde porteuse de télécommunications à canaux multiples et la charge 12 peut être un second amplificateur de récepteur. Le premier résonateur 2 et le second résonateur 3 sont identiques en dimensions et en forme et sont actionnés individuelle ment en tant que filtres électromécaniques dans un mode de résonance de vibration à une fréquence prédéterminée. Les trois inductances de dérivation 4, 5 et 6 peuvent être des dispositifs de bobine ou d'enroulement conventionnels faits d'éléments bien connus, tels que des inducteurs à P variable. La fréquence prédéterminée est l'une des fréquences des ondes porteuses qui sont utilisées dans les télécommunications à canaux multiples, particulièrement dans la gamme de fréquence de 30 KHz à 100 KHz. Dans la figure 2 des dessins, est représenté le premier résonateur en céramique piézoélectrique, désigné, dans son ensemble, par la référence 2. Ce résonateur comprend un corps 13 en céramique piézoélectrique sous la forme d'une plaque rectangulaire mince. Deux premières électrodes d'entrée 14 et 15 sont appliquées aux surfaces opposées principales de ce corps en céramique 13 parallèlement à l'axe longitudinal. Deux premières électrodes de sortie 16 et 17 sont également appliquées sur les surfaces opposées principales du corps 13 parallèlement à l'axe longitudinal. Ces deux paires d'électrodes 14 et 15, 16 et 17 sont placées sensiblement symétriquement par rapport à l'axe central longitudinal x - x' du corps en céramique 13 et possèdent des bornes 18 et 19, 20 et 21 qui y sont respectivement reliées.Les bornes 18 et 19 sont shuntées par la première inductance de dérivation 4 et sont couplées avec les bornes 7 et 8 du filtre 1, respectivement. Les bornes 20 et 21 sont shuntées par la seconde inductance de dérivation 5 et sont couplées avec le second résonateur piézoélectrique 3. Le corps en céramique 13 est polarisé dans le sens de son épaisseur. Une électrode de la paire des premières électrodes d'entrée, par exemple l'électrode 14, agit comme une première électrode d'entrée pour un signal d'entrée électrique et l'autre électrode 15 agit comme une électrode commune qui est mise à la masse. Les deux autres électrodes 16 et 17 agissent comme une première électrode de sortie et une autre électrode commune, respectivement. Lorsqu'une tension d'entrée électrique est appliquée entre les deux premières électrodes d'entrée 14 et 15 du résonateur 2, l'une des deux premières électrodes de sortie, par exemple l'électrode 16, dérive un signal électrique induit au moyen du résonateur 2. Le signal électrique depuis cette électrode 16 devient maximum au voisi nage de la fréquence de résonance du mode d'extension de longueur de vibration du résonateur 2. En se référant à la figure 3, dans laquelle les références identiques 18 et 19, 20 et 21 indiquent les bornes similaires à celles de la figure 2, le circuit équivalent est constitué essentiellement de capacitances de dérivation C01 et C02, de deux circuits de résonance en série de L1/2 et 2C1, d'un transformateur T et de capacitances de couplage C51, C52, C53 et C54. Un résonateur en céramique piézoélectrique ayant deux paires d'électrodes est généralement traité comme un résonateur composite ayant deux parties connectées en cascade par l'intermédiaire d'un transformateur approprié T. Le transformateur T a un rapport de transformation d'impédance de 1 : 1 en une polarité négative. L'une des bornes d'entrée du transformateur T est connectée, par l'intermédiaire du circuit de résonance en série de L1 /2 et 2C1, avec la borne d'entrée 18, et l'autre borne d'entrée de ce transformateur T est connectée avec la borne 19 qui est mise à la masse. Les circuits de résonance en série de L1/2 et 2C1 représentent les propriétés mécaniques d'une partie du résonateur 2. L1/2 représente l'inductance électrique de l'équivalent de masse de ladite partie du résonateur 2, et 2C1 représente la capacité électrique de l'équivalent de compliance de cette partie du résonateur 2. La capacitance C01 située sur les bornes 18 et 19 est la capacité d'entrée bloquée du résonateur 2. De façon similaire, l'une des bornes de sortie du transformateur T est connectée, par l'intermédiaire de l'autre circuit de résonance en série de L1/2 et 2C1, avec la borne de sortie 20, et l'autre borne d'entrée du transformateur T est connectée avec la borne 2.1 qui est mise à la masse. Cet autre circuit de résonance en série de L1/2 et 2C1 représente les propriétés mécaniques de l'autre partie du résonateur 2. L1/2 et 2C1 sont similaires à ceux de la définition ci-dessus. La capacitance C02 située sur les bornes 20 et 21 est la capacité de sortie bloquée de ce résonateur 2. La capacitance Csl qui couple les bornes 18 et 20 est la capacité traversant entre ces électrodes 14 et 16. La capacitance s2 qui couple les bornes 18 et 21 est la capacité de perte entre les électrodes 14 et 17. La capacitance Cs3 qui couple les bornes 19 et 20 est la capacité de perte entre les électrodes 15 et 16. La capacitance Cs4 qui couple les bornes 19 et 21 est la capacité traversant entre les électrodes 15 et 17. Pour une utilisation pratique, la capacitance C54 est enlevée du fait que les bornes 19 et 21 sont à la masse. Les capacitances Cs2 et C33 sont combinées avec les condensateurs C01 et C02, respectivement. Pour la simplicité, le transformateur T peut être supprimé du circuit équivalent de la figure 3. De ce fait, le circuit équivalent représenté dans cette figure 3 peut être modifié en une représentation équivalente simplifiée représentée par la figure 4. En Ex se référant à la figure 4, dans laquelle des références semblables indiquent des éléments similaires à ceux de la figure 3, le circuit équivalent est constitué des capacitances de dérivation C11 et C22, d'un circuit de résonance en série de L1 et C1 et d'une capacitance de couplage C2. Le circuit de résonance en série de L1 et C1 est connecté entre les bornes 18 et 20 et représente, dans son ensemble, les propriétés mécaniques du résonateur 2. L1 est l'inductance électrique équivalente de masse totale de ce résonateur, et C1 est la capacité électrique d'équivalent de compliance totale. La capacitance C11 située sur les bornes 18 et 19 est la capacité d'entrée bloquée effective du résonateur 2 et peut etre définie comme suit C11 = C01 + 2Csl + CS2 (1) La capacitance C22 située sur les bornes 20 et 21 est la capacité de sortie bloquée effective du résonateur 2 et peut être définie comme suit C22 :: C02 + 2C51 + C33 (2) Le condensateur C8 qui est connecté en parallèle avec le circuit de résonance en série de L1 et C1 est la capacité de couplage effective du résonateur 2 et peut être définie comme suit Cs = -C31 (3) Les propriétés électriques du circuit équivalent tel que montré dans la figure 4 seront maintenant exposées.Selon la méthode des paramètres d'image de la théorie des circuits électriques, les caractéristiques de transmission du circuit équivalent peuvent être caractérisées par 4 fréquences caractéristiques qui sont représentées par les relations suivantes dans lesquelles Fr est la fréquence de coupure inférieure du filtre passe bande de ces caractéristiques de transmission, Fa est la fre- quence de coupure supérieure du filtre passe bande desdites caractéristiques, Fi est la fréquence de pôle d'atténuation maximum desdites caractéristiques et Fm est la fréquence de transmission maximum du circuit équivalent. Dans la figure 5 des dessins, sont représentés le second résonateur en céramique piézoélectrique, désigné, dans son ensemble, par la référence 3, et les connexions électriques entre les électrodes du résonateur 3. Le second résonateur 3 qui est identique en configuration et en dimensions au premier résonateur 2 est constitué par un corps en céramique 22, deux paires d'électrodes 23 et 24, 25 et 26 et deux paires de bornes 27 et 28, 29 et 30 connectées avec ces électrodes 23, 24, 25 et 26, respectivement. Cependant, les connexions électriques sont différentes de celles du premier résonateur 2. Lorsque les électrodes 23 et 24 agissent comme une seconde électrode d'entrée et une électrode commune, respectivement, l'une des deux autres électrodes 25 est située sur la surface principale ayant sur elle la seconde électrode 23 d'entrée et agit comme une électrode commune et l'électrode restant de l'autre paire d'électrodes 26 faisant face à l'électrode commune 25 agit comme une seconde électrode de sortie. Les bornes 27 et 28 sont couplées avec les bornes du premier résonateur 20 et 21, respectivement, et la seconde inductance de dérivation 5 est insérée entre celles-ci. Les bornes 29 et 30 sont couplées avec les bornes de sortie 10 et 9, respectivement, et la troisième inductance de dérivation 6 est insérée entre celles-ci. Le circuit équivalent du second résonateur 3 est semblable à celui du premier résonateur 2 représenté dans la figure 3, à l'exception que le rapport d'impédance du transformateur est positivement 1 : 1. Le circuit équivalent simplifié du résonateur 3 est représenté dans la figure 6. En se référant à la figure 6 dans laquelle des références identiques indiquent les bornes similaires à celles de la figure 5, la représentation du circuit équivalent du résonateur 3 est identique à celle du résonateur 2 à llexception que chacun des é léments du circuit est représenté par une référence accompagné du signe prime. Les capacitances de dérivation C1l' et C22' et la capacitance de couplage Cs' sont définies comme suit C11 ':C01 + Csl (8) C22 ' = C02 + C34 (9) C' = C 2 C32 (10) et les fréquences caractéristiques du résonateur 3 sont représentées par les relations suivantes Chacun de ces deux résonateurs a les capacitances de couplage Csl ... C84, qui sont sensiblement plus faibles que les capacitances de dérivation C01 et C02. Toutes les capacitances de couplage sont sensiblement égales à C3 et les capacitances de dérivation C01 et C02 sont essentiellement égale à C0. Ces relations représentent habituellement le résonateur en céramique piézoélectrique du type rectangulaire mince de la présente invention et sont appliquées aux équations (5) à (14). Il en résulte que les deux résonateurs 2 et 3 peuvent avoir les relations suivantes Ces relations (15) à (19) expriment les fréquences carac téristiques d'un filtre qui a des caractéristiques de transmission normales. Le filtre ayant les deux résonateurs directement connectés en cascade montre les caractéristiques de transmission normales telles que représentées dans la figure 8. Ce filtre est caractérisé par les relations suivantes Fa-Fr C1 (20) Fr Fr . Cg C0 Fa-Fr Cs 2 Fr2-F (21) Cs, = C01 Fa'2 - Fr'2 (22) 2 F & - Fr'2 et Cs' = C8 (23) dans lesquelles #F est la largeur de bande passante du filtre, AF/Fr est le rapport de largeurs de bande du filtre, C1/C0 est le rapport de capacitances des résonateurs, F#' et Sont les fréquences de pôle supérieure et inférieure qui peuvent être prédéterminées par rapport à la désignation des caractéristiques du fil tre et Fr et Fa, Fr' et Fa' sont les fréquences de résonance et de contre-résonance des résonateurs, respectivement. En se référant à nouveau au circuit du filtre de la figure 1, les caractéristiques de largeur de bande des deux filtres réso nateurs' en cascade peuvent être améliorées de façon significative par- la présence des inductances de dérivation 4, 5 et 6 selon la présente invention, tel que cela sera évident en se référant à la figure 7 qui représente le circuit équivalent simplifié du filtre passe bande piézoélectrique. En se référant à la figure 7 dans laquelle des références identiques indiquent des éléments similaires à ceux des figures 1, 4 et 6, le circuit équivalent du filtre passe bande 1 peut être représenté par les deux ensembles de filtre 31 et 32 qui sont obtenus par la division au moyen de la ligne moyenne M-M' du filtre 1. Le premier ensemble du filtre 31 comprend le premier résonateur 2 en céramique piézoélectrique, la première inductance de dérivation 4 et une inductance 33 qui est connectée en parallèle avec les bornes de sortie 20 et 21 de ce premier résonateur. Le second ensemble de filtre 32 comprend le second résonateur 3 en céramique, la troisième inductance de dérivation 6 et une inductance 34 qui est connectée en parallèle avec les bornes d'entrée 27 et 28 du second résonateur.Dans un tel cas, chacune des deux inductances 33 et 34 a une valeur qui est approximativement égale à deux fois celle de la seconde inductance de dérivation 5. Le circuit équivalent du premier ensemble de filtre 31 peut avoir des caractéristiques de transmission identiques à celles du circuit équivalent de la figure 4.On a trouvé,selon la présente invention, que les caractéristiques de transmission optimum d'un filtre passe bande sont effectuées lorsque les fréquences caractéristiques de ce premier ensemble de filtre 31 satisfont approximativement les relations suivantes et la première inductance de dérivation 4 ainsi que l'inductance 33 obéissent à la relation suivante dans lesquelles fm est la fréquence centrale de bande passante de l'ensemble de filtre 31, fl est la fréquence de coupure inférieure de cet ensemble de filtre 31, fu est la fréquence de coupure supérieure de ce filtre 31, foc est la fréquence du pôle d'atténuation, L01 est la première inductance de dérivation, L02' est l'inductance de cette inductance 33 qui est approximativement égale à 2L02, et L02 est la seconde inductance de dérivation 5. En portant les équations (4) et (6) dans les équations (24), (25), on obtient fm = Fr (29) fi = fez (30) Selon les hypothèses mentionnées ci-dessus avec référence aux capacitances du résonateur 2, on peut simplifier les équations (25) et (26) et on peut calculer la largeur de bande passante de l'unité de filtre 31 comme suit De manière similaire, les fréquences caractéristiques du second ensemble de filtre 32 pour des caractéristiques de transmission optimum peuvent être approximativement représentées par les relations suivantes Et, la troisième inductance de dérivation 6 ainsi que l'inductance 34 satisfont les relations suivantes dans lesquelles fm' est la fréquence centrale de bande passante du second ensemble de filtre 32, fl' est la fréquence de coupure inférieure de cet ensemble de filtre 32, fu' est la fréquence de coupure supérieure de ce filtre 32, f' est la fréquence de pôle d'atténuation de ce second filtre 32, L03 est la troisième inductance de dérivation et L02,, est l'inductance de l'inductance 34 qui a une valeur approximativement égale à 2L02. En portant les équations (11) et (13) dans les équations (32) et (35) et en simplifiant les équations (33) et (34) sous les relations ci-dessus avec référence aux capacitances du résonateur 3, on peut obtenir les relations suivantes fm' = Fr' = Fr = fm (37) fm' = Fon' (38) dans lesquelles tf' est la largeur de bande passante de la seconde moitié du filtre 32. En conséquence, le filtre passe bande 1 en céramique piézoélectrique, selon la présente invention, est caractérisé par les propriétés telles que décrites ci-dessous (a) La fréquence centrale du filtre 1 coïncide avec la fréquence de résonance du premier résonateur 2 en céramique piézoélec trique. (b) La largeur de bande passante du filtre 1 est fois aussi large que celle des deux résonateurs qui sont directement en cascade. (c) Les deux fréquences de pôle d'atténuation du filtre 1 sont en position symétrique par rapport à la fréquence centrale de ce filtre et sont prédéterminées. (d) La seconde inductance de dérivation est la somme des deux in ductances Lo2' et L02,, et a une valeur approximativement éga le à 1 (2Ufm)2 (C11 +C22) (e) Chacune des trois inductances a une valeur qui accorde les ca pacitances respectives entre les paires d'électrodes. (f) L'ordre des deux ensembles de filtre 31 et 32 en cascade peut être interchangé. En se référant à la figure 8, les fréquences sont indiquées en KHz en abscisses et les caractéristiques de transmission de tension en db sont indiquées en ordonnées. La courbe en trait plein de la figure 8 représente la caractéristique de transmission du filtre 1 selon la présente invention. La courbe en pointillés représente les caractéristiques de transmission des deux résonateurs qui sont directement connectés en cascade sans les inductances de dérivation. Il est important que la largeur de bande passante du filtre 1 soit quelque peu plus large que celle des deux résonateurs sans inductance de dérivation et que les caractéristiques de fréquence du filtre 1 aient une réponse plane dans la bande passante et une caractéristique de coupure fine et nette aux fréquences de coupure. Le filtre passe bande en céramique piézoélectrique selon la présente invention peut être appliqué à un filtre d'onde porteuse de télécommunications à canaux multiples. Dans un tel cas, le programme de canaux, ctest-à-dire une attribution de fréquence des ondes porteuses dans une gamme de fréquence donnée, doit être pris en compte dans les caractéristiques de réponse non sélective ou parasite du filtre. Si les réponses non sélectives ou parasites du filtre porteur pour un canal sont dans la bande passante d'un autre canal, celles-ci causent une interférence des signaux porteurs. Par exemple, la figure 9 représente les caractéristiques de réponse parasite du filtre selon la présente invention. En se référant à la figure 9, les fréquences sont indiquées en KHz en abscisses et les caractéristiques de transmission de tension en db sont indiquées en ordonnées. La référence P désigne la bande passante du filtre pour le canal d'onde porteuse de 42 KHz, et S, ..., S8 désignent les réponses parasites du filtre par la présence des modes de résonance en courbure de vibration et des modes d'extension de longueur plus élevés de vibration des résonateurs. En conséquence, il est nécessaire que les fréquences porteuses de canaux différents soient hors de ces gammes non sélectives ou parasites. Ces fréquences d'ondes porteuses sont déterminées par les dimensions du résonateur en céramique piézoélectrique alors que les caractéristiques de réponse parasite dépendent des rapports largeur longueur du résonateur. Lorsque les résonateurs en céramique piézoélectrique ont des rapports largeur/longueur d'approximativement 0,14, 0,18, 0,22, 0,27 ou.0,36, le programme de canal le plus approprié peut être effectué selon la présente invention. Deux résonateurs en céramique piézoélectrique d'un filtre passe bande en ceramique piézoélectrique selon la présente invention sont fabriqués en utilisant un matériau en céramique piézoélectrique, par exemple le materiau en céramique piézoélectrique décrit dans le brevet américain nO 3.268.453 ayant les caractéristiques piézoélectriques pour le mode d'extension de longueur de vibration telles qu'énumérées dans le tableau 1. TABLEAU 1 - Constante de fréquence 1. 800î.8oo KHz-mm - Constante diélectrique .................... 1. 350 - Rapport de capacitances(C0 ) ................ 25 2C1 - Q mécanique ............................... 500 Ces résonateurs en céramique piézoélectrique sont sous la forme de plaques rectangulaires minces ayant deux paires d'électrodes, tel que montré dans la figure 2. Dans un exemple de réalisation spécifique, le filtre passe bande en céramique piézoélectrique selon la présente invention peut être utilisé pour les télécommunications à canaux multiples de 5 canaux dans la gamme de fréquence de 30 KHz à 120 KHz. Ce filtre passe bande piézoélectrique pour chaque canal des 5 canaux comprend deux résonateurs identiques en céramique piézoélectrique ayant le rapport largeur/longueur et les dimensions, tels qu'énumérés dans le tableau 2, et trois inductances de dérivation ayant les valeurs respectives énumérées dans le tableau 3. TABLEAU 2 Canal n Rapport largeur/longueur Dimensions (mm) 1 0,138 43,5x6,0x0,8 2 0,178 33,7x6,0x0,8 3 0,220 27,3x6,0x0,8 4 0,272 22,1x6,0x0,8 5 0,362 16,6x6,0x0,8 TABLEAU 3 Canal n Inductances (mH) Première Seconde Troisième 1 9,86 4,93 9,86 2 7,64 3,82 7,64 3 6,19 3,09 6,19 4 5,01 2,51 5,01 5 3,76 1,88 3,76 Gamme variable des inducteurs = + 25 % Le filtre passe bande piézoélectrique est caractérisé par une grande largeur de bande passante (plus que 6 KHz), une faible transmission de tension (moindre que -50 db) et une petite taille selon la présente invention. TABLEAU 4 Canal nO 1 2 3 4 5 Fréquence centrale (KHz) 42,3 54,6 67,4 83,3 111 Résistance d'adaptation (entrée et sortie) (Kohms) 10 10 10 10 10 Perte d'insertion (db) 3 2,5 2 2 2 Largeur de bande à-6 db (KHz) 6 7,5 9 12 14 Largeur de bande à-40 db (KHz) 13 17 21 24 27 Séparation de canal voisin (db) > 50 > 50 > 40 > 45 > L'o Dimensions de l'enveloppe (mm) 8 x 20 x 60 La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaitront à l'homme de l'art. REVENDICATIONS 1 - Filtre passe bande, caractérisé en ce qu'il comprend un premier résonateur en céramique piézoélectrique qui est prévu avec deux premières électrodes d'entrée et deux premières électrodes de sortie, et qui possède un mode de résonance de vibration à une fréquence prédéterminée ; un second résonateur en céramique piézoélectrique qui est prévu avec deux secondes électrodes d'entrée et deux secondes électrodes de sortie, et qui possède un mode de résonnance de vibration à ladite fréquence prédéterminée ; une première inductance de dérivation combinée en parallèle avec les deux premières électrodes d'entrée ; une seconde inductance de dérivation étant en dérivation entre les deux premières électrodes de sortie et les deux secondes électrodes d'entrée ; et une troisième inductance de dérivation qui est connectée en parallèle avec les deux secondes électrodes de sortie et qui est opposée en polarité aux deux secondes électrodes d'entrée. 2 - Filtre selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première inductance de dérivation s'accorde avec une capacitance entre les deux premières électrodes d'entrée, la seconde inductance de dérivation s'accorde avec une combinaison d'une capacitance entre les deux premières électrodes de sortie et d'une capacitance entre les deux secondes électrodes d'entrée et la troisième inductance s'accorde avec une capacitance entre les deux secondes électrodes de sortie. 3 - Filtre selon la revendication 1, caractérisé en ce que les premier et second résonateurs en céramique piézoélectrique ont une caractéristique de transmission normale lorsqu'ils sont directement en cascade l'un par rapport à l'autre. 4 - Filtre passe bande selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'un des deux résonateurs a une électrode d'entrée et une électrode de sortie situées sur l'une de ses surfaces principales et deux électrodes communes situées sur son autre surface principale, et l'autre de ces deux résonateurs a une électrode d'entrée et une électrode commune situées sur l'une de ses surfaces principales et une électrode commune et une électrode de sortie situées sur son autre surface principale, ce par quoi l'électrode d'entrée sur cette surface principale fait face à l'électrode commune sur l'autre surface principale par I'intermédiaire d'un corps en céramique du résonateur, ces résonateurs en céramique piézoélectrique étant une plaque rectangulaire mince et ayant un mode de résonance longitudinal de vibration, toutes les électrodes étant étendues sur les surfaces principales opposées en parallèle avec l'axe longitudinal du résonateur et étant situées symétriquement entre cet axe longitudinal, toutes les électrodes communes étant mises à la masse. 5 - Filtre selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'un des résonateurs en céramique piézoélectrique a la relation suivante en rapport avec sa capacitance CO Fa - Fr2 Cs = 2 . Fr2 - F#1 dans laquelle C3 est une capacitance de couplage entre les électrodes d'entrée et de sortie, C0 est une capacitance de dérivation entre l'électrode d'entrée et l'électrode commune, F#1 et F#2 sont les fréquences de résonance et de contre-résonance du résonateur, respectivement, étant une fréquence prédéterminée d'un pôle d'at ténuation avec référence à la caractéristique de transmission du résonateur, et l'autre résonateur a la relation suivante par rapport à sa capacitance CO' Fa'2 - Fr'2 C3, = + 2 F#'2 - Fr'2 dans laquelle Cs' est une capacitance de couplage entre les électrodes d'entrée et de sortie, C0' est une capacitance de dérivation entre l'électrode d'entrée et l'électrode communie, Fr' et Fa' sont les fréquences de résonance et de contre-résonance, res pectiyement, Fe6' est une fréquence prédéterminée d'un pôle d'atté nutation avec référence à une caractéristique de transmission du résonateur. 6 - Filtre selon la revendication 5, caractérisé en ce que la première inductance a une valeur approximativement égale à 1 (2nFr)2 C01 dans laquelle Fr est une fréquence de résonance du premier résonateur et C01 est une capacitance de dérivation entre les deux premières électrodes d'entrée, la seconde inductance a une valeur approximativement égale à 1 (2nFr) (C02 + C01') dans laquelle C02 est une capacitance de dérivation entre les deux premières électrodes de dérivation et C01' est une capacitance de dérivation entre les deux secondes électrodes d'entrée, et la troi sième inductance de dérivation a une valeur approximativement égale à (2nFr)2 C02' dans laquelle Fr' est une fréquence de résonance du second résonateur et C02, est une capacitance de dérivation entre les deux secondes électrodes de sortie. 7 - Filtre selon la revendication 1, caractérisé en ce que chacun des premier et second résonateurs piézoélectriques est cons titué par une plaque rectangulaire mince ayant un rapport largeur/ longueur sélectée parmi le groupe qui comprend 0,14, 0,18, 0,22, 0,27 et 0,36.