Brevet FR2108061A1 — publié le 19720512

La présente invention concerne des perfectionnements aux systèmes intensificateurs d'image et, plus particulièrement, aux moyens mis en oeuvre peur munir ces systèmes d'un contrôle automatique de brillance. Un système conforme à l'invention comporte un tube intensificateur 5 d'image oonprenant deux ou plusieurs étages connectés en cascade et alimenté par un oscillateur par l'intermédiaire d'un multiplicateur de tension, et un moyen de contrôle automatique de brillance fourni par un circuit qui élabore un signal de commande dérivé au moins en partie d'une détection du courant dans une partie du système et qui utilise ce signal de commande pour effectuer 10 la régulation de l'alimentation de l'oscillateur. Si un système intensif icateur d'image ne comporte pas de moyen de contrôle automatique de brillance, un accroissement progressif du niveau d'éclairement de la scène observée entraîne normalement la circulation d'un courant accru dans le tube intensif icateur, ce qui surcharge sa substance 15 luminescente de sortie et conduit au blanchiment de l'image. Des damages irréversibles peuvent en outre être provoqués en raison de la dissipation de puissance excessive. On voit donc que le contrôle automatique de brillance joue deux rôles, le premier consistant à éviter des détériorations définitives du tube intensif icateur et le second à prévenir toute perte d'information à 20 la sortie lorsque le tube est utilisé pour observer des scènes d'éclairement nettement plus élevé. Dans un intensif icateur d'image â plusieurs étages, la première de ces fonctions peut être réalisée de façon connue en insérant une résistance dans le conducteur ccnmun reliant le multiplicateur de tension à la photocathode du dernier étage et 1 'anodë àè l'avant-dernier étage. Dans 25 des conditions ïl'éclairement relativement intense, le courant assez important qui circule dans le dernier étage fournit alors une différence de potentiel significative aux bornes de cette résistance. Cela signifie que la différence de potentiel aux bornes du dernier étage lui-rrême est réduite en conséquence tandis que celle de l'avant-dernier étage est augmentée d'autant. Il en 30 résulte une sorte d'effet cumulatif qui conduit très rapidement l'intensificateur d'image à l'extinction avec 1 'augmentation de l'éclairement. Pour un tube à trois étages, cette extinction se produit à un niveau d'éclairement inférieur à un diziême de lux, ce qui est beaucoup trop bas pour de nombreuses applications. 35 En détectant le courant circulant dans une partie d'un système intensif icateur d'image, la présente invention a pour objet d'assurer la même protection du tube contre des dommages irréversibles tout en permettant la visualisation de scènes éclairées de façon beaucoup plus intense. La détection du courant peut s'effectuer de façon pratique à l'entrée 40 de l'oscillateur, la régulation requise de l'alimentation de l'oscillateur 71 34786 2 2108061 pouvant être réalisée en prévoyant pour ce dernier une alimentation par une source à limitation de courant. Cette méthode de contrôle automatique de brillance élargit la garnie de fonctionnement du système intensif icateur à des niveaux d'éclairement plus élevés que la limite supérieure atteinte par la 5 méthode connue, précéderaient décrite, utilisant une résistance, mais il s'éteint égalaient à un niveau d'éclairement trop bas peur certaines applications. Avec un intensificateur d'image à plusieurs étages,une amélioration supplémentaire est cependant possible en détectant seulement le courant circulant dans un autre étage que le premier, de préférence le dernier étage, 10 et en utilisant un signal représentatif de la valeur de ce courant pour réguler l'alimentation de l'oscillateur. On peut déduire des considérations suivantes que cette méthode est supérieure à celle qui utilise une source à limitation de courant en ce qui concerne l'élargissement de la ganrne de fonctionnement du système. Lorsque le niveau d'entrée du flux lumineux 15 s'accroît, l'intensité du courant circulant dans les premiers étages de l'intensificateur d'image est augmentée. Cela signifie qu'une puissance supplémentaire tend à être prise sur le multiplicateur de tension. Mais puisque l'alimentation de l'oscillateur est dans tous les cas régulée, la tension d'entrée de l'oscillateur est réduite de manière à compenser cette demande 20 de puissance accrue. En conséquence, la tension d'entrée du multiplicateur de tension est réduite, ainsi que sa tension de sortie. Il en résulte une réduction de la valeur de 1 ' anplification en courant fournie par chaque étage du tube intensificateur et, pour des valeurs d'éclairement croissantes, l'intensité du courant circulant dans les premiers étages du tube devient 25 plus significative par rapport à celle du dernier étage. L'augmentation proportionnelle de la dissipation de puissance dans le dernier étage est donc plus faible que l'augmentation proportionnelle de la dissipation totale de puissance dans l'ensenfale du tube intensif icateur d'image. La valeur du courant circulant dans le dernier étage du tube est maintenant en rapport 30 avec la dissipation de puissance de ce dernier étage, tandis que le courant circulant dans le multiplicateur de tension a une valeur qui se rapporte à peu près identiquement à la dissipation totale de puissance dans l'ensemble du tube. L'effet de limitation en puissance de la régulation est par conséquent moins innportant pour de fortes intensités lumineuses quand il est fonction 35 de conditions propres au seul dernier étage du tube que quand il dépend du courant de l'oscillateur, ce qui est effectivement équivalent au fait de rapporter la régulation à des conditions correspondantes propres à l'ensemble du tube intensificateur d'image. La détection du courant dans le dernier étage du tube présente 40 encore un autre avantage sur le contrôle de l'alimentation en courant de 71 34786 3 2108061 l'oscillateur. Le contrôle du comportement du tube intensif icateur est direct et fournit donc une réponse plus rapide qu'un.autre système de contrôle s'exerçant sur les effets de rétro-action du emportement du tube à travers le multiplicateur de tension. Cet avantage est particulièrement net en ce qui 5 concerne la réponse des deux systèmes â une décroissance rapide de l'éclaire-ment à l'entrée. Une amplification supplémentaire de la lumière est nécessaire à chaque fois que l'ëclairement diminue, et elle est fournie par m accroissement de la tension de sortie du multiplicateur de tension. Avec le système dans lequel le courant du troisième étage du tube intensificateur est détecté, 10 cette tension de sortie augmente relativement vite, car non seulement le courant drainé sur le multiplicateur de tension est réduit mais, simultanément et à la même vitesse, l'alimentation en tension du multiplicateur est accrue. Avec le système dans lequel le courant est détecté à l'entrée de l'oscillateur, la réduction du drainage de courant dans le multiplicateur de tension, à la suite 15 de la baisse du niveau d'éclairement, permet à sa tension de sortie de commencer à augmenter. Cet accroissement de tension nécessite l'emmagasinage d'une charge supplémentaire dans les condensateurs du multiplicateur de tension. Le courant demandé par le multiplicateur décroît donc plus lentement que le courant qui en est drainé, si bien que la tension qui lui est fournie augmente 20 également moins rapidement. Dans ce système, on trouve encore me augmentation de la tension d'alimentation du multiplicateur en mène temps 'que le courant drainé à partir du multiplicateur diminue. Mais la réponse est plias lente que celle de l'autre système car cette augmentation de tension s'effectue moins rapidement. 25 Ifii avantage du système dans lequel le courant appliqué à l'oscilla teur est détecté, réside dans le fait que la T.H.T., appliquée aux bornes de l'intensif icateur d'image peut être de l'une ou l'autre polarité. Cela signifie que le système peut être construit soit pour fonctionner avec une polarisation normale, auquel cas la photocathode du premier étage est au potentiel de 30 terre, ou est à un potentiel voisin, et la substance luminescente du dernier étage est à un potentiel positif élevé, soit pour fonctionner avec une polarisation inverse, auquel cas la substance luminescente du dernier étage est au potentiel de la terre, ou un potentiel voisin, et la photocathode du premier étage est à un potentiel négatif élevé. Cependant, dans l'autre système 35 où le courant circulant dans le dernier étage est détecté, il serait très mauvais de mesurer le courant en un point de potentiel élevé alors que le signal résultant doit être appliqué à des circuits fonctionnant à un potentiel proche de la terre, c'est pourquoi ces systèmes sont de préférence construits pour fonctionner avec une polarisation inverse. Il est particulièrement 40 avantageux d'utiliser un système à polarisation directe du tube car il rend 71 34786 4 2108061 plus simple l'introduction d'un dispositif de suppression de réponse aux éclats lumineux. Dans un environnement sujet à des éclats lumineux de courte durée et d'éclairement intense, tin système de contrôle automatique de brillance 5 à fonctionnement relativement lent peut être acceptable pour faire face aux variations relativement plus lentes des conditions générales d'éclairement du milieu ambiant, à condition qu'il soit acconpagné par un dispositif de suppression de réponse aux éclats lumineux à fonctionnement suffisamment rapide pour arrêter effectivement le fonctionnement du tube intensificateur 10 d'image dans des intervalles de tenps plus courts que la durée des éclats lumineux. Une façon d'obtenir cette suppression de réponse exige l'insertion d'une résistance dans le conducteur de la photocathode du premier étage du tube. La tension existant aux bornes de cette résistance est proportionnelle au courant qui y circule et, par conséquent, à l'éclairement incident. Cette 15 tension est anplifiée et appliquée par 1 'intermédiaire d'un filtre passe-haut à un détecteur à seuil dont la sortie est utilisée pour corrmander un relais inséré dans le conducteur d'alimentation de l'un des étages suivants du tube intensificateur d'image, de préférence ceux de la plaque luminescente du dernier étage. Avec cet arrangement, à chaque fois que l'éclairement incident 20 à l'entrée du tube s'accroît brusquement de façon particulièrement rapide, un signal est produit à la sortie du filtre passe-haut qui excède tenporaire-ment la valeur de seuil du détecteur. La sortie du détecteur à seuil provoque alors l'ouverture des contacts du relais sur le fil d'alimentation de l'anode luninescente du dernier étage du tube. Après un bref intervalle de tenps dont 25 la valeur est déterminée en premier lieu par la constante de tenps du filtre passe-haut, le relais revient au repos et ferme ses contacts, ce qui entraîne de nouveau l'alimentation du dernier étage. Les éclats lumineux normalement rencontrés par un tel système sont si courts que la dissipation supplémentaire de puissance qui résulterait de 30 l'absence de tout dispositif de suppression de réponse à ces éclats serait de trop courte durée pour endcrmager le tube intensificateur d'image. Le rôle primordial du dispositif de suppression de réponse est par conséquent de diminuer le tenps de mise hors-circuit du tube qui résulte de l'observation de ces éclats lumineux. En l'absence d'un tel dispositif, la réception d'un 35 éclat lumineux conduit initialement le tube intensificateur d'image à drainer un courant important du multiplicateur de tension, si bien que la plaque luminescente du dernier étage se sature et devient ccnplêtement blanche. L'important drainage de courant sur le multiplicateur de tension entraîne la chute de son potentiel de sortie, si bien que 1 'intensité• lumineuse de la 40 plaque luminescente s'estarpe et que, si le système conporte un contrôle 71 34786 5 2108061 automatique de brillance du type dans lequel le courant d'alimentation de l'oscillateur est détecté, le courant important drainé par le multiplicateur de tension afin de recharger ses condensateurs fournit vin signal de commande produisant une chute de la tension d'alimentation de sorte que, maintenant, 5 la plaque luminescente noircit avant de retrouver finalement son niveau d1 intensité initial. En présence d'un dispositif de suppression de réponse aux éclats lumineux, le tenps de propagation du signal relativement lent à travers l'intensificateur d'image permet d'utiliser la pointe de courant dans le premier étage peur cctmuter l'étage final d'un tube à trois étages avant 10 que la pointe de courant se soit propagée jusque là. De cette façon, l'étage final qui fournirait normalement la plus grande dissipation de puissance est corrrnuté avant d'excercer un drainage excessif de courant sur la charge enmagasinée dans le multiplicateur de tension. En conséquence, tant que la durée de l'éclat lumineux n'est pas plus grande que le tenps de coupure, le 15 tube intensificateur d'image est prêt à redonner la brillance de sortie requise pratiquement aussitôt que le dernier étage est à nouveau conmuté. Bien qu'il soit en principe possible d'adapter ce type de dispositif de suppression de réponse aux éclats lumineux à un système dans lequel le tube intensificateur d'image est à polarisation inverse, cela 20 présente en pratique des inconvénients car, dans ces circonstances, le courant circulant dans le premier étage est détecté à un potentiel très éloigné de la terre, ce qui apporte de grandes difficultés de conception et d'alimentation des étages d'anplification, de filtrage passe-haut et de détection de seuil, à moins qu'une alimentation séparée de puissance variable soit utilisée. 25 Même avec une polarisation de sens habituel du tube intensificateur d'image il est difficile de fournir une carmutation adéquate en raison de la grande différence de potentiel existant entre la sortie du détecteur à seuil et la plaque luminescente du dernier étage du tube. Les systèmes à contrôle automatique de brillance dérivant d'une 30 détection du courant, décrits précédemment, souffrent tous à des degrés variables du fait qu'à des niveaux d'entrée élevés d'intensité lumineuse le contrôle automatique effectue une surccrnpensation qui conduit à diminuer la luminance de l'image de sortie. Ce phénomène est dû au fait que les deux systèmes reposent sur la supervision du courant alors que c'est la puissance 35 qui est le paramètre le plus correct à détecter. Il est effectivement facile de montrer que la brillance de la plaque luminescente de sortie de tout étage d'un tube intensificateur d'image dépend, en théorie du moins, de la dissipation de puissance dans cet étage. Tout d'abord, la brillance de la substance luminescente est proportionnelle au produit de 1 ' amplification de lumière de 40 l'étage par le flux lumineux d'entrée dans cet étage. Ensuite, l'airplification 71 34786 6 2108061 lumineuse d'un étage est proportionnelle à l'énergie des électrons photoexcités qui viennent frapper la substance luminescente et, par conséquent, est proportionnelle à la différence de potentiel entre la plaque luminescente et la photocathode, tandis que le flux lumineux initial à l'entrée détermine 5 le taux d'émission d'électrons photo-excités, c'est-à-dire la valeur du courant traversant l'étage. Le produit de 1'amplification lumineuse par l'éclairement d'entrée est donc proportionnel à la dissipation de puissance électrique dans l'étage. Il s'en suit que le système à contrôle automatique de brillance par 10 supervision du courant circulant dans le dernier étage du tube intensificateur d'image paît être avantageusement modifié en faisant en sorte que la différence de potentiel apparaissant aux bornes de cet étage soit également détectée. En utilisant un réseau diviseur de potentiel approprié, un signal adéquat peut être obtenu par la supervision de la différence de potentiel, ce signal 15 pouvant être multiplié dans un multiplicateur analogique à circuit intégré avec le signal dérivé de la supervision du courant, afin d'obtenir un signal représentatif de la dissipation de puissance. Si la régulation de l'alimentation de l'oscillateur est ccititiandée par ce signal résultant, le système est alors pourvu d'un contrôle automatique de brillance dont le signal de ccrmande est 20 effectivement dérivé de la détection de la dissipation de puissance dans le dernier étage du tube intensificateur d'image. Ce système, corme le système précéderaient décrit dans lequel seul le courant du dernier étage est contrôlé, exige que le tube intensificateur d'image soit à polarisation inverse, c'est-à-dire que la plaque luminescente du dernier étage est au potentiel de terre, 25 ou à un potentiel voisin, tandis que la photocathode est maintenue à un potentiel négatif élevé. Ce système ne peut donc pas commodément être muni d'un dispositif de suppression de réponse aux éclats lumineux du type décrit ci-dessus au sujet du système dont le contrôle automatique de brillance repose sur la supervision du courant alimentant l'oscillateur. En conséquence, 30 bien que le dernier système décrit emploie la méthode la plus appropriée pour réaliser le contrôle automatique de brillance, méthode dans laquelle, du moins en théorie, le signal de commande est directement proportionnel au paramètre à contrôler, il ne peut pas être utilisé dans tous les types d'environnement. Ainsi, dans un environnement où une réponse non supprimée à des 35 éclats lumineux brefs et d'éclairement intense est excessivement préjudiciable au fonctionnement global du système, il peut être préférable de tolérer me forme légèrement inférieure de contrôle automatique de brillance afin de permettre l'incorporation au système d'un dispositif de suppression de réponse aux éclats lumineux du type précédemment décrit. Une telle méthode de contrôle 40 automatique de brillance, qui, bien que moins bonne que la dernière méthode 71 34786 7 2108061 décrite, est toutefois supérieure à toutes les méthodes reposant seulement sur la supervision du courant, est obtenue par vin système dans lequel la puissance totale fournie à l'oscillateur est supervisée de façon que l'oscillateur soit alimenté effectivement par une source à limitation de 5 puissance. Ce système est l'analogue "en puissance" du premier système "en courant" décrit, dans lequel le signal de commande nécessaire dérive seulement de la supervision du courant dans l'oscillateur. Un système dans lequel un contrôle automatique de brillance est obtenu par l'utilisation d'une alimentation à limitation de courant pour 10 l'oscillateur peut être converti simplement en un système du dernier type décrit. Cela nécessite le montage d'un diviseur de tension entre les bornes d'entrée de l'oscillateur pour permettre le prélèvement d'un signal d'amplitude appropriée, représentative de la tension appliquée à l'oscillateur. La connexion directe entre les moyens sensibles au courant et les moyens de régulation du 15 courant doit aussi être rcnpue pour permettre l'introduction d'un nultiplicateur analogique, afin que les moyens de régulation soient maintenant ooitmandés par un signal représentatif du produit de l'intensité du courant par la différence de potentiel. On peut démontrer que ce dernier système ne maintient pas conplète-20 ment la brillance de sortie du tube intensificateur d'image quand l'éclairement d'entrée augmente. Cela peut être déduit de la variation de conscrrmation de puissance qui serait nécessaire pour donner un niveau de sortie constant quand le niveau d'éclairement d'entrée passe d'une valeur minimale, suffisante pour fournir la brillance de sortie requise avec le tube intensificateur d'image 25 fonctionnant au maximum d'amplification, à une valeur supérieure nécessitant seulement un gain unité. Un étage type fonctionnant de manière à produire son maximum d'amplification peut avoir un facteur d'amplification de lumière d'environ 20/50. Quand un tube intensificateur d'image comportant plusieurs étages pratiquement identiques est mis en oeuvre pour produire son maximum 30 d'amplification, une légère erreur est donc introduite en raison de l'approximation qui consiste à prendre la consommation totale de puissance dans l'intensificateur came égale à la consommation du seul dernier étage. Quand le tube doit fournir vin gain unité, une puissance égale est consommée dans chaque étage. De façon typique, un tube intensificateur d'image comporte trois 35 étages et, par suite, avec cette dernière méthode de contrôle automatique de brillance, la luminance de sortie tombe alors au tiers de sa valeur initiale. Cette chute est considérablement moins grande que celle qui se produisait avec la méthode basée seulement sur la supervision du courant dans le dernier étage du tube intensificateur d'image, tandis que la méthode basée sur la 40 supervision du courant dans l'oscillateur entraînerait une extinction complète 71 34786 8 2108061 bien avant que le niveau supérieur d'éclairement soit atteint. Les avantages et inconvénients relatifs des deux systèmes utilisant les méthodes de contrôle automatique de brillance précédemment décrites, basées sur la supervision de la consommation de puissance, sont analogues aux 5 avantages et inconvénients relatifs cités précédemment au sujet des deux méthodes basées sur le seul contrôle du courant. Dans certains types de tubes intensif icateurs, la plaque luminescente du dernier étage a une persistance lumineuse de longue durée pour les éclaire-ments intenses, cette durée pouvant parfois atteindre plusieurs minutes. Il 10 est évident que le dispositif de suppression de réponse aux éclats lumineux précédemment décrit ne donnera pas satisfaction dans tout système cû cette persistance est beaucoup plus longue que la durée maximale prévisible des éclats lumineux. Pour cette raison, il est sauvent préférable de modifier le dispositif de suppression de réponse de manière qu'à chaque fois qu'un éclat 15 lumineux est détecté il arrête le fonctionnement du premier étage au lieu de celui du dernier. Une méthode permettant la réalisation de cette opération nécessite l'utilisation d'un premier étage à électrode de commande pour le tube intensificateur. Une autre méthode consiste à utiliser un commutateur à haute tension capable d'établir un court-circuit effectif entre les deux 20 bornes d'un premier étage ordinaire. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limitatif, en se reportant aux figures annexées qui représentent : - les figures 1 à 4, quatre systèmes intensif icateurs d'image 25 possédant différentes formes de contrôle automatique de brillance ; - les figures 5 à 7, trois façons de modifier les systèmes des figures 1 et 3 pour les munir de moyens de suppression de leur réponse normale en présence d'éclats lumineux de forte intensité. Le système intensificateur d'image représenté figure 1 comporte un 30 tube intensificateur 10 à trois étages, un multiplicateur de tension 11 de type Cockroft-Walton, et un oscillateur 12 alimenté par une batterie 13 par l'intermédiaire du circuit émetteur-collecteur d'un transistor de régulation 26. Le courant fourni à l'oscillateur 12 est mesuré aux bornes d'une résistance 14 de faible valeur insérée dans le fil conducteur connectant le transistor 26 35 à l'entrée de l'oscillateur 12. La faible tension développée entre les bornes de cette résistance, qui constitue un signal représentatif du courant d'alimentation de l'oscillateur, est amplifiée et rapportée au potentiel de terre dans un amplificateur différentiel 15. Ce signal est cependant appliqué d'abord à un arrplificateur différentiel 16 à couplage direct, constitué de transistors M3S 40 avec drain ccmntn, qui agit came transformateur d'impédance. La sortie de 71 34786 9 2108061 1 ' amplificateur différentiel 15 est comparée avec m signal fourni par un générateur de tension de référence réglable 24, dans un amplificateur différentiel en boucle ouverte 25. La sortie de cet amplificateur 25 est appliquée sur la base du transistor de régulation 26 de manière que ce dernier 5 agisse afin de limiter le courant d'alimentation de l'oscillateur 12 à une valeur déterminée par l'amplitude de la sortie du générateur de tension de référence 24. La partie du circuit précédemment décrit qui concerne la limitation, de courant est beaucoup plus compliquée qu'un siitple circuit de limitation de 10 courant dans lequel la limitation est effectuée en adaptant directement la différence de potentiel développée aux bornes d'une résistance insérée dans un des conducteurs d'alimentation avec celle qui est développée aux bornes d'une diode de régulation. Le montage adopté dans cette partie offre cependant l'avantage qu'une très faible partie de la tension de batterie est indisponible 15 pour alimenter l'oscillateur, tandis que dans le circuit de limitation de courant le plus sinple la tension disponible n'est égale qu'à la différence entre la tension de batterie et la tension développée aux bornes de la diode de régulation de tension. Un condensateur 27 est monté en parallèle sur l'entrée de 20 l'oscillateur dans le but de lui donner une faible impédance d'entrée en courant alternatif. Ceci est fait partiellement pour obtenir une irtpédance adaptée au fonctionnement efficace de l'oscillateur 12 et partiellement pour supprimer toute tendance de production d'oscillations rëgënêratives à haute fréquence autour de la boucle de contrer-réaction formée par le circuit de 25 limitation de courant. Les amplificateurs opérationnels, choisis notairment pour leur faible consanrtation de puissance, nécessitent des tensions d'alimentation positive et négative. Elles sont fournies par la batterie 13 quir dans ce but, comporte une prise médiane reliée à la terre. 30 La figure 2 représente une variante de système intensificateur d'image. Ce dernier est similaire au système de la figure 1, mais sren distingue principalement par le fait que le signal de conrnande nécessaire au contrôle automatique de brillance est obtenu par supervision du courant dans le dernier étage du tube intensificateur d'image 10. Ce signai de ccranande 35 est une tension développée aux bornes d'une résistance 21 insérée dans le conducteur d'alimentation de la plaque luminescente du dernier étage du tube intensificateur d'image 10. Un amplificateur inverseur 22 est utilisé pour arplifier ce signal de tension qui est ensuite amplifié de nouveau par un amplificateur non-inverseur 23. La sortie de ce dernier amplificateur est 40 traitée de la même façon que celle de 1 ' amplificateur différentiel 15 de la 71 34786 10 2108061 figure 1. Elle est ainsi cccparée avec un. signal fourni par le générateur «3e tension de référence réglable 24 dans 11 amplificateur différentiel en boude ouverte 25 dont la sortie alimente la base du transistor de régulation 26. Une autre variante de réalisation d'un système intensificateur 5 d'image est représentée figure 3. Le système de la figure 3 est similaire aux deux systèmes précédemment décrits du fait qu'il ccrrporte un tube intensificateur d'image 10 à trois étages, un multiplicateur de tension 11 de type Cockroft-Walton, et un oscillateur 12 alimenté par une batterie 13. Par contre, il diffère des deux systèmes précédents en ce que le contrôle automatique de 10 brillance y est réalisé en supervisait non seulement le courant fourni à l'oscillateur mais aussi la tension. Le signal représentatif de 1 'alimentation ai courant est pris aux bornes d'une résistance 30, le signal représentatif de l'alimentation en tension est pris aux bornes de la résistance médiane 32 d'un diviseur de tension constitué par trois résistances 31, 32, 33 connectées 15 entre les bornes d'entrée de l'oscillateur 12. Le signal représentatif de la tension est rapporté au potentiel de terre dans un amplificateur différentiel 34 et le signal représentatif du courant est également rapporté au potentiel de terre dans un amplificateur différentiel 35. Ce dernier signal est d'abord appliqué S un amplificateur différentiel 36 à couplage direct agissant comme 20 transformateur d'impédance. Les deux signaux résultants fournis par les amplificateurs différentiels 34 et 35 sont appliqués à un multiplicateur analogique 37 qui produit ainsi une sortie représentative de la puissance délivrée à l'oscillateur 12. Cette sortie du multiplicateur est traitée pratiquement de la mSme façon que celle de l'amplificateur inverseur 22 du 25 système décrit en se reportant à la figure 2. Ainsi, le signal est d'abord amplifié par un amplificateur 23 non-inverseur, puis il est ccnparé avec un signal fourni par un générateur de tension de référence réglable 24 dans un autre amplificateur différentiel 25. La sortie de ce dernier est appliqué à la base d'un transistor de régulation 26 situé dans le fil positif entre 30 batterie 13 et oscillateur 12. De" façon similaire, un condensateur 27 est monté entre les bornes d'entrée de l'oscillateur 12. La figure 4 représente un autre système intensificateur d'image, analogue aux trois syst&nes déjà décrits du fait qu'il comporte un tube intensificateur d'image à trois étages 10, un multiplicateur Cockroft-Walton 35 11, et un oscillateur 12 alimenté par une batterie 13. Il se distingue (tes autres systèmes par le fait que son contrôle automatique de brillance est obtenu en supervisant non seulement le courant fourni au dernier étage du tube intensificateur mais aussi la tension développée aux bornes de cet étage. Le signal représentatif du courant dans le dernier étage est pris aux bornes 40 d'une résistance 40 insérée dans le fil d'alimentation de la plaque luminescente 71 34786 ii 2108061 du dernier étage ; celui qui représente la tension supportée par cet étage est pris aux bornes d'une résistance 41 qui, avec une résistance 42, constitue un diviseur de tension monté en parallèle aux bornes de l'étage. Ces deux signaux sont appliqués à des amplificateurs différentiels respectifs 43 et 44, 5 non-inverseurs. Les deux signaux résultants alimentent m multiplicateur analogique 47 qui produit une sortie représentative de la puissance dissipée dans le dernier étage du tube intensificateur d'image. Cette sortie du multiplicateur est traitée pratiquement de la même façon que celle de l'amplificateur inverseur 22 du système décrit en se reportant à la figure 2. Ainsi, 10 le signal est d'abord amplifié par un anplif icateur non-inverseur 23, puis il est comparé avec un signal fourni par le générateur de tension de référence réglable 24 dans 1'anplif icateur différentiel 25. La sortie de ce dernier est appliquée â la base du transistor de régulation 26 situé dans le fil positif entre batterie 13 et oscillateur 12. Un condensateur 27 est toujours monté 15 en parallèle sur l'entrée de l'oscillateur 12. On va maintenant décrire une modification qui peut être apportée à l'un ou l'autre des systèmes correspondant aux figures 1 et 3, dans le but de constituer un dispositif de protection supprimant la réponse normale du système quand il reçoit des éclats lumineux brefs et intenses dont le temps 20 de montée est beaucoup plus court que le tenps de réponse du contrôle automatique de brillance. Les circuits d'un dispositif de suppression de réponse aux éclats lumineux sont représentés sur la figure 5, dans laquelle on trouve également le tube intensificateur d'image 10 et le multiplicateur de tension 11 du système, mais ni l'oscillateur ni les circuits qui le précèdent. Le 25 dispositif de suppression de réponse est conçu pour superviser le courant dans le premier étage du tube intensificateur d'image. Des pointes de courant de grande anplitude dans cet étage sont utilisées pour supprimer temporairement " 1 ' application de la haute tension aux bornes du dernier étage du tube 10. Dans ce but, une résistance 50 est insérée dans le conducteur de la première photo-30 cathode du tube et une photodiode à vide 51 dans le conducteur de la plaque luminescente du dernier étage. Les pointes de courant du premier étage sont détectées par utilisation d'un amplificateur passe-haut 52 connecté aux bornes de la résistance 50. La sortie de l'anplif icateur 52 est appliquée à un détecteur à seuil comprenant un amplificateur différentiel 55 à réaction 35 positive dont une entrée est connectée à une source de tension de référence réglable indiquée globalement par le repère 56. La sortie du détecteur à seuil est connectée à la base d'un transistor de ccmmutation 57. Dans des conditions normales de fonctionnement, la sortie de l'anplif icateur passer-haut 52 est d'anplitude inférieure au seuil du détecteur et, dans cet état, le 40 transistor de conrnutation est saturé et laisse passer le courant dans une diode 71 34786 12 2108061 photo-émettrice 58. La lumière émise par cette diode est dirigée sur la photocathode de la photodiode à vide 51, ce qui maintient cette dernière dans son état de basse irtpédance et fournit donc une connexion effective entre la plaque luminescente du dernier étage du tube 10 et le multiplicateur de tension 5 11. L'anplificateur passe-haut 52 a pour action effective de différentier la réponse en courant du premier étage du tube à des variations de l'éclairement incident. Un accroissement brusque de cet éclairement produit donc une impulsion à la sortie de cet amplificateur passe-haut. Si l'accroissement est suffisamment rapide, 1'anplitude de l'impulsion résultante excède temporairement 10 le seuil du détecteur. Le transistor 57 est alors bloqué, la diode 58 arrête d'émettre de la lumière et la photodiode à vide 51 passe dans son état de haute impédance, ce qui coupe effectivement l'alimentation du dernier étage du tube intensificateur d'image. A la fin de l'impulsion, le transistor 57 est à nouveau comité 15 dans l'état conducteur, si bien que la lumière émise par la diode 58 ramène la photodiode à vide 51 dans son état de basse impédance, rétablissant ainsi le circuit d'alimentation du dernier étage du tube intensificateur d'image. On voit donc que le transistor de comrutation 57, la diode photo-émettrice 58 et la photodiode à vide 51 coopèrent pour constituer un type de relais opto-20 électronique. On a choisi un couplage optique pour ce relais, en partie à cause du fait que la tension de sortie totale du nultiplicateur de tension, typiquement 45 kV, apparaît entre la partie commutante du relais et la partie à commuter, et également en raison du fait que lorsque la partie ccnrrutée du relais est en circuit ouvert elle doit supporter approximativement le tiers 25 de la tension de sortie du nultiplicateur et présenter une résistance de fuite, typiquement de l'ordre de 1010 ohms, importante par rapport à la résistance présentée par le dernier étage sous des conditions normales de brillance à la sortie. Une résistance 59 est connectée entre la sortie et une entrée de 1'anplificateur différentiel 55 de manière à établir une bcucle de 30 réaction positive et, par conséquent, introduire une certaine hystérésis dans le fonctionnement du circuit de détection à seuil. On a expliqué que dans les systèmes comportant un tube intensificateur d'image dont la plaque luminescente du premier étage a un tenps de persistance élevé, il est préférable de réaliser la suppression de réponse aux 35 éclats lumineux par arrêt du fonctionnement du premier étage plutôt que de celui du dernier ocnne dans le dispositif de la figure 5. Cet arrêt peut se faire soit en supprimant l'alimentation aux bornes d'un premier étage de type ordinaire, soit en utilisant un premier étage à électrode de commande et ai lui appliquant une tension de ccnmande adéquate. Un dispositif de suppression 40 de réponse aux éclats lumineux du second type, qui peut être incorporé dans 71 34786 13 2108061 l'un ou l'autre des systèmes des figures 1 et 3, est représenté figure 6. Cette figure représente également le tube intensificateur d'image 10 et le multiplicateur de tension du système, mais ne représente pas l'oscillateur et tout circuit le précédant. Le dispositif de suppression de réponse corres-5 pondant à la figure 6 ressemble à celui de la figure 5 en ce que les pointes de courant dans le premier étage du tube intensificateur d'image sont détectées par un amplificateur passe-haut 52 connecté aux bornes d'une . résistance 50 insérée dans le conducteur de la photocathode du premier étage à électrode de commande du tube. De façon similaire, la sortie de l'amplifica-10 teur 52 est appliquée à un détecteur à seuil comprenant un amplificateur différentiel 55 dont une entrée est connectée à une source de tension de référence réglable indiquée globalement par le repère 56. Dans le circuit de la figure 6, les entrées de 1'anplificateur différentiel 55 ont cependant été inversées de manière que sa sortie soit de polarité opposée. La sortie 15 du détecteur à seuil est appliquée par un condensateur 60 à la porte de déclenchement d'une chaîne de thyristors 61 de façon qu'à chaque fois que le seuil est dépassé, cette chaîne oourt-circuite un condensateur Cl connecté en série avec une résistance de limitation de courant RI. Ce condensateur est continuellement chargé par une source THT, 62, de façon que l'électrode de 20 catirande 63 du premier étage du tube intensificateur d'image soit normalement maintenue au potentiel requis (2 kV) pour le fonctionnement de cet étage. Le premier étage ne fonctionne plus du tout quand le potentiel de l'électrode de commande est porté à -100 volts par rapport à la photocathode. Par suite, quand le détecteur à seuil produit une impulsion, la chaîne de thyristors est 25 amorcée et le potentiel de l'électrode de commande décroît très rapidement jusqu'au point de coupure du fonctionnement du premier étage. Il reste dans cet état aussi longtemps que le courant de décharge du condensateur Cl à travers la résistance RI et la chaîne de thyristors excède le courant de maintien de cette chaîne. Lorsque l'intensité du courant tombe au-dessous de 30 cette valeur, l'électrode de commande reprend son potentiel normal de fonctionnement à une vitesse qui dépend de la constante de temps de charge du condensateur à travers les résistances RI et R2 en série. Cette constante de temps est choisie de préférence pour correspondre au temps de réponse du contrôle automatique de brillance, afin que l'étage soit coupé pendant la durée maximale 35 prévisible des éclats lumineux particuliers et soit ramené ensuite en fonctionnement normal aussi vite que possible sans surpasser la capacité du contrôle automatique de brillance à empêcher la surcharge de la plaque luminescente du dernier étage du tube intensificateur d'image. Les explications précédentes ont été faites en admettant implicite-40 ment que la sortie lumineuse du premier étage à électrode de ccmmande est 71 34786 14 2108061 pratiquement linéaire par rapport à la différence de potentiel entre sa plaque luminescente et son électrode de ccnmande. Certains types de tubes intensificateurs d'image à électrode de ccnmande se départissent nettement de cette relation et seule une petite fraction du potentiel de fonctionnement 5 requis est suffisante pour ocrrmuter l'étage à plein rendement, la partie restante de la différence de potentiel étant requise pour la focalisation. En conséquence, si ce type de tube est utilisé, le circuit de la figure 6 doit être modifié (d'une manière non représentée) pour que la vitesse fle recharge soit adaptée à la réponse du circuit de contrôle automatique de brillance 10 pendant une période initiale jusqu'à ce que la tension intermédiaire à laquelle l'étage fonctionne à la saturation soit atteinte, après quoi vin relais est déclenché afin de court-circuiter la résistance R2 pendant un tenps limité, fournissant ainsi une vitesse de charge beaucoup plus rapide si bien que l'image de la scène observée peut alors être rapidement focalisée sur la 15 plaque luminescente de sortie. Un inconvénient du moyen de suppression de réponse aux éclats lumineux décrit en se reportant à la figure 6 réside dans le fait qu'il nécessite l'utilisation d'un prenier étage spécial pour le tube intensificateur d'image. Cet inconvénient se rencontre en pratique étant donné que les 20 performances d'un tube intensificateur d'image à plusieurs étages dépendent pour l'essentiel des performances du pranier étage et que, par conséquent, les premiers étages de tels tubes sont habituellement choisis parmi un lot d'étages en sélectionnant ceux qui obtiennent les meilleurs résultats d'essai. L'utilisation d'un premier étage spécial peut être évitée en modifiant le 25 circuit de la figure 6 de façon qu'une sortie fournie par le détecteur à seuil provoque le court-circuit effectif de toute la tension appliquée aux bornes d'un premier étage ordinaire (typiquement, jusqu'à 15 kV) au lieu du seul potentiel appliqué à l'électrode de ccnmande d'un étage spécial (typiquement, jusqu'à 2 kV). 30 Un circuit utilisant dans ce but deux thyratrons à cathode froide est représenté sur la figure 7 dans un dispositif de suppression de réponse aux éclats lumineux pouvant être inclus dans l'un ou l'autre des systèmes des figures 1 et 3. Cette figure représente égalèrent le tube intensificateur d'image 10 à trois étages et le multiplicateur de tension 11 du système, mais 35 ne représente pas l'oscillateur ni aucun circuit le précédant. Afin que les tensions apparaissant aux bornes des second et dernier étages du tube intensificateur d'image ne changent pas à chaque fois que le pranier étage est court-circuitë, le multiplicateur de tension 11 est modifié de façon que la plaque luminescente du premier étage et la photocathode du second soient à vin 40 potentiel voisin de la terre. Cela signifie que le multiplicateur de tension 71 34786 15 2108061 est conçu peur fournir des potentiels positifs aux plaques luminescentes des second et dernier étages du tube intensificateur d'image et un potentiel négatif à la photocathode du premier étage. Le dispositif de suppression de réponse aux éclats lumineux de la 5 figure 7 est analogue à ceux des figures 5 et 6 du fait que les pointes de courant dans le premier étage du tube intensificateur d'image sont contrôlées par un amplificateur passe-haut 52 dont la sortie est appliquée à un détecteur à seuil. Puisque la photocathode du premier étage n'est pas à un potentiel voisin de la terre, les pointes de tension sont supervisées aux bornes d'une 10 résistance 72 insérée dans le conducteur de la plaque luminescente de cet étage dont le potentiel est, lui, voisin de la terre. La valeur de la résistance 72 doit être maintenue aussi faible que possible car elle est nécessairanent en série avec le premier étage du tube aux bornes duquel on montrera ultérieuranent qu'il est souhaitable de pouvoir établir un ccurt-15 circuit effectif. Un amplificateur non-inverseur supplémentaire 73 est par conséquent inséré entre cette résistance et l'entrée de l'amplificateur passe-haut 52 pour compenser le niveau réduit du signal. Le détecteur à seuil comprend un amplificateur différentiel 55 dont une entrée est connectée à une source de tension de référence réglable indiquée globalement par le repère 76. 20 Dans ce circuit de la figure 7 la polarité de la sortie de l'anplif icateur passe-haut 52 est inversée car son entrée contrôle le courant dans le conducteur de la plaque luminescente du premier étage et non pas dans celui de la photocathode. Pour cette raison, la source de tension de référence 76 fournit une tension négative et les connexions de l'anplif icateur différentiel 55 25 sont opposées à celles de 1* anplif icateur correspondant de la figure 6, si bien que la sortie est normalement négative et n'est rendue positive que lorsque des pointes de courant sont détectées. La sortie du détecteur à seuil est utilisée pour déclencher une chaîne de transistors 70 capable de fournir une impulsion à front raide d'amplitude suffisante pour ccmnuter deux 30 thyratrons connectés en série 71. La ccrrmutation de ces thyratrons établit un court-circuit effectif aux bornes du pranier étage du tube intensificateur d'image, la valeur de la résistance résiduelle étant déterminée en pranier lieu par celle des résistances du circuit. Ce court-circuit est maintenu pendant qu'un condensateur C2 se décharge à travers la confoinaison en série d'une 35 résistance R3 et de deux thyratrons. Puis quand ce courant de décharge tombe en dessous du niveau requis pour le maintien des thyratrons, le potentiel est fourni à nouveau au pranier étage du tube intensificateur d'image à une vitesse déterminée principalement par la constante de tenps de charge du condensateur C2 à travers la ccnfoinaison en série de la résistance R3 et de la résistance R4 40 insérée dans le fil de sortie négatif du multiplicateur de tension 11. 71 34786 16 2108061 Il est à noter que le mécanisme fixant le tanps de suppression de réponse est différent dans chacun des trois circuits décrits en se reportant aux figures 5, 6 et 7. Ainsi, dans le circuit de la figure 5, le tenps d'arrêt du fonctionnement est déterminé en pranier lieu par le temps mis par la sortie 5 de l'anplif icateur différait iel passe-haut pour torber au-dessous du niveau de seuil déterminé par le détecteur à seuil. Dans le circuit de la figure 6, ce tanps est principalement déterminé par le tanps nécessaire au courant de décharge du condensateur Cl à travers la résistance RI pour dépasser le courant de maintien des thyristors 61. Le temps de rétablissement de la réponse est 10 ensuite adapté à la vitesse de réponse du circuit de contrôle automatique de brillance avec lequel le moyen de suppression de réponse est utilisé. Dans le circuit de la figure 7, la durée de suppression de la réponse est en partie déterminée par le tanps nécessaire au courant de décharge du condensateur C2 à travers la résistance R3 pour atteindre un niveau supérieur à celui du courant 15 de maintien des thyratrons à cathode froide 71, mais cette partie du tenps de suppression de réponse est augmentée d'une autre partie déterminée par la vitesse de rétablissement de la réponse, qui correspond au tenps pendant lequel la tension aux bornes du premier étage est inférieure à un niveau critique de seuil, typiquanent d'environ 2 kV, au-dessous duquel les électrons 20 photo-excités ne peuvent pas exciter la substance luminescente car ils possèdent une énergie insuffisante pour traverser le revêtement métallique mince de la plaque luminescente. La vitesse de rétablissement de la réponse est encore choisie de manière à s'adapter à la vitesse de réponse du circuit de contrôle automatique de brillance avec lequel le dispositif de suppression de réponse 25 aux éclats lumineux est utilisé. Il est bien évident que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre d1 exatrple non limitatif et que de ncnbreuses variantes peuvent être réalisées sans sortir pour autant du cadre de l'invention. 71 34786 17 2108061 REVENDICaTIOsIS 1. Système intensificateur d'image comportant un tube intensificateur d'image comprenant deux ou plusieurs étages connectés en cascade et alimenté par un oscillateur par l'intermédiaire d'un multiplicateur de tension, ledit système étant caractérisé par le fait qu'il est muni d'ion contrôle automatique 5 de brillance établi par un circuit qui forme un signal de ccnmande dérivé au moins en partie d'une détection du courant dans une partie du système et qui utilise ce signal de ccnmande pour effectuer la régulation de l'alimentation de l'oscillateur. 2. Système intensificateur d'image selon la revendication 1, dans 10 lequel ledit signal de ccnmande est dérivé seulement d'une détection du courant circulant dans une partie du système. 3. Système intensificateur d'image selon la revendication 1, dans lequel ledit signal de ccnmande est le produit de deux signaux, l'un dérivé d'une détection du courant dans une partie du système et l'autre dérivé d'une 15 détection de la tension apparaissant aux bornes de cette partie du système. 4. Système intensificateur d'image selon la revendication 1 ou 2, dans lequel ladite partie du système est l'entrée de l'oscillateur. 5. Système intensificateur d'image selon la revendication 3, dans lequel ladite partie du système est l'entrée de l'oscillateur 20 6. Système intensificateur d'image selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel ladite partie du système est un étage du tube intensificateur d'image autre que le premier. 7. Système intensificateur d'image selon la revendication 6, dans lequel ladite partie du système est le dernier étage du tube intensificateur 25 d'image. 8. Système intensificateur d'image selon la revendication 4 ou 5, et comportant un circuit conçu pour supprimer la réponse du système à des éclats lumineux dont la vitesse de montée est plus grande que la vitesse de réponse du circuit de contrôle autcmatique de brillance. 30 9. Système intensificateur d'image selon la revendication 4 ou 5 et ccnportant un circuit de suppression de réponse aux éclats lumineux adapté pour détecter le courant circulant dans le pranier étage du tube intensificateur d'image et pour utiliser le signal résultant à la ccnmande d'un relais 35 de manière que l'alimentation d'un étage suivant du tube intensificateur d'image soit effectivanent supprimée toutes les fois qu'une pointe de courant dont la vitesse de montée dépasse une valeur prédéterminée est détectée dans le premier étage. 10. Système intensificateur d'image selon la revendication9 , dans 71 34786 18 2l0bub i lequel ledit relais est connecté de façon à ccuper l'alimentation du dernier étage du tube intensificateur d'image quand une pointe de courant dont la vitesse de montée est supérieure à une valeur prédéterminée est détectée dans le premier étage. 5 11. Système intensificateur d'image selon la revendication 9 ou 10, dans lequel ledit relais comporte une photodiode à vide connectée entre une partie du multiplicateur de tension et une partie du tube intensificateur d'image. 12. Système intensificateur d'image selon la revendication 4 ou 5, 10 et carportant un circuit de suppression de réponse aux éclats lumineux adapté pour détecter le courant circulant dans le pranier étage du tube intensificateur d'image et pour utiliser le signal résultant à cumtander l'annulation de l'amplification de lumière fournie par le premier étage à chaque fois qu'une pointe de courant s'établissant à une vitesse supérieure 15 à une valeur prédéterminée est détectée. 13. Système intensificateur d'image selon la revendication 12, dans lequel ledit circuit de suppression de réponse aux éclats lumineux est adapté, après annulation de l'amplification de lumière fournie par le premier étage du tube intensificateur d'image, pour rétablir cette anplification à 20 une vitesse adaptée à la vitesse de réponse du circuit de contrôle automatique de brillance. 14. Système intensificateur d'image selon la revendication 12 ou 13, dans lequel le premier étage du tube intensificateur d'image est un étage à électrode de ccnmande, 1'amplification de lumière de cet étage étant coupée 25 et rétablie par le circuit de suppression de réponse aux éclats lumineux au moyen de signaux de potentiel appliqués à cette électrode de ccnmande. 15. Système intensificateur d'image selon la revendication 12 ou 13, dans lequel le circuit de suppression de réponse aux éclats lumineux est adapté pour annuler l'anplif ication de lumière fournie par le premier étage 30 par suppression de l'alimentation de cet étage. 16. Système intensificateur d'image selon la revendication 14, dans lequel l'électrode de ccnmande est connectée à une borne de la source d'alimentation par l'intermédiaire d'une résistance, et dans lequel vin commutateur haute tension, pouvant être ccrmandé par le circuit de suppression 35 de réponse aux éclats lumineux et qui est shunté par une résistance et vin condensateur connectés en série, est connecté aux bornes de la combinaison en série de ladite source d'alimentation et de ladite résistance. 17. Système intensificateur d'image selon la revendication 16, dans lequel le oannutateur haute tension est une chaîne de thyristors. 40 18. Système intensificateur d'image selon la revendication 15, dans 71 34786 19 2108061 lequel la photocathode du pranier étage du tube intensificateur d'image est connectée au multiplicateur de tension par l'intermédiaire d'une résistance, ledit premier étage étant shunté par un ccrtrnutateur haute tension pouvant être catmandé par le circuit de suppression de réponse aux éclats lumineux 5 et également shunté par une résistance et un condensateur connectés en série. 19. Système intensificateur d'image selon la revendication 18, dans lequel le ccmnutateur haute tension est constitué par deux thyratrons à cathode froide connectés en série. 20. Système intensificateur d'image selon l'une quelconque des 10 revendications précédentes, dans lequel l'alimentation de l'oscillateur est fournie par une batterie. 21. Système intensificateur d'image selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le tube intensificateur d'image se compose de trois étages connectés en cascade.