Brevet FR2091888A1 — publié le 19710121

La fourniture de courant continu sous une tension ou une intensité maintenues constantes avec une stabilité définie est assure par des ensembles couramment dénomgs "alimentations stabilisées". Les ensembles actuellement commercialisés sont alimentes par le réseau alternatif. Il est souvent intéressant et parfois nécessaire pour l'utilisateur de pou voir continuer à alimenter son installation en cas de panne de réseau. Pour résout dre ce problème, il est actuellement possible d'utiliser - un ensemble chargeur-batterie suivi d'un onduleur permettant d'alimenter le transformateur d'entrée d'un dispositif du commerce, - un ensemble chargeur-batterie suivi d'un régulateur de tension de sortie. L'utilisateur doit donc généralement se procurer auprès de fournisseurs différents les divers dispositifs, et l'ensemble est alors constitué d'éléments plus ou moins bien adaptés aussi bien au fonctionnement en commun qu'au but recherché. Un but de la présente invention est de réaliser un ensemble complet permettant une alimentation par le reseau en cas de fonctionnement normal de celui-ci et par une batterie en cas d'absence de tension du réseau, les caractéristiques de sortie de l'ensemble comprenant la batterie étant comparables à celles des dispositifs actuellement disponibles sur le marché. Un autre but de l'invention est de réaliser un ensemble dans lequel la batte rie ne fournisse pas de puissance lorsque le réseau alternatif est présent, ou seulement des pointes dlintensité de courte durée. Un autre but de l'invention est de réaliser un ensemble compact susceptible d'etre placé dans un ou plusieurs tiroirs disposés dans des baies standard. Un autre but de l'invention est de réaliser un ensemble ayant, à puissance maximale, une autonomie de quelques minutes à plusieurs heures. L'invention a pour objet une alimentation stabilisée permettant de fournir à un circuit d'utilisation, à partir d'un réseau alternatif, une tension redressée stabilisée fournie par un circuit redresseur dont la-tension de sortie est commandée par rapport à une tension de référence, ladite alimentation comprenant en outre une batterie d'accumulateurs reliée à la sortie d'un chargeur dont l'entrée est connectée audit réseau, ladite batterie étant connectée audit circuit d'alimentation par l'intermédiaire de moyens pour alimenter ce dernier pendant une panne du réseau et empochant ledit circuit d'alimentation de débiter dans la batterie, caractérisé par le fait que ladite tension de référence est fournie par ladite batterie. D'autres particularités et avantages de l'invention seront précisés par la description qui va suivre de divers modes de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemples illustratifs et nullement limitatifs en référence au dessin annexé dans lequel - la figure 1 est un schéma de principe de l'alimentation selon l'invention, la figure 2 est un schéma électrique d'une alimentation selon un premier mode de réalisation, - la figure 3 est un schéma électrique d'une alimentation selon un second mode de réalisation, - la figure 4 est un schéma électrique d'une alimentation selon un troisième mode de réalisation. - la figure 5 est un schéma électrique d'un dispositif de régulation de tension avec limitation d'intensité et de puissance. La figure I représente un schéma de principe de l'alimentation selon l'invention. Elle comprend un circuit redresseur 11, alimenté par un réseau alternatif 10. C'est ce redresseur qui alimente l'utilisation 15, lorsque le réseau n'est pas en panne, en fournissant la totalité du débit. L'alimentation est complétée par une batterie d'accumulateurs 13, connectée en parallèle sur le circuit d'utilisation, par l'intermédiaire d'une diode 14 et reliée à un chargeur2 connecté au réseau alternatif 10. Cette diode 14 ne laisse passer le courant que dans le sens de décharge de la batterie. La batterie est destinée à alimenter le circuit d'utilisation on cas de défaillance du réseau alternatif. La tension de sortie du circuit redresseur est régulée , sa valeur dépend de la valeur d'une tension de référence, et selon une caractéristique de l'invention, cette tension de référence est fournie par la batterie elle-même. Cette particularité est schématisée dans la figure 1 par la connexion 16 reliant le pôle positif de la batterie à une entrée 17 du circuit 11. Ce montage original permet d'obtenir, en service normal. une tension redressée trous légèrement supérieure à la. tension batterie, quelles que soient les fluctuations de cette dernière, en fonction de l'état de charge de la batterie ou de la température ambiante. Le débit d'alimentation de l'utilisation est fourni en totalité par le redores seur direct, le réseau alternatif étant présent. La batterie est cependant toujours disponible pour fournir exceptionnellement des pointes d'intensité dépassant les possibilités du redresseur, ainsi que pour alimenter le circuit d'utilisation sans coupure en cas de baisse ou de disparition de la tension réseau. La batterie n'étant pas connectée directement au redresseur et à l'utilisa tien, n'a pas à supporter l'ondulation résiduelle imposée par le redresseur direct. il est donc possible d'associer une batterie de très faible capacité à un redresseur de fort calibre sans que la batterie s'échauffe. Ce dispositif permet également de fonctionner avec un groupement de batteries en parallèle avec insertion d'une diode telle que la diode 14 dans chaque circuit batterie. Dans ce cas, les diodes ont l'avantage supplémentaire d'e@@@cher la circulation de courants entre les diverses batteries. Dans ce dernier cas, la tension de référence correspond à celle des tensions de batteries qui est la plus élevée parmi celles du groupe. La batterie peut être avantageusement consti@uée d'un groupe d'accumulateurs étanches montés en série, ou de plusieurs batteries de même nature @@uvant débiter ensemble dans les circuits. En effet, les accumulateurs étanchez surtout ceux du type à nickel-cadmium ont une tension qui varie treks peu entre le i de la charge et la surcharge. En outre, ces accumulateurs ont une résistance interne très faible ce qui leur permet de fournir de très fortes intensités avec des capacités relativement faibles. Divers modes de réalisation pratiques de l'invention vont maintenant etre décrits. Premier mode de réalisation Le circuit électrique correspondant est représenté dans la figure 2. On j a désigné les éléments communs aux figures 1 et 2 par les mêmes références. Ainsi, le circuit redresseur régulateur est figuré dans le rectangle Il ; le chargeur de batterie n'a pas été représenté, par souci de simplification du schéma. L'ensemble comprend un transformateur 20, dont le primaire 21 est alimenté par le réseau alternatif 10 et dont le secondaire 22 alimente un pont redresseur à diodes 23. A la sortie du pont sont disposés une inductance 24 et un condensateur 25 pour le filtrage du courant redressé. La régulation de la tension de sortie du pont est effectuée par un transistor 26 dont la base est polarisée par la batterie 13, à travers une résistance 27 et une diode 28 , ce transistor 26 commande plusieurs transistors de puissance (ici 2 transistors 29 et 303 connectés à 26 selon le montage dit Darlington et débitant à travers les résistances 33 et 34. La résistance 35 fixe le potentiel de base des transistors 29 et 30. Le condensa teur C2 assure le filtrage de la tension de sortie. Enfin un relais comprenant un contact 36 et une bobine 32 alimentée par le réseau, permet de relier directement la batterie 13 sur le circuit d'utilisation 15 en cas de panne du réseau 10. il est à noter que la diode de puissance 14 est raccordés à une fraction des accumulateurs de la batterie de façon à être portée à un potentiel inférieur de quelques volts à celui auquel est portée la diode 28. De la sorte la tension de sortie de l'alimentation (au point marque 3 reste supérieure au potentiel du point M de connexion de la batterie et de la diode 14. Ainsi on est assuré que la batterie ne débite pas au cours du fonctionnement normal ; par contre, elle peut fournir exceptionnellement des @@@ntes d'intensité en cas de forte demande du circuit d@utilisation. Dans@ce ce cas, en effet, le cou- rant de sortie du redresseur régulateur est limité entre autres par la résistance ohmique de l'inductance 24. La batterie 13 fournit alors l'appoint de courant à travers la diode 14. Un fusible F, connecté en série avec la batterie, assure la protection contre le court-circuit. Cette disposition est telle, que tant que dure le court-circuit, la tension os ré@érence tombe è zéro ; le régulateur ne peut alors pas débiter, ce qui assure a protection. La disposition adoptée consistant à ne pas faire intervenir la totalité des accumulateurs de la batterie par le circuit présente deux avantages a) la régulation se fait à une tension intérieure à la tension de la batterie totale, tandis qu'en cas de panne du réseau, l'alimentation du circuit d'utilisation se fait avec la batterie totale. Considérons une batterie comprenant vingt accumulateurs cadmium-nickel, dont tous les accumulateurs interviennent pour la régulation de la tension : la tension totale en charge est de 28 volts environ, et la tension totale au cours d'une décharge normale est voisine de 24 volts. L'écart dépasse 15 t. Or, selon le dispositif adopté, en ne faisant intervenir -ue lix x huit accumulateurs dans la régulation de la tension, la tension totale sst alors en charge voisine de 25 volts, tandis qu'en décharge on aura 24 volts. L'écart ne dépasse pas 5 %. b) le deuxième avantage est la simplicité des moyens utilisés qui ne demandent au@ cun dispositif complémentaire pour la commande des transistors de puissance. @e type de dispositif est avantageux, si on ne dispose pas de régulateur spécial de tension de sortie. En cas de panne du réseau, la bobine du relais cesse d'être alimentée, le contact 36 se ferme et la batterie peut alors débiter directement syr l'utilisa tion. a a diode d puissance 14 peut être remplacée par tout autre moyen empêchant e réseau de débiter dans la batterie. Deuxième mode de réalisation Quand on désire supprimer le contacteur électromécanique assurant le change- ment Ju nombre d'accumulateur dans l'exemple de réalisation précédent, il est nécessaire de compléter le schéma pour disposer d'une tension suffisante pour assurer la polarisation ds trans: stors de puissance. Un tel circuit modif-.é et représenté dans la figure 3 ; les éléments comm@ns aux figures 2 et @ ont r@ç@ les mêmes rérérences. Une a'imentation auxiliaire. constituée d'un secondaire 22a du transforma teur 20, de deux diodes 40 et 41, d'une résistanse42 et d'un uondensateur 43 assure la polarisation de l'étage de puissance constitué par les transistors 26, 29 et 30. Cette polarisation est contrôlée par un transistor 46 faisant partie d'un amplificateur différentiel de régulation, comprenant un autre transistor 45, dont les émetteurs sont reliés à une résistance 47. Un diviseur de tension, comprenant les résistances 46 et 49 et polarisant la base du transistor 46 est alimenté directement par l'alimentation auxiliaire. Un diviseur de tension comprenant les résistances 50 et 51, et polarisant la base du transistor 45, est alimenté par mise en série de l'alimentation auxiliaire et de la tension de la batterie 13, les circuits se fermant respectivement par la résistance 52 et par la diode 53. Si la tension de sortie de l'ensemble, filtré par le condensateur C3 tend à augmenter, la tension de polarisation du transistor 45 augmente le courant traversant la résistance 47 est dérivé dans le transistor 45, la polarisation du groupe de transistors de puissance diminue. Inversement, si la tension de sortie tend à diminuer, ou si la tension batterie augmente, la tension de polarisation du transistor 45 diminue, et le courant de polarisation du groupe de transistors de puissance augmente Le tension de sortie de l'ensemble est ainsi maintenue supérieure de quelques centaines de milli-volts à la tension batterie.Les variations de tension.en fonction de la température de la diode 53 compensant les variations correspondantes de la diode de puissance 14, le bon fonctionnement st ainsi assuré dans une large gamme dO -températures. A titre d'exemple, le circuit de charge do la batterie 13-, peut comprendre un pont redresseur auxiliaire 56, alimenté par un secondaire 22b du transformateur 20 et uns inductance 57, comme représenté sur la figure 3. On peut prévoir plusieurs batteries telles que 13 en parallèle, munies chacune d'une diode de puissance telle que 14, d'une diode de liaison telle que 53, et d'un circuit de charge. Troisième moue de réalisation La figure 4 est un schéma électrique d'une alimentation selon un troisième mode de réalisation, dans lequel la régulation est effectuée au moyen d'un thyristor. L'ensemble comprend un transformateur 20, dont l'enroulement primaire 21 est alimenté par le réseau alternatif 10, et muni d'un enroulement secondaire principal 22 a et d'un enroulement secondaire auxiliaire 22p. L'enroulement 22a alimente un pont redresseur 23 à travers une inductance de stabilisation 60. Une résistance 71 assure les passages par zéro de la tension redressée. L'enroulement .22b. fournit une.tension redressée et régulée grâce à la diode 61, la résistance 62, Je condensateur 63 servant de filtre et les diodes Zener 64 à 67, chargées par la résistance 110. La régulation de l'alimentation stabilisée de la figure 4 est réalisée au moyen d'un thyristor 70, alimenté par le pont 23. Le thyristor est commandé d'une part par le circuit fournissant des impulsions à la gachette et comprenant le transistor unijopotion 74, les transistors 75 et 76, le condensateur 77, et d'autre part le circuit assurant la synchronisation entre les impulsions de commande et la disparition de la tension aux bornes du thyristor, ce circuit comprenant essentiellement le transistor 78. Les circuits de commande du thyristor ont été décrits dans le brevet français ne 1 567 106 au nom de la Demanderesse. Nous en rappelons ici brièvement le principe. Le transistor 78 est polarisé par le pont de résistances 80 et 81 et la diode de protection 82. Le transistor 78 commande le transistor 75 par l'intermédiaire de la résistance 85, et la résistance 86 fixe le potentiel de la base du transistor 75. Tant que la tension aux bornes du redresseur 23 est inférieure à une tension voisine de la tension de sortie, le transistor 75, commandé par le transistor 78, supprime l'alimentation du générateur d'impulsions. En effet, lB transistor 78 dont le potentiel de l'émetteur est fixé par la diode Zener 83, chargée par la résistance 84, n'est passant que si la tension du redresseur est supérieure à la quantité V106 - (Uo - Up) où V106 est la tension de sortie taux bornes du condensateur 106), U étant la tension aux bornes de la o chalne.de diodes Zener 64 et 65 et U la tension nécessaire à la polarisation du p transistor 78. quand la tension fournie par le redresseur 23 sst inférieure à la tension définie ci-dessus le transistor 78 est bloqué et il entraine le blocage du transis tar 75. L'alimentation du générateur d'impulsions, transmise par la résistance 88, est donc interrompue périodiquement. Cette. disposition permet d'obtenir un synchronisme absolu avec l'apparition et la disparition de la tension entre cathode et anode du thyristor. Tant que. la. tension délivrée par l'alimentation stabilisée est à sa valeur maximale, le condensateur 77 est chargé par le transistor 76 et la résistance 79. Quand la tension du condensateur atteint une valeur suffisante, le transistor unijonction 74. s'amorce, Le condensateur se décharge alors dans les résistances 87 et 69, appliquant une impulsion positive à la gachette du thyristor. .La pente de l'établissement de la tension aux bornes du condensateur 77 est variable en fonction de la polarisation du transistor 76. Pour une forte polarisa tion, la pente est très forte ; le nombre d'impulsions @st im@ortant entre chaq@@ remise à zéro, et la première impulsion amorce le thyristor au tout début de l'alternance redressée. Pour une faible polarisation du transistor 76, la pente est plus faible, le nombre d'impulsions diminue et la première impulsion est retardée. La remise à zéto du générateur d'impulsions entre chaque @@@@@nance s'effe@- tue pendant la baisse de tension de l'alimentation synchronisée. A ce moment, la tension d'amorçage du transistor unijonction 74 diminue fortement et provoque @@@ impulsion plus courte. D'autre part, la charge suivante dü condemsateur 77 commen@@ quand la tension de l'alimentation synchronisée ert suffi@@nt@. La régulation de la tension de sortie du dispositif s'effectue de la la manière suivante : le transistor 76 est commandé par un circuit comprenant un transistor 90 et un transistor 91. Les bases des transistors 90 et 91 sont polarisées par le diviseur de tension comprenant le potentiomètre 92, les résistances 94, 102, 99, la diode Zener 107 et la diode 109. Le courant est filtré par le condensateur 96. Les émetteurs des transistors 90 et 91 sont reliée au FI négatif de l'alimentation auxiliaire respectivement par les résistances 93 et 96, et les collecteurs au pale positif de l'alimentation auxiliaire, respectivement par les résistances 95 et 97. et par la résistance 103, le point commun aux résistances 95 97 et 103 étant relié à la base du transistor 76. On os la résistance 69 une valeur égale environ à 10 fois celle de ia résistance 93. Pour un fort débit d'utilisation, les transistors travaillent ensemble. Par contre, pour un faible débit, seul le transistor 91 commande le transis tor 76 en raison du léger décalage de tension entre sa base et la base du transistor 90 (résistance 102). En pratique, le transistor 91 agit seul au cours des deux tiers environ de chaque alternance, pendant et après le passage à la tension crête, c'est-à-dire durant le temps où la variation de courant par deg d'augmentation de l'angie d passage est la plus importante. Le transistor 90, dont 12 gain est 10 fois supé- rieur, agit pendant le premier tiers environ de chaque alternance en même temps que le transistor 91, quand le redresseur débit2 près du maximum. On obtient ainsi une bonne linearité de la pente de le tension de sortie en fonction du débit d'utilisation, et la régulation est exempts d'oscillations. Le redresseur comporte le ballast 111 qui évite les surtensions en cas de coupure brusque du débit d'utilisation, L présence de ce ballast a nécessité le montage de la diode anti-retour 104, pour éviter la décharge de la batterie on l'absence du réseau. La tension de sortie est filtrée par le condensateur C4. Les dispositifs décrits jusqu'3 présent peuvent etre utilisés sans complément lorsque l'utilisateur se contente d'une précision de la tension de sortie de l'ordre de 10% par exemple. Si l'on veut obtenir des performances beaucoup plus élevées, on peut avantageusement dans le cadre de l'invention, compléter ce dispositif par l'adjonction d'un dispositif régulateur, par exemple à tension constante avec limitation d'intensité et limitation de puissance, qui peut être monté dans le mme boîtier. Dans le cas où ce dispositif est du type régulateur série qui comprend des t transistors de puissance insérés dans le circuit, ou tout autre dispositif dissipant de @ l'énergie, il est avantageux d'utiliser le limiteur de puissance qui peut entre monté dans le même boîtier. Un tel dispositif régulateur est représenté schématiquement dans la figure 5. Ses bornes d'entrée A et B seront connectées rsspectivement aux bornes + et - de sortie des circuits des figures 2 à 4. L'utilisation 15 sera connectée entre ses bornes de sortie C et D. Les limitations d'intensité et de puissance permettent d'assurer la protection des transistors série contre une fausse manoeuvre des utilisateurs ou un courtcircuit. Pour bien comprendre comment s'applique l'invention. la description suivante est donnée à titre d'exemple. Pour assurer une tension constante de 24V, par exemple, il est nécessaire de disposer d'une batterie d'accumulateurs dont la tension. en fin de décharge est égale à 27V environ. En fin de charge, la tension batterie- peut atteindre 36 V -pour @ertains types d'accumulateurs. Les transistors série ont alors à leurs bornes une tension de entrée - U sortie = 12 V environ. Pour un débit limité à 5 A, par exemple, la puissance dissipée est alors de 12 x 5 = 60 W. En cas de court-circuit, la totalité de la tension batterie serait applique aux bornes des transistors série qui dissiperaient alors 3fi x 5 = 108W. On serait alors obligé de prévoir une marge de sécurité conduisant à un prix revient et un encombrement excessifs. Par contre. en ramenant la puissance maximale dissipée à environ 80 W, on obti@@ une marge raisonnable. Le dispositif représenté dans la figure 5 comprend de manière connue un étage ee puissance comprenant les transistors 140, 141 et 142 et leurs résistancos d'émetteur 144, 145 et 146. - un étage Darlington comprenant un transistor 150 et sa résistance d'émetteur 151 - un circuit de polarisation de l'étage de puissance, comprenant un transi@tor 160. sa resistance d'émett@@r 181, la résistance 162, la di@de 163 en série ave la @as@ de @0 et @@ resistance 1@4, ce c@rc@it co@stituant @n @ispositif à co@ran@ con@@ tant une résistance 165 en série avec le collecteur du transistor :s0 s - un circuit intermédiaire de commande comprenant des transistars 170 et 171 ali mentés au moyen du pont comprenant la résistance 175 et la diode Zener 174, qui dérive tout ou partie de la polarisation de l'étage de puissance ; la polarisation des bases est fixée par les résistances 172, 173 et 207 : la contre réaction des transistors 170 et 171 est assurée par le condensateur 212 qui évite l'amorçage éventuel d'oscillations parasites - un circuit de régulation de tension comprenant essentiellement un amplificateur de référence 160 alimenté par la résistance 208 et filtré par le condensateur 209, et un diviseur de tension (résistances 181, 182, 163 et 164) - un circuit-de limitation d'intensité comprenant un shunt de mesure 190, un diviseur de mesure comprenant les résistances 191 et 192 et un transistor 193 dont la contre réaction est assurée par le condensateur 210 et qui réduit le courant de polarisation de l'étage de puissance par shuntage de la polarisation de base du transistor 160 - un condensateur C5 assurant le filtrage de la tension de sortie et qui permet d'obtenir une ondulation résiduelle de l'order du millivolt - un circuit de protection- contre le branchement d'une source de tension inverse comprenant les diodes 214 et 217, les fusibles 215.et 216 et la diode 213. Le circuit est caractérisé par la présence du limiteur de puissance et sa liaison au limiteur d'intensité. Une diode Zener 200 est chargée par une réisstance 201. Au point de connexion de la diode 200 et de la résistance 201 est relié, par l'intermédiaire d'une résistance 203, le collecteur-d'un transistor 204, dont la contre réaction est assurée par le condensateur 211, dont la base est reliée aux collecteurs des transistors de puissance par une résistance 205 et au point commun des résistances d'émetteur des transistors de puissance par la résistance 206 et dont l'émetteur est relié au diviseur de mesure d'intensité 191-192. Le transistor 204, quant il est passant, permet de faire passer un courant supplémentaire dans la résistance 191, ce qui modifie le réglage du limiteur d'intenm sité. Le courant fourni à la résistance 191 par le transistor 204 est proportionnel à la tension aux bornes do la résistance 205, elle-même proportionnelle à la tension émetteur-collecteur du groupe des transistors de puissance, dont les points communs émetteurs sont reliés à la base du transistor 204 par une résistance 206. Tant que la tension émetteur-collecteur du groupe de puissance, que nous appellerons UTP est inférieure à une valeur limite choisie, le transistor 204 est bloqué et la limitation d'intensité peut fonctionner à sa valeur nominale. quand la tension UTP dépasse la limite prévue, la tension aux bornes de la résis tance 205 atteint le seuil de conduction du transistor 204 et un courant supplémentaire circule dans la résistance 191. L'intensité limitée diminue. Quand la tension UTP continue à croitre, le transistor 204 est traversé par un courant croissant, jsuqu'à la valeur maximale limitée par la résistance 203 quand la totalité de la tension de la source est appliquée aux bornes du groupe de transistors de puissance. A ce moment, la puissance dissipée dépasse un peu la puissance normale (de 20% par exemple), l'intensité limite ayant été abaissée considérablement (par exemple 40% de la valeur maximale. Le dispositif qui vient d'être décrit présente l'avantage suivant Quand l'alimentation débite son intensité maximale sous tension normale, si l'on connecte un appareil supplémentaire aux bornes de sortie, ou si l'on courtcircuite les bornes précitées, la limitation de puissance entre en action et assure la protection des transistors. Il suffit de déconnecter l'appareil supplémen- taire ou d'éliminer le défaut, pour permettre à l'alimentation de rétablir sa tension de sortie normale sans autre intervention. Il n'est pas nécessaire de déconnecter l'utilisation normale, ni d'agir sur un poussoir de réarmement, ni sur le réglage de la tension de sortie pour revenir à des conditions de fonctionnement normales. Quand le circuit d'utilisation comporte un ou plusieurs condensateurs de forte capacité, il n'est pas nécessaire de prendre des précautions spéciales à la mise sous tension, le dispositif assure la charge des condensateurs sans inconvénient, ni perturbation. Le temps de montée de la tension au moment de la mise en service est alors légèrement plus long. Le limiteur de puissance assure également la protection des circuits des figures 2, 3 et 4, qui peuvent fournir l'alimentation du régulateur ou tout autre circuit capable d'alimenter le régulateur. REVENDICATIONS 1/- Alimentation stabilisée permettant de fournir à un circuit d'utilisation, à partir d'un réseau alternatif, une tension redressée stabilisée fournie par un circuit redresseur dont la tension de sortie est commandée par rapport à une tension de référence, ladite alimentation comprenant en c@tre une batt@rie d'accumulateur@ reliée à la sortie d'un chargeur dont l'entrée est connectée audit réseau, ladite batterie étant connectée audit circuit d'alimentation par l'intermédiaire de moyens pour alimenter ce dernier pendant une panne du réseau e;; empêchant ledit circuit d alimentation de débiter dans la batterie, caractérisé par 2e fait que ladite tension de référence est fournie par ladite batteeie, 2/- Alimentation selon la revendication 1, caractérisée par le fait que lesdits moyens sont constitués par une diode de puissance connectée de sorte que son senn passant aille du pôle positif de la batterie au circuit d'utilisation. 3/- Alimentation selon la revendication 2, caractérisée par le fait que le circuit redresseur comprend un pont redresseur à diodes, alimenté par le réseau et connecté à un étage de puissance à transistors commandé par un transistor dort la base est reliée au pôle positif de la batterie d'accumulateurs par l'intermédiaire d'une résistance et d'une diode. 4/- Alimentation selon la revendication 3, caractérisée par le fait que la diode de puissance est connectée à un accumulateur de la batterie différent de celui auquel est connecté le transistor de commande, de manier que son potentiel soit inférieur à celui de la base dudit transistor ds commande. 5/- Alimentation selon l'une des revendications 3 et a caraetéri@é@ par le tat qu'un fusible est placé en série avec la batterie. 6/- Alimentation selon la revendication 3, caractérisée par le fait que l'ensemble d'accumulateurs se présente sous forme d batteries en parallèle, chacune d'ell@s étant reliée par l'intermédiaire d'une diode à la base du transistor de commands et par l'intermédiaire d'une diode de puissance au circuit d'utilisation. 7/- Alimentation selon la revendication 2, caractérisée par le fait que le circuit redresseur comprend un premier pont à diodes alimenté par le réseau et connecté à un étage de puissance à transistors commandé par un premier transistor dont la base est polarisée par une alimentation aux ilialre comprenant deux diodes alimenté@@ par le réseau à travers un transformateur cette polarisation étant contre par un amplificateur différentiel établissant la différence entre la tension de sortie et la tension de la batterie. 8/- Alimentation selon ia revendication 2 caractérisée par le fait que le circuit redresseur comprend un pont redresseur à dds alimenté par le réseau et connecté à un thyristor commandé par un circuit d'@morçage comprenant un sous-ensemble d'alimentation synchronisée et un sous-ensemble de génétation d'impulsions, ledit circuit de commande du thyristor étant confoime au circuit décrit dans le brevet français no. 1 567 1DB, ledit souansemble d'alimentatian syn@@ronisé@ comportant un premier transistor qui est polarisé à partir dudit montage redr-sseur, dont l'émetteur est porté à un potentiel donné et dont le collecteur est relié à la base d'un second transistor de sorte que le blocage du premier transistor entraîne celui du second, ce dernier supprimant alors l'alimentation dudit sous-ensemble de génération d'impulsions, ceci ayant lieu tant que la tension aux bornes dudit montage redresseur est inférieure à une tension voisine de celle du circuit d'utilisation, ledit sous-ensemble de génération d'impulsions ainsi synchronisé comportant un condensateur chargé par un troisième transistor tant que la tension délivrée par ledit sous-ensemble d'alimentation synchronisée est à sa valeur maximale, ce condensateur se chargeant jusqu'à ce que sa tension atteigne une certaine valeur qui provoque l'amorçage d'un transistor unijonction par lequel il se décharge, appliquant alors à la porte de commande ou gâchette du thyristor une impulsion positive, ledit troisième transistor étant commandé par un circuit délivrant une tension proportionnelle à la différence entre la tension de la batterie et la tension redressée. 9/- Alimentation selon l'une des revendications 1à 8, caractérisée par le fait qu'un circuit de régulation à transistors série est inséré dans le circuit d'utilisation et que ce circuit de régulation est équipé d'un limiteur de puissance commande par l'augmentation de la tension aux bornes des transistors de puissance. 10/- Alimentation selon la revendication 9, caractérisée par le fait que ledit circuit de régulation de tension comportant un circuit limiteur d'intensité et de puissance, comprend un étage de transistors de puissance commandé par un premier transistor dit de commande, un circuit de polarisation de l'étage de puissance, un circuit de régulation de tension, un circuit limiteur d'intensité, comprenant un shunt de mesure en série avec l'étage de transistors de puissance, un premier diviseur à résistances en parallèle sur ce shunt et un deuxième transistor, uqnt la base est reliée à un point dudit premier diviseur et qui shunte la polarisation de base du premier transistor, une diode Zoner et une résistance étant reliées en série et alimentée par la tension continue ou redressée de l'alimentation1 ie point de jonction de la résistance et de la diode Zener étant relié au colloctet,r d'un troisième transistor dont la base est reliée à un point d'un second po diviseur connecté entre les émetteurs et les collecteurs des transistors de puissance, l'émetteur dudit troisième transistor étant relié en un point du premier diviseur placé en parallels sur le shunt.