Brevet FR2061725A1 — publié le 19710625

La présente invention a trait à une installation perfectionnée destinée à produire et/ou contrôler l'écoulement d'un liquide tel que du verre fondu, ou pour homogénéiser ce liquide. Plus particulièrement, la présente invention concerne une installation pour diriger 5 un gaz, par exemple de l'air, contre la surface d'une masse de verre fondu dans un récipient, afin d'y amorcer des courants d'écoulement et/ou de contrôler des coura'nts d'écoulement existants, et aussi dans le "but d'asèurer une homogénéisation extrêmement efficace du bain. l'un des problèmes les plus difficiles à résoudre dans la 10. fabrication industrielle de verre de qualité reste l'obtention du degré voulu d'homogénéité. Des produits de verre différents exigent des degrés variables d'homogénéité, mais tous ont besoin d'un minimum d'homogénéité. On a utilisé de nombreuses techniques pour tenter d'obtenir le degré voulu d'homogénéité, avec des résultats variables quant au rendemento les 15 cuves pour verre optique, par exemple, ont été équipées d'agitateurs mécaniques. Des cuves pour verre en plaques ou en feuilles, pour bouteilles et verre à vitres, ont été équipées de barboteurs, d'agitateurs 'mécaniques, de divers organes réfractaires disposés à des endroits stratégiques, sans compter différentes sortes de formes de bassin. *20 ■ l'expérience a enseigné par exemple aux producteurs de verre à "bouteilles par grandes quantités qu'il faut des cuves de fusion de verre relativement grandes et relativement longues si l'on veut produire du verre de bonne qualité et homogène en cycle continu. Certaines cuves doivent également comporter des moyens propres à retarder les 25 taux d'écoulement par convexion à la surface chaude du bain. Ce retard à 1'écoulement en surface est indispensable pour éviter qu'une couche de verre chaud à la surface, traverse la cuve- jusqu'à l'extrémité de mise en forme à une vitesse trop élevée pour que le verre ait le temps de devenir homogène, et aussi pour que le verre ait le temps d'être 30 préparé pour cette mise en forme. A titre d'exemple, les moyens utilisés pour retarder les taux d'écoulement en surface du verre fondu sont les "écrémeurs" de surface et/ou des étranglements prévus dans la cuve par construction. En raison de la nécessité d'assurer cette homogénéité, la 35 conception-type de la cuve de fusion du verre en continu est coûteuse, tant à réaliser qu'à exploitera la seuls r:.a:--3e de réfractaires a prévoir pour une telle cuve représente une mise de fonds considérable, les frais d'exploitation de la cuve sont également élevés, car sa conception implique l'usage d'un grand volume de verre qu'il faut continuellement 40 maintenir à une température élevée. -AD ORIGINAL 70 31552 . 2 2061725 Les fabricants de verre se sont longtemps efforcés de concevoir une cuve de. fusion plus petite pour le verre, qui permettrait cependant de produire un volume considérable de verre de qualité» Ce but s'est toujours révélé inaccessible en raison du temps qu'il faut pour que les 5 courants de convexion, dans la masse de verre fondu, atteignent le degré voulu d'homogénéisation,, Toutefois, ce but pourrait être réalisé si le fabricant de verre, au lieu de se fier uniquement aux courants de convexion, parvenait à mettre au point une méthode différente pour horaogénésier le verre. 10 On a récemment révélé une nouvelle technique destinée à créer et/ou contrôler des veines d'écoulement dans le verre fondu. Cette méthode consiste à faire frapper par"un ou plusieurs courants d'un gaz approprié par exemple de l'air, la surface du verre fondu et cela avec une-force suffisante pour modifier sensiblement les veines d'écoulement 15 en surface du verre, s'il y a lieu,.et aussi pour créer et contrôler les veines d'écoulement en surface là où il n'en existait aucune auparavant. Cetie découverte a permis de déduire que le degré d'homogénéisation du verre dépend non seulement de la pression du courant gazeux d'impact, mais aussi de la température du gaz, de l'angle d'incidence du courant 20 gazeux par rapport à la surface du verre fondu, de la température du verre, de la symétrie de la pression du courant gazeux par rapport à la surface .du verre, et d'autres paramètres analogues» Bien que cette technique ait quelque peu diminué la nécessité de compter sur les courants de convexion et sur un temps de séjour pro-25 longé dans une cuve pour assurer l'homogénéisation du verre fondu, elle ' n'a connu qu'un succès industriel limité. Ce succès limité est attribué, parmi d'autres raisons, à la difficulté de maintenir une répartition uniforme de la température dans le verre, à la tendance considérable à la détérioration de l'appareillage de projection du gaz, et aussi à 30 ia difficulté de coordonner les nombreux paramètres qu'implique cette méthode. Par exemple, les températures normalement élevées auxquelles l'appareillage de projection gazeuse se trouve exposé ont pour conséquence une détérioration rapide des buses ou tuyères de projection du gaz. Cette détérioration, qui implique à la fois l'érosion et/ou le colmatage 35 d'une ou plusieurs buses d'éjection du gaz, a tendance à produire une courbe variable d'application du gaz, et aussi de faire apparaître des "cailloux" ou inclusions dans le produit final. Ces défauts sont encore compliqués du fait que la température d'impact du gaz décroît normalement à raison d'environ 1.28°C par mètre linéaire de l'appareillage. COPY 70 31552 3 ' 2061725 Il en rénal le clos variations à m;; la température d-o la surface de lu . • innaruë de verra fondu, uinoi qu'un défaut è 'uniforuité dans lu viscosité et la densité du ver»;. Il est ••'vident ovo 1 'homogénéisation ou l'atténuation dors défauts de surface au verre fendu à viscosité variable ccmr;~ titue un probl&iae extrÊaeiiient difficile à résoudre. ' ' ' Ainsi qu'il ressort de ce ou3 3>réc5âc, les défaits primaires de la technique1 d'application ce jets gar.eux exposée; ci-dessu3 sont rus» à des défauts do. 11 a] p-oreil3nge prévu pour sa mise en oeuvre., Ps.r conséquent, il existe toujours la nécessité do .réaliser irdustriojifrr:ent i-w ces appareils eu dispositifs c-;_a blés d.'effectuer une h0Bi0£-noi£3id0a. effios.ee du verre sans rencontrer les difficultés propres h l'art antcroiir • A cet effet, la présente invention prévoit des appareils d'u:a genre nouveau et perfectionné pour diriger un ou plusieurs courants aeux, par exemple de l'air, ver/, la surface d'une .-nasse de verre fondu, afin de réaliser une loaogénéis-nfcien extrtao^ent poussée du verre tout en évitant les défauts exposes ci-dessus qui caractérisent l'art antérieu La présente invention a donc pour objet des appareils ou installations nouveaux et p-erfeotiennes peur diriger un ou plusieurs jets gazeux, par exemple de l'air, centr.: la surface de verre fondu afin d'obtenir des degrés extrêmer.ciit élevés d'homogénéité du verre tout en évitant les incocvénients oo l'rrt antérieur qui ont été décrits plus haut.. » L'un des avantages svi déce-l-snt- de 2.0 aise en cd'.x-rve pratique de la présente invention dans une cuve de fusion du verre est qa1 elle permet do supprimer les divers autres moyens uésaniqueu d'honogéné- i isation ordinaire n.ev.t utilisés, un autre avantages est que 1?; présente invention peut aussi être util:»-:ée pour s'opposer aux écoulements par convexion qui se porduisont natorcclleuo; t c ans In cuve à verre, ou au contraire. pour accentuer ces enuvîrvLs. !•'"•: trois'ic-:-.e. avantage est que la présente invention permet de. sup}.rir.:er. égelenent les organes réfractaires actuellci/ent incorporés air.: cuves peur contrô? or 3 ' écouleront du verre fondu, p*:r exon-.ple sous iorae à' • "écrérieurc" on de flotteurs. La suppression des agitateurs ; écaniquss et des ccréneura réfractaires ou flotteurs élimine toute possibilité de contamination qui est consta:. -raont présente lorsque ces organe:; solides sont ir:ae:'-gés dans le verre du. toutefois, la prés en te invention peut égele^e-'t être utilisée cc-n-jointonvent à ce tels écréaeurs, flotteurs, barboteurs et agitateurs lorsqu'on dés?ro oo.^a-is-r les av. ..strass dû chacune d 'eux. L'appareil ou 1 ' inn a : lia tien seivant la présente invention e-onp-rend un co3.1ectou\* eoi.-ple:;e, géaér l^-ert tubuél* :5re, pour 3.'éjoeUoa copy bad original 70 31552 4 2061725 du gaz, ce collecteur étant susceptible de tourne-»" autour do son are afin de permettre de diriger le'ou. les .jets gazon* suivant un angle d1 incidence déterminé sélectivement. lo collecteur comprev-o un premier tube ou tuyau intérieur, un second tune ou tubes intermédiaire et un 5 troisième tube ou tu ce extérieur» les j renier, second et troisième tubes oont disposes concenlriquemant eb montés de telle ko rte q ne-le premier sert de collecteur ou conduite pour le gas, tandis ".ue les rreccnd et troisième forment uui cfcemisago do refroidissement. le premier tube ou tube inférieur est r-nni d1 aie ouverture ot 10 lanière d'admission du &az ot d'une ouverture do fuite ou de sortie pou?1 le gaz. ; cette fuite, ainsi qu'il sera décrit plus en détail par la suite, est indispensable pour maintenir à la l'ois uniformes et symétriques la pression 0'impact du gaz et y un matériau isolant tel que, par exerrole, du papier Carborun-15 dvun ?iborfrax Type 970-j, sépare les pronier et second tubes, tandis que des cloisons peuvent ôtre prévues entre le second et le troisième tubes pour diviser la chemise de refroidisse!.ont en compartiments distincts. Une rangée ôe buses ou tuyères, de préférence en matériau f céramique résistant à la chaleor, tel que du silicate d'aluminium fondu 20 ou de l'alumine, est montée à poste fixe entre les second et troisième tubeso Ainsi qu'il sera exposé plus loin, le fait de placer les buses loin du premier tube "en facilita le refroidisse,^ent et diminue ainsi foraient la possibilité de détérioration de ces bases, les buses sont disposées de préférence■sur une rangée unique et symétriquement par 25 rapport à l'axe raédian entre les parois latérales ac la cuve à verre» la disposition adoptée est telle que le gaz est dirigé transversalement par rappor b à "un écoulement superficiel importait à. l'intérieur de la cuve, et essentiellement" d'une paroi k l'autre. Toutefois, il est souvent souhaitable que ces buses ne couvrent que partisllcmoni. la largeur 30 de la surface du verre, et que les buses les plus éloignées ce l'axe médian, entre les pnrois do la cuve, soient situées It. une distance déterminée prr rapport à ces parois. Le passage intérieur de chaque buse esl en communication' ci- « roc te avec l'intérieur du premier tube ou tube intérieur. Une telJ e 35 commiciica-cion veut être réal.i r;ée, par exemplet en prévoyant au mollis no rran.ie ouvc-rmre d'évacuation à travers 2_a paroi ou p-?*e. -ier tube -f ou en disposant une mortaise ou découpure (échancnvre) longitudinale d-T;r.s cette -aroi. " o ; tr.o., le unt-'riau isolant entr-: les ; ■ramier et ; second fabeo est: pourvu d'un passage assurant la communication entre COPY BAD ORIGINAL 70 31552 5 2061725 entre l'intérieur du premier tube et l'intérieur des buses précitées. L'invention sera mieux comprise si l'on se réfère à la description détaillée ci-apros concernant un mode particulier de réalisation d'un mode préféré de réalisation donné à titre d'exemple en se 5 rapportant au dessin annexé, sur lequel : . -la Figure 1 montre schématiquement un profil de vitesse d'écoulement 'sans résistance ni contrôle, afin d'illustrer la direction et l'ordre de grandeur de 1'.écoulement par convexion produit dans un récipient rempli d'une masse'de verre fondu ; 10 —la Figure 2 montre un profil de vitesse cçntrôlé par la résistance d.'un flotteur ; -la Figure 3 représente un profil de vitesse d'écoulement contrôlée, obtenu grâce à l'installation de la présente invention, utilisée pour'diriger les jets de gaz dans une direction normale à celle 15 de l'écoulement, de surface ; - la Figure 4 représente un profil de. vitesse contrôlée obtenu en dirigeant les jets gazeux suivant un angle négatif important par rapport à l'écoulement en surface, toujours suivant la présente invention- ; 20 —la Figure 5 montre une coupe longitudinale partielle, avec arrachemantà partiels pour plus de clarté, dans le cas d'un appareil de soufflage de l'art antérieur, afin de démontrer les avantages qui découlent de la présente invention ; -la Figure 6 est une coupe faite suivant la ligne VI-VI de 25 la Figure 5 ; - la Figure 7 est une coupe faite suivant la ligne VII-VII de la Figure 5 ; * •" - la Figure 8 est une coupe longitudinale partielle, avec arrachements partiels pour plus de clarté, d'un collecteur de projection 30 gazeuse comportant les principes de la présente invention ; - la Figure 9 est une coupe faite suivant la ligne IX-IX de la Figure 8 ; • . - la Figure 10 est une coupe faite" suivant la ligne X-X de de la figure 8 ; 35 - la Figure 11 montre en coupe longitudinale partielle un autre collecteur de projection gazeuse suivant la présente invention ; - la .Figure 12 est une coupe montrant une disposition particulière buses-tube que l'on peut uti3.iser avec le collecteur ue la Figure 11 ; r copy bad original >Qx 315 52 6 2061725 - la Figure 13 montre une coupe partielle d'un mode de réalisation du premier tube ou tube intérieur du collecteur à gaz suivant 1'invention ; - la Figure 14 est une coupe partielle d'un autre mode, de réa-5 lisation dû premier•tube ou tube intérieur ; - la Figure 15 est une coupe transversale partielle et une vue en élévation d'un four à verre, afin d'indiquer la façon dont, l'appareillage suivant l'invention peut être monté par rapport à ce four.; - la Figure 16 est une vue partielle en élévation montrant 10 l'utilisation d'un collecteur de projection gazeuse suivant l'invention conjointement à une cuve de verre à bouteilles ; - la Figure 17 est une vue en plan dé la disposition collecteur-cuve de la Figure 16, et - la Figure 18 montre schématiquement en élévation une partie 15 de la combinaison cuve-collecteur de la Figure 16, afin d'indiquer les veines d'écoulement du verre produites par la frappe des- jets gazeux suivant un angle négatif. Dans la description et dans les revendications qui suivent, l'expression "homogénéisation" indique une action de mélange ou.de brassa-20 ' ge qui donne au verre fondu .une composition pratiquement uniforme dans toute sa masse. L'expression signifie également un effet de cisaillement qui atténue les couches de stries piano-parallèles dans le verre fondu, afin de permettre une meilleure diminution des défauts par un mécanisme de diffusion. L'expression "angle de frappe (ou d'impact) du courant ga-25 zeux" signifie l'angle sous-tendu par une ligne normale à la surface du verre fondu et une ligne parallèle à la direction d'écoulement du courant gazeux. Les angles positifs sont ceux que l'on obtient lorsque la direction de frappe ou d'impact du courant gazeux est opposée à l'écoulement naturel du verre en surface dans une cuve. Les angles positifs de frappe 30 ou d'impact du courant gazeux retardent les écoulements superficiels existants. Les angles négatifs sont ceux que l'on obtient lorsque la direction de frappe ou d'impact du courant gazeux est la même que la direction naturelle de l'écoulement superficiel produit dans la cuve. Les angles négatifs accélèrent les taux d'écoulement en surface, 35 Si l'on se reporte maintenant au dessin, on voit sur les Figu res 1 et 2 des systèmes de verre du type normalement traité par l'appareil ou installation à frappe ou impact gazeux suivant la présente invention. Dans le système sans résistance , ni système de contrôle que montre la Figure 1, les écoulements superficiels décelés au point 1ji se di-40 rigent vers l'extrémité dite de "mise en forme" 1ç de la cuve, opposée COPY 70 31552 nr / 2061725 Le..s fcouj.c:\cr.vo ara: niveaux inrérieura d ait; la ;-ayc;-? oe a : -.e, an ; -t à i.-v*or,.; l'entré ii' d'al;:.-.antoaion ai ccunialrn-: do lu ov-ao. Go ..rcfil d* scoulc:.-i©nt par ccnvoxion se produit f-aa:-_. un toi -jp-r-stèav réolataneo du fait pue la chaleur est appliquée donc la son<> dos fléoloo 2a de la cuve pour y fairs foa.;ro let :alnriaux à1 ;mo coiû *c. .-.a :?••? oo h assure que ja chorpo fond, le verre fondu oui hs trouve v tru pr o-milieu de le cuve devient lo verro le plus ohaue de la cuve do fus!-:-:i» (Je verre ch-ud puscède une plu.:; f-.ii.blo densité qu-s- Je ver*-;- fondu i :»:= -;o chaud oui no trouva v.:-r.s les autres partir^ ue 11 cure» Lo verre or.-::.- ■ plue faible sonsi »6 flotte à la surface du verre plus "frais" et 3' Yn-£"i fcrs le poiri le plue chaud, ou Kono 6c source, et l'extrait.-: diV.-- /e foraa i;ion d:rxi:j le sorio eon.tr.'-ire-« Le syoItlrid ' oeoole .iont &u«s résifr.-.ancQ ii'e>a. guère fa.vc:-n.'!.d.« cor le verre euperficiel chaud oui so déplace vers l'o'— trc.'id.to de-; i: .ise on foraio du v-.--.rrc séjourne trop brièvsise.nà • ans la cu.-c-pour por^ot ~rc> 1 'expulsion, des buïlso pui do trouvent inévi. . oblc-a.e-dans la i::s.-i,30 de verre fondu. L'une doo coaeéqueroos de ce oysteae ' .V. a. Ictîit s an;; résisoaree pont eare la présence d1 un £rand r-c. d/rc d1 in'-la-ciono dans li.o verre final'. produit. Une a vitre corif.:i'auenc9 ce ce syai-p y sans résisianoo ni contrôle peut dire un conditionneront iapropro on ;=c oui concerne la température, ce qui ne por: .ot pao uno iaiso forme :• — ti&faisanto du verre à la sortie «le la cuve. La -cendanoo industrielle ac.:u: jIIo, qui ccnsis'cc à accroc '.-o lo irfcps de eéiour du verra dans la cuvo r-ta- l'i.- tro.'ucticvi eatre l'- li-{.•/•j-.tation 1|.? si 3a raioo oa forme i_o d'un. éeréaeur 4 on matériau réfraei- -.'.:-o ost i-ûdiouéo schouati^aenont our la Figure 2 qui. i-ioircre un nyst^no r"--eistaace pour flotteur do Le tc.r.ps de séjour du vor.ro fondu c'en s lo o—-a ersr. au£.r.enié du faib nolle. Coc éoré -.ear ov-t é^.''le::-.:::it enfoao- v.jro lo lao davor/ la . oar.o -v verre. 4 La Pigtp?o 3 aontre l'effet produit par 3 'utili^-^aiori t'e :• T pareil 5, -oae un r-n;...ls nul, ponr la protection -e pas, colai-oi dr . . a _f la Sî'.rfac?; -a- verre p-or;..c.-„ 1.ic"la.:lrc--.eii-t à eelle-ci un ^y,-.- 'ji-ae a ^r 'cé 'o ^. 'for.: o lo nonaro la ôi^uro >, lo pru-dil do . lUocoe a; -■ y ni4; , 1e. no ; ifCôre puera du p ofil do v:: ';eoao foarai par la opatd^.o :.-an.-. r.'^iaa o -, t-.-n-;!.'-. pu3 l';.ra;:nu 'or.' c:uv c:a.-:.-'jo .îou i;Cd.ao;.eo ;. : on'd:.a:îeat, o:;:: cto-1^jut o-j:ne fa-.;;-: le ca:- no-la l-'ipu*''; 2, Go::;i:e oîj le voit, l'impact; du 53.3 nuiv:ait uno raortiuii'" 'p • ■ ; ;tri'iue nor. aie à la ourface crée une f.év.x'cytsicn ou creurc air iblo, avao ooo bourrelé Lo rei.iar';aaulws on a:î.ont et en aval de col,te dé;/j'ïzdîcc . COPY BAD ORIGINAL, 70 31552 e 2061725 la poussée du gas. sur lo, surface produit une onde d'irtorféronce le.quoi- • le détermine à son tour une circulation en orofondeur autour de i 'axe -î transversal dans la masse de verre„ Ces actions introduisent un effet de cisaillement et déterminent la production de verro honogèrie de haute 5 qualités Il y a lieu de xio i;or que, ôu fait que 11 apparail ne se trouve pas cirectemenb en contact avec le verre fondu, il no y.eut y introduire de fragments réfractaires ou former des bulles par contact, oOi;-r.,e cela se vérifie occasionnellement sous .l'action d'un écrétr.eur réfraetaire. La Figure 4 montre l'application de gaz sous un angle ceosi-10 blement négatif, par exemple -30°, et l'effet i>roduit sur le profil de vitesse au point If. Pour une même force d'application, le bourrelet ou crête de l'onde représenté ici "est plus haut que celui produit dans le cas de la Figure 3. La vitesse superficielle est accélérée en aval et la profondeur de circulation est plus grande, ce qui augmente l'effet de 15 cisaillement. On notera, qu'en utilisait le eo3.1ec!'our de frappe gar,euse suivant l'invention la quantité de cordons, stries, inclusions et bulles qui produisent des sollicitations et qui sont tous une cause de défaut d'homogénéité du verre, dépend de l'angle d'impact, de la température du 20 gaz, de la pression du gaz, de la diiûe^sion de 1'orif5.ee de sortie des buses ot de la distance mesurée entre 11 extréiaito de sortie des busc-s et la surface du verre for.duc On notera en outre qu'un choix approprié de ' ces para;-êtres est de nature à augmenter les• rendements en verre (jî du paquet)» 25 D'une façon générale, l'angle de frappe ou d'impact peut va rier «ntre environ-.+80° et environ -c0°, selon que la fonction de l'ire-pact est respectivement de retarder 1'écoulement en surface ou d'homogénéiser lo verre. Sous cet aspect, ur_ courait gazeux dont 2.'angle d'in-cidenco se situe entre environ -10° et environ -50° est particulièrement i 30 approprié pour homogénéiser du verre fondu pour bouteilles dans une zone de la cuve à verre pour bouteilles qui est située avant le faper. Pour un ar.gle plus positif que -10°, l'énergie du courait gazeux ost dissipée avec, moin? de profit et le ruv;dcneut quantitatif du verre est [ quelque .ou amputé improprement;. Par a5.3J.eurr., lorsque l'ongle d'i:;;,act ■y^ du gaz est rlus ^égacif que -30°, le courent ga;;»ux se aélond trop avilit-de frapper la surface du verre. L'ér.orgie du cou rant gaz, eux ainsi ôé- , / tendu d'une façon excessive est mal d ictribuée ou roportio et ne parvient '• pas à eï :'r ees couches de stries pla -x- -ai-all al es aaéquates dans ; le verre fondu. £ copy pAn noirsiM^ 70 31552 9 2061725 la température optimale du courant gazeux d'impact dépend des caractéristiques de fusion du Terre utilisé, des techniques de chauffage et de la géométrie adoptée pour la cuve de fusion. Pour certaines applications, l'écart entre la température du courant gazeux 5 et celle du-verre fondu ne doit pas excéder, de préférence environ 14°C. Dans des opérations de fabrication de verre industriel, cette tempéra-ture se situe approximativement entre 1,040°C et 1.930°Co toutefois, le gaz peut être introduit dans de nombreux cas à la température ambiante (24°C) si la chute de température produite en utilisant l'appareil 10 à cette température relativement basse n'est pas nuisible à la marche de l'installation ou si elle est compensée par d'autres moyens de chauffage prévus dans la cuve. A cet effet, il convient de souligner qu'on peut•éventuellement adopter une température de gaz choisie d'avance à une valeur relàtivement faible pour produire un refroidissement du verre. 15 Pour éviter qu1 un verre à une température excessivement basse parvienne à l'extrémité de mise en forme de la cuve de verre, on peut installer des brûleurs à gaz ou des éléments chauffants électriques en aval de "ltappareil d'impact par le gaz, afin de contrôler la chute de température . 20 Toutefois, en général, plus la température du gaz utilisé dans 1'appareil est élevée, plus le rendement d'ensemble de l'opération, y compris l'accroissement de l'homogénéisation et le contrôle de la qualité du verre final, est élevé. Par exemple, des températures de gaz comprises entre 1o040°Cf et 1.315°C sont préférables pour la production 25 de verre à bouteilles à très grande homogénéité, car au-dessous de 1,040CC le courant gazeux risquerait d'avoir une énergie relativement insuffisante pour accélérer et agiter le verre fondu, tandis qu'au-dessus d'environ 1o315°0 la densité d'énergie du courant gazeux dépasse normalement une valeur critique au point que la formation de l'onde de verre 30 se produit à u:- taux excessif» le diamètre d'orifice ou de passage des buses que l'on peut adopter pour l'appareil suivant l'invention peut varier, mais des diamètres compris entre environ 1,6 mm et environ 6,5 rcm conviennent de préférence. Au-dessous d'environ 1,6 mm il y a trop d'air entraîné 35 par le courant gazeux, ce qui en diminue la densité .du flux d'énergie jusqu'à descendre au-dessous de valeurs suffisantes pour forcer l'onde précitée. Des diamètres d'orifices supérieurs à environ 6,35 mm peuvent produire un recouvrement entre courants eu jets gazeux voisins ou/déterminer/par ailleurs des densités locales excessives de flux de moment, .40 et tendre à pertuber le plano-prrallèlieme de couches de stries. COPY BAD ORIGINAL 70 31552 10 2061725 Le plano-parallél.isme de couches de stries sera également pertubé au cas où une ou plusieurs buses seraient colmatées» Un tel colmatage se tradu.i-rait par un défaut d'uniformité dans le profil ou la courbe de pression d'impact du gaz, ainsi que .par une combinaison de circulation tranovor-5 sale et longitudinale dans le verre. Un l'apport minimal de l'ordre de 5:ï entre la longueur et le diamètre d'orifice "des buses sera préférable, La gamme de pressions correctes d'utilisation du gaz dépond bien entendu du diamètre de l'orifice des buses. Ainsi, par exemple, lorsqu'on utilise des buses dont l'orifice a un diamètre de 3/175 mm, 10 la pression utile se situe entre environ 175 et environ 700 grammes par cm2 à la pression atmosphérique. Des pressions excessives du gaz, bien qu'elles puissent augmenter l'effet de cisaillement de la surface, se traduisent par une turbulence superficielle excessive qui finit par former des bulles incluses dans le verre fondu» D'ordinaire, lorsqu'on 15 utiljise des buses dont l'orifice de sortie a un diamètre d'environ 3,175 mm, des pressions supérieures à environ 700g/cm2 oïlt tendance à donner un.-, orientation incorrecte aux stries, tandis que des pressions inférieures à environ 175 g/cm2 déterminent d'ordinaire une mauvaise homogénéisation et un contrôle insuffisant des écoulements de surface puisque le courant 20 gazeux ne possède pas suffisamment de moment pour en atténuer les effets. Cependant, on peut faire varier.la pression du gaz pour des raisons autres que l'homogénéisation et le contrôle de l'écoulement en surface, par exemple pour contrôler l'atmosphère de la cuve, cette variation étant comprise entre environ 44 g/cm2 et environ 2.850 g/cm2, s'il y a 25 lieu. Lorsqu'on maintient constants les paramètres indiqués plus haut, en faisant varier seulement la distance entre les' orifices des buses et la surface du verre, on observe les résultats suivants : Au fur et à mesure que l'on augmente la distance entre les buses et le verre, les jets sortant des buses s'élargissent excessivement et se recouvrent, ce qui c.i-30 minue l'intensité de la densité au flux du moment dans la direction nécessaire pour accélérer l'écoulement du verre afin d'atténuer correctement ses défauts. A cet effet, une distance d'environ 15 cm entre les buses et la surface du verre constitue une limite supérieure dans la pratique, mais il est préférable de fixer à environ 13 cm environ cottc 35 distance maximale. Par ailleurs, si l'on réduit cette distance à iioi-'ô de 25 mm environ on produit des dépressions ou creux de surface qui soûl trop profonds pour assurer une homogénéisation correcte. Lorsque cri-dépressions sont trop profondes, leurs parois ont tendance à s'aff~j.v et à produire par conséquent des formes d'écoulement ncn-planes, airsi copy BAD ORIGINAU 70 31552 n 2061725 ainsi que des inclusions gazeu&es clans le verre fondu. Dams la plupart ci G'."* -^rlicaticns de .la présent;": invention, la hauteur préféras des buse^* est comprise entre environ 25 nus et environ 75 loin au-dessus de la surface du Terre. 5 l'importance de ce qui précède ainsi que les avantages qui découlent de la présente invention pourront être mieux compris si l'on considère un appareil à impact gazeux suivent l'art antérieur?. Cet appareil suivant l'art antérieur est. représenté schémaèioueiaent sur les Figures 5, 6 et 7. Si l'on examine tout d'abord la ligure 5> on voit 10 qu'un collecteur 31 d'inpact gazeux se compose, de demi; tubes concentriques, le tubo intérieur 32 ayant un dia:a*.tre intérieur de 7c mn tandis que le tube extérieur 33 a un diamètre intérieur de 127 ma. le tube intérieur sert de .conduite pour le gas usé, de ..référence de l'air à la teroérature du verre fondu, dans la zone souKâse au traiteront ou à une 15 température proche de cotte valeur. Le matériau de construction limite d'ailleurs, ci'une façon générale, la température maximale du gez d'inpact, ;-.ais coivi il a été souligné plus haut on peut utiliser un gaz à des températures aussi faibles que la tem;;éi'autre ambiante, soit environ 24 CC. 20 Un matériau réfrac taire 34, conposé par exonple d'un tube c:c- Carborundum Fib^rfrax 230-â, sépare le tube intérieur- 32 du tube extérieur 33. Autour des tubes d'alimentation en gaz est disposée une enveloppe cor:o&-,'.trique extérieure 35 en acier inoxydable oui sert de chemise pour la circulation d'eau de refroidissement. ^'espace annuaire 25 entre le tube 33 et l'enveloppe 3e est divisé en quatre compartiments isolés par des entretoiseo ou cloisons 37 étanches à l'eau et soudées à ces deux éléments concentriques. Leux de ces compartiments sont relié à des tubulures d'alimentation 3S, tandis que les deux autres sont reliées à des tubulures do sortie 39. * 30 ■' Ainsi que .le montrent les Figures 5 et 6, raie rangée de base 41 alignées ér!"-s le sens longitudinal sout vissées dars le tube 32 et traversent des cavités l.n.gitudinaT es prévues can.s les parois ru tubo 33 et de l'enveloppe 35. Chaque cavité est cordée pur -es réglettes 42 ^ J formant des joints soudés. Une roaucllc c-r-nclaire d'extrémité 43 (Figu- r 35 re 5) est sondée de façon étancaa contre l'extrémité du tube 33 et de f 1'enveloppe 36, aproa quoi une bride circulaire 44 est soudée contre la circonférence extérieure du tube 32, à environ 37 mm de l'extrémité ■! de celui-ci. L'ouvelc.rpe extérieure ' 40 tubes 32 et 33, comas le montre la Figure 5. Chaque tube esc fermé her- .r métiquement par une j la;, nette soudée à l'extrémité et renforcée par t:.n • êad original copy 70 31552 12 2061725 disque en Fib^rfrax ou autre matériau ioola;"-t approprié. Des àe^i-rsancaons d'accouplement 0 sont fiimôSz à 1' &avolopy.o 36 •é.fin d'eu faciliter, la rotation, ainsi qu'il sera décrit plus loin, Léo éléments ï oont des prolon^eiirsnos ou raccords de thenaocouplcs, 5 Ainsi que le rentre clairement la Piqûre 6, les buses 41 du collecteur 31 de l'art antérieur sont fixées à dôme ivre sur le tube intérieur 32 et séparées par un intervalle à'air 46 de la chemise de refroi die s emeni définie par l'enveloppe 36 et le tube extérieur 35° Il y a lieu de noter que eot:;e disposition n'assure aucun ref roi dise enent 10 efficêce des buses. Par conséquent, si l'on maintient les extrémités des buses de l'art antérieur à une distance d'environ 75 mm de la surface :?u verre en cours de traiter,ent, il s'ensuit une détérioration rapide. iUi contraire, les buses .-suivant la présente invention peuvent être disposées en génért'sl à moins ce 25 nui de la surface du verre fondu 15 sans créer, aucun risque sérieux de détérioration de ces buses. - Si l'on se reporte maintenant aux Figures 8 et 11, on y voit deux modes différents de réalisetien de collecteurs pour impact gazeux, désignés en général et rospective.x-eat par locs chiffres de référence 61 et 101, Ainsi que le montre la Figure 8, le collecteur 61 comprend un 20 tube intérieur 62 qui se compose d'au moins deux tronçons al.ifniés de tube 63, 63. Ces tronçons de tube 63 peuvent ôtre découpés dans du tube ea acier inoxydable, ou matériau analogue, mais il est préférable de les fabriquer dans un matériau céramique résistant à la chaleur, par exemple en i-lullite (silicate d'aluminium fendu) ou de l'alumine fondue. Le dia-25 mètre intérieur du tube 62 peut être d'environ 75 mm» Comme dans"le dispositif de l'art antérieur, le tubo intérieur 62 sert de conduite pour le gas d'iropact. Un tube intermédiaire 64 d'un diamètre intérieur d'environ 127 rmi est disposé concentriquement autour du tube intérieur 62 dont il 30 est séparé par un matériau isolant 65, par exemple du Fiberfrax. Ce tube inter -'diaire 64 s'étend au-delà de 11 extrémifcé de sortie 66 uu tube intérieur 62 et présente une bride 67 soudée à son ex^roi.ité saillante. Une rondelle"d'extrémité 68 est soudée contre la paroi interne du tube 64. Cette rondelle 68 vient buter à la fois contre la périphérie du 35 tube intérieur 62 e'c contré l'extrémité de l'isolant qui. sépare3.no tube: intérieur et ixt'r^édiaire» Autour -ai tube intermédiaire est disposé concontriqu&nerit un tube extérieur ou. enveloppe 69. Cette enveloppe 69 • r;eut C irre réalisée en matériau résistant à la chaleur, par exeui.le de l'acier inoxydable, de l'ïnconel, de l'acier inoxydable revêtu d'Incore; copy ÊAD ORIGINAL 7031552 " 2041725 ou autre matériau analogue. Une "bride annulaire 71 est soudée à l'ex- ■ ■ i trémilrë de l'enveloppe 69 et autour de la périphérie de la bride 67 j afin de former partiellement une chemise de refroidissement 72. le restant de cette chemise de refroidissement est défini par une contre-5 rondelle- isolante 73 soudée, de façon étanche à l'eau, à l'extrémité du tube 64 et à l'enveloppe'69. Ainsi que le montre la Figure 9, l'en-veloppe de refroidissement 72 est divisée en quatre compartiments isolés 'par des cloisons 76 soudées et étanches à l'eau. Deux de ces compartiments sont reliés à des tubulures 77 pour l'alimentation en eau, -1.0 tandis que les deux autres sont reliés à des tubulures ,de sortie d'eau 78. le-nombre de compartiments est une questionde choix et l'on peut en prévoir un nombre inférieur ou supérieur à quatre. -Un tube de prolongement 79 en céramique est placé entre l'extrémité du.tube'62'et une bride circulaire 74 pour faciliter l'intro-15 duction du gaz d'impact dans l'intérieur du tube interne 62. Des demi-raccords C.\," G^sont soudés à. 1 ' enveloppé 69 pour faciliter le rotation d.u collecteur 61 lequel, à son tour, modifie ainsi l'angle d'incidence i " du gaz- d'impact sur la surface du verre en cours de traitement. Les éléments sont des raccords ou prolongement de thermocouples. ; "20 Ainsi que le montre la Figure 8, et surtout la Figure 10, des buses 81 disposées sur une rangée sont placées entre les parois du tube 64 et de l'enveloppe 69. les buses peuvent être alignées avec des ouvertures ou lumières de sortie 82 formées dans la paroi du tube intérieur 62, mais cette disposition en alignement n'est pas critique. Les buses 25 81 communiquent avec les ouvertures de sortie 82 par l'intermédiaire d'une ouverture 85.prévue dans l'isolant entre les tubes intérieur et intermédiaire. Ainsi que le- montrent les Figures 13 et 14, 1'ouverture de sortie 82 peut se composer de plusieurs trous 83 ou d'une fente longitudinale 84. A cet effet, on remarquera que l'usage d'une fente 84 30 réduit au minimum les effets de toute dilatation thermique du tube 62 sur l'alignement de l'ouverture de sortie 82 du gas par rapport aux buses 81. - ... Ces buses 81, qui peuvent être réalisées en tout matériau approprié résistant à la chaleur, tel que du silicate d'aluminium fondu, 35 ou de l'alumine, sont solidaires d'une barrette métallique rapportée 86 laquelle est soudée à son tour dans des ouvertures 87 et 88 convenablement disposées dans les parois respectives du tube 64 et de l'enveloppe 69. Les buses 81 peuvent être rendues solidaires 'de la barrette métallique rapportée 86 d'abord en les enduisant d'une colle spéciale, par exem- COPY 70 31552 14 pie le produit commercialisé par la Aremco Products Company et connu sous le nom déposé de "Ceramabond",puis en les ajustant à force dans une gorge interne prévue dans cette "barrette rapportée. A titre d'altèrna-tive, les buses peuvent être ajustées à force dans les canaux rappor-5 tés et les angles 86 ^ de ceux-ci sont sertis ou munis d'épaulements de façon à surmonter les bords des buses» l Un tube de fuite 92 est sollicité élastiquement contre la rondelle d'extrémité 68 et le bord extrême de sortie 66 du tube 62. Ainsi que le montre la -Figure 8, ce tube de fuite comprend un 10 organe en forme de piston qui présente une partie élargie 93 pour l'entrée du gaz et une partie rétrécie 94, de forme allongée, pour la sortie du gaz. la partie rétrécie 94 est montée coulissante dans l'ouverture de la bride 67 pour permettre la dilatation thermique du tube intérieur62. Le tube de fuite peut être réalisé en tout matériau appro-15 prié résistant à la chaleur ; cependant un matériau de céramique fondue, telj que le silicate d'aluminium ou l'alumine, sera préféré» On remarquera que l'absence combinée- de montages de buses dans la paroi du tube intérieur et le montage coulissant du tube de fuite évitent positivement de soumettre les buses 81 à des efforts indésirables. On notera 20 en outre que ce tube de fuite 92 permet efficacement d'éviter l'accroissement de la pression dans le gaz sortant des buses à proximité de l'extrémité de sortie 66 du tube 62, tout en assurant une excellente uniformité de la température sur toute la longueur du tube» Ainsi que le montre la Figure 8, un ressort de compression 96 25 est monté autour de la partie rétrécie 94 du.tube de fuite 92. Ce ressort 96 est logo avec une certaine compression initiale entre la bride 67 et un épaulement 97 prévu sur la partie élargie 93 ou d'entrée du tube 92„ Ainsi, le ressort 96 sollicite constamment l'extrémité du tube de fuite contre l'extrémité de sortie 66 du tube intérieur 62 30 et maintient ainsi les éléments ou tronçons de tube 63 en contact réciproque. Tout moyen approprié pour entretenir ce contact entre les tronçons tubulaires peut être utilisé en remplacement du ressort 96. Un joint (non représenté) peut être prévu entre la rondelle 68 et le tube de fuite 92 pour empêcher le gaz chaud d'atteindre le ressort 96, 35 ce qui risquerait de 11 endommager. Dans une variante de réalisation du collecteur à gaz 61, on peut combiner la longue durée utile et l'efficacité du refroidissement par eau des buses 81 avec la simplicité d'un tube intérieur unique entièrement métallique. Ainsi que le montre la Figure 11, un collecteur 40 ar g^-2 101 est oQuipo d'un tube intc-rieur unitaire 102 ayant une extré— copy' 70 31552 2061725 usité d'entrée 105 ot une cv^énité dv fuite IC4 de for:::c rétrécio. CoaiiuG dany le car. un collecteur 61. lo tube irtJricur 10s! eat s Varu d'un tube intermédiaire 64 par une couche de natoriau réfractairo ou isolant 65» Toutefois, attendu au'il n'est pas ir-dispensable de prévoir 5 un tubo de fuite ce matériau isoler't :: ' étend "rar toute la longueur du tube intermédiaire. Dans ce cas, l'isolement peut av>c«i ce composer de "Fiberfrax" ou d'un matériau équivalent. Attendu que le tube intérieur 102 ne se cor.it.Q3e peu d'éléments ou tronçons dist:ir.cts , il n'est pas néesesnire non idLus de prévoir un ressort de sollicitation. 10 Par conséquent, ce iiode de réalisation ne comporte aucun ressort, lo restant de ce collecteur 101 correspond sensiblement au collecteur 61 ; il est donc inutile de le décrire-" e;-- détail» !j}outexois, (3.9ns un node préféré de réalisation, les buses sont toutes ceux collées et serties en place. La Figure 12 raontre une variante de construction pour ouppor-15 ter le tube intérieur 102» i?cns cette variante, cl03 entretoises métalliques 63 > £9 sont soudées à 2m barrette r.étallique rapportée 86. Ce:: on-tretoises 39 assurent le support du tube intérieur 102 et fernent un canal 91 pour le gas entre 11 intérieur du cube intérieur 102 et les buses 'o'i . 20 Pendant non fonctiox-.ncicent$ lis collecteur à r/-\z 61 et/ou ICI est relié à une source d'air c.i autre p:a^;. A ti 1rs d'ezenple la source d'air co; prend un brûleur cylindrique f pur excès, dont la sortie alimente l'entrée du collecteur. Un tel brûleur, représenté schc;»vfciciue~ raent en 105 sur .la Figure 15, se trouve ceurarmer.t dans le coEuaeree. 25 Ainsi qu'il est indiqué, le brûleur 105 est rr.onté de façon à etre concentrique par rapport au collecteur 61 et à pouvoir être ré^lé dans une position angulaire choisie, a-Cin que le/; buses de ce collecteur puissent 6 tre alignées suivant tout anp;le déciré par rapport à 1 'horizontale.- Une tej.le coKbiiïaisoï) de brûleur et de colicctour eat montée selon un r-io-Oe 30 de classique sur un clntssio 107 supporté par dco galets guidés par une voie 103 pour permettre de l'introduire ou de 1e retirer d'un foiu- 1C»9» la voie 1Oc"; et le chûosis a galets 107 sont are-.cés de telle sorte que le , coXbcteur est placé de façon réplable ù une distance pré-établie au-cucouo \ ae la surface du verra 111, les buse." étant disposées synétriquenent par -35 rapport au:: paroi c 112 et 115 du four. * La proce.'ito invention sera ai eux cor-prise si l'on considère * les exoi--pien ci-apr'ia : *' une: . ::.C 1 i'our oéaontrer les rvantapos qui caractérisent la présente 40 invention, l'étude ci-apr'-s c ité f; une sur la conbi taiuon d'une ;.rc-tallat:i on do raffjnape do virrc à bouteilles ot d'un avant-foyer du copy BAD ORIGINAL 70 31552 . 2061725 du type à fusion continus, dans lequel une chargc a été introduite en continu par 11 extrémité d1 alimentation de -le cuve de raffinage tandis -5 que plusieurs machines à fabriquer les bouteilles étaient alimentées à l'extrémité dite- de mise en forme de l'avent-foyer0 Ainsi que le mon-5 trent schématiquement les i'igures 16 et 17, la cuve de raffinage 114 avait une force rectangulaire. Elle avait une longueur d'environ 157 cm pour une largeur d'environ 214 cm. Le profondeur du verre fondu dans la cuve était d'environ 92 ca, la cuve de raffinage était équipée de deux tuyères de mise à feu (non représentées) située dans la zone de fusion 10 de la cuve. Les tuyères étaient alimentées au gaz. l'avant-foyer 116 était c ontigu à la cuve et sa forme était rectangulaire. La longueur et la largeur de cct avant-foyer étaient respectivement d'environ 7,10ra et 55 ce. La profondeur du verre dans cet avant-foyer était d'environ 18 cmo L'avant-foyer était équipé d'un organe ocrémeur 117 situé près de 15 l'extrémité coté cuve de l'avant-foyer. TJn collecteur d'impact gazeux 61 a été placé a environ 64cm en aval de l'éerémeur 117, de la façon indiques sur la Figure 17. Le tubo iuûérieur 62 du collecteur 61 avait un diamètre extérieur de 45 mm et se composait de deux tronçons 65. Les tronçons 65 étaient réalisés en silicate o.1 aluminium fondu, le tube 20 intermédiaire 69 se composait d'acier inoxydable et son diamètre extérieur était de 'i 02 mm. Le tube intérieur 62 servait de collecteur proprement dit ou de conduite pour le gaz et comportait de multiples ouvertures d'évacuation 02 qui permettaient au gaz cle passer de l'intérieur du tube intérieur à l'extérieur de 1'enveloppe'69 en traversant la struc 25 tu.ro du dispositif. Les ouvertures 82 étaient alignées parallèlement à l'axe du tube intérieur 62. Plusieurs buses 81 en Kullite, chacune solidaire de la barrette métallique rapportée 86, étaient soudées entre le tube intermédiaire 64 et 3.1 enveloppe 69. Pendant le fonctionnement, les passages intérieurs des buses étaient sensiblement en aligne-'•50 ment axial avec les ouvertures d'évacuation et communiquaient avec celles-ci par 1'entremise d'une fente G5 prévue dans l'isolant 65 qui séparait les tube .: intermédiaire ot intérieur. Il a été constaté, toutefois qu'il n'était pas particulièrement nécessaire d'aligner les ' r buses arec les ouvertures d'évacuation. L'eau de refroidissement ali- -i 35 mentait la tubulure d'admission 77 et circulait entre les parois des tubes intermédiaire et extérieur 64 et 69. l'eau entrait directement i en contact avec la barrette métallique rapportée 86 et assurait ainsi ;• un excellent refroidissement des buses. L'eau était ensuite renvoyée-à travers la lumière ou tubulure de sortie 70. Dos - cloisons 76 étaient 40 prévues entre les tubes 64 et 69 ;onr diviser la chemise de refroidissement on plusieurs compartiments distincts. s COPY BAD ORIGINAL TQ. 31552 17 2061725 le collecteur 51 était équipé d'un tube de fuite 92 en î-îul-lite qui était sollicité par un ressort 96 contre le bord du tronçon de tube 63 le plus proche. Ce ressort 96 exerçait une charge de 1.360 grammes, un diamètre moyen de 62mm, douze spires actives et une lon-5 gueur libre de 200 mm environ. Le ressort rattrapait la dilatation thermique du tube intérieur 62 et sollicitait constamment/Les tronçons de tube 63 l'un contre l'autre. L'air chaud s'échappait du tube de sortie à l'extrémité de l'ensemble. Gela assurait une meilleure répartition de -la température et de la pression le long.du tube intérieur et 10 permettait aux particules étrangères de.s'en échapper. La longueur d'ensemble ou hors-tout du collecteur était de 122 cm, dont seul un segment-de"56 cm sensiblement centré au-dessus de l'avant-foyer était muni de buses d'impact gazeux. L'es buses,, au nombre de 45 avaient un . diamètre intérieur de 3,175 mm ; elles étaient placées à une distance 15 de 12,7 mm entré elles, d'axe en axe. Comme il a été indiqué plus haut, la Pigure 16 est un plan schématique d'une partie d'un ensemble combiné de raffinage et d'avant-foyer où se trouve la source de paraison de verre 120, indiquant l'emplacement relatif de l'éerémeur 117 et du collecteur 61 d'impact gazeux. -20 La Pigure 17 est une vue en élévation montrant la profondeur du verre 111 et'l'angle d'incidence du gaz d'impact. Sous cet aspect, les buses 81 avaient un angle négatif. Le verre préparé dans l'ensemble combiné de raffinage et d'a-vant-foyer de cette étude avait la composition suivante : 25 Composition du verre (1) 30 35 Composant Si02 îïa20 CaO £L2°3 BaO e2O so3 Cr20^ MgO Pe20 ^ ■C?a0 Ïïi02 Co^04 Pourcentage en poids 72,289 14,186 10,358 1,685 0,499 0,387 0,282 0,123 0,103 0,046 0,026 0,014 0,003 copy 70 31552 18 2061725 (1) Densité = 2,5076 ; point d'amollissement = 71S°C la température de fusion du verre était d'environ 1 o.593°0. la combinaison de la cuve de raffinage et de l'avant-foyer, une fois remplie selon sa capacité, contenait environ 17 tonnes de 5 charge brute et de verre fondu. Le verre était tiré de l'extrémité dite de mise en forme dudit avant-foyer pendant le fonctionnement du collecteur de gaz d'impact, au taux d'environ 35 à 55 tonnes par jour0 Le gaz utilisé dans cette étude était l'air à une température d'environ 1,204°0. Les buses étaient dirigées suivant un angle de -15° 10 et disposées à environ 75 mm au-dessus du verre fondu. ' Le Tableau I ci-après représente les indications relatives à la quantité de stries et de cordons formés dans le verre avant et après, le fonctionnement du collecteur à impact gazeux suivant l'invention. Ces stries et cordons ont été choisis pour cette étude du fait qu'ils 15 constituent une indication directe du degré d'homogénéité du verre. Ainsi que le montre le Tableau I, le collecteur a été utilisé dans différentes conditions. Toutes les conditions opératoires ont produit une disruption visible dans la surface du verre en fusion au voisinage immédiat de l'impact gazeux. En outre, toutes ces conditions opératoires 20 ont donné lieu à des tracés d'écoulement dans le verre, ainsi que le montre schématiquement la Figure 18. A aucun moment, au cours de cette étude, les buses n'ont subit une détérioration quelconque par suite d'excédent de chaleur pour une dilatation thermique du collecteur. ,Opération No. Instance entrs sorties re Imses et surfoce verre 1 Avnnt r»ctionne= nient collecteur o i-l 76 œa ' 3 76 ca A- 7 6 15U} TABLEAU .Pression .tfu . ga s 9 on g/cn"J 0 ^10 395,5 527 . Angle -c,'vincidence, en degrés 0 -15 -15 -15 Composition r'e s stries, ponrcen= tngc d1 a Incline iri ch o 1,0$ 1 ,CV$ 0,32 0,1 îS COPY 70 31552 19 2061725 Opcr» Mon l\o . '"oT.i.ire Oc c.n~rO n ^ pnr éo'i"D-t i 11. on Pnr vc r>r. f.ît f o Co verre con-- tonnai. c'ec; Cî "{* *}•» -j K% Tîpnji nsevr mf Lo des strii e?s on microns Ë-îr-a liseur ;;ioy enn e i-or, stries en microns 1 GO 3?. 15 2 15 GO 25 15 3 10 tf U 5 4 ce 'CZ 5 5 5 Cette étude prouve clairement l'efficacité de la présente invention en ce qui concerne la réduction de stries et cordons• ELle démontre en outre le pouvoir exceptionnel du collecteur suivant l'invention en ce qui concerne 1 'obtention de verre à bouteilles de haute qualité sans 5 saçrifier la quantité ou le rendement. gxomple II Ainsi qu'il a été souligné plus haut, il est souhaitable d'avoir uns pression uniforme d'impact gazeux sur la surface du verre afin d'éviter une atténuation non uniforme. A ce proyo"j, on peut indiquer que 10 toute pression d'impact ayant ur.c. composante de force qui agit transversalement par rapport au sens d'écoulement du verre peut procuire une turbulence ou un plissement local qui pertube les surfaces arrière-piano-parallèle s. Ce plissement nuit généralement à la possibilité d'utilisation du produit de verre' résultant et il est particulièrement nuisible.dans le 15 cas de verre à vitres o Ainsi, aux fins de comparaison et de démonstration des pressions plus uniformes d'impact gazeux que la présente invention permet d'obtenir, on a comparé le profil des pressions d'impact du collec teur décrit dans l'>I-xe:nple I avec celui du collecteur selon l'art antérieur que montrent las Figures 5 à 7. le collecteur de 1'art antérieur se.composait d'un tube de 88 mm ce diamètre extérieur recouvert de 11 • uni de Fiberfrax. Ce collecteur comportait 221 buses espacées de 12,7 nm d'axe en axe, et d'un diamètre intérieur de 3,173 mm. le gas utilisé dans la présente étude comparative était ôe 1 ' air CO;!.; i'i:2J introduit dans les collecteurs à une température d'eiv/iror 25 121°0. l'aix- était introduit, à travers les collecteurs respectifs cour. une pres-jion ù 'envirc:! 307c/cii2. les sorties de buses de chaque collecto;-ont été r ;iiijtenuc-s une distance déterminée- au-dessus de la surface ou copy S V « , BAD ORIGINAL i 70 31552 20 2061725 verre fonnu, tondis que l'on enregiatrait la pression d 'iiract sur toute l'étendue transversale de la surface da verre. •i /* Une comparaison doo profils, effectuée iraiéâiate:?.ent après la nise on marche du dispositif, indique que tant le collecteur suivant 5 1 'invention eue celui de l'art antérieur fournissent des pressions d'impact gaseu:: suffisantes pour assurer une atténuation adéquate „ Cependant, line comparaison effectuée après 45 jours de marche a révélé une diminution importante de l'uniformité du profil des pressions obtenu avec le collecteur ce l'art antérieur. Plus particulièrement, la pression d1irupac 10 produite par le collecteur suivant l'art antérieur avait varié de plus ! de i OC^ par rapport a sa valeur minimale sur toute la longueur de l'appa-: reil, au lieu d'une variation de seulement 25$ environ pour l'appareil cr-iivant l'invention, La plus faible variation de pression produite par le collecteur suivant 11 invention est- prouvée par la plus grande durée 15 d1utilisation de ses buses refroidies par eau. Ainsi, le collecteur suivait .l'invo .tj.on non seule.-jont audliorc la durée utile de ces buses mais constitue- ça plus ua i.ioyen économique, Curable et simple pour produire 11 atténuât;on uniforme des surfaces refoulées piano-parallèles." Exemple III 20 j.'effet orciuit par un profil uniforme de température du Q-rz réside da-a; l'obtontion d'une température uniforme à la surface du verre fond:;. Cette température uniforme du verre se traduit à son tour par une visoesité et une densité uniformes du. verre, ce qui empêche une cl cfj traction indésirable des surfaces refoulées piano-parallèles „ Cet exer.« 25 zlo coaporte la corrparaioon entre les gradients de température du gaz, ou les chutes de température du gaz, par unité de longueur du tube, tant pour le collecteur 'suivant l'art antérieur que pour le collecteur suivant l'invention. En effet, cet e:cej:'ple donne uno nesure de l'effet produit jar la fuite poseuse qu'assure le collecteur suivait l'invention. 30 . Le gaz utilisé da:.;.-} cette étude était constitué par les . réduits de la co-j.buation d'un brûleur air-pas à une température d'environ 92&,;,U. Le collecteur suivant 11 invention e t celui selon l'art antérieur ét'eient c?ur décrits dans l'Exemple. II» Après avoir atteint un palier, le gracient de température 35 produit r.'-r le collecteur suivant l'art antérieur était d'environ 1°G ac :• ca de tub.-.-. l'effet de refroi.dinsa.-.eat non-uniforme produit sur le verre fondu par le r,a;; d'iîapact serait suffisant pour forner un gradient de viscosité d'environ 2-é a 3,5'"' par cr.>, et produire ainsi un mouvement relatif is:portant durs un plan du verre fondu qui serait parallèle à la 40 surface du verre et cransversai par rapport à la direc^ion désirée c'é- coelenent Ionjitudinal de ce vorro. Cet écoulement cenbiné, ionpitudinal 1 copy BAD ORIGINAL 10 70 31552 2061725 et transversal, du verre pourrait détruire l'atténuation uniforme des surfaces refoulées piano-parallèles. Par ailleurs, le gradient de température produit par le collecteur suivant l'invention était seulement d'environ 0,22oCpar cm. de tube. Cette variation relativement insignifiante est due à la présence d'une fuite de gas dans le collecteur et donnerait un gradient de viscosité du verre dè l'ordre de seulement 0,4/i par cm de.tube. Par-conséquent, le collecteur suivant l'invention devrait éliminer l'atténuation non-uniforme que l'on peut attribuer à un'mouvement transversal relatif dans; la surface du verre. Exemple 17 Les données qualitativement comparatives du Tableau II ci-après ont été'-obtenues -dans le but de démontrer l'effet produit par le collecteur suivant l'invention sur le rendement et sur certains défauts qui sont normalement observés dans les opérations de fabrication du verre' TA EU?AH TT Sans collecteur Arirès 19 .i . d 'uti lisntion du collecteur, sujv. l^rt ant Après 129 jours d 1 ilti lisnt.inn fMi collecteur suiv. I1 invention "Grains et. bulles 2,80 pour 10 (acceptable) 5 à.11 pour 10 si- et + (inacceptable) acceptable Rendement paquet "enMoment r1 imi = nue en raison r*o la grande densité r'e ("6= fruits 92 à 943 cm pnquet 15 Comme le montre le. Tableau II, le nombre de défauts dans le verre qui sont attribuables au collecteur suivant l'art antérieur était inadmissible. Ce Tableau II prouve en outre, l'amélioration importante du rendement que le collecteur suivant l'invention permet de réaliser. Exemnle V 20 la façon dont les buses à gaz du collecteur suivant la pré sente invention sont refroidis contribue efficacement à la longévité du collecteur lui-même. Ainsi, si l'on compare le nombre de jours de service réel qui s'écoulent entre le démarrage de 11 installation et la CCtPY BAD ORIGINAL TO 31552 22 20617 25 constatation d'une détérioration "visible des buses, il ressort clairement qui il est possible de réaliser des économies importantes par la mise en oeuvre de la présente invention. Les résultats des études comparatives y relatives sont résumés sur le Tableau III ci-après : Type c1 o iuynu fu colloctcur Vrrcho T-'o . 1_ Clnssiquo' ' • TA^T.,3.ATT TTT "n • 2. " o •! n • •■ ^ • f'O Clnsslquo fSv^ v~ ■ •Ci'!f> > o . 1200"C Tm nrnv A^. O -^UJ 1.360">C 7V?r3 (jn fcn rT"^;?rc Ce ""ov-sccs 'Çi'ir.*.r,e£ï "btison, en r.::: nar^ort 1 on çu ou r A' 1 n a. Iran os T?i.'ït.rincc c,1"'*to or> r>xc, ni Iror?Pion Cessai (">n col 1 oc tour No::;'org ce .iours en s crvi co Toiî'pcrot**ro Cn 7, or ("oîrrcs "autour on rssi c'os c-'tr osi t o 9 Cqs nÎ' -c'çf,si'?? '"i?. vo'"vO 3 fi 7 3,175 • 13,7 : 1 12,7 -;:n 307 g/ca^ 7 70 O -1 7 r; v j lie/ 7 : 1 12,7 390 g/cm2 (.7) 9 ' Ci pc> -76 307 r> 17c , i I O 12 : 1 1?.,7 sa 30-1 g A; ni" 9 082 1 3,175 0 : 1 0 rr 9 I 307 g/cm^ 12« ^ 1 .2G0 1 2° 3,175 G : 1 12,7 ::vj NJ 45 1 . 2G0 (Q) 7 G 1 ) 2) 3) 4) 5) g 5) o § o 2 o Q "D »? Le type de tube classique correspond à celui que montre la Figure 5 du dessin aimsxé. "J3RJÎ" désigne le collcct.eur à Prises Refroidies par Eau suivant la présents invention. La température qui précède les lettres 3113 est la température prévue pour l'utilisation des buses. La marche Ko. 3 n'a pas été achevée par suite de la détérioration des buses. tO Le type "classique 3ï'" désigne un collecteur de l'art antérieur suivant la Figure 5 mais dent la barret"^ métallique rr-'onortée coir.-jorte un ér.G.ulemer.t T.-our r;:tonir les "hunes. —* 1 ...... La marche ÎTo. 4 se poursuivait lorsque le présent Tableau a éto prépare. ^ Après 45 jours de service, l'état des buses est tel que le collecteur peut être maintenu en service, ^ ro V.-1 * ■«» • "i 70 31^52 " 2061725 . Ainsi que l'indiquent clair-, xer.t les rsYis0i.3ner.cnts réiaiic ou: le 'tableau IXI ci—'1 saons, le collecteur suivant l'invention apporte une am^Lioration importante quant à la durée âe service utile ; il ect donc évident que cela se ti-o0u.it également par àea économies correspondantes 5 dens l'entretien et les frais de remplacement d1 éléments» > Bien que la présente invention ait été déerixe en se rapporte: à ôos exemples particuliers de mise en oeuvre, il est évident pour tout spécialiste de l'art que ces exemples ne rsont donnés ou'à simple titre d'illustration en ce qui concerne les principes sur lesquels la présente 10 invention est "basée, et que le out de l'invention ne doit être limité qu'aux éléments énoncés dans les Revendications annexées. Ainsi, par : exemple, bien que l'on ait décrit ci-dessus les collecteurs 61 et 101 co:::2ie étant pourvus d'»;ne rangée unique de buses circulaires, réparties de préférence t deo intervalles égaux et ayant des diamètres identiques, 15 pour constituer les ir-cyens destinés à diriger le gaz contre la surface du verre -ondu, il est évident que l'on pourrait aussi utiliser davantage qu'une rangée do buses. Celle c-ci n'auront pas obligatoirement une section circulaire, mais elles peuvent aussi avoir une section ovale, carré? octogonale, triangul -ira ou de loute autre forme que l'on jugerait pré-20 iéveb'Le. Los sections transversales de ces buses peuvent même varier le long du col.l -.-cteur, oaus sortir du cadre de l'invention. j.n plus d'une série de buses, les collecteurs peuvent être construits en utilisant 'me étroite fente de largeur constante ou une r.érie de courtes fentes, com^e moyen d'évacuation du gaz. 25 Les collecteurs peuvsiit égalèrent être fabriqués avec des rao- yonr. perrue-.tant de régler à volonté la dimension des buses des fentes, soit sépai'éi.iont, so'it eollectivsnent. Une réalisation caractéristique de ce genre pourrait eor-porter dey trous ou fentes que l'on pourrait faire tourner por rapport les uns aux autres afin de placer en regard les ou-30 verivres pour assurer le débit maximal de gas ou au contraire afin de ne p;:s faire cor rcapon-.re exactement des trous ou fentes afin de couper tôt:.lèvent ' ■v:i oubre, la section transvers:?lé des tubes intérieurs ou des 35 principe ux ev imposants du collecteur d1 al.ijr.ent at i on on gaz peut également ct'.'o cv."'lo; cerrée, roctangulr ire ou de toute autre forme décirée. La po;: " tée réelle du cclloeto'jr peut t ;;:.*c prévue pour couvrir toute 1 : largeur • d'r.-e cuve ôo fusion , ou seule -eut vne partie de celte largeur. La por-vée "vffee ;•:> \ o eu c;x:..l..o V jur p:;: c >ro reeeiligne, incurvée, en "v, ondulée 40 ou i.,C-s.o en c v-neaux, ot les colleerours eux-mêmes peovent être incurvés Oaiiu les plans tant iiorisontal eue vertical, si cela est jugé nécessaire 710 ur obtenir «11 profil partie uli or e uent souhaité pour la pression ou la temoératurc du gas. ' 1 1 copy bad original > 70 31552 25 2061725 REVENDICATIONS 1. Un appareil pour homogénéiser un liquide à forte viscosité dans une récipient, lequel comprend des moyens pour produire l'impact d'au moins un courant gazeux contre la surface du liquide avec une force suffisante, pour créer une disruption visible de ladite surface dans 5 la zone immédiatement voisine de l'impact gazeux, caractérisé en ce que ces moyens comprennent : a) "un premier tube intérieur comportant une extrémité d'entrée, une extrémité de-sortie et au moins une ouverture d'évacuation disposée transversalement par rapport à l'axe longitudinal dudit tube ; 10 b) un second tube disposé à peu près concentriquement autour du premier et isolé par rapport à ce dernier, ce second tube1 comportant au moins une ouverture permettant la communication de fluide avec ladite ouverture.d'évacuation ; 1 c) un troisième tube disposé sensiblement concentriquement autour 15 du second tube.et espacé par rapport à ce dernier afin de former un espace annulair§4ntre les second et troisième tubes, ce troisième tube étant pourvu d'au moins une ouverture permettant la communication de fluide avec ladite ouverture d'évacuation ; d) des buses montées dans les ouvertures des second et troisième 20 tubes, ces buses comportant im canal longitudinal qui permet la communication de fluide avec l'intérieur du premier tube, et e) des moyens pour introduire un fluide de refroidissement dans ledit espace'annulaire entre les second et troisième tubes dans le but de refroidir lesdites buses; 25 2. Appareil selon la Revendication 1, dans lequel des moyens sont prévus pour disposer l'extrémité de sortie du canal longitudinal des buses à une distance prédéterminée de la surface du liquide à forte viscosité, et dans lequel d'autres moyens sont prévus pour introduire du gaz à une terjpérautre et une pression déterminées dans le premier tube, 30 3» Appareil selon la Revendication 1, dans lequel le second tube est pourvu d'un chapeau d'extrémité percé d'un alésage aligné avec l'extrémité de sortie du premier tube afin de permettre la fuite d'une partie du gaz d'impact provenant de son intérieur. 4. .Appareil selon la Revendication 3, dans lequel le premier 35 tube est monté mobile par rapport au second de telle sorte que, lorsque le premier tube est soumis -i une dilatation thermique, son extrémité de sortie avance dans le senc longitudinal par rapport au second tube. * copy 7t). 31552 26 2061725 5o Appareil sej.on la Revendication 4, dans lequel l'extré- •£/ mité ûe sortie du premier tube comiïrend une partie rétrécie, orientée longitudinal err.ent, qui est montée coulissante dans l'alésage dudit chapeau d'extrémité. 5 60' Appareil selon la Revendication 5, dans lequel le premier tube comporte au moins deux tubes en céramique résitant à la chaleur et alignés axialement entre eux, dans lesquels .des moyens élastiques .sont agencés entre l'extrémité de sortie du premier tube et le chapeau d'extrémité du second tube, afin de solliciter continuellement l'un contre l'autre 10 les tubes en céramique, axialenient alignés. . 7. Appareil selon la Revendication 6, dans lequel lesdits moyens élastiques comportent un ressort disposé concentriquement autour de la partie rétrécie, à orientation longitudinale, du premier tube. 8. Appareil selon la Revendication 4, dans lequel le tube de 15 sortie du. gaz est disposé entre l'extrémité de sortie du premier tube et le chapeau d'extrémité du second tube, ledit tube de sortie comportant une partie rétrécie, orientée longitudinalement et montée dans l'alésage dudit chapeau d'extrémité» 9. Appareil selon la Revendication 7, dans lequel ledit tube 20 de sortie est réalisé en matériau céramique résistant à la chaleur. 10. Appareil'selon la Revendication 8, dans lequel le premier tube se compose d'au moins deux tubes céramiques, résistants à la chaleur et disposés en alignement mutuel, dans lesquels des moyens élastiques sont agencés entre la partie rétrécie dudit tube de sortie et le chapeau d'ex-25 trémité du second tube, afin de solliciter continuellement l'un contre l'autre les tubes céramiques axialement alignés. 11. Appareil selon la Revendication 10, dans lequel lesdits moyens élatiques comprennent un ressort disposé concentriquement autour de la partie rétrécie à orientation longitudinale dudit tube de sortie„ 50 12. Appareil selon la Revendication 1, dans lequel- l'ouver ture de sortie prévue dans le premier tube se compose d'une fente longitu-nale. r 13. Appareil selon la Revendication 11, dans lequel ladite i ouverture de sortie prévue dans le premier tube se compose d'une fente 25 longitudinale. f 14. Appareil selon la Revendication 1, dans lequel des moyens -sont prévus pour assurer la rotation dudit troisième tube autour .le son axe afin de ne faire vai-ier l'angle d'incidence suivant lequel le courant gazeux sortant des buses précitées vient frapper la surface du liquide 40 à forte viscosité. 15. Appareil selon la Revendication 11, dans lequel des mo- ye.an rjont r-révus roor assurer la rotation duôit troir.j tubo autour de copy BAD ORIGINAL 70 31552 2061725 son a:;e, s fia. âo faire varier l'angle d1 incidence suivant lequel le cou-rcvi; sert-mm des buses rr&cjtces vient frapper la surface du li quide L forte viscosité. 16. Appareil suivant la Revendication 1, cano lequel des no-5 yens cent prévus dans l'espace annulaire formé entre le second et le trcioiove tubes pour former an moias deux compartiments isolés de refroidissement, et dano lequel on introduit -au. fluide de refroidissement dans l'un de osa cor.partiaents pour l'extraire de l'autre cornartiment. 17. Appareil ?;elon la Revendication 11, dans lequel des mo-10 yens sont prévue dans l'esaeo annulaire forrn^ entre les second et trois! me tub:.£ pour forror au moins deux compartiments isolés de refroidissemen et dans lequel en ir.trodui« un fluide de refroidissement dans l'un de ces compartiments pour l'extraire de l'autre coapartiiaent• 18. Appareil .pour le traitement 6 1 rue niasse rnooile de verre 15 fondu et affiné, juste avart qu'il sorte de la zone d'affinage d'une cuve do loy. ■■ ralon;;;:-.-, caractérisé on ce qu'il comprend : Un ol3.ee te ur a gaz, axialement rotatif, monté à peu près transvor-saieriî.vt ■■■xv rapport au prolongement longitudinal de la cuve afin de produire l'i-paet d'un jet gazeur contre la surface de la masse mobile de 2i- verre u affiré, avec une force suffisante pour produire une disraptio. Visio]/" c la surface du verre fondu dans la zone iminédi-ateraent voisine du point -.11 impact du gaz, ce collecteur à gaz comprenant a) ma premier 'cube intérieur comportant une entrée, une sortie et au nei-m- une ouvv-.-rture d'évacuation à travers une paroi latérale dudit tube ; \:) un socr..:d tuba qui entoure sensiblement concentriquement le premier et , vi est isolé par rapport à cclui-ci, ledit second tube conpor-tnt au ...oins une ouverture permettant la communication de fluide avec 1: dite ovverturo d'évacuation du qsl?, ; yC c) an t.roi:;i'iinc-î tube qui entoure sensiblement concent ri q ueaont le f;econ5 et qui os fc o^aeé par rapport :.. celui-ci afin de former un intervalle enam.bPo:-" : annulum:outre eux, ce troisième tube co:-.portant au meirs v : :• euvor!:r.ve r^rnei :-anï la co: muuicutien de fluide ayvc ladite • o'-vert'•:■■■:-. •>.1 Jvaemt. en ; " 53 ■'.) ~-3 butée montées L .oète fiao dans leo euvertu.ros des second f ■ _ -» et m:m tuées, ces butes octuo^n,: ut chacune un nassep;e longitudinal • per- .r: ' t- .: la ce: v Ace tien .e fluide .wcc ladite ouvt rtu:m a ' évo.cuv tien ; e) Cor! no^mn- pour introduire un fluide âo refroidissement deus 1 ' inte-v. - r a.- a u re for. a' or.ïre 3.eu second el. troisi":..e tubes ; % y 'r ,U'j d.'i-uô.'e-. .= oye-is pour disposer l'extr .mite des buses L une dis tance pr A-établi: i.ar rappo- *w a la surface de la masse moeils de verre fr-n; u ot affiné a "" copy BAD ORIGINAL 70 31552 2061725 g) d1autres r.oyens pour in ,rosaire du ^as sous une pression et t. uno ter^oraturo doît-srain-'ea clans 3 e -relier tube-, aprcc quoi une partie du tfiz i5g déoherge à travers les "buees précitées et vient fratipcr la surface du verre robile, tandis qu'une partie supplémentaire du gas s'cchap-5 pe à travers la' sortie du premier tube, et la) des noyens complémentairej pour faire tourner le troisièue tube autour ûe son axe» 13. Appareil selon la Revendication 18, dans lequel le premier -cube comporte plusieurs ouvertures d'évacuation disposées d'une 10 façon sens.iblenent symétrique pc-r rapport aux parois latérales opposées de la cuve a.l.longée, et dans lequel les second et troisième tubes comportent chacun plusieurs ouvertures permettant la co.œr.unication de fluide avec; leadites ouvertures c 1 évacuati on. 20. Appareil selon la Revendication 19,dans lequel lesdites 1S ouvertures «.-altiples d'évacuation s'étendent symétriquement entre un point central, situé à ?:i-dis tance entre les parois opposées du four, et u?:. poim; relativoxent proche ce chaque paroi. 21. Appareil selon la Revendication 18, dans lequel 1'ouverture d'évacuation prévue dans 'le premier tube comprend une fente allon- 20 gée, et dans lequel 3 e-adits second et troisième tubes présentent chacun plusieurs c-uv ortures permettant 3.a cor.munice.tion de fluide avec ladite f'-ut^y ces ouverture?; ét-~'it disposées d'une façon sensiblement symétrique par ra}.port à un point central entre les parois opposées du four et un endroit proche de chaque paroi. 25 22. Appareil se3.o:.i la Revend i cati on 21 , dans lequel le second tube oit pourvu d'un chapeau d'extrémité percé d'un alésage axial-aligné par rapport au pronier tube et permettant la fuite d'une partie de gas d'i.!:p-..et à partir de 1?intérieur dud.it premier tube, et dans lequel . * 3.e i ruj-ier 'a-be est monté mobile par rapport au second tube de telle sor-;-;0 te .';ue, q'uard le prerie:-' tube est soumis à une dilatation thermique, l'ex-tiArltc Ao sortie de ce tube avance axial e:,ient par rapport au second, tube. 2>. Appereil selon la Revendication 22, dans lequel l'ex-trA/Até de .-ortie du rrenr.er tube comporte une uartie rétrécie qui s'é- ' 7 t eu., longitudinales ne et qui ez>v. montée coulissante dans l'alésage dudit :j ;o ch:r a-, 'j d'extrémité. -V 24. . Appareil selon la Revendication 22, dans lequel un tube d ' évacuation du gea est ageucé entre l'extrémité de sortie du pre- ; ri or tube et ledit crp-c."u d'ex"-.réaité, ce tube d'évacuation comportant une partie r'trécie, : orJ entât ion longitudinale, 'mo.-téo coulissante cens 40 l'el.a-ag^ drdi-n chapeau d ' extrémité. 2p. Appareil sejon la Revendication 24, dans lequel le prenier tube comprend au -oins deux tubes e:x céramique résistant à la COPY BAD ORIGINAL 70 31552 ^ 2061725 chaleur, alignés axialemerit entre eux, dans lesquels des moyens élastiques oont prévus entre la partie rétrécie du tube d'évacuation et ledit chapeau d'extrémité afin de solliciter continuellement l'un contre l'autre lesdits tubes céramiques axialeaent alignés. 3 26. Appareil selon la Revendication 25, dans lequel lesdits moyens élastiques comportent un ressort disposé concentriquement autour de la partie rétrécie.et à orientation longitudinale dudit tube d'évacuation 27. ■ Appareil pour conditionner une' masse mobile de verre fondu et affine dans une zone relativement peu profonde et plus étroite 'O de l'avant-foyer d'une cuve continue comprenant une zone relativement plus large et plus profonde d'affinage, contigïïe à cette zone d'avant-foyer, caractérisé en ce qu'il comprend : Un collecteur à gaz axialement rotatif, monté sensiblement transversalement par rapport au prolongement longitudinal de la cuve afin de pro- 15 duire l'impact du gaz contre la surface de ladite masse mobile de verre fondu et affiné, et cela avec une force suffisante pour créer une disruption visible-de la surface du verre, fondu dans la zone entourant immédiatement l'endroit où se produit l'impact du gaz, ce collecteur comprenant : a) un premier tube intérieur comportant une extrémité d'entrée, -O une extrémité de sortie et au moins une ouverture d'évacuation du gaz à travers une paroi latérale du tube ; b) un'second tube sensiblement concentrique disposé autour du premier tube et isolé par rapport à celui-ci, ce second tube comportant au moins une ouverture d'évacuation permettant la communication de fluide -5 avec ladite ouverture,d'évacuation du gaz ; c) un troisième tube disposé autour et sensiblement concentriquement par rapport au second, et séparé de celui-ci par un intervalle sensiblement annulaire, ce troisième tube comportant au moins une ouverture permettant la communication de fluide avec ladite ouverture d'éva- 'û cuation ; d) des buses montées à poste fixe dans les ouvertures des second et troisième tubes, ces buses étant traversées par un passage longitudinal permettant la communication de fluide avec ladite ouverture d'éva- 1 t cuation ; i ' s 5 e) des moyens pour introduire un fluide réfrigérant dans l'espace annulaire entre les second et troisième tubes, et '/ f) des moyens pour assurèr la rotation autour de son axe dudit . troisième tube. . ; 28. Appareil selon la Revendication 27, dans lequel le praaier 0 tube- comprend plusieurs ouvertures d'évacuation disposées d'une façon sensiblement symétrique car rapport aux parois latérales opposées de la zone de 11avant-foyor, et dans lequel lesdits pronder ot second tubes COPY 70 31552 30 2061725 conpcrtsnt chacun plusieurs ouvertures permettant la communication de fluide avec lesdites ouvertures d'évacuation. 29. Appareil scion la Revendication 28, dans lequel lesdites ouvertures d'évacuation s'étendent symétriquement à partir d1 un point central 5 • entre les parois opposées du four et jusqu'à un point relativement proche de chaque paroi. 30. Appareil selon la Revendication 27, dans lequel l'ouverture d'évacuation du premier tube comporte une fente allongée et dans lequel les second et troisième tubes comportent chacun plusieurs ouvertures permettant 10 la communication de fluide avec ladite fente, ces ouvertures étant dispo- -sées sensiblement symétriquement par rapport à un point pentrai entre les parois opposées du four et jusqu'à un point- situé relativement près de chaque paroi. 31. Appareil selon la Revendication 29, dans lequel ledit second 15 tube comporte un chapeau d'extrémité percé d'un alésage axial aligné axia- lement par rapport à l'extrémité de sortie du premier tube afin de permettre la fuite d'une partie du gaz d'impact sortant de l'intérieur dudit premier tube, et dans lequel ce premier tube est monté mobile par rapport au second de telle sorte que, quand le premier tube est soumis à une dila— 20 tation thermique son extrémité de sortie avance axialement par rapport au second tube. 32. Appareil selon la Revendication 31, dans lequel un tube d'échappement gazeux est agencé entre l'extrémité de sortie du premier tube et ledit chapeau d'extrémité, ce tube d'échappement comprenant une 25 partie rétrécie qui s'étend longitudinalement et qui est montée coulissante dans l'alésage dudit chapeau d'extrémité. 33. Appareil selon la Revendication 32, dans lequel le premier tube se compose d'au moins deux tubes céramiques, résistants à la chaleur et 'alignés axialement entre eux, dans lesquels des moyens élastiques sont 50 agencés entre la partie rétrécie du tube d'échappement et ledit chapeau d'extrémité afin de solliciter continuellement l'un contre l'autre les tubes céramiques axialement alignés. 34. Appareil selon la Revendication 33, dans lequel lesdits ' r moyens élastique comprennent un ressort disposé concentriquement autour j r- 55 de la partie rétrécie, à orientation longitudinale, dudit tube d'évacuatin. 35. Dans un appareil poux- conditionner du verre fondu dans une i cuve continue comportant une zone relativement large et profonde d'affina- '• ge et une zone relativement étroite et peu profonde formant avant-foyer, ' dans laquelle le verre fondu s'écoule vers l'avant à la surface du bain 40 avec un écoulement en retour au-dessous, caractérisé en ce qu'il comprend : Un collecteur d'inpact gazeux rotatif autour de son axe, monté sensiblement transversalement par rapport au sens d'écoulement du verre et l copy BAD ORIGINAL 70 31552 2061725 disr.océ à une uistance déterminée au-dessus de la surface du verre en mouvaient dans la zone de l'avant-foyer de ladite cuve, ce collecteur comprenant : a) un premier tube comportant une extrémité d'entrée, une extrémité 5 de sortie et une ouverture d'évacuation du gas à travers une paroi latérale ; b) un second tube s e ns ibleme n t disposé concentriquement autour du premier et isolé par rapport à celui-ci, ce second tube comprenant au moins une ouverture permettant la cormunication de fluide avec ladite 10 ouverture d'évacuation du rjx.z ; c) un troisième tube disposé sensiblement concentriquement autour du second tube et espacé par rapport à ce dernier afin de former un espace sensiblG,.v3."t annulaire entre ces tubes, ce troisième tube comportant au mo.ins ,J--e ouverture permettant la communication de fluide avec ladite 15 ouverture d'évacuation ; ' d) un système de buses montées à poste fixe dans les ouvertures desdits second et troisième tubes, ces buses étant traversées par un passage longi-cudinal permettant la"communication de fluide avec ladite ouverture o. ' évacuation ; 20 e) des :..oye:-s pour introduire un fluide de refroidissement dans l'c-ipaee annulaire entre les second et troisième tubes ; f) des moyens pour assurer la rotation dudit troisième tube autour de non arre : g) d'autres moyens agencés pour placer l'extrémité de sortie des 25 bue es a une distance déterminée au-dessus de la-surface de la masse mobile de verre fondu«et affiné, et la) des moyens complémentaires pour introduire un gaz sous une pression ot à une température déterminées dans le premier tube dudit collec-teu?* , après Quoi une partie du gaz- est refoulée à travers les buses et 30 vient frapper la surface du verre qui s'écoule au-dessous, tandis qu'une partie complémentaire du gaz s'échappe à travers l'extrémité de fuite ou de sortie du premier tube. I 36. Appareil selon la Revendication 35, dans lequel le premier x tuVo se conp-ojo d'au moins deux tubes de céramique résistant a la cha- %. 55 leur et alignés axialement entre eux, dans lequel ledit second tube est muni d'un chapeau .i'extrémité percé d'un alésage axial aligné par rap- { pert à 11 ex«rrémité de sortie du premier tube, et dans lequel ledit premier tube est monté rotatif par rapport au second de telle sorte que, quand le pr~. icr tube est soumis c une dilatar-ion' thermique, son extré- COPY BAD OR'oimai 70 31552 32 2061725 IcJit cî>av>eûu ive:r' ? jrd.H;é et 1' exbréniité s'c sortie ;u rre-ri er tube . e f açoir h por.v'cir coc] iCL'Or exus l'alésu.'/j de dit obapoau d1 oxtr:':;ité, ces ir-oyons élu::tiques étanî: prévus entre ladite purti.3 rétrécir du tubo d ' évacuation et .lo chameau d1 critréir-iti afin de solliciter continuellement 5 l'un conlrcs l'autre 3.-.'; s dit 3 t-.v.-os cér-'-i: uo axialcrsenx alignés. i t 37. Apg^-roij. s elor la jlovariôication 36, dans loouol lesdits J noyens éluatiçues co.. prennent un ressort dispose concentriquement autour de la poxtie rétrécie h orientation lon^itudinalo dudit tube d'évacuation. . 36. Ap aroil selon la .iever.flJ.cation 37, dans 3.ear.el l'ouvor- ' 10 turc d'cvac.'.t-jioïi c.i'.:iit premier tube comprend uiw feute al3.ongée, et dans lequel 3.esàite second et troisiyae tubes emportent chacun plusieurs ouvertures pcrMett-z-r u "La cosiM-uiication de fluide avec ladite fente et qui sont disposée-® •:= ' c-ne façou sensiblem ent symétrique par rapport à un point central entre Ces parois opposées du four, jusqu'à on point situé 15 a une courte distance de chauve r-aroi» copy i BAD ORIGINAL