Brevet FR2096648A1 — publié le 19720225

L'invention concerne des dispositifs laser à pompage et à refroidissement de face,et plus particulièrement des dispositifs laser miniatures dans lesquels le faisceau cohérent de rayonnement électromagnétique est transmis par réflexion à travers les régions d'un corps de laser actif qui présentent des tensions différentes, afin de réduire la distorsion du front d'onde du faisceau. Lorsque les corps de laser fonctionnent à des fréquences de répétition élevées, une quantité notable de chaleur est engendrée à l'intérieur du corps par suite du pompage optique auquel celuici est soumis pour y produire une inversion de population, et il est généralement nécessaire de mettre en oeuvre des artifices, par exemple le passage d'un fluide de refroidissement le long de la surface du corps de laser, pour évacuer la chaleur à partir de ce dernier.Cependant le refroidissement en surface du corps de laser et la conductibilité thermique relativement mauvaise que présentent la plupart des matériaux solides pour laser donnent lieu à un gradient thermique entre la surface extérieure refroidie et la zone centrale relativement chaude du corps de laser. I1 en résulte que la zone centrale du corps de laser est à l'état de compression, tandis que la surface relativement froide de ce corps est en traction.Etant donné que l'indice de réfraction est à la fois fonction de la température et de la tension interne, le front d'onde d'un faisceau de lumière cohérente qui traverse axialement le corps de laser - c'est-à-dire dans les lasers à barreau de type classique - subit une distorsion et le rayon central qui passe par le centre du barreau relativement chaud et en compression est retardé par rapport aux rayons qui passent au voisinage de la surface extérieure froide du barreau. La distorsion du front d'onde n'a pas seulement pour effet de réduire notablement le rendement du laser à barreau, mais elle a aussi tendance à produire un effet de lentille convergente qui focalise le faisceau sur la longueur du corps de laser, ce qui aboutit à l'auto-destruction de ce dernier. Pour réduire la distorsion du faisceau dans les corps de laser refroidis en surface, on a jusqu'ici procédé en subdivisant l'élément actif du laser en un certain nombre de sections planes minces pour permettre le passage d'un liquide de refroidissement entre elles, afin d'évacuer la chaleur: un modèle de ce type est décrit dans la demande de brevet française nO PV 69 29344 déposée le 27 Août 1969 pour "Dispositif laser à pompage facial et à refroidissement façial" par la demanderesse. Mais les dispositifs à élément laser sectionné sont relativement volumineux à cause de l'intervalle qu'il est nécessaire de ménager entre des sections planes juxtaposées et, en général, ils exigent un liquide de refroidissement dont l'indice de réfraction est approximativement égal à celui de l'élément laser.De plus, le rendement des dispositifs sectionnés est réduit par les pertes de rayonnement électromagnétique cohérent, tant à la traversée du liquide de refroidissement qu'à celle des interfaces entre ce liquide et les sections du laser. La distribution des tensions produite par des zones thermiques diverses à l'intérieur d'un corps de laser à des niveaux de puissance supérieurs à 1 watt (auxquels le refroidissement du barreau devient un problème critique) donne également lieu, par biréfringence de tension, à une dépolarisation de la lumière polarisée qui traverse axialement le corps de laser. Le fonctionnement du corps de laser en tant que dispositif à barreau à commutation de Q (facteur de surtension), utilisant des polariseurs et des moyens, tels qu'une cellule de Kerr, pour faire tourner sélectivement le champ de polarisation, est donc fortement restreint par l'effet dépolarisant du corps de laser soumis à des tensions diverses. En conséquence, l'invention a pour buts: - un dispositif laser léger, fonctionnant de manière efficace à une fréquence de répétition élevée; - un dispositif laser à faible distorsion, apte à un fonctionnement prolongé à une puissance moyenne de sortie élevée; - un dispositif laser se prêtant à une commutation à fréquence de répétition élevée par une modification du plan de polarisation d'un faisceau cohérent de rayonnement électromagnétique qui traverse l'élément actif du laser; - un dispositif laser peu coûteux, capable de produire pendant une période prolongée des puissances de sortie dépassant I watt. Ces buts de l'invention sont généralement atteints, ainsi que d'autres, dans un dispositif laser caractérisé par un corps homogène allongé en une substance active de laser, présentant au moins deux faces optiquement planes qui s'étendent parallèlement à l'axe longitudinal de ce corps. Des moyens de pompage sont disposés au voisinage de l'une au moins des faces optiquement planes du corps de laser pour exciter des atomes du corps de laser et les amener dans un état métastable, et il est prévu des moyens pour faire passer un fluide de refroidissement le long de l'une au moins des faces optiquement planes pour extraire la chaleur engendrée à l'intérieur du corps de laser, ce qui donne lieu à un gradient thermique entre les faces optiquement planes du corps de laser.Un faisceau de rayonnement électromagnétique cohérent est alors dirigé par des moyens appropriés à travers le corps de laser pompé, dans une direction désaxée et avec un certain angle d'incidence par rapport aux faces optiquement planes du corps de laser, pour produire plusieurs réflexions internes totales du faisceau par chacune de ces faces optiquement planes du corps de laser. Chaque rayon du faisceau subit donc de multiples réflexions à partir des surfaces extérieures froides du corps de laser, à travers le centre relativement chaud de celuici, de sorte qu'il s'établit une moyenne de l'environnement optique rencontré par chaque rayon du faisceau, ce qui réduit à un minimum tant la distorsion de phase que les effets de biréfringence de tension dans le front d'onde du faisceau. Les caractéristiques nouvelles qui sont considérées comme propres à l'invention sont définies dans les revendications ciaprès. On pourra comprendre parfaitement l'invention elle-même, ainsi que d'autres buts et avantages qui s'y rapportent, en considérant la description suivante, en référence aux dessins annexés. La figure 1 est une vue isométrique, avec arrachement partiel, d'un dispositif laser construit d'après l'invention. La figure 2 est une vue en coupe passant par les lignes 2-2 de la figure 1 et destinée à illustrer la trajectoire d'un faisceau cohérent de rayonnement électromagnétique à l'intérieur du corps de laser. La figure 3 est une vue isométrique d'un dispositif laser particulièrement conçu pour un refroidissement par un liquide du corps de laser. La figure 4 est une vue en coupe passant par les lignes 4-4 de la figure 3. La figure 5 est une vue isométrique d'un autre modèle de dispositif laser construit d'après l'invention. La figure 6 est une vue en coupe passant par les lignes 6-6 de la figure 5. La figure 7 est une vue en plan, avec suppression partielle, d'un autre type de dispositif laser selon l'invention, dans lequel le faisceau de rayonnement électromagnétique effectue un parcours multiple à travers l'élément actif du laser. La figure 8 enfin est une vue en coupe passant par les lignes 8-8 de la figure 7. Un dispositif laser 10 réalisé d'après l'invention a été représenté sous forme simplifiée sur la figure i et est essentiellement constitué par un corps homogène allongé 12 en une substance active de laser, par exemple en verre de silicate dopé au néodyme, présentant deux faces optiquement planes 14A et 14B qui s'étendent parallèlement à l'axe longitudinal du corps de laser, pour produire un certain nombre de réflexions internes totales d'un faisceau cohérent de rayonnement électromagnétique, représenté par les flèches 16, introduit dans une direction désaxée dans le corps de laser, dans une position telle qu'il frappe l'une des faces optiquement planes du corps de laser. L'expression "direction désaxéen ici employée définit une disposition angulaire ou non parallèle du faisceau par rapport à l'axe longitudinal du corps de laser. Des moyens appropriés, par exemple des lampes flash 18 et des réflecteurs 20, sont disposés à proximité du corps de laser 12 pour pomper isotropiquement les faces 14A et 14B, ce qui donne lieu à une inversion de population dans le corps, induisant une émission stimulée de rayonnement électromagnétique cohérent en réponse au passage du faisceau 16 à travers le corps, tandis que la chaleur engendrée à l'intérieur du corps de laser 12 est évacuée par un refroidissement forcé par convection des faces 14A et 14B avec une substance fluide appropriée d'échange thermique, liquide ou gazeuse, ce qui donne lieu à la formation d'un gradient thermique à l'intérieur du corps de laser entre les faces 14A et 14B. De ce fait chaque rayon du faisceau cohérent 16 introduit dans le corps de laser 12 avec un certain angle d'incidence par rapport aux faces optiquement planes, de manière à produire une réflexion interne totale du rayonnement incident entre ces faces, traverse des régions du corps de laser dont le contenu thermique diffère et qui présentent par conséquent des indices de réfraction différents. Toutefois, la distorsion du front d'onde du faisceau est compensée par le mélange des environnements optiques que chaque rayon tra verse et la distorsion de phase résultante de l'onde émise par le corps de laser 12 est réduite notablement par rapport à la distorsion produite dans un faisceau cohérent de rayonnement électromagnétique transmis axialement. Le corps de laser 12 peut être en une quelconque substance active de laser non gazeuse dont la conduction thermique s'oppose suffisamment à l'élimination de chaleur à partir de l'intérieur du corps de laser pour qu'un gradient thermique notable, par exemple supérieur à 400C, soit établi entre les faces refroidies par convection et le centre axial du corps de laser, dans les conditions de service envisagées. Le corps de laser 12 peut être avantageusement un corps de laser en verre de silicate dopé au néodyme, de forme rectangulaire en coupe transversale, qui est fabriqué par la société Owens-Illinois de Toledo (Ohio). Géométriquement, le corps de laser 12 est caractérisé par deux faces 14A et 14B, sensiblement parallèles entre elles, polies à une planéité optique, c'est-à-dire dépourvues d'inégalités dépassant 1/8 de la longueur d'onde du rayonnement cohérent émis par le corps de laser 12, afin de réduire à un minimum les pertes et la distorsion lors des réflexions du faisceau 16.Les autres faces latéralas 22A et 22B du corps de laser n'ont besoin d'être polies qu'à la clarté ou transparence optique, pour produire une réflexion interne totale du rayonnement de pompage incident lorsque le corps de laser est refroidi par un gaz, tandis que les faces d'extrémité 24A et 24B du corps de laser 12 sont de préférence polies à la planéité optique, c'est-à-dire dans les limites de 0,1 micron en ce qui concerne le verre de silicate dopé au néodyme, pour réduire à un minimum la distorsion du faisceau qui les traverse.De préférence, les faces d'extrémité, qui peuvent être garnies d'un revêtement anti-réfléchissant usuel pour rendre maximal le rendement, sont taillées selon un angle de 45 par rapport à l'axe longitudinal, afin de permettre une incidence normale, sur elles, d'un faisceau 16 dirigé selon un angle de 45" par rapport à la face optiquement plane 14A. Les lampes 18, utilisées pour pomper optiquement le corps de laser 12, peuvent être des lampes quelconques de type flash, émettant un rayonnement optique dans une longueur d'onde qui convient pour la substance du laser: par exemple, des lampes flash au xénon fournissent une longueur d'onde de pompage comprise entre 5000 et 9000 A, qui convient pour le verre dopé au néodyme. Pour assurer un pompage isométrique des faces optiquement planes 14A et 14B, les zones émettrices de rayonnement des lampes 18 s'étendent sur toute la longueur de la face du corps de laser contigue à la lampe, tandis que des réflecteurs 20 à haute intensité, par exemple en cuivre argenté refroidi par l'eau, enveloppent la zone émettrice de rayonnement des lampes 18 pour rendre maximale l'intensité du rayonnement de pompage qui pénètre dans le corps de laser, afin d'y produire une inversion de population. De préférence, les réflecteurs 20 s'aboutent aux arêtes du corps de laser et constituent des gouttières 25A et 25B pour le passage d'un fluide de refroidissement, par exemple un gaz comprimé tel que l'air, pour ne refroidir par convection le corps de laser 12 que par les faces optiquement planes 14A et 14B respectivement. Lors du fonctionnement du dispositif laser 10 selon l'invention, un faisceau cohérent 16 de rayonnement électromagnétique, par exemple la sortie d'un amplificateur à laser tel que celui qui est représenté sur la figure 1, frappe isotropiquement la face d'extrémité 24A dans une direction normale au plan de cette face et le faisceau pénètre dans le corps de laser 12 pour frapper la face optiquement plane 14A sous un angle d'incidence 6 qui produit une réflexion interne totale du faisceau incident par cette face, comme on peut le voir sur la figure 2.Comme on le sait, l'angle d'incidence minimal qui produit une réflexion interne totale du faisceau 16 sur la face 14A dépend uniquement des indices de réfraction des substances situées de part et d'autre de cette face et il peut être déterminé d'après la formule: Q critique - arc sin n où n est l'indice de réfraction de la substance constituant le corps de laser 12 et n' est l'indice de réfraction du fluide de refroidissement qui s'écoule le long de la face 14A. Pour un corps de laser en verre refroidi par l'air, un angle d'incidence supérieur à 42" environ est généralement nécessaire, cet angle étant de préférence égal à 450 pour rendre maximale l'utilisation du corps de laser, tout en laissant une marge de sécurité convenable. Ainsi, si le faisceau cohérent 16 est appliqué isotropiquement sous un angle d'incidence normal sur la face d'extrémité 24A, les rayons 16A du faisceau qui frappent initialement la jonction entre les faces 14A et 24A sont réfléchis à 45- pour suivre une trajectoire identique à la trajectoire parcourue par les rayons 16B le long du bord opposé du faisceau frappant initialement la jonction des faces 24A et 14B. L'aire géométrique du faisceau 16 et l'angle d'incidence de celui-ci sur la face 24A assurent donc le passage du faisceau à travers le volume entier du corps de laser en une sèule traversée, ce qui rend maximal le rendement du dispositif laser. Le faisceau 16 de rayonnement électromagnétique parcourt la longueur du corps de laser 12 selon un mode oscillant, subissant des réflexions multiples entre les faces optiquement planes 14A et 14B avant de sortir par la face d'extrémité 24 sous forme amplifiée. Etant donné que chaque rayon du faisceau cohérent traverse des régions contiguës aux faces 14A et 14B du corps de laser, où le fluide de refroidissement maintient le corps de laser à l'état de traction, ainsi que la région du plan médian du corps de laser, relativement plus chaude et sollicitée à la compression, tous les rayons qui sont situés dans le plan de la figure 2 traversent des environnements optiques entremêlés de façon pratiquement identique et le front d'onde du faisceau est modifié uniformément, ce qui aboutit à une compensation du premier ordre de la distorsion du front d'onde.Par exemple, si l'on utilise un corps de laser en verre de silicate dopé au néodyme, mesurant 15 mm x 6 mm en section transversale rectangulaire et 150 mm de longueur, comportant deux faces optiquement planes dirigées axialement et parallèles, pompées au moyen de lampes au xénon pour fonctionner à des fréquences d'impulsions qui peuvent atteindre 30 par seconde, avec une puissance moyenne de sortie supérieure à 10 watts en mode pulsatoire normal, un faisceau cohérent de rayonnement électromagnétique, introduit de manière à frapper sous un angle de 450 les faces optiquement planes refroidies à l'air, présente une distorsion résultante qui est réduite par un facteur supérieur à trois par rapport à la distorsion produite dans le faisceau lorsqu'il traverse axialement le corps de laser dans des conditions identiques de refroidissement et de pompage. Etant donné que les rayons du faisceau cohérent 16 ne subissent pas de déviation notable à partir de plans disposés parallèlement par rapport aux faces optiquement claires 22A et 22B, il est préférable d'éviter l'évacuation de chaleur le long des faces optiquement claires, pour empêcher la formation d'un gradient thermique dans le corps de laser le long d'un plan parallèle aux faces 14A et 14B, ce qui tendrait à produire une distorsion unidirectionnelle du front d'onde du faisceau cohérent traversant ce plan. Néanmoins, les faces optiquement claires du corps de laser ont tendance à se déformer quelque peu, par exemple à se courber légèrement, par suite des tensions à l'intérieur du corps de laser, ce qui réduit l'effet compensateur du passage désaxé du faisceau à travers le corps de laser.En maintenant entre les bords du faisceau 16 et les faces optiquement claires une distance comprise entre 1 et 20% de l'intervalle entre ces faces optiquement claires, la distorsion produite par celles-ci est réduite, ce qui augmente encore l'effet compensateur de la transmission désaxée à travers le corps de laser. Lorsqu'un liquide de refroidissement est utilisé de préférence pour éliminer la chaleur des faces optiquement planes du corps de laser, il est à conseiller de monter une paire de prismes, par exemple en verre limpide, aux extrémités opposées du corps de laser, afin de diriger le faisceau cohérent de rayonnement électromagnétique sur les faces optiquement planes du corps de laser sous un angle d'incidence supérieur à 45-. Un tel dispositif refroidi par liquide est représenté sur la figure 3, le corps de laser 28 étant un élément actif de laser pratiquement identique au corps de laser 12 de la figure 1, c'est-à-dire que le corps de laser allongé à section rectangulaire est avantageusement formé d'un matériau tel que le verre de silicate dopé au néodyme et est caractérisé par deux faces latérales 30A et 30B optiquement planes, refroidies artificiellement, en vue de la réflexion interne totale, entre ces faces, d'un faisceau cohérent 32 de rayonnement électromagnétique introduit dans le corps de laser par les prismes de verre 26A et 26B. Etant donné que le faisceau cohérent 32 est introduit dans le corps de laser 28 par les prismes 26A et 26B, les faces d'extrémité 34A et 34B du corps de laser n'ont pas besoin d'avoir une forme géométrique rigoureuse ou d'être polies avec précision, bien que les faces d'extrémité représentées sur la figure 3 aient été dessinées en position perpendiculaire par rapport à l'axe du corps de laser. L'énergie de pompage pour le corps de laser 28 est fournie par une ou plusieurs lampes flash 36, par exemple des lampes au xénon, situées en regard de la face 30A pour projeter un rayonnement électromagnétique sur celle-ci, tandis qu'un unique réflecteur 38 entoure en même temps les lampes 36 et le barreau 28 pour rendre maximale l'énergie de pompage absorbée par le corps de laser. Si on le désire, une quantité complémentaire d'énergie de pompage peut être appliquée au corps de laser 28 par des lampes flash additionnelles (non représentées) situées en regard de la face 32B.Du fait que le réflecteur 38 recouvre les faces latérales 40A et 40B du corps de laser 28, les exigences de planéité relatives à ces faces peuvent être réduites par rapport aux faces correspondantes du corps de laser représenté sur la figure 1, le réflecteur 38 servant à renvoyer vers le corps de laser le rayonnement de pompage émis. De préférence, la surface interne du réflecteur 38 est maintenue à une certaine distance des faces optiquement planes 30A et 30B pour ménager un conduit approprié pour le passage d'un liquide de ref-idissement, des supports en équerre 39 dirigés axialement ayant pour effet de maintenir le liquide de refroidissement à distance des faces 40A et 40B pour empêcher la formation d'un gradient thermique dans le corps de laser le long d'un plan perpendiculaire à ces faces. Etant donné que le liquide de refroidissement qui parcourt les faces optiquement planes 30A et 30B augmente l'angle critique 9 qui donne lieu à la réflexion interne totale du faisceau cohérent 32, en comparaison de surfaces refroidies par un gaz, un angle critique de 60 environ étant par exemple nécessaire pour une surface refroidie par l'eau, le faisceau 32 est de préférence introduit et extrait du corps de laser 28 par une paire de prismes 26A et 26B fixés rigidement au corps de laser 28 par un adhésif de contact optique, tel que la glycérine, en vue d'une utilisation maximale du corps de laser. Les prismes 26A et 26B présentent des faces 42A et 42B qui forment un angle avec le faisceau 32, de telle sorte que celui-ci soit réfléchi sur la face optiquement plane 30A sous un angle d'incidence qui donne lieu à une réflexion interne totale du faisceau par cette face, tandis que la longueur des faces de prisme est choisie en fonction de l'intervalle entre les faces optiquement planes du corps de laser 28, de telle manière que le volume entier du corps de laser soit complètement irradié (à l'exception de zones d'extrémité 43A et 43B de forme triangulaire) en un simple passage du faisceau 32 à travers le corps de laser. Pour le fonctionnement du corps de laser 28 selon un mode à commutation de Q (facteur de surtension) présenté à titre d'illustration, un polariseur 44 et une cellule de Kerr 46 excitée par intermittence sont disposés dans la trajectoire optique du faisceau 32 pour commander la réflexion du faisceau cohérent entre un miroir semi-transparent 48 et un miroir 50 disposés aux extrémités opposées du corps de laser.La lampe flash 36 est alors excitée pour pomper le corps de laser 28 et le hisser à un état métastable qui induit la production d'un rayonnement électromagnétique cohérent par celui-ci et des rayons de rayonnement électromagnétique cohérent, formant un angle d'incidence de 600 par rapport aux faces optiquement planes 30A et 30B (lorsqu'il s'agit de verre de silicate dopé au néodyme et refroidi à l'eau), sortent du corps de laser sous un angle tel qu'ils sont réfléchis par les faces 42A et 42B des prismes dans une direction perpendiculaire aux surfaces des miroirs 48 et 50.Cependant, les réflexions multiples entre ces miroirs sont empêchées par le polariseur 44 qui laisse passer des rayons d'un seul état de polarisation et par la cellule de Kerr 46 excitée qui fait tourner le champ de polarisation des rayons polarisés de 900 pour chaque double passage à travers elle. Après que le corps de laser 28 a été pompé pendant une période appropriée, par exemple de 1/2 milliseconde, la cellule de Kerr est désexcitée pendant 0,01 microseconde environ pour permettre le retour de rayons réfléchis à partir du miroir 50 à travers le corps de laser 28, stimulant l'émission de rayonnement électromagnétique cohérent à partir du corps de laser, sous forme d'une impulsion d'amplitude accrue. Etant donné que le faisceau cohérent 32, qui traverse le corps de laser 28 dans une position désaxée, rencontre plusieurs environnements thermiques, la dépolarisation du faisceau par biréfringence de tension est notablement réduite et la puissance de sortie du dispositif laser est accrue au maximum. Le rendement du dispositif laser désaxé peut être encore augmenté si l'on fait appel au système 52 de la figure 5, dans lequel le faisceau cohérent de rayonnement électromagnétique est "replié" à travers diverses parties du corps de laser pour produire une compensation du second ordre de la distorsion du front d'onde en réduisant l'effet de bord du corps de laser sur le faisceau. Le corps de laser 54 est caractérisé par le fait qU'il présente deux faces latérales 56A et 56B optiquement planes, polies au moins à 1/8 de longueur d'onde pour réfléchir totalement un faisceau cohérent 58 de rayonnement électromagnétique qui les frappe en faisant un angle avec elles, tandis que la planéité des faces latérales 60A et 60B et celle des faces 62A et 62B n'est pas critique, ces faces pouvant être par exemple meulées grossièrement si on le désire.Deux prismes 64A et 64B, fixés rigidement au corps de laser avec un adhésif de contact optique tel que la glycérine, ont pour effet de réfracter le faisceau cohérent 58 depuis un plan parallèle à la face latérale 56A vers un plan disposé selon un angle supérieur à l'angle d'incidence critique par rapport à la face 56A, tandis que la face d'extrémité 66 du prisme 64B est taillée angulairement afin de réfracter un faisceau qui la traverse.Un réflecteur, tel qu'un prisme de Porro 68 pouvant pivoter autour d'un axe 67 pour le fonctionnement du corps de laser en mode de commutation de Q (facteur de surtension), est disposé par rapport aux surfaces réfractantes de la face d'extrémité 66, de manière à transférer par intermittence le rayonnement cohérent entre les surfaces de la face d'extrémité, chaque rayon du faisceau 58 étant décalé d'un intervalle égal, de telle sorte qu'un rayon passant par le centre axial 69 du corps de laser 54 soit réfléchi par le prisme 68 pour être renvoyé le long de la surface latérale 60A.De préférence, les faces à réflexion totale 56A et 56B du corps de laser 54 sont refroidies par passage d'un liquide, tel que l'eau ou un fluorocarbure liquide, à travers le conduit délimité par le réflecteur 70 qui est disposé au-dessus des faces refroidies, tandis que des miroirs à réflexion totale et semi-transparent juxtaposés, 71 et 73 respectivement, ont pour effet de transmettre par réflexion le rayonnement électromagnétique cohérent à travers le corps du laser. En service en mode de commutation de Q (facteur de surtension), un faisceau cohérent de rayonnement électromagnétique 58 est réfléchi par le miroir à réflexion totale 71 et réfracté par le prisme 64A pour pénétrer dans une moitié de la section rectangulaire du corps de laser 54 sous un angle tel qu'il subisse plusieurs réflexions internes totales entre les faces optiquement planes 56A et 56B du corps de laser, ce qui élimine toute distorsion du faisceau par l'établissement de la moyenne des environnements optiques rencontrés par les rayons dans un plan commun disposé perpendicuiairement aux faces 56A et 56B.Dans le faisceau qui subit des réflexions internes multiples, les rayons qui se trouvent dans des plans voisins de l'axe central 69 du corps de laser rencontrent toutefois un environnement optique qui diffère de l'environnement optique auquel sont exposés les rayons qui parcourent la longueur du corps de laser 54 à proximité de la face 60B, car cette face 60B se courbe légèrement au cours du fonctionnement du laser, ce qui a pour effet de soulager une certaine partie des tensions et de modifier la distribution de celles-ci dans les régions voisines du corps due laser. Lors d'un unique parcours du faisceau le long du corps de laser, le faisceau partiellement déformé pénètre dans le prisme 64B où il est initialement réfracté par la face 74 dans un plan horizontal, avant d'être réfracté par la surface 76 sur le prisme rotatif 68. Lors de la rotation du prisme 68 dans une position convenable par rapport au faisceau qui le frappe, le faisceau est réfléchi par le prisme rotatif vers la surface 78 du prisme 64B, où le faisceau incident est réfracté sous un angle tel qu'il traverse la partie non parcourue du corps de laser, avec plusieurs réflexions entre les faces 56A et 56B.De préférence, chaque rayon du faisceau est décalé par le prisme rotatif 68 d'un intervalle égal le long du corps de laser, de sorte que les rayons qui suivent initialement le corps de laser au voisinage de la face 60B soient renvoyés le long du plan qui contient 1'axe central 69, tandis que les rayons qui parcourent initialement le plan contenant l'axe central 69 sont renvoyés par réflexion à proximité de la face 60A légèrement courbée. Ainsi, un rayon ralenti lors d'un parcours initial dans un plan qui contient ou qui est voisin de l'axe 69 du corps de laser, du fait de l'état de compression relative de la région intérieure de ce corps, subit un décalage de phase à son retour le long d'un plan voisin de la face 60A, ce décalage ayant tendance à compenser la distorsion initiale du front d'onde. En général, les corps de laser à déviation du faisceau pour compenser la suppression des tensions au niveau des bords de ce corps (tel que celui qui est représenté sur la figure 5) sont caractérisés par une distorsion de front d'onde qui est approximativement inférieure d'un ordre de grandeur à la distorsion du front d'onde d'un faisceau non dévié, tel que représenté sur la figure 3. L'élimination de la distorsion des bords du faisceau peut être également obtenue avec le dispositif laser 84 représenté sur les figures 7 et 8, dans lequel le faisceau de rayonnement électromagnétique effectue une multiplicité de parcours dans une direction désaxée à travers la seule partie intérieure du corps de laser, sous l'effet de plusieurs prismes triangulaires réfléchissants 85A et 85B montés le long des bords extérieurs de prismes de réfraction 86A et 86B.Le faisceau de rayonnement électromagnétique, symbolisé par le rayon central 80, est admis dans le corps de laser 87 par le prisme 86A sous un angle tel qu'il se produise plusieurs réflexions internes totales du faisceau entre les faces optiquement planes 93 lors d'un passage initial le long d'une fraction 88 du corps de laser; après quoi, le faisceau est réfracté par le prisme 86B à l'extrémité éloignée du corps de laser, pour frapper la face réfléchissante 94 du prisme triangulaire 85B et être renvoyé le long d'une trajectoire 89 au contact de la trajectoire 88 primitivement suivie. Le faisceau est alors réfléchi de manière identique entre-les-- prismes triangulaires 85A et 85B, de manière à remplir complètement le volume du corps de laser entre les limites des prismes 85B. De préférence, le faisceau est admis et extrait du corps de laser le long de trajectoires situées à distance des faces latérales non refroidies 91A et 91B du corps de laser, pour limiter la déformation du faisceau par ces faces, tandis que la distorsion du faisceau due au gradient thermique entre les faces optiquement planes 93 refroidies est compensée par le passage à réflexions du faisceau entre ces faces lors de chaque traversée du corps de laser.De préférence, le faisceau 80 a une faible largeur par rapport à celle du corps de laser, la largeur du faisceau étant par exemple inférieure au cinquième de la largeur du corps de laser, pour permettre l'application d'un faisceau essentiellement carré, tout en utilisant encore une fraction notable du volume du corps de laser. Lors du fonctionnement du dispositif laser 84 en tant qu'amplificateur, des lampes flash 92 sont excitées pour pomper les faces latérales 93, refroidies par fluide, du corps de laser et le faisceau 80 est introduit dans ce dernier sur une aire telle qu'il frappe isotropiquement la face réfléchissante 94 du prisme 85B. Du fait que le bord du prisme 85B est à distance à l'intérieur de la face 91A, la partie 88 du corps de laser parcourue initialement pour frapper la face réfléchissante 94 est située à distance de la face 91A et la distorsion du faisceau due au soulagement de tensions au niveau de la face latérale 91A est réduite.Au cours de chaque traversée du corps de laser, le faisceau est réfléchi à plusieurs reprises par les faces optique ment planes 93 et, après de nombreuses traversées du corps de laser le faisceau est extrait de celui-ci sous forme amplifiée le long d'une trajectoire 95 disposée intérieurement par rapport à la face 91B, de façon à réduire la distorsion du faisceau par la région des bords. I1 y a lieu de noter que les lasers à barreau classiques sont généralement caractérisés par des surfaces réfléchissantes, par exemple des faces d'extrémité transformées en miroirs, disposées perpendiculairement le long de l'axe longitudinal du corps de laser, alors que les surfaces réfléchissantes des dispositifs laser ici décrits sont disposées, soit en formant un angle aigu avec l'axe longitudinal du corps de laser, soit perpendiculairement à cet axe en dehors du plan longitudinal du corps de laser. il est du reste bien entendu que les modes de réalisation de l'invention qui ont été décrits ci-dessus, en référence aux dessins annexés, ont été donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif et que de nombreuses modifications peuvent être apportées sans que l'on sorte pour cela du cadre de la présente invention. Par exemple, un miroir rotatif pourrait être substitué au prisme rotatif de la figure 5 pour réfléchir le faisceau incident vers la partie non parcourue du barreau, ou un prisme de forme trapézoidale pourrait être utilisé à la place des miroirs 71 et 73 pour permettre la transmission sélective du rayonnement électromagnétique cohérent à travers eux. REVENDICATIONS 1. Dispositif laser comprenant: un corps homogène allongé d'une substance active de laser, ce corps de laser présentant un axe longitudinal et au moins deux faces optiquement planes dirigées sensiblement parallèlement à cet axe longitudinal; des moyens de pompage pour appliquer un rayonnement électromagnétique sur l'une au moins des faces optiquement planes afin d'exciter des atomes du corps de laser et les amener dans un état métastable de façon à y produire une inversion de population; des moyens pour faire passer un fluide de refroidissement le long de l'une au moins desdites faces optiquement planes pour éliminer la chaleur engendrée dans le corps de laser, ce fluide de refroidissement donnant lieu à des zones thermiques différentes dans le corps de laser entre les faces optiquement planes3 et des moyens pour faire passer un rayonnement électromagnétique cohérent à travers le corps de laser pompé dans une direction désaxée sous un angle d'incidence qui soit suffisant, par rapport aux faces optiquement planes du corps de laser, pour produire plusieurs réflexions internes totales par chacune des faces optiquement planes du cprps de laser, les rayons individuels du rayonnement électromagnétique traversant chacune des zones thermiques différentes dans le corps de laser, de façon à réduire à un minimum la distorsion de phase du rayonnement électromagnétique par le corps de laser. 2. Dispositif laser selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le rayonnement électromagnétique désaxé est introduit sur une aire fixée, en fonction de l'angle d'incidence sur les faces optiquement planes, de manière à irradier tout le volume du corps de laser en un unique passage à travers ce corps. 3. Dispositif laser selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que les moyens pour diriger le rayonnement électromagnétique à travers le corps de laser sont des réflecteurs disposés aux extrémités opposées de ce corps, des moyens étant en outre prévus pour interrompre par intermittence le passage du rayonnement électromagnétique cohérent entre ces réflecteurs. 4. Dispositif laser selon la revendication 3, caractérisé par le fait que les moyens pour interrompre par intermittence le passage du rayonnement électromagnétique cohérent entre les réflecteurs comprennent des moyens disposés dans la trajectoire optique de ce rayonnement électromagnétique cohérent pour polariser celui-ci et des moyens pour faire tourner par intermittence le champ de polarisation du rayonnement électromagnétique. 5. Dispositif laser selon la revendication 1, 2, 3 ou 4, caractérisé par le fait que le fluide de refroidissement est l'eau et que le rayonnement électromagnétique cohérent est introduit dans le corps de laser par deux prismes fixés aux extrémités opposées du corps de laser avec un adhésif de contact optique, ces prismes ayant une disposition de leurs bords, par rapport aux faces optiquement planes du corps de laser, telle que la lumière frappe celles-ci sous un angle d'incidence supérieur à 45.. 6. Dispositif laser comprenant:un corps homogène allongé, de section transversale généralement rectangulaire, en une substance active de laser, présentant un axe longitudinal et au moins deux faces optiquement planes qui s'étendent sensiblement parallèlement à l'axe longitudinal, ce corps de laser comprenant des moyens de pompage qui agissent sur l'une au moins des faces optiquement planes pour exciter des atomes du corps de laser et les amener dans un état métastable, de façon à produire une inversion de population dans le corps de laser; des moyens pour faire passer un fluide de refroidissement le long des faces optiquement planes afin d'évacuer la chaleur engendrée à l'intérieur du corps de laser, ce fluide de refroidissement donnant lieu à des zones thermiques diverses entre les faces optiquement planes du corps de laser; des moyens pour diriger un rayonnement électromagnétique cohérent dans une direction désaxée à travers le corps de laser pompé sous un angle tel, par rapport aux faces optiquement planes, qu'il en résulte plusieurs réflexions internes totales du rayonnement électromagnétique cohérent par chacune des faces optiquement planes du corps de laser, ce rayonnement électromagnétique parcourant une zone du corps de laser disposée entièrement d'un premier côté de l'axe central du corps de laser; et des moyens réfléchissants disposés à l'extrémité du corps de laser pour renvoyer le rayonnement électromagnétique cohérent à travers le corps de laser dans une direction désaxée sous un angle tel, par rapport aux faces optiquement planes1 qu'il en résulte plusieurs réflexions internes totales de ce rayonnement électromagnétique cohérent par chacune des faces optiquement planes du corps de laser, ces moyens réfléchissants décalant longitudinalement chaque rayon du rayonnement électromagnétique cohérent qui les frappe d'une distance égale le long du corps de laser, pour renvoyer le rayonnement électromagnétique cohérent réfléchi le long d'une zone du corps de laser située entièrement sur un second côté de l'axe central de ce corps de laser. 7. Dispositif laser selon la revendication 6, caractérisé par le fait que lesdits moyens réfléchissants sont constitués par un prisme rotatif. 8. Dispositif laser comprenant:un corps allongé à section transversale généralement rectangulaire, en une substance active de laser, présentant un axe longitudinal et au moins deux faces optiquement planes qui s'étendent sensiblement parallèlement à cet axe longitudinal, ce corps de laser comportant des moyens de pompage qui agissent sur l'une au moins des faces optiquement planes pour exciter des atomes du corps de laser et les amener à un état métastable, de manière à produire une inversion de population dans le corps de laser3 des moyens pour faire passer un fluide de refroidissement le long de l'une au moins des faces optiquement planes pour évacuer la chaleur engendrée dans le corps de laser, ce fluide de refroidissement donnant lieu à des zones thermiques diverses entre les faces optiquement planes du corps de laser; des moyens pour diriger un rayonnement électromagnétique cohérent dans une direction désaxée à travers une zone fractionnaire prédéterminée du corps de laser pompé sous un angle tel, par rapport aux faces optiquement planes, qu'il en résulte une multiplicité de réflexions internes totales du rayonnement électromagnétique cohérent par chacune des faces optiquement planes du corps de laser; et des moyens réfléchissants disposés le long des extrémités du corps de laser, pour multiplier le nombre de passages du faisceau à travers des parties fractionnaires voisines du corps de laser en direction désaxée. 9. Dispositif laser selon la revendication 8, caractérisé par le fait que lesdits moyens réfléchissants sont à distance des faces latérales non réfléchissantes du corps de laser, pour empêcher un passage du faisceau à travers le corps de laser au voisinage de ces faces latérales non réfléchissantes. 10. Dispositif laser selon la revendication 8 ou 9, caractérisé par le fait que les moyens réfléchissants sont constitués par au moins un prisme triangulaire disposé aux extrémités opposées du corps de laser.