Brevet FR2026964A1 — publié le 19700925

i 2026964 La présente invention concerne un système de prise d'air pour un turboréacteur. L'alimentation en air des turboréacteurs doit avoir lieu à une vitesse subsonique de sorte qu'il est nécessaire de 5 ralentir l'air pénétrant dans le système de prise d'air pendant le vol supersonique. Ce ralentissement est habituellement assuré par-un diffuseur supersonique convergent-divergent. A peu près dans tous les cas, le fonctionnement d'une telle prise d'air aux vitesses supersoniques de vol est accompagné d'une onde de choc 10 normale, c'est-à-dire une onde de choc perpendiculaire'à la direction principale d'écoulement, l'écoulement immédiatement en amont de l'onde étant supersonique et l'écoulement immédiatement en aval de l'onde étant subsonique» Si l'onde de choc normale se trouve au col ou section minimale du diffuseur, et que tout l'écoulement 15 subsonique a lieu dans le divergent de la prise d'air (c'est-à-dire dans la partie du diffuseur à écoulement subsonique), la prise d'air fonctionne à la capacité maximale ou optimale, et le fonctionnement est dit critique. Par contre, si l'onde de choc normale est située en amont du col ou est absorbée par le dif-20 fuseur, un fonctionnement surcritique est possible au point que les vitesses d'écoulement dans la prise d'air soient encore supérieures à celles du courant libre avec une réduction correspondante de la récupération de la pression de l'entrée. Réciproquement, pendant le fonctionnement sous-critique, l'onde de choc reflue, c'est-25 à-dire que la prise d'air a tendance à fournir plus d'air qu'il n'est nécessaire pour le moteur avec établissant d'une condition de résistance aérodynamique élevée dans la prise d'air en raison des pertes par débordement derrière l'onde de choc normale se trouvant à l'extérieur de la prise d'air. Pour obtenir une condi-30 tion Pour laquelle l'alimentation en air soit égale à la demande du moteur (crest-à-dire permettant le fonctionnement critique)f le système de prise d'air comporte habituellement un dispositif pour faire varier la capacité de débit de la prise d'air, par exemple en absorbant l'air en excès à travers les diffuseurs de la 35 prise d'air et en le faisant passer en bypass du moteur à travers des conduits auxiliaires d'échappement. En plus d'un fonctionnement efficace en régime stable pour une plage large de conditions de vol, un système de prise d'air et son dispositif de commande doivent permettre des états transitoires soudains de l'écoulement 69 44651 2 2026964 dè l'air dans le moteur, par exemple du fait de manoeuvres soudaines pendant le vol ou au démarrage d'une augmentation de puissance du moteur, afin d'éviter le reflux du choc aérodynamique dans la prise d'air et la perte résultante de poussée. Les 5 solutions antérieures pour compenser les effets transitoires ont -comporté (l) la commande du système de prise d'air pour que le front de choc se trouve en aval de la position critique pour obtenir une marge de stabilité suffisante pour compenser les perturbations des la prise d'air et dans le moteur, (2) l'en-10 voi au dispositif de commande de la prise d'air, d'un signal de nombre de Mach de compensation dynamique obtenu du conduit d'entrée en amont des vannes de by-pass du système de-prise d'air3 et (3) l'envoi au dispositif de commande des volets de by-pass d'un signal de pression de compensation dynamique obtenu à l'entrée du moteur. Cependant, chacune de ces solutions a ses inconvénients. La première technique mentionnée nécessite que le système de prise d'air fonctionne à un point éloigné de son rendement optimal. Il est préférable d'éviter la seconde et la troisième des techniques ci-dessus car les sondes de pression nécessaires doivent être placées en amont du moteur où elles sont sujettes au givrage entraînant Un danger pour le moteur en cas de défaillance. De plus, aucune des deux dernières solutions n'apporte une indication précise des régimes transitoires d'écoulement de l'air dans le moteur ni une réaction aussi rapide que désirée aux1 perturbations du moteur. En outre, la forme d'écoulement de l'air dans le système de prise d'air en "amont du moteur est soumise à une distorsion considérable du fait des manoeuvres de vol, de sorte que les signaux de pression pris en amont du moteur sont toujours assez imprécis. Il est par suite désirable de disposer d'un dispositif de commande de prise d'air pouvant supporter les régimes transitoires du moteur avec un fonctionnement suffisamment voisin du point critique pour obtenir le maximum possible de récupération de la pression à l'entrée. L'invention a pour objet un système de prise d'air supersonique avec un dispositif de commande tel que la géométrie variable du système réponde aux variations soudaines de l'écoulement de l'air dans le moteur. 20 25 30 35 69 44651 3 2026964 L'invention a aussi pour objet un dispositif de commande dans lequel des signaux de compensation dynamique sont obtenus directement à partir du moteur et indiquent proportionnellement la demande d'air du moteur et les varia-5 tions de cette demande. Un système de prise d'air supersonique pour un moteur de turbopropulsion selon l'invention comporte un dispositif pour adapter l'écoulement de l'air dans la prise d'air aux besoins en air pour maintenir le rendement de la prise d'air, un dispositif 10 pour faire varier le débit d'air à l'entrée du moteur, un dispositif de commande pour commander le dispositif de variation du débit d'air afin de maintenir l'onde de choc à la position optimale dans la prise d'air et un dispositif répondant proportionnellement à la vitesse de variation des besoins en air du moteur 15 pour que le dispositif de commande fasse fonctionner le dispositif de variation du débit d'air à une vitesse proportionnelle à la vitesse de variation des besoins en air„ Les caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulièrement de la description suivante, donnée à titre d'exem-20 Pie et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 représente schématiquement la prise d'air d'un moteur et son système de commande, - la figure 2 est un diagramme montrant les caractéristiques de fonctionnement d'une soufflante à écoulement axial typique, 25 - la figure 3 représehte schématiquement un détecteur de position d'onde de choc et les conditions de fonctionnement, - la-figure 4 représente graphiquement la caractéristique de fonctionnement du détecteur de la figuîre et, - la figure 5 représente schématiquement un système de 30 commande de prise d'air suivantun autre mode de mise en oeuvre de l'invention. La figure 1 représente schématiquement un moteur typique 30 à turbosoufflante comportant un système de prise d'air supersonique 32. La prise d'air 32 comprend un diffuseur conver-gent-divergent dont la section du col 36 peut varier en fonction des conditions de vol pour une récupération optimale de. la pression, plusieurs dispositifs de by-pass 38 (c'est-à-dire les ouvertures 69 44651 4 2026964 40 et les volets 39) pour le passage de l'air en excédent vers l'extérieur du diffuseur et un système de commande de la position de l'onde de choc décrit ci-après. La prise d'air comprend un dispositif de réglage de l'aire du col 42 qui maintient automati-5 quement l'aire en fonction de l'altitude et du nombre de Mach, un détecteur de pression 44 qui produit un signal de pression, fonction de la position de l'onde de choc normale par rapport au col 36 du diffuseur 3^« Le système de commande de la prise d'air comprend 10 d'une façon générale une section d'entrée 46, une section de réaction 48 et une section d'erreur et de gain 50„ La section d'entrée 46 reçoit des signaux porportionnels aux différents paramètres de la prise d'air et du moteur et les utilise pour former le signal pour une boucle de commande de la vitesse de va-15 riatiorl.de l'ouverture du by-pass. La section de réaction 48 reçoit un signal proportionnel à l'ouverture du dispositif de by-pass 38, établit la vitesse de variation dans un dispositif différentiateur convenable et envoie le signal de la dérivée par rapport au temps à la section d'erreur et de gain 50„ Dans la 20 section d'erreur et de gain 50, le signal entrant et le signal de réaction sont comparés par un dispositif de somme algébrique 52 et la différence entre les signaux contitue pour le dispositif de commande un signal qui est amplifié et converti à une forme convenable pour provoquer le fonctionnement du vérin 56 25 du volet de by-pass 39» Une boucle de commande à réponse rapide est ainsi établie, et l'excitation du vérin de by-pass 56 est proportionnelle à la différence entre la demande de vitesse de changement de l'ouverture du by-pass 38 et la vitesse de changement réel de l'ouverture du by-pass 38. 30 La section d'entrée 46 comporte différents éléments coopérant pour engendrer le signal de demande de vitesse de variation de l'ouverture du by-pass„ Les signaux sortants de ces éléments sont additionnés les uns aux autres dans un dispositif additeur 58 (qui additionne algébriquement les différents signaux) yy représenté schématiquement sur la figure 1 pour produire le signal de demande» Un signal provenant de n'importe lequel des éléments d'entrée est ainsi transmis en tant que signal entrant à la section 69 44651 5 2026964 d'erreur et de gain 50 pour le fonctionnement des volets de by-pass 39. Les éléments d'entrée comprennent (l) un dispositif pour engendrer un signal porportionnel à la vitesse de variation de la demande d'air du moteur, (2) un dispotif 60 pour engendrer 5 un signal proportionnel à l'écart de l'onde de choc normale par rapport à sa position optimale et (3) un dispositif 100 pour différentier le signal d'écart de l'onde de choc par rapport au temps. Pour déterminer la vitesse de variation de l'écoule-10 ment de l'air dans le moteur en fonction du paramètre du moteur, il est visible en considérant la partie de moteur de la figure 1 que la continuité de l'écoulement nécessite que la somme du débit d'air vers le générateur de gaz 64 (Wg-j) et du débit d'air à travers le conduit de refoulement de la soufflante 66 (Wg^) soit 15 égale au débit d'air (W22) vers la soufflante 68„ Le. débit d'air dans le conduit de refoulement 66 peut être exprimé par la relation : 20 W, 25\T^25 = f(P25 - PS25) (l) P25 \ PS25 dans laque Ils est la température totale du cmduit de la soufflante, Pgi-'est la pression totale du conduit de la soufflante et Pg2^ est la pression statique dans le conduit de la soufflante. (Dans, le présent texte, la lettre S en indice d'un symbole paramétrique 25 indique une mesure statique, par exemple une pression statique, et l'absence d'indice alphabétique indique une mesure de total, par exemple de pression totale ou de température totale). Le terme de gauche de l'équation (1) est le nombre de Mach dans le conduit 66 de la soufflante. Le débit d'air vers le générateur de gaz 64 30 peut être exprimé par la relation s 23 = f (•£ , N ) P„c *2 Kl25' G} 25 dans laquelle est la vitesse dans le générateur de gaz 64 et 35 fg dépend des caractéristiques particulières de fonctionnement du compresseur 70 du générateur de gaz 64„ En combinant les équations (1) et (2),1e débit d'air total dans le moteur W22 est exprimé par la relation s 69 44651 6 2026964 15 20 ïg " vq3 fi V-rsa5 + fg (t25-V- (3) D'après le diagramme des caractéristiques de la soufflante dont un exemple est représenté dans la figure 2, P25, qui est le rapport des pressions de la soufflante 68, est P22 donnée par la relation s P25 c f fNF W22 • (4) P22 ^ ' ?2? 10 dans laquelle T22 est la température à l'entrée de la soufflante 68, P22 est la pression à l'entrée de la soufflante 68" et Np est la vitesse de la soufflante» En multipliant l'équation 3 par l'équation 4, le débit d'air à travers le moteur 30 est donné par la relation : W22 ■ « f P22 ? jy4 (5) Des simulations de calcul de moteurs à turbosoufflantes indiquent que pour des^ régimes transitoires de courte durée T22, Tg^ et Nç, sont pratiquement constants. Cela permet'de simplifier 1'équation.(5) pour obtenir la relation suivante de fonctionnement dans 1® but de la compensation dynamique : 25 5e8 - ('f-H' ?Sg^ (6) 22 4 V J" S25 J qui peut être rendue linéaire pour des perturbations faibles : A (%)- KlAHp ♦ k2A- (k^) m La différentiation de.l'équation J■ par rapport au temps donne la vitesse de variation de la demande d'air du moteur s KÂ ♦ K2 (S " ») . 35 V 22J \ s25 s expression dans laquelle et K2 varient d'après les conditions de vol et peuvent être exprimés en fonction de T22 69 44651 7 2026964 10 15 30 35 K1 = Sit'W (9) K2 = g2(T22) (10) Les fonctions g-, et g0 peuvent être déterminées d'après l'équation w (5) en résolvant pour obtenir 22 et en déterminant les coeffi- P22 P P cients résultant des termes N„ et 25 - S25 * —P PS25 w "op Dans la mesure où les variations de ^— sont propor- oo tionnelles aux variations de W22, l'équation(8) fournit une base pour obtenir un signal proportionnel à la vitesse de variation de la demande en air du moteur. Il peut être montré d'une façon similaire que pour un moteur à turbosoufflante à écoulement direct^ la vitesse de variation du débit d'air pour des perturbations faibles peut être exprimée par W22 = expression dans laquelle Ng est la vitesse dans le générateur de gaz et Kj est une fonction de la température à l'entrée T22« En considérant à nouveau la figure 1, le signal de la dérivée du nombre de Mach ; 20 est produit par un dispositif 72 qui comprend une prise de pression statique 74 et une prise de pression totale 76 dans le conduit 66 2^ de la soufflante, un détecteur de taux de surpression 78, un différentiateur 80, un générateur de fonction de gain 82 et un rnulti-plieur 84. Les signaux de pression statique et de pression totale des prises de pression 74 et J6 sont les signaux entrants pour le détecteur 78 qui utilise ces signaux pour produire un Signal sortant proportionnel à la différence entre la pression totale et la pression statique divisée par la pression statique c'est-à-dire proportionnelle au débit d'air de la soufflante. Ce signal de nombre de Mach est dlfférentié par rapport au temps par un différentiateur 80 et il est envoyé au multiplieur 84. Le multiplieur 84 ajuste le signal de la dérivée du nombre de Mach par un facteur de gain qui est fonction de la température T22 à l'entrée de la soufflante, comme le montre l'équation 10. Le générateur de signal de dérivée de la vitesse 86 comporte un dispositif tachymétrique (non représenté) dont le 69 44651 8 2026964 | signal sortant est proportionnel à la vitesse de la soufflante 68, 1 un différentiateur 88, un multiplieur 90 et un générateur de fonc- iî tion 92. Le signal de la dérivée de la vitesse est engendré à 1 partir du signal du dispositif tachymétrique par le différentiateur I 5 88 qui envoie le signal de la dérivé^ par rapport au temps, au * e multiplieur 9° qui introduit un facteur de gain fonction de la g température à l'entrée de la soufflante de la façon indiquée par | l'équation 9j les deux signaux des dérivées des courants partiels 1 (o'est-à-dire de la dérivée de la vitesse et de la dérivée du ^ \ | 10 nombre de Mach dans le conduit) sont additionnés dans le dispositif | additeur 58 décrit ci-dessus pour produire un signal proportionnel 1 à la vitesse de variation de l'écoulement de l'air dans le moteur, | Le dispositif 60 qui engendre un signal d'écart de la | position de l'onde de choc comprend un dispositif additeur 61 qui g 15 fournit la différence entre le signal de pression du détecteur de 1 pression 44 et un signal fourni par le dispositif de commande de 1 ' l'aire du col 42, ce signal de différence étant l'augmentation de la pression désirée ou appropriée à travers le front de l'onde de choc. Cette différence de pression est ensuite corrigée par le | 20 diviseur 61 pour établir les niveaux voulus de pression. La eons- | truction du détecteur de pression et le fonctionnement du disposi- 1 tif générateur du signal d'écart de position de l'onde de choc is | sont expliqués ci-après par rapport à la figure 3» La partie I supérieure de la figure.3 montre la courbe de la pression dans le | 25 diffuseur 34 de la prise d'air. La partie à gauche de la disconti- | nuité représente la région dans laquelle la vitesse de l'air est ! supersonique et la partie à droite de la discontinuité est la j région subsonique du diffuseur 34, la position de la discontinuité | le long des. abssisses correspondant à la position du front de l'onde s 30 de c.hoç dans le diffuseur, La partie inférieure de la figure 3 % | représente le détecteur de pression 44 à la même échelle que les | abscisses du graphique de la partie supérieure de la figure. La | position indiquée Ax = 0 sur le graphique et sur le détecteur 44 3 s . correspond à une position voisine du col du diffuseur, c'est-à-dire j 25 a la Position optimale de l'onde de choc pour une récupération ef- j ficace de la pression et pour une marge de tolérance. Le détecteur 1 44 est placé de façon que plusieurs prises de pression 94 se trou- I | vent en amont et en aval de la position désirée pour le front de | l'onde de choc. Il peut être montré que, quand la pression dans le f tube du signal de pression 96 est au point neutre, la pression dans COPY 69 44651 9 2026964 ce tube est proportionnelle à l'écart du front de l'onde de choc à partir de la position Ax = 0 de la figure 4. En considérant à nouveau 1-é dispositif additeur 58 de la figure 1, il apparaît, que le signal sortant de ce dispositif 5 réfléchit indépendamment une quelconque des trois quantités} c'est-à-dire un écart de la position de l'onde de choc par rapport au point réglé, un décalage imminent du front de l'ohde de choc . indiqué par la dérivée de la position de l'onde de choc et une variation imminente du débit d'air dans le moteur,indiquée par le 10 signal proportionnel à la vitesse de variation du débit d'air. Ce dispositif combiné avec la section de réaction et la section d'erreur et de gain constitue ainsi ùn dispositif de commande par lequel la position dë' l'onde de choc en régime stable peut être maintenue en fonction du signalA X, avec prévision des perturbation 15 imminentes de la position de l'onde de choc résultant des effets transitoires du moteur et des effets transitoires de la prise d'air Les éléments de commande nécessaires pour assurer les fonctions décrites ci-dessus relativement à la figure 1 peuvent être choisis pour fonctionner électriquement, hydromécaniquement, 20 pneumatiquement ou suivant une combinaison de ces trois modes de fonctionnement. Il résulte de ce qui précède que les éléments ou dispositifs assurant ces fonctions comprennent des transducteurs pour la conversion d'une condition du fonctionnement du moteur ou de la prise d'air des dispositifs pour additionner ou pour 25 retrancher deux ou plus de deux signaux, des multiplieurs et le détecteur de pression différentielle dans le conduit (qui est simplement une combinaison d'un dispositif de soustraction et d'un diviseur). Des dispositifs des types décrits sont disponibles pour chacun des trois modes de commande considérés. Leur construction jjO est bien connue, en particulier dans les domaines mécaniques, électriques et pneumatiques ou fluidiques, et par suite il n'est pas nécessaire de les décrire plus en détail. La figure 5 représente une variante de connexion des éléments décrits ci-dessus pour former une boucle de commande de 35 by-pass pour la prise d'air afin de commander directement la position de l'onde de choc. Un signal de pression de référence est calculé pour obtenir un nombre constant de fois la pression totale détectée dans la région du col du diffuseur 3^, par exemple de la COPY 69 44651 10 2026964 pression détectée par une prise de pression 102. La valeur de la constante k est telle que la pression de référence engendrée représente la pression dans le tube de sortie 87 du détecteur de pression 44, quand l'onde de choc indiquée sur la figure 3 est 5 à la position désirée, et dépend de la position de la prise de pression 102 dans le diffuseur 34 et de la distribution des pressions dans le diffuseur (figure 3), Le signal- de pression du tube de sortie 96 du détecteur 44 est modifié par un dispositif de polarisation 104 d'après ]_0 les signaux transitoires d'écoulement de l'air dans le moteur 0 9 M2^ et Np produit par les dispositifs 72 et 86 de la figure 1. Le dispositif de polarisation 101 est essentiellement un dispositif additeur têl que le dispositif 58 de la figure 1 qui additionne au signal du tube de sortie 96 du détecteur de position d'onde de 15 choc 44, les signaux d'écoulement transitoire de l'air dans le moteur pour engendrer un signal de réaction de position erronée de l'onde de choc . Ce signal de réaction modifié par le dispositif 104 est comparé à la pression de référence et le signal d'erreur est envoyé au dispositif de commande 106 (semblable au 20 dispositif de commande 54 de la figure 1) qui commande, le vérin 56 pour positionner les volets de by-pare 39. Le signal de réaction de vitesse de variation du by-pass est obtenu .à travers le différentiateur 108 et il est utilisé avec la boucle de commande 54 par modification du signal d'erreur à travers le dispositif 25 additeur 110 pour aider à la stabilisation dynamique du système de commande. En résumé, le système décrit ci-dessus est un système de prise d'air supersonique dans lequel des paramètres directement proportionnels au débit d'air dans le moteur et à la vite.sse de -50 variation du débit d'air dans le moteur sont utilisés pour prévoir les variations du débit d'air et leur action résultant sur le maintien de l'onde de choc à sa position optimale et pour provoquer une action correctrice avant que l'effet total de la condition transitoire apparaisse au col du diffuseur de la prise d'air. y- Bien entendu, la description qui précède n'est pas li mitative et l'invention peut être mise en oeuvre suivant d'autres variantes sans que l'on sorte de son cadre* 69 44651 ii 2026964 REVETOICATIONS 1. Prise d'air supersonique pour un turboréacteur comportant un dispositif d'adaptation du débit d'air dans la prise d'air -aux besoins en air du moteur pour maintenir le rendement de la pri- 5 se d'air, caractérisée par un dispositif pour faire varier le débit d'air à l'entrée du moteur, un dispositif de commande pour faire fonctionner le dispositif de variation du débit d'air afin de maintenir l'onde de choc à sâ position optimale dans la prise d'air, et un dispositif répondant de façon proportionnelle à la vitesse 10 de variation du besoin en air du moteur en provoquant la commande par le dispositif de commaïide du dispositif de variation du débit " d'air à une vitesse proportionnelle à la vitesse de variation du besoin en air du moteur. 2. Prise d'air supersonique selon la revendication 1, caractérisée par un dispositif répondant à la vitesse de variation de la position de l'onde de ehoe pour provoquer la commande du dispositif de variation du débit d'air par le dispositif de commande à une vitesse proportionnelle à la vitesse de variation de la position de l'onde de choc. 20 Prise d'air supersonique selon la revendication 1, caractérisée en ce que le dispositif pour faire vârier le débit d'air à l'entrée du moteur comprend un dispositif de by-pass à ouverture variable en amont du moteur pour dévier une partie de l'air aspiré à travers la prise d'air. 25 4. Prise d'air supersonique selon la revendication 1, qaractérisée en ce que la combinaison du dispositif de commande et du dispositif répondant aux besoins en air du moteur comprend un dispositif pour produire un Signal d'erreur proportionnel à.l'écart de la position de l'onde de choc par rapport à sa position optimale, 20 oe dispositif générateur de signal d'erreur comportant un dispositif pour établir un signal de référence proportionnel à la position désirée de l'onde de choc, un dispositif pour engendrer un signal de réaction proportionnel à la position réelle de l'onde de choc, un dispositif pour additionner le signal de référence au signal de réaction, 25 un dispositif de commande répondent au signal d'erreur, un dispositif répondant au dispositif de commande pour faire fonctionner le dispositif faisant varier le débit d'air, et un dispositif de polarisation pour polariser le dispositif générateur de signal d'erreur,ce dispositif BAD ORIGINAL 44651 ^ 2026964 de polarisation comprenant un dispositif pour produire un signal-proportiormel à- la vitesse de variation des besoins en air du moteur et un-dispositif pour' additioner le signal de vitesse de variation du débit d'air au signal de réaction ou au signal de 5 référence. 5.Prise d'air supersonique selon la revendication 4/associée à un turboréacteur, caractérisée en ce que le dispositif établissant le signal proportionnel à la vitesse de variation des besoins en air du moteur comporte un-dispositif pour produire un signal 10 proportionnel à la vitesse dans le générateur de gaz et un- dispositif pour introduire un signal du moteur pour provoquer un gain variable rapportant la vitesse dsns le générateur de gaz au débit d'air dans le moteur. 6. Prise d'air supersonique selon la revendication 4 associée 15 à un turboréacteur, caractérisée en ce que le dispositif établissant le signal proportionnel à la vitesse de variation des "besoins en air du moteur comprend un dispositif pour établir un signal proportionnel à la vitesse de variation de la vitesse de la soufflante, un dispositif pour établir un signal proportionnel à la vitesse 20 variation du nombre de Mach dans le conduit de la soufflante, et un dispositif pour additionner les deux signaux pour produire le second signal, le dispositif produisant le second signal comprenant un dispositif pour introduire un signal du moteur pour produire des gains variables rapportant la vitesse du ventilateur 25 et le nombre de Mach du conduit de refoulement de La soufflante au débit d'air dans le moteur. 7. Prise d'air supersonique selon la revendication 1, caractérisée en ce que la combinaison du-dispositif de commande et du dispositif répondant au moteur comprend une section d'entrée compor- 30 tant un dispositif pour produire un premier signal porportionnel à l'écart de la position de l'onde de choc par rapport à la position optimale, un dispositif pour établir un seaond signal propor-tiopnel à la vitesse de variation des besoins errair du moteur et un dispositif pour additionner algébriquement le premier signal et 35 le second signal pour établir un signal de demande pour la vitesse de variation du dispositif faisant varier le débit d'air, une section de réaction comportant un dispositif pour produire un signal de réaction proportionnel à la vitesse de variation du disCOPY 69 44651 13 2026964 positif faisant varier la débit d'air, une section de signal d'erreu; et de gain comportant un dispositif pour additionner algébriquement \ le signal de demande et le signal de réaction pour établir un signal d'erreur de vitesse de variation de l'ouverture du by=>pass, et un 5 dispositif répondant au signal d_ferreur pour commander le dispositif-faisant varier le débit d'air* 8» Prise d'air supersonique selon la revendication Y, associée à un turboréacteur, caractérisés en ce que le dispositif produisant le second signal comporte un dispositif pour engendrer un signal 10 proportionnel à la vitesse de variation de la vitesse dans le générateur de base et un dispositif pour incorporer un signal du moteur pour provoquer un gain variable rapportant la vitesse du générateur de gaz au débit d'air dans le moteur» 9. Prise d'air supersonique selon la revendication 7y associée 15 à un turboréacteur; caractérisée en ce que le dispositif produisant le second signal comprend un dispositif pour établir un signal proportionnel à la vitesse de variation de la vitesse de la soufflante,] un dispositif pour établir un signal proportionnel à la vitesse de variation du nombre de Màch dans le conduit de refoulement de la 20 soufflante, et un dispositif pour additionner les deux signaux pour former le second signal, le dispositif produisant ce second signal comportant un dispositif pour introduire un signal du moteur pour produire un gain variable rapportant la vitesse de la soufflante et le nombre de Mach dans le conduit au débit d'air dans le 25 moteur. 10„ Prise d'air supersonique selon la revendication caractérisée en ce que la section d'entrée comprend un dispositif pour établir un troisième signal représentant la vitesse de variation de l'écartcfe position de l'onde de choc et pour additionner ce JC troisième signal au premier et au second signal . 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