Brevet FR2033420A1 — publié le 19701204

La présente invention concerne les circuits inverseurs et, plus particulièrement, les circuits ou montages inverseurs du type comportant des groupes d'un ou plusieurs éléments redresseurs commandés qui sont rendus conducteurs tour à tour, le passage 5 de l'un des groupes à l'état conducteur rendant non conducteur l'autre groupe précédemment conducteuro l'invention a pour but d'apporter une solution à ce problème» Elle est matérialisée dans un montage inverseur comportant 10 au moins deux ensembles redresseurs commandés pouvant être actionnés de façon à conduire tour à tour pour appliquer un courant provenant de bornes d'entrée à des bornes de sortie, le passage à l'état conducteur de l'un des ensembles redresseurs rendant non conducteur l'ensemble redresseur précédemment conducteur, 15 caractérisé en ce qu'il comprend un circuit connecté entre deux points du montage qui, au cours du fonctionnement, sont soumis à une tension proportionnelle à la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie, ce circuit comprenant deux parties dont la première produit un signal proportionnel à une puissance de 20 la tension au niveau des bornes de sortie et dont la seconde produit un signal comportant un terme proportionnel à la dérivée de la tension au niveau des bornes de sortie par rapport au temps et un circuit de détection destiné à détecter l'existence d'une relation commandée entre ces signaux de façon à produire un signal 25 de déclenchement destiné à rendre conducteur l'ensemble redresseur commandé suivant devant conduire. Selon certaines particularités de 1*invention, la relation commandée peut être une relation prédéterminée entre ces signaux» 30 Selon une particularité de l'invention, la relation pré déterminée peut être déterminée en détectant une égalité sensible entre des signaux de courant établis par la tension apparaissant au niveau des lornes de sortie dans un circuit à résistance et condensateur connectés en parallèleo 35 Selon une autre particularité de l'invention, la relation prédéterminée peut être déterminée en détectant une tension œnsi-blement nulle aux bornes d'un circuit série à résistance et à self alimenté par un courant proportionnel à l'amplitude de la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie» 40 Dans chacun des cas précédents, les valeurs relatives de 70 07090 2033420 la résistance et du condensateur ou de la self peuvent être choisies, suivant le cas, de façon à prédéterminer ladite relation de façon que, comme cela sera expliqué ci-après, on puisse obtenir un temps d'extinction sensiblement constant pour les ensembles 5 redresseurs commandés en dépit des variations de la tension au niveau des bornes de sortie* Selon une autre particularité de l'invention, la relation commandée entre lesdits signaux peut être déterminée de façon à fournir pour les ensembles redresseurs commandés un temps 10 d'extinction qui varie en fonction de la fréquence de la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie de façon à maintenir la tension disponible pour commuter l'ensemble devant être rendu non conducteur compte tenu de l'augmentation de la fréquence» Dans se dernier cas, en peut utiliser un détecteur 15 de passage du courant par une valeur nulle ou àéteeteir des zéros de courant pour détecter des signaux de courant résultants sensiblement auls dans un montage parallèle comportent d'une part une résistance et d'autre part un condensateur monté en série avec une résistance supplémentaire et connecté aux bornes de sortie» On peut également utiliser un détecteur de signaux de tension nuls eu de zéros de tension pour détecter des signaux de tensionzésultants sensiblement nuls aux bornes d'un circuit série comportant une self et une résistance, une résistance étant connectée aux bornes de la self» Selon une autre particularité de l'invention, on peut prévoir des organes permettant d'ajuster la relation commandée de façon à augmenter l'angle d'extinction de l'ensemble redresseur commandé au fur et à mesure que l'amplitude de la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie décroît à partir d'une valeur nominale donnée» Cette dernière particularité peut être matérialisée à l'aide d'un circuit de polarisation convenable dépendant de la tension de sortie» . . Cette dernière particularité peut également être matérialisée en s'arrangeant pour que le facteur de proportionnalité relatif desdits signaux puisse varier en fonction des variations de la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie» la description qui va suivre, faite en regard des dessins annexés, donnés à titre non limitatif, permettra de mieux comprendre 1* invention» 20 25 30 35 40 70 07090 2033420 I«. fig. 1 est une représentation schématique d'un circuit ou montage inverseur d'un type auquel l'invention peut être appliquée. La fig. 2 est une représentation schématique des formes d'onde auxquelles on se réfère au cours de l'étude des exigences de fonctionnement d'un inverseur tel que celui visible sur la fig. 1. La fig. 3 est une représentation schématique d'un montage selon l'invention. jq La fig. 4 est une représentation géométrique d'un point particulier étudié. Les fig. 5» 6» 7 , 8a et 8b sont des représentations schématiques de montages modifiés selon l'invention. La fig. 9 est une représentation schématique d'une variante jtj du montage visible sur la fig. 3. La fig. 10 est une représentation schématique d'une autre variante du montage visible sur la fig. 3. La fig. 11 est une représentation graphique d'une caractéristique typique à laquelle on se réfère en étudiant la fig. 20 10. La fig. 12 est une représentation graphique d'une caractéristique supplémentaire à laquelle il y a lieu de se référer. La fig. 13 est une représentation schématique d'un autre mode de réalisation de l'invention. 25 La fig. 14 est une représentation graphique des f ormes d'onde auxquelles on se réfère en étudiant ïui autre mode de réalisation de l'invention décrit en se référant à la figure suivante. La fig. 15 est une représentation schématique d'un dé-50 veloppement du montage visible sur la fig. 6. Si l'on se réfère la fig. 1, cellé-ci illustre un mode de réalisation bien connu d'ui^nverseur à montage en parallèle utilisant quatre dispositifs redresseurs semi-conducteurs commandés et montés en pont, la charge étant constituée par un circuit 35 accordé à résonance en parallèle comportant une charge résistive ayant une certaine valeur. Un tel inverseur peut être utilisé par exemple dans des appareils de chauffage par induction. Les bornes d'entrée qui sont supposées d'être connectées à une source d'alimentation en courant continu sont désignées par les références 40 numériques 1 et 2 et la borne 1 est connectée, par l'intermédiaire 70 07090 4 2033420 d'une self 3, à des dispositifs redresseurs 4 et 6 pour lesquels on a prévu des organes (non représentés) destinés à les rendre alternativement conducteurs conjointement avec des dispositifs redresseurs 7 et 8» Les points de jonction entre les 5 redresseurs 4 et 8, d'une part, et 6 et 7» d'autre part, constituent les bornes de sortie de l'inverseur et ©n connecte entre ces bornes, d'une part, un condensateur 9 et, d'autre part, une charge représentée par une self 10 et par une résistance 11. 10 Lors du fonctionnement du montage visible sur la fig. 1, les redresseurs commandés sont donc rendus conducteurs par paires considérées en diagonale, c'est-à-dire les paires 4 et 7» d'une part, et 6 et 8, d'autre part, et, du fait de l'existence de la charge du condensateur 9 au moment de l'amorçage d'une 15 paire de redresseurs, la paire des redresseurs qui étaient conducteurs antérieurement est rendue non conductrice et on peut obtenir une oscillation continue du montage» Pour que le circuit visible sur la fig» 1 fonctionne de la façon désirée en fournissant un niveau dënergie de sortie 20 satisfaisant par rapport aux valeurs nominales ëLe ses éléments constitutifs, il est souhaitable que deux conditions soient remplies» La première condition consiste en ce que le circuit de charge doit présenter un facteur de puissance élevé par rapport à l'inverseur, ce qui implique que l'inverseur fonctionne 25 aussi près que possible de la fréquence de résonance du circuit de sortie» S'il en est autrement, la tension de sortie et la tension aux bornes des redresseurs commandés croissent par rapport à la tension d'alimentation sans qu'il y ait une augmentation correspondante de la puissance de sortie disponible, 30 qui est déterminée par la tension d'alimentation et la valeur nominale du courant des redresseurs» En second lieu, le condensateur de charge doit supporter une charge appropriée à l'instant où les redresseurs constituant une paire donnée sont rendus conducteurs, et cette charge doit nécessairement rester disp&ni-35 ble pendant un temps suffisant pour que la paire des redresseurs précédemment conducteurs soit rendue non conductrice» Ceci implkp.e que les redresseurs doivent être déclenchés selon une fréquence légèrement supérieure à la fréquence de résonance du circuit de sortie» Par conséquent, il est souhaitable de pré-40 voir un montage de circuit qui déclenche les paires de 70 07090 5 2033420 redresseurs commandés à un instant convenable correspondant de la forme d'onde de la tension de sortie de l'inverseur de façon à remplir d'aussi près que possible les conditions précédemment citées. 5 En supposant que la self 3 ait une valeur relativement importante, le courant de sortie appliqué au pont inverseur est sensiblement lissé et la circulation du courant en direction de la charge peut être considérée comme unejasnde sensiblement rectangulaire. De plus, si l'on suppose que la charge présente 10 un facteur de surtension Q raisonnablement élevé, la tension aux bornes de la charge peut être considérée comme sensiblement sinusoïdale. Pour satisfaire à la première condition précitée, la tension et le courant de sortie de l'inverseur doivent être sensiblement en phase de façon que les réros de tension soient 15 proches des zéros du courant de sortie, qui ne tiennent pas compte des effets relativement faibles du chevauchement correspondant aux instants où les paires de redresseurs commandés sont rendus conducteurs. Si l'on considère la situation dans laquelle les redresseurs 20 4 et 7 sont conducteurs, la tension instantanée au niveau du point B est essentiellement positive par rapport à celle du point D et la tension du point A est essentiellement positive par rapport à celle du point G. D'après ce qui précède, on se rend compte que cet état doit persister lorsque les redresseurs 25 6 et 8 sont rendus conducteurs de façon à donner la certitude que des tensions inverses sont appliquées aux bornes des redresseurs 4 et 7 de façon à les rendre non conducteurs pendant la période de conduction des redresseurs 6 et 8. Par conséquent, les redresseurs 6 et 8 doivent recevoir des signaux de déclen-30 chement avant la fin de la demi-alternanee de tension positive de l'inverseur» Si l'on se réfère maintenant aux représentations graphiques visibles sur la fig. 2, la forme d'onde (a) représente la forme d'onde sensiblement rectangulaire du courant de sortie corres-3? pondant à l'inverseur, la forme d'onde (b) représente la forme d'onde de la tension sensiblement sinusoïdale apparaissant entre les points B et D, et la forme d'onde (c) représente la forme d'onde de la tension qui apparaît entre les points A et G» On suppose que les redresseurs 4 et 7 sont déclenchés à 70 07090 6 2033420 l'instant , et que les redresseurs 6 et 8 étaient précédemment conducteurs. Par conséquent, une tension inverse est appliquée aux redresseurs 6 et 8, cette tension persistant jusqu'à la fin de la demi-alternance, c'est-à-dire jusqu,à l'instant t2 ® Pour 5 donner la certitude que ces deux redresseurs sont rendus non conducteurs, l'intervalle de temps s'écoulant entre les instants t^ et tg ne doit pas être inférieur au temps d1 extinction de ceqtedresseurs. Par contre, on préfère que l'intervalle de temps s'écoulant entre les instants et tg ne dépasse 10 pas le temps d'extinction d'une quantité supérieure à une valeur raisonnable de façon à maintenir l'aptitude de l'inverseur à supporter une certaine puissance comme cela a été indiqué précédemment• Si l'on se réfère maintenant à la fig» 3, celle— 15 ci représente sous une forme schématique un inverseur du type décrit en se référant à la fig. 1 et représenté ici sous la forme d'un bloc 12 dont la sortie est connectée à un circuit de charge résonnant comprenant le condensateur 9, la self 10 et la résistance 11 comme précédemment, un circuit de détection 20 des passages du courant par une valeur nulle ou détecteur de zéros de courant 13 étant monté aux bornes du condensateur 9 et en série avec un circuit comprenant un condensateur 14 et une résistance 15 montés en parallèle, la sortie du détec- de/ teur/zéros de courant est connectée à un générateur d'impulsions 16 dont les signaux de sortie amorcent l'application des signaux de déclenchement, appropriés aux redresseurs commandés de l'inverseur. En supposant que le condensateur 14 ait une capacité 0 et que l'élément résistif 15 ait une résistance R, le courant résultant passant par ces éléments est nul lorsque —Qdr H dt expression dans laquelle v est la tension de sortie qui peut d'exprimer sous la forme r sinttwt^ en ce qui concerne la condition devant apparaître à l'instant de déelenehement nécessaire t auquel on se réfère en considérant la fig. 2. En supposant que l'angle entre les instants t^ et tg soit on montre facilement, en supposant que l'angle est petit et que, par conséquent, tg est sensiblement égal à qu'en effectuant un choix convenable des-valeurs de la capacité C du condensateur 14 et de la résistance R de l'élément 40 30 35 70 07090 7 2033420 résistif 15, on peut obtenir un temps d'extinction sensiblement constant• Dans la mesure ©ù l'approximation tg « fi se justifie, le résultat précédent ne dépend pas de l'apparition 5 d'une forme d'onde de tension sinusoïdal» entre les points A et C du fait qu'elle est simplement une expression de l'illustration géométrique dans laquelle, pour la zone eu la bande considérée, la courbe visible sur la fig. 4 peut être considérée comme une ligne droite dont le gradient cjï correspondant 10 à la courbe t est représenté» ^ Si l'on se réfère à la fig. 4, par définition en a ^*1 _ _ dv et lorsque v » -Gdv , intervalle t,—t, "" R dt 13 l'intervalle t. à t* = -dv » RO * constante. 15 1 3 dt L'intervalle de coupure ou d'extinction réel diffère légèrement de la valeur RG , ce qui résulte de l'approximation effectuée en vertu du fait que t g visible sur la fig. 4 ne coïncide pas réellement avec la valeur d'intersection de la tangente avec l'axe des temps portés en abscisse. Par conséquent, •ij|>eut se rendre compte que bien que l'angle déterminé par un détecteur de zéro, tel que celui décrit en se référant à la fig. 3 et correspondant à des fréquences croissantes donne naissance à une augmentation graduelle de l'angle fS , cette aug-^ mentation peut ne pas être aussi importante qu'elle devrait l'être idéalement. Néanmoins, l'écart entre la période t^-t^ fournie par le montage et le temps de coupure ou' d'extinction nécessaire peut encore être inférieur à eelujy4ui-est obtenu à l'aide d'autres systèmes effectuant la commutation sur la base d'un angle d'extinction constant. Le détecteur 13 des passages du courant par une valeur nulle, qui fait partie du montage visible sur la fig. 3, peut être conçu de n'importe quelle façon convenable et, de préférence, •n peut lui incorporer un circuit sensible à la polarité de façon ^ que les impulsions de déclenchement destinées aux redresseurs commandés ne soient appliquées qu'aux redresseurs devant être rendus conducteurs. Un tel montage est représente sur la fig. 5. Dans ce montage, les bornes B et D sont respectivement connectées, par l'intermédiaire d'un circuit comprenant la résistance 20 30 70 07090 8 2033420 15 et le condensateur 14 déjà cités, aux bases de transistors 17 et 18 de types opposés dont les résistances de collecteur 19 et 20 sont respectivement connectées aux lignes d1alimentation positive et négative. Les émetteurs de ces transistors sont 5 connectés à la ligne de référence zéro et le collecteur du transistor 20 est connecté à un transistor d'inversion 21 -du type opposé à celui du transistor 18 et dont l'émetteur est connecté, par l'intermédiaire d'une résistance 22, à la ligne négative. Le collecteur du transistor 21 est connecté, par l'intermédiaire 10 d'une résistance supplémentaire 23,à la ligne positive et il est également connecté de façon à fournir un signal de sortie à un générateur d'impulsions 24 qui produit des impulsions de déclenchement appliquées aux redresseurs 4 et 7 de l'inverseur du type en pont visible sur la figo lo D'une façon similaire, 15 le collecteur du transistor 17 est connecté à un circuit générateur d'impulsions supplémentaire 25 destiné à appliquer des signaux de déclenchement aux redresseurs 6 et 8 de l'inverseur» Les transistors montés dans ce circuit fonctionnent selon un mode de commutation permettant de commander les générateurs 20 d'impulsions et on se rend compte que pendant la majeure partie de la demi—aiternanee de la tension apparaissant entre les points B et D lorsqu^Les redresseurs 4 et 7 sont conducteurs, il existe une valeur d'attaque positive appliquée aux bases des transistors 17 et 18, et par conséquent, le générateur 24 25 est excité alors que le générateur 25 ne l'est paso Au moment où le courant passant par le condensateur 14 équilibre le courant circulant dans la résistance, la condition s'inverse de sorte que le signal appliqué au générateur 24 est interrompu et que le transistor 17 applique une excitation au générateur 30 25 de façon à produire un signal de déclenchement destiné aux redresseurs 6 et 8o le processus se poursuit , les paires de redresseurs étant déclenchas alternativement» Selon un autre mode de réalisation, il peut être intéressant de connecter un transformateur entre les bornes 35 B et D de l'inverseur et le circuit de détection des passages du courant par zéro, de façon à réaliser un isolement ou à obtenir un niveau de signal de tension plus convenables Un montage dans lequel on obtient ce résultat est visible sur la fig* 6. Dans ce montage, les bornes B et D sont connectées 40 à l'enroulement primaire d'un transformateur 26 dont les 70 07090 9 2033420 "bornes de 1*enroulement secondaire sont connectées à des circuits individuels de détection dtes passages du courant par zéro comprenant respectivement des condensateurs 14a et 14b et des résistances 15a et 15b. Ces circuits de détection des passages du 5 courant par zéro sont montés dans les circuits d'attaque des bases de transistors 27 et 28 comportant des résistances de collecteur 29 et 30 par l'intermédiaire desquelles ces collecteurs sont connectés à la ligne d'alimentation positive. Les émetteurs des transistors 27 et 28 sont connectés en commun à une prise XO médiane prévue sur l'enroulement secondaire du transformateur 26 et reliée à la ligne d'alimentation négative, des diodes correspondantes 33a et 33b étant connectées entre les bases et les émetteurs des transistors 27 et 28, leurs polarités étant inversées par rapport aux jonctions base-émetteur de sorte que 15 «les trajets de circulation du courant s'effectuent dans les deux sens» Les collecteurs sont également connectés à des circuits générateurs d'impulsions 31 et 32 destinés respectivement aux paires de redresseurs 4, 7 et 6, 8« Le mode de fonctionnement du circuit visible sur 20 la fig» 6 apparaît aisément et on constate que les transistors 2 7 et 28 sont rendus conducteurs alternativement de façon à actionner respectivement les générateurs d'impulsions 32 dt 31 pour appliquer des signaux de déclenchement aux paires de redresseurs de l'inverseur. 25 Selon un mode supplémentaire de réalisation de l'in vention, on peut trouver quelque avantage à connecter les circuits de commande au eôté d'entrée de l'inverseur par opposition au côté de sortie de cet inverseur comme cela a été proposé dans ce qui précédée Du fait que pour une demi-alternance quel-30 conque du courant la tension d'entrée est une réplique de la tension de sortie, la même base de comparaison peut être utilisée en n'oubliant pas que la polarité du signal d'entrée est identique pour chaque demi-alternance et ne varie pas alternativement comme dans les montages précédents» Par conséquent, le montage 35 du circuit détecteur des passages du courant par zéro requis pour ce mode de fonctionnement peut être plus simple que précédemment du fait qu'il est nécessaire de fonctionner avec des signaux ayant une seule polarité, mais il est alors souhaitable d'ajouter des éléments de circuit destinés à acheminer les impul-40 sions de déclenchement aux groupes appropriés de redresseurs 70 07090 10 2033420 prévus dans l'inverseur» Un montage de ee type peut être celui visible sur la fig, 7 clans laquelle les tensions apparaissant aux bornes des redresseurs commandés 7 et 8 sont utilisées pour commander 1* acheminement des impulsions de déclenchement pendant le fonctionnement périodique» L* inverseur est à nouveau représenté sur la fig» 7 et on se rend compte que ses éléments constitutifs correspondant à ceux de l'inverseur visible sur les fig» 1 et 3 ont été désignés par les mêmes références numériques. Dans ce cas, le circuit de détection des œros du courant, qui comprend une diode 33, est connecté aux bornes de sortie de la self ou "bobine d'arrêt 3. la diode 33 permet la circulation du courant inverse dans le circuit RC et limite la tension inverse apparaissant entre la.base et l'émetteur d'un transistor 34. Le point de jonction entre la diode 33 et les composants 14 et 15 est connecté à la base du transistor 34 dont le collecteur est connecta par l'intermédiaire d'une résistance de collecteur 35» aux col- . lecteurs de transistors supplémentaires 37 et 38, par l'intermédiaire également de leurs résistances de collecteurs respectives 39 et 40. la base du transistor 37 est connectée au collecteur d'un transistor supplémentaire 41 dont la base est connectée, par l'intermédiaire d'une résistance 42 et d'une diode 43, à la borne B de l'inverseur. D'une façon similaire, la base du transistor 38 est connectée au collecteur d'un autre transistor supplémentaire 44 dont la base est connectée par l'intermédiaire d'une résistance 45 et d'une diode 46, à la borne D de l'inverseur» Les collecteurs des transistors 37 et 38 sont également connectés respectivement aux générateurs d'impulsions de déclenchement 31 et 32 qui sont similaires à ceux étudiés précédemment» Dans le fonctionnement du circuit visible sur la fig«7, on suppose que les redresseurs 4 et 7 sont conducteurs. Le potentiel au niveau de la borne B est positif et, par conséquent applique un signal d'attaque positif à la base du transistor 41 pour rendre ce dernier conducteur. Ce phénomène bloque l'exci tation appliquée au transistor 37 et rend ce dernier non conducteur» Il en résulte qu^la tension de collecteur du transistor 37, dont la valeur précise dépend de la tension aux bornes de la résistance de collecteur 39 déterminée par le courant 70 07090 11 2033420 consommé par le générateur d'impulsions 31» est appliquée à l'entrée de ce générateur Alors que dans les modes de réalisation décrits précédemment, la détection des zéros est effectuée par l'inter-25 médiaire d'un montage en parallèle d'un condensateur 14 et d'une résistance 15, une méthode différente permettant d'obtenir un signal de dérivation proportionnel à dT consiste à utili-ser une self plutôt qu'un condensateur. Un tel montage est visible sur les fig. 8a et 8b représentant chacune une variante 30 de ce montage. Dans ce dernier, une self et une résistance sont alimentées en série par un courant sensiblement proportionnel à la tension de sortie de l'inverseur et un détecteur des passages de la tension par une valeur nulle ou détecteur des zéros de tension est connecté aux bornes du circuit série® 35 Si la résistance a une valeur fi et si la self a une valeur d'inductance 1, la tension dâ sortie détectée par le détecteur des zéros de tension 49 est Ri + L di et, " 73 il. lorsque cette valeur est zéro» on a Ri « —I di » L'inter- dt valle t^ à t^ visible sur la fig. 4 a alors pour valeur 70 07090 12 2033420 i — di *1 et le temps d'extinction ou de coupure a pour dt fi A valeur 1 x i3 fi tgp. Le courant proportionnel à la tension de sortie peut être obtenu simplement en utilisant une résistance suffisamment 5 élevée montée en série avec la résistance fi et la self L, ou bien en utilisant un amplificateur ayant un circuit de sortie à impédance élevée, et des circuits convenables peuveni^ltre imaaginés facilement par les spécialistes» De plus, comme le montre la fig. 8b, la self L peut être remplacée par une self 10 à deux enroulements. Selon un autre mode de réalisation des montages utilisant un condensateur supplémentaire dans les circuits de détection des zéros, on peut obtenir un signal de différentiation de sortie à partir du condensateur de charge 9 au lieu de 1* obte-15 nir d'un condensateur auxiliaire tel que le condensateur 14 qui est prévu plus particulièrement à eet effet. A titre de variante, on peut utiliser un condensateur de commutation auxiliaire si celui-ci est prévu pour d'autres raisonso Un transformateur de courant peut être également utilisé pour amener • 20 le signal de différentiation provenant du condensateur à un niveau de courant plus convenable, si désiré, selon le circuit particulier employé. B'après ce qui précède, il est évident que l'invention prévoit un système de commande pouvant amorcer des impulsions 25 de déclenchement appliquées aux transistors de l'inverseur aux instants qui précèdent les zéros de la tension de sortie d'un intervalle sensiblement constant indépendamment de la fréquence dans les limites d'une bande importante. Ainsi, l'angle d'extinction ^> est sensiblement proportionnel à la fréquence du 30 fonctionnements De plus, le fonctionnement des circuits décrits dans ce qui précède n'est pas affecté fondamentalement par l'amplitude de la tension de sortie de 1'in.verse.ury ou dans le cas du circuit inductif, par le rapport courant - tension dans les organes de 35 détection indue t if s o II peut être souhaitable de tirer avantage de ce fait pour réduire la zone des valeurs de l'amplitude du signal d'entrée appliqué au circuit de commande en fonction des variations de la tension de sortie de l'inverseur en prévoyant 70 07090 13 2033420 20 35 40 un. mode de réalisation convenable d'un limiteur tel qu'une'résistance ballast montée en série avec les organes de détection des$ros du courant. Ainsi, dans les figo 8a et 8b on peut prévoir une résistance ballast insérée dans la ligne d * alimen— 5 tation du courant appliqué à la résistance B, avant sa connexion à l1entrée du détecteur de tension nulle 49. Les montages proposés dans ce qui précède sont susceptibles de fournir un angle d'allumage approximativement constant pour les redresseurs commandés en relation avec la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie et on peut prévoir des dispositifs relativement simples pour obtenir ce résultat»» Cependant, bien que des dispositifs aussi simples puissent convenir pour un fonctionnement correspondant à des bandes de valeurs relativement étroites-pour la fréquence, le courant ^ et la tension de fonctionnement, il peut être souhaitable de prévoir quelques développements par rapport aux modes de réalisation précédents quirestent quelque peu restreints pour des explications plus générales® Ces variantes concernent, comme cela sera indiqué ci-après, le fait de s'ééarter délibérément du temps d'extinction approximativement constant pour les redresseurs commandés en tenant compte de la forme d'onde de la tension âu niveau des bornes de sortie. Si l'on se réfère maintenant à la figo 9j il est évident que le schéma représenté est sensiblement le même que celui ^ du montage de la fig. 3 à l'exception de l'élément résistif 51 qui est maintenant introduit de façon délibérée dans le bras capacitif du circuit connecté entre les bornes de sortie du montage. Ce circuit fournit un intervalle d'extinction qui croît avec la diminution de la fréquence. Par conséquent, on peut s'arranger poux que son effet soit tel qu'il donne la certitude que la tension nécessaire est disponible pour effectuer la commutation lorsque la fréquence de sortie de l'inverseur est réduite, une telle réduction se produisant par exemple lors d'un^modification des caractéristiques de la charge» Pour une fréquence donnée relativement élevée, le fait d'ajouter la résistance 51, tend à réduire l'intervalle d'extinction en réduisant l'amplitude et l'angle de phase du courant circulant dans la branche capacitive du circuit. La valeur ■RC correspondant aux éléments 14 et 15 doit être quelque peu accrue de façon à compenser ce phénomène dans la pratique 30 70 07090 14 2033420 industrielle pour des caractéristiques de circuits identiques» Pour des fréquences relativement plus faibles, du fait que la réactance du condensateur 14 est plus élevée, la résistance 51 a moins d'effet et l'augmentation de la valeur RC compense 5 et au delà ce phénomène et il en résulte une augmentation de l'intervalle d'extinction» Si l'on se rappelle qu'un montage inductif anar-logue à celui visible sur la fig» 3 a été représenté dans les fige 8a et 8h décrites précédemment, on peut se rendre compte 10 qu'un effet similaire à celui obtenu à l'aide du montage visible sur la fig» 9 peut être obtenu en connectant une résistance de valeur relativement élevée en parallèle avec la self 1 visible sur la fig» 8a ou 8b» Par conséquent, aucune description supplémentaire de cette particularité de l'invention ne 15 paraît nécessaire® les modifications ou variantes des fig. 3, 8a et 8b auxquelles on s'est référé peuvent fournir une excellente caractéristique de fonctionnement du fait que la tension disponible pour la commutation est maintenue au fur et à mesure que la 20 fréquence est réduite, alors qu'avec un simple montage comme celui des fig. 3, 8a ou 8b$ la diminution de la fréquence tend à réduire la tension de commutation disponible à cause de l'intervalle d'extinction sensiblement constant» Un effet similaire peut provenir des variations de l'amplitude de la tension 25 apparaissant au niveau des bornes de sortie et une nécessité possible pour un inverseur du type étudié consiste à augmenter d'une façon similaire l'intervalle d'extinction lorsque la tension de sortie est inférieure à une tension nominale maximale spécifiée» Ce processus permet d'améliorer la vitesse d'établis-30 sement de la tension de sortie de l'inverseur lors de la mise en service et permet d'obtenir une commutation satisfaisante pour un fonctionnement à courant élevé et à faible tension pouvant se produire lorsque le circuit est associé à des charges présentant une impédance faible» 35 Pour obtenir ce résultat, on peut introduire une polarisation qui n'est pas nécessairement mais de préférence une polarisation fixe, dans les circuits de détection desœros du courant ou des zéros de la tension pour les montages décrits dans ce qui précède. A titre de variante, on peut s'arranger 40 pour que la résistance prévue dans le circuit de détection 70 07090 15 2033420 de tension ( ou le circuit de détection de courant) ne soit pas linéaire pour permettre un réglage des valeurs proportionnelles relatives des signaux dans les bras réactif et résistif du circuit auquel est connecté le circuit de détection des zéros 5 de courant ou des œros de tension» Si 1*on se réfère au montage visible sur la fig» 7 et étudié précédemment, la polarisation suggérée peut être un courant de polarisation négative fixe appliqué à la base du transistor 34 visible sur la fig» 7 » Cette polarisation tend 10 à décaler 1*effet du courant dans la branche résistive du circuit de détection de façon que les zéros de courant y soient détectés à un instant plus antérieur dans les demi-alternances de l'inverseur» 1*effet du courant de polarisation est réduit au fur et à mesure que la tension apparaissant au niveau des bor-15 nés de sortie de l'inverseur augmente et ceci aboutit à une variation de l'intervalle d'extinction s'effectuant en fonction inverse de la variation de la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie» On a représenté sur la fig» 10 une variante du montage 20 visible sur la fig» 3 qui fonctionne de façon à faire varier le facteur de proportionnalité entre les signaux appliqués au détecteur de passage du courant par zéroo les éléments constitutifs qui correspondent à ceux visibles sur la fig» 3 ont été désignés par les mêmes références numériques, et on peut se 25 rendre compte qu'aux bornes de la branche résistive 15 du circuit connecté aux bornes de sortie de l'inverseur 12, on a monté un redresseur en pont constitué par des diodes 52, 53, 54 et 55y des résistances supplémentaires 5- et 59 mouvant être connectées aux bornes de la résistance 15 par l'intermédiaire 30 de ce pont et de diodes de Zener 56 et 57» les composants du redresseur en pont sont prévus de façon à- permettre le fonctionnement du circuit en eourant alternatif et la conduction des diodes 56 et 57 pour des niveaux différents, ce qui permet d'insérer les résistances 58 et 59 dans le circuit pour réduire la constante 35 de temps du circuit B.C lorsque la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie de l'inverseur augmentée Ceci réduit progressivement l'intervalle d'extinction» Une particularité du circuit est représentée sur la fig» 11 qui montre le courant i circulant dans la branche résistive en fonction de la tension v apparaissant 70 07090 16 2033420 au niveau des bornes de sortie de l'inverseur» Une modification analogue à celle indiquée en se référant aux circuits visibles sur les figo 8a et 8b est destinée à fournir une variation inverse de l'intervalle d'extinction par rapport 5 à la tension de sortie de l'inverseur et peut être obtenue, par exemple, en faisant Il est intéressant de constater que la tension instantanée apparaissant au début de la commutation d'un redresseur cwamandé donné et monté dans un inverseur de la façon décrite ci-dessus en se référant à la figo 10, est affectée par la 20 fréquenceo Ainsi, il peut être avantageux de prévoir un circuit non linéaire tendant à introduire dans l'intervalle d'extinction une variation fonction de la variation de la fréquence en plus dé celle fonction de la tension. Si la résistance non linéaire, qui est effectivement prévue et constituée par l'élément 15 ain.-25 si que par les éléments connectés à ses bornes, présente une caractéristique approchant une loi de puissance carrée telle que le courant instantané qui y circule peut être exprimé par 2 i * av , formule dans laquelle a est une constante, le point d'amorçage de l'ensemble redresseur commandé est déterminé par 30 une expression de la forme àV^ sin^fcO t * »»¥ tO C cos t. On peut tirer de cette formule cos & = \l ( *** C îP 1 V 5T\T* 2aV 2aY 2 al/ 2 cos ^ 4- 1 — M_G ou "bien y C » sinf/S 35 Par conséquent, on se rend compte que l'effet d'un montage de circuit tel que celui visible sur la fig. 10 consiste à rendre l'angle d'amorçage, lié à la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie de l'inverseur, dépendant du rapport entre la fréquence au niveau des bornes de sortie et 70 07090 2033420 la tension apparaissant au niveau de ces bornes de sortie d'une façon représentée par la courbe visible sur la fig. 12 qui montre l'angle A (exprimé en degrés) en fonction de M 0 » v 2a V On peut s'arranger pour que la caractéristique repré- 5 sentée sur la figo 12 constitue dans un système relativement simple, un compromis avantageux vis à vis des exigences généralement contradictoires entre un temps d'extinction constant destiné à maintenir à une valeur maximale la puissance de sortie disponible pour une bande de fréquence de fonctionnement et la 10 tension de commutation nécessaire pour assurer la commutation de l'ensemble redresseur commandé pour tous les niveaux nécessaires du courant de sortie destiné à l'inverseur. D'après ce qui précède, on se rend compte que tous les circuits décrits jusqu'ici constituent un certain compromis 15 et on se rend compte également que pour un montage donné destiné à détecter une relation commandée entre les signaux proportionnels, d'une part, à une puissance de la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie et, d'autre part, à la dérivée de cette tension apparaissant au niveau des bornes de sortie, on 20 peut obtenir des valeurs inférieures aux valeurs caractéristiques du. fonctionnement idéal si le montage doit s'adapter à une large gamme de facteurs de puissance pour les charges ainsi que de fréquences et de tensions de sortie pour l'inverseur. Par conséquent, il faut s'attendre à ce qu'aucun montage de détection 25 simple, connecté à la sortie de l'inverseur, ne puisse fournir un fonctionnement optimal dans toutes les conditions « l'angle d'extinction minimum correspondant aux redresseurs commandés et lié à la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie de l'inverseur dépend évidemment de nombreux facteurs® 30 Si l'on peut accepter économiquement de s'écarter de la simplicité fondamentale des circuits décrits jusqu'ici, on peut utiliser plus d'un seul circuit de détection connecté à la sortie de l'inverseur. Chacun de ces circuits^ de détection peut être agencé de façon à indiquer un instant d'amorçage appr©-35 prié pour les redresseurs commandés et en relation avec la forme d'onde de la tension de sortie pour une zone de valeurs limitées des paramètres de fonctionnement?de façon à amorcer la commutation des redresseurs commandés en réponse à l'indication la plus antérieure qui est acceptable dans les conditions 70 07090 2033420 limitatives» Un tel circuit est représenté schématiquement sur la fig» 13. Cette figure constitue une nouvelle variante du montage du circuit fondamental décrit précédemment en se référant à la 5 fig. 3 et les éléments constitutifs qui correspondent à ceux visibles sur la fig» 3 opt été désignés par les mêmes références numériques» Ainsi, on a connecté aux bornes de sortie de l'inverseur 12 un circuit comprenant respectivement une branche résistive 15 et une branche capacitive 14 associées à un circuit de XO détection de zéros 13 connecté à un générateur d1impulsions d'amorçage 16. De plus, on prévoit un circuit de détection de zéros supplémentaire 60 connecté,, d'une part, à une branche résistive 61 et, d'autre part, à un transformateur de courant dont l'enroulement secondaire 62 est excité, en réponse au courant de sortie 15 de l'inverseur et est associé à des résistances 63 et 64 comme le montre la figure» Sien que le circuit de détection de courant 13 fonctionne de façon à détecter les zéros du courant résultant correspondant à des signaux proportionnels à la vitesse de variation de 20 la tension de sortie et à la tension de sortie elle-même comme cela a été décrit précédemment, le circuit de détection des zéros 60 détecte le passage par zéro des signaux de courant résultants proportionnels à la tension de sortie de 1'inverseur et au courant de l'inverseur» le facteur de proportionnalité peut être rendus 25 "optimal de façon à donnerai'angle d'extinction la valeur minimale requise et en relation avec la forme d'onde de la tension de sortie pour des zones de valeurs de la tension et du courant de sortie permettant un fonctionnement pour une gamme de charges 11» On peut se rendre compte que les circuits supplémentaires 30 associés au transformateur de courant 62 tendent à praduire des impulsions de sortie à proximité du début de la demi—alternance du courant de sortie et que ces impulsions peuvent être supprimées à l'aide d'un circuit de porte ou d'acheminement convenable monté dans le circuit existant entre le circuit de détection 60 et 35 le circuit de détection 16, en réponse à la vitesse de modification de la basse tension. Un tel circuit de porte peut être classique et ne nécessite aucune explication supplémentaire» Un montage relativement plus économique, basé sur le circuit visible sur la fig. 13, peut être réalisé en n'utilisant 40 qu'un seul circuit de détection des zéros du courant à la place 70 07090 19 2033420 des deux circuits de détection 13 et 60 visibles sur la fig. 13. Dans ce cas, on prévoit trois entrées pour l'unique circuit de détection des zéros du courant, chaque signal d'entrée étant respectivement proportionnel à la vitesse de variation de la 5 tension, au courant et à la tension apparaissant au niveau des "bornes de sortie de l'inverseuro le circuit de détection des zéros est alors agencé de façon à fournir l'impulsion d'amorçage aux redresseurs commandés lorsque la somme des trois signaux est nulle, la démultiplication des valeurs des impédances déter-minant la proportionnalité entre ces trois signaux peut être arrangée de façon que, pour la plus basse fréquence de fonctionnement envisagée, pour laquelle les redresseurs commandés ont des nécessités de temps d'extinction relativement peu importances, le point d'amorçage soit déterminé de façon appropriée par la relation entre les signaux de courant et de tension apparaissant au niveau de la sortie de l'inverseur, alors que pour des fréquences plus élevées et des courant plus faibles, un intervalle d'extinction adéquat est obtenu à l'aide de la relation entre la tension et la vitesse de variation de la ten— sion d'entrée lorsque le courant et la fréquence ont tous deux des valeurs relativement élevées, les effets étant cumulatifs., de façon à produire une compensation pour l'angle de recouvrement ou de chevauchement. Gomme dans le montage du circuit visible sur la fig. 13, un circuit de porte ou de conditionnement ^ supplémentaire est nécessaire pour éliminer les impulsions d'amorçage qui sont produites autrement pour des points du cycle de fonctionnement autres que les points d'amorçage désirée pour les redresseurs commandés, lorsque la somme des valeurs des signaux d'entrée appliqués aux détecteurs des zéros de courant eat mulle. Une telle condition est représentée par les formes d'ondes visibles sur la fig. 14 qui montre les trois courants d'entrée appliqués au détecteur des zéros de courant et désignés suivant les facteurs de proportionnalités de leur signal, ainsi qu.e la somme de ces trois courants, qui passe par zéro à l'instant t-^ et à nouveau à l'instant ^ lorsqu'une impulsion d'amorçage non désirée peut être produite à destination des redresseurs commandés. D'une façon similaire, une impulsion non désirée supplémentaire est produite à l'instant t^ • le critère qui peut être adopté pour commander l'élimination des impulsions non nécessaires du système est que les impulsions destinées 30 35 40 70 07090 20 2033420 à amorcer les redresseurs commandés ne doivent être produites que si le signal dte courant et le signal proportionnel à la vitesse de variation de la tension présentent la même polarité ou ont tous deux une polarité appropriée. Oes deux critères-5 constituent une alternative, l'un ou l'autre pouvant être appliqué dans un cas particulier en fonction de la nature précise du système de commande. On a représenté schématiquement sur la fig. 15 une adaptation du montage visible sur la fig. 6 et précédemment 10 décrit dans lequel 1*élimination des impulsions non nécessaires est prévue. Ici à nouveau, les composants qui correspondent à ceux visibles sur la fig. 6 ont été désignés par les mÊaes références numériques et, par conséquent, on se rend compte que le signal de tension apparaît au niveau de l'entrée du 15 transformateur de courant 26. On prévoit également des circuits 14a, 15a et 14b r 15b associés aux deux transistors 27 et 28 dont les sorties sont couplées aux générateurs d'impulsions 31 et 32 de façon à amorcer les paires de redresseurs commandés 6, 8 et 4j 7 d'un circuit inverseur correspondant à celui visible 20 sur la figo lo En plus des transistors de sommation 27 et 28, on prévoit des transistors formant portes ou transistors d'acheminement 71, 72, 73 et 74 qui empêchent tout signal croissant par valeur positive d'atteindre les générateurs d'impulsions 31 et 25 32 fonctionnant en réponse à des impulsions positives à moins que les transistors de porte ne soient rendus non conducteurs à l'aide de courants d'entrée négatifs appliqués à leurs bases. Pour détecter le courant, ott connecté un transformateur de courant 75 dans le circuit de sortie de l'inverseur, ce transformateur 7A J de courant alimentant les bases des transistors 71 et 74. On prévoit des résistances de limitation de courant et de polarisation associées 77 à 82 qui sont montées dans le circuit du transformateur de courant 75o les bases des transistors 72 et 73 sont respectivement couplées, par l'intermédiaire de conden— 35 sateurs 83 et 84s aux bornes opposéès du transformateur 26. lors du fonctionnement et en se référant à la fig. 14, on constate qu'à l'instant tl, le transistor 71 est maintenu non conducteur ou bloqué par un signal d'entrée négatif provenant du transformateur de courant 75 et le transistor 72 est maintenu aon conducteur par un signal, d'entrée négatif provenant 70 07090 21 2033420 du transformateur de tension par l'intermédiaire du condensateur de différentiation 83» Par conséquent, on obtient ainsi un gradin ou échelon de tension variant par valeur positive au niveau du collecteur du transistor 27 lorsque la somme des courants d'entrée 5 appliqués à sa base passant d'une valeur positive à une valeur négative et des impulsions d'amorçage sont appliquées aux redresseurs commandés 6 et 8 de l'inverseur par le générateur d'impulsions 31• Lorsque l'inverseur se commute en passant à l'état opposé, le signal de courant détecté par le transformateur Xo de courant 75 change de sens et le transistor 27 est rendu à nouveau conducteur pour produire un signal d'entrée négatif appliqué au générateur #impulsions 31 et qui n'a aucun effet du fait que ce générateur ne répond qu'aux impulsions positives© A l'instant t2 s le transistor est à nouveau rendu non conducteur 15 du fait que son courant de base résultant décroît jusqu'à une valeur nulle, mais le transistor 71 est alors maintenu à l'état conducteur par un courant de base positif provenant du transformateur de courant et du circuit de polarisation, et aucun signal n'est appliqué au générateur d'impulsions « A l'instant i3 , 20 le transistor 27 peut devenir momentanément conducteur en fonction de l'équilibre du circuit® Daps ce cas, il devient à nouveau non conducteur tandis que l'inverseur effectue sa commutation et que le signal positif appliqué au générateur d'impulsions 31, et que ce phénomène tend à produire, est inhibé ou bloqué 25 du fait que le transistor 72 est maintenu conducteur par un courant d'entrée positif provenant du transformateur 26 par l'intermédiaire du condensateur 83o Le fonctionnement pour des polarités appropriées de l'autre moitié du circuit comprenant le générateur d'impulsions 32 est sensiblement identique à 30 ce qui précède ety par conséquent, n'est pas décrit à nouveau» Par conséquent, des impulsions d'amorçage ne sont produites qu'une fois par période de la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie de l'inverseur et pour les instants corrects dans chaque moitié du circuit» 35 Des modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits, dans le domaine des équivalences techniques, sans s'écarter de l'invention» 70 07090 22 2033420 REVENDICATIONS 1. Montage inverseur comprenant au moins deux dispositifs redresseurs commandés pouvant être actionnés de façon à conduire tour à tour pour appliquer un courant provenant de bornes d'en-5 trée à des bornes de sortie, le passage à l'état conducteur de l'un de ces dispositifs rendant non conducteur le dispositif précédemment conducteur, caractérisé en ce qu'un circuit est connecté entre deux points du. montage qui, lors du fonctionnement, sont soumis à une tension proportionnelle à la tension apparaissant 10 au niveau des bornes de sortie, ce circuit comprenant deux parties dont la première produit tm signal proportionnel à une puissance de la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie et dont la seconde produit un signal comportant un terme proportionnel à la dérivée de la tension apparaissant au niveau 15 des bornes de sortie par rapport au temps et un circuit de détection destiné à détecter l'existence d'une relation commandée entre ces signaux,de façon à produire un signal de déclenchement destiné à rendre conducteur le dispositif redresseur commandé suivant devant conduireo 20 2 risé en ce que les dispositifs redresseurs commandés comprennent chacun des groupes d,éléments redresseurs commandés» 3» Montage inverseur suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'il présente une configuration en pont, les 25 groupes comprenant des éléments redresseurs commandés montés dans des paires de branches respectivement opposées dans un circuit à configuration en ponto 4e Montage inverseur suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dispositif an— 30 térieurement conducteur peut être rendu non conducteur à l'aide de la tension aux bornes d*-ixn condensateur monté entre les bornes de sortie» 5o Montage inverseur suivant l'une .quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la relation commandée 35 entre lesdits signaux est une relation prédéterminée» 6. Montage inverseur suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit de détection comprend des organes destinés à détecter le passage par une valeur sensiblement nulle des signaux de courant résultants 70 07090 23 2033420 circulant dans un circuit R-0 parallèle destiné à produire ces signaux et connecté dans un trajet de circulation entre les bornes de sortie, de façon à produire ledit signal de déclenchement. 7. Montage inverseur suivant l'une quelconque des 5 revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le circuit de détection comprend des organes destinés à détecter le passage par une valeur sensiblement nulle des signaux de courant résultants circulant dans un circuit R-0 parallèle destiné à produire ces signaux et connecté dans un trajet de circulation entre les bornes jq d'entrée, de façon à produire ledit signal de déclenchement. 80 Montage inverseur suivant l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le circuit de détection comprend des organes destinés à détecter le passage par une valeur sensiblement nulle de la tension résultante apparaissant 15 aux bornes d'un circuit 1R sé?ie pour produire lesdits signaux en étant connectés pour recevoir un courant proportionnel à la forme d'onde de la tension de sortie de l'inverseur, de façon à produire ledit signal de déclenchement. 9. Montage inverseur suivant la revendication 6 ou 8, 20 caractérisé en ce que le circuit de détection comprend deux branches de circuit dont l'une est sensible au courant présentant une polarité et dont l'autre est sensible au courant présentant la polarité opposée de façon à produire sélectivement ledit signal pour rendre conducteur le dispositif redresseur commandé 25 approprié lorsque ladite relation est obtenue. 10® Montage inverseur suivant la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que les organes de détection sont connectés de façon à être sensibles à la tension apparaissant au niveau des bornes d'entrée et à la polarité de la tension apparaissant 30 au niveau des bornes de sortie^,de façon à produire ledit signal destiné à rendre conducteur le dispositif redresseur commandé approprié lorsque ladite relation est obtenue. 11® Montage inverseur suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comprend des organes 35 permettant d'ajuster la relation commandée en fonction de la fréquence de la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie de l'inverseur pour tendre à compenser la réduction de la tension de commutation disponible qui peut exister autrement lorsque la fréquence diminue* 70 07090 24 2033420 12. Montage inverseur suivant la revendication 11, caractérisé en ce que le circuit de détection comprend un détecteur des zéros du courant pouvant être actionné de façon à détecter des signaux de courant résultants sensiblement nuls dans un 5 circuit parallèle comportantd'une part,un condensateur monté en série avec une résistance et,d'autre part,,une résistance, ce circuit parallèle étant connecté en série avec le circuit de détection entre les bornes d'entrée ou de sortie de l'inverseur. 10 13 « Montage inverseur suivant la revendication 11, carac térisé en ce que le circuit de détection comprend tin détecteur des aéros de la tension pouvant être actionné de façon à détecter une tension résultante sensiblement nulle aux bornes d'un circuit série comportant,dhne part, une self en parallèle avec une résis-15 tance et^d'autre part,un élément résistif, ce circuit série étant connecté entre les bornes d'entrée ou de sortie de l'inverseur» 14o Montage inverseur suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4» caractérisé en ce qu'il comprend des organes pouvant être actionnés de façon à déterminer la relation commandée 20 en fonction de l'amplitude de la tension apparaissant au. niveau des bornes de sortie de l'inverseur pour tendre à compenser la réduction dé la tension de commutation disponible qui peut apparaître autrement lorsque la tension de sortie diminue» 15. Montage inverseur suivant la revendication 14, carac-25 térisé en ce que le circuit de détection comprend un détecteur du courant pouvant être actionné de façon à détecter une relation prédéterminée entre lesdits signaux et des organes de polarisation destinés à modifier la relation détectée lorsque la tension de sortie de l'inverseur décroît jusqu'à atteindre 30 une valeur inférieure à une valeur prédéterminée» 16 » Montage inverseur suivant la revendication 14, caractérisé en ce que le circuit de détection comprend un détecteur de courant pouvant être actionné de façon à détecter un signal de courant résultant prédéterminé dans un cir-35 cuit parallèle comportant une branche capacitive et une branche résistive et connecté en série avec le détecteur entre les bornes d'entrée @u de sortie de l'inverseur, la branche résistive ayant une caractéristique de résistance non linéaire» 17. Montage inverseur suivant la revendication 14, 40 caractérisé en ce que le circuit de détection comprend un 70 07090 2033420 détecteur de courant pouvant être actionné de façon à détecter un signal de tension résultant prédéterminé dans un montage série comportant une "branche inductive et une "branche résistive# 18. Montage inverseur suivant la revendication 17, carac-5 térisé en œ que la branche résistive présente une caractéristique non linéaire. 19* Montage inverseur suivant la revendication 17, caractérisé en ce que la branche inductive présente une caractéristique d'inductance pouvant varier avec les modifications de l'amplitude* 10 de la tension apparaissant au niveau des bornes de sortie de l'inverseur. 20. Montage inverseur suivant la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comprend des organes grâce auxquels la relation commandée peut être commandée de façon à rendre l'angle 15 lié à la forme d'onde de la tension de sortie pour laquelle les signaux de déclenchement sont appliqués de façon à rendre les redresseurs commandés conducteurs en fonction du rapport entre la. fréquence et-la tension de sortie de l'inverseur# 21. Montage inverseur suivant l'une quelconque des re~ 20 vendications 1 à 4, caractérisé en ce que le circuit de détection comprend des organes détecteurs destinés à détecter une relation prédéterminée entre lesdits signaux et un signal supplémentaire proportionnel à une puissance du courant de sortie de l'inverseur. 22. Montage inverseur suivant la revendication 21, 25 caractérisé en ce qu'il comprend des organes formant portes ou organes d'acheminement destinés à bloquer ou à inhiber des signaux de déclenchement pouvant être produits de façon inappropriée.