Brevet FR2053210A1 — publié le 19710416

' 2053210 La présente invention concerne la fabrication de verre du type "float" dans laquelle on verse du verre en fusion, sous débit contrôlé à l'extrémité d'admission d'un bain de métal fondu et on laisse le verre fondu se trouvant sur le bain s'étendre latéralement et 5 librement jusqu'à la limite de son libre écoulement afin de former une bande de verre float que l'on refroidit au fur et à mesure de son avancement le long du bain pour la faire sortir de celui-ci. D'ordinaire le bain de métal en fusion est un bain d'étain ou d'un alliage d'étain contenant surtout de l'étain. 10 L'invention concerne la fabrication de verre float en diverses épaisseurs, et se rapporte plus particulièrement au verre float mince, ayant une épaisseur égale ou inférieure à 2 mm. On a déjà fabriqué du verre float épais de 3 mm en contrôlant le gradient de viscosité auquel est soumis le verre en mouvement 15 conjointement avec un contrôle de la force de traction appliquée à la bande de verre finalement produite. La réduction d'épaisseur de la bande jusqu'à la valeur recherchée s'accompagne d'une réduction de largeur et les dimensions finales de la bande de verre produite sont contrôlées dans une certaine mesure par le taux d'alimentation 20 du verre à l'extrémité d'admission du bain. Dans un autre procédé de fabrication de verre float mince on raidit la bande de verre suffisamment pour pouvoir la saisir et le ruban raidi provoque une réaction à la force de traction qui amincit le verre quand on l'a réchauffé au cours de son passage à travers 25 une zone située à l'aval de la région où on l'a saisi après raidissement. On a fabriqué par ces procédés du verre float allant de 7 à 3mm d'épaisseur avec des variations de dimensions de la bande d« verre float qui progresse le long du bain à partir de l'extrémité chaude 30 d'admission de ce bain. On a découvert que la mise en oeuvre du procédé float peut s'étendre à la production de verre encore plus mince allant jusqu'à 2 mm et même au-dessous sans nuire aux caractéristiques qui distinguent le verre float, à savoir des surfaces plates parallèles d'un 35 lustré étincelant avec absence de déformation et cela au moyen d'un contrôle d'amincissement de la bande plus graduel que celui pratiqué jusqu'à présent, que l'on effectue en s'asaurant que les forces exercées sur le verre ne gênent pas le libre écoulement latéral produisant la bande float initiale. 40 Un objet principal de la présente invention est de réaliser un 70 27736 2 2053210 tel procédé de fabrication de verre float ayant nne épaisseur inférieure à celle du ruban de verre initial formé par l'écoulement libre latéral du verre en fusion sur le bain. L'invention a comme antre objet de réaliser un débit élevé de 5 verre float mince et en particulier de produire un ruban de plus grande largeur en verre float mince. Selon un procédé de fabrication de verre plat conforme à l'invention on fournit du verre à tm débit de masse contrôlé sur un bain de métal fondu, on forme une bande de verre air le bain, on applique 10 à la bande une force de traction pour faire avancer le verre le long du tain et décharger du bain une bande de verre au môme débit de masse et sous une vitesse finale accrue en soumettant la bande de verre en mouvement à un régime de température qui maintient le verre à l'état déformable sur une région de la bande s'étendant longitudinale-•j 5 ment, dans laquelle le verre s'amincit tandis que sa vitesse augmente jusqu'à la dite vitesse finale, et on ajuste les forces agissant sur le verre à l'état déformable, ces forces procurant en des emplacements répartis le long de la dite région un contrôle progressif de l'effet amincissant de la force de traction, et produisant ainsi un 20 amincissaient graduel du verre jusqu'à l'épaisseur et la largeur recherchées. Un procédé selon 1'inven.tion peut comporter l'ajustage des forces agissant sur le verre par réglage de la vitesse d'avancement du verre relativement à la température de celui-ci, de telle sorte que 25 l©3 forces d'interface engendrées entre le verre en mouvement et le métal fondu du bain produisent elles-mêmes la réaction aux forces qui agissent pour amincir le verre. Sous cet aspect l'invention fournit un procédé selon lequel on laisse le verre fondu que l'on a fourni au bain s'écouler librement 50 et latéralement sur le bain avec formation d'une bande de verre, on applique des forces transversales et longitudinales aux marges de la bande naissante pour régler la vitesse d'avance de celui-ci et contrôler ainsi les forces d'interface entre le verre et le bain qui produisent une réaction progressivement changeante à ladite force de 35 traction selon la variation de vitesse de la bande, on soumet ensuite la bande de verre en mouvement au dit régime de température et on accélère le verre jusqu'à une vitesse finale qui contrôle la grandeur des forces d'interface entre le bain et le verre pendant l'a-mincissament de la bande, ces forces d'interface augmentant les di-. 40 tes forces marginales en engendrant une répartition de la réaction à 70.27736 3 2053210 la force de traction amincissante, pour régler l'amincissement graduel du verre jusqu'à l'épaisseur désirée. Selon un mode de mise en oeuvre de cette forme de réalisation de l'invention on applique aux marges de la bande naissante des for-5 ces dirigées vers l'extérieur pour contrôler la Vitesse d'avance de la bande naissante ainsi que la réduction graduelle initiale de la largeur de cette bande. L'invention comprend en outre un procédé de fabrication de verre float selon lequel on livre du verre à un débit de masse contrô-10 lé sur un bain de métal fondu, on forme une bande de verre sur le bain, on applique Initialement une force de traction sur la bande pour faire avancer le verre le long du bain pendant formation de la bande afin de décharger finalement du bain une bande de verre d'épaisseur désirée, au môme débit de masse et à vitesse accrue, on 15 soumet la bande de verre en mouvement à un régime de température qui maintient le verre à l'état déformable sur une région de bande s'étendant longitudinal ement, dans laquelle le verre s'amincit progressivement alors que sa vitesse augmente pour produire ladite bande de verre, od applique des forces aux marges de la bande le long 20 de cette région, ces forces agissant longitudinalement et transversalement sur la bande pour fournir un contrôle progressif de l'effet amincissant de la force de traction agissant sur le verre déformable et on règle ces forces marginales pour produire une répartition de la réaction à la force de traction le long de cette région de naniè-25 re à régler l'accélération du verre jusqu'à ladite vitesse accrue. Les forces marginales peuvent s'appliquer aux marges de la bande de verre le long de toute la partie de bande dans laquelle le verre s'amincit graduellement. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention des rouleaux supérieurs opposés entrent en prise avec la 30 face supérieure des marges de la bande en un ou plusieurs emplacer-ments répartis le long de la bande. L'invention comporte aussi sous cet aspect un procédé de fabrication de verre float selon lequel on livre du verre à un débit de masse contrôlé sur un bain de métal fondu, on forme une bande de ver-35 re sur le bain, on applique initialement une force de traction sur la bande pour faire avancer le verre le long du fcain pendant formation de la bande et pour décharger finalement du bain une bande de verre ayant les épaisseur et largeur désirées, au même débit de masse et à vitesse accrue, on soumet la bande de verre en mouvement à 40 un régime de température qui maintient le verre à l'état déformable 70 27736 ,t 4 2053210 sur une région de bande s'étendant longitudinal ement, dans laquelle le verre s'amincit alors que sa vitesse augmente pour produire la dite bande de verre, on applique au verre des forces marginales longitudinales dirigées vers l'extérieur en une série d'emplacements 5 espacés le long de ladite région de bande, on règle la grandeur et la direction des forces marginales à chaque emplacement de sorte que les forces de chaque emplacement produisent une réaction à la force amincissante agissant sur le-verre en aval de cet emplacement, et on réalise ainsi un contrôle graduel de l'effet amincissant de 10 la force de traction agissant sur le verre déformable pour produire l'amincissement graduel de la bande jusqu'aux épaisseur et largeur désirées. Selon l'invention on applique de préférence lesdites forces marginales en attaquant les marges de la bande et en réglant aussi 15 bien en grandeur et direction la vitesse du^rre danB les marges de la bande à chaque emplacement de sorte que le contrôle de largeur de la bande alors que le verre s'amincit jusqu'à son épaisseur finale se produit contre une contrainte ainsi appliquée à la bande suivant une direction transversale. 20 De cette manière le chemin parcouru par chaque marge de la ban de en cours d'amincissement est étroitement limité à un parcours désiré, ce qui assure un profil uni sur le bord de la bande de verre pendant toute la période d'amincissement, suivant une vue en plan, et ce qui garantit l'amincissement graduel duf verre jusqu'à une lar-25 geur et une épaisseur contrôlées sans soumettre le verre à de brusques changements d'environnement susceptibles d'accentuer l'introduction de déformations quelconque dans le verre. Le procédé selon l'invention peut servir à produire du verre float ayant une épaisseur égale ou inférieure à 6 mm. Plus particu-30 lièrement l'invention permet de produire, dans le procédé exposé ci-dessus du verre float ayant une épaisseur de 1,5 à 3 mm. L'invention est particulièrement efficace dans la fabrication de verre float de 2 mm et elle englobe un verre float de 2 mm ainsi produit. 35 Les objets, caractéristiques et avantages de l'invention ressor- tiront par ailleurs de la description que l'on va en donner ci-après portant sur divers modes de réalisation choisis à titre d'exemple et représentés aux dessins annexés. Sur ces dessins : 40 la figure 1 est une élévation en coupe d'un appareil de mise en 70 27736 5 2053210 oeuvre de l'invention comprenant un réservoir qui contient tin bain de métal fondu, un toit disposé au-dessus du réservoir et un équipement pour verser du verre fondu sur le bain à un débit contrôlé et pour retirer la bande finale de verre float mince hors du bain ; cj la figure 2 est une vue en plan du réservoir de l'appareil de la figure 1 à l'exception du toit ; la figure 3 représente dans une vue en coupe semblable à la figure 1 un mode de réalisation modifié d'un appareil de mise en oeuvre de l'invention ; 10 la figure 4 représente l'appareil de la figure 3 dans une vue en plan semblable à celle de la figure 2 ; la figure 5 représente encore une forme de réalisation d'un appareil de mise en oeuvre de l'invention dans une élévation en coupe semblable à celle de la figure 1 ; 1 5 la figure 6 est une vue en plan semblable s celle de la figure 2 et se rapportant à l'appareil de la figure 5. Sur les figures 1 et 2 l'indice 1 désigne la partie avant d'un four continu de fusion de verre avec un élément régulateur de débit. L'élément 2 règle 1'écoulement de verre fondu le long d'un ajutagB, 2 0 composé d'une lèvre 4 et de parois latérales 5. L'ajutage formé par les lèvres et les parois latérales présente dans son ensemble un profil en coupe rectangulaire. l'ajutage est situé au-dessus d'un mur terminal d'un réservoir contenant un bain 7 de métal fondu, tel que par exemple étain ou 25 alliage d'étain composé d'étain en majeure partie. Le réservoir comprend en outre un plancher 8, des murs latéraux 9 et un mur terminal 10 à l'extrémité de sortie du bain. Le plancher 8, les parois latérales 9 et les murs teiwinaux 6 et 10 constituent ensemble un réservoir formé d'un seul tenant. Le niveau du bain de métal fondu 7 est 30 désigné par l'indice 11, et la forme du réservoir est telle que la distance entre ces murs latéraux 9 est .toujours plus grande que la largeur du verre sur le bain, la largeur de la surface du bain de métal fondu étant toujours suffisamment grande pour permettre un libre écoulement latéral du verre fondu sur le bain. 55 La structure du réservoir comporte une toiture composée d'un toit 12, avec un mur terminal 13 du côté entrée du bain, une couverture 14 au-dessus de l'ajutage 3, des murs latéraux 15 et un mur terminal 16 à l'extrémité sortie du bain. La toiture forme ainsi au-dessus du bain un tunnel qui délimite un espace dans lequel on peut 40 entretenir une atmosphère protectrice au moyen de conduits 17 connec 70 27736 6 2053210 tés à un. collecteur 16. Le mur teminal 13 situé à l'entrée du bain forme avec la surface 11 de métal fondu une entrée 19 de hauteur réduite à travers laquelle peut avancer la couche de métal fondu formée sur le bain, et le mur terminal 16 de la toiture situé du côté 5 sortie forme avec le mur terminal 10 du réservoir une sortie 20 d'épaisseur réduite à travers laquelle peut se décharger la bande finale de verre mince qui se sépare de la surface du bain pour entrer en prise avec des rouleaux de traction 21 montés de manière connue au niveau de la sortie 20 et au-delà de l'extrémité d'évacuation du 10 réservoir. La lèvre 4 de l'ajutage e3t située à une hauteur de l'ordre de 15 cm au-dessus de la surface 11 du bain de métal fondu, et assure la formation d'un talon 22 de verre fondu derrière le verre, tel que verre du type soude-chaux-3ilice qui se déverse de l'ajutage sur 15 le bain, ce talon 22 s'étendant vers l'arrière sous la lèvre de l'ajutage et jusqu'au mur terminal 6 du réservoir. La chute libre de verre fondu sur la surface du bain à partir de la lèfre de l'ajutage garantit que le verre qui formait la face inférieure de la masse de verre sur l'ajutage s'écoule vers l'arrière tandis que le verre qui 20 formait la face supérieure de la masse de verre sur l'ajutage s'écoule continuellement vers l'avant à la partie supérieure d'une couche 23 de verre fondu qui se forme à la surface du bain avec la masse de verre se déversant de l'ajutage. De cette manière la déformation de la face inférieure provenant du contact physique de verre fondu 25 avec l'ajutage est réduite au minimum dans le \erre fondu sur toute l'étendue de la couche 23 à l'exception des régions marginales extrêmes, toute déformation de ce genre s'incorporant ainsi aux marges extrêmes de la couche de verre fondu sur le bain. Des régulateurs de température 24 situés dans l'espace sous •30 pression au-dessus du bain du côté entrée, et des régulateurs de température 25 disposés dans le bain lui-même établissent du côté entrée de ce bailles conditions thermiques permettant au verre fondu de 3'écouler latéralement en toute liberté jusqu'à la limite de son libre écoulement pendant la première partie de sa progression le 35 long du bain. Les régulateurs de température 24 et 25 sont ajusté» pour établir le long du bain un régime thermique auquel le verre est soumis au cours de sa progression le long du bain et qui maintient le verre à l'état déformable sur une région de bande s'étendant longitudina-40 lement et dans laquelle le verre s'amincit progresairaiiant tandis 70 27736 7 2053210 que sa vitesse augmente, pour produire la bande finale de verre float. Le régime thermique constitue dans son ensemble une diminution graduelle de la température du verre au cours de son passage le long du bain, mais on peut ajuster localement les régulateurs 24 5 et 25 pour effectuer par exemple un réchauffage de la bande pendant son amincissement. Le mode opératoire représenté sur les figures 1 et 2 vise la production de verre float de 3 mm d'épaisseur. On déverse du verre fondu soude-chaux-silice sur la surface du bain 7 de métal fondu à 10 raison d'environ 3 000 tonnes par semaine et le verre s'écoule vers l'extérieur après avoir atteint la surface du bain jusqu'à une largeur d'environ 6,4 m. Cette largeur est atteinte quand le verre arri ve à la limite de son libre écoulement sous l'action des forces de tension de surface et de gravité ainsi que des forces motrices qui ■|5 font avancer le verre le long du bain. Le point où se termine le libre écoulement latéral se trouve à une distance d'environ 4,5 m le long du bain. Dans cette région la température du verre est de 1025° C environ et son épaisseur est juste inférieure à 7 mm. La couche 23 de verre fondu ainsi formée sur le bain avance •» 20 sous forme de bande et la bande naissante consiste en un verre ayant 4 2 une faible viscosité de l'ordre de 10^"' Po. Pendant la progression initiale de la bande naissante le long du bain à une vitesse de 2,5 m/m, le verre de cette bande est soumis à une régulation thermique sous l'effet des régulateurs 24 et 25 25 et se refroidit graduellement. Sur une certaine distance le verre se trouve à une viscosité si faible que toute tendance à une réduction de largeur provenant de la force de traction qui'agit du côté sortie du bain serait accompagnée si on lui permettait de se manifester librement par une tendance du verre à s'écouler vers l'in-30 térieur et à retenir l'épaisseur réalisée à la fin du libre écoulement latéral. Dans l'exemple ici décrit au cours des dix-huit premiers mètres de la progression du verre le long du bain le verre est soumis à un gradient de température qui porte sa température jusqu'à 840°C environ avec une viscosité correspondante de 10^Po. Quand le 35 verre atteint cette viscosité accrue sa tendance à s'écouler vers l'intérieur pour reprendre son épaisseur initiale est considérablement réduite. La position à laquelle le verre atteint une viscosité d'environ 10S>o est définie par une cloison 26 qui s'étend tout en travers de l'espace pressurisé en retombant de la toiture jusqu'au 40 voisinage de la surface de la bande de verre avançant le long du 70 27736 8 205321Q bain. Dans l'exemple représenté la cloison 26 est à une distance de 18 m du mur terminal du réservoir côté entrée. On signale à ce sujet que les figures sont purement illustratives et ne sont pas dessinées à l'échelle. 5 Pour la plus grande partie de sa progression sur les dix-huit premiers mètres du bain la viscosité du verre fondu soude-chaux-si- 4 5 5 lice est de 10 à 10 po et, quand elle dépasse 10 Po la force de traction longitudinale qui se-transmet vers l'amont le long de la bande de verre à partir des rouleaux 21 situés à l'extrémité de sor-10 tie peut produire une action d'étirage plus efficace sur la bande car la viscosité atteint une valeur pour laquelle le verre est capable de supporter des forces d'amincissement plus élevées. Au début cependant, là où le verre est à faible viscosité et afin de maintenir la largeur du verre, une paire de rouleaux supéri-1 5 eurs inclinés 27 et 28 est montée de chaque côté du réservoir à une distance de 9 m environ du mur terminal 6 côté entrée. Ces rouleaux supérieurs, en graphite ou en acier inoxydable moleté, sont montés sur des arbres qui traversent les murs latéraux du réservoir et entrent en prise avec les faces supérieures des marges de la bande de 20 verre peu après le début de progression de la bande naissante le long du bain. Dans cette région la taapérature du verre est d'environ 950°C et sa viscosité est de l'ordre de 10^'^Po. Les rouleaux supérieurs sont inclinés à un angle de 5 à 7° par exemple (exagéré sur les des-25 sins) par rapport à un axe perpendiculaire à la direction de mouvement de la bande et appliquent sur les marges de la bande naissante des forces dirigées longitudinalement et vers l'extérieur. Les rouleaux 27 et 28 sont menés à une vitesse telle qu'ils font avancer les marges du verre à une vitesse d'environ 2,9 m/m et les composan-30 tes de force dirigées vers l'extérieur s'opposent aux pertes de largeur excessives. La largeur du verre a diminué jusqu'à 6,1 m environ et il s'est produit une légère réduction d'épaisseur du verre sous l'effet d'amincissement modéré des forces de traction exercées sur le verre 35 contre la réaction fournie par les forces d'interface entre le verre en mouvement et le bain assistées par une certaine mesure de réaction offerte par les rouleaux supérieurs 27 et 28. Une autre paire de rouleaux supérieurs 29 et 30 montés en aval des rouleaux supérieurs 27 et 28 à une distance de 4,5 m le long du 40 bain agissent de manière analogue sur les marges du verre en mouve 70 27736 9 2053210 ment qui se trouve à une température légèrement plus faible, de 900° C environ par exemple, valeur à laquelle la viscosité du verre est 5 2 d'environ 10 Po. Le verre est toujours dans une telle condition que la largeur a tendance à se réduire sous l'effet des forces de 5 tension de surface aussi bien que sous l'action d'amincissement de la force de traction. Les rouleaux supérieurs 29 et 30 disposés suivant un angle sont menés de manière à faire progresser le verre à une vitesse de 3,5 m/mn et leur implantation est telle que la largeur de la bande se maintient à une valeur d'environ 6 n alors que l'épaisseur 10 du verre a diminué jusqu'à 6 mm environ une fois que le verre a dépassé les rouleaux supérieurs 29 et 30. Tout au long de sa progression le verre maintient ses caractéristiques pendant son accélération à partir d'une vitesse de 2,5 m/kn pour laquelle se produit un libre écoulement latéral jusqu'à une vi-15 tesse de 3,5 m/mn correspondant à l'instant où le verre dépasse les rouleaux supérieurs 29 et 30 vers l'aval. Le refroidissement du verre continue au cours de sa progression vers la cloison 26 et, quand il passe au-dessous de celle-ci, sa largeur est de 5,4 m et son épaisseur a diminué pour devenir juste infé-20 rieure à 6 mm. Entre la cloison 26 et une autre cloison semblable- 31 située à une distance de 12 m de la cloison 26 vers l'aval, se trouve une zone de réchauffage dans laquelle le verre se réchauffe à une température d'environ 870°C au cours de sa progression sous l'effet des élé-25 ments chauffants 32 situés en toiture et 33 immergés dans le bain. A l'extrémité de sortie du bain les rouleaux 21 déchargent hors du bain la bande finale 36 de verre float mince à une vitesse de 12,5 m/mn. Il se produit ainsi une forte accélération du verre dans la zone de préchauffage et il s 1 amincit rapidement jusqu'à une épais-30 seur de 3 mm à l'instant où il passe sous la cloison 31. Le verre atteint la température de réchauffage maximale de 870°C à une viscosité d'environ 10^'^Po à mi-chemin environ le long de la zone de réchauffage et alors qu'il se trouve on cet état, il est attaqué par d'autres paires de rouleaux supérieurs marginaux 34, 35 qui appli-35 quent sur le verre des forces marginales agissant le long et en travers de la bande et fournissent une réaction progressive de l'effet amincissant de la force de traction agissant sur les marges du verre en empêchant les réductions de largeur indésirables au cours de la forte accélération et de l'amincissement du verre. La réaction lon-40 gitudinale correspondant à l'effet amincissant de la force de trac 70 27736 1C 2053210 tion fournie par les rouleaux supérieurs 27 et 26 et 29, 30 ainai que les forces d'interface existant entre la bande de verre et le bain augmentent les forces marginales exercées par les rouleaux supérieurs en exorgant une répartition de réaction qui agit la long de 5 la région d.ms laquelle le verre est en cours d'amincissement ce qui permet réguler 1' amincissement progressif du verre jusqu'à l'épaisseur désirée. le réglage de vitesse des rouleaux supérieurs en chaque emplacement où les marges de la bande de verre sont attaquées est tou-10 jour3 en rapport avec le débit de masse d'apport de verre à l'admission, la vitesse do déchargement de la bande 36 à la sortie du bain et le réglage du régime thermique, pour produire en fait un système "accordé" dans lequel les forces appliquées aux marges du verre en chaque emplacement sont en rapport avec les autres forces d'accélé-15 ration agissant sur le verre en cet emplacement ainsi qu'avec la réaction à l'effet d'amincissement provenant par les forces d'interface verre/métal qui se manifestent en cet emplacement. A l'instant où le verre passe sous la cloison 31, sa largeur a diminué jusqu'à 3,5 m et son épaisseur est de 3 mm. les éléments 20 chauffants 32, 33 associés à la zone de réchauffage sont réglés de telle sorte que la bande de verre passant sous la cloison 31 se trouve à une température d'environ 830°C par exemple et à une viscosité de l'ordre de 10^'^ïo, le verre devenant thermiquement stabilisé. Le verre continue de se refroidir alors qu'il poursuit sa progression 25 au-delà de la cloison 31 et il ne se produit plus de changement de largeur ou d'épaisseur. Le verre se déplace à la vitesse élevée de 12,5 m/mn pendant le reste de sa progression le long du bain. Sa température s'est abaissée jusqu'à 650°C environ au moment où il atteint l'extrémité de sortie du réservoir. 30 La vitesse élevée de la mince bande de verre de 3 ™ le long de la surface du bain ainsi que la forte accélération du verre en cours d'amincissement assurent une répartition longitudinale effective de la réaction aux forces d'amincissement, réaction fournie par les forces d'interface entre la face inférieure du verre et la face du bain 35 de métal fondu. L'amincissement du verre dans la zone de réchauffage se produit contre la réaction offerte par ces forces d'interface qui agissent en association avec les trois jeux de rouleaux supérieurs 27,28 ; 29,30 ; 34,35» Il ne se transmet en amont de la cloison 26 qu'une traction juste suffisante pour assurer la progression de la 40 bande naissante le long de la région chaude amont du bain, bien que 70 27736 n 2053210 l'existence d'une faible force de traction agissant dans cette région produise nécessairement une certaine réduction d'épaisseur de la bande naissante comme exposé ci-dessus, alors que le verre est latéralement retenu par 1' action des rouleaux supérieurs 27, 28 et 5 29, 30. Les jeux de rouleaux supérieurs 27,28 ; 29,30 ; 34,35 sont tous montés en position inclinée par rapport aux murs latéraux du réservoir. L'angle d'inclinaison peut être de 0 à 10° par rapport à une direction perpendiculaire à celle de progression de la bande. Même 10 quand les axes des rouleaux supérieurs sont à angle droit par rapport aux murs latéraux de réservoir las rouleaux agissent pour appliquer sur le verre des forces dirigées longitudiaalement et vers l'extérieur à cause du profil en bordure de la bande de verre qui présente une largeur progressivement décroissante vue en plan. 15 Le mode de réalisation des figures 3 et 4 porte sur un procédé de production de verre float de 3 mm d'épaisseur. On déverse du verre fondu sur la surface du bain de métal fondu à un débit de masse de 2.600 tonnes par semaine et, une fois arrivé sur le bain, le verre s'écoule vers l'extérieur pour former une couche 23 sur la surfa-20 ce du bain large de 6,35 m. Cette largeur est atteinte quand le verre arrive à la limite de son libre écoulement sous l'action de la tension de surface et de la pesanteur ainsi que sous l'effet des forces motrices qui font progresser le verre le long du bain. Le libre écoulement prend fin une fois que le verre a progressé d'environ 25 4,5 m le long du bain. La température du verre dans cette région est d'environ 1.025°C et son épaisseur est juste inférieure à 7 mm. Il se transmet vers l'amont à partir de l'extrémité de sortie du bain une force de traction juste suffisante pour faire avancer le verre en forme de bande sur la même largeur que celle atteinte en 30 fin de libre écoulement, et le verre se refroidit graduellement au cours de cette progression sous l'influence du régime thermique jusqu'à ce que sa viscosité augmente pour atteindre une valeur à laquelle le verre est à l'état déformable. Initialement quand il s'agit de verre soude-chaux-silice sa viscosité pendant le libre écoulement la-35 téral est d'environ 10^'^po et, pendant la progression du verre le long des quinze premiers mètres du bain, la température du verre s' abaisse à 870°C environ, température pour laquelle la viscosité du verre est d'environ 10^'**Po. Pour une viscosité de cette ordre de grandeur, les forces de traction longitudinales peuvent plus effica-40 cernent déformer la bande. 70 27736 12 2053210 Quand le verre atteint cet état il pénètre dans la région de bande où le verre s'amincit progressivement et, afin de contrôler l'amincissement on applique des forces sur les marges de la bande afin de régler, aussi bien en grandeur qu'en direction la vitesse 5 du verre en un emplacement particulier des marges de la bande. Cet emplacement est défini par le montage d'une paire de rouleaux marginaux supérieurs 37 et 38 en position inclinée qui sont situés à une distance d'environ quinze mètres du mur terminal 6 du réservoir, côté entrée. Chacun des rouleaux supérieurs est monté en bout d'un 10 arbre respectif 39,40 et ces arbres sont disposés dans des serre-garniture qui traversent les murs latéraux 9 du réservoir. Les rouleaux supérieurs, mutuellement opposés, sont inclinés de 5° par rapport à la direction transversale et exercent ainsi sur les marges de la bande des composantes de force dirigées longitudinalement et 15 vers l'extérieur. Les rouleaux supérieurs 37 et 38 sont menés à une vitesse telle que la vitesse des marges de verre vers l'avant est de 2,5 m/mn, la température du verre étant d'environ 870°C alors qu'il entre en contact avec les rouleaux supérieurs. La largeur du verre se réduit graduellement jusqu'à 6,1 m environ et il se manifeste une 20 faible réduction d'épaisseur dans la bande. Alors que le verre va au-delà des rouleaux supérieurs 37 et 38, la température s'abaisse graduellement jusqu'aux environs de 810°C et l'amincissement progressif de la bande se poursuit tout au cours de sa progression. Afin d'assurer une réduction graduelle de la lar-25 geur de bande pendant l'amincissement du verre il est prévu d'autres rouleaux supérieurs 41 et 42 à une distance d'environ 9 a en aval des rouleaux supérieurs 37 et 38; Les rouleaux 41 et 42 sont montés en bout des arbres respectifs 43 44 portés eux aussi dans des serre-garniture à l'intérieur des murs latéraux 9 du réservoir et in-30 clinés de 7° sur la direction transversale du réservoir. Les rouleaux supérieurs 41 et 42 sont menés en synchronisme de manière à donner aux marges du verre un mouvement vers l'avant suivant la direction telle que représentée, à une vitesse de 3,9 m/ mn. Avant que le verre n'arrive à l'emplacement des rouleaux supéri-5> eurs 41 et 42 il est réchauffé légèrement jusqu'aux environs de 830° C par réglage du régime thermique de manière à augmenter l'effet que produisent les forces exercées par les rouleaux supérieurs 41 et 42 pour s'opposer à la réduction de largeur de la bande au cours de son aminci s s ement. 40 Pendant le passage du verre le long de la partie de région si 70 27736 13 2053210 tuée entre l1emplacement des rouleaux supérieurs 37,38 et celui des rouleaux supérieurs 41,42 le verre s'accélère et la vitesse des rouleaux supérieurs 41,42 est réglée en rapport avec le réglage de vitesse des rouleaux supérieurs 37, 38 pour produire une réaction à 5 l'effet amincissant des forces de traction qui agissent longitudina-lement vers l'amont à partir de l'extrémité sortie du bain, de sorte qu'il se produit une accumulation graduelle de l'effet d'amincissement de l'accélération du verre tandis eue les forces marginales exercées sont "accordées" comme exposé ci-dessus. 10 Les forces marginales appliquées par les rouleaux supérieurs déterminent ainsi une répartition de la réaction effectivement offerte à la force de traction qui provoque l'amincissement sur la longueur de la région où le verre est déformable. Une fois que le verre a dépassé les rouleaux supérieurs 41,42 15 vers l'aval il continue de se refroidir de 620°C environ jusqu'aux environs de 78C°C, cette dernière température étant atteinte quand le verre a progressé sur une distance complémentaire d'environ 9 m. g 6 A cette température sa viscosité est d'environ 10 ' po valeur pour laquelle il n'est plus susceptible de se déformer sous l'action de 20 la force de traction appliquée à la bande de verre finale par les rouleaux 21 du côté sortie. Ces roulaaux sont menés cfe manière à décharger hors du bain la mince bande de verre 36 au même débit de masse de 2.600 tonnes par semaine correspondant à l'apport de verre fondu déversé sur le bain, mais à la vitesse beaucoup plus grande 25 de 12 M/mn. Il se produit dans le verre une forte accélération une foi3 qu'il a dépassé les rouleaux supérieurs 41 et 42 afin d'accomplir cette vitesse vers l'avant de 12 m/mn à l'instant où le verre s'est raidi suffisamment pour maintenir ses dimensions. La bande 36 est large de 3,1 m, son épaisseur étant de 3 mm. La qualité caracté-^0 risant le verre float atteinte dans la couche 23 par l'écoulement latéral libre se conserve tout au long de la phase d'amincissement de la bande. Les rouleaux supérieurs fournissent une réaction à la force d'amincissemeit ainsi qu'un contrôle de la réduction graduelle de la largeur de bande de sorte que comme représenté à la figure 4, la 35 bande de verre a un profil uni en bordure qui indique que les forces exercées sur le verre y produisent des changements de dimensions graduels ce qui, combiné à la nature continue de l'augmentation graduelle de viscosité «u cours de l'amincissement du verre assure la préservation des caractéristiques qui distinguent le verre float tout 40 au long de sa production. 70 27736 14 2053210 Le traitement thermique en douceur de la bande de verre tout au long de sa progression réduit les risques de déformation susceptibles de ss créer dans les surfaces du verre par le procédé d'amincissement. Incidemment un avantage complémentaire provient de ce que 5 si les dispositifs à rouleaux supérieurs cessent de fonctionner, par exemple par perte de contact avec les bords de la bande, il en résulte ur.iquemeit une augmentation d'épaisseur, le procédé étant ainsi du type "à sécurité par défaut", une défaillance ayant simplement pour effet de produire du verre float d'épaisseur ordinaire de 10 l'ordre de 6 à' 7 nm. La bande mince 36 est refroidie à 600° environ quand elle atteint la sortie du réservoir et la vitesse'de déchargement de bande de 12 m/mn as3ure la création de forces de réaction entre le verre et la surface de métal fondu sur toute la région dans laquelle le 15 verre s'amincit. Môme 3i la vitesse du verre en direction avant est beaucoup plus faible près de l'entrée chaude du bain les forces d' interface qui existent entre le verre à faible viscosité et le métal fondu produisent de l'effet au cours du procédé à cause de la f&ibls viscosité du verre. 20 là où le verre est attaqué par les rouleaux supérieurs sa vis cosité est telle que le contrôle exercé sur la vitesse de la bands en direction avant est effectif sur toute la largeur de bande. Les forces marginales exercées par les rouleaux supérieurs 41, 42 et les forces d'interface existant entre le verre et le métal dans cette 25 région et à l'aval de celle-ci se combinent pour créer une réaction efficace aux forces d'amincissement qui agissent sur le verre en a-val des rouleaux supérieurs 41,42. De manière analogue l'effet des rouleaux supérieurs 37 et 38 s'étend en travers de la bande pour contrôler la vitesse de bande 30 et fournir line réaction effective aux forces d'amincissement qui a-gissent sur la bande dans la zone comprise entre les rouleaux 37 et 38 et les rouleaux 41,42. En outre la vitesse angulaire des rouleaux 37,36 est ajustée, en cours d'"accordage" du processus afin de produire un verre de largeur et épaisseur désirées, pour réguler le3 35 premières étapes de l'opération d'amincissement progressif de la bande. En d'autres mots les forces de réaction d'interface assistent la réaction fournie par les rouleaux supérieurs 37,38 et 41,42 et il en est tenu compte quand on détermine l'angle d'inclinaison et la vitesse des rouleaux supérieurs pour garantir l'obtention de la répar-40 tition requise de réaction effective le long de la région dans la 70 27736 15 2053210 quelle le verre s'amincit. Il n'est transmis en amont des rouleaux supérieurs 37 et 38 que la traction suffisant à assurer la progression de la bande float initiale à sa vitesse de début d'environ 2,5 m/mn le long de la région chaude du bain. 5 les figures 5 et 6 représentent une modification dans laquelle la répartition de réaction effective dans la région d'amincissement est améliorée par une paire complémentaire de rouleaux supérieurs 45 et 46. La première paire de rouleaux supérieurs 37 et 38 est située à peu près dans la même position que sur les figures 3 et 4 et 10 il en est de môme de la seconde paire de rouleaux supérieurs 41 et 42. Les figures 5 et 6 sont représentées à une échelle raccourcie par rapport aux figures 3 et 4. La paire de rouleaux complénentai-res 45 et 46 est disposée en aval de la seconde paire 41 et 42, à une distance d'environ 4,5 m et les arbres 47 et 48 de cette troi-15 sième paire 45 et 46 s'étendent sur une plus grande longueur à l'intérieur du réservoir bien que leur angle d'inclinaison, de 7°, soit égal à celui des arbres de rouleaux 41 et 42. Les marges du verre sont ainsi soumises à une action de contrôle ou commande supplémentaire pendant la dernière phase d'amincisse-20 ment au cours de laquelle la vitesse du verre augmente rapidanent. La disposition de trois paires de rouleaux supérieurs permet de produire du verre de 3 mm au même déVit de masse de 2.600 tonnes par semaine. La couche de verre float est produite à son épaisseur ordinaire d'environ 6 à 7 mm et elle se refroidit à 860° environ au cours 25 cle sa progression vers les rouleaux supérieurs 37 et 38. Les rouleaux supérieurs 37 et 38 sont menés pour imprimer une vitesse de 2,8 m/mn vers l'avant aux marges de la bande, et, en aval des rouleaux supérieurs 37 et 38 le verre se refroidit d'abord de 825 à 820°C environ, température à laquelle le verre progresse vers l'em-30 placement de la seconde paire de rouleaux supérieurs 41 et 42. Ceux-ci sont menés pour imprimer une vitesse de 4,4 m/mn vers l'avant aux marges de la bande et, en raison de leur inclinaison de 7° ils exercent également une force transversale qui contrôle la diminution graduelle de largeur de la bande pendant l'accélération du verre. Avant 35 de passer à l'emplacement de la troisième paire de ruuleaux supérieurs 45 et 46 le verre est réchauffé à 840°C environ. Les rouleaux 45 et 46 sont menés de manière à communiquer aux marges du verre une vitesse dë 5,6 m/mn vers l'avant et le verre se maintient ensuite à une température d'environ 815°C pendant son accélération complémen-40 taire jusqu'à la vitesse finale de bande de 10 m/mn. 70 27736 16 2053210 A chacun des emplacements successifs dans lequels la bande est contrôlée par les rouleaux supérieurs il existe me composante de force dirigée vers l'extérieur, et la vitesse de bande à chaque emplacement est dans un tel rapport avec la vitesse de bande aux au-5 très emplacements qu'il se produit à chaque emplacement une réaction effective aux forces d'amincissement des emplacements suivants. Le réglage et l'interaction des forces sur toute la longueur de la bande fournissent ainsi une répartition de réaction effective produisant un contrôle progressif de l'effet d'amincissement de la 10 force de traction agissant sur le verre déformable. Ceci assure un profil uni en bordure de la bande, ce qui indique un amincissement graduel de la bande jusqu'aux largeur et épaisseur désirées et sous régime thermique à température progressivement décroissante. La bande finale 36 a une épaisseur de 3 mm et une largeur de 3,3 m et la 15 réduction graduelle en largeur jusqu'à la valeur finale sous l'action des rouleaux supérieurs garantit l'élimination de la déformation des surfaces de verre au cours du rapide amincissement. On peut adapter l'appareil représenté sur les figures 5 et 6 à la production de verre plus mince par simple réglage de la vitesse 20 cLes trois paires de rouleaux supérieurs et des rouleaux de traction 21 du côté sortie. Pour produire une bande de verre large de 2,8 m et épaisse de 2,5 mm avec le même débit de masse de 2.600 tonnes par semaine et le même régime thermique, on mène les rouleaux supérieurs 37 et 38 pour communiquer une vitesse marginale vers l'avant 25 cLe 2,8 m/mn, les rouleaux supérieurs 41,42 et 45,46 étant menés pour produire des vitesses respectives de 4,2 et 5,4 m/mn. Lea rouleaux 21 sont menés de manière à décharger la bande à une vitesse de 15 m/mn et on trouve qu'il n'y a pas de diminution de qualité dans le verre float ainsi produit. 30 Le verre float de 2 mm d'épaisseur et d'une largeur de 2,8 m est produit par un réglage complémentaire des vitesses en rapport mutuel. Avec le même débit de masse, le même régime thermique et une vitesse de déchargement de bande de 18 m/mn hors du bain, les rouleaux supérieurs 26 et 27 sont menés à une vitesse légèrement ac-35 crue de 3,1 m/mn tandis que les seconds rouleaux 30 et 31 et les troisièmes rouleaux 37,38 donnent des vitesses respectives de 5,3 et 6,7 m/mn. A ces vitesses plus élevées les plus grandes forces de réaction d'interface agissent de manière à maintenir la répartition requise de contrôle effectif le long de la région dans laquelle le 40 verre s'amincit rapidement jusqu'à son épaisseur finale de 2 mm, la 70 27736 17 2053210 rapide accélération ne gênant en aucune façon la production initiale des caractéristiques float à l'extrénité chaude du bain. L'attaque effective des marges de la bande par les rouleaux supérieurs, requise pour régler aussi bien en grandeur qu'en direction 5 la vitesse du verre en chaque emplacement sur les borda de la bande, s'obtient par la mise en oeuvre de rouleaux moletés er* graphite bien que l'on ait recours à des rouleaux en acier inoxydable réfrac-taire à profil dentelé aigu si l'on désire produire des vitesses plus élevées. Ces éléments assurent un réglage effectif de la vites-10 se marginale du verre plus particulièrement aux vitesses élevées nécessaires à la production de verre de 2 mm, ce qui permet de contrôler l'accélération des marges de la bande à la même valeur que dans la région centrale de cette bande. Les angles d'inclinaison donnés ci-dessus pour les rouleaux su-15 périeurs paraissent particulièrement avantageux. L'inclinaison de la première paire de rouleaux peut être de l'ordre de 0 à 5° pour chaque mode de réalisation, cet angle pouvant varier de 5 à 10° pour la seoonde paire et pour les paires suivantes. On peut produire du verre encore plus mince, épais de 1,5 mm à 20 une vitesse de sortie de 28 m/mn par un réglage complémentaire des vitesses opératoires des rouleaux de traction 21 et par un ajustage des rouleaux supérieurs sans modification importante du régime thermique. Si on le juge désirable on peut ajouter d'autres jeux de rouleaux supérieurs en d'autres emplacements pour mieux réaliser la ré-25 partition de réaction effective aux forces d'amincissement dans la région déformable de la bande et pour assurer qu'il existe toujours une accumulation progressive de l'effet amincissant de l'accélération du verre agissant uniformément sur la largeur du verre, même pour les vitesses élevées nécessaires à la production d'un verre 30 plus mince de 1,5 m par exemple se déchargeant du bain à une vitesse d'environ 24- m/mn. Dans tous ces procédés de nise en oeuvre de l'invention la bande retourne à sa vitesse de base de 7 si elle perd contact sur les bords et la production de verre float uince reprend rapidement 35 dès que les marges du verré se retrouvent en contact avec les rouleaux supérieurs. Cette caractéristique de "sécurité par défaut" du procédé est importante aux hautes vitesses opératoires, compte tenu en particulier du fait que le four de recuit à travers lequel avance la bande 40 de verre float est mené à la même vitesse élevée que les rouleaux 70 27736 18 2053210 de traction 21. L'invention fournit ainsi en fait un procédé universel perfectionné de fabrication de vorre float en toutes épaisseurs, permettant la production de verre ayant des épaisseurs allant de 6 à 1,5cm •j et m&ae au-dessous. On modifie l'épaisseur de verre obtenue en changeant le réglage de la vitesse des rouleaux supérieurs san^ modification majeure du régime thermique, les changements requis pouvant ainsi se faire rapidement sans perte notable de production. Le verre produit présente à toutes les épaisseurs d'excellentes surfaces 10 sans déformation, d'un fini étincelant et peut servir, après courbure et durci33ement, à produire des articles en verre stratifié par exemple des pare-brise stratifiés, les excellentes caractéristiques du verre en surface permettant 70 27736 19 2053210 REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication de verre float selon lequel on livre du verre à un bain de métal fondu, à un débit de masse contrôlé, on forme une bande de verre sur le bain, on applique sur la bande une 5 force de traction pour faire avancer le verre le long du bain et décharger hors du bain une bande de verre au même débit de masse et à une vitesse finale plus élevée, on soumet la bande de verre en cours de progression à un régime thermique qui maintient le verre à l'état déformable dans une région longitudinale de la bande dans laquelle 10 le verre s'amincit tandis que sa vitesse augmente jusqu'à sa valeur finale, caractérisé par des forces de régulation agissant sur le verre à l'état déformable, lesdites forces de régulation fournissant une commande progressive, longitudinal ement répartie sur ladite région de la bande, de l'effet amincissant de la force de traction, et 15 effectuant ainsi l'amincissement graduel de la bande jusqu'aux largeur et épaisseur désirées. 2. Procédé suivant la revendication 1, dans lequel le verre fondu livré au bain peut s'écouler librement et latéralement sur le bain pendant la formation de la bande, caractérisé en ce qu'on exer- 20 CQ sur ies marges de la bande naissante des forces transversales et longitudinales pour régler la vitesse de progression de la bande naissante et commander ainsi les forces d'interface entre le verre et le bain qui fournissent une réaction progressivement changeante à ladite force de traction au cours des variations de vitesse de la 25 bande, en ce qu'on soumet ensuite la bande en mouvement audit régime thermique et en ce qu'on accélère le verre jusqu'à une vitesse finale qui commande la valeur des forces d'interface entre le bain et le verre pendant l'amincissement de la bande, lesdites forces d'interface augmentant lesdites forces marginales en engendrant une réparti-30 tion de la réaction à la force de traction amincissante pour réguler l'amincissement progressif du verre jusqu'à 1'épaisseur requise. 3. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'on applique le long de ladite région longitudinale sur les marges de la bande des forces qui agissent longitudinalement et transversale- 35 ment par rapport à la bande en fournissant une commande progressive de l'effet amincissant de la force de traction agissant sur le verre déformable, et en ce qu'on règle ces forces marginales pour déterminer une répartition de la réaction effective à la force de traction le long de cette région pour réguler l'accélération du verre jusqu'à 40 ladite vitesse accrue. 27736 20 2053210 4. procédé suivant la revendication 3» caractérisé en ce qu'on exerce sur le verre des forces marginales dirigées longitudiaalement et vers l'extérieur en une série d1emplacements espacés le long de ladite région de la bande, en ce qu'on règle aussi bien en grandeur qu'en direction les forces marginales à chaque emplacement de sorte que les forces de chaque emplacement fournissent une réaction à la force d'amincissement agissant sur le -verre en aval de cet emplacement, ce qui permet de réaliser une commande progressive de l'effet amincissement de la force de traction agissant sur le verre déformable et de produire l'amincissement graduel de la bande jusqu'aux largeur et épaisseur désirées. 5. Procédé suivant la revendication 4, caractérisé en ce qu'on applique lesdites forces marginales en attaquant les marges de la bande et en réglant aussi bien envaleur qu'en direction la vitesse du verre dans les marges de la bande en chaque emplacement, de sorte que la commande de largeur de la bande alors que la bande s'amincit vers son épaisseur finale se produit contre la force de retenue ainsi excercée sur la bande en direction transversale. 6. Verre float d'épaisseur comprise dans la gamme allant de 3 à 1,5 mm produit par le procédé suivant une quelconque des revendications 1 à 5. 7. Verre float de 2 mm d'épaisseur produit suivant une quelconque des revendications 1 à 5.