Brevet FR2035936A1 — publié le 19701224

La présente invention se rapporte à un système pour.traiter de la musique afin d'effectuer un effet de trémolo et un effet de choeur en traitant un signal de fréquence audio, et plus particulièrement elle se rapporte à un système pour traiter de la musique 5 qui est capable de traduire chacun des spectres du signal de fréquence audio de telle façon que ceux-ci varient en fréquence, en phase et en amplitude. Un effet de trémolo classique dans un grand orgue est effectué en faisant varier la pression de l'air et en produisant l'am-10 plitude et la variation de fréquence. Un effet céleste classique ou un isffet d'ensemble dans un grand orgue est effectué en fournissant des interférences entre les tuyaux qui sont intentionnellement désaccordés légèrement par rapport les uns aux autres. Un effet de vibrato classique dans un orgue électronique est effec-15 tué par la modulation de fréquence. Un effet de trémolo classique dans un orgue électronique est effectué par la modulation d'amplitude. les effets mentionnés ci-dessus sont dus à la variation des vecteurs, c'est-à-dire la variation spectrale du-signal de fré-20 quence audio. L'effet de vibrato est dû aux variations angulaires des vecteurs d'amplitude constante . L'effet de trémolo est dû aux variations d'amplitude des vecteurs à angle constant. L'effet de trémolo d'un grand orgue est semblable à l'effet d'interférence et est dû. aux variations ou fluctuations d'amplitude et aux 25 variations ou fluctuations angulaires des vecteurs. L'effet céleste ou l'effet d'ensemble d'un grand orgue est l'effet d'interférence qui est expliqué par les fluctuations des vecteurs ayant les extrémités se déplaçant sur un lieu circulaire. La description suivante expose les raisons pour lesquelles 30 les effets mentionnés ci-dessus du grand orgue sont supérieurs aux effets de trémolo et de vibrato classiques d'un orgue'électronique. La première raison est la qualité de la tonalité. L'effet d'interférence d'un grand orgue a une qualité de tonalité meil-35 leure quant, à la fois,à la clarté et à]a longueur de la tonalité d'un orgue électronique produites par la modulation de phase ou de fréquence correspondant à la fluctuation angulaire du vecteur et à la modulation d'amplitude correspondant à un changement d'amplitude du vecteur. 40 La seconde raison est la différence dans la complexité de 70 10948 2 2035936 l'effet. Les fréquences d'interférences fondamentales entre les tuyaux accordés et les tuyaux légèrement désaccordés sont différentes respectivement les unes des autres du fait des hauteurs différentes des tuyaux accordés. Les fréquences d'interférences 5 entre les harmoniques des tuyaux accordés et des tuyaux désaccordés sont également différentes respectivement, les unes des autres, selon l'ordre des harmoniques. C'est-à-dire, lorsque plusieurs tuyaux résonnent ensemble, les fréquences d'interférences des tuyaux sont nombreuses et leur relation e-st très complexe, et ainsi 10 l'effet d'ensemble ou de choeur est complètement effectué. Contrairement à l'effet céleste ou à l'effet d'ensemble d'un grand orgue, l'effet de vibrato et l'effet de trémolo d'un instrument musical électronique sont monotones du fait qu'habituellement une seule fréquence de vibrato et une seule fréquence de trémolo sont uti-15 Usées, La troisième raison est dans la distribution spatiale ; c'est-à-dire les effets d'étalement des sons. Le grand orgue a plusieurs tuyaux agencés dans une pièce et le son des tuyaux est écouté dans plusieurs directions à la fois. Une technique classique pour 20 avoir une étendue de sons dans un orgue électronique est d'utiliser un système multivibrateur et reproducteur semblable au système décrit dans le brevet américain N° 3.083.606. Même si ce système multivibrateur ou reproducteur est utilisé, cependant, une perte de l'effet d'interférence complexe et le dé-25 faut dans l'impression monotone ne sont pas surmontés. Une autrè technique classique pour améliorer les défauta mentionnés ci-dessus et pour avoir une étendue de sons, est d'utiliser un haut-parleur rotatif. Cependant, la construction de haut -parleurs rotatifs mécani-30 ques a beaucoup de défauts, par exemple, les difficultés de démarrage et d'arrêt instantanés, la difficulté dans la commande de la vitesse de rotation, la difficulté dans la variation de la profondeur de modulation, la production de bruits de rotation et leur persistance. 35 Une autre technique pour améliorer les défauts mentionnés ci-dessus et pour obtenir un étalement des sons est représentée dans la demande de brevet américain n° 826.190, déposée le 20 Mai 1969, pour au nom de 40 Quelques modifications à cette autre technique ont été trou 70 10948 3 2035936 vées pour améliorer l'effet du traitement de la musique dans une gamme de fréquence basse. C'est un objet principal de la présente invention de fournir un système pour traiter la musique en vue d'améliorer un effet de 5 vibrato et de trémolo utilisé largement dans la musique en compliquant les déplacements des vecteurs de fréquence d'un signal de fréquence audio et en réduisant l'impression d'une fluctuation monotone. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un 10 système pour traiter la musique caractérisé par un effet de trémolo dans lequel la valeur,et la fréquence de la fluctuation du spectre du signal de fréquence audio, est petite dans une gamme de fréquence basse et grande dans une gamme de fréquence élevée. C'est un autre objet de la présente invention de fournir un 15 moyen effectif pour réduire et de plus éliminer les tremblotte-ments et trépidations indésirables de la musique en partie basse causés par la fluctuation des spectres à basse fréquence du signal. C'est encore un objet de la présente invention de prévoir 20 un système pour traiter la musique caractérisé par un effet de trémolo dans lequel au moins soit la valeur ou la fréquence de fluctuation des vecteurs du signal de fréquence augmente avec l'augmentation dans la fréquence du signal de fréquence audio de façon à ce que la fluctuation décroisse simultanément. 25 C'est un autre objet encore de la présente invention de pré voir un procédé pour ajouter un effet de trémolo qui donne seulement une légère impression de fluctuation simultanée aux signaux d'un instrument musical électrique ou électronique, un instrument musical classique, un disque enregistré, une bande enregistrée, 30 une voix humaine, etc.... Un autre objet encore de la présente invention est de prévoir un procédé pour produire un nouvel effet de fluctuation qui est différent des effets de trémolo et de vibrato classiques en utilisant un système comportant une pluralité de canaux dont au 35 moins un a un moyen de modulation qui en fait partie. Un autre objet encore de la présente invention est de prévoir un effet de trémolo ayant une distribution spatiale et un étalement des sons. Un autre objet encore de la présente invention est de pré-40 voir une fluctuation identique à une interférence d'une tonalité 70 10948 4 2035936 ayant plus de clarté et de longueur de qualité de tonalité que les effets de vibrato et de trémolo classiques„ Un autre objet encore de la présente invention est de prévoir un effet de trémolo qui ne doit pas donner l'impression d'une 5 fluctuation simultanée en utilisant une ligne à retard, un déca-leur de phase ou un séparateur de phase, dont la phase séparée augmente selon une augmentation en fréquence du signal d'entrée. Un autre objet encore de la présente invention est de fournir un moyen aisé pour commander la profondeur et la vitesse des fluc-10 tuations. Un autre objet encore de la présente invention est de fournir un nouvel effet de trémolo en convertissant un signal de fréquence audio en une pluralité de signaux dont au moins un est surmodulé, c'est-à-dire, que la profondeur de modulation de phase est égale 15 à plus de + radians et préférablement plus que + radians, ou que le rapport de modulation d'amplitude excède 100 56, spécialement dans l'intervalle à haute fréquence. Tous ces objectifs sont effectués en employant un système pour traiter la musique selon la présente invention comprenant : 20 un séparateur de gamme de fréquence séparant un signal de fréquence audio en une pluralité de signaux de sous-bande ; au moins un système de modulation ayant plusieurs canaux de transmission couplés au séparateur de gamme de fréquence par l'intermédiaire d'un moyen de distribution, au moins l'un de ces canaux de transmission 25 étant prévu avec un moyen de modulation ayant des signaux de modulation qui ont une fréquence dans une gamme de fréquence sous-audio et au moins l'un de ceux-ci étant différent en phase par rapport au restant, et, de ce fait, chacun des signaux de sous-bande autre que le plus bas est alimenté à ce moyen de distribution pour 30 former plusieurs signaux distribués qui sont convertis en plusieurs signaux transmis par l'intermédiaire de cette pluralité de canaux de transmission ; et un moyen de couplage pour coupler tous ces signaux transmis et ce signal de sous-bande le plus bas, les uns aux autres électriquement et/ou acoustiquement, ce moyen de modu-35 lation modulant ces signaux distribués de telle façon que la profondeur de modulation et/ou la fréquence de modulation augmente avec une augmentation en fréquence des signaux distribués. Ces objets, caractéristiques et avantages de la présente invention et d'autres encore apparaîtront de la description sui-40 vante faite en relation avec les dessins ci-joints dans lesquels : 70 10948 5 2035936 la figure 1 est un diagramme de "blocs schématique d'un exemple de réalisation du système pour traiter la musique selon la présente invention. La figure 2 est un diagramme de la profondeur de modulation 5 par rapport à la caractéristique de fréquence d'entrée du moyen de modulation. la figure 3 est un diagramme de la fréquence de modulation par rapport à la caractéristique de fréquence d'entrée du moyen de modulation. 10 La figure 4 est un diagramme de blocs schématique d'un second exemple de réalisation du système de la présente invention. La figure 5 est un diagramme de vecteurs expliquant le fonctionnement du système de la figure 4. La figure 6 est un diagramme schématique d'un troisième exem-15 pie de réalisation du système de la présente invention pour produire un effet ressemblant à une interférence. La figure 7 est un diagramme de vecteurs expliquant le fonctionnement du système de la figure 6. La figure 8 est un diagramme de la phase par rapport à la ca-20 ractéristique de fréquence d'un autre exemple de réalisation du moyen de modulation qui est utilisé dans le système selon la présente invention pour traiter la musique. La figure 9 est un diagramme de la déviation de phase par rapport à la caractéristique de fréquence du moyen de modulation 25 pour lequel la phase par rapport à la caractéristique de fréquence est représentée dans la figure 8. La figure 10 est un diagramme de la phase par rapport à la caractéristique de fréquence d'un autre exemple du moyen de modulation qui est applicable au système.de la présente invention pour 30 traiter la musique. La figure 11 est un diagramme de la déviation de phase par rapport à la caractéristique de fréquence du moyen de modulation pour lequel la phase par rapport à la caractéristique de fréquence est représentée dans la figure 10. 35 La figure 12 est un diagramme de circuit d'un exemple du cir cuit de décalage de phase. La figure 13 est un diagramme de la caractéristique de phase du circuit représenté dans la figure 12 et la caractéristique de phase d'un autre exemple de réalisation du moyen de modulation» 40 la figure 14 est un diagramme de"circuit d'un exemple d'une 70 10948 6 2035936 résistance variable » La figure 15 est un diagramme de blocs schématique d'un exemple de réalisation d'un moyen de modulation comportant les circuits de décalage de phase représentés dans la figure 12„ 5 La figure 16 est un diagramme d'un exemple d'une caractéris tique de phase préférée d'un exemple de réalisation du moyen de modulation. La figure 17 est un diagramme d'un exemple d'une caractéristique de déviation de phase d'un exemple de réalisation du moyen 10 de modulation. La figure 18 est un diagramme de la caractéristique de phase du circuit de décalage de phase représenté dans la figure 12. La figure 1,9 est un diagramme de la caractéristique de déviation de phase du circuit de décalage de phase représenté dans la 15 figure 12. La figure 20 est un diagramme d'un exemple de la caractéristique de déviation de phase du moyen de modulation, et La figure 21 est un diagramme d'un autre exemple de la caractéristique de déviation de phase d'un moyen de modulation-20 En se référant à la figure 1, un signal de fréquence audio appliqué à une borne d'entrée 100 est conduit par l'intermédiaire d'un moyen de connexion 99 à un séparateur de gamme de fréquence 80 dans lequel il est séparé en fréquence en une pluralité de signaux de sous-bande de fréquence audio, par exemple trois signaux 25 de sous-bande. Le signal le plus bas des trois signaux de sous-baride est appliqué à un moyen de couplage 170 par l'intermédiaire d'un conducteur 81. Le séparateur de gamme de fréquence 80 est couplé à au moins un système de modulation, par exemple deux systèmes de modulation 92 et 93 par l'intermédiaire de conducteurs 30 82 et 83, respectivement,, Le système de modulation 92 a trois canaux de transmission 111, 112 et 113 connectés par l'intermédiaire des conducteurs 101, 102 et 103» respectivement, à un moyen de distribution 120, qui est connecté au conducteur 82. Le système de modulation 93 a deux 35 canaux de transmission 114 et 115 connectés par l'intermédiaire de conducteurs 104 et 105, respectivement, à un moyen de distribution 121, qui est connecté au conducteur 83. Parmi ces cinq canaux de transmission 111 - 115 au moins un canal de transmission, par exemple quatre canaux de transmission 112 - 115 ont des moyens 40 de modulation 122 - 125 respectivement„ Les moyens de modulation 70 10948 7 2035936 122 - 125 ont des signaux de modulation qui ont une fréquence dans une gamme de fréquence sous-audio. Au moins l'un de ces signaux de modulation est différent en phase par rapport au restant. Les signaux de sous-bande autres que le plus bas sont 5 alimentés aux moyens de distribution 120 et 121 pour former cinq signaux distribués qui sont convertis en cinq signaux transmis par l'intermédiaire de ces cinq canaux de transmission 111 - 115. Cinq signaux transmis sont alimentés à un moyen de couplage 170„ Ces cinq signaux transmis et le signal de sous-bande le plus 10 bas alimentés par l'intermédiaire du conducteur 81 sont couplés électriquement et/ou acoustiquement ensemble les uns aux autres par le moyen de couplage 170. Ces moyens de modulation 122 - 125 modulent, respectivement, ces quatre signaux distribués de telle façon que la profondeur de 15 modulation et/ou la fréquence de modulation augmente avec une augmentation en fréquence des signaux distribués. Parmi les trois signaux de sous-bande, le signal de sous-bande sur le conducteur 81 se place dans la gamme de fréquence la plus basse ; le signal de sous-bande sur le conducteur 83 se pla-20 ce dans la gamme de fréquence la plus haute; et le signal de sous-bande sur le conducteur 82 se place dans la gamme de fréquence entre les deux premiers signaux. Lorsque les deux limites entre chacun des deux signaux de sous-bande sont situées, par exemple, à 250 Hz et 1.000 Hz, le signal de sous-bande le plus bas se 25 place entre 20 Hz et 250 Hz, le signal de sous-bande moyen se place entre 250 Hz et 1.000 Hz et le signal de sous-bande le plus élevé se place entre 1.000 Hz et 20.000 Hz. Le séparateur de gamme de fréquence 80 peut être formé depuis un filtre passe-bas, un filtre passe-bande et un filtre passe-haut. 30 les moyens de distribution 120 et 121 peuvent être simple ment formés de conducteurs connectant les conducteurs 82, 101, 102 et 103 et les conducteurs 83, 104 et 105, respectivement. Les signaux de sous-bande passant au travers des moyens de distribution 120 et 121 ne sont pas changés en spectre de fréquence et 35 sont préférablement changés en phase les uns des autres. Le moyen de couplage 170 comporte des amplificateurs 131 -136 connectés auxtransducteursélectro-acoustiques 141 - 146 respectivement. le signal de sous-bande le plus bas passant au travers du conducteur 81 pénètre dans le transducteur électro-acous-40 tique 141 par l'intermédiaire de l'amplificateur 131. Les signaux 70 10948 8 2035936 transmis depuis les canaux de transmission 111 - 115 pénètrent dans les transducteurs acoustiques 142 - 146 par l'intermédiaire des amplificateurs 132 - 136, respectivement. Au lieu de ces six amplificateurs 131 - 136 et de ces six 5 transducteurs électro-acoustiques 141 - 146, on peut utiliser une combinaison d'un amplificateur 137 et d'un transducteur électroacoustique 147 connectée au conducteur 81 et aux canaux de transmission 111 - 115 par l'intermédiaire des résistances 151 - 156, respectivement. 10 Au moins l'un des canaux de transmission 111, 112 et 113 dans le système de modulation 92 et les canaux de transmission 114 et 115 dans le système de modulation 93 ont un moyen de modulation, respectivement, par exemple, 122, 123, 124 et 125. En se référant à la figure 1, le système de modulation 92 a le canal de trans-15 mission 111 qui n'a pas de moyen de modulation mais un conducteur 121. Les moyens de modulation 122 - 125 ont des signaux de modulation dont chacun a une fréquence dans une gamme de fréquence sous-audio, par exemple, depuis 0,5 Hz à 10 Hz. Parmi ces signaux de 20 modulation, au moins un signal de modulation est différent en phase par rapport au restant. Les moyens de modulation 124 et 125 dans le système de modulation 93 ont un signal de modulation plus élevé en profondeur de modulation et/ou en fréquence de modulation que celui des moyens 25 de modulation 122 et 123 dans le système de modulation 92. Le signal de sous-bande le plus bas sur le conducteur 81 n'est pas modulé. Par exemple, les moyens de modulation 122 et 123 ont les signaux de modulation semblables en fréquence par exemple de 5 Hz, 30 et différents en phase les uns des autres, par exemple, les phases étant opposées les unes aux autres. Les moyens de modulation 124 et 125 ont également le signal de modulation ayant une autre même fréquence de 10 Hz les uns aux autres et des phases différentes, par exemple, des phases opposées, les unes des autres. 35 Les moyens de modulation 122 - 125 modulent de préférence les signaux distribués sur les conducteurs 102 - 105 de telle façon que la profondeur de modulation et/ou la fréquence de modulation augmente avec une -augmentation en fréquence des signaux distribués alimentés aux moyens de modulation 122 - 125. Il est 4.0 encore plus préférable d'avoir la profondeur de modulation maxi 70 10948 9 2035936 mum dépassant + —ïj— radians pour une modulation de phase et la profondeur de modulation maximum dépassant 100 # pour une modulation d'amplitude. Deux exemples de profondeur de modulation par rapport à la 5 caractéristique de fréquence audio sont représentés dans la figure 2. la ligne en pointillés (a) représente une augmentation continue en profondeur de modulation avec une augmentation en fréquence du signal de fréquence audio d'entrée..la ligne en trait plein (b) représente une augmentation par échelons dans la profondeur de 10 modulation avec une augmentation en fréquence du signal de fréquence de modulation d'entrée, la figure 3 représente deux exemples de fréquence de modulation par rapport à la caractéristique de fréquence audio. la ligne en pointillés (c) représente une augmentation continue et la ligne en trait plein (d) représente une 15 augmentation par échelons avec une augmentation en fréquence du signal. Selon l'exemple de réalisation du système pour traiter la musique, représenté dans la figure 1, le signal se plaçant dans la sous-bande la plus basse de fréquence contenant la partie basse de 20 la musique, est conduit par l'intermédiaire du séparateur de gamme de fréquence 80 et du conducteur 81, aux amplificateurs de puissance 131 et 137 et aux transducteurs électro-acoustiques 14-1 et 14-7 sans être modulé par n'importe quel moyen de modulation, de telle façon qu'aucun tremblement et vibration indésirables ne 25 se produit dans la sous-bande la plus basse qui contient la partie basse de la musique. D'autre part, les signaux de sous-bande sur les conducteurs 82 et 83, qui sont plus élevés en fréquence que le signal de sous-bande le plus bas et contiennent la partie mélodie de la musique, sont convertis en plusieurs signaux transmis par 30 le système de modulation 92, 93, et couplés ensemble par le moyen de couplage 170 et finalement sont changés en un signal avec des spectres de fréquence dont chacun fluctue d'une façon différente l'un par rapport à l'autre. En se référant à la figure 4, un signal de fréquence audio 35 appliqué à une borne d'entrée 100 est relié à un séparateur de gamme de fréquence 80 par l'intermédiaire d'un moyen de connexion 99 et est séparé en deux signaux de sous-bande de fréquence audio. Ces deux signaux de sous-bande apparaissent sur les conducteurs 81 et 82 respectivement, le premier signal de sous-bande sur le 40 conducteur 81 est inférieur en fréquence au second signal de sous- 70 10948 10 2035936 "bande sur le conducteur 820 Le séparateur de gamme de fréquence 80 peut être formé d'un filtre passe-bas et d'un filtre passe-haut, dont le croisement sur la fréquence est, par exemple, 250 Hz. Bien que le croisement 5 approprié sur la fréquence se place habituellement entre 200 Hz et 400 Hz, il dépend de la caractéristique des filtres et des spectres du signal de fréquence audio» Le conducteur 82 connecte le séparateur de gamme de fréquence 80 au système de modulation 94« Le système de modulation 94 est 10 un système modifié du système de modulation 92 représenté dans la figure 1. Le système de modulation 94 a deux moyens de modulation 122 et 123 qui sont tous deux connectés au conducteur 82. Le signal de sous-bande inférieur sur le conducteur 81 et le signal transmis depuis les moyens de modulation 122 et 123 sont envoyés 15 dans un moyen de couplage 171» Le moyen de couplage 171 couple le signal de sous-bande inférieur sur le conducteur 81 et le signal transmis depuis le moyen de modulation 122 électriquement par l'intermédiaire d'un moyen de couplage électrique comprenant des résistances 157 et 158 et les transforme en sons par le transduc-20 teur électro-acoustique 148 par l'intermédiaire d'un amplificateur de puissance 138. Le moyen de couplage 171 couple également le signal de sous-bande inférieur sur le conducteur 81 et le signal transmis depuis le moyen de modulation 123 électriquement par l'intermédiaire d'un moyen de couplage comprenant les résis-25 tances 159 et 160 et les transforme en sons par un amplificateur de puissance 139 et un transducteur électro-acoustique 149. Les sons émanant des transducteurs électro-acoustiques 148 et 149 sont couplés acoustiquement dans l'air. Les moyens de modulation 122 et 123 ont un signal de modula-30 tion et un autre signal de modulation de fréquence sous-audio, respectivement. Le signal de modulation est différent en phase de cet autre signal de modulation, par exemple, de TT radians et est le même en fréquence à cet autre signal de modulation. Les moyens de modulation 122 et 123 modulent les signaux distribués, c'est-35 à-dire les signaux d'entrée auxmoyensde modulation 122 et 123, de telle façon que la profondeur de modulation et/ou la fréquence de modulation augmente avec une augmentation en fréquence des signaux d'entrée. Les moyens de modulation 122 et 123 ont de préférence la profondeur de modulation maximum dépassant + —jy- radians pour 40 une modulation de phase et la profondeur de modulation maximum 70 10946 n 2035936 excédant 100 $> pour une modulation d'amplitude. En se référant à la figure 4, le signal de sous-bande inférieur sur le conducteur 81, qui contient la partie basse de la musique, n'est pas modulé par quelques moyens de modulation et aucun trem-5 blement ou vibration non plaisant ne se produit. D'autre part, le signal de sous-bande supérieur sur le conducteur 82, qui est supérieur en fréquence au signal inférieur et contient la partie mélodie de la musique, est traité' par le système de modulation 94 et le moyen de couplage 171 en vue d'être changé en un signal avec 10 des spectres de fréquence dont chacun fluctue de façon différente l'un de l'autre, les fonctions de base sont expliquées avec la figure 5o le signal de fréquence audio tel que la musique généralement a beaucoup de spectres de fréquence. Chaque spectre peut être 15 représenté par un vecteur de fréquence sur un diagramme de vecteur. la figure 5 est un diagramme de vecteur d'un signal de sortie o O A du moyen de modulation 122, un signal de sortie B du moyen de O modulation 123 et un signal C correspondant aux sons couplés dans 20 l'air après qu'ils soient transmis par les résistances 158, 160, les amplificateurs de puissance 138, 139, les transducteurs électro-acoustiques 148, 149. Dans la figure 5, le signal au conduc-teur 82 est représenté par le vecteur 01. le moyen de modulation 122 décale le vecteur 01 en un vecteur vers un vecteur A en phase 25 par un maximum de f radians, et le moyen de modulation 123 décale —* o le vecteur 01 vers un vecteur B en phase par un maximum de - r O O radians. Ainsi les vecteurs A et B sont symétriques par rapport au O O O vecteur 01. la somme des vecteurs A et B est un vecteur C. lorsque la déviation de phase maximum produite par les moyens 30 de modulation 122 et 123 et radians a une fréquence d'entrée o o f du signal, les vecteurs A et B se déplacent symétriquement les uns par rapport aux autres entre des angles - ^ et +f; le vecteur O O O t C, qui est la somme des vecteurs A et B, s'allonge et se rétrécit en longueur 0C, et ÔUT. lorsque la déviation de phase maximum se tT ° 35 trouve entre 0 et -rjy— radians, la longueur du vecteur C varie entre 0 et OCq, et la fréquence de 1'augmentation et de la diminution est deux fois la fréquence de modulation des moyens de modulation 122 et 123. lorsque la déviation de phase maximum se trou- M» © © j ve entre —etTTradians, les vecteurs A et B se déplacent symé-40 triquement les uns par rapport aux autres entre des angles - ^et 70 10948 12 2035936 + , ou f se trouve entre et Tt radians. le vecteur C augmente et diminue entre et CQ aussi bien qu'entre Cq et O et le vecteur C augmente et diminue quatre fois pendant une période de modulation. En général, lorsque la déviation de phase maximum se 5 trouve entre et ^ ra fois aussi grande que la fréquence de modulation. Lorsque la déviation de phase maximum augmente avec une augmentation en fréquence d'entrée f, la profondeur de modulation augmente initialement 10 et alors la fréquence de modulation augmente avec une augmentation en fréquence d'entrée» Selon le fonctionnement ci-dessus, l'exemple de réalisation de la présente invention représenté dans la figure 4- convertit le signal de fréquence audio d'entrée en un nouveau signal ayant la 15 caractéristique qu'au moins soit la profondeur de modulation, soit la fréquence de modulation,augmente avec une augmentation en fréquence du signal audio d'entrée. Lorsque la position d'un auditeur est à égale distance des transducteurs électro-acoustiques 148 et 149» les signaux acousti-20 ques émanant de ces transducteurs 148 et 149 sont également retardés en atteignant la position de l'auditeur et ensuite sont couplés ensemble. L'amplitude du signal coupLé est un maximum à toutes les fréquences au moment où les déviations de phase des moyens de modulation 122 et 123 sont 0 radian, c'est-à-dire, lorsque le signal 25 acoustique a une pluralité de vecteurs correspondant auxspectres de fréquence de ce signal acoustique, tous les vecteurs deviennent maximum en amplitude au même moment. Cependant, lorsque la position de l'auditeur n'est pas à égale distance des transducteurs électro-acoustiques 148 et 149, 30 les signaux acoustiques voyagent de ces transducteurs 148 et 149 vers la position de l'auditeur dans des longueurs de temps différentes les unes par rapport aux autres. En conséquence, la différence de phase entre ces signaux acoustiques, à la position de l'auditeur augmente en proportion à la fréquence des signaux acousti-35 ques. Même si la déviation de phase des modulateurs 122 et 123 est 0 radian, il y a une différence de phase augmentant avec une augmentation en fréquence du signal acoustique et l'amplitude du signal couplé n'est pas maximum dans toutes les fréquences au même moment» En conséquence, les fluctuations des vecteurs du signal produit 40 par l'exemple de réalisation de la figure 4, deviennent très com- 70 10948 13 2035936 plexes. Les signaux modulés produits par les moyens de modulation 122 et 123 n'ont pas besoin d'avoir exactement des phases opposées. 5 En se référant à la figure 6, un signal de fréquence audio appliqué à une borne d'entrée 100 est relié par l'intermédiaire d'un moyen de connexion 99 à un séparateur de gamme de fréquence 80 et est séparé en deux signaux de sous-bande de fréquence audio. Par exemple, le signal de sous-bande inférieur contient les spectres 10 de fréquence depuis 20 Hz à 250 Hz et le signal de sous-bande supérieur contient les spectres de fréquence depuis 250 Hz à 20.000 Hz. Le signal de sous-bande inférieur apparaît sur un conducteur 81 et le signal de sous-bande supérieur apparaît sur un conducteur 82. Le conducteur 82 connecte un système de modulation 95 à 15 un séparateur de gamme de fréquence 80. Le système de modulation 95 est un système modifié du système de modulation 92 de la figure 1. En se référant à la figure 1, lorsque les conducteurs 103, le canal de transmission 113 et le moyen de modulation 123 sont éliminés et que le moyen de distri-20 bution 120 est un conducteur connectant le conducteur 82 auxconducteurs 101 et 102, alors le système de modulation 95 est obtenu tel que représenté dans la figure 6. Le signal de sous-bande inférieur sur le conducteur 81 est transmis par l'intermédiaire d'un amplificateur de puissance 131 à un transducteur électro-acous-25 tique 141 et est transformé en sons. Le signal de sous-bande supérieur sur le conducteur 121 et le signal de sortie depuis le moyen de modulation 122 sont couplés ensemble par un moyen de couplage électrique comprenant des résistances 152 et 153 et transformés en sons par un amplificateur de puissance 137 et un transducteur 30 électro-acoustique 147. Un moyen de couplage 172 comporte les résistances 152, 153, les amplificateurs de puissance 131, 137» les transducteurs électro-acoustiques 141 et 147. Le moyen de modulation 122 module le signal distribué identique avec le signal de sous-bande sur le conducteur 82, de telle façon que la profondeur 35 de modulation et/ou la fréquence de modulation augmente avec une augmentation en fréquence du signal distribué sur le conducteur 82. Le moyen de modulation 122 a préférablement la profondeur de *Tf modulation maximum excédant + —radians pour une modulation de phase et la profondeur de modulation maximum excèdent 100$ pour 40 une modulation d'amplitude. 70 10948 H 2035936 La figure 7 représente un diagramme de vecteur de signaux de O O O sortie A et B depuis le système de modulation 95 et un signal C qui correspond au signal combiné couplé par l'intermédiaire des résistances 152 et 153» Le signal sur le conducteur 82 est essen- O 5 tiellement le même que le signal A„ Le moyen de modulation 122 con- O O vertit le vecteur A en un vecteur B de telle façon qu'il soit dé- o o calé depuis le vecteur A de fradians. Un vecteur C, c'est-à-dire, O O la somme des vecteurs A et B, se déplace sur un lieu géométrique O circulaire 0CCn selon la rotation du vecteur B sur un cercle de U _ O 10 centre 0 et de rayon OA. Lorsque l'angle du vecteur B fluctue en- O tre f radians et -if radians, le vecteur C se déplace entre C et C*. • O Gomme résultat, le mouvement du vecteur G ressemble à l'interférence et la qualité de tonalité du son représenté par le vecteur O C a une longueur et une clarté similaire à l'interférence. Du fait 15 que la déviation de phase maximum du moyen de modulation 122 aug- O mente avec une augmentation en fréquence d'entrée, le vecteur B voyage ainsi plus vite sur le cercle ayant le centre 0 avec une augmentation en fréquence du signal d'entrée. La fluctuation du O vecteur 0 augmente également initialement en profondeur et, de ce 20 fait, en fréquence avec une augmentation en fréquence d'entrée. Lorsque le moyen de couplage 171t représenté dans la figure 4 est utilisé à la place du moyen de couplage 171 dans la figure O 6, le vecteur C ne peut devenir un maximum au moment où la déviation de phase est 0 radian à une position de l'auditeur qui n'est 25 pas à égale distance des transducteurs électro-acoustiques 148 et 149» En conséquence, une fluctuation plus complexe du signal de fréquence audio est produite. Ce qui va suivre est une description du moyen de modulation applicable à un système pour traiter la musique. La profondeur de 30 modulation d'un modulateur classique a été limitée à une gamme entre O io à 100 $> pour la modulation d'amplitude et entre - *Tty4 radians à Tty4 radians pour la modulation de phase et la profondeur de modulation étant constante sans tenir compte de la fréquence du signal qui doit être modulé. 35 Lorsque la profondeur de modulation d'amplitude dépasse 100 # c'est-à-dire surmodulation ou lorsque la profondeur de modulation de phase dépasse + -4y— radians, un effet plus complexe est produit tel que mentionné ci-dessus,, Le premier exemple de réalisation du moyen de modulation 40 pour le système pour traiter la musique a une construction dans laquelle la caractéristique de décalage de phase ou le temps de 70 10948 15 2035936 retard du circuit de retard fluctue. la figure 8 représente une caractéristique X de décalage de phase d'un circuit de retard, le décalage de phase H de la figure 8 augmente exponentiellement avec une augmentation logarith-5 mique de la fréquence du signal d'entrée, lorsque le temps de retard du circuit de retard fluctue, la caractéristique de décalage de phase fluctue entre X' et X'1 tel que représenté dans la figure 8, et la modulation de phase se produit de telle façon que la déviation de phase maximum + AH et -AH Q„ de la modulation IilaX luaX 10 de phase augmente avec l'augmentation de fréquence du signal d'entrée, tel que représenté dans la figure 9. le second exemple de réalisation du moyen de modulation pour le système pour traiter la musique est l'un de ceux dans lequel la caractéristique de décalage de phase fluctue, l'exemple 15 de réalisation sera représenté avec des réseaux ci-après. Une ligne courbe Y dans la figure 10 représente une caractéristique de décalage de phase dans laquelle le taux de l'incrément du décalage de phase $ augmente avec une augmentation en fréquence du signal d'entrée. Si la ligne courbe Y fluctue en une direction parallèle ;;0 à l'axe de fréquence entre une ligne courbe Y' et une autre ligne courbe Y*', une déviation de phase depuis la ligne courbe Y se produit entre la déviation de phase maximum +A uiaX max tel que représenté dans la figure 11. la caractéristique de- déviation de phase +Aj5 Q„,tel que représenté dans la figure 11,est luaX 25 également utilisable dans un système pour traiter la musique. Un tel moyen de modulation est représenté dans la figure 12. le circuit de décalage de phase de la figure 12 comporte une résistance R, un condensateur G et un séparateur de phase qui est composé d'un transistor Q, et des résistances R-g et R^ (= Rg). 30 Ce transistor Q sépare le 3ignal appliqué à une borne d'entrée 230 en deux signaux qui sont opposés en phase, et ces deux signaux sont couplés ensemble par l'intermédiaire d'un dispositif de couplage comprenant la résistance R et le condensateur C, à la borne de sortie 330. 35 la fonction de transfert G-(s) du circuit de décalage de pha se représenté dans la figure 12 est : o> où s est une fréquence angulaire complexe, la caractéristique de transfert d'amplitude de l'équation (1), c'est-à-dire le gain du 40 circuit de décalage de phase, est constant sans tenir compte de 70 10948 16 2035936 la fréquence, et la caractéristique de phase varie de O à-H radians lorsque la fréquence augmente, tel que représenté dans la ligne courbe z de la figure 13o la phase du signal est décalée de - radiansà une fré-5 quence moyenne f^ = ^TTRC, la fréquence moyenne fQ et la caractéristique de décalage de phase varient avec des variations en résistance de la résistance R, en capacitance du condensateur C, ou à la fois en résistance de la résistance R et en capacitance du condensateur C. En connectant plusieurs circuits de décalage de 10 phase en cascade et en égalisant chaque fréquence moyenne des circuits de décalage de phase, une caractéristique du décalage de phase totale de la forme de la ligne courbe z• de la figure 13 peut être obtenue. ïïne caractéristique de décalage de phase telle que représentée dans la figure 10 et une caractéristique de dé-15 viation de phase telle que représentée dans la figure 11 peuvent être obtenues en réglant la fréquence moyenne fQ à une valeur proche de la fréquence la plus élevée de la gamme de fréquence audio et en amenant la fréquence moyenne fg à fluctuer en faisant varier la résistance de la résistance R, la capacitance du conden-20 sateur C, ou à la fois la résistance de la résistance R et la capacitance du condensateur C„ la figure 14 représente un exemple du moyen pour amener la résistance de la résistance R à fluctuer» la résistance R est, par exemple, une résistance photosensible telle qu'un élément au 25 Cds ou CdSe exposé à la lumière d'une lampe 1 qui est allumée non seulement par l'alimentation de puissance en courant continu E pour polariser la valeur de la résistance R à quelque valeur moyenne, mais également par le signal de modulation en courant alternatif, œ qui amène la valeur de la résistance R à fluctuer autour de cette 30 valeur moyenne. le transistor Q peut être remplacé par un tube à vide, un transistor à effet de champ ou un transformateur, la résistance R peut être remplacée par toute résistance variable telle qu'un élément à effet Hall, le condensateur C peut être remplacé par 35 toute bobine de réactance telle qu'un inducteur. la figure 15 représente un exemple du moyen de modulation qui comporte trois circuits de décalage de phase 301, 302 et 303, un circuit de polarisation. 300 et un circuit suiveur émetteur 304 connectés en cascade., Un signal de fréquence audio appliqué à 40 une borne d'entrée 310 est alimenté, par l'intermédiaire d'un con 70 10948 17 2035936 densateur de couplage Cq et d'une borne 311, à la base du transistor Q|, qui est polarisé par les résistances R^ et R^, et apparaît à une borne de sortie 312. Le signal à la borne 312 est alimenté par l'intermédiaire d'un circuit de décalage de phase sem-5 blable 302 à la borne 313 et ensuite par l'intermédiaire d'un autre circuit de décalage de phase semblable 303 à la borne 314 d'un circuit suiveur émetteur 304 et finalement apparaît à la borne de sortie à faible impédance 315. Les résistances R^, R^ et R^ des circuits de décalage de 10 phase 301, 302 et 303, respectivement,sont des résistances photosensibles telles que des éléments au CdS ou au CdSe exposés à la lumière des lampes L|, Lg et L^, respectivement,qui sont éclairées par les alimentations de puissance en courant continu E^, Eg et Ej pour polariser chacune des résistances R^ Rg et R^, respecti- 15 vement, à quelque valeur moyenne et qui sont de plus allumées par des alimentations de puissance modulées e^, e2 et e^ en vue d'amener les résistances R1, R2 et R^ à fluctuer à des fréquences 3?1, ]?2 e-t *3 e^ à. ^-es phases oc^, oc2 et oc^, respectivement, aux environs des valeurs moyennes. 20 Les circuits de décalage de phase 301, 302 et 303 ont, par exemple, une caractéristique de décalage de phase selon la ligne courbe Z telle que représentée dans la figure 13 et ont des fréquences moyennes q et ^ q , respectivement. 1 1 2 2 3 3 Si ces trois fréquences moyennes sont égales, c'est-à-dire 25 fQ = l/^TTR^) = 1/(2TTR2C2) = 1/(2TTR5C3), (2) la caractéristique de décalage de phase totale par rapport à la fréquence devient une ligne courbe Z' représentée dans la figure 13. En réglant la fréquence moyenne f proche de la fréquence la plus élevée de la gamme de fréquence audio et' de plus en réglant 30 les alimentations de puissance de modulation en courant alternatif e.j, e^ et e^ à la même fréquence et à la même phase, le moyen de modulation représenté dans la figure 15 a une caractéristique de décalage de phase et une caractéristique de fluctuation telles que représentéesdans la figure 10, et la caractéristique de dévia-tion de phase telle que représentée dans la figure 11. Les circuits de décalage de phase peuvent être connectés en cascade à plus de trois et de préférence dix en nombre. Les exemples préférés de la caractéristique de décalage de phase et de la caractéristique de déviation de phase sont représentés dans les figures 16 et 17, respectivement, où la déviation de phase maximum excède 70 10948 18 2035936 + -g— radians et atteint + 2Tîradians. le troisième exemple de réalisation du moyen de modulation sera à présent décrit. Le circuit de décalage de phase représenté dans la figure 12, par exemple, a une caractéristique de décalage 5 de phase fluctuant en direction parallèle à l'axe de fréquence selon la fluctuation de la fréquence moyenne f (=1/(2TTRC) telle que représentée dans la figure 18, et a une caractéristique de déviation de phase maximum restreinte en une certaine "bande de fréquence telle que représentée dans la figure 19. lorsque 1/(2TTR^ 10 C^), l/(2TFRgC g), 1/(2TTRjC^), e ^, eg,^, Î1-j, E2, ^3» ^1 ' ^2 ^3 des circuits de décalage de phase 301, 302 et 303 représentés dans la figure 15 se rapportent les uns aux autres de la façon suivante : 1/(2TTR-JC 1 ) 15 e"l Ft=F2=F3 (5) a1=a2=0C3 les déviations de phase maximum des circuits de décalage de phase 20 301, 302 et 303 sont représentées par les lignes courbes 4-01, 402 et 403, respectivement, et la déviation de phase maximum totale est représentée par les lignes en traits pointillés 404 dans la figure 20» Bien que la déviation de phase effectuée par un circuit de décalage de phase ne dépasse pas + radians, une déviation de 25 phase plus grande peut être effectuée en mettant en cascade une pluralité de circuits de décalage de phase qui ont la même caractéristique» En conséquence, toute caractéristique de déviation de phase peut être effectuée en utilisant plus de trois circuits de décalage de phase et en agençant les fréquences moyennes et les 30 quantités de déviation de phase en relation appropriée telle que décrite ci-dessus» En gardant les fréquences ]?2 et aux mêmes fréquences comme dans l'équation (5) et en changeant les phases a^, a2 et oCj en 35 K 1 5^ ^2» ^2 ^ a3 » ^3 ^ 1 (7) la déviation de phase maximum décroît dans la gamme de superposition entre 402 et 401 ou 403 dans la figure 20» En résultat, les non-ondulations dans la déviation de phase maximum augmentent avec une augmentation de la fréquence du signal d'entrée appliqué 40 à la borne d'entrée 310 telle que représentée dans la figure 21» 70 10948 19 2035936 Lorsque les fréquences de modulation de phase Fg et *3 sont dans la relation F1 F2 la fréquence de modulation du moyen de modulation représenté 5 dans la figure 15 augmente avec une augmentation en fréquence du signal d'entrée appliqué à la borne d'entrée 310, Dans la relation (8), les fréquences F|, Fg *3 peuvent être en relation harmonique et de plus peuvent être dans la même phase les unes par rapport aux autres. 10 Dans la relation (8), les fréquences F.j, Fg et F^ peuvent également être en relation non harmonique. Un nombre de circuits de décalage de phase plus grand que trois peut être utilisé pour des effets plus complexes. Le système pour traiter la musique électroniquement peut 15 être fabriqué en utilisant les moyens de modulation qui sont des circuits de décalage de phase autres que ceux de la figure 12. Les mêmes effets mentionnés ci-dessus peuvent être obtenus par des méthodes mécaniques pour faire varier le temps de retard, la résistance de la résistance ou la réactance du self ou bobine 20 de réactance. Les moyens de modulation et les modulateurs mentionnés ci-dessus peuvent être des modulateurs de fréquence du fait que la modulation de fréquence est semblable à la modulation de phase. La présente invention peut être réalisée par un système pour 25 traiter la musique comprenant un séparateur de gamme de fréquence séparant un signal de fréquence audio en une pluralité de signaux de sous-bande ; au moins un système de modulation ayant plusieurs canaux de transmission couplés à ce séparateur de gamme de fréquence par l'intermédiaire d'un moyen de distribution, au moins l'un 30 de ces canaux de transmission étant prévu avec des moyens de modulation ayant des signaux de modulation qui ont une fréquence dans une gamme de fréquence sous-audio et au moins l'un étant différent en phase des restants, de ce fait chacun des signaux de sous-bande autre que le plus bas est alimenté au moyen de distribution 35 pour former plusieurs signaux distribués qui sont convertis en plusieurs signaux transmis par l'intermédiaire des canaux de transmission ; et un moyen de couplage pour coupler tous les signaux transmis et ce signal de sous-bande le plus bas les uns avec les autres électriquement et/ou acoustiquement, ce moyen de modula-40 tion modulant ces signaux distribués de telle façon que la pro 70 10948 20 203S936 fondeur de modulation et/ou la fréquence de modulation'augmente avec une augmentation en fréquence des signaux distribués, la présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire sus-5 ceptible de variantes et de modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. 70 10948 21 2035936 REVENDICATIONS 1 - Système pour traiter la musique caractérisé en ce qu'il comprend : un séparateur de gamme de fréquence séparant un signal de fréquence audio en une pluralité de signaux de sous-bande ; au 5 moins un système de modulation ayant une pluralité de canaux de transmission couplés à ce séparateur de gamme de fréquence par l'intermédiaire d'un moyen de distribution ; au moins un de ces canaux de transmission étant prévu avec un moyen de modulation ayant des signaux de modulation qui ont une fréquence en une gamme 10 de fréquence sous-audio et au moins l'un étant différent en phase des restants ; et de ce fait chacun des signaux de sous-bande autre que le plus bas est alimenté à ce moyen de distribution pour former une pluralité de signaux distribués qui sont convertis en plusieurs signaux transmis par l'intermédiaire des canaux de trans-15 mission ; et un moyen de couplage pour coupler tous les signaux transmis et ce signal de sous-bande le plus bas les uns aux autres électriquement et/ou acoustiquement, ce moyen de modulation modulant les signaux distribués de telle façon que la profondeur de modulation et/ou la fréquence de modulation augmente avec une 20 augmentation en fréquence des signaux distribués. 2 - Système selon la revendication 1,caractérisé en ce qu'au moins un des moyens de modulation est composé d'un modulateur de phase ayant une déviation de phase maximum dépassant+ radians . 25 3 - Système selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins l'un des moyens de modulation est composé d'un modulateur d'amplitude ayant une profondeur de modulation maximum dépassant 100 JÉ. 4 - Système selon.la revendication 2, caractérisé en ce que 30 les moyens de modulation comprennent un moyen de décalage de phase ayant un gain d'amplitude constant et un décalage de phase qui augmente en taux de l'incrément avec une augmentation en fréquence des signaux distribués, et de ce fait une fluctuation de la caractéristique de décalage de phase dans cette gamme de fréquence 35 de modulation sous-audio produit une modulation de phase ayant une déviation de phase maximum qui augmente avec une augmentation en fréquence du signal des canaux et qui excède + ~Ip- radians dans -la gamme de haute fréquence. 5 - Système selon la revendication 4, caractérisé en ce que 40 les moyens de décalage de phase comprennent une pluralité de cir 70 10948 22 2035936 cuits de décalage de phase connectés en cascade, chacun de ces circuits de décalage de phase ayant un gain d'amplitude constant et un décalage de phase qui varie graduellement de O radian à - TT radians avec une augmentation en fréquence du signal audio, 5 la quantité totale du décalage de phase des moyens de décalage de phase fluctuant à la fréquence de modulation sous-audio de telle façon que la déviation de phase de ces moyens de décalage de phase augmente avec une augmentation en fréquence du signal de fréquence audio. 10 6 - Système selon la revendication 5, caractérisé en ce que. le circuit de décalage de phase comporte un moyen de distribution, de phase distribuant un signal d'entrée du moyen de distribution de phase en deux signaux ayant des phases opposées les unes aux autres, et un dispositif de couplage qui comporte une résistance 15 et une bobine de réactance et qui combine ces deux signaux en un signal de sortie, et de ce fait, le produit de la résistance de la résistance et de la réactance de la bobine de réactance fluctue a une fréquence de la gamme de fréquence sous-audio. 7 - Système selon la revendication 6, caractérisé en ce que 20 les circuits de décalage de phase comportent un circuit de distribution de phase qui a une borne d'entrée et deux bornes de sortie et de plus une borne de sortie, une résistance connectée entre l'une des deux bornes de sortie et cette borne de sortie supplémentaire, et une bobine de réactance connectée entre une autre de 25 ces bornes de sortie et cette borne de sortie supplémentaire, ce signal d'entrée appliqué à la borne d'entrée étant distribué en deux signaux qui sont en phase opposée et qui apparaissent à ces deux bornes de sortie, respectivement, et de ce fait le produit de la résistance de cette résistance et la réactance de cette bo- 30 bine de réactance fluctue à une fréquence de la gamme de fréquence sous-audio» 8 - Système pour traiter la musique selon la revendication 7, caractérisé en ce que la résistance est une résistance photo-een-sible et dont la résistance fluctue à la même fréquence que la 35 fréquence de modulation sous-audio en réponse à la source lumineuse ayant une fluctuation d'intensité de lumière» 9 - Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de modulation comportent une pluralité de circuits de décalage de phase qui ont un gain d'amplitude constant et un dé- 40 calage de phase augmentant avec une augmentation en fréquence, la 70 10948 23 2035936 quantité de ce décalage de phase fluctuant à la fréquence de la gamme de fréquence sous-audio de telle façon que les circuits de décalage de phase produisent des modulations de phase en bande de fréquence, cette pluralité de circuits de décalage de phase étant 5 connectéeen cascade, les déviations de phase maximum de ces modulations de phase augmentant avec une augmentation en bande de fréquence, et le total de ces déviations de phase excédant + radians dans la gamme de fréquence élevée. 10 - Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que 10 le moyen de couplage comporte une pluralité d'amplificateurs de puissance et une pluralité de transducteurs électro-acoustiques connectés à cette pluralité d'amplificateurs de puissance respectivement en vue de transmettre une pluralité de signaux transmis et le signal de sous-bande le plus bas en sons respectivement et 15 combiner ensemble ces sons transmis. 11 - Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de couplage.comporte au moins un moyen de couplage électrique, au mo-ins un amplificateur de puissance connecté au moyen de couplage électrique, et au moins un transducteur électro-acous- 20 tique connecté à cet amplificateur de puissance, le moyen de couplage électrique couplant électriquement au moins deux des signaux de bande de fréquence les plus bas et la pluralité de signaux transmis. 12 - Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que 25 le séparateur de gamme de fréquence sépare le signal de fréquence audio en deux signaux de sous-bande ; les signaux supérieurs des signaux de sous-bande étant alimentés au système de modulation ; le nombre de systèmes de modulation est 1 ; le nombre des canaux de transmission est 2 ; et les signaux de modulation du moyen de 30 modulation sont différents en phase les uns des autres, le moyen de couplage couplant les signaux de sortie depuis ces deux canaux et le signal inférieur du signal de sous-bande depuis le séparateur de gamme de fréquence les uns avec les autres. 13 - Système selon la revendication 12, caractérisé en ce que 35 le moyen de couplage comporte deux moyens de couplage électrique dont l'un couple le signal de sous-bande inférieur et l'un des signaux transmis et dont l'autre couple le signal de sous-bande inférieur et un autre de ces signaux transmis, deux amplificateurs de puissance connectés à ce moyen de couplage électrique respec-40 tivement et deux transducteurs électro-acoustiques connectés à 70 10948 24 2035936 ces amplificateurs de puissance respectivement de telle façon que deux signaux acoustiques dispersés depuis les transducteurs électro-acoustiques sont combinés ensemble acoustiquement. 14 - Système selon la revendication 1, -caractérisé en ce que 5 le séparateur de gamme de fréquence sépare le signal de fréquence audio en deux signaux de sous-bande ; le signal supérieur des signaux de sous-bande est alimenté à un système de modulation ; et le nombre des canaux de transmission est 2, dont l'un a le moyen de modulation et dont l'autre est un conducteur pour transmettre 10 ce signal de sous-bande supérieur au moyen de couplage.