Brevet FR2027210A1 — publié le 19700925

i '2027210 Pour résoudre certains problèmes de mesure, en particulier des mesures de nombre de masse pour des spectromètres de masse, il est souhaitable d'avoir une grandeur qui soit proportionnelle au carré d'un champ magnétique, c'est-à-dire au nombre de 5 masse. Egalement dans d'autres cas, il est souhaitable d'avoir une grandeur qui varie avec le carré d'un champ magnétique, par exemple lors de la mesure de la force d'attraction d'un aimant, le dispositif suivant l'invention fournit directement une tension qui est proportionnelle au carré d'un champ magnétique. 10 On connaît des appareils de mesure de nombre de masse pour spectromètres de masse basés sur la mesure du champ magnétique à l'aide de générateurs de Hall. Cependant, il est extrêmement difficile de construire de tels appareils avec un degré suffisant de précision. Il est souhaitable de maintenir l'erreur de mesure 15 bien inférieure à une unité de nombre de mass^. En conséquence, dans des spectromètres de masse opérant jusqu'à un nombre de masse de 1000, la précision de mesure doit être de 0,05 %» ce pourcentage étant basé sur le nombre de masse. Du fait de la variation en fonction du carré, ceci signifie que le champ magnétique doit être 20 mesuré avec une [précision de 0,025 %• le générateur.de Hall est basé sur les caractéristiques de la matière et varie par conséquent individuellement d'un appareil à un autre, tout en étant sensible à des influences extérieures, principalement la température. le générateur de Hall doit être stabilisé en température a-25 vec une grande précision, ce qui constitue une opération laborieuse et difficile, et ce qui présente également l'inconvénient que la longueur de l'appareil de mesure dans la direction du champ est de nombreuses fois supérieure à celle du générateur de Hall. En plus de l'appareillage nécessaire pour maintenir constante la temr-30 pérature du générateur de Hall et pour alimenter ce générateur en un courant stable, il faut également prévoir un appareillage pour élever au carré la tension de sortie du générateur de Hall. Un autre type d'appareil de mesure de nombre de masse pour spectromètres de masse est basé sur un système à induction. Dans ce cas, 35 une boucle d'un conducteur est placée autour d'un pôle magnétique, la boucle est reliée à un amplificateur d'intégration dont la sortie est connectée à un dispositif d'élévation au carré. A des intervalles suffisamment rapprochés, l'aimant est démagnétisé et le dispositif est mis au zéro. Cependant, il est extrêmement diffici-40 le de réaliser un intégrateur dans lequel la précision de mesure 69 44907 2" 2027210 précitée est maintènue"pendant une certaine'période de temps. Le dispositif suivant l'invention est caractérisé essentiellement en ce qu'il comprend un certain nombre de systèmes mécaniquement oscillants et comprenant chacun un certain nombre de 5 conducteurs suspendus élastiquement (circuit primaire) et reliés à une source de courant alternatif d'une fréquence supérieure à la fréquence naturelle desdits systèmes, le circuit primaire peut comporter deux barres ou tubes parallèles, branchés électriquement en série et suspendus à des lames de ressort". Une tension est en-10 gendrée dans le circuit primaire et est proportionnelle au carré du champ magnétique. Cependant, la tension aux bornes du circuit primaire comprend également une composante due à sa résistance et à son inductance. Toute la partie ohmique et la majeure partie de la chute de tension inductive peuvent être éliminées en munissant 15 le dispositif d'un, circuit secondaire qui est relié mécaniquement au circuit primaire. Dans ce cas, le circuit primaire peut comporter deux tubes et le circuit secondaire peut être "constitué par des fils placés à l'intérieur des tubes et isolés de ces derniers, lorsque la précision doit être augmentée, on peut agencer le cir-20 cuit secondaire sous forme de deux fils, à savoir un fil situé de chaque côté des conducteurs du circuit primaire et relié mécaniquement à ceux-ci. Les fils sont tendus de façon que leurs parties libres aient une fréquence naturelle qui est bien supérieure à la fréquence de fonctionnement, la fréquence naturelle des ressorts 25 doit être élevée par comparaison au double de la fréquence de fonctionnement. En outre, la constante d'élasticité des ressorts doit être faible car il se produirait autrement une perturbation sous forme d'harmoniques impairs au cours de l'oscillation du système. 30 Ces objectifs contradictoires (haute fréquence du res sort = réssort raide, faible constante d'élasticité = ressort mou) peuvent être remplis d'une manière assez satisfaisante en réalisant les ressorts soit sous forme de ressorts à boucles, soit sous forme de lames de ressort normales de profil triangulaire. 35 En variante aux fils du circuit secondaire, il est éga lement possible de prévoir des tubes ou barres rigides qui sont articulés au centre et qui sont reliés mécaniquement au circuit primaire par des entretoises. L'articulation centrale et les appuis des extrémités des barres doivent être réalisés avec des élé-40 ments élastiques. 69 44907 3 2027210 Bu fait que les conducteurs du circuit secondaire sont mis en oscillation dans leurs points centraux mais sont fixai en leurs points d'extrémité et oscillent entre lesdits points de manière à être toujours relativement rectilignes, la tension induite 5 suit assez étroitement la variation du champ dans la partie centrale des conducteurs alors que le champ aux extrémités a une importance moindre. Cet effet est encore plus prononcé si les conducteurs du circuit primaire sont également réalisés sous forme de conducteurs rigides qui sont flexibles en leurs milieux. 10 D'autres avantages et caractéristiques de l'invention seront mis en évidence dans la suite de la description, donnée à titre d'exemple non-limitatif, en référence aux dessins annexés dans lesquels : - fig. la et lb représentent un mode de réalisation dans 15 lequel le circuit primaire forme également le circuit secondaire} - fig. 2, 3, 4a, 4b et 5 représentent différents modes de réalisation du'circuit secondaire; - fig. 6 représente un mode de réalisation dans lequel le circuit primaire est conçu différemment} 29 - fig. 7 représente un schéma d'un circuit de mesure a-ree compensateur, et - fig. 8 représente un schéma d'un circuit de mesure a-vec conversion numérique de la valeur mesurée. Sur la fig. la, on a désigné par 1 et 2 deux pôles ma- 25 gnétiques coopérant l'un avec l'autre et présentant des polarités - ' opposées} un conducteur 5 sous forme d'un tube ou d'une barre est suspendu à deux lames de ressort 4 de manière à pouvoir tourner perpendiculairement à son axe longitudinal et au champ magnétique. Le dispositif comprend deux systèmes oscillants du type précité, 30 comme indiqué sur la fig. lb, ces systèmes étant reliés électriquement en série. Les conducteurs sont branchés dans un pont dont les autres branches contiennent un condensateur 5* une résistance fixe 6 et une résistance variable 7 reliée en série à une inductance variable 8. 35 Le dispositif de la fig. 1 fonctionne de la manière sui vante : lorsque les conducteurs sont parcourus par un courant alternatif = 1 sincot et sont placés dans un champ magnétique, ils sont soumis à une force = BIL sinojt, où L désigne la longueur de la partie de la barre qui se trouve dans le champ B. Si la masse 40 du conducteur est désignée par m, la constante élastique du res 4. 69 44907 2027210 sort par k et si on suppose que la force de frottement est proportionnelle à la vitesse et est égale à fs', l'oscillation peut être exprimée par l'équation différentielle suivante : BU s in tu t « ms" + fs' + ks 5 La solution de cette équation différentielle est t S « BIL . ^ n r\ n • sinCut + BIL • n ^***9 3 n (blu> - k)2 + i w (mu^ -k)% f U> v _ t ' _ i ... coswt + 0^ e sincoQ t + Oge coscu0t où'f = 2m/f, ouq « km - f^ tandis que et Cg représentent des • 2 m constantes d'intégration. La constante de temps peut être supposée suffisamment faible pour que les deux derniers termes puissent I-15 tre négligés. Si on choisit une fréquence de fonctionnement de valeur élevée par rapport à la fréquence naturelle du système (co bien supérieur àtu^) et si les pertes sont raisonnables, on peut écrire la formule approchée suifante : BIL . sincut . . 20 * ' - La vitesse s.'écrit par conséquent : s - . coscot et la tension produite est égale à : T s 2B^IL^ . cos Oit g : r m CU 25 lia tension dahsles" cofflucteurs primaires comprend éga I vnm chute de tension ohmique » Blsinçot et une chute de tension indue— tive = cuLI . cos eut . La. formule - fondamentale pour déterminer le nombre de masse dans un spectromètre de masse est la suivante : 30 îa - s2!2 ej "sr7 où B « induction, E = rayon du faisceau ionique qui est concentré dans le détecteur, V = tension d'accélération, m. et e. représen-tent les masses et charges des ions. Latension induite par généra-35 tion a la valeur : Y = kl MI g —53— et est déphasée de 90° par»rapport au courant. Dans cette formule, M désigne le nombre de masse. En conséquence, la tension dans le système oscillant doit être représentée par une impédance = 40 R + h? + ôuiL. JôJ 69 44907 5" 2027210 la condition d'équilibrage du pont de la fig. 1 est la suivante : (E + V + diuL) Eq = 1 (E1 + dw d wc Si les parties réelles et imaginaires sont individuellement éga-5 les, la condition s'écrit : Lx = EEQ0 Ex = ^MEqC -u>2LCR0 Pour des nombres de masse variables, E, Eq, G, U)et L sont constants. En conséquence, est également constant, le 10 nombre de masse varie par conséquent linéairement avec E^, qui peut être gradué directement en valeurs de nombre de masse, avec p un déplacement de zéro = t» L . le pont n'atteint pas le nombre de masse 0, en particulier ^1 lorsque la résistance de l'inductance 1^ est également comprise dans E^. Ceci constitue un incon-15 vénient du dispositif décrit plus haut. Un autre inconvénient est que 1 n'est pas constant pendant l1oscillation mais augmente lorsque les deux conducteurs primaires sont écartés et diminue lorsqu'ils sont rapprochés. Il en résulte la génération d'une série d'harmoniques pairs dans la tension induite. En outre, E est fono-20 tion de la température. Ces inconvénients sont atténués en prévo^ yant un circuit secondaire particulier, la disposition des fig. la et lb (éventuellement associée à d'autres circuits électriques de mesure) est par conséquent appropriée pour des mesures à exécuter avec une précision moyenne. 25 la fig. 2 représente un dispositif dans lequel le cir cuit primaire est agencé sous forme de tubes dans lesquels sont disposés les conducteurs secondaires, la chute de tension ohmique n'a par conséquent aucune influence (l'inductance 1^ peut être supprimée) et simultanément l'inductance 1 est réduite à l'induc-30 tance mutuelle entre le circuit primaire et le circuit secondaire, lorsque cette inductance diminue, sa variation diminue également, le circuit primaire se compose de deux tubes 3 suspendus à des lames de ressort 4. Des fils 10 sont placés à l'intérieur des tubes et sont maintenus en position par une résine coulée par exem-35 pie» les fils sont isolés des tubes et sont reliés en série entre eux par l'intermédiaire d'un étrier 11. Dans les modes de réalisation représentés, on a supposé que l'inductance B était constante sur toute la longueur du conducteur. le dispositif est de préférence orienté perpendiculaire-40 rement au faisceau ionique car autrement il devrait être incurvé. 69 44907 6' 2027210 Puisque les ions se déplacent approximativement au même niveau que la partie centrale du conducteur et puisque le champ aux extrémités du conducteur est inférieur, il est préférable, en particulier pour un nombre de masse élevé (induction magnétique élevée), d'a-5 gencer le dispositif de manière que la tension induite soit plus dépendante du champ existant au milieu des conducteurs et moins dépendante du champ existant aux extrémités des conducteurs. Une telle disposition est représentée sur la fig. 3. Le circuit primaire se compose de deux tubes ou barres 3 suspendus à des lames de 10 ressort 4. Le circuit secondaire se compose de deux fils 12 fixés par une extrémité sur des barres 13 qui sont en contact l'une a-vec l'autre. Les fils sont maintenus tendus par des ressorts à boucles 14 fixés sur des supports coudés 15» Les fils sont empêchés de se déplacer latéralement en un point approximativement op-15 posé aux lames de ressort 4 et du même côté, à l'aide de très faibles lames de ressort 16. Au milieu, les barres 3 et les fils 12 sont reliés à l'aide d1entretoises 17 qui sont agencées de manière que les fils et les barres soient isolés les uns des autres. Les fig. 4a et 4b représentent une variante du disposi-20 tif de la fig. 3. La différence essentielle est que les ressorts à boucles 14 et les lames de ressort 16 sont remplacés par des lames de ressort 18 fixées sur les barres 19. L'agencement des lames de ressort 18 est mis en évidence sur la fig. 4b. Puisqu'elles ont ime forme triangulaire, elles ont une résistance à la compression 25 plus faible au sommet mais elles présentent encore une fréquence naturellé élevée. Sur les fig. 3, 4a et 4b, la pression exercée par les ressorts à boucles 14 et les lames de ressort 18 est suffisamment grande pour que les parties des fils 12 qui sont situées entre les barres 13 et les entretoises 17 et les lames de ressort 30 16 (fig. 3) et également entre les entretoises 17 et les lames de ressort 18 (fig.' 4a, 4b)aient une fréquence naturelle élevée par rapport à la fréquence de fonctionnement. Le dispositif de la fig. 5 comprend également un circuit primaire se composant de deux barres ou tubes 3 suspendus à des 35 lames de ressort 4. Chaque conducteur secondaire se compose de deux barres 22. Les barres peuvent être formées par des tubes, des tiges ou des profilés en tôles. Les barres 22 sont suspendues à leurs deux extrémités à l'aide de courtes lames de ressort 23, 24 qui sont orientées perpendiculairement à la direction longitudina-40 le des barres 22. Les lames de. ressort 23 sont fixées par l'autre 69 44907 2027210 extrémité sur des "barres fixes 13 et 14. les barres 13 sont reliées électriquement entre elles tandis que les barres 14 forment les pôles du circuit secondaire. Les lames de ressort 24 sont reliées par l'autre extrémité à des entretoises 17 qui sont à leur tour 5 fixées de façon flexible sur les barres primaires 3» Les entretoises 17 sont constituées d'une matière isolante ou bien elles sont isolées des barres 3 ou de la connexion entre les lames de ressort 24. La fig. 6 représente une disposition dans laquelle les 10 conducteurs du circuit primaire et du circuit secondaire se composent de paires de barres 22, 25. Les barres 25 sont fixées sur les lames de ressort 26, 27, 28 orientées perpendiculairement à la direction longitudinale des barres 25. Les ressorts 26 sont fixés sur des barres 29, 30 qui forment les pôles du système primaire. 15 Les ressorts 27 et 28 sont reliés électriquement entre eux. Les • ressorts 28 sont fixés par l'autre extrémité sur une tige fixe 31. Gomme sur la fig. 5» le système secondaire comprend les composants 13, 14, 22, 23, 24. Les lames de ressort 24 et 27 sont reliées mécaniquement par paires à l'aide des entretoises•17. Le. dispositif 20 doit être dimensionné de manière que la fréquence naturelle de - l'ensemble du système se composant des deux barres 22, des deux barres 25, des deux lames de ressort 23, 24, 27 et des lames de ressort-26, 28, soit faible par rapport à la fréquence de fonctionnement tandis que la fréquence naturelle de chaque barre 22, 25 25 et de chaçae lame de ressort doit être élevée par rapport à la fréquence de fonctionnement. La fig. 7 représente un circuit qui est approprié pour mesurer la tension-de sortie du dispositif des fig. 2 à 6. Le circuit primaire a été représenté sous forme de deux lignes 34-. Elles 30 sont reliées entre elles et sont également connectées à un-générateur 36 par l'intermédiaire d'un condensateur 37» En parallèle a-vec le condensateur 37» une résistance 38 est reliée en série à un diviseur de tension de précision 39. Le diviseur de tension 39 est branché en parallèle avec tin condensateur 40. Une tension est 35 prise au diviseur 39 et est appliquée à une entrée d'un amplificateur opérationnel 41. L'autre entrée de l'amplificateur est reliée à un pôle du circuit secondaire 35 dont l'autre pôle est connecté au point zéro. L'amplificateur opérationnel reçoit une réaction négative à l'aide de deux résistances 42, 43. Un instrument à zé-40 ro est relié à la sortie 44. Le nombre-de masse est indiqué dans 69 44907 2027210 ce cas £ar la position du diviseur de tension 3.9 lorsque la tension, de sortie en 44 est nulle. Dans le circuit secondaire, une tension est produite par induction proportionnellement au nombre de masse et au quotient du 5 courant par la fréquence, comme indiqué plus haut. La chute de tension aux bornes du condensateur 37 est également proportionnelle au quotient de l'intensité du courant par la fréquence. Ceci signifie que le rapport entre la tension induite- par génération et la tension aux bornes du condensateur constitue une mesure du nom-10 bre de masse. En outre, ces tensions sont pratiquement en phase. Une légère erreur est introduite dans le rapport de phase du fait des pertes se produisant dans le système oscillant et également d'un déphasage différent de 90° à cause des pertes dans le condensateur 37 et du fait que le condensateur 37 est branché en paral-15 lèle avec les résistances 38 et 39. Pour compenser tous ces déphasages, le condensateur 40 est branché en parallèle avee le diviseur de tension 39« Puisque les déphasages peuvent être considérés comme constants pour un nombre de masse variable et puisque la résistance du diviseur de tension 39 est constante, la capacité du 20 condensateur 40 peut également être maintenue constante. La Fig. 8 représente schématiquement un autre - circuit à l'aide duquel le nombre de masse est obtenu sous forme numérique. Comme sur la fig. 7» le circuit primaire comprend le système oscillant 34, un générateur 36 et un condensateur 37* En. outre, une 25 inductance mutuelle variable 45 est branchée entre les circuits primaire et secondaire. Sa fonction est de permettre la compensation de l'inductance mutuelle entre les circuits primaire et secondaire (ce problème peut être également résolu avec le dispositif de la fig. 7)• C'est évidemment seulement la partie constante 30 de l'inductance mutuelle qui peut être compensée. La variation d'inductance mutuelle pendant l'oscillation mentionnée précédemment peut être réduite seulement en diminuant'l'inductance mutuelle par un plus grand écartement entre les circuits primaire et secondaire. La tension produite par l'inductance mutuelle 45 est a-35 joutée à la tension de sortie du circuit secondaire et la tension résultante est appliquée à un modulateur en anneau 46. La tension de sortie du condensateur 37 est appliquée à un autre modulateur en anneau et commande également les deux modulateurs 46, 47. La tension de sortie du modulateur 46 forme la tension de mesure re-40 dressée tandis que la tension du■modulateur 47 forme la tension de 69 44907 9' 2027210 référence redressée. Ces tensions doivent être divisées à tout moment. Du fait que la tension de référence varie, la division doit être exécutée suffisamment rapidement pour que la^ tension de référence puisse être considérée comme constante pendant la période de 5 division. Les tensions de sortie des modulateurs 46 et 47 sont appliquées à un dispositif de conversion numérique qui se compose, en référence aux dessins, d'un comparateur 48, d'un générateur de fréquence d'horloge combiné à un dispositif de commande 49, d'un registre 50 et d'un convertisseur numérique-analogique 51. Dans le 10 comparateur 48, la tension de sortie du modulateur 46 est comparée à la tension-de sortie du convertisseur numérique-analogique 51» Cette dernière tension est déterminée en partie par le réglage du convertisseur numérique-analogique et en partie par la valeur instantanée de la tension de référence. Si la tension de sortie du 15 modulateur 46 est supérieure à la tension de sortie du convertisseur numérique-analogique 51» les impulsions de sortie du circuit de commande 49 excitent le registre 50 dans un sens positif et, dans le cas contraire, dans un sens négatif. La sortie numérique du registre 50 représente le nombre de masse exprimé sous une for-20 me numérique. Comme indiqué plus haut, la fréquence naturelle du système oscillant doit être faible par rapport à la fréquence de fonctionnement tandis que les fréquences naturelles des composants individuels doivent être élevées par rapport à la fréquence de 25 fonctionnement» Inversement, on peut dire que la fréquence de fonctionnement doit être sélectionnée de façon à avoir une valeur élevée par rapport à la fréquence naturelle du "système oscillant et à avoir une valeur faible par rapport aux fréquences naturelles des composants individuels. Il en résulte des limites relativement 30 étroites en ce qui concerne le choix de la fréquence de fonctionnement. Il est souvent souhaitable que le dispositif puisse effectuer des mesures avec une grande précision même dans des champs rapidement variables. Ceci signifie qu'il est souvent nécessaire d'effectuer plusieurs divisions pendant chaque demi-période. On 35 doit par conséquent apporter un grand soin au filtrage des tensions. Aux moments où la tension de référence s'annule ou est proche de zéro, le quotient est évidemment incertain. Il est par conséquent souhaitable de bloquer la valeur de mesure lorsque la tension de référence tombe en dessous d'une certaine valeur puis de 40 recommencer la division lorsque la tension de référence augmente 10. 69 44907 2027210 au dessus de cette valeur. Ce problème est résolu d'une façon très commode en coupant la tension d'alimentation du comparateur 48 lorsque la tension de référence tombe en dessous d'une valeur déterminée et en la rétablissant lorsque cette tension de référence 5 dépasse ladite valeur. Il se pose également un autre problème pour des champs magnétiques rapidement variables. Le dispositif peut indiquer une valeur vraie seulement lorsque le système oscillant oscille à une vitesse représentant le champ magnétique en question. Le problème 10 de détermination de la variation de vitesse maximale admissible pour le champ magnétique peut être résolu en considérant les équations mathématiques suivantes. On va supposer que le champ magnétique varie linéairement en fonction du temps. En conséquence, on peut écrire : 15 B = Bq + bt L'. équation différentielle de 11 oscillation s1 écrit alors : (Bq + bt) ILsinojt = m . s" + fs' + ks La solution de cette équation peut s'écrire ; _ t s = SQt . sincot + s^sinajt + Sgt coscut + s^cos eut + s^e «t 20 _ t sinuit + s^e ^ cosuit En dérivant cette expression et en introduisant le résultat dans l'équation différentielle puis en comparant les termes qui présentent une dépendance similaire par rapport au temps, on 25 obtient l'expression de £. Si la distance moyenne entre les conducteurs secondaires est désignée par a, le flux 0 entre les conducteurs peut s'écrire : 0 = BL (a + 2s) En dérivant cette expression, on obtient la tension in-30 duite. Cette tension contient une composante de courant continu qui est fonction- de la variation du champ et qui peut être supposée comme disparaissant pendant le traitement de la tension de mesure. La composante de courant alternatif de la tension peut s'écrire : 35 T - 2L21 - -î!i£- . B2 + P(n2 + t-nk - p2) . Bt . a3 + 2 Ap2 (n2 + P2r ' + p2)2 eoswt + 2L21 ~ . B2 + 2 . ~ p2k • Bb + il + P " (n + P ) yin + P(3?2 + ^ + P2) . b2 sincot 40 OJ (n + p2)2 69 44907 11' 2027210 2 où n = m Si la fréquence de fonctionnement est supérieure de trois à cinq fois à la fréquence naturelle du système, tous les ? termes contenant B. b et b ont un ordre de grandeur compris entre —4 —7 5 10 et 10 ' du premier terme, pour les valeurs de f qui peuvent être atteintes en pratique et lorsque b est du même ordre de grandeur que B, c'est-à-dire lors d'une variation du champ magnétique comprise entre zéro et la valeur maximale en moins d'une seconde. Ceci signifie que la tension induite atteint sa grandeur vraie à 10 tout moment, même si le champ varie suffisamment rapidement peur qu'il se produise une variation considérable du champ magnétique pendant chaque demi-période du courant. 69 44907 12' 2027210 REVENDICATIONS. 1. Dispositif de génération-d'une tension proportionnelle au carré d'un champ magnétique, caractérisé en ce qu'il comprend un certain nombre de systèmes mécaniquement oscillants eom- 5 portant chacun un certain nombre de conducteurs suspendus élasti-quement (circuit primaire) et reliés à une source de courant alternatif d'une fréquence supérieure à la fréquence naturelle desdits systèmes. 2. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé en 10 ce que le circuit primaire se compose de deux barres ou tubes parallèles, reliés électriquement en série et suspendus à des lames de ressort. 3. Dispositif suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le système oscillant comprend un circuit secondaire 15 relié mécaniquement au circuit primaire. 4. Dispositif suivant la revendication 3» caractérisé en ce que le circuit primaire se compose de tubes et en ce que le circuit secondaire se compose de fils placés à l'intérieur des tubes. 20 5* Dispositif suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit secondaire se compose de deux fils qui-, dans la position neutre, sont orientés parallèlement aux éléments du circuit primaire et qui sont placés de chaque côté desdits éléments en étant reliés mécaniquement à ceux-ci à l'aide d'entretoises 25 prévues au milieu des fils. "" " — 6. Dispositif suivant la revendication 5» caractérisé en ce que les entretoises sont fixées de façon flexible sur les barres ou tubes et sur les fils mais sont par ailleurs relativement rigides. 30 7« Dispositif suivant la revendication 5 ou 6, caracté risé en ce que lès fils sont pré-contraints à un degré tel que la fréquence naturelle des parties libres soit élevée par rapport à la fréquence du courant alternatif. 8. Dispositif suivant la revendication 7j caractérisé en 35 ce 9. Dispositif suivant la revendication 7» caractérisé en ce que la contrainte dans les fils est engendrée à l'aide de lames 40 de ressort ayant de préférence la forme de triangles isocèles, le 69 44907 3 2027210 fil étant fixé dans lrangle compris entre les côtés égaux. 10. Dispositif suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit secondaire se compose de conducteurs rigides qui sont chacun articulés au milieu et reliés mécaniquement à un 5 conducteur faisant partie du circuit primaire. 11. Dispositif suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit primaire est muni de conducteurs flexibles au milieu, comme indiqué pour les circuits secondaires dans les revendications 5 à 10. \