Brevet FR2041083A1 — publié le 19710129

invention, rentrant dans le domaine d^s gmett.eurs radioélectriques, se-rapporte à des installa.ti©nS^err-ad^Q©me£t:@urs et; particulièrement, mais? non exclusivement, à des installations de radiophare. • - ' 5 . . Dans-les installations de radiopliare s pour la navigation telles que celles précédemment connues il n'a pas été possible d'utiliser lah. ^eu-d^'éléments standard facilement adapté, en dehors de l"r aérien, tout d'abord parce que la forme de 1 '-âé-rien jgour* toute -yih^talllationsp":articulièite est déterminée 10 par la géographie locale qui varie considérablement d'un emplacement à un autre.- — t Lrobjet dë'"la"presentë,j:nvention est de fournir une installation de radioémetteur qui puisse fonctionner sur une fréquence normalisée pour une forme d'aérien pouvant avoir une 15 grande 'variété* 'de formes et' dont l'aérien n'a j?as plus"'du huitième de la longueur d'onde d'émission,^ par exemple des' antennes fouè-ë, des aériens en L, des aériens en I et des antennes bifilaires en T. La présente, invention permet-.4' établir, -une installa-20 tion de radioémetteur dans, laquelle -on .trouve, un'.émetteur relié par un feeder à l'enroulement primaire d'un*.transformateur branché dans un circuit d'accord d'aérien reliant le feeder à un aérien qui n'a pas plus du huitième de la longueur d'onde de travail de l'émetteur, le trans-formâteur -comportant un noyau 25 magnétique haute fréquence et le circuit d'accord incluant une première inductance variable' rél'iée- èn paràl'ïelë sur l'enroulement secondaire du transformateur et une deuxième inductance variable branchée en série entre l'enroulement secondaire et l'aérien, l'impédance caractéristique du feeder étant adaptée à ; -, 'Aï?* r 30 l'impédance de sortie de l'émetteur pour ladite longueur d'onde, le transformateur et les inductances variables étant tels .-que le''circuit draérien peut' être accordé s»r ladite longueur d'onde sur' une'gamme de capacités d'aérien comprenant au moins une gamme continue de rapport supérieur à un et demi; ledit circuit 35 d'accord ferme le feeder sur son impédance ca,ra.ctéristique lorsque ce circuit d'aérien est à la résonance sur ladite longueur d'onde, l'impédance de la première inductance variable étant telle, par rapport à l'impédance de l'enroulement secondaire du transformateur, que le noyau du transformateur n'est pas saturé 70 09548 2 2041033 lorsqu'un courant d'aérien prédéterminé circule pendant l'émission, alors que ce courant, s'il circulait au travers de l'enroulement secondaire du transformateur, saturerait le noyau. . „ L'émetteur peut être une source de courant ou une 5 source de-tension. , . . .- » . . Dans un mode de réalisation préféré de la présente invention, le circuit, d'aérien peut être accordé sur une gamme continue allant de mille, deux cents picofarads. à deux cent picofarads de capacité d'aérien et ainsi on obtient une gamme 10 continue ayant un rapport de six. De plus, le circuit d'aérien .. de ce mode .de réalisation préféré peut; être" accordé: sur une gamme continue allant de cent cinquante picofarads à soixante dix picofarads de capacité, d'aérien. Ainsi,, le. circuit'd'aérien peut être accordé sur une gamme dépassant un rapport de dix-sept. 15 l'invention sera maintenant décrite.,, à titre d1'exem ple non limitatif,, en se référant aux-dessi-ns ;j oints, sur lesquels.: .. . . . - • . • . ' r, la figure' 1 e-st.le . schéma de; circuit-d'une installation de radioémetteur incorporant la-présente invention; 20 - la .figure 2 représente une inductance variable dé la figure 1. pour .une gamme; supérieure d'inductances?en à, b, c; - la figure 3 illustre l'inductance variable de la. figure 2.. pour, une gamme moyenne d'K inductance s'en a, b, -c; . - la, figure 4,-illustre l'inductance variable de la 25 figure 2 pour une gamme basse d'inductances en a, b, c; .- la figure-5 représente;différentes.formes de combinaisons d'inductances variables en a ët .b; ' • • • -la figure 6 est une vue de front du circuit d'accord de l'installation, de la figure 1 ;. -30 - la figure 7. est une vue schématique partielle, du - transformateur représenté sur la figure 1 ; • • . . .. , .. . - la figure 8 est une autre vue; schématique partielle du transformateur représenté sur la figure 1; • . ., . - - .,c~ la- figure 9 est -une vue en coupe d'une des induc-35 tances variables représentées sur la figure I; figure. 10 est 'une vue latérale de l'inductance variable des figures 2 à 4;• j larfigure,11 est une vue en coupe schématique de parties de 1-'inductance - représentée sur la figure 1C ; et, 70 09548 5 2041083 - la figure 12 est un schéma 4e 11 émetteur et de son raccordement-au feeder. Sur la figure t, on voit une installation de radio-émetteur dans laquelle un émetteur 11 est relié par un feeder 5 coaxial 1:2 à un circuit d'accord 13- auquel un aérien 14 est connecté. l'aérien f4 a moins du huitième de la longueur d' onde sur laquelle fonctionne lrémetteur 1t. L11 émetteur 11 fonctionne comme source de courant. Le feeder coaxial 12 est connectée dans le circuit ÎO 13, à l'enroulement primaire 15 drun transformateur 1&. Le transformateur 16 comporte un noyau magnétique haute fréquence 17 et on y trouve une première Inductance variable 17 "branchée en parallèle sur- son enroulement secondaire 18. L * enroulement secondaire 18 est conneetér en série avec une deuxième inductance 15 variable 20, à une extrémité de l'aérien 14. Un ampèremètre haute fréquence 21 est relié en série avec la deuxième inductance 20 pour- mesurer le courant d'antenne» On peut utiliser un Instrument de mesure 22 dans un réflecto-mètre 115 pour mesurer la pui ssance haute fréquence allant vers 20 le transformateur 16 ou dans le sens Inverse» suivant la position d'un interrupteur â main 23 dans le réflectomètre. La deuxième inductance variable 20 comporte six bornes 28 à 3-5 dont deux, 28 et 3©» sent: connectées- aux- extrémités et une, 29» à une prise d'une bobine fixe 34 et deux» 3t et 35» 25- sont connectées aux extrémités et une, yt, à une prise d'une bobine mobile 35. Différentes gammes continues de valeurs d'Inductance de la deuxième Inductance variable 20 peuvent être choisies en sélectionnant le mode dêr connexion des bobines 54 et 35* On peut obtenir une-variation continue dans chacune de ces 30 gammes en faisant varier la position de la bobine 35 par rapport à la bobine fixe 34. On utilise trois de ces gammes continues en combinaison avec trois gammes continues du premier élément variable 19. La figure 2 montre en a le mode de connexion des bo-35 bines 34 et 35 pour la gamme supérieure parmi trois gammes continues de valeurs d'inductance utilisées. Dans ce mode les bornes 30 et 31 sont connectées directement ensemble, la borne 28 est connectée à l'aérien 14 et la borne 33 à l'ampèremètre 21. Conme il est indiqué schématiquement sur les figures 2 en "b 70 09548 4 2041083 et c, un mandrin 36 supporte la bobine 34 et est monté dans une structure (représentée sur la figure 10) qui sera décrite par . la suite, dans laquelle un mandrin creux 37 supportant, la bobine 35 est monté de façon à pouvoir se déplacer. Le mandrin creux 5 37 peut être déplacé d'une position dans laquelle la bobine 34 est entièrement à l'intérieur de la bobine 35» comme on le voit sur la figure 2 en b, jusque dans une position dans laquelle la bobine 34 est totalement à l'extérieur de la bobine 35» comme on le voit sur la figure 2 en c. En disposant de façon appropriée 10 les bobines 34 et 35 l'une par rapport à l'autre, on fait en sorte que lorsque les connexions sont établies comme représenté en a sur la figure 2, il existe une inductance mutuelle positive entre les bobines 34 et 35. Les spécialistes comprennent qu'on obtient une inductance mutuelle positive lorsque les champs ma-15 gnétiques, engendrés par les bobines 34 et 35 par passage d'un courant par les bornes 28 et 33» se renforcent. Lorsque les bobines 34 et 35 sont connectées comme il est représenté en a sur la figure 2, l'inductance est maximale lorsque les bobines 34 et 35 sont placées suivant b et l'inductance est minimale lors-20 que les bobines 34 et 35 sont placées suivant c, figure 2, cette inductance minimale étant déterminée par les- inductances propres des bobines 34 et 35»plus une très faible valeur d'inductance mutuelle. Sur la figure 3 en a, les bobines 34 et 35 comportent 25 des bornes 30 et 33 reliées directement ensemble, la borne 28 étant connectée à l'aérien 14 et la borne 31 à l'ampèremètre 21. Avec ce mode de connexion, les bobines 34 et 35 étant disposées l'une par rapport à l'autre comme en a sur la figure 2, on obtient- une inductance mutuelle négative entre les bobines 30 34 et 35. Les spécialistes comprennent qu'on obtient une inductance mutuelle négative lorsque les champs magnétiques engendrés par les bobines 34 et 35 s'opposent lors du passage d'un courant par les bornes 28 et 31. Les emplacements relatifs des bobines 34 et 35» pour les valeurs d'inductance maximale ou minimale, 35 lorsqu'elles sont connectées selon a de la figure 3, sont représentés respectivement on b et c sur la figure 3. On obtient une gamme moyenne continue de valeurs d'inductances lorsque les bobines 34 et 35 sont connectées comme représenté en a sur la figure 3.. - 70 09548 5 2041083 La figure 4 montre en a une moitié 38 de la bobine 34 connectée en série avec une moitié 39 de la bobine 35» les bornes 30 et 32 étant directe-aent interconnectées, la borne 29 étant reliée à l'aérien 14 et la borne 31 à l'ampèremètre 21. 5 On obtient une inductance mutuelle négative entre les moitiés 38 et 39, l'Inductance maximale étant obtenue lorsque les bobines 34 'et 35 sont placées comme indiqué en b sur la figure 4 et l'inductance minimale lorsque les bobines 34 et 35 sont placées comme indiqué en c sur la figure 4. 10 'On obtient une gamme continue plus basse de valeurs d'inductances lorsque les bobines 34 et 35 sont reliées comme on le voit en a sur la figure 4. • Dans line installation particulière construite comme décrit ici et conçue pour fonctionner-à une fréquence dans la 15 gamme 285 kHz à 315 kHz,- la gamme continue de valeurs d'inductance s correspondant à la figure 2 va de 3/5 millihenrys à 2 millihenrys, la gamme continue correspondant à la figure 3 de 1,5 millilienrys a 31Ô microhenrys et celle correspondant à la figure 4, de 500 microhenrys à 180 microhenrys. 20 Sur la figure 5 (a ou b) on voit des combinaisons de deux telles inductances variables 19" et 20. La première inductance variable 1-9 est fondamentalement semblable à la deuxième inductance 20 et comporte six bornes 28a, 29a, 30a, 31a, 32a et 33a dont deux, 28a et 30a, sont 25 connectées aux extrémités et l'une, 29a, à une prise d'une bobine fixe 34a- et deux, 31a et 33a, aux extrémités et l'une, 32a, à une prise d'une bobine mobile 35a. On peut choisir différentes gammes continues de valeurs d'inductances d'un premier élément variable 19 en choisissant lë mode de connexion des bobines 34 - 30 et 35. Une variation continue dans chacune de ces gammes peut être obtenue en faisant varier la position de la bobine mobile 35a par rapport à la bobine 34a. On utilise trois de ces gammes continues en combinaison avec les trois gammes continues utilisées de la deuxième inductance 20. 35 Sur la figure 1, on a représenté le mode de connexion de;; bobines 34a et 35a pour la plus haute des trois gammes continues d'inductances utilisées. La figure 5 montre en a le mode de connexion des bobines 34a et 35a pour une gamme continue moyenne, et en b le 70 09548 6 2041083 mode de connexion pour une gamme d'inductances continue plus basse. La disposition matérielle des bobines 34a et 35a dans ces trois modes de connexion est telle qu'il existe une induc-5 tance mutuelle positive entre les bobines 34a et 35a dans la combinaison de la figure 1, une inductance mutuelle négative entre les bobines 34a et 35a dans la combinaison de la figure 5 en a et une inductance mutuelle négative entre les deux moitiés 38a et 39a constituant l'inductance dans la combinaison de 10 la figure 5 en b. Ainsi on voit que la première inductance 19 est utilisée de la même façon que la deuxième 20. La variation continue dans chacune des trois gammes de la première inductance est effectuée comme il est décrit en se référant aux figures 2 (b et c) , 3 (b et c) et 4 ("b et c) en relation avec les modes 15 correspondants de connexion de. la deuxième inductance 20 sauf que dans la limite inférieure de la gamme supérieure et dans les limites supérieures des gammes moyenne et basse, correspondant respectivement aux figures 2 en c, 3 en b et 4 en b, les extrémités adjacentes des bobines 34a et 35a se recouvrent lé-20 gèrement. Egalement dans le cas de la première inductance 19 la bobine fixe 34a est la plus grande des deux bobines, la bobine mobile 35a étant déplaçable d'une position dans laquelle elle est entourée coaxialement par la bobine fixe 34a, comme on le décrira par la suite plus en détail en se référant à la figure 9» 25 La première inductance 19 de la même installation comporte une gamme continue supérieure allant de 400 microhenrys à 235 microhenrys, une gamme continue moyenne allant de 200 microhenrys à 70 microhenrys et une gamme continue basse allant de 90 microhenrys à 30 microhenrys, ces gammes correspondant 30 aux modes de connexion représentés sur les figures 1, 5 en a et 5 en b, respectivement. La valeur de l'inductance de l'enroulement secondaire 18 est environ dix fois la plus grande inductance 19 possible et ceci assure pratiquement qu'aucune partie du courant d'aérien, qui est de l'ordre de trois ampères au cours 35 de l'émission avec cette installation, ne passe par l'enroulement 18, de sorte que le noyau 17 n'est pas saturé. L'inductance de 1'enroulement secondaire 18 est d'environ 18 millihenrys. L'inductance de l'enroulement primaire 16 est aussi grande qu'il est possible pratiquement, le rapport du nombre 'de spires dans 70 09548 7 2041083 l'enroulement primaire 16 au nombre de spires dans 11 enroulement secondaire 18 étant choisi pour permettre d'obtenir un coefficient de surtension de cent pour le circuit constitué par l'aérien 14» les inductances 19 et 20 et le transformateur 16. Le 5 feeder coaxial 12 comporte une impédance caractéristique qui reste sensiblement constante sur une très large gamme de fréquences incluant la gamme 285 kHz à 315 kHz, dont la variation dans cette gamme est négligeable et lrimpédance de sortie de l'émetteur 11 est adaptée à cette impédance caractéristique, c'est-à-10 dire que l'émetteur 11 est conçu pour fonctionner le plus efficacement lorsque sa sortie est branchée sur une impédance égale à l'impédance caractéristique du feeder 1-2. La propriété de la constance de l'impédance caractéristique d'un câble coaxial sur une très large gamme de fréquen-15 ce est naturellement chose connue des spécialistes. On décrira maintenant l'opération de réglage de l'installation en se référant à des valeurs particulières de la capacité d*antenne pour lesquelles l'installation particulière mentionnée ci-dessus a été construite. 20 Lorsque l'aérien 14 présente mie capaeité comprise entre 70 picofarads et 150 picofarads, l'opération comprend les étapes (a) à (f) énumérées ci-dessous, dans lrordre. (a) Les première et deuxième inductances variables, 19 et 20, sont connectées comme on le voit sur la figure 1 et 25 réglées pour avoir sensiblement leur valeur d'inductance maximale, tout en assurant que l'inductance de la première inductance 19 soit plus du dixième de celle de la deuxième, 20. (b) L'émetteur 11 est réglé pour fournir 5 watts à la sortie. 30 (c) La position de la bobine mobile 35 de la deuxième inductance 20 est modifiée par rapport à sa bobine- fixe 34 jusqu'à ce que le courant d'antenne indiqué par l'ampèremètre 21 soit maximal. (d) Le réflectomètre 115 est réglé au moyen de l'iri-35 terrupteur 23 pour mesurer la puissance allant vers l'émetteur 11. (e) La position de la. bobine mobile 35a de la première inductance variable 19 est modifiée par rapport à sa bobine fixe 34a jusqu'à ce que la puissance renvoyée à l'émetteur, in 70 09548 8 2041083 diquée par l'instrument de mesure 22, soit minimale. (f) On répète les étapes (c) et (e) jusqu'à obtenir le meilleur accord et la meilleure adaptation de l'aérien 14. Ainsi le circuit d'accord ferme le feeder sur son 5 impédance caractéristique lorsque le circuit d'aérien, c'est-à-dire celui constitué par l'aérien 14 et les inductances 19 et 20, est à la résonance sur la fréquence de travail. Les aériens, ayant une capacité comprise dans la gamme énoncée ci-dessus, sont des aériens en fouet. 10 Lorsque l'aérien 14 présente une capacité comprise entre 200 picofarads et 700 picofarads, la phase (a) est remplacée par le stade consistant à interconnecter la première inductance 1Ç et la deuxième 20, comme on le voit en a sur la figure 5, chacune fournissant la gamme moyenne de son inductance. 15 On exécute ensuite les stades (b) à (f}. Si l'on s'aperçoit que la gaame moyenne de valeurs d'inductances de la première inductance 19 est trop basse ou trop élevée pour obtenir un résultat satisfaisant, on essaie la gamme supérieure ou inférieure de l'inductance 19, en coopération avec la gamme moyenne de la deuxième 20 inductance 20. Les aériens présentant une capacité comprise entre 200 picofarads et 700 picofarads sont des aériens de longueur moyenne alimentés par 'leur extrémité. Pour des aériens n'ayant pas plus du huitième de la 25 longueur d'onde sur 1-queUel'émetteur fonctionne et ayant une capacité comprise entre 700 picofarads et 1200 picofarads, l'étape (a) est remplacée par la connexion mutuelle de la première et de la deuxième inductances, 19 et 20, comme on le voit en b sur la figure 5, dont chacune fournit la gamme moyenne pour son 30 inductance. Les étapes (b) à (f) sont ensuite exécutées. Par suite on comprendra que le circuit d'accord 13 permet que l'installation fonctionne efficacement avec un aérien ayant une capacité quelconque dans une large gamme de capacités et un feeder de longueur quelconque. Le réflectomètre 115 faci-35 lite l'opération. Ces avantages sont particulièrement intéressants lorsque l'installation doit servir de radiophare pour des bateaux ou des avions. L'opération de réglage décrite est beaucoup plus simple que dans les installations connues où l'on désire loger une large gamme de capacités d'aérien-. On obtient par 70 09548 9 2041083 conséquent une très grosse économie de temps. la figure 6 montre la vue de front d'un réceptacle métallique 40 à l'épreuve des intempéries, dont le couvercle frontal (non représenté) a été enlevé pour montrer les cadrans 5 des instruments de mesure 21 et 22, le levier d'actionnement de l'interrupteur 23 et deux boutons tournants 41 et 42 pour faire varier respectivement la position de la bobine mobile 35a de la première inductance 19 et la position de la bobine mobile 35 de la deuxième inductance 20. 10 L'aérien 14 est connecté au circuit d'accord 13 par un conducteur 43 qui passe au travers d'un gros isolateur céramique vernissé 44» capable d'isoler le conducteur 43 du boîtier 40 pour des différences de potentiel allant jusqu'à 30 kV et lorsque l'isolateur 40 est humide. L'isolateur 44 est du type 15 à cloche, à ondulations multiples. Comme on le voit sur la figure 1, le boîtier 40 est connecté à un châssis 45 et au conducteur extérieur du feeder 12 et mis à la terre. Le réflectomètre 115 comprend, en plus de l'interrup-20 teur 23 et de l'instrument de mesure 22 : une- résistance 46 reliant le conducteur central du feeder 1.2. à l'extrémité supérieure de l'enroulement primaire 15 du transformateur 16; trois résistances 47, 48 et 49 reliant un contact mobile 50 de l'interrupteur 23 à une barre commune 51 mise à la terre, qui est .connec-25 tée au conducteur extérieur du feeder coaxial -12 et aux extrémités inférieures des enroulements primaire et secondaire, 15 et 18, du transformateur 16; une diode 52 dont l'anode.est connectée à l'autre contact mobile 53 dé l'interrupteur23 et dont la cathode est connectée au point .commun des résistances 47 et 48; 30 une résistance variable 54 et une bobine de choc 55 reliées en série entre la cathode de la diode 52. et.une borne de l'instrument de mesure 22, dont l'autre borne est connectée à la barre commune 51; et une capacité 56 shuntant l'instrument de mesure 22. Ce dernier mesure le courant continu qui y passe, mais est 35 étalonné pour donner une mesure de la puissance haute fréquence. Lorsque la grandeur de la puissance haute fréquence qui va vers le transformateur 16 doit être mesurée, les contacts mobiles 50 et 53 de l'interrupteur 23 sont placés dans les positions représentées sur la figure 1 au moyen du levier d'action- 70 09548 10 2041083 neiaent représenté sur la figure 6. Dans cet état un pont est formé, comprenant au total les résistances 46, 47, 48 et 49» et l'impédance caractéristique du feeder 12, formant respectivement les quatre bras du pont. L'enroulement primaire 15 relie 5 par conséquent une paire des sommets diamétralement opposés du pont formé pax- la jonction 57 des résistances 46 et 47 d'une part et par la jonction 58 de la résistance 49 et de l'autre conducteur du feeder 12 d'autre part et la diode 52 relie l'autre paire formée par la jonction 59 de la résistance 4o et du 10 conducteur intérieur du feeder 12 d'une part et la jonction 60 de la résistance 47 et de la résistance 48 d'autre part. Initialement, le pont est équilibré en réglant convenablement la résistance variable 49. Par conséquent, lorsque l'émetteur 11 fonctionne, il n'y a pas de puissance, renvoyée au travers du trans-15 formateur 16, qui soit redressée par la diode 52. La puissance haute fréquence n'influence pas 1'instrument de mesure 22, car la bobine de choc 55 et le condensateur 56 isolent efficacement l'instrument de mesure 22 par rapport aux courants haute fréquence. Néanmoins, une tension haute fréquence, associée à la puis-20 sance allant du feeder 12 au transformateur 16, est établie dans la combinaison série des résistances 46 et 47 et est redressée par la diode 52, le courant continu résultant passant en partie au travers de l'instrument de mesure 22. Par conséquent, la lecture de l'instrument 22 est en relation, suivant une loi au car-25 ré, avec la puissance allant du feeder 12 au transformateur 16. Par conséquent, l'instrument de mesure 22 peut être étalonné pour donner la lecture de la puissance haute fréquence et la résistance variable 54 est utilisée pour faciliter cet étalonnage. Afin d'obtenir une mesure de la puissance haute fré-30 quence allant dans le sens du transformateur 16 au feeder 12, les contacts mobiles 50 et 53 de l'interrupteur 23 sont déplacés pour effectuer les connexions respectivement avec une autre paire de contacts fixes 61 et 62 de l'interrupteur 23. Il en résulte qu'un pont est formé, ne différant du pont décrit anté-35 rieurement que par le fait que l'enroulement primaire 15 du transformateur 16 remplace le feeder 12 comme bras du pont et le feeder 12, au lieu de l'enroulement 15, est branché sur les sommets 57 et 58 du pont. On se rendra compte qu'avec cette forme de pont, l'instrument de mesure 22 ne sera pa;s affecté par la puis 70 09548 n 2041083 sance allant du feeder 12 au transformateur 16, mais répondra au courant redressé associé à la puissance allant dans la direction transformateur 16 - feeder 12. Dans l'installation particulière mentionnée ci-dessus, 5 on utilise les valeurs suivantes : Résistance 46 0,66 ohm Résistance 47 68 ohms Résistance 48 3*3 k ohms Résistance 49 maximum 4,7 k ohms 10 Résistance 54 maximum 4,7 k ohms Bobine de choc 55 20 millihenrys Condensateur 56 0,t micro farad Les figures 7 et 8 montrent respectivement l'enroulement secondaire 18 sur le noyau 17 et l'enroulement primaire 15 15 sur le noyau 17. L'enroulement primaire 15 est bobiné par dessus l'enroulement secondaire 18. Le noyau 17 est un noyau en ferrite formé de quatre pièces sensiblement en forme de C, disposées par paires pour former deux moitiés sensiblement en forme de C, qui sont sépa-20 rées à leurs extrémités juxtaposées, seulement par une paire de pièces intercalaires rectangulaires 63. L'enroulement secondaire 18 est constitué par une couche unique disposée en quatre sections, une sur chaque portion du noyau 17, avec 30 spires dans la section 64* 45 spires 25 dans la suivante 65» 35 spires dans la section suivante 66 et 40 spires dans la section finale 67. L'enroulement primaire 15 est constitué par une couche unique également disposée en quatre sections, dont chacune se trouve sur une portion droite du noyau 17» avec 3 spires dans 30 .une première section 68 recouvrant la section 64 du secondaire, 6 spires dans une deuxième section 69 recouvrant la section 65 du secondaire, 4 spires dans une troisième section 70 recouvrant la section 66 du secondaire et 6 spires dans une quatrième section 71 recouvrant la section 67 du secondaire. 35 Dans l'installation particulière mentionnée ci-dessus, on enroule une couche de bande isolante auto-adhésive présentant une tension de claquage élevée, Sellotape type T 1409, sur le noyau 17 pour maintenir toutes ses parties ensemble et une autre couche, chaque spire recouvrant à moitié la spire précédente, 70 09548 12 2041083 est enroulée sur la première couche. L'enroulement secondaire 17 est alors enroulé comme décrit en se référant à la figure 7» le fil étant du fil de Litz isolé soie, 81/0,0016. Sur l'enroulement secondaire 17, on bobine une autre 5 couche de bande Sellotape type 1409 pour recouvrir le secondaire, chaque spire de la bande recouvrant à moitié la spire précédente. L'enroulement primaire 15 est alors bobiné comme décrit en se référant à la figure 8, le fil étant du fil de Litz 10 isolé de soie à 100 brins dë 0,08 mm . L'enroulement primaire 15 est recouvert d'une couche de Sellotape type 1409» chaque tour de bande recouvrant à moitié le tour précédent. Finalement, le transformateur est revêtu d'un vernis spécial. 15 Le noyau 17 est en fait constitué par quatre noyaux de Ferroxcube G, type FX 1795 de qualité A5» fabriqués par nullard Ltd, Angleterre* La composition de ces noyaux est MnO: 34$, ZnO: 14$ et FegO^: 52$. Chacun de ces noyaux en C a une section transversale carrée, le côté du carré étant de 14 mm et les lon-20 gueurs des bords intérieurs des sections droites sont respectivement de 19* 31 et 19 mm. Chaque intercalaire 63 est un rectangle de tissu imprégné de résine synthétique, ayant une épaisseur de 8/10 de mm et présentant des côtés de 27 mm et 12 et 7/10 de mm, conforme aux 25 normes britanniques 2966, type 3A. Le critère principal déterminant le choix de la matière pour le noyau haute fréquence 17 du transformateur 16 est que le noyau ne doit pas être tel qu'il s'échauffe sensiblement jusqu'au point de Curie de la matière lorsque l'installation 30 fonctionne. Par conséquent, on choisit la matière pour qu'elle ait une valeur de tg (&r + e) ■*L aussi basse que possible avec une valeur de perméabilité re-35 lative aussi élevée que possible, étant le facteur résiduel, e la perte par courants de Foucault et Mj_ la perméabilité incrémentielle. La première inductance variable est représentée sur la figure 9. - 7G 09548 13 2041083 La bobine fixe 34a est enroulée sur un mandrin cylindrique creux 36a en matière isolante. Une extrémité du mandrin 36a est fixée dans une ouverture circulaire d'un support 72 en matière isolante. L'autre extrémité du mandrin 36a est fermée 5 par un autre support 73 en matière isolante qui est fixé par clouage ou vissage sur une paroi latérale du châssis 45. La bobine mobile 35a est enroulée sur un autre mandrin cylindrique creux 37a sur lequel un disque d'étanchéité 74 en matière isolante est fixé à une extrémité, l'autre extrémité 10 du mandrin 37a étant supportée par un anneau de guidage 75 qui lui est fixé pour former un collier externe s'adaptant-avec coulis sement dans le mandrin 36a de la bobine 34a. Le disque 74 engrène par vissage sur une broche filetée 76 qui peut tourner dans un support 77 fixé au châssis 45. 15 Deux colliers 78 de maintien en place sont fixés à la broche 76 de façon à l'empêcher de se déplacer axialement au travers du support 77 dans un sens ou dans l'autre. La broche" 76 est disposée de façon à être coaxiale par rapport au mandrin 36a de façon que le mandrin 37a y soit maintenu coaxialement. Le 20 disque 74. porte un axe 79 qui passe dans une fente 80 du châssis 45» l'axe 79 et la fente 80 coopérant lors de la rotation de la broche 76 pour empêcher le disque 74 de tourner, tout en lui permettant de se déplacer axialement par.rapport à la broche 76. La broche 76 est suffisamment longue pour permettre- au 25 mandrin 37a de passer dans le mandrin 36a jusqu'à ce que.l'anneau 75 bute contre le support 73» sans que le disque 74 se soit dégagé de la broche 76. Ainsi, la bobine 35a peut être déplacée, en faisant tourner la broche 76, d'une position dans laquelle elle est entourée par la bobine 34a jusqu'à une autre position 30 où il n'existe qu'un faible recouvrement axial des bobines 34a et 35a. Le bouton 41 représenté sur la figure 6 est fixé à l'extrémité extérieure de la broche 76 pour faciliter sa rotation à la main. Dans l'installation particulière mentionnée ci-dessus, 35 la bobine extérieure 34a est constituée par une couche unique de 90 spires serrées, avec une prise à 45 spires. La bobine intérieure 35a est constituée par une couche unique de 108 spires serrées, avec une prise à 54 spires. Le mandrin 36a présente un diamètre extérieur de 41 »3 mm et un diamètre intérieur de 70 09548 14 2041083 36,5 mm; il est en tissu imprégné de résine synthétique. Le mandrin 37a présente un diamètre extérieur de 33»33 mm, un diamètre intérieur de 28 23/40 mm et il est également en tissu impré-■ gné de résine synthétique. Les deux mandrins ont une longueur 5 de 114»3 mm. Chaque bobine est d'environ 95>25 mm de long. Le fil est du fil de Litz à double revêtement de soie» comportant 48 brins de 0,0813 mm de diamètre. Dans la confection de chaque bobine, on enroule initialement deux tours de cordon d'attache sur le mandrin respectif et on les fixe en place par un vernis 10 spécial. Puis une couche de Sellotape type 1409 est enroulée sur le mandrin de façon à se trouver en dessous de toute la longueur de la bobine, chaque tour de la bande recouvrant le tour précédent. La bobine est enroulée sur la bande. Les spires d'extrémité, de la bobine sont fixées encore avec de la bande Sellotape 15 Deux tours de cordon d'attache sont enroulés sur le mandrin à l'autre extrémité de la bobine et fixés en place avec le vernis spécial." Finalement, la bobine est revêtue de ce vernis. La valeur d'inductance de la bobine 34a est de 119 microhenrys et celle de la demi-bobine 38a, de 51 microhenrys. 20 L'inductance de la bobine 35a est de 116 microhenrys et celle de la demi-bobine 39a de 52 microhenrys. Le châssis 45 est en aluminium, les mandrins 36a. et 37a» les supports 72 et 73 et l'anneau 75 étant en tissu imprégné de résine synthétique. Le support 77 et la broche 79 sont 25 en laiton résistant à la corrosion par l'eau de mer. Les colliers 78 sont en alliage d'aluminium. Le tissu imprégné de résine synthétique est du type connu sous le nom de "Kite Brand", qui est fabriqué par Tufnol Limited et conforme à la norme britannique 2572. Du papier imprégné de résine synthétique convient égale-30 ment comme matière des mandrins 36a et 37a, de l'anneau 75 et du support 73. La deuxième bobine d'inductance variable 20 est représentée sur la figure 10. La.bobine mobile 35 est enroulée sur le mandrin 37 35 qui est un cylindre creux en matière isolante. Les extrémités du mandrin 37 sont fixées respectivement dans deux plaques isolantes 123 et 124 qui sont, supportées et peuvent coulisser le long d'une paire de tiges de guidage cylindriques, dont on voit . . l'une d'elles sur la figure 10. Ainsi, les'tiges, de guidage main 70 09548 15 2041083 tiennent et supportent le mandrin 37. Il est prévu des manchons 126 à l'endroit où ces tiges de guidage passent au travers de ces plaques 123 et 124. Deux colliers 127 et 128 fixés à la tige 25 servent de butées d'extrémité pour limiter la course des pla-5 ques 123 et 124 le long de la tige et une autre paire de colliers qu'on ne voit pas sur la figure 10, remplit le même office sur l'autre tige de guidage. Une crémaillère 129 fixée aux plaques 123 et 124, qui est parallèle aux tiges de guidage, est en prise avec un pignon 10 130 lié coaxialement par un arbre à une roue dentée 131. Ladite roue dentée engrène avec une autre roue dentée qui est liée coaxialement par un arbre au bouton 42 représenté sur la figure 6. Les roues dentées 132, 131 et 130 et la crémaillère 129 servent de système de transmission avec réduction pour la rotation 15 imprimée à la main au bouton 42. Les arbres liés à la roue dentée reposent dans des paliers (non représentés) qui sont fixes par rapport à deux pièces d'extrémité 133 et 134 dans lesquelles sont fixées- les extrémités des tiges de guidage. Par conséquent, on peut produire le déplacement, parallèle au guidage, de la bo-20 bine 35 en faisant tourner le bouton 42. La bobine fixe 34 est enroulée sur le mandrin 36 qui est un autre cylindre creux en matière isolante. Les autres extrémités du mandrin 36 sont fermées respectivement par deux disques 135 et 136 en matière isolante, le disque 135 étant fixé 25 coaxialement à une longue tige support 137 et le disque 136 à une courte tige support 138, de sorte que la bobine 34 est disposée excentriquement et longitudinalement par rapport aux tiges de guidage supportant la bobine 35, les tiges de support 137 et 138 étant fixées aux supports d'extrémité 133 et 134. 30 Ainsi, la bobine 34 est maintenue dans une position fixe entre les supports d'extrémité 133 et 134. La disposition est telle que les tiges support 137 et 138, les mandrins 37 et 36 et les bobines 35 et 34 sont coaxiaux et le diamètre extérieur de la bobine 34 est suffisamment petit pour que le mandrin 37 passe >5 librement autour de la bobine 34. Les extrémités et la prise de la bobine 35 sont soudées respectivement sur des bornes 31, 33 et 32 qui sonî, montées sur la plaque 123; une extrémité de la bobine 34 est soudée sur la borne montée sur le support d'extrémité 133 et la prise et 70 09548 16 2041083 l'autre extrémité de la bobine 34 sont soudées respectivement sur les bornes 29 et 28 montées sur le support d'extrémité 34. Des connexions (non représentées) entre les bornes sont établies suivant les besoins conformément aux parties a des figures 2, 3 ou 5 4. Dans l'installation particulière mentionnée ci-dessus, chacune des bobines 35 et 34 est constituée par deux couches de fils à spires étroitement serrées, la couche interne comportant 51 spires et la couche externe 49. La figure 11 montre la façon 10 suivant laquelle chaque bobine commence, les numéros 1 à 10 indiquant l'ordre de formation des spires respectives. Le bobinage est continué par les spires impaires sept à quatre-vingt dix-neuf formant le reste de la couche interne et les spires paires dorize à cent celles de la couche externe. Initialement, deux tours 15 de cordon d'attache sont enroulés comme on le voit à l'extrémité de gauche de la bobine et fixés en place avec un vernis spécial. Puis une couche de Sellotape type 1409, de 1,27 cm de largeur, qui est de la bande auto-adhésive isolante présentant une tension de claquage de six kV, est enroulée.sur le mandrin de 20 façon à se trouver en dessous de toute la longueur de la bobine, chaque tour de la bande recouvrant le tour précédent. La bobine est enroulée sur la bande et constituée par cent spires, avec une prise à cinquante spires, de fil de Litz isolé soie, à 100 brins de 0,08 mm . Les spires d'extrémité de la bobine 25 sont fixées encore par de la bande Sellotape. Deux tours de.cordon d'attache sont enroulés sur le mandrin à l'extrémité de droite de la bobine et fixés en place avec le vernis spécial. Finalement, la bobine est revêtue de ce vernis. Ce procédé d'enroulement produit une faible capacité 30 propre, c'est-à-dire inférieure à celle qu'on aurait si la première couche était finie avant que la deuxième ait débuté. Le mandrin 37 de la deuxième bobine d'inductance de cette installation particulière est constitué par un cylindre creux en résine vinylique dont le diamètre extérieur est de 35 109,6 mm et le diamètre intérieur de 104,8 mm et le mandrin 36 est un cylindre creux en tissu déjà mentionné, imprégné de résine synthétique, dont le diamètre extérieur est de 95,3 mm et le diamètre intérieur de 82,6 mm. -Ainsi-on obtient un couplage étroit entre les bobines lorsque^la bobine 34 se trouve complè- 70 09548 17 2041083 tement à l'intérieur de la "bobine 35» La tige de guidage 125 et la tige analogue, supportant les plaques 123 et 124, sont faites en laiton connue indiqué ci-dessus, les manchons 126 étant en une matière plastique connue sous le nom de Delrin qui four-5 nit une surface d'appui convenable. Pratiquement, toutes les autres pièces de la structure portant les mandrins 37 et 36, et en particulier les tiges 137 et 138 et les pièces à leurs extrémités et les plaques 123 et 124 sont en tissu déjà mentionné, imprégné de résine synthétique, sauf la crémaillère 129 et le 10 système de réduction qui lui est associé. En réduisant ainsi la quantité de matière conductrice au voisinage des bobines 35 et 34, on peut obtenir-un faible amortissement par courants de Foucault ainsi qu'un coefficient de surtension élevé pour l'inductance. Un autre matériau convenant pour les mandrins 37 et 15 36 est du polyméthacrylate de méthyle. lui est associé sont faits en laiton et sont situés à plus de 51 millimètres des bobines; on a trouvé dans ce cas que la présence de pièces en laiton à une telle distance n'avait qu'un 20 effet négligeable sur la surtension de la bobine d'inductance. du châssis 45 qui est en partie en tôle métallique et sert d'élément support pour les inductances 19 et 20. De cette manière, 25 il n'y a pas de couplage de ces inductances par des champs magnétiques ou électrostatiques. Le transformateur 16 est également monté sur une partie en tôle métallique du châssis 45 qui blinde les inductances 19 et 20 par rapport au transformateur, de sorte qu'il n'y a 30 pas de couplage du transformateur 16 vis-à-vis des inductances 19 et 20 par des champs électromagnétiques ou électrostatiques. L'installation de radio-émetteur particulière qui a été mentionnée ci-dessus est construite pour émettre dans la bande 285 à 315 kHz. Avec une modification appropriée de l'émet-35 teur 11 la même installation fonctionnera à des fréquences comprises entre 200 kHz et 400 kHz. Ainsi, dans cette installation modifiée le feeder 12 peut être adapté aux aériens mentionnés avec une bande de fréquences de 200 kHz, centrée sur 300 kHz. La puissance maximale que cette installation doit La crémaillère 29 et l'engrenage de réduction qui La première rapport à la deuxième --inductance 19 est blindée, par r-inductance 20, par une partie 70 09548 18 2041083 pouvoir transmettre est de cent watts. L'émettéur 11 de cette installation est représenté schématiquement avec plus de détail sur la figure 12. Il comprend un oscillateur à cristal 141» engendrant une oscillation 5 porteuse sur une fréquence prédéterminée dans la "bande de 285 à 315 kHz. La sortie de l'oscillateur à cristal 141 est reliée à l'entrée porteur d'un modulateur 142 de type additif connu. Un oscillateur de modulation 143 produit une fréquence acoustique pour moduler la porteuse en amplitude dans le modulateur 10 142. La sortie du modulateur 142 est reliée au travers d'un filtre passe-bande 144 dont la bande passante est 275-325 kHz, à un amplificateur de puissance linéaire 145. Les bornes de sortie 146 de l'émetteur 11 sont reliées par un système à filtre ayant la forme d'un circuit à ré^sonan- s x "tî 01* i. ixx* 15 ce parallèle 147 et sont reliées respectivement au conducteur / et au conducteur intérieur du feeder coaxial 12. Un circuit de commutation (non représenté) est inclus entre l'oscillateur de modulation 143 et le modulateur 142 pour permettre que le signal à audio fréquence engendré par l'oscil-20 lateur 143 soit appliqué pour moduler suivant un code, si désiré, la porteuse engendrée par l'oscillateur a cristal 141. Si on le désire, on peut inclure un circuit de commutation supplémentaire entre la sortie du filtre passe-bande 144 et l'entrée de l'amplificateur de puissance linéaire 145 pour limiter l'émis-25 sion à des intervalles prédéterminés. Le modulateur 142 produit, comme résultat de modulation par une onde sinusoïdale, une forme d'onde de sortie, dont l'enveloppe 148 est sensiblement représentée sur la figure 12. L'effet du filtre passe-bande 144 consiste, en enlevant certains 30 harmoniques, à transformer l'enveloppe, sensiblement pour obtenir la forme 149 indiquée sur la figure 12. Le modulateur 142 et le filtre 144 peuvent être remplacés par un oscillateur à modulation par la plaque du type décrit par Terman dans Radio Engineering (3oie Edition, 1947, publié par McGraw Hill Book 35 Company, Inc.) page 479, en se référant aux figures 9-10. L'emploi du modulateur 142 permet de contrôler étroitement la profondeur de modulation â la sortie du filtre 144. Le circuit à résonance parallèle 147 résonne à 300 k"HV. et présente une valeur de coefficient de surtension, sans charge, 70 09548 19 2041083 comprise entre 200 et 300 et une valeur de coefficient de surtension égale à l'unité lorsque le feeder 12 se termine sur son impédance caractéristique. Le circuit 147 sert de court-circuit à tout troisième harmonique et au contenu de fréquences supérieu-5 res dans la sortie de l'émetteur 11, ce qui empêche ainsi que ces fréquences interfèrent avec le fonctionnement efficace de l'installation. Le feeder coaxial 12 utilisé dans cette installation est un uniradio 67 et présente pour 300 kHz une impédance carac-10 téristique de (53,2 + 1,7 3 ), c'est-à-dire 53,2 ohms-de résistance pure et 1,7 ohms de résistance induetive. L'émetteur 11 est conçu pour fonctionner comme source de courant et le plus efficacement lorsque sa sortie est connectée à une impédance égale à l'impédance caractéristique du fee-15 der 12 à 300 kHz. Gomme cette impédance caractéristique ne subit que des variations négligeables avec une fréquence comprise entre 235 et 315 kHz, la condition du fonctionnement le plus efficace de l'émetteur 11 est maintenue pour toute fréquence, se trouvant à l'intérieur de ces limites,qui doit être transmi-20 se, tandis que l'impédance caractéristique du feeder 12 est a-daptée à l'impédance de sortie de l'émetteur 11 sur la longueur d'onde sur laquelle il travaille. L'élément de sortie de l'amplificateur de puissance linéaire 145 de l'émetteur 11 est un transformateur non accordé 25 (non représenté), les bornes de sortie 146 étant respectivement connectées aux extrémités de l'enroulement secondaire de ce transformateur. On comprendra que 1'émetteur 11 comporte une sortie non accordée. L'avantage de cette disposition, c'est qu'on peut 30 choisir l'oscillateur à cristal 141 pour avoir toute fréquence voulue dans la bande 285-315 kHz sans qu'il soit nécessaire que l'émetteur 11 débite chaque fois, spécifiquement pour la fréquence choisie. La quasi constance de l'impédance caractéristique du feeder 12 permet d'utiliser le même feeder pour des 35 fréquences différentes se trouvant dans ladite bande. le faible coefficient de surtension du circuit résonnant 147 lorsque le circuit d'accord 13 est réglé de façon que le feeder 12 se termine sur son impédance caractéristique assure que le circuit 147 présente une impédance élevée pour la fréquence de travail. 70 09548 Alternativement, on peut utiliser un émetteur 11 avec sortie accordée sur la fréquence à émettre. Dans ce cas, on peut omettre le circuit à résonance parallèle 147. Les formes d'aérien qui doivent être utilisées avec l'installation sont des antennes fouet, des aériens en L, des aériens en î, des antennes bifilaires en T et analogues. Les aériens alimentés par l'extrémité, ayant une capacité de cent cinquante à deux cents picofarads, peuvent être utilisés avec cette installation particulière si le bas de la 0 gamme continue supérieure et le haut de la gamme continue moyenne de la deuxième bobine d'inductance variable 20 sont établis pour couvrir une gamme continue intermédiaire, si nécessaire en introduisant une autre prise sur chaque bobine de l'inductance 20. 2041083 70 09548 21 2041083 REVENDICATIONS 1. Installation de radio-émetteur, caractérisée en ce qu'elle comprend un émetteur C11) relié par un feeder (12) à l'enroulement primaire (15) d'un transformateur (16), dans 5 un circuit d'accord d'aérien (13) reliant le feeder à un aérien (14) qui n'a pas plus du huitième de la longueur d'onde sur laquelle l'émetteur fonctionne, le transformateur comprenant un noyau magnétique haute fréquence (17) et le circuit d'accord comprenant tîne première inductance variable (19) "branchée en pa-10 rallèle sur 1'enroulement secondaire (18) du transformateur et une deuxième inductance variable (20) reliée en série entre l'enroulement secondaire (18) et l'aérien (14), l'impédance caractéristique du feeder (12) étant adaptée à l'impédance de sortie de l'émetteur (11) pour ladite longueur d'onde, le transforma-15 teur (16) et les inductances variables (19, 20) étant tels que le circuit d'aérien peut être accordé sur ladite longueur d'onde dans une gamme de valeurs de capacité d'aérien comprenant au moins une gamme continue de rapport supérieur à un et demi et en ce que le circuit d'accord ferme le feeder sur l'impédan-20 ce caractéristique de ce dernier lorsque le circuit d'aérien est à la résonance sur ladite longueur d'onde, l'impédance de la première inductance variable (19) étant telle par rapport à 1'impédance du deuxième enroulement (18) du transformateur que le noyau (17) du transformateur n'est pas saturé lorsqu'un cou-25 rant d'aérien prédéterminé passe pendant l'émission, courant qui saturerait le noyau s'il circulait au travers de l'enroule ment secondaire (18) du transformateur. 2. Installation de radio-émetteur selon la revendication 1, caractérisée en ce que la deuxième bobine d'inductance 30 variable (20) peut varier par degrés et de façon continue. 3. Installation de radio-émetteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la deuxième bobine d'inductance (20) comporte une première bobine (35) montée sur un mandrin isolant creux (37), une deuxième 35 bobine (34) de plus faible diamètre que la première ,montée sur un mandrin isolant (36) de façon que les bobines soient disposées coaxialement l'une par rapport à l'autre et des moyens (129 130, 131, 132) pour faire varier la position relative des bobines suivant leur axe commun depuis une position dans laquelle 70 09548 22 2041083 la bobine (34) se trouve, au moins en partie, à l'intérieur de la bobine (35), les bobines étant adaptées à être connectées l'une à l'autre en série de façon à fournir au choix une inductance mutuelle positive ou une inductance mutuelle négative. 5 4. Installation de radio-émetteur selon la revendi cation 3, caractérisée en ce que chaque bobine de la deuxième inductance variable (20) comporte une prise (33> 50) grâce à laquelle une partie (39) de la bobine (35) peut être reliée sélectivement en série avec une partie (38) de la deuxième bobi-10 ne (34). 5. Installation de radio-émetteur selon la revendication 3 ou 4, caractérisée en ce que la valeur de la deuxième inductance variable (20) peut varier dans au moins une gamme continue, dans un rapport d'au moins un et demi. 15 6. Installation de radio-émetteur selon la revendi cation 5, caractérisée en ce que la valeur de la deuxième inductance variable (20) peut varier dans un rapport d'au moins dix neuf. 7. Installation de radio-émetteur selon la revendi-20 cation 4, caractérisée en ce que la valeur de la deuxième inductance variable (20) peut varier de 3,5 à 0,18millihenrys. 8. Installation de radio-émetteur selon l'une des revendications 3 à 7, caractérisée en ce que lesdits moyens pour faire varier la position relative des bobines comprennent un 25 pignon (130) monté de façon à pouvoir tourner par rapport à l'un (36) des mandrins et engrenant avec une crémaillère (129) fixée à l'autre mandrin (37). 9. Installation de radio-émetteur selon l'une quelconque des revendications 3 à 8, caractérisée en ce que le mandrin 3) (36) d'une des bobines est supporté de façon fixe par une structure comprenant au moins deux tiges de guidage (125) disposées parallèlement à l'axe commun des bobines, le mandrin (37) de l'autre bobine étant supporté et maintenu avec coulissement par les tiges de guidage (125), 35 10. Installation de radio-émetteur selon l'une quel conque des revendications 3 à 9, caractérisée en ce que chaque bobine est une bobine à air. 11. Installation de radio—émetteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la 70 09548 23 2041083 première inductance variable (19) peut varier par degrés/de façon continue. 12. Installation de radio-émetteur selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que la première 5 inductance variable (19) est adaptée à fournir trois gammes continues de valeurs d'inductance. 13. Installation de radio-émetteur selon la revendication 11 ou 12, caractérisée en ce que la première inductance (19) comporte une première bobine (34a) montée sur un mandrin 10 isolant creux (36a), une seconde bobine (35a), de plus faible diamètre que la première, montée sur un mandrin isolant (37a) de façon que les bobines soient disposées coaxialement l'une par rapport à l'autre et en ce que l'installation comporte des moyens (74, 76) pour faire varier la position relative des bo-15 bines suivant leur axe commun depuis une position dans laquelle la deuxième bobine (35a) se trouve, au moins en partie, à l'intérieur de la bobine (34a), les bobines étant adaptées à être •connectées l'une à l'autre de façon à fournir au choix une inductance mutuelle positive ou une inductance mutuelle négative. 20 14. Installation de radio-émetteur selon l'une quel conque dès revendications précédentes, caractérisée en ce que l'installation est adaptée à émettre des ondes radio-électriques dont la fréquence est comprise entre 200 et 400 kHz. 15. Installation de radio-émetteur selon la revendi-25 cation 14, caractérisée en ce que l'installation est adaptée ■ à émettre des ondes radio-électriques dont la fréquence se trouve comprise entre deux cent quatre-vingt cinq et trois cent quinze Iclz . 16. Installation de radio-émetteur selon l'une quel-30 conque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le circuit d'accord comprend un réflectomètre (115) branché entre le primaire (15) du transformateur (16) et le feeder (12) de façon à pouvoir mesurer la puissance haute fréquence transmise du transformateur (16) au feeder (12). 35 17. Installation de radio-émetteur selon l'une quel conque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'émetteur (11) comporte un étage de sortie non accordé, un filtre (147) étant connecté à la sortie de l'émetteur de façon à empêcher, pendant les émissions, le passage par le feeder (12) 70 09548 24 2041083 de toute oscillation provenant de 1'émetteur (11) sur le troi- térisé en ce que le filtre (147) est un circuit à résonance pa-5 rallèle. dications précédentes, caractérisé en ce que le feeder (12) est un câble coaxial. 10 de radio-émetteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, combinaison d'accord caractérisée en ce qu'elle inclut un transformateur (16) avec noyau magnétique haute fréquence (17), une première inductance variable (19), connectée en parallèle sur l'enroulement secondaire (18) du transformateur (16) 15 et une deuxième inductance variable (20) reliée en série avec 1 'enroulement secondaire (18) sur une connexion d'aérien. , carac- 20. En vue de son utilisation dans une installation