Brevet FR2012879A1 — publié le 19700327

La présente invention concerne un dispositif de "blocage longitudinal de la "broche porte-outil d'une machine-outil dans laquelle une "broche d'usinage rotative est réglable, dans le sens longitudinal sur un nombre infini de positions de travail 5 dans les limites d'un intervalle de réglage, pour placer dans une position de travail désirée un outil de coupe porté par l'extrémité extérieure de la "broche rotative. Les machines-outils de ce type présentent de nombreux avantages. Toutefois, la précision avec laquelle les opérations d'u-10 sinage peuvent être exécutées par ces machines risque d'être défavorablement affectée par les défauts de précision, ou écarts par rapport à la perfection de la précision avec laquelle la broche d'usinage qui supporte l'outil travaillant est maintenue dans la position de travail sur laquelle elle a été réglée. Les 15 défauts de précision sur la position de la broche même minimes, qui peuvent paraître sans importance et même n'avoir aucune conséquence sur l'exécution d'un grand nombre d'opérations d'usinage, peuvent provoquer de notables imperfections dans l'exécution des opérations d'usinage de précision qui doivent répondre à des spé-20 cifications très serrées. Dans ces machines-outils auxquelles l'invention se rapporte particulièrement, la broche d'usinage est portée par un fourreau rotatif à travers lequel la broche peut être réglée dans le sens de la longueur pour placer un outil de coupe porté par cet-25 te broche dans la position de travail désirée. Pendant une opération d'usinage, la broche préalablement réglée estbloqÉehydraulique^ ' ment par rapport au fourreau auquel la broche transmet les forces de réaction radiales qui lui sont imposées par l'outil de coupe. L'élimination des déplacements radiaux de la broche qui 30 sont dûs à des réactions radiales sur la broche est jusqu'à présent rendue compliquée par la nécessité de dessiner la structure porteuse de la broche de façon à assurer, après le déblocage de la broche, un jeu suffisant pour permettre le réglage longitudinal de la broche dans sa structure porteuse. 35 Les caractéristiques de structure et de fonction des ma chines-outils de ce type sont jusqu'ici loin d'être parfaites en ce qui concerne la position précise de la broche rotative dans la position de travail exacte désirée„ Tout défaut important de précision dans la mise en position.radiale de la broche 4-0 d'usinage, lorsque cette dernière est soumise à une charge 69 23804 2 2012879 radiale pendant le fonctionnement de la machine, constitue une source d'imperfections dans l'usinage exécuté et risque de poser des problèmes dans la commande de la machine en vue de l'exécution automatique d'opérations d'usinage de grande précision» 5 D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui va suivre, faite en regard des dessins annexés et donnant à titre explicatif et nullement limitatif une forme de réalisation conforme à l'invention» Sur ces dessins, 10 la figure 1 est une vue en perspective d'une machine-outil suivant l'invention, la position d'extension longitudinale de la "broche étant représentée en traits continus et une position plus rétractée de la "broche étant représentée en transparence. la figure 2 est une vue partielle en coupe à plus grande 15 échelle, suivant 2-2 de la figure 1, la broche d'usinage étant dans sa position sensiblement entièrement rétractée ; la figure 3 est une vue partielle en coupe, à échelle encore plus grande, qui montre en coupe radiale le dispositif de blocage hydraulique de la broche ; 20 la figure 4- est une vue partielle en perspective à grande échelle qui montre, de l'intérieur le dispositif de blocage de la figure 3 la bague de blocage étant arrachée pour montrer la st^ uctLjœe^c|^e TOe en GOupe transversale à plus grande échelle suivant 5-5 de la figure 2; 25 la figure 6 est une vue partielle en coupe transversale, à très grande échelle suivant 6-6 de la figure 2 qui montre les positions relatives de la bague de blocage de la broche et d'une partie du fourreau qui l'encercle ; la figure 7 est une vue partielle en coupe, analogue à cel-30 le de la figure 6 mais montrant les relations entre les éléments lorsque la pince de blocage hydraulique est mise en action pour bloquer la broche par rapport au fourreau f la figure 8 est une vue en coupe longitudinale qui montre la façon dont la bague de blocage est emmanchée, dans le sens 35 longitudinal avec serrage, dans un alésage récepteur du fourreau pour produire une haute contrainte résiduelle de compression dans cette bague ; la figure 9 est une vue partielle en coupe longitudinale suivant 9-9 de la figure 8 ; 4-0 la figure 10 est une vue partielle, en coupe d'un détail 69 23304 3 2012879 de la figure 9 ; la figure 11 est une vue partielle, en coupe radiale, suivant 11-11 de la figure 9 qui montre avec exagération la déformation radiale que la "bague de "blocage subit à la suite de son em-5 manchement à force dans le fourreau ; la figure 12 est une vue partielle en coupe longitudinale qui correspond à la partie centrale de la figure 2 et qui montre à plus grande échelle une variante de construction de la pince hydraulique montée entre la "broche et le fourreau; 10 la figure 13 est une vue partielle en coupe longitudinale qui correspond à celle de la figure 3 suivant la variante de la figure 12 ; la figure 14 est une vue en perspective de la "bague de "blocage hydraulique suivant la variante représentée sur les figures 15 12 et 13 ; la figure 15 est une vue de côté en partie en coupe, qui montre l'emmanchement à force de deux éléments coaxiaux de la pince en deux parties de la figure 14, en vue de produire la contrainte résiduelle désirée en compression dans l'élément inté-20 rieur ; la figure 16 est une vue partielle, en coupe longitudinale et en perspective qui montre de l'intérieur la construction de la pince de la figure 14, l'élément intérieur étant partiellement: arraché pour mieux laisser voir la forme donnée à la périphérie 25 intérieure de l'élément extérieur de cette pince ; la figure 17 est une vue partielle en coupe à plus grande échelle analogue à celle de la figure 3 d'une autre variante. la figure 18 est une vue partielle en perspective de la forme de réalisation de la pince qui est représentée sur la fi-30 gure 17, certaines parties du fourreau de la broche et de la bague de blocage étant arrachées pour laisser voir la structure sous-jacente. La machine-outil 20 qui forme l'exemple de mise en oeuvre de l'invention représentée sur la figure 1 comprend une poupée 35 22, qui peut se déplacer par translation verticale le long d'une colonne porteuse 24, à proximité d'une table porte-pièce 26, laquelle est montée en position réglable à proximité de la base de la colonne 24, comme on le voit sur le dessin. Une broche d'usinage rotative 28, qui est portée et entraî-40 née par la poupée 22, est réglable dans le sens de la longueur 69 23804 4 2012879 pour pouvoir prendre un nombre infini de positions de travail dans un intervalle de réglage important. La "broche 28 est équipée et adaptée pour porter, à son extrémité extérieure ou émergente, un outil d'usinage qui, dans 5 l'exemple considéré, est une fraise rotative 30 montée amovible sur l'extrémité extérieure ou libre de la "broche. Pour l'exécution d'une opération d'usinage désirée sur une pièce (non représentée) qui est portée par la table 26, la broche 28 est préalablement réglée dans le sens longitudinal pour placer l'outil 30 10 avec précision dans la position longitudinale, considérée relativement à l'axe de la broche 28, qui est nécessaire pour l'exécution de l'opération d'usinage. Ce réglage longitudinal de la broche 28 peut être exécuté par une structure de réglage longitudinal classique, qui est spécialement prévue pour la broche 28 et 15 qui est logée dans un prolongement arrière 32 (figure 1) du carter ou de la structure porteuse 34 de la poupée 22. Les moyens de réglage qui sont appropriés pour le réglage longitudinal de la broche 28 sont connus en soi dans la technique et il n'est pas nécessaire d'en donner une description. 20 L'outil, qui est dans cet exemple la fraise 30 et qui est porté par 1'extrémité saillante de la broche rotative 28 subit normalement pendant l'opération d'usinage, une réaction radiale qui est transmise par l'intermédiaire de la broche rotative 28, à la structure porteuse prévue dans la poupée 22 pour supporter 25 la broche en fonctionnement. Ainsi qu'on l'a mieux représenté sur la figure 2, la structure qui porte la broche 28 et qui absorbe les réactions exercées sur l'outil de coupe 30 et transmises à la broche 28 comprennent un fourreau de broche 36, creux et de forme allongée qui encer-30 cle la broche 28 et qui est monté dans l'extrémité du corps 34 de la poupée, d'où, l'extrémité libre de la broche 28 fait saillie en porte-à-faux pour surplomber la table 26, comme représenté sur le dessin. Bien qu'il puisse se déplacer verticalement le long de sa 35 colonne porteuse 24 dans cet exemple, le corps 34 constitue une structure porteuse rigide pour le fourreau 36 de la broche, ce fourreau étant claveté pour tourner avec la broche 28 au moyen de deux clavettes 38 (dont une seule est visible sur la figure 2), qui sont portées parc- le bourreau 36 et engagées dans des rainu-40 res longitudinales 40 pratiquées dans la broche 28, laquelle est 69 23804 5 2012879 par ailleurs cylindrique (voir figures 2 et 5). Le fourceau 36 est monté rotatif par un montage de précision dans sa structure porteuse rigide 34-, de préférence par deux roulements de précision 42 et 44 qui encerclent le fourreau 36 5 à proximité de ses extrémités intérieure et extérieure respectivement, comme représenté. Le roulement avant 42 qui entoure l'extrémité extérieure du fourreau 36 est un roulement à rouleaux coniques, comme représenté sur le dessin et qui a pour fonction de porter rotatif le fourreau 36 dans une position relative radiale "10 précise par rapport .à la structure porteuse 34, tout en fixant en même temps la position axiale du fourreau 36 avec grande précision dans une position longitudinale prédéterminée par rapport à la structure porteuse 34„ A cet effet, une "butée annulaire 46, portée par la structu-15 re porteuse 34, est dirigée axialement vers l'extérieur pour s'a-puyer sur la "bague extérieure 48 du roulement 42 et fixer la position axiale de cette "bague, laquelle est rigidement appuyée radialement par une surface de portée enveloppante 50 de la structure porteuse 34. La "bague intérieure 52 du roulement 42 s'ajus-20 te avec précision sur la surface cylindrique 54 du fourreau 36, pour porter radialement ce fourreau avec précision. Une "butée annulaire de mise en position 56, qui est dirigée vers l'intérieur et qui est prévue sur le fourreau 36, est appuyée contre la face axialement externe de la "bague intérieure 52 du roulement 42 pour 25 coopérer avec ce roulement et avec la "butée 52 portée par la structure porteuse 34 pour fixer avec précision le fourreau 36 dans une position longitudinale prédéterminée par rapport à la structure porteuse 34 ainsi qu'on l'a déjà indiqué. Le roulement de précision 44 est monté dans une position 30 précise dans une surface 60 de la structiare porteuse 34 qui l'entoure et il s'ajuste avec précision sur une surface cylindrique 62 du fourreau 36 pour donner à l'extrémité inférieure du fourreau 36 l'appui radial de précision qu'on veut obtenir. On obtient le fonctionnement optimum des deux roulements à rou-35 leaux coniques 42, 44 par application d'une charge axiale résiduelle sur les deux roulements, ce qui est obtenu dans cet exemple, et comme on l'a représenté sur le dessin, au moyen d'un piston annulaire hydraulique 54 qui attaque la "bague extérieure 66 du roulement 44 pour transmettre, à travers cette "bague 44, une 40 force de sollicitation axiale qui est transmise au fourreau 36 69 23804 6 2012879 par une "butée annulaire 68 formée sur le fourreau et qui s'appuie sur la "bague intérieure 70 du roulement comme représenté. La charge axiale appliquée au fourreau 36 de cette façon est à nouveau transmise en sens inverse et à travers le fourreau, au 5 roulement 42 pour assurer en même temps le fonctionnement optimum des deux roulements dans leur rôle qui consiste à porter le fourreau 36 en rotation dans une position qui est déterminée a-vec une grande précision aussi "bien dans le sens axial que dans le sens radial. 10 On voit que tout écart de la "broche 28 par rapport à une position exactement coaxiale au fourreau 36 qui l'entoure montée sur les roulements de précision 42 et 44 produit une imperfection correspondante dans la précision avec laquelle l'usinage est exécuté par l'outil porté par la hroche. Ceci résulte du fait "15 que tout écart par rapport à la perfection de la précision avec laquelle l'outil 30 est maintenu dans une position d'usinage désirée entraînera un écart correspondant par rapport à la perfection de la précision avec laquelle l'usinage est exécuté et que ceci peut poser up. problème important dans l'exécution de l'usi-20 nage à des tolérances dimensionnelles serrées. Le problème du maintien de la broche 28 dans une position relative coaxiale précise par rapport au fourreau 36 pendant le fonctionnement de la machine est compliqué par les sévères forces de réaction, en particulier par les réactions radiales, que 25 l'outil 30 exerce sur la broché 28. L'objectif de maintenir la broche 28 dans une position coaxiale précise par rapport au fourreau 36, à 1'encontre des réactions qui tendent à la déplacer radialement par rapport au fourreau 36 est encore fortement compliquée par la nécessité de pré-30 voir entre la broche et sa structure porteuse, lorsque la broche est débloquée pour le réglage longitudinal, un jeu suffisant pour permettre à la broche de se déplacer longitudinalement par rapport à sa structure porteuse. Grâce à l'utilisation de techniques d'usinage précises, le jeu prévu entre la broche 28 et sa 35 structure porteuse pour permettre le réglage longitudinal de la broche, qui est essentiel pour le,caractère propre de la machine-outil de ce type, peut être maintenu à une valeur nominale très faible. Toutefois, il est extrêmement avantageux que ce jeu minime 40 prévu entre la broche 28 et sa structure porteuse ne devienne pas 69 23804 7 2012879 une source d'erreur dans la précision avec laquelle la "broche 28 et le fourreau 36 sont maintenus en positions coaxiales l'une à l'autre sous les réactions radiales exercées sur la "broche. Bien que ces considérations puissent être d'une conséquen-5 ce limitée dans l'exécution des opérations d'ébauchage, dans lesquelles la précision n'est pas essentielle, elles prennent une grande importance dans l'exécution des opérations d'usinage où les écarts même minimes par rapport à la perfection théorique sont indésirables. En théorie, il est extrêmement avantageux que 10 l'écart de la "broche 28 par rapport à son alignement coaxial parfait par rapport au fourreau 36 soit totalement éliminé afin qu'il n'existe pas d'erreur susceptible de s'ajouter cumulative-ment à d'autres petites erreurs existant dans la machine-outil, pour produire une erreur globale gênante, en particulier dans le 1 5 cas du fonctionnement de la machine-outil sous commande automatique, laquelle offre de nombreux avantages. Après avoir été préalablement réglée dans le sens longitudinal sur la position d'usinage désirée, la broche 28 est maintenue temporairement rigidement dans sa position de réglage longi-20 tudinal paur l'usinage, par une pince de blocage hydraulique 72 portée par l'extrémité avant ou extérieure du fourreau 36 et qui est construite suivant l'invention pour pouvoir sélectivement débloquer la broche 28 et permettre ainsi de la régler longitudina-lement tandis, que, lorsqu'elle est serrée hydrauliquement, cet-25 te pince bloque rigidement la broche 28 dans le sens radial, dans l'alignement coaxial du fourreau 36, afin d'éliminer pratiquement tout déplacement radial de la broche 28 qui l'écarterait de son alignement coaxial avec le fourreau 36 sous l'effet de forces de réaction radiales exercées par l'outil 30 sur la bro-30 che 28 et, en tous cas, de réduire considérablement ce déplacement, ce qui est un grand avantage par rapport aux caractéristiques de fonctionnement correspondantes des machines-outils classiques de ce type. La pince hydraulique 72 prévue à cet effet, figures 2 à 7, 35 comprend une bague de blocage cylindrique 74 qui est usinée de préférence dans une longueur sans joint d'acier élastique à haute résistance. La bague 74 est emmanchée dans l'extrémité extérieure du fourreau 36, dans une position qui encercle la broche 28, d'une façon qui sera décrite par la suite et ses dimensions 40 intérieures lui permettent de régler la broche 28 dans le sens 69 23804 8 2012879 longitudinal, à travers cette bague 74, lorsque la pince 72 est desserrée, pour permettre le déplacement axial de la broche. Ainsi qu'on le décrira en détails, la bague 74 peut être repoussée radialement à force vers l'intérieur, pour entrer en 5 prise rigide avec la broche 28 sous l'effet du refoulement d'un fluide sous très haute pression qui agit sur la surface externe de cette bague 74. Cet emmanchement ne permet aucun déplacement nadial de la broche 28 par rapport à la bague 74. En même temps, les parties de la bague 74 qui sont immédiatement contiguës aux 10 parties de cette bague qui sont appliquées à force sur le fourreau 36 sont contraintes à rester en même temps en prise rigide par compression avec la structure d'appui du fourreau 36 qui encercle la bague, la conséquence étant que la bague de blocage 74 n'est soumise à aucun déplacement radial par rapport au fourreau 15 36 et que, en même temps, la broche 28 est solidement maintenue dans une position exactement coaxiale au fourreau 26, ainsi qu'on le verra dans la suite de la description. Pour assurer la forte prise par compression entre la bague de blocage 74- et la structure d'appui du fourreau 36 qui encer-20 cle cette bague, prise qui doit exister dans le fonctionnement de la machine simultanément avec la forte prise par compression entre la bague 74 et la broche 28, cette bague de serrage 74 est assemblée à la structure d'appui du fourreau 36 de îaçon à être continuellement contractée à force en diamètre, ce qui produit 25 dans cette bague 74 une très forte précontrainte de compression résiduelle qui existe indépendamment de la pression hydraulique exercée sur la surface externe de cette bague et qui sert à maintenir une prise positive par compression entre la bague et la structure d'appui du fourreau 36 qui l'encercle lorsque la pince 30 72 est serrée hydrauliquement pour bloquer la broche 28 en l'empêchant de se déplacer axialement et radialement pendant le fonctionnement de la machine. Dans la construction préférée qui est représentée sur les figures 1 à 11, la bague de blocage 74 est emmanchée axialement 35 à force dans un alésage de pince 76, qui s'ouvre vers l'extérieur et- qui est prévu dans l'extrémité extérieure du fourreau 36, coaxialement à la broche 28, pour recevoir la bague 74, comme représenté. En fait, l'alésage 76 constitue un contre-alésage prévu dans l'extrémité extérieure d'un alésage axial cdntral 78 40 formé dans le fourreau 36 pour recevoir la broche 28. 69 23804 9 2012879 la construction radiale résiduelle forcée de la "bague de "blocage 74 qui sert à donner la contrainte de compression résiduelle désirée dans la "bague est obtenue en prévoyant la "bague 74, en ce qui concerne ses dimensions lorsqu'elle est encore li-5 "bre de toute contrainte extérieure, de telle façon qu'elle soit de diamètre nettement supérieur à celui de l'alésage 76 avant d'avoir été emmanchée axialement dans cet alésage 76, ainsi qu'on le décrira dans la suite. L'ajustement à force de la "bague 74 par rapport à l'alésage 76 qui résulte de ces dimensions engen-10 dre dans la bague une contrainte résiduelle de compression. Les relations de dimensions établies entre la bague 74 et l'alésage 76 prévu dans l'extrémité extérieure du fourreau 36 et la façon dont la bague de blocage et le fourreau sont emmanchés à force pour prendre leurs positions relatives d'assemblage l'u-15 ne par rapport à l'autre, sont représentées sur les figures 8 à 11. A titre d'exemple, la bague de blocage sans joint 74 qui est de préférence faite d'un acier élastique à haute résistance, peut avoir une épaisseur de paroi de 4,7 mm, dans une machine-20 outil dans laquelle la broche 28 a un diamètre de 89 mm. La surface cylindrique extérieure 78, figures 9 et 10 de la bague 74 est rectifiée à un diamètre dont la tolérance sur cote est inférieure à 0,05 nui» L'alésage 76 est de même rectifié à un diamètre qui est précis à moins de 0,025 mm près. 25 Dans l'exemple cité ci-dessous, dans lequel la bague de blocage a un diamètre extérieur d'environ 98,5 cette bague ayant -une épaisseur de paroi de 4,8 mm, le diamètre de la surface cylindrique extérieure 78 de la bague 74 avant le montage de cette bague dans l'alésage 76, est supérieur au diamètre de l'a-30 lésage 76 d'une valeur comprise entre 0,35 et 0,43 mm. La différence de diamètre en plus entre la surface extérieure.cylindrique 78 de la bague 74 et le diamètre de l'alésage 76, avant l'assemblage forcé de la bague dans l'alésage, est bien visible sur la figure 10, où la différence de rayons entre la surface 2? extérieure 78 de la bague et la surface 76 de l'alésage est fortement exagérée, pour les besoins de l'illustration et elle est également représentée graphiquement sur la figure 10 et également sur la figure 11, où elle est désignée par la référence 80. La façon dont la bague 74 est emmanchée à force dans l'a-40 lésage 76 pratiqué dans le fourreau 36 est indiquée sur la 69 23804 10 2012879 figure 8 où, à titre d'exemple, le fourreau 36 est représenté porté à une extrémité par un élément d'appui ou une enclume 82 pendant que l'on y emmanche la "bague 74 axialement au moyen d'un poussoir 86 monté dans le sens axial, qui est représenté 5 schématiquement et actionné, par exemple par une presse hydraulique . En ce qui concerne l'exemple particulier de dimensions qui a été mentionné à titre d'exemple, une force d'environ 2500 kg peut être nécessaire pour emmancher la "bague 74 axialement dans 10 l'alésage 76 du fourreau. Cet assemblage à force de la "bague 74 dans le fourreau 76 est accompagné par une contraction du diamètre de là bague 74, qui se produit à l'extrémité axialement extérieure de l'alésage 76 et qui progresse axialement le long de la bague 74, au fur et 15 à mesure de la progression de l'assemblage des éléments. Cette contraction forcée du diamètre de la bague 74- est facilitée par le chanfrein annulaire 88 prévu sur le fourreau 36 à l'extrémité extérieure de l'alésage 76 et qui s'évase radialement vers l'extérieur, dans une direction axiale dirigée vers l'extérieur. La 20 contraction des dimensions radiales de la surface extérieure de la bague au moment où elle pénètre dans l'alésage 76, est représentée graphiquement sur la figure 9 et désignée par la référence 90. La contrainte de compression résiduelle qui est engendrée 25 dans la bague de blocage 74 par suite de cette contraction forcée de la bague par le fourreau 36 réagit radialement vers l'extérieur sur le fourreau 36 pour produire un certain élargissement du diamètre de l'alésage 76 de ce fourreau, le degré auquel l'alésage 76 du fourreau est élargi en diamètre étant limité à une 30 petite fraction du degré de contraction du diamètre de la surface extérieure 78 de la bague, ceci en raison du fait que la partie avant 92 du fourreau 36 qui entoure la bague 74- possède une épaisseur radiale et, par conséquent une résistance mécanique, très supérieures à l'épaisseur radiale et à la résistance mécani-35 que correspondantes de la bague 74. L'élargissement forcé de l'alésage 76 du fourreau qui est provoqué par la réaction dirigée radialement vers l'extérieur et exercée par la bague 74 sur le fourreau 36, est produit ainsi qu'on l'a représenté graphiquement sur la figure 9> par la progression axiale de l'extrémité 40 intérieure 94- de la surface 78 de -la bague dans sa pénétration 69 23804 n 2012879 dans l'alésage 76. Lorsque l'emmanchement axial de la "bague de "blocage 74-dans l'alésage 76 est terminé, la surface extérieure 78 de la bague, qui est contractée en diamètre, et la surface 76 de l'a-5 lésage, qui est élargie en diamètre mais à un degré moindre, sont appliquées fortement l'une sur l'autre, le long d'une interface commune, désignée sur les figures 9 et 11 par la référence 96, en raison de la réaction dirigée radialement vers l'extérieur de la contrainte de compression qui est engendrée 10 dans la bague 74-. Lorsque la bague 74- a été assemblée dans le fourreau 36, on rectifie la surface cylindrique intérieure 98 de la bague de blocage avec une grande précision par rapport à la surface extérieure cylindrique 100 (Fig. 5 et 6) de la broche 28, laquelle 15 est également rectifiée avec précision pour former, entre la surface intérieure 98 de la bague de blocage et la surface extérieure 100 de la broche lorsque la bague 74- est débloquée de la broche, un jeu minimum qui est nécessaire pour permettre le réglage longitudinal de la broche dans la bague de blocage. A cet 20 effet, la surface intérieure 98 de la bague de blocage 74-, dans l'exemple de dimensions mentionné plus haut, est rectifiée de façon à présenter un diamètre supérieur à celui de la surface cylindrique 100 de la broche, d'une valeur de l'ordre de 15 à 20 microns. 25 A cet égard, il convient de remarquer que le diamètre de la surface extérieure 78 de la bague de blocage 74-, mesuré sur la bague 74- à l'état détendu avant l'assemblage de la bague et du fourreau 36, est supérieur au diamètre de l'alésage 76 avant l'élargissement forcé de ce dernier, d'une valeur qui, dans l'e-30 xemple de dimensions considéré, est 25 à 30 fois plus grande que le jeu diamétral existant entre la surface extérieure 98 de la bague 74- et la surface extérieure 100 de la broche lorsque la bague de blocage est débloquée de la broche pour permettre le réglage longitudinal de cette dernière. 35 Ainsi qu'on le verra par la suite, ces relations entre les dimensions des éléments sont importantes pour maintenir la prise voulue par compression entre la surface extérieure 78 de la bague 74- et l'alésage 76 qui l'entoure lorsque cette bague 74 est serrée hydrauliquement, ainsi qu'on l'expliquera dans la suite, 40 pour maintenir la broche 78 en position de fonctionnement. 69 23804 12 2012879 Ainsi qu'on l'a représenté sur les figures 2 à 7» l'alésage 76 du fourreau, qui reçoit la "bague de "blocage 74 est profilé intérieurement de façon à délimiter, en combinaison avec la surface cylindrique extérieure 78 de la "bague de "blocage 74, une 5 série de cavités de répartition 102 qui sont disposées suivant un certain dessin autour de la "bague 74. Dans la forme de construction préférée qui est représentée sur les figures 2 à 7, les cavités de répartition 102 sont formées par une série de rainures longitudinales 104, réparties 10 circanférentiellement ayant en section radiale la forme d'un croissant (Fig. 6) et qui sont usinées dans la paroi intérieure de l'alésage 76 du fourreau, face à la surface cylindrique extérieure 78 de la bague 74. Ainsi qu'on l'a représenté sur les figures 2 à 4, les rai-15 nures 104 se terminent, à leurs extrémités opposées, un peu en retrait des extrémités correspondantes de la surface extérieure 78 de la bague 74. Les rainures 104 espacées circonférentielle-ment sont séparées par des portées ou cordons intermédiaires 106 (Fig„ 6) sur le fourreau 36 pour délimiter des parties corres-20 pondantes 108 de la surface de l'alésage cylindrique 76. Ainsi qu'on l'a représenté par les petites flèches 110 sur les figures 6 et 7, la bague de blocage 74, comprimée diamétralement en raison de sa contrainte de compression résiduelle, s'applique d'elle-même fortement vers l'extérieur sur les parties 25 108 de la surface de l'alésage pour établir une prise mécanique très forte entre la bague 74 et les parties 108 de la surface de l'alésage du fourreau qui sont délimitées par les bords des rainures ou cavités 104. Ainsi qu'on le décrira, cette forte prise mécanique entre les parties en contact de la bague de blocage et 30 du fourreau reste maintenue pendant le serrage hydraulique de la bague-pince sur la broche. Il est prévu une communication avec toutes les cavités de répartition 102, pour refouler à une pression réglatie un fluide de serrage dans les cavités, comme représenté sur les figures 2 35 à 4, au moyen d'un canal annulaire 112, taillé dans la périphérie intérieure de l'alésage 76 du fourreau, à une profondeur radiale qui est approximativement égale à celle des rainures 104 et qui coupe latéralement les parties médianes de toutes les rainures 104» 40 Le fluide de serrage de la pince est introduit dans le 69 23804 13 2012879 canal 112 sous une très forte pression de serrage de la pince, de l'ordre de 350 "bars. Ainsi qu'on l'a représenté sur la figure 2, le fluide de serrage de la pince sous haute pression est refoulé dans le canal 112 par une pompe à haute pression qui tour-5 ne avec le fourreau 36 et qui comprend, comme on l'a représenté sur le dessin, une série de pompes élémentaires à pistons 114, espacées circonférentiellement, dont une seule est représentée sur la figure 2, les pompes élémentaires étant prévues dans l'extrémité intérieure du fourreau 36 et reliées par des trous ou 10 conduits 116, pratiqués dans le fourreau 36 et dirigés vers l'avant, à des passages radiaux ou 118 qui communiquent avec le canal 112, comme représenté. Un passage de remplissage 120, qui est fermé par un "bouchon amovible 122, permet de remplir et de compléter le remplissage du volume qui contient le fluide de ser-15 rage de la pince et qui comprend les cavités 102. Lorsque la "broche 28 a été réglée dans le sens longitudinal sur la position de travail exacte désirée, on met en action les pompes à haute pression 114, pour mettre les cavités espacées 102 sous une pression de serrage très élevée, de l'ordre de 350 20 "bars comme indiqué, la conséquence étant que les parties espacées de la surface extérieure 78 de la "bague 74 qui se trouvent en face des cavités 102 correspondantes sont refoulées radialement vers l'intérieur par des forces très importantes dues à la pression du fluide et qui sont représentées sur la figure 7 par les 25 flèches 124. En conséquence, la courbure des parties de la "bague qui sont soumises aux forces de la pression du fluide dans les cavités 102 est alors modifiée sous l'effet de ces forces, pour appuyer les surfaces internegâes parties correspondantes de la ba-30 gue de "blocage sur la surface extérieure 100 de la "broche 28. les forces de compression par lesquelles les parties espacées de la "bague 74- qui sont en face des cavités correspondantes 102 sont refoulées vers 1'intérieur pour s'appliquer en prise rigide sur la "broche 28, sont représentées sur la figure 7 par les flèches 35 126. En raison de la haute contrainte de compression résiduelle qui existe dans la bague de blocage 74 et qui est engendrée en conséquence de l'ajustement serré décrit plus haut formé entre la bague 74 et le fourreau 36 qui l'entoure, les parties 128, 40 figure 7, de la surface extérieure 78 de la bague de blocage 69 23804 14 2012879 qui sont intercalées entre les cavités successives 102 et qui sont en face des portées espacées 106 formées sur la périphérie intérieure de l'alésage 76 du fourreau sont continuellement forcées et maintenues en contact sous forte compression avec les 5 surfaces 108, même lorsque les cavités 102 sont entièrement mises sous pression pour "bloquer la "broche dans sa position de travail comme décrit plus haut. Par conséquent, pendant le serrage de la pince qui a pour effet de maintenir la "broche dans sa position de travail, la ba-10 gue de blocage'74 est contrainte à entrer immédiatement et directement en contact rigide avec la surface extérieure 100 de la broche et, en même temps, avec la surface 76 de l'alésage 8 du fourreau qui entoure cette broche, en un grand nombre de points disposés en un dessin annulaire qui encercle la broche 28. Du 15 fait que la bague de blocage 74 est contrainte à entrer en contact direct et serré, par sa contrainte de compression résiduelle, avec l'alésage 76 qui entoure cette broche, alors qu'elle est en même temps forcée à entrer en contact direct et serré a-vec la broche 28 qui a été réglée, il n'existe pas de film d'hui-20 le ni de jeu aux points de prise, entre la bague de blocage et la broche 28 d'une part ni entre cette bague et l'alésage 76, jeu et film d'huile qui, autrement, pourraient donner lieu-à un jeu radial entre la bague de blocage 74 et le fourreau 36 lorsque la pince est serrée. 25 En ce qui concerne la construction représentée sur la figu re 7 5 qui montre la pince serrée, la bague de blocage 74 est soumise à une contrainte globale de compression et reste en contact direct par compression à la fois avec la broche 28 et avec le fourreau 36, pour maintenir fortement la broche 28 et le 30 fourreau 36 dans un alignement coaxial parfait lorsque la broche et le fourreau tournent ensemble dans une opération d'usinage. En ce qui concerne la prise par compression qui est continuellement maintenue entre la bague 74- et l'alésage 76 du four-35 reau qui entoure cette bague,-même lorsque la pince est serrée, il convient de remarquer que le fluide sous pression est retenu de s'échapper des cavités 102 principalement par le contact continuellement maintenu entre la surface extérieure 78 de la bague et les parties de la périphérie intérieure de l'alésage 76 qui 40 entourent cette bague et qui entoilent les cavités 102. Pour 69 23804 15 2012879 donner une meilleure protection contre l'échappement du fluide de serrage entre la "bague 74- et le fourreau 36 qui l'entoure, il est prévu, entre la "bague 74 et l'alésage 76 du fourreau, deux "bagues toriques 130 et 132, qui encerclent les extrémités oppo-5 sées de la "bague 74, comme représenté sur les figures 2 et 3» Il convient de remarquer ici que le fourreau 36, qui a pour fonction de tourner et également de porter la "broche 28, est entraîné par une roue dentée 134 elle-même calée en rotation sur le fourreau 36 et entraînée par un mécanisme moteur classi-10 que contenu dans la poupée 22 et mû par un moteur 136 (Fig. 1 et 2). Un coussinet 133 qui est monté dans l'extrémité intérieure du fourreau 36, comme représenté sur la figure 2, entoure étroitement la "broche 28 pour donner un appui radial à un segment de cette broche qui est situé à une certaine distance axiale à l'in-15 térieur de la pince hydraulique 72. Dans la variante de réalisation de l'invention qui est représentée sur les figures 12 à 16, les éléments correspondant à la forme de réalisation décrite plus haut sont identifiés par les mêmes numéros de référence, auquel on a ajouté le suffixe "a". 20 La bague de blocage 74a de la pince hydraulique 72a qui. • est représentée sur les figures 12 à 16 est emmanchée axialement, comme représenté sur la figure 15, dans uns bague extérieure 140, qui, dans l'état assemblé de la figure 13, peut être considérée comme une partie du fourreau 36a et comme délimitant 25 la paroi axiale intérieure de l'alésage de la pince. la bague 140 est sensiblement de la même longueur et approximativement de la même épaisseur radiale que la bague 74a de sorte que, ensemble, ces deux éléments forment effectivement un sous-ensemble en deux pièces désigné par la référence 142 et représenté en pens-30 pective sur la figure 14. La bague de blocage intérieure 74a et la bague extérieure 140 sont ajustées l'une par rapport à l'autre avec serrage. A titre d'exemple, le diamètre extérieur de la bague 74a peut être supérieur au diamètre intérieur de la bague extérieure 140, avant 35 l'assemblage à force des deux éléments, d'une différence diamétrale de l'ordre de 0,64 mm, cet exemple étant donné pour une machine dans laquelle le diamètre intérieur de la bague 74a est de l'ordre de 127 mm et où les éléments 74a et 140 ont tous deux une épaisseur d'environ 955 mm. Les deux bagues sont en acier 40 élastique à haute résistance. bad original 69 23804 16 2012879 Le degré de serrage diamétral formé entre les deux "bagues est supérieur à celui qui a été mentionné plus haut à titre d'exemple, en raison du fait que la bague extérieure 140 a une é-paisseur inférieure à celle de la partie 92 du fourreau qui en-5 toure la bague 74 de la première forme de réalisation décrite en regard de la figure 2. Le plus fort serrage de l'ajustement entre la bague 74a et la bague extérieure 140 permet une plus forte dilatation diamétrale de la bague extérieure 140 tout en donnant en même temps le degré voulu de compression radiale résiduel-10 le et de contrainte de compression de la bague de serrage intérieure 74-a, ainsi qu'on l'a décrit plus haut en regard des figures 6 et 7. Ainsi qu'on l'a représenté sur les figures 12 et 13, le sous-ensemble 142 est emmanché dans un alésage 76a de la four-15 reau 36a pour entourer la broche 28a. Dans cet exemple, les gorges 104a qui coopèrent avec la surface cylindrique extérieure 78a de la bague de blocage 74a pour définir les cavités à haute pression 102^éont de forme annulaire et sont taillées dans la périphérie intérieure de la bague 20 140 en des positions espacées les unes des autres dans la direction axiale, comme représenté sur les figures 13, 15 et 16. La bague 74a est donc ainsi encerclée par une série de cavités annulaires 102a espacées axialement. Une gorge circonférentielle peu profonde 144 est taillée 25 dans la surface extérieure de la bague extérieure 140, comme représenté sur les figures 12 à 15 en coïncidence avec les prolongements radiaux 118a des conduits 116a d'alimentation en fluide sous haute pression, pour recevoir un fluide de serrage à haute pression, qui est introduit à travers les orifices radiaux 146 30 de la bague 140, dans quatre canaux 112a de distribution du fluide qui sont prévus entre la bague de blocage 74a et la bague extérieure 140 et qui communiquent avec toutes les cavités à haute pression 102a. Dans cet exemple, il est prévu quatre rainures a-xiales 112a de distribution de fluide, qui sont espacées suivant 35 une circonférence et pour plus de commodité, ces rainures sont taillées dans la surface extérieur978a de la bague de blocage 74a. Quatre orifices radiaux 146, sont percés dans la bague extérieure 140 et débouchent dans les rainures axiales correspondantes 112a et dans le fond de la gorge 144 qui est alimenté par 40 les passages- de fluide à haute pression 118a. Ainsi qu'on peut bad original 69 23804 17 20i 2879 le voir sur la figure 13, les "bords latéraux opposés de la gorge peu profonde 144 sont approfondis pour recevoir deux "bagues d'é-tanchéité toriques 147 et 149 qui encerclent la "bague 140 et qui sont en contact avec l'alésage 76a du fourreau pour empêcher le 5 fluide de s'échapper axialement le long de la "bague 140. Ainsi qu'on l'a représenté sur la figure 13 par les flèches 110a, la contrainte de compression résiduelle qui est engendrée dans la "bague de "blocage intérieure 74a maintient continuellement les segments annulaires espacés de cette "bague en con-10 tact direct avec les portées annulaires 106a qui sont prévues sur la "bague extérieure 140, entre les cavités 102a, tandis que les parties annulaires de la "bague intérieure 74a qui sont en face des cavités 102a sont appliquées directement - et fortement sur la "broche 28a, comme ceci est indiqué par les flèches 126a, par 15 des forces dirigées radialement vers l'intérieur et qui sont dues à la pression hydraulique qui règne dans les cavités 102a pression qui est représentée sur la figure 13 par les flèches 124a. Le jeu radial entre le sous-ensemble 142, figures 13 et 14, et le fourreau 36a est évité par un ajustement sans jeu entre la 20 surface périphérique extérieure de la "bague 140 et l'alésage 76a, cet ajustement exact étant en outre renforcé,- lors du serrage de la pince, par la tendance de la bague extérieure 140 à se dilater radialement pour s'appliquer contre la paroi axiale de l'alésage 76a afin d'éliminer le jeu radial entre le sous-ensemble 25 142 et le fourreau. Aux extrémités opposées du sous-ensemble 142, l'interface entre les bagues 74a et 140 est élargie radialement pour former des gorges d'étanchéité 150 et 152 qui s'ouvrent axialement vers l'extérieur. Des bagues d'étanchéité toriques 154 et 156, sont 30 disposées dans ces gorges comme représenté sur le dessin, pour empêcher le fluide sous pression de s'échapper de cette interface» Ces bagues toriques 154 et 156 sont retenues, par des bagues de retenue 158 et 160 qui les empêchent de s'écarter vers l'extérieur et qui sont fixées dans les extrémités extérieures des 35 gorges correspondantes 150 et 152. On se reportera maintenant aux figures 17 et 18, sur lesquelles on a représenté une autre variante de réalisation de l'invention. Dans cette variante, la bague de blocage qui est désignée dans son ensemble par la référence 74b est creusée sur 40 sa circonférence pour former une gorge périphérique 170 de- bad original 69 23804 18 2012879 grande longueur axiale. Cette gorge périphérique 170 est peu profonde, comparativement à l'épaisseur radiale de la paroi de la bague 74b, sa profondeur étant de l'ordre de 0,09 mm par exemple. Par conséquent on doit noter que l'épaisseur de la paroi 5 du manchon recouvrant ladite gorge 170 est considérable en comparaison de l'épaisseur de la paroi 74-b elle-même. On souligne que le rapport de cette épaisseur au diamètre de la broche est beaucoup plus grand dans cette variante que dans les autres formes de réalisation décrites. Cette variante ainsi que d'autres, 10 fournit une rigidité radiale et une capacité d'amortissement que l'on va décrire en détail. Pour comparer avec les exemples précédentsoù la bague 74-avait 4,7 mm d'épaisseur pour une broche 28 de 89 mm de diamètre, l'épaisseur de la bague 74-b peut être de 9}4- mm ou plus. 15 Une gorge 172 de profondeur beaucoup plus forte que celle de la gorge 170 de longueur axiale est prévue à chacune des extrémités de cette gorge pour recevoir une bague d'étanchéité. Une bague d'étanchéité torique 173 est placée dans chaque gorge 172 et cette bague présente un diamètre extérieur un peu plus 20 grand que le diamètre extérieur maximal de la bague 74-b. La gorge de grande longueur 170, en combinaison avec les gorges 172 délimite des cordons de portée 174-, espacés axialement. Ces cordons 74- qui sont prévus aux deux extrémités de la bague de blocage 74-b, servent à définir le diamètre extérieur maximal de cette 25 bague, ce diamètre étant légèrement supérieur au diamètre intérieur de l'alésage 76b qui reçoit la bague de blocage et qui est formé dans le fourreau 36b. Comme dans les deux premières formes de réalisation décrites, la bague 74-h est donc assemblée au fourreau 36b avec un ajustement à serrage qui est établi entre 30 les cordons 174- et l'alésage ?6b, afin d'établir des contraintes de compression dans la bague 74-b de la même façon et dans le même but que dans les formes décrites-plus haut. Ainsi dans l'assemblage on peut voir que les joints toriques.173 isolent les paliers 174- de la pression hydraulique qui tend à séparer las 35 surfaces et détruire l'ajustage serré d'emmanchement. Ainsi, comme on l'exposera plus en détail par la suite, la construction particulière de la bague 74-b est telle que la force du serrage de l'emmanchement ou le degré d'ajustage adopté peut être plus faible que celui des exemples précédents. 40 . Lorsque la bague de blocage, 74-b est engagée dans l'alésage 69 23804 19 2012879 76b du fourreau 36b de la broche comme représenté sur les figures 17 et 18, on peut voir que la gorge annulaire 170 de forme allongée coopère avec la surface cylindrique intérieure de cet alésage 76b pour délimiter une chambre de répartition cylindri-5 que 176 de faible épaisseur. Comme c'était le cas pour les formes de réalisation décrites, le fourreau 36b est percé d'un passage 116 qui est combiné à une source de fluide sous pression pour envoyer ce fLuide à la cavité de répartition 176, de sorte que la bague de blocage 74-b se contracte pour s'appliquer sur la 1 0 broche 28b. Compte tenu de la faible profondeur de la chambre de répartition 176, l'examen de la figure 18 montre nettement que cette chambre entoure la totalité de la périphérie de la circonférence de la bague de blocage et que, à ]a différence des formes de réa-15 lisation précédentes, cette chambre est continue et ininterrompue, aucune portée ou cordon ou équivalent ne divisant cette cavité en une série de sous-chambres. En pratique, cette caractéristique de continuité de la chambre, considérée en combinaison avec la structure à paroi re-20 lativement épaisse de la bague 74-b, donne lieu à un rapport entre la force de serrage et la pression de serrage qui est beaucoup plus efficace, et plus avantageux dans certains cas, que celle qu'on peut obtenir avec les deux premières formes de réalisation. De plus, avec la forme de réalisation des figures 17 25 et 18, la force de blocage qui est exercée par la bague 74-b sur la broche 28b est appliquée sur une partie ou bande annulaire sensiblement plus large que dans la construction décrite plus haut. C'est-à-dire que la longueur axiale de la surface qui est en prise pour le blocage est plus grande que celle qui est obte-30 nue dans les réalisations comportant des chambres de répartition séparées. Le résultat net de cette construction est que l'on peut u-tiliser une pression de fluide de serrage de l'ordre de 150 à 200 bars pour atteindre la force de blocage nécessaire, qui est 35 à comparer aux pressions d'environ 350 bars qui sont nécessaires avec les formes de réalisation des figures 1 à 16» En outre, l'agrandissement de la surface de contact entre la bague 74-b et la broche 28b assure une plus grande rigidité radiale et, par conséquent une plus grande précision dans les opérations d'usinage. 40 Ainsi qu'il résulte de l'exposé donné en regard des figures SAD ORlûttttL 69 23804 20 2012879 6 et 7j avec la plus faible pression hydraulique exercée sur la pince, la dilatation du fourreau 36b est plus faible. Cette caractéristique de réduction de la dilatation qu'on constate dans la variante des figures 17 et 18 est avantageuse pour diverses 5 raisons. Dans le premier cas, les forces crées pendant la dilatation du fourreau et qui tendent à coincer les roulements 42b et 44b ou à augmenter d'une autre façon la friction qui existe sont réduites. En outre, au moment de la contraction.de la bague de blocage 7^-b qui met cette bague en prise avec la broche 28b, il 10 se produit une plus faible réduction des contraintes de compression initiales établies dans la bague 74b au moment de l'assemblage et par conséquent, le serrage de l'ajustement utilisé pour cet assemblage n'a pas à être aussi fort que celui de la variante décrite plus haut. 15 Ainsi de plus la bague 72b des figures 17 et 18 présente la supériorité de permettre un assemblage avec un serrage moins sévère, et de fournir une meilleure rigidité radiale. En ce qui concerne le serrage, avec les exemples précédents la bague 74 par exemple la paroi en prise sous la pression du 20 fluide avec la broche 28 est relativement minime. Ainsi le point de contact de la broche avec les régions plus minces de la paroi de la bague agit en somme comme une articulation. C'est-à-dire que sous l'effort du fluide qui pénètre dans la chambre 176 cette région gonfle vers l'intérieur radialement, indépendamment 25 des extrémités plus épaisses de la bague. Au contraire la bague 74b s'accommode d'une épaisseur de paroi relativement forte, et par conséquent on n'assiste pas à d'effet de charnière. En pratique, quand la pince 72b est en action, toute sa région centrale, la bague 74b se gonfle vers l'intérieur. Cependant, en rai-30 son de la rigidité des liaisons de cette région centrale par rapport aux paliers d'extrémité, et de l'isolement de ces extrémités de toute pression du fluide au moyen des joints toriques 1735 cette région centrale tend à ouvrir ou gonfler les parties d'extrémités des paliers 174 pour les forcer encore plus ferme-35 ment contre les parois d'alésage 176. Ainsi leur action complète les forces 171 créées pendant l'emmanchement à force, et permet l'emploi d'un ajustement moins serré. En ce qui concerne la rigidité radiale améliorée il faut noter que pendant l'usinage les efforts transmis à la broche 28b 40 par l'outil 30b occasionnent des vibrations. En tenant compte - . , ORlGiMM. 69 23804 21 2012879 du contact de la "broclie 28b avec la "bague 74b sous serrage hydraulique, on peut voir que pour faire vibrer la broche le fluide agissant dans la chambre d'expansion 176 doit être mis en mouvement. 5 Avec le dispositif des figures 1 à 16, où on adopte une chambre d'expansion 102 ou 102a relativement profonde, le fluide peut être mis en mouvement librement. Au contraire avec la chambre 176 peu profonde, le déplacement du fluide est freiné, et par suite on obtient un amortissement des vibrations. Cette ré-10 duction des vibrations de la broche 28b accompagne une rigidité radiale accrue, et permet des résultatq&méliorés pendant les opérations d'usinage. En variante des réalisations des figures 17 et 18, on peut prévoir les fentes 170 et les gorges d'étanchéité 172 sur la pa-15 roi de l'alésage 76b du manchon 36b. Dans ce cas on peut utiliser une bague 74b d'épaisseur uniforme, la disposition générale et le fonctionnement du dispositif-étant le même que précédemment; Il va de soi que l'invention a été décrite ci-dessus à titre explicatif et nullement limitatif et que l'on pourra ap-20 porter toute équivalence dans ses éléments constitutifs sans sortir de son cadre défini par les revendications annexées. 6-9 23804 22 2012879 REVEND _I GATIONS 1. Dispositif de "blocage incorporé dans une machine-outil qui comprend une table porte-pièce; une structure porteuse rigide associée à cette table, un fourreau rotatif porté par la 5 structure porteuse et adapté pour recevoir à coulissement une broche porte-outil d'usinage, de façon à permettre à la broche de tourner avec le fourreau, et des paliers qui portent le fourreau rotatif, ce dispositif étant porté par le fourreau et approprié pour bloquer la broche porte-outil dans une position régla-10 ble fixe prédéterminée par rapport au fourreau, et comprenant un alésage formé dans le fourreau, une bague de blocage annulaire disposée dans l'alésage, cette bague définissant au moins une chambre de répartition, un canal de fluide sous haute pression, qui relie la chambrede répartition à une source de fluide sous 15 pression de telle sorte que le fluide peut être introduit dans la cavité de répartition pour contracter la bague et la mettre en prise par serrage avec la broche porte-outil d'usinage placée dans ce fourreau, ce dispositif étant caractérisé en ce que la surface extérieure (78, 78a, 78b) de la bague de blocage (74-, 20 74a, 74-b) dans son état détendu, présente un diamètre extérieur supérieur au diamètre intérieur détendu de l'alésage de la pince (76, 76a, 76b) afin d'établir un ajustement à serrage lors de l'assemblage, les différences diamétrales étant telles que le fourreau (36, 36a, 36b) soit maintenu en prise par compression £5 avec la bague (74-, 74a, 74-b) pendant toute la durée du fonctionnement du dispositif de blocage (72, 72a, 72b). 2. Dispositif de blocage suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la surface extérieure (78a, 78b) de la bague (74-, 74-a, 74b) coopère avec la paroi axiale de l'alésage (76, 30 76a, 76b) pour définir entre elle-même et cette paroi ladite chambre de répartition (102a, 102b)„ 3- Dispositif de blocage suivant la revendication 2, caractérisé en ce que l'alésage (76) et la bague de blocage (74) coopèrent pour définir plusieurs chambres de répartition (102) al-35 longées dans le sens axial et espacées dans le sens de la circonférence .- 4. Dispositif de blocage suivant la revendication 3S caractérisé en ce que la paroi axiale de l'alésage (76) présente plusieurs gorges axiales (104) espacées circonférenfciellemeixt sépa-40 rées par des cordons de portée intercalaires (106) et reliées 69 23804 23 2012879 entre elles par une gorge annulaire (112), de telle sorte que les cordons de portée (106) soient en prise par compression avec la surface externe (78) de la bague de blocage (74) lesgprges (104) coopérant avec la surface externe (78) pour définir une série de 5 chambres de répartition (102). 5. Dispositif de blocage suivant la revendication 2, caractérisé en ce que, l'alésage de blocage (76b) contient une bague (142) qui définit sa paroi axiale. 6. Dispositif de blocage suivant la revendication 1, ca-10 ractérisé en ce que la "Btague (74b) présente une gorge circonfé- rentielle peu profonde (170) allongée dans le sens axial, formée dans sa surface externe (78), qui définit deux cordons de portée annulaires (174) espacés dans le sens axial, ces cordons définissant le diamètre extérieur maximum de la bague (74b) et étant en 15 prise avec l'alésage (76h) de telle sorte que la bague de blocage (74b) et l'alésage de blocage (76b) définissent une chambre de répartition annulaire relativement étroite (170) qui est continue dans le sens de la circonférence. 7. Dispositif de blocage suivant la revendication 1, ca-20 ractérisé en ce que la paroi axiale de l'alésage (76a) présente une série de gorges annulaires (104a) espacées dans le sens axial qui coopèrent avec la bague de bloeage (74a) pour définir une série de chambres de répartition annulaires (102a) espacées et un canal (112a) formé dans la bague (74a), qui relie les chambres 25 (102a) aux conduits de fluide (118a, 116a) formés dans le fourreau (36a)« 8. Dispositif de blocage suivant les revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la structure (114, 114a, 114b) qui sert à fournir le fluide de serrage sous pression est portée par le 30 fourreau (36, 36a, 36b) et peut tourner avec ce dernier. 9. Machine-outil caractérisée en ce qu'elle comprend un dispositif de blocage suivant l'une des revendications de 1 à 8.