Brevet FR2005657A1 — publié le 19691212

Cette invention se rapporte à la production de gaz de synthèse plus particulièrement, elle se rapporte à des perfectionnements apportés au procédé d'oxydation partielle destiné à produire de lThydrogène et du monoxyde de carbone ou destiné à la production 5 de gaz combustible. Un objet de la présente invention est dTaméliorer les données économiques et le rendement du procédé en continu d'oxydation partielle destiné à la production de grands volumes de gaz de synthèse comprenant principalement de 1'hydrogène et du monoxyde de 10 carbone et contenant des quantités contrôlées de carbone n'ayant pas réagi et de méthane. Un autre objet de l'invention est de réduire la production de suie dans un procédé de gaz de synthèse sans entraîner de consommation plus élevée en oxygène gazeux libre, ou sans entraîner de 15 températures de réaction plus élevées. Un autre objet de cette invention est de fabriquer un gaz hautement combustible à haute valeur calorifique ou bien un gaz réducteur. Le gaz de synthèse, un mélange de monoxyde de carbone et d'hy-20 drogène, est habituellement réalisé par oxydation partielle d'un produit d'alimentation carboné au moyen d'un oxydant gazeux comme par exemple un oxygène à 95 molécules' pour cent ou un air enrichi en oxygène (45 $ ^*^2 ou davantage). Le gaz de synthèse brut qui quitte la zone de réaction à une température située entre environ 25 1.090 et 1.777°C comprend principalement du GO et du Hg, en même temps que de faibles quantités de H^O, GO^, CH^, et du carbone libre non converti ou de la suie. De-plus, lorsque l'oxydant contient de l'air, le gaz produit peut être dilué avec environ 50 molécules pour cent d'azote. Pour une plus complète descrip-30 tion du procédé de gaz de synthèse, il y a lieu à se référer au brevet américain 2.809.104 au nom de Dale M. Strasser et autres. Selon les conditions opératoires, environ de 0,01 à 10 fo en poids (sur la base du carbone dans le produit d'alimentation) de suie de carbone non convertie peut se trouver dans le courant 35 effluent du gaz brut de synthèse provenant de la zone de réaction. Normalement environ de un à trois pour cent de carbone non converti est une valeur souhaitable dans le courant de gaz effluent, afin de retenir les composés de vanadium et de nickel et les autres impuretés formant des cendres qui proviennent de l'huile 40 d'alimentation et qui sont corrosifs ou érosifs pour le revêtement .# -- #• BAD OWGINAL 69 10451 20G5657 réfractaire de la zone de réaction. Dans les procédés classiques de fabrication du gaz de synthèse la production de carbone est habituellement contrôlée en réglant la quantité d'oxygène libre qui est alimentée sur la zone de réaction. Cependant, il y a des 5 limites à cette conception car l'oxygène libre réagit exotheimi-quement et lorsque la température dans la zone de réaction devient trop haute le revêtement réfractaire se détériore. Dans le procédé selon la présente invention, une matière organique contenant de l'oxygène liquide ou solide qui comprend envi-10 ron de 5 à 60 fo en poids d'oxygène est mélangée avec un combustible carboné pour former le produit de charge du générateur de gaz de synthèse. Pour une production donnée de suie, l'effet de l'addition de tels compléments organiques oxygénés dans le produit de charge, est d'abaisser la température dans la zone de réaction 15 et de diminuer la consommation en oxygène libre, par exemple d'environ 24 fo, Lorsqu'on mélange environ de 1 à 80 fo en poids d'un liquide hydrocarboné oxygéné comme l'isobutyraldéhyde ou des mélasses de sorgho, avec un combustible hydrocarboné liquide, la production normale de suie dans le gaz effluent provenant de la 20 zone de réaction peut être diminué jusqu'à environ 90 fo, sans changement important dans la température de réaction. La matière organique hydrocarbonée oxygénée est alimentée en une quantité suffisante pour fournir un minimum de 0,5 f en poids d'oxygène combiné dans le produit de charge. De plus, on a trouvé de façon 25 inattendue que lorsque le générateur est mis en fonctionnement pour produire un gaz effluent ayant une teneur faible en carbone non converti (environ 0,3 f> en poids ou moins, sur la base du carbone se trouvant dans le combustible) la durée de la vie du revêtement réfractaire de la zone de réaction est allongée lors-30 qu'une huile combustible lourde contenant un additif organique-oxygéné est mise à réagir à une température se situant dans le domaine compris entre 928 Finalement dans ce procédé la quantité de CH^ se trouvant dans 35 le gaz effluent du générateur peut être dirigée de telle sorte que l'on produise un gaz combustible de haute valeur calorifique contenant un haut pourcentage en méthane à un niveau donné de production de suie. La présente invention comprend des perfectionnements apportés 40 au procédé d'oxydation partielle destiné à la production d'hydro- % . BAOOmaiNAL 69 10451 2005657 gène et de monoxyde de carbone (gaz de synthèse), ou des perfectionnements à la fabrication d'un gaz réducteur ou à la production d'un gaz combustible à haut pouvoir calorifique. On mélange d'environ 1 à 80 f> en poids d'un additif organique hydro carboné 5 oxygéné solide, avec un combustible carbonifère pour former un produit d'alimentation destiné au générateur de gaz de synthèse et qui a un minimum de 0,5 fo en poids d'oxygène combiné. Geci permet une production de gaz à une température plus basse dans la zone de réaction de même que d'avoir un rapport réduit oxygène 10 libre/combustible pour un rapport particulier CH^/suie. Les additifs organiques hydrocarbonés oxygénés qui sont appropriés pour le procédé de la présente invention contiennent environ de 5 à 60 f> en poids d'oxygène combiné, par exemple de l'iso-butyraldéhyde et des mélasses. Gomme autres matières appropriées 15 on peut citer : l'amidon et d'autres hydrates de carbone, sciure de bois, farine de bois et autres matières cellulosiques, boues provenant des produits de raffinage, acide de pétrole, les acides organiques, les alcools, les aldéhydes, les cétones, boues d'é-gout et les produits organiques rejetés qui ont quelque valeur 20 combustible et qui contiennent de l'oxygène combiné, et les liquides de rejet provenant des procédés de fabrication de papier et qui contiennent des solides organiques comme les hexoses, les pentoses et la lignine. En outre l'huile combustible qui a été prétraitée avec de l'o-25 xygène ou de l'air pour introduire de l'oxygène dans la molécule d'huile peut aussi être utilisé. La plupart des combustibles carbonifères utilisés dans les procédés d'oxydation partielle classiques sont appropriés pour le procédé de l'invention, y compris; l'huile hydrocarbonée, le coke 30 de pétrole, le goudron et des mélanges de ces produits; de même, des laits de coke de pétrole dans d'autres fluides, comme l'eau ou l'huile, par exemple un mélange de 25 parties en poids d'eau, 25 parties en poids de mélasses et 50 parties de coke de pétrole en poudre, sec. Habituellement avec seulement de l'eau comme mi-35 lieu de formation de lait, le rapport eau/coke est d'environ l/l ou davantage. Cependant, lors de l'application de la présente invention, lorsqu'on utilise des mélasses comme partie du milieu de formation du lait dans le cas de coke, le rapport eau/combus-tible peut être diminué à environ l/3. Les mélasses sont solubles 40 dans un fuel de soute 840 jusqu'à une teneur de 25 fo environ en sry H 69 10451 2005657 poids ou davantage en mélasses. L'addition de mélasses aux laits de coke dans l'huile permet d'avoir une meilleure conversion du coke en gaz de synthèse sans augmentation du débit d'alimentation en oxygène libre. 5 L'utilisation d'additifs organiques contenant de l'oxygène dans le produit d'alimentation sur un générateur de gaz de synthèse permet une économie de coût car il permet de faire fonctionner le système avec moins d'oxygène libre. Le système peut être mis en fonctionnement avec un rapport atomique oxygène li-10 bre/carbone qui se situe dans l'intervalle d'environ 0,500 à 1,20, un rapport en poids vapeur/combustible qui se situe dans l'intervalle d'environ 0,2 à 1,00 et une pression qui se situe dans le domaine d'environ 50 à 250 atmosphères. En abaissant le taux d'oxygène libre, la température dans la zone de réaction peut 15 être diminuée jusqu'à ce que la production de méthane devienne appréciable sans formation d'une quantité intolérable de suie. La concentration en méthane dans le gaz produit est habituellement en équilibre avec H^, H^O, G0 et 00^ et elle est une fonction de la température et de la -pression. En outre la concentration en' 20 méthane augmente lorsque la pression de la réaction augmente, et elle diminue lorsque la température de réaction augmente. En faisant fonctionner le générateur à de hautes pressions (environ 50 à 250 atmosphères) et à de comparativement basses températures (environ 928° à 1.370°G) la concentration en méthane 25 dans le gaz de synthèse peut être réglée à environ 10 molécules pour cent ou davantage. Etant donné que si l'on prend pour pouvoir calorifique supérieur du méthane par unité de volume une valeur d'environ 1.010, on a pour le GO et le Hg environ 321 et 324 respectivement, il s'en suit que le gaz de synthèse qui a une 30 forte teneur en méthane est intéressant pour son utilisation comme gaz combustible. Les exemples suivants sont donnés pour une meilleure compréhension de la présente invention, mais l'invention ne doit pas être considérée comme étant limitée par ceux-ci. Exemple I 35 La possibilité d'utiliser 1'isobutyraldéhyde (IBA) en tant que partie du produit d'alimentation destiné à un générateur de gaz de synthèse peut être révélée par l'étude des données indiquées dans le tableau I série 2 et 3» (voir tableau I - page 7) Un brut réduit de Californie de distillation directe (GRC) 40 constitue le produit d'alimentation pour l'essai de contrôle * BAD ORIGINAL 69 10451 2005657 tandis que les produits d'alimentation pour les essais 2 et 3 étaient constitués de brut réduit de Californie mélangés respectivement avec 48,9 et 73*2 fo en poids de IBA. L'IBA est constitué d'environ 22 fo en poids d'oxygène combiné. 5 Pour une production donnée de suie, l'addition de IBA au combustible liquide hydrocarboné permet le fonctionnement du générateur de gaz de synthèse avec un rapport substantiellement réduit d'oxygène libre au combustible, et avec une plus basse température de réaction; cependant, la concentration de méthane dans le 10 gaz produit est augmentée. Par exemple, une comparaison des données pour la série 1 (0 fo en poids d'IBA dans le produit d'alimentation) avec celles de la série 2 (48*9 fo en poids d'IBA dans le courant d'alimentation) montre que pour les deux séries en ajoutant de 1'IBÂ au produit d'alimentation et en maintenant une 15 production de carbone dans le produit d'alimentation aux environs de 1,2 fç en poids, de même qu'un rapport en poids vapeur/combus-tible'aux environs de 0,37, l'oxygène libre chargé sur le générateur diminue de 19 fo (213*070 litres heure pour l'essai 1 à comparer avec 172.714 litres heure pour l'essai 2), la eonsomma-20 tion en oxygène libre (exprimée en litres/milliers de litres Hg+CO) est diminuée passant de 240,2 pour l'essai 1 à 232,8 pour l'essai 2, et la composition en méthane du produit gazéux en molécules pour cent est élevée du chiffre de 0,30 dans l'essai 1 à 2,24 dans l'essai 2. La température dans la zone de réaction est 25 aussi abaissée de la valeur d'environ 1362°C dans l'essai 1 à celle de 1274°C dans l'essai 2 grâce aux additifs organiques oxygénés qui donnent lieu à une réaction endothermique et à la diminution de la quantité de l'oxygène libre qui donnfc lieu à une réaction exothermique. Lorsqu'on augmente la quantité d'additif 30 organique oxygéné dans le produit d'alimentation, comme par exemple jusqu'à la valeur de 73»2 f> en poids d'IBA dans l'essai 3, la-production de suie est diminuée encore jusqu'à une valeur de 0,34 fo en poids. En outre le rapport molécule CH^/suie augmente avec l'augmentation du pourcentage en poids d'additif IBA chargé 35 dans le combustible. Si l'on compare avec l'essai de contrôle 1, la production basse de suie de l'essai 3 est atteinte avec une plus basse consommation en oxygène libre et à une plus basse température de réaction. On croit que la teneur en oxygène de l'IBA (22 fo en poids d'oxygène) et non pas la volatilité du pro-40 duit a une influence sur la production de suie. On trouva de 69 10451 2095657 façon surprenante que quoique la production de suie dans l'essai 3 ait été inhabituellement basse, on n'observait pas de dommages sur le revêtement réfractaire de la zone de réaction après une longue période de fonctionnement du générateur. Par suite, la 5 quantité de carbone non convertie qui se trouve dans le courant effluent provenant de la zone de réaction peut être maintenue à une valeur basse, ce qui rend ainsi possible de simplifier ou d'éliminer avec l'avantage des économies substantielles qui s'en suit, l'unité de récupération de carbone qui constitue actuelle-10 ment une partie du système de purification classique du gaz de synthèse. Exemple II L'utilisation de mélasses de sorgho comme additif organique oxygéné pour le produit de charge destiné au générateur de gaz de 15 synthèse peut être caractérisée par les données indiquées dans le tableau I, essais 5 et 6 (voir tableau I - page 7). Le résidu sous vide direct (VR) comprend le produit d'alimentation pour l'essai de contrôle 4* tandis que lè produit d'alimentation pour les essais 5 et 6 sont constitués par le résidu sous vide mélangé 20 respectivement avec 5 et 7 fa en poids de mélasses de sorgho. Les mélasses de sorgho contiennent environ 40 f> en poids d'oxygène combiné. Les effets résultant du chargement d'un générateur de gaz de synthèse avec un produit d'alimentation qui comprend un combus-25 tible hydrocarboné liquide, par exemple une huile combustible lourde ou un résidu sous vide mélangé avec des mélasses sont semblables à ceux décrits dans l'exemple I pour l'IBA. La concentration en méthane dans le gaz effluent provenant du générateur augmente lorsque la température dans la zone de réaction diminue et 30 le rapport CH^/suie augmente lorsque le pourcentage en poids de mélasses chargées dans le produit d'alimentation augmente. Par exemple, en maintenant line concentration en CH^ dans le gaz produit aux environs de 3*33 à 3,67 mol. fo et un rapport vapeur/com-bustible en poids aux environs de 0,50-0,52, et tandis qu'on 35 élève les 5 fo en poids de mélasses dans le produit d'alimentation de l'essai 5 à la valeur de 7 fo en poids dans l'essai 6, la production de suie descend alors de 3,71 fo en poids dans l'essai 5 à une valeur de 2,69 fo en poids dans l'essai 6, bien que le flux d'oxygène qui dans l'essai 6 est de 126 soit inférieure à la va-40 leur du flux d'oxygène libre de l'essai 5 qui est de 134* BAU ORIGtNAL TABLEAU I O» production de gaz de synthèse Combustible de charge Essai n° 1 combustible traité Kg/heure 2$4, 5 280,9 295,0 19b,b 199,9 203,9 o densité ° API .14,4 -29,4 38 6,1 5,0 4,4 45* composition fa en poids tn CRC Brut réduit de Californie CRC 100 VR résidu sous vide - IBA isobu- IBA 0 tyraldéhyde - M mélasses de sorgho oxygène apporté par IBA ou M dans le combustible en poids 0 Eau de charge eau de charge Kg/heure 105,5 Oxygène de charge flux d'oxygène libre m3/heure 211 fonctionnement du générateur t.emperature de la zone de réaction °C 1372 pression Kg/cm2 au-dessus atmosphère .70 flux du produit gazeux sec m3/heure 938 composition du produit gazeux fo moléculaire H2 48,62 CO 44,93 C02 .5,68 _ . CH r 0,30 2,24 1,94 0,40 3,33 3,67 o 2 3 4 5 6 280,9 295,0 196,6 199,9 203,9 •29,4 38 6,1 5,0 4,4 CRC 51,1 GRC 26,8 VR 100 VR 95,0 VR 98,0 IBA 48,9 IBA 73,2 M 0,0 M 5,0 h 7,0 11,3 16,5 0 2,6 4,3 107,2 106,8 104,8 105,5 106,3 171 119 150 134 126 1272 1312 1135 1065 972 • 70 71 ,72,5 73 73 792 781 ' 635 593 6Ô4 47,37 48,77 46,49 45,92 45,72 44,96 43,37 44,38 40,37 40,55 5,18 5,73 8,30 10,04 9,71 2,24 1,94 0,40 3,33 3,67 0,13 0,07 0,23 0,24 0,25 0,02 0,02 0,12 0,02 0,02 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 O en H2S 0,34 Na 0,02 0,02 0,02 0,12 0,02 0,02 Oh A 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 ) TABLEAU I (suite) production de gaz de synthèse Essai n° 1 Rendement rapport oxygène libre/combustible litres/Kg 756 rapport vapeur/combustible Kg/Kg 0,37 rapport oxygène.carbone atom/atom 0,87 consommation en oxygène libre litres/millier de litres d'Hg+CO 240,2 carbone non converti (production de suie) fo en poids 1,2 Hg + 00 m3/heure 884 rapport hydrogène/carbone atom/atom 2,04 rapport CH^/suie mol/mol 0,48 G h 617 573 774 0,38 0,37 0,53 0,811 0,797 0,881 232,8 221,5 259,4 1,2 740 ' 2,37 3,5 0,34 726 "2,53 11,1 0,82 582 2,03 0,91 674 0,50 0,804 259,9 3,71 514 2,21 1,6 623 0,52 0,748 240,3 2,69 525 2,12 2,46 C & 00 KS Ot es C/b en •m 69 10451 2005657 . En outre les données des essais 4, 5» 6 montrent qu'à la fois le rapport oxygène/combustible et la consommation d'oxygène libre dimunuent tandis que la quantité de mélasses dans le produit d'alimentation augmente. 5 Ifefficacité de l'isobutyraldéhyde en tant qu'additif organique oxygéné et en comparaison des mélasses de sorgho peut être mise en évidence par les données du tableau I au moyen d'un tracé semi-logarithmique, où l'on porte le " pourcentage en poids d'oxygène dans le combustible " (introduit par l'isobutyraldéhyde ou par 10 les mélasses) en anscisse, et le " rapport moléculaire CH^/suie " en ordonnée. Les lignes droites que l'on peut alors tracer montrent que le rapport CH^/suie augmente pour chaque produit d'alimentation exponentiellement avec la teneur en oxygène du combustible. Les essais réalisés avec un produit d'alimentation de ré-15 sidu sous vide de mélasses, avec un rapport vapeur/combustible légèrement plus élevé présentent tin rapport CH^/suie qui est plus grand pour toute quantité fixe d'oxygène dans le courant d'alimentation. Exemple III 20 Pour montrer en outre la relation existant entre la production de suie et l'oxygène combiné se trouvant dans le combustible, on alimenta du brut réduit de Californie de traitement direct sur un générateur de gaz de synthèse à une pression de 70 Kgs/cm2 et avec un rapport en poids vapeur/combustible de 0,38, de'telle 25 sorte que l'on produisit une quantité de suie d'environ 3*0 fo en poids (sur la base du carbone dans le produit d'alimentation) et une quantité de méthane de -0,46 fo moléculaire. Lorsque l'isobutyraldéhyde est chargée avec le CRC en une quantité telle que 1 'ox3rgène combiné dans le produit d'alimentation atteigne la va-30 leur d'environ 7 fo en poids, la production de suie dans le gaz produit tombe plus de dix fois jusqu'à une valeur d'environ 0,30?» en poids. De façon semblable, on alimenta du résidu sous vide direct sur un générateur de gaz de synthèse fonctionnant à 70Kg/ cm2 avec un rapport vapeur/combustible de 0,55 en poids de telle 35 sorte que l'on produise une quantité de suie d'environ 3,0 fo en poids et une quantité de méthane de 0,71 f> moléculaire. Lorsque l'on charge des mélasses de sorgho avec le résidu sous vide en une quantité telle que l'oxygène combiné dans le produit d'alimentation soit d'environ 4,5 f> en poids d'oxygène, la production 40 de suie tombe d'environ dix fois à une valeur qui avoisine 0,30 fo 69 10451 2005657 en poids de carbone dans le produit d'alimentation. Ainsi, dans les conditions décrites, les mélasses furent plus efficaces que l'IBA pour la réduction de la production de suie. Exemple IV 5 On peut produire un gaz combustible selon le procédé de l'invention dans un générateur de gaz de synthèse fonctionnant avec un rapport eau/combustible de 0,4, une pression d'environ 115 Kg/cm2, une température d'environ 980°C, et avec un produit d'alimentation constitué d'un mélange 50/50 en poids d'huile 10 lourde combustible et d'IBA. La composition approchée du gaz produit était comme suit en $ moléculaire : C02-4,6, CO-36,1, H2-34,0, CH^-10,0 et H20-6,2. Le-pouvoir calorifique supérieur du gaz produit est d'environ 3,4 cal/litre et si on le désire il peut être porté à un chiffre 15 supérieur en augmentant la concentration en méthane à haut pouvoir calorifique. Par exemple, le C02 peut être éliminé par lavage du gaz produit et le C0 et le CH^ peuvent alors être éliminés en tant que gaz de chauffage à 4,2 Cal/litre. L'H2 pur restant peut être utilisé pour la synthèsé de l'ammoniaque ou pour un • 20 hydrotraitement. En alternative, si le C0 est converti en gaz à l'eau tout d'abord, soit en C02 et H2, le CH^ pur peut alors être obtenu sous forme d'un courant, et l'hydrogène pur sous forme d'un second courant, après élimination par lavage du C02. Ou bien l'azote liquide peut être utilisé pour un refroidissement 25 cryogénique dans un système de lavage d'azote, où le dit gaz produit est séparé en un courant comprenant essentiellement du méthane avec un peu d'azote et du G0, et un second courant comprenant de l'hydrogène et de l'azote, qui peut être utilisé comme produit d'alimentation pour une synthèse d'ammoniaque. Les ins-30 tallations habituelles de lavage d'azote ne permettent pas de récupérer le mélange azote-méthane car il n'y a qu'une quantité insuffisante de méthane pour que cela en vaille la peine (seulement d'environ 0,2 à 0,4 f/° du gaz brut de synthèse. Actuellement avec un pourcentage moléculaire de 10 ou plus de méthane dans- le 35 gaz de synthèse, le mélange azote-méthane devient valable comme gaz combustible. Ainsi, l'addition de compléments organiques oxygénés au produit d'alimentation sur un générateur de gaz de synthèse comme décrit ci-dessus dans les exemples, aboutit à une production 40 d'un gaz à teneur inhabituellement basse en suie, qui demande une • 69 10451 u 200SêS/ diminution du débit d'oxygène libre dans le produit d'alimentation pour maintenir une teneur désirée en suie. Le débit plus faible d'oxygène aboutit à une température plus basse du générateur et à une teneur plus haute en méthane pour le gaz de synthè-5 se. En outre, du gaz combustible peut être produit avec une concentration en méthane d'environ 10 lJa moléculaire ou davantage* Ainsi, l'effet de l'addition de matières organiques oxygénées au produit d'alimentation sur le générateur est d'amener une température plus basse de réaction et une consommation plus basse en 10 oxygène pour davantage de méthane à un niveau donné de production de suie et avec un rapport donné vapeur/combustible. Le procédé de l'invention a été décrit de façon générale et à l'aide d'exemples en se référant à des additifs organiques oxygénés, des produits d'alimentation hydrocarbonés, des courants de 15 gaz effluent et différentes autres matières de composition particulière dans un but de clarification et d'illustration seulement. De ce qui précède il ressortira aisément pour les techniciens en la matière que différentes modifications du procédé dans les matières et dans les quantités de matières indiqués peu-20 vent être apportées sans sortir du domaine et de l'esprit de la présente invention. BAD ORIGINAL. 69 10451 12 2005é57 HBVBNDICATIONS 1 - Procédé pour la production de gaz de synthèse qui comprend principalement de l'hydrogène et du monoxyde de carbone et de faibles quantités de méthane et de carbone non converti sous for- 5 me de suie, qui comprend la mise en réaction dTun produit d'alimentation comprenant un mélange d'un combustible carboné et d'une matière organique hydrocarbonée oxygénée qui est alimentée en une quantité suffisante pour assurer la présence d'un minimum de 0,5 $ en poids d'oxygène combiné dans le produit d'alimentation, 10 dans une zone de réaction à une température se situant entre environ 928°C et 1.537°C une pression qui se situe entre environ 50 et 250 atmosphères, un rapport vapeur/combustible qui se situe entre environ 0,2-1, et un rapport atomique oxygène libre/carbone qui se situe entre environ 0,5-1,2, et ladite matière organique 15 hydro carbonée oxygénée contenant environ de 5 a 60 fo en poids d'oxygène combiné. 2 - Un procédé comme spécifié à la revendication 1, où ladite matière organique hydrocarbonée oxygénée se trouve présente dans le produit d'alimentation en une quantité d'environ 5 à 80 ft en 20 poids. 3 - Un procédé pour la production de gaz de synthèse et de gaz combustible qui comprend : (1) la mise en réaction d'un produit d'alimentation comprenant un mélange d'un combustible carboné et d'une matière organique hydro- 25 carbonée oxygénée qui est alimentée en une quantité suffisante pour assurer la présence- dans le produit d'alimentation d'un minimum de 0,5 fo en poids d'oxygène combiné, dans une zone de réaction à une température se situant entre 928°C et 1.370°C, une pression se situant entre 50 et 250 atmosphères, un rapport en 30 poids vapeur/combustible se situant entre environ 0,2-1,0 et un rapport atomique oxygène libre/carbone se situant entre environ 0,50 et 1,0, afin de produire un mélange gazeux comprenant principalement du monoxyde de carbone et de l'hydrogène, et contenant du méthane en une quantité d'environ 10 molécules pour cent ou 35 davantage; et le traitement du mélange gazeux selon une combinaison de deux ou plus des étapes suivantes de (2) à (6), ou selon une combinaison qui puisse fonctionner; (2) l'opération qui consiste à soumettre le mélange gazeux de (1) à'une réaction de conversion de gaz à l'eau avec de la vapeur à 40 une température se situant dans le domaine d'environ 177 à 875°C BAD QBIGfNAL 69 10451 2005657 afin de produire de 1TH2 et du C02; (3) l'enlèvement du dioxyde de carbone du courant de gaz converti provenant de (2); (4) la mise en contact du gaz restant provenant de (3) avec un 5 azote liquide dans une opération de lavage à l'azote; (5) la récupération d'un premier courant gazeux comprenant du CH^ et contenant un peu de N2 et de CO non converti provenant de (4), et (6) la récupération d'un second courant gazeux comprenant H2 et 10 N2 à partir de (4)» ■ 4 - Un procédé comme défini dans l'une quelconque des revendications 1 à 3, où la matière' organique hydrocarbonée oxygénée comprend d'environ 1,0 à 20 $ en poids de mélasses et où le combustible carboné comprend de l'huile combustible lourde. 15 5 - Un procédé comme défini dans l'une quelconque des revendications 1 à 3, où la matière organique hydrocarbonée oxygénée comprend d'environ 20 à 80 $ en poids dfisobutyraldéhyde et où le combustible carboné comprend de l'huile lourde combustible. 6 - Un procédé comme défini dans l'une quelconque des revendi-20 cations 1 à 3, où ledit produit d'alimentation comprend un mélange d'environ 15 à 40 parties en poids d'eau, de 5 à 40 parties en poids de mélasses, et de 45 à 55 parties en poids de coke de pétrole en poudre et sec. BAOORMMNAL