Brevet FR2011447A1 — publié le 19700227

La présente invention concerne des dispositifs capacitifs du type destiné à entre utilisé dans une jauge à liquide, dans laquelle un espace situé entre deux électrodes opposées du dispositif permet au liquide de monter entre les électrodes et de provoquer ainsi une variation de capacité du dispositif en fonction de la variation du volume contenu de liquide. Des jauges à liquide utilisant des dispositifs capacitifs du type défini ci-dessus sont utilisées dans une large mesure pour le jaugeage du carburant dans un aéronef. Les électrodes opposées affectent alors normalement la forme de tubes métalliques coaxiaux qui sont immergés dans le carburant à un degré qui dépend du contenu du réservoir dé carburant , et de manière que le niveau de carburant dans 12 espace compris entre les deux tubes, et par conséquent la capacité du dispositif, varient en même temps que le contenu du réservoir.En général, on exige du dispositif une relation pratiquement constante entre une aunenta- tion de la quantité de carburant (volume ou masse) et l'augmenta- tion de capacité qui en résulte, si bien que lorsqu'un réservoir de forme irrégulière est impliqué, comme ctest le cas usuel, des mesures sont prises pour adapter la caractéristique de capacité didispositif à la variation irrégulière du niveau de carburant avec la quantité contenue. Ces mesures sont communément appelées "caractérisation" du dispositif et par convention, elles :reveen la forme dtune variation de diamètre ou de quelque autre profil le long d'une électrode ou des deux.Une telle modification des électrodes pour compenser l'irrégularité du réservoir est un inconvénient, en ce qu'elle complique la construction du dispositif et réduit la possibilité de prévoir une forme normalisée de dispositif qui soit d'application générale. L'invention a pour objet de réaliser une forme de dispo sitif capacitif du type défini qui puisse être utilisée pour pallier ltinconvénient mentionné ci-dessus. Le dispositif capacitif conforme à l'invention est caractérisé par le fait quton interpose un écran entre les deux électrodes, et l'écran limite la surface efficace d'opposition des deux électrodes en travers de cet- - espace, à une partie seulement de la surface totale disponible. le dispositif conforme à l'inventionp résente l'avantage que sa caractérisation peut être obtenue simplement par profilage de l'écran. l'écran peut être un simple élément de t81e métallique interposé entre les deux électrodes, et sous ce rapport, il est donc possible, sans difficulté, de prévoir une forme normalisée de dispositif capacitif qui soi facilement caractérisée pour couvrir une large gamme quelconque de cas spéciaux. les deux électrodes peuvent affecter la forme de plaques métalliques allongées ou de cylindreétalliqueoaxiaux. Dans un cas ou dans l'autre, écran peut être conçu comme un élément métallique de forme allongée dont la largeur varie dans le sens de la longueur, en sorte que le degré de l'effet d'écran qui est offert varie d'un point à autre le long des électrodes. La variation de largeur peut être rendue uniforme dans le sens de la longueur de l'écran, ou bien à titre de variante, cette variation peut se faire par gradins. Toutefois, l'écran peut avoir une largeur constante sur toute sa longueur. L'utilisation d'un écran de largeur constante présente un avantage dans certaines circonstances, car ceci permet de régler la gamme totale de capacité du dispositif. L'écran est de préférence séparé de l'une des électrodes par un élément diélectrique, par exemple un élément solide de poly tétrafluoroéthylène. élément diélectrique peuicouvriytoute la surface de 11 électrode et, dans de tels cas, par le choix correct de l'épaisseur de l'élément par rapport à sa constante diélectrique et de l'espacement générale des électrodes, il est possible de faire en sorte que la capacité du dispositif capacitif donne directement une mesure de la masse du contenu de liquide , avec compensation correcte, compte tenu des variations de densité du liquide. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description détaillée qui va suivre, faite en regard des dessins annexés et donnant à titre explicatif, mais nullement limitatif, une forme de réalisation, conforme à l'invention, d'un dispositif capacitif et d'une jauge capacitive à liquide comprenant ce dispositif, en vue de la mesure de la masse de carburant contenue dans le réservoir d'un aéronef. Sur ces dessins la figure 1 est un schéma de montage de la jauge à carburant; la figure 2 est une vue en élévation, partie en coupe, du dispositif capacitif utilisé dans la jauge à carburant de la figure 1; la figure 3 est une vue en coupe suivant la ligne III-III de la figure 2 ;~ la figure 4 est un diagramme d'une partie d'un condensateur à plaques parallèles, auquel on se réfère pour expliquer le fonctionnement du dispositif capacitif des figures 2 et 3. Sur la figure 1, un courant alternatif ayant une fréquence de4400 cycles par seconde est appliqué par une source 1 aux bornes 2 de l'enroulement primaire d'un transformateur 3. Un enroulement secondaire du transformateur 3 présente une prise centrale 4 reliée à la terre, de sorte que des signaux de courant alternatif d'égale amplitude et de phases opposées apparaissent aux bornes 5 et 6 reliées aux extrémités opposées respectives de l'enroulement secondaire. La tension apparaissant entre la borne 5 et la prise 4 est appliquée. aux bornes d'un potentiomètre 7 qui comporte un curseur 8, les signaux de courant alternatif en phase qui apparaissent sur la borne 5 et la prise 8 étant appliqués respectivement å une borne 11 par l'intermédiaire de condensateurs 9 et 10.Le condensateur 9 présente une valeur prédéterminée de capacité-Cc et le condensateur 10 présente une valeur prédéterminée de capacité de référence Cr. Le signal de courant alternatif apparaissant sur la borne 6 est appliqué à la borne 11 par l'intermédiaire d'un "dispositif capacitif" ou élément 12 de réservoir qui est monté dans le réservoir à carburant de l'aéronef. L'élément 12 de réservoir comprend deux électrodes coaxiales 13 et 14 espacéeqiui sont immergées dans le carburant à un degré qui dépend du niveau de carburant dans le réservoir, de sorte que la valeur Ct de capacité de l'élément 12 de réservoir dépend du volume Vf de carburant contenu dans le réservoir.Toute tension qui apparat entre la borne 11 et la terre est envoyée à un servo -amplificateur 15 qui règle 12 excitatioid'un - aervo-moteur électrique 16. le moteur électrique 16 entrain le curseur 8 du potentiomètre 7 par l'intermédiaire d'un accouplement mécanique 17, de manière à tendre à réduire au zéro le signal apparaissant à la borne 11. L'action est par conséquent de tendre à déséquilibrer le signal de l'élément 12 de réservoir en utilisant le signal de phase opposée et d'amplitude variable qui provient du curseur 8 par l'intermédiaire du condensateur 10 et qui est combiné sur la borne 11 par admission avec le signal dEamplitude constante qui provient du condensateur 9. L'élément indicateur 18 entraîné par l'accouplementhécanique 17 donne des indications tant analogiques que numériques, conformément à la position réglée du curseur 8. t La capacité C c du condensateur 9 est pratiquement égale à la capacité présentée par l'élément 12 de réservoir, lorsque ce dernier est effectivement vide de carburant, et il en résulte que le réglage du curseur 8 donne une mesure de l'augmentation Ct - Cc de capacité de l'élément 12 de réservoir, en raison du carburan * ui se trouve entre les électrodes 13 et 14. Un écran électrique 20 relié à la terre, interposé entre les électrodes 13 et 14 et maintenu à distance de l'électrode 14 par un élément diélectrique solide 21, sert à .effectuer la caractérisation de l'élément de réservoir 12.L'écran 20 joue également un rible de limitation de la surface efficace d'opposition des électrodes 13 et 14, le degré de l'effet d'écran électrique produit de cette façon variant dans le sens de la longueur de l'élément 12, pour assurer que malgré le manque d'uniformité du réservoir sur toute sa hauteur, l'augmentation de capacité (Ct - Cb) soit une fonction linéaire appropriée du volume Vf de carburant contenu dans le réservoir (par opposition à une fonction linéaire du niveau de carburant). L'élément diélectrique 21, tout en assurant l'isolement électrique de l'électrode 14 par rapport à l'écran 20, exerce un effet prononcé sur la caractéristique de capacité de l'élément 12 de réservoir. Sous ce dernier rapport, l'élément 21 permet une compensation de la caractéristique de capacité en tenant compte de la variation de densité Df du carburant, de sorte que l'augmentation de capacité (Ct - Cc) que l'élément 12 de- réservoir produit lui-même, peut être prise comme mesure de la masse Mf de carburant contenu dans le réservoir.En fonction de la masse Mf, l'augmentation de capacité (Ct - Cc) offerte par l'unité 12 de réservoir peut entre représentée par l'expression CcMf(Kf - 1)/DfV(1 + BKf) ........ (1) dans laquelle Kf est la constante diélectrique relatite du carbu- rant, D est une constante représentant la valeur efi-ective de Vf lorsque les électrodes 13 et 14 sont totalement immergées, et V est une constante numérique dont la valeur, dans le cas présent,est 0,4. le réglage de position du curseur 8 est par conséquent une fonction de (Kf - 1)/Df(1 + BKf) ......... (2) ainsi que de la masse Nf. On a constaté en pratique, pour des carburants d'aviation, qu'en prenant la valeur de la constante B égale à 0,4, l'expression (2) ne varie avec la composition du carburant que de 2,5 % au-dessus et au-dessous d'une valeur moyenne, et est essentiellement constante pour tout échantillon de carburant, dans une large gamme de température. Dans ces circonstanc le réglage du curseur 8, et par conséquent les indications données par l'indicateur 18, peuvent être pris comme mesure directe (dans des limites normalement acceptables de précision) de la masse Mf de carburant contenu dans la risers voir. Des détails de construction de l'élément 12 de réservoir seront donnés ci-après en regard des figures.2 et 3. Comme le montrent les figures 2 et 3, les électrodes 13 et 14 sont réalisées comme tubes métalliques coaxiaux de diamètre uniforme d'un bout à l'autre, le tube de l'électrode 13 étant un tube d'aluminium déposé par électrolyse, et celui de lXélec- trode 14 étant en bronze étamé au phosphore. L'électrode tubulaire 14 présente une fente 25 s'étendant dans le sens de la longueur, et est gainée pratiquement sur toute sa longueur par un manchon extrudé de polytétrafluoroéthylène formant l'élément diélectrique 21. La paroi de l'électrode 14 est rentrée de part et d'autre de la fente 25 pour conférer de la rigidité et pour permettre de libres mouvements circonférentiels de dilatation et de contraction du tube-électrode à l'intérieur de l'élément 21 de manchon.L'écran électrique 20 est pourvu d'une feuille de laiton étamé de seetion droite arquée, qui s'étend de l'extrémité supérieure à l'extrémité Inférieurede l'électrode 14. Une couche de vernis électriquement isolant est appliquée à l'écran 20, notamment autour de ses bords, et l'écran est fixé par serrage à la surface extérieure de l'élément tubulaire 21 à 8 chaque extrémité, par des bandes métalliques 26 et respectivement 27 qui entourent cet élément (àtitre de variante, on peut prévoir des pinces de fil métallique pour ressort, formées chacune d'un court tronçon de ressort hélicoïdal, pour saisir 11 élément 21 et l'écran 20 dans des positons espacées dans le sens de la longueur de l'élément 21) La fente 25 est disposé derrière l'écran 20, de sorte que ltexistenee de cette fente 25 ne une pas matériellement la mesure de capacité. Des traverses métalliques 28 sont soudées dans des extré- mités opposées de l'électrode tubulaire 14, et des croisillons respectifs 29 en polytétrafluoroéthylène sont fixés par serrage sur ces traverses et supportent l'électrode 14 au centre de l'in- trieur de l'électrode tubulaire 13 en laissant un espace annu laire uniforme 30 entre l'électrode 13 et l'écran 20.Un autre support de l'électrode/est offert au milieu de sa longueur par trois boutons 31, symétriquement espacés, en polytétrafluoroéthylène aui sont retenus dans L'électrode 13 par une bague extérieure 32 d'aluminium et qui s'étendent radialement en travers de l'espace 70 pour buter contre la surface extérieure de l'écran 20 et du manchon 21. Des raccords 33 de cibles coaxiaux sont montés près de l'extrémité supérieure de l'électrode tubulaire 13 pour faciliter la liaison électrique extérieure avec les électrodes 13 et 14 et l'écran 20. La connexion des électrodes 13 et 14 avec les raccords 33 est effectuée au moyen de conducteurs 34 reliés respectivement à une cosse 35 rivetée à l'électrode 13, et à une cosse 36 fixée par serrage à la traverse 28 dans l'extrémité @upérieure de l'électrode tubulaire 14. Un conducteur 37 relié à une cosse 38 sur la bande 26 établit la liaison entre l'écran 20 et les raccords 33. L'élément 12 de réservoir est monté verticalement dans le réservoir de carburant en utilisant des consoles 39 portées par l'électrode 13 (mais isolées électriquement de cette électrode) de sorte que espace 30 est rempli de carburant à une hauteur qui dépend du contenu du réservoir. En général, cette hauteur ne varie pas linéairement avec le volume Vf, en raison de la forme irrégulière du réservoir. Da caractérisation nécessaire de l'élément 12 de réservoir requise dans ces circonstances pour assurer ltexistence d'une relation sensiblement constante entre ltaugments- tion de volume du carburant et l'augmentation de capacité qui en résulte, sur toute la longueur de l'élément 12 de réservoir est obtenue par profilage de l'écran métallique 20.L'écran 20 relié à la terre limite la surface efficace de l'électrode 14 exposée à l'électrode 13, la "largeur" arquée de l'écran 20 en un point quelconque de la longueur de élément 12 de réservoir déterminant le secteur angulaire à travers lequel le blindage électrique s'effectue au niveau de ce point et, par conséquent, la vitesse de variation de la capacité Ct avec la variation du niveau de carburant par ce point. En faisant varier convenablement la largeur de l'écran 20 dans le sens longitudinal, il est par conséquent possible de faire en sorte que la vitesse de variation de la capacité Ct avec le volume Vf soit constante sur toute la longueur de l'élément 12 de réservoir.Bien que le profilage uniforme de ltécran 20 soit nettement possible pour obtenir ainsi une caractérisation précise, il suffit généralement de prévoir des variations de largeur de l'écran par gradins, comme représenté par exemple par l'épaulement 40 indiqué sur la figure 2. L'utilisation de l'écran 20 présente un avantage, mQme dans les circonstances spéciales pour lesquelles la hauteur de carburant dans le réservoir varie linéairement avec le volume Vf e Dans de telles circonstances, l'écran 20 peut être réalisé comme bande métallique de largeur constante d'un bout à l'autre, en vue de limiter la valeur de capacité C t dans une gamme spécifique. Cette aptitude à permettre le réglage de la gamme de capacité de l'élément 12 de réservoir évite la nécessité de réaliser un élément spécial de réservoir pour chaque gamme particulière de capacité requise dans toute installation, car il est possible d'utiliser une forme normalisée et de satisfaire à la condition spéciale par un réglage correct de la largeur de l'écran 20, avant l'installation finale.En outre, lorsqu'on utilise plusieurs élé- ment semblables de réservoir en association dans un réservoir de carburant deaéronef, ceci permet aisément le réglage de la gamme de capacité entre les différents éléments de réservoir, en vue de réduire au minimum les erreurs de lecture de la jauge de carburant qui proviennent d'une variation d'attitude de l'aé- ronef. Le fait de doter l'élément 12 de réservoir d'une caractéristique de capacité implicite dans l'expresioon (I) dépend du choix correct de la matière et de l'épaisseur de la couche 21, ainsi que de la largeur de l'espace 30. La forme physique réelle des électrodes 13 et 14 n'a pas une importance essentielle pour la réalisation de cette caractéritique , et les électrodes 13 et 14 pourraient tout aussi bien affecter la forme de plaques métalliques à faces parallèles. Du fait que les calculs impliqués sont un peu plus simples dans le cas d'un dispositif capacitif à plaques à faces parallèles, une explication détaillée de la manière dont la caractéristique de capacité de l'expression (I) est obtenue sera donnée en se référant à la figure 4 et en considérant les électrodes 13' et 14' en forme de plaques inêtalli- ques.On n'a représenté qu'une partie du dispositif capacitif a plaques paralleles sur la ligure 4, les faces principales des/ à plaques13' et. 14' dans cette partie présentant chacune une surface S non blindée. Comme le montre la figure 4, une couche 21' de matière diélectrique solide, ayant une constante diélectrique relative K. et une épaisseur T., est située entre les électrodes à plaques plies 13' et 14' en contact surface à surface avec l'électrode 14'. La couche 21' et l'électrode 13' qui se trouvent à la'distance Tm l'une de l'autre, délimitent un espace 30' qui est occupé par un milieu de constante diélectrique relative Km, ce milieu (conformément au niveau du carburant dans le réservoir) étant de l'air de constante diélectrique K a ou dru carburant de constante diélectrique relative Kf. électrodes Si l'on considère la partie du dispositif gui est illustrée sur la figure 4, sa capacité peut être traitée comme si elle était formée de deux capacités de valeurs Cj et Cm en série, avec Ci = K. Ko S/T1 Cm = Km Ko S/Tm la constante Ko étant la constante diélectrique de l'espace libre et les unités utilisées étant celles du système m.k.s.La valeur de capacité de la combinaison reliée en série est donc SKo (Ki Km/Ti Tm)/(Ki/Ti + Km/Tm) ...... (3) La variation de capacité depuis la condition dans laquelle le milieu entre la couche 21' et l'électrode 13' est l'air jusqu'à la condition dans laquelle il s'agit de carburant, est égale à la différence entre la valeur de l'expression (3) lorsque Kf est substitué à K et la valeur pour laquelle Ka est substitué à Cette variation de capacité , en prenant la valeur de K égale a à l'unité, se réduit à ltexpression suivante [SKo Ki/(Tm Ki + Ti)] [(Kf - 1)/(1 + Ti Kf/Tm Ki)]...... (4) Si l'on considère à présent l'ensemble du dispositif capacitif à plaques à faces parallèles, la surface efficace maximale des électrodes 13' et 14' est proportionnelle au volume maximal V du réservoir, de sorte que la capacité Cc du dispositif lorsque le réservoir est vide (c'est-à-dire lorsque Km est égal à l'unité) a la valeur suivante, tirée de l'expression (3) PV Ko Ki/(Tm Ki + Ti) ..... (5) dans laquelle P est la constante de proportionalité entre le volume du réservoir et la surface non blindée des électrodes. L'augmentation de capacité qui résulte du volume Vf du carburant est donnée en substituant PVf à S dans l'expression (4), de sorte qu'en substituant en même temps Cc à l'expression (5) et en remplaçant Vf par Mf/Df, l'augmentation de capacité (Ct = Cc) est donnée par Cc Mf (Kf - 1)/DfV(1 + Ti Kf/Tm Ki) Il s'agit de la même expression que l'expression (1) si la constante B est substituée à (Ti/Tm K@). Par le choix approprie des valeurs des constantes T., Tm et Ki, le dispositif peut donc être réalisé de manière qu'il possède les caractéristiques optimales qui permettent à l'indicateur 18 d'être étalonné directement en masse de carburant Comme indiqué dans ce qui précède, les caractéristiques optimales sont normalement obtenues avec des car burants d'aviation lorsque la constante B a la valeur 0,4, en sorte que dans le cas présent, le choix de la matière diélectrique de la couche 21' , de son épaisseur e-t de la largeur de l'espace 30' dépend dans chaque cas de la réalisation de cette valeur. La valeur de 0,4 pour la constante B n'est pas très critique, car elle détermine simplement sur la courbe de variation de l'indice de capacité (Kf - 1)/Df en fonction de la constante diélectrique EfS le gradient de la droite (Kf - 1)/Df = A(1 + BKf) A représentant une constante La valeur de 0,4 pour la constante 3 est la valeur qui donne la meilleure droite tracée à partir d'un groupe de points, et une variation de 10 % de cette valeur pourrait probablement être tolérée sans renverser les aspects pratiques de la jauge de carburant. Le point important est que la droite suive d'assez près les variations de température de tout échantillon moyen donné de carburant. La matière diélectrique utilisée doit être aussi exempte que possible de pertes à la fréquence de travail de 400 cycles par seconde et elle doit être mécaniquement stable, de mme que chimiquement inerte à l'attaque par les carburants d'aviation et leurs additifs. , En outre, elle doit avoir de préférence une faible constante diélectrique, un faible poids spécifique une grande résistance à l'absorption d'humidité, elle doit pré senter une surface protégée contre l'humidité, et en même temps elle doit rester inaltérée dans toute la gamme de température (par exemple de moins 65 à plus 150 C.)@à laquelle elle peut entre exposée en service.Le polytétrafluoroéthylène est un matériau qui a particulièrement bien satisfait à ces exigences. D'autres matériaux qui peuvent être trouvés satisfaisant sont, par exemple, le polychlorotrifluoroéthylène, le "Nylon", les caoutchoucs résistant aux carburants (par exemple caoutchouc @butyle, caoutchouc fluorocarboné et caoutchouc Thiokol), les polycarbonates, les résines thermodurcissables (par exemple les résines époxy) et la fibre de verre . Bien que les considérations données ci-dessus aient été plus particulièrement appliquées à un dispositif capacitif dont les électrodes sont des plaques à faces parallèles, les principes d'ensemble sont applicables d'une façon générale, quelle que soit la forme de l'électrode. Si, dans le cas général, la capacité par unité de longueur en travers de la couche diélectrique est ci, et si elle est cO sous vide en travers de l'espace disponible, la variation de capacité par unité d'augmentation du niveau de carburant est donné par la relation [co/(1 + co/ci)] [(Kf - 1)/(1 + Kf co/ci)] Si le rapport co/ci est rendu égal à la valeur correcte de la constante B, par exemple 0,4, on obtient la caractéristique désirée, le ealcul réel de cO et ci dépendant naturellement de la forme particulière de l'électrode. Dans le cas d'un dispositif capacitif cylindrique tel que l'élément 12 de réservoir, la valeur de K. peut être exprimée par la relation log(di/do)/B log (dm/di) dans laquelle do et di désignent les diamètres extérieurs de l'élec- trode intérieure et respectivement de la couche diélectrique, et dm est le diamètre l'intérie@r/de l'électrode extérieure. A partir de cette expression, le diamètre d. est donné par l'ex- pression (d d=)y dans laquelle x = 3K. y = 1/(Bh + 1) Pour une forme d'élément 12 de réservoir réalisée comme représenté sur les figures 2 et 3, le rayon intérieur de l'é- lectrode cylindrique 13 est égal à 8,8 mm et les rayons extérieurs du manchon 20 et de l'électrode cylindrique 14 sont respectivement de 5,1 et 3,2 mm, la constante diélectrique relative du polytétrafluoroéthylène utilisé pour le manchon 21 étant de 2,0 et le poids spécifique étant égal à 2,15. Bien qu'un élément diélectrique solide (21) soit utilise dans l'exemple décrit ci-dessus, il est possible de produire le même effet en utilisant un milieu gazeux ou m8ne un vide,enfermé (par exemple par du verre) entre écran 20 et l'électrode 14. En outre, il n'est naturellement pas essentiel de prévoir le milieu diélectrique, qu'il soit solide ou non, entièrement sur l'électrode centrale 14, et il pourrait être tout aussi bien prévu sur la surface intérieure de ltélectrode extérieure 13 ou en partie sur l'une des deux électrodes, le reste se trouvant sur l'autre électrode, ou entre les deux électrodes. REVENDICATIONS 1. Dispositif capacitif destiné à être utilisé dans une jauge à liquide, dans lequel un espace existe entre deux électrodes opposées pour permettre au liquide de monter entre les électrodes et pour provoquer ainsi une variation de capacité du dispositif en fonction de la variation du contenu de liquide, caractérisé par le fait qu'un écran (20 test interposé entre les deux électrodes 13, 14 et que l'écran (20)limite la surface efficace d'opposition des deux électrodes (13, 14) en travers de espace (30)à une partie seulement de la surface disponible. 2. Dispositif capacitif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'écran est un élément métallique allongé 20 dont la largeur varie dans le sens de la longueur, de sorte que le degré de l'effet d'écran offert de cette façon varie d'un point à l'autre le long de l'écran. 3. Dispositif capacitif selon la revendication 2, caractérisé par le fait que la variation de largeur se fait par gradins (40). 4. Dispositif capacitif suivant l'une dea revendications b à 3, caractérisé par le fait que l'écran(20)est maintenu à distance de l'une des électrodes(l4)par un élément diélectrique 21 qui recouvre toute la surface de l'électrode. 5. Dispositif capacitif suivant la revendication 4g férié par le fait que les deux électrodes affectent la forme de cylindres métalliques coaxiaux (13, 14)et que l'élément diélectrique affecte la forme d'un manchon tubulaire (21)de matière diélectrique solide qui enveloppe l'électrode intérieurel4j. 6. Dispositif capacitif suivant la revendication 5, carac- térisé par le fait que l'électrode intérieure est un tube métallique 14 et que le tube(14)a une fente longitudinale 25 se trouvant derrière l'écran(20). 7. Dispositif capacitif suivant l'une des revendications 14 à 6, incorporé dans une jauge à liquide qui offre une mesure de la masse contenue dans un réservoir de liquide, caractérisé par le fait que l'élément diélectrique(21)agit en compensant, dans la mesure, les variations de densité du liquide contenues dans le récipient.