Brevet FR2004494A1 — publié le 19691128

i 20.04494 La présente invention a pour objet général un procédé et un appareil perfectionnés pour la production en continu de saccharose cristallisé, qui représentent des améliorations fondamentales sur le procédé et sur l'appareil classiques par charges successi-5 ves servant habituellement pour fournir ce produit. La présente invention fournit plus particulièrement un procédé de production en continu et un appareil fonctionnant en continu pour cristalliser des cristaux de saccharose, qui sont relativement simples contrairement au procédé et à 1*appareil par ' 10 charges successives utilisés habituellement, ainsi qu'au procédé fonctionnant en continu et à l'appareil proposés jusqu'à présent dans la technique antérieure. La présente invention, d'une manière générale, fournit un procédé et un appareil pratiques fonctionnant en continu pour pro-15 duire en continu du saccharose cristallisé à partir de jus, purifié et concentré, de sucre de canne ou de betteraves, et pour régler la dimension des cristaux produits en réglant la quantité de germes présents dangfun magma en circulation, de sorte que les cristaux ont une granulométrie régulière et suffisamment fine 20 pour se ranger dans la gamme granulometrique ordinaire du sucre cristallisé disponible dans le commerce. Un autre objet de l'invention est de fournir un procédé et un appareil fonctionnant en continu, caractérisés en ce qu'ils présentent les avantages et les améliorations suivants : Les cris-25 taux fins de saccharose produits dans l'invention sont principalement des cristaux uniques contenant, si ils en contiennent, peu de conglomérats, ils ont une forme et une couleur supérieures, et présentent une structure de grains belle et nette ; le procédé peut être réalisé de façon à présenter une formation spontanée 30 des germes, les germes étant produits en continu en nombre suffisant, en activant la production des germes et par attrition. On peut produire des cristaux de saccharose de bonne qualité à partir de liqueur mère de pureté relativement peu élevée ; le procédé fonctionne à une densité de bouillie ou dispersion inférieure 35 à celle des procédés classiques par charges successives ; la dimension désirée des cristaux peut être commodément réglée dans la gamme désirée de finesse, souvent en réglant la vitesse d'une pompe de circulation, ou par des dispositifs auxiliaires, comme des agitateurs à palettes tournant à grande vitesse, ou des 69 07903 2 2004494 générateurs naute fréquence, disposés de manière à stimuler la production de germes dans Ha bouillie en suspension à l'endroit ou à proximité de l'endroit où la sursaturation est maximale ou presque, ou en réglant la proportion des cristaux de petite dimension 5 qui retournent vers le système avec la liqueur mère, ou bien en utilisant toute combinaison appropriée de ces techniques ; les grandes variations de charges de vapeur d'eau, de charges d'eau de refroidissement et des besoins d'énergie, propres au procédé par charges successives, sont supprimées ; le procédé nécessite 10 beaucoup moins de vapeur d'eau, moins de travail, et il n'est plus nécessaire d'avoir recours à des spécialistes des chaudières sous vide ; il n'est plus utile de prévoir un espace de stockage pour accumuler la liqueur mère ; l'appareil peut être plus petit et être placé plus judicieusement dans un espace moins grand en un 15 seul niveau, et peut même être placé à l'extérieur, si on le désire ; et enfin les stades opératoires sont réduits à deux, à savoir une cristallisation à circulation forcée et une centrifu-gation. D'autres caractéristiques et avantages de là présente inven-20 tion ressortiront de la description qui va suivre, faite en regard des dessins annexés et donnant à titre explicatif mais nullement limitatif plusieurs formes de réalisation conformes à l'invention. Sur ces dessins, 25 la figure 1 représente un diagramme d'écoulement des fluides dans un appareil ou un système fonctionnant en continu, au moyen duquel des cristaux de saccharose peuvent être produits en continu par le procédé de la présente invention ; la figure 2 est une vue d'un récipient de cristallisation de 30 l'appareil illustré figure 1, partiellement en arraché montrant un élément de rotation immergé à l'intérieur du récipient, entraîné de l'extérieur par un moteur, dans le but d'activer la production de germes dans une région de sursaturation maximale, et 35 la figure 3 est une vue schématique partielle de l'appareil illustré figure 1, mais dans.lequel sont prévus des moyens de circuit hydraulique externe, comprenant un générateur- d'ultrasons , qui activent la production de germes dans le contenu du récipient de cristallisation dans une région de sursaturation 69 07903 3 2004494 maximale. Contrairement au problème expérimenté'dans la plupart des opérations de cristallisation qui présentent une tendance naturelle à former un grand nombre de cristaux fins aux dépens de quelques 5 gros cristaux, et où il faut prendre des mesures pour supprimer d'une part, la production de germes et détruire les cristaux fins, tout en favorisant, d'autre part, la croissance de cristaux plus gros, le problème qui se pose avec le saccharose cristallisant à partir de solutions de sucre est juste l'inverse. C'est-10 à-dire que les cristaux qui se forment, ont une tendance nette à devenir plus gros et la production de germes est insuffisante pour fournir le grand nombre de cristaux fins désirés. Le problème qui se pose est d'empêcher ce phénomène naturel de se produire en favorisant la production de germes et en formant un nombre 15 plus grand des cristaux de petite dimension. L'impossibilité de reconnaître et de résoudre de façon satisfaisante ce problème de régulation de la dimension des cristaux reste le plus grand obstacle pour élaborer un procédé satisfaisant fonctionnant en continu en vue de produire industriellement du saccharose cristalli-20 se à partir de solutions de sucrede canne ou de sucre de betteraves. Comme indiqué ci-dessus, la présente invention apporte une solution pratique à ce problème. Sur la figure 1, un récipient de cristallisation fermé de forme verticale dans lequel ont lieu à la fois 1'évaporation et la 25 cristallisation porte généralement la référence 5- Le récipient 5 est cylindrique et présente un fond conique 6 et une partie supérieure incurvée 7- Le niveau opératoire normal du liquide dans le récipient 5 se situe dans la partie inférieure du récipient, laissant au-dessus un espace fermé libre ou dans, lequel 30 peut se dégager le liquide, espace qui est maintenu sous vide au moyen d'un condenseur 8 de type connu.(A : arrivée d'eau froide). Une colonne verticale ou pied 11, formée par un tuyau de diamètre approprié, est reliée, à sa partie supérieure, à l'ouverture à la base du cône 6 et est jointe à sa partie inférieure à 35 une section coudée 12 dont la tubulure latérale relie l'ouverture d'aspiration ou d'arrivée d'une pompe de circulation 1J. La pompe 13 est.de type connu et est actionnée, au moyen d'un générateur de force motrice approprié, tel qu'un moteur électrique 14 de type connu. Le moteur 14 est un moteur du type à vitesse 69 07903 " 2004494 variable, ou bien un dispositif de commande réglable de type connu relie le moteur et la pompe, de sorte que la pompe 13 peut être actionnée à n'importe quelle vitesse comprise dans la gamme appropriée de fonctionnement'. Le raccordement de décharge de la 5 pompe 13 est relié à un conduit 15 court qui débouche dans la connexion inférieure d'admission dans un échangeur de chaleur généralement indiqué en 16. L'échangeur de chaleur 16 peut être de tout type connu, tel que par exemple un échangeur de chaleur dans lequel le milieu de chauffage (par exemple la vapeur d'eau) (D) 10 occupe une chambre au travers de laquelle passent plusieurs tubes verticaux dans lesquels la matière fluide à chauffer peut passer dans 1'échangeur de chaleur 16 en un courant ascendant et se décharger au haut de l'appareil. La partie supérieure de 1'échangeur de chaleur 16 est reliée par un conduit coudé 17 au raccor-15 dement d'arrivée 18 du récipient 5- On notera que le récipient 5» muni de son condenseur 8 et du système de remise en circulation comprenant la colonne 11, la pompe 13 et 1!échangeur de chaleur 16, constitue un appareil de cristallisation à circulation forcée dans lequel- la liqueur de 20 matière fluide peut être chauffée à la température désirée et remise en circulation dans un circuit fermé à la vitesse désirée, tandis qu'un degré voulu de vide est maintenu dans le récipient 5-Entre les deux extrémités de la colonne 11, un conduit 20 sort latéralement•et est relié au raccordement d'arrivée d'une pompe 25 de décharge de bouillie 21. Une des deux extrémités de raccordement de décharge de la pompe 21 est reliée au tuyau 22 qui conduit au raccordement d'arrivée supérieure d'une centrifugeuse fonctionnant en continu 23 qui est de façon appropriée du type comprenant un élément de faible passage ou tamis qui retient et 30 empêche le passage des cristaux trop gros, mais qui permet le passage des "fines" (c'est-à-dire des cristaux de faible dimension indésirés) avec un courant de décharge de la liqueur mère ou du filtrat. Des centrifugeuses de ce type, fonctionnant en continu, disponibles dans le commerce et qui donnent des résultats 35 très satisfaisants avec l'appareil et le procédé de l'invention sont les centrifugeuses "Mercone" fabriquées par la Dorr-Oliver Inc. ou les centrifugeuses "Conejector" fabriquées pap la Sharples Corp. Les cristaux de saccharose humides ayant'la dimension désirée 69 07903 5 2004494 (B) sont déchargés au bas de la centrifugeuse 23 par le conduit de décharge 24. Ils sont alors séchés et manipulés de-façon connue pour les mettre dans leur empaquetage final. La liqueur-mère et les cristaux de faibles dimensions sont 5 déchargés sous forme de filtrat, de la centrifugeuse 23 par le raccordement latéral 25 auquel est relié un conduit 26 qui décharge le filtrat dans une cuve 27 présentant un fond conique 28 et comportant un conduit 30 qui relie la cuve au raccordement d'arrivée d'une pompe de circulation 31. Le raccordement de dé-10 charge de la pompe 31 est relié à un conduit 32 qui à son extrémité supérieure conduit la liqueur-mère vers un endroit de décharge ou de prélèvement (C) afin de maintenir dans le système les impuretés à un taux maximal déterminé à l'avance. Entre les deux extrémités du conduit 32 est prévu un tuyau de retour laté-15 ral 33 qui est raccordé à. la colonne ou conduit 11 en un endroit situé en dessous de l'emplacement de sortie du tuyau 20. Le tuyau de retour 34 relie le conduit 32 et la cuve 27, afin de permettre éventuellement la remise en circulation dans la cuve 28 de la liqueur-mère, quand celle-ci n'est pas renvoyée dans le 20 cristallisoir par suite d'un niveau trop élevé de liquide dans ce cristallisoir. Du jus de sucre purifié et concentré peut être introduit dans le système par un conduit dTalimentation 35 relié au conduit 33 comme indiqué. Il peut être introduit également directement dans 25 la colonne 11 en un endroit situé en dessous du conduit 20, dans le tube coudé 12, puis dans la section 17 située à' l'autre extrémité de décharge de l'appareil de chauffage 16 ou en n'importe quel autre endroit se trouvant a la fois en aval et loin du tube de décharge 20. 30 Le circuit fermé dans lequel a lieu la principale remise en circulation comprend deux zones appelées zone de sursaturation maximale et zone de sursaturation minimale. Ces zones sont indiquées figure 1 par des lignes pointillées, la zone 1 (ZI) étant la zone de sursaturation maximale et la zone 2 (Z2) la zone de 35 sursaturation minimale. Comme on peut le voir la zone 2 (Z2) comprend 1'échangeur de chaleur 16, le conduit 17 et le raccordement d'arrivée 18, et la zone 1 comprend le reste du circuit fermé. L'exemple particulier suivant illustre un mode de réalisation 69 07903 6 2004494 préféré de l'invention, comprenant la technique utilisée pour mettre en marche et faire fonctionner en continu l'appareil illustré à la figure 1. EXEMPLE 1 5 On introduit du jus de sucre de canne purifié, ayant une te neur en sucre de 70 %3 dans le conduit d'alimentation 35, afin de remplir le récipient de cristallisation 5 jusqu'au niveau de liqueur indiqué et, simultanément, remplir complètement le système principal de recirculation comprenant la colonne 11 et l'échan-10 geur de chaleur 16. Quand le remplissage est terminé, on met en marche la pompe principale de circulation 13, on introduit de la vapeur d'eau (D) dans 1'échangeur de chaleur 16 puis de l'eau de refroidissement (A) dans le condenseur 8. On fait marcher la pompe 13 à une vitesse telle que la charge de liqueur dans le réci-15 pient de cristallisation 5 est remise en circulation environ toutes les 30 secondes. A mesure qu'augmente la saturation de la liqueur par suite d'une évaporation dans l'espace libre au-dessus du niveau de la liqueur, on maintient le niveau désiré en introduisant une quan-20 tité supplémentaire de jus de sucre dans le conduit 35- On prélève périodiquement des échantillons de liqueur dans le cristal-lisoir 5 et quand l'examen d'un échantillon de la liqueur indique qu'il a atteint son taux de sursaturation, comme on peut le voir au moyen d'un réfractomètre, on introduit un seau de bouillie de 25 germes (par exemple du sucre en poudre) dans le conduit d'alimentation en vue de hâter la production des cristaux. Après le remplissage du système, il faut en général une demi-heure environ pour que la liqueur atteigne la sursaturation. Puis, au bout de 30 minutes environ, une quantité importante de cristaux ayant la 30 dimension désirée pour le produit s'est formée dans la bouillie, on fait alors marcher la pompe 21 et la bouillie est aspirée par le conduit 20 dans la centrifugeuse 23- Le débit dans le conduit 20 est égal à 1 % environ de celui de la colonne 11. Les cristaux ayant la dimension désirée comprise entre 0,297 0,210 mm 35 et une distribution de la dimension de ses particules correspondant à un coefficient de variation (C.V.) de 35-50 %, sont séparés dans la centrifugeuse 23, des fines et de la liqueur-mère, cette dernière étant déchargée par le conduit latéral 25 « Les cristaux de saccharose ayant la dimension désirée pour le produit 69 07903 7 2004494 sont déchargés au fond de la centrifugeuse 23 dans le conduit 24, puis sont séchés de façon connue. Ils sont caractérisés comme étant de façon quasi-totale des mono-cristaux associés à très peu de conglomérats. Ils ont une forme parfaite et une jolie couleur 5 et une structure de grains belle et nette. Toute la liqueur-mère et les fines sont retournées vers le système principal par le conduit 33 au moyen de la pompe de circulation 31, excepté la quantité qui a été éliminée pour empêcher les impuretés (principalement des matières génératrices de cendres 10 et des matières colorantes) de s'accumuler dans le système à un taux supérieur au taux maximal déterminé à l'avance, tel que 10 % de la teneur totale en matières solides. Les courants combinés de liqueur-mère retournés par le conduit 33 et le jus de sucre introduit dans le conduit 35 sont suffisants pour compenser le cou-15 rant de bouillie de sucre soutiré par le conduit 20 et l-'eau évaporée, ce qui équilibre le système pendant l'opération. Les cristaux de saccharose déchargés du séparateur 23 sont en grande partie des cristaux individuels d'une grande pureté et d'une belle couleur, pratiquement exempts de conglomérats. 20 Le tableau ci-après donne des conditions opératoires typiques du système illustré figure 1, ainsi que les gammes permises pour les diverses valeurs. 69 07903 8 2004494 Concentration de la charge 5 d'alimentation. Température de la charge d'alimentat ion. Nombre de remises en circulation ou de renvoi par la 10 pompe 13. Vitesse de fonctionnement de la pompe 13- Température de la liqueur 15 arrivant dans 1'échangeur de chaleur 16. Température de la liqueur sortant de lîéchangeur de chaleur 16. 20 Pression absolue dans l'espace libre du récipient 7 (mm de Hg). Débit de la bouillie de sucre dans le conduit 20. 25 Débit des cristaux de saccharose déchargés. TABLEAU I Conditions opératoires typiques. 70 % 70° C 30 Quantité de liqueur-mère éliminée. Gamme 2 fois/minute 500 tours/minute 70° C 72° C 35 152 3 % du volume de la masse totale/mn 4,9 kg/heure/pour un cristallisolr;'...-d'une capacité de 10 litres. 5 % de la charge alimentant le cristallisoir (dans un système à un seul stade). . 60-80 % 25-100°C 2* à 4 fois/mn 250-1150 tours/minute 50-90°C 50,5-95°C 58-508 0,5-5 % 1,2-6,1 4-50 % 69 07903 9 2004494 Une fois que le système de la figure 1 fonctionne comme décrit, il peut être maintenu dans une condition de production spontanée de germes de sorte qu'aucun apport supplémentaire ou extérieur de germes n'est nécessaire, à condition que les eris-5 taux ou les noyaux de germes soient produits à un taux suffisant dans le système, par activation de la production de germes et par attrition. L'activation de la production de germes dans le système de la figure 1 est fournie largement par les pompes, en particulier par la pompe principale de recirculation 13. Plus la 10 vitesse à laquelle la pompe est actionnée est rapide, plus 1'activation de la production des germes communiquée à la bouillie en circulation sera élevée, et plus les cristaux de germes formés seront nombreux. Plus le nombre des cristaux formés est grand, plus la dimension des cristaux produits sera petite, et, inver-15 sement, moins les cristaux formés seront nombreux, plus leur dimension sera grande. La vitesse de la pompe de circulation 13 et la dimension des cristaux formés varient en fonction inverse l'une de l'autre. Dans le cas où 1*activation de la production de germes pro-20 duite par la pompe 13 est insuffisante et où il est nécessaire de fournir une activation supplémentaire de la production de germes, pour augmenter la formation des noyaux de cristaux et ainsi produire et régler le nombre des cristaux de petite dimension, on peut réaliser cette stimulation supplémentaire de for-25 mation de germes cristallins en ajoutant un ou plusieurs éléments d-'appareils appropriés. A cet égard, il est important de noter qu'on préfère utiliser des dispositifs supplémentaires d'introduction d'énergie pour produire dans le système une activation supplémentaire de la production de germes car de cette façon la 30 pompe 13 peut être actionnée à des vitesses inférieures qui sont plus économiques quant aux besoins globaux d'énergie nécessités par l'appareil de cristallisation. En d'autres termes, bien qu'on puisse utiliser des vitesses de pompage plus grandes pour fournir à la liqueur le degré désiré d'activation de la production de 35 germes, l'utilisation de grandes vitesses de pompage est en général une technique relativement onéreuse. La figure 2 représente une installation permettant de produire une activation supplémentaire de la production de germes, comprenant un élément rotatif 40 capable de produire des cavitations ou 69 07903 10 2004494 de communiquer une énergie mécanique au liquide dans le récipient 5, comme par exemple une lame de scie circulaire, un disque à entailles, un disque perforé, ou une roue de turbine. Le dispositif 40 est judicieusement monté sur. un moyeu central 4l placé sur 5 l'extrémité interne d'un arbre 42 qui émerge dans le récipient de cristallisation 5 en dessous du niveau normal du liquide dans une région de sursaturation maximale.L'arbre 42 traverse la paroi du récipient 5 et tourne dans un palier étanche au liquide 43 de type connu monté à l'extérieur de la paroi de la cuve. Sur son 10 extrémité extérieure, l'arbre 42 porte une poulie de transmission. 44 qui est entraînée par une courroie 45, elle-même entraînée par la poulie de commande 46 à l'extrémité de l'arbre du rotor 47 d'un moteur 48. Le moteur 48 est monté sur un support 50 qui est placé sur le côté de la cuve du récipient de cristallisation 5. 15 La rotation de l'agitateur 40 dans le contenu du récipient 5 produit une activation supplémentaire de la production de germes qui favorise la formation de noyaux de cristaux. Ainsi, l'installation décrite ci-dessus peut être utilisée pour augmenter 1'activation de la production de germes fournie à la bouillie par la pompe de 20 circulation 13. Le disque de l'agitateur 40 peut avoir un diamètre compris entre 735 et 30 cm. On peut obtenir des vitesses variables de plusieurs façons connues, par exemple en réglant la vitesse du moteur 48 ou en utilisant un dispositif de commande réglable. 25 L'élément rotatif 40 illustré figure 2 est de préférence ac tionné à une vitesse qui fournit un apport d'énergie dans la liqueur qui, en combinaison avec tous les autres dispositifs d'apport d'énergie utilisés dans l'appareil de cristallisation, apporte un degré suffisant d'activation de la production des ger-30 mes pour obtenir comme produit du sucre cristallisé dont les cristaux entrent dans la gamme granulometrique désirée. Par exemple, on peut produire du sucre cristallisé dont la masse des cristaux sera comprise entre 0,56 et 0,18 mm. La vitesse de rotation du dispositif 40 dépend naturellement de son diamètre 35 ainsi que de 1'activation de la production des germes fournie par l'ensemble des autres dispositifs d'apport d'énergie qui se trouvent dans l'appareil de cristallisation. Toutefois, quand 1'activation de la production de germes est seulement fournie par la pompe de circulation principale 13 et le dispositif rotatif 69 07903 ii 2004494 40 et quand la pompe, de circulation principale est actionnée à des vitesses de pompage normales (par exemple 650 à 760 tours/minute) le dispositif rotatif 40 aura typiquement une vitesse périphérique d'au moins 457 mètres/minute. 5 La figure 3 représente une installation un peu plus poussée pour communiquer une énergie mécanique et engendrer une énergie pour activer la production de germes sous la forme d*une énergie vibratoire ou ondulatoire, à fournir au contenu du récipient de cristallisation 5- La colonne 11 est reliée par un conduit 51 au 10 raccordement d'arrivée d'une pompe de compression de type connu, par exemple une pompe Moyno. Ce type de pompe peut facilement décharger la bouillie à une pression manométrique de 15,75 bars avec un débit de 18,9 à 30,2 litres/minute. Le raccordement de décharge relie la pompe 52 à un conduit 53 qui est raccordé à un 15 générateur haute fréquence 54 de type connu, par exemple l'appareil "Sonic Whistle", cet appareil est vendu dans le commerce par la Sonic Engineering Company, Norwalk, Connecticut. Le raccordement de décharge de l'appareil "Sonic Whistle" 54 est relié par le conduit relativement court 55 à l'intérieur du récipient de 20 cristallisation 5 à un endroit situé en dessous du niveau normal de liquide. L'appareil 54 communique une énergie vibratoire importante de haute fréquence au contenu liquide du récipient 5- La pression du liquide s'écoulant dans l'appareil 54 est considérablement réduite, la pression manométrique d'arrivée étant de 25 3.5,75 bars et celle à la sortie de l'appareil étant de l'ordre de 1 bar. Il ressort de ce qui précède que la dimension des cristaux produits peut être réglée judicieusement en utilisant une ou plusieurs des trois techniques ci-après : 30 1 - en ajustant la proportion des. cristaux de petite dimen sion qui sont retournés de la centrifugeuse 23 dans la liqueur-mère ; 2 - en faisant varier la vitesse de 3a pompe de circulation principale 13 ; 35 3 - en utilisant l'élément rotatif 40 et en faisant varier sa vitesse, en utilisant le générateur d'ultra-sons 54 et en réglant sa puissance, ou par certains autres dispositifs përmettant d'activer la production de germes dans la région ou à proximité de la région de sursaturation. 69 07903 12 20Ô4494 Bien qu'on puisse utiliser n'importe quelle technique, ou plusieurs de ces techniques, pour régler la dimension des cristaux en réglant la production des germes, on utilise de préférence une combinaison de deux ou de plusieurs de ces techniques. 5 Ainsi, quand on utilise des appareils supplémentaires d'apport d'énergie, par exemple l'élément rotatif 40, le générateur d'ultra-sons 54, ou autres dispositifs analogues, on note en général que ces appareils d'apport d'énergie fonctionnent de manière à activer la production de germes dans la liqueur sursaturée dans 10 la zone de sursaturation, à un degré permettant une formation de germes suffisante pour produire du sucre cristallisé ayant la granulométrie désirée. Comme mentionné ci-dessus, un tel produit de sucre cristallisé comprend normalement un produit dont la masse des cristaux de sucre a une dimension comprise entre 0,56 et 15 0,l8mm. En d'autres termes, une telle activation mécanique supplémentaire fournit un apport d'énergie supplémentaire dans la liqueur sursaturée (supérieure à celle fournie par la pompe de circulation principale) qui est égale à celle fournie par une lame de scie circulaire actionnée à une vitesse périphérique de 20 457 mètres/minute. Il est clair que diverses modifications peuvent être réalisées dans l'appareil et les opérations décrits ci-dessus en liaison avec les dessins. Par exemple, on peut relier en série, de façon connue, deux ou plusieurs évaporateurs de cristallisation 5, 25 de manière à avoir un système à effets multiples. On peut utiliser une centrifugeuse à deux ou à plusieurs effets et la totalité « ou une partie du liquide sortant de la centrifugeuse peut être répartie entre des effets différents, dans n'importe quel rapport désiré. La centrifugeuse 23 peut être remplacée par d'autres i 30 dispositifs permettant de séparer les cristaux de la bouillie, comme par exemple un filtre. La sursaturation au lieu d'être réalisée par évaporation, peut être obtenue par refroidissement. Le récipient de cristallisation 5 peut avoir une autre forme et \ l'appareil de chauffage 16 peut être placé horizontalement. L'élé-35 ment rotatif 40 illustré figure 2 peut se trouver dans une cavité latérale du récipient 5, à condition qu'il se trouve convenablement en contact avec le contenu du récipient 5 dans une région de sursaturation maximale. L'appareil "Sonic Whistle" 54, qui est un générateur haute fréquence fonctionnant dans la gamme de 07903 13 2004494 fréquence des ultra-sons peut être remplacé par un autre générateur haute fréquence fonctionnant à une fréquence drau moins 8.000 cycles/seconde. On peut également utiliser des générateurs haute fréquence dans le récipient 5- Il va de soi que la présente invention n'a été décrite et représentée qu'à titre explicatif, mais nullement limitatif, et que d'autres modifications peuvent être apportées au procédé et à l'appareil ici décrits sans sortir du cadre de l'invention. 69 07903 14 2004494 REVENDICATIONS 1. Procédé de production en continu de saccharose cristallisé ayant une gamme granulometrique déterminée à 1'avance, qui ne produit pas de cristaux plus gros et qui ne détruit pas les cris-5 taux plus petits, en partant d'une solution aqueuse, caractérisé par le fait qu'on maintient une quantité de bouillie aqueuse de saccharose dans un récipient fermé comportant un espace libre maintenu sous une pression de vapeur d'eau inférieure à celle de la bouillie de saccharose, ce qui entraîne l'évaporation de l'eau 10 et produit une zone de sursaturation de saccharose dans la bouillie, on chauffe de façon continue la bouillie de manière à maintenir pratiquement constants le taux d'évaporation dans la bouillie et le degré de sursaturation de la bouillie, on sépare en continu de la bouillie seulement les particules ayant une dimen-15 sion comprise dans la gamme granulometrique désirée, on introduit en continu une liqueur aqueuse de saccharose dans la bouillie, et on active de façon continue par un moyen mécanique le saccharose sursaturé afin.de fournir un apport d'énergie qui produit suffisamment de germes dans la zone de sursaturation de saccharose 20 dans 3a bouillie pour obtenir un produit de saccharose cristallisé ayant une distribution de la dimension de ses particules comprise dans la gamme granulométrique désirée. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la liqueur de. saccharose sursaturée est activée de façon 25 continue et par un moyen mécanique par une pompe de circulation, et par un dispositif mécanique supplémentaire d'apport d'énergie, cet autre dispositif ayant une vitesse variable et réglable, ce qui permet de régler la vitesse de cet autre dispositif en vue de contrôler la production de germes dans la zone de sursatura-30 tion, de manière à fournir l'apport d'énergie au niveau désiré dans la zone de sursaturation et à procurer un produit de saccharose cristallisé ayant une distribution de la dimension de ses particules comprise dans la gamme granulométrique désirée, ce qui permet de régler la quantité de germes formée dans la zone de 35 sursaturation sans être obligé de modifier la vitesse de fonctionnement de la pompe de circulation. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le dispositif mécanique supplémentaire d'apport d'énergie fonctionne en continu afin de fournir un apport d*energie dans la 69 07903 15 2004494 zone de sursaturation de la liqueur de saccharose qui est égal à l'énergie fournie par une lame de scie circulaire ayant une vitesse périphérique d'au moins 457 m/minute. 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait 5 que le dispositif mécanique supplémentaire d'apport d'énergie est un élément rotatif qui fonctionne en continu à une vitesse périphérique d'au moins 45s? m/minute. 5« Procédé de production, fonctionnant en continu, de saccharose cristallisé dont la dimension des particules est comprise 10 entre environ 0,28 et 0,18 mm, qui ne produit pas de cristaux plus gros et qui a une distribution de la dimension de ses particules correspondant à un coefficient de variation de 35-50 %s caractérisé par le fait qu'on maintient une quantité de bouillie aqueuse de saccharose sursaturée dans un récipient de cristalli-15 sation fermé comportant un espace libre maintenu à une pression inférieure à la pression atmosphérique, on prélève en continu la bouillie de ce récipient, on fait passer la bouillie dans un appareil de chauffage, afin de la chauffer et on retourne la bouillie chauffée dans l'ëvaporateur, on détourne de façon continue 20 une partie de la. bouillie dans un dispositif permettant de séparer seulement les cristaux de saccharose ayant la dimension désirée et on renvoie au moins une partie du filtrat séparé de la liqueur-mère, contenant les cristaux trop petits éventuellement présents, dans le système comprenant le récipient de cristallisa-25 tion et le dispositif de chauffage. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé par le fait qu'on retire une' quantité suffisante de liqueur-mère pour empêcher que les impuretés se trouvent dans la bouillie aqueuse de saccharose à un taux supérieur à 10 % environ de la quantité 30 totale de matières solides. 7. Procédé selon la revendication 5, caractérisé par le fait qu'on règle la dimension des cristaux de 'saccharose dans la bouillie aqueuse de saccharose en réglant le nombre de germes présents dans la bouillie, en activant la production de germes dans la 35 bouillie. • 8. Procédé selon la revendication 5, caractérisé par le fait qu'on peut régler la dimension des cristaux de saccharose dans la bouillie aqueuse de saccharose, en réglant le.nombre de germes présents dans la bouillie, en partie en réglant la vitesse de la 69 07903 16 2004494 pompe qui fait circuler le courant dans le dispositif de chauffage, et en partie en faisant tourner au moins, un élément rotatif immergé dans la bouillie aqueuse de saccharose dans le récipient de cristallisation. 5 9- Procédé selon la revendication 5, caractérisé par le fait qu'on règle la dimension des cristaux de saccharose dans la bouillie aqueuse de saccharose en réglant le nombre de germes présents dans la bouillie, en partie eh réglant la vitesse de la pompe qui fait circuler le courant dans le dispositif de chauffa-10 ge, et en partie en dérivant une petite portion de la bouillie dans lin appareil de pressurisation, puis en faisant passer le courant pressurisé dans un générateur haute fréquence placé de manière à le décharger dans la bouillie aqueuse de saccharose dans le récipient de cristallisation. 15 10. Procédé de production, fonctionnant en continu, de saccha rose cristallisé ayant une dimension de particules comprise entre environ 0,28 et 0,18 mm, qui ne produit pas de cristaux plus gros et qui a une distribution de la dimension de ses particules correspondant à un coefficient de variation de 35-50 %, caractérisé 20 par le fait qu'on maintient .une quantité de bouillie aqueuse sursaturée de saccharose chauffée, sous évaporation dans un éva-porateur comportant un espace libre maintenu sous une pression inférieure à la pression atmosphérique, on retire en continu un courant principal de bouillie de l'évaporateur au moyen d'une 25 pompe, on fait passer ce courant dans un échangeur de chaleur afin d'élever sa température, et on le renvoie dans l'évaporateur avec un débit suffisant pour renouveler la quantité de bouillie aqueuse de saccharose chauffée 1/2 à 4 fois toutes les minutes, on fait dévier en continu un courant relativement faible de cette 30 bouillie aqueuse qui est égal à 1,5 à 5 % environ de la quantité totale de bouillie de saccharose sortant du système êyaporateur-pompe-dispositif de chauffage, et on décharge ce faible courant dans un dispositif permettant de séparer de la bouillie les cristaux de saccharose ayant la dimension désirée, on sépare 35 seulement de la bouillie les cristaux de saccharose ayant la dimension désirée, et on renvoie vers, le système de recirculation au moins une partie du courant résiduel de liqueur-mère contenant les cristaux trop petits qui peuvent être présents. 11. Procédé selon la revendication 10, .caractérisé par le fait 69 07903 17 2004494 qu'une quantité suffisante de liqueur mère est éliminée pour empêcher les impuretés présentes dans la bouillie aqueuse de saccharose d'excéder 10 % environ de la totalité des matières solides présentes. 5 12. Procédé de production, fonctionnant en continu, de sac charose cristallisé ayant une dimension de particules comprise entre environ 0,28 et0.,î8 mm et qui a une distribution de la dimension de ses particules correspondant § un coefficient de variation de 35-50 %, caractérisé par le fait qu'on maintient une 10 qaantité de bouillie aqueuse sursaturée de saccharose chauffée, sous ëvaporation dans un évaporateur comportant un espace libre maintenu sous une pression absolue comprise entre environ 58,A et 508 mm de mercure, on prélève de l'évaporateur un courant principal de la bouillie au moyen d'une pompe de circulation, on fait 15 passer au moins une partie de ce courant dans un échangeur de chaleur dans lequel il entre à une température comprise entre • environ 50 et 90°C et d'où il sort à une température supérieure comprise entre 50 et 90°C, et on retourne ce courant principal dans l'évaporateur, le débit de la bouillie remise en circulation 20 grâce à la pompe de circulation étant suffisant pour que 0,5 à 4 fois environ toutes les minutes le volume total de la bouillie soit remis en circulation, on dérive en continu un courant de faible volume de la bouillie égal à environ 0,5 à 5 % de la quantité totale de bouillie sortant du système de remise en circula-25 tion évaporateur-pompe-dispositif de chauffage et on décharge ce courant de faible volume dans une centrifugeuse fonctionnant en continu pour séparer de la liqueur mère les cristaux de saccharose ayant la dimension désirée, on renvoie au moins line partie de la liqueurr-jnère contenant les cristaux de saccharose trop petits 30 dans le système de recirculation, on empêche le taux d'impuretés présent dans la bouillie d'être supérieur à 10 % de la. teneur totale en matières solides en prélevant une partie de la liqueur mère,et on maintient la quantité de bouillie de saecharose en introduisant dans le système de recirculation du jus de sucre puri-35 fié ayant une teneur en matières solides comprise entre environ 60 et 80 % et une température comprise entre environ 25 et t00°C. 13. Procédé de production, fonctionnant en continu, à partir d'une bouillie aqueuse de saccharose, de saccharose cristallisé ayant une dimension de particules déterminée à l'avance, 69 07903 18 2004494 caractérisé par le fait qu'on fait circuler la bouillie de saccharose dans un circuit fermé comprenant une première zone et une deuxième zone, on traite la bouillie de saccharose qui circule dans le circuit fermé afin de créer dans la première zone un de-5 gré de sursaturation supérieur à celui existant dans la deuxième zone, on traite la bouillie de saccharose sursaturée se trouvant dans la première zone afin d'activer la production de germes, par une pompe de circulation principale et par un dispositif mécanique supplémentaire d'apport d'énergie, on règle la quantité de 10 germes formée dans la première zone de sursaturation en réglant l'apport d'énergie fourni par le dispositif mécanique d'apport d'énergie supplémentaire, on introduit en continu une solution de saccharose dans le circuit fermé, on extrait en continu la bouillie de saccharose du circuit fermé et on récupère en continu 15 de la bouillie extraite, les cristaux de saccharose ayant la dimension désirée. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait que les cristaux de saccharose trop petits qui restent après avoir retiré de la bouillie les cristaux de saccharose ayant la 20 dimension désirée, sont retournés dans le circuit fermé pour y grossir davantage. 15- Appareil pour la production en continu de saccharose cristallisé caractérisé par le fait quril comprend: un système de circulation principal comprenant un récipient de cristallisation 25 fermé séparé comportant un espace libre relié à un tube à vide, un échangeur de chaleur, et une pompe de circulation, reliés en série, dans lequel un courant de bouillie aqueuse de saccharose peut être retiré en continu du récipient de cristallisation, peut être envoyé dans 1'échangeur de chaleur et renvoyé dans le 30 récipient ; un système de circulation secondaire comprenant une pompe de décharge de bouillie dont le tube dradmission est relié au système principal de circulation, un dispositif pour séparer seulement le saccharose cristallisé de la liqueur mère et des cristaux trop petits/ayant une dimension de particules supérieure à la dimension de particules mini-35 maie déterminée à 1'avance, ce dispositif de séparation ayant un tube dradmission communiquant avec le tube de raccordement de décharge de la pompe de décharge de la bouillie et ayant un tube de raccordement pour décharger la liqueur..-' mère, ainsi qurun tube de raccordement pour décharger les cristaux ayant la 69 07903 19 2004494 dimension désirée, et un dispositif pour transporter le liquide qui relie le tube de raccordement de décharge de la liqueur mère et le système principal de circulation afin de renvoyer la liqueur mère dans le système principal de circulation ; et un dis-5 positif pour activer et amorcer mécaniquement la production de germes dans la bouillie aqueuse de saccharose dans le système de circulation principal®. 16. Appareil selon la revendication 15, caractérisé par le fait que le dispositif utilisé pour activer et amorcer mécani- 10 quement la production de germes est un appareil comprenant un élément rotatif placé dans la bouillie aqueuse de saccharose dans une région de sursaturation maximale. 17. Appareil selon la revendication 15, caractérisé par le fait que le dispositif permettant d'activer ou d'amorcer méca- 15 niquement la production de germes est un générateur haute fréquence disposé de manière à capter un courant de bouillie aqueuse de saccharose et à le décharger dans une région de sursaturation maximale. 18. Appareil pour la production en continu de saccharose 20 cristallisé caractérisé par le fait qu'il comprend un récipient de cristallisation fermé séparé, comportant un espace libre relié à un tube à vide, un échangeur de chaleur et une pompe de circulation, qui sont reliés en série, un dispositif permettant de fournir un apport d'énergie indépendant de la pompe de circula- 25 tion, ce dispositif éteint placé dans l'appareil pour activer la production de germes dans une zone de sursaturatidn de liqueur dans l'appareil, un dispositif pour introduire en continu une solution aqueuse de saccharose dans l'appareil et un dispositif pour retirer de l'appareil les particules ayant la dimension dé- 30 terminée à l'avance, le dispositif permettant de fournir un apport d'énergie pouvant fonctionner indépendamment de la pompe de circulation pour activer la production de germes dans la liqueur sursaturée sans affecter le fonctionnement de la pompe de circulation. 35 19. Appareil selon la revendication 18, caractérisé par le fait que le dispositif indépendant permettant de fournir tin apport d'énergie est prévu pour faire varier la quantité d'énergie apportée en vue de régler le degré d'activation de la production de germes dans line liqueur sursaturée contenue dans l'appareil. 07903 20 2004494 20. Appareil selon la revendication 18, caractérisé par le fait que le dispositif indépendant permettant de fournir un apport d'énergie est un élément rotatif. 21. Appareil selon la revendication 18, caractérisé par le fait que le dispositif indépendant permettant de fournir un apport d'énergie est un générateur d'ultra-sons de haute fréquence.