Brevet FR2007566A1 — publié le 19700109

L'invention concerne des aciers alliés et, plus particulièrement un acier inoxydable haute-rési s tance ,notamment un acier chrome-nickel-manganèse caractérisé par une bonne soudabilité et qui placé dans les conditions du soudage ^présente en comtes I-5 naisQïi les propriétés de résistance, de ductilité, de résistance au choc, de "bonne résistance à la corrosion intergranulaire et de "bonne résistance à 1*attaque corrosive générale. L'acier contient environ 20% à 25% de chrome,environ 6% à 17% de nickel,environ 3,5 % à 7% de manganèse, environ 0,15 % a 0,50% d'azote, du carbo-10 ne n'excédant pas 0,88% environ,avee au moins un des trois constituants molybdène, niobium et vanadium . Pour une meilleure combinaison desdites propriétés, on utilise au moins deux des trois constituants. L'invention consiste dans la combinaison des constituants 15 formant le nouvel acier, ainsi que dans la relation mutuelle""existant entre chacun de ces constituants et un ou plusieurs des autres; elle concerne aussi divers articles et produits ouvrés, tous étant plus spécialement décrits ici. Il apparaît comme nécessaire de rappeler tout d'abord que 20 1 * on dispose actuellement d'un grand nombre d'alliages satisfaisait; à certaines conditions imposées dans l'industrie aérospatiale."., dans l'industrie chimique et autres, où sont exigées une résistance mécanique,une résistance à la corrosion,une facilité d'usinage, etc. Beaucoup de ces alliages conviennent à des applications où 25 l'on rencontre des températures d'utilisation élevées et, en outre des atmosphères corrosives- atmosphères contenant des chlorures et atmosphères de nature oxydante. Comme exemples de tels" alliages , on peut citer certains des alliages à base de nickel tels que ceux vendus sous la marque déposée "Inconel 625" (20% de chro-3 Orne, 9% de molybdène, 3% de niobium,3% de fer, le reste:-étant du nickel). Ces alliages sont coûteux à" cause de leur teneur élevée en nickel. Une autre' classe d'alliages est constituée par les aciers inoxydables austénitiques chrome-nickel,notamment les aciers dits 35 AISI Type 304- (18% à 20% de chrome, 8 à 12% de'nickel,manganèse maximum2%, carbone maximum 0,08%, le reste étant du fer), Type 347 (17% à 19% de chrome, 9% à 13% de nickel, 2% maximum de manganèse , carbone maximum 0,08%, avec une teneur en niobium-tantale représentant 10 fois la teneur en carbone,le reste étant du fer). 4-OUn autre acier inoxydable encore plus important est le Type 316 13057 2 2007566 (16% à 18% de chrome, 10% à ±¥/a de nickel, 2 à 3% de molybdène, 2% de manganèse ai maximum, carbone maximum 0,08%, le reste étant du fer)« On peut encore citer un autre acier inoxydable, savoir l'a-5 cier Àrmco 21-6-69 (20, 25% de chrome, 6,5$ de nickel, 9% cLe man-' ganèse, 0,15% à 0,40% d'azote,carbone ne dépassant pas 0,08%, le reste étant du fer ); Les aciers inoxydables austénitiques chrome-nickel, précités sont moins coûteux que les alliages à base de nickel,mais ils 10 manquent de soudabilité, se caractérisent par un faible rapport résistance/poids ou possèdent unè résistance insuffisante pour satisfaire aux exigences dans de nombreusés applications. Un des objets de cette invention est donc de fournir un acier inoxydable chrome-nickel qui soit notablement plus pauvre que les 15 alliages à base de nickel, cet acier inoxydable chrome-nickel étant pratiquement austénitique dans toutes les conditions,aisément propre à des transformations sur laminoir à chaud et sur laminoir à froid, à diverses opérations de formage et de forgeage, facilement soudable et qui, à l'état" soudé, résiste à la corro-20 sion interûristalline et aux conditions générales de corrosion rencontrées dans les industries aérospatiales,chimiques et autres où des assemblages soudés sont nécessaires. La présente invention.procure un acier allié comprenant essentiellement d'environ 20% à environ 25% de chrome, d'environ-6%-25 à environ 17% de nickel, à'environ 3*5%"à environ 7% âe manganèse, ' d'environ 0,15% à. environ 0,50% d*azote, l'un au moine des constituants molybdène, niobium et-vanadium,la proportion de molybdène étant d'environ 0,5% à environ 4%, celle du niobium d'environ - 0,1% à environ 0,7% et'celle du vanadium d'environ 0,05% à envi-30ronO,5%j avec du carbone ne dépassant pas 0,08% environ,du silicium ne"dépassant pas environ 0,7%, le reste.étant presque uniquement du fer; '' . .. . , - Le terme "reste presque entièrement du.s£er" utilisé-.-ici signifie que le- reste de l'alliage est duofert .à IL'exception des 35 impuretés accidentelles normalement présentes. ■ ' Selon-un exemple pratique de .réalisation.préf éré de- l'in vention, un-tel acier allié èst composé essentiellement.des- constituants chrome, nickel, -manganèse, molybdène et az.ote avec un ou deux éléments niobium et vanadium,le reste- étant pratiquement ou 4-0 essentiellement du fer. La teneur, en chrome de l'acier se situe 69 13057 5 2007566 entre environ 20% et environ 25%, celle du nickel entre environ 6% et environ 17%, celle du manganèse entre environ 3,5% et environ 7% et, pour des résultats optimaux, à une valeur située au-dessous de 6% (notamment 5,9%),celle du molybdène entre environ 5 0,5% et environ 4%, celle de l'azote entre environ 0,15% et environ 0,50% avec , facultativement, du niobium à raison d'environ 0,4% lorsque le vanadium est présent à raison de 0,05% jusqu'à environ 0,4-%, ou du niobium. à raison d'environ 0,1% jusqu'à environ 0,7% lorsque la proportion facultative de vanadium s'élève à 10 environ-0,5%, le reste étant essentiellement du fer. Lorsque dans l'acier simultanément le niobium existe à une teneur d'environ 0,1% à 0,4$ et le vanadium à une teneur d'environ 0,05% à environ 0,5%,le molybdène est facultatif; il peut être utilisé'à raison d'environ 4-%, de préférence à un pourcentage inférieur à 3%» Sn 1£ bref, on utilise au moins un des ingrédients molybdène, niobium et vanadium. Comme on le verra plus complètement ci-après,1'a-cier présentant la meilleure combinaison des propriétés contient cependant essentiellement du molybdène et un ou deux des éléments niobium et vanadium . 20 La teneur en carbone de l'acier ne devra pas dépasser 0,08%, elle est en général inférieure à 0,06%, et se situe de préférence entre environ 0,03% et 0,06%. Dans" certaiiis cas, du silicium peut être présent à concurrence d'environ 1%, bien qu'il soit souhaitable de maintenir le taux de silicium à'une valeur inférieure 25 à 0,5 % et de préférence comprise entre environ 0,25% et environ ' ' 0,4-% pour obtenir les meilleurs résultats. •' Le phosphore et le soufre,habituellement existant dans tous les aciers inoxydables,sont présents dans l'acier jusqu'à concurrence d'environ 0,060 % pour le phosphore et-d'environ 0,03% pour 30le soufre. Il est cependant avantageux de maintenir un taux* de sou-• fre ne dépassant pas environ 0,020% et de préférence inférieur à 0,005% environ,pour être assuré de* l'absence de chaînes ou cordes d'inclusions pour certaines applications. -Dans ' le-présent acier, on évite spécialement la présence de titane qui est souvent utili-35sé dans certains aciers inoxydables pour des applications spéciales; 033. a en effet constaté que le titane avait tendance à fournir un métal souillé,ce qui se traduit par .une dégradation de la résistance à la corrosion. . . ~ ' ' Chacun des divers constituants chrome,nickel, manganèse ,mo-4-Olybdèné,et/ou niobium et/ou vanadium et azote .est critique pour 69 13057 4 2007566 l'acier selon l'invention. On ne peut se passer d'aucun d'entre eux. De même, on ne peut s'écarter des limites de pourcentage indiquées ,pour l'un quelconque d'entre eux,sans perdre ou sacrifier une ou plusieurs des propriétés désirées. 5 L'acier allié selon la présente invention a été défini ci-des-su.s sous ses aspects les plus larges, mais la meilleure combinaison de propriétés est atteinte avfec un acier répondant à une gamme plus étroite de composition. C'est ainsi qu'un acier préféré selon l'invention comprend essentiellement environ 21% à environ 10 25% de chrome,environ 7,5% à environ 16% de nickel (plus spécialement de 9,5% environ à 15,5% environ de nickel),environ 4-% à moins de 6% de manganèse,au moins l'un des constituants molybdène ,niobium-et vanadium ,1a proportion de molybdèné se situant entre environ 1% et environ 3% (ou entre environ 1,5% et environ 15 2,5%), celle du-niobium entre " environ 0,2% et environ 0,4- %,celle du vanadium entre environ 0,1% et environ 0,5%, la teneur en azote comprise entre environ 0,20% et environ 0,4-0%, celle en silicium étant inférieure à 0,5% (surtout pas supérieure à 0,4% et de préférence comprise entre 0,25% et 0,4-%), celle en carbone 20 n'étant pas supérieure à environ 0,06% (elle se situe en particulier entre environ 0,05% et.environ 0,06%), le resterétant essentiellement du fer. Cet acier possède une-bonne résistance à la corrosion même après une opération de soudage, tout en possédant de bonnes propriétés mécaniques. 25 Un autre acier préféré selon l'invention,utilise de 20,5% en viron à environ 25% de chrome, de 11% environ à environ 2^5 %'de molybdène de 0,20%-environ à environ-0,4-0% de niobium et/ou de 0,05% environ à environ 0,4-0% de vanadium-, de 0,20% environ à environ 0,4-% d'azote, jus qu'à environ 0,05% de carbone,le reste étant 30essentiellement du fer. Ledit acier préféré s'est en outre montré entièrement austéni tique et non magnétiquè,meme après avoir subi une réduction à froid allant jusqu'à 60%. Dans un autre acier,on utilise environ 23% à environ 25% de chrome,environ 11,5% à environ 15,5% de nickel,-environ 4-,5%'à en-35viron 5,5% de manganèse,environ lc§5% à environ 2,5% de molybdène, environ 0,15% à environ 0,30% de niobium,environ Ojl0% à environ 0,50% de vanadium,environ 0,30% à environ 0,4-0% d'azote,le carbone ne dépassant pas environ 0,05%,le reste étant essentiellement du fer. Cet acier est également exempt de ferrite. Un autre acier exempt de ferrite,c'èst-à-dire un acier entièrement austénitique, 69 T3057 5 2007566 est essentiellement composé d'environ 23,5 % à environ 24,5% de chrome, 4*environ 13% à environ 15,5% de nickel,d'environ 4,5% à environ 5*5 % de manganèse, d'environ 1,75 à environ 2,25% de molybdène , d'environ 0,15% à environ 0,30% de niobium,d'environ 5 0,10% à environ 0,30% de-vanadium,d'environ 0,30% à environ 0,4-0% d'azote, avec une teneur en carbone ne dépassant-pas environ 0,06 % et le reste étant essentiellement du fer. Un autre acier gui, bien qu'il ne soit pas entièrement exempt de ferrite, est néanmoins utile dans de nombreuses applications, 10 se compose essentiellement d'environ 23% à 24% de chrome, d'environ 9,5 à environ 10,5% dè nickel,d'environ 4-,5 % à 5,5 % de manganèse, d'environ 1,75% à environ 2,25% de molybdène, d'environ 0,15% à environ 0,25% de niobium, d'environ 0,15% à environ 0,25% de vanadium, d'environ 0,30% à environ 0,4-0% d'azote, avec un car-15 bone ne dépassant pas 0,06%'environ,le reste étant essentiellement du fer. Ledit acier possède la résistance mécanique et la résistance à la corrosion souhaitées et il est en outre d'un prix de revient minimal, c'est-à-dire qu'il nécessite un minimum des ingrédients alliés coûteux que sont le nickel, le molybdène, le 20 niobium et le vanadium. D'autres aciers pséciaux selon l'invention sont encore décrits ci-après. Ainsi qu'on l'a déjà indiqué, les teneurs de l'acier en chrome, en nickel, en manganèse, en molybdène , en niobium, en vanadium et en azote sont, en tout état de cause, .critiques et il en 25 est de même de la teneur en carbone. Lorsqu'on s'écarte des limites fixées pour l'un quelconque de ces ingrédients incorporés à dessein,on perd ou sacrifie l'une ou plusieurs des propriétés recherchées. Par exemple, pour la teneur en chrome, lorsque le pourcentage de chrome est inférieur à environ 20%, il. y a perte des 30 propriétés générales de résistance à la corrosion. D'autre part, avec une quantité de chrome insuffisante,on note une perte de son effet stabilisant sur la structure austénitique et une diminution du pouvoir d'absorption de l'azote.. En tait, on constate" qu1 avec moins de 23% environ de chrome et, à coup sûr, avec ..moins de 35 20,5% de chrome, le métal à l'état soudé a tendance à perdre sa résistance à la corrosion. En cas d'un excès de chrome, c'est-à-dire avec une proportion de chrome dépassant environ. 25%,-il devient nécessaire d'introduire un taux excessif de nickel pour conserver l'équilibre austénitique. D'autre part, l'usinabilité du 4-0 métal est directement affectée par un excès de chrome ,c'est-à—di— 69 13057 6 2007566 re qu'il devient difficile de le travailler aussi bien du laminoir à chaud qu'au laminoir à froid. Du reste, avec un excès de chrome, il y a apparition de ferrite-deltâ qui entraîne d'autres difficultés lors du laminage"à chaud,le métal ayant'tendance à se 5 fissurer et à se ribmpre. La teneur en nickel de l'acier s'étend,comme on l'a dit, d'environ 6% à environ 17%, de préférence ^'environ 9,5% à environ 15,5% .'Avec une teneur en nickel inférieure à environ 6% et généralement, inférieure à environ 9,5% et en tout cas inférieure 10 à environ 8%, l'acier perd son caractère austéni tique, cjjr il y a apparition de ferrite-delta de aorte que l'acier devient légèrement magnétique. Avec un excès de nickel,savoir avec une proportion de nickel dépassant environ 17% ou même lorsque la proportion de nickel dépasse environ 15,5% ou environ 16%,on note 15 une perte de résistance que l'on peut attribuer en partie à l'effet restrictif du nickel sur la solubilité envers le carbone et l'azote. Dé l'avis de la demaâeresse , le nickel doit être abaissé à un taux tel qu'il équilibre les teneurs en chrome et en molybdène de l'acier et qu'il maintienne la structure austénitique 20 intégrale désirée. Tout excès de nickel rend évidemment l'acier inutilement coûteux. La teneur de l'acier en manganèse se situe entre environ 3,5 % et environ 7% et, plus particulièrement un peu au dessous de. 6% (notamment à* 5,9%), mais il est préférable de maintenir un 25 taux'de manganèse d'environ 4-%. à moins de 6% ou même compris entre environ 4,5% et environ 5',5%« Avec line teneur en manganèse inférieure à 3,5% environ, il devient difficile de maintenir le taux d'azote nécessaire et le métal a tendance à devenir gazeux et poreux, état qui s'accompagne.: d'une perte de propriétés mé-30 caniques. line proportion de manganèse insuffisante affecte directement la soudabilité du métal. D'autre part, avec une teneur en manganèse par trop élevée, c'est-à-dire de 6% ou plus'et assuré-. ment avec une teneur en manganèse dépassant environ 6%, l'acier a tendance à devenir ferritique et les caractéristiques de 'résis-/ 35 tance à la corrosion sont affectées défavorablement» En particu-• lier,1'acier perd sa résistance à la corrosion intèrcristalline, surtout, à l'état sensibilisé, c'es-t-à-dire après chauffage à une température d'environ 677°0 que l'on rencontre par exemple au cours d'une opération de soudage. 40 Pour une meilleure combinaison des propriétés, on utilise 69 13057 7 2007566 du molybdène dans l'acier, ceci à raison d'environ 0,5% à environ 4% et plus spécialement d'environ 1,5% à eiivrion 3%, ou d'environ'1,5% à 2,5%« On constate que le molybdène procure une meilleure tolérance au carbone ce qui a pour effet d'améliorer la ré-5 sistance à la corrosion intercristalline après soudage ou tout autre chauffage„ Environ 1% au moins de molybdène est habituellement nécessaire pour procurer un avantage significatif. Le molybdène contribue également à la résistance de l'acier, améliore la résistance générale à la corrosion et diminue la tendance du 10 métal à piquer dans des milieux corrosifs. Lorsque la teneur en molybdène dépasse environ 4% ou même 3% environ, il devient difficile de maintenir la structure austénitique du métal sans aug menter la teneur en nickel, au prix de frais supplémentaires et d'autres conséquences indésirables. De fait, on retire peu d*a-15 vantages d,une teneur en molybdène supérieure à environ 2,5%. Lois que une ou plusieurs des propriétés recherchées de l'acier peuvent être sacrifiées en faveur d'un prix plus bas, on peut supprimer le molybdène au bénéfice du niobium et du vanadium,ainsi qu'on l'a noté plus haut et qu'on l'exposera en détail plus loin. 20 Les teneurs en azote et en carbone de l'acier sont égale ment critiques. Ainsi qu'on l'a indiqué, on utilise une teneur en azote d'environ 0,15% à environ 0,50% ,plus particulièrement d'environ 0,20% à environ 0,40%, bien que la meilleure combinaison de propriétés"soit obtenue pour une teneur en azote s'étendant d'en-25 viron 0,30% à environ 0,40%. L 'azote sert à augmenter la résistan-' ce de l'acier sans affecter défavorablement la résistance générale à la corrosion du métal ou la résistance à la corrosion intercristalline consécutive au soudage ou à tout autre chauffage. On n'obtient pas d'avantage significatif avec une teneur en azote 30 inférieure à environ 0,20% et certainement avec une teneur en azote inférieure à environ 0,15% . Mais, lorsque la teneur en azote dépasse environ 0,40%, et plus particulièrement 0,50% environ, la résistance à !la corrosion en pâtit et il y a danger que le métal devienne "gazeux" , ce qui entraîne des■résultats indésira-35 bles,comme on l'a déjà indiqué. Il est préférable de maintenir la teneur en carbone de l'acier à une valeur n'excédant pas 0,05%. Avec ce taux de carbone, l'acier est pratiquement insensible à la corrosion intercristalline, bien que ce taux puisse s'élever à 0,06% lorsque les te-40 neurs en chrome et en molybdène sont plutôt él-evées. Lorsque les 13057 8 2007566 teneurs en niobium et en vanadium sont également élevées, la teneur en carbone peut très bien prendre une valeur légèrement inférieure à 0,08%. Avec une teneur en carbone de 0,08% ou plus}les propriétés de'résistance à la corrosion sont directement affectées 5 on note plus particulièrement une perte des caractéristiques générales de résistance à la corrosion de l'acier ainsi qu'une perte de sa résistance à l'attaque intercristalline. On retire certains avantages de l'utilisation d'environ 0,03% au moins de carbone , cette teneur pouvant s'élever jusqu'à environ 0,06%; une 10 teneur en carbone prise dans cette gamme contribue au maintien de la structure austénitique souhaitée et donne de la résistance au métal. Comme indiqué plus haut,on emploie, pour obtenir les meilleurs résultats, un ou deux'des éléments niobium et vanadium dans l'a-15 cier „ (lorsqu'on supprime le molybdène de l'acier, on utilise à la fois du niobium et du vanadium ainsi qu'il a été exposé plus haut), lorsque le vanadium est présent dans une proportion d'environ 0,05% à environ 0,5%, on utilise du niobium dans des proportions atteignant environ 0,4%. lorsque le niobium est utilisé 20 dans dés proportions d'environ 0,2% à environ 0,4% , on peut utiliser du vanadium dans des proportions allant jusqu'à environ - 0,5%. Un excès de vanadium aussi bien qu'un excès de niobium,déséquilibrent l'alliage d'acier,ce qui nécessite des additions supplémentaires de nickel avec les inconvénients qui en découlent, 251e tout sans avantage significatif. On suppose que le niobium de l'addition souhaitée, peut très bien réagir avec le molybdène présent dans l'acier préféré,en produisant un effet de durcissement en solution. Indépendamment de toutes considérations théoriques, l'addition de niobium, quoique, 30 sensiblement inférieure aux exigences stoechiométriques du carbone présent, contribue à la résistance- de l'acier et lui confère en même temps de la résistance à la corrosion intercristalline.De - plus, l'acier contenant du niobium est d'une structure de grains quelque peu plus fine, surtout dans le cas des aciers laminés 35 plats, en particulier dans les tSles et les bandes. On obtient la meilleure combinaison de résistance mécanique et de résistance à la corrosion, lorsque l'on utilise dans l'acier, à la fois du-niobium et du vanadium, le niobium s'y trouvant dans la proportion d'environ 0,15% à .environ 0,30% et le va-40 nadium s'y trouvant dans la proportion" d'environ 0,10%-à environ 69 13057 9 2007566 0,30%. Dans le présent acier,on utilise habituellement le silicium dans une proportion déterminée. Celle-ci est généralement comprise entre environ 0,25% et environ 0,40% "bien que, pour certaines 5 applications, savoir résistance à la'corrosion provoquée par les produits de combustion des carburants chargés de plomb, la teneur en silicium puisse descendre jusqu'à 0,1% ou encore moins. Le silicium peut être utilisé dans des proportions tolérables de 0,50% au maximum car, avec des teneurs en silicium plus élevées, c'est-10 à-dire supérieures à 0,50% et en tout cas avec celles dépassant 0,7%, il y a tendance au développement de la phase sigma. On constate également que l'attaque corrosive intergranulaire du métal augmente lorsque la teneur en silicium dépasse 0,50%. Du silicium à raison d'environ 0,4% sert à assurer un métal propre, un métal 15 sensiblement exempt d'inclusions d'oxyde. Les teneurs en phosphore et en soufre de l'acier sont basses les pourcentages tolérables pour le phosphore étant de 0,030% et ceux pour le soufre étant de 0,020%. Des quantités plus importantes de ces constituants semblent abaisser les qualités générales 20 de résistance à la corrosion de l'acier. On peut fondre l'acier selon 1*invention,dans un four à arc électrique ou dans un four à induction conformément aux méthodes de fusion connues. Cependant,le four à vide ne convient généralement pas pour la fusion de l'acier parce que l'opération sous vi-25 de élimine une partie de l'azote et du manganèse nécessaires et essentiels à l'acier. L'acier selon l'invention se .prête aisément à diverses opérations de formage ou façonnage, savoir l'emboutissage, le pliage, l'étirage, le cisaillage et le taraudage. Du reste, il peut être 30 facilement brasé ou soudé, dans la fabrication de divers produits, appareils et équipements d'utilisation directe. . À titre d'exemples particulièrement représentatifs des aciers selon l'invention, on a présenté dans le tableau I(a) ci-dessous une série d'aciers alliés à base de chrome-ni ckel-manganè se-molyb-35 dène -azote de compositions très voisines. La plupart de ces a-ciers ont une composition chimique telle que lVon retrouve une combinaison de nombreuses, sinon de toutes les propriétés désirées de l'acier préféré selon l'invention,dont ils soiit des illustrations. Les autres de ces aciers ont une .composition . telle que 401eurs propriétés sont défectueuses, la composition se trouvent en 69 13057 10 2007566 dehors des limites acceptables-des aciers selon l'invention quant - à un ou plusieurs des constituants mis en oeuvre. TABLEAU iÇa) . Composition chimique de dix aciers alliés à "basé-de chrome-nickel-manganèse-molybdène-azote. Chaude ÎJ° 0 Mil CJP W± W - M'fc) W) K6384 0,032 4,32 17,63 7,15 0,27 2,81 . R6382 0,038 4,18 18,26 8,09 0,28 '2,83 M SÉR6383 0,042 ■ 4,40 20,13 9,12 0,27 2,81 - 10 *R6765 0,030 5,06 21,81 10,88 0,28 2,75 0,36 ïqcR6766 0,033 5,22 '23,16 12,29 0,31 2,84 - KR6767 0,036 5,15 23,10 12,22 0,31 2,82 0,29 3ESJ16844- 0,028 . 5,04 21,33 11,20 0,30 ru 00 H 0,22 X3ER6845 0,030 5,28 22 j96 12,80 0,37 2,82 - 15 XXR6862 0,024 ' 5,02 22,81 12,67 0,29 2,14 0,16 3BER6863 0,022 4,98 23,21 12,24 0,26 2,14 0,31 Remarque : ■ Tous les bains renferment 0,020% au maximum de phosphore., 0,015% au maximum de soufre, 0,040% au maximum de silicium. 20 s Aciers selon l'invention ss Aciers selon l'invention qui possèdent la meilleure combinaison de propriétés. Les différences entre les propriétés dfun acier acceptable, selon l'invention et celles des aciers inacceptables quant à 25 leur structure, leur résistance à la corrosion en présence décide nitrique à l'état sensibilisé et leur résistance à la corrosion en présence de sulfate ferrique (li^CSO^)^) -acide sulfurir que (H^SO^)dans cet état, mesurées toutes les deux en mm par mois, ressortent d'une étude du tableau l£b) ci-dessous dans le-30 quel ces propriétés sont indiquées . Les essais mentionnés ont été effectués sur des éprouvettes sensibilisées par chauffage à une température de 677°G pendant une" heure et refroidissement à l'air.- • " TABLEAU I(b) 35 - Pourcent de ferrite et vitesse d'attaque intercristalline des aciers du tableau l(a) o Chaude ÏT° % de ferrite ^vitesBa Huey-mm/mois Fe^CSO^),mim/ sensibilisée mois «sensibilisé R6384 0 0,078 0,043 40 R6382 0 0,114 0,070 13057 IX 2007566 Chaude K° % de ferrite TABLEAU l(b) suite ^ vitesse Huey-mm/mois sensibilisée 2le (SO.),. mm/mois, ^ sensibilisé SR6383 1 0,190 0,137 5 5ÊR6765 2,5 0,314 0,033 3sîR6766 1,5 0,028 0,0304 kR6767 5 0,485 0,0405 3séR6844 1 0,028 0,043 SSR6845 1. 0,013 0,023 10 ssR6862 3 0,0405 0,0204 S3ER6863 4,5 0,023 0,0204 "Vitesse Huey-mm/mois-attaque des échantillons par ébullition dans de 1*acide nitrique,mesurée en mm/mois. 2 PegÇSO^)j-mm/mois-attaque des échantillons par sulfate ferri-que-HgSO^,mesurée en mm/mois (essai Streicher) % Aciers selon l'invention X3È Aciers selon l'invention qui possèdent la meilleure combinaison de propriétés. 20 Les propriétés mécaniques des aciers du tableau l(a) sous forme de barres, sont exposées dans le tableau i(c-) ci-après.Au-cun de ces aciers ne possède une résistance limite suffisante pour convenir à toutes les applications du meilleur acier selon l'invention, mai s ces aciers possèdent néanmoins une bonne combi- 25 naison de résistance à l'attaque corrosive à l'état sensibilisé, de faible proportion de ferrite et de bonne ductilité ainsi qu'une bonne •.■résistance au choc aux basses températures, allant 3"us-qu' 3. des températures de l'ordre de -196°C. TABLEAU iÇc) 50 Propriétés mécaniques à la température ambiante des aciers du tableau l(a) et résistance au choc à 196°C. Chaude ST° Résistance à Limité d'é- % d'al- % de la- Charpy . la rupture^ lasticité longe- minage avec en-(kg/cm2xl0 ) 0,2% -? ment en surf a taille Çkg/cm2xl0 ) ce (en mkg) 35 R6384 R6382 SR6383 . XR6765 40 K3ER67.66 7.49 7.50 7,55 8,3 7,9 3,78 3,82 3,84 4,35 3,92 50 50 49 i5 43 48,5 72,5 73 74 65 71- 12,5 16.2 14,8 4 12.3 69 13057 12 2007566 Chaude n° TABLEAU I(c) Suite Résistance à Limite % d'al longe- la rupture^ (kg/cm2xl0 ) d'élasticité 0,2% , (kg/cm2xl0 ) ment % de la- Charpy minage avec en-en surfa- taille ce (en mkg) SR6767 8,5 4,65 42 63,5 3,6 3ESR6844 0,5 4,45 45,5 66 - 3ÉXR6845 8,35 4,45 48 70 - saR6862 8,2 4,25 45,5 68 - 3QÊR6863 8,2 4,25 42 6 5,5 s Aciers selon 1'invention ss Aciers selon l'invention,gui possèdent la meilleure combinaison de propriétés.. 15 De l'examen des résultats d'essais donnés aux tableaux l(b) et I(c) ,il ressort clairement que les aciers ayant les teneurs en chrome les plus basses manquent singulièrement de résistance à l'attaque corrosive à l'état sensibilisé, c'est-à-dire l'état qui fait suite à une opération de soudage. Un acier acceptable se 20 caractérise par une vitesse d'attague Huey non supérieure à 0,051 mm par mois. Les cing aciers R6766,. R6844, R6845, R6882, et R6863, aciers qui présentent la meilleure combinaison de propriétés, ont des teneurs en chrome s'échelonnant de 21,33% de chrome pour l'acier 25 de la chaude R6844 avec une teneur en nickel de 11,20%, jusqu'à 23,21% de chrome avec une teneur en nickel de 12,24% pour l'acier de la chaude R6863. L'acier selon l'invention qui est caractérisé par la combinaison d'une résistance à l'attaque corrosive intergranulaire à 30 l'état sensibilisé, d'une structure fortement austénitigue et de bonnes propriétés de traction,se compose essentiellement d'environ 21% à environ 24% de chrome, d'environ 11% à environ 13% de nickel, d'environ 4,5% à environ 5,5% de manganèse, le taux de carbone ne dépassant pas 0,05% environ,celui du silicium ne dépae-35 sant pas 0,4% ,avec de 0,25% environ à environ 0,4% d'azote, d'environ 2% à environ 3% de molybdène,avec ou sans niobium,ce dernier pouvant atteindre environ 0,4% et le reste étant pratiquement du/Fer. Un acier préféré,acier qui est entièrement austénitique dans 40 toutes les conditions et qui est pratiquement insensible à l'at- 69 13057 13 2007566 10 •bague corrosive à l'état sensibilisé, est illustré par les six exemples d'aciers spécifiques présentés dans le tableau Il(a) ci-dessous. Un tel acier est essentiellement constitué d'environ 23 à environ 24% de chrome, d'environ 15% à environ .16% de nickel, d'environ 4,5 à 5,5% de manganèse, d'environ 0,025%'à 0,035% de carbone, d'environ 0,3% à 0,4% d'azote, d'environ 2,5% à 3% de molybdène, avec jusqu'à environ 0,05% de niobium, le reste étant sensiblement du fer. TABLEAU IIÇa) Six aciers à base de chrome-nickel-manganèse-molybdène—azote selon l'invention. Chaude N0 C Mil Cr li N Mo 33b R6908 0,030 4,99 23,63 15,28 0,30 2,73 0,02 R6909 0,031 4,95 23,56 15,25 0,29 2,73 0,23 R6910 0,027 5,00 23,97 15,35 0,28 2,73 0,41 R69H 0,033 4,95 23,45 15,50 0,35 2,73 0,04 R6912 0,031 4,95 23,86 15,27 0,34 2,74 0,22 R6913 0,029 5,04 23,85 15,35 0,33 2,70 0,43 Remarque : Toutes les chaudes contiennent environ 0,15% de phos-20 phore, environ 0,007% de soufre, environ 0,3% de silicium. La structure des aciers du tableau Il(a),sous forme de barres ainsi que leurs vitesses Huey et leur résistance à l'attaque par du sulfate ferrique apparaissent dans le tableau Il(b) ci-après/. 25 Tableau IlÇb) Structure et vitesse d'attaque à l'état sensibilisé de,s aciers du tableau II(a) Chaude ïf° % de ferrite 30 Vitesse Huey-mm/mois EepCSO^)^-mm/ sensibilisée . mo^s,sensibxli- sé 35 R6908 R6909 R5910 R69H R6912 R6913 0 0 0 0 0 0 0,©Î02 0,0178 0,0178 0,0102 0,0178 0,0204 0,0204 0,0178 0,0178 0,0204 Les propriétés mécaniques forme de barres,sont indiquées conviennent pour de nombreuses 40 acier entièrement austénitique 0,0178 0,0178 des aciers du tableau II(a) sous dans le tableau Il(c) ci-après.Ils applications où l'on recherche irn doué d'une grande résistance à 69 13057 i4 2007566 l'attaque corrosive à l'état sensibilisé, ainsi que d'une bonne résistance au. choc à,basse température. Tableau Il(c) Propriétés mécaniques à température "ambiante des aciers du tableau II(a) et propriétés au choc à -196°C Chaude ïf° Résistance à Limité % d'alla rupture, (kg/cm2xl0s) 10 d'élasticité 0,2% 2 (kg/cm xlO? ) % de laminage Charpy longe- eQ surface avec ment entaille (en mkg) R6908 8,1 3,94 49,5 68,5 13,7 R6909 8,7 4,6- 40,5 64 •5,8 R6910 8,6 . 4,55 38,5 56 3,20 R6911 8,35 ' 4,15 50 . 72 16,6 R6912 9,00 -4,8 42,5 63,5 6,2 R6913 9,1 4,9 . 38 .56,5 2,64 15 En examinant les résultats d'essais exposés dans les-tableaux II(b) et Il(c) ci-dessus, on peut remarquer que tous les 2o aciers du tableau Il(a) sont entièrement austénitiques, qu'ils présentent à l'état sensibilisé, des vitesses d'attaque extrêmement faibles dans l'acide nitrique bouillant et dans le sulfate ferrique-acide sulfurique et qu'ils se caractérisent, malgré une résistance modeste, par une bonne ductilité et une bonne résis-2^ tance au choc, cette dernière ne concernant pas les deux aciers des chaudes ÏT°R6910 et R6913 possédant des teneurs élevées en nio bium. Bien, que le niobium renforce la résistance à la traction, il semble agir défavorablement sur la résistance au choc aux basses températures. 30 L'acier préféré selon l'invention représente la meilleu re combinaison de structure austénitique, d'absence virtuelle d'attaque intergranulaire à l'état sensibilisé c'est-à-dire une faible vitesse d'attaque Huey, un minimum de carbures précipités après sensibilisation tel que le reflète la notation SolarOisubide 35 et de bonnes propriétés mécaniques aussi bien à la température am biante qu'aux températures élevées. Il s'agit là d'un essai mis au point par la -^irme Solar Àircraft Oie, San Diego,Californie et qui comprend: décapage électrolytique dans une solution à 10% d'à cide chromique; vue agrandie 500 fois; notation de 1 à 6,1 indi-40 quant l'absence de carbures et 6 représentant un réseau continu 69 13057 15 2007566 de carbures).,. Dans le tableau III(a) on a présenté trente six aciers inoxydables au chrome-nickel-manganèse-azote sous for-me de tôles, parmi lesquels sept ont une composition chimique conforme audit acier préféré selon l'invention et vingt et un satis-5 font généralement aux conditions de la présente invention,les huit aciers restantsayant une composition similaire, avec l'exception qu'un ou plusieurs des constituants sortent des limites de composition des aciers selon l'invention» TABLEAU IIICa) ri 10 omposition chimique de trente six aciers inoxydables au 'chrome-nickel-manganèse-azote„ Chaude ÏT° C Mn Or M _Mo a_ fb Y 21 Cr- - 6 Ni - 3 à 4 Ma 4287-2 0,052 3,20 21,00 6,04 - 0,30 0,09 - 15— -3 0,052 3,18 21,08 6,00 - 0,31 0,14 0,20 4293-1 0,049 3', 24 21,12 6,06 2,12 0,33 - - - -3 0,04-9 3,27 21,20 6,04 2,17 0,33 0,16 0,18 4303-1 0,046 3,87 21,34 6,05 0,31 - s -2 0,046 3,83 21,22 6,06 0,31 0,06 20ss -3 : 0,046 3,86 21,22 6,03 - 0,31 0,14 0,21 «4313-1 0,048 4,04 21,18 6,08 - 0,31 - 0,26 s4304-l 0,044 3,88 21,08 6,00 2,16 0,31 - K -2 0,045 3,86 20,70 6,00 2,13 0,31 0,06 - s -3 0,044 3,96 20,50 5,94 2,13 0,30 0,11 0,28 25 s4320-l 0,051 4,02 21,00 6,04 2,24 -0,32 0,26 21 Gr - 9 Ni - 4 Ma 4311-1 0,050 3,87 20,60 9,03 - 0,32 - — s -2 0,050 3,87 21,14 9 ,o2 - 0,32 0,11 - -3 0,050 3,80 21,04 8,98 - 0,32 0,13 0,20 30 s4321-l 0,054 4,Q5 21,40 9,04 - 0,31 - - 0,28 x4312-l 0,049 4,10 21,12 8,99 2,19 0,32 - 3ês -2 0,048 4,09 21,08 8,99 2,19 0,32 0,09 - 3se -3 0,048 3,96 20,76 8,93 2,19 0 ul ro 0,12 0,17 s4321-2 0,052 4,03 21,00 8,93 2,10 0,31 - • 0,27 35 21 Cr - 6 'M. - 6 Mn ' 4289-1 0,044 6,01 20,92 6,10 - 0,29 - — s ■ -2 0,045 5,94 21,16 6,02 0- 0,30 0,054 - s -3 0,045 5,79 20,38 5,97 - 0,30 0,13 0,20 k4319-2 0,047 5,69 21,30 6,11 - 0,32 -- 0,32 40s4291-l 0,046 5,88 21,22 6,05 2,00 0,30 - 13057 16 2007566 Tableau III(a) suite 10 Chaude ÏÏT° G Mn Cr ÎTi Mo ÎT V M -2 0,046 5,64 21,22 6,05 2,06 0,30 0,082 — S -3 0 , 046 5 ? 71 21,34 6,01 2,06 0,30 0,14' 0,19 s 4-320 - -2 0,052 5,67 21,56 6,12 21 Ca- - 9 M 2,20 - 6 Ma 0,33 0,31 4290-1 0,047 5,79 20,96 8,99 - 0,29 - 3ï " -2 0,046 5,75 21,18 8,97 - 0,29 0,09 - s -3 0,048 5,75 21,10 8,96 "0,29 0,13 0,27 5*4319-3 0,047 5,67 ~ 21,26 8,53. - 0,32 .- 0,27 s4292-l 0,048 5,83 20,78 9,05 2,12 0,29 - " 3S ■ -2 0,049 5,75 20,78 8,99 2,15 0,29 0,09 - 3BÉ -3 0,049 5,75 : 21,12 8,99 2,14 0,29 0,13 0,21 ss4320-3 0,050 5,69 ^1,56 8,60 2,21 0,32 - 0,36 15 Toutes les coulées contenaient environ 0,002% de phosphore, environ 0,008% de soufre et environ 0,40% de silicium. s Aciers selon l'invention • ss Aciers selon l'invention , qui possèdent la meilleure combinaison de propriétés» 20 Le classement Huey en mm/mois des aciers à l'état sensibili sé, c'est-à-dire sensibilisés- à 677°C pendant-une heure et refroidis à l'air,la notation Solar Carbide de ces aciers à l'état sensibilisé,la teneur en ferrite et le pourcent de magnétisme des aciers dans un état de laminage à froid à 60% et à l'état recuit 25 et décapé sont indiqués ci-après dans le tableau Ill(b). Tableau IllÇb) Résistance à la corrosion à l'état sensibilisé,teneur en ferrite et magnétisme des aciers du tableauHl(a) Sensibilisé % de magnétisme 30 Chaude ÎT0 ïïuey Solar mm/iL ' Gar-ffi-ois^j-bide % ferrite 60% laminage à froid Recuit.et décapé 21 Cr - 6 Hi - 3 à 4 fti - . 4287-2 0,099 Cl- 0 4 3. 35 -3 0,083 02 0 4 3; 4293-1 0,068 Cl 6 8 5. • • -3 0,091 C2 8 12 . 8 4303-1 0,028 . C3 0 3\ 3 s -2 0,030 C3 0 3 - 3 40 ss -3 0,038 C3 0 3 / 3 69 13057 i7 2007566 Tableau IIIÇb)(suite) Chaude N? Huey Solar % ferrite 60% laminage Recuit et . mm/mois Carbide à.froid décapé *4313-1 0,0254 C2" : p 4 3 5 *4304-1 0,096 Cl 6 9 5 x -2 0,091 Cl S 9 6 s -3 0,101 C2 8 .12 9 «4320-1 0,132 C3 ' 10 13 9 21 Cr - 9 Ni - 4 Mn 10 43H-1 O&WS C3 • 0 3 3 x -2 0,056 - C4 0 3 3 sx -3 0,051 C4 0 3 3 X4321-1 0,040 C3 0 3 3 X4312-1 0,0204 Cl 0 43 15 sx -2 0,038 Cl 0 4 3 ss -3 0,033 Cl 0 4 3 3Ï4321-2 0,0178 Cl 0 3 3 21 Cr - 6 Ni- 6 Mn 4289-1 0,023 Cl 0 3 3 20 x -2 0,°178 C3 0 3 3 z -3 0,023 C4 0 3 3 K 4319-2 0,028 C3 0 44 x 4291-1 0,157 Cl 8 12 9 x -2 0,119 Cl 10 1J 10 25 x -3 0,119 Cl 10 16 . 12 x 4320-2 0,34 C3 14 14 10 21 Cr - 9 Ni - 6 Mn 4290-1 0,035 Cl 0 3 3 s -2 0,048 Cl 0 3 3 30 x -3 0,033 Cl 0 3 3 x 4319-3 0,0204 C3 0 4 4 s 4292-1 0,028 C2 1 3 3 xsE -2 0,025 Cl 1 3 3 xs 43 0,023 Cl 1 3 3 35 3ex4320-3 0^04 Cl 5 6 4 s Aciers selon l'invention sg Aciers selon l'invention qui possèdent la meilleure combinaison de propriétés. Remarque: Une cotation de 3 à 4 désigne un matériau non ma-40 gné tique. 69 13057 18 2007566 10 15 Les propriétés magnétiques des aciers du tableau Ill(a) sous forme de feuillards sont indiquées dans le tableau IIl(c) ci- après; elles concernent la limite d'élasticité 0,2%, la résis- v 2 3 tance à la rupture, toutes les deux en kg/cm x 10 , le pourcent d'allongement sur 5 cm et la dureté Rockwell a la température ambiante (24°G)et la limite d'élasticité 0,2%, la résistance à la rupture et le pourcent d'allongement sur 5'cm à une température de 538°C. Tableau III(c) Propriétés mécaniques des aciers du tableau Ill(a) à 24°G et 558on Chaude Limite d'élasticité 0,2% 2 kg/cm x 103 JilÇ RésisTap-ce à la rupture o ^ kg/cm xlO % d'allon- Roc gement well sur" 5 cm B 8°C ésis- Résis- % tance tance d'al limite à la lon-0,2% 2 rup— ge-kg/cm ture ment xl03 kg/ .sur cm x î? 103 cm 20 21 Cr - 6 Ni - 3 à 4 Mn 4287-2 5,92 8,9 41 230 3,26 5,75 36 -3 6,1 9,1 40 27G 2,94 5,90 33 4293-1 6,15 9,2 37 270 2,92 6,30 33 -3 6,5 9,5 38 290 3,10 6,35 32 25 4303-1 6,0 8,3 47 96,5 2,40 5,25 40 M -2 6,2 8,85 42 99 2,70 5,55 36 xx -3 6,0 '9,15 39 25c 2,9 5,80 35 X4313-1 4,95 8 49 98 2,29 5,36 39 art-304-1 5,85 - 9,05 41 24G 2,76 6,04 36 30 s -2 6,27 9,35 42 270 3,20 6,16 33 s- -3 6,60 9,5 38 250 3,58 6,37 30 X4320-1 5,55 8,82 21 Cr - 9 Ni 42 - 4 Mn, 25C 2,92 5,97 33 4311-1 5,3'" 8,35 $3 98 2,52 5,55 38 35 3C -2 5,58 8,6 41 98,5 2,98 5,85 36 ss -3 6,15 8,9 39 250 3,15 6,10 34 «4321-1 4,97 8,1 44 96 2,24 5,42 41 3*4312-1 5,42 8,45 44 95 2,66 5,92 34 ss -2 6,05 8,9 40 260 3,18 6,35 31 40 3gê -3 ' 6,2' 9,15 37 2f?G 3,45 6,55 32 *4321-2 5,25 8,35 43 98 2,60 5,93 36 69 13057 19 2007566 P/1.0n Tableau III(c) suite 538°C Chaude N? Limi"ce Kesistao.ee % d'allon- Rock- -Résis- Résis- % d'élas- à la rup- gement well tance tance d'al- ticité turep • sur 5''bm B limite à la longe- 0,2% g kg/cm x 0,2% ^ -.ruptu— ment kg/cm 103 kg/cm . re sur xlO* - xl03 kg/cm2 5 xl03 cm 21 Cr - 6 li - 6 Mn 10 4289-1 4,45 7,65. ... 51 . 95 . 1,93 4,92 43 3E -2 5,15 8,25 44 98 2,19- 5,15 36 s -3 5,36 8,50 41. 100 2,46 5,60 35 *4319-2 4,95 8,00 48 98 2,40 5,25 42 «4291-1 5,45 8,5 42 220 2,66 5,70 37 15 s -2 5,85 8,9 40 24 C' 2,98 6,00 33 M -3 6,10 9,0 ■ 37 26C 3,08 6,10 5? x4320-2 5,80 • 8,97 40 25C 3,44 6,24 34 21 Cr - ■ 9 Ni - 6 Mn 4290-1 4,42 7,55 47 95 2,00 5,15 40 20 x -2 S,2 8,20 42 98 2,38 5,55 36 s -3 5,5 8,53 40 22C 2,59 5,77 36 x4319-3 4,8 7,90 47 96 2,24 5,50 41 s4292-l 5,1 8,20 -43 98 2,44 5,70 36 3£K -2 5,65 8,60 41 100 2,87 6,15 34 25 XK -3 5,85 8,75 40 23C 2,92 6,24 30 XS4320-3 5,50 8,45 42 21C 2,84 6,1 34 se Aciers selon l'invention XK Aciers selon l'invention,qui possèdent la meilleure combinaison de propriétés. 30 Parmi les trente six aciers au chrome-nickel-manganèse-azo- te figurant aux tableaux III(a), (b) et (c), il n'y en a que sept qui présentent la meilleure combinaison de propriétés, c'est-à-dire qui possèdent une structure presque entièrement austéni tique dans toutes les conditions,qui sont pratiquement insensibles à la 35corrosion intergranulaire à l'état sensibilisé et qui possèdent une p limite d'élasticité d'au moins 5250 kg/cm à la température ambian- 2 te et d'au moins 2800 kg/cm à une température de 538°C. Ce sont les aciers des chaudes ou coulées ET° 4-303-3, 4311-3, 4312-2,4312-3 4292-2, 4292-3 et 4320-3. 40 Tous les sept aciers ci-dessus ont une teneur en chrome d'en- '^"viron 20,5% à environ 22%,une teneur en nickel d'environ 6% à en— 13057 20 2007566 vircn 9%, une teneur en manganèse d'environ 3,8% à une valeur légèrement inférieure à 6%, une teneur en carbone ne dépassant pas environ 0,05%, une teneur en azote d'environ 0,3 %, avec deux ou plusieurs des -constituants molybdène, niobium et vanadium,le res-5 te étant presque entièrement du fer. Comme illustration des aciers de l'invention qui ne sont pas entièrement austénitiques mais qui se caractérisent néanmoins par une bonne résistance à l'attaque corrosive à l'état sensibilisé et par une bonne limité d'élasticité à la fois à la température 10 ambiante et aux températures élevées, l'attention est attirée sur les aciers au chrome-nickel-manganèse-molybdène-azote présentés dans le tableau IV(a) ci-après. Des aciers renferment en outre un ou deux des ingrédients niobium et vanadium- dans différentes proportions. Beaucoup des aciers du tableau IT(a),en particulier 15 ceux avec les teneurs én chrome plus faibles, soi^r sujets à l'afc taque corrosive à-l'état sensibilisé, d'autres parmi ces aciers ayant une teneur- en chrome un peu plus élevée ou qui renferment en outre du vanadium sont jugés acceptables. • TABLEAU IT(a) 20 Composition chimique de vingt quatre aciers au chrome- nickel-manganèse-molybdène-azote contenant du niobium et/'--ou du vanadium ------ - - - - -, Chaude ÏT° C Ma - Cr Ni -Mo -.N Nb V x4£51«l 0,052 * 0,32 0,26 25 33ë —2 0,049 4,86 22,6 7,43 1,02 0,30 0,25 3ÎS -3 ' 0,048 4,90 23,0 7,55 1,01. 0,31 0,25 - V* 3x4459"1 0,053 • 4,85 21,64 7,54 1,02 0,29 0,24 0,22. Sî -2 0,054 4,83 22,44 7,50 1,02 0,29 0,25 0,21 î® -3 0,055 4,84 23,84 ' 7,S2 1,00 0,30 0,24 0,20 30 21,5 à 24 Cr - 9 Ni - 5 Ma x4453-l 0,051 4,82 21,7 8,98 1,02 0,29 0,26, - s —2 0,050 4,88 22,5 9,01 1,02 0,30 0,26 - 3QÉ -2 0,050 5,06 23,7 9,03 1,01 0,30 0,26 s4454-1 0,053 4,83 21,8 8,97 0,99 0,26 0*26 0,20 35X£ -2 0,053 4,72 22,3 9,03 1,00 0,26 0,25 0,19 sa -3 0,054 4,72 23,5 .9,12 0,99 0,27 0,24 > 0,18 22 Cr - 8 Ni - 5 Mn jss4455-1 0,055 4,96 22,5 7,85 1,05 0,32 0j20 . ss -2 0,054 4,78 22,2 7,91 1,03 0,30 0,44 - 40 as: -3 0,054 4,89 22,1 7,96 1,03 0,31 .0,69 - 69 13057 21 2007566 Chaude lî° C Mn Cr Ni Mo N Nb V 22 Cr - 7,5 Ni - 5 Mn si4456--l 0,054 4,86 21,9 7,32 1,05 0,27 0,17 0,11 5 3SS -2 0,053 4,85 22,0 7,34 1,03 0,28 0,19 0,25 «s -3 0,054 4,75 21,8 7,30 1,03 0,27 0,18 0,39 s4457-l 0,053 5,01 21,7 7,41 1,01 0,30 0,70 0,11 3£5î -2 0,051 4,96 21,5 7,35 1,01 0,30 0,71 0,23 33É -3 0,053 4,78 21,3 7,28 1,01 0,30 0,70 0,38 10 ss4458—1 0,055 5,04 22,2 7,42 1,02 0,31 - 0,15 s -2 0,054 4,98 21,9 7,36 1,02 0,31 - 0,30 S3£ -3 0,053 4,89 22,1 7,42 1,02 0,31 0,48 Remarque : Toutes les chaudes contiennent 0,002 % environ de phosphore, environ 0j008% de soufre et environ 0,4°/o de silicium. 15 k Aciers selon l'invention sscAciers selon l'invention,qui possèdent la meilleure combinaison de propriétés. La teneur en ferrite,le taux magnétique des aciers laminés à froid, c'est-à-dire ayant subi un laminage d'environ 60% et la vi-20 tesse Huey en mm par mois à l'état sensibilisé,c'est-à-dire après chauffage à 677°0 pendant une heure et refroidissement à l'air, sont indiqués dans le tableau IV(b) ci-dessous. TABLEAU 170?) Teneur en ferrite,magnétisme et vitesses Huey des aciers du 25 tableau IV(a) Chaude N° °/o de ferrite % de magnétisme après Vitesse Euey- laminage à froid mm/mois sensibi- lisé 21,5 à 24 Or - 7,5 Hi - 5 «4451-1 5 4 0,078 50 3HE —2 8 9 0,0405 ses -3 10 14 0,0204 ss4459-l 4 7 0,0457 3SE -2 5 12 0,035 3® -3 5 21 0,0204 35 21,5 à 24 Or - 9 Ni - 5 Mn «4453—1 1 3 0,076 ' s -2 5 6 0,074 3QE -3 10 10 0,023 s4454-l 2 4 0,053 69 13057 22 2007566 TABLE» IV(b) (suite) Chaude U0 % de ferrite % de mâgnétisme Vitesse Huey-mm/mois après laminage " sensibilisé à froid 5 3Q5 -2 7 8 0,038 SSE -3 12 22 Gr - 8 Ni - 16 5 Mh 0,0204 ss4455-l 3 3 0,051 SSE -2 6 9 ' 0,048 10 sx -3 12 22 Cr - 7,5 Ni .11 - 5 Mn 0,035 sg4456-l 5 9 0,061 sœ -2 8 8 ' 0,0405 sx -3 5 9 0,051 15 je4457-l 5 9 0,058 5 ss. -2 5 11 0,048 S3E -3 5 14 0,457 ss4458-l .1 4 0,023 s -2 2 5 0,0178' 20 ss -3 2 5 • 0,028 s Aciers selon l'invention - sx Aciers selon l'invention,qui possèdent la meilleure combinaison de propriétés. Les propriétés mécaniques des aciers au chrome-nickel manganè- 25 se-molybdène-azote du tableau IV(a) sous forme de feuillards,s»ènt indiquées ci-après dans le tableau IV(c),ces propriétés coœpren- nent la limite d'élasticité 0,2% en kg/cm x 10 ,1a résistance à' 2 3 la rupture en kg/cm x 10 et le pourcent d1 allongement sur 5cm à la fois à la température ambiante et à température^élevée,c■est 30-à-dire à une température de 538°C,ainsi que la dureté Rockwell • TTT des aciers à .la température ambiante.- TABLEAU IV(c) Propriétés mécaniques des aciers du tableau IV(a) à la __ températuremSfflbiante^et^à, température éle 35 Chaude IdM.te d*elas- a la rup- lnnc ticité BSIxW \j^dr/o -r kg/oui2 xlO .onge-menr sar 5 cm Rock- Résis-"fiêiis- % d'al-well t aJiçe C ladite à la ifrfe 0 v2% ruptu- men^ kg.re Jcg/ sur.5cm cm2 x 103 21,5 à 24 Cr - 7,5 Ni - 5 Mn 8,85 39 25 3 x4451-l 6,05 34 69 13057 23 2007566 Chaude N° TABLEAUIV ( c ) suite Température ambiafa-te 538°C Limite Résistance % d'al- Rock- Résis- Résis d'élas- à la rup- longe- well tance ture kg/ ment C cm2 x 103 sus 5 cm ticité 0,2% kg/cm2 x 103 limite 0,2% kg/em2 xl03 tance à la rupture kg/ cm2 x 103 % d'allongement sur xx -2 6,5 10 xx -3 6,65 36x4459-1 6 ,£2 xx -2 6,84 XX -3 6,9 9,15 9,3-9,28. 9,25 9,r 38 37 37 36 34 27 26 27 27 30 21,5. à 24 Cr - 9 Ni - 3,66 3,72 3,68 3,84 4,2 5 Mn 6,08 6,12 6,15 6,15 6,17 33 32 31 31 31 15 «4453-1 6,1 8,85 39 23 3,54 6,05 31. x -2 6,3 8,95 ■ 38 25 3,44 5,95- 32 ss -3 6,35 ' 9,05 36 24 3,6 6^.03 31 X4454-1 6,25 8,55 40 22 3,05 , 5,9 30 -2 5,77 8,60 39 23 3,33 " '5,-95 30 20-3 6,15 8,55 36 26 3,68 6,05 31 22 Cr - 8 Ni - 5 Mn X3Ê4455-1 6,25 8,95 39 26 3,36 6,0£ 32 xx -2 6,5 9,10 37 27 3,68 6-^05 32 xx -3 6,2 8,85 36 27 3,7 5,95 31 25 22 Cr - 7,5 Ni - 5 Mn *44563:1 6,47 9,1 39 25. 3,42 5,93 31 xx -2 6,55 9 38 25 3,48 6,05 30 xx -3 6,5 8,95 37 26 3,54 6,1 32 X4457-1 6,5 9,15 34 26 3,76 6 28 30 5Œ -2 6,4 9,10 35 26 3,72 6,02 28 xx -3 6,48 9,10 34 26 3,7 6,1 29 sx4458-l 5,5 8,55 43 20 2,84 5,85 35 s -2 5,56 . 8,70 42 20 2,62 5,8 37 sx -36,1 9,05 39 24 3,15 6,0 34 35 x Aciers selon l'invention xx Aciers selon 1'invention,qui possèdent la meilleure combinaison de propriétés. L'examen des aciers du tableau IV(a) ,surtout en ce qui concerne les vitesses Huey,révèlent que ceux des aciers ayant une. teneur en chrome d'environ 22% et moins (Chaude n°4451-1,4453-1, 69 13057 24 2007566 44-53-2 , 44-54—1,4456—1,4457-1 et 4458-2) -sont attaqués par l'acide nitrique bouillant à l'état sensibilisé. Ces aciers possèdent néanmoins une résistance élevée et une bonne ductilité et conviennent pour de nombreuses applications. 5 Les aciers de composition-identique à .Selle des précédents,à l'exception de la teneur en chrome légèrement supérieure comprise entre environ 22,4% et environ 23% (Chaudes 4451-2 et 4451-3) ainsi que £eux possédant des teneurs identiques en nickel-manganèse-molyMène-azote. et carbone et des teneurs en. chrome juste au-des-10 sous et juste au-dessus de 22%, c'est-à-dire entre environ 21,5% et environ 24%, mais contenant en plus environ 0,2% de vanadium (chaudes n°4459-l, 4459-2 et 4459-3) se caractériseiit par des vitesses d'attaque intergranulaire diminuées à l'état sensibilisé. On constate que les aciers ayant- une teneur en nickel sensi-15 blement supérieure, savoir une teneur en nickel d'environ 9%,présentent une vitesse d'attaque corrosive élevée à l'état sensibilisé jusqu'à ce- que la teneur en chrome atteigne environ 23,7% et davantage (Chaude N°"4453-3)bien que, lorsque du vanadium supplémentaire est présent,une teneur moindre en chrome,à savoir 22,3%, 20 soit jugée suffisante (chaudes 4454-2 et 4454-3). On estime que la faible quantité de. vanadium nécessite une teneur bu peu plus faible en chrome ou une augmentation du nickel. Des aciers à teneurs intermédiaires en nickel,c'est-à-dire des teneurs en niekel d'environ 8% (chaudes 44551 s 4455—2 et 25 4455-3) sont jugés satisfaisants même avec une teneur en chrome aussi faible que 22,1%, lorsque la teneur en niobium a été augmentée de façon importante (chaudej4455-3). Les aciers ayant un taux de nickel d'environ 7}3 %»un- pourcentage de chrome aussi élevé que 21,7% (chaudes 4456-1 et-4457-1) 30 et renfermant du niobium et du vanadium sont sensibles à l'attaque Intercristalline à l'état sensibilisé,à moins que du vanadium soit présent à raison d'au moins 0,02% environ (chaudes 4456-2, 4456-3,4457-2 et 4457-3). . On obtient la meilleure combinaison de propriétés avec les 35 aciers contenant du niobium et en particulier avec ceux.renfermant à la fois du niobium et du-vanadium,le niobium. étant présent à raison d'environ 0,15% à 0,5% et même 0,7%, et le vanadium à rai-sonde 0,1% à 0,5%. Le principal inconvénient d'un pourcentage de niobium trop élevé,savoir supérieur à- 0,4%',est que l'acier de-40 vient exagérément magnétique par suite de 11 expulsion du carbone 13057 25 2007566 de la solution,Ce gui diminue le potentiel en austénite provenant de la présence de carbone en solution solide (comparer les chaudes 44-55-2 et 44-55-3 à. la chaude 44-55-1)- De plus, une teneur excessive en niobium favorise la formation de ferrite. 5 Une bonne combinaison de résistance à l'attaque corrosive du métal se trouvant placé dans les. conditions de soudture, associée à une bonne .résistance générale à l'attaque corrosive et à la piqûre ainsi qu'à une bonne résistance à la traction à la température ambiante et aux températures élevées est obtenue avec 10 "des aciers ayant une teneur en carbone ne dépassant pas emriron ' 0,06% et de préférence environ 0,05% (mais de préférence d'au moins 0,03%), ceci avec une teneur en chrome d'environ 22,5% à 24-,5 %j une teneur en manganèse d'environ 4-,5% à 5ï5%» une teneur en nickel d'environ 7,5% à 15,5% s une teneur en molybdène d'en-15 viron 0,5% à une valeur légèrement inférieure à 3%i une teneur en azote d'environ 0,3% à environ 0,4%, avec du niobium et/ou du-vanadium, le niobium étant présent à raison d'environ. 0,1% à 0,5%, en particulier de 0,2% à 0,4%, le vanadium étant présent à raison d'environ 0,1% à 0,5% et le reste étant essentiellement du fer. 20 Une meilleure, combinaison selon l'invention est non. seule ment fortement ou totalement austéni tique dans'-toutes les conditions , mais est également relativement insensible à la corrosion intercristalline à l'état sensibilisé, est douée d'une résistance élevée à la température ambiante et aux températures^ -élevées ain-25 si que d'un degré élevé de résistance générale à la corrosion et elle est en particulier exempte de piqûre dans les conditions cor-rosives rencontrées à l'utilisation» Un tel acier-met en oeuvre une teneur en molybdène d'environ 1,5% à environ 2,5% conjointement avec une teneur en chrome d'environ 23,5% à environ 24-,5%} 30 à une teneur en nickel d'environ 9,5% au moins à environ 15,5%, à une teneur en manganèse d'environ 4-,5% à environ 5»5%*. à,.une teneur en carbone ne dépassant pas environ 0,06%., à-une teneur en azote d'environ 0,3% à 0,4-% avec un ou les deux éléments niobium et vanadium, la teneur en niobium s'étend d'environ 0,1% à environ 35 0,3% et celle du vanadium d'environ 0,2% à environ 0*^4%. Dans le tableau V(a) ci-après, on a présenté'douze aciers inoxydables au chrome-nickel-manganèse-molybdène-azote sous forme de feuillards, dont la-plupart possèdent la meilleure combinai-son souhaitée de propriétés obtenues selon l'invention et dont certains autres ont 4-0 une composition telle que l'on perd une ou plusieurs des::proprié~ 13057 26 2007566 tés désirées , bien que ces aciers conviennent pour de nombreuses applications. • ' TABLEAU Y(a) Composition chimique de douze aciers inoxydables au chrome-nickel-manganèse-molybdène -azote. Chaude N° C ■Mn Cr m Mo -H Y «4-639-1 0,052 5,02 ' 23,89 ■ 9,oi 2,11 0,38 0,22 ss -3 0,051 430 23,82 10,37 2,12 0,38 0,22 «« -3 - 0,050 4-,89 23,75 11,4-9 2,14 0,38 0,21 10 564640-1 0,052 4-,87 24-, 11 9,09 2,13 0,36 •-4 0,23 «56 -2 0,052 5,03 24,08• 10,37 2,13 0,35 0,24 XX -3 0,051 4-,90 24,04 11,59 2,14 0,35 . M 0,26 «464-1-1 0,052 4,94 24-,08 9,08 2,14 0,35 0,20 0,21 4»= -2 0,052 4-, 92 24-, 00 10,59 2,12 0,34 0,18 0,21 15 «« -3 0,04-9 4,92' 23,97 11,57 2,14 0,35 0,19 0,20 ««4642-1 0,054 4,97 24-,00 13,02 2,08 0,34 0,21 0,25 «s -2 0*050 4,94 .24,00 14-, 24 2,14 0,34 0,19 0,24 «x -3 0,-049 4,92 23,97 15,37 2,14 0,34 0,21 0,22 Remarque : Toutes les chaudes.contenaient environ O,003% de 20 phosphore, environ 0,010% de soufre, environ 0,40% de silicium, x Aciers selon l'invention «« Aciers selon l'invention,qui possèdent la meilleure c combinaison de propriétés. . La proportion de ferrite présente.dans les aciers du ta-25 bleaiï Y(a) et le pourcentage de magnétisme après laminage à froid, savoir avec une réduction à froid de 60% ainsi que la vitesse Huey en mm par mois et la notation Solar Carbide , toutes les deux à l'état sensibilisé, c'est-à-dire après traitement à 677°0 pendant une heure et refroidissement à l'air,sont indiqués dans 30 le tableau Y(b) ci-après. TABLEAU Y(b) Teneur en feïritemagnétisme et résistance à la corrosion à l'état sensibilisé des aciers du tableau V.Ça) Chaude «* de ferrite % de magriétïame TltéafeflblflolLr 55 " I fJoid Huey-_ Çarbide x4639~l 3 9 0,13 0-3 -2 2 5 0,0405 0-3 xx -3 o 3 0,033 0-3 «4640-1 5 13 0,056 " 0-2 69 13057 27 2007566 MM TfBl f suite ) Sensibilisé Chaude Iî° % de ferrite % de magnétisme après laminage à froid Yitesse Huey- mm/mois Solar xx -2 3 8 0,0204 0-1 xx -3 2 4 0,013 G-l x4641«l 10 14 0,071 0-1 SX -2 5 8 0,028 0-1 XX -3 2 4 0,0204 G-l xx4642-l 0 - 3 0,0535 C-3 ss -2 0 3 0,025 C-3 XX -3 0 3 0,035 C-3 20 25 30 10 15 x Aciers selon l'invention 5® Aciers selon l'invention ,qui possèdent la meilleure combinaison de propriétés. Les propriétés mécaniques des douze aciers du "tableau Y(a), x p à 24°G et à 538°C, incluant la limite élastique 0,2% en kg/cm x 3 '23 10 , la résistance à la rupture en kg/cm x 10 , le pourcent d'allongement sur 5 cm dans les deux conditions de température et la dureté Rockwell à 24°C,sont indiquées ci-après dans le tableau Y(c). TABLEAU VÇc) Propriétés mécaniques des aciers du tableau Y^a) à 24°C et à 24° G 538°0 0,0, Chaude H° Limite Résistan- % d'al-d'élas- ce à la longe-ticité rupture ment 0,2*'2 kg/car x 10- kg/cm2 x 103 sur 5 cm 558° G Rock- Limi- Résis- % cL' al— well te tance longement d'é- à la las- rup-tici- ture -té kg/ C sur 5 cm 0,2% cm^ 103 cmc 103 s4639-l 6,7 9,65 34 35 3,85 6,58 32 3m. -2 .6,52 9,55 34 23 3,56 6,6. 32 sg -3 6,4 9,5 35 22,5 3,54 6,54 33 x4640-l . 6,13 9,45 36 22,5 3,55 6,4 35 xx -2 5,8 9,25 39 20,5 3,32 6,25 34 xx -3 5,4 9 40 18 3,26 6,13 38 X4641-1 6,5 9,6 32 25 3,94 6,5 32 xx -2 6,2 9,35 36 23 3,46 6,48 28 13057 28 2007566 TABLEAU YÇc) (suite) 24°G 538°G Chaude ÎJ° Limite Résistan- % d'al- Rock- Limi- Résis d'élas- ce à la longe- well te tance 5 ticité rupture ment C d'élas- à la 0,2% p kg/cm.2 sur 5 ticité ruptu kg/cm x 10^ cm 0,2% p re kg x 103 kg/cm cm2 ^ x 103 x 10 kx -3 5,97 9,35 35 22 3,34 6,45 28 10x34642-1 5,95 . 9,27 36 21 3,5 6,6 3° 33E -2 5,95 9,25 35 . 21 3,52 6,65 32 3E3E -3 6,05 9,35 35 21,5 3,44 6,6 31 s Aciers selon 11invention 5se Aciers selon l'invention,qui possèdent la meilleure combi-15 naison de propriétés. Une étude des aciers du tableau V(a) relative à la structure, à la résistance à la corrosion à l'état sensibilisé et aux propriétés de traction telles qu'indiquées dans les tableaux Y(b) et V(c), révèle que les aciers selon l'invention au chrome-nickel-20 manganèse-molybdène-azote ayant une teneur en chrome d'environ 23,5% à 24,5%, une teneur en manganèse d'environ 4,5% à 5,5%,une teneur en molybdène d'environ 2%, c''est-à-dire de 1,75 à 2,25%,une teneur en azote d'environ 0,3% à 0,4%, une teneur en carbone ne dépassant pas environ 0,05 %, aveë un ou deux des éléments niobium 25 (à raison d'environ 0,15% à environ 0,25%) et vanadium (à -raison, d'environ 0,15% à environ 0,30%), nécessitent plus de 9% de nickel pour 1'obtention de la résistance à la corrosioncësirée à l'état sensibilisé. On observera que les aciers avec des teneurs en nickel de 30 10% et plus se caractérisent par de faibles vitesses Huey,par des teneurs basses en ferrite,par un faible magnétisme après laminage à froid et par une limite d'élasticité élevée à la fois à la température ambiante et aux températures élevées. On notera en particulier que ce sont les aciers avec une teneur en nickel d'environ 35 11,5% à 15,5% qui sont presque entièrement austénitiques (chaudes 4639-3, 4640-3, 4641-3, 4642-1,4642-2 et 4642-3)», la structure entièrement austénitique étant assurée dans ces trois derniers aciers dans lesquels le nickel se situe entre environ 13% et 15,5% et dans lesquels se trouvent les deux éléments niobium et van.adium 40 dans les proportions indiquées plus haut. On obtient cependant la - % d'allongement sur 5 cm 69 T3057 29 2007566 meilleure résistance avec les aciers dans lesquels le niobium est présent à raison d'environ 0,15% à environ 0,25% mais où le vanadium est absent et dans lesquels la teneur en nickel est faible (chaude R4639-1)» 5 le meilleur acier conforme à l'invention,outre qu'il présen te une combinaison surprenante de résistance,de ductilité,de résistance à la corrosion à l'état sensibilisé et d'une"structure presque totalement austénitique même après laminage à froid énergique, se caractérise également par une bonne résistance à l'at-10 taque corrosive d'acides et de sels courants tels que l'acide sul-furi que, l'acide chlorhydrique et le chlorure ferfi que. Le tableau VI(b) ci-après,prés ente un parallèle entre les qualités de résistance à la corrosion du présent acier,des compositions telles que présentées dans le tableau VI(a) ci-dessus et de ceux du 15 type connu AISI 316 qui est très utilisé à cause de ses caractéristiques supérieures de résistance à la corrosion. TABLEAU 7IÇ a) Composition chimique de six aciers conformes à l'invention et du type 316 connu. Chaude ÏP C •ffin Si Cr fli N Mo Nb V 20 R6766 0,033 5,22 0,30 23,16 12,29 0,31 2,84 9-4 - R6767 0,036 5,15 0,32 23,10 12,22 0,31 2,84. 0,29 - R6971 0,056 5,36 0,42 23,77 13,68 0,31 1,98 0,21 •0,20 R6972 0,058 5,30 0,43 23,84 13,65 0,33 2,20 0,23 0,21 R6973 0,050 5,46 0,41 23,35 13,72 0,33 2,42 0,21 0,21 25 R6974 0,055 5,14 0,43 23,90 13,57 0,32 2,63 0,24 0,20 Type 315 0,054- 1,74 0,72 17,51 13,09 2,82 — « Remarque : Toutes les chaudes contiennent 0,020% au maximum. de phosphore, 0,015% au maximum de soufre. Le pourcentage de ferrite des aciers selon l'inventxon et ce-301ui du type 316 figurant au tableau VI(a) ci-dessus ainsi que l'at' taque par une solution à 10% de chlorure ferrique telle que mesurée en grammes par crn^ pendant une exposition de 50 heures, 1 ' attaque mesurée en cm par an au moyen d'une soltition chaude à 5% d'acide sulfurique et d'une solution chaude a 1% d'acide chlorhy£ 35âj?ique ,chacune représentant une moyenne de cinq périodes de quarante huit heures,sont indiqués: ci-après dans le tableau VI(b). 69 13057 50 2007566 IABLBUI Tllb") Teneur en ferrite et propriétés générales de résistance à la corrosion des aciers du tableau VI (a) Chaude ÏT° % de ferrite FeCl, H^SO, HC1 à 1%\ à i rS/ - cm 80°° a 10% a 5% „ / x 50. heu- 80°C cm/an res o . cm/an g/cm 25 30 R6766 1,5 0 0 0 R6767 5 . 0 0' 0 R6971 0 0 0 0 R6972 0 0 0 0 R6973 0 0 0 0. R6974- 0 0 20 Type 316 0 r 0,0015. 0-0^120 0-0,755 15 3£ Moyenne de cinq périodes de 48 heures, les échantillons ont été activés électrolytiquement pendant les 3ème, 4ème et 5ème périodes. Lorsque les 'échantillons ont présenté des états actifs et passifs, on a indiqué les deux vitesses. Les résultats présentés dans le tableau 7l(b) ci-dessus montrent que, bien que l'acier du type 316 subisse une perte de 2 0,0015 g par cm après 50 heures dans une solution à 10% de chlorure ferrique, l1acier•selon l'invention est à l'abri d'une telle attaque. Bien que l'acier du type 316 subisse,pendant une moyenne de cinq périodes de 48 heures dans une solution chaude d'acide sulfurique à 3% (80°C),une perte de 0,12 cm par an et dans une solution chaude à 1% d'acide chlorhydrique (80°C) une attaque à raison de 0,755 cm par an,l'acier selon l'invention est insensible aux deux et ne subit aucune attaque mesurable. Il convient de noter également que, bien que deux des aciers selon l'invention (chaudes R&766 et R6767) contiennent une faible proportion de ferrite ,les meilleurs aciers avec une teneur en nickel un peu plus élevée sont exempts de ferrite comme l'acier du type 316. 35 Le meilleur acier selon l'invention doué de bonnes caracté ristiques générales de corrosion telles qu'indiqué ci-dessus, se compose essentiellement d'environ 23% à environ 24% de chrome,d' environ 12% à environ 14% de nickel (plus spécialement d'environ 13% à environ 14% de nickel), d'environ 4,5 à environ 5*5% man 13057 51 2007566 ganèse,d'environ 0,2% à environ 0,4% d'azote, d'environ 1,7% à environ 2,9% de molybdène (plus particulièrement de 1,75 à 2,75% de molybdène),d'environ 0,1% à environ 0,4% de niobium (plus particulièrement d'environ 0,2% à environ 0,3%), avec ou sans environ 5 0,2 à environ 0,4% de vanadium (en particulier entre environ 0,1% et environ 0,3% de vanadium) ,1e carbone ne dépassant pas 0,067% eb le reste étant essentiellement du fer. Dans l'industrie aéronautique,1'acier convient particulièrement à la fabrication de conduites et de canalisations soumises à 10 des températures élevées, savoir srossines de 538°C, les conduites et canalisations servant à la fois à l'état recuit et à l'état étiré à froid. Il convient particulièrement pour des conduites pneumatiques et structurales. L'acier peut également être utilisé sous forme de brides et de soufflets. Par ailleurs,il convient à 15 la fabrication de réservoirs pour produits chimiques défoliants ainsi qu'a la fabrication de réservoirs, de tubes, de soufflets et similaires pour diverses applications cryogéniques» 13057 32 2007566 -BEVWDICATIOHS- lo Acier allié caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en environ 20% à environ 25% dê chrome, environ 6% à environ 17% de nickel,'environ 3,5% à environ 7% &e manganèse, environ 0,15% à environ 0,50% d'azote, en l'un au moins des éléments 5 molybdène, niobium et vanadium avec le molybdène entre environ 0,5% et environ 4%, une proportion de niobium comprise entre environ 0,1% et environ 0,7% et une proportion de vanadium comprise entre environ 0,05% et environ 0,5%s le carbone ne dépassant pas environ 0,08%, le silicium ne.dépassant pas environ 0,7% et 10 le reste- étant essentiellement du fer. 2» Acier allié selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en environ 21% à englEoni 25% de chrome, environ 7,5% à environ 16% de nickel, environ 4% à moins de 6% de manganèse, environ.0,2% à environ 0,4% d'azote, en l'un 15 au moins des éléments molybdène, niobium et vanadium avec une proportion de molybdène comprise entre environ 1% et environ 3%,une proportion de niobium d'environ 0,2% à environ 0,4% et une proportion de vanadium d'environ 0,1% à environ 0,5%, le carbone ne dépassant pas 0,03%, le silicium atteignant environ 0,4% et le 20 reste étant pratiquement du fer. 3» Acier allié selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en-environ 22,5% à environ 24,5% âe chrome, environ 7,5% à environ 15,5% de nickel,environ 4,5 % à environ 5,5% de manganèse, environ 0,3% à environ 0,4% d'azote, 25 environ 0,5% à moins de 3% de molybdène, en l'un au moins des éléments niobium et vanadium avec une proportion de niobium d'environ 0,1% à environ 0,5% et une proportion de vanadium d'environ 0,1% à environ 0,5%, le carbone ne dépassant pas 0,06% environ,le silicium étant inférieur à 0,5% et le reste étant pratiquement du 30 fer, 4. Acier allié selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en environ 23% à environ 25% de chrome, environ 9,5% à environ 15,5% de nickel,environ 4% à moins de 6% de manganèse, environ 0,20% à environ 0,4% d'azote, environ 351,5% à environ 2,5% de molybdène,environ 0,2% à environ 0,4% de nio bium,environ 0,1% à environ 0,5% de vanadium,environ 0,03% à environ 0,06% de carbone,environ 0,25% à environ 0,4% de silicium,le reste étant dufer» 13057 33 2007566 5» Acier allié selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en environ 20,5% à environ 25% de c brome, environ 11% à environ 13% de nickel, environ 4,5% à environ 5,5% de manganèse, environ 0,20% à environ 0,4-0% d'azote, 5 environ 1,5% à environ 2,5% de molybdène, en l'un au moins des éléments niobium et vanadium avec une proportion de niobium d'environ 0,20% à environ 0,40% et avec une proportion de vanadium d'environ 0,15% à environ 0,40% ,1e carbone ne dépassant pas 0,05% environ et le reste étant pratiquement du fer. 10 6. Acier allié selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en environ 23,5% à environ 24,5% de chrome, environ 13% à environ 15,5% de nickel, environ 4,5% à environ 5,5% de manganèse, environ 0,39% à environ 0,40% d'azote, environ 1,75% à environ 2,25% de molybdène, environ 0,15% à envi-15 ron 0,30% de niobium,environ 0,10% à environ 0,30% de vanadium, le carbone ne dépassant pas 0,06% environ et le reste étant pratiquement du/Cer. 7« Acier allié selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en environ 21% à environ 24% de 20 chrome, environ 11% à environ 13% de nickel, environ 4,5% à environ 5,5% de manganèse, environ 0,25% à environ 0,4$ d'azote, environ 2% à environ 3% de molybdène, du niobium jusqu'à environ 0,4% le carbone ne dépassant pas 0,05% environ,le silicium ne dépassant; pas 0,4% environ et le reste étant pratiquement du fer. 25 8. Acier allié selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en enviro# 23% à environ 24%^de 3» ; chrome, environ 15% à environ 16% de nickel, environ 4,5 %/envi:..-ron 5,5% de .-.manganèse, environ 0,3% à environ 0,4% d'azote, environ 2,5 % à environ 3% de molybdène,du niobium jusqu'à environ 30 0,5%,du carbone entre environ 0,025% et environ 0,035% et le reste étant pratiquement du fer. 9» Un acier allié caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en environ 20,5% à environ 22% de chrome, environ 6% à environ 9% de nickel, environ 3,5% à moins de 6% de manganèse, 35 environ 0,25% à environ 0,4% d'azote avec deux au moins .des éléments molybdène, niobium- et vanadium,avec une proportion de molybdène d'environ 1,5% à environ 2,5%,"une proportion de niobium d'environ 0,2% à environ 0,4% et une proportion de vanadium d'environ 0,1% à environ 0,5% ,1e carbone ne dépassant pas 0,06% environ et 40 le reste étant pratiquement du/fer. 13057 34 2007566 10. Un acier allié caractérisé en ce quTil consiste esf sentiellement en environ 23,5% à environ 24,5% de chrome,environ 10% à environ 12% de nickel, environ 4,5% à environ 5S5% de manganèse, environ 0,3% à environ 0,4% d'azote, environ 1,75% à en-5 viron 2,25% de molybdène, en l'un au moins des éléments nioMum et vanadium avec une proportion de niobium d'environ 0,15% à environ 0,25% et avec une proportion de vanadium d'environ 0,15% à environ 0,30%, le carbone ne dépassant pas environ 0,05% et le reste étant pratiquement du fer.