Brevet FR2000087A1 — publié le 19690829

La présente invention concerne les procédés de soudage, en particulier les procédés de soudage à l'arc submergé de l'acier inoxydable au chrome à l'aide de bandes-électrodes, ainsi que les matériaux de soudage utilisés dans lesdits procédés. 5 On sait d'après le brevet japonais K° 496.511 que pour le soudage de l'acier inoxydable à haute teneur en chrome on utilise l'aluminium, le titane ou le niobium pour prévenir la diminution de la ductilité et de la résistance au choc du métal soudé* On connaît aussi, d'après le brevet japonais H° 466.568, un flux pour 10 le soudage à l'arc submergé de l'acier inoxydable à haute teneur en chrome, constitué par les ingrédients suivants : Vollaetonite 10 à 30 $ fluorine 10 à 20 ^ Carbonate de calcium 20 à 40 % 15 feldspath potassique 3 à 15 ^ Cryolithe 1 à 10 % fluorure d'aluminium 10 & 30 % ferromanganèse l à 10 ^ ferroniobium 1 à 10 % 10 ferro-alumln lum 1 à 10 # Ferrotitane 1 à 10 # Titane métallique 1 à 5 D'une manière générale, le soudage à l'arc submergé au moyen d'une bande-électrode de 0,2 à 0,8 mm d'épaisseur et 20 à 100 mm 25 de largeur permet d'obtenir, en une passe, un cordon lisse de 20 à 100 mm de largeur et de moindre pénétration. Toutefois, le soudage à l'arc submergé de l'acier inoxydable à haute teneur en chrome au moyen d'une bande-électrode ne permet pas d'obtenir un cordon pratiquement utilisable et les propriétés mécaniques 30 requises, même en cas d*utilisation du flux classique pour le soudage à l'arc submergé. Bans le cas d'un flux classique contenant de l'oxyde de silicium, il se produit une réduction de ce dernier par suite de la forte action désoxydante de l'aluminium, du titane et du niobium, et le métal déposé contient une grande quantité 35 de silicium et perd presque complètement sa ductilité, môme si la formé du cordon et son aptitude à être travaillé sont satisfaisante. Un tel cordon est loin d'être pratiquement utilisable. En outre, dans le cas d'un flux constitué par un mélange à faible teneur en oxyde de silicium, un sillon se forme aux extrémités du 40 cordon, la surface du cordon est rugueuse et irrégulière, la *9 00156 facilité d'enlèvement du laitier est diminuée et il est difficile d'obtenir un cordon satisfaisant. Les auteurs de la présente invention, après une série d'études expérimentales, ont pu utiliser pour le soudage à l'arc 5 submergé un flux hautement basique exempt des inconvénients précités, et ont fi paiement réussi à mettre au point un matériau pour le soudage à l'arc submergé au moyen d'une bande-électrode, dont l'apJritude à être travailléeest excellente et qui permet d'obtenir une zone soudée possédant une ductilité et une résistance 10 à la fissuration excellentes. Selon la présente Invention, le soudage à l'arc submergé de l'acier inoxydable au chrome au moyen d'une bande-électrode est caractérisé en ce qu'on utilise une bande-électrode en acier inoxydable au chrome en combinaison avec un flux contenant 25 à 15 50 fi de carbonate de calcium, 30 à 50 fi d'alumine, 1 à 10 fi de fluorine et 1 à 10 fi de magnésie, le mélange constituant ladite électrode et/ou ledit flux contenant aussi de l'aluminium, du titane, du niobium, de l'azote, du chrome, du manganèse, ainsi que du nickel ou du cobalt, de manière que le métal déposé contienne 20 ces éléments dans les proportions suivantes : 0,015 à 0,15 fi d'aluminium, 0,025 à 0,22 fi de titane, 0,35 à 2,8 fi de niobium, 0,01 à 0,075 fi d'azote, 8,5 à 25 fi de chrome, 0,15 à 2,0 fi de manganèse, et moins de 2,8 fi (de préférence de 0,15 à 2,8 fi) de nickel ou de cobalt. 25 En outre, le matériau de soudage conforme à la présente invention est caractérisé par la combinaison d'une bande-électrode en acier inoxydable au chrome et d'un flux contenant 25 à 50 fi de carbonate de calcium, 30 à 50 fi d'alumine, 1 à 10 fi de fluorine et 1 à 10 fi de magnésie, et en ce que le mélange constituant ladite 30 électrode et/ou ledit flux contient aussi des éléments d'alliage tels que l'aluminium, le titane, le niobium, l'azote, le chrome, le manganèse, le nickel ou le cobalt dans les proportions suivantes t a) Si lesdits éléments d'alliage sont ajoutés au mélange constituant le flux : 35 Aluminium 0,5 à 5 fi Titane 1 à 5 fi Niobium 1 à 7 fi Azote 0,025 à 0,25 fi Chrome jusqu'à 30 fi 40 Manganèse 1 à 7 fi 69 00156 3 2000087 Nickel ou Cobalt 0,5 h 5 % b) Si lesdits éléments d'alliage sont ajoutés au mélange constituait la bande-électrode : Aluminium 0^3 à 3 5 Titane 0,5 à 4 # Niobium 0,5 à 4 ^ Azote 0,02 à 0,15 i» Chrome 11 à 30 # Manganèse 0,4 à 5 ?6 10 Nickel ou Cobalt 0,2 à 3,5 - en cas d'addition au flux : Aluminium 0 à 5 ^ 15 Titane 0 à 5 % Niobium 0 à 7 Azote 0 à 0,25 # Chrome 0 à 30 $> Manganèse 0 à 7 20 Nickel ou Cobalt 0 à 5 % - en cas d'addition à la bande-électrode : Aluminium 0 à 3 # Titane 0 à 4 Niobium 0 à 4 ^ 25 Azote 0 à 0,15 % Chrome 0 à 30 $> Manganèse 0 à 5 1» Nickel ou Cobalt 0 à 3,5 $ Il convient de noter, toutefois, que le paragraphe c) ci-dessus 30 n'est pas limité au cas où tous les éléments d'alliage indiqués seraient ajoutés séparément aux mélanges constituant le flux et l'électrode respectivement, mais, au contraire, lesdits éléments peuvent être ajoutés à l'un seulement des deux mélanges. De même, en cas d'addition aux deux mélanges séparémant, les proportions 35 ajoutées à l'un ou à l'autre peuvent varier tout en restant dans les limites des proportions totales du mélange. Néanmoins, il est bien entendu que les proportions du mélange doivent être telles que les teneurs du métal déposé en éléments d'alliage ne s'écartent pas des limites indiquées ci-dessus. 69 00156 4 2000087 A ce propos, il convient de rappeler que le niotem se sépa*-difficilement du tantale appartenant au même groupe que 1© premier. Etant donné que le niobium s * accompagne toujours de taatale, le terme "niobium" utilisé dans la présente description est considéré 5 comme indiquant du niobium contenant une certaine quantité de tantale (niobium + tantale), le procédé de soudage conforme à l'invention, ainsi que le matériau pour sa mise en oeuvre, sont basés sur les considérations exposées en détail ci-dessous. 10 Le flux conforme à l'invention est caractérisé en ce qu'il possède une forte basicité, étant à base de carbonate de calcium et d'alumine. Le carbonate de calcium agit efficacement pour intercepter l'arc de l'atmosphère en réduisant l'atmosphère du gaz carbonique produit par la décomposition thermique et, en même 15 temps, l'oxyde de calcium, qui est un produit de cette décomposition, contribue à former un laitier fortement basique avec ledit alumine. Si la quantité de carbonate de calcium dans le mélange est supérieure à 25 7», la fluidité du laitier est dégradée, tandis que si elle est supérieure à 50 $, la forte production de 20 gaz qui en résulte entraîne une dégradation de l'aspect du cordon. Par conséquent, la proportion de carbonate de calcium dans le mélange doit être comprise entre 25 et 50 D'autre paît, l'alumine agit efficacement pour maintenir un bas point de fusion du laitier si elle est introduite dans le 25 mélange en proportions supérieures à 25 Toutefois, une trop grande quantité entraîne une augmentation de la fluidité du laitier, ce qui provoque une instabilité de l'arc. Par conséquent, la proportion d'alumine ne doit pas dépasser 50 $. Outre les constituants basiques du flux, 1 à 10 $ de fluorine 30 et 1 à 10 fa de magnésie sont ajoutés au mélange. En effet, une proportion de fluorine supérieure à 1 # peut entraîner une faible pénétration de la soudure et une élimination du recouvrement aux extrémités du cordon. Une quantité supérieure à 10 $ peut entraîne, la formation de défauts tels que les sillons ou analogues et, pax 35 conséquent, ce pourcentage ne doit pas être dépassé. La magnésie contribue à la stabilisation de l'arc et à la facilité d'enlèveme: du laitier, mais une proportion inférieure à 1 $ ne peut donner l'extet désiré, tandis qu'une proportion supérieure à 10 $ entrai >• un épaississement de la pénétration , d* la soudure, ce qui provo 40 que souvent une cuisson du laitier défavorable à la constitution 69 00156 5 2000087 de la zone soudée» Par conséquent, pour obtenir le meilleur résultat possible, la proportion de magnésie ne doit pas dépasser les limites indiquées ci-dessus. Dans ce qui suit, le but de l'addition d'éléments d'alliage 5 tels que l'aluminium, le titane,de 'niobium, l'azote, le chrome, le manganèse et le nickel ou le cobalt dans le métal déposé au cours du procédé de la présente invention, est expliqué en détail. En premier lieu, l'aluminium, le titane et Je niobium sont ajoutés pour servir d'agents désoxydants et, en même temps, la présence de ces 10 constituants dans le métal déposé contribue à une division fine des particules cristallines et à une amélioration de la ductilité et de la résistance à la fissuration du métal déposé. Dans le soudage à l'arc submergé au moyen d'une bande-électrode, la puissance consommée est considérable par suite de l'utilisation d'm 15 courant électrique de 300 à 1600 A, la protection de l'atmosphère de l'arc due au gaz produit lors du soudage est presque complète et la quantité d'azote provenant de l'air est moindre que dans le cas de soudage manuel. De ce fait, l'aluminium, le titane et le niobium ne suffisent pas, à eux seuls, pour assurer une division 20 fine des particules cristallines. En outre, pour diviser finement les particules cristallines, il est indispensable d'assurer une production forcée de nitrures à partir de l'aluminium, du titane, du niobium et de l'azote, en additionnant de l'azote au métal déposé. L'addition de nickel ou de cobalt et de manganèse contri-25 bue à augmenter la ductilité de la partie à souder, et a aussi pour but d'augmenter la résistance à la fissuration. D'autre part, une quantité appropriée de chrome peut être introduite dans le métal à déposer suivant le but recherché. Poi^r obtenir les effets désirés, il est nécessaire d'introduire les éléments d'alliage 30 précités dans les proportions indiquées ci-dessus, et ce, pour les raisons suivantes , L'aluminium et le titane ne peuvent donner l'effet désiré quand leuœpourcentâges sont inférieurs à ceux indiqués, et ce en raison de l'usure par oxydation. Si le pourcentage dépasse la 35 limite supérieure indiquée, la quantité d'aluminium et de titane dans le métal déposé devient trop grande, ce qui entraîne une diminution de la ductilité. D'autre part, l'addition de niobium a pour but de solidifier le carbone dans le métal déposé, sous forme de carbure de niobium, et de prévenir la séparation de la 40 martensite. Toutefois, orne proportion de niobium inférieure à la &9 00156 6 2000087 limite Inférieure indiquée ne donne pas suffisamment l'effet désiré, tandis que si cette proportion est supérieure à la limite supérieure indiquée, le métal devient cassant. Par conséquent, les proportions supérieures ou inférieures aux limites indiquées doivent 5 être évitées. Le nickel ou le cobalt et le manganèse donnent les effets mentionnés quand leurs proportions dépassent les limites supérieures indiquées. Toutefois, quand ces éléments sont ajoutés en grandes quantités, le premier entraîne un durcissement lors du traitement thermique subséquent, tandis que le deuxième entraîne 10 aussi tin durcissement du métal déposé et, par conséquent, des proportions ne dépassant pas la limite supérieure indiquée sont préférables. L'azote donne l'effet désiré quand sa proportion dépasse la limite inférieure indiquée, mais si elle dépasse la limite supérieure, il se produit une forte production de gaz provoquant 15 des défauts à la surface du cordon et, par conséquent, il est préférable de ne pas dépasser ladite limite supérieure. La proportion de chrome est choisie en tenant compte de la quantité de chrome contenue dans l'acier inoxydable à haute teneur en chrome utilisé de nos jours. Pour effectuer l'addition des 20 éléments d'alliage respectifs précités dans le métal à dépose^ de manière à obtenir un métal déposé ayant la composition indiquée dans les paragraphes précédents, il suffit soit d'introduire lesdits éléments d'alliage respectifs (a) seulement dans le flux, ou (b) seulement dans la bande-électrode, soit (c) introduire l'un ou 25 plusieurs desdits éléments d'alliage à la fois dans le flux et dans la bande-électrode. A cet égard, les auteurs de l'invention, après une série de recherches expérimentales, ont mis au point un matériau de soudage en établissant les proportions de mélange les plus appropriées pour chacun des trois cas (a), (b) et (c) indiqués 30 ci-dessus. Les proportions de mélange indiquées ci-dessus ont été établies sur la base de l'obtention des éléments d'alliage respectifs à partir du flux et/ou de la bande-électrode dans le métal déposé. Les recherches expérimentales effectuées par les auteurs de 35 l'invention ont permis d'obtenir les taux de rendement indiqués dans le tableau ci-dessous. (A) - Rendement obtenu quand les éléments d'alliage sont fournis par le flux : Aluminium environ 3 40 Titane 2 à 5 * 69 00156 7 2000087 Niobium 35 à 40 $ Chrome environ 80 $ Manganèse 15 à 30 # Nickel ou Gobait 30 à 55 # 5 (B) — Rendement obtenu quand les éléments d'alliage sont fournis par la bande-électrode : Aluminium environ 5 f° Titane environ 5 i° Niobium environ 70 % 10 Azote environ 50 $ Chrome environ 75 # Manganèse environ 40 Nickel ou Cobalt environ 80 % (Les rendements indiqués ci-dessus ont été déterminés en 15 prenant en considération le rapport de soudage relativement au métal de basef ainsi que le taux de consommation de la bande-électrode et du flux). En cas d'addition de calcium, de titane, de niobium ou analogue dans le mélange du flux, il est avantageux, pour obtenir les quantités correspondant aux proportions indiquées 20 ci-dessus, d'introduire lesdits éléments sous forme d'alliages de fer dans les proportions indiquées ci-dessous. En outre, il est possible d'additionner l'azote sous forme de composé métallique ou autre contenant de l'azote. Ferro—aluminium (Al 50 %) 1 à 10 # 25 Ferrotitane (Ti 45 2,2 à 11 i» Perroniobium (Nb 70 #) 1,4 à 10 % Nitrure de chrome (N 5 #) 0,5 à 5 ^ L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront au cours de la 30 description explicative qui va suivre, de six modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemple, en se reportant aux figures annexée? dans lesquelles : - la figure 1 est une photographie illustrant une vue en coupe transversale de la macrographie d'un cordon unique coupé diagonale- 35 Kent dans la direction de soudage et obtenu par le procédé conforme à l'invention; - la figure 2 est la photographie d'une pièce soumise à un essai, illustrant les résultats d'un essai de pliage sur une épaisseur de 9,5 osa et avec un rayon de courbure de 19 mm» BAD ORIGINAL 69 00154 e 2000087 Exemple 1 (Les éléments d'alliage sont additionnés au flux). 1 r - Mat épiait? de soudage a) Composition du flux 5 Carbonate de calcium 38 f> Alumine 31 f> Fluorine 2,5 f<> Magnésie 6 % gerro-aluminium (Al 50 fo) 3 % 1i Ferrotitane (Ti 45 %) 3 f° Perroniobium (Nb 70 f>) 5,5 % Nitrure de chrome (H 5 2,5 # Nickel métallique 2 ^ Manganèse métallique 3 $ 15 Chrome métallique 3,5 f> On a ajouté à ces matières premières du verre soluble, on Icg a bien mélangées et on les a frittées à une température de 450°C en vue de leur granulation. b) Composition de la bande-électrode 20 (0,4 x 50 mm) Cr 16,4 1» Mn 0,5 1» Si 0,5 f° C 0,06 f> 25 Ni 0,1 f> N 0,02 fo Fe le reste c) Composition du métal de base C 0,18 f> 30 Si 0,1 f> Mn 0,5 f> Fe le reste 2.- Caractéristiques de la soudure Le soudage à l'arc submergé taécuté sur une plaque en acier 35 doux au moyen d'une bande-électrode et dans les conditions ci-der" a permis d'obtenir un cordon lisse de qualité supérieure ayant u*"» épaisseur de soudage moindre d'environ 50 mm, et le laitier a'e&: détaché. En outre, onnfeobservé aucun défaut tel que des sillons autour des extrémités du cordon. De plus, ainsi qu'il apparaît 40 de la figure 2, la ductilité autour d® la geae soudée BAD ORIGINAL *9 00156 9 2000087 était suffisante et les défauts tels que la fissuration étaient absents. Dans le tableau ci-dessous sont reproduites les données résultant de la composition chimique du métal déposé, permettant de comparer les caractéristiques du matériau de soudage mentionnées 5 ci-dessus avec celles d'un flux de type connu. Flux Composition chimique des métaux soudés % Résultats 11 H 1 — Aa OCQQ*{ S lisé Or Si Mn Ni Al Ti Nb N G Fe de pliage latéral Flux une de fissure type s'est clas- produite à sique 130 1,3 0,5 0,1 - - - 0,02 0,12 le reste 5-10°C Flux pliage con- satisfai- forme sant à à 180°C l'invention 141 0,5 1,2 0,7 0,03 0,08 1,0 0,05 0,09 le reste 10 Exemple 2.- (les éléments d'alliage ont été additionnés seulement à la bande-électrode)• 1.- Matériaux de soudage a) Composition du flux 15 Calcium 46 f> Alumine 39 Fluorine 4 f Magnésie 1,5 f> Chrome métallique 3,5 f> 20 On a ajouté à ces matières premières du verre soluble, on les a bien mélangées et on les a frittées à une température de 450°C. b) Composition de la bande-électrode (0,4 x 50 mm) Cr 16,3 * Al 1,1 * *5 Ti 0,8 f> Nb 1,5 fo N 0,06 f> Ni 1,0 f> Mn 2,1 f> 30 C 0,06 f> Si 0,5 * Fe le reste 69 00156 10 2000087 c) Composition du métal de base La même que dans l'Exemple 1• 2.- Caractéristiques de la soudure Identiques à celles de l'Exemple 1. 5 On a obtenu des métaux déposés de qualité supérieure ayant approximativement la même composition que ceux de l'Exemple 1. La ductilité et la résistance à la fissuration étaient aussi excellentes. Exemple 3.- 10 (Les éléments d'alliage sont additionnés partiellement à la bande-électrode et partiellement au flux) 1.- Matériaux de soudage a) Composition du flux Carbonate de calcium 35 f> 15 Alumine 31 f> Fluorine 3,5 fo Magnésie 4,5 f> Ferro-aluminlum (Al 50 f>) 3 f° Ferrotitane (Ti 45 f>) 3 f> 20 Chrome métallique 20 f> On a ajouté à ces matières premières du verre soluble, on les a bien mélangées et on les a frittées à une température de 450°C. b) Composition de la bande-électrode (0,4 x 50 mm) Cr 13,5 % 25 Nb 1,5 f> N 0,06 f> Kl 1,2 fo Mn 2,0 Si 0,5 f> 30 C 0,05 f> Fe le reste c) Composition du matériau de base La même que dans les Exemples 1 et 2 2#- Caractéristiques de la soudure 35 850 A (3X5 BP) x 28 V x 17 cm/mn On a obtenu des métaux déposés de qualité supérieure, comme dans les Exemples précédents. La ductilité aussi bien que la résistance à la fissuration étaient excellentes• 69 00156 n 2000087 Exemple 4* - (Lee Cléments d'alliage ont été additionnés partiellement à la bande-électrode et partiellement au flux) 1.- Matériaux de soudage 5 a) Composition du flux Carbonate de calcium 26 % Alumine 47 $> Fluorine 8,3 % Magnésie 1 10 Ferro-aluminium 8 Ferrotitane 5,6 $> Ferroniobium 2,0 % Nickel métallique 1 Nitrure de chrome 0,6 15 On a ajouté à ces matières premières du verre soluble, on les a bien mélangées et on les a frittées à une température d'environ 450°C en vue de leur granulation» b) Composition de la bande-électrode (0,4 x 50 mm) Cr 22 20 Si 0,4 % Mn 3,8 * Ni 0,5 * C 0,05 Nb 0,8 # 25 N 0,12 # Pe le reste c) Composition du métal de base C 0,122 JÉ Si 0,2 # 30 Mn 0,7 * Mo 0,5 % Fe le reste 2.— Caractéristiques de la soudure 800 A (DC HP) x 27 V x 16 cm/mn 35 On a obtenu une zone soudée de qualité supérieure, comme dans les Exemples précédents. La ductilité aussi bien que la résistance à la fissuration étaient excellentes. S4D ORfGfNAL 69 00156 12 2000087 Exemple 5.- (Les éléments d'alliage ont été additionnés partiellement à la bande-électrode et partiellement au flux). 1®- Matériaux de soudage a) Composition du flux 5 Carbonate de calcium 29 Alumine 40 $ Fluorine 2 $ Magnésie 4 $ Ferro-aluminium 1,5$ 10 Ferrotitane 9 $ Ferroniobium 7»5 $ Nitrure de chrome 1,5$ Nickel métallique 4 $ Manganèse métallique 1,5$ 15 On a ajouté à ces matières premières du verre soluble, on le® a bien mélangées et on les a frittées à une température d'environ 450°C en vue de leur granulation. b) Composition de la bande-électrode (0,4 x 50 mm) Cr 17,2 $ Si 0,3 $ Mn 0,4 $ Ni 3,0 $ C 0,03 $ N 0,01 $ Al 2,1 $ Fe le reste c) composition du métal de base La même que dans l'Exemple 4 2.- Caractéristiques de la soudure 30 850 aCDC,HP) x 28 V x 18 cm/mn On a obtenu une zone soudée de qualité supérieure, comme dar« les Exemples précédents. La ductilité aussi bien que la résistance à la fissuration étaient excellentes. Exemple 6.- 35 (Les éléments d'alliagfe ont été additionnés partiellement à ' bande-électrode et partiellement au flux). 1.- Matériaux de soudage a) Composition du flux Calcium 34 f<> 3./XQ QRSSINAL 69 00156 13 2000087 Alumine 43 f° Pluorine 7 ^ Magnésie 4 f Nitrure de chrome 4 f> 5 Manganèse métallique 6,5 $ Nickel métallique 1,5 f° On a ajouté à ces matières premières du verre soluble, on les a bien mélangées et on les a frittées à une température d'environ 450°0 en vue de leur granulation. 10 b) Composition de la bande-électrode (0,4 x 50 mm) Cr 18,5 f> Si 0,3 f> Mn 0,2 f> Al 0,5 f Ti 2,5 fo Nb 3,5 fo 0 0,08 fo N 0,01 fo Fe le reste c) Composition du métal de base C 0,24 f> Si 0,2 f> Mn 0,7 f> Pe le reste 25 2.- Caractéristiques de la soudure 800 A (DC,EP) x 287 X 14 cm/mn On a obtenu une zone soudée de qualité supérieure, comme dans les Exemples précédents. La ductilité aussi bien que la résistance à la fissuration étaient excellentes. 30 Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits, ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées selon l'esprit 35 de l'invention. 49 00156 14 2000087 REVENDICATIONS 1 - Un procédé de soudage à l'arc submergé de l'acier inoxydable au chrome au moyen d'une bande-électrode, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'on utilise une bande-électrode 5 en acier inoxydable au chrome et un flux contenant 25 à 50 fi de carbonate de calcium, 30 à 50 # d'alumine, 1 à 10 fi de fluorine et 1 à 10 ^ de magnésie, ladite électrode et/ou ledit flux contenant, en mélange avec leurs composants précités, les produits suivants : aluminium, titane, niobium, azote, chrome, 10 manganèse et nickel ou cobalt, de manière que le métal déposé contienne lesdits produits dans les proportions suivantes : aluminium 0,015 à 0,15 ^ titane 0,025 à 0,22 fi niotfcim 0,35 à 2,8 fi 15 azote 0,01 à 0,075 fi chrome 8,5 à 25 fi manganèse 0,15 à 2,0 fi nickel ou cobalt moins de 2,8 fi 2 - Un procédé : selon la revendication 1 ci- -dessus, 20 caractérisé en ce que l'électrode contient lesdits produits dans les proportions suivantes • aluminium 0,3 à 3 fi titane 0,5 à 4 fi • niobium 0,5 à 4 fi 25 azote 0,02 \ a 0,15 fi chrome 11 s a 30 fi manganèse 0,4 à 5 fi nickel ou cobalt 0,2 à 3.5 fi 30 3 - Un procédé selon la revendication 1 ci- -dessus, caractérisé en ce que le flux contient lesdits produits dans proportions suivantes : aluminium 0,5 à 5 fi titane 1 à 5 fi 35 niobium 1 à 7 fi azote 0,025 à 0,25 fi chrome jusqu'à 30 fi 49 00156 15 2000087 manganèse 1 à 1 nickel ou cobalt 0,5 è. 5 ?<>• 4 - Procédé selon la revendication 1 ci-dessus, caractérisé en ce que 1*électrode contient lesdits produits dans les proportions suivantes % 10 aluminium 0 à 3 fo titane 0 à 4 1> niobium 0 à 4 azote 0 à 0,15 * chrome 0 à 30 * manganèse 0 à 5 nickel ou cobalt 0 à 3,5 * 15 et ledit flux contient lesdits produits dans les proportions suivantes : 20 aluminium 0 à 5 titane 0 à 5 * niobium 0 à 7 azote 0 à 0,25 * chrome 0 à 30 % manganèse 0 à 7 * nickel ou cobalt 0 à 5 5 - Un complexe pour le soudage à l'arc 25 inoxydable au chrome au moyen d'une bande-électrode, selon le procédé faisant l'objet des revendications 1, 2, 3 et 4 ci-dessus, ledit complexe étant caractérisé en ce qu1 il comprend, en combinaison, une bande-électrode en acier inoxydable 30 au chrome et un flux contenant 25 à 50 $ de carbonate de calcium, 30 à 50 # d'alumine, 1 à 10 $> de fluorine, 1 à 10 % de magnésie, ladite électrode et/ou ledit flux contenant, en mélange avec leurs composants précités, de l'aluminium, du titane, du niobium, de l'azote, du chrome, du manganèse et du nickel ou 35 du cobalt dans les proportions suivantes : - dans le cas ou lesdits produits seraient inclus dans l'électrode : aluminium 0,3 à 3 * titane 0,5 à 4 * 40 niobium 0,5 à 4 * b^u ORIGINAL 49 00156 16 2000087 azote 0,02 à 0,15 fi chrome 11 à 30 fi manganèse 0,4 à 5 fi nickel ou 5 cobalt 0,2 à 3,5 fi _ - dans le cas où lesdits produits seraient inclus dans le flux aluminium 0,5 à 5 fi titane 1 à 5 fi niobium 1 à 7 fi 10 azote 0,025 à 0,25 fi chrome jusqu'à 30 fi manganèse 1 à 7 fi nickel ou cobalt 0,5 à 5 fi 1 5 - dans le cas où. lesdits produits seraient inclus à la fois dans l'électrode et le flux, leurs proportions respectives sont choisies conformément aux deux cas précédents, suivant qu'ils sont inclus respectivement dans l'électrode ou dans le flux. 20 6 - Un complexe selon la revendication 5 ci-dessua, caractérisé en ce que ladite électrode contient lesdits produits dans les proportions suivantes : aluminium 0,3 à 3 fi titane 0,5 à 4 fi 25 niobium 0,5 à 4 fi azote 0,02 à 0,15 # chrome 11 à 30 fi manganèse 0,4 à 5 fi nickel ou 30 cobalt 0,2 à 3,5 fi 7 - Un complexe selon la revendication 5 cidessus, caractérisé en ce que ledit flux contient lesdits produits dans dans les proportions suivantes : 35 40 aluminium 0,5 à 5 fi titane 1 à 5 fi niobium 1 à 7 fi azote 0,025 à 0,25 fi chrome jusqu'i à 30 fi manganèse 1 à 7 fi nickel ou cobelt 0,5 à 5 fi 69 00156 17 2000087 8 - Un flux pour le soudage à l'arc submergé de l'acier inoxydable au chrome au moyen d'une bande-électrode, selon le procédé faisant l'objet des revendications 1, 2, 3 et 4 ci-dessus, ledit flux étant caractérisé en ce qu'il comprend 5 25 à 50 £ de carbonate de calcium, 30 à 50 fi d'alumine, 1 à 10 fi de fluorine et 1 à 10 fi de magnésie. 9 - Un flux selon la revendication 8 ci-dessus, caractérisé en ce qu'il contient, en outre, 0,5 à 5 fi d'aluminium, 1 à 5 fi de titane, 1 à 7 fi de niobium, 0,025 à 0r25 fi d'azote, ^0 jusqu'à 30 fi de chrome, 1 à 7 fi de manganèse, et 0,5 à 5 fi de nickel ou de cobalt.