Brevet FR2004327A1 — publié le 19691121

>9 08087 -1- 2004327 L'invention, concerne une soupape de réglage de pression différentielle, en particulier pour les installations de réglage de carburant des appareils moteurs à turbines à gaz, pour maintenir constante la pression différentielle â un diaphragme de sec-5 tion constante ou variable ou à une fente de dosage commandée, montée dans tua circuit de réglage se trouvant sous la pression d'une pompe de circulation, soupape comprenant essentiellement un piston-tiroir, commandant le débit de retour de réglage, revenant à la pompe de circulation, et étant compensé quant aux 10 forces dans les deux sens de réglage lorsque prédomine la valeur prescrite de la pression différentielle, et une membrane sur laquelle agissent d'un côté la grande pression hydraulique p^ (pression de la pompe) devant le diaphragme ou devant la fente de dosage et de l'autre côté la petite pression hydraulique pg 15 derrière le diaphragme ou derrière la fente de dosage ainsi que la pression d'un ressort (ressort de pression différentielle) compensant la pression différentielle. Avec les installations de réglage de carburant des appareils moteurs à turbines à gaz il est connu, d'après les deux 20 brevets allemands 1.096.119 et 1.099-802 46f.8/01, d'ajouter à «n dispositif de dosage de carburant, comprenant une fente de dosage et un piston de dosage, une soupape de réglage de retour dont le rôle consiste à faire passer l'excès de débit de carburant d'une pompe de circulation à débit non réglable et dépendant 25 du nombre de tours de son côté de refoulement ou côté d'aspiration et à maintenir ainsi constante la pression différentielle apparaissant à la fente de dosage indépendamment de la position du piston de dosage ou de la section d'ouverture de la fente de dosage. 30 Grâce à une pression différentielle constante à la fente de dosage que représente d'une manière générale un diaphragme commandé (dont la section d'ouverture est variable), on arrive que le débit de carburant passant par les conduits d'amenée allant aux injecteurs des chambres de combustion n'est qu'une 35 fonction de la section d'ouverture de la fente de dosage indépendamment du nombre de tours de la pompe de circulation de carburant à débit non réglable. La soupape de réglage de retour pour maintenir constante la pression différentielle à la fente de dosage comprend essentiellement dans le cas connu un piston-40 tiroir avec le piston de commande proprement dit et »ne membrane 69 08087 "2" 2004327 élastique solidaire de cette imité de piston et serrée dans le carter de soupape, sur cette membrane agissant d'un coté la grande pression hydraulique p^ avant la îent© de dosage (pression de la pompe) et de l'autre côté la faible pression hydraulique p£ qui 5 prédomine après la fente de dosage ainsi qu'un ressort de compensation de pression différentielle. Sur le piston-tiroir agit, de plus, sur une face frontal© la pression p^ avant la fente de dosage et sur 1'autre face frontale le ressort de compensation de pression différentielle et la pression après la fente de 10 dosage. Avec la valeur prescrite de pression différentielle constante les forces, agissant sur la membrane et sur le piston-tiroir dans un sens et dans le sens opposé, sont compensées, le piston-tircir ouvrant plas ou moins grâce à ses mouvements la section d'un trou de commande de déviation en faisant ainsi 15 varier le débit de retour de réglage revenant à la pompe de circulation afin de maintenir constante la pression différentielle à la fente de dosage indépendamment de la position du piston de dosage. Lors du réglage de puissance de l'appareil moteur par des mouvements de réglage du piston de dosage à la 20 fente de dosage il se produit des écarts de réglage sous forme de dépassement ou de descente au-dessous de la valeur prescrite de pression différentielle à la fente de dosage. Lors du dépassement de la valeur prescrite de pression différentielle le piston-tiroir de la soupape de réglage de retour est amené automatique-25 ment par des déviations convenables de la membrane dans une telle position par rapport au trou de commande de déviation que le débit de retour de réglage augmente, tandis que lors de la descente au-dessous de la valeur prescrite do pression différentielle le débit de retouçde réglage diminue. 30 Le schéma et le mode de fonctionnement des constructions connues d*une soupape de réglage de pression différentielle n*as« surent, toutefois, pas un fonctionnement satisfaisant et impeccable lorsqu'on les utilise dans de grosses installations de réglage de carburant à débits de retour croissants. En utilisant 35 le principe connu on doit ainsi supporter le* forces perturbatrices plus grandes, engendrées par l'augmentation des influences mécaniques de frottement et d'écoulement, à l'aide d'une membrane de diamètre plus grand. En plus du renforcement nécessaire du ressort compensant la force différentielle plus grande 40 et dû à l'augmentation de la surface active de la membrane, ce 69 08087 2004327 ressort de pression différentielle doit être plus mou dans son action pour ne pas augmenter davantage avec l'accroissement des trajets de réglage la proportionnalité nuisible, due à la caractéristique du ressort, dans toute la zone de réglage. Compte 5 tenu de toutes ces circonstances un tel dispositif de réglage hydraulique pour commander le débit de retour de réglage, afin de maintenir constante la pression différentielle à la fente de dosage, serait non seulement relativement long, mais manquerait aussi de précision dans son fonctionnement. 10 L'invention a pour but de réaliser une soupape de régla ge de pression différentielle dont la construction permet d'éviter les inconvénients des modes de réalisation connus et d'assurer, même avec des débits de retour à commandes relativement grands, un fonctionnement impeccable de la soupape de réglage 15 dans toute la zone de réglage ou pour tout le trajet de commande indépendamment de sa longueur avec un encombrement réduit et en particulier avec une longueur de construction relativement petite . Pour résoudre le problème on propose suivant l'invention 20 de concevoir le piston-tiroir de la soupape de réglage de pression différentielle commandant le débit de retour de réglage comme un servo-dispositif commandé uniquement par la membrane et limitant avec une surface de piston ou une surface partielle de piston ou des surfaces partielles de piston agissant dans le 25 sens de réglage une ou plusieurs chambres de servo-pression destinées à recevoir un fluide de travail prélevé dans le circuit hydraulique avant le diaphragme ou avant la fente de dosage et ayant une servo-pression de réglage pv variable comprise entre la grande pression hydraulique p^ avant la fente de dosage et la 50 faible pression hydraulique p^ après la fente de dosage, cette servo-pression étant modulée en présence des écarts de réglage par la soupape de commande actionnée par la membrane de commande de façon que le piston-tiroir fait dévier de la manière connue un plus grand débit de retour lors du dépassement de la valeur 55 prescrite de pression différentielle et un plus petit débit de retour lors de la descente au-dessous de la valeur prescrite de pression différentielle. Dans le mode de réalisation de l'invention la soupape de réglage de pression différentielle comprend deux enceintes 40 de pression de commande, séparées l'une de l'autre par la mem 69 08087 _4_ 2004327 brane de commande, à savoir une enceinte de pression de commande à faible pression hydraulique Pg reliée au tronçon de conduit se trouvant après la fente de dosage et une enceinte de pression de réglage à grande pression hydraulique p^ reliée au tronçon de 5 conduit se trouvant avant la fente de dosage et à la chambre de servo-pression ou aux chambres de servo-pression commandées, pour produire la servo-pression de réglage variable» par la soupape de commande, montée coaxialement avec la membrane de commande, à l'aide d'une section de soupape variable "a" de façon 10 que lors du dépassement de la valeur prescrite de pression différentielle la section "a" augmente, tandis que lors de la descente au-dessous de la valeur prescrite précitée la section "a" soit fermée tout en maintenant une liaison entre la chambre de servo-pression ou les chambres de servo-pression et l'enceinte 15 de pression de commande à faible pression hydraulique p£ à l'aide d'un trou de commande étranglé de la membrane de commande ou de la soupape de commande. Une autre caractéristique de l'invention consiste à adjoindre la membrane de commande au piston-tiroir et à la serrer 20 dans celui-ci. Grâce à la servo-unité de commande à piston complète ainsi conçue on simplifie la construction du carter de réglage fixe. On a, de plus, suivant l'invention la possibilité de serrer la membrane de commande de la manière connue séparément 25 du piston-tiroir mobile dans le carter fixe. On peut alors monter avantageusement d'une façon réglable la butée du ressort de pression différentielle pour permettre de régler ou de modifier de l'extérieur sa tension initiale afin de pouvoir procéder à cette opération même pendant le fonctionnement de la soupape 30 de réglage de pression différentielle. Pour résoudre un autre problème posé dans le cadre de l'invention, à savoir réaliser pour divers dispositifs de la soupape de réglage de pression différentielle la localisation la plus avantageuse à l'intérieur de l'ensemble du système de 35 réglage de carburant, on propose, en outre, suivant l'invention, d'adjoindre le servo-dispositif de la soupape de réglage de pression différentielle ou le piston-tiroir à l'unité de pompe de circulation et le dispositif de commande, produisant la servo-pression de réglage pv pour régler la position du piston-tiroir, 40 au régulateur ou au dispositif de dosage et de transmettre la >9 08087 -5- 2004327 sero-pression de réglage pv par un conduit sous pression à une chambre de servo-pression limitée d'un côté par le piston-tiroir0 Dans la réalisation le piston-tiroir est conçu.à cet effet comme piston à lin étage sur lequel agissent, dans le sens dans lequel 5 s'ouvrent les trous de commande de déviation, sur sa petite face frontale la pression de la pompe et dans le même sens ïror sa surface annulaire la servo-pression de réglage pv5 tandis que dans l'autre sens agissent la faible pression hydraulique P2 qui prédomine après la fente de dosage ainsi q"QsBn ressort de 10 compensation de servo-pression. Les avantages ainsi obtenus résultent de la description des dessins. On peut aussi utiliser la soupape de réglage d© pression différentielle suivant l'invention comme soupape de réglage de retour pour obtenir un débit de retour constant dans toute la 15 zone de réglage indépendamment de la pression d°amenée variable ou d'un débit d'amenée variable vers un consommateur hydraulique placé devant la soupape de réglage de retour, par exemple un in~ jecteur de carburant suivant le brevet allemand 1.099.802 déjà cité. La pression différentielle est alors maintenue constante à 20 tin diaphragme rigide adjoint à la soupape de réglage de pressioa différentielle. D'autres caractéristiques de l'invention sont indiquées dans les revendications du brevet. L'invention présente l'avantage général qu'indépendamment 25 de la position de réglage ou du trajet de réglage parcouru, du piston-tiroir, actionné avec une amplification par la force et commandant le débit de retour, les déviations de commande de la membrane, ne fonctionnant que comme palpeur de mesure et organ© de commande, qui engendrent et modulent la servo-pression de ré-30 glage variable destinée à déplacer le piston-tiroir, et en même temps les trajets du ressort de prsssion différentielle à partis de leur position initiale neutre peuvent être maintenus dans des limites si étroites que la proportionnalité naturelle de la meEi=> brane de commande et du ressort de pression différentielle ne 35 peut pas perturber les opérations de réglage- et ne peut pas influencer défavorablement leur précision. Le dessin représente plusieurs exemples de réalisation de la soupape de réglage de pression différentielle pour les installations de réglage de carburant des appareils moteurs à 40 turbines à gaz. 69 08087 6 2004327 Suivant la figure 1 du dessin dans un carter 1 d'un régulateur de carburant se trouve un dispositif de dosage de carburait 2 comprenant essentiellement un piston de dosage 3 et un© fente de dosage 4 commandée par ce piston. Le piston de dosage 3 est 5 entraîné par un piston de réglage 5 enr lequel agissent dfim côté un ressort de rappel S et de 18 autre côté un fluide hydraulique sous pression 7 dont la pression dépend de la puissance choisi* ou du débit de carburant à injecter. La fente de dosage 4 se trouve dans un circuit de réglage hydraulique, dans l'exemple 10 considéré dans un circuit dé réglage de carburant, le tronçon de conduit 8 se trouve avant la fente de dosage 4 et est sous la pression d8une pompe de circulation à débit non réglable, dépendant du nombre de tours, non représentée ou d'une source de pression équivalente, et le tronçon de conduit 9 se trouve après 15 la fente de dosage 4 et mène vers des injecteurs de carburant non représentés montés dans une chambre de combustion. Des détails d'une telle installation de réglage de carburant résultent des deux brevets allemands 1.096.119 et 1.099'802. La fente de dosage 4 représente dans le sens général un diaphragme à section 20 commandée avant lequel règne une grande pression , à savoir celle de la pompe,» et après lequel règne une faible pression p2J la pression différentielle qui en résulte doit être maintenue constante comme valeur prescrite de pression différentielle par la soupape de réglage de pression différentielle décrite ci-25 après dans toute la zone de réglage ou la zone de puissance de l'installation de réglage» La soupape de réglage de pression différentielle commande le débit de retour de réglage E revenant au côté d'aspiration dé la pompe et comprend essentiellement un piston-tiroir, d'après la figure 1, en forme d'un piston à deux 30 étages 10 comprenant une première partie de piston 11, formant avec son extrémité extérieure le piston de commande SK proprement dit comportant la petite face frontale 12 du piston à deux étages 10, une deuxième partie de piston 13» formant la petite surface annulaire 14, et enfin une troisième partie de piston 15, for-35 mant sur son côté axialement intérieur la grande surfacé annulaire 16 et sur son côté axialement extérieur avec un couvercle 17 et une bague filetée 18 la grande face frontale 19 du piston à deux étages 10. Le couvercle adjoint à la troisième partie de piston 15, désigné dans la suite eomme couvercle de soupape de 40 commande 17, comporte un trou central de passage 20 et sert à 69 08087 7 2004327 serrer à l'aide de la bague filetée 18 une membrane de commande 21 portant dans l'axe une soupape de commande 22 munie d'un trou de commande 23 réalisé comme trou d'étranglement. La membrane de commande 21 divise la cavité se trouvant à l'intérieur de la 5 deuxième partie de piston 15 en deux enceintes de pression de commande 24 et 25. L'enceinte de pression de commande 24- est reliée au tronçon de conduit 8 se trouvant avant la fente de dosage 4- par une enceinte annulaire 26 et des canaux d'amenée 27 et 27a, par une enceinte annulaire 28 ainsi que par des trous d'ame-10 née 29 de la membrane de commande 21 et des trous d'amenée 30 du couvercle de soupape de commande 17, tandis que l'enceinte de pression de commande 25 est reliée au tronçon de conduit 9 se trouvant après la fente de dosage 4- par un canal de piston central 31 ? une enceinte annulaire 32, un canal 33 et par une en-15 ceinte annulaire 34. Sur la membrane de commande 21 agissent donc d'un côté (de droite) la grande pression hydraulique p^ avant la fente de dosage 4- et de l'autre côté (de gauche) la faible pression hydraulique Pg après la fente de dosage 4- ainsi qu'en plus un ressort de pression différentielle 35 compensant 20 la valeur prescrite de pression différentielle, de sorte qu'avec la valeur prescrite de pression différentielle prédominante la membrane de commande 21 se trouve en équilibre. Le canal de piston central 31 s'étend jusqu'à la petite face frontale 12, de sorte que celle-ci se trouve sous la faible pression p2 du tron-25 çon de conduit 9 agissant en même temps sur la petite surface annulaire 14-, tandis que sur la grande surface annulaire 16 agit dans le même sens la grande pression hydraulique p^ du tronçon de conduit 8. Entre la grande face frontale 19 du piston à deux étages 30 10 et un couvercle de carter 36 se trouve une chambre de servo-pression 37 alimentée en fluide sous pression à partir de l'enceinte de pression de commande 24- par le trou de passage 20, la pression du fluide étant modifiée à l'aide de la soupape de commande 22 en augmentant ou en diminuant la section de passage 35 de soupape "a", formée entre la soupape de commande 22 et la zone annulaire, se trouvant autour du trou de passage 20, du couvercle de soupape de commande 17, lors des écarts de réglage ou des écarts par rapport à la valeur prescrite de pression différentielle déterminée d'avance. 4-0 Entre les deux canaux d'amenée 27 et 27a se trouve un 69 08087 -B- 2004327 pré-ébrnngJemonl 39 à section d'écoulement variable n l'aide d'un cône 38a solidaire d'une vit; de réglage 3B et permottant do régler la valeur prescrite de pression différontielJe désirée. Dans la sone médiane la partie do piston 11 comprend une en-5 ceinte de commnnde de déviation 40 reliée au tronçon de conduit 8 par des canaux et des enceintes annulaires non désignés de plus près. L'enceinte de commnnde de déviation 40 est reliée h un conduit de retour 43 par plusieurs trous de commande de déviation 42 prévus dans une douille de coulissoment de piston 41 10 et commandés par le piston de commande oKs le conduit 43 précité menant vers le côté d'aspiration de la pompe de circulation., Le mode de fonctionnement de la soupape de réglage de pression différentielle suivant l'invention est le suivant s Avec la prédominance de la valeur prescrite de pression 13 différentielle le piston à deux étages 10 et la membrane de commande 21 se trouvent dans leurs positions en équilibre, c'est-à-dire les forces agissant de deux côtés sur ces deux éléments de construction 10 et 21 s'annulent mutuellement. Il se produit alors dans une faible mesure un écoulement du fluide sous pres-20 sion de l'enceinte de pression de commande 24 par la section de passage de soupape "a" convenablement réglée et par le trou de passage 20 à la chambre de sous-pression 37 - accompagné d'une chute de pression - et de celle-ci par le trou de commande 23 étranglé à l'enceinte de pression de commande 25- Dans la 25 chambre de servo-pression 37 s'établit avec l'état de réglage prescrit existant (valeur prescrite de pression différentielle prédominante) une pression pv d'après l'équation suivante : Pi + P2 2 30 La petite face frontale 12 et la petite surface annulaire 14 dû piston à deux étages 10 sont ensemble égales à la grande surface annulaire 16 qui est égale à la moitié de la-grande face frontale 19. Lors d'un écart de réglage caractérisé par le dépassement; 35 cLe la valeur prescrite de pression différentielle à cause d'un accroissement absolu ou relatif de la pression de la pompe ou à cause d'une diminution de la section dégagée de la fente de dosage 4 la pression p^ dans l'enceinte de pression de con^nsnde 24 monte ou devient prépondérante par rapport à la pression p^ dans 40 l'enceinte de pression de commande 25 et déplace à gauche la me.i- 69 08087 -9- 2004327 brane de commande 21, de sorte que la section de passage de soupape "a" augmente provisoirement. 1]^'ensuit une augmentation provisoire de la pression dans la chambre de servo-pression 37 s de sorte que le piston à deux étages 10 continue à être poussé 5 à gauche. On augmente ainsi le nombre de trous de commande de déviation 42 dégagés par le piston de commande SK et le débit de retour E commandé ce qui diminue la pression avant la fente de dosage 4 et cela jusqu'à ce que soit de nouveau atteinte la valeur prescrite de pression différentielle avec laquelle la 10 membrane de commande 21 et la soupape de commande 22 occupent de nouveau leurs positions de réglage initiales neutres. La pression de travail variable pv dans la chambre de servo-pression 37 prend en même temps de nouveau sa valeur d'équilibre neutre définie par l'équation de valeur prescrite 15 P1 + P2 pv = ——=—• 2 Lors d'un écart de réglage, caractérisé par la descente au-dessous de la valeur prescrite de pression différentielle, dû soit à la chute de pression de la pompe de circulation, soit à 20 l'augmentation de la section dégagée de la fente de dosage 4 par les mouvements de réglage du piston de dosage 3 dans le sens Hébit de carburant plus grand", la pression p2 monte dans l'en-ceinté de pression de commande 25 relativement ou d'une façon absolue par rapport à la pression p^ dans l'enceinte de pression 25 de commande 24 ce qui amène une diminution ou une fermeture complète de la section de passage de soupape "a", de sorte que le fluide sous pression n'arrive plus de l'enceinte de pression de commande 24 à la chambre de servo-pression 37. Il se produit, par contre, une compensation de pression 30 entre l'enceinte de pression de commande 25 et la chambre de servo-pression 37 grâce au retour du fluide sous pression par le trou de commande 23» c'est-à-dire grâce à l'abaissement de pression dans la chambre de servo-pression 37 libère une composante de force agissant de gauche sur le piston à deux étages 35 10 et qui le déplace à droite« de sorte qu'en plus on ferme complètement ou partiellement plusieurs des trous de commande de déviation 42 ce qui diminue le débit de retour E revenant au o—Sté d'aspiration de la pompe par le conduit de retour 43 et augmente la pression avant la fente de dosage 4 jusqu'à ce que 40 la valeur prescrite de pression différentielle s'établisse de 69 08087 -10- 2004327 nouveau à la fente de dosage 4. A la différence du mode de réalisation d'après la figure 1 le piston-tiroir est conçu suivant la figure 2 comme piston à un étage 50 ne comportant qu'une surface annulaire 51• On a prévu, 5 en outre, dans ce cas deux chambres de servo-pression individuelles 57 et 57a reliées par des trous 52, 53 > le fluide de travail sous pression d'une chambre de servo-pression 57 chargeant la petite face frontale de piston 54- (droite) et le fluide de travail sous pression de l'autre chambre de servo-pression 10 57a chargeant la surface annulaire 51 du piston à.un étage 50. Sur la grande face frontale (gauche) 55 du piston à deux étages 50 agissent, à la différence de la figure 1, la faible pression qui règne après la fente de dosage 4 et. en plus, un ressort de compensation de servo-pression 56 monté dans une enceinte de 15 compensation de servo-pression 58 fermée vers l'extérieur par un couvercle de carter 59. La liaison entre l'enceinte de compensation de servo-pression 58 et le tronçon de conduit 9 se trouvant après la fente de dosage 4 se fait par un eanal 60 et l'enceinte annulaire 34; la liaison de l'enceinte de pression de commande 24 20 avec le tronçon de conduit 8 se trouvant avant la fente de dosage 4 se fait par l'enceinte annulaire 26, un canal de retour 61j une enceinte annulaire de retour 62, des trous de retour 63» l'enceinte annulaire de commande de déviation 40 et par un trou 64. Le ressort de pression différentielle 35 s'appuie avec son 25 extrémité extérieure contre un capuchon de réglage 65 vissé dans le piston à un étage 50 et permettant de régler la tension initiale du ressort 35* L'enceinte de commande 25 est reliée à l'enceinte de compensation d© servo-pression 58 par un trou central 65a du capuchon de réglage 65» Las opérations de réglage se 30 font comme à la figure 1. Suivant les figures 3 et 3® le piston-tiroir est réalisé comme à la figure 2 en forme d'un piston à un étag© 70 ne. comportant qu'une surface annulaire 51° On a prévu ici aussi deux chambres de servo-pression individuelles 57 et 57a reliées par 35 des trous de liaison 71 et 72., le fluide de travail à pression variable lors des écarts de réglage chargeant dans une chambre de servo-pression 57 la petite face frontale 54 (gauche) et le fluide de travail chargeant dans l'autre chambre de servo-pression 57a la surface annulaire 51 du piston à un étage 70. 40 La grande face frontale de piston 75 (droite) enferme avec un 69 08087 -11- 2004327 couvercle de carter 74 une enceinte de compensation de servo-pression 75 reliée au tronçon de conduit 9 se trouvant après la fente de dosage 4 par un trou de sortie d'étranglement 76, un canal 77 et par l'enceinte annulaire 54. A l'intérieur du grand 5 étage de piston 78 est fixée à l'aide d'une bague filetée 79 une membrane de soupape 80 comportant un trou d'entrée central S1. La zone de la membrane autour du trou d'entrée 81 forme avec un siège 82 solidaire du piston une soupape d'étranglement. La membrane de soupape 80 limite d'un coté une chambre de soupape 83 10 reliée au tronçon de conduit 8 se trouvant avant la fente de dosage par un trou d'amenée 84, l'enceinte annulaire de commande de déviation 40 et par des canaux et des enceintes annulaires non désignés de plus près. La membrane de soupape 80 a une telle caractéristique élastique que compte tenu de la pression p^ agis-15 sant sur cette membrane il s'établit une section de passage de soupape "b" de façon que pour toutes les positions de réglage dans l'enceinte de compensation de servo-pression 75 prédomine une pression comprise entre p^ et p2, donc une pression moyenne constante, équilibrant la servo-pression de réglage agissant de 20 l'autre côté du piston-tiroir 70 avec la prédominance de la valeur prescrite de pression différentielle. Ce n'est qu'en cet état qu'est valable l'équation pv = pm qui n'est plus vraie lors des écarts de réglage, pv étant provisoirement plus grand ou plus petit que pm. La tension initiale du ressort de pression 25 différentielle 35 peut être réglée suivant la figure 3 D'après la figure 3a la membrane de soupape 80 se trouve sous la tension initiale dfun ressort de fermeture 88 s'appuyant avec son extrémité gauche contre une pièce de pression 90, munie 55 d'un trou £9 et prenant appui sur la membrane de soupape 80, et avec son extrémité droite contre une butée de ressort 91 conique comportant dans l'axe un trou de passage 92. La tension initiale du ressort de fermeture 88 est inférieure à la pression de la pompe, c'est-à-dire pendant le fonctionnement de l'appareil mo-40 teur ou de l'installation de réglage la section de passage de 69 08087 -12- 2004327 soupape "b" est maintenue automatiquement ouverte par la pression de la pompe, tandis qu'après la coupure de l'appareil moteur avec la diminution de la pression de la pompe la section de passage de soupape ,rb" est fermée par le ressort de fermeture 5 88, de sorte qu'avec la pompe de circulation à nombre de tours allant en diminuant sous l'effet d'inertie de la pompe et avec la fente de dosage 4 fermée aucun carburant ne peut arriver au tronçon de conduit 8 et, par conséquent, aux injecteurs de carburant par la section de passage de soupape "b*, l'enceinte 10 de compensation de servo-prëssion 75» le trou de sortie d'étranglement 763 le canal 77 et par l'enceinte annulaire 34. Suivant la figure 4 la soupape de réglage de retour est adjointe en forme d'un, piston à un étage 100 (piston-tiroir) à l'unité de pompe de circulation 101 et non pas, comme d'après 15 les figures 1, 2 et 3s 3a» aij&ispositif de dosage de carburant 2 ou au régulateur de carburant comme tel, de sorte que le débit de retour de réglage S à faire dévier n'a pas besoin "d'être retourné d'abord de la pompe de circulation de carburant 102 jusqu'au régulateur de carburant ou jusqu'au dispositif de dosage 20 2 et ensuite de nouveau à la pompe de circulation 102. Cet arrangement permet d'économiser la puissance de pompe et de dimi-. nuer la section du conduit 8a reliant la pompe de circulation 102 au dispositif de dosage 2. La membrane de commande 21 est adjointe, comme d'après les figures 1, 2 et 3, 3a, au dispositif 25 de dosage 2 et serrée dans le carter comme d'après la figure 3. On peut dans ce cas aussi modifier de l'extérieur la tension initiale du ressort de pression différentielle 35 pendant le fonctionnement et cela à l'aide d'un capuchon de réglage 87a» correspondant à la vis de réglage 87 de la figure 3» permettant 30 de déplacer longitudinalement le piston de réglage 85a» Un conduit de liaison 103 mène d'une enceinte de pression de commande 25 à une enceinte de compensation de servo-pression 104 se trouvant à droite de la grande face frontale 105 du piston à un étage 100 sur laquelle s'appuie, de plus, un ressort de compen-35 sation de servo-pression 106. Sur la petite face frontale 110 (gauche) du piston à un étage 100 agit la pression de la pompe p^|, tandis que sur la surface annulaire 108 du piston à un étage 100 agit la servo-pression de réglage pv variable avec des écarts de réglage et engendrée par la soupape de commande 22, 40 cette pression étant transmise par un conduit de servo-pression 69 08087 -13- 2004327 109 & une chambre de servo-pression 10?. Avec ce mode d© réalisation les opérations de réglage se font aussi comme à la figure 1„ L'avantage particulier de ce mode de réalisation consiste en ce que lors du démarrage de l'appareil Moteur le flot de carburant 5 venant de la pompe de circulation 102 ouvre la soupape de réglage de retour ou le piston à un étage 100 lui-même tant que la servo-pression de compensation Pg ae se soit aneore pas établie dans l'enceinte de compensation de servo-prcssica. 104» Grâce à cette mesure il est esclu que lors du démarrage de l'appareil moteur 10 la membrane de eoisae&d© 21 de lî©ae©ia,&e à© serro-pre ssion 24 soit détruite par la pression de la poape avaat l'établissement de la pression Pg dans 1'enceinte ds pression de commande 25- 08087 2004327 (- SET.tel'i 1)1 CATIONS -) 1 - Soupape de réglage d® pression différentielle a en particulier pour les installations de réglage de carburant des appareils moteurs à turbines à gaz, pour maintenir constants la 5 pression différentielle à un diaphragme à section constante ou variable ou à une fente de dosage commandée, montée dans un circuit de réglage hydraulique t se trouvant sous la pr©ssios d'un® pompe de circulation, et comprenant essentiellement m piston-tiroir commandant le débit de retour de réglage, revenant à la 10 pompe de circulation, et compensé quant aux forces dans le3 deux sens de réglage lorsque prédomine la valeur prescrit© de pression différentielle, et be© membrane sur laquelle agissent deun côté la grande pression hydraulique p^ (pression, de la pompe) avant le diaphragme ou avant la fente de dosage et de 15 l'autre côté la faible pression hydraulique p2 après le diaphragme ou après la fente de dosage ainsi que la pression d'un ressort (ressort de pression différentielle) compensant la pression différentielle, caractérisée en ce que le piston-tiroir commandant le débit de retour de réglage est conçu comme un servo-20 dispositif uniquement commandé par la membrane (membrane de commande) et limitant avee une surface de piston ou avec une surface partielle de piston ou avec des surfaces partielles de piston actives une ou plusieurs chambres de servo-pression destinées à recevoir un fluide de travail, prélevé dans le circuit hy-25 draulique avant le diaphragme ou avant la fente de dosage, ayant une servo-pression de réglage variable entre la grande pression hydraulique avant la fente de dosage et la faible pression hydraulique après la fente de dosage, la servo-pression précitée étant modulée lors de 13 apparition des écarts de réglage par une 30 soupape de commande actionnée par la membrane de commande de façon que le piston-tiroir fait dévier de la manière connue un grand débit de retour lors du dépassement de la valeur prescrite de pression différentielle et un faible débit de retour lors d© la descente au-dessous de la valeur prescrite de pression diffé-35 rentielle. 2 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 1, caractérisée par deux enceintes de pression de commande, séparées l'une de lfautre par la membrane de commande, à savoir une enceinte de pression de commande à faible pression hydrau- 40 lique, reliée au tronçon de conduit se trouvant après la fente 69 08087 15 2004327 de dosage, et une enceinte de pression de commande à grande pression hydraulique reliée au tronçon de conduit se trouvant avant la fente de dosage et à la chambre de servo-pression ou aux chambres de servo-pression commandées, pour engendrer la servo-5 pression de réglage variable, par la soupape de commande adjointe coaxialement à la membrane de commande à l'aide d'une section de passage de soupape variable de façon que lors du dépassement de la valeur prescrite de pression différentielle la section de passage de soupape augmente, tandis que lors de la descente au-10 dessous de la valeur prescrite de pression différentielle la section de passage de soupape soit fermée tout en conservant la liaison entre la chambre de servo-pression ou les chambres de servo-pression à faible pression hydraulique à l'aide d'un trou de commande étranglé de la membrane de commande ou de la soupape 15 de commande. 3 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 1) et 2), caractérisée en ce que la membrane de commande est adjointe au piston-tiroir et est serrée dans celui-ci. 4- - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 20 1 à 3, caractérisée en ce que le piston-tiroir commandant le débit de retour est conçu comme piston à deux étages dont la grande face frontale est chargée dans un sens de la servo-pression de réglage variable, tandis que dans l'autre sens (sens opposé) sur la petite face frontale du piston à deux étages et sur sa 25 petite surface annulaire agit la faible pression hydraulique régnant après la fente de dosage et sur sa grande surface annulaire agit la grande pression régnant avant la fente de dosage, la surface totale de la petite face frontale et de la petite surface annulaire étant égale à la grande surface annulaire et à la moi-30 tié de la grande face frontale. 5 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 1 à 4, caractérisée en ce que dans la partie à grand diamètre du piston à deux étages se/ferouve une cavité divisée par la membrane de commande en aine enceinte de pression de commande à 35 faible pression hydraulique et en une enceinte à grande pression hydraulique limitée par rapport à la chambre de servo-pression voisine par un couvercle, le couvercle de soupape de commande comportant un trou de passage menant à la chambre de servo-pression, la zone de couvercle entourant le trou précité limitant 4-0 d'un côté la section de passage de soupape et formant un siège 69 08087- -16- 2004327 de la soupape de commande. 6 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 1 à 3, caractérisée en ce que le piston-tiroir commandant le débit de retour èst conçu comme piston à un étage dont la 5 petite face frontale et la surface ann—ulaire sont chargées dans un sens de la servo-pression de réglage variable du fluide de travail se trouvant dans les deux chambres de servo-pression, tandis que sur la grande face frontale du piston a un étage agissent dans l'autre sens (sens opposé) la faible pression hy-10 draulique et en même temps un ressort de compensation de servo-pression (figure 2). 7 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 6, caractérisée en ce que la butée du ressort de pression différentielle est constituée par un capuchon de réglage pouvant 15 être vissé dans le piston à un étage. 8 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 6 et 7j caractérisée en ce que vis-à-vis de la grande face frontale du piston à un étage se trouve un couvercle de carter supportant le ressort de compensation de servo-pression et limitant 20 une enceinte de compensation de servo-pression reliée par un trou du capuchon de réglage à l'enceinte de pression de commande à faible pression hydraulique» 9 - Soupape de réglage de pression différentielle en partie suivant 5 et 6, caractérisée en ce que la grande face fron- 25 taie du piston à -un étage limite une enceinte de compensation de servo-pression dans laquelle prédomine une pression moyenne constante comprise entre la grande pression hydraulique et la petite pression"hydraulique et égales avec la prédominance de la valeur préscrite de pression différentielle, à la pression 30 momentanée du fluide de travail dans la chambre de; servo-pression ou dans les chambres de servo-préssion. 10 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 9» caractérisée en ce que dans' la zone de la grande face frontale du piston-tiroir se trouve une chambre de soupape pré-35 cédant dans le sens d'écoulement l1enceinte de compensation de servo-pression et-reliée au tronçon de conduit se trouvant avant la fente de dosage9 la liaison de cette chambre avec l'enceinte de compensation de servo-pression* étani^éommandée 'par une membrane de soupape comportant un trou de passage central et ré-40 glée de façon à réaliser entre la chambre de soupape et l'en 08087 "17" 2004327 ceinte de compensation de servo-pression une chute de pression jusqu'à la pression moyenne. 11 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 9» caractérisée en ce que l'enceinte de compensation de 5 servo-pression est reliée par un trou de sortie d'étranglement au tronçon de conduit se trouvant après la fente de dosage. 12 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 9 à 11, caractérisée en ce que la membrane de soupape est chargée d'un ressort de fermeture dont la tension initiale est 10 inférieure à la pression de fonctionnement de la pompe (fig.3a). 13 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 1, 2 et éventuellement suivant 8 à 12, caractérisée en ce que la membrane de commande est serrée de la manière connue séparément du piston-tiroir mobile dans le carter fixe et la bu-15 tée du ressort de pression différentielle peut être déplacée de l'extérieur pour régler ou modifier sa tension initiale. 14 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant 13, caractérisée en ce que comme butée mobile du ressort de pression différentielle on utilise un piston de réglage guidé 20 dans le carter fixe et que l'on peut déplacer à l'aide d'une vis de réglage ou d'un capuchon de réglage actionné de l'extérieur. 15 - Soupape de réglage de pression différentielle suivant l'une ou plusieurs des revendications 1 à 14, caractérisée par son utilisation comme soupape de réglage de retour collabo- 25 rant avec un diaphragme rigide pour réaliser un débit de retour constant dans toute la zone de réglage indépendamment d'une pression d'amenée variable ou d'un débit d'amenée variable vers un consommateur hydraulique, par exemple vers des injecteurs de carburant. 30 16 - Soupape de réglage de pression différentielle sui vant l'une ou plusieurs des revendications 1 à 14r caractérisée en ce que sa servo-partie ou le piston-tiroir est adjoint à l'unité de pompe de circulation, tandis que le dispositif de commande produisant la servo-pression de réglage variable pour ré-35 gler la position du piston-tiroir est adjoint au régulateur ou au dispositif de dosage et que laéervo-pression de réglage variable est transmise par un conduit sous pression à une chambre de servo-pression limitée d'un côté par le piston-tiroir (fig.4). 17 - Soupape de réglage de pression différentielle sui-40 vant 16, caractérisée en ce que lo£iston-tiroir est conçu comme 69 08087 -18- 2004327 piston à un étage et que sur sa petite face frontale agit dans le sens dans lequel il dégage les trous de commande de déviation la pression de la pompe et dans le même sens sur sa surface annulaire la servo-pression de réglage variable, tandis que dans 5 l'autre sens sur la grande face frontale du piston à un étage agissent la faible pression hydraulique prédominant après la fente de dosage ainsi qu'un ressort de compensation de servo-pression. 18 - Soupape de réglage de pression différentielle 10 suivant l'une ou plusieurs des revendications précédentes, caractérisée en ce que pour régler d'avance la valeur prescrite de pression différentielle on a prévu entre le tronçon de conduit se trouvant avant la fente de dosage et l'enceinte de pression de commande reliée à ce tronçon un étranglement d'écoulement à 15 section de passage variable.