Brevet FR2009102A1 — publié le 19700130

b 1 2009102 La présente invention se rapporte aux pulvérisateurs et aux "buses de pulvérisation et a trait plus particulièrement à des bases de pulvérisation de débit relativement faible par comparaison aux buses de tuyaux d'arrosage et de tuyaux d'incendie. Un domaine 5 d'application particulier de buses selon l'invention est celui de la pulvérisation hydraulique sans air de peintures sous forme de jets aplatis, les buses ayant des dimensions permettant de pulvériser de l'eau à une pression de 35 kg/cm^ et à un débit compris entre 9 et 90 1 A» Ce domaine d'application comprend également 10 les jets de pulvérisation aplatis obtenus par exemple avec des buses de pulvérisation pour l'aspersion de mauvaises herbes, par distinction avec des jets coniques et turbulents couramment utilisés pour l'aspersion de plantations d'arbres et de vergers. Dans les réalisations connues de buses de faible débit à jet 15 aplati, on n'a pas pu obtenir simultanément les avantages, suivant: (1) une fine atomisation du liquide pulvérisé, (2) une répartition uniforme et souhaitable des particules de liquide dans un jet large, exempt de queues et de bords dentelés, (3) une faible perte de charge dans la buse, (4) une mince et courte lame turbulen-20 te ou pellicule vibrante de liquide étroitement adjacente à la buse et se désagrégeant en particules atomisées et (5) une faible vitesse de particules atomisées se déplaçant de la buse vers la pièce, les plantes ou d'autres cibles ou zones et en n'a pas pu également obtenir les avantages les plus souhaitables, ou les caa-25 binaisons de ces avantages les plus souhaitables, simultanément et/ou dans des conditions identiques ou similaires. Par exemple, dans les réalisations de type connu, une fine atomisation et un profil désirable de jet nécessitent la création d'une perte de charge relativement élevée dans la buse, y compris des buses com-30 portant des jets de dosage et des organes d'étranglement d'écoulement, en relation avec la viscosité du liquide pulvérisé. On va préciser ^ans la suite quelques caractéristiques de dispositifs connus. Dans les brevets des Etats-ïïnis d'imérique n° 1.151 .258 et 35 n° 2.522.928, ,il est prévu des fentes transversales qui se coupent; et qui sont placées en opposition de façon à former l'orifice de buse, avec un "pont" dans le premier brevet cité et un "distributeur" dans le second brevet cité, qui recouvrent l'orifice et qui font partie de la fente d'amont. Dans le brevet n° 2.522.928 dé- \ 40 posé de nombreuses années après le brevet n° 1.15* .258 oh*sfef^~ 69 16583 2 2009102 forçait encore d'éliminer le profil de jet a "bords épais", qui caractérisent encore les profils indésirables de jets à l'heure actuelle. Les buses réalisées suivant les deux brevets cités plus haut n'ont pas permis d'atteindre les objectifs mentionnés ci-des-5 sus. Dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n° 2.399.182, on décrit une buse dans laquelle une grande chambre cylindrique de turbulence aboutissant à un orifice de décharge est munie d'un obturateur d'amont et de petits passages d'entrée orientés tan-10 geniiellement et liés a la section droite de l'orifice de décharge. Les présages sont largement excentrés pour produire une turbulence du fluide dans la chambre élargie. Cette buse est utilisée, pour le sochage par pulvérisation de liquide dans un jet conique. On joue sur la dimension des particules de pulvérisation pour ob-15 tenir un séchage efficace. En outre on fait intervenir une grande turbulence du fluide pénétrant dans l'orifice de décharge, ce qui est évité dans le dispositif selon l'invention pour produire le jet aplati en forme d'éventail. Dans les brevets des Etats-Unis d'4mérique n° 2.629.632 et 20 n° 2.621.078, on décrit des orifices de buses de pulvérisation caractérisées par un dôme d'une forme à peu près hémisphérique ou hémisphéroïdale dans laquelle est usinée une fente transversale qui forme, à son intersection avec le dôme, un orifice elliptique en vue longitudinale, cet orifice ayant cependant un profil in-25 curvé en considérant transversalement la surface^hérique du dôme. Cette forme d'orifices, bien qu'elle ne soit pas nouvelle à la date des dits brevets, semble correspondre à une forme bien supérieure à celle des orifices connus des brevets n° 1 .151 .258 et n° 2.522.928 précédemment cités et elle a permis d'obtenir une J0 perte de charge suffisante pour l'orifice et a fourni la possibilité de pulvériser des liquides de viscosité suffisamment basse tout en produisant des jets de profils corrects mais ne permettant cependant pas d'obtenir simultanément tous les objectifs • mentionnés plus haut. 35 Cependant, le brevet n° 2.629.632 a permis de progresser fortement dans ce domaine en améliorant les formes de jets et en éliminant en particulier les jets à bords épais mentionnés • dans le brevet n° 2.522.928. Dans le. brevet 2.629.632 on,utilise un -orifice de dosage' correctement proportionné, ..appelé .pré-orifi-40 ce, disposé coaxialement et- écarté vers l'amont de 1:'orifice de f 8AD ORIGINAL 69 16583 2009102 3 sortie de jet et sa buse. Dans l'exploitation commerciale de cette invention qui a donné lieu à une buse comme sous la dénomination commerciale "Marr", on a adapté ou proportionné la dimension de ces orifices de sortie de jet aux orifices de buse pour chaque 5 dimensionnement et débit différents de la buse, en vue d'obtenir une répartition uniforme de jets en recouvrement, notamment pour pulvériser le produit connu sous la désignation "2-4D" pour éliminer les mauvaises herbes. La buse "Marr" correspondant au brevet n° 2.629.632 n'a également pas permis d'obtenir simultanément fO la majeure partie ou la totalité des objectifs mentionnés plus haut par comparaison avec l'invention. Les avantages du jet de dosage ont été encore améliorés par le brevet des Etats-Unis d'Amérique n° 2.936.Q59 dans lequel le dimensionnement du jet de dosage a été réglable pour faciliter la T5 corrélation entre le dimensionnement de l'orifice de dosage et différents orifices de buse dans différentes conditions de fonctionnement . Dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n° 3.000.576 les caractéristiques de la buse décrite sont améliorées par rapport àcel 20 les des buses des brevets 2.629.632 et 2.936.959 mais n'obtient cependant pas de distinction nette. La buse selon l'invention comprend, dans un mode de réalisation préféré, un orifice de décharge classique en forme de V et qui est ménagé dans un dôme hémisphérique à son extrémité d'aval, 25 l'orifice présentant un passage d'admission qui a une longueur comprise entre environ 4 et 10 fois le.diamètre du dôme, en fonction des dimensions de la buse, et qui est aligné axialement avec les centres du dôme et de l'orifice, l'extrémité d'amont du dit passage étant pourvue d'un dispositif de fermeture empêchant 30 une entrée axiale de fluide dans le passage, la buse comportant, de préférence, des conduits d'entrée latéraux, alignés suivant un diamètre ou suivant une corde, orientés dans des directions opposées et de section droite sensiblement égale sur une longueur appréciable, ces conduits étant orientés radiilement- et. perpen-35 diculairement aux axes du passage d'admission et présentant une section de passage totale, à peu près égale à la section équivalente de l'orifice de décharge plus, environ 20$ et moins environ 30?». Le dispositif de fermeture d'extrémité comporte, de préférence, une cavité cylindrique., circulaire, peu profonde et disposée ,co-40 axialement et à peu près en coïncidence avec l'extrémité" d'amont i Y 69 16583 4 2009102 du dit passage de façon que sa paroi de fond soit plane et orientée perpendiculairement à l'axe du passage. Ceci crée en coopération avec la partie finale adjacente du dit pissage une chambre de turbulence ou les jets de liquide arrivant dans la buse entrent 5 violemment en collision et sont obligés de changer brutalement de direction. Dans d'autres formes de buses, il est prévu un passage d'entrée radial, plusieurs conduits dbntrée faisant entrer plusieurs jets en collision dans la chambre et orientés suivant des directions qui ne sont pas nécessairement suivant des rayons ou 10 des cordes tandis qu'une autre forme de réalisation comporte, un passage d'entrée couvrant 360°. Le but de l'invention est de produire un jet correctement et finement atomisé, présentant un profil aplati, de la largeur désirée, correctement réparti et sortant à une vitesse relativement 15 faible de la buse tout en ne produisant qu'une porte de charge relativement faible dans la buse en comparaison avec les types connus de buses de pulvérisation de liquides de viscosité identique, en particulier pour des débits d'écoulement relativement faibles. Ainsi, la buse de, pulvérisation selon l'invention permet d-vobtcîir 20 une meilleure atomisation sans air et un meilleur profil 3u jet et, dans le cas de p inture, elle permet de déposer le revêtement sur la pièce plus uniformément et d'une façon plus homogène, tous ces avantages étant obtenus avec une perte de charge moins grande de fluide et avec une dépense d'énergie moins importante que dans 25 les buses de types connus, pour des liquides de viscosité identique. - • La buse selon l'invention fonctionne de telle sorte qu'un fort remous de liquide soit produit avec turbulence grossière et fine dans la chambre ou zone de turbulence et d'agitation initia-30 le." Cette turbulence et ce remous comprennent en premier lieu une faible turbulence dans laquelle le mouvement apparent des particules de liquide est aléatoire et relativement minime en différant fortement en direction, mais toutes les particules s'écoulant cependant dans l'ensemble avec un mouvement ordonné et dans '35 la direction désirée du courant de- liquide. En'second lieu, la turbulénce, plus particulièrement•tourbillonuaire, fait interve-■ nir des mouvements-"ou courants relativement forts de particules, qui ont tendance à se déplacer avec un ef "et perturbateur sur' le - x 4. courant principal, en provoquant"un déplacement du couràht dans 40 ;son ensemble mais avéc un -effet perturbateur, par "exemple' 'en don- 69 16583 5 2009102 nant au courant de liquide un mouvement en spirale grossier et/ou imprévisible. Ceci est différent de la turbulence réduite et vigoureuse à effet bénéfique qui a tendance à égaliser les vitesses dans le courant dans une zone adjacente à une paroi du passage 5 d'admission par rapport à la vitesse au milieu du courant. Le mode de fonctionnement de la buse suivint l'invention consiste ■ également en ce que le passage d'admission sert à convertir les mouvements grossiers perturbateurs et emvêche ou réduit le courant turbulent se déplaçant vers l'avant de façon uniforme, en 10 faisant en sorte que sa vitesse soit plus uniforme dans toute la section de passage, en particulier lorsqu'il pénètre dans le dôme (L'impact et/ou lorsqu'il pénètre et s'écoule dans l'orifice de buse. Le mode de fonctionnement de la buse selon l'invention fait également en sorte que le passage d'admission n'atténue ou n'ama*-*15 tisse pas la faible turbulence et n'altère pas son- influence ou effet désiré. Suivant l'invention le ou les conduits latéraux dfeo-trée qui débouchent dans la chambre de turbulence ont une longueur suffisante par rapport à leur forme de section droite et à leur section de passage pour diminuer, ou éliminer pratiquement 20 les écarts de direction et les turbulènces et effets perturbateurs pour l'écoulement de liquide se dirigeant vers la chambre de turbulence. Suivant l'invention, le centre de turbulence peut être légèrement décalé par rapport à l'axe du passage de façon à conférer plus de stabilité au jet pulvérisé dans certaines conditfcnsj 25 II rentre également dans l'invention que les conduits latéraux d'entrée, lorsqu'ils sont prévus au nombre de deux, sont diamétralement alignés de façon à être situés sur le diamètre transversal de l'extrémité d'amont du passage d'admission. Les courants en opposition peuvent, en variante, être alignés suivant une cor-30 de adjacente au diamètre ou bien, dans une autre variante, les courants en opposition peuvent se couper et entrer en collision en n'étant plus alignés dans un plan transversal à l'axe du passage d'admission, ce qui permet d'obtenir une turbulence souhaitable avec un faible effet de poussée mais ce qui élimine les in-35 fluences perturbatrices et/ou de turbulence tangentielle. Lorsqibi n'utilise qu'un seul conduit latéral d'entrée, il rentre également dans le cadre de l'invention que l'axe du dit conduit est orienté à peu près radialement et coupe l'axe du passage d'admission, puisqu'on a observé que des écarts notables par rapport à une 40 telle intersection étroite produisaient une composante tangentiel- 69 16583 6 2009102 le perturbatrice et un mouvement rotatif ou hélicoïdal dans le courant s'écoulant dans le passage d'admission. Suivant l'invention, il est prévu deux ou plusieurs conduits d'entrée séparés qui assurent un mélange intime et vigoureux de composants ou 5 constituants séparés d'une matière composite, telle qu'un cata- . lyseur et une résine par exemple, en vue de la pulvérisation du mélange. Ceci signifie que l'utilisation de l'inveiiion permet,en-addition à l'invention correspondant au pistolet décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n° 3.366.337, impose le mode de 10 fonctionnement selon l'invention et permet d'obtenir un jet finement pulvérisé ainsi que d'autres avantages- tout-en assnrarit le mélange des composants multiples d'une matière à pulvériser. l'invention permet d'obtenir les résultats et avantages intéressants suivants : lamince couche de liquide qui est projetée 15 de l'orifice de buse se désintègre rapidement sous forme de très petites particules de liquide et fait en sorte que la surface à revêtir soit recouverte de petites gouttelettes à la place de parties d'une pellicule ou d'une couche, en particulier lorsque la cible doit être proche de la buse..Dans une pulvérisation 20 électrostatique, de petites particules de liquide contiennent de préférence une grande charge par rapport à leur masse et en même temps l'invention fait en sorte que la couche et les particules pulvérisées qui sont finement atomisées et chargées électrosta-tiquement aient une vitesse d'avance faible qui facilite la sol-25 licitation électrostatique des particules en vue d'un changement de direction et/ou d'un contournement de la pièce en vue d'atteindre' la face arrière. Un autre avantage de l'invention consiste en.ce que la faible perte de charge dans la buse se traduit par. une moindre usure de 30 la buse et par un plus grand rendement mécanique, exprimé en fonction de l'énergie dépensée par litre de fluide pulvérisé par une qualité et un profil de jet déterminés. Un autre avantage est que le mouvement lent des particules pulvérisées provoque moins -de déplacement de l'air environnant, ce qui réduit les pertes en 35 particules pulvérisées qui arrivent par conséquent en plus grand nombre sur la pièce. Un autre avantage est qu'on obtient une répartition uniforme, homogène, souhaitable et exempte de queue dans le jet pulvérisé, ce qui évite d'utiliser les orifices de dosage, les orifices d'étranglement et autres pré-orifices de 40 types connus. l'invention permet d'obtenir également un jet BAD Origine . a 69 16583 7 2D09102 élargi en relation avec l'étroitesse, compliquée et cotfteuse à réaliser, de l'entaille en V, de l'orifice de décharge de "buse. Tous les avantages de l'invention sont obtenir d'une façon d'autant meilleure que la buse est plus petite, toutes choses 5 étmt égales p^.r ailleurs. Un outre, la buse selon Pinvention est d'une conception simple et peut être fabriquée facilement et économiquement avec des matériaux résistant à l'usure tels que du c-œbure de tungstène par exemple la buse pouvant en outre être commodément nettoyée 10 inspectée et entretenue. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention seront mi3 en évidence dans la suite de la dexcription, donnés à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés dans lesquels : 15 - Fig. 1 est une vue éclatée des constituants d'une buse, en coupe longitudinale, une partie de la buse étant représentée en coupe longitudinale arrachée; - Fig. 2 est une coupe longitudinale de la buse comportant les parties représentées séparément sur 11 Fig. 1; 20 - Fig. 3 est une vue de gauche de la buse de la Fig» 2; - Fig. 4 est une vue de droite de la buse de la Fig. 2; - Fig. 5 est une vue en élévation en bout de la pointe de buse suivant La ligne 5-5 de 1a Fig. 1 ; - Fig. 6 est une vue en élévation en bout de la plaque, de 25 turbulence, suivant la ligne 6-6 de la Fig. 1 ; - Fig. 7 est une vue de la face opposée de la plaque de turbulence de la Fig. 6; - Fig. 8 est une vue en élévation latérale de la plaque de turbulence dont la face rainurée est dirigée vers le bas, la 30 Fig. 8a étant une vue en bout à échelle grossie de la rainure; - Fig. 9 est une vue en élévation en bout de 1a vis perforée qui porto la plaque de turbulence, suivant la ligne 9-9' de ia Fig. 1 ; - Fig. 10 est une vue en élévation latérale de la pointe de 35 buse monohloc selon l'invention; - Fig. 11 est une coupé longitudinale, suivant la ligne ''l-il de la Fig. 10, de la pointe de buse de cette Fig. - Fig. 12 et 13 sont des vues en élévation respectivement de gauche e'-. de droite de la pointe de buse *de la Fig. 10; 40 ' - Fig; 14 est une vue en plan de la face rainurée d'une va- ; i) 69 16583 8 20091.02 riante de plaque de turbulence tandis que la Fig. 15. est une vue en élévation latérale decette plaque, la face rainurée étant dirigée vers le bas; ' - Fig. 16 est une coupe longtudinale d'une variante de la 5 pointe de buse et de la plaque de turbulence dans leurs posiî- tions de coopération, les conduits d'entrée étant formés par des rainures ménagées dans l'extrémité-de la pointe de buse; - Fig. 17 est une autre variante do la forme de réalisation représentée sur la Fig. 16, mais qui diffère de celle-ci en ce 10 qu'il est prévu une cavité centrale, cylindrique et. peu profonde qui est placée en regard d'un passage d'admission de la pointe de buse; - - Fig. 18 est une vue en élévation latérale de la plaque de turbulence de l'ensemble de. la Fig. 17, suivant la ligne 15 1P-18 de la Fig. 17; - Fig. 19 représente une autre variante de l'ensemble de pointe de buse ^e plaque de turbulence dans laquelle il est prévu un seul conduit d'entrée latéral à l'extrémité d'amont de la pointe de buse adjacente à la face adjacente de la plaque de tui*- 20 bulence; - Fig. 20 représente une autre variante de l'ensemble de pointe de buse et.de plaque de turbulence dans laquelle.il est prévu une entrée latérale dms le passage d'admission de la pointe de buse qui s'étend sur 360° dans l'espace entre.l'pxtrémité 25 de la pointe et la face adjacente de la plaque de turbù-lence; - Fig. 21 est une coupe .longitudinale partielle de. l'extrémité de buse ou avant d'un pistolet de pulvérisation hydraulique et sans air dans lequel est monté l'ensemble de-buse, cet ensemble comprenant cependant la pointe de buse des Fig. 10 à 13 in- 30 cluse et étant fixé de façon démontable à l'intérieur de-la "buse; et - Fig. 22 est une coupe longitudinale schématique à échelle grossie du mode de réalisation préféré de l'invention. la buse N du mode de réalisation préféré de l'invention a 35 été représentée sur les Fig. 1 à 9 et comprend l'adapteur fileté intérieurement et étagé extérieurement 4 de type classique, la ^pointe de buse T, la-plaque'.de turbulence V et la vis perforée S qui est viséée dans l'adaptateur A et qui porte sur sa- face avant la plaque de turbulence, en étant alignée ô'oaxialement 40 avec 1'.extrémité d'amont cle la pointe de buse T dans un plan 69 16583 9 2009102 perpendiculaire à l'axe de la pointe, de la vis ou de l'adaptateur do "buse, comme indiqué sur la 7ig. 2. Sur la Fig. 2, la pointe de "buse T est fixée dans l'extrémité d'aval de l'adaptateur A par exemple p:ir brasage, comme indiqué en 10, et la plaque de 5 turbulence P est centrée et brasée dans un évidement 11 ménagé dms la vis S de façon à être concentrique à l'axe de la pointe T, comme cela peut être réalisé en pratique du fait de la liaison filetée existait entre la vis S et l'adaptateur A. L'évide-ment ^2 ménagé dans l'extrémité d'aval de l'adaptateur et qui en-10 toure la liaison brasée existant er-tre la pointe de buse et l'adaptateur, est concentrique à 1'adaptateur A et à son filetage intérieur. L'extrémité d'amont élargie de la pointe de buse est engagée étroitement dans 1'évidement 12 de façon à centrer l'axe de la pointe de buse sur l'axe de l'adaptateur. La pointe T et 15 la plaque P sont de préférence formées d'une matière dure et résistant à l'usure, tel que du carbure de tungstène, pour tenir compte de la vitesse à laquelle des peintures contenant des constituants abrasifs se déplacent dans ces pièces. L'adaptateur et la vis sont formés de matières classiques telles que de l'acier 20 inoxydable, choisi en fonction de sa résistance à la corrosion et à la rouille ainsi que de la précision à laquelle il peut êire usiné et mis en oeuvre. La pointe de buse T ne diffère que légèrement des formes, classiques de pointes de buses existantes, en particulier celles 25 utilisées pour la pulvérisation hydraulique sans air de peintu-' res, excepté que son extrémité d'amont comporte une face plane 13 orientée perpendiculairement à l'axe longitudinal de la pointe de buse et que son-conduit central est en contact éiroit avec la : face plane 14 de la plaque P. Ses surfaces principales externes 30 sont cylindriques et concentriques à l'axe. La partie externe d'amont de la pointe de buse a un diamètre bien inférieur au tracr ' adjacent ménagé dans l'adaptateur,comme le montre la Fig. 2, de façon à'éviter une entrée en contact avec la surface d'appui de la pointe de b !se sur l'épaulement 12' de l'évidement 12, qui :3ï :::e si: également permendi cul aire à l'axe de l'adaptateur, et pour-r empêcher un étranglement de l'écoulement de fluide pénétrant * danq les conduits d'entrée de la plaque P. La longueur de la ■plaque - de buse par rapport à l'épaulement interne 15 de l'adaptateur permet un écoulement libre et non-éiranglé de liquide 40 dans, les conduits d'entrée aboutissant à la pointe de buse.. 1 69 16583 10 20.09102 La pointe T, comme indiqué plus haut, comporte un conduit central 20 de profil légèrement conique et qui est parfois appelé par les spécialistes "passage d'admission ou d'approche", l'axe longitudinal de co passage correspondant à l'axe de la patois te de buse et coïncidant avec l'axe de svmétrie de l'adaptateur et de son filetage inrérieur. L'extrémité d'amont de la'pointe de buse T comporte une partie 21 en forme de dôme sphérique ou légèrement spheroïdal qui relie graduellement l'extrémité d'aval du passage 20 et qui comporte un orifice 22 de décharge entaillée en xjq V, comme indiqué sur les Fig. 1, 2, 3 et 5, ce quidbnne â l'ori-fice un profil ovale en projection. L'orifice correspond en "dimensions à un trou circulaire équivalent dont le diamètre ou la section de passage sont déterminés empiriquement par des mesures d'écoulement. Le rapport de la longueur L du passage d'admission ^ à son diamètre d, Fig. 22, a donné satisfaction pour des valeurs comprises entre environ 4 et 7 pour des buses de dimensions moyennes à grandes et nour des valeurs de 10 pour de petites buses,notamment pour des applications mécaniques. Le passage peut être un cylindre droit, comme indiqué sur les F.ig. 11 et 21, ou bien-il 2Q peut avoir un profil conique correspondant à un angle pouvant atteindre 10°, comme indiqué sur les Fig. 2 et 22. La surface intérieure du passage 20 présente un degré de finition et une texture correspondant à ce qui peut être obtenu par lesprocédés classiques d'estampage et de frittage. 2^ la plaque de turbulence P (Fig. 1, 2, 6, 7 et 8) comporte des rainures 25 alignées, diamétralement opposées et usinées dans sa face avant 14,-ces rainures constituant les conduits d'entrée dans la pointe de buse T lorsque la plaque est appliquée étroitement contre l'extrémité de la pointe de buse, comme indiqué sur la Fig. 2. La face AA comprend également une cavité centrale 26 concentrique au passage 20, de forme cylindrique droite et compa?-tant un fond plat 27 espacé de la face 14 d'une distance bien su-. périeure à la profondeur des rainures 25 et pouvant atteindre quatre fois cette profondeur. Les parois latérales cylindriques de la cavité sont coupées par les rainures. La cavité forme avec la partie terminale adjacente du passage 20 une portion de la chambre de turbulence lorsque la buse est en service. La surface cylindrique extérieure de la plaque est emboîtée dans l'évidement 11 de façon à assurer un alignement et un - centrage corrects.de la 40 cavité 26 par rapport à l'axe do la pointe de'buse et également 69 16583 n 2009102 de façon à faciliter la liaison par brasâge avec la vis S. Gomme indiqué sur .la Fig. 8a, les rainures 25 ont de préférence une section droite se rapprochant de la forme carrée mais, pour améliorer les conditions de fabrication, elles peuvent avcir 5 une section légèrement trapézoïdale les parois latérales étant inclinées vers l'extérieur en direction du côté ouvert de la rainure en vue de faciliter son usinage par exemple à l'aide d'une meule-diamant. De la même façon, les jonctions des parois latérales et des fonds des rainures sont arrondies de manière à faci-10 liter l'opération d'usinage. Il est préférable que la surface totale de paroi des rainures 25, yrcompris la paroi opposée forméo par la face plane arrière 13 de la pointe de buse T, donnent lieu à un rapport moyen entre la surface de paroi et la section droite, la valeur du rapport tenant compte cependant des considérations 15 indiquées plus haut. Ainsi, la somme des sections de passage des rainures '25 doit, de préférence, être du même ordre que là section de passage équivalente de l'orificê de décharge 22 plus environ 20£ ou mains environ 30/'. Les rainures 25 peuvent, suivant une variante de l'ïnventiœ 20 ne pas avoir exactement les mêmes sections droites de sorte que les courants d'entrée opposés présentent des inég-.lités d'énergie d'entrée et décalent légèrement le centre d'impact où de collision par rapport à l'axe du passage d'admission. On a observé que ceci améliore éventuellement les conditions de pulvérisation 25 en conférant une stabilité de forme et de qualité à ce jet. Dans les exemples qui vont être décrits dans la suite, on a indiqué des valeurs particulières correspondant à des passages d'entrée de caractéristiques inégales. La vis S, Fig. 1, 2 et 9, porte la plaque de turbulence P 30 sur sa facé^P^i'aval, cette plaque étant appliquée étroitement contre l'extrémité d'amont de la pointe de buse, comme indiqué sur la ^ig. 2. La vis S est vissée dms le filetage ïnrérïeur de l'adaptateur A, Fig. 2, de manière à appliquer la plaque de turbulence en contact étroit et étanche contre l'extrémité de la 35 pointe de buse, ce qui confère aux rainures 25 la fonction de passage d'entrée exclusive. Cependant, il est à noter en référence à la Fig. 20 que la vis S peut également remplir la fonction de maintenir la face avant de la plaque de turbulence a un écar-tement axial réglable de l'extrémité adjacente de'la pointe'de 40 buse ainsi qu'à établir un contact étroit avec celle-ci, comme, a-a*àiNAL 69 16583 2009102 cela sera précisé en détail en référence à la "Fig. 20. .La vis S présente comme caractéristiques que les trous 20 relativement grands et orientés longitudinalement établissent un écoulement • de fluide à faible vitesse entre la soupape principale du pisto-5 let de pulvérisation de peinture ou autres et 1?,.pointe de buse et/ou la plaque de turbulence. On a représenté sur la ?ig. 2 deux de ces trous. On peut en prévoir autant qu'il est nécessaire pour faire arriver dans les conduits d'entrée latéraux de la * buse la quantité appropriée de fluide ou de liquide à pulvériser. 10 Une fente transversale 30 prévue sur le côté d'amont de la vis S permet l'introduction de l'extrémité d'un tournevis en vue de modifier la position de la vis dans l'adaptateur. Un autre mode de réalisation de l'invention est représenté sur les Fig. 10 à 13 incluses et comprend une buse de type mono-15 bloc, qui diffère de la forme de réalisation à pointe é.t plaque de turbulence décrite plus haut. Dans ce mode de réalisation du type monobloc, la pointe de buse est constituée par le corps B. Ce mode de réalisation peut comprendre le.même dôme d'impact 2^ et le même orifice de sortie 22 taillé en V que ceux utilisés 20 dans la pointe T mais le passage d'admission 32 a une forme à peu près cylindrique sur toute la longueur en vue de faciliter sa fabrication. Les conduits d'entrée 33, alignés, de préférence diamétralement, sont percés permendiculairement au passage d'admission et sont espacés du dôme 2i de préférence d'une distance 25 correspondant à environ 4 à 7 fois le diamètre du passage 32. La somme dos sections de passage- des conduits d'entrée est de préférence' du même ordre de grandeur que la section équivalente do l'orifice 22 ± environ 25£. Le passage 32 est dans le premier cas ménagé dans toute la 30 longueur de la pointe 3 et est obturé par un tampon 34 en résine époxy introduit d'abord à l'état plastique pour obturer la zone de turbulence située à l'intersection des passages 32 et 33. La résine; durcie symétriquement par rapport à l'axe du pas- --sage qui subsiste au-dessus de la masse de résine., Extérieure-35 ment, la pointe B peut "$#Ee identique à la pointe T et peut être fixée en permanence dans 1'évidement 12-12' de l'adapteur .4, de la même-manière que la pointe T (cf. Fig. 21). Lorsque cet-to forme de pointe, de buse est utilisée dans l'adapteur 4, on peut enlc-vër la vis S et la plaque de turbulence P de la forme 40 'de réalisation préférée.. En variante, on peut supprimer le tam- 69 16S83 13 201)9102 pon 34 et l'extrémité ouverte du passage 32 est obturée par une plaque de turbulence 3?, Fig. 16, coopérant avec l'extrémité de la pointe B de la même manière que la plaque 39 coopère avec l'extrémité de la pointe 36 sur la Fig. 16. Dans une autre va-5 riante qui présente plus d'avantages que les buses de grandes dimensions et/ou comportant dus passages d'admission coniques, l'extrémité du passage 32, qu'elle soit de forme cylindrique ou légèrement conique, est obturée par les plaques de turbulence P ou P' coopérant avec l'extrémité de la pointe 3, comme ces pla-10 ques coopéraient avec l'extrémité do la pointe T sur la Fig. 2. Ceci permet d'obtenir un certain nombre de conduits dfentrée aussi bien axiaux que radiaux, de préférence de dimensions similaires et d'une section de passage totale qui est du même ordre que la section équivalente de l'orifice 22 - environ 25 à 30?'. 15 Une variante du mode de réalisation préféré de l'invention des Fig. 1 à 9 incluses a été représentée sur les Fig. 14 et 15 et comprend une plaque de turbulence P' correspondant intégralement à la plaque de turbulence P excepté qu'elle ne comporte pas la cavité 26 et que la rainure 25' est ménagée dans toute la 20 face d'aval 14' de la plaque. La rainure 25' est droite et continue et est disposée, de préférence, suivant un diamètre de la plaque P'. La partie médiane de la rainure 25' délimite avec 1a partie adjacente du passage d'admission 20 la chambre de turbulence dans cette variante de l'invention. Cette modification de 25 la zone d'aval de L-. plaque de turbulence évite la nécessité d'alignement de la cavité 26 avec l'extrémité du passage 20 et permet de prévoir un léger décalage en vue d'écarter le centre probable de collision des filets d'entrée s'écoulant dans des directions opposées légèrement d'un côté de l'axe du passage 20, 30 en donnant ainsi une stabilité au jet de pulvérisation sans altérer la nature de l'écoulement dirigé vers le bas dans le passage reliant la zone de turbulence au dôme d'impact. Le décalage ainsi réalisé ne fait pis intervenir une orientation tangentiel-le perturbatrice qui aurait tendance à faire entrer en turîïulen-35 ce l'écoulement au cours de sa progression en direction de l'orifice de décharge de la buse. Une autre forme modifiée de la buse selon l'invention est .représentée sur Fig. 16. Dans ce cas, la pointe de buse 36 a des formes, dimensions et proportions intérieures et .extérieures 40 correspondant à celles des parties identiques des. pointes. T et/_ 69 16583 14 2009102 ou B, entre le dôme d'impact 21 et l'orifice de sortie 22, d'une part, et l-i chambre de turbulence, d'autre part, où les conduits d'entrée coupent le pa s s ige d'admission 37. Dans ce mode de réalisation de l'invention, les conduits d'entrée 38 correspondent 5 aux conduits d'entrée 23 (Fig. 6,8 et 8a), except.é qu'ils sont usinés dans l'extrémite d'amont de la pointe de buse 36 au lieu de l'être dans la face 14 de la plaque de turbulence P. les conduits 38 sont.diamétralement opposés de manière que leurs axes coupent l'axe du passage 37 à angle droit et présentent, de pré-10 férence, les mêmes proportions et dimensions de-sections droites par rapport à la section équivalente de l'orifice -de sortie que les conduits d'entrée 25 par rapport à la section équivalente de l'orifice rie sortie correspondant. Dans ce mode de réalisation de l'invention, la plaque de turbulence 39 présente une surface tour?-15 née vers l'avant qui est lisse et continue, de même que sa face arrière représentée sur la x?ig. 7, en vue d'obturer, d'une part, l'extrémité du passage 37 et les côtés ouverts des rainures 38 lorsque la plaque 39 est appliquée étroitement contre l'extrémité d'amont de la pointe de buse 36 par les moyens et de la manière 20 décrits en référence à la plaque de turbulence P du modo de réalisation préféré de l'invention. le mode de réalisation de 1'invention représenté sur les Fig. 17 et 18 'conroorte la pointe de buse 36 qui vient d'être décrite ainsi que l'ensemble à pointe de buse et plaque de turbulen-25 ce représenté sur la -Fig. 16, à l'exception de la plaque de turbulence 39' qui comporte .une cavité 26' correspondant essentiellement à la cavité 26 de la plaque de turbulence-P formée coaxia-lement au passage 37 et coïncidant pratiquement, avec son extrémité d'amont--en vue de délimiter avec l'extrémité d'amont du pas-30 sage 37 une chambre de turbulence située à l'intersection des rainures d'entrée transversales 38. Comme dans le cas de la cavité 26 par rapport au passage 20 de la pointe T, il est préférable que le diamètre de la cavité 26' soit légèrement supérieur au diamètre d'amont du- passage 37 en vue de permettre à la cavité 35 2.6' de recouvrir l'extrémité ôirculaire du passage 37 lorsque l'axe longitudinal de la cavité 26' n'est pas exactement aligné avec l'axe du passage 37. - la variante de l'invention représentée sur la Fig. 19 est la même que celle de la Fig. 16, excepté que la pointe ou corps 40 de buse comporte seulement une entrée latérale 40 au lieu dres ' &AÔ QR/G/im^ t 69 16583 15 2009102 - deux entrées 38. l'entrée 40 a à peu près la même section de passage que la somme des sections des passages 38, c'est-à-dire qu'elle correspond à la section équivalente de l'orifice de déchargé plus environ 20f', moins environ 30^. l'axe de l'entrée 40 5 est orienté radialement et coupe l'axe du passage d'admission 37 à angle droit et avec une précision suffisante pour éviter l'application d'une composante tangentielle de turbulence au courant de fluide s'écoulant dans le passage d'admission. Le courant d'entrée passant dans le conduit 40 vient buter contre la paroi 10 opposée du passage d'admission 37 et établit une violente turbulence dans la zone entourant l'intersection des axes des passages 37 et 40. L'entrée unique 40 peut avoir la forme générale de section droite des passages 25 de la -Hg. 8a. IJn avantage de l'enta* rée unique est qu'elle peut avoir une section de passage bien su-15 périeure au courant de fluide ou de liquide entraînant les particules solubles, insolubles et/ou de. pigment et qu'elle évite une obstruction qui pourrait se produire autrement dans l'un ou l'autre d'une paire ou d'un plus grand nombre de conduits ou passages d'entrée plus petits. L'entrée unique permet d'obtenir des con-20 ditions d'écoulement limite qui sont avantageuses tant que les axes des filets se coupent et/ou n'établissent pas une turbulence perturbatrice. Là contingence mentionnée en dernier introduit une limitation d'éfficacité dans la variante représentée sur la Fig. 20 où 25 du fluide est introduit latéralement dans la pointe de buse T dans les 360° de l'intervalle annulaire existant entre l'extrémité d'amont, annulaire et plate de la pointe de buse et la face avant plate juxtaposée 14" de la plaque de turbulence 39'. La plaque 39* comporte une cavité centrale 26' alignée avec l'axe 30 du passage d'admission 20 de la pointe de buse T. Lorsque la distance entre les faces parallèles de la pointe de buse est égale au quart du diamètre de l'extrémité adjacente du passage 20, la vitesse et le débit de fluide pénérant dans la chambre de turbulence à l'extrémité d'amont du passage 20 et de la cavité 26' 35 sont sensiblement égaux au débit et à la vitesse axiale moyenne de l'écoulement sortant de la chambre. Cette relation 9. permis d'obtenir de bons résultats dans une forme de réalisation soumise à des essais, en utilisant cependantune plaque de turbulence non évidée telle que la plique 30 et un passage d'admission• cylindri'-40 que tel que celui ménagé dans la pointe de buse..B, situé;à courte BAI ' ûî 69 16583 16 2009102 distance des conduits d'entrée 33, présentant un diamètre équivalent d'orifice d'environ 0,4 mm et une section de passage équivalente comprise entre environ les deux tiers et les trois quarte de la section de l'orifice annulaire d'enttée dans la chambre. 5 Cet écartement de la plaque par rapport à la pointe de buse a permis de confirmer la limite supérieure de la relation préférée existant entre la section de passage d'entrée et la section d'cri-fice équivalente établie pour d'autres modes.de réalisation de l'invention. Dans ce mode de réalisation soumis aux essais, l'é-10 cartement entre la pointe de buse et la plaque a été seulement de 0,1 à 0,12 mm et on a d'ailleurs craint que cet intervalle aussi réduit provoque un.-filtrage de pigments ou d'autres particules solides, contenues dans des peintures ou d'autres fluides. Pour des liquides clairs, des .intervalles aussi réduits prévus 15 dans de petites buses ne limitent pas la possibilité d'application de ce mode de réalisation de l'invention et ne se traduisent pas par un écart important par rapport à la relation préférée établie, entre les sections d'entrée et de sections équivalentes d'orifice.. Pour de plus grandes dimensions et/ou avec des 20 passages d'admission coniques et/ou des plaques évidées, comme indiqué sur la Fig. 2.0, la relation préférée entre la section d'entrée et la seation équivalente d'orifice ne pose aucun problème perturbateur de filtrage et est, par conséquent, confirmée mais ceci n'exclue cenendant pas qu'il faut éliminer t.outes les 25 relations qu'un réglage sélectif- de l'écartement entre-la plaque et la-pointe de buse pourrait établir pour des fluides particuliers ou dans d'autres conditions de marche.. Dans toutes les variantes de ce mode de réalisation, de l'invention, l'avantage du réglage de 1'écartement entre la plaque et la pointe de buse est • 30 obtenu d'une manière -commode en vissant la vis S dans le filetage de l'adaptateur. Pour maintenir un réglage sélectionné, un moyen commode consiste à prévoir un jeu serré dans les filetages. Lorsque la pointe de buse B portant 1'obturateur permanent ' 34 est fixée dans 'l'adaptateur A, la facilité de nettoyage de la 35 pointe "de buse-est limitée pour des questions d'accès, en particulier pour des buses de petits débits. Pour améliorer l'accès à la pointe de buse B ou à toute autre pointe de buse, celle-ci peut être montée et fixée de façon amovible dans, l'adaptateur A' ■ .-de l'ensemble de buse ~'-N', comme indiqué sur la Fig. 21 . Dans ce 40 cas, 1 .'adaptateur, par ai Peurs identique à l'adaptateur A, com- &ÀD ORIGINAL - - 4$ 69 16583 2009102 17 porte un siège femelle conique 45 complémentaire de la surface extérieure mâle conique 46 de la pointe de buse en vue d'établir un contact étroit d'étanchéité lorsque la pointe de buse est.appliquée contre son siège en faisant progresser la vis.47 dans le 5 filetage de l'adaptateur,comme indiqué sur la figure 21. Une rondelle 48 est placée à'l'extrémité de la vis et est en contact a-vec l'épaulement adjacent de la pointe de buse de manière à permet tre au fluide de pénétrer dans les orifices latéraux d'entrée 33. la vis 47,qui est munie d'une fente 50 d'engagement de tournevis, 10 comporte un grand trou central 49 permettant un écoulement.libre et aisé du fluide en direction de.la pointe de buse. Cette fixation démontable de la pointe de buse facilite non seulement l'enlèvement de cette pièce pour un nettoyage et une-inspection mais facilite le remplacement et l'utilisation sélective de pointes 15 de buses de différentes capacités et formés sans apporter.d'autres modifications à l'adaptateur et à l'ensemble de buses. La fig.21 montre également une liaison établie entre l'ensemble de buse et l'extrémité avant d'un pistolet de pulvérisation hydraulique, tel que le pistolet de pulvérisation de- pein-20 ture du type hydraulique, sans air et à haute pression, décrit . dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n° 3.116.020, la plaque d'étranglement étant enlevée. En particulier, l'extrémité avant du pistolet G comporte un filetage extérieur permettant à l'écrou 51 fileté intérieurement de manière à fixer l'ensemble de buse 25 N1 en contact étanche aux fluides sur l'extrémité du pistolet. Le pistolet comporte un passage de fluide 52 de grand diamètre partant de la soupape 53 à ''ouverture et fermeture rapide, comme, décrit dans le brevet précité. Lés exemples qui vont suivre décrivant des modes de réalisa-30 tions spécifiques et différents de l'invention en vue d'améliorer sa compréhension.Sur la ?ig.22; qui est une vue à échelle grossie de la pointe de buse et de la plaque de turbulence, la longueur L du passage d'admission est mesurée entre le centre du dôme d'impact et l'extrémité d'amont de la pointe, tandis que le diamètre d 35 du dôme et du passage d'approche adjacent a été représenté de façon à être comparé a.u diamètre d{ de la section circulaire équivalente de l'orifice de sortie. Les passages x et £ , .correspondant aux passages d'entrée 25, 25', 33, 36 etc... et la cavité Z correspondant aux évidements 26,26' et 34 ont également été indi-40 qués sur cette ^ig. Dans les exemples suivants dans lesquels 6AO OfflGiMM- 69 16583 18 2009102 a utilisé les pointes de buse correspondant aux figures 10 à 13 incluses et à la Figure. 21, les.sections d'entrée sont celles des passages 33, lesdiamètres d et d' sont identiques à ceux indiqués sur la figure 22 et les passages/d'admission ont un pro-5 fil cylindrique droit au lieu d'avoir une forme légèrement coni-queicomme indiqué sur la figure 22 tandis que la- longueur I est mesurée entre le centre du dôme et le côté le plus étroit des passages d'entrée 33. Dansles exemples qui vont suivre, les essais comparatifs 10 ont été effectués avec des buses de débitskîifférents, basés sur un écoulement d'eau donné en litres par minute et passant dans • l'orifice entaillé en V ménagé dans une pointe de buse classique dans laquelle est établie' une chute de. pression de 35 kg/cm^.. Le tableau suivant donne les valeurs de débit en 1/min pour la 15 gamme de dimensiuns de buses essayées ainsi que les valeurs de d et d' , Figure 22, pour chaque dimension de buse. Débit en 1/min d' d" p (pression 35 Ttg/cm ) en mm en mm (apprux) (approx) 20 0,13 . 0,18 • 0,25 0,18 0,23 0,28 0,26 0,28 0,33 0,41 0,33 0,38 0,63 0,38 0,50 25 0,9 0,5u 0,65 1,35 0,60 0,78 la relation préférée entre la longueur et le diamètre des passages d'admission, qu'ils soient sensiblement- cylindriques ou légèrement coniques, cette relation étant désignée par L/d 30 sur la figure 22, nécessite non seulement une certaine longueur dans les petites dimensions de buses pour permettre l'adaptation des pointes et des corps T et B aux adaptateurs et aux plaques de turbulence avec une bonne compatibilité mécanique mais . également un rapportl/d élevé, tel que 10 : 1, permet de remplir 35 la fonction souhaitable, en particulier dans la petite buse, de conversion d'une turbulence perturbatrice en un faible écoulement turbulent dans l'orifice de buse. Cependant, des rapports élevés L/d ont tendance, en particulier dans de grosses buses, d'avoir-pour effet d'amortir une faible turbulence et/ou de nécessiter une chute de pression supérieure pour obtenir ou cons.er-40 ver ce qu'il est considéré comme nécessaire pour le rapportL/d §ÀD ORIGINAL 69 16583 2009102 inférieur. Les exemples suivants illustrent et confirment entre autres certaines valeurs préférentielles du rapport L/cL Dans les exemples suivants, des buses selon l'invention sont fixées sur des pistolets du ty*pe "ïïordson" dû commerce, le dis-5 que d'étranglement étant supprimé.Lorsque les buses selon l'invention sont réalisées en deux parties, comme indiqué sur la figure 2, par exemple, on a effectué la comparaison par rapport au même pistolet et à la même pointe de buse en enlevant- la vis S et la plaque de turbulence de la buse suivant l'invention et 10 en remettant en place le dit disque, d'étranglement dans le pistolet entre l'ensemble de buse îî et l'extrémité de la buse, comme décrit dans le brevet n° 3.116.020 précité. Ces disques d'étranglement comportent un trou central aligné avec, l'axe de la pointe de buse et dont le diamètre est spécifié dans chacun des 15 exemples qui vont être décrits dans la suite. Les trous des disques d'étranglement présentent une longueur plus courte que leur diamètre. Lorsqu'on a utilisé des buses selon 1!invention formées d'une seule pièce, comme indiqué sur. les figures 10 à 13 par exemple, ces buses ont été fixées sur les mêmes pistolets, les 20 disques d'étranglement étant enlevés, et on les a comparés avec des pointes de buses "Nordson" de type connu qui comportent des extrémités d'amont ouvertes mais aucun conduit d'entrée latéral 33, ces buses étant montées dans les mômes ^pistolets et les disques d'étranglement étant remis en place. 25 EXEMPLE I Une buse de la forme représentée sur les figures 1 et 2 et comportant une pointe T mais une plaque de turbulence-P' telle que celle des figures 14 et 15 et un débit de 0,.13 1/min, une section équivalente d'orifice et des diamètres d ét d' présen-30 tant les valeurs indiquées plus haut, et un rapport L/d dé 10:1, ainsi que des passages d'entrée de sections x et ^ égales dont la somme est à peu près égale à la section équivalente de buse, a été comparée avec la même pointe de buse dans le même pistolet'et en opérant dans les mêmes conditions mais en uti-35 lisant un disque d'étranglement présentant un diamètre d'orifice de 0,25 mm4 la vis S et la plaqué de turbulence étant enlevées. Dans les deux cas, on a pulvériàé, un émail de cuisson à base d ' alkyde en opérant à line température de 65 °C dans lé pistolet, la viscosité étant de 27~centipoises et le jet de pulvé-40 risation étant aplati et orienté horizontalement . Dans-leside^x £iÀi3 ûWGslNAL 69 16583 2Q 2009102 cas, on a pulvérisé sur une feuille de papier ondulée dont .les ondulations é-taient orientées- verticalement^ une: quantité, de peinture suffisante pour couvrir une zone centrale dans laquelle la peinture a coulé vers le bas le long des ondulations sur 5 une distance approximativement éfrale à la largeur de cette zone. Le contrôle de la présence ou de l'absence de parties de queue ou de bord dentelé dans des zones séparées et distinctes situées au-delà de la zone centrale a été effectué - .sur. la lisière inférieure, en notant la pression de pulvérisation à laquel-10 le la quantité de peinture liquide déposée dans, la zone" de queue ou coulures -a 'été suffisante pour commencer juste à fluer vers le bas le long d'une des ondulations. Cette condition a été désignée arbitrairement par l'expression "seuil de formation de queues". La limite supérieure de la pression de pulvé-15 risation a été enregistrée lorsqu'on a pu observer le dernier dépôt de brouillard de peinture décelable dans les dites zones de queues. On n'a comparé que des jets en éventail stables et de bonne qualité. Dans ces conditions, dans le premier exemple, la buse munie 20 du disque d'étranglement de tvpe connu a franchi le dit "seuil de formation de queue" lorsque la préssion dans le pistolet' a été reduite à environ 45 kg/cm^. La buse selon l'invention n'a pas franchi le seuil de formation de queue tant que la pression dans le pistolet n'a pas été réduite à environ 21kg/ cm . La bu-25 se munie du disque d'étranglement de tvpe connu a nécessité une pression d'environ 60 kg/cm^ pour atteindre la condition où le dernier dépôt le moins décelable de brouillard de peinture a été observé dans les zones de queues. La buse selon l'invention a - nécessité seulement une pression de 30 kg/cm^ pour atteindre la 30 condition où le dernier dépôt de brouillard de peinture décelable a été observé dans les zones de queues. Lorsque le disque d'étranglement de type connu et la plaque de turbulence et la vis selon l'invention ont été enlevés, des parties de queues d'une grandeur supérieure à la valeur de seuil ont subsisté au-35 delà de 60 kg/cm^. On n'a pas utilisé de pression supérieure pour contrôler leur diminution ou leur élimination. ■ EXEMPLE II Dans cet exemple, toutes les conditions spécifiées dans l'exemple I ont été maintenues, excepté qu'on a utilisé M-,è. 40 : buse plus grosse présentant un débit de 0,26 1/mn ainsi que ! - £/!?/£a SÀD ORIGINAL 69 16583 2009102 21 d'autres caractéristiques données dans le tableau ci-dessus, le rapport L/d étant d'environ 7:1. Egalement,la profondeur de la rainure d'un des passages d'entrée a été trouvée égale à 0,18 mm et la profondeur de la rainure de l'autre passage d'en-5 trée égale à 0,19 mm, la mesure étant faite aux extrémités externes des rainures et la différence des profondeurs permettant d'établir un déséquilibre léger. La somme des sections de passage a été trouvée approximativement égale à la section équivalente de l'orifice de sortie. On a utilisé un disque d'étrangle-10 ment présentant un diamètre d'orifice de 0,4 mm pour effectuer une comparaison avec la buso selon l'invention. La buse utilisant le disque d'étranglement a atteint le niveau de "seuil de formation dé queues", lorsque la pression dans le pistolet a été réduite à 28 kg/cm^ et les dernières traces 15 de queues sous forme de brouillard ont été pratiquement éliminées lorsque la pression du pistole't a été augmentée à environ 42kg/cm*>. La buse selon l'invention n'a pas atteint la valeur de "seuil de formation de queues" jusqu'à ce que la pression soit réduite à environ 21 kg/cm^ et les dernières traces de queues 20 sous forme de brouillard ont été pratiquement éliminées lorsque-la pression a été portée à 42 kg/cm^. EXEMPLE III Dans cet exemple, on a conservé les mêmes conditions que dans l'exemple II, excepté que les rainures d'entrée ménagées 25 dans les plaques de turbulence et mesurées à leurs extrémités ont présenté une faible profondeur, à savoir une profondeur de 0,12 mm pour une rainure et de 0,13 mm pour l'autre rainure. Ceci permet d'établir également un léger déséquilibre et la somme des sections x + y, figure 22, a été trouvée égale seulement 30 aux deux tiers de la section équivalente de l'orifice de décharge . Dans ce mode de réalisation de l'invention, on n'a pas atteint la valeur dè "seuil de formation de queues" tant que la pression dans le pistolet est restée supérieure à environ 17,5 kg/cm^, les dernières traces de queues sous forme de brouillard 35 n'ont pas entièrement disparu tant que.la pression du pistolet a été inférieure à 42 kg/cm^. Les résultais obtenus avec le disque d'étranglement ont été trouvé identiques à ceux de l'exemple II. EXEMPLEIV , 40 Cet exemple a été effectué avec la même matière de revête- , ï o.aO 69 16583 2009102 22 ' ' ' ' ment et dans les mêmes conditions générales d'essais que celles utilisées dans l'exemple I, excepté que la température de la matière de revêtement dans le pistolet a été réduite à environ 38°C, en donnant une viscosité de 55 centipoises. Egalement, on a uti-5 lisé une buse selon l'invention correspondant à la forme représentée sur les figures 10 â 13, présentant un débit de 0,63 1/min les-valeurs d et d' indiquées dans le tableau ci-dessus, un rapport L/d d'environ 5,5:1 et des conduits d'entrée latérale de 0,28 et 0,27 mm de diamètre qui ont donné une section totale de 10 passages d'entrée approximativement égale à la section équivalente de l'orifice de sortie. Cette.buse a été comparée avec une buse de mêmes dimensions en utilisant un disque d'étranglement présentant un orifice de 0,5 mm de diamètre, sans plaque de turbulence et avec une extrémité d'amont ouverte du passage d'ad-15 mission. La buse selon l'invention a atteint sa valeur de "seuil de formation de queues" lorsque la pression dans le pistolet a été réduite à 14 kg/cm^ et la dernière trace de queues sous forme de brouillard a été pratiquement éliminée lorsque la pression dans 20 le pistolet a été portée-à environ 32kg"/cm^. Lorsqu'on a utilisé la buse comportant le disque d'étranglement, la valeur de "seuil de formation de queues" a été atteinte lorsque la pression dans le Pistolet a été réduite à 21kg/cm^ et les dernières faces de queues sous forme de brouillard ont été pratiquement éli-25 minées lorsque la pression a atteint la valeur d'environ 42k&/ cm^ dans le pistolet. Dans lesexemples précédents, la relation entre la pression de pistolet correspondant au "seuil de formation de queues" et des pressions supérieures ou inférieures pour lesquelles le de-30' gré de formation de queues n'a pas d'effet perturbateur sur la finesse de dépôt n'a pas été mesurée exactement. La proximité de la valeur de "seuil de formation de queues" , dans les conditions des essils précédemment décrits, pour former des jets de peinture exempts de queues et produisant des fins dépôts a été 35 telle-, comme on l'a observé et comme cela a'été estimé, que les comparaisons ont permis d'évaluer correctement les bonnes, qualités et les possibilités d'application industrielles des dispositifs essayés. Les' exemples suivante sont basés sur des comparaisons entre 40 le poids de peinture déposé dans une queue séparée et décelable 642/69 BAD ORIGINAL 69 16583 23 2009102 avec le poids de peinture déposé dans la partie principale du motif de pulvérisation. Ces exemples complètent les exemples précédents et sont destinés à fournir des bases mathématiques en vue d'une.comparaison. 5 le principe de la comparaison, suppose que, si moins de Vf» de la quantité totale de peinture fournie' à l'ensemble du motif-cible est déposée dans une zone nettement séparée et couvre une surface dont la largeur latérale est supérieure à l'On de la largeur de la partie principale du-motif, une telle queue n'a pas 10 d'effet perturbateur et n'altère pas le fini de dépôt. Ceci s'explique par le fait que l'épaisseur maximal de pellicule d'une telle queue est inférieure à 1A0 de l'épaisséur moyenne de la pellicule dans la partie centrale du motif. ïTne telle queue, ou symptôme de queues d'une telle minceur est perdu sans altéra-15 tion de la finesse de dépôt au cours de la passe suivante du pistolet, avec le recouvrement qui en résulte. Pour mesurer l'épaisseur de la couche de peinture déposée dans une telle queue pour chacune des buses à comparer, on a effectué la pulvérisation de motifs-échantillons pour chaque buse 20 à partir d'un pistolet placé dans une position fixe et en ..opérant sur différentes feuilles ondulées disposées verticalement, sous des pressions de peinture différentes en commençant par une pression suffisamment faible pour produire des queues nettement perturbatrices puis en augmentant la pression de façon échelonnée 20 et en passant d'une feuille à une autre jusqu'à ce que les queues commencent à paraître visuellement et se rapprochent de la condition de dépôt correspondant à environ 10,' de l'épaisseur moyenne de -pellicule dans la partie centrale du motif. Ensuite, lorsqu'on a observé une telle condition préalable de 10f-> d'épaisseur, la li-30 gne verticale de la partie centrale la plus épaisse de la queue a été repérée et a été mesurée à partir d'une ligne verticale de référence fixe puis on a également repéré et mesuré l'écartement entre la ligne de référence et la ligne verticale correspondant à l'emplacement de l'épaisseur moyenne de la pellicule moyenne de 35 peinture déposée dans la partie centrale du motif et située à mi-distance entre l'extrémité de la partie principale du motif proche de la queue et le milieu de cette partie principale. Ensuite, deux bandes propres constituées d'une ; feuille d'aluminium et pesée chacune soigneusement'ont été utilisées en 40 remplacement de la feuille ondulée aux. endroits où les- ; lignes * «*■* 642/69 gAO ORIGINAL 69 16583 24 2009102 d'épaisseur de queue et.d'épaisseur moyenne de pellicule avaient été repérées et mesurées:. Ensuite, un masque vertical muni (Je fentes verticales identiques et agencées pour dégager les lignes verticales d'épaisseur de queue et d'épaisseur moyenne dé pelli-5 cule a été placé sur les bandes et le pistolet a été actionné de façon à répéter. le motif de pulvérisation précédent .sur le .masque et sur les zones ex-oasées de la pellicule, en veuillent à limiter la quantité de peinture .pulvérisée pour éviter des pertes de peintures par coulures à partir du bord inférieur des 10 bandes d'aluminium. Les bandes d'aluminium peintes ont été ensuite cuites et pesées et le pourcentage en poids de peinture déposée dans la zone de queue a été comparé au pourcentage de peinture déposée dans la zone -d'épaisseur moyenne de la partie principale, cette valeur étant enregistrée en référence à la pression 15 de-pulvérisation de la peinture-. Cette procédure a. été répétée à des pressions supérieures et/ou différentes du pistolet jusqu'à ce qu'on obtienne la condition correspondant à un dépôt de 1Q$ de l'épaisseur moyenne de pellicule de la partie centrale dans la zone de queue. Cette 20 procédure a été utilisée.pour les buses selon l'invention et- pour des buses à disque d'étranglement de type connu en vue de comparer les pressions nécessaires pour réduire .la quantité "de peinture déposée dans la zone de queues à.10^ de la dite épaisseur moyenne de pellicule de la partie principale de motif.Ces com-25 paraisons entre buses de différentes dimensions en utilisant un émail de cuisson.blanc.à différentes températures et à différentes viscosités ont fait l'objet des exemples n° V, VI et VÎI qui vont être décrits dams la suite : EXEMPLE ¥ 30 Dans cet exemple, les buses, les disques d'étranglement et d'autres paramètres physiques des éléments essayés et- comparés ont été identiques à ceux spécifiés dans l'exemple III ainsi . qu'à ceux des exemplesll et I. On a utilisé de l'émail de cuis-. son blanc,àune température de 49°C et à une viscosité de 40 cen-35 tipoises et on a adopté la procédure décrite plus, haut .Lo.rs.qu'on • a utilisé la-combinaison de type connu à buse et disque, d'étranglement, il a fallu-augmenter la pression dans le pistolet à une- valeur d'environ 50 kg/cm/" pour réduire., .l'épaisseur «du,, dépôt de peinturé dans la zone de queues.à. 10?',de l'épaisseur .moyenne 40 du dépôt dans la "partie principale du >iotif. Lorsqu'on a utilisé * 642/69 Bâd OBGI/MAL 69 16583 2009102 25 la buse selon l'invention, il a fallu'seulement une pression de O 24kg/cm pour obtenir le même résultat. EXSiTOE VI Dans cette comparaison, on a adopté la même procédure et la 5 même peinture, à la même température et à la même viscosité,que dans l'exemple V et tous les autres paramètres ont été identiques excepté que la buse selon l'invention et la buse de type' connu ont présenté un débit de 0^4 1/min et un rapport l/d de 5,7 : 1, le disque d'étranglement utilisé dans la buse de type connu ayant 10 un diamètre de 0,5 mm pais la plaque de turbulence'utilisée dans la buse'selon l'invention correspondant en dimensions à la buse de 0,26 1/min de l'exemple II, de sorte que la section d'entrée des passages x et y a été égale seulement à peu près aux deux tiers de la section équivalente de l'orifice de sortie, comme sur 15 la figure 22. Dans ces conditions, la combinaison de type connu a nécessité une pression de pistolet d'environ 24 kg/cm pour obtenir l'épaisseur de zone de queues correspondant à 10$ de l'épaisseur moyenne de pellicule de la partie principale du motif tandis que la buse selon l'invention a nécessité seulement une 20 pression de 18 kg/cm^ pour obtenir le même résultat. EXEÎIPLEYII Dans cette comparaison, on a utilisé les mêmes paramètres que dans l'exemple VI, excepté que les buses ont présenté un débit supérieur, de 0,63 1/min, que la température de la même peinture 25 a été réduite à 38°C et que la viscosité a été portée à 55 een-tipoisês, que le rapport L/d de la buse selon l'invention a été choisi à 5,5 : 1 que la somme des sections d'entrée x et y de la plaque de turbulence de la buse selon l'invention a correspondu à peu près aux deux tiers de la section effective de l'orifice de 30 buse et que le disque d'étranglement de la buse du type connu a' présenté un diamètre de 0,5 mm. Dans ces conditions, il a fallu une pression d'environ 28 kg/cm^ avec]a. buse de type connu pour obtenir une épaisseur de zone de queue se rapprochant de la valeur désirée de 10$ de l'épaisseur moyenne de partie principale 35 de motif tandis qu'il a suffi d'une pression d'environ 25 kg/cm^ avec la buse selon l'invention pour obtenir le même résultat. Bien entendu la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits'etreprésentés mais eh couvre au contraire toutes les variantes. 642/69 6916583 26 2009102 HMBIDICATIOHS 1. Buse de pulvérisation comprenant un corps pourvu d'un passage central d'axe longitudinal et d'un,orifice de pulvérisation-de jet étalé prévu à une extrémité du dit passage, cette bu- 5 se étant caractérisée en ce-qu'elle comprend en outre des moyens -■pour empêcher une - entrée longitudinale de "fluide dans l'extrémi- . té opposée dudit passage et délimitant une chambre de turbulence dans le dit passage à ladite extrémité opposée ainsi qu'un conduit d'entrée de fluide pour introduire du fluide dans la dite 10 chambre transversalement au dit axe, avec un mouvement et.une direction tendant à établir une.turbulence dans la chambre et à empêcher une rotation en bloc du courant de fluide dans le dit passage autour.dudit axe et dans une zone adjacente au dit orifice. 2. Buse selon la revendication 1, caractérisé en ce que la 15 section de passage du conduit d'entrée est sensiblement égale à la section circulaire équivalente du dit orifice-de décharge plus environ 20$ "au moins environ 30$. 3. Buse selon les revendications 1 et 2, caractérisée en. ce que le dit passage central a une longueur comprise entre quatre 20 et dix fois son diamètre dans une zone adjacente audit orifice et a tendance à concertir la turbulence dans la chambre en un courant de vitesse axiale sensiblement uniforme sur toute sa section droite dans une zone adjacente audit orifice. 4.Buse selon les revendications 1 à 3, caractérisée en ce 25 que le dit passage central est ouvert à l'extrémité opposée du corps et en ce que les moyens cités en premier comprennent une plaque de turbulence déplaçable-de manière à être rapprochée ou écartée de ladite extrémité opposée du corps 30 5. Buse selon la revendication 4, caractérisée en ce que la dite extrémité opposée du corps présente une face plane normale à l'axe et en ce que la plaque de turbulence est déplaçable d'un bloc dans la direction du dit axe et présente une surface correspondant à la dite face. 35 6. Buse selon les revendications .4 et 5, caractérisée en ce que la plaque de turbulence comporte un évidement venant pratique ment dans le prolongement du passage et comprenant une partie de . la chambre de turbulence_ - . • 7. Buse selon la revendication 6,caractérisée en ce que 1,'é-40 videment comprend une paroi opposée au _ dit passage nt normale, à 642/69 SAD ORIGINAL. 69'16583 ?7 2009102 l'axe et en ce que du fluide est introduit dans la chambre entre l'évidement et "la dite extrémité opposée du passage. 8. Buse selon les revendications 4 à 7, caractérisée en ce que la plaque de turbulence et le corps comportent, à l'extré- 5 mité opposée du dit passade, des surfaces .juxtaposées dont l'une est rainurée de manière à former le dit conduit d'entrée. 9. Buse selon les revendications 1 à 8 caractérisée en ce que le conduit d'entrée comprend un passage latéral dont l'axe coupe le dit axe du passage central. 10 10. Buse selon les revendications 1 à 8 caractérisée en ce que le conduit d'entrée comprend des passages latéraux en opposition et alignés axialement. 11. Buse selon les revendications 1 à 8 caractérisée en ce que le conduit d'entrée comprend plusieurs voies canalisant 15 des jets de fluide de façon qu'ils entrent en collision dans la chambre. 12. Buse selon les revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le passage central a une forme sensiblement cylindrique sur toute sa longueur et a une longueur égale à au moins quatre fois 20 son diamètre. 13. Buse de pulvérisation comprenant un passage central d'axe longitudinal et un orifice de décharge à une extrémité dudit passage et à une extrémité de la buse, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des raovens situés dans une zone adjacente à 25 l'autre extrémité de la buse et empêchant l'entrée de fluide longitudinalement par l'autre extrémité du dit passage, le dit passage conrorenant une chambre de turbulence adjacente à l'autre extrémité de la buse, un conduit d'entrée pour canalisation du fluide dans la chambre dans un pl.m sensiblement normal a l'axe 30 et des moyens pour modifier le sens d'écoulement du fluide, brutalement et en établissant une turbulence, dans la dite chambre et pour assurer un écoulement du fluide en direction de l'orifice sous forme d'un courant dont les constituants essentiels se déplacent parallèlement au dit axe à une vitesse sensiblement uni- 35 forme et dans toute la section droite de la dite extrémité du passage central. 14. Buse selon la revendication 13,caractérisé en ce qu'il est prévu à la dite extrémité du passage central un dôme d'impact de forme sensiblement hémisphérique, le dit orifice de décharge 40 étant formé par une entaille en V dans le dit dôme et le'" dit pas- ' ' " T 642/69 a;>0 oRielNÂ1- - 69 16583 2009102 sage central ayant une forme 'sensiblement cylindrique et une longueur comprise entre environ 4 et 10 fois le diamètre du dôme. 15. Busê selon la revendication 13, caractérisée en ce qu'il est prévu un dôme central à la dite extrémité du passage central 5 et on ce que le passage central présente une conicité reliant un point de grand diamètre situé dans la chambre de turbulence à un point do plus petit diamètre situé dans le dôme, le dit passage présentant une longueur comprise entre environ quatre et dix fois le diamètre du dôme. 10 16. Buse selon les revendications 13 à 15,caractérisée en ce que le passage d'entrée comprend un conduit d'e trée dont.l'axe longitudinal est orienté à peu près perpendiculairement et coupe l'axe longitudinal du passage centra,!. 17. Bu'se selon les revendications 13 à 16,.caractérisée en 15 ce que les movens cités en premier comprennent une plaque de turbulence déplaçable dans la direction du dit axe-de façon à être rapprochée et écartée de la dite autre extrémité de la buse. 18. Buse selon la revendication 17, caractérisée en ce que la plaque de turbulence et la dite autre extrémité de la buse 20 comportent dès faces planes juxtaposées'et en ce que le passage d'entrée comprend une rainure ménagée dans l'une des dites faces. 19. Buse selon les revendications 17 et 18, caractérisée en ce que la plaque de turbulence comprend une cavité alignée pratiquement avec le passage central et comprenànt la dite chambre de 25 turbulence. 20. Buse selon les revendications 13 à 16,caractérisée en ce que la dite autre extrémité de la buse comporte une surface normale à l'axe, une plaque de turbulence séparée correspondant aux dits moyens cités en premier et des moyens pour supporter la pla- 30 que de turbulence à proximité étroite de la surface et dans une position espacée de l'extrémité d'amont du dit passage de façon à former le conduit d'entrée. 21. Buse selon les revendications 13 à 20, caractérisée en ce que la section -roite au passage d'entrée est sensiblement 35 égale a la section circulaire équivalente de l'orifice de décharge plus environ 20^ au moins environ 30: 22. Buse selon la revendication 21 caractérisée en ce que le passage d'entrée comprend plusieurs voies convergentes canalisant des jets de fluide de manière qu'ils entrent en collision 40 dans la chambre sans provoquer de turbulence dans le courant de 642/69 BadOR/GINal 69 16583 29 2009102 fluide s'écoulant dans la dite extrémité dudit passage. 23. Buse selon la revendication 22, caractérisée-en ce que les dites voies d'entrée comprennent deux voies éïignées coaxia-lement suivant une corde d'un cercle perpendiculaire à l'axe du passage central. 24. Procédé pour établir un écoulement de faible turbulence dans le passage d'approche, orienté longitudinalement, d'une buse de pulvérisation qui comporte un orifice de pulvérisation à une extrémité dudit passage et un orifice d'entrée à l'autre extrémité du passage et à l'autre extrémité de'la buse, ce procédé étant caractérisé en ce qu'on rapproche un élcnent d'obturation -de la dite extrémité ouverte du passage jusqu'en un point où un écoulement longitudinal de fluide est empêché dans le dit orifice et où l'écoulement de fluide dans ledit orifice est limité à une direction orientée à peu près pérpendiculaire'ment au dit passage, et on établit une relation entre ledit obturateur et la dite autr extrémité- de la buse en vue d'engendrer une turbulence vigoureuse dans le dit passage dans une zone adjacente audit orifice. 25. Procédé pour former un jet de pulvérisation finement atomisé permettant d'obtenir un motif en éventai 1,sans queue et à-répartition uniforme, caractérisé en ce qu'on .assure l'accélération du fluide dans un plan perpendiculaire à la direction centrale d'écoulement du fluide dans le dit motif en éventail, on modifie brutalement et pratiquement à angle droit la direction d'écoulement dans une zone de remous et de turbulence violents, on fait déplacer le fluide turbulent suivant un courant parallèlé à la direction du motif en éventail da^uis la dite zone et en direction du motif en éventail et on convertit la turbulence et les remous initiaux en vitesses parallèles" à la dite direction et réparties sensiblement uniformément dans toute la section droite du courant, puis on accéléré le courant en le faisant passer dans un orifice non-circulaire et on le transforme en lui donnant un profil d'éventail plat. 642/m