Brevet FR2010926A1 — publié le 19700220

i 2010926 L'invention concerne la production d'anhydride sulfureux à partir de courants de gaz de rebut par récupération dudit courant de gaz. L'invention contribue à empêcher la pollution de l'air et à récupérer un produit valable contenant du soufre» L* invention 5 peut s'appliquer typiquement au gaz de carneau de rebut engendré par la combustion d'un combustible contenant du soufre, comme le gaz de carneau déchargé par une centrale électrique à vapeur brûlant du charbon. L'invention peut s'appliquer au gaz de queue d'une installation de production d'acide sulfurique, auquel cas l'anhydride 10 sulfureux récupéré contenu dans le courant de gaz produit par le traitement de la solution de sulfite-bisulfite de magnésium sera généralement recyclé à l'installation de production d'acide sulfurique, pour donner un supplément d'acide sulfurique produit. La procédé de la présente invention peut aussi s'appliquer au traitement 15 du gaz de carneau produit par la combustion de la liqueur formée comme sous-produit dans le procédé de digestion de la pâte à papier par la magnésie, A l'heure actuelle, les gaz de carneau qui sortent de la cheminée d'une centrale électrique ou d'une installation d'acide 20 sulfurique constituent une source majeure de pollution de l'air à cause de la présence d'anhydride sulfureux. Le traitement des courants de gaz de rebut pour éliminer et récupérer l'anhydride sulfureux est décrit dans les brevets des Etats-Unis Nos 1.212.199, 2.086.379 et 2.090.142. Les inventions relatives au traitement des 25 solutions de sulfite font l'objet des Brevet des Etats-Unis Nos 2.210.405, 2.375.786, 2.413.321 et 3.085.858. La technologie relative au traitement des solutions de sulfite dans la fabrication de la pâte de bois est exposée dans les Erevets des Etats-Unis Nos 716.330, 830.996, 1.097.781, 1.378.617, 1.499.898, 1.549.189, 30 1.637.353, 1.828.690, 2.042.477, 2.042.478, 2.047.627, 2.141.886, 2.147.161, 2.147.162, 2.190.612, 2.351.780, 2.572.929, 2.637.627, 2.872.289 et 3.273.961. Dans la présente invention, l'anhydride sulfureux est récupéré de gaz de rebut puis régénéré sous une forme concentrée, de sorte 35 que des produits valables comme l'anhydride sulfureux liquide, l'acide sulfurique, le soufre élémentaire, etc., sont produits. Le procédé de la présente invention enlève parabsorjotJen jusqu'à 99 % ou plus de l'anhydride sulfureux du gaz de carneau ou d'un autre gaz de rebut. Les cendres volantes sont aussi séparées en même temps 40 du gaz de carneau. Le gaz de carneau qui sort du système d'absorption 69 19777 2 2010926 et gui est déchargé à l'atmosphère est pratiquement débarrassé d'anhydride sulfureux et de cendres volantes, et ne pose pas de problème de pollution de l'air. La liqueur d'absorption se compose d'une solution aqueuse de sulfite de magnésium qui peut aussi 5 contenir du bisulfite de magnésium. La réaction d'absorption a lieu entre le sulfite de magnésium, l'anhydride sulfureux et l'eau pour former du bisulfite de magnésium en solution aqueuse. On maintient la quantité de sulfite de magnésium dans la liqueur de lavage et d'absorption en excès des besoins théoriques pour 10 absorber la quasi totalité de l'anhydride sulfureux. LA liqueur provenant de l'étape de lavage et d'absorption contient alors du bisulfite de magnésium, du sulfite de magnésium résiduel et des cendres volantes. La liqueur peut aussi contenir une petite proportion de sulfate de magnésium, dans les cas où de 15 l'anhydride sulfurique se trouve dans le gaz de rebut initial. On fait passer la liqueur à travers un filtre ou une centrifugeuse, où les cendres volantes sont enlevées de la solution. Une proportion majeure de la solution claire provenant du filtre est renvoyée au système d'absorption, et le reste de la solution pénètre de préfé-20 rence daus un réacteur. On ajoute à la solution dans le réacteur de l'oxyde de magnésium ou de l'hydroxyde de magnésium qui réagissent avec le bisulfite de magnésium pour former un supplément de sulfite de magnésium. On ajoutera toujours l'oxyde de magnésium en excès, afin d'assurer une transformation totale du bisulfite de magnésium 25 en sulfite de magnésium. Le sulfite de magnésium a une solubilité très limitée et précipite de la solution sous forme de cristaux solides. Le sulfate de magnésium qui peut se former précipite aussi au-delà des limites de solubilité. On envoie ensuite la bouillie obtenue à travers un filtre ou une centrifugeuse, où le précipité 30 solide se sépare de la liqueur résiduelle. On renvoie alors la liqueur résiduelle au système d'absorption, et on la réunit à la proportion majeure de la solution claire provenant du filtre à cendres volantes. On ajoute à la solution combinée de l'hydroxyde de magnésium, qui réagit avec le bisulfite de magné-35 sium provenant de la solution claire pour former encore du sulfite de magnésium. On règle l'addition de l'hydroxyde de magnésium pour maintenir la concentration voulue de sulfite de .nagnêsium dans la solution résultante, que l'on renvoie au système d'absorption pour laver encore le gaz de rebut0 40 On eaieine alors le précipité solide de cristaux de sulfite de 69 19777 3 2010926 magnésium séparé de la solution résiduelle, en utilisant une calci-nation directe ou indirecte. Le sulfite de magnésium se décompose à température élevée en donnant de l'oxyde de magnésium solide et du gaz sulfureux. Le courant de gaz concentré résultant, qui contient 5 de l'anhydride sulfureux et qui est déchargé du four de calcination, contient habituellement au moins 10 % en volume d'anhydride sulfureux, et il est utilisé pour fabriquer un produit soufré convenable, comme l'anhydride sulfureux liquide, l'acide sulfurique, ou le soufre élémentaire. 10 On divise l'oxyde de magnésium solide en deux courants. On envoie un premier courant au réacteur pour transformer le bisulfite de magnésium en sulfite# et on sature d'eau le reste de l'oxyde de magnésium pour former de l'hydroxyde de magnésium, que l'on ajoute à la solution combinée envoyée au système d'absorption. 15 En résumé, le procédé comprend : (1) La récupération d'anhydride sulfureux d'un courant de gaz de rebut, comme le gaz de carneau d'une chaudière de centrale qui brûle du charbon ou autre combustible contenant du soufre, en épurant le courant de gaz de rebufe à l'aide d'une so.lution aqueuse 20 de bisulfite de magnésium-sulfite de magnésium. L'anhydride sulfureux est absorbé dans sa réaction avec le constituant chimique actif, à savoir le sulfite de magnésium, en solution aqueuse, en formant du bisulfite de magnésium. (2) On divise la solution résultante en deux parties. Une partie 25 constitue le courant de recyclage, et l'autre pasicie le courant de purge. On ajoute au courant de recyclage de l'hydroxyde de magnésium, qui réagit avec le bisulfite de magnésium en formant du sulfite de magnésium. (3) On ajoute au courant de purge un excès d'oxyde de magnésium, 30 de sorte que du sulfite de magnésium se forme et précipite sous forme de cristaux. (4) On sépare le sulfite de magnésium précipité et l'oxyde de magnésium non réagi de la liqueur-mère, que l'on renvoie au système d1 absorption. 35 (5) On calcine ensuite le mélange de sulfite de magnésium et d'oxyde de magnésium, pour former de l'oxyde de magnésium solide et un courant de gaz à haute teneur en anhydride sulfureux, habituellement plus de 10 % en volume. (6) On renvoie une partie de l'oxyde de magnésium au réacteur, pour 40 faire précipiter le sulfite de magnésium comme décrit en (3) ci- 69 19777 4 2010926 dessus. On sature d'eau le reste de l'oxyde de magnésium pour former de l'hydroxyde de magnésium, que l'on ajoute au courant de recyclage selon (2) ci-dessus. (7) On utilise le courant de gaz riche en anhydride sulfureux pour 5 former un produit soufré, comme l'acide sulfurique, le soufre élémentaire, etc. Pour la production de soufre élémentaire, on peut employer de l'hydrogène ou un hydrocarbure gazeux pour la réduction directe de l'anhydride sulfureux en soufre, ou bien on peut transformer une partie de l'anhydride sulfureux en sulfure d'hydrogène 10 par réaction avec l'hydrogène ou un hydrocarbure gazeux, en faisant ensuite réagir le sulfure d'hydrogène avec le reste de l'anhydride sulfureux selon le procédé Claus, pour former du soufre élémentaire. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, on concentre par évaporation tout ou partie de la solution claire provenant du 15 filtre à cendres volantes, et on fait passer la solution ou la suspension concentrée résultante de bisulfite-sulfite de magnésium dans un réacteur à lit fluidisé. On maintient un lit fluide de particules solides d'oxyde de magnésium en mouvement bouillonnant ou fluide et on le chauffe par injection d'un combustible hydrocar-20 boné fluide et d'air chaud au-dessous ou dans le lit. La teneur en eau de la solution concentrée s'évapore complètement dans le lit fluide, et les sels solides se décomposent en donnant encore de l'oxyde de magnésium et de l'anhydride sulfureux. On recueille en haut du lit fluide un courant de gaz riche en anhydride sulfureux 25 et on le traite pour récupérer le soufre, tandis cju'on recueille du lit fluide un courant latéral de particules solides d'oxyde de magnésium, que l'on sature d'eau pour former de l'hydroxyde de magnésium, et on ajoute ce dernier à la solution qui est recyclée au système de lavage et d'absorption du gaz de rebut. 30 Le système de la présente invention apporte plusieurs avantages importants. On enlève la quasi totalité de l'anhydride sulfureux du courant de gaz de rebut. Quand le gaz de rebut est un gaz de carneau, on enlève aussi les solides entraînés comme les cendres volantes. Ainsi, on réduit et on empêche la pollution de l'air. Le 35 prix des produits chimiques nécessaires au procédé est pratiqu 40 C'est un objet de la présente invention de fournir un procédé 69 19777 5 2010926 perfectionné pour l'élimination de l'anhydride sulfureux d'un courant de gaz de rebut. C'est un autre objet de l'invention de fournir un procédé pour l'élimination de l'anhydride sulfureux et des cendres volantes d'un 5 courant de gaz de rebut. Un autre objet est de fournir un procédé pour récupérer l'anhydride sulfureux sous forme concentrée à partir de gaz de rebut contenant une faible proportion d'anhydride sulfureux. Un objet supplémentaire est d'empêcher la pollution de l'atmos-10 phère par les gaz de rebut contenant de l'anhydride sulfureux. Un autre objet encore est de fournir un procédé pour récupérer de l'anhydride sulfureux de courants de gaz de rebut", dont le prix et les besoins en produits chimiques sont négligeables. Un autre objet encore est de fournir un procédé perfectionné 15 pour débarrasser d'anhydride sulfureux des courants de gaz de rebut/ à l'aide d'une solution aqueuse absorbante contenant du sulfite de magnésium. Ces objets et avantages de la présente invention vont être mis en évidence par la description spécifique suivante. 20 On se réfère aux dessins ci-joints, dans lesquels : La Figure 1 est un schéma technologique d'un mode de réalisation de l'invention, dans lequel on fait précipiter et on calcine le sulfite de magnésium pour le décomposer, et La Figure 2 est un schéma technologique d'un autre mode de 25 réalisation de l'invention, dans lequel on concentre par évapora-tion une partie de la solution de lavage et on l'envoie à un réacteur à lit fluidisé pour la décomposer. Si l'on se réfère maintenant à la Figure 1, un courant 1 de combustible et un courant 2 d'air de combustion sont envoyés dans 30 la chaudière 3, qui est typiquement une chaudière à vapeur dans laquelle le courant 1 de combustible brûle en engendrant de la chaleur et en vaporisant de l'eau pour former de la vapeur utilisable à haute pression. Le courant 1 peut se composer de charbon, d'huile résiduelle "Bunker C". ou de tout autre combustible conve-35 nable contenant des constituants combustibles et des impureté? soufrées, La combustion du courant 1 de combustible avec le courant 2 d'air dans l'unité 3 sert â produire un courar.;-. 4 de gaz de carneau, qui contient de l'anhydride sulfureux, des cendres volantes, de la -vapeur d'eau, de l'oxygène libre résiduel et des gas inertes comme 40 le gaz carbonique et 1* azote" Q Le courant 4 est traité selon la 69 19777 6 2010926 présente invention, en donnant un courant final de gaz ayant une teneur négligeable en anhydride sulfureux et en cendres volantes, qui peut être déchargé à l'atmosphère sans entraîner de pollution de l'air. 5 Le courant 4 est lavé par une solution aqueuse de sulfite de magnésium, qui peut aussi contenir du bisulfite de magnésium et qui absorbe l'anhydride sulfureux et entraîne les particules de cendres volantes du courant 4. Le lavage du courant 4 se fait de préférence dans un dispositif de contact à venturi, qui réalise une dispersion 10 uniforme de la phase liquide dans la phase gazeuse et qui ne s'obstrue ni ne se bouche à la suite du dépôt ou de l'accumulation des cendres volantes. Le courant 4 est de préférence envoyé centra-lement vers le bas par le haut du dispositif de contact-lavage 5 à venturi, et est porté à grande vitesse par les parois latérales 15 inclinées 6 qui convergent vers le bas. Dans les cas où l'unité 5 est cylindrique, les éléments 6 auront la forme d'un entonnoir ou d'un tronc de cône renversé. Le courant 7 de solution aqueuse de lavage et d'absorption, qui contient du sulfite de magnésium dissous et qui peut aussi contenir du bisulfite de magnésium dissous et des 20 particules solides entraînées de sulfite de magnésium, est admis dans la partie supérieure de l'unité 5 près du bout supérieur de chaque élément 6. Le courant 7 est typiquement à une température initiale comprise entre environ 30°C et 90°C, et contient typiquement environ O,5 à 2 % en poids de sulfite de magnésium. Le courant 25 7 se dirige vers le bas sur la surface supérieure de l'élément 6, et dans certains cas le courant 7 peut être envoyé tangentiellement à la surface intérieure de l'unité 5, de façon à couler vers le bas sur l'élément 6 avec un mouvemént circulaire tourbillonant. Dans tous les cas, le courant 7 est projeté vers l'intérieur et 30 transversalement dans le courant de gaz très accéléré à l'extrémité inférieure de l'élément 6, et la phase liquide est efficacement et uniformément dispersée dans le courant de gaz sous la forme de gouttelettes liquides, et il en résulte un établissement rapide de l'équilibre entre les phases. Par conséquent, l'absorption d'anhy-35 dride sulfureux dans la phase liquide, la formation de bisulfito de magnésium dans la phase liquide et l'entraînement des cendres volantes ont lieu rapidement dans l'unité 5. La ^rhaae gazeuse épurée, qui est alors pratiquement débarrassée d'anhydride sulfureux et de cendres volantes, se sépare de la phase liquide dans la partie 40 inférieure às l'unité 5 et est déchargée â l'atmosphère par le 69 19777 7 2010926 courant 8, qui peut aller jusqu'à une cheminée d'évacuation de gaz de carneau, non représentée. La phase liquide recueillie au bas de l'unité 5 se compose alors d'une solution ou d'une bouillie aqueuse qui contient du 5 sulfite de magnésium résiduel, du bisulfite de magnésium et des cendres volantes. Dans les cas où le courant 4 contient une faible proportion d'anhydride sulfurique, la phase liquide qui se trouve au bas de l'unité 5 contient aussi du sulfate de magnésium. Un courant 9 de liquide est recueilli au bas de l'unité 5, et le 10 courant 9 est envoyé à l'unité 10 de filtration ou de centrifugation dans laquelle les cendres volantes solides se séparent de la phase liquide et sont déchargées par le courant 11. Le courant 12 de solution claire déchargé de l'unité 10 est divisé en un courant 13, qui représente généralement la majeure partie du courant 12 et qui 15 est recyclé comme on le décrira plus bas, et un courant 14 qu'on traite ultérieurement pour faire précipiter le sulfite de magnésium solide. Le courant 14 est envoyé dans le réacteur 15, ainsi que le courant 16 d'oxyde de magnésium, qui provient d'une autre étape du 20 procédé, comme on le verra plus bas. Le courant 16 réagit dans l'unité 15 avec le bisulfite de magnésium provenant du courant 14, en formant encore du sulfite de magnésium. On ajoute par le courant 16 une quantité suffisante d'oxyde de magnésium pour qu'elle réagisse avec tout le bisulfite de magnésium, et l'excès de sulfite de 25 magnésium précipite de la solution dans l'unité 15 sous la forme de cristaux solides de sulfite de magnésium. La bouillie résultante de cristaux solides de sulfite de magnésium dans la solution saturée de sulfite de magnésium est déchargée de l'unité 15 par le courant 17, qui sst envoyé à l'unité 18 de filtration ou de centrifugation, 30 dans laquelle la phase sulfite de magnésium solide est séparée de la phase solution liquide. Le courant résultant 19 de phase solution liquide est recyclé à l'absorption, comme on le verra plus bas, tandis que le courant 20 de cristaux solides de sulfite de magnésium est traité à température élevée pour former un courant de gaz riche 35 en anhydride sulfureux, ainsi que de l'oxyde de magnésium solide. Le courant 20 est envoyé dans le four de calcination ou four rotatif 21, qui peut être à chauffage indirect, eu plus typiquement à feu continu, un courant 22 de combustible hydrocarboné fluide et un courant 23 d'air de combustion étant admis dans l'extrémité de 40 décharge des solides de l'unité 21. La combustion du courant 22 dans 69 19777 8 2010926 l'unité 21 sert à engendrer un© température très élevée, généralement de l'ordre de 700°C à lOOO0 C dans l*unité 21, et le courant 20 de charge de sulfite de magnésium est décomposé dans l'unité 21 en donnant du gaz sulfureux et de l'oxyde de magnésium solide. Le 5 courant résultant 24 de gaz riche en anhydride sulfureux qui est déchargé de l'unité 21 est envoyé au traitement ultérieur, non représenté, pour la préparation d'anhydride sulfureux liquide, d'acide sulfurique, de soufre élémentaire, ou d'un autre produit soufré. Le courant 24 contiendra au moins 5 % en volume d'anhydride 10 sulfureux, et habituellement plus de 10 % en volume d'anhydride sulfureux. Le courant 25 d'oxyde de magnésium solide qui est déchargé de l'unité 21 est alors divisé en un courant 16, qui est recyclé à l'unité 15 comme décrit plus haut, et un courant 26, qui est envoyé 15 au système 27 d'hydratation ou de saturation, dans lequel on emploie un courant d'eau 28 pour saturer l'oxyde de magnésium et former de l'hydroxyde de magnésium. Le courant résultant 29 d'hydroxyde de magnésium qui est recueilli de l'unité 27 est réuni aux .courants 13 et 19 pour former le courant 7. Le courant 29 d'hydroxyde de 20 magnésium sert à transformer le bisulfite de magnésium du courant 13 en sulfate de magnésium. Si l'on se réfère maintenant à la Figure 2, il y est représenté une méthode de rechange entrant dans le cadre de la présente invention. Les étapes initiales du procédé de la Figure 2 sont analogues 25 à celles de la Figure 1, et par conséquent ces étapes ne seront décrites que brièvement. Le courant 30 de combustible contenant du soufre et le courant 31 d'air de combustion réagissent dans l'unité 32 de combustion, qui est typiquement une chaudière à vapeur. Le courant 33 de gaz de carneau produit contient de l'anhydride sulfu-30 reux et des cendres volantes entraînées qui sont éliminés selon la présente invention. Le courant 33 est envoyé dans la partie supérieure de l'unité 34 de lavage et d'absorption de gaz, et est accéléré par les chicanes 35 d'un venturi convergent. Le courant 36 de liquide de lavage, qui se compose d'une solution aqueuse contenant du sulfite 35 de magnésium, est envoyé vers le bas sur la surface supérieure des unités 35 et est projeté dans le courant de gaz très accéléré aux extrémités inférieures des sections 35. Le couraat de gaz est ensuite lavé par les gouttelettes de la solution liquide, dans l'unité 34, et le courant résultant de gaz épuré, qui est alors pratiquement débaras-40 sé d'anhydride sulfureux et de cendres volantes, est déchargé de 69 19777 9 2010926 l'unité 34 par le courant 37. Un courant 38 de solution ou de bouillie liquide est recueilli au bas de l'unité 34. Le courant 38 contient du sulfite de magnésium résiduel, du bisulfite de magnésium formé par la réaction de 5 l'anhydride sulfureux absorbé avec le sulfite de magnésium, et des cendres volantes solides entraînées. Le courant 38 est divisé en un courant 39, qui est recyclé à l'absorption comme on le verra plus bas, et un courant 40, qu'on traite ultérieurement pour récupérer l'oxyde de magnésium et un courant de gaz riche en anhydride 10 sulfureux. Le courant 40 est envoyé dans l'unité 41 de filtration ou de centrifugation de solides, pour enlever les cendres volantes solides qui sont déchargées par le courant 42. Le courant 43 de solution liquide claire déchargé de l'unité 41 contient alors du sulfite de magnésium et du bisulfite de magnésium en solution 15 aqueuse. L* courant 43 est alors pulvérérisé ou envoyé d'une autre façon dans 1*évaporateur 44, pour l'évaporation d'une partie de l'eau liquide de la solution par contact direct avec un courant 45 d'air chaud, qui est admis dans la partie inférieure de l'unité 44 et qui monte à contre-courant des gouttelettes liquides tombantes. 20 Le courant 46 d'air refroidi riche en vapeur d'eau est déchargé l'atmosphère par la partie supérieure de l'unité 44. Une solution ou une bouillie aqueuse très concentrée se rassemble au bas de l'unité 44, et est recueillie par le courant 47, qui passe dans le réacteur 48 à lit fluidisé. Un lit fluidisé chaud 25 composé principalement de particules d'oxyde de magnésium est maintenu en mouvement turbulent ou bouillonnant dans l'unité 48, par injection d'un courant 49 de combustible hydrocarboné fluide et d'un courant 50 d'air préchauffé dans la partie inférieure de l'unité 48. La combustion du courant 49 avec le courant 50 dans l'unité 48 sert 30 à maintenir dans l'unité 48 le lit fluidisé à température très élevée, généralement dans l'intervalle d'environ 700® C à 1000°C. Le courant 47 est dispersé dans la partie supérieure du lit dans l'unité 48, et la teneur en eau du courant 47 se vaporise rapidement, avec dépôt de bisulfite de magnésium et de sulfite de magnésium 35 solide dans la partie supérieure du lit. Les sels de magnésium déposés se décomposent dans le lit à cause de la température élevée, et il en résulte une addition d'oxyde de magnésium au lit fluide et un dégagement d'anhydride sulfureux dans la phase gazeuse qui monte • i travers le lit. 40 Un courant 51 de gas Sbaud est recueilli a la partie supérieure 69 19777 10 2010926 de lsunité 48, et le courant 51 contient de l'anhydride sulfureux et de la vapeur d'eau en plus des produits de ccmbustion gazeux provenant de la réaction des courants 49 et 50. Le courant 51 est refroidi dans 1'échangeur de chaleur 52; avec condensation simultanée de 5 vapeur d'eau en eau liquide, par échange de chaleur avec le courant 53 d'air ambiant, qui est envoyé dans l'enveloppe de l'unité 52 extérieurement aux tubes d'échange de chaleur et qui est ainsi porté à une température généralement dans l'intervalle de 100°C à 500°C. Le courant résultant 54 d'air chaud qui est déchargé de 10 l'enveloppe de l'unité 52 est divisé en courants 50 et 45, qui sont utilisés comme décrit plus haut. Le courant 55 de gaz de fabricacion recueilli au bas de l'unité 52 contient alors des gouttelettes entraînées d'eau liquide, qu'oi enlève en faisant passer le courant 55 dans le séparateur gaz-liquide 15 56, qui est un quelconque appareil convenable à cyclone ou à chicanes pour séparer un liquide entraîné d'un courant gazeux. Le courant 57 de gaz déshydraté déchargé de l'unité 56 est alors riche en anhydride sulfureux, et est utilisé pour donner un quelconque produit soufré voulu, comme l'anhydride sulfureux liquide, l'acide sulfurique ou le 20 soufre élémentaire, par une méthode conventionnelle quelconque. Ainsi, si l'anhydride sulfureux liquide constitue un produit voulu, le courant 57 peut être refroidi par réfrigération pour que l'anhydride sulfureux liquide se condense sélectivement. Quand l'acide sulfurique est le produit voulu, le courant 57 est en général envoyé 25 dans une installation conventionnelle de production d'acide sulfurique qui produit de l'acide sulfurique par oxydation catalytique de l'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique puis absorption de l'anhydride sulfurique dans de l'acide sulfurique concentré ou de l'oléum. 30 La phase eau liquide qui est séparée du courant de gaz dans l'unité 56 est recueillie par le courant 58, qui est de préférence utilisé dans le procédé comme eau de saturation dans le système 59 d'hydratation ou de saturation de l'oxyde de magnésium. Le courant 60 d'oxyde de magnésium est envoyé de la partie inférieure du lit 35 fluide dans l'unité 48 au système 59 d'hydratation, et est hydraté par le courant d'eau 58 pour former de l'hydroxyde de magnésium. Si nécessaire, on peut ajouter à l'unité 59 un supplément d'eau d'appoint par le courant 61. Le courant résultant 62 d'hydroxyde de magnésium gui est recueilli de l'unité 59 est réuni au courant 39 40 pour former le courant 36. L'addition du courant 62 au courant 39 69 19777 ii 2010926 sert à transformer le bisulfite de magnésium du courant 39 en sulfite de magnésium. De nombreuses solutions de rechange entrant dans le cadre de la présente invention s'offriront aux hommes de l'art. Les interval-5 les des variables du procédé, par exemple les températures énumérées plus haut, constituent des modes de réalisation préférés pour l'utilisation optimale des concepts du procédé de l'invention et on peut mettre le procédé de la présente invention en pratique en dehors de ces intervalles dans les cas appropriés. Les unités 3 ou 10 32 peuvent typiquement être formées d'un type quelconque d'installation ou de procédé qui produit un courant de gaz de rebut contenant de l'anhydride sulfureux. Ainsi, l'invention peut s'appliquer aux installations de production d'acide sulfurique, qui produisent un courant de gaz de queue contenant de l'anhydride sulfureux. Dans 15 ce cas, les courants 4 ou 33 pourraient se composer du gaz de queue déchargé de l'unité d'absorption de l'anhydride sulfurique, et le gaz de queue qui contient de l'anhydride sulfureux serait exempt de particules solides entraînées. Dans ces cas là, quand le gaz de rebi£ est exempt de solides entraînés, on supprimerait les unités 20 10 ou 41, Si les unités 3 ou 32 sont des installations de production d'acide sulfurique, les principaux courants d'alimentation de l'installation se composeront d'un produit soufré comme le soufre élémentaire, des pyrites ou un autre minerai de sulfure, la boue acide provenant du raffinage du pétrole, le sulfure d'hydrogène, 25 etc, ainsi que d'air de fabrication, et dans ce cas le courant 24 ou 57 de gaz de fabrication fina], qui est riche en anhydride sulfureux pourra être envoyé dans l'installation correspondante 3 ou 32 de production d'acide sulfurique. Les unités 5 et 34 peuvent se composer de tout dispositif convenable pour réaliser le lavage d'un 30 courant de gaz par contact intime avec une solution absorbante liquide, et dans certains cas on peut prévoir en série plusieurs unités ou étages, avec circulation à contre-courant des courants de gaz et de liquide à travers les étages. L'unité 15 sera généralement équipée d'un dispositif interne convenable d'agitation et de mélange 35 comme un agitateur rotatif, non représenté. Le four de calcin^tion 21 peut être tout dispositif convenable de chauffage- de solides à température élevée, et dans certains cas on peut prévoir à la place du four de calcination 21 une unité à lit fluidisé analogue au réacteur 48. Si l'on se réfère à la Figure 2, l'unité 44 peut se 40 composer de tout évaporateur de liquide convenable, et dans certains 69 19777 12 2010926 cas l'unité 44 se composera d'un évaporateur à film tombant muni de tubes internes verticaux, le courant 43 de liquide descendant sur la surface interne des tubes sous la forme d'un film liquide mince et le courant 45 d'air chaud montant à travers les tubas. Dans 5 ce cas, les tubes seront généralement chauffés extérieurement par de la vapeur d'eau à haute pression ou par un autre fluide de chauffage convenable. Enfin, dans certains cas l'unité 48 peut être remplacée par un four rotatif convenable ou un dispositif de ce genre, ou encore une unité d'appareillage convenable quelconque pour déshydra-10 ter et griller une bouillie. Un exemple d'application du procédé de la présente invention à un courant typique de gaz de rebui. contenant de l'anhydride sulfureux et provenant d'une installation industrielle de production d'acide sulfurique, va maintenant être décrit. 15 Exemple On a appliqué le procédé de la présente invention, tel qu'il est représenté sur la Figure 1, au traitement du courant de gaz de queue de rebut d'une installation industrielle de production d'acride sulfurique. On trouvera ci-dessous les débits des constituants dans 20 les principaux courants du procédé. Débit des Constituants, en kg/nd Temp. °C Courant Azote + Anhydride Eau Mg Net Sulfite de No. Oxygène Sulfureux en MgO Magnésium: 25 4 1590 17,2 8 1590 69,3 14 17,2 383 6,1 16 4,6 19 383 30 20 28,0 { 24 17,2 25 10,7 26 6, 1 28 69,3 35 29 452 6,1 91 33 38 Le four de calcination 21 travaillait à ehYÀroti 950°C. 19777 i3 2010926 REVEND ICAT10HS 1. Un procédé de production d'anhydride sulfureux à partir d'un courant de gaz de rebut contenant de l'anhydride sulfureux, qui comprend le lavage dudit courant de gaz de rebut par une solutiôtt 5 aqueuse pour récupérer l'anhydride sulfureux, caractérisé par le lavage avec une solution aqueuse de sulfite de magnésium, de façon que l'anhydride sulfureux dudit courant de gaz de rebut soit absorbé par ladite solution aqueuse et réagisse avec le sulfite de magnésium dissous en formant du bisulfite de magnésium, par la 10 division de la solution aqueuse résultante, qui contient du bisulfite de magnésium et du sulfite de magnésium résiduel,ea une première partie et une seconde partie, par l'addition d'hydroxyde de magnésium à ladite première partie de la solution, de façon à transformer le bisulfite de magnésium en sulfite de magnésiumdans ladite première 15 partie de la solution, par le recyclage de la première partie de la solution résultante au lavage dudit courant de gaz de rebut sous la forme de ladite solution aqueuse, par le traitement à haute température du sulfite de magnésium et du bisulfite de magnésium contenus dans ladite seconde partie de la solution, pour produire de l'oxyde 20 de magnésium et un courant de gaz riche en anhydride sulfureux, par la préparation drun produit soufré à partir dudit courant de gaz riche en anhydride sulfureux, et par la saturation dudit oxyde de magnésium avec de l'eau pour produire ledit hydroxyde de magnésium. 2. Un procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait 25 que ledit courant de gaz de rebut est le gaz de c^aeue d'une installation de production d'acide sulfurique. 3. Un procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit courant de gaz de rebut est un gaz de carneau provenant de la combustion d'un combustible qui contient du soufre, ledit 30 gaz de carneau contenant des cendres volantes solides qui sont entraînées dans ladite solution aqueuse résultante de sulfite-bisulfite de magnésium, et par le fait que lesdites cendres volantes solides entraînées sont enlevées de ladite solution aqueuse résultante avant division de ladite solution aqueuse résultante en une 35 première partie et une seconde partie. 4. Un procédé selon les revendications 1, 2 ou 3, caractérisé par le fait qu'on traite ladite seconde partie de 1j. solution pour produire ledit oxyde de magnésium et ledit courant de gaz riche en anhydride sulfureux à partir du sulfite de magnésium et du bisulfite 40 de magnésium en ajoutant de l8osy 69 19777 14 2010926 partie de la solution, de façon à transformer le bisulfite de magnésium en sulfite de magnésium» en séparant le sulfite de magnésium solide précipité de la solution résultante, en ajoutant la solution résultante pauvre en sulfite de magnésium à ladite première 5 partie de la solution, et en calcinant ledit sulfite de magnésium solide à haute température pour produire de l'oxyde de magnésium et un courant de gaz riche en anhydride sulfureux. 5. Un procédé selon les revendications 1, 2 ou 3, caractérisé par le fait qu'on traite ladite seconde partie de la solution pour pro- 10 duire ledit oxyde de magnésium et ledit courant de gaz riche en anhydride sulfureux à partir du sulfite de magnésium et du bisulfite de magnésium en concentrant ladite seconde partie de la solution par évaporation en contact direct avec un premier courant d'air chaud, en faisant passer la seconde partie concentrée de la solution 15 dans un lit fluidisé de particules solides d'oxyde de magnésium dans lequel un combustible hydrocarboné fluide brQle avec un second courant d'air chaud, en recueillant l'oxyde de magnésium de la partie inférieure dudit lit, en recueillant de la partie supérieure dudit lit un courant de gaz de carneau chaud contenant de I* vapeur d5 6. Un procédé selon les revendications 1, 2, 3, 4 ou 5, caractérisé par le fait que ledit courant de gaz riche en anhydride sulfureux 30 est envoyé dans une installation de production d'acide sulfurique et est utilisé pour produire de l'acide sulfurique. 7. Un procédé selon les revendications 1, 2, 3, 4, 5 ou 6, caractérisé par le fait qu'on refroidit ledit courant de gaz riche en anhydride sulfureux pour condenser l'anhydride sulfureux liquide 35 produit, par le fait qu'on sépare ledit anhydride sulfureux liquide produit du courant de gaz résiduel ayant une teneur négligeable en anhydride sulfureux, et par le fait qu'on décharge à l'atmosphère ledit courant de gaz résiduel.