Brevet FR2006837A1 — publié le 19700102

i 2006837 Dans la plupart des travaux de dragage ou de remblayage, les calculs des frais se basent sur la quantité de matériaux enlevés ou déplacés. Il s'agit, en l'occurrence, généralement de la détermination d'un prix total, basé sur 5 un prix unitaire par m3 ou kg de matières draguées, convenu d'avance. Il importe donc, en vue de ces calculs, que la teneur en matières draguées de la suspension de ces dernières qui s'écoule par une conduite de transport puisse être déterminée avec une exactitude suffisante. 10 II importe également, lors du refoulement d'une .sus pension aqueuse de matières draguées par une conduite pendant l'exécution des travaux, de connaître la teneur en matières draguées de ladite suspension pour pouvoir effectuer le transport de ces dernières dans les conditions les plus économiques 15 sans risque d'obstruction de la conduite. Or, la présente invention a trait à un procédé pour le transport par une conduite d'une suspension principalement composée de matières draguées et d'eau, et à une installation de dragage par succion pour la mise en oeuvre de ce procédé. 20 Lors de l'application du procédé habituel, on mesure une teneur en matières draguées fautive lorsque la suspension contient de l'air. Or, la présente invention procure un procédé perfectionné à ce point de vue, grâce au fait que la grandeur de mesure se voit corrigée d'une valeur de correction, 25 qui est une fonction de la quantité d'air présente dans la suspension et qui se déduit des résultats de mesures effectuées au soins en deux sections de conduite où régnent des pressions différentes. La présente invention concerne, d'autre part, une in-30 stallation de dragage par succion se prêtant à la mise en. oeuvre du procédé selon l'invention, grâce au fait qu'elle est équipée d'au moins deux sections de conduite où régnent des pressions différentes pendant l'exécution des travaux, ces sections étant munies de transmetteurs de pression appropriés, 35 de telle sorte que les pressions relevées par ces derniers peuvent servir de point de départ pour le calcul de ladite valeur de correction. Les caractéristiques précédentes et autres de l'invention ressortiront clairement de la description détaillée sui-40 vante, illustrée par les dessins annexés, dont 69 12863 2 2006837 les figures 1, 3 (5 et 7) représentent de manière schématique une conduite pour le transport d'une suspension aqueuse de matières draguées, équipée dans les deux cas d'un dispositif différent de mesure; 5 la figure 9 représente un dispositif de mesure plus évolué du genre représenté par la figure 5 et destiné au mode d'exécution préféré du procédé et de l'installation de dragage par succion "selon l'invention; les figures 2, 1, (6, 8) et 10 représentent, sous 10 forme de diagramme, les pressions mesurées en différents points de mesure des dispositifs de mesure respectifs selon les figures 1, 3, (5, 7) et 9; et la figure 11 représente une conduite pour le transport d'une suspension aqueuse de matières draguées, équipée 15 d'un tout autre dispositif de mesure selon l'invention. Les parties correspondantes des cinq modes d'exécu- i tion ici décrits et représentés sont indiquées par les mêmes chiffres de référence, à cette différence près que les chiffres dans le deuxième, le troisième, le quatrième et le 20 cinquième mode d'exécution sont chaque fois augmentés de 100 par rapport à ceux des parties correspondantes du mode d'exécution précédent. Pour faciliter l'explication et la compréhension du mode d'exécution préféré du procédé et de l'installation selon l'invention, il convient de décrire d'abord un 25 certain nombre de dispositifs de mesure au moyen des figures 1-8, auxquels la présente invention n'est pas encore appliquée. Comme le montre la figure 1, dans une conduite pour le transport d'une suspension aqueuse de matières draguées est prévue une section de mesure ayant la forme d'un U renversé 30 à bras verticaux, et cela de manière à réaliser une partie de conduite j conduisant la suspension verticalement vers le haut et une partie de conduite k conduisant la suspension verticalement vers le bas. En vue de la détermination de la teneur en matières 35 draguées de la suspension, des raccords 13, 11, 15_ et 16 sont prévus dans ladite section de mesure respectivement aux points de mesure 1, 2, 3^ et 1. Les raccords .13 et 11 se trouvent en communication, par l'entremise des conduites 17 et 18, avec les deux côtés opposés d'un transmetteur de pression l!î pour 40 la mesure de la différence de pression régnant dans la partie 69 12863 3 2006837 j au point de mesure 1 et de celle régnant dans cette même partie au point de mesure 2. Les raccords 15 et 16 se trouvent de la même manière, par l'entremise des conduites 2£ et 21, en communication avec 5 les côtés opposés d'un transmetteur de pression 2£ pour la mesure de la différence de pression aux points de mesure 3 et 4 de la partie k. D'autre part, une jauge de vitesse électromagnétique 21 fonctionnant d'après le principe du champ magnétique non ho-10 mogène, est incorporée dans une partie horizontale 23 de la conduite. Les valeurs de mesure relevées par les appareils 19 et 22 sont totalisées au moyen d'une machine à calcul 2!5 et Ie résultat ainsi obtenu est multiplié par la valeur indiquée par 15 ladite jauge de vitesse. Le produit ainsi obtenu est alors intégré pour période de transport totale et enregistré par un compteur 56. La figure 2 donne les pressions aux points de mesure et les différences de pression hj de la partie j et h^ de la par-20 tie k. Pour h- et h^ on peut écrire les expressions suivantes: h. = L.(S• + C.V?) 3 3 3 3 3 et = Vsk * où L. et L. représentent la longuetir de la conduite res- j JC 25 pectivement entre les points de mesure 1 et 2 et ceux 3 et 1, Sj et représentent le poids spécifique de la suspension dans les parties j et k, V. et Vv représentent la vitesse de la suspension res- J JC pectivement dans les parties j et k, et 30 Cj et sont des coefficients qui dépendent de la ré sistance qu'éprouve le courant respectivement dans les parties j et k de la conduite. Lorsque les parties j et k sont identiques, on a Cj = C^. Lorsque les parties j et k ont le même diamètre, on 35 a Vj = V hj/Lj * Sj + Cj/Vj » sk ♦ ck-vJ VLj ♦ hk/Lk * Sj ♦ sk 40 On voit que les termes qui se rapportent aux résistances 69 12863 h 2006837 disparaissent lorsqu'on additionné les termes h./Lj et h^/Lk» La teneur volumétrique en matières draguées de la suspension se laisse calculer à partir du poids spécifique de la suspension transportée, qui est égal à la moyenne de 5 Sj et Sk. Il est vrai que les matières draguées dans la partie j ont une tendance à rester en arrière par rapport au courant ascendant par suite de leur plus grand poids spécifique. Cette tendance est toutefois compensée dans la partie k par la ten-10 dance que les matières draguées y manifestent à devancer le courant descendant également par suite de leur plus grand poids spécifique. La teneur volumétrique en matières draguées de la suspension, représentée par le symbole Cv, se calcule 15 20 de la manière suivante Tj-Sj + ySjç = 1 - Cy + Cy.Sj) où Sb est le poids spécifique connu des matières draguées sans interstices, par exemple égal à 2,65 kg/dm3. Cette équation devient alors: 1,65 C =(S, + S. - 2).0,50. V J K 2 Le poids de matières draguées par dm de suspension est donné par Gb=2,65 Cy = (Sj + Sk - 2).0,805. En multipliant la valeur ainsi obtenue par le débit de la suspension en litres par seconde, on obtient le débit de la suspension en kg/sec. (débit gravimétrique), représenté 25 par le symbole 0^. 0b=Gb.A.Vs» où Vs représente la vitesse de la suspension mesurée au moyen de la jauge de vitesse 2M et A le passage (section utile) de ce dernier. En intégrant 0^ pour la période totale de transport, 30 on trouve le poids total de matières draguées débité pendant cette période. Les points de mesure 2 et 3 se trouvent de préférence au même niveau et la section de mesure avec ses coudes de raccord est de préférence parfaitement symétrique. Pour un 35 diamètre intérieur de la conduite égal à 60 cm, la distance verticale entre les points de mesure 1 et 2 mesure par exemple 1 mètres. La. détermination de la moyenne des valeurs hj/Lj et hk^Ljç est évidemment plus facile lorsque Lj^-L^. Pour éviter que des matières draguées ne pénètrent dans 10 les conduites 117, 118, 120 et 121, de l'eau est envoyée en 69 12863 5 2006837 10 guise de liquide de purge au moyen d'une pompe 126 par quatre conduites de purge étroites et pratiquement indenti-ques 127, 128, 129 et 130, respectivement raccordées aux raccords 101, 102, 103 et 101, dans la section de mesure (voir figure 3). La figure 1 montre la variation de la pression dans les conduites de purge en fonction de la distance. En mesurant les pressions dans les conduites de purge à une distance Um comptée à partir de la pompe 126 et en représentant la longueur totale de la conduite entre la pompe et les points de raccord 101, 102, 103 et 101 par le symbole Un, on a h.=h. .UAL, et hv = h. .U/U . 3 3m n m K Km n m Pour augmenter la précision des mesures, les points de mesure sur las conduites de purge 127-130 sont choisiB. I5 à proximité des raccords 101-101. La vitesse d'écoulement de la suspension, représentée par V , dans la partie 23 est de préférence mesurée avec g 11 ■■ deux appareils 121 j et 121jc au lieu d ' un seul appareil 21. La mesure de la vitesse dans une partie horizontale 23, 20 (figure 1) peut donner lieu à des erreurs de mesure, provoquées par le dépôt de matières draguées dans cette partie, qui diminue la section utile d'écoulement, de sorte qu'on mesure une vitesse d'écoulement différente de la vitesse réelle. Le dépôt de matières draguées est exclu dans une 25 partie verticale. Il y a toutefois lieu d'observer que la vitesse de l'eau est plus grande dans un courant ascendant que dans un courant descendant par le simple fait que, dans le premier cas, les matières draguées restent en arrière par rapport à l'eau et que, dans le second cas, elles devancent 30 l'eau, Les erreurs de mesure qui pourront en résulter lors de la détermination de Vj et Vjç s ' annullent mutuellement lorsqu'on prend la moyenne de ces deux grandeurs. Dans le mode d'exécution préféré du dispositif de mesure selon l'invention, représenté à la figure 5, les 35 raccords 202 et 203 sont reliés entre eux au moyen d'une conduite supérieure 218, une conduite de détection 231 étant prévue entre le milieu 206 de cette conduite supérieure 218 et l'un des côtés d'un transmetteur de pression 233. Les raccords 201 et 201 sont également reliés entre eux par une 10 conduite inférieure 217, une conduite de détection étant 69 12863 6 2006837 prévue entre le milieu 20S de cette conduite inférieure 217 et l'autre côté dudit transmetteur de pression 233. Ce système permet de mesurer au moyen d'un seul appareil 233 une pression dont la valeur s'exprime par -£hj + -£hk (voir 5 figure 6), ce qui signifie une addition et une division par 2 automatiques. La pénétration éventuelle d'une faible quantité de matières draguées dans les conduites 21§ et 217 à partir de la partie j lie présente pas d ' inconvénients. Sa eff®t9 dans ce cas, ces matières draguées s'écoulent par les 10 conduites 220 et 221 vers la partie k et elles ne peuvent pas pénétrer dans les conduites de déteetien 231 et 232 esî raison du fait que celles-ci se dirigeât d'abord vers le haut â partir, des points de raccord 206 et 205. La mesure effectués d'après le système illustré par la figure 53 présente donc l'avantage 15 de réduire d'une unité le nombre d® transmetteurs de pression et celui des totaliseurs électriques et, par conséquent, de supprimer une erreur de mesure grêse au fait que la mesure s'effectue avec un seul a» lieu de deux appareils. La sortie du transmetteur- de pression différentiel 20 233 est raccordée non seulement à la sacîiine à calculer 255, mais également à un indicateur 270 indiquant le poids spécifique de la suspension transportée par la conduite ou la teneur en matières draguées de cette dernière. Le dispositif de mesure selon l'invention, représenté 25 à la figure 7, est dépourvu de conduites de purge. On voit que, dansjce dispositif, une conduite supérieure 318 relie entre eux les points de mesure 302 et 303 et une conduite inférieure 317 les points de mesure 301 et 30t. En outre, un transmetteur de pression différentiel 333 est prévu entre les 30 milieux 306 et 305 des conduites supérieure et inférieure. L'appareil 333 relève également une grandeur (Jh.. + 2h}c^> comme le montre la figure 8. Cette grandeur sert à la commande d'un organe de réglage 371 d'un dispositif de réglage automatique du transpott. 35 II est vrai qu'une quantité négligeable de suspension pénètre à partir de la partie de conduite j dans celle k par les conduites supérieure et inférieure. Cette quantité peut, le cas échéant, être calculée. Les méthodes de mesure décrites ci-dessus donnent des 40 résultats exacts à condition que la suspension ne contienne 69 12863 7 2006837 pas de gaz ni de l'air. Il se présente toutefois des conditions de travail, telles que la vidange par aspiration de bacs remplis de matières draguées, dans lesquels la présence d'air dans la suspension est inévitable. Or, il importe, en particulier, 5 que le résultat de mesure soit soigneusement corrigé surtout en cas de mesure des quantités de matières draguées qui sont transportées par une conduite lors de travaux de terrassement et qui doivônt être portées en compte. Cette correction se fera de préférence de manière automatique lorsque le mélange con-10 tient des bulles de gaz ou d'air. Dans l'exposé qui suit l'expression "gaz ou air" est abréviée par "air". La présence d'air dans une suspension aqueuse de matières draguées a pour conséquence que le poids spécifique mesuré est plus faible que la valeur qu'on trouverait en l'absence d'air pour cette mftne 15 suspension. L'appareil de mesure décrit ci-dessus, et aussi d'autres densimètres, tels que le densimètre dont le fonctionnement est basé sur les radiations radio-actives, donnent des valeurs trop faibles de la teneur en matières draguées d'une suspension aqueuse transportée, lorsque celle-ci contient de 20 l'air. D'autre part, le débit mesuré sera légèrement trop fort lorsqu'on a recours à des jauges de vitesse électromagnétiques Soient C^ la teneur (pourcentage) volumétrique en air d'une suspension aqueuse de matières draguées, a le poids spécifique de la suspension et y ce même poids spécifique mais en 2 5 l'absence d'air (toujours pour un même rapport matières draguées/eau). Cette dernière grandeur (y) ue7çfle ua la teneur en matières draguées de la suspension, de sorte qu'il s'agit de la mesurer avec une approximation suffisante, indépendamment de la teneur en air, au moyen du dispositif 30 de mesure prévu à cet effet. Cela est possible avec un dispositif de mesure qui donne également CL. En effet, connaissant C^, on est à même de calculer y à partir de a au moyen de la formule suivante : u> 35 ou Y = -100 - CL 100 (2) ç Pour un poids spécifique des matières draguées égal à 2,65 et un poids spécifique de l'eau égal à 1,0, on obtient 69 12863 8 2006837 10 15 y s Pfc«2»65 + (100 - C^).1,0 çg) ÏÔÔ K*' où est la teneur en matières draguées de la suspension transportée. Cette dernière expression se transforme en la suivante: y - 1 = 0,0165.Ct (1) La détermination de la teneur en air selon le procédé de l'invention fait appel au critère que, en cas de variation de la pression, le volume des matières draguées et celui de l'eau ne varient pas ou pratiquement pas, et cela contrairement au volume de l'air qui varie fortement en fonction de la pression. Le poids spécifique de la suspensionaqueuse de matières draguées contenant de l'air différera d'autant plus de celui de la suspension sans air que la pression est plus faible, en raison du simple fait que le pourcentage volumétrique de l'air augmente lorsque la pression diminue. Selon le procédé préféré illustré par la figure 9, une suspension aqueuse de matières draguées pouvant contenir de l'air est refoulée au moyen d'une pompe 185 par une conduite 198, dotée d'une section de mesure 199 du genre décrit au moyen des figures 5 et 6. Dans ce cas, chacun des quatre points de mesure 101, 102, 103 et 101 est muni d'une section de conduite, respectivement 191, 192, 193 et 191, dont la hauteur est Ah. D'autre part, une pompe 126 est raccordée, par l'entremise des conduites de purge 127, 128, 129 et 130, outre 25 aux points de mesure 101, 102, 103 et 101, également aux points de mesure 171, 172, 173 et 171 (aux extrémités supérieures) et aux points de mesure 181, 182, 183 et 181 (aux extrémités inférieures) des sections de conduite 191, 192, 193 et 191. Les conduites de purge sont, à proximité des points de mesure situés au même niveau, reliées deux à deux au moyen de conduites supérieures 186 et 188, de conduites médianes ou intermédiaires 118 et 117 et de conduites inférieures 187 et 189. Les milieux de la conduite supérieure 187 et de la conduite inférieure 189 et ceux de la conduite inférieure 187 et de la conduite supérieure 188 sont reliés entre eux respectivement par une première conduite de détection 190 et une seconde conduite de détection 195. Un transmetteur de pression différentiel, qui relève la différence de pression AP'= PQ - P^, est branché entre les milieux des conduites médianes 117 et 118, 40 tandis qu'un autre appareil de ce genre 196, relevant une 20 30 35 69 12863 9 2006837 différence de pression égale Pç ~ yi P^, est branché entre les milieux des deux conduites de détection i}90 et 196. Enfin, un transmetteur de pression 197, relevant me pression à peu près égale à P^y = -^P0 + > est raccordé au milieu 5 de la conduite de détection 195. Une jauge de vitesse 121j est prévue au milieu entre les sections de conduite 191 et 192 et un autre jauge de vitesse 12In au milieu entre les sections de conduite 193 et 191. A la figure 9 (à droite) sont indiquées les pressions 10 mesurées au moyen des conduites supérieures, médianes et inférieures aux niveaux des points de mesure correspondants, mais régnant en réalité aux milieux des conduites supérieuress médianes et inférieures, tandis que la figure 10 donne un exemple des valeurs des pressions en questions ainsi que des 15 valeurs relevées par les transmetteurs de pression différentiels 133 et 196 et par le transmetteur de pr@ssi©® 197. Les pressions régnant dans les sections de conduite inférieures 191 et 191 sont nécessairement supérieures à celles qui régnent dans les sections supérieures9 ©a raison 20 de la présence d'une colonne de suspension supplé»»en taire au-dessus des sections inférieures 191 et 494- ®oatS"e ci-après que le dispositif de mesure en question psrast la mesvi^e de la grandeur C^. Dans l'hypothèse que les bulles d'air présentes dans la suspension suivent la loi de Boyls-îferiotte 25 (PV = const.) et que les variations de la tesçépatœ>e de l'air dans la section de mesure sont négligeables, on peet écrire pour les bulles: V vo = V vb • W Vy Les indices o,b et moy signifient respectivement "en bas", 30 "en haut" et "en un point intermédiaire", où se trouvent les jauges de vitesse 121j et 121k. On peut également écrire CLo* Po =CLb" Pb = CLmoy * Pmoy (6) ou bien sous forme de proportion Po : Pb s CLb : CLo (7) 35 ou encore en vertu des propriétés des proportions: Ctb * CLo _ CLb" CLo (8) Po 4 Pb " _ Po "Pb. , Pour le poids spécifique de la suspension aqueuse de matières draguées contenant des bulles d'air à mesurer en bas et en 69 12863 10 2006837 20 haut dans la section de mesure en forme de U 199 valent les formules (1) : moo _ - _ a = îs2- et o. = ° 100 D 100 5 O D iOO XiO Ces deux poids spécifiques sont à mesurer sur une courte portée verticale Ah. Dans les sections de conduite supérieures 192 et 193, on mesure la différence de pression 10 Apjj = Ah.ab (10) tandis que dans les sections de conduite inférieures 491 et 194 on mesure la différence de pression &Po = Ah.oQ (11) 15 En combinant les expressions (9), (10) et (11) on obient 100 (Ap -âp ) CLb " CLo = —ÂK7T U2) En rentranciiant Ap^ de âp s ce qui s'effectue par voie hydraulique au moyen des conduites de détection 190 et 19 5 et du transmetteur de pression différentisl branché entre elles, on obtient une grand, de mesure, qui est une mesure directe de ^Lb ~ ^"Lo* mesu:re différence PQ - avec- l'appareil différentiel 133 en vue de la détermination du psids spécifique de suspension transportée, de la manière illustrée par la figure 5. On mesure finalement au moyen du transmetteur de pression 197 la demi-somme des pressions absolues ?0 et P^ c'est-à-dire + ^Pj, ou bien la pression moyenne dans les quatre sections de conduite 191, 192, 19 3 et 191. qui est égale à la pression intermédiaire entre les sections de con-30 duite où se trouvent les jauges de vitesse 121j et 121k. On peut écrire, de manière approximative, pour la teneur en air ^T.moy entr,e les points de mesure 101, 102, 103 et 101 : CLmoy = ± (CLÈ, + C^) (13) Les résultats de mesure précédents permettent le calcul de 35 CLmo En effet, les formules (13) et (8) donnent i (Pn + > c = (C - C ) -— Lmoy Lb uLo'' p „ p * o rb et en tenant compte de (12) : W> (v = 100 "W ■ Isa Lnoy Ah . Y AP 25 69 12863 ii 2006837 10 30 et encore après^ggbstitution de (11) dans (2) : y = qmoy 100 - 'CL*oy ou avec - àL awoy " h ïsiE ♦ APo - ***> . PffiOX (15) h Ah AP On a jusqu'à présent, dans la pratique du dragage, admis AtP 1'approximation y = jp • Cette approximation est toutefois inadmissible pour la détermination de la teneur en matières draguées de la suspension transportée, destinée au calcul des quantités de matières draguées à porter en compte, lorsque la suspension 15 contient beaucoup d'air. On conçoit, en l'occurrence, que la âp grandeur de mesure jj— figurant dans la formule (15) ci-dessus doit être corrigée d'une valeur égale à AP - AP. P^,, o d . aov Ah AP 20 lorsque le mélange contient de l'air. En vertu du fait que les mesures se font au moyen de conduites de détection entièrement remplies d'eau (poids spéc. ? 1*0), le transmetteur de pression différentiel 133 relève en réalité une valeur qui est directement proportionnelle à (y - l)-* Posons en vue de l'adaptation 25 de la formule (15) à cette situation, AP' = différence de pression relevée, de sorte que la différence de pression réelle se présentant entre les milieux des conduites intermédiaires 117 et 118 est égale à (AP' + h.1,0), ce qui donne pour la formule (15) l'expression suivante: AP' + h + % " *Pb Pmoy ou H. Ah AP' + h Y - 1 = AP- Ap0 - Apb Vy (16) 35 h Ah AP* + h Le débit gravimétrique des matières draguées, c'est-à-dire le poids de matières draguées transportées par seconde par la conduite, se calcule de la manière suivante: 69 12863 12 2006837 Vseo 5 V 2'65 Ct = «m ' TtH ('«oy " "• où Qm est la valeur déterminée au moyen d'une jauge de vitesse insensible à l'air. Cela donne l'expression suivante en tenant compte de (16): 5 AP' AP -APk Pmrt„ V«o - 1,61 On obtient le poids total des matières draguées délivrées en intégrant la valeur ainsi trouvée pour la période totale de transport. 10 Avec une jauge de vitesse sensible à l'air et à l'eau, on a pour une suspension aqueuse de matières draguées contenant de l'air et s'écoulant par une conduite: Qtot + Qb + Qw + QL (18) où Qtot - débit total mesuré au moyen d'une jauge de vitesse 15 électromagnétique à champ magnétique non homogène = débit des matières draguées Qw = débit de l'eau s débit de l'air Soit Qm = débit de la suspension aqueuse de matières draguées. 20 L'expression (18) devient alors: Q - (100 - Cl) QtOt (19) m 100 et comme le poids spécifique de l'eau est égal à 1,0: Qb = Qm* 25 En substituant les expressions (19) et (2) dans (20) on obtient Qb * Qtot (° - 1 - Î55» On voit que, dans la formule (21), la valeur de mesure (ff-1) obtenue, par exemple, au moyen d'un appareil habituel pour la 30 mesure de la teneur en matières draguées d'une suspension transportée par une conduite, est corrigée par une terme de correc- Voici maintenant la description, illustrée par la figure 11, d'un procédé selon l'invention, permettant de mesurer 35 de manière totalement différente la teneur en matières draguées d'une suspension aqueuse pouvant contenir de l'air, s'écoulant par une conduite de transport 500. Les mesures 6'effectuent dans des sections de conduite 69 12863 13 2006837 502 et 503 de part et d'autre d'une pompe 501 incorporée dans la conduite 500. La pression qui règne dans la section 503 est sensiblement supérieure à celle qui règne dans la section 502. 5 Les grandeurs suivantes sont mesurées dans chacune des sections de conduite 502 et 503: les vitesses v1 et v2 au moyen des jauges de vitesse 501 et 505, sensibles au mouvement de la suspension., de l'eau et de l'air, !0 les températures et T2 à l'aide des thermomètres 506 et 507, et les pressions et à l'aide des transmetteurs de pression 508 et 509, raccordés au milieu d'une conduite de détection respectivement 510 et 511. 15 Finalement, outre le densimètre 512 dont le fonction nement est basé sur les propriétés des radiations radio-actives et qui sert à mesurer le poids spécifique de la suspension, sont prévus, d'une part, un thermomètre 511 pour mesurer la température T3 et un transmetteur de pression 516 pour relever 20 la pression Pg au milieu d'une conduite de détection 515. On peut, dans ces conditions, écrire les expressions suivantes : VL1 ' P1 _ VL2 ' P2 (22) 25 T1 T2 VL2 • P2 _ T2 VL3 • P3 T3 (23) 30 A'V1 = (Vbw * VL1> (21) A-v2 = CVbw + VL2> (25) où le symbole V représente le débit volumétrique et A la section utile de la conduite de transport. L'indice bw se rapporte 35 à la suspension aqueuse des matières draguées, l'indice L à l'air, l'indice 1 à la section de conduite 502, l'indice 2 à la section de conduite 503, et l'indice 3 à la section de conduite 513 qui contient 10 le densimètre 512. 69 12863 m 2006837 En retranchant (25)de (24) on obtient A (vx - v2) = VL1 VL2 et, en y substituant (22): VL2 po • Ti 5 V1 " V2 = A (P1. T2 ~1} ou VI? = (v, - v?) A-PlT2 (26) LlZ X L y p T —p f 2 1 12 Ensuite, Vbw se laisse calculer à l'aide des expressions (25) 10 et (26)s cequi donne A.Pi • T„ V, = AcV„ - (v, - v„) -----—— t>w 2 12 P2Tjl - TxT2 L'instrument de mesure 512 donne la valeur de mesure exprimée par la formule suivante m _ Y C10-0 - CL3) 3 ÏÏÏÔ * (28) où CT 3 est un terme de correction., ecrxre De plus, pour la section de conduite 513, on peut CL3P3 _ °L2P2 20 T3 T2 ou Pj .Tg °L3 = °L2 * (29) ou 5 VL2 CT9 = (30) V + V bw L2 La combinaison des expressions (29)9 (30), (26), (27) et (28) donne la valeur à calculer y, à partir de laquelle on peut calculer, à l'aide de la formule (H), la valeur de Ct pour la 30 même suspension sans air. Le débit volumétrique (vol./sec) des matières draguées s'obtient finalement à l'aide de la formule suivante: 12863 15 2006837 Ct (100 - CL2) v2 * A * ÎÔÔ * ÏÔÔ En introduisant les résultats de mesures, affectés des facteurs adéquats, selon la formule (31), dans une machine à calculer et en intégrant le résultat pour la période totale de transport, on trouve le volume total des matières draguées transportées. 69 12863 16 2006837 REVENDICATIONS. 1.- Procédé de transport d'une suspension principalement composée de matières draguées et d'eau, par une conduite, transport lors duquel est relevée une grandeur de mesure qui 5 dépend du débit desdites matières draguées, telle que, par exemple, la teneur en matières draguées de la suspension transportée, caractérisé en ce que la valeur de mesure est corrigée d'une valeur de correction en fonction de la quantité d'air présente dans la suspension, cette valeur de correction étant 10 déterminée à partir de mesures effectuées en au moins deux sections de conduite, où régnent des pressions différentes. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite valeur de correction se déduit, en plus, de mesures de vitesse, effectuées en au moins deux sections de 15 conduite, où régnent des pressions différentes. 3.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite valeur de correction se déduit exclusivement de résultats de mesures effectuées à l'aide de transmetteurs de pression et/ou de transmetteurs de pression différentiels 20 raccordés auxdites sections de conduite. t.- Procédé selon la revendication 1 ou 3, caractérisé en ce que ladite valeur de correction se déduit de résultats de mesures effectuées à l'aide de transmetteurs de pression et/ou de transmetteurs de pression différentiels dans une 25 section de conduite inférieure et dans une section de conduite supérieure d'une première partie de conduite, dans laquelle la suspension se dirige vers le haut en direction pratiquement verticale, ainsi que dans une section de conduite inférieure . et une section de conduite supérieure d'une seconde partie de 30 conduite, dans laquelle la suspension se dirige vers le bas également en direction pratiquement verticale. 5.- Procédé selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les quantités de matières draguées qui sont transportées lors de travaux de terrassement par une con-2> duite et sont à porter en compte, se déterminent en déduisant la teneur en matières draguées de la suspension transportée par ladite conduite de la valeur mesurée et corrigée de ladite valeur de correction, en multipliant la teneur ainsi trouvée par la vitesse correspondante de la suspension dans la con-duite, et finalement en intégrant le produit ainsi obtenu pour 69 12863 17 2006837 la période totale de transport. 6.- Installation de dragage par succion pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, comportant une conduite destinée au transport d'une 5 suspension principalement composée de matières draguées et d'eau et munie d'un appareil pour relever une grandeur de mesure variant en fonction du débit des matières draguées, telle que,par exemple, la teneur en matières draguées de ladite suspension transportée, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins deux sec-10 tions de conduite, où régnent des pressions différentes lors de l'exécution des travaux, munies d'appareils de mesure appropriés donnant des valeurs de mesure dont ladite valeur de correction se laisse déduire. 7.- Installation de dragage, par succion selon la reven-15 dication 6, caractérisée en ce que chacune des deux sections de conduite, où régnent des pressions différentes lors de l'exécution des travaux, comporte une jauge de vitesse. 8.- Installation de dragage par succion selon la revendication 6, caractérisée en ce que lesdits appareils de 20 mesure se composent exclusivement de transmetteurs de pression et/ou de transmetteurs de pression différentiels. 9.- Installation de dragage par succion selon la revendication 6 ou 8, caractérisée en ce que des transmetteurs de pression différentiels ou non sont raccordés à une section de 25 conduite inférieure et une section de conduite supérieure d'une première partie de conduite, dans laquelle la suspension se dirige vers le haut en direction pratiquement verticale, ainsi qu'à une section de conduite inférieure et une section de conduite supérieure d'une seconde partie de conduite, dans laquelle 30 ladite suspension se dirige vers le bas également en direction pratiquement verticale. 10.- Installation de dragage par succion selon la revendication 9, caractérisée en ce que lesdites quatre sections de conduite sont de même hauteur et se trouvent deux à deux au 35 même niveau, les extrémités supérieures, les milieux et les extrémités inférieures des sections situées à un même niveau étant reliées entre elles respectivement par l'entremise d'une conduite supérieure, d'une conduite médiane ou intermédiaire et d'une conduite inférieure, en ce qu'une première conduite de détection relie le milieu de la conduite supérieure des 69 12863 18 2006837 sections supérieures au milieu de la conduite inférieure de ces dernières et une seconde conduite de détection relie le milieu de la conduite inférieure des sections supérieures au milieu de la conduite supérieure de ces dernières, et en 5 ce qu'un premier transmetteur de pression différentiel relève la différence de pression entre les milieux des deux conduites intermédiaires et un second transmetteur de pression différentiel relève la différence de pression entre les milieux des deux conduites de détection» 10 11.- Installation de dragage par succion selon la revendication 9 ou 10, caractérisée en ce qu'une jauge de vitesse est prévue au milieu entre les deux sections de la première et/ou de la seconde partie de conduite. 12.- Installation de dragage par succion selon la re-15 vendication 11, caractérisée par la présence d'un transmetteur de pression qui relève la pression moyenne des sections de conduite situées de part et d'autre de ladite jauge de vitesse. 13.- Procédé pour la détermination du poids spécifique ou de lateneur en matières draguées d'une suspension 20 principalement composée de matières draguées et d'eau et s'écoulant par une conduite de transport 9 ledit poids spécifique ou ladite teneur en matières draguées se déduisant des résultats d'au moins une mesure effectuée dans une première partie de conduite, dans laquelle le courant se dirige vg^s le 25 haut en direction pratiquement verticale, et d'au moins une mesure effectuée dans une seconde partie de conduite, dans laquelle le courant se dirige vers le bas également en direction pratiquement verticale, caractérisé en ce qu'un point de mesure supérieur et un point de mesure inférieur de ladite première partie de conduite sont mis en communication, par l'entremise respectivement d'une conduite supérieure et d'une conduite inférieure relativement étroites, respectivement avec un point de mesure supérieur et un point de mesure inférieur de ladite seconde partie, et que la différence de pression régnant entre les milieux de la conduite supérieure et de la conduite inférieure est relevée. 14.- Dispositif de mesure pour la détermination par le procédé selon la revendication 13, du poids spécifique ou de la teneur en matières draguées d'une suspension principalement composée d'eau et de matières draguées et s'écoulant par une 30 35 40 69 12363 19 2006837 conduite de transport, une première partie de conduite dirigeant le courant vers le haut en direction pratiquement verticale et une seconde partie de conduite dirigeant le courant vers le bas également en direction pratiquement verticale, 5 et les points de mesure supérieurs et inférieurs étant chacun raccordés à un transmetteur de pression différentiel respectivement en haut et en bas de cette partie de conduite, caractérisé en ce qu'un point de mesure supérieur et un point de mesure inférieur de ladite première partie de conduite sont mis 10 en communication, par l'entremise respectivement d'une conduite supérieure et d'une conduite inférieure relativement étroites, respectivement avec un point de mesure supérieur et un point de mesure inférieur de ladite seconde, partie de conduite, et qu'un transmetteur de pression différentiel pour relever la diffé-15 rence de pression est branché entre les milieux des conduites supérieure et inférieure. 15.- Dispositif de mesure selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'une source de liquide de purge, c'est-à-dire de préférence une source d'eau de purge, se trouve en communi-20 cation, par l'entremise de conduites de purge, avec les points de mesure de la première et de la seconde partie de conduite, et que les deux conduites de purge raccordées à deux points de mesure supérieurs, sont reliées entre elles par une conduite supérieure et les deux conduites de purge raccordées à deux 25 points de mesure inférieurs, sont reliées entre elles par une conduite inférieure, et qu'un transmetteur de pression différentiel pour relever la différence de pression est branché entre les milieux desdites conduites supérieure et inférieure.