Brevet FR2005085A1 — publié le 19691205

A l'intérieur de l'installation de traitement 11, la dispersion est séparée en une matière organique relativement pure qui devient un effluent de tête. L'effluent de tête est extrait de l'installation de traitement 11 par une conduite 21. La conduite 21 contient une 5 vanne de régulation 22 servant à maintenir une contre-pression suffisante sur les fluides se trouvant dans l'installation de traitement 11 pour assurer un fonctionnement correct et sûr. Si on le désire/ une vanne 23 peut être insérée dans la conduite 21 afin de régler l'écoulement de l'effluent de tête. La matière aqueuse conte-10 nant des impuretés solubles dans l'eau, séparée à l'intérieur de l'installation de traitement 11, est retirée de sa partie basse comme effluent de queue par une conduite 24 contenant une vanne 26 pour la régulation de l'écoulement dans celle-ci. L'énergie électrique fournissant le champ électrique dans l'ins-15 tallation de traitement 11 est fournie par un appareillage 27 pouvant être situé à une certaine distance de l'installation de traitement 11. L'appareillage 27 est relié par un câble conducteur 28 à un boîtier d'interrupteur 29 monté sur une plateforme 31 au sommet de l'installation de traitement 11. Un conducteur isolé 32 relie le 20 boîtier interrupteur 29 à une électrode excitée interne située à l'intérieur de l'installation de traitement 11. L'installation de traitement 11 peut également comporter divers types d'équipement de contrôle et de commande d'opérations, qui sont courants dans la technique. Par exemple, un interrupteur de niveau 25 inférieur 33 monté dans l'installation de traitement 11 assure que le champ électrique n'est pas appliqué tant que l'installation de traitement 11 n'est pas convenablement remplie de fluide. Ainsi, on ne risque aucun arc à l'intérieur de l'installation de traitement 11 pouvant causer une explosion désastreuse. Une ligne d'écoulement 30 34 peut être raccordée à l'installation de traitement 11 pour le contrôle du débit à l'intérieur d'un canal d'écoulement interne. Ce dispositif sera décrit plus complètement ci-après. Comme représenté à la figure 2, l'installation de traitement 11 se compose d'un récipient 36 pouvant être cylindrique, ou avoir une 35 forme autre, avec un axe d'écoulement vertical. Le récipient '35 est une enceinte de pression destinée à contenir la dispersion à séparer par traitement électrique. Un collecteur 37 s'étend horizontalement à l'intérieur du récipient 36 et perpendiculairement à son axe..d'é-coulement. Le collecteur 37 divise l'intérieur du récipient en zones 40 supérieure et inférieure verticalement opposées, 38 et 39, 69 09332 5 2005085 respecta.venait, ces zones étant séparées l'une de l'autre par le collecteur. La zone inférieure 33 comprend une zone de traitement 41 de la dispersion. Le récipient 36 peut être formé de deux parties réunisspar des brides 42 et 43. Le collecteur 37 est alors maintenu 5 par un moyen quelconque, comme par soudure, ea relation d1étanchéi-té atse fluides entra les bridas 42 st 43 „ Plusieurs cellules verticalas 44 sont située? dans la zone iBfé=> rieure 39 du récipient 36 et occupent de façon composite sensiblement la totalité de la surface de section transversale horizontale 10 de la partie supérieure de la zone de traitement 41 de la dispersion» Les cellules 44 comportent des orifices de sortie supérieurs 46 immédiatement au-dessous du collecteur 37. Les cellules 44 comportent des parties inférieures d'admission 47 débouchant dans une chambre d'admission 48. Les cellules 44 peuvent être reliées électriquement 15 au récipient 36 de sorte que leurs extrémités inférieures 49 servent d'électrode à la masse. Toutefois, dsautres structures peuvent fournir l'électrode à la massa, telles que les parties conductibles, ou mêmes les liquides, reliés électriquement aa récipient 36. Avec référence momentanée à la figure 3, on peut constater que 20 les cellules 44 sont formées par l'intersection, des parois structurales 51. Les cellules 44 ont de préférence une section, transversal le carrée. Si on le désire, les cellules 44 peuvent avoir d'autres formes de section transversale. Les cellules 44 doivent avoir une longueur au moins trois fois supérieure à leur largeur maximale» 25 Les cellules 44 sont assujetties de façon intégrante à la face inférieure du collecteur 37. Le collecteur 37 est pourvu de plusieurs orifices de régulation 52, à raison d'un orifice au moins pour chacune des cellules. Ces orifices servent à régler l'écoulement des fluides entre les cellules 44 et la zone supérieure 38 de l'instal-30 lation de traitement 11 à des vitesses sensiblement identiques. Les cellules 44 et les orifices 52 du collecteur 37 constituent la seule communication de fluide entre la chambre d'admission 48 et ia zone supérieure 38. La chute de pression à travers les orifices 52 est supérieure à celle se produisant dans n'isiporte quelle parti© 35 aval de l'installation de traitement 11, particulièrement lor'sqae la dispersion s'écoule dans la chambre d*admission 48„ Avec cette construction, les fluides s'écoulent à travers les cellules 44 dass des conditions d'écoulement sensiblement uniformes. Plus particulièrement, l'écoulement ascendant des fluides se fait à une vitesse 40 sensiblement uniforme à travers toutes les cellules 44. Autrement BAD ORfGfMAL 69 09332 6 2005085 dit, cette construction assure un écoulement ascendant sensiblement uniforme des fluides à travers une section horizontale transversale des cellules 44. Une électrode 53 pouvant être mise sous tension est montée à 5 l'intérieur du récipient 36 tout en étant isolée électriquement de celui-ci. L'électrode s'étend horizontalement dans la zone 41 de traitement de la dispersion à égale distance au-dessous des parties d'admission inférieures 47 des cellules 44. L'électrode 53 est de préférence plane et ses surfaces supérieure et inférieure se trou-10 vent sensiblement dans des plans horizontaux. Ainsi, l'électrode 53 peut avoir l'épaisseur verticale quelconque requise par la construction, ou pour d'autres raisons. Plus particulièrement, comme représenté par référence à la figure 4 également, l'électrode 53 peut être constituée de barres 54 espacées transversalement avec des 15 paires d'éléments supérieurs et inférieurs d'électrodes 56 et 57, respectivement, au-dessus et au-de&sous des barres, formant un réseau ajouré. Les éléments d'électrode supérieur et inférieur 56 et 57/ respectivement, sont rigides et comportent des ouvertures pour recevoir des tiges de suspension 58 et 59, dispositif par lequel l'élec-20 trode 53 est suspendue à l'intérieur du récipient 36. La partie la plus basse de l'électrode 53 est une grille 61 du genre à barreaux supportée par des supports 62. La grille 61 est composée de barreaux allongés 63 disposés selon un réseau similaire au réseau le plus élevé de l'électrode 53. Ainsi, l'électrode 53 est couverte, en sa 25 partie inférieure, d'une grille de barreaux 63 disposée de façon plus serrée, tandis que sa partie supérieure est formée par line dis» position moins serrée de barras transversales 54 et d'éléments d'électrode 56 et 57. Si désiré, on peut donner à l'électrode 53 uns petite dimension verticale au moyen d'une grille à couche unique de 30 barreaux, éléments supportfet l'équivalent. Les tiges de support 58 et 59 pénètrent de bas en haut dans les supports isolants 64 et S6 en passant â travers des orifices appropriés de deux/cellules 44 au-dessus du collecteur 37. Les supports 64 et 66 comprennent des éléments tubulaires 67 et 68 faisant sail-35 lie du collecteur 37 et entourant les consoles 69 et 70 de surport, d'isolateur. Les isolateurs électriques 71 sont montés sur les supports d'isolateurs 64 et 66 et portent à leurs extrémités supé~ rieures des flasques 72 et 73 de tiges de support. Les tiges de support 58 et 59 s'étendent de bas en haut à travers les consoles de 40 support 69 et 70 et à traders les flasques 72 et 73 auxquels elles BAD ORIGINAL 69 09332 7 2005085 sont assujetties par des moyens de liaison filetés. Grâce à ce dispositif, les tiges de support 58 et 59 sont isolées électriquement du récipient 36. L'électrode 53 est excitée par un conducteur 74 relié électri-5 quement à l'extrémité supérieure de la tige de support 58. Le conducteur 74 sort du récipient 36 par un presse-étoupe d'accès 76 constituant un joint d'étanchéité avx fluidea. La ligne d'écoulement 34 est raccordée par la buse 77 à l'élément tubulaire 68 entourant le support d'isolateur 66. L'écoulement 10 34 comporte un dispositif 78 de mesure du débit. Le fluide en provenance de la ligne d'écoulement 34, après avoir été mesuré, peut être envoyé vers un point d'utilisation quelconque. Une vanne 79 insérée dans la ligne d'écoulement 34 permet de faire varier et de régler à volonté le débit à travers le dispositif 78. Cette ligne 15 d'écoulement 34 constitue un procédé commode de contrôle du débit à travers l'une des cellules 44 qui contient la tige de support 59. Il est souvent souhaitable d'utiliser une électrode à la masse 81 séparée, qui est de préférence plane, à l'intérieur du récipient 36. Cette électrode 81 s'étend horizontalement à l'intérieur de la 20 zone 41 de traitement de la dispersion au-dessous de l'électrode pouvant être excitée 53 et à une distance équidistante de celle-ci. Il est souhaitable que cet espacement soit eensiblement égal à l'é-cartement entre l'électrode excitable 53 et les extrémités inférieures 49 des cellules 44. La figure 5 représente l'êléctrode à la 25 masse 81 qui est très similaire à celle de la section inférieure de l'électrode excitable 53. Par exemple, on obtient de bons résultats lorsque l'électrode excitable 53 se trouve à environ cent millimètres au-dessous des parties d'admission inférieure 47 des cellules 44. Dans ce cas, 30 l'électrode à la masse 81 doit de préférence se trouver à cent millimètres environ au-dessous de la surface inférieure de l'électrode excitable 53. On peut utiliser d'autres écartements entre les électrodes et/ou les cellules 44. Il est évident que par une disposition appropriée des électrodes excitées et à la masse, le champ électri-35 que peut régner entre l'électrode 53 et les cellules 44 ou entra l'électrode 53 et l'électrode à la masse 81 ou entre l'électrode 53 et les cellules 44 et l'électrode à la masse 81 à. la fois. Les gradiants de tension engendrés par l'excitation de l'électrode 53 doivent avoir une certaine amplitude pour être décrits ci-après en 40 rapport avec un traitement optimal de la dispersion par un champ 69 09332 8 2005085 électrique. Un courant important de dispersion pénètre dans le récipient 36 par le tuyau distributeur d'admission 82 en provenance de la conduite 12. Le tuyau 82 se termine par un orifice de sortie vertical 83 5 à l'intérieur de la chambre d'admission 48 dans le récipient 36. Un disque perforé 84 est monté de façon coaxiale au-dessus de l'orifice de sortie 83. Un second disque 86 est espacé verticalement au-dessus de l'orifice de sortie par des moyens appropriés. L'électrode à la masse 81 et le disque 86 peuvent être montés sur le disque perforé 10 84 par des éléments tubulaires 87 réunis par un raccord fileté. On peut voir également à la figure 5 la disposition des disques et des tuyaux distributeurs d'admission. La dispersion s'écoule par l'orifice de sortie 83 et passe entre les disques 84 et 86 sous une pression différentielle relativement faible. Ce dispositif provoque un 15 écoulement turbulent à travers la chambre d'admission 48 du récipient 36 à mesure que la dispersion s'écoule vers le haut en direction de l'électrode 53. Le tuyau distributeur d'admission 82 est solidement assujetti par un entretoisement 88 à la partie inférieure du récipient 36. 20 L'installation de traitement 11 est munie d'un trou d'homme 91 en sa partie inférieure permettant l'entretien intérieur de l'unité. Un orifice d'accès 92 s'ouvrant dans la jupe de support 93 de l'installation de traitement 11 permet d'inspecter le dessous du récipient 36. 25 L'installation de traitement 11 s'est révélée comme étant un excellent bac de décantation pour la séparation d'une dispersion dont les phases sont séparables, du moins en partie, sans application d'un champ électrique. Plus précisément, l'électrode 53 n'est pas excitée, ou les électrodes peuvent même être supprimées, pour 30 cet usage. Les cellules 44 conviennent parfaitement pour la séparation gravitionnelle d'une phase interne ayant subi la coalescence, de la phase externe d'une dispersion. Cette séparation résulte des conditions uniformes d'écoulement dans les cellules 44. Ainsi, cette construction est particulièrement utile dans l'installation de trai-35 tement 11 mais peut servir dans une opération de décantation quelconque. Les dimensions des cellules 44 peuvent être réglées de manière que les écoulements des fluides de bas en haut se fassent toujours sous forme visqueuse plutôt que sous forme turbulente, dans les conditions de fonctionnement de l'installation de traitement. 40 De même, les cellules 44 peuvent avoir une longueur, pour une 69 09332 9 2005085 vitesse d'écoulement donnée, permettant vin temps de résidence dans celles-ci suffisant pour que la réaction désirée (coalescence, précipitation, etc.) ait lieu avant la sortie du fluide par les orifices 52. 5 Une source d'énergie pour l'appareillage 27, servant à l'établissement d'un champ électrique dans l'installation de traitement 11, est représentée à la figure 6. Le champ électrique est produit par l'application d'une tension en courant non continu entre l'électrode 53 et les cellules 44 à la masse. Le terme "tension en courant non 10 continu" tel qu;il est utilisé ici, désigna une tension en courant alternatif ou en courant continu puisé, à variation positive et/ou négative sur les pulsations successives et sans pulsation de durée suffisante pour devenir l'équivalent d'une tension en courant continu non puisé dans l'installation de traitement 11. Dans le circuit 15 de la source d'énergie, un auto-transformateur 94 ajustable et à enroulement double est branché à une source primaire d'énergie, telle qu'une source alternative à 240 volts, par l'intermédiaire d'interrupteurs de ligne 96 et de fusibles 97. Des prises ajustables 98 et 99 sur le transformateur 94 sont reliées, pair les contacts de relais 20 101-104 aux primaires en parallèle 106 et 107 de transformateurs Sola 108 et 109. Les transformateurs Sola sont des dispositifs fournissant une tension de sortie constante avec des coupures variables de courant de court-circuit. Les secondaires 111 et 112 des transformateurs Sola 108 et 109 sont reliés, par les contacts de relais 25 113-114 et 116-117 à des conducteurs de sortie 118 et 119. Les contacts 113-114 et 116-117 sont disposés de telle sorte que les secondaires 111 et 112 des transformateurs Sola puissent, par l'intermédiaire d'une action de relais appropriés, être branchées individuellement, ou en parallèle sur les conducteurs 118 et 119. 30 Par ce dispositif, les conducteurs 118 et 119 peuvent se trouver au potentiel de la tension de sortie d'un seul des transformateurs Sola 108 et 109, et au double de leur intensité nominale individuelle. Sinon, les conducteurs 118 et 119 peuvent être excités sous la tension individuelle et à l'intensité nominale d'un seul transforma— 35 teur Sola. Un verrouillage de sécurité est fourni par les contacts supplémentaires de relais 121 et 122 en série dans les conducteurs 118 et 119, et par un jeu supplémentaire de conr-acts de relais 123 en dérivation entre ces conducteurs. Les contacts montés en série 121 et 122 sont normalement fermés, et les contacts en dérivation 40 123 sont normalement ouverts. Avec cette disposition, l'énergie 69 09332 10 2005085 fournie par les transformateurs Sola est appliquée auxconducteurs 118 et 119. Toutefois, une action appropriée des relais ouvre les contacts en série 121 et 122 et ferme les contacts en dérivation 123, de sorte que les conducteurs de sortie 118 et 119 soient c.-ur fe-cir~ 5 cùités. Dans ce dernier cas, le fonctionnement correct des transformateurs Sola avec des courants de court-circuit peut être facilement déterminé. Comme le montre la figure 1, les conducteurs 118 et 119 vont à un boîtier d'interrupteur 29 monté sur l'installation de traitement 10 11 par un câble conducteur 28. Le conducteur 118 est relié à l'électrode excitée 53 se trouvant à l'intérieur du récipient 36 par le conducteur isolé 32 passant par le presse-étoupe d'entrée 76. Le conducteur 119 est relié à une masse commune au récipient 36, aux cellules 44 et à l'électrode à la masse 81, 15 Dans plusieurs cas, on peut avoir besoin d'une source d'énergie plus complexe comportant des systèmes de commande à distance et des circuits de contrôle complets. Les figures 7 et 8 représentent une telle source d'énergie. Un auto-transformateur ajustable 124 à enroulement double est branché par l'intermédiaire d'interrupteurs 126 20 et 127/de fusibles 128 et 129, à une source d'énergie appropriée pouvant être par exemple une source alternative monophasée de 240 volts. Un ventilateur 131 assure le refroidissement des divers composants de la source d'énergie comprise dans l'appareillage 27. Les prises 132 et 133 du transformateur sont reliées à un mécanisme 25 approprié entraîné par un moteur pour le réglage à distance. A cet effet, un circuit de commande de moteur représenté à la figure 8 est relié en A et B aux bornes du primaire du transformateur 124. Le circuit de commande du moteur comprend un transformateur Sola 134 régulateur de tension dont le primaire est protégé par un dis-30 joncteur thermostatique 136. Le disjoncteur 136 ouvre le circuit de commande du moteur lorsque la température monte excessivement à l'intérieur de l'appareillage 27. Un moteur 137, couplé au mécanisme d'entraînement des prises ajustables, est branché aux bornes du secondaire 138 du transformateur Sola 134. Les enroulements 139 et 35 i4i du moteur sont excités sélectivement par l'intermédiaire 'd!un interrupteur à va-et-vient 142. Une position de l'interrupteur 142 amène le moteur 137 à faire avancer les prises ajustables 132 et 133 l'une vers l'autre sur le tr ans formateur 124. L'autre position de l'interrupteur amène le moteur 137 à éloigner les prises ajus-40 tables 132 et 133 l'une de l'autre sur le transformateur 124. Ainsi, 69 09332 ii 2005085 les prises 132 et 133 du tr ans formateur 124 peuvent être réglées à distance sur une tension de sortie appropriée. Les prises 132 et 133 du transformateur 124 sont branchées sur le primaire 143 d'un transformateur Sola 144 par l'intermédiaire de 5 fusibles de protection 146 et 147 et de contacts de relais 148 et 149. Le secondaire 151 du transformateur Sola 144 est branché sur le primaire 152 d'un transformateur de puissance 153 par l'intermédiaire de contacts de relais 154 et 156. Les secondaires 157 et 158 du transformateur de puissance sont branchés en parallèle par 1'inter-10 médiaire de contacts de relais 159 et 161 à des conducteurs de sortie 162 et 163. Les contacts de relais 164 permettent le branchement en série des secondaires 157 et 158 sur les conducteurs 162 et 163. Ces divers contacts de relais sont actionnés par les relais 166 et 167 branchés dans le circuit de commande du moteur. Plus particulièrement, 15 vin interrupteur unipolaire doubla à 5 positions, 168 excite sélectivement les relais appropriés afin que les secondaires 157 et 158 du transformateur de puissance 153 soient reliés en série ou en parallèle aux conducteurs 162 et 163. Par exemple, les conducteurs 162 et 163 peuvent être excités en 20 courant alternatif à 230 volts ou à 460 volts. A cet effet, l'interrupteur 168 est d'abord placé sur la position "ARRET". Ensuite, le moteur 137 est mis en marche par l'intermédiaire de l'interrupteur 142 pour ajuster les prises 132 et 133 de l'auto-transformateur 124 pour la tension que l'on désire appliquer au transformateur Sola 25 144. L'interrupteur 168 est alors placé dans la position désirée, à 230 volts par exemple. Dans cette position on peut voir que les deux relais 166 et 167 sont excités de sorte que les contacts 164 soient ouverts et que les contacts 159 et 161 soient fermés. Les secondaires 157 et 158 du transformateur de puissance 153 sont alors 30 en parallèle entre les conducteurs 162 et 163. Autrement, l'interrupteur 168 est placé sur la position 460 volts qui n'excite que le relais 167. Il en résulte la fermeture des contacts 164 et l'ouverture des contacts 159 et 161. Ainsi, les secondaires 157 et 158 du transformateur de puissance 153 sont branchés en série entre les 35 conducteurs 162 et 163. Les contacts de relais 169 et 171 en série avec les conducteurs 162 et 163 fournissent une sécurité supplémentaire à la source d'énergie. Ces contacts 169 et 171 sont actionnés par un relais 172 monté en série avec l'interrupteur de niveau inférieur 33 monté sur 40 l'installation de traitement 11. De plus, un disjoncteur 69 09332 12 2005085 ré-enclenchable 173 branché en série protège le circuit contre les surintensités. Si le niveau du liquide dans l'installation de traitement 11 tombe au-dessous d'un niveau donné, l'interrupteur de niveau inférieur 33 s'ouvre, désexcitant ainsi le relais 172. Il en 5 résulte l'ouverture des contacts 169 et 171 dans les conducteurs 162 et 163, Les conducteurs de sortie 162 et 163, et un conducteur de masse commun 174 passent de l'appareillage 27 au boîtier d'interrupteur 29 au sommet de l'installation de traitement 11. En cet endroit, les 10 conducteurs 162 et 174 sont reliés à une masse commune, et à l'installation de traitement 11. Le conducteur 163 est relié à un conducteur isolé et traverse le presse-étoupe d'entrée 76 pour être relié électriquement à l'électrode excitée 53. Ainsi, une tension désirée peut être appliquée entre l'électrode excitée 53, les cellu-15 les à la masse 44 et l'électrode à la masse 81. En cas de danger,, ou pour une raison autre, ce potentiel peut être promptement supprimé sur l'électrode excitas 53 par ouverture du disjoncteur 173 branché en série avec le relais commandant les contacts 169 et 171 dans les conducteurs 162 et 163. 20 La source d'énergie est munie de systèmes appropriés de contrôle de la tension et de l'intensité. Plus particulièrement, un voltmètre 176 est branché en C et D entre les prises ajustables 132 et 133 du transformateur 124 pour permettre une lecture directe de la tension appliquée au transformateur Sola 143. Un second voltmètre 25 177 est branché en E et F entre les conducteurs 162 et 163 pour per- , mettre une lecture directe de la tension de sortie appliquée à l'électrode excitée 53 se trouvant à l'intérieur de l'installation de traitement 11. De plus, un enroulement 178 détecteur d'intensité sur le conducteur 163 est relié en G et H à un ampèremètre 179. 30 Ainsi, les tensions et courants appropriés fournis par la source d'énergie peuvent être facilement contrôlés. Bien que des sources d'énergie particulières appropriées pour une utilisation avec la présente invention aient été décrites, on peut réaliser d'autres dispositions de circuit appropriées pour four-35 nir un potentiel voulu à l'électrode excitée 53 à 1'intérieur de l'installation de traitement 11. Le fonctionnement de l'installation de traitement lors du traitement électrique d'une dispersion conductible est le suivant. En résumé, la dispersion est formée d'une phase externe et d'une phase 40 interne non-miscibles, constituées respectivement par une matière 69 09332 13 2005085 organique liquide et par une matière aqueuse. Une impureté soluble dans l'eau peut être présente dans ces phases, qui contiennent des impuretés pouvant mouillées par l'eau. La matière aqueuse possède une constante diélectrique supérieure à celle de la phase externe» 5 La dispersion peut avoir une conductibilité électrique supérieure â _8 1 x 10 rahos/centimètre et peut cependant être traitée selon cette invention. La dispersion est envoyée dans l'installation de traitement 11 par le tuyau distributeur d'admission 82 pour un apport continu à 10 la zone d'admission 48 en un courant important montant par écoulement turbulent le long du passage d'écoulement vertical formé à ïsia= térieur du récipient 36. Ensuite, la dispersion passe de façon continue de la zone d'admission 48 entre l'électrode excitée 53 et les cellules verticales 44, et l'électrode à la masse 81, si l'on en 15 utilise une. L'installation de traitement 11 est excitée au moyeE d'un champ électrique produit par une tension an continue ayant aae valeur permettant d'avoir un gradient, de tension ne dépassant pas habituellement 400 volts environ par centimètre d8éeartement eatra l'électrode excitée 53 et les cellules 44. De préférence, le gradient, 20 de tension est supérieur à 2G volts environ par centimètre d5écar La dispersion sortant d'entre I"électrode et les cellules passe de façon continue dans 18ensemble de canaux d'écoulement contigus, ouverts aux extrémités, qui sont définis par les eeilules verti-35 eales 44* Dans les cellules 44, la dispersion ayant subi le traite-» ment du champ électrique,, portant le restant de la phase interne coalescente, s'écoule de bas en haut dans des conditions d'écoulement sensiblement uniforipes. Ainsi, les cellules 44 assirent-elles des conditions optimales d'écoulement pour permettre la continuation 40 de la coalescence et la séparation finale de la matière aqueuse t3jeî-- &ad original 69 09332 14 2005085 la phase interne ayant subi la coalescence et du liquide organique de la phase externe. Le courant montant de fluide dans chacune des cellules 44 passe continuellement par les orifices 52 qui sont disposés de manière à 3 régler le débit de chaque cellule verticale à des vitesses sensible-r^nt identiques» Les fluides s"écoulant des orifices 52 se rejoignent au-dessus du collecteur 37 pour former un courant important de matière organique sensiblement débarrassée de la phase interne at des impuretés . La matière organique est extraite de 18 installation de Eû traitement 11 sous forme d"effluent de- tête. La matière aqueuse et les irapmretés, séparées de la dispersion/, s8accumulent dans la partie bawse lu récipient sous l'effet de la pas autour., et sont extraites en tant qu1 effluent de queue de 1 ' installation de traitement 11. 15 On a trouvé dans le présent procédé, qu'un gradient de tensioa compris entre environ 20 volts- et era/is-on 48 volts par centimètre d'écart entre l'électrode excités 53 et les cellules 44, donne des résultats très satisfaisants dans la séparation des dispersions hautement conductibles. Plus particulièrement, lorsque l'électrode 53 20 se trouve à environ 10 centimètres des parties inférieures 47 des cellules 44 ainsi que de l'électrode à la masse SI, le potentiel appliqué à l'électrode 53 doit avoir une valeur comprise entre eïi-7i~ ron 200 volts et environ 500 rolts pour l'obtention de bons résultats s Habituellement, le gradiant n'a pas lieu d'être supérieur à 'âS 4QO droits environ par centimètre d'êearbernent entre les électrodes établissant le champ électrique# pour l'obtention de résultats satisfaisants,, On a trouvé que de grsndee d'impuretés peuvent être ®:ctraitas 40 La présent® invention a êlê appliquée avec succès pour le ^AD ORIGINAL 69 09332 15 2005085 traitement électrique d'un courant d'intermédiaire de nylon pour la séparation de l'eau et des chlorures ioniques s'y trouvant présents sous forme d'impuretés solubles dans l'eau. L'intermédiaire de nylon était une dispersion dont la phase externe était formée par du di-5 cyanobutène dissous dans du benzène dans une proportion d'approximativement 30 à 70 pour cent, en volume. La phase interne était une matière aqueuse, à savoir de l'eau, et était présente dans une proportion comprise entre 1 et 2 pour cent, en volume, de la dispersion. La dispersion contenait également des proportions variables 10 de chlorures ioniques qui semblent être répartis entre les phases externe et interne. Les chlorures ioniques étaient présents dans la dispersion en proportions variant entre environ 40 et environ 200 ppm (parties par million). La dispersion avait une conductibilité *-7 électrique d'environ 6 x 10 mhos/centimètre. La dispersion fut 15 mélangée intimement à de l'eau douce avant d'être envoyée à l'installation de traitement électrique. Le débit de l'eau fut maintenu constant à 4.530 kg/h approximativement, pour un taux de production de matière organique compris entre 13.590 kg/h et 22.650 kg/h environ, sous forme d'effluent de tête de l'installation de traitement. 20 L'effluent matière organique avait en général une teneur en eau réduite, et une teneur en chlorure ionique sensiblement réduite. La dispersion entrait dans l'installation de traitement sous une pression de travail d'environ 2.100 g/cm2 et à une température comprise entre 38°C et 49°C. L'effluent de queue de l'installation de traite-25 ment était constitué par de l'eau et par des impuretés. Le tableau 1 suivant résume les données d'essais des diverses séquences d'essais effectuées dans les conditions de fonctionnement réelles de l'installation de traitement électrique pour la séparation d'une dispersion d'intermédiaire de nylon. L'installation de traitement électri-30 que était disposée comme représenté à la figure 1. L'écartement entre l'électrode excitée et les cellules et l'électrode à la masse était de dix centimètres. 69 09332 16 2005085 Tension alternative sur l'électrode excitée 240 240 480 Tableau 1 Dispersion Produit % Eau en volume 0,2 0,5 1,3 Cl ppm 40 100 80 % Eau en volume 0,1 0,3 0,25 Cl ppm 2 5 3 On constate d'après le tableau ci-dessus que l'on a obtenu un 10 appareil et un procédé pour la séparation électrique des dispersions conductibles. Diverses modifications peuvent être apportées à 1'appareil et au procédé sans sortir de l'esprit de cette invention. La description ci-dessus doit être considérée comme étant illustrative et non limitative de la présente invention. Référence doit être 15 faite aux revendications annexées pour la délimitation du champ d'application de la présente invention. 69 09332 17 2005085 REVENDICATION g 1. Un procédé de traitement électrique d'une dispersion ayant une conductibilité électrique élevée, ladite dispersion étant formée de phases externe et interne non miscibles, constituées respectivement par une matière organique liquide et par une matière aqueuse, la-5 dite phase interne ayant une constante diélectrique plus élevée que la phase externe, comprenant les étapes de % soumission de la dispersion au champ électrique d'un courant non continu produisait un gradient de tension ne dépassant pas 400 volts environ par centimètre de pénétration du champ électrique dans la dispersion ; passage 10 continu de la dispersion dudit champ électrique à une zone de décantation dans laquelle existent des conditions d"écoulement sensiblement uniformes ; et séparation de la matière aqueuse et de la matière organique liquide séparées de la dispersion par le traitement au moyen du champ électrique. 15 2. Un procédé selon la revendication 1, dans lequel le gradient de tension est compris entre environ 20 volts et environ 48 volts par centimètre. 3. Un procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la phase externe contient du dicyanobutène, en tant que constituant à haute 20 conductibilité dissous dans un solvant relativement moins conductible, et dans lequel des chlorures ioniques constituent les impuretés de la dispersion. 4. Un procédé selon la revendication 3, dans lequel la dispersion est mélangée à environ 5 à 35 volumes pour cent d5eau avant d'être 25 soumise au champ électrique. 5. Un procédé selon la revendication 1, 2t 3 ou 4 dans lequel le gradient de tension est obtenu en appliquant une tension comprise entre environ 200 et 500 volts entre des électrodes distantes d8environ 100 mm. 30 6. Un procédé selon la revendication 1, 2, 3 ou 4, caractérisé par le fait que ladite dispersion est amenée de façon continue à une zone d'entrée de manière à former un courant important progressait de bas en haut avec un écoulement turbulent en suivant un passage d'écoulement vertical, par le fait que la dispersion circule c.onti- 35 nuellement de ladite zone d:entrée audit ehaap électrique entre das électrodes espacées, l'une desdites électrodes étant à la masse et l'autre desdites électrodes ëtarit sous tension? par le fait que la dispersion sortant d'entre lesdites électrodes circule continuelle» ment de bas en haut dans un ensemble de canaux d'écoulement 69 09332 18 2005085 oontigus, ouverts à leurs extrémitésdélimitées par un ensemble de cellules verticales dont chacune a une longueur d'au moins trois fois sa largeur maximale de telle çsete qus l'êcoulemsnt du fluide à I'intérieur desdites cellules verticales se fait de "bas en haut dans ô&e 5 conditions d'écoulement sensiblement uniformes; par le fait que 1s courant de fluide circule continuellement de bas en haut en provenance desdites cellules par des orifices disposés de façon à régler les débits desdites cellules verticales à des vitesses sensiblement identiques,- par la jonction , à l'intérieur des parties supérieures 10 du passage d1écoulement, des courants de fluide ascendants à travers lesdits orifices desdites cellules verticales, en un courant important comprenant la matière organique liquide séparée de la dispersion ; et par l'accumulation gravitationnelle du milieu aqueux» séparé de la dispersion, dans les parties inférieures du passage 15 d'écoulement. 7. Un procédé selon la revendication 1, 2, 3, 4, 5, ou 6 dans le-quel ladite dispersion a une conductibilité supérieure à 1 x 10 shos/centimètre et dans lequel la phase externe contient du dicyano-hutène, en tant que constituant â conductibilité élevée, dissous dans 20 un solvant relativement moins conductible, la phase interne étant aqueuse et des chlorures ioniques constituant les impuretés de la dispersion. 8. Un procédé selon la revendication 7, dans lequel le gradient da tension n'est pas supérieur à des valeurs comprises entre environ 25 20 et environ 48 volts par centimètre de pénétration du chanp éleetz £ 9. Une installation de traitement électrique servant à la séparation électrique d'une dispersion contenant des phases liquides externe et interne non miscibles, lesdites phases externe et interne 20 étant formées respectivement par une matière organique liquide et par une matière aqueuse, ladite installation de traitement étant constituée par la combinaison s d'un récipient clos ayant un axe d'écoulement vertical ; d'une électrode isolée pouvant être mise sous tension, et montée entre les extrémités supérieure et inférieur© 33 dudit récipient, et d'au moins une électrode à la masse reliée électriquement audit récipient j d'un moyen d'admission de la dispersion débouchant dans le récipient ; d'un moyen régulateur de débit formant l'unique communication de fluide entre lesdites électrodes et l'extrémité supérieure dudit récipient, ledit moyen 40 régulateur de débit assurant des conditions d'écoulement sensiblement 69 09332 19 2005085 uniformes de sorte que le fluide s'écoule de bas en haut à des vitesses uniformes pour toute circulation de fluide depuis lesdites électrodes en direction de l'extrémité supérieure dudit récipient; d'un moyen fournissant l'énergie pour l'établissement d'un champ 5 électrique entre lesdites électrodes; et d'un moyen d'évacuation des effluents ouvrant sur les extrémités supérieure et inférieure dudit récipient. 10. Une installation de traitement selon la revendication 9, comprenant : un collecteur s'étendant horizontalement à l'intérieur du-IO dit récipient perpendiculairement audit axe d'écoulement, ledit collecteur divisant l'intérieur dudit récipient en zones supérieure et inférieure verticalement opposées et séparées par ledit collecteur, ladite zone inférieure à l'intérieur dudit récipient comprenant une zone de traitement de la dispersion ; ledit moyen régulais teur de débit comprenant plusieurs cellules verticales à l'intérieur dudit récipient et se tenant dans ladite zone inférieure, lesdites cellules 69 09332 20 2005085 courants montant dans les cellules verticales respectives, ledit moyen mentionné en dernier comprenant un grand nombre d'orifices régulateurs relativement petits traversant ledit collecteur et formant la seule sortie pour ladite phase externe en provenance dudit échap-5 pement supérieur desdites cellules dans ladite zone supérieure au-dessus dudit collecteur, lesdits orifices formant avec lesdites cellules la seule communication pour le fluide s*écoulant entre ladite chambre d'admission et ladite zone supérieure, le r.ombra et l'espacement desdits orifices régulateurs étant fonction de l'espacement 10 et de la taille de la section transversale desdites cellules verticales pour que la vitesse d'admission de la dispersion produise sur ladite phase externe traversant les orifices régulateurs une chute de pression sensiblement supérieure à celle produite sur les fluides s'écoulant par lesdites cellules verticales ? un moyen d'évacuation 15 de la phase externe traitée, débouchant dans ladite zone supérieure; et un moyen d'évacuation de la phase interne séparée, débouchant dans ladite partie basse de ladite zone de décantation. 11. Une installation de traitement selon la revendication 10, dans laquelle ladite électrode isolée est montée à l'intérieur dudit ré- 20 cipient et en est électriquement isolée, et s'étend horizontalement à l'intérieur de la zone de traitement de la dispersion, ladite électrode étant espacée des parties inférieures d'admission desdites cellules verticales, ladite source d'énergie établissant un champ électrique entre ladite électrode isolé et l'extrémité inférieure 25 desdites cellules verticales. 12. Une installation de traitement selon la revendication 10 ou 11, dans laquelle ladite électrode isolée est espacée des cellules verticales d'une distance telle que le champ électrique établi par ladite source d'énergie pendant le fonctionnement de ladite instal- 30 lation de traitement produit un gradient de tension non-continue compris entre 20 et 400 volts par- centimètre d'écartement entre ladite électrode isolée et lesdites cellules verticales. 13. Une installation de traitement selon la revendication 10, 11 ou 12, dans laquelle ladite source d'énergie est prévue pour l'appli-35 cation d'un champ électrique entre ladite électrode isolée et lesdites cellules verticales avec un potentiel non-continu compris entre 200 et 500 volts environ. 14. Une installation de traitement selon la revendication 10, 11, 12 ou 13, dans laquelle le champ électrique appliqué par ladite - 40 source d'énergie produit un gradient de tension non-continue compris 69 09332 21 2005085 entre environ 20 volts et environ 48 volts par centimètre d'écarte-ment entre ladite électrode isolée et lesdites cellules verticales. 15. Une installation de traitement selon la revendication 10, 11, 1 13 ou 14, dans laquelle ladite électrode isolée est espacée desdi- 5 tes cellules verticales d'une distance d'environ 100 mm. 16. Une installation de traitement selon la revendication 9, 10, 11, 12, 13, 14 ou 15, dans laquelle ladite électrode isolée est poreuse. 17. Une installation de traitement selon la revendication 10, 11, 10 12, 13, 14 ou 15, dans laquelle ladite électrode à la masse est montée à l'intérieur dudit récipient et reliée électriquement à celui-ci et s'étend horizontalement à l'intérieur de la zone de traitement de la dispersion au-dessous de ladite électrode isolée dudit récipient à une distance sensiblement égale à la distance séparant 15 ladite électrode isolée des parties d'admission inférieure desdites cellules verticales. 18. Une installation de traitement selon la revendication 9, comprenant ï un collecteur horizontal imperméable divisant l'intérieur dudit récipient en zones supérieure et inférieure verticalement op- 20 posées et étanches au fluide ; lesdits moyens régulateurs de débit comportant plusieurs cellules allongées alignées verticalement à l'intérieur dudit récipient et occupant sensiblement la totalité de la surface de la section transversale horizontale dudit récipient, lesdites cellules s'étendant de haut en bas entre ledit collecteur 25 et ladite zone inférieure, lesdites cellules venant en prise sensiblement étanche aux fluides avec ledit collecteur en leur partie supérieure ; ladite électrode isolée et une électrode à la masse étant montées à l'intérieur dudit récipient et ayant leurs faces supérieures espacées des parties inférieures desdites cellules; le 30 moyen régulateur de débit comprenant des orifices prévus dans ledit collecteur pour constituer la seule communication de fluide entre lesdites cellules et ladite zone supérieure ; un moyen d'évacuation en tête s'ouvrant dans ladite zona supérieure ; et un moyen dléi?a« cuation en queue ouvrant dans la partie basse de ladite zone 35 inférieurec