Brevet FR2003837A1 — publié le 19691114

' 2063837 69 07184 — i Le présente invention ce rapporte on générai bu:ù. transducteurs et, plus particuliurenent, à un transducteur à compensation de pression à l'usege des grands fonds, p-^r exemple de 1'ordre de 6 000 m, dans la mer. 5 Tcu3 les transducteurs comprennent un transmetteur prenant la l'orme d'un «lèsent oscillant qui, sous mie excitation convenable, projette un faisceau acoustique, et inversement, lorsqu'il reçoit une énergie acoustique de la fréquence ou gamme de fréquences correcte, produit un signal électrique de sortie corres-0 pondent » Ges -'léments tr.-.n.s: :e iteurs sont en général renforcés par une matière de détente de pression qui, essentiellement, simule un renfort d'air, de manière que le maximum d'énergie acoustique rayonne de la surface avant le rayonnement de l'élément transmetteur. On peut utiliser' diverses matières de détente de pression, 5 parmi lesquelles on peut citer les mousses d'éposy, le caoutchouc mousse, et une certaine forme de composition de liège et de caoutchouc néoprène connue sous le nom de corprène- l'élément transducteur est placé dans un logement avec un élément de recouvrement; ■■ un liquide transducteur, tel que 10 l'huile de ricin de qualité supérieure, est introduit afin d'égaliser et de répartir les pressions statiques que l'on peut rencontrer dans la mer. A une profondeur de plusieurs trentaines de mètres une telle construction de transducteur donne des résultats satisfaisants en ce qui concerne le maintien du diagramme désiré de >5 son faisceau pour le fonctionner.ent envisagé, â de plus grandes profondeurs, toutefois, par exemple des centaines de mètres, le renfort de détente de pression, en raison de la pression d'eau nui lui est transmise par le recouvrement et le liquide transducteur, se trouve comprimé au point que tout 1'air qu'il contient 50 en est exprimé, ce oui détruit le fonctionnement prévu du transducteur- Pour le fonctionnement en eau profonde qui élimine la nécessité d'un renfort de détente de pression, on a proposé des transducteurs qui utilisent une matière d'absorption du son pos-î5 sédant les mêmes caractéristiques que l'eau de mer, de sorte que l'énergie rayonnée par les côtés et l'arrière de l'élément transducteur se trouve pratiquement absorbée et la caracteristicue désirée du faisceau est maintenue. Ge type de construction est 69 07184 2 200181/ satisfnisant pour le fonctionnenent à fréquences élevées, par exemple, dans la gamme de plusieurs centaines de kiloherta (kHz). kuii fréquences inférieures, toutefois, par exemple au-dessous de 100 kHs, la quantité de matière d'absorption du son nécessaire pour 5 effectuer un travail satisfaisant peut devenir prohibitive, ou peu pratique, dans le cas des milieux a.ctuels d'absorption d.u son. la présente invention a donc principalement pour objet de réaliser un transducteur perfectionné qui peut fonctionner à des fréquences relativement basses tout en rxxintenant le diagramme 10 désiré de son faisceau, quelle que soit la profondeur de fonctionnement « â cette fin, la présente invention réside dans un transducteur oscillant destiné à fonctionner dans une gamme de fréquences déterminée, et présentant une face avant de rayonnement; 15 un dispositif de renfort comprenant une masse de charge d'inertie disposée autour des surfaces arrière et latérales du transducteur, caractérisé par le fait que cette masse de charge d'inertie est disposée à une distance des surfaces du transducteur qui est n ~ dans laquelle X est la longueur d'onde d'une fréquence com-20 prise dans cette gamme, et n est un nombre entier impair, et 4 que les moyens de transmission de pression sont disposés dans l'espace compris entre le transducteur et cette masse de charge d'inertie. l'invention ressortira mieux de la description qui va 25 suivre d'une forme préférée de réalisation, citée à titre d'exemple seulement, en référence au dessin annexé,> sur lequel : - la fig. 1 illustre un élément transducteur qui peut être utilisé dans la présente invention ; - la fig. 2 représente une ligne de transmission, destinée 30 à faciliter l'explication de la présente invention ; - la fig» 3 est une forme de réalisation de l'invention, en coupe transversale isométrique ; - la fig. 4 illustre une ligne de transmission en analogie avec la construction de le. fig. 3 ; i 35 - la fig» 5 est une autre forme de réalisation de l'in vention en coupe transversale isométrique ; - la fig. 6 illustre une ligne de transmission en analogie avec la construction de la fig. 5 ; 69 07184 3 20ÔS837 — la fig. 7 est un graphique illustrant la relation entre la fréquence de fonctionnement et l'impédance relative mécanique associée à la forme de réalisation de la fig» 3 ; et 5 de l'invention, en coupe transversale isométrique. la fig. 1 illustre un élément transducteur oscillant 10 qui comprend une surface avant P, une surface arrière R et un certain nombre de surfaces latérales dont une seule est représentée et désignée par la référence S. Afin de mieux expliquer le problè-10 me posé par l'utilisation, le fonctionnement de l'élément transducteur 10 sera brièvement décrit. Sous l'excitation d'une fréquence de fonctionnement convenable, par exemple sous l'application d'un signal électrique aux surfaces avant et arrière P et R, la surface avant P oscille verticalement dans le sens de la flè-15 clie à une vélocité TJ. Il en est de même de la. surface arrière R. les surfaces latérales, par exemple S, oscillent horizontalement de manière correspondante à une vélocité approximativement égale à un tiers de II. Si l'on considère que l'élément 10 est entouré d'eau, l'énergie acoustique sera énise par les surfaces avant, 20 arrière et latérales de l'élément. expression dans laquelle V est la vélocité de la surface, et Zm (réelle) est la composante réelle de l'impédance mécanique 25 qu'offre à cette surface le milieu adjacent. La composante Zm prend la forme a + jb, dans laquelle a est la composante réelle et b est la composante imaginaire ou réactive, d'impédance. Une puissance réactive 30 est également produite du fait de la composante réactive d'impédance et cette puissance réactive a tendance à désaccorder l'élément transducteur. L'impédance mécanique est fonction de l'impédance acoustique spécifique adjacente à la surface, de l'aire de la surface, et de l'épaisseur du milieu adjacent. En 35 supposant un milieu d'eau de longueur (épaisseur) infinie, la puissance rayonnée par la surface avant P est : - la fig« 8 illustre une autre forme encore de réalisation La puissance rayonnée dans l'eau par une surface est : P = V2 Zm (réelle) (1) (2) BAQ ORIGINAL 69 07184 4 2003837 expression dons laquelle ^ G est l'impédance spécifique acoustique du milieu (2! eau) adjacent à la surface, U est la vélocité V de l'Squation (1) et v/L est la superficie de la surface avant» ( ^ est la densité du milieu ou matière et G est la vitesse du 5 son dans ce milieu ou matière) « Selon une bonne approximation, la puissance rayonnée hors de la surface latérale S est : U2 PS = ~ f 0 IT W 10 dcas lacuelle - est la vélocité V de l*ï3ouation (1) et 1T est 3a 3^ superficie du côté. Afin de produire un diagramme de faisceau dirigé vers 1* av:?;iJ:, il est nécessaire'de réduire appréciablement les effets de l'énergie acoustique rayonnée par les surfaces latérale s et arrière de 1' '3-ément transducteur 10. Si l'on examine 15 l'équation (3), on peut réduire la puissance rayonnée par le côté en réduisant L, la longueur de l'élément transducteur. Toutefois, si l'on réduit 1, on réduit également la puissance rayonnée par la surface avant F puisque le facteur 1 est commun aux deux équations» Cette réduction de la puissance émise par la surface 20 avant F est indésirable.. Une autre manière de réduire le rayon--nement de puissance du côté consiste à réduire T ; toutefois la réduction de T v>e permet pas le fonctionnement aux plus basses fréquences. Selon la présente invention, on réduit appréciablement le raisonneront des surfaces de côté et arrière en plaçant 25 autour de celles-ci un dispositif de renfort qui réduit effectivement l'impédance mécanique offerte à la surface par la Séduction ie l'impédance spécifique acoustique, le terme j*G des équation:: de puissance ci-dessus» offerte eus surfaces de --"tés et arrière. 30 „vcnt de passer aux détails de construction du transducteur, on se r;fèr-ra à la.' fij. 2 représentant une lijne de transmission de longueur d, a~—it une irroéd-nce caractvrictiens de Zq. Un ûispo-citif Kécrr.ique payrime présente une analogie directe avec un dispositif -.'lectr. oorre.v:./ -Mit, et .la l:\~ne le transmission 35 delà fi~« 2 est """■'sentée "fin âo pemttre une ^ailleure explication :1e-j concept:; : écanicuies i:r.>lir>ués. qaD oBIGINAL 69 07184 5 2003837 l'impédance apparaissant aux bornes â, B par rapport tâ Z, — cotg 0 (4) à l'impédance caractéristique Zq est donnée par la formule 7 1 - 5 —-- cotg e z2 __ zo zo z -1 - j Cotg © Zo dans laquelle Z^ est l'impédance aux bornes G, D et 10 e = -2li (5) Si l'on prend d égal à un quart de '.longueur d'onde, c'est-à-dire -^j— , © dans l'Equation (5) serait •2C et l'Equation 15 4 ^ 2 (4) se réduirait à : Z2 Zo (6) Zo Z1 et en exprimant d'autre façon l'équation (6) : Z2 20 Z2 = """" Z1 Dans l'Equation (7), Zg sera relativement faible si ZQ est faible, et Z^ rendu aussi élevé que possible. L'application de l'Equation (7 ) à un dispositif mécanique par analogie à l'impé-2ç. dance mécanique au lieu de l'impédance électrique fera l'objet d'une discussion en référence aux fig. 3 et 4. Le transducteur de la fig. 3 comprend un élément transducteur oscillant tel que 3.'élément 10 de la fig. 1. Le dispositif de renfort de l'élément transducteur 10 comprend une masse de char-30 ge d'inertie 12 qui entoure les surfaces arrière et latérales de l'élément 10 et est espacée d'une distance d de celles-ci. Dans la forme de réalisation de la fig. 3, la masse de charge d'inertie 12 constitue égalenent le logement du transducteur. La masse 12 peut être toute matière dense offrant une résistance au mouvement 35 dynamique . Un exemple de matière que l'on peut utiliser comme ma.sse 12 de charge d'inertie est un métal tel que l'aluminium, le plomb, le .laiton, l'or, etc... Dans le cas de ces métauà dont 69 07184 6 2003837 la-résistance à la corrosion par l'eau de mer est faible, on devra les pourvoir d'un revêtement ou d'une cïieraise métallique convenable• Dans l'espace compris entre l'élément transducteur 10 et 5 la masse 12 de charge d'inertie, est intercalé le dispositif 14 de transmission de pression. Dans la construction du transducteur décrit, il est préférable que le dispositif 14 de transmission de pression soit une matière souple possédant une impédance spécifique acoustique relativement faible ( ^ C)« le terme souplesse 10 est l'inverse de la rigidité , c'est-à-dire le déplacement correspondant à l'application d'une force spécifiée. Un type de matière que l'on peut utiliser consiste en une composition de ®aoutchouc butylique, et pour faciliter l'absorption de l'énergie acoustique rayonnée par les surfaces arrière et latérales de 15 l'élément transducteur 10, la composition de caoutchouc butylique peut comprendre des particules métalliques, telles que de la poudre ou des paillettes d'aluminium enrobées, afin de former airtSi un milieu d'absorption du son„ A titre d'exemple, une composition d'absorption du son constituée de ca^outchouc butylique dans le-20 quel sont enrobées des paillettes d'aluminium •présente une flexibilité d'environ : 1 x 10~4 cm x 0,453 30 cm»/kg et une impédance spécifique acoustique approximativement égale à r 25 celle de l'eau de mer qui est d'environ t,5 x 10 unités MKS. â titre de comparaison, une masse de charge d'inertie constituée d'aluminium présente une impédance spécifique acoustique de 17 x 106 unités MES, soit plus de 11 fois celle' de l'eau de mer» * On remarquera que dans le cas du fonctionnement à hautes 30 fréquences, par exemple dans la gamme de centaines de kilohertz, la matière d'absorption du son décrite, peut être suffisante pour' empêcher le rayonnement acoustique de l'arrière et des côtés du transducteur ; toutefois, aux fréquences plus basses, par exèmple t au-dessous de 100 îdrls, la ouantité de milieu d'absorption du son * 35 requise devient prohibitive. 69 07184 2053837 Au cours du fonctionnement oscillant de l'élément transducteur 10, il peut se produire, dans la matière 14, une onde acoustique qui se déplace vers la surface avant I? de cet élément 10. Afin de découpler ce rayonnement indésiré de l'eau ambiante, 5 l'appareil est pourvu des masses de charge d'inertie 20 et 21 qui facilitent le maintien d'un diagramme correct de faisceau. le transducteur est pourvu le dispositif de renfort comprenant la masse de charge d,inertie 12 et le dispositif 14 de transmission de pression de la fig. 3 s'associent de manière à réduire appréciablement la 20 propagation acoustique indésirée de 1'arrière et des côtés de l'élément transducteur 10, et par suite de l'arrière et des côtés du transducteur, et pour maintenir également au minimum la puissance réactive tendant à désaccorder l'élément transducteur. Une considération importante dans la fabrication du dispositif 25 de renfort réside dans la sélection de la distance d. Pour obtenir le résultat désiré, on rend la.distance d égale- à expression dans laquelle A, est la longueur d'onde de la fréquence de fonctionnement du transducteur. On se rendra mieux compte de la. manière dont est accomplie la réduction de propag'--30 tion en se réf ':.--iit à nouveau à la fig. 4, r:ui illustre une ligns de transmission en analogie avec une partie du dispositif de renfort de la fig. 3» la ligne des bornes A, B aux bornes 0, D est analogue eu dispositif 14 de transmission de pression, nue l'on a rendu -égal 35 au ouart de la longueur d'onde ; une ligne de tr'i—aiission l'un euart de longueur d'onde (telle que celle de !.. :'ig. 2) est donc représentée entre les bornes A, 3 et 0, D. A os bornes 0, D est couplée une inductance 30 et une impédance 32 représentant respec- 69 07184 8 2055837 tivement 1'impédance de la masse de charge d'inertie 12 et l'impédance de la charge de l'eau ambiante. L'impédance apparaissent aux'bornes À, 3 de la fig. 4 représente l'impédance offerte à une'surface de côté (ou la surface arrière) de l'élément transducteur 10. D'après l'équation de puissance (1), on voit que plus l'impédance offerte est faible, plus faible est la puissance émise par cette surface particulière. Si l'impédance 32 de la. charge d'eau est arbitrairement normalisée à l'unité et eue l'on puisse supposer qu'elle soit pratiquement résistive, l'impédance de 1'inductance représentant la masse de charge d'inertie 12, en supposant approximativement 25,4 en d'épaisseur d'aluminium, et un fonctionnement du transducteur à 60 kHz, sera alors de l'ordre de 20» En référence à nouveau à la fig. 2 et à l'Equation (7), on voit que l'impédance aux bornes 0, D est l'équivalent de , alors que l'impédance aux bornes k, B est l'équivalent deZ^. Le fait qu'un dispositif 14 de transmission de pression d'un quart de longueur d'onde est utilisé couplé avec 1'impédance relativement forte aux bornes 0, D, s'associe pour produire une impédance Zg relativement faible aux bornes A, 3, réduisant ainsi la puissance et par ,:-:uite l'énergie acoustique propagée par les surfaces de côtés et arrière de l'élément transducteur 10, tout an augmentant au maximum lo. puissance rayonnée par la surface avant F. C'est-à-dire que, l'impédance spécifique acoustique de l'eau étant normalisée à 1, et la valeur de l'inductance 30 étant par suite égale à environ 20, alors d'après l'équation (7) l'impédance aux cornes k, 3 sera : Zo l2 Z1 l4"j20 (3) en multipliant le num'rateiir et .le d'nominatear -le l'Bqnr.tion (8) par l-j20 : 1— 120 1 2Q 2 12+ 202 401 401 ^ans laquelle :3e nation (S) Z„ est de la iorme a+jb, o"a la com- 1 /• aoaante réolle a est --— et la conpnsante imaginaire ou réac-PO 401 aive b est La corrcos'T.te réelle de l'inpéàance r écnnicue 401 . 69 07184 9 2Ô938B7 offerte aux surfaces de côtés et arrière de l'élément transducteur 10 est donc approximativement celle de l'impédance mécanique (composante réelle) offerte à celui-ci, en cas de son couplage direct à l'eau. De même, le désaccord de l'élément transducteur 5 est sensiblement maintenu au minimum puisque la composante réactive de l'impédance contribuant à la puissance réactive est négligeable . lia fig. 5 illustre une autre forme de réalisation dans laquelle le rayonnement acoustique des surfaces de côtés et ar-10 rière de l'élément transducteur est encore réduit, le transducteur de la fig. 5; comprend un élément transducteur 10 et, espacée de ses surfaces arrière et latérales d'une distance d, se trouve une première masse de charge d'inertie 35 qui peut être, par exemple, une composition au plomb- Entre l'élément transducteur 10 et la pre-15 mière masse de charge d'inertie est intercalé un premier dispositif de transmission de pression 38 qui peut être identique au disposi tif 14 de transmission de pression de la fig. 3. le renfort comprend encore une seconde masse de charge d'inertie 42 qui forme le logement du transducteur et peut être en aluminium. Cette 20 seconde masse 42 de charge d'inertie est espacée de la première masse 35 d'une distance dj. et l'espace qui les sépare est rempli d'un second dispositif de transmission de pression 46. D'une manière similaire à la fig. 3* le transducteur de la fig. 5 comprend les masses 49 et 50 de charge d'inertie, un élément de recouvrement 25 52 et un liquide transducteur 54- la ligne de transmission en analogie avec le renfort du transducteur de la fig. 5 est illustrée à la fig. 6. l'impédance aux bornes A, B est celle offerte à une surface de côté ou arrière de l'élément transducteur 10 et est l'équivalent de Z2 de la fig. 2. La ligne de transmission des 30 bornes A, B aux bornes G, D a une longueur d'un quart ■' ' ...i de longueur d'onde et est l'équivalent du premier dispositif de transmission de pression 38. l'inductance 57y^présente l'impédance de la première masse 35 de charge d'inertie, et l'inductance 60 représente celle de la. seconde masse de charge d'inertie, 35 ou logement 42. L'impédance 61 représente l'impédance de charge d'eau. La ligne de transmission des bornes A', B' aux bornes C', D' a une distance d! et représente le second dispositif 46 de transmission de pression. L'impédance des bornes A', B' en bad orignal 69 07184 10 2053637 direction de G', D', est déterminée par l'Equation (4) et selon la longueur çjj., la valeur de l'inductance 60, l'impédance de la charge d'eau 61 (que l'on suppose normalisée à l'unité), il apparaîtra aux bornes A', B', une certaine imnédance Z illustrée en eq 5 traits interrompus» L'impédance aux bornes A, B est donc déterminée par la valeur de l'impédance Z , la valeur de l'inductance 57 et l'Equation (7) puisque une ligne de transmission d'un quart de longueur d'onde est utilisée. En général, plus la valeur de Zg^ est élevée, plus faible est l'impédance aux bornes A, B. 10 Des résultats similaires à ceux que l'on vient de démontrer en référence aux fig- 4 et 6 peuvent être obtenus en utilisant des multiples impairs de dispositifs de transmission de pression d'un quart de longueur d'onde et, par suite, d'une façon générale, l'espacement d entre la première masse d'inertie et l'élément 15 transducteur 10,à la fig. 3 et à la fig. 5, devrait être n 4 J dans laquelle n est un nombre entier impair. ^ En général, la fréquence de fonctionnement du transducteur est choisie, et par suite la distance du quart de longueur d'onde peut être calculée, et le renfort du transducteur fabriqué selon 20 l'épaisseur de la ou des masses d'inertie choisies selon l'atténuation sonore (décibels) des côtés et de l'arrière. En réalité, la fréquence de fonctionnement peut varier quelque peu dans une gamme limitée. Si, à titre d'exemple, on choisit comme fréquence de fonctionnement 60 KHz, alors serait égale à 6,35 mm, et avec 4 25 entre la première masse d'inertie et l'élément transducteur un espacement d'une distance de 6,35 mm, une impédance mécanique minimale est assurée» Si l'on augmentait le fonctionnement à une fréquence plus élevée, ou si on le diminuait à une fréquence plus basse, l'espacement de 6,35 mm ne représenterait plus le quart de 30 longueur d'onde. La courbe de la fig. 7 illustre une relation type entre l'impédance et la fréquence de fonctionnement. L'axe horizontal représente la fréquence, et l'axe vertical 1'impédance Z par rapport à l'impédance da l'eau de mer Z^. A titre d'exemple,■ $ si la fréquence de fonctionnement est fQ, la courbe d'impédance 35 64 est au minimum à la fréquence f . TJne construction théorique pour une atténuation de 20 décibels utilisant 6,35 mm de plomb comme masse d'inertie et 6,35 mm de caoutchouc d'absorption du son, donnerait, à une fréquence £ de 60 kHz, un 2/20 d'environ «j BAO ORIGINAL 69 07184 n 25Ô3637 0,05. Bien que les 6,35 mm. ne représentent pas le quart de longueur d'onde dans le cas d'une augmentation ou d'une diminution de la fréquence de fonctionnement, on obtiendrait encore un fonctionnement satisfaisant dans les limites d'une certaine gararce de 5 fréquences, définie, par exemple, par la désignation 1?R qui coupe la courbe 64 d'impédance aux points 65 et 66, lesquels points peuvent représenter une impédance relative Z/Zo de 2 à 3 fois plus, c'est-à-dire 0,1 à 0,15 dans l'exemple donné, que le minimum indiqué en fQ. 10 Si l'on augmente la fréquence de fonctionnement au delà du point 66, l'impédance relative augmente à un degré indésirable jusqu'à ce qu'un autre fonctionnement en f^ donne à nouveau une impédance relative minimale avec une gamme similaire de fonctionnement Peu"k continuer la courbe 64 de manière similaire; 15 toutefois, il existe des points de transition commençant aux fréquences plus élevées et plus basses que celles illustrées à titre d'exemple. En résumé en ce qui concerne la fig. 7, on peut construire le transducteur pour fonctionner à une fréquence choisie, et pour laquelle l'impédance mécanique est mini>jaale en accord avec 20 l'atténuation désirée et la masse de charge d'inertie utilisée. On peut toutefois faire fonctionner le transducteur à certsines autres fréquences comprises dans une ou plusieurs garnies, tout en obtenant encore des résultats qui, bien que ne représentent pas l'optimum, n'en sont pas moins satisfaisants, la fréquence 25 de fonctionnement prévue tombe dans la gamme et par -suite la distance d est égale à n dans laquelle /l est la longueur d'onde de l'une des fréquences et n est un nombre entier impair- la fig» S illustre une autre forme de réalisation de la présente invention qui utilise un type différent de dispositif de 30 transmission de pression, non représenté aux fig. 3 et 5- la fig»8 représente une masse 68 de charge d'inertie, seulement, riais on remarauera que l'on peut utiliser plusieurs de ces nasses ?insi qu'illustré à la fig. 5. la distance entre les surfaces latérales et arrière lo "' 'lèsent transducteur 10 et la masse 68 de ch-rge 35 d'inertie est égale au quart de.longueur d'onde, et l'esp-ce qui les sépare est rempli d'un liquide 71 • Cn dispose de "iveri: type:' de silicones liquides oui présentent une impédance spécifique 69 07184 12 2053837 acoustique inférieure à celle de lfeau de mer, et de plus l'usage d'un liquide permet une compensation de pression pour l'usage en profondeur» Le centrage de l'élément transducteur 10 est assuré au moyen d'un certain nombre d'eiitretoises 73» un exemple de ces entretoises consistent en inétal ondulé ou cannelé, les ondulations ayant pour but d'assurer une action de ressort permettant de découpler 1'élément 10 de la masse 68. Bien que l'invention ait été décrite en référence à certaines formes particulièrement de réalisation, celles-ci n'ont été citées qu'à titre d'exemple. Une considération importante en ce qui concerne la fabrication du transducteur réside dans la sélection de la distance d, conjointement au moins à une masse de charge d'inertie» La dimension ou la fome de l'élément transducteur peut varier selon l'usage envisagé. Si cet élément a, par exemple, la forme d'un disque,il aura une surface avant et arrière outre une surface latérale courbe ; on doit considérer cette surface courbe comme un nombre infini de surfaces et, par suite, le terme surfaces latérales utilisé dans la présente description est applicable aux diverses formes d'éléments transducteurs. Il est évident que la portée de l'invention ]jermet de réaliser diverses modifications- 69 07184 13 20Ô3837 aETgtaiCâ'iiOMa. 1 » Transducteur oscillant destiné à fonctionner dans une gamme de fréquance déterminée, et comprenant une surface avant de rayonnement, un dispositif de renfort comportant une masse de charge d'inertie entourent les surfaces arrière et latérales du 5 transducteur, caractérisé par le fait que cette nasse de charge d'inertie est disposée à une distance des surfaces du transducteur qui est n —dans laquelle est la longueur d'onde d'une 4 fréquence comprise dans cette gamme et n est un nombre entier impair, et que le dispositif de transmission de pression est disposé 10 dans l'espace compris entre le transducteur et cette masse de charge d'inertie. 2. - Transducteur selon revendication 1, caractérisé par le fait que le dispositif de transmssion de pression est une matière souple ayant une impédance spécifique acoustique y0 O 1 5 approximativement égale à celle du milieu liquide dans lequel le transducteur est destiné à fonctionner. 3. - Transducteur selon revendication 2, caractérisé par le fait que la matière souple renferme des particules métalliques enrobées afin de constituer un milieu d'absorption du son. 20 4. - Transducteur selon revendication 1, caractérisé par le fait que le dispositif de transmission de pression comporte un liquide; et des entretoises, disposées dans l'espace, s'étendent entre le transducteur et la masse de charge d'inertie. 5. - Transducteur selon l'une ou l'autre des revendications 25 • 1 à 4, caractérisé par le fait que le transducteur est disposé dans un certain nombre de masses de charge d'inertie espacées les unes des autres ainsi que de l'élément transducteur, et s'étendant chacune autour de ces surfaces arrière et latérales, chacune ayant une impédance acoustique différente, et par le fait qu'un 30 certain nombre de dispositifs de transmission de pression est intercalé entre ces diverses masses de charge d'inertie et entre le transducteur et la première de ces masses- 6. - Transducteur oscillant destiné à fonctionner dans une gamme de fréquences déterminée, selon la description en référence 35 et représenté au dessin annexé. 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