Brevet FR2013031A1 — publié le 19700327

La présente invention se rapporte à des circuits de charge par impulsions et plus particulièrement à un système de charge à transformateur, perfectionné et efficace. Dans les systèmes d'alimentation en haute tension tels 5 que ceux du type utilisé pour charger des réseaux conformateurs d'impulsions faisant partie de télémètres à laser ou utilisés pour charger n'importe quel système d'emmagasinage d'énergie, on a trouvé que l'inefficacité et la présence de transitoires de commutation posent de sérieux problèmes. L'enroulement primaire d'un transforma-10 teur est branché en général aux bornes d'une source de tension relativement basse par l'intermédiaire d'un commutateur, et l'enroulement secondaire est relié par l'intermédiaire d'une diode à un ensemble mémorisateur tel qu'un réseau conformateur d'impulsion. Le commutateur est continuellement commandé par impulsions jusqu'au moment 15 où le réseau conformateur d'impulsions est chargé à la valeur voulue sous une haute tension choisie. A titre d'exemple, un réseau faisant partie de ce type de système pèut être chargé à + 2.000 volts à partir d'une source de tension de + 28 volts par exemple. On a trouvé que le courant de charge du transformateur et du primaire, nécessité 20 par les variations de tension des capacités parasites, est la cause ; d'un fonctionnement inefficace en raison de la dissipation de courant dans le commutateur et dans les enroulements. En outre, ce courant indésirable augmente les transitoires de commutation au point de nuire à la source de tension et aux circuits de commande de 25 commutation. Le système de charge à haute tension selon l'invention comprend un transformateur dont l'enroulement primaire est. branché aux bornes d'une source de tension par l'intermédiaire d'un commutateur tel qu'un transistor. L'enroulement à haute tension est di-30 visé en plusieurs tronçons dont chacun est isolé électriquement des autres et des conducteurs de sortie par des diodes ou des composants du type diode montés avec la polarité voulue» La variation de tension aux bornes des capacités parasites est notablement réduite par suite de cette segmentation, de sorte que la dissipation du courant 35 réfléchi dans l'enroulement primaire pendant les opérations de commutation ainsi que la perturbation de la commutation sont notablement réduites. En outre, les amplitudes des pointes d'impulsions transitoires de commutations développées sont notablement réduites. En variante, l'enroulement primaire peut aussi être segmenté et isolé 69 22653 2 2013031 par des diodes. En outre 11 invention est applicable à des systèmes utilisant le redressement à une alternance ou le redressement à deux alternances. L'invention a donc pour objet un système de charge 5 perfectionné, à transformateur de tension, notamment de haute tension, qui est très efficace et réagit à la tension d'une source de tension relativement basse et qui fonctionne avec une dissipation de courant minimum. Dans le système de charge à transformateur selon l'invention,!'effet de la capacité parasite est notablement 10 réduite grâce à des structures de transformateurs perfectionnées. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description qui va suivre, faite en regard des dessins annexés et donnant, à titre explicatif mais nullement limitatif, des formes de réalisation conformes à l'inven-15 tion. Sur ces dessins : - la figure 1 est un schéma à la fois synoptique et détaillé d'un système de charge à transformateur à haute tension conforme à l'invention ; 20 - la figure 2 est un schéma d'une variante de réali sation à transformateur pouvant être utilisée dans le système de la figure 1, conformément à l'invention ; - la figure 3 est un schéma d'un circuit équivalent au transformateur du système de l'invention représenté .sur la fi- 25 gure 1 ; . - ■- • - la figure 4 illustre les courbes représentant les formes d'onde de tensions et courants en fonction du temps pour expliquer le fonctionnement du système de la figure 1 ;; - la figure 5 est une représentation graphique -de 30 tensions entre deux instants, permettant d'expliquer les rapports existant entre les tensions de capacités parasites. - la figure 6 est un schéma à la fois détaillé et synoptique d'un système de charge à deux alternances selon l'invention ; et 35 - la figure 7 est un schéma à la fois détaillé et synoptique d'un système de charge à transformateur qui réagit au signal d'une source d'amplification à deux phases selon l'invention. 69 22853 3 20130-31 Le système de charge à haute tension selon l'invention, tel qu'illustré sur la figure 1, comprend un transformateur 10 comportant un enroulement primaire 12, un enroulement secondaire 14 et j un matériau ou milieu convenable 16 de couplage magnétique. L'enrou-5 lement 12 relie une borne appropriée à + 28 volts d'une source de tension, telle que la source 18, à une borne d'un commutateur telle que le collecteur d'un transistor 20 du type npn. L'émetteur du transistor 20 est relié par une résistance 24 à une source appropriée de tension de référence, telle que la masse, et aussi à un 10 circuit amplificateur différentiel ou comparateur de courants 26. L'autre borne d'entrée de l'amplificateur différentiel 26 est reliée' au point de jonction entre les résistances 28 et 30 qui sont branchées ensemble entre une borne 32 à une tension de référence + E d'une source de tension, et la masse. Un multivibrateur bistable ou 15 basculeur 36 comporte une borne de sortie reliée par une connexion 31 à la base du trans^g^or 20 et des première et seconde bornes d'entrée dont la première/reliée à l'amplificateur différentiel 26 pour arrêter les impulsions du transformateur de charge. La seconde borne d'entrée reçoit un signal provenant d'un oscillateur de débloca-20 ge (non représenté) pour déclencher l'opération de charge. L'enroulement secondaire ou à haute tension 14 du transformateur 10 est divisé en tronçons d'enroulement 38, 40 et 42 qui peuvent avoir pratiquement le même nombre de spires. Le tronçon d'enroulement 38 est relié à une extrémité à une ligne 44 connectée à la cathode d'une 25 diode 46 et à l'autre extrémité, à l'anode d'une diode 48. Le tronçon d'enroulement 40 comporte une extrémité reliée à la cathode de la diode 48, et son autre extrémité est reliée à l'anode d'une diode 50. Le tronçon d'enroulement 42 a une extrémité reliée à la cathode de la diode 50, et son autre .extrémité est reliée par une corme-30 xion 51 à l'anode d'une diode 52. L'anode de la diode 46 et la cathode de la diode 52 sont reliées par des connexions respectives 45 et 53, à un circuit conformateur d'impulsions 54 qui peut transmettre périodiquement de l'énergie de charge, par l'intermédiaire d'un commutateur 57 et d'une connexion 56, à un dispositif utilisa-35 teur, tel qu'un tube à lueurs de pompage monté dans un système à laser. Le circuit 54 peut être capacitif, ainsi qu'il est représenté par un condensateur 55 branché entre la connexion 53 et la connexion 45 laquelle, elle-même, est reliée à une source de potentiel de référence appropriée, telle que la masse. On remarquera que le système de charge selon l'invention peut être utilisé pour charger 69 22853 4 2013031 l'un quelconque parmi une série de dispositifs utilisateurs et em-magasineurs d'énergie et n'est pas limité à un type particulier quelconque. La figure 2 représente une variante de transformateur 5 selon l'invention : l'enroulement primaire peut aussi être divisé en tronçons correspondant à ceux de 1'enroulement secondaire. Un transformateur 58 comprend un enroulement secondaire 60 segmenté de la même manière que l'enroulement 14 de la figure 1, les tronçons d'enroulement étant séparés par des diodes 46, 48, 50 et 52, ce 10 transformateur comprenant un enroulement primaire 61 dont les tronçons 62, 64 et 68 sont séparés par des diodes 69, 70 et 72. L'enroulement 61 peut être branché entre la source 28 et le commutateur 20 réagit aux signaux d'une source 63 de commande de commutation de la même manière que dans le montage de la figure 1. Dans le montage 15 illustré, le commutateur 20 se comporte comme une des diodes d'isolement des tronçons d'enroulement. Sur le schéma de la figure 3 qui est le circuit équivalent du schéma de la figure 1, le transistor 20 est représenté par un interrupteur 76 et les inductances du primaire, du secondaire et 20 mutuelle sont représentés respectivement par Lp, Lg et Lm. Une diode 78 représente une combinaison des diodes insérées dans l'enroulement secondaire, cette combinaison chargeant la capacité parasite Cs, dont la valeur est proportionnelle au rapport du nombre de spires du secondaire à celui de spires du primaire. Le système selon 25 l'invention fournit des impulsions de courant aux éléments inductifs mais, après la charge initiale de la capacité parasite Cs, celle-ci nécessite un courant très faible en raison des variations de tension relativement faibles à ses bornes. On va se référer maintenant à la figure 4, ainsi qu'à 30 la figure 1 : l'impulsion de l'oscillateur ayant la forme d'onde 82, place le basculeur 36 dans un premier état dans lequel celui-ci applique une impulsion de commutation, ayant la forme d'ondé 84, à la base du transistor 20 de sorte qu'un courant passe dans l'enroulement primaire 12. A l'instant, to , qui peut représenter le début 35 d'une opération de charge, un courant ayent la forme d'onde 86 traverse le collecteur du transistor 20, la tension de l'émetteur du transistor 20 commençant à croître en prenant la forme d'onde 88. La tension ayant la forme d'onde 90 au collecteur du transistor 20 oscille de la même manière que le courant ayant la forme d'onde 69 22653 5 2013031 86 et produit par la variation de tension de la capacité parasite Cs. La fluctuation de résonance de l'onde 86 est relativement faible en comparaison de celle d'un montage à transformateur classique indiquée par la forme d'onde 92. La dissipation dans le transistor 5 20 et dans les enroulements du transformateur est indiquée par une courbe 96 pour le système selon l'invention, la perte d'énergie correspondante étant beaucoup plus grande pour un système classique. Pendant la première moitié du cycle, c'est-à-dire la période s'é coulant entre les instants t0 et t-] , les diodes 46, 48, 50 et 52 10 sont polarisées dans le sens inverse, de sorte quril ne passe pas de courant dans 11 enroulement 14 et que la capacité parasite conserve sa charge. Quand le courant de l'émetteur ayant la forme d'onde 88, atteint, en croissant, un niveau de seuil 100, l'amplificateur différentiel 26 engendre une impulsion, représentée par une 15 ligne en tireté 102, qui place le basculeur 36 dans l'état opposé. L'impulsion de changement d'état, ayant la forme d'onde 84, tombe au niveau inférieur à l'instant t^ et bloque le transistor 20. En conséquence, le courant ayant la forme d'onde 86 s'annule, la tension aux bornes de l'enroulement secondaire 14 est inversée rapide-20 ment, et les diodes 46, 48, 50 et 52 sont débloquées de.sorte qu'un courant ayant la forme d'onde 106 traverse le circuit conformateur d'impulsions 54. Ainsi, à l'instant t^, une tension positive de retour à l'état initial est engendrée dans l'enroulement 14 et sur la-connexion 53, et un courant traverse le condensateur 55 du circuit 25 54- L'énergie emmagasinée dans le transformateur 10, qui est conservée sous forme de flux magnétique, entre les instants t^.et tj est extraite de l'enroulement 14 entre les instants tj et ±2 quand le flux diminue dans le second demi-cycle de fonctionnement et que les diodes 46, 48, 50 et 52 sont toutes polarisées dans le sens 30 passant à cause de l'inversion des tensions aux bornes des tronçons d'enroulement. Pendant chaque demi-cycle sur deux, la tension de • retour à l'état initial sur les connexions 51 et 53 augmente par rapport au demi-cycle précédent, lorsqu'un courant circule vers le circuit 54. A l'instant t2, l'énergie contenue dans le transforma-35 teur 10 n'est pas complètement déchargée, ainsi qu'il est indiqué par la forme d'onde 106. A l'instant > en réponse à l'impulsion de. 1'oscillateur, ayant/forme d'onde 82, le transistor 20 est débloqué et ion courant circule dans l'enroulement 12, ainsi qu'il, est indiqué par l'onde 86. Les diodes 46, 48, 50 et 52 sont toutes polarisées dans 69 228S3 6 iO13031 le sens inverse ou bloquant et les capacités parasites des tronçons d'enroulement ne sont pas déchargées. La tension de seuil 100 de l'émetteur du transistor 20 est atteinte à l'instant t^, au bout d'un intervalle de temps relativement court, parce que de l'énergie 5 est restée dans le transformateur à partir du cycle précédent. Aussi pendant l'intervalle de temps s'éGOulant entre les instants t2 et t^ le passage d'un courant n'est pas nécessaire pour charger la capacité parasite du transformateur. Etant donné les fluctuations relativement faibles de la tension de la capacité parasite entre les ins-10 tants tj et t^, la dissipation dans le transistor 20 et dans le transformateur est relativement faible et assure un fonctionnement efficace. En outre, des tensions transitoires minimales sont appliquées à la source de puissancé 18. Lorsque quelques cycles initiaux se sont déroulés, l'o-15 pération de charge continue d'une manière analogue, toute l'énergie emmagasinée antérieurement dans 1'enroulement 14 étant transférée au circuit 54 et, lorsque la décharge d'énergie augmente, le temps de charge augmente, par exemple entre les instants t^ et tçj. La capacité parasite reste pratiquement chargée et la charge emmagasinée 20 dans le réseau d'emmagasinage est graduellement accrue à une valeur plus grande pendant un cycle sur deux lorsque la tension de retour à l'état initial augmente sur le conducteur 51. Quand le circuit 54 est chargé à un niveau suffisant, un circuit détecteur (non représenté) peut fermer le contact 57 et transférer une impulsion de 25 haute tension au conducteur 56 vers un circuit d'utilisation (non représenté). Par exemple, une tension de 2.000 volts peut être engendrée dans le circuit 54 par suite du transfert continuel d'énergie provenant de la source de tension à + 28 volts. L'enroulement primaire segmenté de la figure 2 fonctionne d'une manière analogue, 30 les diodes étant débloquées entre les instants.t0 et t| mais bloquées entre les instants t^ et t2, pour empêcher la décharge de la capacité parasite .dans chaque tronçon d'enroulement. On remarquera que les oscillations de tension dans les enroulements primaire et secondaire peuvent déterminer le caractère souhaitable de la segmen-35 tation du premier enroulement ou du second enroulement ou de ces deux enroulements, conformémant à l'invention. Poursuivant l'explication du fonctionnement par segmen-• tation, les graphiques de la figure 5 montrent les variations des tensions des capacités parasites E^ , Eg .et E3 aux bornes des diffé 69 22853 7 2013031- rents tronçons d'enroulement 38, 40 et 42 par rapport à la tension de 0 volt du conducteur 45. les lignes 1t0, 112 et 114 représentent les tensions aux bornes des capacités parasites des tronçons d'enroulement respectifs 38, 40 et 42, à la suite du premier cycle de 5 charge, pendant un premier demi-cycle (t^ à » durant lequel les diodes sont toutes polarisées dans le sens passant. Pendant le demi-cycle suivant (t2 à t^), pendant lequel 1'interrupteur électronique 20 est à nouveau conducteur, la tension aux bornes de la capacité parasite de chaque tronçon d'enroulement s'inverse, ainsi qu'il est 10 indiqué par les lignes 116, 118 et 120. Dans la représentation graphique de la figure 5, les variations de tension illustrées par les lignes 110, 112 et 114 se produisent simultanément pendant les intervalles de temps s'écoulant entre les instants ti et tg, et les variations de tensions illustrées sur les lignes 116, 118 et 120 se 15 produisent simultanément entre les instants tg et t^. Ainsi, dans le système selon l'invention, la tension s'inverse aux bornes de chaque tronçon d'enroulement, au lieu de s'inverser au voisinage du niveau de la tension de référence ou de la tension nulle. Cette petite variation de tension aux bornes de la capacité parasite produit 20 un courant réfléchi relativement faible dans l'enroulement primaire 12 et un minimum de dissipation d'énergie. Si la tension du conducteur 53 est E0 à n'importe quel instant de charge, la variation classique de la tension aux bornes de la capacité parasite est 2 % pendant chaque opération de commutation, ce qui provoquerait le pas-25 sage, dags 1'|groulement primaire, d'un courant d'intensité donnée par I = 0 AT étant le temps de changement d'état ou temps de commutation de 1'interrupteur électronique 20. Toutefois, dans le système illustré de l'invention, la variation de tension avec trois tronçons d'enroulement est 2 x EQ/6, car la tension aux bornes 30 de chaque enroulement s'inverse autour de la tension moyenne de service ou tension moyenne de ce tronçon d'enroulement à un instant particulier quelconque de charge maximum d'un circuit de charge ou d'un réseau, au lieu de s'inverser autour de la tension 0. Le courant de la capacité parasite est ainsi 'réduit par un diviseur égal à 6 dans 35 le système illustré par la figure 1. On a estimé que le rendement global du montage de la figure 1, dans lequel le circuit 54 est chargé à 2.000 volts, est amélioré de 20 % par rapport à celui du montage classique. On va se référer maintenant à la figure 6 : -une source 40 de commande 130 à deux alternances applique un signal, par exemple 69 22853 8 2013031 « sinusoïdal, à un enroulement primaire 134 d'un transformateur 132. Un enroulement secondaire 136 du transformateur 132 est divisté en tronçons d'enroulements, 138, 140, 142, 144, 146 et 148L1 enroulement 136 comporte une prise centrale 141 reliée à un conducteur 149, 5 des diodes 154 et 156 étant branchées respectivement entre les enroulements 142 et 144 et la prise centrale. Les diodes 152, 150 et 147 sont branchées respectivement entre les enroulements 142 et 140, entre les enroulements 140 et 138, et entre l'enroulement 138 et un conducteur 153- Les diodes 158, 160 et 162 sont branchées respe.cti-10 vement entre les enroulements 144 et 146, entre les enroulements 146 et 148, entre 1'enroulement 148 et un conducteur 163. Une charge 166 qui peut comporter une résistance R^, est branchée entre les conducteurs 163 et 149 et le conducteur 153 est relié au conducteur 163. Pendant un premier demi-cycle, les diodes 156, 158, 160 et 162 sont 15 débloquées, et un courant continu traverse la charge R-^ dans le sens de la flèche 168. Pendant ce premier demi-cycle, les diodes 154, 152 150 et 147 sont polarisées dans le sens bloquant, de sorte qu'il se produit une variation relativement petite de la tension aux bornes de la capacité parasite de chaque tronçon d'enroulement ce qui 20 produit le passage d'un très petit courant de capacité parasite dans l'enroulement primaire 134. Pendant le second demi-cycle, les diodes 154, 152, 150 et 147 sont débloquées et un courant continu circule dans la charge 166 dans le sens de la flèche 168. En même temps, les diodes 156, 158, 160 et 162 sont polarisées dans le sens bloquant 25 et il se produit une variation de tension relativement faible aux bornes de la capacité parasite de chaque tronçon d'enroulement, de sorte qu'un très faible courant de capacité parasite traverse l'enroulement primaire 134. Ainsi, la dissipation de courant due à la charge des capacités parasites des enroulements et dans-la source 30 de commande 130 est pratiquement éliminée, de même que des transitoires de commutation indésirables, grâce au montage segmenté selon l1invention. On va considérer maintenant le. convertisseur de courant continu de la figure 7 : une source de commande 170 à signaux carrés 35 ou rectangulaires à deux phases, applique des impulsions, telles que des impulsions carrées ayant les formes d'onde 172 et 174 en opposition de phase, aux bases de transistors de commutation respectifs 176 et 178, jui peuvent être du type npn. Les émetteurs des transistors 176 et 178 sont reliés à une borne portée à un potentiel de référen 69 22853 9 2Û13031 ce appropriée, telle que la masse, et leurs collecteurs sont reliés aux extrémités opposées d'un enroulement primaire 180 d'un transformateur 182. Une source de tension de référence 183 est reliée à 5 une prise centrale 184 de l'enroulement 180 et aussi à une prise centrale 186 d'un enroulement secondaire 188. L'enroulement 180 comprend un nombre approprié de tronçons d'enroulement tels que les tronçons d'enroulement 190, 192, 194 et 196, les trajets cathode-anode des diodes 198 et 200 étant branchés respectivement entre le 10 point 184 et l'enroulement 192 et entre les enroulements 192 et 190. En outre, dans une seconde partie de l'enroulement primaire, les trajets anode-cathode des diodes -204 et 206 sont branchés respectivement entre le point 184 et l'enroulement 194 et entre les enroulements 194 et 196. On remarquera que les transistors 176 et 178 ac-15 complissent la fonction de diode ou de conduction unidirectionnelle pour les tronçons d'enroulement respectifs 196 et 190. L'enroulement secondaire 188 comprend un nombre choisi de tronçons d'enroulement qui peuvent être les tronçons d'enroulement 212, 214, 216, 218, 220 et 222. Les diodes 224, 226, 228 et 230 comportent des trajets ano-20 de-cathode respectivement branchés entre le point 186 et le tronçon d'enroulement 216, entre les tronçons d'enroulement 216 et 214, entre les tronçons d'enroulement 214 et 212, entre le tronçon d'enroulement 212 et un conducteur de sortie 232. Les trajets anode-cathode des diodes 234, 236, 238 et 240 sont branchés respectivement entre 25 le point 186 et l'enroulement 218, entre les enroulements 218 et 220, entre les enroulements 220 et 222, et entre l'enroulement 222 et le conducteur de sortie 232. Lors du fonctionnement, pendant chaque demi-cycle des formes d'onde 172 et 174, l'un ou l'autre des deux transistors 176 30 et 178 est conducteur et un courant passe dans une partie ou l'autre de l'enroulement primaire 180, c'est-à-dire entre la source de tension 183 et le transistor débloqué. Quand la partie inférieure de l'enroulement primaire 180 est traversée par un courant,, par exemple, les diodes 224, 226 et 228 et 230 sont polarisées dans le sens blo-35 quant, étant donné que l'énergie est transférée à la partie supérieure de l'enroulement 188. Pendant le même demi-cycle, le transistor 176 est bloqué et la partie supérieure de l'enroulement secondaire 188 est traversée par un courant par l'intermédiaire des diodes polarisées dans le sens passant 234, 236, 238 et 240, ce courant 69 228S3 to 2013031 se dirigeant vers la connexion 232, ainsi qu'il est indiqué par une flèche 233. les diodes 204 et 205 sont polarisées dans le sens bloquant, de sorte qu'il ne circule pas de courant de capacité parasite dans les tronçons d'enroulement 194 et 196 de l'enroulement primaire. 5 Pendant le demi-cycle suivant, à formes d'ondes 172 et 174, le transistor 176 est débloqué, le transistor 178 est bloqué, les diodes 234, 236 et 238 et 240 sont bloquées et les diodes 224, 226, 228 et 230 sont débloquées, étant donné que le courant circule vers la connexion 232, ainsi qu'il est indiqué par la flèche 233. En outre, 10 les diodes 198 et 200 sont bloquées, de sorte qu'il ne passe pas de courant de capacité parasite entre les tronçons 192 et 190 de l'enroulement primaire. Etant donné que, pendant la période de charge d'un demi-cycle de chacune des moitiés de l'enroulement secondaire 188, les diodes sont bloquées, un courant de capacité parasite 15 rplativement faible circule dans l'enroulement primaire 180, ainsi qu'il a été exposé précédemment en référence aux figures 1, 2 et 6. Ainsi on dispose d'un générateur de courant continu très efficace qui fonctionne en réponse aux ondes 172 et 174 et qui engendre un courant sous l'action d'un multivibrateur bistable réagissant à des 20 tensions continues par exemple. On a ainsi décrit un système perfectionné de charge à haute tension, fonctionnant avec un rendement élevé, dans lequel le ou les enroulements de transformateurs sont segmentés ou isolés par des éléments de conduction unidirectionnelle de sorte, quand de l'é-25 nergie est transférée au transformateur par l'intermédiaire de l'enroulement primaire, il ne circule plus de courant de capacité parasite dans l'enroulement secondaire. Ainsi, il n'est pas induit de courant appréciable dans l'enroulement primaire par des variations de la tension de capacité parasite et les courants transitoires de 30 changement d'état ou de commutation sont réduits au minimum dans le transformateur. lors du débranchement de la source d'énergie, la tension de retour à l'état initial, dans 1'enroulement secondaire, transfère à une charge les courants traversant tous les tronçons de l'enroulement secondaire . Les principes de l'invention sont appli-35 cables soit au fonctionnement à redressement à une alternance, soit au fonctionnement à redressement à deux alternances. Il va de soi que la présente invention n'a été décrite et représentée qu'à titre explicatif, mais nullement limitatif, et qu'elle est susceptible de diverses variantes sans sortir de son 40 cadre. 69 22853 ii 2013031 LEGENDE DES DESSINS Figures Repères 1 A En provenance de l'oscillateur de déblocage. " B Déblocage " C Blocage 4 D Impvilsion de l'oscillateur » E Impulsion de Commutation " E Classique " G- Diode " H Temps 5 K Entre les instants t-^ et tg « L " " t2 et t^ 69 22853 12 2013031 REVENDICATIONS 1. Système de charge d'un circuit utilisateur caractérisé en ce qu'il comprend un transformateur ayant un premier et un second enroulements, dont le premier enroulement est connecté à 5 une source de courant électrique et des composants à conduction unidirectionnelle sont branchés entre des tronçons choisis dudit second enroulement qui est couplé audit circuit utilisateur. 2. Système de charge selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un dispositif couplé à la source de courant électri- 10 que et au premier enroulement, fait passer des impulsions de courant dans ce dernier. 3. Système de charge selon la revendication 2,'caractérisé en ce que les dits composants à conduction -unidirectionnelle sont des diodes montées à chaque extrémité de chaque tronçon d'enrou- 15 lement et ayant une polarité commune. 4. Système de charge selon la revendication 1, caractérisé en ce que des composants à conduction unidirectionnelle sont branchés entre des tronçons choisis du premier enroulement. 5. Système de charge d'un circuit utilisateur, carac- 20 térisé en ce qu'il comprend un transformateur à bobinages primaire et secondaire, le primaire étant couplé à une source de courant, et des composants à conduction unidirectionnelle sont branchés entre des tronçons choisis du secondaire qui est couplé au circuit utilisateur . 25 6. Dispositif de transfert d'énergie, caractérisé en ce qu'il comprend un premier et un second enroulements couplés magnétiquement et ayant chacun une première et une seconde extrémités, le second enroulement étant divisé en tronçons, une source de tension étant connectée aux première et seconde extrémités du premier 30 enroulement et des composants à conduction unidirectionnelle de courant étant branchés entre les différents tronçons d'enroulement et sur les première et seconde extrémités du second enroulement. 7. Dispositif de transfert d'énergie selon la revendication 6, caractérisé en ce que les composants à conduction uni-35 directionnelle sont des diodes dont les trajets anode-cathode sont disposés avec la même polarité le long du second enroulement. 69 22853 13 2013031 8. Dispositif de transfert d'énergie selon la revendication 6, caractérisé en ce que le premier enroulement est aussi divisé en tronçons et des composants à conduction unidirectionnelle sont branchés entre les différents tronçons d'enroulement et les 5 première et seconde extrémités dudit premier enroulement. 9. Dispositif de transfert d'énergie, caractérisé en ce qu'il comprend un premier et un second enroulements couplés ma- ' gnétiquement, le second enroulement ayant une prise centrale le divisant en une première partie et une seconde partie d'enroulement, 10 chacune de ces parties d'enroulement étant divisée en une série de tronçons ayant chacun une première et une seconde extrémités et une série de diodes étant prévues, l'une d'elles étant interconnectée sur chacun de ces tronçons d'enroulement et à chaque extrémité desdits premier et second enroulements. 15 10. Dispositif de transfert d'énergie selon la reven dication 9, caractérisé en ce que les diodes prévues dans ladite première partie du second enroulement ont une première polarité par rapport à la prise centrale et les diodes prévues dans la seconde partie de cet enroulement ont une seconde polarité par rapport à 20 la prise centrale. 11. Système de transfert d'énergie à un circuit utilisateur ou charge, caractérisé en ce qu'il comprend un transformateur ayant un premier et un second enroulements ayant chacun une première et une seconde extrémités, le second enroulement étant formé de 25 tronçons, une source de tension étant reliée à la première extrémité du premier enroulement, un commutateur étant relié à la seconde extrémité du premier enroulement et une série de diodes étant prévue, une diode étant branchée entre deux tronçons d'enroulement adjacents et une diode étant branchée entre la charge et chaque extrémité du 30 second enroulement. 12. Système de transfert d'énergie selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de commande couplé au commutateur de manière à faire passer périodiquement des impulsions de courant dans le premier enroulement. 35 13. Système de transfert d'énergie selon la revendica tion 11, caractérisé en ce que toutes les diodes de ladite série ont la même polarité le long du second enroulement. 69 22853 14 2013031 14. Dispositif caractérisé en ce qu'il comprend un premier enroulement de transformateur, un second enroulement de transformateur comportant une première et une seconde bornes de sortie et divisé en une série de tronçons d'enroulement, et une série 5 de composants à conduction unidirectionnelle, branchés chacun entre deux tronçons d'enroulement adjacents et entre les bornes de sortie et les tronçons d'enroulement adjacents, ces composants ayant des polarités choisies.