DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 软件系统设计 为了实现高效、可靠的厚壁复合压力容器的超声检测，我们基于LabVIEW编程语言设计并开发了集数据采集、存储、处理、可视化于一体的全自动软件系统，并基于LabVIEW与MATLAB混合编程的方法实现了厚壁复合压力容器的缺陷识别、定位与评估。 LabVIEW (Laboratory Virtual Instrument Engineering Workbench)是一种图形化编程语言，采用数据流编程方式 [ 8 ]。LabVIEW包括前面板和程序面板两部分，前面板提供很多传统仪器类控件，用于创建用户界面。程序面板提供函数和连线，用以编写VI (Virtual Instrument)程序实现前面板控件、数据流的控制。LabVIEW以其开发速度快，易用易学而被广泛应用于数据采集、仪器控制等领域。LabVIEW和MATLAB的混合编程可以使两者发挥各自的优势，方便而高效地实现仪器控制，信号传输与数值计算、分析的结合。 2.1. 软件系统设计的整体思路 图1为超声检测软件系统的整体框架。程序开始运行后自动弹出参数设置界面，参数设置完毕后可以点击对应的按钮开始采集，系统会在用户选定的通道自动进行多通道采集，得到原始信号。为了提取相对不规则的原始信号中的有效信息，该系统的信号处理模块引入了连续小波变换对原始信号进行处理，原始信号和经处理的信号都会储存在TDMS文件中，也可用Excel查看。采集过程中，用户可根据需求查看和保存波形图。采集结束后，还可得到最终的云图和采集报告。 图1. 超声检测软件系统流程图 2.2. 软件系统的具体实现 2.2.1. 信号采集模式相关参数的设置 首先，我们通过建立参数设置面板进行参数设置。参数设置面板是基于LabVIEW中的VI Reference函数设计而生成。当软件系统启动后，会弹出参数设计界面，提示参数输入。参数的设置主要包括五个方面：基本信息、存储信息、参与扫描的通道、扫描模式及信号处理部分相关参数、扫描方式信息，如图2所示。其中，基本信息主要包括采集编号、操作人员、采集对象等，用以后期生成报告；存储信息主要指数据文件的存储路径；参与扫描的通道必须选中，未选中的通道在扫描过程中将被禁用；扫描模式及信号处理部分相关参数主要包含采集时间间隔、取平均的数据组数、脉冲宽度、滤波器频率、连续小波变换(CWT)处理频率、接收强度等；扫描方式信息通过多层次设置，逐级定义硬件系统的扫描方式。如图2下方所示，我们将扫描区域分成2 × 2个方块区域，每个方块区域为4 × 4个测点。扫描时以2 × 2的方块(即8 × 8个测点)为一个单位，单位内测点由上到下逐排扫描。设置完参数后，通过引用调用将设置好的参数传入主程序，主程序开始运行。 图2. 参数设置面板 2.2.2. 外部接口读取缓存 主程序调用数据采集卡的动态链接库(Dynamic Link Library， DLL)，取得缓存的控制权。具体实现为：开始或重启系统时清空缓存内的数据，采集数据时利用队列(Queue)技术读取缓存，结束采集时释放对缓存的控制权。 2.2.3. 原始信号处理 读取数据采集卡缓存中的数据后，主程序运行到信号处理模块。原始数据流流入FFT Power Spectrum函数进行快速傅里叶变换(FFT)，计算信号中心频率。与此同时，原始数据流在MATLAB Script节点中进行连续小波变换处理。典型的信号处理结果，见图3。 图3. 典型信号处理结果 通过图3中时域原始信号与连续小波变换后的信号之间的对比分析，能够很好地提取各波包络(实红圈)的精确ToF，也能够区分原始信号中很难分开的波包络(虚红圈)。 2.2.4. 损伤识别与定位 信号处理完成后，主程序进入缺陷识别、定位与评估模块。图4为损伤识别与定位程序模块。此模块所实现的方式为基于MATLAB Script节点的LabVIEW和MATLAB混合编程。 图4. 损伤识别与定位程序 将缺陷识别、定位与评估模块嵌入到For循环中，每当有信号数据流入，此模块便会识别缺陷类型并分别提取相应的缺陷信息，生成表征缺陷尺寸大小的云图图块，并计算缺陷位置。最后，所有的图块根据参数设置的扫描方式一一对应地显示在坐标平面，形成整个区域的缺陷云图，包括复合材料层间损伤、钢层厚度、复合材料–钢界面脱粘，如图5所示。与此同时，采集过程中的缺陷信息也会实时显示在用户界面中。 图5. 损伤检测结果云图；(a) 复合材料层间损伤；(b) 复合材料–钢界面脱粘；(c) 钢层厚度 2.2.5. 数据存储 在完成所有的采集与处理模块后，主程序将进行多格式的数据存储，包括单测点数据存储、连续多测点数据存储、图片存储、电子报告存储等。其中，对于大数据量的数据存储，我们利用LabVIEW高速数据流(TDMS)文件实现。 TDMS文件以流文件的形式存储数据，读写速度快，非常适合存储海量数据。同时，TDMS文件可以在LabVIEW TDMS File Viewer函数中打开，在采集过程中点击“Open raw data file”按钮，可以查看采集到的原始数据和处理后的数据以及生成的波形图，如图6所示。 图6. 采集过程实时查看TDMS文件 TDMS文件也可以利用Excel打开，方便我们后期处理数据。其他格式的文件都可以通过LabVIEW相应的文件I/O函数进行操作。
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user: 3. 超声波的信号处理技术 3.1. 基本理论 超声波的信号处理技术是超声波损伤检测中最重要的一环，同时也是较困难的一环。结构几何形状的复杂性，材料性质的各向异性、非均质性，都会使超声波信号与缺陷作用后变得极其复杂。同时，缺陷引起的信号往往十分微弱，淹没在整体的超声信号中难以辨别。目前对于结构健康监测中的超声信号分析技术最为有效的是采用先进的时频分析方法，计算损伤反射超声波信号的飞行时间(Time of Flight， ToF) [ 9 ]。 ToF方法是基于超声无损检测技术的一类最为常用的损伤定位方法。该方法通过计算超声波与损伤作用后反射、散射或者折射波到达的时间，并结合超声波在材料中的波速，确定损伤的位置。然而，超声波信号经过厚壁复合压力容器的各层材料及缺陷后，反射回波得到的信号变得非常复杂，使得通过原始信号来计算缺陷反射波的ToF非常困难。因此，迫切需求发展超声波的时频分析技术，提高ToF的准确度。 在先进的时频分析方法中，小波变换由于其具有良好的时频分辨率而被广泛应用。因此，我们采用连续小波变换(Continuous Wavelet Transform， CWT)对厚壁复合压力容器检测的超声波信号进行处理，提高时频分析精度，便于得到精确的ToF，为损伤的准确评估奠定基础。 3.2. 连续小波变换 对于一个任意的随时间t变化的函数f(t)，若有一平方可积函数ψ(t)，其傅里叶变换满足表达式 [ 10 ] ∫ R | ψ ( ω ) | 2 / ω d ω < ∞ 则ψ(t)可为小波母函数。小波母函数若进行平移和伸缩，便可得到小波基函数 ψ a ， b ( t ) = 1 a ψ ( t − b a ) a > 0 ， b ∈ R 其中，a为尺度伸缩因子，b为时移因子。将f(t)在小波基函数上进行展开便可得到f(t)的连续小波变换表达式 [ 9 ] W f ( a ， b ) = 〈 f ( t ) ， ψ a ， b ( t ) 〉 = 1 a ∫ R f ( t ) ψ ¯ ( t − b a ) d t ， 其中，“-”表示函数的共轭。将f(t)进行傅里叶变换并考虑Parseval恒等式，便可得到频域内的连续小波变换形式： W f ( a ， b ) = 〈 f ( t ) ， ψ a ， b ( t ) 〉 = 1 2 π 〈 f ^ ， ψ ^ a ， b 〉 = a 2 π ∫ R f ^ ( ω ) exp ( i ω b ) ψ ^ ( a ω ) ¯   d ω 其中，“Ù”表示函数的傅里叶变换。从定义上可以看出，连续小波变换是一种积分变换。通过连续小波变换可将函数f(t)由时域转化到时间–尺度平面。通过改变尺度伸缩因子a和时移因子b便可提取f(t)中的某些局部特征。由于小波母函数是连续函数，因此称上述变换为连续小波变换。 在实际的信号处理过程中，常用的连续小波母函数有Haar小波、Gabor小波、Morlet小波、Mexican Hat小波等 [ 11 ]，它们都有不同的时频分析特性和精度。现有的研究 [ 12 ] 表明，Gabor小波的时间分辨率较高，有利于结合ToF方法进行损伤定位，因此我们采用了Gabor小波对超声波信号进行连续小波变换。 Gabor小波函数 [ 12 ] 的表达式为 ψ G ( t ) = 1 π 4 ω 0 γ exp [ − ( ω 0 / γ ) 2 2 t 2 ] exp ( i ω 0 t ) 其中，ω 0 和γ是正的实常数，其傅里叶变换为 本系统将采集的超声信号先进行Gabor小波变换，然后再采用ToF方法进行损伤定位(见图3)。
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user: 4. 厚壁复合压力容器的超声检测 本文针对厚壁复合压力容器的局部试样进行了超声无损检测，如图7所示。该试样是由北京玻钢院复合材料有限公司依据在役的大型复合材料压力容器制造而成。其内径为421 mm，外径为455 mm，高度为261 mm，结构由外到内依次为涂层(厚度范围为2.15~2.78 mm)，复合材料层(平均厚度为11 mm)，钢层(平均厚度为20 mm)组成。其中复合材料层的材料为碳纤维增强复合材料，铺设顺序为 。为了开展工作，该试样预埋了复合材料层间损伤及复合材料-钢界面脱粘损伤。 图7. 厚壁复合管状结构 我们采用自行研发的软件对厚壁复合试样进行全场的C扫描的测试数据控制与分析，可以得到内部缺陷的分布云图，如图8所示。由图中的检测结果可知，该检测软件不仅可以识别缺陷的具体坐标位置，同时也能确定大小，而且还可以检测厚壁复合压力容器金属内胆的厚度变化。检测结果与预制缺陷分布和尺寸大小很一致。 图8. 检测结果
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user: 5. 总结与展望 本文基于LabVIEW编程语言自行开发的适用于厚壁复合压力容器的超声检测软件系统，可集数据采集、处理、存储、可视化于一体。通过LabVIEW与MATLAB的混和编程技术，高效地嵌入复杂的缺陷识别、定位与评估模块，通过连续小波变换加强了软件的信号处理功能。 针对厚壁复合压力容器，进行了复合材料层裂缺陷、复合材料–钢界面脱粘及钢层厚度变化的识别、定位与评估。研究表明，连续小波变换具有很好的时频分辨特性，能够提取精确的信号ToF，验证了基于超声脉冲反射回波与连续小波变换的缺陷检测技术的有效性与实用性。 本文所实现的厚壁复合压力容器的超声检测软件系统，仍需人工操作实施超声检测。针对大型的、复杂的、复合材料结构，或工作环境恶劣、空间狭小的检测空间，如何实现智能化、全自动、实时高效的健康检测技术仍需进一步探索。
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user: 摘 要 户外安装的气体绝缘母线运行状态因受环境因素的影响较大，已有的户内设备计算模型并不能较好地适用于它。本文针对户外气体绝缘母线，建立气体绝缘母线三维涡流场分析模型计算母线各部分原件的功率损耗，并将其作为热载荷输入流体场以及温度场有限元分析模型，并加入太阳辐射模型和风速模型，计算出了母线温度场分布。结果表明，日照和风速影响着外壳的温度场分布，在进行母线温度场分析时应予以考虑。本文运用的太阳辐射模型和风速模型对于户外设备温升计算具有实际意义。 关键词 :气体绝缘母线，温升计算，太阳辐射，风速 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 气体绝缘母线(GIB， Gas Insulated Bus)是气体绝缘变电站(GIS， Gas Insulated Substation)的重要组成部分，GIS因其可靠性高、占地面积小、维护工作量小等优点得到了广泛应用 [ 1 ]。运行经验表明，在GIS各部件中，气体绝缘母线发生故障的概率约15%，其中又以过热性故障为多 [ 2 ]。对气体绝缘母线进行温升计算，进而可以分析母线是否存在过热性故障，对生产实际中及早发现故障隐患具有重要意义。 目前相关学者针对气体绝缘母线的温升计算进行了大量的研究工作。学者邹明翰、缪芸 [ 3 ] 比较了流体单组分有限元法、流体多组分有限元法、传热学解析公式法三种方法的计算结果，指出多组分有限元法计算的精度最高。学者谢海峰、潘纪良等 [ 4 ] 对126 kv三相共箱式气体绝缘母线进行了涡流场分析。学者孙国霞等 [ 5 ] 在考虑了接触电阻以及气体热物性参数随温度变化特性的基础上，运用多组分有限元法建立了多物理场耦合计算模型。学者李洪涛 [ 6 ] 用三维涡流-流体-热场数值计算模型对母线过热故障机理进行了研究。上述研究为气体绝缘母线的温升计算提供了实用的方法，但是对于户外型气体绝缘母线而言，并未考虑太阳辐射及风速等因素的影响。 本文在气体绝缘母线三维涡流-流体-温度场计算模型的基础上，运用太阳辐射模型和速度入口边界条件来模拟日照和风速对户外气体绝缘母线内外换热过程的影响，对户外气体绝缘母线进行了温升计算。
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user: 2. 户外气体绝缘母线物理模型 本论文研究的户外三相共箱式气体绝缘母线主要由三相导体、接头、绝缘盆子以及外壳等部分组成，气体绝缘母线结构示意图如图1、图2所示，母线的内部使用SF 6 作为绝缘气体，本文采用串联在导体之间的电阻来等效母线接头。用于三维涡流场分析的户外气体绝缘母线基本几何参数如表1所示。 图1. 气体绝缘母线结构示意图 图2. 气体绝缘母线截面图 Table 1 Basic geometric parameters of gas insulated bu 参数 导电杆 外壳 接头 绝缘盆子 长度/(mm) 1350 1500 80 — 内径/(mm) 65 492 41 — 外径/(mm) 85 508 88.4 625 厚度/(mm) — — 4 50 表1. 气体绝缘母线基本几何参数 对户外气体绝缘母线三维正弦涡流场计算时进行如下假设，即： 1) 母线内部电磁场属于似稳场，进行计算时不考虑位移电流的影响； 2) 母线三相导体内部电流为工频正弦电流，相位依次滞后120˚，频率为50 Hz； 3) 模型中三相导体、接头、外壳的相对磁导率为常数； 4) 导体、接头以及外壳电导率均随温度的变化而变化。
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user: 3. 三维涡流-流体-温度场建模 3.1. 涡流场控制方程与边界条件 本课题研究的对象属于工频似稳交变磁场，满足似稳条件，与传导电流相比，位移电流可以忽略不计。气体绝缘母线三维涡流场控制方程 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] 可描述如下： ∇ × H = J (1) ∇ × E = ∂ B ∂ t (2) ∇ ⋅ B = 0 (3) ∇ ⋅ D = ρ (4) B = μ H (5) D = ε E (6) J = σ E (7) 其中， B 为磁感应强度矢量， E 为电场强度矢量， H 为磁场强度矢量， D 为电位移矢量， J 为传导电流密度， ρ 为电荷体密度， ε 是介电常数， μ 是磁导率， σ 是电导率。 对于稳态电磁场分析，为了使矢量磁位 A 与磁感应强度 B 之间的对应关系成立，令： ∇ ⋅ A = 0 (8) (9) ∇ 2 A = − μ J (10) 户外气体绝缘母线三维涡流场求解区域Ω可分为涡流区Ω 1 (包括导体与外壳)与非涡流区Ω 2 (包括空气与SF 6 气体)，如图3所示。 图3. 气体绝缘母线三维涡流场求解域示意图 边界条件： A | Γ = 0 (11) 3.2. 三维流体-温度场耦合分析 3.2.1. 流体场控制方程 假设所研究的流体为不可压缩牛顿流体，有如下控制方程 [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ] ： 连续性方程(质量守恒方程)： ∂ ρ ∂ t + ∂ ( ρ V x ) ∂ x + ∂ ( ρ V y ) ∂ y + ∂ ( ρ V z ) ∂ z = 0 (12) 动量守恒方程： (13) ∂ ( ρ V y ) ∂ t + ∇ ⋅ ( ρ V V y ) = ∇ ⋅ ( μ ∇ V y ) − ∂ p ∂ y + ρ f y (14) ∂ ( ρ V z ) ∂ t + ∇ ⋅ ( ρ V V z ) = ∇ ⋅ ( μ ∇ V z ) − ∂ p ∂ z + ρ f z (15) 能量守恒方程： ∂ ∂ t ( ρ C p T ) + ∂ ∂ x ( ρ v x C p T ) + ∂ ∂ y ( ρ v y C p T ) + ∂ ∂ z ( ρ v z C p T ) = ∂ ∂ x ( λ ∂ T ∂ x ) + ∂ ∂ y ( λ ∂ T ∂ y ) + ∂ ∂ z ( λ ∂ T ∂ z ) + Q V (16) 式中，V x 、V y 、V z 分别为速度矢量V在x轴、y轴以及z轴上的分量，μ为动力粘性系数，f x 、f y 、f z 分别为体积力在x轴、y轴以及z轴上的分量，C p 为比热容，λ为热导率。 3.2.2. 温度场控制方程 当不同物体之间或单一物体内部存在温差时，热量以热传导、对流以及辐射三种形式从高温部分转移至低温部分 [ 13 ]。 热传导形式： q + ∂ ∂ x ( λ x ∂ T ∂ x ) + ∂ ∂ y ( λ y ∂ T ∂ y ) + ∂ ∂ z ( λ z ∂ T ∂ z ) = ρ c d T d t (17) 对流换热形式： q = h ( T w − T f ) (18) 辐射换热形式： q = σ ε F i j ( T i 4 − T j 4 ) (19) 式中，q为热流密度，h为对流换热系数，T w 为固体表面温度，T f 为流体的特征温度，σ表示斯忒藩-玻耳兹曼(Stefan-Boltzmann)常数，通常取为5.67 × 10 −8 ；ε为表面发射率，即通常所说的黑度；T i 与T j 分别辐射面i与j的温度；F ij 为面i到面j的形状系数，由其表面形状决定。 户外气体绝缘母线换热过程分如下几个阶段，即： 1) 母线导体内部焦耳热损耗以热传导方式传递至导体表面； 2) 热量由导体表面通过自然对流的方式传递至SF 6 气体； 3) 热量分别由SF 6 气体与导体表面以自然对流与有限空间面-面辐射的方式进入母线外壳内表面； 4) 母线整体发热量由外壳内表面通过热传导传递至外壳外表面，与此同时太阳辐射热量通过日照的方式传递至外壳外表面； 5) 最后，外壳外表面全部热量以由于风速引起的强制对流与大空间辐射的方式耗散至周围空气中。
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user: 4. 太阳辐射模型与风速模型 4.1. 太阳辐射模型 处于户外的气体绝缘母线受到日照的影响，而日照产生的太阳辐射主要包括太阳直接辐射、太阳散射辐射和地面反射辐射三个部分 [ 14 ]，计算如下： I D i = I D N cos i = I 0 P m cos i (20) I D θ = I D H 1 + cos θ 2 = 0.5 I 0 sinh 1 − P m 1 − 1.4 ln P cos 2 θ 2 (21) I R θ = R e ( I D N sinh + I D θ ) sin 2 θ 2 (22) 式中i为太阳入射角，θ为墙壁面和水平线地面之间的夹角，h为太阳高度角，R e 为地面短波反射率，通常取为0.2。 计算出的总辐射为： I = I D i + I D θ + I R θ (23) 户外气体绝缘母线外壳表面吸收太阳辐射的多少与其表面短波辐射吸收率α s 有关，即： I = α s I s (24) 4.2. 风速模型 0~12级风力对应的风速如表2所示 [ 15 ]。 Table 2 Wind grad 风力等级 名称 对应风速(m/s) 0 无风 0.0~0.2 1 软风 0.3~1.5 2 轻风 1.6~3.3 3 微风 3.4~5.4 4 和风 5.5~7.9 5 清风 8.0~10.7 6 强风 10.8~12.8 7 劲风 13.9~17.1 8 大风 17.2~20.7 9 烈风 20.8~24.4 10 狂风 24.5~28.4 11 暴风 28.5~32.6 12 台风 ≥32.6 表2. 风力等级 在进行数值计算时，不能直接采用风力的概念，而应该具体细化为风速。风速会影响流体场以及对流换热系数，另外，风向也会影响气体绝缘母线的温度分布，用角度定义不同风向，如图4所示。 图4. 风向示意图 4.3. 边界条件 考虑太阳辐射和风速影响后的流体-温度场耦合分析边界条件如下，即： 1) 在母线内外流固耦合交界面指定无滑移边界条件，即流体的相对速度为0，即： v x = v y = v z = 0 (25) 2) 在求解域外边界指定环境温度值，即第一类边界条件，该温度f t (t)可随时间t以及位置变化以模拟实际运行母线中环境温度变化为： T = f t ( t ) (26) 3) 在SF 6 气体与三相导体、外壳交界面施加面-面辐射换热的边界条件 [ 16 ] 为： − λ ∂ T ∂ n = ε e σ s F i j ( T c 4 − T t 4 ) (27) 式中，F ij 为角系数；T c 与T t 分别为导体与外壳的温度；σ s 为斯忒藩-玻耳兹曼(Stefan-Boltzmann)常数，取为5.67 × 10 −8 ，ε e 为表面发射率。 4) 户外气体绝缘母线外壳表面受到太阳直射，因此外壳表面传热边界条件可以表述为： − λ ∂ T ∂ n = q s (28) 5) 户外气体绝缘母线考虑风速影响，在求解域外边界施加风速入口边界条件，即： v = v 0 (29) 4.4. 计算流程 先设定母线导体及外壳的初始温度，并确定材料的物性参数，计算出涡流损耗，将其作为载荷输入到温度场中，之后再进行流体-温度场直接耦合分析，得出母线各个部位的计算温度值。 母线的温升为： (30) 三相导体的温升为： Δ T 2 = q A + q B + q C − Q c c − Q c r (31) 式中q A 、q B 、q C 、q T 分别表示A、B、C三相导体的功率损耗及外壳的涡流损耗；q S 为太阳辐射换热量；Q tc 和Q tr 分别表示外壳的对流换热量和辐射换热量；Q cc 和Q cr 分别表示导体的对流换热量和辐射换热量。 若 { Δ T 1 / T 01 < 3 % Δ T 2 / T 02 < 3 % (32) 则终止计算，认为此时达到热平衡，初始温度设定值即为所求，否则，重新设置初始温度，重复上述计算，直至满足式(32)。
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user: 5. 计算结果与分析 5.1. 日照对温度场的影响 假定户外气体绝缘母线环境温度为300 K、风向为90˚风速为2 m/s、接触电阻为10 μΩ且负荷电流为1980 A的情况下，改变太阳辐射角度，即日照时间分别为10点、12点、14点、16点时，对户外气体绝缘母线温度场分布进行仿真计算，分析母线外壳与三相导体的温度场变化情况。以10时、14时为例，得到外壳的温度场分布分别如图5所示。 图5. 不同时刻外壳温度场分布 由于不同时刻太阳直射气体绝缘母线的位置不同，由式(28)，不同时刻外壳表面传热边界条件不同，相应地，外壳的最热点出现在不同的位置。从图5可以看出，热点位置与太阳辐射角度变化情况一致，从10点开始，到下午14时，外壳热点位置随着太阳辐射位置逐渐向内侧移动。 不同时刻太阳高度角也不同，由式(20~23)，太阳总辐射随时间而变。因此，户外气体绝缘母线各部件的温升也是有差异的。由仿真计算结果，从上午十点到下午十六点，外壳温升最小值约为45 K，最大值约为55 K，分别出现在10点和14点。这是由于传热过程需要时间，因此最大温升并未出现在正午十二点时刻，而是稍微滞后至下午十四点左右。到下午十六时以后，太阳辐射强度逐渐降低，户外气体绝缘母线温升受太阳辐射的影响也逐渐降低，直至太阳辐射强度降低为零。 5.2. 风速对温度场的影响 假定户外气体绝缘母线环境温度为300 K、三相导体通过负荷电流1980 A、接触电阻为10 μΩ且太阳辐射角度为正午十二时，保持风向为90˚，改变风速大小，即风速分别为2 m/s、4 m/s、6 m/s、8 m/s以及10 m/s (分别对应2级、3级、4级、5级、6级风力)时，对户外气体绝缘母线温度场进行仿真计算，以风速为2 m/s、10 m/s为例，得到母线外壳温度分布情况如图6所示。 图6. 不同风速外壳温度场分布 随着风速的不断增加，式(18)中的对流换热系数也会增大，外壳表面的对流换热得到明显增强，使得外壳的整体温度越来越低。从图6可以看出，当风速为2 m/s时，外壳温升最大值约为45 K，当风速为10 m/s时，外壳温升最大值降低为23 K。可以看出由于外壳直接受到风速影响，其温升的下降幅度随风速增加变化较大。 不同风速也使气体绝缘母线外壳的温度场分布发生了变化，由式(12~16)及式(29)，风速大小影响流体场的流速，进而影响着温度场分布。无风时，由于正午十二点太阳直射，热点温度出现在外壳正上方，而随着风速的增加，热点温度逐渐向背风侧移动，而且热点温度分布区域面积越来越大，根据仿真结果，当风速达到8 m/s及以上时，热点区域几乎铺满整个外壳表面，即风速越大外壳表面对流换热越强，热量传输速度越快，热点分布越分散。
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user: 6. 结论 本文基于有限元方法建立了气体绝缘母线三维涡流-流体-温度场分析模型，通过加入太阳辐射模型和风速模型，对户外气体绝缘母线的温升进行了研究。仿真结果表明：绝缘母线的温升分布受日照和风速影响，母线外壳热点位置与太阳辐射角度变化情况一致，外壳与三相导体整体温度与光照强度呈正相关；随风速增大，外壳整体温度降低，外壳热点区域向背风侧移动且分布越加分散。所用的修正后的计算模型为户外气体绝缘母线的温升计算提供了参考。
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user: 摘 要 隔振器布置对隔振体系位姿、稳定性及隔振效果等具有重要影响。本文对四种典型的隔振器布置方式的隔振性能进行了研究，结果表明五点支撑式相比三点支撑式、四点支撑式和六点支撑式更加合理，而常用的四点支撑式及六点支撑式并非理想体系。基于质刚重合的解耦策略可以有效降低自由度耦合带来的体系不利影响。本研究对于隔振体系优化设计具有一定的启示，对实际工程亦有指导作用。 关键词 :隔振器，布置，隔振性能，解耦 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 隔振平台是由多个隔振单元采用多点支撑方式组合而成的隔振系统，受控对象的振动控制转变为台面的姿态控制或者位置控制，最终表现为多个支撑点的控制 [ 1 ] [ 2 ] ，多隔振器布置方式的合理性至关重要，直接影响隔振体系的位姿、稳定性及隔振效果等。 隔振器布置决定了其体系特性，当使用三个隔振器时，由于三点可以确定一个平面，平台的位姿唯一；超过三个隔振器时，台面的位姿由其主承载作用的三个隔振器决定，当姿态发生变化时，负载分布也会发生变化，引起承载再分配，并再次引起位姿变化 [ 1 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] 。 本文针对四种隔振器布置的隔振平台，分别进行了模态、谐响应以及随机振动荷载的隔振特性研究，获得了相关规律，并在此基础上开展了基于质刚重合的解耦策略研究。
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user: 2. 四种不同隔振器布置的隔振平台 研究对象由高刚性基台、隔振器等组成，隔振器主要由钢弹簧和油液阻尼并联构成，刚度、阻尼不考虑非线性。隔振器布置分三角形三点支撑(3型)、矩形四点支撑(4型)、右凸形五点支撑(5型)以及矩形六点支撑(6型)方式，如图1所示。基台尺寸为：2 m × 2 m × 0.2 m，隔振体系竖向设计频率3.5 Hz，水平向刚度为竖向的0.7倍。图2给出了有限元计算模型。 图1. 四种不同隔振器布置的隔振平台 图2. 隔振体系有限元计算模型
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user: 3. 模态特性研究 模态结果表明四种姿态的隔振平台前6阶均为隔振平台的整体振型，分别为：沿x、y、z轴平动及绕x、y、z轴转动，属于隔振体系整体振型；7阶及更高阶为基台局部振型(表1给出了4型隔振平台第1~6阶局部振型即整体第7~12阶模态频率)，故只考察隔振体系整体特性的前6阶模态。 Table 1 Modal frequencies from the 1st to 6th order of “4” vibration isolation platform (7th to 12th order in the overall modes 局部阶数 整体阶数 频率(Hz) 1 7 196.61 2 8 286.30 3 9 315.58 4 10 478.01 5 11 482.71 6 12 780.29 表1. 4型隔振平台第1~6阶(整体第7~12阶)模态频率 由图3以及模态计算结果可知，1、2阶均为沿x、y方向为主的平动，3阶均为沿z方向的竖向振动，其中5型的第3阶为绕z向转动，竖向振动发生在4阶。4型的4~6阶模态频率，均要高于其它布置方式，而5型的整体模态频率较小。由此说明，在实际工程中常用的4型或者6型隔振方式未必是最合理的隔振设计。3型属于三点支撑式，由于三点确定一个平面，尽管隔振平台的位姿可以唯一，但其体系设计也并非最优，下面将进一步阐述。
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user: 4. 谐响应特性研究 对四种不同的隔振体系开展谐响应分析，扫频范围：1~10 Hz，沿x、y、z方向施加全局加速度，均为1 m/s 2 ，并提取台板上表面中点的响应。因考虑隔振器阻尼的存在会抑制峰值，造成对其隔振体系固有特性的不准确判断，故不考虑隔振器阻尼，但考虑一定的结构阻尼。 图3. 四种不同隔振器布置的隔振平台前六阶模态频率对比 图4. 四种不同隔振器布置的隔振平台谐响应对比 由图4可见，x方向的响应中5型最大，6型、4型依次之，但3型与4型除主峰值点外，有明显其它峰值；y方向的响应中5型最大，但4型、6型都有其它峰值；z方向的响应中，四种类型的主峰值相差不大，但4型存在明显其它峰值。因此，整体来看，5型隔振体系频响曲线平滑性要优于其它四种方式。
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user: 5. 白噪声响应特性分析 对四种隔振体系分别开展随机白噪声作用下的响应特性研究，给定的白噪声加速度信号位于区间[−1，1] m/s 2 ，如图5所示。 图5. 白噪声加速度信号 由图6可见，x方向的响应中，3型、5型、6型相对较小，3型最小，4型较大；y方向的响应中，3型、4型、6型相比较大，5型最小；z方向的响应中，4型最大，3型、5型、6型相比较小。由此可知，常见的4型隔振平台，并非理想方式。 对四种不同隔振器布置的隔振平台在白噪声加速度的振动激励下的响应进行FFT分析，由图7可见，隔振体系在3.5 Hz附近区域共振，可以对高于该共振区域的频段激励进行有效滤除，体现了隔振体系设计的重要性；此外，x、y方向的幅值和频谱曲线基本一致，差别很小，但是4型布置方式的z方向幅值要明显高于其它方式。
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user: 6. 质刚重合的解耦策略 由以上研究可见，常用的4型隔振平台，却非最理想方式，但由于其安装方便、易设计，应用较多，为了使其更好地应用至实际工程，对其开展基于质刚重合原理的解耦策略研究。将基台板挖掉4个柱坑，以使隔振器上端部嵌入基台中轴位置，如图8所示。 由图9可见，解耦状态下的x、y向谐响应峰值较非解耦状态有明显降低，z向谐响应在共振峰前明显小于非解耦状态；此外，解耦体系可以有效避免因自由度耦合带来的除主共振峰外的其他易共振点发生，作用显著。因此，在实际工程中，应尽量使体系实现质刚重合。 图6. 四种不同隔振器布置的隔振平台白噪声有效值对比 图7. 四种不同隔振器布置的隔振平台白噪声滤波效应对比 图8. 隔振体系质刚重合策略 图9. 解耦与非解耦状态下的谐响应对比
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user: 7. 结论 本文开展了四种不同的隔振器布置对隔振性能影响研究，包括：模态、谐响应、白噪声滤波效应计算分析，结果表明：常用的四点、六点支撑方式并非最优，五点支撑式相比而言更加合理；考虑到四点支撑应用较为普遍，为此开展基于质刚重合的体系解耦研究，结果表明解耦可以有效消除自由度耦合带来的不良效应，效果显著。故在实际的工程振动控制中，应针对振源特性、基台几何特性、隔振器布置、体系解耦等开展详细的优化设计与计算分析。
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user: 摘 要 遵循干式冷却塔验收及性能试验导则(VDI2049)，对某600 MW机组间接空冷系统的运行性能进行了充分分析，发现其冷端夏季运行背压高，运行真空性差，运行经济性低，故对其进行冷却改造研究。通过借鉴广泛实施于直接空冷系统的尖峰冷却改造，设计了间接空冷系统的尖峰冷却改造方案，即设置一套表面蒸发式凝汽系统与主凝汽器并联运行，对机组冷凝功能进行补充。经研究，改造后间冷系统背压实现明显降低，且满负荷情况下效果最佳，达到8.25 kPa。最后，对改造工程的收益进行了分析，以2016年机组运行情况为例，5年内即可实现投资回收。 关键词 :尖峰冷却，间冷系统，技术改造，收益分析 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 前言 间接空冷系统 [ 1 ] [ 2 ] 采用自然通风冷却及三塔合一布置，即间冷塔中间还布置有脱硫塔及烟囱。长期运行实践表明，间冷系统在夏季高温时段循环水出口温度偏高，影响凝汽器运行性能，进而导致机组运行真空降低，运行经济性降低，运行成本增加。极端情况下，真空偏低还会制约机组带负荷能力，而夏季高温时段正值电网负荷需求较高的时期，机组发电与电网需求之间的矛盾愈发明显。 为提高机组在夏季高温时段的带负荷能力及运行经济性，拟对间接空冷机组冷却系统进行尖峰冷却改造。尖峰冷却改造常用于直接空冷系统 [ 3 ] [ 4 ]，国内采用直接空冷系统的电厂普遍在空冷系统加装冷却装置 [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ]，如换热器喷淋冷却和喷雾冷却 [ 8 ] [ 9 ] ；近年来部分电厂采用尖峰冷却系统，通过设置一套辅助冷却系统分流部分排汽，降低空冷系统的热负荷，从而在其他参数不变的情况下，降低运行背压。 间接空冷系统在我国大规模应用较晚，故间接空冷系统的节能改造技术可借鉴直接空冷系统节能改造工程的实践经验。为了将尖峰冷却改造推广到间接空冷系统中，首先对间冷系统技术改造的必要性及可行性进行分析。
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user: 3. 间冷系统改造的技术可行性 尖峰冷却改造在国内直接空冷机组中有着广泛的应用 [ 11 ]，技术非常成熟，因此本机组技术改造具有技术可行性。 简单的冷却改造技术如喷淋清洗降温、喷雾降温、管内喷洒盐水等，或效果差，或回收期过长，不能从根本上解决机组夏季带负荷能力不足的问题。尖峰冷却蒸发式凝汽器系统改造能够实现：1) 在不改变空冷系统冷却能力的前提下，通过尖峰冷却系统分流进入主凝汽器的排汽，降低主凝汽器热负荷。2) 在间冷系统热负荷不变的前提下，增加凝汽器容量，提高空冷系统的冷却能力。 间接空冷系统的尖峰冷却系统改造，即设置一套蒸发凝汽器系统与主凝汽器并联运行，对凝汽器的冷却能力进行补充。蒸汽侧和循环水侧根据蒸发冷却原理 [ 10 ] 发生相变换热，蒸汽侧冷凝后的凝结水返回热力系统，循环水侧蒸发后的水蒸汽被冷却空气通过传热传质的方式带走。尖峰式蒸发式凝汽器系统运行过程中，乏汽在板片内冷凝，并将热量传递给板片外液膜，之后液膜与冷却空气之间进行热质交换，最终将热量传递至空气。 Table 4 Design parameter verification of inter-plant cooling syste 项目名称 单位 夏季TRL 间冷塔散热量 MW 831.30 入塔水温度 ˚C 63.95 循环水流量 t/h 64，470.00 出塔水温度 ˚C 52.80 循环水温降 ˚C 11.15 环境温度 ˚C 32.50 进口湿空气的密度 kg/m 3 1.150 冷却三角迎面风速 m/s 2.13 空冷散热器总传热系数 W/(m 2 ∙K) 36.70 翅化比 / 112.00 假设迎风面积 m 2 16，055 总的换热面积 m 2 1，798，180 风量 m 3 /s 34，198 单位换热面积面积下空气质量流量 kg/(m 2 ∙s) 39，327.15 空气温升 ˚C 21.02 出塔空气温度 ˚C 53.52 t1 − θ2 ˚C 10.43 t2 − θ1 ˚C 20.30 对数平均温差 ˚C 14.82 对数平均温差 * 系数 ˚C 12.97 换热系数 ˚C 36.700 散热总面积(设计) m 2 1，811，230 富裕量 m 2 65，427.39 % 3.612 表4. 电厂间冷系统设计参数校核
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user: 4. 尖峰冷却系统改造方案 4.1. 系统设计选型 以直接空冷机组的尖峰冷却系统改造方案为技术借鉴 [ 12 ]，对间接空冷机组进行改造，图1为系统示意图。凝汽器喉部为钢材料桁架支撑结构，整体刚性较好，即使设置大口径的打孔抽汽管道，其接口对凝汽器在结构上的推力、力矩的影响也不大，因此选在凝汽器喉部打孔抽汽。在确保凝汽器安全运行的前提下，以最大程度抽汽为目的，抽汽量为凝汽器进汽量的22.5%，按照夏季TRL工况，从凝汽器喉部抽汽300 t/h。抽汽进入蒸发式凝汽器冷凝，凝结水自回流至主机热井，辅助抽真空并入主机抽真空系统，补充水系统为开式，由城市中水供给。 图1. 系统示意图 4.2. 系统配置 尖峰冷却系统改造增加了一套蒸发凝汽器系统，由此增加的附属系统包括乏汽系统、抽真空系统、凝结水系统、补水系统、热控系统、电气系统等。 4.2.1. 蒸发凝汽器 图2为板式蒸发凝汽器结构，主要由换热器、轴流风机、循环水泵、填料塔等部分组成。轴流风机安装在顶部右上侧，负压状态工作；空气对流腔位于右下侧；板片换热器位于左上侧，其顶部装有喷淋水分配系统；左下侧为高效PVC填料塔；循环水泵置于进风口外侧，设备底部为循环水池。左右两室中间装有除水器，工作时能有效地实现气液两相的分离并控制水飘率。 4.2.2. 辅助系统 1) 乏汽系统 在主机凝汽器(A/B两侧)分别引出两根管道接进尖峰板片式蒸发凝汽器。 2) 抽真空系统 高压凝汽器中的不凝结气体连通到低压凝汽器抽空气通道，与低压凝汽器中的不凝结气体混合后经真空泵抽出，正常运行时一运两备。加装尖峰板片式蒸发凝汽器后，只是分流了进入主机凝汽器的一部分蒸汽量，机组不凝结蒸汽总量没有增加，所以不需要新增专用的真空泵便可满足系统的抽真空要求。由于尖峰板片式蒸发凝汽器与排汽装置之间互相连通，排汽压力基本相等，因此可以将尖峰板片式蒸发凝汽器的抽真空口接至机组主机凝汽器的抽真空母管上以维持尖峰板片式蒸发凝汽器的真空，同时在抽真空管道上设置一个真空手动闸阀，用于尖峰板片式蒸发凝汽器与主机抽真空系统隔离关断。 3) 凝结水系统 蒸发凝汽器与排汽装置之间互相连通，排汽压力基本相等，而且蒸发凝汽器布置在汽机房外零米平台，机组排汽装置布置在主厂房2.0米左右，两者之间存在足够的势能差，所以乏汽凝结水可通过自流的方式回至主机排汽装置，无需再增设凝结水泵。 蒸发凝汽器中的凝结水与主凝汽器的乏汽凝结水混合后，进入主凝结水系统。管道上设置有关断阀，用于隔断蒸发凝汽器与主凝结水系统的连接。蒸发凝汽器将传统的凝汽器和冷却塔合二为一，不需要设置单独的循环冷却水的冷却设备。 图2. 板式蒸发凝汽器结构 4) 补充水及排污系统 空气–循环水在轴流风机驱动下，具有混合接触的传热传质性质，存在循环水的蒸发、飘逸；且该凝汽器暴露在外界环境中，水质易受外界飞灰、杂质等的影响，需要定期排污。因此，运行中也需要定期补水，水源来自开式水系统。 5) 热控系统 蒸发凝汽器热控系统纳入主机DCS系统，新增一套DCS柜通过通信电缆纳入机组DCS系统，现场设备通过硬接线直接接入新增DCS柜。 6) 电气系统 增设低压(220 V/380 V)用电设备为蒸发冷凝器组、凝结水系统、抽真空系统以及检修照明，总负荷约为936 kW。高压(10，000 V)用电设备无。
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user: 5. 改造工程对机组性能的影响 5.1. 改造工程对间冷系统的影响 5.1.1. 夏季设计工况 以设计工况为基准，计算运行效果，结果如表5，热平衡图如图3所示。可以看出，改造后在夏季设计工况背压下降8.25 kPa，表明发电机组间接空冷系统尖峰冷却改造具有显著价值。 Table 5 Operation effect of cold system peak reconstruction (design condition in summer 项目名称 单位 改造前 改造后 环境气温 ˚C 32.5 32.5 循环水流量 t/h 64，470 64，470 热负荷 MW 831.2 831.2 凝汽器冷却水进口温度 ˚C 52.72 49.32 循环冷却水温升 ˚C 11.1 8.49 凝汽器背压 kPa 29.86 21.61 表5. 间冷系统尖峰改造运行效果(夏季设计工况) 图3. 间冷系统尖峰改造前后性能(夏季设计工况) 5.1.2. 部分负荷工况 将冷却系统作为一个整体考虑，不同负荷下的抽汽量按负荷率进行修正，得到背压下降随负荷变化的曲线(见图4)。可以看出，尖峰冷却改造后的背压下降在满负荷时效果最好，随着负荷下降，改造效果也会降低。 图4. 背压下降随负荷率变化曲线 5.2. 改造工程对其他系统的影响 对于发电侧，由于汽机排汽进入主凝汽器，与主凝汽器相连通，在忽略排汽管道阻力变化的条件下，可认为汽轮机排汽压力降低值等于主机凝汽器压力降低值。以TRL工况为例，改造后汽机排汽压力降低8.25 kPa，输出功率相同的情况下汽机进汽量降低，发电煤耗降低0.64 g/(kW∙h)。 对于用电侧，改造后能耗增加。TRL工况下机组辅机功率增加936 kW，管道水耗增加225 t/h，实际运行中的能耗增量按负荷率进行修正。
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user: 6. 改造工程收益分析 收益结果涉及多方面因素。机组运行情况、当年标煤价格、供水供电价格以及是否被电网“两个细则”考核等方面都会影响投资回收年限。 6.1. 投资分析 改造项目投资包含建筑费、设备费、安装费以及服务费、管理费、试运费等其他费用，预估总投资额约为3157万元，改造项目投资概算见表6。 6.2. 节煤收益 以机组2016年运行情况为例，全年发电量3，542，312.4 MW∙h，运行小时7428.95 h，利用小时5367.14 h，负荷率为72.25%，以4~9月运行数据进行节煤计算，结果如表7。 以全年平均发电煤耗下降计算，可得全年节约标煤量为11，328.97吨，当年标煤价格705元/吨，可获节煤收益798.7万元。 Table 6 Estimated investment of renovation project (ten thousand yuan 类别 工程或费用名称 建筑工程费 设备购置费 安装工程费 其他费用 合计 主辅生产工程 热力系统 520 2070 80 2670 电气系统 23 5 205 233 热控系统 11 27 38 小计 543 2086 312 2841 其他费用 建设管理费 93 93 建设技术服务费 64 64 整套启动试运费 22 22 生产准备费 19 19 基本预备费 118 118 小计 316 316 工程总投资 总计 543 2086 312 316 3157 表6. 改造工程投资概算(万元) Table 7 Calculation of coal saving (operating data from April to September 2016 平均负荷 MW 平均空气温度 ℃ 运行小时 h 平均背压下降 kPa 发电煤耗下降 g/kW∙h 节煤量 t 462.86 12.82 399 2.06 2.51 463.06 437.48 17.91 845 2.40 2.92 1077.00 434.95 22.60 1543 2.98 3.62 2430.48 451.58 27.36 1343 3.98 4.84 2932.05 497.60 32.25 857 5.92 7.20 3067.35 600.00 36.68 179 10.41 12.65 1359.03 折算全年平均 2.65 3.20 表7. 节煤计算(2016年4~9月运行数据) 6.3. 能耗成本 改造全年投运总时长(6~9月)为3922 h，改造增设低压用电设备总负荷约为936 kW，当年电价为0.5501元/度，可得电耗增加201.9万元；改造增加水耗为225 t/h，当年水价为1.8元/吨，可得水耗增加158.8万元。 6.4. 净收益计算 考虑改造投运后电网考核减免200万元，就机组2016年运行情况进行净收益计算，可得年净收益为638万元，各项收益及成本统计价格见表8。 6.5. 回收年限分析 改造总投资约为3157万元，以2016年的运行数据及各项报价来计算，回收年限为4.9年。当煤价上涨时，年均收益随之增加，回收年限缩短；反之则收益降低，回收年限增长。实际收益依当年情况而定。 Table 8 Net income calculation (ten thousand yuan 项目收益 节煤收益 798.7 考核减免 200 小计 998.7 能耗附加成本 水耗成本 158.8 电耗成本 201.9 小计 360.7 净收益 总计 638 表8. 净收益计算(万元)
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user: 7. 结论 为了提高机组夏季运行性能，对间接空冷系统进行技术改造是必要的。以直接空冷机组的尖峰冷却系统改造方案为技术借鉴，在间接空冷机组间冷系统中设置尖峰蒸发式凝汽器系统在技术上可行。经过尖峰冷却系统改造后的间接空冷系统背压降低，能够提高机组夏季带负荷能力。 以2016年运行情况为例，对改造工程进行了收益分析，计算出年总收益为638万元，投资回收年限为4.9年，改造经济性较好，推荐采用，实际收益随当年运行情况以及煤价、水价、电价等因素变化。
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user: 摘 要 1921年7月23日，中国共产党第一次全国代表大会在上海召开，宣告了中国共产党的成立。这是中华民族发展史上开天辟地的大事变，它不仅改变了中国人民的精神面貌，实现了中国社会的深刻变革，推动了中华民族的伟大复兴，开辟了中国特色社会主义道路，而且为进入新时代中国特色社会主义奠定了坚实的基础。 关键词 :中国共产党，三大成就，伟大意义 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 中国共产党的成立是中华民族发展史上开天辟地的大事变。“不忘初心，牢记使命。中国共产党人的初心和使命，就是为中国人民谋幸福，为中华民族谋复兴。这个初心和使命是激励中国共产党人不断前进的根本动力” [ 1 ] 。从此，中国人民踏上了争取民族独立、人民解放的光明道路，开启了实现国家富强、人民富裕的壮丽征程。在这一征程中，中国共产党“紧紧依靠人民，完成了新民主主义革命，实现了民族独立、人民解放；完成了社会主义革命，确立了社会主义基本制度；进行了改革开放新的伟大革命，开创、坚持、发展了中国特色社会主义” [ 2 ] ，即取得了新民主主义革命的胜利、确立了社会主义基本制度和中国特色社会主义道路开辟的三大成就。
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user: 2. 新民主主义革命的胜利：中国人民站起来了 2.1. 使中国人民在奋斗中有了强大的精神力量 在1840年的鸦片战争以后，中国逐步沦为了半殖民地半封建社会，帝国主义列强对中国的侵略步步紧逼，封建统治的日益腐败，使我们的祖国经历战乱不已的磨难，让中国人民尝尽备受奴役的艰辛。救亡图存的民族使命迫在眉睫。 为了改变中华民族的命运，中国人民和无数仁人志士进行了千辛万苦的探索和不屈不挠的斗争。太平天国运动，戊戌变法，义和团运动，不甘压迫的中国人民进行了一次次的抗争，却经历一次次的失败，孙中山领导的辛亥革命对推动中国社会的进步具有重大意义，结束了统治中国几千年的君主专制制度，但是也未能改变中国半殖民地半封建的社会性质和中国人民的悲惨命运。中国人民从来就勤劳勇敢，富于斗争传统。他们的斗争之所以屡遭挫折和失败，重要原因之一，就是由于没有一个先进的坚强的政党作为凝聚自己力量的领导核心，找不到可以支撑奋斗的精神力量。1921年，在马克思列宁主义同中国工人运动相结合的进程中，中国共产党应运而生。自从有了中国共产党，上述这种局面就得到了根本的改变：中国人民由此踏上了争取民族独立、自身解放的光明道路，开启了实现国家富强、人民富裕的道路，中国人民在救亡图存斗争中开始有了坚强的领导核心和强大的精神力量。 2.2. 使人民成为国家、社会和自己命运的主人 中国共产党一经成立，就把实现共产主义作为党的最高理想和最终目标，义无返顾地肩负起实现中华民族伟大复兴的历史使命。 中国共产党在此时深刻地认识到，为了实现中华民族伟大复兴，就必须推翻三座大山的统治，并带领中国人民为此进行了不懈的斗争。在新民主主义革命理论的指导下，“党团结人民找到了一条以农村包围城市、武装夺取政权的正确革命道路，进行了28年浴血奋战，完成了新民主主义革命，1949年建立了中华人民共和国，实现了中国从几千年封建专制向人民民主的伟大飞跃” [ 1 ] 。新民主主义革命的胜利，结束了极少数剥削者统治广大劳动人民的历史，结束了帝国主义、殖民主义奴役中国各族人民的历史，实现了中国的高度统一和各民族的空前团结。从此以后，中国人民开始成为国家、社会和自己命运的主人。
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user: 3. 社会主义基本制度的确立：实现了中国社会的深刻变革 3.1. 为当代中国的一切进步和发展夯实了基础 中国共产党带领人民取得了新民主主义革命的伟大胜利，这标志着中国人民受奴役受压迫的时代已经过去了，标志着中华民族的发展进步从此开启了新的历史纪元。 中国共产党在此时深刻地认识到：为了实现中华民族的伟大复兴，就必须建立起符合我国国情的先进社会制度。在中华人民共和国成立后的头三年，中国共产党领导全国各族人民，一方面肃清国民党反动派在大陆的残余武装力量，召开地方各级人民代表大会，建立各级地方人民政权，健全人民民主专政的国家制度；另一方面，接受帝国主义在华资产，没收官僚资本企业归国家所有，完成新解放区的土地制度改革，发展新民主主义经济。1953年，中国共产党根据国内经济、政治条件及国际形势的变化，正式提出了党在过渡时期的总路线，动员全党全国人民为实现总路线规定的任务而奋斗。到了1956年底，我国执行的第一个五年计划的工业建设进展顺利，对农业、手工业和资本主义工商业的社会主义改造基本完成，中国共产党人领导中国人民“创造性地实现了由新民主主义到社会主义的转变，全面确立了社会主义的基本制度，使占世界人口四分之一的东方大国进入了社会主义社会” [ 3 ] 。社会主义基本制度的确立，使广大劳动人民真正成为了社会的主人翁，这是中国几千年阶级关系最根本的变革，极大地巩固和扩大了工人阶级领导的、以工农联盟为基础的人民民主专政国家政权的阶级基础和经济基础。这一中国历史上最广泛最深刻的社会变革，“为当代中国一切发展进步奠定了根本政治前提和制度基础，实现了中华民族由近代不断衰落到根本扭转命运、持续走向繁荣富强的伟大飞跃” [ 1 ] 。 3.2. 使中国走上了中国特色社会主义道路 社会主义制度在我国建立以后，中国共产党在经过了数代领导人的艰辛探索后，终于开创、坚持和发展了中国特色社会主义，形成了中国特色社会主义的道路和理论体系，从而形成了了中国特色社会主义制度。 中国特色社会主义道路，就是在中国共产党的领导下，立足于本国基本国情，以经济建设为中心，坚持四项基本原则与改革开放，解放和发展社会生产力，巩固和完善社会主义制度，建设社会主义市场经济、社会主义民主政治、社会主义先进文化、社会主义和谐社会，建设富强民主文明和谐的社会主义现代化国家。 中国特色社会主义理论体系，是指导党和人民沿着中国特色社会主义道路实现中华民族伟大复兴的正确理论。我们党坚持把马克思主义基本原理同中国具体实际结合起来，在推进马克思主义中国化的历史进程中产生了两大理论成果。一大理论成果是毛泽东思想；另一大理论成果是中国特色社会主义理论体系。中国特色社会主义理论体系是包括邓小平理论、“三个代表”重要思想以及科学发展观等重大战略思想在内的科学理论体系，是对毛泽东思想的继承和发展。 中国特色社会主义制度，是当代中国发展进步的根本制度保障，集中体现了中国特色社会主义的特点和优势。我们推进社会主义制度自我完善和发展，在经济、政治、文化、社会等各个领域形成一整套相互衔接、相互联系的制度体系。人民代表大会制度这一根本政治制度，中国共产党领导的多党合作和政治协商制度、民族区域自治制度以及基层群众自治制度等构成的基本政治制度，中国特色社会主义法律体系，公有制为主体、多种所有制经济共同发展的基本经济制度，以及建立在根本政治制度、基本政治制度、基本经济制度基础上的经济体制、政治体制、文化体制、社会体制等各项具体制度，符合我国国情，顺应时代潮流，有利于保持党和国家活力、调动广大人民群众和社会各方面的积极性、主动性、创造性，有利于解放和发展社会生产力、推动经济社会全面发展，有利于维护民族团结、社会稳定、国家统一。