DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 5. 自旋磁矩m s (内禀磁矩) 5.1. 量子力学中电子的自旋磁矩m s 一个非相对论性的自由微观客体的Hamilton量通常取为 (4.4.24) 如果考虑电子还有自旋，自由电子的Hamilton量取为 (4.4.25) 为包利矩阵。 在无外场的情况下，(4.4.25)回到(4.4.24) (4.4.26) 自旋的作用无体现。它表明，在无外磁场时，自旋对自由微观客体的外在运动状态无影响，或者可以忽略不计。 但在外磁场 中，H应表述成 (4.4.27) 考虑自旋，与无外场相比，(4.4.27)式右边多出了第二项，简化为 (4.4.28) (4.4.29) (4.4.28)式中 可理解为与自旋s相应的磁矩，称为内禀磁矩。表示内禀磁矩与外磁场B的相互作用。内禀磁矩的值为一个玻尔磁子， 。 量子力学得出电子内禀磁矩的值为一个玻尔磁子 ，完全是借助包利矩阵 的数学形式在数学运算中得到的。物理模型是点粒子，自旋是微观客体的一种转动属性与外磁场B作用的结果。没有微观客体与电磁场作用的任何物理图像和物理机制对应，纯粹是人为猜测和抽象数学操作与认可。难怪人们说量子力学难懂。 5.2. 双4维时空量子力学描述中自旋磁矩m s 的计算 1) 电子自旋磁矩的计算： a) “静态”电子自旋磁矩的计算 静态电子的自旋磁矩(以下均采用实用单位制) (4.4.30) 电子的自旋磁矩等于１个玻尔磁子eħ/2m 0 。 b) 运动电子自旋磁矩的计算 运动电子的自旋磁矩 (4.4.31) 运动电子的自旋磁矩随电子运动速度的增加而减小。 c) 核磁子P 核磁子 及质子磁矩P p 的计算 核磁子P 核磁子 可以精确计算。 ， ， 核磁子P 核磁子 的定义 (4.4.32) d) 质子磁矩的计算 质量 。m u 、m d 是上、下夸克的质量。 上夸克的自旋磁矩 (4.4.33) 下夸克的自旋磁矩 (4.4.34) 质子磁矩粗略计算： 上述计算结果与实验相差较大。 质子磁矩精确计算： (4.4.35) 当两个上夸克磁倾角α = 37.70时， (4.4.36) 上述结果与实验符合得很好。 夸克是不可直接观察的，磁倾角假设与实际不会有矛盾。它是综合考虑微观领域所有相互作用的共同结果。即使考虑上夸克与下夸克的质量不相等，我们也可以通过调整磁倾角假设来达到与实验的一致。磁倾角假设是普遍适用的。磁倾角与自旋磁矩实验测量值的对应，就类似本征态与本征值的对应一样。 e) 中子的磁矩精确计算： 一个上夸克磁矩与两个下夸克平行反向，中子的磁矩 中子的磁矩不等于0，上述假设不正确，磁倾角不是180˚。调整磁倾角达到与实验的一致。 中子的磁矩应该是个负值。如果考虑上、下夸克质量不相等，但通过调整磁倾角α，理论值与实验值也完全可达到精确符合。我们期待实验物理学家的工作。 双4维时空量子力学描述，提供了一个合理的物理模型，对量子力学中原来没有的物理图象和机制给予了展示，补充对量子力学基础的认知，让人们从抽象的纯粹数理运算中走出来，借助物理图像和物理机制理解量子力学。但它并不排斥数学方法，原有的数学方法仍然可用。
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user: 6. 结论与讨论 1) 双4维时空量子力学描述中，自旋就是场物质球的自身转动。有明确的物理概念及物理过程对应。 2) 电子、质子、中子等的自旋S及自旋磁矩 都可以通过场物质球模型来计算。 3) 能量E = E + 的对应表述为k = +p/ħ，E = E − 的对应表述为k = −p/ħ，刚好表达复空间两个相反的转动，这就是电子和正电子。它刚好构成2维复空间两个转动的直和，张成一个4维双旋量空间。这就是狄拉克相对论量子力学的物理图象。我们把正负能量通过场物质球模型转换成了正、负动量。动量是可以有正负的，用动量的正负消除了负能量危机。 4) 自旋S = R 0 P 0 = ħ/2，R 0 、ħ、P 0 = m 0 c都是常数，具有不变性，所以我们说自旋与微观客体的时空坐标无关。
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user: 摘 要 根据气体激光器平–凹共振腔内，激光束类似高斯曲线分布的形状，经过精确的计算，采用创新工艺技术制造出来的玻璃放电管。用这种放电管生产出来的CO 2 、He-Ne、He-Cd激光器，都获得了TEMoo模。 关键词 :气体激光器，平–凹腔，高斯曲线，TEMoo模
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user: 1. 引言 模式、功率和寿命是衡量CO 2 、He-Ne、He-Cd等常用气体激光器的∏个重要指标，而影响这几个指标的主要组成部分是高斯曲线分布型放电管(又叫模体积型放电管) [ 1 ] ，俗称气体激光器的“心脏”，国外对此研究十分重视。对此，原国家科委曾花巨资组织国内的工厂、高等院校和科研单位联合攻关，因为放电管的均匀性、准直性以及成品率等关键问题解决不了，因此收效甚微。我们经过多年研究，根据气体激光器平–凹腔内振荡光束类似高斯曲线分布的形状，先计算出放电管的尺寸，采用特种工艺技术攻克了这一困扰气体激光器生产多年的技术难题 [ 2 ] [ 3 ] ，并获“首届全国激光产品质量研讨会三等奖”。用这种放电管生产的CO 2 、He-Ne、He-Cd激光器，不但都获得了TEMoo模，而且还都提高了输出功率和使用寿命，一举多得。
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user: 2. 输出TEMoo模激光器的光学共振腔 输出TEMoo模激光器的光学共振腔，大多采用平–凹腔 [ 4 ] ，它是用一个平面镜和一个半球面镜组成的，腔内的振荡光束类似高斯曲线的分布形状见图1。这种共振腔容易获得稳定的TEMoo模输出 [ 5 ] [ 6 ] 。
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user: 3. 输出TEMoo模高斯曲线型放电管的设计 设：L是共振腔的腔长；z是 至 的距离；R是凹面镜的曲率半径； 是工作物质的波长； 。R一般取腔长的2~3倍，即 。 根据平–凹腔理论，求得平面镜处的光斑半径表达式为： (1) 凹面镜处的光斑半径表达为： (2) z处的光斑半径表达为： (3) 根据式(1)式(2)求出 和 后，再将， 。代入式(3)，逐点计算出光斑半径后，就形成了如图1所示类似高斯曲线的形状。理论计算和实际应用还有一定的差距，考虑到既能保证获得TEMoo模，又能得到较大的输出功率，根据计算和实验表明，产生最大输出功率的孔径 应该是模半径 的K倍，即： (4) 式中，3 < K < 4 图1. 平–凹共振腔
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user: 4. 提高TEMoo模体积的利用率 一般激光束并不能充满整个放电管的横截面，而对激光输出有贡献的等离子体只是与光束相互作用的那部分气体，最理想的情况下，TEMoo模的体积最好与等离子体的体积相等。但实际上放电管的利用率只占等离子体的一部分，用 表示。 (5) 式中， 为振荡模的体积； 为放电管的体积 经过计算，当放电管长l = 1 m， 时，高斯管、园锥管园直管模体积的利用率分别为 [ 5 ] ： (6) (7) (8) 由式(6)式(7)和式(8)不难看出，高斯曲线分布型放电管，在模体积不变的情况下，充分利用了增益区。由于高斯光束严格地限制在高斯曲线分布型放电管内，从而容易获得TEMoo模。又由于这种放电管比园直管充气气压高，工作电流低，因而又增加了使用寿命。
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user: 5. 通用的加工工艺 目前国内加工TEMoo模玻璃放电管的工艺有三种： 1) 机器拉制工艺。机器拉制工艺拉制出来的玻璃管，大多是圆直管，要想满足输出TEMoo模的设计要求，必须从大量圆直管中挑选。这种方法费时、费力，也给激光器的生产增加了成本。 2) 钢丝绳研磨工艺 [ 7 ] 。这种工艺是利用钢丝绳把园直玻璃管的内径研磨成一头大一头小呈喇叭状的锥形管。这种工艺同样费时费力，精度也很难达到设计要求。而且只能加工内径细、长度短的放电管。 3) 热滚成型工艺。这种工艺是把园直玻璃管套入设计好的芯棒内，边对玻璃管加热边滚动，直到玻璃管贴紧芯棒。冷却后，利用金属芯棒和玻璃管的膨胀系数之差，把金属芯棒取出，这样，就加工成了高斯曲线型放电管。这种工艺加工尺寸受限制，操作复杂，成本也高，不容易推广。
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user: 6. 创新新工艺 我们研究的这种创新新工艺，既能加工内径 的放电管又能加工长度 的放电管。用这种方法加工的高斯曲线分布型放电管，做成的CO 2 、He-Ne、He-Cd激光器都获得了TEMoo模，三种激光器的实验结果见表1；xy计录仪计录的CO 2 激光器的TEMoo模输出波形见图2。 这三种激光器TEMoo模的输出功率，都比同类产品提高20%左右，创造了全国最高的输出记录。 Table 1 Experimental results of three kinds of gas laser 品名 腔型 放电管长(mm) 输出功率 模式 CO 2 全内腔 850 55 w TEMoo模 He-Ne 全外腔 1000 60 mw TEMoo模 He-Cd 全外腔 1700 120 mw TEMoo模 表1. 三种常用气体激光器的实验结果 图2. CO 2 激光器的TEMoo模输出波形
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user: 7. 结论 目前，输出TEMoo模的气体激光器，在军事、科研、医疗和工业加工等领域需求量很大。因为高斯曲线分布型放电管还不能大批量生产，因此，还满足不了国内外市场的大量需要。本创新工艺解决了这一困扰气体激光生产多年的技术难题。利用这一创新工艺，可批量生产大于二米的高功率TEMoo模气体激光器。
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user: 摘 要 本论文运用文献资料法、逻辑分析法、专家访谈法和问卷调查法对体感运动这一新兴的运动项目在“宅”时代的应用进行分析和研究，从当代社会的实际出发，采用体育运动特色与社会需求相结合的思路，意在通过调查研究，让人们认识到体感运动的优越性和创新性，力求用一种新的方式促使“宅”族脱身并积极参加运动锻炼。 关键词 :“宅”时代，体感运动，可行性分析
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user: 1. “宅”现象的产生与其特征 宅，常指住宅，家宅，与宅文化。此简介特指宅文化。宅文化由日本流传至中国，在中国发生了形式上的变化，产生了概念上的区别，并由此延伸出纯宅、虚无宅等实为家里蹲的伪宅群体 [ 1 ] 。而中国的宅文化与日本的宅文化最大的区别就是一个定义模糊，一个定义清晰。究其根本原因是宅文化在中国的传播尚流于表面，于网络口口相传的宅定义皆为中国式基本概念，其特点为定义不清晰，分界不明朗，划分不严格等。宅文化的流传与延伸，在中国更被赋予了一层新的定义，它就是一种生活态度，或者说是一种新的生活方式，不必拘泥于形式与内容，宅男宅女，宅宅等新词语在中国的80后中得到了最广泛的流传与发扬。或许宅在日本是一种贬义词，多指对人类接触有障碍的一种生活方式(其也有显隐性之分)。但是在中国它象征着一种新文化的开始，在一定程度上，它是现代都市白领的一种流行生活方式，或许是由于对现实的失望，使其更倾向于孤独与寂静，选择一个人宅起来做自己想做的一些事情，而且，随着时代的经济发展，这种趋势会愈演愈烈 [ 2 ] 。 “宅文化”是一种对于私人空间，专注精神的追求，其精神内核是趋于封闭的心理状态，和不拘泥于形式的文化，是一种在全球化发展形势下出现的亚文化现象。它是在现代政治经济形势下，以消费文化的一定发展水平为前提而出现的新文化现象。“宅文化”既是一种超越血缘、地缘等传统社会组织结构的新型社会关系的象征，也是个人化消费社会的一种象征 [ 3 ] 。“宅文化”追求个人感受和独立，实际上，从现代化开始后，人类就越来越“宅”了。随着时代的发展，宅文化已经逐渐脱离传统的“御宅族”及与之相关的低幼化特征，在内容和形式上走向广义化和多元化。
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user: 2. 体感运动 体感运动(Somatic Game)，顾名思义：用身体去感受的电子游戏。突破以往单纯以手柄按键输入的操作方式，体感游戏是一种通过肢体动作变化来进行(操作)的新型电子游戏。它借助于身上的手腕，手柄，脚带等，通过技术改进后，直接捕捉人的运动动态线程，可以放开手脚，让运动动作更优美，更洒脱。目前已出现了一种新的体感技术，这种体感不需要手柄控制，通过摄像头完成游戏的体感控制。在这种专用设备的体感游戏中，有的通过高科技的摄像头来实现体感控制，有的则对硬件要求较低，只需要普通的摄像头即可完成体感识别，如H.E.A.R.T技术 [ 4 ] 。目前很多公司正在着力研究这种类型的体感技术，使得体感游戏与人更加完美结合 [ 5 ] 。本文旨在通过体感运动新兴、简便的特点，来促进运动项目参与者的运动技能形成，同时体感运动对场地和时间要求较低，可以极大的提高初学者的练习兴趣，解决了初学者对运动技能形成阶段的枯燥感和失败感等问题，体感运动也能使无法参加户外运动的参与者得到锻炼的同时增强运动技能。 2.1. 体感运动的优越性 当下的体感运动设备较为简便，可操作性和适用性比较强 [ 6 ] ，只需要一个体感机就能实现，伴随着社会“宅”时代现象的日渐凸显，体感运动本着满足社会需要拉入人们视野，其技术也日渐完善。 2.1.1. 体感运动的可操作性优势 传统的运动项目对时间和空间的要求比较高，需要较为集中的时间和适合的场地，举个例子：作为当今社会比较受欢迎的乒乓球和羽毛球，其在运动时不但需要较为合理的运动时间，还受到严格的场地制约。在本次问卷调查中有88.4%的调查对象认为平时运动受到场地和时间的制约，不能很好的参加体育锻炼主要原因有工作任务繁重、时间不太集中、场地条件不允许等。 相对与传统的运动项目体感运动很好的解决了这一问题，其受到时空的限制较小，可以利用零碎的时间随时进行体育锻炼，面对当下大部分地区的体育运动设施不能很好的满足公民体育锻炼的需要，体感运动的广泛推广或许能解决这一社会难题。另外，体感运动具有其自身固有的优势，对操作者的要求非常低，无论参与者的运动水平高低，都能很好的融入到其中。问卷调查显示，很多有“宅”现象的上班族和学生，不能很好的参加体育锻炼原因是不具备参加某项运动所具备的运动技能，不能很好的在运动过程中找到运动的乐趣，反而在参加运动后感觉自信心下降，对以后的该项运动参与有比较消极的影响。 体感运动模式里有丰富的运动形式，以羽毛球球为例，其中不但有对战模式还设有个人技术练习模式，再加上体感运动的动作模拟的逼真性，可以很好的感知运动参与者的运动路径，使参与者在运动技能形成的认知阶段有比较全面的认识，从中体会这项运动的乐趣，建立运动参与者的自信心，随着参与者运动水平的提升引起其参与室外锻炼的兴趣。 2.1.2. 体感运动的适用性优势 随着“宅”现象的影响日渐增大，其已经有低龄化和老龄化的发展趋势，当今社会，大部分家庭都只有一个孩子，由于种种原因孩子很少有自己固定的玩伴，久而久之就养成孩子的孤僻现象，甚至影响到健康这也是“宅”现象产生的一个重要成因。对于大部分老年人来说最大的问题是孩子不在身边、缺乏锻炼场所、身体不适不能参加室外运动等，问卷调查统计结果比较直观的反映出了这一现象，从表2可以看出有70%多的老年人已经很少参加室外锻炼。 由表1、表2可以看出，各个年龄阶段受到时间、场地因素制约的情况不尽相同这主要与各个年龄阶段所接触社会环境有很大的关系，学生由于受到教育因素的控制，在场地方面制约较小主要体现在时间方面的制约因素。 体感运动自身简便易操作的优势决定了其能很好的带给不同年龄段、不同身体状态等相同的感官体验和身体锻炼。针对学生缺乏玩伴、学业繁重，上班族压力大缺乏锻炼时间、场地限制，老人缺乏与身体状态相适应的锻炼手段和运动项目，这些都可以借助体感运动来起到锻炼身体、娱乐身心的目的。尤其是针对身体存在不适的老年来说，体感运动可以说是为其量身定做，老人可以借助其不太剧烈的运动模式，起到活动、锻炼身体的目的。 2.1.3. 体感运动模式的优势 体感运动游戏模式，进行了比较人性化的设计，其中不但有比赛模式还有技术练习模式，特别适合初学者练习技术，同样也起到锻炼身体的作用。 体感运动的团队模式更是吸引了很多实验对象的兴趣，体感运动的团队模式可以满足家人以及朋友一起参与其中，在锻炼身体的同时增进感情促进交流，受调查的实验对象普遍表示体感运动能很好的和玩伴交流，这在一定程度上增强了参与者的交际能力，对改善“宅”现象有一定的帮助作用。同时，体感运动中有很多极限运动项目 [ 7 ] ，可以满足一部分想参加极限运动，但是心理恐惧担心受伤的参与者，这种模式不但满足了参与者的好奇心，还能起到一定的激励作用。
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user: 3. 体感运动在“宅”时代推广应用的可行性 根据实地走访、问卷调查、专家咨询等手段并结合实验者对体感运动的感受和体验，总结出以下几点体感运动在“宅”时代推广的可行性。 1) 伴随着全民健身上升为“国家战略”国家正在大力提倡用创新方式，完善和改进全面健身状况，增强国民体制。但是受到社会环境(“宅”现象、学业繁重、工作压力大等)、场地、时间等因素的制约，全面健身开展情况不用乐观，亚健康疾病的发病率连年增加、肥胖率日渐严重，这些状况已经成为改善我国国民体制的绊脚石，各级政府和机构也一直尝试解决这一现状，但是结果不容乐观。伴随这些制约因素的日渐凸显，笔者认为我们必须找到新的方式、方法来解决这一社会顽疾。体感运动的诸多优势，或许能为解决这一问题提供一些帮助。 2) 体感运动机的结构非常简便，只需要显示器和体感机就能完成，价格也比较合理(表3)。这无疑是其推广、应用的重要优势，问卷调查结果显示有超过86.9%的受调查者愿意和有意向借助体感运动来娱乐身心、锻炼身体。各个年龄阶段的30名实验者当中，在进行实验的当天就对体感运动展现出了浓厚的兴趣，并能很快的掌握其具体的操作流程，可见，体感运动的具体实施对当代各个年龄阶段的要求不高，具有很强的适应性。 3) 实验对象在接触体感运动一段时间后，普遍表示体感运动的运动强度适中，比较适合自己，同样也有小部分参与者认为其运动量过小(表4)。可见体感运动的运动量在一定程度上还是能满足大部分人的运动需求，并且都表示体感运动的时空优势非常明显可以利用，一切闲暇时间参与其中真正达到了想动就动的效果。这一优势也为其推广和应用，带来巨大的优势和实用价值。 Table 1 The statistical results of constraint factors (N = 130 发放对象 场地制约 时间制约 身体状况制约 学生(N = 40) 25 36 2 上班族(N = 50) 46 45 3 老人(N = 40) 44 20 30 表1. 制约因素统计结果(N = 130) Table 2 The statistics of attending outdoor exercise (N = 130 发放对象 很少(0~2次) 经常(3次以上) 学生(N = 40) 30 10 上班族(N = 50) 44 6 老人(N = 40) 28 12 表2. 参加户外锻炼情况统计(N = 130) Table 3 The statistical results of purchase intentions (N = 130 发放对象 价格是否合理 有意向购买 无意向购买 学生(N = 40) 38 35 5 上班族(N = 50) 49 46 4 老人(N = 40) 37 32 8 表3. 购买意向统计结果(N = 130) Table 4 Experimental results (N = 30 发放对象 运动量过大 运动量适中 运动量过小 学生(N = 5) 0 4 1 上班族(N = 20) 0 16 4 老人(N = 5) 1 3 1 表4. 实验统计结果(N = 30)
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user: 4. 小结 体感运动已经问世多年，在国外有很高的普及率，无论是儿童、成人、老人都能很好的参与其中，面对“宅”现象的弊端日渐凸显，全面健身这一国家战略也在一定程度上受到了影响，体育和社会工作者也在积极的探讨如何应对“宅”现象，在本次研究中众多的数据表明体感运动用来应对“宅”现象有其巨大的优势，应该得到学者和相关机构的重视，为全面健身事业做出应有的贡献。
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user: 摘 要 运用文献资料法、问卷调查法和数理统计法，通过对上海市六大区域居民体育消费的调查研究，了解在构建和谐社会背景下居民体育消费现状和特征，探讨如何提高体育消费质量促进体育消费形式的和谐发展。 关键词 :和谐社会，居民体育消费，现状研究
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user: 1. 引言 中国共产党第十八次全国代表大会制订了科学的大政方针，动员了全党全国各族人民坚持马克思主义科学发展观，立足民生，为建设高水平小康社会、全面建设和谐社会而努力。十八大报告中指出：“社会和谐是中国特色社会主义的本质属性。要把保障和改善民生放在更加突出的位置，加强和创新社会管理，正确处理改革发展稳定关系，团结一切可以团结的力量，最大限度增加和谐因素，增强社会创造活力，确保人民安居乐业、社会安定有序、国家长治久安” [ 1 ] 。 体育作为一种发展型需求，是和谐社会形成和完善过程中不可缺少的部分。体育消费是人们在参与体育活动和观赏运动竞赛时产生的消费与支出。根据消费形式的不同，居民体育消费可以分为体育实物消费、体育劳务消费和体育信息消费三种。居民体育消费是现代生活消费的一部分。居民体育消费行为能直接的产生社会和经济效益，并间接的从政治、文化等方面对和谐社会的发展起着不可或缺的推动作用。同时，和谐社会对体育产业的发展也有着推波助澜的作用，运行有序的社会环境为体育产业的发展提供了支持和保障。体育产业的高速发展使居民体育消费的质与量都有了较大的提升。
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user: 2. 研究对象与方法 2.1. 研究对象 根据分层抽样与随机抽样的原则，选取上海市黄浦、徐汇、杨浦、浦东、松江、奉贤六个区18~65岁居民作为本研究的问卷调查对象。 2.2. 研究方法 2.2.1. 文献资料法 通过对消费理论、体育消费等专著、文献及网络资料的收集与整理，归纳居民体育消费的现状，为本研究奠定理论基础。 2.2.2. 问卷调查法 按照社会学、体育学的调查原则，设计“和谐社会背景下上海市居民体育消费调查问卷”，共发放问卷900份，回收883分，剔除不合格问卷46份，有效问卷回收率为93%；并进行信效度检验，其中信度为0.89，效度为0.86。 2.2.3. 数理统计法 对问卷调查的883份有效问卷进行数理统计，采用Excel 2010对问卷数据进行前期整理，采用SPSS 19.0对数据进行后期统计与分析。
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user: 4. 结论 和谐的社会环境能提高居民参与体育健身娱乐消费的意愿，增加人们的消费愿望和要求，保障各年龄段居民体育消费行为；体育消费将带动体育场馆和体育产业的发展，而体育场馆的利用与开放的良好状态也同样促进体育消费的增长；和谐社会与居民体育消费相互发展，相互促进。和谐社会推动居民体育消费，居民体育消费对国家经济、政治、社会做出贡献，推动和谐社会的构建。 因此，要从政策引导和理念宣传两方面入手，加强居民体育健身意识，培养居民终生健身的观念，为居民体育消费打好基础；同时要做好市场细分，以满足不同阶层、不同性别、不同年龄居民的体育消费需求为宗旨，开发多层次、多样化的体育消费产品；要利用上海的区位优势，大力发展体育竞赛表演业，以优质、高效的运作机制吸引更多的专业赛事，以精彩、多样的体育比赛吸引更多的居民观看；要引入市场化机制，吸引多方投资，力求有效吸引社会资金进行体育场地、设施的建设，大力发展体育健身产业。
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user: 摘 要 本文设计了一种新型数字气量表，该装置基于单片机和涡轮流量传感器对气罐剩余气量的间接测量，实现了CNG气罐剩余气量的实时显示。为驾驶员实时掌握气耗提供了准确数据依据。 关键词 :单片机，涡轮流量传感器，液晶显示
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user: 1. 引言 随着国家对清洁燃料的大力推广，CNG加气站等基础设施的广泛铺设，越来越多的CNG燃料汽车出现在人们的视野中。汽车燃气计量也引起了相关部门的重视和驾驶者的关注，但是由于没有可以精确显示燃气量的计量装置而无法落实管理。尤其在出租车行业，由于没有可以精确显示CNG气罐剩余气量的仪表，昼夜交班前都是以满罐为基准，导致加气站在固定时间加气车辆猛增，排队时间较长，给司机和乘客都造成不便。因此，本文设计了一种数字气量表，采用了涡轮传感器对CNG气罐进出流量进行计量作差，实现了对汽车剩余气量的实时监测，便于考核汽车的经济指标，而且给出租车行业昼夜交班带来极大便利，一定程度上能够解决出租车行业聚集加气的情况。
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user: 2. 数字气量表的研究设计 2.1. 系统组成 硬件系统包括2个传感器信号输入模块、单片机控制模块、数据储存模块、液晶显示模块、面板按键模块和汽车电源供电模块 [ 1 ] [ 2 ] 。系统框架图如图1所示。 系统软件包括信号测量模块、单片机和液晶显示的初始化设置模块、液晶的写数据/命令模块、流量计算模块、数据储存和数据显示模块，还有定时器的中断模块 [ 3 ] - [ 5 ] 。 2.2. 系统工作原理 系统能够实现实时显示CNG气罐剩余气量的功能。单片机通过对分别安装在进气管道和出气管道上的涡轮传感器上的脉冲个数进行采集，然后通过计算，得出进气量和出气量，再进行作差处理，便得到了气罐中的剩余气量，所得的数据采用 总线，通过 来储存，并通过液晶显示模块实时显示出来。设计中面板上有一个清零/复位按键，短按为复位键，长按5 s为清零。信号经采集后须通过整形放大处理，再传送给单片机进行计算。 图1. 硬件系统结构图
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user: 3. 系统硬件设计 结合软件方案设计硬件系统，尽可能的简化硬件结构，减小硬件系统的复杂性。 3.1. 涡轮传感器工作原理 流体流经传感器壳体，由于叶轮的叶片与流向有一定的角度，流体的冲力使叶片具有转动力矩，克服摩擦力矩和流体阻力之后叶片旋转，在力矩平衡后转速稳定，在一定的条件下，转速与流速成正比，由于叶片有导磁性，它处于信号检测器(由永久磁钢和线圈组成)的磁场中，旋转的叶片切割磁力线，周期性的改变着线圈的磁通量，从而使线圈两端感应出电脉冲信号，此信号经过放大器的放大整形，形成有一定幅度的连续的矩形脉冲波，可远传至显示仪表，显示出流体的瞬时流量和累计量 [ 6 ] 。 在一定的流量范围内，脉冲频率f与流经传感器的流体的瞬时流量Q成正比，流量方程为： (1) 式中： f——脉冲频率[Hz]； k——传感器的仪表系数[ ]； Q——流体的瞬时流量(工作状态下) [ ]； 每台传感器的仪表系数由制造厂填写在检定证书中，k值设入配套的设备中，便可计算出瞬时流量和累积总量。 3.2. 单片机的选择 本系统选用STC89C52作为处理芯片。AT89C2051是美国ATMEL公司生产的低电压，高性能CMOS 8位单片机。具有8 k字节Flash，512字节RAM，32位I/O口线，看门狗定时器，内置4 KB EEPROM，MAX810复位电路，三个16位定时器/计数器，一个6向量2级中断结构和全双工串行口。本系统中主要用到了芯片的2个定时器和它的P1，P2端口。 3.3. 数据存储电路 数据存储选用了 总线的 存储器AT24C02。AT24C02是低工作电压的2 K位串行电可擦除只读存储器，内部组织为256个字节，每个字节8位。在其SCL输入时钟信号的上升沿将数据送入 器件，并在时钟的下降沿将数据读出。SDA引脚可实现双向串行数据传输，该引脚为开漏输出，需要连接上拉电阻。将剩余气量数据保存在AT24C02中，可保证断电不丢失。数据储存模块和单片机的接口电路如图2所示。 3.4. 液晶显示电路 显示部分选用了一块1602液晶，满足需求，简单方便。所用1602液晶为5 V电压驱动，带背光，可显示两行，每行16个字符，内置含128个字符的ASCII字符集字库，使用并行接口。该部分和单片机的接口电路如图2所示。 需要说明的是，真正投入使用的显示模块需要根据车辆生产厂家对仪表界面的要求去液晶厂家定制。
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user: 4. 系统软件设计 系统软件设计应遵循自顶向下逐步细化的设计方法，各个模块尽量保持独立，便于调试和修改。主程序流程图如图3所示。 图2. 单片机与液晶显示模块接口电路 图3. 主程序流程图
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user: 5. 结束语 介绍了一种基于单片机STC89C52的数字式气量表的设计方法。设计中采用了涡轮流量传感器，其具有测量精度高、重复性小、体积小、质量轻、输出数字脉冲且维修方便等优点。作者设计的数字式气量表能够满足各方面的显示要求，能够实时显示CNG气罐剩余气量，为驾驶员实时掌握气耗和出租行业昼夜交班管理提供了准确可靠的数据依据。
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user: 摘 要 旨在运用有限单元法求解二维油膜压力，并将其与欧拉方法结合，综合考虑轴颈的惯性力与非惯性力，通过Matlab编程仿真，求得轴颈轴心轨迹。先利用有限单元法求解非定常Reynolds方程，并用雷诺边界条件定解，得到轴瓦二维油膜压力分布，同时在考虑轴颈不平衡力的基础上，建立滑动轴承的轴心轨迹运动方程，并利用欧拉法确定轴颈下阶段状态参数，仿真模拟五瓦可倾瓦轴承的轴心轨迹。通过对轴心轨迹、轴心位移、瓦块最大油膜力的变化验证了该方法的有效性。 关键词 :可倾瓦轴承，有限单元法，轴心轨迹，欧拉法
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user: 1. 引言 滑动轴承是一种应用于大型转子机械及特殊工况机械的一种重要部件，其中滑动轴承的轴心轨迹能够直接反映轴承的工作状态，通过轴承的轴心轨迹可以判定轴承的稳定性 [ 1 ] 。了解轴承的润滑状况，验证轴承设计参数的合理性 [ 2 ] ，是衡量滑动轴承性能的重要性能指标之一。因此滑动轴承的轴心轨迹的研究具有十分重大的工程意义。 在轴心轨迹研究方面，Hahn [ 3 ] 首先提出静力学方法，但由于模型过于简化，所得结果与实际情况相差甚远。裘祖干 [ 4 ] 提出一种动载滑动轴承轴心轨迹的动力学计算方法，，即将轴承–润滑油膜–轴颈作为一个运动系统，在求解轴心轨迹时引入运动件的动量方程，这一结果更接近轴承实际运行状况。在求解轴承油膜力的过程中Hahn和裘祖干采用的均是是有限差分法，一般情况下有限差分法具有较高的精度，但是在处理复杂的几何形状和考虑油膜形状和物性的不连续上显的不足 [ 5 ] 。吴刚在研究滑动轴承轴心轨迹的可视化研究方案时，采用了无限长轴承理论 [ 6 ] ，这种假设能够给求解油膜力带来很大方便，但是在求解精度上会大打折扣。刘大全提出了求解油膜力的一维解法 [ 7 ] ，但是其将油膜破裂边假设为直线的方法忽略了油膜破裂边的非线性，与实际油膜力并不符。 求解瓦块油膜力是计算轴颈轴心轨迹十分重要的一环，本文针对前人研究方法的缺陷，在求解油膜力之精度与适应性的基础上，利用动载滑动轴承的动力学计算方法，求得五瓦可倾瓦滑动轴承的轴心轨迹。因有限单元法对特殊形状具有较好的适应性，九节点四边形单元可以以较少的单元获得较高的精度，所以本文采用九节点四边形单元的有限元方法求解Reynolds方程，得到油膜压力并积分得到油膜力，然后求解运动方程，得到轴颈瞬时加速度，再采用欧拉方法计算轴承下个时刻速度和位置，直到求得完整的轴心轨迹。仿真结果表明：用有限元法求解轴心轨迹能实现预期结果，并具有较好的普适性，在一般结构轴承和特殊结构轴承上均具有推广价值。
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user: 2. 有限元方法 2.1. Reynolds方程 不可压缩、层流状态下动载荷作用无量纲雷诺方程为： (1) 为润滑油粘度；h为油膜厚度； 为轴颈转速； 为从x周正向量起的油膜角； 为轴向坐标； 为径宽比。 油膜厚度为 其中：除ω外，其它量均为无量纲量H，x，y的量纲比为轴承半径间隙C， ， 的量纲比为 。 2.2. Reynolds方程的有限单元法 [ 8 ] 将黏度视为常数，Reynolds方程等价泛函L(p)为： (2) 由变分原理知，Reynolds方程的解p应该满足 即 (3) 式中 为第i个节点压力，e为任意四边形单元，E为单元总数。 将所有单元都转换成局部坐标系下的正方形标准单元。则可用插值函数表达各量为： 式中， ， ，L为整个解区域的节点总数； 为第e个单元内第n个节点的插值函数；ξ、η为局部坐标，h i 、φ i 、λ i 分别为第i个节点的相应值。上标e表示对应单元内节点的值。 记： ， ， 逐单元积分后，对流量矩阵进行组装，得到对应的总刚矩阵K和载荷矩阵B，则压力P： (4) 图1为利用有限元方法，求解的静态二维油膜力。其参数如表1所示，所采用的是40 × 10的九节点四边形单元。 2.3. 可倾瓦滑动轴承瓦块姿态计算 五瓦可倾瓦轴承示意图如图2所示，可倾瓦轴承每块瓦块可以绕瓦块支点转动，各瓦相互独立，各瓦能够根据受力情况调整姿态，这也是可倾瓦轴承的优势所在。图3为轴承坐标系及其瓦块展开图， 表示油膜正压力区及油膜破裂区， 为油膜域 的边界，及 的交界线，轴颈中心为 ，轴承中心为 ，润滑域在动载情况下具有不确定性。 在计算单瓦油膜力时需要考虑瓦块的摆动，要求解瓦块压力，需要先确定瓦块的姿态和轴心坐标的相对位置。也就是求偏位角 值。此处为了简化计算，利用相对运动，把寻找β值转换为改变轴心的相对位置，试探性的微小改变轴心的x坐标，并在当前x坐标小计算得到压强值对枢轴的力矩 (5) 如果计算得到的力矩M不为零，则继续改变轴颈中心的x坐标，并计算相应的压强值，利用方程(5)计算力矩，直到M为零，其中 为瓦块第j个单元所对应的角度。同时还要考虑轴颈位置的改变是有极限位置的，无量纲化后，即是 。此时，按照当前x坐标下计算得到的压强值就是第i块瓦块的压强分布。求得相对位置后油膜力的计算方法与固定瓦相。 Table 1 The parameter of bea 参数 偏心率e 轴瓦包角δ 坐标X 坐标Y 值 0.5 150 −0.5 −0.1 表1. 轴承参数 图1. 油膜压力分布 图2. 可倾瓦轴承结构示意图 图3. 轴承坐标系及其瓦块展开图
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user: 3. 轴承系统模型 3.1. 运动方程 根据方程(4)可计算得到油膜压力 ，再通过积分得到油膜在x， y轴方向的合力 ，假设轴颈在运动过程中不与轴瓦接触，则轴颈在运动过程中所受到的力有轴瓦的支反力和不平衡质量引起的离心力。根据牛顿运动定律，轴颈的运动方程无量纲形式可以写为如下形式： (6-1) (6-2) 上式中，各量都是无量纲量，a的量纲比为 ；b的量纲比为 ；C为轴承的无量纲阻尼；K为轴承的无量纲刚度； ， 为第i块瓦在X和Y方向的分量，量纲比为 ；右边最后一项为存在质量偏心时的不平衡离心力在X和Y方向的分量； ， 量纲比为 。 3.2. 轴心轨迹 由于考虑了轴的惯性力和油膜力 ， 的非线性，所以这种轨迹计算方法属于轴心轨迹的非线性分析，其计算步骤如下： 1) 设定初始的轴颈状态， ，计算压力p，油膜力 ， 。但应考虑到轴心位置X，Y，存在 。 2) 将计算得到的 ， ，代入公式(6-1)，(6-2)，计算得到加速度 ， 。 3) 用欧拉法计算轴下一时刻的状态，即 时间后，轴心的速度和位置 和 。 (7) 4) 计算得到 和 在回到1)，反复计算1)~3)，直到循环收敛或者小范围波动。
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user: 4. 动载荷作用下的油膜力和轴心轨迹 以图2所示的五瓦可倾瓦滑动轴承为例，设定其参数如表2所示。 4.1. 阶跃载荷作用下的轴心轨迹 为了研究了阶跃载荷作用下的轴心轨迹运动规律，本文取不平衡力的变化规律如公式(8)所示， (8) 图4是在阶跃载荷的作用下，轴颈中心的运动轨迹，在开始阶段q x 为0，轴心在自重和油膜力的作用下达到一个平衡点，即图示的1号平衡点。在16π的时间开始不平衡力x方向上的分力突然增加，而y方向上的分力不变为0，此时轴心必须找到一个新的平衡点，即2号平衡点，经过一段时间后轴颈开始平衡于2号平衡点。图5是轴颈中心分别在X和Y方向上轴颈中心的位移，从图5能够直观的看出，两个方向上的位移都出现了两个波动过程，波动出现的原因子图4中已经分析，从该图中能够更加清晰的知道稳定后的轴颈处于一个十分平稳的状态。 为了验证结果正确性，参考文献 [ 5 ] 所得的固定瓦滑动轴承在阶跃载荷作用下的轴颈中心运动规律，为了保持验证的可靠性，除固定瓦和可倾瓦的区别外，其他参数如载荷，径宽比，轴质量，转速等设置均一致，图6和图7为文献 [ 5 ] 得到的轴心轨迹图和轴心位移图，从两幅图看出在阶跃载荷作用下固定瓦 Table 2 The parameter of tilting pa 参数 瓦块数N 轴瓦包角Δ 瓦块1支点角度Φ 1 支点间距γ 偏心率к 值 5 60˚ 54˚ 60˚ 0.5 表2. 可倾瓦轴承参数 图4. 阶跃载荷作用时的轴心轨迹 图5. X和Y方向的位移 轴承收敛于两个平衡点且当载荷发生变化的时候会出现短暂的波动，和有限差分法所得的轴颈中心运动规律完全一致。 4.2. 交变载荷作用下的轴心轨迹 改变不平衡力取 ； ，图8为轴颈的轴心轨迹图，该图可以直观的看出轴心的运动轨迹，从图中可知，轴心初始阶段偏离平衡位置较远，但是经过一段时间后，逐渐趋于稳定，且稳定后的成8字型。图9分别为轴颈轴心在x轴和y轴方向的位移波形图，从中可以分别看出轴心位移在x和y方向分量的变化关系。结合三图可见，轴在一开始会经历一段时间的振荡，此时处于不稳定运转时期，轴心轨迹偏差较大，大概在经历650个时间步长后稳定下来，此时轴处于稳定运转时期，轴心轨迹趋于一致。图10为各瓦块1在油膜力对称轴处的压力，也即最大压力处随时间的变化关系图(图中 图6. 阶跃载荷作用时的轴心轨迹 图7. X和Y方向的位移 图8. 轴心轨迹图 取稳定后的100个时间步长)，该图可以直观的看出各瓦块油膜力相互调整的关系及各瓦块油膜力随时间的变化关系，结果显示各瓦块最大油膜力分布在时间轴均呈比较规则的周期变化的关系，这与轴心位移 图9. x，y方向位移 图10. 瓦块1最大压强随时间变化关系 在稳定后呈周期变化关系相符。
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user: 5. 小结 1) 运用有限元方法计算滑动轴承油膜力的数学模型，通过设定一组瓦块参数，用四边形九节点单元的有限元方法运算，得到了瓦块的二维油膜压力分布。 2) 建立了一种求可倾瓦滑动轴承瓦块轴颈相对衡位置的有限元计算方法。根据相对运动的理念，将瓦块的摆动转化为轴颈中心的运动，通过x轴的微小位移来达到平衡。但由于此过程是将瓦块的近似为直线求矩，故假设会带来一定程度的误差，但不影响对轴颈振动规律的研究。 3) 模拟了一种工况下轴心轨迹的运动，轴心轨迹在启动阶段会存在一段时间的涡动期，在经过一段时间的调整后会进入平稳运转时期，此时x轴，y轴位移波动较小，呈一条有规律的正弦曲线。轴承最终达到平衡是各瓦油膜力相互相调整的一个过程，稳定后，油膜力随时间呈周期性变化。 4) 用有限元方法能够得到理想的轴心轨迹。这种方法能够利用有限元方法适应性好的优势，处理各种复杂的油膜。
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user: 摘 要 随着油田的钻井深度增加和海上油田的开发，特殊螺纹接头的需求量增加，油井管制造企业加大了对专用油井管的研究投入。为得出不同密封结构接头密封性能受结构参数的影响，本文以锥面/锥面、柱面/球面两种密封结构的特殊螺纹接头为研究对象，采用有限元软件进行模拟分析，在不同工况下台肩及主密封面的加工误差、球面曲率半径、锥度变化等对两种结构的密封面接触压力及分布规律的影响。有限元计算结果表明：两种密封结构接头的扭矩台肩接触压力受影响较为敏感，而主密封面的接触应力受影响相对较小；在只有上扣工况时，采用锥面/锥面的密封结构接头较为适用，而在存在拉伸工况时，柱面/ 球面结构的密封结构更为适用。 关键词 :特殊螺纹接头，密封性能，有限元分析，数值模拟，接触压力
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user: 1. 引言 随着钻井深度的增加和海上油田的开采，国内外油田企业普遍开始重视特殊螺纹接头石油管的应用。因此，油井管特殊螺纹接头的结构设计及其密封性能的研究则成为重点内容。在根据工况需求选择油井管特殊螺纹接头的结构时，不仅要关注特定结构的接触压力分布规律，也要注意到不同参数对密封性能的影响 [ 1 ] - [ 3 ] 。特殊螺纹接头主要由主密封结构、扭矩台肩结构和螺纹连接3部分组成，其中主密封结构决定了接头的密封性能，扭矩台肩结构也可以起到辅助密封作用，而螺纹则主要承担连接作用 [ 4 ] 。 虽然国内已经有一些特殊螺纹接头的接触压力分布规律的研究，但是并未对不同密封结构接头做出参数对密封性能的影响分析及对比。笔者结合金属密封原理，运用ANSYS有限元分析软件，对两种不同主密封结构的特殊螺纹接头进行了不同工况下的模拟计算，以得出主密封结构、扭矩台肩结构的各个参数分别对密封性能的影响规律，并进行对比分析得出两种密封结构不同点。
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user: 2. 金属密封原理及特殊螺纹接头结构 2.1. 金属密封原理 特殊螺纹接头气密封原理主要是依靠密封面的接触来控制内部流体压力。在金属/金属密封结构开始接触时，密封面之间首先发生接触，接触部分的粗糙表面受挤压变形，密封面之间的间隙会逐渐减小直至配合面吻合，以产生足够的泄漏阻力 [ 5 ] 。 根据流体力学可知，流体通过间隙时产生的局部阻力可表示为： (1) 式中， 为接触压力； 为泄漏路径的最小长度。 该阻力相当于沿泄漏路径 累积的接触压力，因此该接触面的临界密封压力 可以表示为： (2) 式中， 为常数。 由(2)式可知，如果表面粗糙度保持不变，接触面的临界密封压力与接触压力和泄漏路径长度成正比关系。因此，设计特殊螺纹接头的金属/金属密封结构时，若要获得较好的密封性能则应尽量满足两个条件：1) 最大限度增大接触压力，从而减小泄漏路径的截面积；2) 最大限度增加接触面积，从而增加泄漏路径的长度 [ 6 ] 。 2.2. 特殊螺纹接头结构特点 特殊螺纹接头的密封性能主要取决于特殊螺纹接头的主密封面结构，而其较典型的结构有锥面/锥面、锥面/球面以及柱面/球面，如图1所示 [ 7 ] 。 三种密封结构的特点为：锥面/锥面密封结构的接触面较大，接触应力沿锥度方向逐渐减小；柱面/球面密封结构的接触应力最大接触压力值大于锥面/锥面的密封结构，但是其接触面积较小。在上扣 + 拉伸载荷工况下，两种结构的接触应力会出现不同程度的下降，其中锥面/锥面密封结构受拉伸载荷的影响最大 [ 8 ] ；锥面/球面密封结构上扣时的分布规律与锥面/锥面结构相近，复合工况下的分布规律则与柱面/球面结构类似。 因此，本文选取较为对比性更强的锥面/锥面、柱面/球面这两种密封结构进行计算分析。
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user: 3. 有限元分析 本文以外径Φ224.48 mm ( 英寸)、壁厚11.99 mm、P110级特殊螺纹套管接头为计算模型，采用 ANSYS有限元软件，建立密封结构计算模型。其中，套管和接头的材料相同，弹性模量为201 GPa，屈服强度为758 MPa。 建立有限元计算模型时，为了提高计算效率，进行以下基本假设： 1) 材料属于低合金钢，视为各向同性材料； 2) 由于接头螺纹升角小于2˚，套管与接头的配合简化为轴对称模型 [ 9 ] 。 本文选用PLANE183单元建立油管接头轴对称模型，接头中间平面施加轴向位移约束，套管与接头螺纹接触类型为面–面接触，选用TARGE 169和CONTA172接触单元生成面—面接触对。泊松比为0.3，摩擦因数为0.02，上扣 + 拉伸工况下，轴向载荷为1000 KN。 结构参数方面，主密封面采用锥面/锥面、柱面/球面结构，扭矩台肩结构均选用90˚直角台肩，螺纹部分采用偏梯形螺纹，其承载面3˚，导向面10˚，螺纹其余详细参数参见API SPEC STD 5B [ 10 ] 。 3.1. 主密封面加工误差 设定锥面/锥面结构的密封面锥度为1:6，柱面/球面结构密封面结构的球面曲率半径为20 mm，台肩加工误差均为0.03 mm，锥面/锥面、柱面/球面密封结构的特殊螺纹接头的主密封面及台肩的接触压力有限元计算的分布曲线如图2、图3所示，其中A为上扣工况下扭矩台肩结构的接触压力曲线、B为上扣工况下主密封结构的接触压力曲线，C为上扣 + 拉伸工况下扭矩台肩结构的接触压力曲线、D为上扣 + 拉伸工况下主密封结构的接触压力曲线。 锥面/锥面密封结构接头的接触压力曲线如图2所示，在上扣和上扣 + 拉伸的工况下，扭矩台肩结构的接触压力都与密封面加工误差成线性正比关系，上扣工况的扭矩台肩结构的接触压力2倍大于上扣 + 拉伸工况的应力。但在加工误差达到0.28 mm时，扭矩台肩接触应力呈下降趋势；主密封结构的接触压力与密封面加工误差成线性关系，两种载荷的接触应力数值基本相同。 柱面/球面密封结构接头的接触压力曲线如图3所示，在上扣和上扣 + 拉伸的工况下，扭矩台肩结构 图1. 特殊螺纹接头的主密封结构形式 图2. 锥面/锥面结构接触压力变化曲线 图3. 柱面/球面结构接触压力变化曲线 的接触压力都随密封面加工误差的增加而加大，上扣工况的扭矩台肩结构的接触压力比上扣 + 拉伸工况的应力大近300 MPa；主密封结构的接触压力与密封面加工误差成线性关系， 两种载荷的接触应力数值基本相同。 3.2. 台肩轴向加工误差 取锥面/锥面结构的密封面锥度为1:6，柱面/球面结构密封面结构的球面曲率半径为20 mm，密封面加工误差均为0.22 mm。两种结构的主密封面及台肩的有限元计算接触压力分布曲线如图4、图5所示，曲线A、B、C及D代表的含义如前所述。 由图4可见，锥面/锥面密封结构接头在上扣工况下，扭矩台肩接触压力整体随加工误差增加而增大，但在加工误差在0.02~0.025之间时，接触压力上升较快，而在加工误差超过0.04 mm时，接触压力开始下降；在上扣 + 拉伸工况下，台肩接触压力也是随加工误差增加而增大，而在加工误差超过0.04 mm时，接触压力开始下降；上扣工况的压力明显大于上扣 + 拉伸工况，且上扣工况的接触压力增加幅度明显低于上扣 + 拉伸工况；上扣工况的密封面的接触压力略大于上扣 + 拉伸工况的，不随载荷变化。 由图5可见，在上扣和上扣+拉伸的工况下，扭矩台肩结构的接触压力都随密封面加工误差的增加而加大，上扣工况的扭矩台肩结构的接触压力比上扣 + 拉伸工况的应力大300多MPa；上扣工况的密封面的接触压力略大于上扣 + 拉伸工况的，不随载荷变化而变化。 3.3. 主密封面结构参数 为便于计算结果的对比，将锥面/锥面、柱面/球面结构的其它参数均设为一致，即台肩加工误差为0.03 mm，密封面加工误差为0.22 mm。有限元计算后，两种结构的主密封面及台肩的接触压力分布曲线如图6、图7所示，曲线A、B、C及D代表的含义如前所述。 锥面/锥面密封结构接头的接触压力曲线如图6所示，在上扣和上扣 + 拉伸的工况下，扭矩台肩结构 图4. 锥面/锥面结构接触压力变化曲线 图5. 柱面/球面结构接触压力变化曲线 图6. 锥面/锥面结构接触压力变化曲线 图7. 柱面/球面结构接触压力变化曲线 的接触压力都随锥度增加而减小，而锥度大于1/6后的应力下降幅度加大，上扣工况的扭矩台肩结构的接触压力值将近2倍于上扣 + 拉伸工况的应力；两种载荷的主密封面接触应力基本不随锥度变化，上扣工况的接触应力略大于上扣 + 拉伸的，数值基本一致。 柱面/球面密封结构接头的接触压力曲线如图7所示，在上扣和上扣 + 拉伸的工况下，扭矩台肩结构的接触压力都不随曲率半径而变化，上扣工况的扭矩台肩结构的接触压力比上扣 + 拉伸工况的应力大300多MPa；两种工况下的主密封面接触应力都随锥度增加而减少，上扣工况的接触应力略大于上扣 + 拉伸的，数值基本一致。
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user: 4. 试验 对上述两种不同密封结构特殊螺纹接头进行试验，锥面/锥面结构接头与球面/柱面结构接头均取三组试样进行实物性能验证，试验内容包括上卸扣试验和静水压试验。上卸扣试验装置采用美国MOHR公司产品，按油田企业普遍采用的美国石油协会标准进行试验。规定的试样在三上两卸的试验过程中，试样组的内外部分螺纹均出现不同程度的轻微粘扣，但符合标准规定的要求。在试样完成上卸扣试验后进行静水压试验，试样两端拧接螺纹端塞进行封堵，通过增压泵对样管内施加额定水压，压力传感器测量实时压力值。在静水压试验中，两种结构的各三支样管螺纹精度均为外螺纹4级、内螺纹5级，试验过程中未发生泄漏。试验结果表明特殊螺纹接头的密封性能满足要求，说明采用的特殊扣螺纹结构和参数(加工误差)能满足使用要求及有限元计算结果可信。
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user: 5. 结论 通过改变密封结构参数，即主密封面及台肩的加工误差、密封面锥度和曲率半径，对锥面/锥面、柱面/球面结构特殊螺纹接头进行上扣工况和承受拉伸载荷下的有限元分析，得出以下结论： 1) 在上扣工况时，锥面/锥面结构接头的台肩结构接触压力明显大于柱面/球面结构的接触应力，前者的密封泄露长度会较短；而上扣 + 拉伸工况时，前者的接触压力峰值较大，后者的稳定性较好，在台肩加工误差在0.03~0.045之间时可以采用锥面/锥面结构，否则要采用柱面/球面结构； 2) 柱面/球面结构与锥面/锥面结构相比，其主密封结构的接触压力略高，而其变化幅度也较小，对加工制造的精度要求不高，所以柱面/球面结构的密封更为稳定可靠； 3) 两种结构的特殊螺纹接头都受结构参数影响，锥面/锥面结构接头的台肩结构接触压力随锥度增加而降低，柱面/球面结构接头的主密封面接触压力随曲率半径增加而减少。
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user: 摘 要 目的：应用多通道ERPs分析技术，探讨汉字情绪词汇加工脑功能偏侧化的神经机制。方法：应用不同情绪效价的情绪刺激图片对31位健康志愿者进行情绪效价五个水平情绪情绪脑电诱发电位的测试判别。观察受试者对五个情绪效价水平情绪词汇的情绪反应。结果：ERPs统计参数映像图(SPM)结果：极负和偏负性词汇在中晚期激活了双侧眶额、腹内侧前额、前扣带回和躯体感觉等广泛皮层，振幅高波幅大时域长，激活效应偏右侧皮层。中性词汇激活效应多在左侧皮层，频率小，振幅低；极正和偏正性词汇激活范围为双侧眶额、腹内侧前额、前扣带回和躯体感觉等广泛皮层，振幅、频率和时域较负性激活反应明显减弱，激活效应偏左。结论：不同效价情绪词汇加工提示负性情绪词汇加工激活效应偏右，而正性情绪词汇加工激活效应偏左，证实了大脑对情绪刺激的左右半球反应差异可能是基于加工偏差，这种功能模式的差异可能是记忆注意认知行为能力差异性的神经机制。 关键词 :事件相关电位，情绪词汇，认知加工，统计参数映像
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user: 1. 引言 在脑机制研究方面，Canli利用脑成像技术研究发现  (Lawnce et al.， 2004) 大脑对消极情绪图片(与积极图片相比)的反应重，左额叶和左颞叶的皮层激活与被试的神经质水平有着显著相关，推测大脑对情绪刺激的左右半球反应差异可能是基于加工偏差(Processing biases)，认为加工偏差代表的是内外向或神经质的神经信号，高神经质个体的大脑可能更偏向于负性刺激(相对于积极的)，主要体现在左侧前额叶和左侧颞叶皮层区域。因此有学者推测加工偏差可能与基因有关，认为基因是促成内外向何神经质的因素之一。但这些研究多集中于加工偏差的某个种类或局部，而缺少局部结合整体的研究。因此，本研究设计了应用ERPs的时空模式分析技术，使用  陈湛愔等人(2010) 建立的中国汉语标准化情感词汇常模数据库中的不同情绪效价词汇图片，依据  Osgood， Suci， Tannenbaum (1967) 的三个情绪维度理论，制定实验刺激范式，研究希望从局部和整体、时间和空间上，多层次、多角度地探明探讨中国人在汉字情绪化词汇加工脑功能偏侧化神经机制。