DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 给水泵汽轮机技术规范及改造内容 华电青岛公司1号、2号汽轮机高背压供热改造前型号为C300-16.7/0.79/538/538，为亚临界、一次中间再热、高中压合缸、双缸双排汽、单轴抽汽凝汽式汽轮机。为了满足青岛市热负荷的快速发展，分别于2013~2014年、2018~2019年供热季前改造为高背压循环水供热机组，给水泵汽轮机通流部分进行配套改造。 2.1. 给水泵汽轮机改造前后技术规范 给水泵汽轮机原设计背压为4.5 kPa~12 kPa，而供热期间凝汽器背压高达54 kPa，造成给水泵汽轮机排汽压力升高且出力不足。通过研发制造新转子和通流部分、更换叶片材料、改造蒸汽室喷嘴环、加工新的导叶持环等方案，使得给水泵汽轮机同时满足在纯凝和高背压两种工况下安全运行的要求(即一根转子的改造方案)。给水泵汽轮机改造前、后技术规范如表1、表2所示。 Table 1 Technical specification for design of feed water pump turbine before refor 项目名称 单位 内容 型号 / T6316 型式 / 单缸、单轴、反动冷凝式向下排汽汽轮机 功率 kW 4490 工作汽源进汽压力 MPa 0.87 工作汽源进汽温度 ℃ 333 备用汽源压力参数 MPa 3.57 备用汽源温度参数 ℃ 317.6 排汽压力 kPa 6.3 汽机转速 r/min 5815 表1. 给水泵汽轮机改造前设计技术规范 Table 2 Technical specification for design of feed water pump turbine after refor 项目名称 单位 内容(非采暖期) 内容(采暖期) 型号 / NK50/56/0 型式 / 单缸、单轴、反动冷凝式向下排汽汽轮机 工作汽源进汽压力 MPa 0.87 <4 工作汽源进汽温度 ℃ 333 327 排汽压力 kPa 6.3 54 汽机转速 r/min 5815 5815 给水泵轴功率 kW 4490 4490 进汽量 t/h 25 54.5 表2. 给水泵汽轮机改造后设计技术规范 2.2. 改造后的运行方式 机组非采暖期运行，系统没有供热功能，运行方式同改造前一样，给水泵汽轮机进汽为主机四段抽汽，调节功能由调门来实现；采暖期运行，系统有供热功能，汽轮机背压升高到54 kPa，给水泵汽轮机需要采用部分再热器冷端抽汽做功才能满足给水泵功率要求，这时给水泵汽轮机主调门全开，调节功能由管道调节阀来实现。
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user: 3. 给水泵汽轮机性能测试 3.1. 试验内容和工况 为了确切了解300 MW等级机组给水泵汽轮机高背压改造后的性能和改造方案存在的问题，进行了3台机组给水泵汽轮机改造前后的性能试验。青岛公司1号机组改造前纯凝300 MW工况、改造后高背压额定工况、改造后正常背压纯凝300 MW工况的试验；青岛公司2号机组改造后高背压额定工况、正常背压纯凝300 MW工况的试验；华能某厂300 MW等级机组改造后高背压额定工况、正常背压纯凝300 MW工况的试验。 3.2. 试验测量设备和测量方法 利用热力法测量计算给水泵汽轮机的热力性能，需要测量给水泵组进水参数、出水参数，以及给水泵汽轮机的进汽参数、排汽参数，压力用0.1级精密压力变送器测量，温度用精密热电偶配合温度变送器测量，流量差压用0.1级精密差压变送器测量。给水泵汽轮机的进汽来自设计汽源汽轮机本体的四段抽汽。试验时，维持汽轮机发电功率、主再热蒸汽参数稳定、给水流量和回热系统稳定，以保障给水泵汽轮机试验结果的准确性。 3.3. 试验结果 青岛公司1号、2号机组A、B给水泵汽轮机性能试验主要数据及结果列入表3。 Table 3 Main results of feed water pump turbine performance tes 名称 单位 1号机组改造前 正常背压工况 1号机组改造后 高背压工况 1号机组改造后 正常背压工况 2号机组改造后 高背压工况 2号机组改造后 正常背压工况 汽轮机主蒸汽流量 kg/h 975165 986202 963563 873705 1039099 高排至小机进汽总流量 kg/h / / / 26167.5 / 高排至小机进汽压力 MPa / / / 3.3261 / 高排至小机进汽温度 ℃ / / / 314.817 / A给水泵入水压力 MPa 1.88 1.717 1.836 1.8716 1.7884 A给水泵入水温度 ℃ 164.66 154.06 162.69 166.108 162.244 A给水泵出水压力 MPa 19.471 19.603 19.403 18.5383 19.4288 A给水泵出水温度 ℃ 169.04 157.25 166.92 169.140 165.266 A给水泵出口流量 kg/h 487582 493101 481781 436853 520250 A给水泵抽头水压力 MPa 7.548 7.34 7.191 7.278 7.3192 A给水泵抽头水温度 ℃ 164.27 154 165.26 167.624 163.755 A给水泵抽头水流量 kg/h 5650 10658 10440 3096.4 12157 A给水泵汽轮机进汽压力 MPa 0.816 0.738 0.809 0.9366 0.8452 A给水泵汽轮机进汽温度 ℃ 336.75 326.47 337.47 298.937 326.925 A给水泵汽轮机进汽流量 kg/h 21505 34990 25292 7408.9 18339.4 A给水泵汽轮机排汽压力 kPa 7.771 40.616 9.001 55.217 5.521 A给水泵轴功率 kW 4021 3456 3936 2778.32 3414.24 A给水泵汽轮机理想功率 kW 4993 5643 5736 6469.47 4448.34 A给水泵汽轮机效率 % 81.35 61.87 69.31 42.945 76.753 B给水泵入水压力 MPa 1.875 1.705 1.831 1.8755 1.8131 B给水泵入水温度 ℃ 163.74 153.49 161.35 164.614 161.701 B给水泵出水压力 MPa 19.472 19.67 19.425 18.5169 19.431 B给水泵出水温度 ℃ 167.38 156.77 164.91 168.232 164.835 B给水泵出水流量 kg/h 487582 493101 481781 436853 520250 B给水泵抽头水压力 MPa 7.548 7.34 7.191 7.278 7.3192 B给水泵抽头水温度 ℃ 164.27 154 165.26 166.423 163.268 B给水泵抽头水流量 kg/h 4650 10658 10440 3096.4 12157.2 B给水泵汽轮机进汽压力 MPa 0.818 0.736 0.815 0.9386 0.8452 B给水泵汽轮机进汽温度 ℃ 336.47 325.58 338.4 297.50 326.925 B给水泵汽轮机进汽流量 kg/h 20922 35789 20974 6170.2 20159.8 B给水泵汽轮机排汽压力 kPa 7.727 41.057 8.561 56.046 5.612 B给水泵轴功率 kW 3611 3528 3571 3094.8 3486.3 B给水泵汽轮机理想功率 kW 4862 5744 4805 6261.1 4878.6 B给水泵汽轮机效率 % 75.02 62.04 75.07 49.43 71.461 表3. 给水泵汽轮机性能试验主要结果 青岛1号机组改造前，300 MW工况下，A、B给水泵汽轮机效率分别为81.35%、75.02%，平均效率78.185%，达不到设计值81%；改造后额定主蒸汽流量对应的高背压供热工况下，A、B给水泵汽轮机的效率分别为61.87%、62.04%，平均效率61.955%，小于给水泵汽轮机采暖工况设计效率77.2%；改造后正常背压300 MW工况下，A、B给水泵汽轮机的效率分别为69.31%、75.07%，平均效率72.19%，达不到非采暖工况设计效率80.1%。 青岛2号机组改造后，最大高背压供热工况下，A、B给水泵汽轮机的效率分别为42.95%、49.43%，平均效率46.19%，小于给水泵汽轮机采暖工况设计效率77.2%；改造后320 MW正常背压纯凝工况下，A、B给水泵汽轮机的效率分别为76.75%、71.46%，平均效率74.11%，达不到非采暖工况设计效率80.1%。 华能某厂300机组，给水泵汽轮机改造后，高背压工况下，平均效率为50.88%，正常背压工况下，平均效率为73.81%，分别比设计值低7.5%~29.2%。 3.4. 试验结果分析 机组高背压供热改造后，青岛1号机组给水泵汽轮机采暖期效率和非采暖期效率比设计值小8%~15%；2号机组给水泵汽轮机采暖期效率和非采暖期效率比设计值小6%~31%；华能某厂300 MW等级机组给水泵汽轮机采暖期效率和非采暖期效率比设计值小7.5%~29.2%。 改造后正常背压工况下，给水泵汽轮机效率比设计值低6%~8%，青岛1号机组给水泵汽轮机效率的平均值还达不到改造前已经运行了23年的效率；高背压供热工况下，给水泵汽轮机的效率与设计值的差距更大。说明给水泵汽轮机采用一根转子满足主机高背压供热、正常背压纯凝运行的改造方案，在通流部分设计时，在级的焓降分配、末两级叶片强度方面，需要同时兼顾两种工况安全运行的要求，因此在每一种工况下，给水泵汽轮机效率都达不到最佳，与设计值存在较大的偏差。尤其青岛2号机组作为第一台改造的机组，供热期为了保证出力，给水泵汽轮机采用一部分高压缸排汽，调门存在很大的节流损失，所以导致此工况下，给水泵汽轮机的效率最低，比设计值低31%；华能某厂300 MW机组给水泵汽轮机也存在这种现象，供热期运行效率与设计值存在很大的差距。
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user: 4. 给水泵汽轮机性能对主机性能指标影响的计算分析 4.1. 给水泵汽轮机效率对主机性能指标的影响 给水泵汽轮机改造后，采暖期效率和非采暖期效率比设计值小6%~31%，导致机组全年运行的经济性，尤其是非采暖期运行的经济性下降。 青岛公司1号机组在高背压供热工况下，A、B给水泵汽轮机的试验效率分别为61.87%、62.04%，虽然达不到设计效率，但与“汽轮机热力特性计算书”给定的效率63%比较接近。考虑到供热工况，工质在锅炉中的吸热量只能用于供热和发电两种用途，给水泵汽轮机效率低于设计值，也仅仅影响主机的发电功率和热化发电率。机组发电功率降低，但用于供热的低压缸排汽能量增加，机组循环热效率没有变化，因此不考虑给水泵汽轮机高背压工况下效率的降低对主机性能指标的影响。但正常背压工况下，给水泵汽轮机效率降低导致整机性能指标下降。给水泵汽轮机效率降低，抽汽量增加，发电功率降低，机组冷源损失增加，有两种优化方案供考虑：(1) 机组高背压供热期，给水泵汽轮机用改造后的转子，非供热期用改造前原有的转子(一新一旧的双转子方案)；(2) 机组高背压供热期，给水泵汽轮机用改造后的转子，非供热期新设计一根专用的转子，此工况下，给水泵汽轮机达到常规的设计效率81% (两根新转子方案)。 在进行两种优化方案计算时，机组给水流量、发电机功率不变，因此A、B给水泵轴功率的总量不变，当给水泵汽轮机效率增加时，蒸汽在给水泵汽轮机内的焓降成正比增加，四段抽汽量成正比减少，其发电功率的增加作为纯收益。表4列出两种优化方案的计算结果。 以上两种给水泵汽轮机改造优化方案，机组在正常背压下运行时，如果换原转子或新加工一根适合正常背压运行的转子，单台给水泵汽轮机抽汽量的减少可使机组满负荷工况发电功率增加365.3 kW、518.1 kW。 4.2. 给水泵汽轮机优化改造方案的经济性分析 给水泵汽轮机的单转子改造方案，导致给水泵汽轮机全年运行的效率不高，尤其是对主机非供热期运行的经济性影响更大。青岛2号机组非供热期平均运行负荷为228.26 MW，供热期平均运行负荷为215 MW。对以上优化改造方案，按非供热期平均运行负荷计算给水泵汽轮机进汽量减少和主机发电功率的增量，两个方案单台给水泵汽轮机进汽量减少1349.8 kg/h、1914.3 kg/h；导致机组发电功率增加277.9 kW、394.2 kW；由于此值是发电功率的增量，因此不考虑厂用电率的影响，按上网电价0.42元/kW∙h计算，非供热期增加售电收入分别为39.7万元、56.32万元。而一台给水泵汽轮机的检修费用为5万元，一台给水泵汽轮机改造的费用为349万元，非供热期经检修恢复原转子运行的收益很高，所以从降低改造成本和提高机组全年运行经济性考虑，非供热季，给水泵汽轮机应恢复原通流部分运行。 4.3. 单转子改造方案与全电泵驱动方案的经济性对比 某新建超临界350 MW高背压供热机组实施了全电动给水泵的方案，此方案导致机组厂用电率和供电煤耗率增加。表5列出该机组考核试验结果。 Table 4 Calculation result of the effect of feed water pump turbine efficiency on performance index of the turbine uni 名称 单位 一新一旧双转子方案 两根新转子方案 汽轮机主蒸汽流量 kg/h 963563 963563 A给水泵汽轮机效率 % 69.31 69.31 B给水泵汽轮机效率 % 75.07 75.07 给水泵汽轮机进汽压力平均值 MPa 0.812 0.812 给水泵汽轮机进汽温度平均值 ℃ 337.935 337.935 给水泵汽轮机进汽流量平均值 kg/h 23133 23133 给水泵汽轮机排汽压力平均值 kPa 8.781 8.781 给水泵轴功率平均值 kW 3753.3 3753.3 给水汽轮机效率平均值 % 72.19 72.19 优化方案下的给水泵汽轮机效率 % 78.185 81 单台给水泵汽轮机进汽量 kg/h 21359 20617 单台给水泵汽轮机进汽量降低值 kg/h 1774 2516 给水泵汽轮机进汽焓 kJ/kg 3136.83 3136.83 给水泵汽轮机理想排汽焓 kJ/kg 2316.63 2316.63 优化方案下的给水泵汽轮机排汽焓 kJ/kg 2495.56 2472.47 取汽轮机排汽焓 kJ/kg 2395.56 2395.56 单台给水泵汽轮机进汽量降低后主机功率增加值 kW 365.3 518.1 表4. 给水泵汽轮机效率对主机性能指标影响的计算结果 Table 5 Test results of supercritical 350 MW high back pressure heating uni 参数 单位 THA1工况 THA2工况 75% THA工况 发电功率 kW 324.60 323.07 263.09 厂用电率 % 9.915 9.692 10.121 试验发电煤耗率 g/kW∙h 289.93 291.64 294.81 试验供电煤耗率 g/kW∙h 321.84 322.94 328.0 修正发电煤耗率 g/kW∙h 281.41 281.69 288.27 修正供电煤耗率 g/kW∙h 312.40 311.92 320.73 表5. 超临界350 MW高背压供热机组考核试验结果 该机组2018年全年统计数据，厂用电率8.03%、供电煤耗率247.14 g/kW∙h。而青岛1号机组，汽动给水泵运行，2018年全年厂用电率为5.12%。以上超临界350 MW机组比青岛1号机组厂用电率高2.9%，在设计工况下，电动给水泵设计厂用电率占比为3.82%。按实际两台机组厂用电率差值2.9%作为超临界350 MW机组电动给水泵的厂用电率占比，该机实施电泵驱动方案导致机组供电煤耗率增加7.17 g/kW∙h。
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user: 5. 结论 为适应汽轮机组高背压循环水供热，给水泵汽轮机采用一根转子的改造方案导致在供热期、非供热期运行的热效率都不能达到最佳。由热力性能试验得到300 MW等级机组给水泵汽轮机改造前、改造后高背压工况、改造后正常背压工况的热效率。改造后正常背压工况下，三台机组给水泵汽轮机效率比设计值低6%~8%，青岛1号机组给水泵汽轮机效率的还达不到改造前已经运行了23年的效率；高背压供热工况下，给水泵汽轮机的效率比设计值的低15%~31%。 对给水泵汽轮机的改造方案进行优化，提出一新一旧的双转子方案和两根新转子方案，并分析计算了青岛公司1号机组两种优化方案下，由于效率的提高，导致非供热工况下，给水泵汽轮机进汽量减少、机组发电功率和售电收入增量。根据经济指标的分析对比，给水泵汽轮机恢复原转子运行的经济性较好。并比较了给水泵汽轮机单转子改造方案和新建机组的全电动给水泵方案，后者使机组厂用电率增加2.9%，供电煤耗率增加7.17 g/kW∙h。
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user: 摘 要 目的：探讨糖尿病的发病机理，中药玉竹及舒糖宝对2型糖尿病动物模型的治疗效果的比较研究。方法：测定造模前后小白鼠血糖含量。然后用链佐霉素小剂量多次腹腔注射造模，每天1次，连续5天。造模后将小鼠分成正常组、模型组、治1组和治2组。治1组用玉竹治疗，治2组用舒糖宝治疗，模型组和正常组为不治疗对照组。结果：正常组、模型组、治1组、治2组依次为，模前血糖，6.18 ± 1.30、7.72 ± 1.55、7.61 ± 2.74、7.31 ± 1.36，各组比较，P > 0.05，差异无统计学意义；模后一周血糖，4.17 ± 1.30、7.02 ± 1.99、7.86 ± 2.92、6.89 ± 2.48；与正常组比较，P < 0.05，P < 0.01，差异有统计学意义；模后二周血糖，5.14 ± 1.03、11.52 ± 5.77、13.18 ± 6.87、11.26 ± 5.62；与正常组比较，P < 0.05，P < 0.01，差异有统计学意义；治后15天血糖分别是，5.02 ± 1.54、20.29 ± 5.81、21.65 ± 8.22、15.48 ± 5.91、与正常组比较，P < 0.01，差异有统计学意义；治后22天血糖，5.63 ± 1.00、25.50 ± 6.26、22.74 ± 6.48、23.37 ± 6.64；与正常组比较，P < 0.01，差异有统计学意义；治2组治后血糖有明显下降，其他组无明显变化。血清甘油三脂(TG)、总蛋白含量、超氧阴离子自由基( O 2 ˙ ¯ )清除率(%)、浓度、尿糖含量、各组间差异有统计学意义。结论：用链佐霉素5次腹腔注射建立2型糖尿病模型成功，造模组造模后血糖比造模前明显升高，并明显高于正常组，造模成功；治2组治疗后血糖已见明显下降，血清甘油三脂(TG)较低，超氧阴离子自由基( O 2 ˙ ¯ )清除率(%)明显升高。 关键词 :链佐霉素，2型糖尿病，血糖，治疗 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着全球人类结构老龄化及肥胖患者的增多，糖尿病的发病率呈明显升高趋势，显示此病与老龄化衰老密切相关 [ 1 ]，临床上见到所谓的衰老糖尿病 [ 2 ]；糖尿病同时作为一种慢性糖代谢障碍的疾病，常可发生一些严重并发症，如糖尿病肌病，糖尿病肾病，糖尿病眼病，心血管系统病变 [ 3 ] 等，严重危害人类的生命与健康，目前病因还未明确，发病机理复杂，尚无根治药物。本文探讨其机理，用链佐霉素造模2型糖尿病，用中药玉竹提取液 [ 4 ] 对糖尿病小鼠模型治疗并用舒糖宝口服液作对照，测定血糖血脂及大脑对氧自由基( O 2 ˙ ¯ )清除率等相关指标，探讨糖尿病与衰老关系 [ 1 ] 及观察其治疗效果。现将实验结果报导如下。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 试剂与材料 链佐霉素，Sigma产品，分析纯，硫脲、硼酸、邻甲苯胺、冰醋酸、柠檬酸、柠檬酸钠、葡萄糖，过硫酸铵、对氨基苯甲酸钠、正丁醇、1-萘胺、乙醇、甲醛，盐酸、三羟甲基氨基甲烷(Tris)、四甲基乙二胺、盐酸羟胺、均为国产分析纯。甘油三酯(TG)测试盒、尿素测试盒、总胆固醇(TC)测试盒，购自南京建成生物工程研究所有限责任公司。标准饲料，由学院动物室提供。 2.2. 实验动物 55只小白鼠，鼠龄2.5个月，雌雄各半，健康，昆明种，购自学院动物室提供。 2.3. 动物实验 购回的小白鼠饲养一周，分笼，每笼5只，标号，称体重，分组，先测定血糖浓度。造模组(40只)小鼠，用链佐霉素，按每日50 mg/kg体重剂量，用浓度为0.1 mmol/L柠檬酸缓冲液(PH4.2)溶解，给小鼠做腹腔注射，每日1次，连续5 d (天)。测定造模后72小时(2 d)、7 d血糖。待血糖升高稳定2周后，把≥11.1 mmol/L浓度以上的小鼠作为造模成功 [ 5 ]。造模成功的小鼠分成三组：模型组、治1组、治2组。另有15只不造模的小鼠作正常组。治2组为标准药物对照组，用舒糖宝口服液，按成人剂量折算，蒸馏水溶解后灌胃；治1组，按成人剂量折算 [ 4 ]，用中药玉竹提取原液0.15 ml，蒸馏水稀释成0.3 ml灌胃，每日一次，连续15日。 2.4. 药品 中药，玉竹(干品)，购自百色市。中药店，自提，称重20克，加自来水20倍，放容器内加热提取50分钟，过滤去药渣，药液继续加热浓缩至0.5 g/ml生药浓度，冷却后加3倍量95%乙醇沉淀，放4℃~8℃冰箱冰冻过夜，过滤去沉淀，药液用蒸馏瓶回收乙醇，药液用蒸馏稀释成1 g/ml生药浓度，装瓶放4℃~8℃冰箱保存待用。舒糖宝口服液，用酸荔枝、番石榴、柚子等果类提取制成，由实验室提供 [ 2 ]。 2.5. 测定方法 2.5.1. 血糖测定 邻甲苯胺试剂：硫脲2.5 g，加750 ml冰乙酸溶解，加150 ml邻甲苯胺，100 ml 2.4%硼酸溶液，溶解后，用冰乙酸加至1000 ml，放棕色瓶内，避光室温保存，2个月内有效。血糖用邻甲苯胺微量法测定，EP管内加0.2 ml饱和硼酸溶液，从小鼠尾巴取全血20 ul，加入饱和硼酸溶液内，加0.1 ml 30%三氯醋酸，离心5000 rpm，5分钟，取上清液0.2 ml于中试管内，再加3 ml邻甲苯胺试剂，100℃沸水中15分钟，冷却后，空白管调零，630 nm波长比色测定，按文献操作 [ 6 ]。 2.5.2. 其他测定 尿素用尿酶波氏法测定；血清葡萄糖用氧化酶法测定；血清总蛋白(g/L)用双缩脲法测定，甘油三酯(TG)用GPO-PAP法测定；总胆固醇(TC)用COD-CE-PAP法测定；具体操作按试剂盒说明书。 2.5.3. 脑对超氧阴离子自由基( O 2 ˙ ¯ )清除率(%)、浓度测定 按试剂盒说明书制备10%脑匀浆。小鼠处死后，立即取出大脑，用生理盐水洗去血液，然后滤纸吸干多余水分，称重，放匀浆器内在冰浴下进行研磨匀浆，用生理盐水稀释定容成10%匀浆，离心3000 rPm，10分钟，取上清液放4℃冰箱保存待用。自由基清除率(%)测定原理：(B液)过硫酸铵(AP)与(A液) TEMED (四甲基乙二胺)反应产生氧自由基( O 2 ˙ ¯ ) → 经盐酸羟胺对氨基苯磺酸 → 1-萘胺 → 连续化学反应转化成黄色化合物 → 用正丁醇抽提，530 nm波长比色测定 → 计算( O 2 ˙ ¯ )清除率(%)和浓度，参考文献 [ 7 ]。 2.6. 统计学处理 数据用SPSS13软件统计，方差分析，Q检验。用(X ± S)表示。
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user: 4. 讨论 1) 老年痴呆症(AD)是一种快速衰老的疾病，其发病机理尚未完全清楚，有多种学说，如铝中毒学说，自由基学说等 [ 1 ]，近年来研究发现，糖尿病人患老年痴呆症(AD)的风险明显增加，容易患上痴呆症，临床上称为衰老糖尿病。因此，清除糖尿病患者大脑中的自由基，有利于治疗和预防衰老糖尿病，本实验证明，治2组脑超氧阴离子自由基清除率( O 2 ˙ ¯ ) (%)明显升高，(超氧阴离子自由基浓度明显降低)，是用舒糖宝口服液治疗的，疗效显著。脑超氧阴离子自由基( O 2 ˙ ¯ )是体内主要自由基之一，其氧化性能极强，能破坏细胞生物膜、蛋白、核酸、酶等生物活性物质，与细胞、生物衰老、疾病发生发展等有密切关系，实验说明年龄衰老与糖尿病密切相关 [ 1 ] [ 2 ]，老年更易患上糖尿病，发病率升高。 2) 造模前，所处环境相同，且小鼠体重接近，个体差异不大，因此血糖接近，无统计学意义；造模一周后，除正常组外其余三组血糖皆有明显升高，但还未达到高血糖的范围，造模两周以后，模型组、治1组、治2组血糖升高更加明显，达到高血糖的范围，说明造模成功 [ 8 ]，同时也说明模型的建立需要一定的时间。 3) 治疗后各组血糖还一直在升高，到治后22天，以模型组升得最高，治疗二组升得较慢，血糖水平也较低，可能是药物作用所至，使血糖得到一定控制，也看出药物的效果；但为何各组控制不住，血糖一直在升高？是否造模血糖尚未达到最高值，尚未稳定？过去未曾遇到过，而且规律有所不同，造模后血糖升高很缓慢，过去造模后一周血糖升高已很明显，模后二周到达最高值并趋向稳定，但本次模后一周血糖升高并不明显，模后二周才明显，而且在治后一周、二周、22天都还在升高？过去我们都用sigma进口产品链佐霉素，本次实验用国产产品，血糖升高很缓慢，但维持时间长，最后血糖水平比过去的高许多，原因还有待探讨 [ 9 ]。 4) 从甘油三酯(TG)、尿素氮分析，两项指标都是糖尿病病人常见的血液变化指标 [ 10 ]，尿素氮升高为肾功能的捐害，糖代谢障碍往往引起脂代谢障碍。实验显示，治疗2组相对治疗1组来说，治疗效果更明显，治疗效果更好，即可说明舒糖宝复方治疗较玉竹单方治疗效果好。 5) 在实验过程中，共有11只小鼠死亡，死亡率为22%，除去小鼠个体差异及人为操作问题(如注射或灌胃操作不当)，还受天气因素的影响，实验时天气变化快，温度变化大；血糖高于11.1 (mmol/L)，35只，成功率为87.50%，其余5只因小鼠个体差异没能达到要求，但总体来说还是较成功的 [ 11 ]。
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user: 摘 要 马来西亚低投入可持续发展联盟和湖北长江大学作研究，新型沸石肥料对稻虾养殖对水稻生长、产量、水质和水稻品质的影响。实验结果表明，处理组水稻的叶片SPAD (叶绿素)，分蘖数和LAI (叶面积)都较常规高，且在产量、千粒重、出米率、精米率均较常规肥处理高。在水田水质方面，样品pH变化较小。氨氮含量变化趋势不同肥料处理下基本一致，无显著差异，对水生物污染无重大污染顾虑。本研究成果能响应国家节肥减氮政策，同时适应当地政策，为稻虾互作模式提供新思路。 关键词 :水稻，小龙虾，肥料，LISA联盟，长江大学 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 水田作物与龙虾、虾、鱼等水产动物养殖混养模式十分普遍。其中，水稻种植与克氏螯虾(Procambarus clarkii)共作形成的稻虾共作模式是稻田常见的种养模式之一 [ 1 ]。 全国范围内适宜稻虾共作的面积占现有稻田总面积的15%，具有较大的发展潜力。近年来，以湖北省稻虾共作发展最为迅速，面积大，技术也较为成熟，并形成了“潜江模式”。稻虾共作模式不仅具有极高的经济效益，相比传统种稻模式，该模式还可以改善土壤结构，增加土壤养分 [ 2 ]。 在湖北潜江、荆州等地大力推广，种养面积不断扩大。而此种种养模式也存在问题，龙虾是稻虾模式的主要经济来源，于是养殖户普遍存在重虾轻稻的思想，稻谷的产量急剧下降，存在粮食产量和安全的风险。而养殖户担心的主要问题之一是化肥的施用可能会对龙虾的生长产生不利的影响 [ 3 ]。 马来西亚低投入可持续发展联盟(Low Input Sustainable Agriculture Consortium， LISA)，与长江大学农学院合作研究新型沸石肥料在江汉平原稻虾互作模式下进行一次性施肥，探究新型沸石肥料在稻虾互作模式下，对水稻产量、食味品质的影响。探究新型沸石控释肥料在稻虾互作环境中对稻田水质、土壤环境的影响，响应国家节肥减氮政策，同时适应当地政策，为稻虾互作模式提供新思路。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 材料 使用到稻米品种为锡利贡米，在荆州当地生育期约130天，小龙虾使用的是克氏原螯虾。 2.2. 试验期间的气候特征 试验播种时期最低和最高气温为22℃~33℃，晴到多云，东南风3级。水稻分蘖期气温大致不变，转小到中雨。灌浆到成熟期日温仍维持33℃以上，最低温降至14℃~15℃。 2.3. 方法 2.3.1. 田区处理 田块总面积为57.8 × 12 = 693.6 m 2 ，试验区所占面积为50 * 10 = 500 m 2 ，其余部分均为保护行。每小区面积5 × 10 = 50 m 2 ，用复合塑料挡板将每小区单独围住，小区内设宽0.5 m深0.4 m的沟，于投放小龙虾后适当种植热季草(轮叶黑藻、苦草)。试验共5个处理，每个处理分二次重复，共10个小区，在田间采用完全随机区组排列。试验所有小区占地纯面积为500 m 2 。试验于6月23日移栽，株A行距为25 cm × 25 cm。每行17穴，每列37穴，每个小区17 × 37 = 629穴，每亩1.2万穴，试验采用三本栽。 2.3.2. 水稻种子处理 准备锡利贡米种子1.5 kg，于5月28日浸种，浸种三天，每天9:00 AM和7:00 PM换水。取出放入托盘，用湿毛巾包严实，再放入35℃烘箱催芽。并于6月2日催好芽。秧龄20天，6月21日打田，安装隔板并施肥，于6月25日移栽。 2.3.3. 肥料指标及施用方法 如表1，实验组为马来西亚进口复合肥绿丰®水稻肥营养物含量比例为NPK: 20-15-10-MgO，普通复合肥营养物含量比例为NPK: 22-8-12；所有肥料都以纯氮素10公斤/亩和8公斤/亩为基准。每小区单独用隔板围住，预先称好每小区的肥料用量。普通复合肥处理的肥料用量为1.96 kg、2.45 kg。绿丰®水稻复合肥处理用量分别为2.16 kg、2.70 kg，所有肥料一次性做基肥施用。 Table 1 List of test fertilizer type 肥料种类 代号 绿丰®水稻肥复合肥(纯氮10 kg) F10 绿丰®水稻肥复合肥(纯氮8 kg) F8 普通复合肥(纯氮10 kg) P10 普通复合肥(纯氮8 kg) P8 不施肥处理 CK 表1. 试验肥料种类表 2.3.4. 水稻试验时期 水稻试验时期如下表2所示。 Table 2 Timetable of rice growth stage 播种期 分蘖期 抽穗期 灌浆期 成熟期 6月2日 7月11日 9月8日 9月25日 10月8日 表2. 水稻各生育期时间表 2.3.5. 克氏原螯虾养殖 在分蘖期晒田结束后，每个小区投放选人工繁殖的种苗430尾每尾5~10 g的克氏原螯虾幼苗(雌雄比2~3:1雌性：310雄性：120)，同时投放300个田螺。观察水质变化，当稻田蓝藻等藻类过度生长时及时换水，换水方式用套管将水放入小区，在小区另外一侧正常水位开口用纱网封口防止龙虾逃逸。每月补投水草两次，每小区投5 kg水草。 2.3.6. 测量方法 1) 水稻分蘖动态 自分蘖始期开始数分蘖，每个小区挂牌定点10株，每隔5 d进行1次茎蘖数调查，直到抽穗后茎蘖稳定为止。直接测定法：水稻进入分蘖普遍期后，每5天测密度一次，将测定结果记入观测簿的密度记录栏，并对记录进行动态分析，以植株密度增加最多的观测日确定为分蘖盛期，以密度值达到观测水稻品种的亩有效穗数的观测日定为有效分蘖终止期，同时该日也是结束分蘖动态观测的标志。 2) 水稻叶片叶绿素含量动态 于分蘖期开始每5 d用SPAD仪测定叶片叶绿素含量，直到成熟期(9月27日结束)为止。每个小区随机取6株水稻的剑叶，并在剑叶上取上中下三个点，用SPAD仪测定三个点叶绿素含量，取三个点求得的平均值作为一次指标数据。 3) 叶面积指数动态 于分蘖期开始每5 d在每小区中部，随机取6株用速测仪测定其叶面积指数，直到成熟期(9月27日结束)为止。 4) 水稻干物质及干物质动态 分别在抽穗期(9月10日)、成熟期(9月25日)每小区抽取5穴样品，挂牌后带回分拣室当天内分拣完毕，将每小区水稻穗叶茎分别剪下放入信封袋写上标记，放入烘箱在105℃下杀青30 min，之后将样品60℃烘干48 h，其失去的重量即为水分的重量，剩余的重量即为干物质的量。之后用电子秤称量其干物质质量。 5) 水样指标 播种后每隔5 d到田间使用ZPY-1型水质采样器取水样500 ml带回实验室测量以下指标。 2.3.7. pH值 将取样后的水，置小烧杯中，先用邻苯二甲酸氢钾标准缓冲液校正仪器后，用供试液淋洗电极数次，将电极浸入供试液中，轻摇供试液平衡稳定后，进行读数。 2.3.8. 水样氨氮含量 Smart Chem 200全自动间断化学分析仪；分析天平：分度值为0.1 mg；0.45 um滤膜过滤装置；超纯水，针洗液：1 mL针洗液溶解于2000 mL蒸馏水中，摇匀；氨氮标准溶液：500 mg/L，临用前稀释至2 mg/L。 2.3.9. 水稻食味品质 材料收获后进行干燥处理，水分达到14.5%时，使砻谷机去糙，使用精米机磨成精米，精糙比统一控制在90%，然后根据不同仪器对试样的要求分别制样。对锡利贡米使用颗粒评定仪测定稻米外观，使用水稻食味计测定稻米成分。 2.3.10. 数据分析方法 本实验数据使用dps数据分析系统进行假设检验数据分析。
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user: 3. 结果与讨论 3.1. 不同肥料处理下水稻剑叶SPAD值动态 SPAD值是衡量叶绿素相对数量的指标。由图1可知，剑叶SPAD值的发展在植株生长周期中，随稻体生理过程出现有节律的变化，不同肥料处理下SPAD值基本呈现大致相同的趋势。8月17日所有处理SPAD值均达到最高，其中，最高是F10，为47.69，其次是P10和0，分别为46.44和45.65。在水稻灌浆至成熟阶段，F8和F10的SPAD值均高于P10、P8、0。F10在生长后期有较高叶绿素含量。但是也容易出现了水稻贪青晚熟的现象。不同施氮量有助于水稻分蘖的发展，能使植株达到较高SPAD水平，相同施氮量条件下，大力丸处理SPAD值要高于普通肥料处理。 图1. 不同肥料处理下水稻剑叶SPAD值动态 3.2. 不同肥料处理下水稻分蘖动态 由图2可知，不同肥料处理下单位面积的水稻分蘖数呈大致相似的发展动态。7月27日分蘖盛期各处理间分蘖数差异不显著。8月12日分蘖末期，F10分蘖数显著高于其余处理，其他处理间无显著性差异。整体来看，不同施氮量有助于水稻分蘖的发展，能使植株达到较高分蘖水平，相同施氮量条件下，大力丸处理分蘖要高于普通肥料处理。 图2. 不同肥料处理下水稻分蘖动态 3.3. 不同肥料处理下水稻叶面积指数动态 由图3可知，在不同肥料处理下LAI变化的趋势大致相同，整体呈现先持续上升后趋于平缓的趋势，不同肥料处理对水稻LAI的影响不显著。水稻LAI在7月31日至8月16日增长最快，在8月19日至9月3日基本上不增长，有下降趋势。在分蘖稍后的8月18日所有处理LAI达到最大值，其中，F8最高，为5.13，其次是F10和P10，分别为4.77和4.6。从总体数据反应可知，不同施氮量有助于叶面积指数的提高，同施氮量下各处理间LAI值无显著差异或仅存微小差异。 图3. 不同肥料处理下水稻叶面积指数动态 3.4. 水稻品质 3.4.1. 产量 水稻产量是衡量大田栽培的关键性指标，本次试验中，大力丸相较于未施肥处理增产32.3%在5%水平上具有显著差异(表3)。千粒重是以克表示的一千粒稻谷的重量，以g为单位。一般都以风干状态的种子计量。它是体现种子大小与饱满程度的一项指标，本次试验中大力丸F10千粒重显著高于未施肥处理。精米指的是净稻谷经实验砻谷机脱壳成糙米，糙米经实验碾米机碾磨成加工精度为国家标准三级(GB1354)大米的比率。大力丸F10处理与未施肥处理精米率5%水平上显著高于其他处理。 Table 3 Paddy yield and qualit 水稻产量指标 名称 水稻产量 千粒重 出米率 精米率 0 17 ± 1.2b 21.32 ± 0.3b 0.7839 ± 0.005b 0.6815 ± 0.009ab F8 22.5 ± 0.6a 22.44 ± 0.33a 0.7856 ± 0.002b 0.6757 ± 0.001b P8 20.5 ± 0.3a 22.35 ± 0.23a 0.7841 ± 0.005b 0.6743 ± 0.006b F10 21.2 ± 0.2a 22.575 ± 0.62a 0.7943 ± 0.004a 0.6872 ± 0.005a P10 21 ± 0.2a 22.39 ± 0.34a 0.7875 ± 0.004ab 0.6754 ± 0.001b 表3. 水稻产量指标 曹等(2017) [ 4 ] 研究指出，稻虾共作显著降低了稻米的垩白粒率和垩白度，和本研究相同，改善了稻米的外观品质。另外，由于小龙虾属于杂食性动物，可以杂草和虫为食，某种程度上可防除杂草和降低虫害，具有减少化肥农药使用，显著提高稻米的市场价值。 3.4.2. 水稻干物质含量 由图4可知，水稻干物质随着生育期的增长所有处理都呈现增长趋势，不同肥料处理下单位面积的水稻干物质含量呈大致相似的发展动态。所有处理中，大力丸F8F10处理相较于相同施肥量的普通处理，干物质含量显著高于普通肥料处理。且在抽穗后15日大力丸F8、F10处理叶片干物质含量也较高，说明大力丸在灌浆期拥有较高的光合能力。水稻茎秆氮元素含量中且在抽穗后15日大力丸F8、F10处理水稻干物质含量显著高于相同施肥量其他处理，说明大力丸在抽穗后具有较强的细胞活力，抗逆境抗倒伏能力较强。 图4. 不同肥料处理下水稻干物质含量 不同时期氮含量变化，可以反应氮元素在植物体内的转运，由图5可知，不同肥料处理下，随着生育期的增长，穗部氮元素含量增大，符合客观规律。 图5. 不同肥料处理下氮素含量 3.5. 不同肥料处理下水样pH值 水稻是喜酸性作物，在水稻生长过程中，施用肥料将提高水样PH值，对水稻的生长有一定负面作用，不利于肥料的吸收利用，同时，对于小龙虾的生长，过高或者过低的pH也不利于龙虾的存活。本次试验检测的水样pH值(图6)中可以观察到大力丸肥料对于水质的净化有明显的效果。 图6. 不同肥料处理下水质pH值变化 3.6. 不同肥料处理下水样氨氮含量 稻田水体中主要以硝酸盐氮(NO 3 )为主，以游离氨(NH 3 )和铵离子(NH 4+ )形式存在的氮受污染水体的氨氮叫水合氨，也称非离子氨。非离子氨是引起水生生物毒害的主要因子，而铵离子相对基本无毒。国家标准Ⅲ类地面水，非离子氨氮的浓度≤1毫克/升。氨氮是水体中的营养素，可导致水富营养化现象产生，是水体中的主要耗氧污染物，对鱼类及某些水生生物有毒害。由图可发现，大致水样氨氮含量变化趋势不同肥料处理下基本一致，无显著差异(图7)。 图7. 不同肥料处理下水质氨氮含量
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user: 4. 结论 绿丰®水稻肥在水稻等其他作物均已实践提质增收等的效果 [ 5 ] [ 6 ]。 本研究中，绿丰处理(F8，F10)在水稻的叶片SPAD (叶绿素)，分蘖数和LAI (叶面积)都较常规高。绿丰处理F8，F10在产量、千粒重、出米率、精米率均较常规肥处理高。尤其是F10处理均有5%显著差异。抽穗后15日绿丰F8、F10处理叶片干物质含量较高，说明绿丰肥在灌浆期拥有较高的光合能力。水稻茎秆氮元素含量中且在抽穗后15日F8、F10处理水稻干物质含量显著高于相同施肥量其他处理，说明实验观察在抽穗后具有较强的细胞活力，抗逆境抗倒伏能力较强。绿丰处理F8、F10的水质样品pH变化较小。绿丰处理水样氨氮含量变化趋势不同肥料处理下基本一致，无显著差异，对水生物污染无重大污染顾虑。此外，小龙虾在生长过程中排泄的粪便和掘洞行为能改变土面下20~40公分的团粒结构从而改善土壤理化性状 [ 7 ] ，使土壤可持续利用提高。
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user: 摘 要 6H碳化硅(6H-SiC)作为目前应用最广的第三代半导体材料，其加工制造过程面临工艺步骤繁琐、研磨后表面质量缺陷严重等难题。本研究提出采用飞秒激光方法直接抛光SiC切割片，考察了激光重复频率、扫描间距、脉冲能量、扫描速度、离焦距离等工艺参数对抛光后SiC表面质量的影响。结合扫描电镜(SEM)、能量色散X射线光谱仪(EDX)、激光共聚焦显微镜对抛光后表面形貌、结构、成分等表征，分析了表面质量的影响因素。研究发现在激光重复频率为15 kHz、扫描间距15 μm、脉冲能量89.3 μJ、扫描速度118 mm/s、离焦 + 1 mm抛光后6H-SiC硅面表面粗糙度(Ra)由0.457 μm降低至0.116 μm，表面起伏(Depth)由3.8 μm降低至0.77 μm。本研究对于优化6H-SiC硅面制造工艺，提高加工效率具有较大的参考价值。 关键词 :飞秒激光，抛光，碳化硅，实验研究 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 SiC在加工制造中面临诸多挑战：SiC的硬度很大，莫氏硬度为9.5级，其化学性质稳定，不与大多数酸碱反应。因此，在SiC超精密加工中去除效率较低 [ 1 ]。为了提高加工效率并获得无损伤的表面，SiC晶片的加工制造过程需分为切割、研磨、抛光三个工艺步骤完成。研磨步骤的主要目的是去除切割的产生的刀痕及加工变质层，降低表面起伏低，改善表面粗糙度。然而，研磨后SiC表面依然存在划伤、微裂纹等缺陷，这些缺陷需要通过化学机械抛光 [ 1 ]、磁流变抛光 [ 2 ]、电化学抛光 [ 3 ] 等方法去除。 作为一种非接触式加工方式，激光加工可以有效地避免机械加工产生的划痕、应力、损伤等缺陷。目前激光抛光常见于金属材料的精密加工领域，激光束产生的能量可以使金属材料熔化，表面凸起处的熔融物向凹陷部分流动，最终达到消除表面缺陷，降低粗糙度目的 [ 4 ]。激光加工在半导体领域的应用主要集中于半导体材料的切割、开槽、光刻等，在半导体材料的抛光方面目前处于起步阶段 [ 5 ]。 Tomitaa等研究了表面粗糙度对4H-SiC飞秒激光诱导条纹结构形成的影响，在定性的基础上，对表面形貌对细条纹形成的具体影响作了简要的解释 [ 6 ]。Wang等揭示了飞秒激光工艺参数对4H-SiC硅面形貌、结构、成分的影响机理，但并未给出激光抛光后表面粗糙度结果 [ 7 ] [ 8 ]。此外，Wang等还对激光抛光后的4H-SiC进行了化学机械抛光处理 [ 7 ]，考察了飞秒激光抛光后SiC的表面形貌结构对化学机械抛光的影响，研究结果表明：激光抛光后的4H-SiC碳面的化学机械抛光去除速率提升了3倍 [ 9 ]。 本研究提出采用激光抛光切割后的6H-SiC硅面，考察激光重复频率、扫描间距、脉冲能量、扫描速度、离焦距离等参数对抛光表面质量的影响，通过工艺条件的优化，获得表面平整、无划伤、无崩裂等缺陷的精细表面。
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user: 2. 实验装置与方法 本实验使用的激光抛光设备是由深圳市海目星激光智能装备股份有限公司生产的飞秒激光加工系统。该系统由立陶宛LIGHT CONVERSION公司生产的PHAROS型固体激光器(最大重复频率为75 kHz，最大功率为7.2 W)、德国SCANLAB高速扫描振镜系统、美国AEROTECH精密运动平台系统、光学系统和计算机控制系统等组成。 抛光过程使用的固定参数为：波长515 nm，脉宽290 fs，激光焦斑直径25 μｍ。该系统中激光器输出能量、频率可调，并可通过衰减片进一步精确控制输出能量，激光束通过远心透镜聚焦以0˚入射角垂直照射到放置于三维精密运动平台上的SiC单晶片表面。在加工过程中工作平台保持固定，通过扫描振镜实现二维平面上不同图案和路径的加工。 实验中使用的6H-SiC单晶片购买于北京天科合达半导体股份有限公司，实验之前使用酒精将碳化硅单晶片超声清洗2分钟，激光抛光后，将碳化硅在酒精溶液中超声清洗5分钟，然后利用激光共聚焦显微镜、SEM、EDX对加工后表面形貌、粗糙度、成分等进行表征。
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user: 4. 结论 本文采用激光对6H SiC切割片硅面进行抛光，通过对激光重复频率、扫描间距、脉冲能量、扫描速度、离焦距离等参数优化。在最优条件下，抛光后6H SiC硅面表面平整，线切割残留的缺陷完全去除，粗糙度低至0.116 μm，表面起伏低至0.77 μm。研究发现：表面条纹及生成物对抛光后表面质量(粗糙度/起伏)有较大影响。其中，表面起伏对条纹的变化较为敏感，生成物则对表面粗糙度影响较大。激光过度烧蚀会造成表面形貌急剧变差，严重影响表面质量。本研究揭示了激光工艺条件与抛光后表面质量对应关系，为激光抛光工艺用于6H SiC硅面制造提供理论及实验支持，具有较高的参考价值。
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user: 摘 要 本文采用基于母型船的方法对某破冰调查船进行半参数化建模，并利用FRIENDSHIP-Framework系统中的Lackenby变换方法，对该船前部进行参数化变形，以排水量为限制条件，探讨浮心纵向位置与兴波阻力之间的变化规律。较为直观地给出了该船兴波阻力系数相对浮心纵向位置的变化规律曲线，发现存在一个最优纵向浮心位置，使得兴波阻力最小。 关键词 :参数化建模，Lackenby，兴波阻力 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 前言 在当今能源危机和经济危机的状况下，船东们迫切希望对现有船型进行优化来改善船舶阻力性能，降低日常的营运成本 [ 1 ]。在船体线型优化的领域，CFD手段的应用已经越来越广泛，多采用势流理论与经验公式相结合的方法，既节省了人力物力，同时又对优化过程中各参数之于阻力性能的影响有了更为深刻地理解和认识。而基于母型船的参数化方法 [ 2 ] 则是目前较为先进的方法之一，通过应变能最小原理生成满足诸如面积、形心、曲线的起点或终点的坐标、斜率、曲率等特定几何要求的、光顺的特征曲线，进而基于NURBS理论，利用蒙皮方法生成光顺的船型曲面。船型参数间的耦合对船舶阻力性能的影响非常复杂 [ 3 ]，寻找合适的优化参数将能够快速得到较优的方案，提高设计效率。其中，浮心纵向位置作为重要的考量船型参数，决定了船体艏部的肥瘦程度，从而对兴波阻力产生较大的影响。Lackenby变换方法是船型优化中较为常用的一种方法，能够实现对于船体浮心纵向位置的变换，并且使设计船较好地保留母型船一些优秀的特征，从而得到性能较优的新船型。 本文即是在对现有母型船进行半参数化建模的基础上，利用FRIENDSHIP-Framework系统中Lackenby变换方法，并应用势流理论，探讨某艏部轮廓较为特殊的破冰调查船浮心纵向位置与兴波阻力的关系。较为直观地给出该船兴波阻力系数相对浮心纵向位置的变化规律曲线，发现此船型存在一个最佳的浮心纵向位置使得兴波阻力系数最优，为该船型的设计提供可以参考的技术手段和方法。
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user: 2. Lackenby变换法 Lackenby变换方法 [ 4 ] 是由Lackenby H于1950年提出的，它是基于母型船的横剖面面积曲线(Sectional Area Curve，SAC曲线)基础上的船型变换，通过形变函数( Δ X = C ( 1 − X ) ( X + D ) )的表达，使母型船变换工作有了更进一步的拓展。通过给定设计船需要变化的船型参数(棱形系数Cp，浮心纵向位置Xcb等)，应用变形函数对母型船进行插值计算，得到设计船的SAC曲线，进而得到满足设计条件的设计船。变换函数在船体的前部和后部均可应用，亦可控制平行中体长度以及进流段、去流段的棱形系数来达到设计要求。通俗地讲，该方法可以在给定Cp、Xcb等参数的情况下，通过改变排水量沿船长方向的分布状态，较好地计算产生出新的船型，改变原有船型的阻力性能，具有较高的实用性和实践性 [ 5 ]。
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user: 3. 数值模拟工况及目标 选取某艏部轮廓较为特殊的破冰调查船作为研究对象，模型如图1所示，船型有关参数如表1所示。数值模拟工况：温度为20℃，淡水，傅氏数为0.1947。优化目标：在设计吃水，服务航速下，尽可能地减小兴波阻力。 图1. 船体模型示意图 Table 1 Parameters of the shi 参数 数值 设计水线长Lwl (m) 86.08 艏、艉设计吃水Tf/Ta (m) 5.65 型宽B (m) 17.6 表1. 相关船型参数
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user: 4. 计算过程 4.1. 原型方案 首先，应用FRIENDSHIP-Framework软件 [ 6 ] [ 7 ] 进行静水力计算，得到设计吃水下船体的SAC曲线，如图2所示。 图2. 原型SAC曲线 4.2. 网格收敛性分析 在CFD数值模拟中，网格的收敛性分析必不可少 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ]。分别采用粗网格、中网格和细网格对原型的兴波阻力系数进行计算，计算结果如表2所示。由于粗网格尺度较大，计算结果与中网格和细网格的计算结果相差较为明显，而中网格和细网格的计算误差较小。综合考虑计算效率与精度，对改型方案均采用中网格进行计算。 Table 2 Comparison of wave resistance coefficient with different mesh scal 网格尺度 Cw × 10 3 粗网格 0.1062 中网格 0.1912 细网格 0.1949 表2. 不同网格尺度下兴波阻力系数对比 4.3. 改型方案 在得到原型的SAC曲线之后，应用FRIENDSHIP-Framework系统中的Lackenby变化方法，对该船的前部进行调整，使后部线型基本不变，来确保兴波阻力为此次优化的主要目标。为保证SAC曲线能够光顺变化，对曲线变化段两端的切角进行限制，从而保证新的船体线型能够平顺过渡，提高生成的船体表面的质量。本次改型限制Cp不变，从而保证船型在变化前后排水量和湿表面积基本不变，Xcb的变化范围为±0.3% Lpp。以兴波阻力优化为目标，采用Sobol算法对40个改型方案进行优化计算。 4.4. 结果分析 图3给出了兴波阻力系数与Xcb之间的变化规律曲线，可以看出Xcb略微向后移动会改善此船的兴波阻力性能，且此变化范围存在一个临界值，超过此临界值继续后移则会对兴波产生不利影响，可能会导致前肩波影响不利。图4给出了静水力计算得出的最优SAC曲线与原型SAC曲线的对比，可看出优化后的船型水线面进水角减小，船体进流段变得尖瘦。新的SAC曲线变化平顺，再次说明了Lackenby变化方法的可靠性。图5给出了优化前后波形的对比情况，可看出优化后的船型艏部纵波与艉部横波均 图3. 兴波阻力系数相对浮心纵向位置变化趋势 有较大改善，说明船体前部变瘦之后产生的艏部波系与艉部波系产生了有利的干扰。图6中的优化前后波切高度对比图亦可看出船体前部产生的波峰和波谷在定量幅值上均有所降低，且后部波形相位与幅值均有所改变，带来了有利的影响。图7给出了优化前后的线型对比，从纵剖线图可看出优化后的线型S型更加明显，对耐波性同样会带来较好的收益。 图4. 优化后的SAC曲线 图5. 优化前后波形对比(上：opt，下：ori) 图6. 优化前后波切高度对比(红色：opt，黑色：ori) 图7. 优化前后船体线型对比(红色：opt，黑色：ori)
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user: 5. 结论 本文选取某艏部轮廓较为特殊的破冰调查船为研究对象，首先选取三种尺度网格对原型的兴波阻力进行计算，来验证网格的收敛性。然后应用FRIENDSHIP-Framework系统中的Lackenby变换方法对母型船进行变化，利用势流理论，选取中网格对改型方案进行计算，探讨Xcb的变化对兴波阻力的影响。 (1) Lackenby变化方法对于此种艏部较为特殊的破冰船适用性强，变化后的新船体曲面光顺程度高； (2) 优化过程中，发现此种破冰船存在临界浮心纵向位置，使得在设计吃水、服务航速下兴波阻力最小； (3) 浮心纵向位置得到优化后的船体，水线面进水角变小，艏部变得更加尖瘦； (4) 优化后的船体艏部纵波和艉部横波都有较大的改善，艏部产生的波峰和波谷在幅值上均有降低； 综上所述，Lackenby变化方法对于此种破冰船具有较强的适用性，可以通过改种方法探讨此类船型浮心纵向位置对于船舶快速性能的影响。
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user: 摘 要 目的：了解护士在新型冠状病毒肺炎抗疫期间的心理状况、社会支持和应对方式，为管理者提供决策依据，采取有效应对措施，提高防疫工作效率。方法：采用2019年新型冠状病毒感染肺炎相关知识调查问卷、突发性公共卫生事件心理问卷、特质应对方式问卷和社会支持量表，以便利抽样的方法，利用问卷星对全院护士进行调查。结果：① 参与调查的护士人数为278名，突发性公共卫生事件心理问卷总分(2.54 ± 2.20)，5个维度中得分最高的是恐惧，得分最低的是疑病；社会支持量表总分(39.45 ± 8.49)，积极应对(34.94 ± 6.78)，消极应对(26.47 ± 8.25)；② 护士抗疫期间的心理压力与社会支持显著性负相关关系(r = −0.25， P < 0.01)、与积极应对方式呈显著性负相关关系(r = −0.31， P < 0.01)、与消极应对方式呈显著性正相关关系(r = 0.43， P < 0.01)；③ 护士的社会支持与积极应对方式呈显著性正相关关系(r = 0.36， P < 0.01)，与消极应对方式呈显著性负相关关系(r = −0.26， P < 0.01)。结论：护士的社会支持度越高、积极应对方式得分越高，抗疫期间的心理压力越低。 关键词 :新型冠状病毒肺炎，心理压力，社会支持，应对方式 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 2019新型冠状病毒(2019-nCoV)因2019年武汉病毒性肺炎病例而被发现，2020年1月12日被世界卫生组织命名。目前新型冠状病毒肺炎已经确定的传播途径主要是呼吸道飞沫传播和接触传播 [ 1 ]，传染力强，传播速度快。截至2月28日15时，全国累计报告确诊病例78，961例，现确诊病例39，915例，死亡2791例(数据更新来源：https://voice.baidu.com/act/newpneumonia/newpneumonia/?from=osari_pc_3)。作为定点收治医院之一，广州市第一人民医院(华南理工大学附属第二医院)是广州市防控疫情的前沿阵地，在医院领导的统一部署下，护理部迅速成立护理工作小组，启动应急预案，成立防控新型冠状病毒护理应急人员队伍。但是自2003年发生严重急性呼吸综合征(SARS)后，我国10余年未再出现呼吸道传染病的大规模流行，而且据《2015年中国卫生和计划生育统计年鉴》 [ 2 ] 中显示，全国工作5年以下的护士占注册护士中的30%，而这一数值还在逐年上升，低年资护士已成为护理队伍中占比较大的群体，所以不少医疗机构的护理工作在应对此次新冠肺炎疫情防控时，在心理承受能力、应对方式等方面缺乏经验，存在不足。本研究对广州市第一人民医院278名护士进行了有关新型冠状病毒肺炎的相关知识和心理状况、社会支持和应对方式四个方面的调查，了解护士的心理情况和应对能力，为护理管理者提供决策依据，现报告如下。