DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 实验部分 2.1. 实验药品与试剂 本实验所涉及药品与试剂如表1所示，且所有药品买回后未进行二次提纯。 Table 1 Information about experimental drugs and reagent 名称 纯度 生产公司 溴化铋(BiBr 3 ) 99% 西格玛奥德里奇有限公司 溴化铯(CsBr) 99.99% 上海阿拉丁生化科技有限公司 溴化银(AgBr) 99.99% 上海阿拉丁生化科技有限公司 氢溴酸(HBr) 48 wt% 上海阿拉丁生化科技有限公司 导电玻璃(FTO) − 辽宁营口优选光电科技有限公司 二甲基甲酰胺(DMF) 无水级 西格玛奥德里奇有限公司 乙醇(C 2 H 6 O) 99.5% 西格玛奥德里奇有限公司 4-叔丁基吡啶(TBP) 99% 辽宁营口优选光电科技有限公司 Spiro-OMeTAD 99.8% 西安宝莱特光电科技有限公司 氯苯(C 6 H 5 Cl) 无水级 西格玛奥德里奇有限公司 双三氟甲烷磺酰亚胺锂(C 2 F 6 LiNO 4 S 2 ) 99% 辽宁营口优选光电科技有限公司 乙腈(C 2 H 3 N) 无水级 西格玛奥德里奇有限公司 丙酮 分析纯 上海国药集团化学试剂有限公司 二异丙氧基双乙酰丙酮钛(TiAcAc) 75% 西格玛奥德里奇有限公司 表1. 实验药品与试剂相关信息 2.2. Cs 2 AgBiBr 6 粉末的制备 1) 在50 mL烧杯中加入10 mL氢溴酸，再向其中依次加入1 mmol 0.188 g AgBr、1 mmol 0.449 g BiBr 3 、2 mmol 0.426 g CsBr，用保鲜膜封好烧杯。并将烧杯置于加热台上，在120℃下，加热搅拌半小时，使溶液完全溶解，然后将烧杯中的溶液转移到50 mL反应釜中。 2) 将反应釜放入烘箱中，由室温自然升温到120℃，然后保温6个小时，自然冷却降温至室温。 3) 从烘箱中取出反应釜，去除上层清液，用乙醇清洗，离心多次，直到上清液变无色。 4) 将上述离心所得产物在60℃真空条件下干燥3小时，然后密封保存备用。 2.3. Cs 2 AgBiBr 6 薄膜的制备 Cs 2 AgBiBr 6 薄膜的制备工艺流程图如图1所示。先称量1 g Cs 2 AgBiBr 6 药品至于钨舟中，在真空度为5.4 × 10 −4 Pa下(高真空镀膜仪)加热蒸发，蒸镀平均速率为3 Å/s，厚度为300 nm。蒸镀完毕之后，将样品置于恒温加热台上进行不同温度退火10 min处理，条件分别为室温(即未退火)、160℃、190℃、220℃、250℃、280℃和310℃。 2.4. 太阳能电池器件的制备 首先，利用自来水、无水乙醇、玻璃清洗剂、无水乙醇和丙酮清洗FTO基片。清洗完毕干燥后，置于紫外臭氧仪中，处理15 min。接着，将配置好的TiAcAc前驱体钛源溶液旋涂在FTO基片上，旋涂条件为4000 rpm/30s。将旋涂有TiAcAc的样品在125℃下退火10 min后，置于马弗炉中500℃保温30 min，再自然冷却，得到TiO 2 致密层。其中TiAcAc前驱体钛源溶液是将485 μL TiAcAc溶于5 mL电子级乙醇，分散均匀得到的。TiO 2 致密层制备完成后，将分散于电子级乙醇中的二氧化钛浆料过滤后，以500 rmp/5s和5000 rmp/30s的条件两步旋涂在致密层TiO 2 上，在125℃退火10 min，同样在马弗炉中500℃保温30 min，再自然冷却。然后制备钙钛矿薄膜，Cs 2 AgBiBr 6 吸光层的制备方法与前面相同，再利用将100 mg Spiro-OMeTAD、32 μL TBP与19 μL锂盐溶液充分溶解于1 mL氯苯溶液中得到的空穴传输层前驱体溶液，在3000 rmp/30s的条件下，旋涂在钙钛矿薄膜上，置于干燥盒中通氧气氧化2 h。最后将样品传入真空热蒸发蒸镀仪，在高真空条件下蒸镀金电极，厚度为120 nm。 图1. Cs 2 AgBiBr 6 制备工艺流程图 2.5. 测试与表征 为了表征Cs 2 AgBiBr 6 粉末和薄膜的相关性能，进行了一系列研究，相关的测试仪器设备信息见表2。 Table 2 Information on instruments and equipment used for experimental testing and characterizatio 仪器名称 仪器型号 测试内容 场发射扫描电子显微镜 JSM7100F 样品形貌与元素分析 X射线衍射仪 D8 Advance X射线衍射图谱 紫外可见分光光度计 UV-3600 紫外可见吸收光谱 稳/瞬态荧光光谱仪 Fluo Time300 荧光发射光谱和寿命 表2. 实验测试与表征所用仪器设备相关信息
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user: 4. 结论 本研究初步探讨了非铅无毒铋基钙钛矿太阳能电池制备与性能影响因素。通过调控Cs 2 AgBiBr 6 薄膜的退火温度及优化薄膜的厚度，获得了较好的双钙钛矿电池，并剖析了电池的串联电阻(R s )和分流电阻(R sh )对电池性能的影响。提高Cs 2 AgBiBr 6 薄膜的退火温度至310℃时，Cs 2 AgBiBr 6 的结晶性更好，薄膜更加致密，紫外–可见光的吸收强度更强。制备的电池器件的串联电阻R s 更会降低，分流电阻R sh 将明显提升，减小了电池内部的能量损耗。在此基础上，通过进一步调节钙钛矿薄膜的厚度，发现当厚度为400 nm时，电池在保持R s 和R sh 较为理想的状态下，填充因子FF为59.3%，J sc 由0.78 mA/cm 2 提升至0.84 mA/cm 2 。因此，在最佳退火温度310℃和最佳厚度400 nm的条件下，实现了0.39%的光电转换效率。
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user: 摘要 目的：探讨炎症性肠病患者心理韧性、心理社会适应与自我管理行为现状，及三者之间的关系，为提高患者的自我管理水平提供参考。方法：采用一般资料调查表、炎症性肠病患者心理韧性量表、心理社会适应量表和自我管理行为量表对113例炎症性肠病患者进行问卷调查。采用SPSS26.0进行t检验、方差分析、Pearson相关分析和多元线性回归分析。结果：患者的心理韧性、心理社会适应、自我管理总分分别为(97.42 ± 16.32)、(78.20 ± 11.73)、(132.63 ± 23.40)分，心理韧性、心理社会适应均与自我管理行为呈显著正相关(P < 0.05)。多元回归分析显示，心理韧性量表中的困难主动应对维度，以及心理社会适应量表中的自我效能和社会支持是自我管理行为的主要影响因素，共解释其总变异的63.6%。结论：炎症性肠病患者的自我管理行为与心理韧性、心理社会适应正相关。医护工作者可聚焦增强患者的困难主动应对、自我效能及社会支持，制定相关干预策略，以有效提高患者的自我管理能力，进而改善健康结局。
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user: 1. 引言 炎症性肠病(Inflammatory Bowel Disease， IBD)是一种特发性的消化系统慢性自身免疫性疾病，病因未明，包括克罗恩病(Cohn’s disease， CD)和溃疡性结肠炎(Ulcerative Colitis， UC)两种类型。IBD具有周期性加重和缓解的特点，病程冗长，复发率高，并有恶变危险，目前尚无有效治愈方法，需要长期药物治疗，部分患者甚至需要手术治疗。IBD伴随的粘液脓血便、剧烈腹痛等肠道症状不仅损害患者生理健康，也会影响其心理健康和社会功能 [ 1 ]。研究表明，自我管理能力高的IBD患者能够保持病情稳定，减少复发，呈现良好的健康结局，从而减少医疗资源的使用 [ 2 ]。而IBD患者在疾病治疗过程中，常会产生焦虑、抑郁等负面情绪，心理因素与IBD起源、发展、疾病结局和复发等密切相关 [ 3 ]。良好的心理韧性和心理社会适应能力有助于患者抵御负性情绪、积极应对疾病，进而促进恢复和社会适应 [ 4 ] [ 5 ]。本研究旨在探究IBD患者心理韧性、心理社会适应与自我管理行为之间的关系，以期为提高患者自我管理能力，提升治疗效果和患者生活质量提供参考。
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user: 2. 对象与方法 2.1. 研究对象 采用方便抽样法，于2020年10月至2021年4月，选择山东省某三甲医院消化内科收治的炎症性肠病患者作为调查对象。 纳入标准：① 根据炎症性肠病诊断标准确诊为炎症性肠病患者 [ 6 ] {吴开春， 2018 #304} ；② 年龄 ≥ 18岁；③ 具有基本的读写能力；④ 签署知情同意书，自愿参加研究。 排除标准：① 合并细菌性痢疾、肠易激综合征、肠结核等其他消化系统疾病；② 精神类疾病史；③ 近期接受抗焦虑、抑郁药物治疗。 2.2. 研究方法 由研究者对符合纳入标准的患者进行纸质问卷调查，调查前介绍研究目的，征得患者同意，并签署知情同意书，采用统一指导语，由患者自行填写问卷。纸质问卷现场收回并检查核对，若有遗漏项请患者补充。此外，使用问卷星编辑电子版问卷，经科主任同意后，由研究者在该院IBD患者微信群中发放问卷链接，并附上问卷调查的目的、方法、注意事项，以及知情同意、自愿参加等伦理原则，采用匿名方式在线填写问卷，并限定微信号一次登录，以避免多次重复填写，所有选项填写完整方可提交。每份问卷约20~30 min完成。共调查回收34份纸质问卷和79份电子问卷，113份问卷均有效，问卷有效回收率100%。 2.2.1. 调查工具 1) 一般资料调查表：包括一般人口学资料如性别、年龄、婚姻状况、居住状态、居住地和疾病相关信息调查表如确诊时间、疾病当前状态、服药等。 2) 炎症性肠病病人自我管理行为量表：由尚星辰等 [ 7 ] 设计，用于客观评价IBD患者的自我管理行为，包括用药管理、饮食管理、疾病监测、情绪管理、运动管理、日常生活管理、资源利用7个维度，共36个条目。采用Likert 5级评分法，“从不”到“几乎总是”分别计为0~4分，量表总分为0~144分，得分越高说明被调查者的自我管理行为水平越高。该量表总的Cronbach’s系数值为0.945，各维度Cronbach’s α系数均>0.7以上。本研究中该量表的Cronbach’s α系数为0.942。 3) 炎症性肠病心理韧性量表：由罗丹 [ 1 ] 研制，用于探究IBD患者疾病过程中的韧性体验及客观评估其韧性水平，包括疾病管理、困难主动应对、积极认知、情绪调控、家庭支持和病友支持6个维度，共25个条目，采用Likert 5级评分法，“从不”到“几乎总是”分别计为0～4分，量表总分为0~100分，得分越高说明被调查者的心理韧性水平越高。量表总的Cronbach’s系数值为0.941，各维度Cronbach’s α系数均>0.7以上。本研究中该量表的Cronbach’s α系数为0.936。 4) 炎症性肠病患者心理社会适应量表：由齐妍妍 [ 8 ] 设计，用于评估IBD患者的心理社会适应现状，包括焦虑/抑郁、睡眠障碍、自我效能、身体心像、社会支持和态度6个维度，共29个条目，采用Likert 5级评分法，“从不”到“几乎总是”分别计为1~5分，总分为29~145分，得分越高表明被调查者的心理社会适应越好。量表总的Cronbach’s α系数为0.891，各维度Cronbach’s α系数为0.615~0.918。本研究中该量表的Cronbach’s α系数为0.759。 2.2.2. 统计学处理 利用SPSS26.0统计软件包进行数据分析，计数资料用人数、构成比描述；计量资料用均数、标准差描述。组间比较采用t检验、单因素差分析，选用LSD进行事后多重比较。分析各因素之间的关系采用 Pearson分析；自我管理行为的影响因素采用多元逐步线性回归分析，以P < 0.05为差异有统计学意义。
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user: 4. 讨论 4.1. IBD患者的自我管理水平有待提高 本研究显示，113例IBD患者自我管理行为总分为(132.63 ± 23.40)，处于中等水平，不同家庭年收入的IBD患者之间自我管理行为得分存在显著差异，LSD事后多重比较显示，家庭年收入 < 3万的患者自我管理能力得分较高，可能原因为：这部分患者担忧疾病的进一步发展增加家庭经济负担，因此首诊后配合治疗，依从性高，从而主动或被动增强其自我管理行为；家庭年收入 > 10万的患者自我管理得分相对较高，可能与其能够调配疾病自我管理的相关资源有关。自我管理的七个维度中，疾病监测和用药管理得分较高，运动管理和资源利用得分最低，说明后两者是未来需要重点干预的内容。 4.2. IBD患者心理韧性和心理社会适应的某些维度有待增强 患者心理韧性总分为(97.42 ± 16.32)，稍高于李莎等人的研究中IBD患者的心理韧性得分 [ 5 ]，处于中上水平。六个维度中家庭支持和疾病管理得分较高，困难主动应对和病友支持得分较低，说明患者在积极应对疾病和获得病友支持方面需要加强。心理社会适应总分为(78.20 ± 11.73)，低于齐妍妍等人的研究中IBD患者心理社会适应得分 [ 9 ]，处于中等水平。六个维度中，自我效能和态度得分较高，焦虑/抑郁和身体心像得分最低，说明患者患病后的情绪调整和社会适应存在一定困境。总体而言，本研究中IBD患者的心理韧性和心理社会适应状况较好，可能与患者大多为中青年(85.8%)，且疾病处于缓解期(58.4%)有关，能够调整生活方式和生活态度面对疾病。 4.3. IBD患者自我管理行为与心理韧性、心理社会适应关系密切 自我管理行为总分与心理韧性总分呈显著正相关，说明IBD患者的心理韧性得分越高，自我管理行为水平越高。心理韧性高者易接受和积极面对疾病，愿意并且主动寻求相关信息和帮助 [ 10 ]，其在面对逆境时会试图制定目标并努力实现，能以较高的信心水平和良好的依从性解决问题，从而预防和降低消极情绪的影响，因此有利于促进和维持自我管理行为。这提示医护工作者可通过信息情感支持、积极认知干预、协助问题应对等策略，多方位提升患者的心理韧性，进而促进其自我管理行为的实施。此外，心理韧性中困难主动应对维度是IBD患者自我管理的独立影响因素。困难主动应对是一种积极心理品质，可以充分调动患者的积极主动性，应对疾病带来的各种问题。因此，可重点通过提高患者心理韧性中困难主动应对的能力，例如多途径、专业团队健康教育模式为患者提供疾病管理相关知识和技能，促进患者以自身为主体，主动应对疾病缓解期的预防治疗和护理 [ 11 ]，促使其采取自我管理行为如饮食管理、察觉身体状态变化等，进而改善健康结局。 自我管理行为与心理社会适应呈正相关，说明IBD患者的心理社会适应得分越高，自我管理行为水平越高。心理社会适应能力高的患者在遇到矛盾冲突或挫折时，可及时采取恰当的措施调整自身心理和行为，从容应对问题并解决问题，间接促进疾病转归 [ 12 ]。因此，鼓励病人主动接触并积极适应社会环境、调整自我、提高应对技巧，减少抑郁/焦虑等心理问题，可有效提升疾病的自我管理行为水平。多元线性回归显示，心理社会适应中的自我效能和社会支持维度是IBD患者自我管理的独立影响因素，这与Keefer等研究一致 [ 13 ]。国内外研究亦显示，自我效能与IBD患者的适应性行为及监测依从性相关 [ 12 ]，对患者自我管理具有积极作用 [ 14 ]。自我管理是患者及其家庭成员为照顾慢性疾病患者所采取的健康行为过程 [ 15 ]。研究表明，提高患者的家庭功能，有助于增强患者的问题应对与疾病管理能力 [ 16 ]。对IBD患者实施家庭干预可提高其心理韧性，减轻其焦虑、抑郁等负面情绪 [ 17 ]。因此，医护人员在临床实践中，应重视提高IBD患者的自我效能感，通过及时给予鼓励、信息支持和同伴交流等方式增强其面对疾病的信心，并鼓励家庭成员参与疾病健康管理，增加患者的社会支持度，由此提高其合理用药、运动、饮食等方面的执行力，强化其自我管理行为。
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user: 5. 结论 综上所述，本研究中的IBD患者自我管理行为、心理韧性和心理社会适应处于中等水平，三者之间关系密切，心理韧性中的困难主动应对维度，以及心理社会适应中的自我效能和社会支持维度是IBD患者自我管理行为的主要影响因素。本研究结果为医护人员提高IBD患者的自我管理能力，进而改善其健康结局提供参考依据。鉴于本研究调查对象仅局限于青岛市某三甲医院，样本代表性有限，未来可开展多中心研究，已验证结果的可靠性。
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user: 摘要 在评价煤层顶板隔水性能时多采用单一主、客观赋权的传统多源信息融合方法，为避免这些不足，以布尔台煤矿4 2 202工作面为例，在充分考虑影响4煤顶板隔水性能各因素的基础上，确定了粗中砂岩厚度、细砂岩厚度、粉砂岩厚度、脆塑性岩厚度比、岩芯采取率、隔水层厚度和隔水层组岩性组合指数为影响其隔水性能的7大主控因素；采用模糊德尔菲层次分析法(FDAHP)和独立性权系数法分别计算各主控因素的主、客观权重，归一化得到综合权重；利用Arcgis软件建立了工作面顶板隔水性能分区图。结果表明，区内西北向的隔水性能较强，与采掘工作面倾斜方向拟合效果明显，4 2 202工作面煤层顶板岩层阻隔水性能在中等强度到弱之间，优于临近的4 2 201工作面。
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user: 1. 引言 近年来，在煤层开采过程中顶板水害安全问题屡见不鲜，如何准确的评价煤层顶板的隔水性能，对于实际生产具有重要的理论价值和实际意义 [ 1 ]。煤层顶板的隔水性能很大程度取决于区域内煤层含水层的富水性和岩性组合结构，通常表现为不连续性和各向异性的特点，因此对顶板隔水性能的分区需要综合考虑多方面的因素，需将多源的信息在一个系统内进行综合的处理和分析 [ 2 ]。目前国内外学者对这方面进行了大量且有成效的研究 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ]，其中武强院士 [ 4 ] 针对煤层顶板涌水危险性评价方面提出的“三图–双预测法”，将工作面顶板涌水危险性分区图和回采过程中工作面涌水量模拟预测结合形成了一整套的系统思路，开创了国内在该领域研究的先河。 对煤层顶板隔水性能的分区评价是一个综合分析各种地学信息的过程。一般来说，考虑到的因素越多，最终得到的评价结果与事实越吻合，但有些因素之间存在复杂的线性关系可能会重复赋权，使得无法准确客观的确定各主控因素的权重，最终影响评价结果。以往针对顶板隔水性的研究大多采用单一的主观或客观的赋权方法，主观赋权方法具有一定的局限性，即专家的主观认知忽视了某一客观事实，导致不能得出理想的评价效果；客观赋权方法重视各主控因素数据之间的内部变化，其可能得到评价结果与事实相悖 [ 7 ]。基于此，本文在分析影响工作面顶板隔水性能诸多因素的基础上，主观赋权采用将模糊评价方法，群体决策的德尔菲方法和传统的层次分析法三种有机结合的模糊德尔菲层次分析法(FDAHP) [ 8 ] [ 9 ]。独立性权系数法来客观赋权，能充分反映主控因素之间共线性强弱、操作简单 [ 9 ]。利用主客观权重地有机结合能得出综合权重，最终通过分析做出顶板砂岩隔水性的定性评价。
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user: 2. 研究区概况 布尔台井田具体位于华北地区鄂尔多斯区向斜东胜隆起区中东部，为南西倾向的单斜构造。井田内未发现陷落柱构造，亦无岩浆岩侵入，开采中见到的多是规模较小的中小型正断层和小型断层，基本没有水文地质意义。4 2 202工作面在首采面4 2 201下方，与上覆22煤层间距65~87 m，2 −2 煤巷道掘进时发生过E91钻孔突水事故，最大突水量为70.2 m 3 /h，受到重复采动的影响，在回采4 2 202工作面时，因上覆为2 −2 煤采空区，工作面开采塌陷后导水裂隙带可能导通2 −2 煤采空区积水和煤系地层延安组裂隙–孔隙承压含水层，造成工作面涌水量增大，严重时甚至可导致工作面被淹，因此对4 2 202工作面顶板的隔水性进行分析十分必要。
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user: 3. 主控因素的确定及量化 影响工作面煤层顶板富水性的因素有很多，通过对研究区和相邻工作面的地质条件、水文地质条件及相关资料分析，本文从水层结构、岩层完整性和隔水岩性3方面综合考虑，构建层次结构模型，图1。 图1. 顶板岩层富水性层次结构模型 3.1. 含水层结构因素 4 2 202工作面煤层顶板的主要储水层为砂岩含水层，在其他因素一致的情况下，储水能力与含水层厚度呈正比，即含水层越厚，煤层顶板隔水性能越弱；4 2 202工作面顶板煤系砂岩主要含水岩性为粗砂岩和中砂岩，细砂岩和粉砂岩次之，统计不同岩性岩层的厚度数据，分别建立粗、中砂岩，细砂岩和粉砂岩厚度的专题图，图2。 3.2. 岩层完整性因素 岩石质量指标(RQD值)可以综合反映岩体强度和岩体破碎程度，是反应岩体完整性的最直观的指标，但受实际限制RQD很难获取，具有较大的局限性，可选用与岩体结构破碎程度有关的岩芯采取率，在钻孔取芯质量得到保证时，岩芯采取率越低，岩体完整性越差，砂岩裂隙越多，储水空间越大，富水性越强；反之，岩芯采取率越高，储水空间越小，富水性越弱。同时由于顶板岩层的不均匀性，在受到应力破坏时，脆性岩和塑性岩的透水性能有明显差异，所以可用脆塑性岩厚度比来定性判断不同位置岩层隔水性能的差异，比值越大，岩体越破碎，富水性越好。基于此分别建立岩芯采取率和脆塑性岩厚度比专题图，如图2。 3.3. 隔水层结构因素 隔水层因素对顶板岩层的阻水能力主要体现在厚度和岩性两个方面，隔水层厚度可以延长承压水对裂隙侵蚀扩展的时间，使得工作面的推进发生在导水裂隙到达空顶区之前，此外厚度越大还能不断消耗承压水以克服岩体的抗拉强大和途径阻力以及扩展裂隙的水头。隔水层结构不同，其整体隔水性能也有所不同，4 2 202工作面顶板主要隔水岩性有泥岩和砂质泥岩，岩石力学性质相近的岩层组成的隔水能力比岩石力学性质悬殊较大的岩层组成的隔水能力强，在一定的底板厚度下，各种岩性组合成的底板隔水能力可用岩性组合指数来表示，指数越大，岩层的隔水性能越差。隔水层厚度和隔水层岩性组合指数专题图，如图2。 图2. 各主控因素专题图
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user: 5. 数学模型的建立 5.1. 数据归一化处理 因为各主控因素的量纲不同，数据的增减对模型评价结果的影响也不同，为了使数据便于统计且具有更直观的可比性，因此需要消除量纲，进行归一化处理，将不同类别的数据归于同一类，方便后面的分析，本文采用最小–最大标准化，将F 1 ，F 2 ，F 3 ，F 4 和F 7 指标按负相关的归一化公式(7a)处理，其余各因素按正相关的归一化公式(7b)处理。建立各主控因素归一化的专题图，图3。 x i ∗ = x i − x min x max − x min (7a) x i ∗ = x i − x max x m ax − x min (7b) x i ——评价指标数据归一化前的值； x i ∗ ——评价指标数据归一化后的值；x min ——某评价指标数据中的最小值；x max ——某评价指标数据中的最大值。 图3. 各主控因素归一化专题图 5.2. 隔水性能指数数学模型的建立 各主控因素原始数据归一化处理后，将FDAHP确定的主观权重和独立性权系数确定的客观权重进行组合并归一化赋权，式(8)得到其综合权重C i ；并利用Arcgis软件进行信息融合叠加处理，建立4 2 202工作面顶板隔水性能数学模型：如式(9)所示。它能反映出某一位置上由各主控因素共同作用而表现出来的隔水性能的大小，表征着该处煤层顶板岩层的隔水性能强弱，隔水性能指数值越大，隔水性能越强。 C i = W i ⋅ D i ∑ i = 1 n W i ⋅ D i (8) 式中：n为主控因素个数，W i 为第i个主控因素的主观权重，D i 为第i个主观因素的客观权重。 C t = ∑ i = 1 n C i F i ( x ， y ) = 0.107 F 1 ( x ， y ) + 0.187 F 2 ( x ， y ) + 0.194 F 3 ( x ， y ) + 0.140 F 4 ( x ， y )     + 0.141 F 5 ( x ， y ) + 0.100 F 6 ( x ， y ) + 0.131 F 7 ( x ， y ) (9) 式中：C t ——隔水性能指数；C i ——第i个主控因素的综合权重值； F i ( x ， y ) ——第i个主控因素的归一化值，(x， y)为地理坐标。 5.3. 工作面顶板隔水性能分区与评价 根据上述4-2煤顶板隔水性能指数评价模型，通过对叠加后各个独立单元的隔水性能指数进行统计分析，运用Natural Breaks (Jenks) (自然间断点分级法)对其进行4级分级，并结合井下各涌(突)水点的实际涌水量进行调整、校正，综合确定了各级阈值分别为0.4，0.6，0.8。并对研究区进行分区，如表3，隔水性能指数C t 越大，煤层顶板岩层隔水能力越强。得到4-2煤顶板隔水性能分区图，如图4。 Table 3 The water-impermeability partition table of the roo 隔水性能指数 隔水性分区 C t > 0. 8 强隔水区 0.6 < C t ≤ 0.8 中等隔水区 0.4 < C t ≤ 0.6 较弱隔水区 C t ≤ 0.4 较弱隔水区 表3. 顶板隔水性分区表 图4. 顶板隔水性能分区图
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user: 6. 结论 1) 区内西北向的隔水性能较强，与采掘工作面倾斜方向拟合效果明显，4 2 202工作面煤层底板岩层阻隔水性能在中等强度到弱之间，优于旁边的4 2 201工作面。 2) 在缺少足够的钻孔单位涌水量资料情况下，脆塑性岩厚度比，隔水层岩性组合系数，岩芯采取率等可作为评价工作面顶板隔水性能的主控指标 3) 采用FDAHP与独立行权系数法综合确权的方法，可应用于该区工作面顶板隔水性能的评价，为矿井水害的防治提供一定的理论基础。
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user: 摘要 目前油田单井原油汽车拉油工艺流程常采用加热闪蒸稳定工艺，为此提出了降低设备投资，提高油气收率，减少环境污染，具有较强的适应性的汽车带压拉油工艺流程，并对该工艺流程进行了包括罐车材质选择、供配电设备、仪表自控与通信在内的配套设计，为油田新建单井原油拉油提供了新方法。
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user: 1. 引言 单井拉油站拉油工艺始于上世纪中后期，主要用于运输偏远地区小断块油田原油。常规拉油站一般采用“三管伴热非密闭集输流程”，即“单井来油→计量阀组→换热器→分离器→油罐→汽车拉油”。由于该流程所需设备复杂多样，耗能大且原油蒸发损耗大，多年来多位工程师在该工艺的基础上对其进行了优化改造。刘全宏 [ 1 ] 等在华北油田某拉油站，改“三管伴热”为“电伴热”工艺，很大程度上简化了拉油站工艺系统。方群 [ 2 ] 在京57拉油点增加二级分离器，提高了单井产量。王俊玲 [ 3 ] 等在西48拉油站中采用分离缓冲罐及高效加热炉和油气混烧燃油器，充分利用油田伴生气资源，适应了集油工况改变及季节变化的需要。 在对常规拉油工艺进行改造时，前人多从设备方面入手，非密闭性运输这一特点并未改变。然而事实上，非密闭正是导致原油损耗量大的重要原因之一。本文旨在将拉油站的非密闭拉油工艺改进为密闭拉油，以期最大程度上节省能耗。现以新疆某油田拉油站为例。 新疆某油田为确定油气藏位置，圈定油气藏边界，在边远地区部署探井，后期探井转生产井，因探井距离管网建成区距离较远，建设单井拉油站对原油进行稳定、汽车运输方式集输单井原油，助力油田快速上产。由于外部环境保护政策要求不断提高，内部油田降耗增效压力持续增加，需实现低成本快速高效开发，现对已建单井拉油站的流程进行优化，在满足原油拉运的要求下，最小化投资与能耗。
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user: 2. 原油物性 单井原油产量80 m 3 ·d −1 ，伴生气产量16，000 Nm 3 ·d −1 。单井原油物性见表1，原油TBP数据见表2，伴生气组分见表3。 Table 1 Basic physical properties of crude oi 分析内容 结果 分析内容 结果 水份/(wt%) - 含盐量/(mg·L −1 ) 9.24 密度/(g·cm −3 ) 0.8003 含硫量/(wt%) 0.11 运动粘度/(mm 2 ·s −1 ) 2.98 含蜡量/(wt%) - 开口闪点/(℃) <23 凝固点/(℃) −32 燃点/(℃) <23 - - 表1. 原油基本物性表 Table 2 Distillation data of crude oil at real boiling poin 馏程/(%) 初馏点 10 20 30 40 50 终馏点 温度/(℃) 73.7 125.7 151.5 179.8 211.6 246.0 306.1 表2. 原油实沸点蒸馏数据 Table 3 Associated gas assay data shee 氮气 氧气 硫化氢 氩气 二氧化碳 甲烷 乙烷 丙烷 异丁烷 正丁烷 异戊烷 正戊烷 己烷及以上 15.517 0.174 0.501 0.092 4.298 64.226 7.915 4.124 0.673 1.193 0.305 0.356 0.628 表3. 伴生气化验数据表
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user: 3. 已建拉油站工艺流程分析 3.1. 已建拉油站工艺流程 已建拉油站工艺流程框图见图1所示，单井来油气(压力600 kPa，温度25℃)经过换热器预热至44℃后进入一级分离器，分离出的伴生气去火炬放空系统，分离出的原油经加热炉加热至87℃后进入二级分离器，分离出的伴生气经脱硫后作为燃料气使用，多余部分放空，分离出的原油经泵提升增压输至换热器换热至62℃，再经空冷器进一步冷却至45℃以下，在卧式储罐中储存，采用汽车罐车拉运至联合站。 总的来说，已建工艺流程可概括为“单井油气先换热、一级油气分离；再加热、二级油气分离；多功能储集罐储油，并采用油罐车外运；分离出的伴生气第三方处理”。 图1. 已建拉油站工艺流程框图 3.2. 已建工艺流程模拟计算分析 表4是原拉油站物料平衡表，表5是原拉油站能耗计算表。 Table 4 Material balance of established oil drawing proces 项目 进站 一级分离器入 一级分离器气相出 一级分离器液相出 加热炉出 二级分离器入 气液比 0.42 0.43 1.00 0.00 0.00 0.02 温度/(℃) 25.0 44.0 44.0 44.0 87.0 84.9 压力/(kPa) 600 580 580 580 530 150 质量流量/(kg·h −1 ) 3806 3806 616 3190 3190 3190 项目 二级分离器气相出 二级分离器液相出 提升泵出 换热器热流出 空冷器出 - 气液比 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 - 温度/(℃) 85 85 85 62 45 - 压力/(kPa) 150 150 500 480 450 - 质量流量/(kg·h −1 ) 30 3160 3160 3160 3160 - 表4. 已建拉油流程物料平衡表 Table 5 Energy consumption calculation tabl 项目 能耗/(kW·d −1 ) 备注 加热炉 99.18 燃料消耗，约280 Nm 3 ·d −1 空冷器 12.61 配置风机 提升泵 5.55 一用一备 装车泵 13.55 一用一备 电伴热 3.50 火炬除液器 电动阀 1.50 - 合计 134.49 - 表5. 能耗计算表 原拉油站工艺存在以下问题： 1) 原油油气分离至常压(50~100 kPa)，45℃原油饱和蒸气压小于100 kPa，从表1可以看出，拉油站中油气总的损耗为16.97%。因此，原油中的C 4 H 10 、C 5 H 12 等轻组分损失较大。 2) 原油运输采用罐式车辆，其最大可装载饱和蒸汽压小于100 kPa (50℃)的原油，且为常压容器与大气相通，存在硫化氢和轻油组分放空污染环境，且存在安全隐患 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ]。 3) 目前原油在拉油站内采用加热闪蒸稳定工艺，流程复杂，每天电耗36.71 kW，每天总能耗134.49 kW，能耗高 [ 8 ] [ 9 ]。 4) 原拉油流程用电设备多，用电量较大，偏远油井未建成，油区因无已建电网，故原拉油流程适用性较差。 为了解决拉油站能耗高、原油中C 4 H10、C 5 H 12 等组分损失大的问题，提高经济效益，减少动设备，降低管理难度，避免原油中气体挥发至空气中带来的安全和环保问题，提出对原拉油站进行改造。
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user: 4. 拉油站工艺流程优化改造 拉油站原工艺流程采用加热闪蒸稳定工艺，流程复杂，能耗高，采用带压拉运流程可适当提高原油的饱和蒸汽压，降低能耗、简化拉油站流程 [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ] [ 13 ] [ 14 ]。 4.1. 工艺流程优化改造 图2是对原工艺改造后的流程框图。单井来的油气混合物，进入一级分离器在压力600 kPa，温度20℃下，分离部分天然气，分离出的部分天然气进入火炬分液罐后放空，一级分离器出来的原油经降压后进入二级分离器，在压力150 kPa，20℃下进一步闪蒸出部分天然气进入放散管放空，二级分离器分离出的原油(150 kPa)进入装车鹤管带压装车。表6是对图2流程的模拟计算结果，表7是流程简化后的能耗计算结果。 图2. 拉油站改造后的工艺流程 Table 6 Material balance table of simplified proces 项目 进站 一级分离器气相出 一级分离器液相出 二级分离器入 二级分离器气相出 二级分离器液相出 气液比 0.42 1.00 0.00 0.01 1.00 0.00 温度/(℃) 25.0 25.0 25.0 25.0 24.8 24.8 压力/(kPa) 600 600 600 150 150 150 质量流量/(kg·h −1 ) 3806 592 3214 3214 9 3205 表6. 简化后流程的物料平衡表 Table 7 Energy consumption calculation of simplified proces 项目 能耗/(kW·d −1 ) 备注 装车泵 13.55 一用一备 电伴热 3.50 火炬除液器 电动阀 0.30 - 合计 17.35 - 表7. 简化后流程的能耗计算表 4.2. 优化流程与原流程对比优势 1) 简化了流程，去掉了换热器、加热炉、空冷器、原油提升泵。对于新建拉油站可节约投资450万元。 2) 优化后站内用电设备最少化，每天总能耗(此时为电耗)由134.49 kW降为17.35 kW，比原流程降低了52.74%，对偏远油区有很好的适配性。 3) 采用带压拉运原油37.8℃的饱和蒸气压由63 kPa提高到了174 kPa，在拉油站中油气总的损耗由原来16.97%降为15.79%，减少了1.18%，同时提高了原油的质量(原油中C 4 H 10 、C 5 H 12 含量增加了)，每年增加经济效益510万元。 4) 优化后站内燃气消耗最小化，燃气消耗仅为发电用。
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user: 5. 优化改造后工艺配套设计 5.1. 罐车材质 该油田原油含一定量H 2 S，需对优化改造后工艺所需的带压罐车进行防腐设计。现模拟计算在不同工况下，罐车原油中H 2 S含量，得到的结果如表8所示。 Table 8 Calculation table of H2S content of crude oil in tanke 序号 罐车操作压力/(kPa) 原油50℃饱和蒸汽压/(kPa) 原油中H 2 S含量/(ppm) 1 300 380.2 907 2 400 495.1 972 3 500 608.9 1011 4 600 721.9 1036 5 700 721.9 1036 6 800 721.9 1036 7 900 721.9 1036 8 1000 721.9 1036 表8. 罐车原油H 2 S含量计算表 依据计算出的H 2 S含量，结合表9，确定罐车的腐蚀环境类型，从而对罐车材料进行选择。 Table 9 Types of corrosive environmen 环境类型 CO 2 分压MPa H 2 S分压kPa 腐蚀类型 一般环境 <0.05 <0.3 MLC 一般环境 0.05~0.21 <0.3 MLC 一般环境 >0.21 <0.3 MLC 酸性环境 <0.05 ≥0.3 MLC，SSC，HIC/SWC，SOHIC，SZC 酸性环境 0.05~0.21 ≥0.3 MLC，SSC，HIC/SWC，SOHIC，SZC 酸性环境 >0.21 ≥0.3 MLC，SSC，HIC/SWC，SOHIC，SZC 表9. 腐蚀环境类型表 由表8与表9可知，罐车选材仅需防止硫化物应力开裂(SSC)，该环境处于SSC1。根据《SY/T 0599-2018天然气地面设施抗硫化物应力开裂和应力腐蚀开裂金属材料技术规范》，罐车材质可为Q345R或16MnR。 5.2. 供配电设备 根据改造后拉油工艺，计算其用电量，建议每个拉油站设置20 kW柴油发电机2台，1用1备；流程内建设撬装配电柜1台，配电柜内含进线柜1面，出线柜1面，软启动柜2面并配套建设电力电缆及防静电设施。 配供电工程量如表10所示。 Table 1 0 Power supply and distribution engineering quantit 序号 工程内容 单位 工程量 1 柴油发电机(20 kW) 台 2 2 撬装配电柜(含进线柜1面，出线柜1面，软启动柜2面) 台 1 3 电缆及其敷设YJV22-0.6/1kV，4 × 25 km 0.15 4 接地角钢L50 × 5 × 2500 根 10 5 接地扁钢40 × 4 km 0.1 表10. 供配电工程表 5.3. 仪表自控与通信 仪表自控与通信部分应包含以下几点： 1) 拉油站一级分离器、二级分离器、火炬分液罐等设置压力、温度、液位远传仪表和就地显示仪表。 2) 一级分离器、二级分离器液相出口设置电动调节阀，与液位联锁，用于分离器液位的自动控制；气相出口设置电动调节阀，与二级分离器压力联锁，用于压力控制。 3) 装车鹤管前设置质量流量计用于计量。 4) 关键点设置硫化氢、可燃气检测。 5) 站内设置PLC系统，配套建设监控主机，所有新增仪表的远传信号接入站内PLC系统，并通过PLC系统进行自动控制。 6) 拉油流程站内一级分离器、二级分离器、装车区设置视频监控。 7) 控制室内设置视频硬盘录像机和监控屏。
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user: 6. 结论 通过对单井原油拉油站流程的分析，提出了优化的拉油站工艺流程，大大节约了投资：对于新建拉油站可节约投资450万元；降低了油气损失，提高了原油的质量，增加了经济效益：每年该站可增加经济效益约510万元。此外，对优化改造后的拉油工艺，针对其特点进行了包括罐车材质、供配电设备、仪表自控与通信在内的配套设计，为油田新建单井原油拉油设计提供了完整的新方案，对偏远单井初期开发具有较好的应用价值。
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user: 摘要 通过真空抽滤的方法成功制备了氧化石墨烯/多壁碳纳米管复合薄膜，采用扫描电子显微镜、X射线衍射仪等多种手段对氧化石墨烯基薄膜进行了表征，并研究了氧化石墨烯和多壁碳纳米管的最佳质量比，及其对有机溶剂中染料的分离性能。结果表明：多壁碳纳米管的负载量为氧化石墨烯的15 ω%时获得的复合薄膜的过滤性能最佳，其水分子渗透速率为2 L/m 2 hbar，并对以罗丹明B为代表的分子染料表现出98%的优异截留性能。同时该膜对不同有机溶剂中的染料分子均表现出95%以上优异的截留性能，并实现了对有机溶剂的回收。
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user: 1. 引言 膜基过滤技术由于其生产成本低、对环境友好，相比蒸发、蒸馏等传统技术而言更节能，占地面积更小，所以在选择性分离方面扮演着至关重要的角色 [ 1 ]。近来有研究表明，拥有纳米孔道的二维层流膜具有优异的分子筛分和快速的溶剂渗透性能，这取决于薄膜的结构完整性以及厚度等 [ 2 ]。氧化石墨烯(GO)作为一种典型的二维层流膜，具有单原子厚度、纳米传输通道、优异的层压结构以及机械性能等诸多优点 [ 3 ]，从而引起了研究者的广泛关注，使其在海水净化、污水处理、有机溶剂纳滤等领域内都具有不错的应用前景 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ]。 同作为sp 2 杂化碳纳米材料的多壁碳纳米管(MWCNTs)具有与氧化石墨烯相似的结构，都是由碳网络结构组成，但又存在着差别。多壁碳纳米管可以看作是石墨烯纳米片经过卷曲所得的具有管状结构的物质，属于一维材料 [ 7 ]。将多壁碳纳米管与氧化石墨烯进行复合，一方面可以支撑氧化石墨烯的层压结构，防止其在压力的冲击下遭到破损，另一方面可以为溶剂的传输提供有效的纳米通道，增加溶剂的渗透速率，在分离过程中显示出了巨大的潜力 [ 8 ]。 本文采用improved方法制备氧化石墨烯分散液 [ 9 ]，再与活化后的多壁碳纳米管分散液复合，在真空抽滤的方式下制备得到氧化石墨烯/多壁碳纳米管薄膜。利用扫描电子显微镜(scanning electron microscopy， SEM)、X射线衍射仪(X-ray diffraction， XRD)、原子力显微镜(Atomic Force Microscope， AFM)多种手段对该膜的结构、性能进行表征。并探究氧化石墨烯与多壁碳纳米管的最佳质量比以及该复合薄膜对有机溶剂中染料的分离性能。同时实现了染料的截留和有机溶剂的回收，进一步为氧化石墨烯基薄膜用作有机溶剂纳滤膜的研究奠定一定理论基础。
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user: 2. 实验材料及方法 2.1. 实验原料 实验材料包括鳞片石墨、多壁碳纳米管(分析纯，阿拉丁)，高锰酸钾(分析纯，成都市科隆化学品有限公司)。实验试剂包括浓硫酸、浓磷酸、过氧化氢(质量分数30%)、浓盐酸、浓硝酸、无水乙醇等均来自成都市科隆化学品有限公司(纯度均为分析纯)。实验所用有机溶剂为甲醇、乙醇、异丙醇、正丁醇等均来自成都市科隆化学品有限公司(纯度均为分析纯)。实验所用染料为甲基橙(MO)、罗丹明B (RhB)、酸性品红(AF)、亚甲基蓝(MB)、刚果红(CR)等均来自成都市科隆化学品有限公司(纯度均为分析纯)。 2.2. 样品制备 氧化石墨烯分散液的制备：将浓硫酸、浓磷酸依次缓慢加入到鳞片石墨和高锰酸钾的混合物中，在60℃的恒温水浴中反应10 h得到初步氧化的氧化石墨烯溶液。然后对其冰浴降温，待其冷却至室温后，缓慢滴加质量分数为30%的过氧化氢溶液进行二次氧化，此时反应物溶液颜色由紫红色变为亮黄色。最后将反应物进行离心，去除上清液，保留沉淀物。然后再用稀盐酸，乙醇，去离子水依次清洗沉淀物，得到氧化石墨烯溶液。为保证均一分散，将最终的氧化石墨烯溶液连续震荡4 h。最终可得到浓度约为7 mg/g的氧化石墨烯分散液。 多壁碳纳米管分散液的制备：以多壁碳纳米管(管径：10~20 nm；长度：5~15 μm)为原料，向其中依次缓慢加入浓硝酸，浓硫酸，并在75℃的恒温水浴中反应8 h得到初步活化的多壁碳纳米管溶液。然后对反应物溶液进行冰浴降温，待冷却至室温后，对反应物溶液离心，保留沉淀物。再用大量去离子水反复洗涤，离心，以此得到浓度约为0.4 mg/g的多壁碳纳米管分散液。 GO/MWCNTs薄膜的制备：将MWCNTs分散液按照一定比例与GO分散液混合均匀，然后再真空过滤制备得到MWCNTs质量分数分别为5、10、15、20、25 ω%的GO/MWCNTs薄膜。最后将成型的GO/MWCNTs薄膜放置在室温下自然干燥，然后用于过滤实验。 2.3. 过滤实验 采用紫外–可见吸收光谱(UV-vis spectrophotometer)用于表征染料分子在过滤实验前后在进料液和渗透液中的浓度，从而用于染料截留率的计算，所用设备为TU-1901，China紫外–可见分光光度计。染料的截留率和溶剂的渗透率计算公式如下： 染料截留率由下式得出： R = ( 1 − C / C 0 ) × 100 % (2-1) 其中，C为渗透液中染料分子的浓度， C 0 为进料液中染料分子的浓度。 溶剂渗透速率由下式得出： F = V / ( A × t × Δ P ) (2-2) 其中，V为渗透水体积(L)，A为过滤截面积(m 2 )，t为渗透时间(h)， Δ P 为渗透压力(bar)。 2.4. 样品表征 采用扫描电子显微镜表征GO/MWCNTs薄膜的表面和截面微观形貌，所用设备为JSM-7001F， JEOL，电压为5 kv。采用X射线衍射来表征了GO/MWCNTs薄膜的二维层流结构，研究层状薄膜样品的层间距变化，所用设备为Ultima IV， Rigaku， Cu靶Ka辐射源。采用原子力显微镜来研究氧化石墨烯纳米片的横向尺寸、高度轮廓等信息，所用设备为MFP-3D， Asylum Research， AC mode。
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user: 3. 结果与讨论 3.1. GO与MWCNTs最佳质量比 我们首先以罗丹明B(RhB)为染料分子代表对GO的添加量进行了评测。可以明确的是，GO薄膜的厚度可以通过调节要抽滤的GO分散液的质量来确定，越厚的GO薄膜则会显示出对染料越高的截留率以及对水分子越低的渗透率。因此，考虑到膜的均匀性和稳定性，我们确定GO分散液的最佳添加量为4 mg。此时，该膜对RhB的截留率为97%，对水的渗透率为0.22 L/m 2 hbar，见表1。 然后，在此基础之上，通过负载不同体积的MWCNTs，从而可以继续确定GO和MWCNTs的最佳质量比。由表1可知，不管MWCNTs的负载量为多少，GO/MWCNTs薄膜均对RhB显示出优异的截留性能，截留率达到了97%及以上。同时，在MWCNTs质量分数为0~15ω%范围内，GO/MWCNTs薄膜对水分子的渗透速率随着MWCNTs的增加而逐渐增大。其中，尤其是当MWCNTs的负载量为GO的15ω%时，得到的复合薄膜的过滤性能最为优异，对RhB的截留率为98%，对水分子的渗透速率为2 L/m 2 hbar。此外，当MWCNTs负载量增加到20~25 ω%时，GO/MWCNTs薄膜对水分子的渗透速率反而下降，这是因为随着MWCNTs的过量插入，该膜的厚度显著增加，导致水分子的渗透路径变长所致。需要说明的是，在此条件下制备得到的过滤性能最优的GO/MWCNTs薄膜将用于接下来的实验。 Table 1 Optimal load of GO and MWCNT GO添加量(mg) RhB截留率(%) 水渗透速率(L/m 2 hbar) MWCNTs负载(ω%) RhB截留率(%) 水渗透速率(L/m 2 hbar) 1.5 56.1 1.48 5 97.2 0.4 2.9 78 0.93 10 97.8 1.2 3.6 89.4 0.51 15 98 2 4 97 0.22 20 98.6 1.84 5.1 98.2 0.13 25 98.6 1.1 表1. GO， MWCNTs的最佳负载量 3.2. GO纳米片AFM表征 我们对GO分散液进行了AFM表征，主要通过检测样品表面与微型力敏感组件之间的极弱的原子间相互作用力来研究物质的表面结构。如图1所示，GO纳米片具有不规则的形状，氧化石墨烯基薄膜的二维层流结构便是由宽为0.75 ± 0.15 μm，厚度为5.1 ± 2.1 nm的氧化石墨烯纳米片在压力驱动下组装形成的。 图1. GO纳米片的AFM图像。(a) GO纳米片的高倍AFM图像；(b) 沿着(a)标记的线绘制高度图 3.3. GO/MWCNTs薄膜SEM表征 图2显示出了GO/MWCNTs薄膜表面和横截面的显微形貌。可以看出 GO/MWCNTs薄膜具有明显的层压结构，可以决定分子的筛分以及溶剂的渗透。同时，MWCNTs均匀分散在了GO纳米片层的表面及层间，为溶剂的传输提供有效的纳米孔道，进一步增加溶剂的传输速率。因此，MWCNTs的插入为GO/MWCNTs薄膜的过滤起到了至关重要的作用。 图2. GO纳米片的SEM图像。(a) GO/MWCNTs膜表面SEM图像；(b) GO/MWCNTs膜的横截面SEM图像 3.4. GO/MWCNTs薄膜XRD分析 图3是GO/MWCNTs薄膜的XRD谱图。经过分析可以知道，该薄膜的(002)峰的2θ为9.14˚ (对应的层间距为0.96 nm)，亚纳米级的层间距使其具有优异的筛分性能。同时，该膜XRD谱图的峰宽窄且唯一，说明MWCNTs的插入没有破坏该膜的层间结构，仍然保持了结构的完整性。 图3. GO/MWCNTs薄膜的X射线衍射表征 3.5. 有机溶剂的选择 以甲醇、乙醇、异丙醇、正丁醇等常用有机溶剂来配制均一分散的染料有机溶液，以此进行过滤实验。首先，我们测试了纯溶剂的渗透速率，结果如图4所示。以有机溶剂的黏度为变量来观察其渗透速率，数据显示甲醇、乙醇、水、异丙醇、正丁醇通过GO/MWCNTs薄膜的渗透速率分别为17.09，9.98，5.9，3.85，2.5 L/m 2 hbar。所得结果与有机溶剂的黏度有一定的负相关关系，溶剂黏度越大，对应溶剂渗透速率越低，与其他文献结论一致 [ 10 ]。 图4. 纯溶剂透过GO/MWCNTs薄膜的渗透速率与其黏度的关系 3.6. GO/MWCNTs薄膜对有机溶剂中染料的分离 我们选择甲基橙(MO)、罗丹明B (RhB)、酸性品红(AF)、亚甲基蓝(MB)、刚果红(CR)等染料分子进行过滤实验 [ 11 ]。结果如图5所示，该膜对有机溶剂中的染料具有优异的截留性能。以甲醇作溶剂溶解MB，MO，AF三种染料，染料在甲醇溶剂中具有良好的分散性，GO/MWCNTs薄膜对MB，MO，AF的截留率分别为99.1%，98.5%，95.8%，对应甲醇的渗透速率为10.84，10.74，10.21 L/m 2 hbar，从进料液和渗透液的颜色对比可以更加明显的知道该薄膜对于甲醇溶剂里的染料具有优异的截留性能。再将MB，MO，RhB，AF，CR等染料分子的乙醇溶液为进料液进行过滤实验，MB，MO，RhB，AF，CR的截留率分别为99.4%，100%，99.8%，97.2%，97.1%，对应于乙醇的渗透率分别为3.99，6.66，3.68，5.50，2.65 L/m 2 hbar。继续采用GO/MWCNTs薄膜对MB，MO的异丙醇溶液进行纳滤实验，MB， MO的截留率分别为97.5%，97.6%，对应异丙醇的渗透速率分别为0.85，1.49 L/m 2 hbar。最后以正丁醇作溶剂溶解MB，MO染料，数据显示MB，MO的截留率分别为96.3%，96.9%，而异丙醇渗透率则分别为0.735，0.76 L/m 2 hbar。因此，此实验表明有机溶剂里的染料分子能够很好地被膜截留，而有机溶剂则完全渗透过薄膜并实现回收，该膜显示出优异的选择性分离性能。 图5. (a) GO/MWCNTs薄膜对甲醇溶剂里MB， MO， AF的截留以及甲醇的渗透；(b) GO/MWCNTs薄膜对乙醇溶剂里MB， MO， RhB， AF， CR的截留以及乙醇的渗透；(c) GO/MWCNTs薄膜对异丙醇溶剂里MB， MO的截留以及异丙醇的渗透；(d) GO/MWCNTs薄膜对正丁醇溶剂里MB， MO的截留以及正丁醇的渗透
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user: 4. 结论 1) MWCNTs的负载量为GO的15 ω%时制备得到的复合薄膜的过滤性能最佳，对RhB的截留率为98%，水分子的渗透速率为2 L/m 2 hbar。 2) GO/MWCNTs薄膜对纯溶剂的渗透速率与其黏度呈负相关，黏度越大，渗透速率越低。 3) GO/MWCNTs薄膜对有机溶剂中的染料达到了95%及以上的截留率，显示出优异的分离性能，同时实现了有机溶剂的回收，减少了其对环境的危害。
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user: 摘要 伴随现代经济的飞速发展，建筑与交通的发展也同样十分迅猛。高速铁路与超高层建筑的修建开始变得不在稀少，进而对于建筑方面的稳定性方面的问题也日益突出。在建筑稳定的众多问题中，边坡稳定性一直都是一个热门研究方向。通过软件计算边坡安全坡稳定性系数，来进一步可以直观的展现出边坡的实际稳定性。本篇文章主要是进一步来分析削坡与锚杆加固措施对边坡稳定安全系数的影响规律，进而探索出合适的稳固措施。
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user: 1. 引言 随着社会经济的飞速发展，对于交通的需求也在进一步的加强，而在交通的建设中最重要的就是建筑的安全和质量。在一般的建筑物与构筑物的建设过程中我们需要考虑的地上与地下两方面的设计。其中地面上的安全隐患，主要集中在建筑物与构筑物本身质量与建筑周围环境的稳定。由于建筑物本身的质量的安全问题在建设与后期验收的过程中会依据对应法律法规进行实质的解决。但是对建筑物与构筑物周围的建设环境我们没有办法作出肯定的解决，我们只能利用相关的数据进行相对应的事件猜测与预防。在如今飞速发展的基础建设中铁路的发展居于首位，因为高铁的高速飞驰对相对应的铁路地基也是要求很大，同时由于铁路的建设的环境也比较恶劣，其中最明显的就是边坡的稳定性最为明显。高速飞驰的高铁产生的地面共振会极大地影响铁路两侧边坡稳定性。张志发 [ 1 ] 利用理正岩土与ABAQUS分析计算对高速公路路堤稳定性进行分析与优化设计；朱博良 [ 2 ] 通过建立相似模型来对黄土边坡稳定性系数随坡度的变化规律进行研究；孔晓辉 [ 3 ] 使用FLAC3D中的自主模型对深路堑边坡设计及稳定性分析作出对应研究。但是对于边坡稳定性的分析 [ 4 ] 大家都作出不同的理解与研究，极少会利用安全稳定性系数去寻找合适的解决措施。因此，在查阅相关文章的情况下得知，其他人多数都在利用不同方法去分析边坡的稳定性，但却极少有人利用相关的软件及方法去依据不稳定因素提出对应的定量分析与建议。本文研究的是削坡与锚杆的解决措施对边坡稳定性系数 [ 5 ] 的影响差异，进而选择出合适的处理措施。
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user: 2. 研究概况 该边坡位于某铁路路基旁，边坡为土质边坡，边坡表面为强风化砂质泥岩，整体为素填土、粉质粘土，随时有滑塌可能。目前尚未发现滑坡的征兆，在降雨等因素影响下，极有可能形成滑坡造成巨大损失。边坡土质的基本数据如下表1： Table 1 Slope stability check calculation parameter 序号 土层名称 天然重度r (kN/m 3 ) 饱和重度(kN/m 3 ) 抗剪强度指标 内摩擦角θ (˚) 粘聚力C (kPa) 1 强风化砂质泥岩 22.2 23 20 25 2 素填土 18 18.5 9.5 20 3 粉质粘土 18.7 19.5 12 30 表1. 边坡稳定性验算参数