DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 我国互联网金融风险及风险监管现状 3.1. 我国互联网金融风险概况 3.1.1. 互联网金融面临的风险及特点 目前，我国互联网金融业主要存在流动性风险、市场风险、信用风险、操作风险、技术风险和法律风险等六类风险，这就使得互联网金融风险有区别于传统金融的特点。 一是扩散速度较快。无论是通过移动支付还是通过第三方平台支付，都具备着快速的远程处理功能，这也为金融服务提供了强大的技术支持，使之更加的便捷快速，而互联网金融对科技的依赖，一定程度上也会加快金融风险的扩散速度 [ 2 ]。在互联网金融的网络环境下，偶然性差错或失误回旋的余地很小，无形中增加了风险的扩散范围和补救成本。 二是监管难度较高。各个网上银行的交易和支付过程，一般是通过互联网或者是移动互联网来进行和完成的，由于该过程并不公开透明，而且虚拟化的交易使得业务的办理并没有时间和空间的限制，交易对象也变得不确定，因而风险出现的形式更多样。此外交易双方的信息不对称，使得监管机构很难真正了解金融机构的资产负债情况，并针对可能会出现的金融风险采取有效的监管手段。 三是金融风险可能会导致交叉传染。传统的金融监管无外乎有包括分业经营、特许经营或者是设置市场屏障等方式，从而可以将金融风险隔离在一个相对独立的区域 [ 3 ]。而在互联网金融中，这种方式的效力被大大削弱，尤其是部分黑客的恶意攻击会使得防火墙等被破坏，各类金融机构、与金融业务种类之间的风险关联性越来越大，可能引发的金融危机的突发性也较大。 3.2. 我国互联网金融风险监管现状 3.2.1. 缺乏监管准入市场标准 相比于传统金融市场对于商业银行严格的准入条件，我国在互联网金融业并没有明确的市场准入标准，准入门槛较低，网络核心技术、风险管理机制、内控制度等均未纳入市场准入标准，部分经营状况不善的企业也能进入市场，而且金融机构本身也并未依据其法定的市场准入程序对机构进行注册登记，这就使得对于判别互联网金融机构身份的合规性变得会更加困难，因此，对于机构的资信状况、资质等信息也就无从判别；进一步讲，金融消费者的利益也就无法获得切实地保障 [ 4 ]。 3.2.2. 监管法律滞后 由于互联网金融具有隐蔽性、虚拟性等诸多特点，且其覆盖范围较为广泛，要想对其风险进行有效地监管就显得尤为困难。虽然目前国家对于加强互联网金融监管方面已经出台了一系列相对完善的规章制度。但是，一方面由于近几年互联网金融业的发展速度迅猛；另一方面，各项规章制度在实际执行的过程中并未完全落到实处，这就使得现行的规章制度并不能完全适应发展迅速的互联网金融业，各项规章制度的存在问题也逐渐显现出来。此外，在实际监管过程中仍然不能做到全方位、多层次的监管，且缺乏适用于互联网金融业的合适的监管尺度，因此不可避免存在部分真空区域，究其根源，缺乏完善、明确的监管体系以及监管技术相对落后是造成互联网金融监管现状的根本原因。 3.2.3. 征信体制不完善 大数据技术的发展使得信息更加透明，一定程度上降低了信息的不对称性，再者互联网金融大大减少了中间环节的交易成本，一方面，有助于互联网金融业的发展，减少了企业的运营成本；另一方面，交易成本的降低也就意味着失信成本的降低，一定程度上加剧了企业违约行为的发生频率。健全的征信体制有助于互联网金融业的发展，现行的互联网金融征信体制虽然弥补了传统征信系统覆盖人群较少、数据静态化等不足，但仍存在应用场景单一化等问题，征信体制的不完善必然会滋生对风险把控不足、客户隐私保护力度不足等缺陷。 3.2.4. 从业人员风险意识淡薄 相比于传统金融业，互联网金融业缺乏严格的准入标准，这也就造成了从业人员素质良莠不齐的现状，从业人员缺乏必要的专业知识储备，且未经过系统的培训，没有严格的考核与录用标准，对该行业的风险缺乏必要地了解；而传统金融业的从业人员需通过严格的考核机制才可准入，没有严格的培训与准入标准一定程度上导致了从业人员风险意识淡薄，加剧了互联网金融业从业风险，对行业监管提出了更高的要求。 3.2.5. 分业监管与混业经营的体制不匹配 随着互联网金融业的快速发展，“互联网+”的综合性业务模式逐渐兴起，这就意味着金融业混业经营模式的兴起，这虽然丰富了互联网金融业的发展模式，不可忽视的是也存在一定的风险，比如道德风险、客户信息泄露、不公平交易等现象层出不穷；但是我国目前的分业监管模式并不能有效遏制这些风险的发生，未能发挥有效的作用，这在一定程度上对分业监管模式甚至是互联网金融业提出了巨大的挑战，迫切需要改革现行监管体制。
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user: 4. 国际互联网金融监管的经验借鉴 4.1. 国外互联网金融监管的总体框架 国外对于互联网金融风险控制以及相关监管规则的研究起步较早，相关研究成果较为全面；目前国际上已经形成了一套较为完善的互联网金融行业监管体系，且体系内各法规之间能够相互配合、相互促进。在互联网金融风险的管理方面，国际上比较注重行为监管，主要是针对银行的互联网金融业务，对金融机构进行信息分析，进而针对各种类型的互联网金融业务，按照其业务性质、功能等来确定相对应的监管部门以及所适用的规则，并根据业内形势的发展和改变来进一步改革和创新监管的理念，不断完善和扩充现有的监管法规体系。例如，美国、意大利和西班牙将互联网的融资划分为股权和借贷这两种模式，分别交给金融市场监管机构、银行监管机构来进行监督管理；英国的FCA，一方面在接受和认可互联网金融监管的同时，也配套地推出一系列涵盖了P2P、众筹等产品在内的监管细则。此外，国际互联网金融行业的行业协会也通过制定详尽的行业标准来推动和鼓励同业监督，从而规范引导整个行业的发展。 4.2. 国际互联网金融监管体系的分析比较 目前，国际上互联网金融风险监管体系相对较完善的国家有美国、英国、日本和新加坡等。与我国的金融监管模式相比，美国的金融监管的模式更加多样化，实行差异化监管模式，美国以政府立法监管为主，政府部门立法和行业内的自律监管并行的监管模式，更加注重对信息披露和准入标准的管理，并且根据各类新兴金融形式来不断地调整相关的政策和法规，形成了一套覆盖面广、监管深入的监管体系。英国的监管模式与美国大致相同，但英国更加注重行业内的自律监管，一定程度上行业协会的自律监管代替了政府的监管，并对互联网金融业的发展起到了很好的引导和规范作用，此外，监管方式的科技化也是英国监管体系的重要组成部分；而日本更多的是由国内的龙头企业，主要是网络企业来进行主导，其中涵盖了大量关于银行、保险、证券等全金融行业的服务。相比于以上几个国家，新加坡的金融监管比较特殊，它们更加注重业务的合规性，往往是通过设立一些高要求的从业标准和制定严格的法律规定，来逐步淘汰部分规模小、生存发展能力弱的资金信贷和财务公司 [ 5 ] ，与此同时，新加坡对本地规模较大的商业银行也采取了一些保护性的措施，这对于完善我国的互联网金融监管体系都有较好的借鉴意义。
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user: 5. 完善我国互联网金融监管体系的若干思考 5.1. 加强法律制度建设 完善相应的法律法规，是保证互联网金融持续快速健康发展的重要保障。我国现有的对互联网金融进行规范方面的文件不多，总体还是落后于行业的发展，且所具有的法律效力十分有限，因此应当借鉴国外的经验，在基础性法律法规、技术部门规章、金融新行业的规范性法律等方面来不断充实调整和完善互联网金融监管法律体系，建立健全互联网金融行业的信用评级体系，逐步建立全国范围内的征信系统，收集大量的基础性的数据，逐步建立统一的完整的征信数据库，通过信息共享对进入该行业的机构进行严格的资格审查，规范市场准入标准，优化市场布局，以此来提高服务的整体水平 [ 6 ] ；此外，对于部分存在监管真空的区域应加快立法进程，形成统一、规范的监管体系，进一步明确准入标准，从而鼓励和引导互联网金融业健康、创新发展。 5.2. 坚守互联网金融业监管原则与方式 5.2.1. 监管原则 对于我国互联网金融体系的监管原则，必须坚持底线思维，设定风险防御红线，因时、因地制定监管相宜的监管措施，必须符合金融服务于实体经济的要求，满足宏观调控和金融稳定的总体要求，必须切实的保护消费者权益。充分把握国外监管规则，并结合现有的金融监管法律条例，维护公平竞争的市场秩序。 5.2.2. 监管方式 我国互联网金融的监管方式，应从分业监管、协同监管、制度监管和创新监管四个方面并行，并将各种监管方式的优点统筹结合，避免重复和交叉监管的现象发生，增强监管的协调性和一致性，合理利用有效资源，充分发挥政府的宏观调控和行业自律组织的配合，弥补监管空白领域，增强行业透明度，从而使得对于互联网金融风险的监管更加的全面和完整，更加的高效有力。 5.3. 明确监管主体与监管内容 5.3.1. 监管主体 监管主体的确立主要包括行政主体和行业主体两方面，应明确各自监管范围，建立政府和行业的综合监管机制。一是行政主体，必须建立多个部门协调监管的立体监管格局，中央负责整体方针和政策的制定，地方各级政府负责各项监管政策的安排部署和细节落实，分行业确定监管主体，从而实现互联网金融监管的全面覆盖；二是行业主体，应当学习国际上的先进经验，尤其是学习英国的模范典例，建立行业自律协会，利用行业自律来代替政府的监管，维护行业内的竞争秩序，防范行业风险，从而建立统一的行业服务标准 [ 7 ]。 5.3.2. 监管内容 对于互联网金融行业的监管，其内容应至少涵盖以下几个方面：加强网络信息安全管理，专业化人才培养模式，行业奖惩机制，规范信息披露制度，增强信息透明度；将互联网金融逐步纳入反洗钱监管之中，加快机构内控机制建设，加强政府扶持，继续进行数据收集统计，保护金融机构之间的公平竞争；规范市场准入和退出标准，完善互联网金融备案系统等。 5.4. 培养专门的风险监管人才 由于互联网金融业涉及到互联网信息和金融两个行业，此外这两个行业涉及的范围较为广泛，且具有各自行业的特点，因此面临的风险也更加多样化、复杂化。而目前的互联网行业人才并不能完全适应现行的监管体系，部分从业人员未经过系统地培训，对风险缺乏必要地了解，互联网金融的从业人员应当具备多方面的专业知识，因此监管部门应当明确自身的监管重点，培养在互联网信息技术和金融技术方面都能够精通的专业型人才。 5.5. 完善征信机制建设 目前的互联网金融征信体制事后反馈与约束力度不足，对于一些信用违约行为大多依靠中国人民银行的征信系统黑名单进行约束，并不能有效遏制恶意取得授信等行为。这就要求政府部门从深度和广度两个层面完善互联网监管立法体系，统一征信标准，建立信用信息共享机制，逐步增强信息透明度，使各方参与者的信用状况透明化，降低信息不对称性，加大失信行为惩戒力度，此外增强企业法制意识，构建并完善互联网金融业全方位、多层次、透明化的征信体制，从源头上降低互联网金融业风险。
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user: 摘 要 本文总结归纳了常见的保温材料、外墙保温体系的技术特点，指出目前常用的保温材料和外墙保温体系存在的问题，外墙保温材料的性能和构造体系有待提升。为了降低施工的复杂程度，加快施工进度，减少由于施工问题产生的热桥，提高保温效果，有必要研发新的保温材料和新型复合墙体，以适应迅猛发展的建筑节能市场的需求。 关键词 :保温材料，外墙保温体系，新型复合墙体 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 当今世界资源的紧缺和环境问题的凸显使建筑节能成为建筑设计的主要趋势。在传统建筑的热量散失体系中，通过外墙散失的热量位居建筑物热损失之首，占比可达约1/3 [ 1 ] 。因此提高外墙的热学性能，减少通过外墙损失的热量，是进一步降耗的有效手段。 目前我国的墙体保温材料发展较为成熟，外墙保温做法也形成了一定的体系和标准，这些都极大地促进了建筑节能的发展 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。但是随着国内节能标准的不断提高和实际工程的日趋复杂，对外墙材料的综合性能和保温做法体系提出了更高的要求，现有的保温材料和做法体系已经逐渐无法满足新时代建筑多方面的综合要求。为了降低施工的复杂程度，加快施工进度，同时提高保温效果，减少由于施工问题产生的热桥，有必要研发新的保温材料和新型复合墙体，以建筑工业化的方法解决外墙保温的问题，以期带来良好的经济和社会效益。
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user: 2. 常见墙体保温材料 2.1. 外墙保温材料选用原则 保温材料从技术角度主要考虑以下几个方面 [ 6 ] ： 1) 保温性能：材料应具有较低的导热系数，材料导热系数越低，所需设计厚度越薄。 2) 尺寸稳定性：保温材料应具有良好的尺寸稳定性，如果板材发生翘曲变形，就容易导致外饰面开裂渗水乃至脱落等问题。 3) 吸水性能：保温材料在吸水状态下保温性能会降低，因此工程所用的保温材料应是吸水率低的。 4) 防火性能：保温材料用于外保温时，为避免安全隐患对其防火性能要求较高。 5) 施工便捷性：薄抹灰系统作为常见的保温体系，施工技术较为成熟，但是由于施工平整度较难控制，甚至可能出现严重的饰面开裂、脱落等质量事故。而很多新型材料缺少相应的施工便捷性，例如真空绝热板、发泡水泥板等板材现场都难以裁切，对基层墙面的适配性较低。 2.2. 常用保温材料特性分析 用于围护结构的保温材料选择范围很广，保温材料按其化学成分分析，包括有机材料、无机材料和其他类型材料 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] 。 1) 常见的有机材料包括挤塑聚苯板XPS板、石墨聚苯板EPS板。 XPS是聚苯板的一种，只不过生产工艺是挤塑成型。它是以聚苯乙烯树脂或其共聚物为主要成分，添加少量添加剂，通过加热挤塑成型而制得的具有闭孔结构的硬质泡沫塑料制品。该材料的燃烧性能可以达到B1级。 挤塑聚苯板是集防水和保温作用于一体的，刚度大、抗压性能好、导热系数低，用于屋面、地面、地下室墙体覆土内的保温是非常合适的。但是这种板材透气性差，尺寸稳定性差，与无机粘结砂浆的可粘结性也较差，用于外墙体保温中常见系统脱落、饰面开裂等质量事故，而且造价较贵。 EPS也是聚苯板的一种，是以含有挥发性液体发泡剂的可发性聚苯乙烯珠粒为原料，经加热发泡后在模具中加热成型的保温板材，具有质轻、隔热、隔音、耐低温等特点，主要用于建筑墙体和屋面的节能保温。模塑聚苯板抗压强度相对较低，但是柔韧性好，不易开裂，稳定性较好，不易受温度和湿度影响而变形。该材料的燃烧性能可以达到B1级。 2) 常见的无机材料包括岩棉板和发泡水泥板。 岩棉板是指以天然岩石为主要原料，经高温熔融、离心喷吹制成的一种矿物质纤维，在掺入一定比例的粘结剂和添加剂后压制并裁割而成的憎水型保温板材。岩棉板保温在欧洲是仅次于聚苯板保温材料应用第二广泛的。岩棉板具有A级燃烧性能，并且具有较好的热工性能。 发泡水泥板以水泥、粉煤灰、硅灰等为主要原料，经发泡、养护、切割等工艺制成的闭孔轻质发泡水泥板，也称为复合发泡水泥板。发泡水泥板的保温性能较差，不适用于高节能要求的外保温项目中。 3) STP超薄绝热保温板。 真空绝热板，该板材是由无机纤维芯材与高阻气复合薄膜通过抽真空封装技术，外覆专用界面砂浆，制成的一种高效保温板材。真空绝热板的导热系数是现有保温材料中最低的。 其最大的优势，也就是其保温性能可以傲视所有其他类型的保温材料。不过该板材也有隐患问题：若是发生破损，板材的保温性能即会骤降；其次，现有施工工艺导致板缝太多，热桥太多，引发结露的风险很大；再者，施工平整度也较难以控制，薄抹灰系统脱落的风险也较大。 一般情况下，无机材料的耐久性好，耐化学腐蚀性强，也能耐较高的温、湿度作用，而有机材料有良好的保温性能。在实际项目中，由于不同保温材料对项目的适配性不同，实际选用时会受到各种制约。表1对比分析了几种常见的保温材料的性能。 Table 1 Performance comparison of common insulation materia 种类 性能 有机材料 无机材料 其他材料 XPS板 EPS板 岩棉板 发泡水泥板 STP (超薄绝热保温板) 导热系数， 25℃，W/(m∙K) ≤0.032 ≤0.041 ≤0.045 ≤0.06 ≤0.01 抗压强度，MPa ≥0.15 ≥0.10 ≥0.04 ≥0.40 ≥0.50 抗拉强度，MPa ≥0.15 ≥0.10 ≥0.075 ≥0.13 ≥0.10 尺寸稳定性，% ≤1.2 ≤0.3 ≤1.0 ≤1.0 / 吸水率，% ≤1.5 ≤3 ≤10 ≤10 / 防火性能 B1/B2 B1 A A A 与水泥基砂浆的 粘结性能 不易粘结 不易粘结 较易粘结 较易粘结 不易粘结 技术特征 保温效果好， 防火性差，粘结性差，透气性差 保温效果好， 防火性差， 强度较低 保温效果较好， 防火性能好， 吸水率高 保温效果一般， 防火性能好， 吸水率高 保温和防火性能都好，但对施工工艺要求较高，若安装不当保温性能将大幅降低 表1. 常见保温材料性能对比 2.3. 保温材料应用现状 根据表1的分析可以归纳出保温材料的应用现状。一般而言，保温材料很少同时兼具高效的保温性能和优良的防火性能。 目前常用的材料中，仅真空绝热板同时兼具了保温和防火性能：导热系数 ≤ 0.01 W/(m∙K)，防火性能为A级。但这种材料用于建筑保温时，对施工工艺要求较高，系统质量受施工影响较大，若安装不当保温性能将大幅降低。 建筑领域目前采用的有机保温材料主要包括XPS挤塑聚苯板、EPS石墨聚苯板等，这些材料的导热系数普遍低于0.04 W/(m∙K)。通过添加阻燃剂等措施，防火性能可达到B1级，相比于无机保温材料而言，防火性能较差。 无机保温材料主要包括岩棉板、发泡水泥板等。这些材料的防火性能可以达到A级，但是同厚度的保温层墙体节能效率较差，其导热系数一般在0.04~0.06 W/(m∙K)之间。
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user: 3. 常见的外墙保温做法体系 当前，我国关于外墙保温的研究技术比较成熟，根据保温材料与主体结构位置的不同，主要分为外墙内保温体系、外墙夹心保温体系和外墙外保温体系。 3.1. 外墙内保温体系 外墙内保温主要有以下几种系统：复合板内保温系统，保温板内保温系统，保温砂浆内保温系统，喷涂硬泡聚氨酯内保温系统，玻璃棉、岩棉、喷涂硬泡聚氨酯龙骨内保温系统等 [ 2 ] 。 图1是外墙内保温的典型构造做法，主要做法体系由外到内可归纳为：基层墙体、粘结剂、锚栓、保温层、饰面层 [ 2 ] 。 图1. 外墙内保温做法典型构造示意图 由于保温材料在室内使用，外墙内保温体系相比于其他保温体系，对保温材料的性能要求较低，相应造价也较低。适合于间歇性采暖的房间使用。 但内保温相比于外保温，也存在诸如不能阻断热桥、不便于二次装修等缺陷。随着我国节能标准的逐渐提高，这种保温体系已经越来越少见。 3.2. 外墙夹心保温体系 外墙夹心保温体系是将保温材料置于外墙的内、外侧墙片之间，形成复合夹芯保温三明治板。该技术不但可以提高外墙的施工速度，还可以集外墙的维护、保温及装饰效果等多种性能于一体。目前市场上常见的装配式预制保温墙板是指将上述外墙节能保温墙板进行单元化，通过制定合理的生产加工流程实现工厂化生产，只需现场安装施工即可满足墙体使用要求 [ 11 ] 。图2是外墙夹心保温的典型构造做法，主要做法体系由外到内可归纳为：饰面层、外叶墙板、夹心保温层、内叶墙板 [ 3 ] 。 图2. 外墙夹心保温做法典型构造示意图 外墙夹心保温体系的优点是： 1) 对内侧墙片和保温材料形成有效的保护，对保温材料的选材要求不高； 2) 对施工季节和施工条件的要求不高，不影响冬期施工。 但这种体系也存在一些较大的缺点： 1) 外叶墙有掉落风险。由于预制夹心保温墙板是由三层组成，因此设计时必须考虑整体性，为了达到结构要求，设置拉结件将外叶墙、保温层及内页墙连接在一起。但日常工程应用中常常出现拉结件松动或者放置不到位的现象，可能导致拉结件出现脆断，增加了外叶墙掉落的风险。 同时保温层外贴外叶墙一般采用增大保温板材的粗糙度来提高混凝土层与保温层的粘结力。由于温度变化会使得保温层与外叶墙的弯曲收缩程度不同，若增大粗糙度，容易导致粘结部位松动，增加了外叶墙脱落的危险系数。 2) 外围护结构的“热桥”较多，整体保温性能不如同厚度的外墙外保温体系。 3) 外侧墙片受室外气候影响大，昼夜温差和冬夏温差大，容易造成墙体开裂和雨水渗漏等问题。 装配式节能复合墙板因其优良的特点得到应用和推广，但由于目前还存在较多问题，因而在实际工程中使用并不广泛。 3.3. 外墙外保温体系 国家行业标准《外墙外保温工程技术规程》 (JGJ144-2008)推荐的外保温体系包括：粘贴泡沫塑料保温板外保温系统，胶粉EPS颗粒保温浆料外墙外保温系统，EPS板现浇混凝土外保温系统，EPS钢丝网架板现浇混凝土外保温系统，胶粉EPS颗粒浆料贴砌保温板外保温系统，现场喷涂硬泡聚氨酯外墙外保温系统，保温装饰板外保温系统等 [ 4 ] 。 图3是外墙外保温的典型构造做法，主要做法体系由内到外可归纳为：基层墙体、粘结剂、保温层、抗裂抹面砂浆和钢丝网或玻纤布、锚固件(根据工程需要选用)、饰面层等组成 [ 4 ] 。 外墙外保温是当前外墙保温的主流做法，具有如下优点 [ 12 ] ： 1) 保护主体结构，延长建筑物寿命。采用外墙外保温时，内部墙体将受到保护，不管室外气候如何变化，内部温度变化都较为平缓，热应力减少，因而主体墙产生裂缝、变形、破损的危险大为减轻，寿命得以大大延长，有效地提高了主体结构的耐久性。 2) 不占用室内建筑面积。 3) 有利于消除热桥的影响。采用外保温可以防止热桥部位产生结露。而采用内保温的墙面上难以吊挂物件，会破坏保温结构，甚至连安装散热器都困难。 4) 有利于室温的稳定。外保温墙体由于蓄热能力较大的结构层在墙体内侧，当室内受到不稳定热作用时，室内空气温度上升或下降，墙体结构层能够吸引或释放热量，有利于室温保持稳定。 5) 有利于既有建筑的改造。在对既有建筑进行节能改造时，可大大减轻对居民的干扰。 图3. 外墙外保温做法典型构造示意图 但是外保温施工较复杂，可能产生如下问题： 1) 由于保温材料难以兼顾保温和防火性能，保温性能好的材料往往防火性能仅为B1或B2级，需要设置防火隔离带，施工较复杂。 2) 薄抹灰系统由于施工平整度较难控制，设计和施工单位未按要求处理构造，可能出现严重的饰面开裂、脱落等质量事故。 3) 设计和施工时，如果没处理好板缝，或者破坏了保温板(如真空绝热板极易破损从而大幅度降低保温性能)会产生热桥，由此产生室内反霜、结露等质量问题。 4) 耐候性和粘结性不足，特别是随着高层建筑项目的日益增多，风压问题容易造成保温板脱落。 3.4. 外墙保温体系对比 对目前常见的外墙外保温体系、外墙内保温体系和夹心保温体系进行横向分析，见表2。 Table 2 Comparison of common exterior wall insulation system 外墙内保温体系 外墙夹心保温体系 外墙外保温体系 优点 · 性能要求低 · 造价较低 · 适合于间歇性采暖的房间使用 · 提高外墙施工速度 · 适合产业化生产 · 对保温材料的选材要求不高 · 对施工条件要求不高 · 保护主体结构，延长建筑物寿命 · 不占用室内建筑面积 · 有利于消除热桥的影响 · 有利于室温的稳定 · 有利于既有建筑的改造 缺点 · 不能阻断热桥 · 不便于二次装修 · 外叶墙有掉落风险 · “热桥”较多 · 外侧墙片受气候影响大 · 对保温材料性能要求高 · 施工较复杂 · 耐候性和粘结性不足 保温性能 不能阻断热桥，性能一般 热桥较多，不利于保温 综合性能最佳 实际使用 较少使用 一般 大规模推广 表2. 常见外墙保温体系对比
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user: 4. 外墙保温技术发展趋势 4.1. 现状问题 根据前文的论述，目前的外墙保温技术主要存在两大问题： 1) 外墙保温材料的性能有待提高。 随着建筑节能要求的不断提高，建筑对保温和防火性能的要求也在不断提高，但是现有保温材料一般难以同时兼顾保温性能和防火性能，仅有的几个高性能产品因为施工较复杂等问题应用也较少。 2) 外墙保温构造体系有待提升。 传统墙板的三种保温体系中：内保温体系和夹心保温体系由于存在较多问题，在实际工程中应用较少；外墙外保温作为目前国内建筑业的主流做法，由于施工工艺复杂、工程质量不稳定、施工作业周期长等问题，也渐渐不能满足现代建筑产业化发展的要求。 4.2. 发展趋势 1) 未来的外墙保温材料应具有良好的综合性能。同时兼具一些必要的性能，如保温、防火、防水、耐久性等，满足现代建筑对保温材料的综合性能要求。 研发出的材料还应方便施工。避免像真空绝热板那样，一旦施工过程中出现破损，就会对保温性能产生极大的破坏。 同时，保温材料也应该向绿色化发展。建筑保温材料在原料来源，生产加工制造过程，使用过程和产品的使用功能失效、废弃等方面满足绿色建材的要求是必然趋势。如合理利用固体废弃物包括粉煤灰、矿渣等。 2) 未来外墙保温体系将会向新型复合墙体发展。如通过研发防火、保温、装饰一体化的自保温体系，可以大幅度降低施工的复杂程度，加快施工进度，减少由于施工问题产生的热桥，提高保温效果，从而提升围护结构保温的工程质量和技术水平。 这种新型复合墙体应具备如下几个特点：良好的保温性能，能够达到有机保温材料的保温性能；良好的防火性能，能够达到A级防火等级；良好的抗弯性能；良好的隔声性能；良好的耐久性；较低的吸水率；具有装饰性，适合建筑工业化生产及施工，实现防火保温装饰性能一体化。
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user: 5. 小结 随着建筑业的蓬勃发展，外墙保温作为建筑节能的关键环节，已经引起了越来越多的重视。本文总结归纳了当前常用的保温材料、外墙保温体系，通过分析保温材料和保温体系在工程运用中的优缺点，指出了保温技术的发展方向：1) 研发具有综合性能同时兼顾施工便利性的绿色环保保温材料；2) 新型复合墙体，如研发防火、保温、装饰一体化的自保温体系，大幅度降低施工的复杂程度，加快施工进度，减少由于施工问题产生的热桥，提高保温效果，从而提升围护结构保温的工程质量和技术水平。
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user: 摘 要 新安煤田主要受奥陶系底板高承压含水层影响，井田区域内遇断层导通奥灰含水层通道时，极易发生突水事故。通过底板破坏深度计算、突水系数计算，说明新安煤田主采煤层底板隔水层厚度承受不了奥陶系灰岩含水层水压，通过论证必需进行底板加固改造使含水层局部改造成隔水层，人为增加了底板奥灰强含水层隔水层的厚度，通过物探、钻探、注浆加固证明底板防治水注浆效果达标，有效避免了奥灰突水灾害的发生，为新安煤田底板奥陶系高承压含水层的防治提供了可靠的参考依据。 关键词 :奥陶系高承压含水层，底板破坏深度计算，突水系数计算，底板注浆改造，防范措施 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 中国煤矿的水文地质条件十分复杂，华北地区的煤矿底板奥灰水影响越来越严重，随着煤矿向深部延伸开采，水文地质条件变得越来越复杂，水害隐患变得越来越严重，原来水文地质条件简单的矿井随着向矿井深部延深，条件变得复杂了 [ 1 ]，可见我国煤矿水文地质条件极为复杂，无论受水威胁面积还是水害威胁程度，煤矿水灾是制约矿井安全生产的主要灾害之一 [ 2 ]，都是世界罕见，因此，在煤矿开采过程中，多数煤矿因底板奥灰高承压含水层影响带来威胁，对于煤矿奥灰高承压含水层技术研究带来一定困难，尤其是复底板隔水层承受多个承压含水层水压，煤矿突水的可能性更大。 我国煤矿水文地质工作者通过国家“六五”“七五”“八五”等科技攻关项目，国家大型工业性试验，联合国资助项目等重大课题，经过多年不懈努力，在各类煤矿水害防治的基础理论、探测方法、预测预报方法、快速综合治理等技术研究和应用及新技术、新装备的开发和引进方面进行大量卓有成效的工作，并取得长足发展，现行的防治水技术方法在全国大部分地区得到了较好的推广和应用，通过各方面的共同努力，数十亿吨受奥陶系灰岩水威胁的煤炭资源得以解放。 新安煤田分布四个井田，其中新安井田水文地质条件极复杂，孟津井田水文地质条件复杂，正村井田、新义井田文水文地质条件中等，新安煤田四个国有重点大型矿井均受底板奥陶系高承压含水层影响，因此，研究主采二 1 煤层底板高承压含水层突水因素对煤矿开采意义重大。
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user: 2. 新安煤田基本情况 新安煤田位于河南省洛阳市新安县境内，属豫西地区，区域内发育较大的褶皱构造为新安向斜、F29断层。新安煤田目前布置有新安煤矿、孟津煤矿、新义矿业和义安矿业四个国有重点矿井，如下图1，开采二叠系山西组二 1 煤层，二 1 煤层埋藏较深，地表标高+401.65 m，开采最低底板标高−386.3 m，埋深787.95 m；煤种为贫瘦煤；煤层厚度平均4.15 m。新安煤矿位于新安倾伏向斜之北翼，在新安煤田浅部，为一平缓的单斜构造，倾角一般为7˚~11˚，井田内小断层发育，且多为高角度正断层，新义煤矿、正村煤矿、孟津煤矿布置在新安煤田深部，其中新义矿业位于新安煤田西南部，正村煤矿位于新安煤田中深部；孟津煤矿位于新安煤田深部东南翼，四个煤矿仅新安矿150万t/a；其余三个煤矿均为120万t/a；煤层赋存不稳定，为典型鸡窝煤，煤层结构较简单，为单一煤层，地质构造简单，水文地质条件新安煤矿位极复杂，孟津煤矿为复杂，其余两个煤矿为水文地质条件中等，水压最大5.5 Mpa，水位138 m，四个矿井均为煤与瓦斯突出矿井，开采灾害严重，对矿井正常开采带来一定影响。 图1. 新安煤田相邻矿井分布图
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user: 4. 主采煤层底板破坏深度计算 4.1. 底板破坏深度经验公式 根据《建筑物、水体、铁路及主要井巷煤柱留设与压煤开采规程》 [ 5 ] 工作面底板破坏深度计算公式为： h = 0.0085 H + 0.1665 α + 0.1079 L − 4.3579 (1) 式中：H为采深取工作面平均采深； α为地层倾角，取工作面地层平均倾角； L为工作面斜长。 新安煤田各矿底板破坏深度计算如下表1： Table 1 Calculation table for damage depth of each mine floor in Xin’an coalfiel 序号 工作面编号 煤层采深(m) 煤层倾角(˚) 煤层厚度(m) 工作面斜长(m) 底板破坏深度(m) 1 新安煤矿16010面 510 6 5 160 18.24 2 新义煤矿12050面 620 6 4.5 120 14.86 3 义安矿业14020面 787.9 5 4.15 180 22.59 4 孟津煤矿12000面 758 7 6 150 19.43 表1. 新安煤田各矿底板破坏深度计算表 4.2. 计算新安煤田煤层底板最大破坏深度对煤层开采的影响： 通过计算新安煤田煤层底板最大破坏深度为22.59 m，新安煤田底板隔水层最大安全岩柱为59 m，必须考虑底板隔水层所能承受最大水压值，确保新安煤田所属矿井安全开采。
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user: 5. 主采煤层底板突水系数计算 新安煤田内奥陶系岩溶裂隙水位标高为+220 m，其中新安煤矿二 1 煤层底板标高为−166.4 m，义安矿业二 1 煤层底板标高为−386.3 m，新义矿二 1 煤层底板标高为−305.5 m，孟津煤矿二 1 煤层底板标高为−320 m。矿井均为带压开采，现利用《煤矿防治水细则》推荐的突水系数计算公式计算各矿突水系数如下表2： T s = P / M (2) 式中：Ts——底板突水系数(Mpa/m)； P——隔水层承受的水压(Mpa)； M——底板隔水层厚度(m)。 根据公式计算，当隔水层厚度取平均值58 m时，新安煤田采掘工作面突水系数最大为0.093 MPa/m，在地层无构造破坏的情况下，可有效地阻止奥灰水进入矿井。如果煤层底板有穿透奥灰层的断裂存在或者有破碎带导升，同时又处在奥灰水径流带时，将有可能造成煤层底板突水 [ 6 ]。 Table 2 Calculation results of the water inrush coefficient of the ash water in Xin’an coalfiel 新安煤田 煤层底板标高(m) 奥灰水位标高(m) 隔水层承受的水压(Mpa) 隔水层厚度(m) 突水系数(Mpa/ m) 新安煤矿 −166.4 +105~213.56 3.8 53 0.072 义安矿业 −386.3 +163~167.3 5.5 58.9 0.093 新义矿业 −305.5 +104.8~194.5 5.0 58 0.086 孟津煤矿 −255~320 +138~220 5.4 59 0.092 表2. 新安煤田奥灰水突水系数计算成果表 根据《煤矿防治水细则》要求，在煤层底板受构造破坏块段，Ts一般不大于0.06 MPa/m，正常块段不大于0.1 MPa/m时，则一般不会有突水危险。对于本井田，0.06 < 0.093 < 0.1，所以在无构造破坏的情况下，奥灰含水层不会影响矿井的安全生产，但在受断裂构造破坏块段则存在突水危险，矿井一旦发生奥灰突水，突水量可达到新安矿12161工作面突水水量4257 m 3 /h的条件。 6. 奥陶系高承压含水层对矿井生产的影响 6.1. 以新安矿12021工作面奥灰水为例 从12021工作面上下顺槽掘进期间揭露及瞬变电磁勘探结果，工作面范围内水文地质条件相对比较复杂，影响工作面回撤较大的含水层，主要为顶板B4砂岩裂隙水及底板奥陶系灰岩水。二 1 煤层底板多为泥岩砂质泥岩或细砂岩互层，抗拉强度0.5 Mpa~4.31 Mpa，岩体稳定性差，在高压水头作用下易发生地鼓。 该工作面直接含水层有二 1 煤层顶板B4砂岩隙水何底板太原组石灰岩裂隙岩溶含水层，奥陶系灰岩裂隙岩溶含水层为间接充水含水层。太原组地层在二 1 煤层以下，总厚度66 m，含灰岩8层，总厚21.21 m，占44.66%，L 9 灰岩平均厚度2.69 m，上距二 1 煤层底板16 m，L8灰岩平均厚度1.7 m，上距二 1 煤层底板25 m，L 7 灰岩平均厚度6.47 m，上距二 1 煤层底板33 m。据勘探和井下底板注浆加固钻孔资料，太原组灰岩富水性极弱，涌水量5 m 3 /h，对开采威胁不大。 奥陶系灰岩裂隙岩溶含水层，上距二 1 煤层底板69 m，虽为间接含水层，但因其水压高、煤层底板导水裂隙发育，回采过程中，仍有突水可能性，因此，防治奥陶系承压含水层仍是防治水工作的重点。奥陶系灰岩岩溶裂隙发育不均，局部有强富水可能，构造发育区段奥灰水有突水可能性；另外，隔水层变薄区或奥灰水严重向上导升区段，奥灰水急易突破隔水层而对太原组灰岩进行补给或直接向矿井充水，造成水害事故，对奥陶系灰岩和太原组灰岩采取治理措施，是矿井防治水工作重点 [ 7 ]。 6.2. 底板改造工程注浆改造厚度确定(以孟津煤矿12011工作面为例)： 根据《煤矿防治水细则》 [ 8 ] 计算12011工作面的安全水压值为： 构造破坏地带安全水压值：完整地带安全水压值： P 安 = T s × M = 0.1 × 43 = 4.3 MPa P 安 = T s × M = 0.06 × 43 = 2.58 MPa (3) P安——安全水压(MPa)； T s ——突水系数，一般情况下，在具有构造破坏的地区按0.06计算，隔水层完整无断层构造破坏地区按0.1计算； M——隔水层厚度(m)，平均取59 m。由于工作面施工有底抽巷，底抽巷距离煤层底板16 m左右，底抽巷以上岩层施工有大量瓦斯抽放钻孔，均未注浆封孔，可视为破碎岩层。因此，隔水层厚度可视为43 m。 即12011工作面带压开采的构造破坏地带安全水压为2.58 MPa，完整地带安全水压为4.3 MPa。工作面承受奥陶系灰岩静水压力约为4.76 MPa~5.4 MPa，工作面水压大于安全水压，因此对12011工作面需进行全覆盖注浆改造。注浆改造后隔水层厚度必须大于安全隔水层厚度，使工作面突水系数小于0.06 MPa/m，注浆改造厚度计算公式如下： M = P T s + h 1 式中：M——隔水岩柱的实际厚度(m)； T s ——突水系数(MPa/m)； P——隔水岩柱底板所承受的水压值(MPa)； h 1 ——煤层开采时矿压对底板的破坏深度(m)。 矿压对底板破坏深度(h 1 )的选取可采用钻探实测，建立经验公式求得。一般采厚H ≦ 3 m，h 1 取10 m；采厚3 m < H ≦5 m，h 1 取15 m，采厚H > 5 m，h 1 取20 m。 突水危险系数的选择，在正常岩层地段，突水系数选0.1 MPa/m，在断层附近及构造破碎地段，突水系数选0.06 MPa/m。 即：破碎构造地带改造隔水层厚度：完整地带改造隔水层厚度： M = 5.4 / 0.06 + 20 = 110 M = 5.4 / 0.1 + 20 = 74 考虑到煤层底板底抽巷及瓦斯抽放孔对工作面的影响(底抽巷距离二 1 煤层底板平均16 m)，底抽巷以上岩层可视为破碎岩层，工作面注浆改造隔水层应以底抽巷底板为起始，即完整地带注浆改造隔水层厚度为底抽巷以下74 m，破碎构造地带改造隔水层厚度为底抽巷以下110 m。 6.3. 破碎块段与完整块段范围划分确定 1) 据观测分析，该工作面构造较简单，褶皱不发育，掘进期间共揭露5条断层，落差0.2 m~1.8 m，各断层均未发现导水现象。 2) 前期对12011瞬变电磁物探低阻异常区已注浆加固施工的11个钻孔，太原组地层均未出水，进入奥陶系灰岩后水量均未超过5 m³/h (详见表1)，说明异常区内并无明显导水断层存在。 3) 前期12011瞬变电磁物探低阻异常区注浆加固钻孔施工期间，发现巷道受矿压影响较大，巷道附近浅层底板较破碎。 综上所述，工作面内整体岩层较完整，均可作为完整块段对待，但底抽巷受矿压影响较大，底抽巷附近30 m范围内注浆改造厚度应适当增加 [ 9 ]。为确保安全，本设计暂定增加10 m，即底抽巷30 m范围内改造隔水层厚度为底抽巷底板以下84 m，其它区段改造隔水层厚度为底抽巷底板以下74 m。 6.4. 注浆施工顺序 [ 10 ] 1) 井下注浆施工顺序如下图4 图4. 井下注浆施工顺序 2) 地面注浆施工顺序： 水泥罐→自控系统→搅拌池→吸浆池→注浆泵→注浆管→钻孔 水源→清水泵→储水池
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user: 7. 防范措施 新安煤田奥陶系灰岩厚度大，出露及补给条件好，但岩溶裂隙与富水性具有显著的不均一性，局部富水区岩溶裂隙及断层可能构成导水通道，引起矿井突水。在防治底板奥灰水方面，做到物探查异、钻探验证，底板注浆加固，同时通过供水井疏水降压，四个国有重点煤矿均建设了地面注浆站，与高等院校合作对奥灰水防治技术进行研究，各矿编制了《煤矿带水压开采安全技术措施》。对于断裂或隐伏断裂通道导通奥灰水引起灾害性突施的威胁较大，杜绝奥灰突水的技术难度大，防治水工作举步维艰。新安煤田各矿为防范奥灰承压含水层发生突水需做如下几方面工作： 1) 加强地质、水文地质日常工作，为防治水工作奠定基础 2) 加强基础资料的整理、分析，为防治水工作提供依据 3) 坚持“预测预报、有疑必探、先探后掘、先治后采”的防治水十六字原则及“探、防、堵、疏、排、截、监”七项综合防治措施。 4) 加强防治水风险管控及事故隐患排查治理工作把问题消灭在萌芽中。具体排查内容： a) 受奥陶系灰岩含水层和太原组灰岩含水层威胁的区域； b) 受地质构造影响有出水威胁的区域； c) 采空区等容易积水威胁的区域； d) 采空区对应的地面沉降及地表裂缝； e) 物探低阻底板破碎带有导升趋势的区域。 排查的重点设备设施为： I) 水泵、水管、闸阀、排水用的配电设备和输电线路等； II) 水仓、泵窝、沉淀池和排水沟等。 图5. 新安煤田奥陶系灰岩高承压含水层防治技术流程图 5) 加强防治水专业知识的培训及透水征兆的学习 6) 严格按照《煤矿防水细则》规定要求进行探放水工作，并建立完善的防排水系统， 7) 建立奥陶系灰灰含水层动态监测系统 8) 留设各类防水安全煤(岩)柱 9) 严格按《煤矿安全规程》和《煤矿防治水细则》以及行业有关防治水的制度和管理办法执行。 新安煤田奥陶系灰岩高承压含水层防治技术流程图如图5。
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user: 7. 结语 通过对新安煤田四个矿井奥陶系灰岩含水层承压水及底板破坏深度、突水系数计算，说明矿井防治水工作仍然存在许多不确定因素，防治水工作难度很大，从技术、管理、投入等方面都要进一步加大力度，防止灾害性突水或透水事故的发生，确保煤矿安全生产 [ 11 ]。加强防治水高新科技设备的引进与创新，给矿井防治水工作创造了一些有利条件，但不会改变矿井防治水工作的基本现状，要保持足够认识，在队伍建设上狠下功夫，保证各项工作切实落到实处 [ 12 ]。 由于新安煤田奥陶系灰岩含水层位于二 1 煤层底板下约59 m。其中，奥陶系灰岩岩溶裂隙发育不均，局部有强富水可能，构造发育区段奥灰水有突水可能性；另外，隔水层变薄区或奥灰水严重向上导升区段，奥灰水极易突破隔水层而对太原组灰岩进行补给或直接向矿井充水，造成水害事故，对奥陶系灰岩和太原组灰岩采取治理措施，是矿井防治水工作重点 [ 13 ]。
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user: 摘 要 满意度是高校文化育人工作评价体系重要指标，通过了解问题和不足，可针对性改进高校文化育人工作，提升整体文化氛围。综合参考文献和实际情况，确定影响高校文化育人评价的18个关键要素，通过实地调研问卷调查，运用IPA分析法定量化满意度进行实证研究。 关键词 :IPA分析法，高校文化育人，现状调查 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 高校作为文化育人的重要阵地，应不断创新工作方法，挖掘文化内涵，推进文化建设。为了明确目前在校生对于高校文化育人的需求和实际表现满意程度，选取重庆市某一高校进行实地调研。通过实际表现和满意度的对比，反映出高校文化育人现状的真实情况，为今后文化育人发展方向提供一定参考和指导。
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user: 2. 研究方法 2.1. 问卷设计 本次调查问卷设计主要分为三个部分：第一部分是在校大学生人口统计学特征调查，主要包括性别、年级、学科等项目；第二部分是调查当下文化育人的总体满意度；第三部分是调查对于高校文化育人因子的满意度和重要程度，在广泛阅读文献和结合实际调研情况的前提下，征求学生代表和教育专家的意见，设置高校文化育人关键要素评价体系18指标的满意度总体评价问卷。归纳为精神文化、管理文化和环境文化三个方面，整体上涵盖了高校文化育人的主要构成要素，全方位考察在校生对目前高校文化育人的满意度 [ 1 ] 。 2.2. 问卷调查 问卷选取某高校在校生为调查对象，共发放问卷调查随机分发问卷、当场填写和当场回收，一定程度上保障了调查数据的有效性和准确性。共分发问卷500份，回收有效问卷451份，有效率达90.2%，总体调查情况良好。 2.3. 分析方法 利用IPA分析法统计数据，IPA分析法把重要性和满意度的测评置于二维象限中，其中Y轴代表重要性评估，X轴代表满意度高低(图1)。以重要性和满意度的均值为交叉点，把IP图分为四个象限，各区域代表不同含义对应不同对策，可以概括为：继续保持、努力过头、低优先级和集中加强。根据每个因素所在象限，结合每个区域代表的含义，可以直观的反映出每个因素的发展方向，让主观的感受用量化的科学形式展示，为改进对策提供针对性的指导意见 [ 2 ] 。如处在第四象限的因素，则代表被调查者认为此因素重要性较高，但实际表现不佳，需要在后续发展中集中加强强化，以提高现实情况满意度，让满意度和重要性相匹配。
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user: 3. 基于IPA分析法的高校文化育人现状调查结果 3.1. 被调查者基本属性 被调查学生中年级构成高低年级各占几乎一半的比例，一二年级占57.33%，三四年级占42.67%，被调查人数分布较均匀。被调查学校属于师范类院校，在调查过程中尽量平衡男女比例和学科类别，人文社科类学科比例为75.78%，理工科比例较少，占24.22%；男女生比例分别为33.56%和66.44%。 图1. IPA定位分析图 3.2. 高校文化育人现状总体满意度 调查结果显示，对校园文化育人实际表现和个体需求满意的同学比例达到18.67%，65.33%的同学认为比较满意，满意度较低的学生比例为16%。 3.3. 高校文化育人现状关键要素重要性满意度评价分析 问卷采用李克特(LIKERT)量表法，将在校生认为高校文化育人相关影响因子重要性分为5级，分别是“非常重要、重要、一般、不重要、非常不重要”，将在校大学生对于高校文化育人相关影响因子的满意度也分为5级“非常满意、满意、一般、不满意、非常不满意”，每个级别按5至1降序赋值。得分均值在1~2.4之间表示反对或不满，2.5~3.4之间表示中立或一般，3.5~5之间表示赞同或满意。表中重要性评价分数均在3.5分以上，表明在校生使用者对于各文化育人要素重要性表示赞同且具有较高的一致性。标准差得分上，各因素标准差都小于1，表明数据离散程度较小，大部分在校生使用者的意见趋于统一。
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user: 5. 小结 通过IPA法分析，在校生对高校文化育人各要素的重要性评价得分均在3.5分以上，说明在校生对这些要素在营造理想高校文化育人环境中的重要性表示赞同。同时各指标得分也反映出调研的高校文化育人现状不尽如人意之处。IP图中对各景观要素的重要性和实际表现均值对比，能直观地发现从在校生角度出发各景观要素的重要性排名和实际表现情况，有利于进一步对在校生视角下各文化育人要素的完善对策和改进方向进行有针对性的详细讨论和阐述。
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user: 摘 要 本文基于连续函数空间的共轭空间的构造方法，通过Stieltjes积分理论，得到了区间上具有有限个间断点，在间断点处仅左连续且右极限存在的函数全体所成空间的共轭空间。随后给出区间上具有无限个间断点，在间断点处仅左连续且右极限存在的函数全体所成空间的共轭空间。 关键词 :共轭空间，PC空间，有界变差函数，Stieltjes积分 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 P C [ 0 ， 1 ] 空间是指在 [ 0 ， 1 ] 区间上具有有限个间断点，在间断点处函数左连续且右极限存在的函数构成的空间，即： P C [ 0 ， 1 ] = { x : [ 0 ， 1 ] → R | ∃ s 1 ， s 2 ⋯ s m ∈ ( 0 ， 1 ) ， x ( s ) 在 s ≠ s i 时连续，在 s = s i 时，有 lim s → s i − x ( s ) = x ( s i ) ，且 lim s → s i + x ( s ) 存在有限}，该空间范数定义为 ‖ x ‖ = sup t \ in   [ 0 ， 1 ] | x ( t ) | 。 该类空间常见于脉冲微分方程研究中，见 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。另一方面，Banach空间的共轭空间提供了认识原空间的新工具，其确立极为重要，比如由此派生的强拓扑、弱拓扑乃至弱*拓扑的概念，见文献 [ 4 ] [ 5 ] 。众多数学工作者对空间及其共轭空间的构造做了很多的研究，也取得了很多成果，见参考文献 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] 。本文将对 [ 0 ， 1 ] 区间上具有有限个间断点，且在间断点处左连续且右极限存在的函数全体构成的空间- P C [ 0 ， 1 ] 空间的共轭空间进行研究，然后对 [ 0 ， 1 ] 区间上具有无限个间断点，且在间断点处左连续且右极限存在的函数全体构成的空间的共轭空间进行论述。
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user: 2. 基础知识 首先，根据参考文献 [ 10 ] ，给出区间 [ 0 ， 1 ] 上的全变差函数及有界变差函数的定义及性质。 定义1.1 [ 10 ] ：设f为定义在区间 [ 0 ， 1 ] 上的函数，考察区间 [ 0 ， 1 ] 上的任意一组分点： T : 0 = t 0 < t 1 < ⋯ < t n − 1 < t n = 1 。对于任一组分点，称上确界 sup { ∑ i = 1 n | f ( t i ) − f ( t i − 1 ) | } 为函数f区间 [ 0 ， 1 ] 上的全变差(全变分)，记为 ∨ 0 1 ( f ) 。 定义1.2 [ 10 ] ：设f为定义在区间 [ 0 ， 1 ] 上的函数，考察区间 [ 0 ， 1 ] 上的任意一组分点 T : 0 = t 0 < t 1 < ⋯ < t n − 1 < t n = 1 。若对任意分划T，变差 ∨ 0 1 ( f ) = sup T { ∑ i = 1 n | f ( t i ) − f ( t i − 1 ) | } 都不超过某个正常数，即存在正数M，使得对一切分划T，有 ∨ 0 1 ( f ) ≤ M 成立，则称函数f为区间 [ 0 ， 1 ] 上的有界变差函数。 定义1.3 [ 10 ] ：设 V [ 0 ， 1 ] 为 [ 0 ， 1 ] 区间上的有界变差函数的全体，它按照通常的线性运算及范数 ‖ f ‖ = | f ( 0 ) | + ∨ 0 1 ( f ) ， ( f ∈ V [ 0 ， 1 ] ) 成为赋范线性空间。 定理1.1 [ 10 ] ：若f为区间 上的有界变差函数，则f在区间 [ 0 ， 1 ] 上有界。 其次，根据参考文献 [ 5 ] ，给出同构映射及保范同构映射的定义。 定义1.4 [ 5 ] ：对于线性空间 V ， V ′ ，若映射f具有以下性质： 1) f为双射； 2) f ( a + b ) = f ( a ) + f ( b ) ， ∀ a ， b ∈ V ； 3) f ( k a ) = k f ( a ) ， ∀ k ∈ P ， ∀ a ∈ V 。 则称f是V到 V ′ 的同构映射，并称线性空间V与 V ′ 同构，记作 V ≅ V ′ 。 保范同构映射则是在同构映射的前提下要求保证映射前后的范数相等，即要求一个线性映射将一个空间中的线性泛函一对一的映射到另外一个赋范线性空间，而且映射后的元素的范数和映射前的线性泛函的范数相等。 定义1.5 [ 5 ] ：设X和Y是两个赋范线性空间，T是X到Y中的线性算子，并且对X中所有的x，有 ‖ T x ‖ = ‖ x ‖ 成立，则称T是X到Y中的保距算子。如果T又是映射到Y上的，则称T是同构映射，称X与Y同构。 事实上，等距同构的两个空间除了符号不同之外，在结构上无法区别，在这种意义上也称这两个空间相等。 然后，根据参考文献 [ 11 ] ，给出Hahn-Banach定理的内容。 定理1.2 [ 11 ] ：设 κ 是赋范线性空间， 是 κ 的线性子空间， f 0 是定义在 κ 0 上的有界线性泛函，那么空间 κ 上必有一个有界线性泛函f，满足 1) (保范条件)； 2) f ( x ) = f 0 ( x ) ， ∀ x ∈ κ (延拓条件)； 其中， ‖ f 0 ‖ 0 表示 f 0 在 κ 0 上的范数。 由于f满足(1)，(2)两个条件，通常称f为 f 0 的保范延拓。
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user: 摘 要 为了研究四川省极端降水指数的时空变化、突变特征和影响因素，利用1971~2018年四川省35个气象站点的逐日降水资料，采用线性倾向估计法、Mann-Kendall检验法、滑动t检验和反距离加权插值(IDW插值)方法研究，得出如下结论：1) 1971~2018年四川极端降水指数时间序列变化不显著，只有降水强度SDII呈显著上升趋势。2) 年总降水量PRCPTOT、大雨日数R20、暴雨日数R50、5日最大降水量RX5day和降水强度SDII的突变集中发生在20世纪80~90年代，暴雨日数R50和强降水量R95p在2009年也发生突变，特强降水量R99p突变年份集中在2004年。3) 川西高原、川西南地区持续无雨日和极端降水量增加；盆地中部和南部持续干期增加和年降水量减少使得此区域趋于干旱化，盆地东部发生洪涝灾害风险较大。4) 经度和海拔高度影响因素对极端降水指标影响较大，随着经度自西向东增加，海拔自西向东降低，极端降水指数具有增加的趋势。5) 除持续干期CDD和1日最大降水量RX1day，其余指数和年总降水量有较大相关性，其中对年降水量影响较大的指数为强降水量R95p、中雨日数R10和大雨日数R20。 关键词 :极端降水，四川省，时空变化 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在全球变暖的大背景下，气候环境发生剧烈的变化。温度升高使得地面蒸发量加大，大气湿度增加导致降水量增多，改变局地降水格局 [ 1 ] ，区域极端降雨的趋势日益加剧 [ 2 ] ，极端降水事件的发生频率增大 [ 3 ] [ 4 ] ，由于极端天气造成的损失随着时间的推移而稳步增长 [ 5 ] [ 6 ] ，对自然和社会造成了严重的影响 [ 7 ] 。 随着气候变暖不断加剧，自20世纪80年代以来，我国各区域的降水强度普遍增加，区域极端降水事件发生趋于频繁 [ 8 ] ，引起国内学者的广泛关注。目前的研究思路主要是通过极端降水指数的时间序列变化、突变特征和空间分布对区域极端降水事件进行分析。由于极端降水事件分布有很强的区域性差异，目前的研究分析涵盖了松辽流域 [ 9 ] 、京津冀地区 [ 10 ] 、鲁中地区 [ 11 ] 、江淮流域 [ 12 ] 、华北地区 [ 13 ] 等地区，深入研究我国极端降水事件分布和发展趋势。 四川省位于中国西南地区，地形地貌较为复杂，极端降水事件频发。近年来许多学者对西南地区的极端降水进行研究。陈海山等 [ 14 ] 研究中国近50年不同区域极端降水事件变化特征的季节性差异，分析得出西南地区极端降水事件发生频次较高，年极端降水事件从长期来看有减少趋势。罗玉等 [ 15 ] 研究1961~2015年四川省156个气象台站的汛期极端降水指数时空变化特征发现55年间汛期的极端降水指数在大部分地区呈现增加趋势且有明显周期变化。王昊等 [ 16 ] 研究1971~2013年西南地区雨季极端降水指数变化趋势的时空变化和变化特征，发现高海拔地区变得更加湿润，低海拔地区发生洪涝及干旱风险较大。已有的文献研究侧重于对西南地区和四川省雨季极端降水事件研究，四川省各个区域年际分析和2015年来四川省极端降水指数的研究较少。现有文献研究选取的极端降水指标较少，无法更整体和全面地反映，本文将选取全部极端降水指数对1971~2018年四川省极端降水状况及发展趋势做出详细的分析。 本文利用1971~2018年四川省35个地面观测站逐日气象观测资料，采用线性倾向估计法、Mann-Kendall法、反距离权重插值等方法对四川省极端降水事件进行研究，利用最新的时次资料数据，更新2015年后对四川省极端降水事件的研究分析，为四川省从自然和社会角度出发，如何更好地适应变化中的气候以及如何应对极端降水事件提供了决策依据。