DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 细菌性病原引起的疾病 3.1. 副溶血弧菌Vibrio Parahaemolyticus， VP 3.1.1. 对虾急性肝胰腺坏死综合症Acute Hepatopancreas Necrosis Syndrome， AHPNS 目前大多数学者认为导致AHPNS的病原为副溶血弧菌的特异变种，患病对虾嗜睡，摄食减少，甲壳变软、出现黑点，肝胰腺显著萎缩，发生纤维化病变，质地变硬 [ 21 ]。张轩对AHPNS消毒剂的筛选研究发现，聚六亚甲基胍盐酸盐、碘溴海因等消毒剂对AHPNS有一定的防治效果 [ 22 ]。 3.1.2. 对虾红腿病 病虾附肢变红，多在岸边活动，恶化时丧失摄食能力，肝胰脏颜色变浅且不能见完整轮廓 [ 23 ]。宋春华等的药敏实验表明氯霉素、复方新诺明、红霉素、痢特灵等对该菌抑制能力较强 [ 24 ]。 3.1.3. 中华绒螯蟹弧菌病 患病蚤状幼体体色加深，头胸甲发红，摄食减少，活动力下降，被刺易断。患病大眼幼体体表发红，眼柄上色素呈树枝状，游动无力，逆水游动时会上下翻滚。王金霞等的药敏实验发现该菌对氧哌嗪青霉素、呋喃西林高度敏感，对庆大霉素、新霉素等中度敏感 [ 25 ]。 3.2. 嗜水气单胞菌Aeromonashydrophila 嗜水气单胞菌可引起河蟹“颤抖病”，病蟹的症状有惧水，厌食，步足颤抖并出现卷曲、上翘，肝脏水肿。魏育红等的药敏实验表明该菌对氟哌酸、盐酸环丙沙星、氧氟沙星高度敏感 [ 26 ]。组国掌等在稻田养殖环境下发现一例河蟹颤抖病是由苏云金孢杆菌(Bacillus thuringiensis)和反硝化产碱菌(Alcaligenes denitrificans)混合感染引起，药敏实验表明两种细菌均对喹诺酮类、氯霉素和中草药黄连、黄芩、大黄等高度敏感 [ 27 ] 3.3. 丝状细菌Filamentous bacteria 丝状细菌主要附着在虾蟹类卵及幼体体表上，一端附着，另一端游离，不汲取宿主的营养，但该菌的菌丝会黏附大量有机碎屑、藻类等，导致细菌、纤毛虫等的大量寄生。感染该菌后，会使卵停止发育、幼体摄食受阻，脱皮困难，有时附着于幼体鳃上，会造成幼体窒息死亡 [ 28 ] [ 29 ]。万夕和等的药敏实验表明丝状细菌HL-1对大部分抗菌药物耐受，仅对乙基西羧霉素高度敏感 [ 30 ]。 3.4. 假单胞杆菌 假单胞杆菌可引起河蟹的水肿病，病蟹鳃腔充满粘液，前足关节水肿，肌肉积水，脐部松开。溴氯海因对该菌有一定的抑制能力 [ 31 ]。 3.5. 腐败假单胞菌Pseudomonas putrefaciens 腐败假单胞菌可产生H 2 S，对稚蟹以及水质危害很大。该菌为好氧菌，迅速繁殖时会使河蟹缺氧而上岸死亡。该菌中草药乌梅、卡那霉素、庆大霉素、氟哌酸敏感 [ 32 ] [ 33 ]。 3.6. 中华绒螯蟹螺原体Spiroplasmaeriocheiris Sp. Nov 中华绒螯蟹螺原体是从患有“颤抖病”的中华绒鳌蟹中分离得到的新型病原，它可通过鳃或体表(尤其是脱壳期)进入虾蟹体内，感染血淋巴细胞、肌肉、神经和结缔组织，其在神经系统和神经与肌肉细胞连接处的增殖可造成附肢出现颤抖症状 [ 34 ]。除河蟹外，中华绒螯蟹螺原体在克氏原螯虾、凡纳滨对虾、罗氏沼虾、日本沼虾(Macrobrachium nipponense)中均有发现 [ 35 ] ，这说明该菌可在不同水生甲壳动物中进行交叉感染和传播。
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user: 4. 真菌性病原引起的疾病 4.1. 水霉Saprolegnia 水霉在淡水中广泛存在，虾蟹体表损伤时和死卵易被感染，伤口处附着白色或灰白色的丝状水霉，该菌能分泌大量蛋白质酶，造成被寄生的虾蟹体体质下降而死亡。该病常发生于春季，温度高于26℃会抑制水霉的生长和繁殖。中草药五倍子可作为水霉病的预防药物，此外，异噻唑啉酮、尼泊金乙酯对水霉孢子有一定的抑制作用 [ 36 ] [ 37 ]。 4.2. 镰刀菌Fusarium 感染该菌的病虾鳃区变黑、溃烂，甲壳及附肢出现黑褐色溃疡，且病虾活力差，喜侧卧池底，患病中国对虾眼球则表现为瞎眼、溃烂。镰刀菌属典型的条件致病菌，虾体有损伤才会引起感染，越冬及运输时要尽量避免虾体的损伤，并及时对亲虾进行消毒处理，以避免该病的发生 [ 38 ] [ 39 ]。 4.3. 离壶菌Sirolpidium sp. 该菌可感染海水虾蟹的卵及各期幼体，患病幼体活力差，趋光性差，不进食，在水的中下层缓慢游动或直接沉于水底，24小时内死亡。显微镜可观察到离壶菌菌丝体 [ 40 ] ，颜色不断变化呈黑、绿、青、灰、桔黄等颜色，靠近幼体表面的菌丝已形成孢子囊。该菌抗药性强，可通过切断其传播途径来进行预防 [ 41 ]。 4.4. 链壶菌Lagenidium 该菌主要感染虾蟹幼体，患病幼体灰白，摄食少，肠胃空，行动迟缓，镜检幼体可见大量菌丝，严重者仅剩躯壳，菌丝伸出体外，可见顶囊释放游动孢子。可采用亚甲基蓝、三氯乐灵进行药物预防，幼体一旦感病，发育就会终止，药物治疗则基本无效 [ 42 ] [ 43 ]。
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user: 5. 寄生虫性病原引起的疾病 5.1. 对虾肝肠胞虫Enterocytozoon hepatopenaei， EHP EHP自2004年首次发现以来，已在全球范围内流行开来，在我国的广东、天津、浙江、河北等地的养殖对虾中均检测出EHP。对虾感病症状不明显，主要表现为生长缓慢，大小规格不齐，严重时肝胰腺萎缩，肠道发炎，但EHP感染可导致虾免疫力下降，常导致弧菌的继发感染。EHP的宿主众多，蟹类、轮虫、卤虫等都能被寄生。对虾可通过摄食被EHP寄生的其他生物水平感染，也可通过亲虾传播给子代，垂直感染。检测EHP的方法有组织学方法、原位杂交技术、套式PCR、实时荧光PCR方法 [ 44 ] [ 45 ]。 5.2. 纤毛虫Ciliates 虾蟹纤毛虫病是由累枝虫、聚缩虫、钟形虫等纤毛虫类附生在虾、蟹体表、包括眼和鳃上所引起的 [ 46 ]。发病初期，虾蟹活力差，反应慢，经鳃部流出的水流缓慢，体表粘液滑腻，严重时，粘液增多，鳃部挂有污泥，解剖可观察到鳃呈黑色、肠空、肝脏呈黄色或深褐色或花纹状，常继发感染细菌病。可使用硫酸锌、硫酸铜及其复配试剂，二硫氰基甲烷溶液、高锰酸钾杀灭纤毛虫，中草药苦谏、百部、大黄、大蒜等对纤毛虫也有一定的杀伤作用 [ 47 ]。 5.3. 线虫Nematodes 色矛线虫(Chromadorella)可引起对虾黑鳃病。在适宜条件时，线虫寄生在对虾鳃、眼窝等部位，来回穿梭，造成粘液的过多分泌，还可能引起其他病原的继发感染，造成对虾的死亡。组织病理观察结果显示，病虾鳃组织坏死、溶解，黑色素呈点状沉积，游泳足基部出现黑化层 [ 48 ]。次氯酸钠、甲醛对线虫的杀灭能力较强 [ 49 ]。 5.4. 蟹奴Sacculinidae 目前蟹奴科共有6属100多种，均为蟹类的寄生生物。蟹奴分为内体、外体两部分，内体呈根状，可深入寄主体内各组织器官中吸取养分，是一种特殊的蔓足类。簇生蟹奴内体大量长期存在于蟹体时，会破坏寄主的肝胰腺及其细胞。由于蟹奴内体感染时期，蟹体无寄生迹象，很难被肉眼发现，可采用PCR方法检测 [ 50 ] [ 51 ]。
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user: 6. 小结与展望 目前，病毒病对虾蟹类养殖业产生的威胁巨大，尤其是对虾养殖中的WSSV，致病力极强。现阶段虾蟹病毒病无有效治疗手段，主要以预防为主，重点切断其水平传播途径，对食物来源、水体中的病毒粒子加强监控 [ 52 ]。值得注意的是，微孢子虫在我国虾蟹类养殖业中的影响也越来越大，EHP在我国的对虾养殖主产区检出率有增加的趋势，河蟹微孢子虫病于2015年在江苏大范围暴发，引起大批量河蟹死亡。通过控制放养密度、加强苗种检疫及严格消毒水体等措施，可有效预防微孢子虫病 [ 45 ] [ 53 ]。需要指出的是，虾蟹亲缘关系较近，为防止某些病原体的互相感染，混养需谨慎 [ 54 ]。 虾蟹类疾病的发生往往是多方面的因素引起的，如种质资源的退化、动物自身免疫力不强、环境条件等等 [ 55 ]。众多事实表明，高密度的集约化养殖，必须要培育品质优良、抗病能力强的养殖品种 [ 56 ] ，许多病原可通过垂直传播的方式，由亲代感染下一代，培育SPF种虾首当其冲。良好的环境条件是虾蟹类养殖动物健康生长的重要保障。水体环境的恶化会导致虾蟹类免疫能力下降，为病原的侵染提供有利条件，进而引起疾病的发生，如在台风、暴雨的时候，对虾白斑病、红体病等疾病高发 [ 57 ]。 病害防控首先建立在病原分离和鉴定的基础上，能快速、准确地判断病原的种类，才能采取有效的防控措施。在早期疾病防控中，养殖者容易盲目使用抗生素等药物，一是会导致病原体的抗药性增强，二是造成虾蟹产品中药物残留超标对人体造成危害。在选择药物的时候，要坚持“安全、高效、低毒”的原则，可选用微生态制剂改善水体水质，调节虾蟹肠道内微生物的微生态平衡，提高虾蟹的抗病能力 [ 58 ]。此外，中草药具有残留低、耐药性不显著等优点，对于某些病原体也有一定的杀伤作用，在饲料中添加适当的中草药制剂可增强虾蟹的免疫力 [ 59 ] [ 60 ]。
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user: 摘 要 老油田开发后期，套管损坏较为严重，低成本贴堵技术是行之有效的治理措施之一，而可钻式贴堵管材是该工艺长期有效的基础。选取壁厚3~7 mm不同材质的贴堵管，采用数值模拟计算、实验室测试仪器对比所选材质的抗压、抗拉强度，耐腐蚀性等特征，根据试验结果，选出最优化的管材进行通径设计。同时通过数值模拟，得出只有FOX型螺纹连接方式的接触应力峰值较小，且各牙应力分布较为均匀；普通偏梯形螺纹连接和NK3SB螺纹连接均在最后一扣处应力较大，其余各牙应力分布较均匀；圆螺纹的受力情况、连接效果最差，开始端和结束端的牙承受了大部分的力，而中间那些扣牙所承受的载荷非常有限，导致两端接触应力大而中间小，各牙受力不均。故贴堵管材优选采用FOX扣型进行连接。 关键词 :套损治理，贴堵管材，可钻除，扣型，合金材质 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在石油开采过程中，受工程技术、地质环境破坏等因素的影响，油水井套管因长期服役会出现破损、漏失，影响正常的生产或注水。套管贴堵是国内外修复套管行之有效的措施之一。目前，胜坨油田在可钻式贴堵工艺中采用铝合金管材。铝合金管材在满足强度要求的条件下，存在壁厚过大、后期修井工具难以下入的问题。当加大管材通径时，铝合金材质的强度会下降，难以满足井下作业需要。而国内外可钻套管管材应用较少，合金材质达到耐腐蚀、强度适中的材质极少。基于以上问题，笔者根据可钻式贴堵工艺的要求，对管材材质进行优选，使其在满足大通径的条件下，仍具有较高的强度。
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user: 2. 试验准备及方法 2.1. 试验样品材质 40CrNiMo，7050铝合金，7A09铝合金，2A06铝合金，2A11铝合金。 2.2. 试验仪器 DR-6000A电子万能试验机(扬州德瑞仪器设备有限公司)；FSSY-2腐蚀仪(中国石油大学(华东)仪表厂)；布氏硬度计和洛氏硬度计(济南恒思盛大仪器有限公司)。 2.3. 试验方法 1) 按照国标标准加工硬度测试试样，对优选的管材试样进行布氏硬度和洛氏硬度测试。 2) 使用“FSSY-2腐蚀仪” (试验条件25 MPa × 95℃ × 48 h)测试出优选材质的腐蚀速率。 3) 采用DR-6000A电子万能试验机(加载速率设定为3 mm/min)，测试管材的抗拉、抗压强度。试件被拉断后，测试断后截面和标距尺寸，计算出试件的断面收缩率和其延伸率。
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user: 3. 试验结果与讨论 3.1. 管材优选 3.1.1. 管径壁厚 根据管材的强度要求确定不同的模拟管材。利用ANSYS软件 [ 1 ] 对贴堵管管材进行数值模拟，材料的弹性模量为210 GPa，泊松比为0.3。对管材实施不同的内、外压，模拟出管材应力分布情况 [ 2 ] ，结果如图1、图2所示。管材在第一个螺纹处的应力值均最大，根据各种管材的屈服强度，反向模拟出管材最大耐内、外压强度。 图1. 对管材施加外压后的应力分布云图 图2. 对管材施加内压后的应力分布云图 根据不同壁厚的管材所需满足的抗压强度及螺纹强度要求 [ 3 ] ，得出优选材料的参考设计值。模拟计算结果如表1所示。材质为40CrNiMo的管材抗压强度较高，管壁厚3 mm就可以满足生产需求；7系铝合金抗压强度次之，管壁厚3.5~4.5 mm时抗压强度能满足生产需求；2系铝合金耐压较低，但管壁厚5~7 mm也能满足需求，在治理后井筒内径要求不高的油水井中可以使用。 Table 1 The pressure bearing capacity of materials with different wall thickness in well 材质名称 外径/mm 内径/mm 壁厚/mm 屈服强度/MPa 抗内压强度/MPa 抗外压强度/MPa 抗压应力/MPa 40CrNiMo 114 108 3 835 38.454 48.097 70.8 7050 114 107 3.5 505 27.133 33.784 54.4 7A09 114 106 4 400 24.561 30.444 50.0 7A09 114 106 4.5 400 27.632 34.094 62.0 2A06 114 104 5 285 21.875 26.868 42.5 2A06 114 103 5.5 285 24.063 29.419 45.0 2A11 114 102 6 215 19.803 24.099 35.5 2A11 114 101 6.5 215 21.453 25.986 36.8 2A11 114 100 7 215 23.103 27.855 38.0 表1. 不同壁厚材质在井内的承压能力大小 3.1.2. 硬度 洛氏硬度按GB/T 231.1-2004标准测试，布氏硬度按GB/T 231.1-2002标准测试 [ 4 ] ，试验结果见表2。可以看出，7A09、2A06、2A11基本都满足现场生产及后期可钻除的要求，其中7A09硬度相对较低。 Table 2 The results of hardness tes 材质名称 布氏硬度/(kgf∙mm −2 ) 洛氏硬度/(kgf∙mm −2 ) 40CrNiMo 251 81.0 7050 148 59.5 7A09 120 41.0 2A06 130 51.3 2A11 133 52.7 表2. 硬度测试结果 3.1.3. 抗腐蚀性能 使用“FSSY-2腐蚀仪”进行试验测试 [ 5 ] ，试验结果如表3所示。各试验材料在25 MPa、95℃的油田采出液中反应48 h后，测得40CrNiMo的腐蚀速率最小(0.1107 mm/a)。 Table 3 The results of corrosion tes 材质名称 腐蚀速率/(mm∙a −1 ) 40CrNiMo 0.1107 7050 0.1417 7A09 0.1319 2A06 0.2867 2A11 0.2587 表3. 腐蚀测试结果 3.1.4. 拉伸性能 拉伸性能测试结果见表4。所选择的2系、7系合金管材的抗拉强度、最大断面收缩率、最大伸长率基本都满足现场要求，其中7A09材质合金具有较好的塑性和强度。 Table 4 The results of tensile tes 材质名称 管径 × 壁厚/mm × mm 最大断面收缩率/% 最大延伸率/% 抗拉强度/MPa 40CrNiMo 20.1 × 7.2 57.1 13.9 987 7050 20.1 × 7.1 15.9 11.7 524 7A09 19.8 × 7.2 13.5 18.5 457 2A11 19.7 × 7.1 14.2 12.4 382 2A06 20.1 × 7.1 16.4 11.3 437 表4. 拉伸试验结果 3.1.5. 压缩性能 DR-6000A电子万能试验机的测试结果表明，选取的7050管材抗压强度为980~1130 MPa，7A09管材抗压强度为908~990 MPa，2A11管材抗压强度为627~758 MPa，2A06管材抗压强度为587~728 MPa，都满足现场生产需求。 对比各种管材的硬度、抗腐蚀性能、拉伸性能、压缩性能，优选材质为7A09的管材作为贴堵管材的基础材料。 3.2. 丝扣优选 分别选取普通偏梯形螺纹、FOX特殊螺纹、圆螺纹和NK3SB特殊螺纹进行研究，贴堵管选用的材料为7A09合金材质，贴堵管外径为114 mm，壁厚为4.5 mm，对贴堵管施加轴向拉力为200 kN。利用ANSYS有限元模拟软件求解得到的应力分布云图如图3所示 [ 6 ] 。FOX型特殊螺纹连接无明显变形。相比之下，只有FOX型螺纹连接方式的接触应力峰值较小，且各牙应力分布较为均匀 [ 7 ] ；普通偏梯形螺纹连接和NK3SB螺纹连接均在最后一扣处应力较大，其余各牙应力分布较均匀；圆螺纹的受力情况、连接效果最差，开始端和结束端的牙承受了大部分的力，而中间那些扣牙所承受的载荷非常有限，导致两端接触应力大而中间小，各牙受力不均，很容易引起两端扣牙最早失效，使得中间扣牙不能发挥作用。 图3. 丝扣应力分布图
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user: 4. 结论 1) 对比了5种管材的抗拉压能力、硬度、抗腐蚀能力，优选7A09合金作为贴堵管材的基础材料。 2) 当贴堵管尺寸一定时，采用FOX型特殊螺纹连接，其螺纹接触面载荷分布较为均匀，无明显变形。而圆螺纹的螺纹面两端应力集中明显，易出现滑脱，性能较差。故贴堵管采用FOX型螺纹连接。
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user: 摘 要 建立了用于消除泥浆脉冲信号基线漂移的形态学滤波器。采用最小二乘多项式拟合法、中值滤波法和形态学滤波法等3种方法处理泥浆脉冲PPM编码信号的基线漂移，并利用信噪比、均方根误差、归一化相关系数定量分析计算结果。对比结果表明，形态学滤波法消除泥浆脉冲信号基线漂移效果最佳。 关键词 :随钻测量，泥浆脉冲信号，基线漂移，形态学滤波 Copyright © 2019 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 目前，无线随钻测量数据传输时，地面接收的泥浆脉冲信号常常存在基线漂移现象。随钻泥浆脉冲信号解码中，消除信号的基线漂移是重要的预处理工作，直接关系到后期解码的正确率，是泥浆脉冲信号解码技术的关键环节 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。形态学滤波消除信号基线漂移的研究多见于医学中的心电信号去噪，其效果好、适应性强、计算量较小 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] 。医学心电信号和脉搏信号均具有规律性强的特征。但泥浆脉冲信号PPM编码信号占空比变化较大，同时还需考虑泥浆脉冲信号噪声干扰的随机性以及信号处理的实时性要求。因此，针对泥浆脉冲信号PPM编码信号的这一特征还需要进一步研究以消除其基线漂移。
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user: 2. 泥浆脉冲信号噪声干扰 泥浆脉冲信号以泥浆压力波的形式通过钻柱内从井底传输至地面，能量耗散不可避免，且压力波与其反射波叠加，会产生波形畸变。另外，由于钻头的活动、钻柱的自转公转、钻柱与井壁的撞击、井下工具和泥浆泵的泵冲等干扰因素，接收信号会混叠很强的噪声，为后续信号处理带来困难。图1为现场采集的压力脉冲信号局部特征，采样频率为200 Hz。分析信号的频域特征(图1(b))，噪声分布频域较广，幅度无明显规律，高强度噪声主要集中在0~20 Hz之内，低频噪声中的泵噪信号基值频率接近于0。 图1. 现场采集泥浆压力脉冲信号及脉冲信号频域分析
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user: 3. 形态学滤波 3.1. 形态学运算 地面接收泥浆脉冲信号是一维离散信号，信号序列f(n)定义为 F = { 0 ， 1 ， ⋯ ， N } ，一维结构元素g(m)定义为 G = { 0 ， 1 ， ⋯ ， M } ，且M < N。形态学基本运算包括腐蚀和膨胀。 f(n)关于g(m)腐蚀的关系式如下： ( f Θ g ) ( n ) = min { f ( n + m ) − g ( m ) } ， n = 0 ， 1 ， ⋯ ， N − M (1) f(n)关于g(m)膨胀的关系式如下： ( f ⊕ g ) ( n ) = max { f ( n − m ) + g ( m ) } ， n = 0 ， 1 ， ⋯ ， N + M − 2 (2) 将腐蚀和膨胀进行级联可以组成开运算和闭运算。开运算是指信号先被结构元素腐蚀再膨胀，记为“ ∘ ”，其关系式为： ( f ∘ g ) ( n ) = ( f Θ g ⊕ g ) ( n ) (3) 闭运算是指信号先被结构元素膨胀再腐蚀，记为“ • ”，其关系式为： ( f • g ) ( n ) = ( f ⊕ g Θ g ) ( n ) (4) 形态学开运算可以抑制信号正脉冲，闭运算可以抑制信号负脉冲，是基本的形态滤波器。 3.2. 形态学滤波器设计 笔者采用2级滤波消除泥浆脉冲信号的基线漂移。第1级形态学滤波器直接处理原始泥浆脉冲信号f 0 ，分别进行先“开”再“闭”运算和先“闭”再“开”运算，并取二者的算术平均，获得信号f 1 。第1级运算消除高频噪声，保留脉冲信号，选择的结构元素应与脉冲信号特征近似，且结构元素宽度小于脉冲信号宽度。其运算关系式如下： f 1 = 1 2 ( f 0 ∘ g 1 • g 1 + f 0 • g 1 ∘ g 1 ) (5) 第2级形态学滤波器处理第1级运算获得的信号f 1 ，分别进行先“开”再“闭”运算和先“闭”再“开”运算，并取二者的算术平均，获得基线漂移相关分量信号f 2 。第2级运算需要消除脉冲信号，且保留基线的特征，结构元素宽度应大于脉冲信号的宽度。其运算关系式如下： f 2 = 1 2 ( f 1 ∘ g 2 • g 2 + f 1 • g 2 ∘ g 2 ) (5) 最后，将原始泥浆脉冲信号f 0 减去基线漂移相关分量信号f 2 ，即可消除原始泥浆脉冲信号的基线漂移。 f 3 = f 0 − f 2 (6)
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user: 4. 试验分析 试验研究采用含强非线性基线漂移的模拟泥浆脉冲信号作为样本，分别采用最小二乘多项式拟合法、中值滤波法和形态学滤波法消除该信号的基线漂移，并对计算结果进行定量分析。 4.1. 试验样本 将基线信号从噪声信号中排除，并单独考虑，作为重要分析对象。图2为理想泥浆脉冲信号和各信号分量。 图2. 试验样本信号 4.2. 结果分析 4.2.1. 定性分析 采用最小二乘多项式拟合法、中值滤波法和形态学滤波法，分别处理图2中的模拟信号e和f (结果如图3、图4所示)。图3(a)中左端仍可见比较明显的基线波动，图3(b)中左端的基线波动轻微，图3(c)中左端基线波动极小。图4(a)中右端仍存明显的基线波动，图4(b)和图4(c)右端基线波动轻微。因此，可以初步判断形态学滤波消除基线漂移的效果最佳，中值滤波法的效果次之，最小二乘多项式拟合法的效果最差。 图3. 模拟信号高占空比处存在强非线性基线漂移的修正结果 图4. 模拟信号低占空比处存在强非线性基线漂移的修正结果 4.2.2. 定量分析 选取信噪比(R SN )、均方根误差(E rms )、归一化相关系数(C ncc ) 3个指标进行定量分析。R SN 越大、E rms 越小、C ncc 越接近1，则表示信号消除基线漂移的效果越好。计算R SN 、E rms 、C ncc 所需的对比样本为图2(c)为例，结果见表1、表2，可以看出，在PPM编码信号占空比高、低两种情况下，形态学滤波结果的R SN 最大、E rms 最小、C ncc 最接近1，所以形态学滤波的效果最好。3种方法对比，中值滤波的效果次之，最小二乘多项式拟合最差。 Table 1 The comparison of modified results of strong nonlinear baseline drift at high duty cycle of analog signal 方法 R SN E rms C ncc 最小二乘多项式拟合法 3.0366 13.8243 0.8066 中值滤波法 6.6990 16.5151 0.9002 形态学滤波法 9.8388 10.3444 0.9513 表1. 模拟信号高占空比处存在强非线性基线漂移的修正结果对比 Table 2 The evaluation of modified results of strong nonlinear baseline drift at low duty cycle of analog signal 方法 R SN E rms C ncc 最小二乘多项式拟合法 2.5687 13.8171 0.7835 中值滤波法 5.9797 14.8940 0.8853 形态学滤波法 7.3071 10.7396 0.9102 表2. 模拟信号低占空比处存在强非线性基线漂移的修正结果评价
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user: 5. 结论 采用2级滤波消除泥浆脉冲信号的基线漂移，分别采用最小二乘多项式拟合、中值滤波和形态学滤波处理含强非线性基线漂移的模拟泥浆脉冲信号。对比结果显示，在PPM编码信号占空比高、低两种情况下，形态学滤波的R SN 最大、E rms 最小、C ncc 最接近1，说明形态学滤波可以有效地消除泥浆脉冲信号的基线漂移，效果最佳。
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user: 摘 要 对仪长原油管道输送的原油物性进行了分析，论证了仪长原油管道进行原油混合输送的原因。国内原油和进口原油混合后，凝点显著降低，提高了原油输送效率。 关键词 :混合输送，密闭输送，凝点，输送效率 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 密闭输送工艺特点 仪长原油管道设计年输量5500 ´ 10 4 t。管道沿线设有6个加压泵站、4个计量站，全线采用“从泵到泵”密闭输送工艺。密闭输送中油品输送方式有顺序输送和混合输送2种工艺。顺序输送是指在同一条管线内按照一定的顺序连续地输送几种油品的输送方式 [ 1 ] [ 2 ] ，其主要特点有： ① 顺序输送管道输送的油品大多是成品油，要求严格； ② 由于经常周期性地变换输油品种，在起点和终点要建更多的油罐，用来调节供油、输油和用油之间的不平衡； ③ 顺序输送管道的相邻批次之间必然产生混油，混油会造成一定的经济损失； ④ 多种油品的顺序输送系统对输油计划和调度的要求更加复杂。当多种油品在管内运输时，随着不同油品在管内运行长度和位置的变化，管道的工艺运行参数随时间会缓慢变化。 混合输送即通过2种或2种以上油品或油气按一定比例进行混合，以达到降低油品黏度、密度、凝点、含硫量等物性的目的。大部分进口原油的凝点很低(一般在−20℃以下)，黏度也低；国产原油因凝点高达20℃以上，黏度也高，多采用加热输送工艺。混合后原油的特性将产生新的变化，与顺序输送相比，原油混合输送有以下特点： ① 工艺调节操作减少，避免频繁的压力调节，危及管道安全； ② 油头的界定和切换频次降低； ③ 常温输送节能效果明显。
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user: 2. 仪长线输送工艺 仪长线混合原油凝点为−27℃，密度为0.8798 g/cm 3 。输送的国产配比油品主要来自鲁宁原油，该原油是由胜利油和进口原油经过6:1混合配比而成(见表1)。 Table 1 The physical property of Luning oi 设计混合量/(10 4 t∙a −1 ) 凝点/℃ 输量/(m 3 ∙h −1 ) 含硫情况 2700 1~17 2500 高含硫化氢 表1. 鲁宁原油物性 进口原油主要为杰诺油和中东地区油等。由进口原油物性(见表2)可以看出，杰诺油的凝点最高，物性最差。为了提高管道输送的安全性，降低输油能耗，仪征首站设置了原油混输流程。 Table 2 The list of imported oil propert 油品 密度( 20 ℃ )/(g∙cm −3 ) 凝点/℃ 黏度反常点(温度)/℃ 含硫量/% 杰诺油 0.8844 −11 13 0.90 沙特油 0.8871 −50 - 0.48 伊拉克油 0.8691 −29 - 2.63 科威特油 0.8695 −52 16 2.66 表2. 进口原油物性一览表
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user: 3. 输送方案选择 3.1. 原油物性对方案选择的影响 1) 黏度的影响。对于顺序输送的2种油品，不停输的情况下进行油品切换时，黏度差异很大的油品，混油量会增加。黏度较大的油品在前、黏度小的油品在后这种顺序输送的混油量要比相反顺序输送的混油量多10%~15%，为减少混油的形成，因此需要对油品的输送顺序进行合理安排。 2) 密度的影响。正常输送条件下，密度对混油量影响可以忽略不计。但是在混油段发生事故性停输的情况下，密度的差异会大量增加混油量。尤其当地形崎岖不平时，停输后高密度油品在斜坡上方，低密度油品在斜坡下方，由于高密度油品具有沿斜坡向下的流展性，因而会大量增加混油量。为了减少混油量应尽量少停输，停输次数越多造成的混油量越多，停输再启动时由于油品的流速发生变化，会加大混油量的产生。 3) 流态的影响。输送油品流速低时，特别容易产生层流，在层流流态下，管道截面上流速的不均匀分布是造成混油的主要原因。 3.2. 输送工艺对比 仪长线输送的油品种类较多(有杰诺油、沙特油、伊拉克油和科威特油等4种油品)，输送方案有混输方案和顺序输送方案2种选择。如果采用顺序输送方案，首先因所输油品物性不同，分输点较多，且全线是密闭输送。一旦加大输量，则增加了互通流程，加大了运行调度的管理难度；其次沿线各石化公司为降低原油库存成本，采取原油尽可能直接进装置的方式，但预留的原油储罐容量极低(一般不超过5 ´ 10 4 m 3 )，炼厂储罐无法满足要求。 3.3. 输送方案选择 采用混输方案时，降低了运行调度管理的难度，且仪征首站配有精密配输工艺，生产运行安全可靠，因此仪长线采用多种油品混合输送方案。
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user: 4. 精密配输工艺技术 精密配输工艺按照不同比例将原油混合并进行物性分析，利用流量计、在线密度计、含硫分析仪和调节阀，通过SCADA系统调控实现管线内进口油质量比、体积比、含硫量3种配比的任意选择。具有配比精确、混合均匀、自动化水平高、调节方便和运行稳定可靠等优点。仪征站精密配输工艺避免了以前罐混存在的诸多不足，达到了进口原油与国产原油的精密配输。
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user: 5. 结语 对于长距离输油管道，当输送多种油品时，采用混合输送工艺明显优于顺序输送工艺。混合输送能充分利用进口原油凝点和黏度低的特点，达到节能的目的。国内原油与进口原油混合后，凝点显著降低，提高了管道输送效率。
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user: 摘 要 为了延长腐蚀环境下油套管的使用寿命，提出将碳素钢油套管换成玻璃钢油套管。通过可行性分析和对比试验，表明玻璃钢套管与碳素钢套管的抗压强度十分接近，可抵抗含水层的高腐蚀环境。该玻璃钢套管成功应用于江汉油田某区块油井现场。 关键词 :腐蚀环境，碳素钢油套管，抗腐蚀能力 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 钻探管，套管，运输船舶、炼油厂管线，金属设备以及各种专用管线，在石油工业生产的各个阶段都会面临腐蚀问题 [ 1 ] ，造成极大的经济损失。因此，研究腐蚀环境下油套管的抗腐蚀性至关重要。
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user: 2. 可行性分析 将易锈蚀的碳素钢换成实心玻璃钢或外表包裹玻璃钢的材料。玻璃钢主要由环氧树脂和玻璃粗砂构成。环氧树脂能提高单位密度比的玻璃钢强度，玻璃粗砂可提供抗压和抗拉强度。通过分析中石化某钢管厂玻璃钢管油套管温度及压力测试参数(表1)，可以看出玻璃钢耐压耐温性能良好，具备替代碳素钢的条件。 Table 1 The parameters of temperature and pressure testings for glass fiber tubings and casings from a Sinopec steel compan 管道类型 管径/cm 最大承压能力/MPa 树脂类型 耐受最高温度/℃ 油管 3.81~11.43 24.13 酐 65.56 芳烃 98.89 套管 11.43~27.31 17.24 酐 65.56 芳烃 98.89 表1. 中石化某钢管厂玻璃钢管油套管温度及压力测试参数
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user: 3. 对比试验 3.1. 耐腐蚀试验 对玻璃钢管和碳素钢管的耐腐蚀能力进行对比试验。把直径相近的玻璃钢管与碳素钢管放入从江汉油田提取的盐水溶液样品中，3个月后排空盐水溶液，观察发现玻璃钢管外表仅有少许褪色，碳素钢管表层全部被腐蚀掉，铁锈约厚2.54 mm (图1)。 图1. 不同种类钢管的耐腐蚀能力对比 3.2. 压应力试验 将玻璃钢套管截取长为7.62 cm的小段，放入胶乳水泥中，轻抬油管模拟钻井中出现的水泥与玻璃钢套管之间的剪应力，再用液压机加压，压应力转化为作用于管道外壁的水平力，至套管和油管被破坏，记录试件被破坏时的压应力值。通过对比不同直径碳素钢套管和玻璃钢套管被破坏时的压应力(图2)，可以看出玻璃钢套管与碳素钢套管的抗压强度十分接近，且碳素钢套管的水泥黏结力比玻璃钢套管的实际抗压强度还要大，只有当环氧树脂混凝土无法把套管和油管有效黏结在一起时玻璃钢套管才会被破坏。 图2. 不同种类钢管压应力对比
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user: 4. 现场应用 观察江汉油田某区块油井的碳素钢管与玻璃钢管的挤毁压力剖面(图3)可以看出，当油井在4000 m时，玻璃钢管与碳素钢管的抗挤毁压力相近。在油田实际应用中，玻璃钢管应用于含水层可以有效保护管道不受腐蚀。 图3. 玻璃钢管和碳素钢管的挤毁压力剖面
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user: 5. 结语 玻璃钢管与碳素钢管都可抵抗地层压应力和抗挤毁应力。在强腐蚀条件下，玻璃钢管比碳素钢管耐腐蚀能力强，可抵抗油田含水层的高腐蚀环境。在油田实际应用中玻璃钢管可替代碳素钢管。
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user: 摘 要 姬黄37区延长组具有良好的资源潜力，长2油层组是其主要的产层之一。结合研究区基本地质条件对油藏进行剖析，长2油层组发育构造–岩性油气藏、透镜体油气藏、上倾尖灭油气藏。长2期油层组为一小角度的西倾单斜，发育了多个鼻状隆起构造，控制着油气的分布；三角洲平原沉积中的分支河道砂体是主要的储集层，其叠置区及发育较好的单分支河道控制油藏分布。分流河间洼地泥岩的遮挡和封盖是区内油藏形成的必要条件，紧邻古河和不整合面的上倾有利部位利于油藏富集。 关键词 :姬黄37区，富集因素，鼻状隆起构造，不整合面 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 地质概况 姬黄37井区位于陕西省定边县境内，面积近80 km 2 。长2油层组为一小角度的西倾单斜，发育多个鼻状隆起构造带 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。长2油层组与长3油层组沉积格局类似，已完全演化为三角洲沉积 [ 4 ] ，通过岩心观察和测井曲线分析表明，研究区各油层都以三角洲平原沉积为主，发育分支河道和分支河间洼地等微相类型。
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user: 2. 油层分布特征 2.1. 纵向分布特征 研究区内70口井的试油结果表明，长2油层组长2 2 2 小层试油出油井数最多。测井解释成果表明，长2 2 2 小层油水同层的井数最多，达79口，油层总厚度也最大，达138.7 m；其次是长2 1 3 和长2 2 3 小层，油水同层的井数分别为64口和71口，总油层厚度分别为117.6 m和116.7 m。 2.2. 油层平面分布特征 利用测井解释成果及生产资料，分析沉积相、砂体展布、物性特征、储层特征研究表明：大部分的油层都分布在砂体高值区与鼻隆构造高部位匹配区，部分油层分布在剥蚀区域附近；每个小层的分布特征都不尽相同，各小层都有油层分布，但不连片，形状多为土豆状及小条带状。
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user: 3. 油气藏类型 姬黄37区长2油层组在西倾单斜构造背景下，由于构造活动或差异压实作用形成鼻隆构造，易与上倾方向的泥质岩类相互配置形成较好的构造-岩性圈闭。研究区长2油层组沉积期发育三角洲平原，微相发育分支河道和分支河间洼地等，易形成透镜体岩性圈闭。不整合面的上倾部位易形成圈闭。研究区长2油层主要发育构造——岩性油气藏、透镜体油气藏、上倾尖灭油气藏共3种类型(图1)。 图1. 姬黄37区长2油层组大16-13井~大10-8井油藏剖面图
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user: 4. 油气富集主控因素 4.1. 鼻状隆起构造的影响 研究区长2油层组砂体呈北东向展布，在西倾单斜背景的基础上，南北向展布的分支河间洼地泥岩极易成为遮挡层，封盖在分支河道砂体的上倾方向；而研究区的鼻状隆起构造多为东西向，对该区的油气造成一个南北向的封堵，从而形成有效的构造–岩性油藏。 4.2. 储层控制油气的分布 姬黄37区长2油层组发育三角洲平原沉积，分支河道砂体整体呈北东-南西向展布，在河道形成过程中，会出现侧向迁移摆动，使不同时期的河道砂体叠置，控制油藏的分布。储层物性也是油藏形成的关键，长石、岩屑颗粒溶蚀后可发育一定的次生孔隙，孔隙衬里绿泥石常与粒间孔隙伴生发育。 4.3. 不整合面对油气分布的影响 不整合面之下的地层经过长时间的风化剥蚀、淋滤等表生成岩作用以及构造作用的改造，形成裂隙、裂缝以及一些溶蚀孔、洞的连通体，会成为油气运移的优势通道。在研究区北部不整合面与鼻隆构造、西倾地层上部的泥岩形成一系列的圈闭，对油气的富集起着至关重要的作用。研究区受宁陕古河的下切作用，长2油层组与侏罗系河道呈不整合接触，烃类沿古河道向上运移的过程中在两侧及上倾有利砂岩圈闭聚集成藏。
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user: 5. 结论 1) 姬黄37区长2油层组发育构造–岩性油气藏、透镜体油气藏、上倾尖灭油气藏。 2) 姬黄37区长2油层组油气主要受鼻状隆起构造、分支河道砂体展布、上部泥岩的遮挡、不整合面等多种因素的影响。
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user: 摘 要 对国外工程项目上螺栓和螺母出现腐蚀问题的原因进行了分析，从产品的设计、生产、包装、运输、仓储和施工等环节，对常用螺栓腐蚀防护工艺进行研究，并结合工程实例，提出了黏弹体防腐方案、塑性保护帽防腐方案、有机热塑性涂层(TM198涂料)防腐方案等3种工程实践中行之有效的螺栓腐蚀防护方案。 关键词 :螺栓，腐蚀防护工艺，防护方案 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 项目材料需要经过长途海运(或建设地靠近海边)的国际工程项目，阀门、管件和螺栓的腐蚀问题比较常见。即使材料出厂时的防腐状态符合规范要求，但在运输、施工过程中不进行针对性的处理，其耐久性也往往难以保证。笔者对钢制螺栓的腐蚀成因加以分析，并提出防护措施与建议。
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user: 2. 腐蚀成因分析 2.1. 设计环节 2.1.1. 生产原材料 生产螺栓、螺母的初级钢材都是经过轧制或者锻造工艺形成的，一般为铁素体、珠光体或奥氏体组织，生产原料中硫磷等成分的含量对产品的防腐蚀性能会产生一定影响。除了硫磷等特殊成分外，对材料中其他成分的限定主要为了区分螺栓和螺母的不同使用环境。螺栓、螺母类材质的化学成分不是影响其防腐蚀性能的主要因素，其防腐蚀性能主要是依靠外涂层而不是材料本身 [ 1 ] 。 2.1.2. 螺栓表面防腐工艺 螺栓常见的表面防腐工艺有光亮处理、发蓝处理、电镀工艺、热浸镀工艺、电镀+特殊防腐层工艺等，特殊的处理工艺有达克罗工艺、特氟龙工艺、合金共渗、不锈钢处理等。笔者对几种表面防腐工艺从外观、均匀性、氢脆性、环保等方面进行了比对分析(表1)。 Table 1 The surface corrosion protective technology for bolts and their performance contras 对比项目 发蓝处理 电镀锌 热浸镀 达克罗 特氟龙 合金共渗 外观 黑灰色 银白色 银白色 银灰色 多种颜色 银灰色 均匀性 一般 较好 较差 一般 很好 很好 结合特性 氧化 机械 冶金 氧化 烧结 扩散冶金 氢脆性 较少 有 较少 无 无 无 螺纹 不咬牙 不咬牙 易咬牙 不咬牙 不咬牙 不咬牙 环保污染 严重 严重 严重 较轻 微污染 微污染 耐腐蚀性 一般 较好 较好 良好 优 优 表1. 螺栓表面防腐处理工艺及其性能对比 2.2. 生产环节 经过发蓝处理的螺栓和螺母，如不借助复杂的试验仪器，其处理工艺是否合理、处理时间是否足够、氧化结果是否合格等都难以判定，即使外观判断防腐处理不错的螺栓和螺母，其真实的防腐效果也需要安装使用后才能识别，确定其质量情况。 在工程项目的实际操作中，一般不单独采购，通常要求阀门、法兰或设备厂家提供配套的螺栓、螺母。建议工程中对使用螺栓和螺母的防腐工艺、镀层厚度等进行明确要求，阀门或设备厂家也应从有质量保证的紧固件工厂采购配套螺栓、螺母。 2.3. 包装、运输环节 在实际操作中，螺栓和螺母一般与阀门、法兰等设备一起用木箱包装，然后放置于集装箱内，或者单独分装后用隔水薄膜作为外包装，捆扎牢固再放置于包装箱内，使螺栓和螺母与腐蚀环境处于隔绝状态。 2.4. 入场检验与仓储环节 螺栓螺母与设备等物资运抵现场后需要开箱检验，检验完成后应尽可能地恢复原包装状态，并根据施工现场的气候特点等对容易腐蚀的物资制定切实可行的保护方案 [ 2 ] 。应按照不同要求，经常检查锈蚀情况，并采取相应的防腐措施，做到“三不”：不锈、不潮、不腐。 2.5. 现场施工环节 设备或构件的螺栓和螺母安装后应立即进行再防腐处理。在普通自然条件下可采用在端部涂抹防蚀油脂的措施。特别是在海边或者空气湿度较大的环境下，如安装后未及时进行跟进防腐处理，则螺栓和螺母会很容易发生腐蚀。
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user: 3. 防护措施 3.1. 黏弹体防腐方案 对法兰、螺栓、螺母一起进行防腐的处理方法见图1，其优点是法兰与螺栓整体处理，避免了螺栓及螺母腐蚀；缺点是由于有黏弹体包裹，一旦法兰连接处发生泄露，不易及时发现，在维修拆卸螺栓时，其表面的黏弹体不易清除干净。 图1. 利用黏弹体对法兰及螺栓螺母进行整体密封防腐 3.2. 塑性保护帽防腐方案 某跨国管道项目站场的法兰、螺栓、螺母采用塑性螺栓帽进行密封(见图2)。该方法美观实用，但能否确保塑料保护帽与法兰接触面完全密封，使螺栓和螺母与腐蚀介质相隔绝，还有待考究。 图2. 利用塑性保护帽对螺母进行密封 3.3. 有机热塑性涂层(TM198涂料)防腐方案 常规涂层在喷刷前需要对设备表面进行喷砂处理，有机热塑性涂层准备工作简单，只需技术人员将螺母表面的浮锈、水分和油污、法兰缝的锈渣清理干净后即可喷涂(见图3)。有机热塑性涂层(TM198涂料)系统具有防腐密封效果好，易于拆除，涂层作业快速，在恶劣环境中耐用性强等优点。防腐作业更加省时，作业成本也会降低。 图3. 有机热塑性涂层防腐
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user: 4. 结语 螺栓与螺母是工程项目上的小部件，但大都祼露在表面，如果出现腐蚀等问题，轻则影响美观，重则影响整体构件的强度。因此，在项目设计阶段就需要针对不同大气环境和使用条件，结合经济上合理适用的原则制定相应的防腐方案，并逐步形成标准化做法。在生产、包装、运输、仓储和施工等环节也应采取必要措施，避免螺栓与螺母等金属构件腐蚀现象的发生。
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user: 摘 要 工厂化预制可以减少设备的现场施工安装量，加快施工进度，节省施工费用，被广泛应用于油气管道站场项目。以沙特哈拉德项目实践为例，分析了油气管道站场工厂化预制场地设计原则，并指出在设计中需要注意的问题。 关键词 :油气管道，工厂化预制，沙特哈拉德项目 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 预制场地建设作为工厂化预制的基础性工程，对后期整个预制场地的运行和管理有着关键作用，如何通过优化场地设计来降低预制场地建设成本、加快场地建设进度、保障预制场地顺利运行就显得尤为重要 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 。
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user: 2. 工厂化预制场地设计要求 2.1. 场地要求 1) 预制场地应尽量选择在与施工现场和营地距离近、交通方便、运输距离短、场地地质好、地基工程处理量小的地方，并考虑雨季排洪和沙尘暴防护等影响因素。 2) 预制场地布置必须考虑工厂化预制流水作业要求。要求各车间位置合理，道路畅通，减少二次搬运，排水设施和防沙尘暴等措施到位。重点预制场地必须全部硬化，高噪声和放射活动远离人员密集区。 3) 主要场区道路规划合理，主路和支路应满足大型设备和管件的运输。 4) 场地的吊车、叉车、板车的配备及行走线路，车间进出口尺寸的设计满足实际施工需要。 5) 无损检测场地和各个车间保持足够的安全距离。 6) 建立废弃物和工业垃圾的回收处理场地，防止造成环境污染。 2.2. 车间要求 1) 车间的临时用电、照明、排风、接地符合相关规范要求。 2) 各种安全警示标志和警示牌齐全。 3) 车间布置应满足领料、组对、焊接、检测、试压、防腐、发运的流水生产要求。 4) 焊条烘干库房、管件库房要有专人管理，建立焊条烘干和发放台账，库房标识清晰。 5) 车间的建筑高度、宽度、材料、内部设施应满足规范和施工要求。
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user: 3. 工厂化预制场地设计实践 该项目工厂化预制共设置了中转站密闭库房及装备存放场、钢结构和管件存放场地、碳钢焊接预制车间、防腐车间、无损检测场地、试压车间、设备停放场等场地，具体场地设计平面图见图1。 图1. 工厂化预制场地平面布置 3.1. 钢结构和管件存放场的场地设计 钢结构和管件存放场主要用于存放各种成品钢结构和管件。场地设计时需考虑的因素如下：①存放场地面采用洒水和压路机进行场地硬化，保证地面坚硬无尘土。②合理规划吊车和运输车辆的进出场道路，尤其要考虑大型运输车辆的行驶路线和吊车站位需要，进场主干路设置为沥青公路或者水泥公路，转弯半径和道路宽度符合运输需要。③现场根据实际需要设置一些简易管道支架和硬木垫块，防止钢结构和管件直接放置在地面上。④按照施工先后顺序，合理划分施工区域，碳钢管件和不锈钢、合金钢管件应分开存放，钢结构按照不同型号分类存放。⑤所有的管件都有钢制绑带编号，钢结构都有钢号，运输和存放时需要对钢绑带和钢号进行保护。⑥由于管件为预制好的管件，不允许分层存放，场地设计时要充分考虑存储面积是否足够，保证每排管件有足够的封堵管口的安全距离。⑦存放场和场地主道路之间设置硬围挡、警示标志和夜间警示灯等安全设施。⑧堆放场地坪要高于周围自然地坪并且设置排水渠，保证场地干燥。 3.2. 中转站密闭库房和设备存放区域场地设计 中转站密闭库房和设备存放区域主要用于存放各种焊材、标准件、小型管件、球筒、悬臂吊等设备。场地设计时需考虑的因素如下：①场地进行混凝土硬化且高于周围自然地坪，设置排水沟和库房办公室，负责办理材料存入和领取手续。②密闭库房采用轻型钢结构，屋顶采用双面坡，净高3 m，内部设置照明和通风装置，临时用电和接地等符合规范要求。③库房内焊材、管件、标准件等分区设置存放，进行硬隔离并设置明显标识。④露天存放设备应采取防晒、防雨等保护措施，防止设备损坏。⑤密闭库房必须设置相应的消防器材和自动消防报警设施。⑥道路为水泥道路，其宽度和长度需满足设备运输和吊装需要。 3.3. 装配式基础预制和存放场地设计 装配式基础预制场地主要用于各种土建混凝土基础的加工和存放。场地设计时需考虑的因素如下：①施工区域和办公区域分开设置，钢筋加工区和工具存储采用封闭库房。②基础加工场地要进行水泥硬化处理，尤其是基础表面打磨和喷漆区域，必须有防尘、防风、防雨措施。③场地道路设计时要充分考虑混凝土泵车、罐车、吊车和运输车辆的行驶道路和站位需要。④夜间照明灯的数量和位置要合理，保证夜间施工时场地亮度满足施工需要。⑤基础防腐喷漆车间应采取密闭设计，基础打磨和喷漆应与其他区域保持一定的距离，防止漆料和粉末污染。⑥基础加工工作区域按照基础类型进行细化划分，大型和小型基础预制场地分开设置。⑦钢筋加工、绑扎、模板安装、防腐、存放区域按照流水施工进行，尽量减少二次运输。⑧基础存放场要划分区域，按照不同场站或不同类型的基础分类存放，并做好标识管理。 3.4. 防腐车间场地设计 防腐车间主要负责管件的临时存放、喷砂、底漆、面漆，验收和释放等工作。场地设计时需考虑的因素如下：①喷砂、喷漆场地必须进行混凝土地面硬化，并采取防尘、防风措施。②场地运输道路进行硬化，道路宽度和长度满足管件运输和吊装需要。③喷砂、喷漆工作区域须满足流水施工需要。同时喷砂区域周围须设置围挡，并且和喷漆区域进行隔离。④场地内的照明装置数量和位置须满足夜间施工需要。⑤喷漆车间必须是采用轻型钢结构的密闭车间，车间高度和门宽度须满足施工需要。⑥喷漆车间的通风、照明、临时用电、接地等须符合规范要求。⑦管件存放区域碳钢、不锈钢需分开存放。⑧现场消防、安全警示标志及气体监测装置符合要求。⑨漆料库房应为封闭库房，有防水、防火措施。 3.5. 焊接车间场地设计 焊接车间主要用于管道下料、组对、焊接、热处理、部分无损检测等工作。场地设计时需考虑的因素如下：①场地进行水泥硬化，硬化道路应满足运输和吊车吊装要求。②焊接车间采用轻型钢结构，车间内照明、排风、防风、防雨等符合规范和施工需要。③车间内按照下料、组对、焊接流水进行布置，减少车间内二次搬运。④碳钢、合金钢、不锈钢焊接车间分开设置，存储也要分开，非碳钢用支架要有胶皮或者不锈钢薄板隔离，严禁碳钢与不锈钢、合金钢直接接触。⑤车间的高度和车间门的宽度设计要保证运输设备的自由出入。⑥喷漆车间必须是采用轻型钢结构的密闭车间，车间高度和门宽度须满足施工需要。⑦车间外焊接预制场设置防风棚，布置满足施工需要。⑧焊材存放库房设置焊条烘干箱，并保证24 h不间断供电，焊条存放标识清晰。⑨气体存放库房要设置空瓶区和满瓶区，标识清楚。⑩耗材库房要设置货架，分类存放，标志清晰。⑪车间临时用电和接地符合规范要求，要根据焊接工位合理布置电源线走向。⑫车间内的简易管件支架的长度、数量要根据施工的管径、长度等合理设置。⑬消防设施和安全标示齐全。⑭焊口检测时要保证距离其他施工区域至少50 m的安全距离。 3.6. 无损检测场地设计 无损检测场地主要用于预制好的管件焊道检测。场地设计时需考虑的因素如下：①无损检测场地由于具有放射性危害因素，场地周围设置土墙或者沙袋围挡，以降低射线辐射危害。②无损检测场地和周围工作场地保证50 m的安全距离。③无损检测场地道路须满足大型管件的运输和吊装需要。④无损检测场地的夜间照明装置数量和位置应满足施工需要。⑤无损检测场地的安全警示标志符合规范要求。⑥场地地面采取洒水压实并设置垫木，满足管件存放需要。 3.7. 试压车间场地设计 试压车间场地主要用于预制好的管段和阀门试压。场地设计时需考虑的因素如下：①试压车间采用轻型钢结构半封闭车间，车间高度满足最大阀门的高度要求，宽度满足叉车进出需要。②试压车间内地面进行水泥硬化。③试压车间场地道路满足大型管件、阀门的运输和吊装需要。④试压车间的照明、通风、接地符合规范要求。⑤供水管线的位置、埋深和排水沟位置符合现场施工需要。⑥阀门和管件临时存放区场地进行地面洒水压实处理。⑦车间试压工作平台的位置布置要考虑人员的工作区域和设备行走所需空间。
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user: 4. 结语 1) 通过工厂化预制的场地合理设计，可以有效提高工作效率，降低成本。 2) 场地设计过程中，要充分考虑各个工序之间的流水作业搭接情况，掌握各个工序之间的专业特点，合理安排，从宏观上考虑整个预制场地的设计。 3) 各个车间的内部场地设计，要提前准备满足施工需要的各种支架和合理划分内部作业区域，充分考虑施工各个细节，减少因为场地设计问题而导致工期延长的发生。
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user: 摘 要 在管板桩油码头沉桩施工过程中，当管板桩连接处的锁扣脱落时，需要对空隙处进行水下修补施工处理。以安哥拉渔港成品油库码头与疏浚工程为例，对管板桩油码头水下修补施工过程中的弧形钢板水下安装、水下焊接、水下焊缝防腐等工艺流程进行了研究，制定了有效的施工措施，对同类水下修补施工技术具有重要借鉴意义。 关键词 :管板桩油码头，水下修补施工，水下焊接，焊缝防腐 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 管板桩沉桩施工方法以施工成本低、周期短、客观环境约束条件少等优势在各类沿海油库配套码头工程中得到了广泛应用。码头基础下方管桩和板桩组成的墙体结构主要作用是挡住码头后方的回填砂。管桩和板桩的相接锁扣在沉桩过程中存在脱扣现象，从而造成板桩与管桩之间的空隙(图1)，码头后方的回填砂从空隙中流失，严重影响后续码头输油臂安装及工艺管线施工。造成漏砂的空隙位置一般位于−10 m区域的海床底部，水下作业人员首先需对该位置进行打磨除锈和临时封堵处理，待形成作业面后再开展永久修补施工作业。笔者以安哥拉渔港油库码头与疏浚工程的水下修补施工为例，对管板桩油码头水下修补施工过程中的弧形钢板水下安装、水下焊接、水下焊缝防腐等工艺流程进行了研究。 图1. 管板桩间锁扣脱落示意图
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user: 2. 工艺流程 水下修补施工流程包括的主要工作内容有：对需要焊接的位置进行清泥处理，焊接弯钩；清理安装弧形钢板的管桩壁上的浮游生物、黏土及铁锈；水下安装弧形钢板；弧形钢板焊接；弧形钢板与板桩之间灌砂浆；基床整平；顶部未脱扣的板桩与管桩间锁扣加强；焊缝防腐。