DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 结果与讨论 3.1. 吸附剂投加量对镍吸附的影响 磁性氧化石墨烯的投加量对于其吸附Ni 2+ 而言是一个重要参数。投加量的影响见图1。图1的结果表明，随着磁性氧化石墨烯投加量的增加，Ni 2+ 的去除率也随之增加，当磁性氧化石墨烯的投加量达到0.3 g/L时，Ni 2+ 的去除率已基本平衡，达到了92.87%，再增加吸附剂的用量，其去除率会相应增加一点直至平衡。 图1. 吸附剂投加量对于Ni 2+ 吸附的影响 出现这种变化的原因是一定量的磁性氧化石墨烯的吸附位点数量基本是一致的，通过增加吸附剂的投加量，提供给Ni 2+ 的吸附位点也相应增多，因此Ni 2+ 的被吸附量增加，其去除率增大。而当吸附剂的投加量过量时，Ni 2+ 基本都被吸附，而磁性氧化石墨烯的结合位点不能被全部利用，造成吸附剂浪费。 3.2. 吸附时间的影响 吸附剂对Ni 2+ 的吸附达到平衡稳定的时间的实验结果，见图2。由图2可知，0~30 min内，磁性氧化石墨烯对Ni 2+ 的吸附效果显著，其去除率上升明显，达到了75%以上；30~120 min内，Ni 2+ 的去除率仍在缓慢上升；在120 min以后吸附量饱和。实验中为使反应能充分进行，即磁性氧化石墨烯吸附Ni 2+ 的含量饱和，我们选取的实验吸附时间为120 min。 图2. 吸附时间对于Ni 2+ 吸附效果的影响 3.3. 反应温度对镍吸附的影响 反应温度对MGO吸附Ni 2+ 效果的影响如图3所示。在20℃~50℃的范围内，随着温度的上升，MGO对Ni 2+ 的吸附效果将逐步下降，但影响效果不明显。根据吸附质分子与吸附剂表面分子的相互作用强度不同，吸附可分为物理吸附和化学吸附。随着温度的上升，吸附量减少，越过最低点后，氢分子活化产生化学吸附。随温度增高，活化分子增多，故吸附量随温度上升而增加，到最高点后，化学吸附达到平 图3. 温度对于Ni 2+ 吸附的影响 衡。但由于化学吸附放热，故而温度继续上升，吸附量又开始下降，平衡向解析方向移动 [ 2 ] 。一般而言，大多数溶质在73~173 K范围内，随温度升高，吸附剂上的吸附量增大。但实际操作时的温度常在273 K以上，所以对于大多数吸附剂而言，当温度上升时，粒子运动越剧烈吸附剂吸附效果越差。 3.4. 初始pH对镍吸附的影响 由图4可知，pH增大，Ni 2+ 的去除率也会增大至达到近100%。在pH为3~6时，去除率明显升高；pH为7~9时，去除率仍在缓慢上升；pH达到9之后，溶液中的，Ni 2+ 基本完全去除。研究表明，低pH值不利于吸附过程的进行。氢离子与Ni 2+ 在吸附时会发生竞争 [ 3 ] ，从而影响，Ni 2+ 的去除率。具体表现为：pH较低时，H + 在溶液中占主导地位，使得镍很难与磁性氧化石墨烯中的结合位点(羧基)发生离子交换或者络合 [ 4 ] ；随着pH的升高，H + 的影响减弱，MGO上的结合位点也相应增加(酚、羟基等)，Ni 2+ 逐渐被吸附；当pH大于7之后，溶液中的OH - 溶度逐渐增加 [ 3 ] ，溶液中的Ni 2+ 与OH − 反应生成氢氧化镍沉淀，从而表现为，Ni 2+ 的去除率增加。为防止镍发生沉淀反应影响实验结果，实验pH为6。 图4. pH对Ni 2+ 吸附的影响
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user: 4. 小结 MGO吸附Ni 2+ 的最佳吸附时间为120 min。温度对MGO吸附Ni 2+ 的影响不明显。pH对磁性氧化石墨烯吸附效果具有较大影响，在pH 3~6范围内，随着pH的增大，镍的去除率增大明显，在6~11范围内，随着pH的增大，溶液中镍的去除率稳步增大并逐渐趋于稳定。
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user: 摘 要 近年来重庆地区多次出现夏季连续极端高温天气，空调电负荷大，而高温天气下线路载流能力下降，因此需要关注架空线路的运行安全问题。本文提出以动态载流量和运行温度共同表征架空线路的安全裕度，结合运行气象环境在线辨识架空线路的实时运行温度和动态载流能力，当载流裕度不足或导线温升越限时，向电网调度人员发出安全告警。此外，在预想的供电断面N−1潮流转移后，预测导线温升响应时间，提醒电网调度人员在此时限以内及时采取负荷转供措施。最后，以重庆地区某供电断面为算例，验证了所提方法的有效性和准确性。评估结果可以在确保安全的前提下，充分利用线路动态载流能力，为连续高温天气下的电网运行调度提供指导。 关键词 :架空线路，高温天气，动态热容量，安全裕度，安全告警 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在全球气候变化和城市热岛效应的背景下，夏季极端高温天气越来越普遍。例如，2016年夏季(6~8月)，重庆全市平均气温较常年同期偏高0.9℃，35℃以上的高温日数较常年同期偏多11.8 d，共出现6次区域高温过程，其中8月10~26日出现了连续17天的区域高温过程，综合强度达特重等级 [ 1 ] 。夏季极端高温天气下空调用电量大幅度增长，电网负荷屡创新高，据相关数据显示，8月25日重庆电网统调最高负荷创历史新高，达到1815万千瓦，同比增长37.1% [ 2 ] 。期间重庆某供电公司出现多条220 kV断面部分时段不满足N−1安全准则，7条110 kV线路重载或过载，36座110 kV变电站的负载率高于80%。连续极端高温天气下，空调电负荷大，而高温天气下线路载流能力下降，因此架空线路的运行安全问题备受电网调度人员关注。 目前广泛使用的输电线路静态热极限值，是按历史气象条件重现期内的最恶劣气象参数(例如40℃的气温，0.5 m/s的风速)求取的保守数值 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] ，利用线路的静态热极限值无法提高夏季连续高温天气下架空线路的载流能力 [ 6 ] 。为尽可能提高架空线路的电能输送能力，应尽可能提高设备利用率，故可在不进行电网结构改造的情况下利用架空线路的动态热容量实现电能输送的效能最大化 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] 。目前已开展了大量关于架空线路动态增容的研究，文献 [ 11 ] 提出利用输电线路的动态载流量代替静态载流量，利用在线热定值测量系统实时动态地计算输电线路的输送容量：输入输电线路的实际环境参数，即环境温度以及风速风向等参数，利用输电线暂态热平衡方程计算输电线路的输送容量。结果表明，输电线路的动态热容量相比于静态热容量，可以大幅提高输电线路的输电能力。针对在线热定值测量系统设备成本太高，难以广泛应用的缺点，文献 [ 12 ] 提出利用参数估计的方法确定实时气象环境参数，动态计算线路的最大输送容量。文献 [ 13 ] 研究了不同气候因素对架空线路动态载流量的影响程度，仿真分析发现风速对架空线路的载流量影响程度最大，日照强度对架空线路的载流量影响最小，但其仅针对不同气候因素的影响进行了定性分析，并未进行定量分析。而文献 [ 14 ] 提出了一种架空线路能力在线评估的简化方法，通过线路温度的在线测量以及利用短时气候预报信息，采用辨识修正气象因子，实时获取线路的动态载流能力，在线预测架空线路的最大载流能力。 综上可知，基于实时气象环境参数的动态载流量，实现了架空线路的有效增容，有效地提升了线路的输送能力，但是并未在连续高温天气下实时兼顾线路的动态载流量和运行温度，缺少架空线路动态载流能力的评估与运行温度的安全告警。因此，本文利用实时气象环境参数，借助导线载流的热平衡方程，在线估计导线运行温度以及动态载流量，动态辨识架空线路的安全裕度，分析导线在供电断面N−1潮流转移后的温升响应时间。最后以重庆地区某供电断面为算例，对所提方法的有效性和准确性进行验证。评估结果可为连续高温天气下的电网运行调度提供指导。
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user: 2. 夏季连续高温天气及负荷特点 重庆地形以山地为主，地势由西向东逐渐升高，由南向北长江河谷倾斜，起伏较大，四周山地环绕，地面散热困难，夏季易形成高温区。其中沿江河谷地区是暑热天气的多发区，特别是东北部的巫山、巫溪一带，中部的涪陵、丰都附近地区，以綦江为中心的西部偏南的沿江地区，更是三个高温集中区 [ 15 ] [ 16 ] [ 17 ] 。重庆全年42%的高温都出现于8月，持续极端高温伴随伏旱，使得电力负荷激增，森林火险等级处于高位，给电网安全运行带来不利影响。2017年夏季(6~8月)，重庆全市平均气温较常年同期偏高0.7℃，35℃以上的高温日数较常年同期偏多12.4 d，共出现5次区域高温过程，其中7月16日~8月7日的区域高温过程，综合强度达到特重等级。图1所示为重庆某气象站2017年7月24日到7月30日的环境温度数据，以及同时期某双回线路供电断面的负荷电流数据。 由图1可知，负荷电流大小与温度高低大致呈正相关的关系，负荷电流随着温度升高而增大。在连续高温天气下，空调负荷大幅度增长，部分线路将处于重载甚至过载的工作状态。在多回线路并联运行时，当出现断面N−1事故时，剩余健全线路的电流会超过额定最大载流量，可能不满足N−1安全准则。因此，作为电网调度以及变电运维部门，在迎峰度夏用电高峰期间必须采取相关措施进行线路的载流能力评估，提前掌握架空线路的运行状态，保证供电断面和线路的运行安全。 图1. 2017年7月24日~7月30日环境温度与负荷电流
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user: 3. 架空线路的安全裕度 3.1. 导线载流的热平衡方程 架空线路的运行温度取决于线路运行过程中的载流值及其周围的环境气象条件(环境温度、日照强度、风速风向)，导线温升响应满足暂态热平衡 [ 18 ] ： m ⋅ c ⋅ d T e d t = q s + q J − q c − q r (1) 式中，m是单位长度导线质量，kg/m；c是导线的等效比热容，J/kg∙℃；式中，Te是导线温度，℃；q s 、q J 、q c 、q r 分别是单位长度导线的日照吸热功率、焦耳热功率、对流散热功率、辐射散热功率，W/m。 对上式中q s 、q J 、q c 和q r 的计算公式，简要说明如下： 1) 日照吸热功率q s 每单位长度的导体获得的日照发热功率q s ，正比于导线的吸热系数α，导体外径D 0 (m)，导线所处地区海拔高度上的太阳辐射功率密度Q s (W/m 2 )以及太阳光入射方向与导线走向之间夹角θ s (rad)。可由下式计算得到： q s = α D ∘ Q s sin θ s (2) 2) 焦耳热功率q J 焦耳热由流过导体的电流决定： q J = I 2 R ( T c ) (3) 其中I为载流值，A；R (T c )为导线温度为T c 时的单位长度交流电阻值，Ω/m，可通过线性插值获得。 3) 对流散热功率q c 对流散热功率可以表示为努塞尔数N u 的函数，如式(4)所示： q c = π λ f ( T c − T a ) N u (4) 其中λ f 是空气导热系数，T c 为导线表面温度，℃；T a 为导线环境温度，℃。 对流散热是导体散热的重要方式，导线的对流散热分为两种类型：自然对流散热和强迫对流散热，分别对应于无风和有风的情况。强迫对流散热功率取决于风速及风向角，在风速较高的情况下，强迫对流散热占主导地位，可忽略自然对流散热；在低风速下，起主要作用的则是自然对流散热。 强迫对流散热功率可按式(5)计算： q c f = π λ f ( T c − T a ) N u δ (5) 其中Nu δw 为风向角为δ w 时的努塞尔数。 自然对流散热功率可按式(6)计算： q c n = π λ f ( T c − T a ) N u n a t (6) 式中，其中Nu nat 为风速为零时的努塞尔数。 在计算导线的对流散热时，取q cn 和q cf 的最大值作为其对流散热功率，即： q c = max { q c n ， q c f } (7) 4) 辐射散热功率q r 架空导线的辐射散热主要与导线和周围环境的温度差有关，根据斯蒂芬–玻尔兹曼定律，导线辐射散热功率为： q r = π D 0 σ B ε [ ( T c + 237 ) 4 − ( T a + 237 ) 4 ] (8) 式中，ε是导线材料的辐射系数，σ B 是斯蒂芬–玻尔兹曼常数，其值为5.6697 × 10 −8 。 当式(1)左端等于零时，则表示架空线路的载流值确定，且周围气象条件处于稳定状态，其发热量和散热量处于平衡状态。即 I = q c + q r − q s R ( T ) c (9) 在极端气象环境参数条件下，架空线路的运行温度则达到允许的最高温度，按照中国国家标准，钢芯铝绞线的最高允许温度为70℃。 3.2. 动态安全裕度表征方法 线路实际运行中，线路电流以及周围的环境温度、日照强度以及风速风向是不断变化的，线路的热平衡状态将会受到破坏，但由于热惯性的存在，导体的温度变化总是滞后于线路电流的变化。因此，本文引入架空线路的实时载流和实时温度两个判断指标，共同表征架空线路的动态安全裕度 [ 19 ] 。 1) 线路载流安全裕度 线路的动态载流量是根据实时气象环境参数以及线路运行最高允许温度所确定的，相比于架空线路的静态载流量，可以极大程度地挖掘架空线路的输电潜力，实现线路的有效增容，解决夏季连续高温天气下架空线路载流能力不足的问题。为确保线路的运行安全，并感知架空线路的载流能力，引入载流安全裕度概念，具体如图2所示。 线路载流安全裕度指当前线路的实时载流量到线路动态载流量之间的变化区间，可用如下公式表示： I m arg i n = I d y − I t (10) 式中，I margin 表示线路的载流安全裕度，I dy 表示动态载流能力，I t 表示实时电流。 2) 导线温度安全裕度 线路的载流能力受电流、运行温度等因素限制，虽然运行时导体的温度与电流之间存在密切关联，但电流在表征线路载流能力上并不等同于运行温度的限制，制约线路载流能力的本质应是运行温度，温度升高时，线长增加，弧垂变大，安全距离减小，可能不满足对地或其他跨越物的电气距离；当线路温度近一步上升时，导线会因强度降低而断线，仅以电流表征输电线路的动态安全裕度会带来保守或者冒 图2. 载流安全裕度示意图 进的结果。因此，在挖掘线路送电能力需求以及准确把握线路动态安全裕度的驱使下，还应充分考虑制约线路载流能力的物理本质，从运行温度的角度对线路的安全运行状态进行评估。故引入线路的温度安全裕度概念，即 T m arg i n = T max − T t (11) 式中，T margin 表示线路温度安全裕度，T t 表示线路实时运行温度，T max 表示线路运行最高允许温度(中国标准一般采用70℃)。
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user: 4. 导线安全裕度评估与告警 4.1. 导线载流裕度评估 在连续高温天气下，空调负荷大幅度增长，部分线路将处于重载甚至过载的工作状态，电网调度以及变电运维部门必须完成架空线路动态载流能力的评估，实时掌握架空线路的运行状态，在线辨识架空线路的动态载流量，分析供电断面的载流安全裕度，校核供电断面的N−1风险水平，进行超前预控，确保供电断面的安全稳定运行与电力平稳有序供应。因此，需要进行架空线路动态载流量的实时计算以及线路载流安全裕度的确定。 由于各个气象环境参数与导线动态载流量之间的非线性关系，对线路动态载流量的影响是不同的，故必须对各种气象影响因素均进行考虑。风速是对线路动态载流量影响最大的环境因素，线路动态载流量对风速变化的灵敏度最高，同时环境温度与日照强度对线路动态载流量也有不同程度的影响。架空线路周围的气象环境参数是实时变化的，因此线路动态载流量的估计需要利用负荷电流以及短期气象环境参数。线路动态载流能力评估的框架具体如下(图3)。 借助短时气象预报系统，等时间间隔采集架空线路周围的气象环境参数值以及负荷电流大小，利用式(1)的导体暂态热平衡方程实时在线计算导体的动态载流量，构成一个等时间间隔的载流量随机序列，以此确定架空线路的动态载流值，再依据式(10)确定架空线路的载流安全裕度，完成架空线路的载流能力评估。评估精度由时间间隔决定，时间隔越短，灵敏性越高；时间间隔越大，灵敏性越低。 4.2. 供电断面N−1事故时导线温升告警 供电断面N−1事故是电网运行方式校核必须考虑的情况。当两条或多条线路构成的供电断面中的一条线路因为故障或其他原因退出运行时，潮流会转移到其他健全线路上，相当于在原有电流的基础上叠加了一个阶跃电流。由于热惯性的存在，架空线路的温度变化滞后于电流的变化，因此在输电线路负荷电流越限一段时间之后，导线温度才会上升至最高允许运行温度，到达输电线路安全运行的边界。电网调度工作人员可利用这段时间对电网结构进行优化，对将要达到最高允许运行温度的架空线路进行负荷转供，确保供电断面的安全稳定运行和电力平稳有序供应。因导线的热时间常数为min级，故可以假设 图3. 线路动态载流能力评估框架 该段时间的气象环境参数以及负荷电流不改变，利用式(1)计算得到线路从当前运行温度T c 0 ，即电流越限时刻t 1 ，上升至线路最大允许温度所需时间t cs ： t c s = 1 B ln ( T − max T a + A B T c 0 − T a + A B ) (12) 对系数A、B、K详细说明如下： A = ( I 2 R a + α s Q S D ∘ sin θ s ) / m c (13) B = ( I 2 β − π λ f N u δ − π D o ε σ B K ) / m c (14) K = [ ( T c + 273 ) 2 − ( T a + 273 ) 2 ] × ( T c + T a + 546 ) (15) 其中：T max 为钢芯铝绞线的最高允许运行温度，为70℃；β为电阻随温度的变化率。 除获取完成负荷转供的时间裕度以外，还应实时辨识线路的温度安全裕度，进行线路运行温度的安全预警。可以以越限时刻为初始时刻，等时间间隔采样架空线路的运行电流以及实时气象环境参数，利用式(10)计算得到线路从越限时刻的运行温度T t 到最大允许运行温度T max 的安全裕度T margin 。利用实时安全裕度T margin 完成运行温度的安全预警： 1) 当T margin 逐渐减小时，且小至5℃时，则发出告警信号，告知作业人员线路的安全运行裕度不足，需要采取相关措施保证配电网的稳定与安全；当T mar 逐渐增大时，且大于5℃时，则解除告警信号，告知作业人员输电线路的安全运行裕度充足。 2) 当T margin ≤ 0℃时，调度运行人员必须完成负荷切除或者负荷转供，确保整个配电网的安全稳定。 电网调度工作人员可借助上述架空线路的运行温度预警方法准确地感知架空线路的温度安全裕度，以及利用热惯性提供的时间裕度对将要达到安全运行边界的输电线路完成负荷转供或者负荷切除，实现连续高温下配电网的协调控制，确保整个配电网的安全性与稳定性。
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user: 5. 算例分析 以图4所示的电气接线图为例，对连续高温天气下架空线路的动态载流能力进行评估以及运行温度的安全预警。选取重庆地区某110 kV供电断面作为算例，该断面通过双回线路向本地负荷以及下一级线路供电，其中架空线路的型号是2 × LGJ-300/25，根据国家标准《GB/T1179-2017圆线同心绞架空导线》 [ 20 ] ，该线路的具体参数如表1所示。以图1中的2017年7月27日为例，其温度和风速数据如图5所示。 Table 1 Parameters of LGJ-300/2 导线参数 值 导线参数 值 导线外径D 0 /mm 23.80 20℃钢的比热容/(J/kg∙℃) 481 线芯钢线(直径/mm) 6.67 20℃钢比热容温度系数 1 × 10 −4 铝线直径/mm 2.85 20℃铝的比热容/(J/kg∙℃) 897 截面积/mm 2 333.31 20℃铝比热容温度系数 3.8 × 10 − 4 辐射系数ε 0.9 单位长度钢质量/(kg/m) 212 吸热系数α 0.9 单位长度铝质量/(kg/m) 845 20℃交流电阻/(Ω/m) 9.7201 × 10 − 5 长期运行时的最高允许温度(T N /℃) 70 70℃交流电阻/(Ω/m) 11.6836 × 10 − 5 短时最高允许温度(T N /℃) 100 表1. LGJ-300/25参数 图4. 供电断面示意图 图5. 2017年7月27日气象参数 连续高温天气下，当系统通过双回线路向负荷供电时，由气象环境参数实时确定的线路动态载流量如图6所示，可知连续高温天气下的日负荷与温度的变化呈正相关，在下午13:00达到了峰值836 A，在架空线路采用静态热定值运行方式下，该时刻留有178 A的载流安全裕度，而在动态热定值运行方式下则留有451 A的载流安全裕度，提高了近153%。由实时气象环境参数确定的动态载流量，相比于极端气象环境参数确定的静态载流值，可充分地提高输电线路的送电能力，即使在气象环境最恶劣的情况下，也留有438 A的载流安全裕度，相比于静态热定值运行方式的210 A，也提高了108%。因此，动态载流量可有效地提高输电线路的载流安全裕度，深度挖掘输电线路的输电潜力，确保该供电断面在迎峰度夏期间电力的平稳供应。 当送出线L1退出运行时，供电断面仅通过送出线L2向本地负荷以及下一级线路供电，L2将会承受因潮流转移引起的接近于2倍的负荷电流，供电断面通过单回线路供电时的动态载流量如图6所示。可知当供电断面发生N−1潮流转移之后，8:00~9:00之间的某个时刻架空线路的载流值将会超过静态最大载流值，但是并未越过架空线路的动态载流量，仍留有一定的载流安全裕度，在动态热定值下仍可以安全可靠运行。但是12:00~18:00当供电断面发生N−1潮流转移之后，该供电断面不再满足N−1准则，电网调度人员需要在该时间段内采取负荷转移或者切负荷等措施，保证架空线路留有足够的安全裕度，保证供电断面的可靠运行。例如，在13:00时，电网调度人员应该切除或者转移至少832.59 A负荷电流，才可以保证架空线路运行在载流安全边界之内。 由于热惯性的存在，架空线路的温度变化滞后于电流的变化，而运行温度又是制约架空线路安全运行问的物理本质，故还应实时辨识架空线路的运行温度。架空线路的实时温度如图7所示。 由图7可知，当系统通过双回线路向负荷供电时，输电线路具有充足的温度安全裕度，不存在越限时刻。当系统仅通过单回线路向负荷供电时，针对0:00到11:00之间供电断面发生N−1潮流转移之后，单回线路在动态热定值运行方式下能确保电力的平稳供应；但部分时段供电断面发生N−1潮流转移后，线路不再满足N−1安全准则。例如，当线路L1在12:00发生跳闸时，L2将会承受因潮流转移引起的负荷电流1642.68 A，发生了电流越限，不再满足N−1准则，故需要确定当前时刻上升至线路最大允许温度时刻的时间长度t cs ，为电网调度人员完成负荷转供或者负荷切除提供参考。 利用式(12)计算如下可知t cs = 4.52 min，采用IEEE提供的导线温度对阶跃电流的响应曲线对该时间裕度的准确性进行验证 [ 21 ] ，计算的温升响应曲线如图8所示。 图6. 架空线路的动态载流能力 图7. 架空线路的实时温度 图8. 导线温度对阶跃电流的响应曲线 由图8可知，利用IEEE提供的导线温度对阶跃电流的响应曲线计算所得的时间裕度为4.75 min。由于式(12)推导过程中假设λ f 与v为常数，但导线在实际运行中λ f 与v是随着导线温度提高而增大的，故式(12)计算的时间裕度相比于IEEE标准计算的时间裕度会偏小，但误差范围是可接受的，故本文提出的时间裕度简化估算方法是合理的。以12:00越限时刻为初始时刻，开始进行线路气象环境参数的等时间间隔采样，进而计算输电线路的温度安全裕度，实现输电线路运行温度的安全告警，确保配电网的稳定安全运行。
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user: 6. 结论 针对连续高温天气下高负荷带来的线路运行安全问题，本文提出以动态载流量和运行温度共同表征架空线路的安全裕度，结合运行气象环境在线辨识架空线路的实时运行温度和动态载流能力，当载流裕度不足或导线温升越限时，向电网调度人员发出安全告警。通过研究得出以下结论： 1) 在连续高温天气下高负荷时，部分线路将处于重载甚至过载的工作状态，在多回线路并联运行时，当出现断面N−1事故时，剩余健全线路的电流会超过额定最大载流量，不满足N−1安全要求，因此必须采取相关措施保证供电断面和线路的运行安全。 2) 以动态载流量和运行温度共同表征的线路动态安全裕度，相比于静态安全裕度，可实时掌握输电线路的运行状态，进行超前预控，实现临近安全边界线路的负荷转移或者负荷切除，确保配电网的安全稳定运行与电力平稳有序供应。 3) 本文所提方法以架空线路的安全运行为前提，充分地利用了线路动态载流能力，可为连续高温天气下的电网得运行调度提供指导。
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user: 摘 要 本文对电力企业的电力云资源池的基础架构进行了研究，明确了资源池包括的关键要素，在此基础上对电力资源池建设的投资成本进行分析，并建立了投资成本模型，然后和传统信息化建设对比建立了电力云资源池的投资监控算法。应用该投资成本模型可以计算不同建设规模下的投资成本，应用投资监控算法可以对电力云资源池建设成本进行监控，掌握资源池建设获得正向经济收益的条件和经济收益的多少，从而使企业能对资源池建设的成本进行有效的监控和分析，掌握发生投资偏离的方向和节点，以采取最及时、最有效的补救措施。 关键词 :电力云，资源池，云计算，投资成本，成本监控 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 国家支柱产业的电力企业对云计算技术积极响应，并进行了大量的研究 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] ，建设自己的电力云，而资源池建设作为电力云建设的第一步，从2010年开始启动建设。大量的研究关注了云计算技术本身，较少关注云计算建设的效益问题。 针对电力云资源池建设而言，与传统的信息化建设相比，它的投资成本是否缩减？是否存在投资盲目性，等等。电力云资源池建设是一个复杂的工程项目，同时电力企业本身和产品都具有别的企业所不具有的特殊性，依靠纯粹的财务数据不能给出资源池建设的效益评价。在电力云资源池关键要素的基础上，借助客观的投资成本和收益的分析，建立针对电力云资源池的投资效益评价模型和评价算法，从投资成本的规模、投资收益情况等方面进行评价，能够较为准确地评价资源池建设的投资效益，避免投资失误。
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user: 2. 电力云资源池的基础架构 电力云是云计算在电力系统中一种具体应用，是结合电力企业应用实践研究并提出来了的概念。电力云，是通过硬件资源、平台组件、应用软件的集中服务，为电力企业及电力客户、合作伙伴提供集中统一、按需服务、弹性扩展、安全可控的云计算服务模式，提升资源应用效率、提高信息处理能力、增强集约化管理水平，降低系统建设运营成本。 资源池是将数据中心的硬件和软件等资源进行整合，业务应用可以通过申请获得相应资源，使用后资源再次被释放回池中 [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] 。资源池打破了传统架构下各个烟囱的孤岛状态，完全围绕业务系统，把所涉及到的硬件资源进行通用化、平台化、模块化的整合，达到了围绕业务转的目的。并使得业务系统不用关心自己运行在哪台物理服务器上，即使有新增资源，也仅仅是整个池的补充，而不隶属于某个业务系统 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] 。 国家电网公司在2010年就开始启动了资源池的建设，根据电力企业的特殊性，经过不断的建设–修正–再修正，目前已经形成了相对完备的设计和实施方案，提出了资源池的六层物理模型，该模型从高到低是包含和被包含的关系，如图1。 资源池六层模型中的数据中心，按其规模，分为集中式数据中心和省级数据中心，集中式数据中心分布在北京、上海、西安，省级数据中心分布在27个省(市)公司。不同数据中心拥有权限、数据重要性、池的性能等都有所区别。 交付单元是组成管理单元的最小单位，一般以机柜为单位交付，按照功能要求，支付单元在硬件配置方面有所区别；管理单元由多个支付单元组成，这些交付单元公用一组管理组件，使得同一管理单元内部的服务器均能访问同一管理单元内的存储设备；资源组由多个同类型的管理单元组成，比如X86虚拟机池的资源组在集中式数据中心按照应用登记保障规范分为三级和二级，按照资源的性能承诺分为高性能和高密度；池由多个资源组组成，在考虑各种因素后，设置池的数量和规模有所区别；功能区由多个池组成，数据中心按照功能可分成不同分区。 通过电力云资源池六层物理模型的描述，结合资源池环境中的资源现状，一个数据中心资源池基础架构设计的全景图，如图2所示，从图中可以看出一个资源池的六层模型如何实现，在具体的实现中，都包含哪些要素以及哪些要素是如何组装在一起的。 图1. 资源池六层物理模型 图2. 数据中心资源池基础架构
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user: 4. 结论及展望 本文针对电力企业的资源池行了研究，给出了电力云的资源池建设情况，重点研究了它的投资成本，把电力云资源池建设与传统信息化建设相比较，建立了它的投资收益监控算法，得出资源池建设的投资回报同建设规模有着直接的关系。 本文的投资监控算法对资源池建设阶段的投资成本和投资收益进行了研究，在云计算的整个运营过程中，还有大量的因素会影响到收益情况 [ 12 ] [ 13 ] ，对企业接入云计算整个运营过程的投资收益情况进行研究是本文下一步的研究目标。
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user: 摘 要 土库曼斯坦作为中亚国家能源资源富集、战略地位显要，在这样一个大国势力交织的热点地区投资开发能源资源，利益和风险无疑是并存的。但从国家能源战略和企业长远发展来看，这个问题并非投资的障碍，而恰恰是投资的节点。因为利益和风险是孪生的，关键是如何识别与把握它们，如何能把风险转化为利益或潜在利益。基于此，本文研究范围主要集中在土库曼斯坦清洁能源及开发情况、电力能源概况及投资环境，理清有关资源能源开发合作的基础和条件及合作前景潜在风险、利益和机遇，从而为企业决策者的投资预期提供一些有参考价值的意见和建议。 关键词 :土库曼斯坦，清洁能源，电力，合作 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 国家概况 土库曼斯坦是位于中亚西南部的内陆国家，国土面积49.12万平方公里。全国分为5个州、16个市和46个区，2012年9月的人口统计结果是683.6万，有100多个民族，其中土库曼族占94.7%。89%的人口信奉伊斯兰教，官方语言为土库曼语。北部和东北部与哈萨克斯坦、乌兹别克斯坦接壤，西濒里海与阿塞拜疆、俄罗斯相望，南邻伊朗，东南与阿富汗交界。土库曼斯坦地形图如图1所示，全境大部是低地，平原多在海拔200米以下，80%的领土被卡拉库姆大沙漠覆盖。南部和西部为科佩特山脉和帕罗特米兹山脉。主要河流有阿姆河、捷詹河、穆尔加布河及阿特列克河等，主要分布在东部。横贯东南部的卡拉库姆大运河长达1450公里，灌溉面积约30万公顷。 土库曼斯坦地属强烈大陆性气候，是世界上最干旱的地区之一。多数居民信仰伊斯兰教，土库曼语为官方语言，俄语为通用语。拥有丰富的天然气(世界第五)和石油资源，石油天然气 [ 1 ] 工业为该国的支柱产业。土库曼斯坦全国动力燃料和居民生活燃料均以油气(特别是天然气)为主，首都阿什哈巴德及全国重要城镇都铺通了天然气管道。而农业方面则以种植棉花和小麦为主，亦有畜牧业(阿哈尔捷金马等) [ 2 ] 。
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user: 2. 清洁能源及其发电现状 土库曼斯坦依赖丰富的油气，确立了“油气大国”的经济发展战略，但土库曼斯坦已加入欧盟关于气候变化的框架协议以及《京都议定书》，因此，发展清洁能源是其国际承诺之一。土库曼斯坦现有电站的总装机容量为3057兆瓦，其中燃气发电装机容量2857兆瓦，水电装机容量1.2兆瓦，其他为燃煤或燃油发电。国家的高福利政策使得全国居民可以免费使用电力。而土库曼斯坦短期内还没有大的开发清洁能源的计划。 2.1. 水能和水电 土库曼斯坦可开采的水电能源储备量相对很少，为20亿千瓦时。该国水电站目前只有1个，即金都库什水电站，为3台0.4兆瓦的机组，合计装机容量为1.2兆瓦，占全国总装机容量的0.04%。自1913年以来一直在运行。土库曼斯坦首都阿什哈巴德月平均降雨量如图2所示，土库曼那巴特月平均降雨量如图3所示。 2.2. 风能 风能资源与地形有关。30米高度下，风速能够达到4~5米/秒，有些地区可以达到5~6米/秒。风能 图1. 土库曼斯坦地形图 图2. 阿什哈巴德月平均降雨量 图3. 土库曼那巴特月平均降雨量 资源具备发电潜力的地区面积占国土总面积的40%以上。土库曼斯坦风电装机容量和风电项目汇总如下：列巴普州地区的光伏和风力发电系统，该系统由两台风力发电机和光伏电池板组成。电力用于服务移动通信。该套系统由MTS公司开发，该公司计划在土库曼斯坦其他偏远地区安装该系统。 2.3. 太阳能 土库曼斯坦全球水平辐射如图4所示，其地理位置位于北纬43度纬线以南，这里有较好的气温、太阳辐射与光照条件，南部一些地区的有效积温甚至能达到5500摄氏度。如图5所示，土库曼斯坦几乎可全年利用太阳能。7月份，土库曼斯坦白天时间长达16小时。太阳能光辐射1平方米可产生800瓦电力。其全年白天可达300天，太阳能照射长达2500至3000小时。土库曼斯坦光伏发电发展现状和光伏项目汇总如下： 列巴普州地区的光伏和风力发电系统。该系统由两台风力发电机和光伏电池板组成。电力用于服务移动通信。该套系统由土库曼斯坦MTS公司开发，该公司计划在土库曼斯坦其他偏远地区安装该系统。 阿什哈巴德4.5千瓦离网型光伏系统。该系统由 Martifer Solar安装，为试验性项目。土库曼斯坦计划创造大型风能太阳能混合系统，其包括太阳能光伏电站、太阳能油料、干燥机、海水淡化厂、风能和太阳能废物处理装机和太阳能集热器。 2.4. 地热资源 目前，由于各种原因中亚五国地热资源尚未开发，其储量信息也不完善。比如，由于其地质原因，地热资源的开发利用较困难，所以哈萨克斯坦的地热资源没有具体的调研数据；但是，地热资源是一种 图4. 土库曼斯坦全球水平辐射 图5. 阿什哈巴德月平均日照小时数变化图 十分宝贵的综合性矿产资源，其功能多，用途广，不仅是一种洁净的能源资源，可供发电、采暖等利用，而且还是一种可供提取溴、碘、硼砂、钾盐、铵盐等工业原料的热卤水资源和天然肥水资源，同时还是宝贵的医疗热矿水和饮用矿泉水资源以及生活供水水源。多年实践表明，地热资源的综合开发利用，其社会、经济和环境效益均很显著，在发展国民经济中已显示出越来越重要的作用。因此，积极探索与开发地热资源对中亚五国而言同样十分重要。 生物瓦斯(沼气)是另外一种比较有开发前景的载能体。目前，中亚各国在生物质电能方面还没有规模化应用的案例。经初步估算，哈萨克斯坦每年产生的畜禽粪肥大约有2210万吨，这可产生86亿立方米生物瓦斯；每年的植物废料大约1770万吨，这相当于1400万~1500万吨标准燃料或1240万吨重油。这些已超过该国目前石油开采量的一半。若用其产生的生物瓦斯发电，每年能生产350亿千瓦时电能和大约4400万千焦的热能。但是，类似土库曼斯坦这样的国家，其国内大部分地区被沙漠覆盖，农业欠发展，生物瓦斯发电开发潜力有限，开发不足以规模化。 2.5. 土库曼斯坦电能出口 如图6所示，土库曼斯坦的电力出口占总发电量的10%左右。如图7所示，土库曼斯坦的电力出口方向主要有3个，一是向东南部的阿富汗，主要通过两条线路：第一条从土库曼斯坦的谢尔赫塔巴特到阿富汗的安德胡伊；第二条是从土库曼斯坦的谢尔赫塔巴特到阿富汗的图尔古津和杰拉特。二是向西南部的伊朗，三是向土耳其。主要通过两条线路：第一条是从土库曼斯坦的巴尔坎纳巴特经伊朗甘巴特到达土耳其霍伊巴什卡列；第二条是从土库曼斯坦的马雷经谢拉赫斯到达伊朗萨拉赫斯和马什哈德。
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user: 3. 电力基础设施建设情况 3.1. 电力装机容量 土库曼斯坦现有电站的总装机容量为410.4万千瓦，其中燃气发电装机容量为285.7万千瓦，燃煤发电装机容量为159.27万千瓦，燃油发电装机容量40万千瓦；水电装机容量0.12万千瓦。为提高发电量， 图6. 土库曼斯坦出口电力比重 [ 3 ] 图7. 土库曼斯坦电力主要出口对象所占比重 土库曼斯坦政府于2006年2月同美国通用公司和土耳其“恰雷克”能源公司签订了电力合作协议，约定形成新增总装机容量154.8万千瓦，使土库曼斯坦在不增加天然气消费量的情况下，将现有装机容量扩大0.5倍。 土库曼斯坦能源系统主要技术经济指标如表1所示，图中可以看出，土库曼斯坦电能产量和天然燃料消耗呈上升趋势，而其中水利发电量多年保持不变。 3.2. 电网覆盖程度 如表2所示，土库曼斯坦现有多条输变电线路。输电电压为35、110、220和500千伏的输变电线路总长约1.5万公里，变电站400多个。其中500千伏的输变电线路共有两条：一条是“马雷–卡拉库尔”，长度为370公里；另一条是“谢津–达绍古兹”，长度、为379公里，共749公里；土国220千伏的输电线总长度为2000公里；110千伏的输电线总长度为7600公里。另外，土库曼斯坦还有0.4~10千伏的输变电线路约1万公里。另外土库曼斯坦电站在2009年进行了很多次扩建，新投产的发电功率在总功率中占了一定的比重。如图8和图9所示。 Table 1 Main technical and economic indicators of the Turkmenistan energy syste 年 2008 2009 2010 2011 2012 2013 2014 2015 电能产量(十亿千瓦时) 15.04 15..98 16.66 17.22 17.75 18.87 20.4 22.534 电能消耗(十亿千瓦时) 13.51 13.88 14.25 14.67 15.03 16.02 17.19 19.33 电能出口(十亿千瓦时) 1.53 2.1 2.41 2.55 2.72 2.85 3.21 3.201 电能进口(十亿千瓦时) 0 0 0 0 0 0 0 0 水力发电量(十亿千瓦时) 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 天然燃料消耗 天然气液体(千吨) 824 446 530 775 808 918 937 980 原油(千吨) 7400 7551 8480 8165 7803 8051 8600 8600 有效电能(十亿千瓦时) 8.715 8.953 9.191 9.462 9.695 10.334 11.089 12.473 其中 工业 3.144 3.230 3.316 3.414 3.498 3.729 4.001 4.5 运输 0.226 0.232 0.238 0.245 0.251 0.268 0.288 0.324 农业和林业 2.771 2.847 2.923 3.009 3.083 3.286 3.526 3.966 住宅 1.832 1.882 1.932 1.989 2.038 2.172 2.331 2.622 其他 0.742 0.762 0.782 0.805 0.825 0.879 0.943 1.061 表1. 土库曼斯坦能源系统的主要技术经济指标 Table 2 Turkmenistan voltage ratings and transmission line 电压等级(KV) 35 110 220 500 0.4~10 长度(KM) 4651 7600 2000 749 约10，000 表2. 土库曼斯坦电压等级及输电线路 图8. 2009年新建扩建大型电站容量情况 图9. 2009年新投产发电功率占总功率比重
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user: 5. 结论 1) 地理因素作为首要因素，构成了不可改变的自然条件，这种自然条件包括地理上任何一方都不能“离开”对方。 2) 经济因素由市场规律和双方的国家利益所决定，是一个不会发生重大改变的因素，买与卖的互动会稳定地长期持续下去。土向外国投资者提供的政策比较优惠，而且税率相对较低，各项收费水平比较合理。 3) 政治因素，大国关系主要取决于俄美中在中亚博弈的发展。中亚国家的国内政治因素以及宗教极端势力和跨国犯罪组织的影响，基本上都属于关乎相关国家社会稳定的因素。综合考虑新地缘政治的各种因素，可以得出这样的结论，即中国企业与中亚国家开展清洁能源合作的条件是有利的，消极因素不会影响合作的大局。 4) 法律因素，政策具体执行出入较大，法律意识淡薄，现行法律不尽完善，而且政策法律变动频繁，所以对土投资存在法律风险。 这些因素从目前的情况看，还都属于可控制的因素，对中国企业与中亚国家的合作的影响都是间接的。但从总体上看，中国需要制定一系列长远措施来进行对土库曼斯坦的能源合作，并积极应对西方国家的挑战 [ 14 ] 。
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user: 摘 要 论文从外植体选取和消毒方法、初代和继代培养条件等方面综述了掌叶覆盆子的组培快繁技术，并提出了目前掌叶覆盆子组培快繁过程中存在的问题，有一定的理论参考价值。 关键词 :掌叶覆盆子，组织培养，快繁技术 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 掌叶覆盆子，学名Rubus chingii Hu，又名华东覆盆子、树莓、牛奶果、大号角公等，蔷薇科悬钩子属藤状灌木。成熟果实富含氨基酸、糖、有机酸及多种维生素、矿质元素，尤其是过氧化物歧化酶(SOD)含量为水果之最，誉为“新型第三代水果之王”，有健肾益精、养心安神、抗衰保健等功效 [ 1 ] ，受到欧美等国家的普遍欢迎。掌叶覆盆子种植具有投入少，产出高，病虫害少等优点，但目前我们国家的覆盆子人工栽培方向的发展比较缓慢，仅见江西省部分地区种植，在浙江地区有开展过一些覆盆子的产业化研究项目 [ 2 ] 。 掌叶覆盆子各部位均可利用，叶可以当做茶叶、也可以当做药材，果实可供食用，口感酸甜细腻、可入药、可加工成果汁饮品等，种子、根部均也可药用，全株植株可做绿化观赏树种，或家庭园艺品等。覆盆子作为一种优质的药食同源型的水果，它的营养价值和保健作用也广泛的受到我们的关注。之前的覆盆子研究大多偏重于资源分布的调查，覆盆子人工种植的可行性以及简单的覆盆子营养评价，对于覆盆子的种植栽培和加工制作等实用的技术研究与推广工作则非常薄弱，现在覆盆子的价值已从原有的单一利用走向多元利用的方向，可以适当扩大种植面积。
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user: 2. 生物学特性 掌叶覆盆子，蔷薇科悬钩子属多年生浆果类果树 [ 3 ] 。藤状灌木，定植3~4年进入盛果期，经济寿命可达20年左右，一般生长在湿润且不易积水的土壤中。掌叶覆盆子为两性花，单生，白色，花径约2.5~4.0 cm；5片花瓣，花萼5裂；花中雄蕊占多数，直立状；有较多数心皮，着生于球形的花托上。花粉黄色近球形，具有一定粘性，异花授粉，一般需虫媒，也可人工授粉 [ 4 ] ，位于枝顶的花开花期较早，结的果实也大。单花整个花期时间仅3~4天，整个植株花开放时间约20天 [ 5 ] 需要一定阳光照射但是怕暴晒，不耐热、不耐寒、不耐旱和忌积水积水易造成根部腐烂。在海拔高于1000 m的地方，植株也能够正常生长，但果实生长会比较差。对土壤要求不严格，但是选择富含腐殖质的酸性土壤种植比较好，果实在已饱满呈绿色未成熟时采摘。 掌叶覆盆子的人工栽培一般采用分株或压条等无性繁殖方法，但繁殖系数不高，繁殖周期长，受自然环境约束较大，故种苗的来源也受较大限制，近年来组培快繁体系的建立和推广将有利于实现覆盆子的规模化种植。
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user: 3. 外植体选择和消毒 选择生长健壮、长势旺盛的野生覆盆子优良单株，截取一年生带芽茎段是理想的外植体。林绍巢等 [ 6 ] 研究得出一年生的带芽覆盆子茎段在各种浓度配比下的细胞分裂素和生长素下都有较高的出芽率，可达到73.3%以上。 一年生带芽的茎段，剪去叶片，清洗表面，在流动自来水下冲洗30 min左右，在超净工作台上进行消毒，先将外植体放入一个干燥的无菌瓶中，用70%的酒精浸泡30 s，再用2.8%有效氯的次氯酸钠水溶液浸泡15 min，最后无菌水冲洗5次，最后用吸水纸吸干备用。
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user: 4. 初代培养 不同植物生长调节剂浓度配比的培养基中，固定附加蔗糖25 g/L，琼脂5.5 g/L，PH调至到5.8左右。培养室内的温度控制在(25 ± 2)℃，光照时间在每天12小时左右，光照强度控制在2500 lx。将消毒处理过的带芽覆盆子茎段全部接种到好的初代培养基中进行培养。30天左右可以出芽。 不同种类植物生长调节剂及不同浓度配比影响覆盆子外植体出芽率，以MS为基本培养基，分别加入不同浓度的细胞分裂素和生长素，覆盆子外植体均具有有较高的出芽率，在细胞分裂素与生长素的浓度配比为5:1与7.5:1的培养基中，覆盆子外植体的出芽效果明显增强，出芽率最高可达90%以上。尤其当浓度配比为7.5:1时出芽效果极佳 [ 5 ] [ 6 ] 。
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user: 5. 增殖培养 由于在初代培养中获得的覆盆子芽、苗的数量有限，不能够充分发挥组织培养快速繁殖的优势，需要再通过继代培养来获取大量的增殖材料。芽分化培养基筛选试验以初代培养获得的健壮侧芽接种在不同培养基上进行繁殖，主要对侧芽的出芽数量和芽的生长情况进行对比观察。 潘彬容 [ 7 ] 等研究表明，以MS为基本培养基，加入2.0 ml/L的KT和0.20 ml/L或0.40 ml/L NAA，芽生长情况都为健壮，增殖倍数也达到3.4、3.6倍，效果最佳。
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user: 6. 壮苗生根培养 增殖芽长到3~4 cm左右，切下并转入生根培养基中，培养30天左右可以生根。以1/2 MS为基本培养基，不同浓度NAA的处理下，生根率差异不大，但平均每株生根数及根的质量差异较大。结合生根率、根质量及生根数考虑，1/2 MS + NAA 0.2 ml/L综合表现最佳，生根率达90.6%，平均每株生根4.8条，并且根质量较好，为茎段生根壮苗最适培养基 [ 6 ] 。
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user: 7. 驯化移栽 栽培基质可选择河沙+珍珠岩，移栽时，基质用1%福尔马林溶液或多菌灵溶液消毒。试管苗移栽前打开瓶塞室内炼苗1~3天，自来水洗净根部培养基，移栽到苗床后基质，保温保湿遮光养护，经过一周左右的过渡培养，逐步降低湿度。一周可长出新根，两周可长出新叶，表明移栽成活。
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user: 8. 覆盆子组培快繁体系存在问题 随着掌叶覆盆子的栽培面积急剧增加，组培苗的需求也日益增加。但在瓶苗扩繁及生根过程中，会出现细菌污染，感染率高达50%。掌叶覆盆子快繁过程中常见的细菌有甲基杆菌GR3 (红色菌)、微杆菌(黄色菌)和恶臭假单胞菌F1 (白色菌)这三种 [ 8 ] (青霉素标记为K1，链霉素标记为K2，头孢噻肟钠标记为K3，土霉素标记为K4)。 使用抗生素会对叶片产生影响，部分抗生素剂量加入不合适如加入中量土霉素和链霉素都可能导致组培苗黄化，土霉素甚至会导致材料的死亡。抗生素直接加入法更适合且更便于控制。 不同剂量的抗生素对掌叶覆盆子组培苗生长和生根有一定影响，但只有K2-1和K2-2对覆盆子组培苗生长的影响具有显著性特征，K2-1还对覆盆子组培苗生根的影响具有显著性特征。其中林绍巢 [ 6 ] 等人研究表明K1-1和K1-2能很好地抑制红色菌的生长，其抑制率超过80%，K2-3能较好地抑制红色菌生长，其抑制率超过50%。K1-1，K2-3以及K2-4对黄色菌有较好的抑制效果，其抑制率超过了50%。K3-1和K3-2对乳白色菌有好的抑制效果，其抑制率在60%以上。红色细菌污染的掌叶覆盆子组培苗应用K1-1处理，其存活率最高；用K1-1 + K2-3处理，其生根率最高。黄色细菌污染的掌叶覆盆子组培苗应用K1-1 + K2-3处理，其存活率最高且生根率最高。乳白色细菌污染的掌叶覆盆子组培苗应用K2-3 + K3-1处理，其存活率和生根率均最高。 随着我国科技发展水平不断提高，人民条件的提升，我国平均寿命不断提高，老龄化明显上升，老年性痴呆显然成为世界性的难题，如何防治老年性痴呆也成为了一个亟待解决的现状。传统医学上认为，肾阳虚是老年性痴呆现象发生的内在机制，补肾助阳可以延缓衰老、是防治老年性痴呆的一个重要途径。黄丽萍等 [ 9 ] 研究表明覆盆子的氯仿和乙酸乙酯提取部分都具有良好的改善肾阳虚型痴呆实验白鼠的学习记忆能力，亦可说明覆盆子具有益肾固精，助阳缩尿的功能，可入药用于治疗老年痴呆，抗衰老，有良好保健功效。那么覆盆子的价值也就会随之体现出来，如浙江磐安县深泽乡1999年销售干果32吨，收益78.4万元。覆盆子干果价格连年上涨，2006年价格达到65元/kg，2010年高达110元/kg [ 10 ] 。至今年2018市场报价已经达到200元/kg。 综上所述，覆盆子的资源开发利用具有较好的发展前景，也可以发挥较大的社会效益和经济效益，自然也会奠定覆盆子的组织培养快速繁殖体系。
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user: 摘 要 目的：研究腹腔镜技术在腹部创伤中应用的可行性及实用性。方法：回顾性分析我院2012年12月~2015年6月经腹腔镜探查的36例腹部创伤患者临床资料(其中包括全腔镜探查及手辅助腹腔镜探查)，男性32例，女性4例；年龄19~60岁，平均(47.5 ± 12.2)岁。记录手术时间、术中出血量、术后引流量、手术并发症、术后住院天数。结果：36例患者均使用腹腔镜探查明确诊断，其中12例患者行全腔镜探查，24例行手辅助腹腔镜探查，全腔镜组4例中转开腹，8例使用腹腔镜完成治疗，手辅助组在腔镜下完成操作后经辅助切口完成整个手术，手术时间30~210 min，平均110.5 ± 35.6 min。术中出血量60~2000 ml，平均出血815.6 ± 125.4 ml。术后住院5~14 d，平均7.6 ± 2.5 d。结论：合理选择腹腔镜手术方式对腹部创伤患者行腹腔镜探查不仅能够快速明确腹部损伤部位，还能使部分患者在腔镜下完成治疗，且微创优势明显。 关键词 :腹部创伤，腹腔镜，手辅助腹腔镜，微创治疗 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 腹部创伤的及时诊断和决策性治疗直接影响着患者的病情预后，如治疗决策不当，遗漏了腹腔内隐匿性损伤将会带来非常严重的后果，甚至危及患者生命。有学者认为：如高度怀疑腹内损伤均应尽早行剖腹探查 [ 1 ] [ 2 ] ，但传统的手术方式在治疗疾病的同时，因其巨大的手术探查切口给患者带来了较大的负损伤及术后并发症，从而增加了致残率及死亡率，随着腹腔镜技术的逐渐成熟，腹腔镜技术在腹部创伤中的应用已经成为现实，其不但为腹部创伤患者提供微创的治疗方式及其满意的治疗效果，同时也减轻阴性探查为患者带来的负损伤。
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user: 2. 资料与方法 2.1. 一般资料 收集成都军区总医院2012年12月~2015年6月经腹腔镜探查的36例腹部创伤患者临床资料(其中包括全腔镜探查及手辅助腹腔镜探查)，男性32例，女性4例；年龄19~60岁，平均(47.5 ± 12.2)岁。致伤原因：道路交通伤16例，坠落伤6例，刀刺伤4例，钝性伤4例，挤压伤2例。受伤至手术时间1~18 h，平均7.5 ± 3.6 h。 纳入标准：能耐受全身麻醉及人工气腹，生命体征相对平稳(收缩压 ≥ 90 mmHg，舒张压 ≥ 60 mmHg，1 mmHg = 0.133 kPa)，术前患者经影像学检查，并结合腹部体征确诊或高度怀疑有腹腔内损伤。 排除标准：1) 大出血、重度腹腔感染伴休克；2)伴有心、肺、脑、肝、肾等系统严重疾病；3)、中、晚期妊娠。 2.2. 方法 术前常规胃肠减压，手术前30分钟预防性使用抗生素，监测中心静脉压(CVP)，所有患者均采用气管内插管全身麻醉，平卧位或人字位，碘伏消毒铺无菌巾单。 2.2.1. 全腔镜组手术探查方式 12例患者，均采用脐部切口建立人工气腹，气腹压力维持在12~14 mmHg，经脐下戳孔放入10 cm Trocar，置入观察镜探查腹腔，确认膈肌无损伤后再结合腹腔伤情选择Trocar位置和数量，穿透伤可直接由伤口置入Trocar，观察腹壁及腹膜有无损伤，腹腔内有无积血及消化道内容物，并结合术前受伤部位、症状、体征进行探查。如受伤部位不确定，则按流程进行全面探查：依次为脾脏、肝脏、胆囊、胃前壁、十二指肠球部、小肠、结肠、直肠、盆腔内器官、后腹膜、打开胃结肠韧带探查胃后壁、胰腺、十二指肠球部后壁，最后打开肝结肠韧带探查十二指肠降段及水平段。并根据探查情况必要时行腹腔内灌洗。腹腔镜对损伤病灶的处理方式包括：① I度、II度肝脾挫裂伤直接行电凝或缝扎止血；② 对于单纯肠浆膜面破裂或挫伤者则行横行间断或连续缝合修补术，较为严重者则可采用腔内切割缝合器(爱惜龙)行腔镜下肠切除吻合术；③ 肠系膜及大网膜出血可行生物夹夹闭或腔镜下八字缝合止血；④ 如小肠多处穿孔、十二指肠破裂、胰腺严重损伤、结肠破裂、III度以上的肝脾实质性脏器破裂以及后腹膜严重损伤等情况，应立即中转开腹，术毕彻底冲洗腹腔，放置腹腔引流管于病灶周围或盆腔 [ 2 ] 。 2.2.2. 手辅助腹腔镜组手术探查方式 24例患者，均取绕脐切口，长约7 cm左右，进入腹腔后放入蓝蝶，探查腹腔内有无积血及消化道内容物，由辅助切口提出小肠、仔细检查小肠及其系膜有无损伤及出血，如有则予以缝扎止血、如小肠浆膜破裂则行修补、如小肠破裂则暂时行缝合待探查完毕后行肠切除吻合术，冲洗腹腔；至蓝蝶放入观察镜及气腹管，收紧蓝蝶，建立人工气腹，气腹压力维持在12~14 mmHg，按流程进行全面探查：依次为膈肌、脾脏、肝脏、胆囊、胃前壁、十二指肠球部、结肠、直肠、盆腔内器官、后腹膜、打开胃结肠韧带探查胃后壁、胰腺、十二指肠球部后壁，最后打开肝结肠韧带探查十二指肠降段及水平段。确定病灶位置后左手由蓝蝶放入，根据病灶位置确定观察孔及操作孔，在手助腹腔镜下行肝脾剖裂修补、脾切除、胰腺体尾部切除、胃修补等，如为结肠损伤则在腔镜下控制损伤部位并游离病变段结肠，然后至辅助切口行相应结肠切除吻合或造瘘术。