DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 摘 要 利用X射线衍射(XRD)和差示扫描量热仪(DSC)分析了Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 (at.%)合金粉末和薄带的相组成和等时加热的晶化行为。结果表明，粉末和薄带为完全非晶态，所有的等时DSC曲线均显示出明显的玻璃转变。当加热温度不超过993 K时有两个放热峰，分别对应于α-Fe以及χ-Cr 6 Fe 18 Mo 5 和(Fe， Cr， Mo) 7 C 3 相的析出。粉末比薄带展示出更高的玻璃转变温度T g 、晶化开始温度T x 和两个放热峰峰值温度T p1 、T p2 ，提高幅度约6~15 K。然而，粉末的过冷液相区宽度ΔT x 为71.4 K，稍低于薄带(78.6 K)。由T p1 和T p2 计算的粉末的表观激活能E a1 和E a2 分别为344.4 kJ/mol和398.3 kJ/mol，低于薄带(485.6 kJ/mol和487.4 kJ/mol)。 关键词 :非晶合金，Fe-Cr-Mo-C-B合金，晶化行为，表观激活能 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 自从1960年，Duwez等人 [ 1 ] 首次成功制备出Au-Si非晶合金，此事件引起世界各地研究者的广泛关注。非晶合金即金属玻璃，因其原子排列长程无序和短程有序，表现出一系列优异的力学性能、磁性能、电性能和电化学性能，因而被广泛应用于航空航天、汽车、精密制造、通讯设备、计算机和生物医学领域 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 。有些非晶合金系表现出磁晶各向异性和优异的软磁性能，有望成为结构材料应用于某些特殊领域 [ 5 ] 。通常，形成非晶合金的临界冷速高达10 2 ~10 4 K/s。所以，早期通过快速淬火倾向于制备薄箔、丝线和薄带，可使冷速达到10 5 ~10 6 K/s [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] ，这极大限制了非晶合金的进一步研究和应用。直到近十年来，非晶合金尺寸才达到块体级别。 Fe基非晶合金具有优异的玻璃形成能力(Glass Forming Ability， GFA)和软磁性能，如高饱和磁强度、低矫顽力、高电阻率和渗透性，能降低磁滞损耗和功率损耗，常用于制备电磁转换设备的铁芯 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] 。1995年，Inoue等人 [ 11 ] 研究出Fe-(Al，Ga)-(P，C，B)系列块体非晶合金(Bulk Metallic Glasses， BMGs)。自此，开发大尺寸Fe基非晶合金成为研究热点之一。据报道，Fe基非晶合金固有高的GFA，表现在具有较大的临界铸造厚度 [ 12 ] [ 13 ] [ 14 ] 。Inoue等人 [ 15 ] 总结出具有高GFA的合金体系特点是：成分至少包含三种元素、原子尺寸配比大于12%、原子之间为负混合热。迄今为止报道的非晶合金的GFA依赖于Ga、Zr、Nb、Pd以及稀土元素Ln、Y、Pr等，但是其高昂的价格限制了广泛的商业应用 [ 16 ] 。目前聚焦于使用便宜、含量富足的B、C、Si和P元素来制备Fe基BMGs [ 17 ] 。此外，添加Mo元素可提高GFA、耐腐蚀性和耐磨性，使得硬度达到1500 HV [ 16 ] [ 18 ] 。添加Cr元素使得合金表面形成一层Cr 2 O 3 钝化膜而提高其耐腐蚀性、抗氧化性，以轻微降低GFA作为代价 [ 19 ] 。在冷却过程中添加大约20%的C、B、P、S等非金属元素来维持非晶结构的稳定性 [ 17 ] 。本文主要研究Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 (at.%)非晶粉末和薄带的晶化行为，探讨同一非晶合金在不同状态下的热稳定性差异，为后续不同应用场合提供技术支撑。
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user: 2. 实验方法 商用气雾化Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 (at.%)粉末由Advanced Materials Engineering，LLC提供。在高纯氩气保护气氛下，在含有Ti吸气的真空电弧熔炼炉内重熔粉末以形成合金锭。接着，在单辊甩带设备上制备出厚30~35 μm、宽2~3 mm的薄带，其中，铜辊线速度为40 m/s。 利用JF-1166激光粒度测试仪测试粉末的粒径分布，并利用扫描电子显微镜(SEM， JEOL JXA-8100)观察粉末形貌。同时，测试粉末的流动性、松装密度和振实密度。在采用Cu靶的X射线衍射仪(XRD， SmartLab)上分析粉末和薄带的结构特征。非晶粉末和薄带的等时晶化过程在高纯氩气保护的Perkin-Elmer差示扫描量热仪(DSC， DSC8000)上进行。温度和热流分别通过测定纯In和Zn的熔化温度和熔化热予以标定，其误差分别为±0.3 K和±0.02 mW。每个试样均进行两次处理，第一次退火过程中试样发生晶化，第二次退火过程则是在试样已经完全晶化的情况下进行，以此作为热分析的基线。二次测量的热焓值之差即为消除系统偏移后的DSC实验值。
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user: 3. 结果与讨论 图1和图2分别为Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末的SEM形貌照片和粒径分布。可见，粉末为大小均匀的球形颗粒，意味着流动性良好，其平均粒径、流动性、松装密度和振实密度分别为30 μm、18.5 s/50 g、4.55 g/cm 3 和4.84 g/cm 3 (见表1)。 粉末和薄带的XRD谱均呈现一个较宽的漫散射峰，表明为典型的完全非晶(见图3)。 图4为Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末和薄带在加热速率为20 K/min下的等时DSC曲线，对应的玻璃转变温度T g 、晶化开始温度T x 、放热峰峰值温度T p1 、T p2 和过冷液相区宽度DT x 列于表2中。可见，粉末和薄带的等时DSC曲线均呈现出明显的玻璃转变，在加热温度不超过993 K的情况下出现两个放热峰。根据文献 [ 10 ] ，这两个放热峰分别对应于α-Fe和χ-Cr 6 Fe 18 Mo 5 以及(Fe， Cr， Mo) 7 C 3 相的析出。相比于薄带，粉末呈现更高的T g 、T x 、T p1 和T p2 ，提高幅度为6~15 K。然而，薄带呈现更高的过冷液相区宽度ΔT x (78.6 K)，而粉末仅为71.4 K。 为了获得粉末和薄带结晶后的表观激活能，根据加热速率范围在10 K/min至40 K/min的等时DSC曲线得到的热力学参数。结合Kissinger方程确定表观激活能，方程如下 [ 20 ] ： 图1. Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末的SEM形貌 Table 1 Basic parameters of Fe50.6Cr23.3Mo8.4C8.4B9.3 powde Average particle size (μm) Flowability (s/50g) Bulk density (g/cm 3 ) Tap density (g/cm 3 ) 30 18.5 4.55 4.84 表1. Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末的基本参数 图2. Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末的粒径分布 图3. Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末和薄带的XRD结果 图4. Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末和薄带在加热速率为20 K/min下的等时DSC曲线 Table 2 Corresponding thermodynamic parameters of Fe50.6Cr23.3Mo8.4C8.4B9.3 powder and ribbon at a heating rate of 20 K/mi Condition T g (K) T x (K) T p1 (K) T p2 (K) ΔT x (K) Powder 825.3 896.7 919.5 974.1 71.4 Ribbon 810.6 889.2 909.7 967.6 78.6 表2. Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末和薄带在加热速率为20 K/min时对应的热力学参数 ln ( β T p 2 ) = − E a R T p + ln K 0 (1) 式中：b是加热速率，T p 是放热峰的峰值温度，R是气体常数约8.314 J/(mol×K)，K 0 是预指数因子常数，E a 是表观激活能——加热结晶时需要越过的能量势垒。 ln ( β / T p 2 ) 与−1/T p 产生的点拟合为一条直线，其斜率为E a /R，斜率乘以R即可得到表观激活能E a 。图5为Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末和薄带在不同加热速率下的等时DSC曲线。图6为Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末和薄带分别对应于第一和第二晶化反应的Kissinger曲线。经计算，粉末对应于第一放热峰和第二放热峰的表观活化能E a1 和E a2 分别为344.4 kJ/mol和398.3 kJ/mol。然而，薄带表现出更高的表观激活能，E a1 和E a2 分别增加到485.6 kJ/mol和487.4 kJ/mol，这与粉末和薄带的ΔT x 趋势一致。粉末比薄带的ΔT x 低，说明粉末的非晶结构没有薄带稳定，其弱的热稳性导致在加热时容易结晶，即激活能较低，越难保持非晶结构特征。
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user: 4. 结论 1) 等时DSC退火后，完全非晶的粉末和薄带均呈现明显的玻璃转变，当加热温度不超过993 K时出现两个放热峰。 2) 粉末较之于薄带表现出更高的玻璃转变温度、晶化开始温度和两个放热峰峰值温度，提高幅度在6~15 K。 图5. Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末(a)和薄带(b)在不同加热速率下的等时DSC曲线 图6. Fe 50.6 Cr 23.3 Mo 8.4 C 8.4 B 9.3 粉末(a)和薄带(b)分别对应于第一和第二晶化反应的Kissinger曲线 3) 粉末的过冷液相区宽度ΔT x 为71.4 K，稍低于薄带的78.6 K，这与粉末和薄带计算得到的表观激活能E a 相一致。粉末的表观激活能分别为344.4 kJ/mol和398.3 kJ/mol，而薄带的表观激活能分别提高至485.6 kJ/mol和487.4 kJ/mol。
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user: 摘 要 目的：了解沙盘游戏治疗行为问题儿童的效果。方法：对1名具有学习不良和偷窃行为问题儿童进行了2个月共7次个体沙盘游戏治疗。结果：来访者情感得到满足、内心得到整合并且学习不良行为得到改善。结论：沙盘游戏疗法对儿童行为问题有一定的治疗效果。 关键词 :沙盘游戏，行为问题儿童，个案法 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 我国学者普遍认为儿童行为问题通常是指在严重程度和持续时间上都超过了相应年龄所允许的正常范围的异常行为(谷平，章小雷，黄钢，马红霞，陈毅怡，2015)。并且那些有行为问题的儿童倾向于通过行为表达冲突，如攻击性行为、多动、注意力不集中、撒谎和偷窃等(Han， Lee， & Suh， 2017)。近年来，多项研究结果表明，行为问题儿童人数约占儿童总数的10%左右，且有不断上升的趋势。而且行为问题越早治疗效果越好，代价越小。因此，行为问题儿童的矫正与治疗已成为了广泛受到家庭学校和社会共同关注的事情(黎婉勤，2007)。 本研究采用沙盘游戏疗法对一名具有学习问题、撒谎和偷窃行为问题儿童进行心理咨询，探讨该疗法的咨询效果和过程特征，为解决儿童行为问题提供新的思路和方法。
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user: 2. 来访者的基本情况 背景资料：L，男，12岁，某小学四年级二班，父母现均在家。但父亲曾被公安局人员逮捕并坐过牢，具体原因不详；母亲则成天沉溺于打牌，对来访者较忽视。爷爷奶奶与来访者家庭关系一般。L上课不遵守纪律，经常在教室后面爬来爬去。学习态度不认真，且经常不做作业。此外，L还有撒谎、偷窃行为，甚至有一次被罚站在教师办公室时，从某老师抽屉里偷了一百元钱，后来与同伴分享了这件事并且消费了这笔钱，将购买之物分享给同学，但事后老师因学生反馈而找他询问时却又不承认此事。 该个案在接受本系列个体沙盘游戏咨询之前还接受过团体沙盘游戏咨询。据其班主任反馈，接受团体沙盘游戏咨询之后，该个案行为问题没有得到明显改善，反而他的性格从较为安静变得较为开放、活跃，变得“更难管教”，加之近期的偷窃事件让老师们更为头痛，所以班主任向沙盘游戏咨询师转达学校老师意见，希望他单独接受辅导，以期改掉问题行为。
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user: 3. 案例分析 从背景资料中我们可以得知，来访者成长过程中，照顾者对其较忽视，使其难以建立起安全的依恋关系。据研究，这样易导致小孩体验到更多情绪不安定和适应困难，从而影响其人格发展，甚至导致青春期和成年后出现问题，产生较多的内在的和(或)外在的心理行为问题(Han et al.， 2017)。而且，该个案的父亲被抓一事是他内心一个创伤，这个创伤可能包含恐惧、无助、哀伤还有羞愧等感觉，这些负性情绪一直没有得到很好的处理，长期压抑也会导致他的情绪、行为问题。所以，提供自由、受保护空间的个体沙盘游戏能够满足该个案内心对于稳定、亲密、温柔、积极关注等体验的渴望；前期的团体沙盘游戏咨询在其老师看来没有效果，甚至起到了反作用，让个案变得更“闹腾”、“更难管教”，原因可能是在沙盘游戏空间里，来访者体验到了表达愤怒和攻击情绪是安全的，所以会从较为压抑、被动攻击的状态转变成较为放松和开放的状态，这其实是一种发展。因为该个案对于沙盘游戏的熟悉，所以本咨询采用个体沙盘游戏疗法。又由于条件所限，不方便湿沙操作，所以咨询都是在干沙条件下进行的。
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user: 4. 沙盘游戏方案设计 咨询师结合他们学校上课时间，安排个案一周进行一次沙盘，每次20至30分钟，共7次。每次咨询都是让个案自由发挥，选择沙具在沙箱里创作自己的世界。这个过程中，咨询师不给予任何指导，静静等待和陪伴，需要时给予来访者回应，并记录个案的玩具放置顺序和言语、非言语信息，除非来访者坚持要自己收拾沙盘，一般不在来访者面前拆除沙盘(Loue， 2016)。具体咨询步骤如表1所示：
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user: 6. 咨询效果 沙盘咨询结束后，从他老师那获得了反馈，L现已跟得上同学的学习速度，他的家庭氛围也比以前有较大改善。父亲找了份工作，母亲打牌也较以前收敛，花更多时间照顾来访者。并且，来访者放学后会先做作业，后画画(喜欢画画，这个可看成是受智慧老人原型影响的自我疗愈的继续)。因此，本次沙盘治疗效果为良好。
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user: 7. 沙盘游戏机制 L本学期的7次沙盘经历了问题呈现、问题转化、冲突整合阶段。前3次沙盘为初始沙盘，是来访者试探咨询师态度以及尝试接触无意识阴影的过程；第四次开始，创伤暴露、自我疗愈力量开始运转；最后一次沙盘出现了曼荼罗，标志来访者内心得到整合，导致行为问题的内在根源——恐惧和攻击性情绪得到了很好地释放和处理。 L的沙盘治疗较为圆满地结束了，其治疗机制为(吴梅荣，章小雷，程华，2010)： 1) 沙盘游戏的自性化作用。沙盘游戏疗法是一种心理分析技术，采用象征性的表达。当人格中的阴影和分裂性力量以曼荼罗的形象呈现在沙盘中时，意识就可以整合创伤里的力量，使破坏性的力量消失(Grubbs， 1995)。而作为内在秩序，内在完整性的自性的展现，是人格发展中的重要一环(Kalff， 2004)。 2) 沙盘游戏疗法的游戏性。该特性使儿童能够自由而自然地表达自己，并从中获得较好的控制感和成就感，这使他们感受到自我创造和自我实现的力量，进而促进其人格的良好发展。 3) 咨询师对来访者的积极关注和共情，与来访者建立了“接纳、安全、信任”的咨询关系。这种建设性的关系为来访者提供另一种看待他自己及其行为的方式，促使来访者更加接纳自身，而这种接纳本身就是人格的进一步发展。 4) 沙盘游戏的桥梁作用。L行为问题的心理原因是父母对其教养的漠视或粗暴，以及父亲被警察抓走的经历带给他的创伤体验。沙盘游戏帮助L将外在的真实性转变成心灵的真实性，在沙盘里得到呈现，使意识连接了无意识，使内在治愈力量得以发挥作用，意识领域得以扩展(Loue， 2016)，自我积极探索改变途径，从而开启自愈进程(罗燕，2014)。
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user: 摘 要 瑟是中国古代传统弦乐器之一，春秋战国时期楚墓多有出土，部分瑟上绘有龙纹等纹样。本文试分析楚墓出土漆木瑟龙纹类型以及其时代、等级、区域特征，并结合楚瑟可能用于“娱神”等巫术行为，进一步认为楚瑟所饰龙纹可能反映出龙作为巫师助手，引导魂灵升天的巫文化内涵。 关键词 :楚瑟，龙纹，巫文化，引魂升天 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 瑟是我国较早产生的传统弦乐器之一，瑟面覆长方形瑟板，瑟板上装有首岳、尾岳、瑟弦以及系弦的枘等，瑟板稍隆起，体中空，部分瑟体下嵌底板(见图1)。据相关考古发掘报告统计，迄今楚墓出土瑟近100件，广泛分布于湖北荆州 [ 1 ]- [ 16 ]、荆门 [ 17 ][ 18 ]、宜昌 [ 19 ][ 20 ][ 21 ]、襄阳 [ 22 ][ 23 ][ 24 ]、天门 [ 25 ]、黄冈 [ 26 ]、鄂州 [ 27 ]等市，湖南长沙 [ 28 ]- [ 33 ]、常德 [ 34 ][ 35 ]、益阳 [ 36 ]、张家界 [ 37 ][ 38 ]，河南信阳 [ 39 ][ 40 ][ 41 ]、驻马店 [ 42 ][ 43 ]、平顶山 [ 44 ]，浙江湖州 [ 45 ]等市也有出土。楚瑟多为木制或木制后髹朱黑漆，部分瑟上除髹漆外，另在其上绘有龙纹、凤纹、兽面纹、云纹、雷纹、涡纹、綯纹等纹样的一种或数种。目前学术界对于楚瑟纹饰的研究主要集中在对典型漆木瑟纹饰的概述性介绍等上，尚未发现针对漆木瑟某类纹样的专门研究。另笔力所限，拙文仅选取漆木瑟龙纹作为对象，试在前辈学者研究基础上，从龙纹类型，时代、等级、区域等考古学特征以及其所反映的巫文化内涵方面做一点尝试性的探讨，以求教于方家。
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user: 2. 楚墓出土漆木瑟龙纹类型 因楚墓出土漆木瑟上龙形纹、蛇形纹在形态上有较大的相似性，且有学者认为，蛇形纹属于龙形纹的一种变体 [ 47 ]，为便于分析，本文从其说，暂将二者统一归为龙纹，不单列蛇纹。现欲探讨瑟上龙纹的型式特征，自然先把龙纹收集在一起为便。 目前楚墓出土漆木瑟中，当阳赵巷M4:52、当阳曹家岗M5:6、当阳曹家岗M5:13、固始侯古堆M1漆瑟、信阳长台关M1:158、临澧九里79M1漆瑟等6件瑟上绘有龙纹，按龙纹整体样式，可分为三型，即写实龙纹(A型)、异形龙纹(B型)、勾连龙纹(C型)。 A型：整个龙形，形体一般较为修长，造型多呈S形，或由S形变化而来，龙首有角，口部张开，部分口吐长舌或身有短兽足。按形象程度可分为两亚型。 Aa型：整个龙形呈平面，有一爪或双爪，龙首、身、尾俱全，龙首后顾或上仰。可分为两式。 I式：龙身稍蜷曲，龙首后顾，典型器物为当阳曹家岗M5:13首档面龙纹(见表1，1)。 图1. 楚瑟示意图 [ 46 ] Table 1 Stage Dividing on Long Patterns on Chu Zither A型 B型 C型 Aa Ab Ba Bb Bc Ca Cb Cc 春秋晚期 I 1 I 3 5 6 7 8 9 10 战国中期 II 2 II 4 表1. 楚墓出土漆木瑟龙纹分期表 注释：1、当阳曹家岗M5:13；2、信阳长台关M1:128；3、当阳曹家岗M5:13；4、临澧九里79M1 (无器物号)；5、当阳曹家岗M5:13；6、当阳曹家岗M5:13；7、当阳曹家岗M5:13；8、当阳曹家岗M5:13；9、当阳曹家岗M5:13；10、固始侯古堆M1 (无器物号)。 II式：龙身直立，龙首上仰，典型器物为信阳长台关M1:128瑟首巫师持法器图上龙纹(见表1，2)。 Ab型：采用圆雕或浮雕，龙首有角，眼、耳、鼻突出，龙首前视或后顾，部分有足。 I式：整体圆雕，首、身、尾、足齐全，龙首后顾，足蹬地。典型器物为当阳曹家岗M5:13瑟面右端龙纹(见表1，3)。 II式：一首一身，龙首浮雕，口吐长舌，龙身成盘绕状，典型器物为临澧九里79M1漆瑟瑟面龙纹(见表1，4)。 A型龙纹总体呈现由抽象到实体的趋势。 B型：整体似龙，但或无足，或一首双身，或异首同身，可分为三亚型。 Ba型：龙首、身、尾俱全，龙首有角，呈三角形，整体省略了龙足而变成了蛇身，龙首后顾，典型器物为当阳曹家岗M5:13瑟面右端龙纹(见表1，5)。 Bb型：龙首居中，双身向两侧展开，呈波浪形状，且以中间为轴呈对称结构。典型器物为当阳曹家岗M5:13首挡面上方左侧龙纹(见表1，6)。 Bc型：两首一身，一首为龙，一首为凤鸟，连接于同一身躯两端，且多成对出现，呈对称结构。龙首有角，眼、耳、鼻突出，口吐长舌，首回视，身躯盘绕，典型器物为当阳曹家岗M5:13瑟首挡面龙纹(见表1，7)。 C型：整体呈两条或多条虺龙相互蟠曲状，按盘绕形状，可分为三亚型。 Ca型：二龙交叉相勾连成方形，龙首有角，口张开，龙身交错形成反“C”形，典型器物为当阳曹家岗M5:13瑟面纹饰(见表1，8)。 Cb型：二龙相交，四龙勾连首尾相接如綯索，龙首有角，口张开，眼圆瞪，龙身相互交错，龙纹两两对称，典型器物为当阳曹家岗M5:13瑟面纹饰(见表1，9)。 Cc型：十条小虺龙相互缠绕，不见虺首，虺身多呈“S”形分布，十虺相互缠绕，其总体形状大体呈现方形。典型器物为固始侯古堆M1漆瑟尾端面板蟠虺纹(见表1，10)。
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user: 3. 楚墓出土漆木瑟龙纹考古学文化特征 材料显示，最早的龙纹见于当阳赵巷M4出土漆瑟瑟面，时代属春秋中期，龙纹型式不清，目前仅此一例。至春秋晚期，龙纹型式增多，可见Aa型平面写实龙纹、Ab型圆雕写实龙纹、Ba型蛇形龙纹、Bb型单头双身龙纹、Bc型异首同身龙纹、Ca型二龙勾连方形蟠虺纹、Cb型四龙勾连綯索式蟠虺纹以及Cc型十龙勾连无首蟠虺纹等8种型式，或因目前出土材料所限，战国早期楚墓出土漆木瑟暂未见绘有龙纹。至战国中期，漆木瑟上再次可见龙纹，但种类已较春秋晚期大为减少，仅见Aa型平面写实龙纹以及Ab型圆雕写实龙纹两种。战国晚期楚墓出土漆木瑟上暂时未见龙纹。 从分布区域来看，瑟上龙纹在春秋中期至晚期主要集中于湖北当阳地区，河南固始地区零星可见，至战国中期，瑟上龙纹仅见于河南信阳以及湖南常德地区。其中春秋中、晚期时，湖北当阳地区主要流行Aa型平面写实龙纹、Ab型圆雕写实龙纹、Ba型蛇形龙纹、Bb型一首双身龙纹、Bc型异首同身龙纹以及Ca型二龙勾连方形蟠虺纹、Cb型四龙勾连綯索式蟠虺纹，河南固始地区可见Cc型十龙勾连无首蟠虺纹。战国中期时，河南信阳地区可见Aa型平面写实龙纹，湖南常德地区流行Ab型圆雕写实龙纹。 从目前材料分析，关于随葬绘龙纹漆木瑟墓主人身份，等级一般较高，除Cc型十龙勾连无首蟠虺纹、Ab型写实龙纹见于封君上大夫墓葬外，其余各型式龙纹均见于下大夫墓葬。
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user: 4. 楚墓出土漆木瑟龙纹所反映的巫文化内涵 《汉书·地理志》载楚人“信巫鬼，重淫祀” [ 48 ]。楚人相信自己的祖先或亲人逝世后灵魂可进入另一个世界，变为鬼神，而巫觋主持下的巫术祭祀活动被视作是楚人与鬼神沟通的手段。有学者研究认为，瑟在巫术祭祀活动中可能是用作“娱神”的重要乐器之一 [ 49 ]，王逸注《楚辞》称“楚国……，其祀，必作歌乐鼓舞以乐诸神” [ 50 ]，而《楚辞·招魂》“竽瑟狂会，搷鸣鼓些。……铿钟摇簴，揳梓瑟些”、《楚辞·远游》“使湘灵鼓瑟兮，令海若舞冯夷”、“瑟兮复鼓”等均反映出瑟正用于祭祀东君、湘夫人等神灵 [ 51 ]。另据目前考古资料统计，出土漆木瑟的楚墓共计有75座，其中有45座墓葬伴出有“鼓、笙、竽、琴”等可能与瑟“同时用于娱神”的乐器，占比达60%。并且出土有漆木瑟的楚墓中有47座同时伴出有“镇墓兽”52件，占比约62.6%，关于“镇墓兽”的功用，目前学术界多支持“楚式‘镇墓兽’存在引魂升天的可能” [ 52 ]这一说法。而楚瑟多与“镇墓兽”同出，可以推测两者在巫文化功用上存在着一致之处。 关于瑟面龙纹，经分析发现当阳曹家岗M5:13漆瑟上Aa型、Ba型、Bb型、Bc型、Ca型、Cb型龙纹可见于瑟面右端、瑟侧面右端以及瑟的首档面，多呈对称结构，其中瑟首档面Bb型双头龙纹、Ba型蛇形龙纹分别组成饕餮纹的额头、眉毛等部位，Aa型平面写实龙纹、Ab型圆雕写实龙纹以及Bc型异首同身龙纹均作为饕餮纹的一部分而存在。有研究认为，饕餮纹是一个基于模糊的兽(面)形，而用“互不相干的动物”填充建构，龙纹即是其选取的动物之一 [ 53 ]。为什么会选取龙作为饕餮纹的一部分呢？张光直先生在对青铜器饕餮纹进行研究时所提出的“龙是助理巫觋通天地工作的动物之一在青铜器上的体现” [ 54 ]这一观点或许能给以启发。那么瑟面龙纹是否正反映了龙作为巫师助手沟通天地呢？信阳长台关M1:128彩绘锦瑟瑟首巫师持法器图中Aa型II式写实龙纹(见图2)似乎可以说明这一点，图中苍龙昂首挺立，前方立一巫师，仰首直身，长衣宽袖，手持法器，站立在蟠曲的蟒蛇上，蛇身向前探出，缠绕着苍龙。结合图中持法器的巫师形象可以推测，该龙纹有作为巫师助手的可能。另外该图与1949年出土于湖南长沙陈家大山战国楚墓的《人物龙凤图》帛画中龙纹有一定的相似之处，该帛画中龙居左侧，蛇身双足，曲身昂首而上(见图3)，研究认为此帛画表现了女墓主人“希望飞腾的神龙引导或驾御幽灵早日登天升仙” [ 55 ]，这在另一幅楚墓出土帛画《人物御龙图》中可以进一步地得到支持，该图中龙纹昂首曲身，占据整个画面的三分之一。龙背上一男子负剑执僵，可以清楚看出龙是乘坐的工具(见图4)。《楚辞·九歌·湘君》等就有“驾飞龙兮北征，邅吾道兮洞庭。”等关于驾飞龙升天的记载，也能进一步说明上述关于龙纹可能作为巫师助手引魂升天的推测是有一定道理的。 图2. 巫师持法器图 [ 41 ] 图3. 人物龙凤图 [ 55 ] 图4. 人物御龙图 [ 33 ]
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user: 5. 结语 综上，可以大致推测，楚人埋葬死者，并在墓葬中随葬漆木瑟等用器，可能用于使死者灵魂欢娱，而瑟面绘制有龙纹，也是利用龙可作为巫师助手引导死者灵魂升入天界这一巫术功能。这与楚人死后希冀其魂能飞升于天界祖先神所居之所的灵魂观相一致，绘有龙纹的瑟可看作是楚人灵魂观外化的实物反映之一。
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user: 摘 要 针对传统避雷器检测方法中阻性电流幅值太小不易测量的问题，本文提出了一种基于合成矢量的MOA阻性基波电流增长率的计算方法。该方法基于“一”字排列的三相避雷器模型，利用合成矢量的方法消除相间耦合电容对泄漏总电流的影响，同时，通过合成矢量相角的变化来间接获得单相阻性泄漏电流幅值的变化，极大的提高了阻性基波电流增长的测量精度。仿真分析和实验结果表明，该算法不仅能有效计算MOA阻性基波电流的增长情况，而且可真实反映避雷器的运行状态。 关键词 :MOA，合成矢量，相间耦合电容，阻性泄漏电流，相角变化 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 金属氧化物避雷器(Metal Oxide Surge Arrester，简记为MOA)以其优异的非线性特性和大通流容量等优点，成为电力系统过电压保护的主要设备 [ 1 ] ，能有效抑制电力系统中的操作过电压和大气过电压。在运行电压下，MOA泄漏电流的阻性基波分量表征避雷器的功耗大小，其数值大小不受规程规定范围内的谐波电压影响 [ 2 ] ，是判别MOA运行状态的重要特征参量 [ 3 ] 。目前测量避雷器阻性电流的方法有：基波法、谐波分析法及电容电流补偿法等 [ 4 ] ，这些方法都不可避免会受到相间耦合电容的影响。此外，现有文献在消除相间干扰时，都需要测量电网电压 [ 5 ] [ 6 ] ，电压信号相位不稳定会对相间干扰的消除产生产生不利影响 [ 7 ] 。 考虑到阻性基波分量在泄漏电流中的含量较低，其数值变化对泄漏电流的数值影响很小，但对泄漏电流角度的影响很大，基于高压输电网电压幅值及相位基本不变的情况，本文利用矢量合成的原理，将三相泄漏总电流进行矢量合成，能有效去除相间耦合电容的影响；并通过合成矢量的相角变化，间接反映出单相阻性电流的增长率。
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user: 2. 数学模型 电力系统中三相避雷器一般按“一”字排列，由于A、C两相相隔较远，可忽略它们之间的相间耦合电容的影响 [ 8 ] ，只考虑A、B和B、C之间的相间耦合电容，三相避雷器工作时的等效电路如图1所示。 其中 C a 、 C b 、 C c 分别是A、B、C三相避雷器阀片等效电容， R a 、 R b 、 R c 分别是A、B、C三相避雷器阀片等效非线性电阻， C 0 是相间等效电容。 根据交流电的旋转矢量定义，由图1中电流间关系能得到式(1)如下： { I ′ ˙ a = I ˙ a + I ˙ b a c I ′ ˙ b = I ˙ b + I ˙ a b + I ˙ c b = I ˙ b − I ˙ b a c I ˙ ′ c = I ˙ c + I ˙ b a c (1) 图1. 三相MOA等效电路 式中 U ˙ a 、 U ˙ b 、 U ˙ c 分别是电网三相电压基波矢量， I ˙ a 、 I ˙ b 、 I ˙ c 是A、B、C三相避雷器阀片基波电流矢量， I ′ ˙ a 、 I ′ ˙ 、 I ˙ ′ c 是A、B、C三相避雷器底部电流矢量， I ˙ a b 、 I ′ ˙ c b 分别是 U ˙ a 、 U ˙ c 通过耦合电容作用到B相的电流矢量， I ˙ b a c 是 U ˙ b 通过耦合电容作用到A、C相上的电流矢量。 根据式(1)，能得到如图2所示的三相MOA泄漏电流基波矢量图。 从图2中可以看出，在幅值方面，三相的泄漏电流幅值所受的影响都不大；而在相角方面，B相电流相位基本不变，A、C相电流受耦合电容电流影响，相位变化较大。
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user: 3. 阻性基波电流对总泄漏电流基波幅值和相位的影响 设流过该相阀片的电流矢量与其参考电压矢量之间夹角为 θ ，电流矢量的幅度为 I m ，那么其阻性电流 I ˙ r 的幅值则为 I m cos ( θ ) ，容性电流 I ˙ c 的幅值为 I m sin ( θ ) 。当阻性电流增幅为k%时，流过该阀片的泄漏电流为 ( ( 1 + k % ) I r ) 2 + I c 2 ，流过该相阀片的电流矢量与该相的参考电压矢量之间的夹角变为 arctan ( I c ( 1 + k % ) I r ) 。由于阻性基波电流在总泄露电流中的占比一般为10%~20%，其增长变化对总泄露电 流角度的影响远远大于对总泄露电路幅值的影响。 以典型MOA参数为例，假设泄漏电流基波有效值为0.4 mA，电流基波与电压基波夹角为85˚，表1所示为阻性基波电流从增大10%到增大100%后，总泄露电流相角与幅值的变化率。 从表1可得，当阻性电流增大100%，总泄漏电流的幅值增加0.0045 mA，变化率为1.13%，而泄漏电流的相角减小5˚，其变化率为5.88%。不论从绝对精度还是相对变化率上，都可以发现，能更容易从相角变化来判断阻性基波电流的变化。
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user: 4. 耦合电容对总泄漏电流幅值和相角的影响 耦合电容对泄露电流的幅值和角度都有影响，尤其是对角度的影响，严重干扰阻性基波电流的测量。以上述典型MOA参数为例，泄漏电流基波有效值为0.4 mA，阻性电流基波与电压基波夹角为85˚，表2所示为 I ˙ b a c 的有效值从0.01 mA到0.08 mA后，耦合电容对总泄漏电流幅值和相角的变化率。 表中ΔA、ΔB和ΔC分别为A、B、C三相MOA在不同耦合电流影响下，三相泄漏总电流的相角影响。 从表2中我们可以看出，耦合电容对泄漏总电流相角影响远大于对其幅值的影响，那么去除耦合电容就显得尤为重要。 图2. 三相MOA泄露电流基波矢量图 Table 1 Resistive current increases by 100%， the magnitude of the leakage current and the rate of change of phase angl 容性电流/mA 阻性电流/mA 全电流/mA 全电流增长率/% 角度/˚ 角度变化率/% 0.398 0.035 0.400 0.000 85.000 0% 0.398 0.038 0.400 0.080 84.503 0.585 0.398 0.042 0.401 0.167 84.007 1.169 0.398 0.045 0.401 0.262 83.511 1.751 0.398 0.049 0.401 0.364 83.017 2.333 0.398 0.052 0.402 0.474 82.524 2.913 0.398 0.056 0.402 0.591 82.031 3.492 0.398 0.059 0.403 0.715 81.540 4.070 0.398 0.063 0.403 0.847 81.051 4.646 0.398 0.066 0.404 0.986 80.562 5.221 0.398 0.070 0.405 1.133 80.075 5.794 表1. 阻性电流增大100%，泄漏电流的幅值和相角的变化率
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user: 5. 合成矢量 根据式(1)，构造如下合成矢量： { I ˙ a − c = I ′ ˙ a − I ˙ ′ c = I ˙ a + I ˙ b a c − ( I ˙ c + I ˙ b a c ) = I ˙ a − I ˙ c I ˙ a + b = I ˙ ′ a + I ˙ ′ b = I ˙ a + I ˙ b a c + I ˙ b − I ˙ b a c = I ˙ a + I ˙ b I ˙ c + b = I ˙ ′ c + I ˙ ′ b = I ˙ c + I ˙ b a c + I ˙ b − I ˙ b a c = I ˙ c + I ˙ b (2) 式中 I ˙ a 、 I ˙ b 、 I ˙ c 是三相阀片基波电流，但又无法直接测量到； I ˙ ′ a 、 I ′ ˙ b 、 I ˙ ′ c 是三相避雷器底部电流，可直接测量到，但受耦合电容影响； I ˙ a − c 、 I ˙ a + b 、 I ˙ c + b 是可直接测量，且只包含阀片基波电流，不受耦合电容电流的影响。 根据式(2)，得到如图3所示的三相泄漏电流基波合成矢量图。定义其中 I ˙ a − c 超前 I ˙ a + b 的角度为α， I ˙ a + b 超前 I ˙ c + b 的角度为β， I ˙ a − c 超前 I ˙ c + b 的角度为γ。下面就分析一相MOA阻性基波电流变化导致α、β、γ的变化情况。 以上述典型MOA参数为例，泄漏电流基波有效值为0.4 mA，阻性电流基波与电压基波夹角为85˚。表3所示为各相阻性电流分别增加100%后，合成矢量角度变化量。 Table 2 Coupling capacitance of the total leakage current amplitude and phase angle of the rate of chang I ˙ b a c 有效/mA I ′ ˙ a 幅度变化/mA ΔA/˚ I ˙ ′ b 的幅度变化/mA ΔB/˚ I ˙ ′ c 的幅值变化/mA ΔC/˚ 0.010 −0.004 −1.312 −0.010 −0.128 −0.006 1.190 0.020 −0.008 −2.651 −0.020 −0.263 −0.011 2.415 0.030 −0.012 −4.015 −0.030 −0.405 −0.016 3.673 0.040 −0.015 −5.406 −0.040 −0.555 −0.022 4.967 0.050 −0.018 −6.821 −0.050 −0.713 −0.026 6.294 0.060 −0.021 −8.259 −0.060 −0.881 −0.031 7.657 0.070 −0.024 −9.719 −0.070 −1.058 −0.036 9.054 0.080 −0.027 −11.200 −0.080 −1.247 −0.040 10.485 表2. 耦合电容对总泄漏电流幅值和相角的变化率 Table 3 The increase in resistive current leads to a table of composite vector angle change Δ α /˚ Δ β /˚ Δ γ /˚ A相阻性电流增加100% −0.339 −1.955 −2.294 B相阻性电流增加100% 3.008 −1.016 1.992 C相阻性电流增加100% −2.669 3.087 0.419 表3. 阻性电流增加导致合成矢量角度变化表 图3. 三相泄漏电流基波合成矢量图 其中Δα、Δβ和Δγ分别为利用合成矢量定义的夹角变化量。 在实际应用当中，我们根据α、β和γ变化趋势来确定发生故障的避雷器，即当α、β和γ都变小时，A相避雷器发生故障，当α和γ变大，β变小时，B相避雷器发生故障，当α变小，β和γ变大时，C相避雷器发生故障。
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user: 6. 结论 本文采用矢量合成的方法去除了相间耦合电容对总泄漏电流的影响，并通过利用合成矢量定义的角度变化间接反映了阻性基波电流变化。在高压输电系统中，一般电压的幅值和相位变化很小，采用上述方法省去了电压信号的采集。该算法不仅简单，而且降低了硬件的绝对精度，易于结合嵌入式系统用于电力设备的在线监测，具有广阔的应用前景。
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user: 摘 要 本文提出了供电系统可靠性基于多项式的可靠性增长模型和验证方法，介绍了供电系统用户供电可靠率的统计公式和用户停电系数的计算公式；应用多项式拟合建模以及拟合检验方法，建立供电系统的基于多项式的供电可靠率以及用户停电系数的增长模型；在分析供电可靠率统计数据基础上，采用柱形图分析了全国城市10 kV与国家电网公司及其下属区域电网城市10 kV供电系统的供电可靠率的逐年变化趋势；给出了全国城市10 kV与国家电网公司及其下属区域电网城市10 kV供电系统的用户停电系数的计算结果以及供电可靠率和用户停电系数增长模型待定参数计算与拟合检验结果。结果表明，城市10 kV供电系统的用户停电系数呈下降趋势、供电可靠率呈增长趋势，全国城市10 kV与国家电网公司及其下属区域电网城市10 kV的供电可靠率与用户停电系数的变化规律符合基于多项式的可靠性增长模型。 关键词 :供电系统，可靠性，供电可靠率，可靠性增长模型 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 供电系统是电力系统中从输电系统向电力用户传送电能的重要组成部分，供电系统的用户供电可靠性，直接体现供电系统对用户持续供电的能力。供电系统用户供电可靠性的统计和评价，是电力可靠性管理的一项重要工作。 在供电系统可靠性的统计和评价方面，1980年，美国电气与电子工程师学会IEEE制定了第一个供电系统可靠性的行业推荐标准IEEEstd-493-1980《可靠的工业与商用电力系统设计的推荐措施》 [ 1 ] ，以后大约5年修订一次。美国有几千家供电公司，IEEEstd-493的发布为各公司制定供电系统可靠性准则提供了理论方法和基础数据。2000年，美国电力研究院EPRI (Electric Power Research Institute)发布了供电系统可靠性研究报告，给出了基于设备端和用户端统计供电系统可靠性指标的定义和方法 [ 2 ] 。2012年，IEEE颁布的标准IEEE std 1366TM-2012《IEEE配电系统可靠性指标导则》 [ 3 ] ，应用于供电系统可靠性的统计和评价。 我国从1994年起，电力可靠性管理中心每年召开新闻发布会，定期发布上一年度全国用户供电可靠性指标，有关供电系统用户供电可靠性指标的统计结果列入“中国电力可靠性年报” [ 4 ] 。2003年，电力可靠性管理中心制定了DL/T836《供电系统用户供电可靠性评价规程》 [ 5 ] ，应用于供电系统可靠性的统计和评价。电力可靠性管理中心每年统计并发布用户供电可靠性指标，各区域电网和主要城市都面临可靠性不断增长的需求。在供电系统的可靠性的统计和评价方面，国内侧重于停电原因分析，提出可靠性提升措施，以促进供电系统用户供电可靠性增长。但是，在供电系统用户供电可靠性分析方面，缺少量化的可靠性增长模型。 供电系统可靠性管理的重要目标之一，就是促进供电系统的可靠性增长。国家标准GB/T2900.13《电工术语可信性与服务质量》 [ 6 ] 中给出了可靠性(Reliability Growth)增长的定义为：“以产品的可靠性量度随时间逐步提供为特征的一种过程”。表示供电系统可靠性增长的数学模型称为可靠性增长模型(reliability growth model)。对供电系统用户供电可靠性进行目标管理，急需开展供电系统用户供电可靠性增长模型和验证方法研究。通过研究供电系统用户供电可靠性的增长模型和验证方法，分析供电系统用户供电可靠性的变化趋势，对于提高供电系统用户供电可靠性水平具有十分重要的意义，值得深入研究。
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user: 2. 供电系统可靠性的统计和评价指标 2.1. 供电可靠率的计算公式 根据DL/T836-2012《供电系统用户供电可靠性评价规程》 [ 5 ] ，对供电系统可靠性进行衡量和评价的主要评价指标为供电可靠率R S1 ，其计算公式为。 R S 1 = 1 − t AIHC1 t PH (1) 式中，t AIHC1 为用户平均停电时间，t PH 为计期间小时数。 2.2. 供电系统用户停电系数的计算公式 将计算供电可靠率的计算公式(1)表示为 R S 1 = t PH − t AIHC1 ( t PH − t AIHC1 ) + t AIHC1 = 1 1 + ρ R1 (2) 式(2)中，ρ R1 的计算公式为 ρ R1 = t AIHC 1 t PH − t AIHC1 = 1 − R S 1 R S 1 (3) 借鉴输变电设施检修系数的概念，把ρ R1 称为供电系统的用户停电系数，其计算公式的分子t AIHC1 为供电系统用户平均停电时间，分母(t PH − t AIHC1 )可以理解为供电系统的用户平均供电时间。用户停电系数ρ R1 物理意义明确，表示供电系统的用户平均停电时间占供电系统平均供电时间的比例，ρ R1 数值越小则表明供电系统用户可靠性越高，ρ R1 呈减小趋势表示供电系统用户可靠性呈增长趋势。 在供电可靠性有所改进的情况下，供电可靠率R S1 以及相应的用户停电系数ρ R1 ，可以处理为时间t的函数。时间为第t年时，用户停电系数ρ R1 (t)可表达为以下公式 ρ R1 ( t ) = 1 − R S1 ( t ) R S1 ( t ) (4) 式中，R S1 (t)为第t年R S1 的统计值。
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user: 3. 供电系统可靠性基于多项式的数学建模 3.1. 基于多项式的可靠性增长模型 供电系统可靠性通常是连续函数，而任一连续函数都可用多项式来逼近。在实际问题中，不论变量y与其它变量的关系如何，在相当宽的范围内，总可以用多项式来拟合 [ 7 ] 。采用多项式表示供电系统可靠性的增长模型，其特点可以拟合复杂数据变化曲线。采用y表示供电系统的供电可靠率R S1 或用户停电系数ρ R1 ，得出供电系统可靠性增长模型的5次多项式为 y = C 5 x 5 + C 4 x 4 + C 3 x 3 + C 2 x 2 + C 1 x + C 0 (5) x = t (6) 式中，y为某一年份t的可靠性数据，C 0 ，C 1 ，C 2 ，C 3 ，C 4 和C 5 为待定系数。应用Excel办公软件，进行一元5次多项式回归分析，可以确定5次多项式数学模型的待定参数C 0 ，C 1 ，C 2 ，C 3 ，C 4 和C 5 。 3.2. 多项式可靠性增长模型的拟合检验方法 在工程应用领域，通常使用相关指数R 2 来衡量可靠性增长模型拟合可靠性统计数据的优劣 [ 8 ] 。R 2 越接近1，所建可靠性增长模型拟合可靠性统计数据的效果越好，拟合精度越高。相关指数R 2 定义为 R 2 = 1 − ∑ ( y i − y j ) 2 ∑ ( y i − y ¯ ) 2 (7) 式中，y i 为不同年份可靠性数据的统计值， y ¯ 为不同年份可靠性数据的统计值的平均值，y j 按照可靠性增长模型得到的计算值。 3.3. 供电可靠率基于多项式的增长模型 根据式(5)，令 y = R S1 ( t ) ， x = t ，得出供电可靠率R S1 基于5次多项式的可靠性增长模型为 R S1 ( t ) = C 5 t 5 + C 4 t 4 + C 3 t 3 + C 2 t 2 + C 1 t + C 0 (8) 式中，R S1 (t)为某一年份t供电可靠率的数值。 3.4. 用户停电系数基于多项式的增长模型 参照式(5)，令 y = ρ R1 ( t ) ， x = t ，得出供电系统的用户停电系数ρ R1 基于5次多项式的可靠性增长模型为 ρ R 1 ( t ) = c 5 t 5 + c 4 t 4 + c 3 t 3 + c 2 t 2 + c 1 t + c 0 (9) 式中，ρ R1 (t)为某一年份t用户停电系数ρ R1 的数值，c 0 ，c 1 ，c 2 ，c 3 ，c 4 和c 5 为待定系数。 3.5. 用户停电系数为多项式的供电可靠率的计算公式 把供电系统用户停电系数基于多项式增长模型式(9)代入式(2)，得出供电系统供电可靠率R S1 (t)的计算公式为 R S 1 ( t ) = 1 1 + ρ R 1 ( t ) = 1 1 + c 5 t 5 + c 4 t 4 + c 3 t 3 + c 2 t 2 + c 1 t + c 0 (10)
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user: 4. 全国城市10 kV用户供电可靠性为多项式增长模型的验证 4.1. 全国城市10 kV供电可靠率的统计结果 在对供电系统可靠性统计数据跟踪与调研的基础上，根据文献 [ 4 ] 中发布的电力可靠性指标，得出全国城市用户的供电可靠性指标的统计结果。表1给出了1992~2011年全国城市10 kV用户的供电可靠率R S1 。 利用表1数据，得出1999~2011年全国城市10 kV用户的供电可靠率R S1 逐年变化的柱形图，如图1所示。从图1可以看出，全国城市10 kV用户的供电可靠率R S1 呈增长趋势。 Table 1 Statistical results of service reliability RS1 for customers with 10 kV of Chinese citie 序号 年份 R S1 (%) 序号 年份 R S1 (%) 1 1992 99.177 11 2002 99.907 2 1993 99.006 12 2003 99.866 3 1994 99.299 13 2004 99.820 4 1995 99.075 14 2005 99.766 5 1996 99.264 15 2006 99.849 6 1997 99.717 16 2007 99.882 7 1998 99.810 17 2008 99.863 8 1999 99.863 18 2009 99.896 9 2000 99.889 19 2010 99.923 10 2001 99.897 20 2011 99.920 表1. 全国城市10 kV用户供电可靠率R S1 的统计结果 图1. 全国城市10 kV用户的供电可靠率R S1 的变化趋势 4.2. 全国城市10 kV供电可靠率基于多项式增长模型的验证结果 应用本文建立的供电可靠率基于多项式的可靠性增长模型以及拟合检验方法，定量分析表1给出的全国城市10 kV用户的供电可靠率R S1 的变化趋势。1992年至2008年以及1992年至2011年的供电可靠率R S1 基于多项式的增长模型的验证结果分别列于表2。由于R 2 > 0.9，表明全国城市10 kV用户的供电可靠率R S1 的变化规律符合式(8)表示的可靠性增长模型。 4.3. 全国城市10 kV用户停电系数的计算结果 依据表1给出的全国城市10 kV用户的供电可靠率R S1 的统计结果，应用式(4)，可以得出全国城市10 kV供电系统的用户停电系数ρ R1 的计算结果列于表3。由表3可以看出，从1992年至2011年，我国城市10 kV用户的供电系统用户停电系数ρ R1 从0.00830下降到0.00080，全国城市10 kV用户的ρ R1 呈下 Table 2 Verification results of growth model of service reliability RS1 based on polynomial for customers with 10 kV of Chinese citie 年份范围 1992~2008 1992~2011 C 0 0.9966690158 0.9960802178 C 1 −0.0067586000 −0.0060451212 C 2 0.0022993763 0.0020502011 C 3 −0.0002710117 −0.0002358350 C 4 0.0000135820 0.0000114418 C 5 −0.0000002467 −0.0000002001 R 2 0.93 0.94 表2. 全国城市10 kV用户供电可靠率R S1 基于多项式增长模型的验证结果 Table 3 Calculation results of customer interruption coefficient ρR1 for power supply system with 10 kV of Chinese citie 序号 年份 ρ R1 序号 年份 ρ R1 1 1992 0.00830 11 2002 0.00093 2 1993 0.01004 12 2003 0.00134 3 1994 0.00706 13 2004 0.00180 4 1995 0.00934 14 2005 0.00235 5 1996 0.00741 15 2006 0.00151 6 1997 0.00284 16 2007 0.00118 7 1998 0.00190 17 2008 0.00137 8 1999 0.00137 18 2009 0.00104 9 2000 0.00111 19 2010 0.00077 10 2001 0.00103 20 2011 0.00080 表3. 全国城市10 kV供电系统的用户停电系数ρ R1 的计算结果 降趋势，表明供电系统的供电可靠率R S1 呈增长趋势。 4.4. 全国城市10 kV用户停电系数基于多项式增长模型的验证结果 应用本文建立的供电可靠性基于多项式的可靠性增长模型以及拟合检验方法，定量分析表3给出的全国城市10 kV供电系统的用户停电系数ρ R1 的变化趋势。1992年至2008年以及1992年至2011年的用户停电系数ρ R1 基于多项式的可靠性增长模型的验证结果分别列于表4和表5。由于R 2 > 0.9，表明全国城市10 kV供电系统的用户停电系数ρ R1 的变化规律符合式(9)表示的可靠性增长模型。
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user: 6. 结论 1) 采用柱形图表示的全国城市10 kV与国家电网公司及其下属区域电网的城市10 kV用户供电可靠率R S1 变化趋势，表明全国城市与国家电网城市10 kV用户停电系数ρ R1 呈下降趋势、供电可靠率R S1 呈增长趋势。 2) 全国城市10 kV与国家电网公司及其下属区域电网城市10 kV供电可靠率增长模型的定量分析和验证结果，表明供电系统的供电可靠率变化规律符合文中所建的供电可靠率基于多项式的可靠性增长模型。 3) 全国城市10 kV与国家电网公司及其下属区域电网10 kV供电系统的用户停电系数ρ R1 的多项式建模和拟合检验结果，表明供电系统的用户停电系数变化规律符合本文建立的用户停电系数基于多项式的增长模型。 4) 文中所建供电系统的供电可靠率R S1 和用户停电系数ρ R1 分别为多项式的增长模型，可以表征全国城市10 kV与国家电网公司及其下属区域电网的城市10 kV用户供电系统的供电可靠性的变化趋势和可靠性增长规律。
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user: 摘 要 重复序列是基因组的重要组成部分，对生物的进化、遗传和基因的表达调控有重要作用。为了进一步认识低能离子注入对酵母菌基因组结构的生物学效应，本研究利用生物信息学方法，在离子束重组酵母菌株Han0458全基因组de novo测序的基础上，对其基因组重复序列的分布特征进行了研究。结果表明，重组菌株Han0458基因组串联重复序列227，825 bp，散在重复序列107，439 bp，共占基因组长度的2.46%，重复序列在基因组中出现的频率为0.25个/Kb。微卫星DNA中重复单元拷贝数大多低于15次，其优势碱基类型为三碱基重复，重复单元基序为AAC的微卫星序列数目最多；小卫星DNA重复单元拷贝数小于微卫星DNA，主要分布1~3次，重复单元大于15 bp的小卫星序列数目随着重复单位长度的增加呈下降趋势。散在重复序列中长末端重复序列(LTR)数目最多，滚环(RC)平均长度最长。本研究结果为低能离子注入介导的酵母菌基因组突变与进化提供了分子证据。 关键词 :离子束重组酵母菌，基因组，微卫星DNA，小卫星DNA，散在重复序列 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/