DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 结果与讨论 3.1. 结构特征表征 为确定NiCo 2 O 4 /C & S复合物的组成，我们做了XRD。图1是NiCo 2 O 4 (JCPDS No. 20-0781)标准谱和NiCo 2 O 4 /C & S复合物的粉末衍射谱。NiCo 2 O 4 /C & S在20.326˚ (111)，31.089˚ (311)，38.301˚，44.713˚ (400)，68.210˚，和77.809˚等处的峰是NiCo 2 O 4 (JCPDS No. 20-0781)的峰，说明复合物中存在NiCo 2 O 4 [ 12 ] 。复合物的谱明显宽大而且强度很弱，这是由于复合物NiCo 2 O 4 /C & S粒度在纳米尺寸，结晶度差导致的。结晶度差是因为复合物中存在未完全碳化的C和未完全硫化的S导致的，元素分析结果证明了复合物中确实存在C和S (平均值：含碳28.08 wt%，含硫2.28 wt%)。 图1. (a) NiCo 2 O 4 /C & S复合物和(b) NiCo 2 O 4 (JCPDS No. 20-0781)的XRD谱 SEM用来研究NiCo 2 O 4 /C & S的形貌并进一步验证复合物中含有没完全氧化的C和S。图2显示该复合物是微米尺寸的块状材料，这与XRD得出的纳米尺寸看似不符。但对比NiCo 2 O 4 和NiCo 2 O 4 /C & S的SEM可以发现，NiCo 2 O 4 /C & S的这种块状材料并不是晶体，而像是由更小尺寸的粒子堆积而成，而且堆积的很紧密。能谱图显示复合物中含有Ni、Co、C和S元素，与XRD和元素分析的结果吻合。由以上测试结果可以得出，这种复合物结构类似鹅卵石混凝土结构。NiCo 2 O 4 纳米粒子好像鹅卵石，C和S就像混凝土，鹅卵石被混凝土紧紧地粘结在一起，形成SEM图所示的堆积紧密的微米尺寸块状材料。 用TEM进一步研究了NiCo 2 O 4 /C & S复合物的纳米结构，如图3所示。图3可以清楚地看出，纳米尺寸的小颗粒紧密地堆积在一起，形成大尺寸的块状形貌，这与XRD和SEM结果一致。高分辨TEM显示，复合物中纳米尺寸颗粒的晶面间距大约是0.2876和0.2541 nm，与尖晶石结构的NiCo 2 O 4 (220)面和(311)面的晶面间距0.2869和0.2447 nm类似。TEM分析结果进一步证明了鹅卵石混凝土结构的猜想。紧密堆积结构复合物中C和S起到关键作用，没有“混凝土”的粘结，“鹅卵石”不会如此紧密地堆积在一起。这种紧密堆积结构能有效地阻止冲/放电过冲中纳米颗粒体积膨胀 [ 11 ] ，这种紧密堆积结构导致了超长的循环寿命。S元素对紧密堆积结构也起到重要作用，由于C和S原子半径的差异，使得它们能够更充分地填充纳米粒子间的不同尺寸的空隙，形成堆积更加紧密的结构。 3.2. 电化学性质 通过循环伏安、恒流冲放电、阻抗和循环寿命研究了NiCo 2 O 4 /C & S复合电极材料的电化学性质。 图4(a)给出了5到100 mV∙s −1 扫速下NiCo 2 O 4 /C & S复合电极材料的循环伏安曲线，不同扫速下的曲线均有明显的氧化还原峰，说明该超级电容器电极材料是基于氧化还原机理 [ 13 ] 。10 mV∙s −1 扫速下的曲线在0.375 V处的氧化峰和相应的在0.201 V处的还原峰，正是Co(II)/Co(III)的氧化还原反应产生的 [ 14 ] 。同时，在10 mV∙s −1 扫速下的曲线中，在0.385 V处的弱氧化峰，相应的在0.245 V处的还原峰应该是Ni(II)/Ni(III)的氧化还原反应产生的。 为了研究NiCo 2 O 4 /C&S的放电能力和计算比电容，测试了该复合物在不同电流密度下的恒流冲放电曲线，如图4(b)所示。根据文献 [ 11 ] 计算出电流密度为0.5，1，2，3，5，8和10 A∙g −1 时比电容分别是266.78，247.35，225.23，218.89，208.06，190.11和180.16 F∙g −1 。由于在高电压和大电流密度下电极材 图2. NiCo 2 O 4 (a)和NiCo 2 O 4 /C & S (b)的SEM图与能谱图(c) 图3. NiCo 2 O 4 /C & S 复合物的TEM (50 nm)图(左)和高分辨TEM (5 nm)图(右) 图4. NiCo 2 O 4 /C & S复合物的电化化学性质。(a) 不同扫速下的循环伏安曲线；(b) 不同电流密度下的恒流冲放电曲线；(c) 电化学阻抗谱；(d) 3 A∙g −1 电流密度下循环寿命曲线 料没有充分活化，比电容随电流密度升高而下降。NiCo 2 O 4 /C & S的比电容相对比较低，这跟它的紧密堆积结构有关。因为堆积的比较紧密，导致其比表面和暴露在外面的NiCo 2 O 4 个数很少，因此降低了比电容 [ 12 ] 。 图4(c)所示的电极材料的阻抗谱由一个高频半圆曲线和低频直线组成。内电阻(R b )表示电极材料的离子迁移电阻，活性材料的固有电阻和活性材料与电极间接触电阻之和，可以通过直线部分在x轴上的截距求得。半圆部分表示伪电荷转移电阻(R ct )，可以通过半圆直径求得 [ 12 ] 。经计算，R b 和R ct 的值分别是1.12和0.87 W。本文电极材料的R b 和R ct 明显比文献报道的NiCo 2 O 4 材料高，尤其是R ct ，这也与其紧密堆积的结构有关。与已报道的电极材料相比，本文的电极材料R ct 特别高。这是因为其结构过于紧密，多数NiCo 2 O 4 粒子被堆积在材料的中间而非表面，极大地降低了电极上的活性位点和材料的比表面，导致了很高的R ct 。另一方面，阻抗分析的结果又一次证明了本文电极材料的紧密堆积结构。 尽管紧密堆积结构导致本文的电极材料的上述一些缺点，但它却使得本文的电极材料NiCo 2 O 4 /C & S具有超长的循环寿命。图4(d)是3 A∙g −1 下NiCo 2 O 4 /C & S的循环寿命曲线，如图所示，在前8000圈，比电容因为活性材料逐步彻底活化而有所升高 [ 15 ] 。8000圈以后，比电容开始缓慢下降，直至20，000圈仍保持90.6%的初始电容(218.89 F∙g −1 )。这么稳定的结构，使本文的电极材料可作为一种实用的超级电容器电极材料。
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user: 4. 结论 本文通过一种简单的热氧化Ni/Co混合配合物前驱体的方法，制备了一种具有超常循环稳定性的NiCo 2 O 4 /C & S纳米复合材料，可作为实用超级电容器的电极材料使用。在3 A∙g −1 下，该电极材料的比电容是218.89 F∙g −1 ，循环20，000圈后仍保持了90.6%的初始比电容。这种超长的循环寿命得益于其紧密堆积的复合结构，其中掺杂的少量C和S对稳定这种复合结构也起到重要作用。我们实验室正致力于设计这种材料的合适形貌，期望同时获得高稳定性和高比电容。本文制备的电极材料成本低，易于制备，电化学性能优良，对金属氧化物超级电容器电极材料的实际应用研究具有重要参考价值。
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user: 摘 要 瘦素受体基因是控制肥胖的基因，它作为肥胖基因家族的成员广泛存在于灵长类动物中。LEPR (leptin receptor)为瘦素受体编码基因，由该基因编码的蛋白可以识别和转运瘦素。瘦素是一种和肥胖密切相关的蛋白，它能够调节灵长类动物的体重、能量代谢和免疫应答等通路，最终导致超重或者肥胖的发生。下载NCBI数据库中灵长类动物的核苷酸序列，用blast+程序进行序列比对，然后用Colinear Scan和MC scan X进行共线性分析，采用MEGA7.0中的最小平行进化法和最大同步法构建系统发育树。序列分析显示，灵长类动物中大多含有瘦素受体基因，且保守性较高。 关键词 :灵长类动物，LEPR，基因，系统进化分析 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 瘦素在机体脂肪含量的调节中起着非常重要的作用。脂肪合成、分泌瘦素，反过来作用于下丘脑调节体脂的稳定。而且，瘦素对于机体的生殖发育、血液循环以及骨的代谢等都有非常重要影响。瘦素是由脂肪组织分泌的肥胖基因编码的产物，它只有通过与瘦素受体结合，才能发挥调节机体能量代谢等多种作用。 国内外的众多研究表明，LEPR基因上的多态现象与血糖、胰岛素、瘦素、甘油三酯水平相关，如果LEPR基因缺陷，那么可以直接导致机体的肥胖 [ 1 ] 。瘦素受体基因的编码产物瘦蛋白受体属于类细胞因子受体家族，一共有6种，即Ra、Rb、Rc、Rd、Re和Rf，LEPR基因转录后通过不同剪切生成这些类细胞因子受体。这些受体广泛存在于机体的各个器官和组织中，例如脑、心、肝、肺、肾、脾脏、胰脏、睾丸和机体的脂肪组织中 [ 2 ] 。瘦蛋白与受体LEPRe结合，然后生成瘦蛋白2Re；瘦蛋白2Re将瘦素带入脉络膜，在此处瘦素与LEPRa结合，生成瘦素2Ra；瘦素2Ra将瘦素运到机体的脑脊液中，和分布在下丘脑的LEPRb结合，生成瘦素2Rb。LEPRb是瘦素各种受体中唯一的具有信号传导作用的跨膜蛋白，它在下丘脑产生的生理效应之一是诱发下丘脑神经细胞POMC基因表达加强 [ 3 ] 。 LEPR基因编码的瘦素受体与瘦素结合，使瘦素发挥调节体内的能量平衡、脂肪贮存等作用，且参与瘦素的自分泌调节以及瘦素的除调节能量外的其他如代谢、生殖、造血等功能。瘦素受体基因的不同剪接可在中枢及外周组织中有选择地表达，瘦素与这些组织中的瘦素受体结合后具有不同的功能 [ 4 ] 。
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user: 2. 材料与方法 1) 材料：从NCBI数据库中下载最新的人、黑猩猩、大猩猩、小家鼠、猕猴的核苷酸序列，序列为Fasta格式。5个物种的详细信息(表1)。 2) 方法：进入http://www.ncbi.nlm.nih.gov/下载所需的核苷酸序列。将下载的序列用blast+进行同源性比较，利用共线性分析软件Colinear Scan和MC scan X寻找基因组间同源共线DNA片段，同时运动MEGA7.0软件包的最小平行进化法和最大同步法构建进化树，并且用相关方法检测树的可靠性。
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user: 3. 结果与分析 1) 序列比对分析：对5个物种的核苷酸序列进行比对，物种分别为人(Homo sapiens)、黑猩猩(Chimpanzee)、大猩猩(Gorilla)、小家鼠(Mus musculus)、猕猴(Macaque)。序列比对结果表明，人、黑猩猩、大猩猩和猕猴的瘦素受体基因都位于第一条染色体上，小家鼠的瘦素受体基因位于第四条染色体上。由该基因编码的蛋白质属于gp130家族的细胞因子受体，通过激活胞质蛋白质来刺激基因转录。这种蛋白质是瘦素(一种能调节体重的脂肪细胞特定的激素)的受体，它参与了脂肪代谢的调节，以及在正常的淋巴生成过程中需要的一种新的造血途径。这种基因的突变与肥胖和脑垂体功能障碍有关。这种基因的另一种选择是拼接转录的转录本基因。 2) 对5种哺乳类动物的基因核苷酸序列进行比对：图1和图2显示，人和小家鼠、猕猴的只是某些 Table 1 5 species unit 编号No. 物种Species 希腊名 简称 1 人 Homo sapiens hs 2 黑猩猩 Pan troglodytes pt 3 大猩猩 Gorilla gorilla gg 4 猕猴 Macaca mulatta mu 5 小家鼠 Mus musculus mm 表1. 5个物种单位 图1. 人和小家鼠的dot plot共线性图 图2. 人和猕猴的dot plot共线性图 片段有共线性。图3和图4，序列比对显示，人和大猩猩、黑猩猩的同源共线性dot plot点阵图基本趋向于共线性，由此得出，人和大猩猩、黑猩猩的亲缘关系比较近。 3) 系统进化树分析：在NCBI数据库中下载了5个物种的核苷酸序列：人、黑猩猩、大猩猩、猕猴和小家鼠。运用MEGA7.0软件包中的Neighbor-joining法，Maximum Likelihood法，Minimum-Evolution法分别构建了进化树，这三种方法构建的进化树具有高度的一致性，得到了一致性图(图5)。从图5中不难看出，不同物种来源的瘦素受体基因在进化树上分为了2个大分支，小家鼠单独分出1支，其他灵长类为1支。其他灵长类中，人、黑猩猩和猕猴又分为1支。从图中可以看出小家鼠与其他几个物种之间有区别。
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user: 4. 讨论 从获得的瘦素受体基因的核苷酸进行的同源共线性行分析比对发现，哺乳动物的的瘦素受体基因核苷酸序列具有一定的同源性。由瘦素受体基因编码的蛋白质属于gp130家族的细胞因子受体，通过激活胞质蛋白质来刺激基因进行转录。这谢，还是正常的淋种蛋白质是瘦素(调节体重的脂肪细胞特定的激素)的受体，它不但调节脂肪的代巴生成过程中需要的一种新的造血途径。这种基因的突变与机体肥胖和脑 图3. 人和大猩猩dot plot共线性图 图4. 人和黑猩猩的dot plot共线性图 垂体功能障碍有关。瘦素主要由白色脂肪组织产生。其前体由167个氨基酸残基组成，N末端有21个氨基酸残基信号肽，该前体的信号肽在血液中被切掉而成为146氨基酸，分子量为16 KD，形成Leptin。Leptin具有广泛的生物学效应，其中较重要的是作用于下丘脑的代谢调节中枢，发挥抑制食欲，增加能量消耗，减少能量摄取和抑制脂肪合成的作用 [ 5 ] 。 综上所述，本研究对这几种动物的瘦素受体基因进行了序列比对、同源共线性分析和系统发育的分析，对瘦素瘦体基因进行了准确的分析，得出以上结果。 图5. 5种哺乳动物的LEPR系统进化树
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user: 摘 要 听力是语言学习者需要掌握的一项重要输入型技能，也是进行基本交流的基础。随着听力研究的逐步深化，越来越多的学者发现元认知意识在听的过程中的重要性。本文简述元认知理论的兴起，探究听力元认知理论、探索听力元认知意识研究及其测量工具，旨在指出目前我国听力元认知意识研究所存在的一些局限性及未来研究趋势。 关键词 :元认知，听力元认知，听力元认知意识 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在听、说、读、写四项基本语言技能中，听力是语言学习者需掌握的一项重要技能，也是有效进行日常交流的关键。外语听的能力受诸多因素影响，如母语、词汇知识、语音记忆技能和元认知知识等 [ 1 ] 。随着对外语听力研究的逐步深入，越来越多的学者发现了元认知意识在听力过程中的重要性。本文简述元认知及听力元认知理论、国内外听力元认知意识研究成果及其测量工具的研究，并在此基础上揭示目前我国听力元认知意识研究所存在的一些局限性及未来研究趋势。
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user: 2. 元认知理论 人类拥有不同水平和层次的认知活动。言语、知觉、思维、记忆等是一般的认知活动，而一个人如何对自己的认知活动过程进行调节和控制，则属于更高一级的认知活动，即元认知活动。在对认知过程的研究中，这种元认知活动受到更多研究者的关注。在19世纪80年代后期的欧洲大陆，心理学家们通常采用回顾式内省法研究人的心理。到了20世纪30年代，研究者们借助于对具体内容(如阅读等)的研究，提出了描述这种心理过程的模型；教育家杜威 [ 2 ] 提出了由自我监控和自我调节两个过程组成的反省思维模型；心理学家桑代克 [ 3 ] 对小学生阅读中的监控过程进行了认真研究，发现了思维和阅读的首要成分，提出反省和自我评估模型。这些早期的教育思想比较零散单一，是元认知理论生成的背景，为元认知理论的产生奠定了基础。 元认知理论是由美国儿童心理学家Flavell在20世纪70年代年对元记忆的研究中提出的，他认为，元认知是认知主体对自己的认知过程、认知结果及相关活动的认识。它既包括对当前正在进行的认知过程和自我认知能力以及两者相互作用的认知，也包括对这些过程的积极监控和调节。Flavell [ 4 ] 认为，元认知由元认知知识(metacognitive knowledge)和元认知体验(metacognitive experiences)两部分组成。 元认知知识是个体所存储的知识片段，这些知识片段与认知主体、各种任务、目标、活动及经验都有关。Flavell将元认知知识分为主体知识(person knowledge)、任务知识(task knowledge)和策略知识(strategic knowledge)三大要素 [ 5 ] 。主体知识指认知主体关于自己和他人作为“认知过程处理者”的看法。比如英语学习者们常说：“我害怕说英语”或“我离学好英语还有很长的路要走”，这是指学习者对英语学习的想法的知识。任务知识指个体关于认知活动任务的要求、特点方面的知识。比如英语学习者知道不能孤立地背单词，而要在语境中背单词，或认为听英文新闻很难，这是指学习者评估英语学习的知识。策略知识是指认知主体对于完成某项认知活动所需要掌握的方法和策略方面的知识。比如提高英语口语水平需要多说多练，不能死记硬背等，这是属于学习者采用英语学习策略的知识。 元认知体验是指在认知过程中伴随产生的有意识的认知体验(cognitive experiences)与情感体验(affective experiences) [ 6 ] 。在此基础上，Flavell [ 6 ] 对元认知体验的特征进行了阐述：1) 元认知体验可以在认知活动过程中的任何时候发生。2) 元认知体验持续的时间可长可短，包括的内容可繁可简。3) 元认知体验非常有可能发生在一些需要认真考虑的活动中，或需要事前计划和事后评估的活动中。4) 元认知知识与元认知体验会有部分重叠。某些元认知体验的内容就是元认知知识，或完全可以描述成进入意识范围中的元认知知识。Flavell [ 6 ] 认为，元认知体验对认知活动的质量起着控制作用：1) 元认知体验可以推动认知主体添加、删减或修改元认知知识，从而影响其内容结构；2) 元认知体验(比如失败或疑惑的体验)能促使认知主体树立新的认知目标、修改或放弃旧的认知目标；3) 元认知体验可以激活元认知策略。Flavell主要从理论上阐述了元认知体验的特征和作用，但是对于元认知体验的具体构成并没有做深入的分析。 此后，国内学者董奇 [ 7 ] 在Flavell的元认知理论基础上将元认知归纳为“个人在参加认知活动时对认知过程所进行的自我调节和自我意识”。董奇的观点强调了调节和意识，这比Flavell的解释更深入一步，赋予了元认知定义以动态的概念，丰富了元认知内容，为元认知分为静态知识和动态过程打下了基础，使元认知理论在国内研究中首次从概念上有所突破。同时在综合Flavel的二分法的基础上，董奇提出元认知由元认知知识、元认知体验和元认知监控(或元认知调节)三部分组成，为国内研究打开了新的思路。但无论是Flavel的二分法还是董奇的三分法，元认知知识永远是调节主体认知活动的基础，是元认知活动的知识库，是元认知的核心。
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user: 3. 听力元认知理论 随着对元认知研究的加深，更多学者开始关注听力方面的元认知研究。20世纪80年代，Wenden在语言学基础上丰富了Flavell的元认知知识理论，对其定义进行了补充，并进一步提出了听力元认知概念。Wenden [ 8 ] 认为在元认知知识上，主体知识是从学习者角度出发，指听者对于自己的语言功底、语音知识、听力动机和听力目的的看法；任务知识是从目标任务带给学习者的影响角度出发，指学习者对于听力任务的目的、听力任务的要求及听力理解在语言学习中的优势的看法；策略知识是指听者了解什么时候应该运用何种听力技能和策略来完成听力任务，即学习者在完成任务过程中应采用的策略。在元认知体验上，听者可以根据以往的经验对听力内容进行预测，并对听力任务的难度进行评估。这种听力认知体验对听力过程及听者的自信心都有一定程度的影响。在此基础上，国内外二语听力研究者开始不断探索听力元认知，从而逐步发现元认知在听力过程中的重要性。 1990年，O’Malley和Chamo将元认知和听力教学联系起来进行研究 [ 9 ] 。他们发现策略的教授有助于语言学习，教师在提供听得懂的语言输入基础上，还可以将策略的传授与听力练习相结合。而听力元认知策略的教授对听力水平的提高的确起着关键性作用。此后，更多学者通过研究发现：听力元认知可以提高学习者的听力水平，增强学习信心，改善学习动机 [ 10 ] [ 11 ] 。在国内，何祖佳 [ 12 ] 对56名英语专业学生进行调查，发现元认知策略的培训有助于听力理解水平的提高；元认知策略的培训对听力较差，但语音基本标准的学生更有作用。常乐和李家坤 [ 13 ] 对大学一年级三个本科班学生的元认知策略、听力理解和附带词汇习得的相关性进行了研究，结果表明，听力元认知策略与听力理解成绩存在显著相关性。谭丽花 [ 14 ] 和于翠红 [ 15 ] 从认知心理学角度出发透视和评估听力信息加工过程，发现听力信息加工过程是影响听力技能发展的重要因素。综上所述，增强听力元认知可以提高学习者的听力理解能力。
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user: 5. 思考和展望 近年来，国内外学者越来越关注听力元认识意识的研究，通过各种研究使我们了解了学生在听力过程中的心理变化，为教师英语听力教学发展提供了参考数据。但是国内对听力元认知意识的研究还存在不足之处：1) 研究多为自我陈述或观察类的定性研究，缺乏数据的支持；2) 已有的定量研究样本普遍偏小，研究结果的有效性有待进一步验证；3) 对于不同听力水平的学生的元认知意识差距的研究还比较缺乏；4) 在对听力元认知意识的研究中很少考虑非智力因素，如学习焦虑和学习风格。这些情感因素与听力元认知意识是否存在相关性。这些问题都有待进一步探讨。
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user: 摘 要 根据应急备用水源地的属性、应急供水的要求等，结合应急备用水源地的实际应用情况，将城市应急备用水源地建设安全评价指标体系设计为递阶层次结构，分为目标层、属性层和指标层，评价模型采用定性与定量分析相结合的层次分析法。对南京市应急备用水源地的建设安全进行了评价，提出了评价指标、评价标准和指标权重。结果表明：南京市应急备用水源地安全总体处于良，其中水量保障程度处于劣。其他城市可根据实际状况选择合适的指标开展评价。 关键词 :城市应急备用水源地，安全评价，评价指标，评价标准，指标权重 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 城市应急备用水源是指城市为应对突发性事件(或非常情况)造成日常供水水源(即“第一水源”)不能使用或不够使用的情况时 [ 1 ] ，作为补救性措施而采用的备用性水源(即“第二水源”)。城市应急备用水源是城市备用水源的一部分，应当与日常水源没有相关性，如何从满足城市供水需要出发，挑选较为合适的指标，对应急备用水源地建设安全性开展科学合理的评价，对于保障城市供水安全意义重大。
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user: 2. 评价指标体系的构建 结合水源地的特性、应急供水的要求、应急备用水源地的应用情况等，构建城市应急备用水源地建设的安全评价指标体系，将城市应急备用水源地安全评价指标体系设计为递阶层次结构，分为目标层、属性层和指标层。 1) 目标层 目标层是对城市应急备用水源地安全状况的高度概括，用来指导应急备用水源地的管理与保护，可用“城市应急备用水源地安全指数(CWSI)”表示。CWSI是根据属性层、指标层逐层聚合的结果，将其与城市应急备用水源地安全等级标准进行比较，可确定城市应急备用水源地的安全状况。 2) 属性层 属性层是对目标层的进一步说明，分别从水量保障、水质保障、管网配套、应急预警机制四个方面进行评价。 3) 指标层 指标层是基于属性层之下对相关指标(即安全评价体系的最基本元素)进行选择与组合，在选择指标时应结合评价目的及分析经验，将评价对象分解成具体、明确的关键要素，确定各要素能够映射体现的指标，同时对其相关性和有效性论证，进而确定最终指标项 [ 2 ] 。具体指标又分为共性指标和个性指标(见表1)，共性指标通用于各类应急备用水源地，个性指标是根据不同类型应急备用水源地进行适当的筛选。
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user: 3. 南京市应急备用水源地建设安全评价体系 根据南京市应急备用水源地现状，在4项共性指标的基础上，选择富营养化指数、可供水量、应急响应预案编制情况、应急备用取水工程建设情况4项个性指标，共计8项指标开展评价。 南京市目前已完成了《南京市应急供水保障规划》编制，规划建设桥林应急备用水源地、八卦洲(主江段)应急备用水源地、赵村水库应急备用水源地，已建设完成金牛湖应急备用水源地。其中八卦洲作为主城区的应急备用水源，金牛湖作为江北片区(六合、浦口)的应急备用水源、赵村水库作为江宁区的应急备用水源，中山水库-方便水库、固城湖联合作为南部两区(溧水、高淳)的应急备用水源。 3.1. 现状分析 1) 可供水量 目前，南京市金牛湖、赵村水库、中山水库-方便水库、固城湖水库、桥林、八卦洲应急可供水量如表2所示，现状起到应急作用的水源地是金牛湖、中山水库-方便水库、固城湖3个，应急可供水量20.1万m³/d。 根据南京市城市水源地供水人口及供水区域，对城市应急需水量进行计算，具体如表3所示。 2) 可供水时长 可供水时长是指在满足城市用水基本用水需求的前提下，应急备用水可持续供水的天数。结合国内因水安全原因导致的城市停水事件，以及常规水源地恢复水质的净化事件，初步拟定应急供水时长分别按照3 d、5 d、7 d、10 d、14 d进行设置，具体可根据实际情况进行等级评定调整 [ 3 ] 。参考《室外给水设计规范(GBJ13-86)》明确的综合生活用水标准，以及《南京市区域供水规划》相关的用水定额指标，拟定南京市应急供水的相关用水定额，具体如表4所示。 Table 1 City emergency water source safety evaluation inde 目标层 属性层 指标层 备注 城市应急备用水源地建设安全状况 水量保障 1 可供水量 2 可供水时长 共性指标 3 应急备用水源规模 水质保障 4 一般污染物评价指数 共性指标 5 非一般污染物评价指数 6 富营养化指数 管网配套 7 应急备用管网覆盖率 8 应急备用管网输水能力 共性指标 9 应急备用取水工程建设情况 应急预警机制 10 应急监测能力 共性指标 11 应急响应预案编制情况 12 应急备用水源地常规维护情况 表1. 城市应急备用水源地安全评价指标 Table 2 Emergency water supply and water quality of Nanjing cit 名称 应急可供水水量(万m 3 /d) 现状水质 规划水质 备注 金牛湖 1.6 II II 已建 赵村水库 0.5 II II 规划 中山-方便水库 7.9 II II 已建 固城湖 10.6 III III 已建 桥林水源地 36.3 II II 规划 八卦洲水源地 9.7 II II 规划 表2. 南京市应急备用水源地应急可供水量和水质情况 Table 3 Emergency water demand of Nanjing cit 城市人(万人) 应急需水量(万m 3 /d) 生活用水 工业用水 未预见水量 总需水量 627.0 31.6 13.2 5.2 50.0 表3. 南京市城市应急需水量 Table 4 Emergency water supply index of Nanjing cit 类型 人均综合生活用水量(L/人∙d) 工业用水量(L/人∙d) 未预见水量(%) 城市 50 21 20 表4. 南京市城市应急供水水量指标 3) 一般污染物评价指数 目前，南京市应急备用水源地水质达到III类水及以上标准，与饮用水水源地水质要求相符，具体情况如表2。 4) 富营养化指数 同3)，南京市应急备用水源地水质达到III类水及以上标准，与饮用水水源地水质要求相符。 5) 应急备用管网输水能力 目前，金牛湖、固城湖、中山水库-方便水库应急备用水源地已建设完善的备用管网，可并入正常的供水管网中；赵村水库、桥林水源地和八卦洲水源地尚未具备应急备用输水能力。 6) 应急备用取水工程建设情况 目前，金牛湖、固城湖、中山水库-方便水库应急备用水源地已建设完善，具备应急取水、输水、供水能力；赵村水库应急备用水源地已建设完成，但未配备响应的取水输水工程；桥林水源地和八卦洲水源地正在规划建设阶段。 7) 应急监测能力 目前，南京市已基本实现饮用水源地水质自动监测，同时针对固城湖、金牛湖、中山水库-方便水库、赵村水库，已完成饮用水水源地视频监控系统建设，八卦洲应急备用水源地在规划建设阶段，无监测能力。水源地突发事故应急监测已在逐步建设完善中 [ 4 ] 。 8) 应急响应预案编制情况 南京市饮用水源主要来自长江，来源单一、依赖性强，应急备用水源地大多处于规划建设阶段，有部分尚未建立完善的应急体系。目前，南京市正加快开展饮用水水源地突发事故应急预案的编制工作，涵盖突发事故应急监测、突发事故报告制度、突发事故应急调度和演习演练等方面。 3.2. 评价标准 南京市应急备用水源地建设安全评价指标标准如表5所示。其中采用“应急可供水量占应急需水量百分比”指标对可供水量进行评价。
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user: 4. 南京市应急备用水源地建设安全评价结果 评价模型采用定性与定量分析相结合的层次分析法 [ 5 ] 。南京市应急备用水源地评价指标现状评价表如表6所示，评价指标权重如表7所示，南京市应急备用水源地安全评价一级评价和二级评价结果如表8所示。 从一级评价结果可以看出，南京市应急备用水源水量保障程度处于劣，主要原因是部分应急备用水源正在规划建设过程中，现有应急备用水源供水量偏低，不能满足应急需水要求。由于长江水源水质较好，应急湖库水源水质总体较好，因此，南京市应急备用水源水质保障程度处于优。由于应急备用水源管网正在铺设，逐渐趋向完善，因此，南京市应急备用水源管网配套和应急预警机制总体处于良的状态。从二级评价结果可以看出， Table 5 Evaluation standard of emergency water source evaluation index of Nanjing cit 指标层 标准 1 2 3 4 5 1 可供水量(%) >90% >80% >60% >40% <40% 2 可供水时长*(d) >14 >10 >7 >5 <5 3 一般污染物评价指数* III类水及以上 III类水以下 4 富营养化指数 III类水及以上 III类水以下 5 应急备用管网输水能力* 完善 正在建设 无 6 应急备用取水工程建设情况 完善 正在建设 无 7 应急监测能力* 完善 正在建设 无 8 应急响应预案编制情况 完善 正在编制 无 表5. 南京市应急备用水源地评价指标评价标准 Table 6 Emergency water source safety evaluation index of Nanjing cit 目标层 属性层 指标层 评价等级 南京市应急备用水源地安全状况 水量保障 1 可供水量 3 2 可供水时长* 5 水质保障 3 一般污染物评价指数* 1 4 富营养化指数 1 管网配套 5 应急备用管网输水能力* 3 6 应急备用取水工程建设情况 2 应急预警机制 7 应急监测能力* 3 8 应急响应预案编制情况 2 表6. 南京市应急备用水源地安全评价指标评价表 Table 7 Emergency water source safety evaluation index weight of Nanjing cit 目标层(A) 属性层(B) 指标层(C) 分类 权重 指标 C相对 B权重 C相对 A权重 南京市应急备用水源地安全状况(A) 水量保障(B1) 0.2913 1 可供水量 0.5628 0.1634 2 可供水时长* 0.4372 0.1269 水质保障(B2) 0.2246 3 一般污染物评价指数* 0.5361 0.1204 4 富营养化指数 0.4639 0.1042 管网配套(B3) 0.2837 5 应急备用管网输水能力* 0.4265 0.1210 6 应急备用取水工程建设情况 0.5735 0.1627 应急预警机制(B4) 0.2014 7 应急监测能力* 0.5143 0.1036 8 应急响应预案编制情况 0.4857 0.0978 表7. 南京市应急备用水源地安全评价指标权重 Table 8 Evaluation results of emergency water source safety evaluation of Nanjing cit 属性层 评价结果 1 (优) 2 (良) 3 (中) 4 (差) 5 (劣) 一级评价结果 水量保障 0 0.1857 0.3471 0 0.4672 水质保障 0.5361 0.4639 0 0 0 管网配套 0.1262 0.6350 0.2388 0 0 应急预警机制 0.1360 0.6686 0.1954 0 0 二级评价结果 0.1836 0.4729 0.2079 0 0.1356 表8. 南京市应急备用水源地安全评价结果 南京市应急备用水源地安全总体处于良。
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user: 5. 结论 南京市应急备用水源总体状况是具备优质水源，但水源地数量偏少，应急供水量不足，不能满足应急需水要求。但是随着不断加快应急备用水源地的规划与建设，后续总体情况会持续得到改善并趋于良好。其他城市可参照应急备用水源地安全建设的原则要求，结合自身实际情况，选取较为适合的指标进行综合评价，力求真实、全面地体现城市应急水源地现状。
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user: 摘 要 根据设计院提出的新坝基础开挖爆破设计方案，参考其他工程施工爆破的实验资料和经验公式，确定爆破所产生的冲击波。采用显示动力有限元法(LS-DYNA)，在模拟老坝三条纵缝的前提下，对冲击振动所导致的老坝重点部位的振速、变形及应力等进行分析评价。计算结果表明，新坝基础开挖爆破时：① 拟定的新坝基础开挖爆破最大单响药量能够满足工程爆破安全要求；② 老坝坝体应力不大，能满足规范要求；③ 老坝坝体纵缝安全允许振速取为3.0 cm/s是合适的。 关键词 :新坝基础，开挖爆破，老坝，动力分析 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 丰满水电站位于吉林省境内第二松花江干流上，控制流域面积42，500 km 2 ，约占第二松花江流域面积的55%，电站安装8台机组，经两次扩机，装机总容量为1002.5 MW，多年平均年发电量18.57亿kW∙h。电站始建于1937年的伪满时期，大坝(老坝)设计与施工存在严重的先天性缺陷，结构整体性差，坝体混凝土低强，渗漏渗压异常，冻涨融蚀严重，防洪能力不足，安全隐患突出。2007年老坝被国家电力监管委员会评定为“病坝”，鉴于丰满水电站的重要性和失事后果的严重性，东北电网公司委托中水东北勘测设计研究有限责任公司对丰满大坝的全面治理(重建)方案进行了全面论证，方案最终于2012年10月获得国家发改委核准。
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user: 2. 工程概况 丰满水电站全面治理(重建)工程坝轴线位于原大坝轴线下游120 m处，并保留原丰满三期工程；坝型采用碾压混凝土重力坝(新坝)，坝顶高程为269.50 m，泄洪方式采用“宽尾墩 + 台阶面 + 消力池”联合消能。新建电站右岸坝后厂房安装6台单机容量为200 MW的水轮发电机组，继续利用原丰满三期2台单机容量140 MW的机组发电，总装机容量1480 MW。 老坝为混凝土重力坝(I级建筑物)，坝顶长1080 m，最大坝高91.7 m，坝顶高程为267.7 m。共60个坝段，坝段长18 m；左岸#1~#8坝段、#20坝段、右岸#32~#60坝段为挡水坝段，#9~#19坝段为溢流坝段，#21~#31坝段为取水坝段。坝顶宽9 m~13.5 m；上游面坡度0.048~0.050，下游面坡度0.75~0.78。每一坝段施工时沿顺河流方向以3条纵缝(AB缝、BC缝、CD缝)分为A、B、C、D四个坝块。 本文根据设计院提出的新坝基础开挖爆破设计方案，同时参考其他工程施工爆破的实验资料和经验公式，确定爆破所产生的冲击波，在模拟老坝三条纵缝(AB缝、BC缝、CD缝)的前提下，采用显示动力有限元法(LS-DYNA) [ 1 ] [ 2 ] ，计算模拟老坝典型坝段(#17溢流坝段、#22取水坝段(厂房坝段)、#35挡水坝段(不模拟断层)以及#35断层坝段(模拟F 67 断层))的动态反应，对冲击振动所导致的老坝重点部位的振速、变形及应力等进行分析评价。进而复核新坝基础开挖爆破控制标准和最大单响药量，提出老坝重点关注部位—纵缝处的爆破振动安全控制标准。
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user: 3. 爆破振动荷载及安全控制标准 3.1. 爆破振动荷载 爆破振动效应除受药量和爆心距两个主要因素影响外，还受到炸药的性能、装药结构、起爆方式、堵塞质量以及地形地质条件等许多非主要的偶然因素影响。由于影响因素的复杂性，目前还没有精确理论能够求解爆破振动效应，主要根据现场实测资料作经验公式的回归分析。目前应用较多的是前苏联萨道夫斯基提出的公式 [ 3 ] ： V = K ( Q 1 / 3 R ) α (1) 式中， V 为质点振动速度峰值(cm/s)； Q 为最大单响药量(kg)； R 为测点至爆源中心距离(m)； K 、 α 为反应非主要因素影响的系数。 新坝基础为表层开挖，现场岩性属于中等坚硬岩石(偏于风化)，相对应的 K 、 α 值依据《爆破安全规程》(GB 6722-2014) [ 4 ] 分别取 K = 150， α = 1.8。爆破最大单响药量取为：当爆心距为20 m、30 m、40 m、50 m时，药量分别为15.9 kg、53.7 kg、127 kg、249 kg。 工程现场引水洞进水口爆破振动实测典型振动波如图1所示，以此作为有限元瞬态动力计算中输入的振动波。 3.2. 爆破振动安全控制标准 新坝基础开挖爆破产生的振动波分别经地基岩体和坝体混凝土传递到老坝各重要结构体及设施。工程实践表明，建(构)筑物因爆破振动造成的破坏与质点峰值振动速度具有良好的相关性，国内外相关规程规范普遍以质点峰值振动速度作为爆破振动影响与控制的判据。 本工程的爆破振动安全控制标准参见表1，其中坝体纵缝的允许振速参照坝基标准初拟为3.0 cm/s。
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user: 4. 数值计算及结果分析 本文仅以老坝#17溢流坝段为例进行数值计算及结果分析。数值模拟采用大型商业有限元软件ANSYS进行瞬态动力计算分析，计算中假定新坝基础开挖爆破振速的控制位置为老坝坝体距离爆破最近的部位，即坝趾位置。根据控制位置得到爆源振速峰值，从而确定爆破振动波的输入，振动波施加位置为老坝靠近坝体下游坝面的位置。 计算中，假定坝体混凝土为线弹性，同时考虑不同材料分区；作为安全裕度，不考虑老坝各坝段预应力锚索的作用效应。 4.1. 模型建立 有限元计算模型，考虑了一定范围的地基，地基竖直边界采用法向单约束，地基底面采用固定约束。 计算模型坐标方向定义如下：X向以顺水流指向下游为正；Y向以竖直向上为正。计算结果正应力和主应力的符号均以拉为正、压为负(图2)。 4.2. 计算结果分析 4.2.1 . 振速分析 在拟定的单响最大药量条件下，最大水平振速峰值出现在坝顶为3.06 cm/s (0.67 s时)，向下游，此时纵缝处水平振速为1.39 cm/s，出现在CD缝上部；最大垂直振速峰值亦出现在坝顶为1.51 cm/s (0.57 s时)， 图1. 工程现场实测爆破振动波 图2. #17号溢流坝段有限元网格剖分图 Table 1 Allowable standard of blasting vibration for excavation of the new dam foundation (cm/s 防护对象 允许振速 备注 坝基 3.0 坝顶 6.0 坝体纵缝 3.0 初拟 挑流鼻坎 10.0 厂房基础 5.0 帷幕灌浆区 1.5 水电站及发电厂中心控制室设备 0.5 电站引水管进口、钢闸门 5.0 开关站 2.5 廊道、洞室 5.0 止水结构 5.0 表1. 新坝基础开挖爆破振动安全允许标准(cm/s) 垂直向上，此时纵缝处最大垂直振速为1.70 cm/s，亦出现在CD缝上部，如图3、图4。坝体纵缝部位在爆破初始阶段振速较大，最大水平振速为2.66 cm/s (0.13 s时)，最大垂直振速为2.91 cm/s (0.11 s时)，均出现于CD缝最上部。 4.2.2. 变形分析 图5、图6分别给出了最大水平振速时#17坝段坝体的水平位移和垂直位移分布(0.67 s时)。由图可知，水平位移和垂直位移均不大，向上游的水平位移最大为1.16 mm，出现在坝顶；向下的垂直位移最大为0.26 mm，亦出现在坝顶；纵缝处相对水平位移最大为0.30 mm (开合)，相对垂直位移最大为0.19 mm (错动)，均出现于AB缝最上部 [ 5 ] 。 图3. 爆破时程0.67 s时坝体水平振速分布图(单位：m/s) 图4. 爆破时程0.57 s时坝体垂直振速分布图(单位：m/s) 图5. 爆破时程0.67 s时坝体水平位移分布图(单位：m) 图6. 爆破时程0.67 s时坝体垂直位移分布图(单位：m) 4.2.3. 应力分析 图7、图8分别给出了最大水平振速时(0.67 s时)老坝#17坝段坝体第一主应力和第三主应力分布。由图可知，坝体第一主应力均为拉应力，最大为0.31 MPa，出现于AB缝最上部；坝体第三主应力亦均为压应力，最大为0.18 MPa，出现于AB缝最上部和鼻坎底部。总体来讲，新坝基础开挖爆破对老坝坝体应力的影响不大。 4.2.4. 统计分析 将老坝各典型坝段典型部位的数值计算结果汇总于表2、表3。 图7. 爆破时程0.67 s时坝体第一主应力分布图(单位：Pa) 图8. 爆破时程0.67 s时坝体第三主应力分布图(单位：Pa) Table 2 Summary of old dam’s maximum vibration caused by new dam foundation’s excavation blasting (cm/s 坝段 部位 溢流坝段 厂房坝段 挡水坝段 断层坝段 控制标准 坝顶 3.06 1.58 1.55 1.59 6.0 坝踵 0.80 0.33 0.33 0.34 3.0 坝趾 1.48 2.80 2.80 2.80 3.0 帷幕 0.84 0.41 0.39 0.37 1.5 纵缝 2.91 2.45 1.66 2.02 3.0 表2. 新坝基础开挖爆破老坝坝体振速最大值汇总(cm/s) Table 3 Summary of old dam longitudinal seams’ maximum effects caused by new dam foundation’s excavation blastin 坝段 效应量 溢流坝段 厂房坝段 挡水坝段 断层坝段 振速(cm/s) 水平 2.66 2.45 1.66 2.02 垂直 2.91 1.47 1.27 1.32 变形(mm) 开度 0.30 0.15 0.08 0.09 错动 0.19 0.07 0.05 0.15 应力(MPa) 拉应力 0.31 0.85 0.24 0.23 压应力 0.18 0.33 0.23 0.25 表3. 新坝基础开挖爆破老坝纵缝效应量最大值汇总 统计分析可知，新坝基础开挖爆破时，老坝各典型坝段： 1) 坝体关键部位的振速最大值在0.33 cm/s~3.06 cm/s之间，坝顶、坝址及纵缝部位相对较大，最大振速(3.06 cm/s)出现于溢流坝段的坝顶。 2) 坝体纵缝水平振速最大值在1.66 cm/s~2.66 cm/s之间，最大振速(2.66 cm/s)出现于溢流坝段；垂直振速最大值在1.27 cm/s~2.91 cm/s之间，最大振速(2.91 cm/s)亦出现于溢流坝段；水平与垂直振速最大值比较接近。 3) 坝体纵缝开度最大值在0.08 mm~0.30 mm之间，最大开度(0.30 mm)出现于溢流坝段；错动变形最大值在0.05 mm~0.19 mm之间，最大错动(0.19 mm)亦出现于溢流坝段。 4) 坝体纵缝拉应力最大值在0.23 MPa~0.31 MPa之间，最大拉应力(0.31 MPa)出现于溢流坝段；压应力最大值在0.18 MPa~0.33 MPa之间，最大压应力(0.33 MPa)出现于厂房坝段；拉应力与压应力最大值比较接近。
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user: 5. 结论 本文采用显示动力有限元法，计算模拟了新坝基础开挖爆破对老坝安全的影响，统计分析可知： 1) 坝体关键部位的振速均低于安全控制标准，拟定的新坝基础开挖爆破最大单响药量能够满足工程爆破安全要求。 2) 坝体最大变形多出现于坝顶和坝址，总体来讲，坝体变形均较小，属于对爆破的正常响应。 3) 坝体第一主应力均为拉应力，第三主应力均为压应力，坝体应力总体不大，能满足规范要求。 4) 坝体纵缝的振速、变形及应力均不大，均属于对爆破的正常响应；老坝坝体纵缝安全允许振速取为3.0 cm/s是合适的。
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user: 摘 要 多孔混凝土作为排水基层材料，可有效地排除道路结构内部的水。本文以连通孔隙率为设计指标，以混凝土7天抗压强度为设计目标，提出了以级配设计—目标孔隙率确定—配合比计算—测定混凝土强度为主线的多孔混凝土配合比设计方法；通过正交试验确定了试件的最佳成型方法；并对多孔混凝土的连通孔隙率进行了测定，分析了目标孔隙率与连通孔隙率之间的关系。计算与试验结果表明，可以通过水泥浆的体积数量来实现对多孔混凝土连通孔隙率的设计，且设计的目标孔隙率与实际测试的连通孔隙率之间的差值仅为0.3%~2.6%。表明可以采用设定目标孔隙率来设计混凝土的连通孔隙率，并通过7天的混凝土抗压强度最终确定多孔混凝土配合比。 关键词 :多孔混凝土，逐级振实填充，连通孔隙率，强度，水泥浆 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 我国最常用的半刚性沥青路面设计时遵从密实级配原理，意在通过减少路面表层和内部的孔隙来阻止水流的流入，但实际上不但不能排水，还使得已进入路面内部的水不能及时排除，造成水损害，成为路面早期破坏的最重要原因 [ 1 ] [ 2 ] 。多孔混凝土作为一种既能迅速排水又能保证路面结构层强度的路用基层材料，能够实现水流的快速导出，避免因路面结构内部长期积水造成水损害，并且能够有效抑制水流的毛细作用，防止毛细水不断上移；而且抗冻性好，强度高，模量大，可有效防止干缩、温缩裂缝。因此，采用多孔混凝土作为路面结构的基层不失为一种良好的选择。 在多孔混凝土配合比设计和性能研究方面，国内外研究人员开展了不少工作，法国、德国等欧洲国家将多孔混凝土薄层作为普通水泥混凝土路面的磨耗层，发现多孔混凝土耐久、抗冻性好，降噪效果明显 [ 3 ] [ 4 ] ；1988年，美国Richard C. Meininger [ 5 ] 对多孔混凝土配合比设计中的关键环节—目标孔隙率的实现和水灰比的确定进行了探究；21世纪以来，AASHTO [ 6 ] 提出了相应的设计施工指南，对多孔混凝土从设计、施工到养护的全过程进行指导；国内长安大学郑木莲 [ 7 ] [ 8 ] 教授对多孔混凝土的配合比设计方法、性能评价方法及多孔混凝土基层设计方法进行了研究，提出以集料有效粒径和均匀系数作为多孔混凝土级配优劣的评价指标，以耐冻系数作为多孔混凝土抗冻性能评价指标。虽然国内外学者对多孔混凝土做了不少研究工作，但目前多孔混凝土配合比设计在我国尚没有统一的规程与规定。本文以连通孔隙率为设计指标，以混凝土强度为终极目标，采用逐级填充理论，提出多孔混凝土最佳级配，然后采用单位体积混凝土所用水泥浆的体积填充级配的间隙，最终实现通过水泥浆的体积填充来计算混凝土的孔隙率，以此作为目标孔隙率，并通过正交试验确定出试件成型时的试验控制参数；试验确定各尺寸各龄期多孔混凝土试件的连通孔隙率，拟合分析实测连通孔隙率与目标孔隙率的关系，由此判断水泥浆是否有效的填充最佳级配的混合集料的孔隙率，并通过总结提出多孔混凝土配合比设计方法。
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user: 2. 原材料 2.1. 粗集料 由于需要形成混凝土的多孔结构，只用粗集料，因此粗集料应洁净、坚硬耐久、富有棱角且以形状接近立方体者为宜。本试验采用呼伦贝尔的石灰岩，检验结果见表1。 2.2. 水泥 水泥是多孔混凝土中的重要粘结剂，对保证多孔混凝土的各项性能十分重要。试验采用冀东水泥有限公司的P.O.42.5水泥，检验结果见表2。普通自来水就可用于多孔混凝土试件的制备，要注意对用水量的控制。 Table 1 The summary table of coarse aggregate performance test result 集料粒径 (mm) 密度(g/cm 3 ) 含泥量(%) 针片状颗粒含量(%) 压碎值(%) 表观密度 表干密度 毛体积密度 试验结果 规范要求 试验结果 规范要求 试验结果 规范要求 9.5~13.2 2.833 2.813 2.802 0.8 ≤1 9.3 ≤15 8.1 ≤28 13.2~16 2.831 2.819 2.813 0.7 7.4 16~19 2.835 2.819 2.811 0.5 6.1 19~26.5 2.784 2.770 2.762 0.4 3.6 表1. 粗集料性能检验结果汇总表 Table 2 The summary table of cement chemical composition analysis result 试验项目 国家标准 实测值 烧失量(%) — 2.8 氧化镁(%) ≤6.0 1.49 三氧化硫(%) ≤3.5 2.49 氯离子(%) ≤0.060 0.029 石膏品种 天然二水石膏 石膏掺加量(%) 5.9 细度(%) ≤10.0 0.4 比表面积(m 2 /kg) ≥300 379 凝结时间(min) 初凝 ≥45 204 终凝 ≤600 261 安定性 合格 合格 3天抗折强度(MPa) ≥3.5 5.0 3天抗压强度(MPa) ≥15.0 23.4 表2. 水泥化学成分分析结果汇总表