DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 摘 要 过去几十年中，人们越来越关注满足特殊结构方程度量的黎曼流形的研究。其中一个最重要的例子是Ricci流和Ricci孤立子。Ricci流是研究黎曼流形最有力的工具之一，它在Hamilton和Perelman证明Poincaré猜想过程中起着关键作用，并且广泛用于研究流形的拓扑结构、几何性质和其它复杂结构。Ricci流方程本身作为偏微分方程的研究也十分重要，它给出了关键度量的规范方法。关于Ricci孤立子有两个重要的研究方向，一是研究黎曼流形的Ricci孤立子结构对拓扑结构的影响，另一个是研究它在几何学中的影响。本文，我们将归纳总结Ricci孤立子曲率及势函数的估计结果。 关键词 :Ricci孤立子，曲率，势函数 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 20世纪80年代，Hamilton [ 1 ] 提出了Ricci流的概念，实际上Ricci流最初的引进是为了解决3维流形著名的Poincaré猜想。Ricci孤立子是Ricci流的自相似解 [ 2 ] 且经常出现在Ricci流方程的奇异点经伸缩变换后的极限中 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 。一方面，Ricci孤立子的研究有助于更好的理解Ricci流的奇异结构，从而结合几何手术的方法可以得到一些重要的几何和拓扑结构。另一方面，Ricci孤立子是爱因斯坦度量的自然推广，也被称为quasi-Einetein度量，在规范场论与超弦理论中有重要的应用，因此Ricci孤立子的几何性质及几何不变量对于数学及物理发展均具有重要的研究意义。 1.1. Ricci孤立子介绍 对于黎曼度量 g i j ，若其Ricci张量满足 R i j = ρ g i j ( ρ 为常数)，则称 g i j 为爱因斯坦度量。一个光滑流形 M n 带有爱因斯坦度量，则称该流形为爱因斯坦流形，Ricci孤立子是爱因斯坦度量的自然推广。 光滑流形上的一个完备度量 g i j 称为Ricci孤立子，若存在光滑的向量场 V = ( V i ) 使得其Ricci张量满足 R i j + 1 2 ( ∇ i V j + ∇ j V i ) = ρ g i j ， ρ 为常数。此外，若 V 为一个梯度向量场，对光滑函数 f 满足 R i j + ∇ i ∇ j f = ρ g i j ， 则称 g i j 为梯度Ricci孤立子。光滑函数 f 称为Ricci孤立子的势函数。当 ρ = 0 时称为稳定Ricci孤立子， ρ > 0 为收缩Ricci孤立子， ρ < 0 时称为扩张Ricci孤立子。 由于 ∇ i V j + ∇ j V i 为度量 g i j 在方向 V 上的Lie导数，故上述Ricci方程分别可以写作 R i c + 1 2 L v g = ρ g 和 R i c + ∇ 2 f = ρ g 。注意到 V = 0 (即 f 为常函数)的情况即 g 为爱因斯坦度量，因此Ricci孤立子为爱因斯坦度量的自然推广，且经过适当的伸缩变换可标准化令 ρ = 0 ， + 1 2 ， − 1 2 。 1.2. 典型的Ricci孤立子 众所周知， n ≥ 4 时存在非平凡的紧致梯度收缩孤立子。同样的，也存在非爱因斯坦度量的完备非紧致的Ricci孤立子(稳定，收缩或扩张)，下面给出一些完备非紧致Ricci孤立子的典型的例子 [ 7 ] 。 例1.1：(cigar孤立子) 2维流形上，Hamilton引进了第一个完备非紧致的稳定孤立子，称为cigar孤 立子，其度量为 d s 2 = d x 2 + d y 2 1 + x 2 + y 2 ，势函数为 f = − log ( 1 + x 2 + y 2 ) 。特别地，cigar孤立子有正高斯曲率及线性的体积增长。 例1.2：(Bryant孤立子)黎曼流形 R n ( n ≥ 3 ) 的情况下，高维完备非紧致的梯度稳定孤立子由Bryant引进，Bryant孤立子为旋转对称的且具有正截面曲率且以 r 为半径的测地球 B r ( o ) 体积增长率为 r ( n + 1 ) 2 。 例1.3：(Warped积)应用两倍及多倍warped乘积，Ivey对Bryant孤立子进行推广，并构造了完备非紧致的稳定孤立子。同时，Gastel-Kronz构造了 R m + 1 × N 上梯度扩张Ricci孤立子的乘积度量，其中 N n ( n ≥ 2 ) 为带有正数量曲率的爱因斯坦流形。 例1.4：(Gaussian孤立子)具有平坦欧几里得度量的 ( R n ， g 0 ) 也可以包含收缩及扩张Ricci孤立子，称为Gaussian收缩孤立子或扩张孤立子。 1) ( R n ， g 0 ， | x | 2 4 ) 为带有势函数 f = | x | 2 4 的梯度收缩Ricci孤立子， R i c + ∇ 2 f = 1 2 g 0 。 2) ( R n ， g 0 ， − | x | 2 4 ) 为势函数是 f = − | x | 2 4 的梯度扩张Ricci孤立子， R i c + ∇ 2 f = − 1 2 g 0 。
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user: 3. 势函数估计 爱因斯坦流形是Ricci孤立子的势函数为常函数时的特例，因此也称为平凡Ricci孤立子。势函数影响着体积估计，势函数的水平集是研究体积增长估计的重要工具，完备非紧致Ricci孤立子的分类问题到目前结果不是很多，其主要困难之一在于体积与直径的无限增长性，因此解决分类问题依赖于一定条件下势函数精确的上下界增长估计，从而可以将其与距离函数建立一定的等价关系，进而结合余面积公式通过研究势函数水平集的几何性质来研究Ricci孤立子的分类；同时利用势函数上下界的增长估计可以建立Ricci孤立子较弱条件下的等周不等式、平均值不等式、Sobolev不等式以及一些重要的几何积分不等式，并通过研究等号成立条件与不等式的稳定性可以得到一些Ricci孤立子的刚性结果。可见势函数增长估计对于研究Ricci孤立子的体积估计与分类等具有十分重要的作用。典型的势函数上下界估计由距离函数 r ( x ) 表示，故本节我们主要总结Ricci孤立子的势函数由距离函数表示的估计结果。 Perelman [ 22 ] 证明了典型的梯度收缩Ricci孤立子的势函数的上下界估计结果： 定理3.1：令 ( M n ， g i j ， f ) 为一个具有有界Ricci曲率的完备非紧致的梯度收缩Ricci孤立子，且满足 R i j + ∇ i ∇ j f = 1 2 g i j 及 R + | ∇ f | 2 − f = 0 。令 r ( x ) = d ( x 0 ， x ) 表示到定点 x 0 ∈ M 的距离函数，则存在正常数 C 1 ， C 2 ， c 1 及 c 2 使得当 r ( x ) 充分大时势函数满足： | ∇ f | ( x ) ≤ C 2 ( r ( x ) + 1 ) ， 及 1 4 ( r ( x ) − c 1 ) 2 ≤ f ( x ) ≤ C 1 ( r ( x ) + c 2 ) 2 . 根据该结果，数学家们拓展延伸并改变曲率条件等得到了一些更加完善的估计结果。 推论3.2 ( [ 23 ] )：令 ( M n ， g i j ， f ) 为一个完备非紧致的梯度收缩Ricci孤立子，设其Ricci曲率有下界并 满足 | R i j k l | ( x ) ≤ exp ( a ( r ( x ) + 1 ) ) ，常数 a > 0 ，则对任意 f ( x ) ≥ min { ρ 2 r ( x ) 2 ， D r ( x ) 3 ρ } ， D > 0 ，存在常数 B > 0 及 C > 0 使得： | ∇ f | ( x ) ≤ C r ( x ) ， 且有 f ( x ) ≤ C r 2 ( x ) . 其中 r ( x ) ≥ B ， r ( x ) 为距离函数。 在没有假设任何曲率有界的条件时， [ 24 ] 中证明了一个更为精确的估计结果： 推论3.3：令 ( M n ， g i j ， f ) 为一个完备非紧致的梯度收缩Ricci孤立子，满足 R i j + ∇ i ∇ j f = 1 2 g i j 及 R + | ∇ f | 2 − f = 0 ，则有： | ∇ f | ( x ) ≤ 1 2 r ( x ) + f ( x 0 ) ， R ( x ) ≤ 1 4 ( r ( x ) + 2 f ( x 0 ) ) 2 ， 及 f ( x ) ≤ 1 4 ( r ( x ) + 2 f ( x 0 ) ) 2 . 推论3.4 ( [ 25 ] )：令 ( M n ， g i j ， f ) 为一个完备非紧致的梯度收缩Ricci孤立子，满足 R i j + ∇ i ∇ j f = 1 2 g i j ，则其势函数满足： 1 4 ( r ( x ) − c 1 ) 2 ≤ f ( x ) ≤ 1 4 ( r ( x ) + c 2 ) 2 . 其中 r ( x ) = d ( x 0 ， x ) 为到定点 x 0 ∈ M 的距离函数， c 1 及 c 2 为仅取决于维数 n 及单位球 B x 0 ( 1 ) 上的度量 g i j 的常数。 同时，假设 R c ≥ 0 时，Ni [ 16 ] 证明了 f ( x ) ≥ 1 8 r 2 ( x ) − c 。此外，对于扩张Ricci孤立子，也有一些关于势函数的估计。 推论3.5 ( [ 26 ] )：令 ( M n ， g i j ， f ) 为一个完备的梯度扩张Ricci孤立子，则对于定点 O ∈ M ，存在常数 c > 0 使得： | ∇ f | ≤ c ( 1 + r ( x ) ) ， 且 f ( x ) ≤ c ( 1 + r ( x ) 2 ) . 推论3.6：令 ( M n ， g i j ， f ) 为一个具有非负Ricci曲率的完备梯度扩张Ricci孤立子，则存在常数 c 1 > 0 及 c 2 > 0 使得势函数满足： 1 4 ( r ( x ) − c 1 ) 2 − c 2 ≤ − f ( x ) ≤ 1 4 ( r ( x ) + 2 − f ( x 0 ) ) 2 . 定理3.7 (Chen [ 27 ] )：令 ( M n ， g i j ， f ) 为一个完备的梯度扩张Ricci孤立子，若 | R i c | ≤ C s − ε ， s ≡ d i s t ( x 0 ， x ) ，常数 ε < 1 ，则存在点 p ∈ M 及常数 c 1 ， c 2 > 0 使得： | R i c | ≤ c 1 ⋅ d i s t ( p ， x ) − ε ， 且势函数满足： − r ( 1 + c 2 r ε ) ≤ f ′ ( x ) ≤ − r ( 1 − c 2 r ε ) ， 其中 r = d i s t ( p ， x ) 。从而有： − 1 2 r 2 ( 1 + c 3 r ε ) + f ( p ) ≤ f ( x ) ≤ − 1 2 r 2 ( 1 − c 3 r ε ) + f ( p ) . 若 ( M n ， g i j ， f ) 的Ricci曲率非负，对梯度稳定孤立子有： 定理3.8 ( [ 28 ] )：令 ( M n ， g i j ， f ) 为一个具有非负Ricci曲率的完备梯度稳定Ricci孤立子，设其数量曲率 R 在点 x 0 处能达到最大值，则存在常数 0 < c 1 ≤ c 0 及 c 2 > 0 使得势函数满足： c 1 r ( x ) − c 2 ≤ f ( x ) ≤ c 0 r ( x ) + | f ( x 0 ) | . 其中 r ( x ) = d ( x 0 ， x ) 为到定点 x 0 ∈ M 的距离函数，且常数 c 0 = R max 满足 R + | ∇ f | 2 = C 0 。 定理3.9 (Munteanu [ 29 ] )：令 ( M n ， g i j ， f ) 为一个非平坦的梯度稳定Ricci孤立子，则存在 λ > 0 及 c > 0 使得对于任意 r ≥ 1 ，有： λ − c r ≤ 1 r sup ∂ B p ( r ) f ( x ) ≤ λ + c r . 结合方程，运用梯度估计、Morse迭代及向量场积分的方法，在一定几何条件下可以建立完备非紧致的稳定与扩张孤立子势函数较为精确的正的上下界增长，并应用其水平集的相关性质将会得到其渐近体积比与曲率渐近估计。同时，由于Bakry-Emery Ricci张量 R i c f = R i c + H e s s f 或其他曲率条件的引进，势函数的估计将会有许多新的证明方法及更精确的结果。
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user: 摘 要 采用带有示差、光散射和粘度三检测器联用的凝胶色谱仪(TDA-GPC)和动态光散射(DLS)联用的方法，以聚氧化乙烯标样(PEO-24K)作为研究对象，研究了稀溶液中盐浓度对聚氧化乙烯构象的影响。通过比较在不同浓度的盐溶液中的特性粘数([h])、流体力学半径(R h )和Mark-Houwink指数(a)等物理参数的大小，得出了PEO的构象变化：在较低盐浓度溶液中，PEO形成典型的无规线团构象；随着盐浓度的增加，溶液中的PEO分子链逐渐发生聚集、收缩、坍塌，线团尺寸减小，并发生由无规线团逐渐向密堆积的坍塌球转变的构象变化，同时溶液黏度增大。这种构象变化主要是由于溶液中的盐分子与PEO竞争溶液中的水分，使得PEO链段的溶剂化程度减少造成的。本文还研究了温度对PEO构象的影响：当温度降低时，PEO分子链发生收缩，由无规线团逐渐收缩为坍塌球。 关键词 :TDA-GPC，DLS，聚氧化乙烯，构象转变，溶剂化 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 聚氧化乙烯(PEO)作为一种传统的聚合物，是一种良好的水溶性聚合物，具有黏度高、絮凝性好和润滑性好的特点 [ 1 ] 。人们对PEO稀溶液的构象进行了研究，赵文杰和刘勇刚等人测定了不同分子量的PEO在凝胶色谱中的扩展效应，结果显示PEO的扩展效应随分子量增加而增大，表明长链PEO在水溶液中由于排除体积效应采取溶胀的无规线团构象 [ 2 ] 。程熔时等 [ 3 ] 研究了PEO水溶液反复冷冻过程的溶剂化效应，发现溶剂化溶剂分子与高分子链结合在一起运动，在色谱过程中与周围的自由溶剂分子相互分离。经查阅大量文献 [ 4 ] [ 5 ] ，PEO作为表面活性剂等被广泛研究，目前还没有研究报道PEO的构象是否会受到溶液盐浓度的影响。 近年来，随着科学技术的发展，各种测试仪器功能不断完善。凝胶色谱仪(GPC)被广泛应用于高分子的绝对分子量、分子量分布的测定以及稀溶液构象的研究，Guo [ 6 ] 等人通过GPC测试了可溶微生物多糖的分子和溶液性质，并通过研究发现GPC测定多糖分子量和特性粘数的有效办法。同时跟传统分子量测试方法相比，GPC操作简单，测试结果更加准确，不用做传统的校正，只需通过一种标准物质对仪器参数进行校正即可进行测试，所以标准样品的稳定性对测试结果显得尤为重要。对于水相，一般采用PEO作为标样，通常水相测试条件是在0.1 mol/L NaNO 3 中进行，但对于不同样品可能需要不同溶解条件，例如不同盐溶液的浓度。在研究中我们发现，PEO-24K标样的构象会受到溶液盐浓度的影响。另外，动态光散射(DLS)是测定粒径与分布的重要手段。通过DLS测试 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] 研究了样品浓度对粒径测试的影响，结果显示由于多重散射和颗粒间相互作用的存在，样品浓度对于测试结果有较大的影响，可通过不同样品浓度下的检验、加入适量电介质盐、线性回归法等方法来消除样品浓度对测量结果的影响。本文通过带有示差、黏度和光散射三检测器的GPC (TDA-GPC)与DLS联用研究PEO-24K标样在不同盐溶液中的粒径大小和分布情况，并根据测试结果对其构象进行了分析。
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user: 2. 实验部分 2.1. 试剂与仪器 聚氧化乙烯标样(PEO-24K)，购自于英国Malvern公司，Mw为23，850，Mn为23，533，IV为0.404。硝酸钠(NaNO 3 )和硫酸钠(Na 2 SO 4 )，分析纯，国药集团化学试剂有限公司。溶液均由净水机制备的超纯水(18.2 MΩ∙cm)配制。凝胶色谱与多检测器联用系统由英国Malvern公司的独特的内置进样泵、自动进样器、7˚ (小角)/90˚ (直角)光散射检测器、黏度检测器及示差折光检测器组成，所用色谱柱为Malvern公司的A7 Guard，Aq Guard Col (50 mm × 8.0 mm) 1根和A6000M，General Mixed Aq (300 mm × 8.0 mm) 2根，流动相为质量分数0.1 mol/L NaNO 3 水溶液，并经过0.22 μm尼龙滤膜过滤，测试时流动相流速为0.7 ml/min。英国Malvern公司纳米粒度仪Zetasizer nano ZSE，激光器的波长为633 nm。阿贝折光仪型号为WYA-2WAJ。乌氏粘度计型号为宁波天恒仪器厂的WSN-1，毛细管为0.4~0.5 mm。 2.2. 实验过程 2.2.1. TDA-GPC 先用0.1 mol/L NaNO 3 溶液溶解已知分子量和分子量分布的PEO-24K标样，待样品溶解后经0.22 μm滤膜过滤后进样测试，进样量为100 μL。用软件(Malvern Omni SEC 5.12版本)进行数据处理，计算各检测器的仪器常数。分别用0.1 mol/L Na 2 SO 4 和0.2 M Na 2 SO 4 来溶解PEO-24K标样，保持相同的溶液浓度。对各样品进行测试，每个样品测试两次。测试温度设定为45℃。 2.2.2. DLS 在使用仪器测试过程中需知溶剂的折光指数(RI)、黏度等参数。我们通过阿贝折光仪测定了0.1 mol/L NaNO 3 ，0.1 mol/L Na 2 SO 4 和0.2 mol/L Na 2 SO 4 等三种溶液的RI，每个样品测试三遍取平均值，结果列入表1。通过乌氏粘度计测定三种溶液的黏度，结果列入表1，每个样品测试三遍取平均值。 Table 1 Refractive index and viscosity of three solvent 溶液 0.1 mol/L NaNO 3 0.1 mol/L Na 2 SO 4 0.2 mol/L Na 2 SO 4 RI 1.331 1.333 1.336 Viscosity/cP 0.89055 0.91495 0.93775 表1. 三种溶液的折光指数和黏度 将分别用0.1 mol/L NaNO 3 ，0.1 mol/L Na 2 SO 4 和0.2 mol/L Na 2 SO 4 溶解的溶液经0.22 μm的滤膜过滤后，注入样品池进行测试。测试温度分别为25℃，35℃和45℃。每次测试之间需要平衡3~5 min，以使温度稳定。数据的收集和处理使用的是Malvern的Zetasizer software版本。
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user: 4. 结论 采用带有示差、光散射和黏度三检测器联用的凝胶色谱仪(TDA-GPC)和动态光散射(DLS)联用，表明PEO-24K标样在不同浓度的盐溶液中时，它的构象存在明显的差异。随着盐浓度的增加，PEO分子链与水的相互作用力逐渐减小，PEO分子链间的相互作用力占主导因素，使得分子链发生聚集，分子链尺寸减小，溶液粘度增大。PEO在0.1 mol/L NaNO 3 呈现出典型的无规线团构象，随着盐浓度增加，PEO分子链逐渐发生聚集、收缩、坍塌，在0.1 mol/L Na 2 SO 4 中时，PEO的构象则介于无规线团和密堆积球之间。通过DLS测试说明当温度降低时，PEO分子链发生收缩，由无规线团逐渐收缩为坍塌球。
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user: 摘 要 脑卒中后下肢功能障碍是属于脑卒中后常见的功能遗症之一。这类障碍困扰了很多患者及家庭，使患者的日常生活质量也大幅度的降低。有研究表明，针刺结合康复功能训练能有效刺激神经受损的功能，促进肢体功能障碍恢复。该文从功能针刺对脑卒中后下肢功能的干预研究进行探析，希望为临床提供理论支撑。 关键词 :脑卒中，下肢功能障碍，功能训练，针灸 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着近年来现代医学的发展进程，脑卒中患者的存活率有着显著的提高，同时致残率也随之逐渐增加。据数据统计，在幸存患者中有70%的患者存在着不同程度的肢体功能障碍 [ 1 ] 。脑卒中皆是指血液在通往大脑动脉的过程中，出现任意的阻塞都将会限制或者彻底中断大脑的血液供应。而出现3~5分钟内的缺氧现象将导致大脑组织的死亡。缺氧对大脑所造成的损害被称为脑卒中(Stroke)。目前针对脑卒中患者出现患侧足内翻等功能障碍的情况下，刘宏伟等在文章中指出早在《黄帝内经·灵枢》就有记载：“偏枯，身偏不用而痛，言不变，志不乱，病在分腠之间，巨针取之，益其不足，损其有余，乃可复也” [ 2 ] 。对于治疗脑卒中功能障碍采取针灸治疗可缓解患者功能障碍的情况，并可结合其他康复方法。王欣等研究表明脑卒中后的运动康复机制可通过大脑中未受伤的部分作为代偿训练，由于脑部功能重新的塑造，患侧的大脑被激活的区域可明显增多，使我们患者的大脑逐渐将损坏的功能区域激活到正常的状态 [ 3 ] 。因此本文就功能针刺对脑卒中后下肢功能障碍的干预机制进行探析，以期研究结果为临床医学提出有效的理论支撑。
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user: 2. 脑卒中患者下肢功能障碍的分析 在缺血性脑卒中患者中，由于大脑中动脉闭塞或大脑前动脉闭塞常常会出现对侧偏身功能障碍与感觉异常功能 [ 4 ] 。而出血性脑卒中是由于基底节区的病变所致内囊受累或压力过大，导致运动和感觉的传导通路就受损，一旦脑部此区域受损将会引起感觉障碍与运动功能障碍 [ 5 ] 。同时与中枢神经还有着密切关系，中枢神经控制着人的感觉运动功能，若各级中枢神经受损，将会导致部分功能出现障碍的表现。脑卒中患者下肢功能障碍最常出现的是踝关节内翻，也就是人们常说走路“划圈”原因之一。踝关节内翻主要是由于胫骨前肌与腓骨长短肌肌肉松弛，小腿三头肌肌肉张力过高，使脑卒中患者踝关节不稳定并伴有张力高僵硬等现象，导致患者不能完全的由神经控制肌肉的完成正常运动 [ 6 ] 。通过功能针灸的治疗会改善患者踝关节内翻的症状。
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user: 3. 功能针刺在脑卒中患者下肢功能障碍的干预机制 针对患者下肢功能障碍足内翻一现象，利用针刺在腓骨长短肌肌胫骨前肌位置，在肌肉保持收缩的前提下将针刺刺入肌肉表面，同时对患者辅助手法踝关节跖屈背屈功能，原理皆为采用针刺给予肌肉的功能刺激，听过刺激神经运动的信号激活中枢神经的控制因素，从而逐渐加强抗住的运动功能。根据研究表现，陈立典等对脑卒中后的步行功能障碍进行肌力训练和针刺治疗，研究结果显示适当的功能训练结合针刺对患者步行功能有促进作用 [ 7 ] 。杨妮等研究表明采用一定的良肢运动及肌肉点刺激，通过针灸并结合运动康复锻炼方法对急性脑卒中患者可改善运动功能与肌力和神经功能缺损的程度，充分的改善患者日常生活能力 [ 8 ] 。范江研究指出针灸、推拿具有通阳行气与活血通络的作用，结合康复训练对脑卒中后偏瘫下在缺血性脑卒中患者中，由于大脑中动脉闭塞或大脑前动脉闭塞常常会出现对侧偏身功能障碍与感觉异常功能 [ 4 ] 。而出血性脑卒中是由于基底节区的病变所致内囊受累或压力过大，导致运动和感觉的传导通路就受损，一旦脑部此区域受损将会引起感觉障碍与运动功能障碍 [ 5 ] 。同时与中枢神经还有着密切关系，中枢神经控制着人的感觉运动功能，若各级中枢神经受损，将会导致部分功能出现障碍的表现。脑卒中患者下肢功能障碍最常出现的是踝关节内翻，也就是人们常说走路“划圈”原因之一。踝关节内翻主要是由于胫骨前肌与腓骨长短肌肌肉松弛，小腿三头肌肌肉张力过高，使脑卒中患者踝关节不稳定并伴有张力高僵硬等现象，导致患者不能完全的由神经控制肌肉的完成正常运动。通过功能针灸的治疗会改善患者踝关节内翻的症状。
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user: 4. 功能针刺在脑卒中患者下肢功能障碍的干预机制 针对患者下肢功能障碍足内翻一现象，利用针刺在腓骨长短肌肌胫骨前肌位置，在肌肉保持收缩的前提下将针刺刺入肌肉表面，同时对患者辅助手法踝关节跖屈背屈功能，原理皆为采用针刺给予肌肉的功能刺激，听过刺激神经运动的信号激活中枢神经的控制因素，从而逐渐加强抗住的运动功能。根据研究表现，陈立典等对脑卒中后的步行功能障碍进行肌力训练和针刺治疗，研究结果显示适当的功能训练结合针刺对患者步行功能有促进作用 [ 7 ] 。杨妮等研究表明采用一定的良肢运动及肌肉点刺激，通过针灸并结合运动康复锻炼方法对急性脑卒中患者可改善运动功能与肌力和神经功能缺损的程度，充分的改善患者日常生活能力 [ 8 ] 。范江研究指出针灸、推拿具有通阳行气与活血通络的作用，结合康复训练对脑卒中后偏瘫下肢功能患者起到积极治疗的作用 [ 9 ] 。由此证明针灸结合康复训练对脑卒中患者下肢功能恢复有明显效果。
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user: 5. 小结 回顾针灸治疗结合功能训练的脑卒中偏瘫功能相关文献，被证实的临床疗效已被确认，国内医学界对此同时也是相对的认可，本文所采用功能针刺的方法对脑卒中患者下肢功能障碍进行干预，主要是通过功能性的训练结合针刺刺激对患者下肢功能障碍踝关节内翻现象进行神经刺激的传导与运输，使患者逐渐激活缺失的功能，使患者能积极的恢复功能，尽早的回归到日常生活。
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user: 摘 要 针对筠连矿区近距离煤层群上保护层开采过程中邻近煤层瓦斯的运移与储集特征，上保护层开采对下邻近煤层群的卸压瓦斯治理。通过2106工作面作为上保护层，综合分析了上保护层回采期间的瓦斯来源，主要以本煤层瓦斯、回采阶段下邻近层3、7、8号煤层卸压瓦斯，并运用保护层开采技术，保护层工作面采取顺层瓦斯抽采钻孔预抽回采区域瓦斯，保护层卸压瓦斯通过底板瓦斯抽采巷穿层网格拦截瓦斯抽采钻孔预抽7、8号煤层瓦斯，3号煤层穿层拦截瓦斯抽采钻孔和顶板走向钻孔的综合瓦斯治理技术 [ 1 ] 。实践证明，采取以上综合瓦斯治理技术后，杜绝工作面回采期间的瓦斯超限，为矿井的安全、高效开采提供了技术支撑。 关键词 :近距离煤层群，上保护层开采，卸压范围，瓦斯分源预测，瓦斯抽采技术 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 工作面概况 2106工作面为筠连川煤芙蓉新维煤业有限公司新场井一盘区2号煤层上保护层工作面。工作面倾斜长553 m，走向长145 m，煤层平均厚度1.3 m，工作面可采储量14.5万吨；2106运输顺槽煤层倾角为6˚~16˚，回风顺槽煤层倾角为7˚~23˚，沿采区走向煤层倾角变化较小，倾向方向煤层倾角变化较大。煤层以亮煤及暗煤为主，具条带状及线理状结构，层状构造，煤层结构较简单玻璃光泽及多属半亮和半暗型煤，比重一般1.60左右，质地坚硬，普氏硬度一般3~4，脆度小，属低变质阶段的无烟煤，2号煤层结构简单，为薄煤层。其煤层的水分为1.5%，灰分为30.08%，挥发分含量为14.04%。顶板为粘土岩、泥岩、砂岩，底板为粘土岩。该煤层不具有煤尘爆炸危险性和自燃发火倾向性。工作面采用倾向长壁综合机械化开采方法，每天平均推进约3 m。上保护层2号煤层距离下邻近层3号煤层平均间距6.2 m， 7号煤层平均间距27.2 m， 8号煤层平均间距30.9 m。
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user: 2. 保护层开采及下邻近层卸压瓦斯来源分析 2.1. 保护层开采 所谓的保护层，其本质就是指的在突出矿井的诸多煤层中首先进行开采的没有突出危险性或者突出危险性最小的煤层，通过保护层开采，使突出危险煤层的应力–形变状态和瓦斯动力状态发生改变，使被保护层卸压，释放煤层的弹性潜能，增大煤层的透气性，有利于被保护层的瓦斯流动、解吸，从而减少煤层含量，以降低煤层瓦斯内能，达到预防煤与瓦斯突出的目的。保护层开采后采场内形成了“三区”、“三带”，即工作面煤壁前方(横向)上，覆岩将分别经历承压区、离层区、压实区，在垂直工作面空间上岩层分布为垮落带、断裂带和弯曲下沉带。随着工作面的不断推进，卸压区被保护层煤体地应力减小、煤层透气性增大，卸压煤层瓦斯沿该卸压区内层内破断裂缝和层间离层裂隙释放 [ 2 ] ，瓦斯压力和瓦斯含量下降，突出危险性降低。由于采动的影响为采空区及上覆岩层裂隙带的瓦斯流动和储存提供通道和空间。因此，保护层开采主要瓦斯治理为抽采邻近层卸压瓦斯和本煤层瓦斯 [ 3 ] 。2106工作面回采后采场受采动的影响，煤、岩体变形卸压、膨胀变形、产生裂隙，下邻近被保护煤层卸压瓦斯，随着保护层工作面的推进下邻近层卸压瓦斯通过产生的裂隙涌入回采工作面 [ 4 ] ，对工作面安全生产带来较大影响。 2.2. 煤层瓦斯储量及工作面瓦斯来源分析 2.2.1. 煤层瓦斯储量 根据中煤科工重庆煤科院对新场井煤层瓦斯参数测定，8号煤层12.7 m³/t、7号煤层15.6 m³/t、3号煤层5.26 m³/t、2号煤层7.68 m³/t。 2号煤层面积为：走向 × 倾向 = 184 × 730 = 134，320 m 2 W 2 号 = A × X (1) 式中： A ——下部对应区域邻近2号煤层的煤炭储量，t； A = 面积 × 煤厚 × 容重 = 134，320 m 2 × 1.3 m × 1.75 t/m 3 = 305，578 t X ——2号煤层的吨煤瓦斯含量，m 3 /t；为7.688 m 3 /t。 所以得W 2 号 = 305，578 × 7.68 = 234.7 万m 3 邻近卸压范围内邻近煤层卸压瓦斯涌出量计算，开采上保护层时走向和倾向卸压角可取75˚，因此本保护层开采时走向和倾向卸压角取75˚。 1) 邻近3号煤层瓦斯储量 2号煤层与3号煤层平均层间距平均为6.2 m，则卸压范围内3号煤层走向长为：184 −2 × 6.2/tg75˚ = 180.7 m，倾斜长为：730 −2 × 6.2/tg75˚ = 726.7 m，则卸压范围内3号煤层面积为：走向 × 倾向 = 180.7 × 726.7 = 131，314.7 m 2 。 根据《煤矿瓦斯抽采规范》(1027-2006)规定，2106工作面对应下部区域邻近3号煤层的瓦斯储量W为： W 3 号 = A × X (2) 式中： A ——下部对应区域邻近3号煤层的煤炭储量，t； A = 面积 × 煤厚 × 容重 = 131，314.7 m 2 × 1.3 m × 1.75 t/m 3 = 298，740.9 t X ——3号煤层的吨煤瓦斯含量，m 3 /t；为5.26 m 3 /t。 所以得 W 3 号 = 298，740.9 × 5.26 = 157.1万m 3 2) 邻近7号煤层瓦斯储量 2106工作面与7号煤层平均层间距为27.2 m，则卸压范围内7号煤层走向长为：196 −2 × 27.2/tg75˚ = 181.4 m，倾斜长为：680 −2 × 27.2/tg75˚ = 665.4 m，则卸压范围内7号煤层面积为：走向 × 倾向 = 169.4 × 715.4 = 120，703.56㎡。 根据《煤矿瓦斯抽采规范》(1027-2006)规定，2106工作面对应下部区域邻近7号煤层的瓦斯储量W为： W 7 号 = A × X (3) 式中： A ——下部对应区域邻近7号煤层的煤炭储量，t； A = 面积 × 煤厚 × 容重 = 120，703.56 m 2 × 1.41m × 1.75 t/m 3 = 297，836.04 t X ——7号煤层的吨煤瓦斯含量，m 3 /t；为15.6 m 3 /t。 所以得 W 7 号 = 299，033.27 × 15.6 = 466.5万m 3 3) 邻近8号煤层瓦斯储量 2106工作面与8号煤层平均层间距为30.9m，则卸压范围内8号煤层走向长为：196 −2 × 30.9/tg75˚ = 179.4 m，倾斜长为：680 −2 × 30.9/tg75˚ = 663.4 m，则卸压范围内8号煤层面积为：走向 × 倾向 = 179.4 × 663.4 = 119，013.96 m 2 。 根据《煤矿瓦斯抽采规范》(1027-2006)规定，2102工作面对应下部区域邻近8号煤层的瓦斯储量W为： W 8 号 = A × X (4) 式中： A ——下部对应区域邻近8号煤层的煤炭储量，t； A = 面积 × 煤厚 × 容重 = 119，013.96 m 2 × 2.05m × 1.55 t/m 3 = 378，166.86 t X ——8号煤层的吨煤瓦斯含量，m 3 /t；为12.7 m 3 /t。 所以得：W 8 号 = 378，166.86 × 12.7 = 480.2万m 3 4) 2106工作面开采期间卸压范围内邻近煤层瓦斯储量为W 邻总 = W 3 号 + W 7 号 + W 8 号 =157.1 + 466.5 + 480.2 = 1103.8万m 3 。 2.2.2. 工作面瓦斯来源分析 近距离煤层群开采，回采期间瓦斯来源主要为本煤层瓦斯和邻近煤层卸压瓦斯，2106工作面回采主要为本煤层瓦斯和下邻近层3、7、8号煤层卸压瓦斯涌入。 1) 本煤层瓦斯涌出量计算 q 1 = K 1 × K 2 × K 3 × m ÷ m 0 ( X − X c ) (5) 式中：q 1 ——本煤层瓦斯涌出量，m 3 /t； K 1 ——围岩瓦斯涌出系数。全部垮落法管理顶板时，K 1 取1.20； K 2 ——工作面丢煤瓦斯涌出系数， K 2 = 1 / η ， η 为工作面采出率； K 3 ——采区内准备巷道预排瓦斯对开采层煤体瓦斯涌出的影响系数，采用长壁后退式回采时，K 3 按下式确定： K 3 = ( L − 2 h ) / L ； m——煤层厚度，m； m 0 ——煤层开采厚度，m； X——煤层原始瓦斯含量，m 3 /t； Xc——煤层残余瓦斯含量，m 3 /t。 2) 邻近煤层卸压瓦斯涌出量 q 2 = ∑ i = 1 n m i m 0 ⋅ K i ⋅ ( X i − X i c ) (6) 式中：q 2 ——回采工作面邻近层瓦斯涌出量，m 3 /t； m i ——第i个邻近层的煤厚，m； m 0 ——开采煤层的回采厚度，m； K i ——第i个邻近层受采动影响的瓦斯排放率，取0.55； X i ——第i个邻近层的瓦斯含量，m 3 /t； X ic ——邻近层残余瓦斯含量，m 3 /t。 经过计算，预计2106工作面回采期间，本煤层瓦斯涌出量为5.48 m 3 /t，邻近层瓦斯涌出量为14.3 m 3 /t，工作面相对瓦斯涌出量为19.78 m 3 /t。该工作面回采按1000 t，预计工作面回采期间绝对瓦斯涌出量为13.7 m 3 /min。2号煤层工作面回采期间邻近层瓦斯涌出量占70%左右 [ 5 ] ，因此2号煤层工作面回采主要以治理下邻近层煤层卸压瓦斯。
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user: 3. 上保护层开采卸压综合瓦斯治理技术 2号煤层保护层开采过程中，本煤层与被保护层的瓦斯释放量大，为此，研究采用立体的瓦斯拦截钻孔工程，具体为工作面采取顺层瓦斯抽采钻孔预抽回采区域瓦斯；保护层卸压瓦斯通过底板瓦斯抽采巷穿层拦截瓦斯抽采钻孔预抽7、8号煤层瓦斯；3号煤层穿层拦截瓦斯抽采钻孔和顶板走向钻孔的综合瓦斯治理技术 [ 6 ] 。 3.1. 2号煤层顺层钻孔 工作面顺槽掘进后，在工作面运输、回风顺槽布置顺层钻孔进行本煤层高负压抽采。工作面顺煤层布置平行钻孔进行预抽，钻孔长度73 m，钻孔间距为4 m，孔径120 mm，顺层钻孔布置示意图如图1所示。 图1. 顺层钻孔布置示意图 3.2. 底板瓦斯抽采巷穿层拦截钻孔 开采2号煤层时下部7、8号煤层将通过采动产生的裂隙涌入到采场空间，在底板抽采巷布置上向穿层钻孔网格扇形布孔，钻孔终孔于7号煤层顶板0.5 m处，以8 × 8 m钻孔间距网格布孔，对被保护层及下邻近层进行卸压瓦斯抽采，底板穿层卸压瓦斯抽采如图2。 3.3. 2号保护层穿层拦截钻孔 2号煤层回采前，通过本煤层巷道施工穿3号煤层穿层钻孔，钻孔间距3 m，钻孔长度70 m，孔径120 mm，拦截下邻近层煤层瓦斯，2号保护层穿层拦截钻孔如图3所示。 3.4. 保护层工作面回风顺槽高位抽采钻孔 高位钻孔施工方向为2106工作面采空区方向，钻孔终孔位置为2106工作面采空区2号煤层顶板以上10~15 m范围内，高位钻孔间距45 m，每组钻孔为4个钻孔，终孔点投影位置为2106工作面采空区后方10~15 m处 [ 7 ] (如图4)。 图2. 底板穿层卸压瓦斯抽采钻孔 图3. 2号保护层穿层拦截钻孔图 图4. 保护层工作面回风顺槽高位钻孔剖面图
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user: 4. 2106工作面开采卸压瓦斯治理效果分析 通过上述分析在2106工作面回采前，采用工作面运输、回风顺槽施工顺层钻孔和3号煤层穿层钻孔，并结合底板抽采巷穿层钻孔，高位顶板走向钻孔立体抽采瓦斯技术 [ 8 ] ，该工作面范围内平均瓦斯抽采纯量达32.7 m 3 /min，其中工作面顺层钻孔和3号煤层穿层钻孔平均抽采纯量13.5 m 3 /min，底板抽采巷穿层钻孔平均抽采纯量16.8 m 3 /min，高位顶板走向钻孔平均抽采纯量2.4 m 3 /min，累计瓦斯抽采纯量565.05万m 3 ，工作面瓦斯抽采率42%以上，工作面回采期间回风最大瓦斯0.6%~0.8%，有效杜绝了工作面回采期间瓦斯超限，近距离煤层群上保护层卸压瓦斯综合治理技术效果明显，大大降低保护层工作面回采瓦斯超限制约生产，保证了工作面的安全生产。 通过2106保护层工作面回采及卸压抽采后，被保护层3号煤层测得3号煤层残余瓦斯含量为2.62~3.4 m 3 /t，残余瓦斯压力0.2~0.41 MPa；8号煤层测得残余瓦斯含量为6.08~6.34 m 3 /t，残余瓦斯压力0.45~0.58 MPa [ 9 ] ；保护层开采及卸压瓦斯抽采效果明显。
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user: 5. 结语 通过理论分析、数值计算模拟、现场工程实践等多种途径，2号煤层保护层开采，通过本煤层瓦斯抽采、本煤层穿层拦截抽采、下邻近层底板穿层拦截抽采、高位钻孔抽采等立体的瓦斯防治措施 [ 10 ] ，保护层卸压瓦斯得到有效治理，促进了矿井采掘接替协调，工作面安全高效回采。目前，该卸压瓦斯治理技术在新维煤矿得到大力的推广应用，带来了较大的社会经济效益。
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user: 摘 要 为了更好的发现油气资源，开辟新的勘探领域，各大油田加强了对于低压储层的勘探开发的投入，欠平衡钻井技术应用也越来越广泛。渤海钻探工程技术研究院研究出了一套适合于欠平衡钻井的低密度水包柴油钻井液体系，该钻井液性能稳定，密度在0.86~0.96 g/cm 3 之间可调，抗温高达220℃，抑制性好，抗污染能力强，可重复利用。该技术在华北油田多口探井成功应用，现场使用效果良好，助华北油田取得了多次重大油气发现。 关键词 :水包柴油，低密度，欠平衡钻井 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 目前国内用于欠平衡钻井施工的钻井液有：1) 充气钻井液：对设备要求较高，投入大，抗污染能力弱；2) 油基钻井液：利用现有设备就可以施工，但是成本高；3) 水基钻井液：微泡沫钻井液不需要额外投入，抗污染能力强，成本较低，但使用井深不超过3000 m [ 1 ] 。水包油钻井液体系拥有水基钻井液维护简单、抗污染能力强的特点，同时又具备了油基钻井液的特点，适合于深井欠平衡钻井作业。水包油钻井液体系基油多以白油为主，因其较低的荧光值更有利于油气发现，但是其成本较高，因此，研发出了一套水包柴油钻井液体系，该体系能够满足深井欠平衡施工，并大大缩减了钻井成本 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。
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user: 2. 水包柴油钻井液配方优选 水包柴油钻井液体系基本配方由水、柴油、乳化剂、提粘剂以及降失水剂组成，因此优选出合理的处理剂对于体系的稳定性及性能至关重要。 2.1. 乳化剂优选 水包柴油钻井液体系是采用不同的油水比，加入乳化剂通过搅拌使乳液粒子变小，以水为连续相，油为分散相的一种稳定的体系。水包柴油钻井液体系的关键在于乳化剂的选择，目前水包油类钻井液体系乳化剂多选择HLB值在8~18的水溶性表面活性剂作为乳化剂，并且选用水溶性乳化剂和油溶性乳化剂分别作为主、辅乳化剂，因为两者混合使用时形成的复合界面膜的强度和紧密度更大，乳状液稳定性更高 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] 。为了使体系稳定性能够满足要求，先对几种乳化剂进行了优选。实验方法：在清水中加入乳化剂，然后加入柴油(油水比7:3)，高速搅拌后倒入量筒中静止观察析油情况。从表1可以看出2%改性乳化剂RHJ-2 + 2% SP-80组合稳定性最佳，因此体系配方选择RHJ-2和SP-80作为主、辅乳化剂，配比为1:1。 Table 1 Optimum results of Emulsifie 编号 配方 稳定性 1 基浆 + 2% ABS + 2% CP233-2 12 h析油 2 基浆 + 1.5% RHJ-1 + 2% SP-80 2 h析油 3 基浆 + 2% RHJ-3 + 2% OP-10 40 min分层 4 基浆 + 2% RHJ-1 + 2% CP233-2 4 h析油 5 基浆 + 2% RHJ-2 + 2% SP-80 24 h无油析出 6 基浆 + 2% RHJ-3 + 2% SP-80 7 h析油 表1. 乳化剂优选结果 注：ABS：烷基苯磺酸钠；CP233-2：非离子表面活性剂。 2.2. 抗高温提粘剂优选 水包柴油钻井液体系中提粘剂的作用也至关重要，提粘剂能够提高水相粘度，增加体系稳定性及抗温性能。实验中通过对几种抗高温提粘剂进行配伍实验，经过220℃/16 h高温滚动后测量流变性能。从表2可以看出聚阴离子纤维素PAC和改性高粘生物聚合物HXCD经过高温滚动后流变性能变化不大，有良好的抗温性能，但是HXCD的整体流变性能更优，因此选择HXCD作为体系的提粘剂。 Table 2 Optimum results of High Temperature Resistant Viscosifie 序号 配方 条件 PV/mP∙s YP/Pa Φ6/Pa Φ3/Pa GEL Pa/Pa 1 基浆 + 0.5 KPAM 高温前 45 12 8 5 2.5/5 高温后 13 3 2 1 0.5/1 2 基浆 + 0.4% PAC 高温前 42 11 5 3 2/4 高温后 36 8 4 3 2/3.5 3 基浆 + 0.6% XC 高温前 52 21 15 12 7/8 高温后 14 4 2 1 1/2 4 基浆 + 0.6% HXCD 高温前 46 15 9 7 5/10 高温后 42 13 8 6 4/9 表2. 抗高温提粘剂优选结果 注：基浆配方：基液(油水比7:3) + 2% RHJ-2 + 2% SP-80。 2.3. 抗高温降滤失剂优选 在优选出的配方中加入降滤失剂进行抗温评价，优选出合适的抗高温降滤失剂，进一步完善体系配方。从表3数据可以看出配方中加入抗盐抗高温降滤失剂聚烷基烯基磺酸盐Redu1和抗高温降滤失剂JS-2后经过高温滚动后流变性能及滤失量变化不大，能够满足抗温要求，因此，可以选择Redu1和JS-2作为体系的降滤失剂。 最终确定水包柴油钻井液体系配方为： 基液(油水比为5:5~8:2) + 1~3%主乳化剂RHJ-2 + 1~3%辅乳化剂SP-80 + 0.3~0.8%抗高温提粘剂HXCD + 2~4% JS-2 + 2~4% Redu1
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user: 3. 抗污染性评价 在水包柴油钻井液中分别加入5%膨润土、5%岩屑、5%氯化钠和1%氯化钙，考察其抗污染的能力。下表4实验数据表明：水包油钻井液的抗粘土和抗岩屑污染能力较强，钻井液流变参数基本不受粘土和岩屑污染物影响，抗盐抗钙污染能力强，可以满足现场施工要求。 Table 3 Optimum results of high temperature filtrate reduce 序号 配方 条件 PV/mP∙s YP/Pa API/mL HTHP/mL 1 基浆 + 2% Redu1 高温前 52 17 4.3 14.2 高温后 46 13 4.5 14.8 2 基浆 + 2%改性淀粉 高温前 58 12 4.1 13.6 高温后 42 6 6.5 20.8 3 基浆 + 2% JS-2 高温前 50 14 4.2 13.8 高温后 43 10 4.4 14.2 4 基浆 + 2% THJN 高温前 55 12 4.5 14.2 高温后 52 8 7.2 22.8 表3. 抗高温降滤失剂优选结果 注：① 基浆配方：基液(油水比7:3) + 2% RHJ-2 + 2% SP-80 + 0.6% HXCD，② 滚动条件：220℃/16 h，③ THJN：抗盐降滤失剂。 Table 4 Evaluation results of anti-clay and anti-cuts pollutio 实验条件 PV/mP∙s YP/Pa GEL Pa/Pa FL/mL 基浆 58 18 6/11 3.8 5%膨润土 72 20 8/13 3.4 5%岩屑 60 21 7/14 4.2 5%氯化钠 63 23 9/16 4.5 1%氯化钙 65 22 8/15 4.4 表4. 抗粘土、抗岩屑污染性评价结果 注：① 基浆：基液(油水比7:3) + 2% RHJ-2 + 2% SP-80 + 0.6% HXCD + 3% JS-2 + 3% Redu1，② 岩屑：岩心粉碎后过100目筛。
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user: 4. 抑制性评价 用NP-01页岩膨胀仪对水包柴油钻井液的抑制性进行评价，分别比较了岩心在水包柴油钻井液、清水、聚合物钻井液滤液和聚磺钻井液滤液中8 h的线性膨胀量。下表5实验数据表明：水包柴油钻井液具良好的抑制性，与清水的相对膨胀率仅为8.71%，具备强抑制性和防泥岩坍塌能力。 Table 5 Inhibitory evaluation result 样品 清水 聚合物钻井液 聚磺钻井液 水包柴油钻井液 膨胀量/mm 13.20 5.10 4.20 1.15 表5. 抑制性评价结果
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user: 5. 现场施工 华北油田风险探井XX井，四开欠平衡井段为4470~4870 m，目的层位：Qn、Jxh、Jxw，设计完钻层位Jxw。该储层属于白云岩储层，地层压力系数低，裂缝、溶洞发育，预测寒武系到蓟县系雾迷山组地层孔隙压力系数为0.97~1.05。 本井四开使用水包柴油钻井液体系进行欠平衡钻进，密度控制在0.91~0.95 g/cm 3 ，井口控制压力为1.5~1.7 MP，欠压值为0.5~1 MPa。钻进时，火焰高5 m左右，颜色橘黄色，实现了“边喷边钻”。测试结果显示日产油302.64 m 3 ，气94，643 m 3 ，达到了最大限度发现和保护油气藏的目的。施工过程中钻井液性能：密度、马氏漏斗粘度(简称：FV)及流变性能情况如下表6所示。 Table 6 Drilling fluid performance during constructio 井深/m ρ g/cm 3 FV/s PV/mP∙s YP/Pa Φ6/Pa Φ3/Pa GEL Pa/Pa 4471 0.91 65 30 13 8 5 4/7 4530 0.92 58 28 12 7 4.5 2/3.5 4568 0.92 68 34 14 7 5 3/5.5 4596 0.93 67 32 11 8 5 4/5.5 4621 0.93 70 35 10 8 7 5.5/8 4643 0.94 68 33 12 7 6 5/7 4688 0.94 65 32 9 8 5 5/7.5 4750 0.95 60 28 8 6 5 4/6 4799 0.95 62 31 10 6.5 4 4.5/7 4850 0.95 60 29 9 6 4 4/6 4870 0.95 66 33 10 6.5 4.5 5/7 表6. 施工过程中钻井液性能情况
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user: 6. 结束语 1) 研发出的水包柴油钻井液体系密度在0.86~0.96 g/cm 3 之间可调，抗温高达220℃，同时具有良好的润滑性、抗污染性，能够满足深井钻探需求。 2) 低密度水包柴油钻井液现场配制、维护简单，通过调整油水比控制密度，最高油水比可以达到9:1，复配乳化剂最佳HLB值在8~18之间。 3) 低密度水包柴油钻井液在华北油田欠平衡钻井中的成功应用，达到了最大限度发现和保护油气藏的目的，为今后实施欠平衡钻井提供了强有力的技术支撑。
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user: 摘 要 20世纪80年代Hamilton提出Ricci流的概念并用于解决Poincaré猜想后，Ricci流的自相似解(即Ricci孤立子)的分类及几何结构的研究得到迅速发展。梯度Ricci孤立子为刚性的若它等距于 N × R k 的一个有限商空间，其中 N 为爱因斯坦流形。测地球的体积增长是研究流形及Ricci孤立子重要的几何性质，体积增长率也是重要的几何不变量。本文将系统阐述Ricci孤立子的基本发展、Ricci孤立子的刚性及体积增长结果，给出完备非紧致梯度Ricci孤立子线性或欧氏体积增长的结论。 关键词 :Ricci孤立子，刚性，体积增长 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在著名华人数学家丘成桐先生的领导下，利用分析与微分方程的方法研究微分几何已经成为一个重要的潮流，称为几何分析，其代表性工作之一是丘成桐利用几何分析的方法证明了卡拉比猜想与正质量猜想。在此基础上，几何分析学派蓬勃发展并取得了很多非常好的研究成果。微分流形的结构能够在多大程度上刻画其拓扑结构，其拓扑结构又如何影响其几何结构，以及如何通过几何不变量、几何估计、几何微分方程与其它几何条件来研究与分类重要的微分流形一直是微分几何的中心研究课题之一。上世纪80年代，Hamilton [ 1 ] 引进了以Ricci流为代表的几何发展方程的方法，通过对一些具有深刻几何背景的抛物型几何发展方程的研究来揭示黎曼流形的几何与拓扑结构，得到了许多重要的几何与拓扑结果。实际上，Hamilton最早引进Ricci流的主要目的是解决3维流形著名的Poincaré猜想(任意单连通的3维闭流形必同胚与3维闭球面)。虽然到现在Poincaré猜想已被证明 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] ，但Ricci流作为研究黎曼流形最有力的工具之一，仍然有许多问题值得研究。其中一个非常重要的问题就是Ricci流的自相似解 [ 5 ] (即Ricci孤立子)的分类及几何结构，Ricci孤立子经常出现在Ricci流方程的奇异点经伸缩变换后的极限中 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] ，因而对其分类及几何量的研究可以更好的理解Ricci流的奇异结构及几何、拓扑结构。 1.1. Ricci孤立子介绍 黎曼度量 g i j ，若其Ricci张量满足 R i j = ρ g i j ( ρ 为常数)，则称 g i j 为爱因斯坦度量。一个光滑流形 M n 带有爱因斯坦度量，则称该流形为爱因斯坦流形，Ricci孤立子是爱因斯坦度量的自然推广。 光滑流形上一个完备度量 g i j 称为Ricci孤立子，若存在光滑的向量场 V = ( V i ) 使其Ricci张量满足 R i j + 1 2 ( ∇ i V j + ∇ j V i ) = ρ g i j ， ρ 为常数。此外，若 V 为一个梯度向量场，使得光滑函数 f 满足 R i j + ∇ i ∇ j f = ρ g i j . 则称 g i j 为梯度Ricci孤立子，光滑函数 f 称为Ricci孤立子的势函数。 由于 ∇ i V j + ∇ j V i 为度量 g i j 在方向 V 上的Lie导数，故上述Ricci方程分别可以写作 R i c + 1 2 L v g = ρ g 和 R i c + ∇ 2 f = ρ g 。 ρ = 0 时称为稳定Ricci孤立子， ρ > 0 为收缩Ricci孤立子， ρ < 0 时称为扩张Ricci孤立子。 特别地， V = 0 (即 f 为常数函数)时， g 为爱因斯坦度量，因此Ricci孤立子为爱因斯坦度量的自然推广，且经过适当的伸缩变换可标准化令 ρ = 0 ， + 1 2 ， − 1 2 。 1.2. 典型的Ricci孤立子 众所周知， n ≥ 4 时存在非平凡的紧致梯度收缩Ricci孤立子。同样的，也存在非爱因斯坦度量的完备非紧致Ricci孤立子，下面给出一些完备非紧致Ricci孤立子的典型的例子。 例1.1：(cigar孤立子) 2维流形上，Hamilton引进了第一个完备非紧致的稳定孤立子，称为cigar孤立子，其度量为 d s 2 = d x 2 + d y 2 1 + x 2 + y 2 ，势函数为 f = − log ( 1 + x 2 + y 2 ) 。特别地，cigar孤立子有正的高斯曲率及线性的体积增长。 例1.2：(Bryant孤立子)黎曼流形 R n ( n ≥ 3 ) 的情况下，高维完备非紧致的梯度稳定孤立子由Bryant引进，Bryant孤立子旋转对称、具有正截面曲率且以 r 为半径的测地球 B r ( o ) 体积增长率为 r ( n + 1 ) 2 。 例1.3：(Gaussian孤立子)具有平坦欧几里得度量的 ( R n ， g 0 ) 也可以包含收缩及扩张Ricci孤立子，称为Gaussian收缩孤立子或扩张孤立子： 1) ( R n ， g 0 ， | x | 2 4 ) 为带有势函数 f = | x | 2 4 的梯度收缩孤立子，且 R i c + ∇ 2 f = 1 2 g 0 。 2) ( R n ， g 0 ， − | x | 2 4 ) 为势函数是 f = − | x | 2 4 的梯度扩张孤立子，且 R i c + ∇ 2 f = − 1 2 g 0 。