DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
system: [SYSTEM]

user: 3. 特高压直流换流站工程造价分析 3.1. 换流站工程造价费用分析 根据 [ 6 ] ，特高压换流站工程造价可分为建筑工程费、安装工程费、设备购置费和其他费用四类费用。如表6所示为根据历史工程数据得到的换流站工程的费用分析结果。 表6中的D1到D8代表历史工程数据，就工程造价值而言，设备购置费 > 建筑工程 > 安装工程费，其他费用和建筑工程费大体相当。换流站工程的极差较小，小于对应费用的最小造价值。从波动率来看，换流站工程的建筑工程费波动率最小，说明建筑工程费的费用变化不大。安装工程费、设备购置费和其他费用的波动率近似持平。 Table 5 Evaluation coefficient of UHV substation projec 费用类别 评估系数 建筑工程费 0.262 安装工程费 0.280 设备购置费 0.155 其他费用 0.304 表5. 特高压变电工程综合评估系数 Table 6 Cost analysis of converter station projec 项目 建筑工程费 安装工程费 设备购置费 其他费用 D1 59.613 17.437 684.045 56.294 D2 48.184 18.349 626.416 51.366 D3 50.836 20.257 546.554 56.093 D4 58.016 24.074 518.842 60.191 D5 50.490 21.179 460.380 38.371 D6 52.813 28.059 540.463 43.226 D7 55.556 19.541 447.526 33.324 D8 61.870 26.063 465.343 50.437 标准差 4.554 3.558 78.307 8.857 极差 13.686 10.622 236.519 26.866 波动率 0.084 0.165 0.148 0.185 表6. 换流站工程造价费用分析 3.2. 换流站工程造价占比分析 由于费用分析不能体现造价相对比重，故和1.2类似对换流站工程进行占比分析。 表7结果表明，换流站工程标准差的占比分析结果与费用分析的特性相比无显著变化。占比分析的极差依然不超过对应费用的最小造价值，其中设备购置费的极差相对较小，说明换流站工程的设备费比例变化很小。波动率方面，设备费波动率最小，说明设备费的费用占比基本固定不变，其余费用波动率较大，说明这些费用的费用占比波动较大， 根据表7作换流站工程的造价饼图如图3。 由图3可见，换流站工程的设备购置费约占工程总造价的4/5，建筑工程费、安装工程费和其他费用之比接近2:1:2。 由于国内尚无±800 kV以下的常规换流站工程，因此无法做类似变电工程的对比分析。 图3. 换流站工程造价饼图 Table 7 Cost proportion analysis of converter station projec 项目 建筑工程费 安装工程费 设备购置费 其他费用 D1 0.073 0.021 0.837 0.069 D2 0.065 0.025 0.842 0.069 D3 0.075 0.030 0.811 0.083 D4 0.088 0.036 0.785 0.091 D5 0.089 0.037 0.807 0.067 D6 0.079 0.042 0.813 0.065 D7 0.100 0.035 0.805 0.060 D8 0.102 0.043 0.771 0.084 标准差 0.012 0.007 0.022 0.010 极差 0.038 0.022 0.071 0.031 波动率 0.149 0.223 0.027 0.141 表7. 换流站工程造价占比分析 3.3. 特高压换流站工程造价综合评估 根据2.4所述步骤，用SPSS软件可求得换流站工程各费用的载荷矩阵如表8。 主成分F 1 ，F 2 ，F 2 的初始特征值和方差百分比为分别为： 可求得归一化评估系数如表9。 由表9可见，特高压换流站工程的其他费用和设备购置费的造价综合评估系数远大于建筑工程费和安装工程费的综合评估系数。表明换流站工程的其他费用和设备购置费综合变化程度较大，建筑工程费和安装工程费的综合变化程度较小，因此在特高压换流站工程的造价管理和决策中应重点管控其他费用和设备购置费。
system: [SYSTEM]

user: 4. 变电工程与换流站工程对比 根据以上分析数据和结果，进一步对比特高压变电工程和换流站工程的造价如下： (1) 费用方面。换流站工程的建筑工程费、安装工程费和设备购置费总体上均高于变电工程对应费用。换流站工程与变电工程的其他费用大体相当。根据数据对比结果可知特高压换流站工程造价远大于特高压变电工程造价。 (2) 费用占比方面。变电工程与换流站工程的设备购置费占总造价的比重均较大。相对而言换流站工程的设备费占比更大。两种工程的建筑工程费均大于安装工程费。 (3) 波动率方面。在费用方面，变电工程所有费用的波动率均大于换流站工程；在占比方面，两种工程的设备费波动均最小，反映出设备费占总造价的比重相对固定，也从侧面反映了设备费高昂从而特高压工程造价投资较大。 (4) 造价管控方面，特高压变电工程应着重关注其他费用、建筑工程费和安装工程费；而换流站工程应着重关注其他费用和设备购置费。可见两类工程的其他费用均应被重点管控。 Table 8 Principal component matrix of converter station projec 费用类别 F 1 F 2 F 3 建筑工程费 −0.074 0.847 −0.52 安装工程费 −0.631 0.553 0.514 设备购置费 0.927 0.008 0.095 其他费用 0.716 0.564 0.276 表8. 换流站工程主成分载荷矩阵 Table 9 Evaluation coefficient of converter station projec 费用类别 评估系数 建筑工程费 0.127 安装工程费 0.055 设备购置费 0.353 其他费用 0.488 表9. 换流站工程综合评估系数
system: [SYSTEM]

user: 5. 结语 本文通过特高压变电工程、换流站工程的历史数据对其进行了造价费用分析和费用占比分析，然后分别讨论了这两种特高压工程的费用特点，并且用主成分分析法分别考查了两类工程造价管理和管控的重点对象。通过将特高压变电工程与500 kV变电工程对比。特高压变电工程与换流站工程的对比，得出结论：与常规变电工程相比，特高压变电工程设备购置费占比较大达四分之三以上，大于常规工程的二分之一；特高压变电工程与换流站工程的费用占比大体相似，且设备购置费的比重均在四分之三以上。通过构建综合评估系数，表明特高压变电工程应着重管控其他费用、建筑工程费和安装工程费；而换流站工程应着重管控其他费用和设备购置费。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 特高压工程造价具有投资高、规模大等特点。特高压工程造价预测对提高特高压工程建设的经济效益，指导实际工程的决策和工程管理具有重要意义。首先，根据特高压工程的特点，分析特高工程造价预测思路，提出用多种造价预测方法构建预测模型。然后，根据各预测模型结果，用熵权法计算组合预测权重。由于各方法的局限性，又以特高压工程历史数据特点对组合预测权重进行了修正，得到最终造价组合预测模型。最后，以直流换流站工程和直流线路工程说明了本文组合预测模型的有效性。 关键词 :特高压，决策，造价，预测模型
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 我国对特高压的规定是指交流电压等级在1000 kV及以上，直流电压等级±800 kV及以上。特高压工程目前还处于发展和建设的初期，其造价具有投资高、规模大等特点。为大力提高特高压输变电工程建设的安全水平和经济效益，有必要对待建工程进行合理的造价预测。先进的特高压工程造价预测方案将为工程造价控制目标的合理确定和优化提供重要依据，为各施工单位投资成本控制和造价优化提供坚实的支撑。研究特高压工程造价预测的主要意义体现在以下几个方面：第一，有助于提升特高压工程造价的预测技术水平；第二，有助于特高压造价控制目标的确定及优化，提高科学化决策能力；第三，有助于全面提升各利益方的特高压工程造价管控精益化水平、提高投资的经济效益和社会效益。 目前，电力系统工程造价预测已经有较多研究，如文献 [ 1 ] 以输电线路工程的造价影响因素为输入，以输电线路工程造价为输出，利用BP神经网络预测方法进行输电线路工程造价预测，并将预测结果与实际工程对比以验证所提方案的合理性。文献 [ 2 ] 根据支持向量机(Support Vector Machine， SVM)理论，构建常规换流站工程的造价预测模型，通过输入已有实际工程数据训练预测模型，然后输入预测工程的各项影响造价因素的显性指标，得出新建工程的造价。文献 [ 3 ] 对220 kV换流站工程结算阶段的造价进行预测研究，首先根据国网公司工程造价结算标准建立预测指标体系，然后对各指标费用识别关键影响因素，最后运用支持向量机方法对各类费用的预测。文献 [ 4 ] 用输变电工程的历史数据构建基于人工神经网络(Artificial Neural Networks， ANN)的机器学习模型并将其应用到电力工程造价中。文献 [ 5 ] 提出一种与模糊聚类算法和粒子群算法结合的支持向量机预测模型，首先通过聚类将样本分类，然后利用粒子群支持向量机(Particle Swarm Optimization SVM， PSOSVM)进行工程造价预测。 尽管对造价预测研究较多，但都是基于常规变电工程进行的，目前对特高压工程造价预测，还未见相关研究。特高压工程有其特有的造价特点，已有常规工程造价预测方案并不适用特高压工程，在特高压输变电技术日益成熟、特高压工程建设蓬勃发展的背景下，亟需构建一套对其适用的预测方案指导待建工程的造价评估水平。一方面，特高压工程发展初期其造价具有投资高、历史样本少、造价组成复杂等特点，这与已发展成熟的输变电工程造价特点不同，需结合特高压工程造价特点构建预测模型；另一方面常规输变电工程应用的单一预测方法不具有普适性，即使对某工程适用，也不一定适用于其他工程。鉴于此，本文结合特高压工程造价特点，提出一种组合预测模型，即用多种预测模型对特高压工程的子模块造价分别进行预测，再根据模型权重评价体系结果确定各预测方法的预测权重，最后对不同预测模型所得预测结果加权求和即得造价组合预测值。
system: [SYSTEM]

user: 2. 特高压工程造价预测思路 2.1. 特高压工程造价特点 特高压工程还处于发展初期，与常规输变电工程造价相比，有其独特的工程造价特点。主要表现在以下几个方面。第一，工程造价投资高：因为电压等级高，所以特高压工程的建筑水平要求高、安装材料昂贵、设备成本高，导致其总的造价达数十亿人民币，远高于常规变电工程；第二，造价成分复杂：特高压工程建设处于初期阶段，尚未形成系统的完善的造价指标体系，导致造价数据不规范不统一，部分造价分类不一致，从而对造价分析带来一定困难；第三，工程造价历史样本少。由于已建成特高压交流变电工程和直流换流站工程较少，所以造价历史数据较少，造价分析较困难。显然，常规输变电工程大样本数据分析预测的方法并不适用。 2.2. 特高压工程造价预测层级 从工程特性上分，特高压工程可分为交流变电工程、直流换流站工程、交流线路工程、直流线路工程。不同工程又可按照费用继续划分到子工程层级甚至子模块层级。以换流站工程为例，换流站工程可按费用类别划分为建筑工程费、安装工程费和设备购置费三个个子工程层级的费用(需要指出的是，由于其他费用变化较大，且其中部分费用有具体的规程参照，本文的预测方法主要是基于本体工程费用(除去其他费用的工程造价)，是否适用其他费用还有待验证，因此在本文的讨论暂不涉及其他费用)。子工程可继续按功能不同划分子模块层级，如图1所示为特高压直流换流站工程层级分解图，其他工程的划分和此类似，即先按费用划分，再按功能划分。图1中，换流站工程设备购置费可按模块功能划分四个子模块，分别是：阀厅设备费、换流变压器系统设备费、配电装置设备费、其他主要生产工程设备费。此外，根据子模块还可识别各子模块造价的影响因素，进而确定对子模块造价影响较大的关键影响因素。关键影响因素是构建造价预测模型的基石，但由于篇幅所限关键影响因素的确定不在本文的研究范围内，具体方法可查阅文献 [ 6 ] 和 [ 7 ] 。 2.3. 特高压工程造价预测样本处理 针对特高压工程造价的预测研究，首先应进行样本数据采集，形成原始数据。但原始数据具有杂乱性、不完整性，会严重影响模型算法的构建和执行效率，甚至导致计算错误结果，为此，在预测运算之前需对原始数据进行预处理，以改善数据的质量，提高数据挖掘过程的精度、效率和性能。 数据预处理完成后，将数据分为训练样本和验证样本两类，训练样本用于计算和拟合预测模型，验证样本用来校验所得模型的优劣，并用于组合预测模型的权重计算。 2.4. 特高压工程造价预测思路 本文提出的组合预测模型预测层级可深入到各子工程、子模块的造价，并且具有较好的适用性，能够应用到不同特性的特高压工程造价预测中。预测思路及流程见图2。如图2所示，首先，将历史样本分成训练样本与验证样本；其次，输入训练样本关键影响因素与子模块造价值，根据各种预测方法构建单一特高压工程造价预测模型，并用熵权法计算各模型的权重；然后，检验造价预测值是否满足要求， 图1. 换流站工程分解层级 图2. 特高压工程造价预测流程 不满足要求的方法权重应置零，例如结果是负数显然不满足要求，应将对应预测方法权重置零；最后，输出各组合预测模型权重，计算并集成工程造价目标。
system: [SYSTEM]

user: 3. 工程造价预测方法选取 由于特高压工程的样本较少，是一个基于小样本的预测问题，常规预测方法处理小样本数据并不精确甚至不适用。在选取和构建预测模型的过程中，本文根据以下两个原则进行。原则一，小样本适用原则。由于特高压输变电工程样本较少，因此须结合特高压工程的小样本特点采取合适的特高压工程造价预测方法。原则二，多种预测模型组合预测原则。由于特高压工程造价数额大，成分复杂，同一模块的造价可能相差很大，采用多种预测模型组合预测可以有效避免和消除单一预测方法和模型的局限性，提高预测精度。因此，在小样本适用原则基础上选取多种预测模型分别预测，再将造价预测结果加权求和以降低预测误差，提高预测精度。因此本文选取如下所述的预测方法并进一步构建组合预测模型。 3.1. 多元回归预测模型 多元回归分析(Multiple Linear Regression， MLR)的主要思想是用回归方程定量地刻画多个自变量与一个因变量之间的线性函数关系。多元回归分析广泛应用在心理学和金融学等学科。特高压工程造价样本最少一般在十个左右，多元回归分析对处理小样本数据有较好的表现。在特高压工程造价分析中，各子模块造价与关键影响因素的数学关系可能是线性的，也可能是非线性的。线性关系可通过构建关键影响因素与子模块之间的回归方程进行分析。通过拟合子模块造价函数 构建预测模型，当给定一组关键影响因素值 时，就可确定输出预测造价Y。 3.2. 人工神经网络预测模型 ANN是基于生物学中神经网络的基本原理所抽象出来的模拟人脑的神经系统对复杂信息处理机制的一种数学模型。ANN按功能可分为三层：输入层、隐层和输出层。ANN具有自适应、自组织等机器学习的特点，对于小样本数据具有一定的学习能力。特高压工程子模块造价与其关键影响因素可能呈现出非线性特性，神经网络通过小样本训练和学习来逼近此非线性系统。ANN的具体理论分析和数学特征已有较多文献进行论证，此处将其应用到特高压工程造价预测中，相关理论不再赘述。 3.3. 支持向量机预测模型 SVM是由Vapnik基于统计理论建立的一种小样本分类和预测方法 [ 8 ] 。SVM在解决非线性、小样本的分类和预测中表现出很多特有的优点，其目标是得到现有数据下的最优解。特高压工程具有工程样本少，工程造价高，造价数据不规范等特点，各关键影响因素与子模块造价可能呈现出高度非线性的复杂关系，用传统的建模方法较难处理，SVM方法很好地处理子模块造价与关键影响因素的关系；因此可用SVM对特高压工程造价预测进行研究。SVM的应用核心在于选取适当的参数，如不敏感损失函数 ，复杂度和样本拟合精度的折衷系数 ，核函数参数 。支持向量机的理论和应用步骤详见文献 [ 2 ] 。 3.4. 遗传算法改进的支持向量机预测模型 SVM模型对于参数的选择比较敏感，参数 、 、 的选择对精度影响很大，不合适的参数将会导致结果出现很大偏差。目前对SVM参数优化的方法和研究较少，还没有严格的数学计算标准，这三个参数的确定本质上是一种复杂的组合优化问题。遗传算法(Genetic Algorithm， GA)具有隐含的并行性和强大全局搜索能力，通过代表可行解的染色体之间的交叉、变异可以在很短的时间内搜索到该优化问题的全局最优点，确定合适的 、 、 。因此本文将遗传算法与SVM结合，即将GASVM预测模型应用于参数 、 、 的优化中，以改善SVM的性能，降低特高压工程造价预测的误差和不确定性。 3.5. 粒子群算法改进的支持向量机预测模型 粒子群算法(Particle Swarm Optimization， PSO)也是一种智能算法，其通过粒子个体之间的竞争和协作，实现在复杂的空间中搜索最优解。PSO也是一种智能算法，也具有并行性和全局搜索能力。和GA相比，PSO没有交叉变异等过程，其搜索过程总是跟随当前最优解，具有一定优势。因此本文亦将PSO算法用于SVM参数 、 、 的优化中，构建PSOSVM预测模型，改善SVM的小样本特高压工程造价预测的精度。
system: [SYSTEM]

user: 4. 组合预测模型构建 如上所述，用训练样本得到各预测模型后，输入验证样本和待预测工程关键影响因素值，可得到验证样本和待预测工程的上述各预测模型造价预测值，最后通过权重确定方法得到各方法权重并将各模型预测结果加权求和即得到组合造价预测值。 4.1. 预测模型权重确定准则 由于不同方法的局限性，部分预测结果可能有失偏颇。因此本文制定如下预测模型权重确定准则。 (1) 误差分析准则。误差是反映预测结果好坏、预测模型精度的重要指标。上述五种预测模型所得的验证样本结果各不相同，因而可基于验证样本的误差分析、构建多种误差指标，再依据熵权法构建组合预测模型权重体系。本文选用验证样本的预测值与真实值得均方误差(Mean Squared Error， MSE)、平均绝对误差(Mean Absolute Error， MAE)和平均绝对百分比误差(Mean Absolute Percent Error， MAPE)进行预测模型权重确定。各误差指标的计算分别如下，设有n个验证样本，y i 为造价真实值，Δ i ( )为验证样本的预测值与真实值的绝对误差。 (1) (2) (3) (2) 非负准则。实际工程造价总是大于0，若某预测模型所得验证样本预测结果或待预测工程预测结果为负时，则可认为该模型不适用于此组数据，如让其参与组合预测，会降低预测精度。因此将其预测模型权重赋以0值。 (3) 准则。整理历史样本数据发现，靠近子模块造价众数的样本较多，达历史样本的一半之多；并且，所有子模块历史样本造价的最大值与众数之比不超过五倍，最小值与众数相比不低于1/5。据此本文认为特高压工程子模块的造价值波动一般在均值的 倍范围内。当有部分预测值与众数之比超过此范围则认为该预测方法所得预测值不准确。具体地，若某预测方法所得验证样本预测结果或待预测工程造价预测结果与其他预测方法相应结果相差较多(大于5倍或小于1/5倍)时，则可认为该模型不适用于此组数据，如让其参与组合预测，会降低预测精度。因此将该种预测模型权重赋以0值，即不考虑该模型。 4.2. 预测方法权重确定 多种预测模型的组合预测方法的重点是确定各预测模型的权重，以便最后得到加权造价组合预测值。熵权法是一种指标评价和方案决策的方法，具有广泛的应用。熵权法基本思想是把各待评价单元的信息进行量化与综合；采用熵权法对各因子赋权，可以简化评价过程。 熵权法的基本原理见文献 [ 9 ] 。熵权法是多目标综合评价决策的重要工具。应用熵权法过程中，若某个指标的熵越小，代表其变化程度越大，提供的信息量越多，在综合评价中的作用也越大，其权重也就越大，反之，某个指标的熵越大，表明指标值的变化程度较小，提供的信息量越少，在综合评价中的作用也越小，其权重也就越小。因此，本文基于准则(1)中的三种误差用熵权法来确定各模型权重确定。 预测模型权重确定的基本步骤如下： (1) 对每个子模块构建预测误差矩阵M (i × j ) ，( )。元素m ij 表示第i种预测方法得到的验证样本预测值与真实值的第j类误差。其中j = 1， 2， 3分别表示误差类别为MSE，MAE，MAPE。若验证样本有多个值，则m ij 为多个预测值与真实值误差的平均值。 (2) 数据标准化处理，消去误差量纲。计算标准化误差 (4) (3) 计算第j类误差的不同预测模型的占比 (5) (4) 计算各预测模型的熵值 (6) (5) 计算第j类误差指标的权重，亦即差异系数 (7) (6) 计算各预测模型的初步权重。定义各预测模型权重 (8) (7) 根据3.1的预测模型权重确定准则(2)和(3)修正初步权重，确定最终的组合预测模型权重。 (8) 计算组合预测子模块造价值，并集成得到工程造价预测值。
system: [SYSTEM]

user: 6. 结语 工程造价预测具有广泛的实际意义，能为工程造价控制目标的合理确定和优化提供重要依据，也能为各施工单位投资成本控制和造价优化提供坚实的支撑。本文根据特高压工程样本少，工程造价高，造价数据不规范等造价特点，采用小样本原则和组合预测原则进行特高压工程造价预测。本文选取MLR、ANN、SVM、GASVM和PSOSVM五种适用于小样本的预测方法构建组合预测模型，并根据历史样本特点修正预测权重，最后根据修正权重用组合预测模型预测特高压工程造价。特高压直流换流站工程和直流线路工程为算例的预测结果表明：第一，采用基于小样本原则和组合预测原则的特高压工程造价组合预测模型具有较好的预测精度，能有效降低单一预测模型的误差；第二，本文基于五种造价预测方法构建的特高压工程造价组合预测模型具有一定的普遍适用性，即对任一小样本特高压工程造价均可应用这五种方法分别进行造价预测，再对各子模块的造价预测值应用误差分析准则、非负准则和 准则进行权重确定，即可求得精度较高的子模块造价组合预测值，从而求得精度较高的总造价组合预测值。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 本文选取1997~2012年中国30个省(除西藏)统计数据，利用空间面板模型，研究外商直接投资(FDI)和对外贸易对中国省级经济增长的空间效应。实证结果表明，FDI和对外贸易对中国各省经济的影响存在明显的差异，本省FDI的增长不仅促进本省经济的发展也会带动邻省经济的发展，对外贸易的增加只会促进本省经济而对邻省经济影响不显著。 关键词 :FDI，对外贸易，空间面板，空间溢出效应，经济增长
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 2013年10月2日，习近平主席提出筹建亚洲基础设施投资银行(简称亚投行)，截至2015年4月15日，亚投行意向创始成员国确定为57个。它的成立宗旨在于促进亚洲区域的建设互联互通化和经济一体化的进程，并且加强中国及其他亚洲国家和地区的合作，进一步促进经济快速增长。因此研究FDI、对外贸易与经济增长的关系具有重要的意义。 目前，关于FDI、对外贸易与区域经济发展的研究积累了不少成果。姚树洁、韦开蕾 [ 1 ] 使用Petroni的单位根检验和Arellano及Bond的动态面板数据估计技术对28个省23年的面板数据进行分析，得到出口贸易和FDI促进经济增长；吴德进 [ 2 ] 运用协整检验和误差修正模型，研究福建省FDI、对外贸易和经济增长的关系，结果表明FDI、出口对经济有明显的促进作用，进口对经济增长的影响不明显。李占风、袁知英 [ 3 ] 通过联立方程模型及脉冲响应函数，揭示了我国经济增长对最终居民消费、投资、净出口有明显的促进作用，投资、消费也促进经济发展。万建军、李扬如 [ 4 ] 使用向量自回归模型分析表明福建省净出口总额、FDI与经济增长呈双向因果关系。以上文献，主要采用传统的计量方法，忽略了样本数据的空间相关性和空间异质性。而空间计量方法弥补了传统方法的不足。徐建军、汪浩瀚 [ 5 ] 分析了中国省域贸易开放的空间相关性及其驱动因素的影响。陈海波、张悦 [ 6 ] 建立空间面板模型，单纯研究江苏省FDI对经济增长的空间效应。 可以发现，关于研究经济增长的空间效应还具有一定局限性。首先，各省的经济发展具有空间依赖性，考虑单一省域的数据进行分析说服力不够。其次，分析单一因素与经济增长的关系不够全面，对实证检验的解释力不够。本文建立空间面板模型，基于1997~2012年中国不同省级区域，对FDI、对外贸易与经济增长三者进行综合研究。
system: [SYSTEM]

user: 2. 空间面板模型及其说明 2.1. 模型设定 依据解释变量和被解释变量的关系可以建立许多空间面板模型。Elhorst [ 7 ] 指出三种基本的空间面板模型，总模型如下： (1) 其中 表示第i个单元t时刻的因变量( )， 是预先设定的N × N非负空间权重矩阵W的第i行第j列元素， 表示相邻因变量对i地区的平均影响， 是因变量空间自回归系数， 是1 × K维解释变量，参数 是(K × 1)维回归系数向量， 是邻接自变量对i地区的平均影响， 是(K × 1)维的解释变量空间自相关系数向量， 是空间效应， 是时间效应， 表示误差项空间自相关系数， 是独立服从均值0方差 分布误差项。 对方程(1)的系数进行限制可得到三种常用模型。 (I) 可得到空间自回归模型(SAR)： (II) 可得到空间误差模型(SEM)： (III) 可得到空间杜宾模型(SDM)： Anselin等人 [ 8 ] 指出，为了确定观测对象的空间相关性，空间面板数据模型引入因变量的空间滞后项，即建立SAR模型，或者在误差项中包含空间自回归过程，即建立SEM模型。此外，LeSage和Pace [ 9 ] 指出建立SDM模型，该模型同时考虑了因变量的空间相关性和残差项的空间自相关性，此外认为自变量对因变量的影响也存在空间交互作用。 2.2. 模型检验 由于存在空间相关性和空间异质性，在分析不同因素对我国省域经济的影响时，必须将空间因素纳入到相应的计量经济学模型，因此构建空间面板模型。使用Elhorst提出的空间面板模型选择方法，主要分为以下几个步骤：首先基于非空间面板数据模型使用拉格朗日乘数检验法(LM检验)或者稳健的拉格朗日乘数检验法(Robust LM检验)对因变量或者残差项是否存在空间自相关进行检验；其次使用似然比(LR)检验判断模型是否存在个体效应和时间效应；然后Wald检验或LR检验对SDM面板模型的两个假设： 和 进行检验。如果 和 都被拒绝，则应选用SDM面板模型；如果 不能被拒绝，并且LM检验及稳健的LM检验表示因变量存在空间相关性，则应选择SAR模型；如果 不能被拒绝，并且LM检验及稳健的LM检验表示残差项存在空间自相关，则应选择SEM面板模型。
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论与启示 从上面的分析可以得出，对外贸易、FDI对中国各省经济增长具有显著关系，且各省的经济增长一方面受益于本地的外商投资水平，另一方面明显受益于邻近省的外商投资水平。同时，由于各省之间存在显著地空间相关性，各省与邻近省经济互动明显。为了缩小各省经济发展差距，实现共同进步，提出以下建议： 在进出口方面：1) 对外贸易有利于增加各省生产要素供给，缓解经济发展的瓶颈，提高企业利润和技术外溢效应，从而加快经济发展；2) 加快产业技术的进步和优化产业结构的调整，同时增加产品的科技含量和附加值，从而促进进出口量，提高国际竞争力。此外提高进出口外汇率变换成本，从而增强进出口对地区增长的良性循环。 在FDI方面：1) 加强邻近省的经济协作，充分发挥经济发展的良性互动作用，促进中国经济的整体协调发展。在招商引资中结合各省自身优势，避免重复投资、过度投资。2) 利用各省FDI具有显著外溢性，应鼓励企业扩大对外技术交流合作。对发达省域，提升城市的带动作用，对于欠发达省域，充分利用溢出效应，弥补招商能力的不足。3) 充分利用各省自身特点确定相互联系又各具特色的引资产业，且努力提高外资承接能力。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 机床振动是影响零件加工质量的主要原因，为此本文研制了可用于数控铣床的磁流变减振装置。本文在结构设计的基础上，并利用模糊控制算法对减振装置进行了基于磁流变阻尼减振器的机床系统控制研究，得出了较为满意的实验结果并作了相应的分析，验证了磁流变减振系统及算法的可行性。 关键词 :数控铣床，磁流变阻尼器，减振，模糊控制
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 机床运行总会有振动，机床振动严重影响零件的使用性能，加工表面粗糙度，降低了生产效率的提高；刀具易磨损崩刃，降低了刀具的使用寿命，破坏了机床的连接特性；同时机床产生噪声污染，危害人体健康。当满足一定振动条件时，切削振动会发展成切削颤振 [ 1 ] [ 2 ] 。因此，控制机床振动，提高加工精度和生产效率，成为国内外学者研制的热点 [ 3 ] 。近年来，磁流变液这种新型智能材料迅猛发展，以其独有的磁流变效应，粘度可控可逆且变化范围广，响应迅速，广泛应用于汽车领域、机器人领域、振动控制领域、精密加工领域，发展前景十分广阔。 磁流变液是智能材料的重要分支之一，可以液固态间快速转换，且变化可逆，消耗能量低，响应速度快，一般为几毫秒，表观粘度发生变化过程是连续、无级、线性的，具有可控制的流变性。研究实践表明：对磁流变减振装置进行合理结构设计和控制系统分析，可以有效提高磁流变液产生的阻尼力、扩大阻尼调节范围 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 。磁流变液可用于智能阻尼器，即磁流变液减振器，制成阻尼力连续顺逆可调的新一代高性能、智能化减振装置。磁流变减振器具有出力大、能耗低、响应迅速、耐久性好和性能连续可调等优点，在车辆、机械、建筑及医疗等领域的应用前景十分广阔，因此也非常适合应用于机床减振系统。
system: [SYSTEM]

user: 2. 磁流变减振装置结构设计及实验结果 2.1. 磁流变减振装置结构设计 本文设计的磁流变减振装置主要应用在XD-30A立式数控铣床上，主要对铣床的颤振进行抑制。本文确定在立式数控铣床底部四角的位置安装磁流变减振装置，其安装示意图如图1所示，图2为该装置的结构原理图。 2.2. 磁流变阻尼器力学性能测试实验及结果 磁流变液阻尼器的力学性能测试实验在拉压实验机上完成。按力 与位移 的关系式： (1) 力 与速度 的关系式： (2) 用式(1)拟合实测的力–位移曲线(或者用式(2)拟合实测的力–速度曲线)，便可以得出 和 的拟合值。 图1. 安装示意图 图2. 磁流变阻尼器结构原理图 此实验结果表明：此磁流变阻尼器实测数据和拟合曲线基本吻合，能够满足振动控制系统的功能要求(图3、图4)。
system: [SYSTEM]

user: 3. 磁流变减振装置的工作原理及测试实验 3.1. 磁流变减振装置的工作原理 在数控机床和振源之间用阻尼装置连接，使振源产生的大部分能量由减振装置吸收，来减少数控机床对振源的干扰。 本文针对精密机床进行减振，其振源来自地基。假设地面做简谐振动，其位移为 ，减振系统模型如图5所示。 考虑该振动向机床的传递，则机床系统的运动方程为： (3) 式中，m为机床的质量， 为机床在竖直方向的加速度，c为减振器等效粘性阻尼系数，k为减振器的弹性刚度， 为机床在竖直方向的速度，y为机床在竖直方向的位移。 整理上述公式，可得： (4) 图3. 拉力–位移实测数据点和拟合曲线 图4. 速度–位移实测数据点和拟合曲线 图5. 机床减振系统模型 其中， ， 为阻尼比， 为固有角频率。 (5) 为减振系数， 为减振装置所隔离振动的百分率。 3.2. 磁流变减振测试实验 本文所用的是自主研发的测试系统试验台。其测得的实验数据如下图6所示。 从图6、图7可知，磁流变减振器的激振频率在0 Hz~100 Hz的范围内减振前后振幅明显改善，效果良好，基本趋于平稳；减振效率很高，达到了83.71%，减振效果良好。
system: [SYSTEM]

user: 4. 基于磁流变阻尼减振器的机床系统控制策略 磁流变减振器具有非线性和建模困难的缺点，而模糊控制正好适合非线性，强耦合，建模困难或无法建模的系统控制 [ 7 ] 。所以本文把模糊控制技术应用在磁流变机床减振系统半主动控制中是很有必要的。 4.1. 模糊控制的基本原理 模糊控制是计算机数字控制系统的一种，其中模糊控制器是模糊控制系统设计的核心。包括模糊化、模糊推理、解模糊三个流程 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] 。 4.2. 磁流变阻尼机床减振系统模糊控制器设计 磁流变阻尼机床减振系统至少需要测量速度或非速度和相对速度这二个信号，因此，一方面，测试相对位移，一方面测试加速度，这二方面都要小(图8)。测试相对位移模糊输入量设为 ，响应值为 ，其误差变化 ；测试加速度 ，响应值为 ，其误差变化 。模糊输出量为磁流变机床减振系统阻尼器输出的阻尼力 [ 11 ] [ 12 ] [ 13 ] [ 14 ] [ 15 ] 。模糊控制器的设计如下： 1) 输入输出变量的正规化处理 根据实际中相对位移和加速度最大幅值及阻尼力输出幅度确定误差，可得 。 2) 定义模糊集合及其隶属函数 输入量 的模糊状态表示为{负大，负中，负小，零，正小，正中，正大}，即{NB，NM，NS，Z，PS，PM，PB}七个模糊集合；输出 模糊状态表示为{零，小，小中，中，小大，中大，大}，即{Z，S，SM，M，SB，MB，B}。设 的模糊状态变量分别为Ai1~Ai7，Bi1~Bi7，Ci1~Ci7。选择 的七个模糊语言值的隶属函数为正态型模糊变量。其正态隶属函数为 (6) 式中参数 反映隶属函数曲线的形状，参数 表示隶属函数的位置。 3) 设计模糊控制规则集 这一部分是是模糊控制器设计的关键。设模糊控制规则集 为： If is and is then is ( ; )。 4) 模糊推理和去模糊化 本文采用Mamdani推理法min-max-重心法进行模糊推理和去模糊化方法，对于测试相对位移，给定模糊规则集 图6. 磁流变减振器减振前后数据对比 图7. 磁流变减振器隔振效率 图8. 磁流变阻尼机床减振模糊控制系统 R1: If and ，then R2: If and ，then …… Rn: If and ，then 现在已知前提条件： and ，可得模糊集 的重心公式： (7) 式中 为 ，各语言变量模糊子集的中心位置。 同理可得测试加速度方面的模糊集 的重心公式： (8) 由公式(7) (8)模糊控制器的精确控制量，通过输出控制量的比例因子 即可确定输出的阻尼力。 4.3. 实验结果分析 实验结果证明，幅值减小了28.8%，均方根减小了20.7%，以磁流变减振器为中心的减振装置，在模糊控制算法的作用下，确实起到了减小质量块振幅的作用(表1)，效果显著，因此通过磁流变减振器对机床减振系统进行半主动控制，采取模糊控制算法，可以实时调整系统的阻尼比，达到良好的减振效果(图9)。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结论 为了抑制机床振动，本文研制了可用于机床的磁流变减振装置，并利用模糊控制算法对该装置进行了基于磁流变阻尼减振器的机床系统控制研究。结果表明：对于本文设计的磁流变减振装置，减振前后振幅明显改善，效率达到了83.71%，减振效果良好。在模糊控制算法的作用下，确实减小了质量块的振幅作用，效果显著。 Table 1 With no control algorithm parameter lis 频率(Hz) 最大值(mv) 最小值(mv) 周期均方根(mv) 幅值(mv) 无控制 5.96 365 −351 245 653 有控制 5.84 286 −278 194.2 465 表1. 有无控制算法参数表 图9. 机床系统位移波形
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 基于正交试验设计方法，本文优化了焊接工艺参数对316L不锈钢扩散焊接头的研究，并对焊接温度、焊接压力和保温时间三个因素进行了试验验证，得到常温下最佳参数设置为1100℃焊接温度，10 MPA焊接压力，3小时保温时间。同时对焊接头的圆棒试样的抗拉强度数据进行三参数威布尔分布。分布的位置参数为147.42，尺度参数为148.9139，形状参数为1.6336，强度数据的平均值为281 MPA。 关键词 :扩散焊，316L不锈钢，正交实验，威布尔分布
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 微型机械存在系统构建内部结构复杂且需严格控制构件加工精度等特点，熔焊、高能粒子束焊、点焊等方法都不能满足其形状和尺寸加工精度要求，随着微机电系统与微小型化学机械系统研究的深入，扩散焊技术因其加工精度高、便于制造复杂构件优势逐渐成为微型化学化工机械系统的首选加工方法 [ 1 ] [ 2 ] 。 国内外对316L不锈钢与异种材料扩散焊接头常温性能的研究比较完善 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] ，但很少有关于316L不锈钢同种材料的扩散焊连接的报道，尤其是关于接头的高温性能和接头高温强度设计准则。正交试验设计是研究多因素多水平的一种非常重要的设计方法，它是根据因子设计的分式原理从全面试验中挑选出部分有代表性的点进行试验，并对结果进行统计分析的多因子试验方法 [ 6 ] 。采用正交实验设计安排316L不锈钢扩散焊可靠性试验可以减少试验次数和成本，只需要在所有可能的316L不锈钢扩散焊工艺参数中挑选小部分因子组合进行试验既可确保以最少数的试验获得全部试验中影响性能参数的全部信息 [ 7 ] [ 8 ] 。因此，本文采用正交实验设计方法来研究316L不锈钢同种材料的扩散焊连接工艺，探讨焊接温度、焊接压力和保温时间对316L不锈钢接头的常温短时拉伸性能的影响，获得最佳的焊接工艺参数，并对常温下的测试件用威布尔分布预测其抗拉强度。
system: [SYSTEM]

user: 2. 316L不锈钢扩散焊正交实验设计 由于316L为超低碳奥氏体不锈钢，同普通的奥氏体不锈钢相比，其含碳量低并且容易产生加工硬化，因此将316L不锈钢焊件待焊表面工艺条件确定为粗糙度0.8 um，平面度0.02。避免由于机械加工、焊接批次不同带来的误差，选用2块φ70 × φ50 mm的316L不锈钢圆棒制作对接扩散焊头，并在焊前对圆棒进行酸洗脱脂。采用3因子3水平的正交试验设计方法，3个因子分别是焊接温度、焊接压力和保温时间。根据本人的前期实验结果和前人的研究成果，确定每个工艺参数的变化范围：焊接温度为980℃~ 1100℃，焊接压力为4~10 MPa，保温时间为1~5小时。焊接过程中，炉腔的真空度保持在1.33 × 10 −3 Pa，按照表2的参数组合次序在FJK-2型真空扩散焊机上进行焊接试验。 按照国家标准GB/T 228-2002《金属材料室温拉伸试验方法》和GB/T 4338-2002《金属材料高温拉伸试验方法》在配备了温控高温炉的岛津材料实验机上进行20℃短时拉伸试验，拉伸试样标距为φ5 × φ30 mm，且焊缝位于试样中间位置。试验结果取三次测试的平均值，以保证试验结果的准确性。
system: [SYSTEM]

user: 3. 实验结果与分析 表1为正交实验排列表和拉伸实验结果，并做了极差分析。表1中的Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ分别表示每个因素的水平一、水平二和水平三，j表示第j列；Ⅰj，Ⅱj，Ⅲj分别表示对应的第j列的各指标之和。极差Rj表示该因素的指标均值中最大值和最小值之差，通过其大小可以判断各因素对接头性能影响的强弱。判断的原则是：极差越大，其所对应的因子对实验结果影响就越大。由表1可知道R2 > R1 > R3，也就是说因子2 (焊接压力)对接头的常温机械性能影响最大，其次是因子1 (焊接温度)，再次是因子3 (保温时间)。
system: [SYSTEM]

user: 4. 实验结果与分析 4.1. 分布类型的判断 根据316L不锈钢扩散焊测试样件的抗拉强度数据，运用K-S检验方法分别对指数分布、正态分布和威布尔分布进行拟合优度检验 [ 9 ] ，其检验结果如表2所示。 Table 1 Orthogonal experimental parameters and tensile strength at normal temperatur 实验编号 焊接温度 (℃) 焊接压力 (MPa) 保温时间 (H) Yi (抗拉强度) MPa 1 980 4 1 217.5 47，310 2 980 7 3 255.5 65，280 3 980 10 5 300.5 90，300 4 1050 4 3 168.9 28，530 5 1050 7 5 293.7 86，260 6 1050 10 1 280.2 78，510 7 1100 4 5 289.4 83，750 8 1100 7 1 236.3 55，840 9 1100 10 3 484.2 234，450 Ⅰj 773.5 675.8 734 2526.2 770，230 Ⅱj 742.8 785.5 908.6 Ⅲj 1009.9 1064.9 883.6 R j 267.1 389.1 174.6 表1. 正交实验参数和常温抗拉强度 Table 2 Fitted results of the distribution of normal temperature tensile strengt 分布类型 测试统计量 假设临界值 结论 指数分布 0.4160 0.4300 服从 正态分布 0.3362 0.4300 服从 威布尔二参数布 0.3005 0.4300 服从 威布尔三参数分布 0.2346 0.4300 服从 表2. 常温抗拉强度各类型分布的拟合结果 根据表2的数据可知，316L不锈钢扩散焊测试样件的抗拉强度数据在常温时服从指数分布、正态分布、威布尔分布。由于标准的二参数和三参数威布尔分布能够拟合各种类型的寿命数据，当其形状参数分别取特定的数值时，它接近于指数分布、正态分布等分布模型，因此本文针对威布尔分布对其进行研究 [ 10 ] 。 4.2. 威布尔分布函数 威布尔分布的累积失效概率函数和概率密度函数为： (1) (2) 其中：γ为位置参数，当γ = 0时，威布尔分布为两参数威布尔分布；η为尺度参数；β为形状参数。 威布尔分布是根据最弱环节模型或串联模型导出的，充分反映材料缺陷和应力集中源对材料疲劳寿命的影响，而且具有递增的失效率，所以因某一局部失效而导致全局停止运行的原件、部件、设备等的寿命都可以看做服从威布尔分布，机械中的疲劳强度、抗拉强度、磨损寿命、腐蚀寿命大多数服从威布尔分布。 威布尔分布的形状参数β决定分布曲线的形状；威布尔分布的尺度参数η起缩小和放大横坐标尺度的作用，但不影响分布的形状；威布尔分布的位置参数γ也称为最小保证寿命，产品在t = γ以前不发生失效，位置参数γ决定了曲线的起始位置。 4.3. 威布尔分布参数的估计方法以及参数值的确定 目前威布尔分布参数的估计方法有很多种，比如极大似然估计、最小二乘法估计、图解法估计、线性回归估计法等。图解法估计要求样本数量大而且拟合度低；最小二乘法和极大似然方法适合完全样本、无替换定数截尾样本、无替换定时截尾样本，通常极大似然方法参数估计要比最小二乘方法估计精度高，而最小二乘方法比极大似然方法容易计算，本文所用数据无截尾样本，因此更适合极大似然方法估计。 设数据列为，令Q为待估的模型参数列，则对数似然函数为： 根据两参数、三参数威布尔分布的参数估计方法，利用MATLAB软件解出下面方程组得到各项参数，所得结果列于表3中。 由表3可知，在常温抗拉强度威布尔分布拟合中，三参数威布尔分布拟合在测试统计量最小的情况下和相关系数最优的情况下都比二参数威布尔分布拟合的效果要好；根据上面求得的威布尔分布各参数结果，利用MATLAB进行分析并绘制出三参数下的威布尔图形及源数据的分布情况，如图1所示。 在威布尔概率图纸中，拟合出的曲线越接近于直线，说明该组数据拟合的效果越好。根据此原则，由图1可知，所求出的三参数威布尔分布对源数据的拟合程度还是比较好的。如果威布尔分布的参数估计方法不同则所拟合出的曲线结果也会有所偏差，文献 [ 11 ] - [ 16 ] 都是对威布尔分布的参数估计的研究。 Table 3 Weibull distribution fitting of tensile strength at normal temperatur 威布尔分布 测试统计量 检验统计量 位置参数 尺度参数 形状参数 相关系数 两参数 0.3005 0.4300 0 311.2264 3.3945 0.9307 三参数 0.2402 0.4300 147.4200 148.9139 1.6336 0.9550 表3. 常温抗拉强度威布尔分布的拟合结果 图1. 常温下三参数威布尔分布概率图 4.4. 可靠性分析 由以上分析可知，316L不锈钢扩散焊的抗拉强度在常温下服从三参数威布尔分布，其累计失效分布函数为： (3) 316L不锈钢扩散焊抗拉强度的可靠性分布曲线如图2所示。 316L扩散焊的平均抗拉强度为： (4) 由此可知，316L不锈钢扩散焊在常温下的平均抗拉强度约为281 MPa。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结论 通过以上分析和研究，可以得到以下几个基本结论： 1) 正交实验设计方法能成功应用于316L不锈钢扩散焊的可靠性工艺参数组合设计中，并且可以减少试验所需的样件数量，降低试验成本。 图2. 常温下可靠性曲线 2) 基于试验结果的极差分析表明，在常温下影响316L扩散焊焊点可靠性的因素的大小顺序为：焊接压力对接头的机械性能影响最大，其次是焊接温度，再次是保温时间；本次研究的最优工艺参数为：焊接温度1100℃，焊接压力10 MPa，保温时间3 H。 3) 规格为φ70 × φ50 mm的316L不锈钢圆棒测试样件的寿命在常温下服从位置参数为147.42，尺度参数为148.9139，形状参数为1.6336的威布尔分布；316L不锈钢圆棒测试样件在常温下的平均焊接寿命为抗拉强度281 MPa。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 在肝癌的治疗上，射频消融的疗效逐渐得到肯定。理解射频消融过程中的热效应是实现肿瘤消融的基础。本文从热沉降效应、热灌溉效应、热传导效应、热烤箱效应四个方面，就肝癌射频消融过程的热效应的研究现状作如下综述。 关键词 :射频消融，肝癌，热沉降效应
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 在世界范围内，肝癌已在致死性癌症中位列第2位，约百分之五十的新发肝癌患者和肝癌致死患者存在于我国 [ 1 ] 。目前肝癌的主要治疗手段包括肝移植、手术切除、射频消融、介入治疗、靶向药物等。肝癌射频消融从应用到临床治疗以来，根据报道，治疗效果愈发显著。目前，射频消融治疗小肝癌的效果和手术切除疗效相当 [ 2 ] 。相关的临床与基础研究做出了不可磨灭的贡献，包括射频消融设备的不断改进，技术的提升，以及相关理论的研究。归根结底，射频消融作为一种局部治疗手段，主要是通过对肿瘤的加热的方法实现对肿瘤组织的破坏。因此，研究射频消融过程中的热效应就显得尤为重要。本文从热沉降效应、热灌溉效应、热传导效应、热烤箱效应四个方面，就肝脏肿瘤射频消融过程的热效应的研究现状作如下综述。
system: [SYSTEM]

user: 2. 热沉降效应 在物理学上，热沉降是指在温度梯度场内，颗粒受到热致迁移力作用，从高温侧移向低温侧的过程。射频消融应用之初，体内试验比体外试验在相同条件下消融所测得的凝固性坏死的范围要小，因此推测，消融区域旁流动的血液会带走一部分热量，这种现象被称为热沉降效应 [ 3 ] 。Goldberg SN早在1998年设计实验比较了阻断与不阻断入肝血流两种情况下的消融坏死区大小，从而证实了血流引起的热沉降效应导致消融坏死区减小 [ 4 ] 。理论上讲，只要有血管的存在，就会有热沉降效应的存在，只是热沉降效应大小有所区别。但实验中可被测得的热沉降效应出现在射频消融针尖距离大血管(>3 mm)较近距离的情况下 [ 5 ] 。对靠近主要肝动脉、门静脉、肝静脉或者富血供肿瘤进行消融时都会受到热沉降效应的影响。在对靠近膈肌位置的肿瘤进行超声引导下的射频消融时，人工腹水的使用可使肿瘤更好的在超声下显像，而人工腹水的应用与否对消融体积而言没有影响，因此推测人工腹水并不产生热沉降效应 [ 6 ] 。 (1) 一方面，热沉降效应的消极影响是导致消融区域减小，肿瘤可能因此而消融不全，靠近主要血管的肿瘤消融后局部复发率增高，病人的预后因此不佳。目前对小肝癌进行射频的局部完全消融率在90%以上，相比之下，射频消融应用之初，肿瘤的局部完全消融率则低得多，这受到多种因素的限制，缺乏对热沉降效应的认识是其中的重要原因之一。当热沉降效应被逐渐认识到之后，各种试图减弱热沉降效应不良影响的方法便层出不穷。在Pringle’s阻断条件下进行射频能很好的消除热沉降效应的影响，但这种方法往往需要开腹，在一定程度上增加了病人的创伤，使射频消融显得似乎不那么微创，因此临床上很难完全推广应用。类似的原理，有使用肝静脉球囊阻塞、肝动脉可讲解淀粉微球栓塞的方法射频消融的个案报道，取得较好疗效，但由于操作复杂而难以普及应用 [ 7 ] 。一项随机对照临床试验的结果表明，对肿瘤进行射频消融前辅助的肿瘤供血肝动脉消融能减少肿瘤的局部复发率。其利用的就是减少热沉降效应的原理。这种方法并不增加患者住院时间，但缺点是可能由于对肿瘤供血动脉的损伤，增加了出血的风险 [ 8 ] 。TACE (经导管动脉化疗栓塞)联合射频消融是一种比较常用的肝癌联合治疗方案。TACE通过减少肿瘤血液供应和局部化疗药物灌注来减慢肿瘤进展、提高患者生存期 [ 9 ] 。射频消融前的TACE治疗在上述作用的基础上，还能通过减少血液供应从而减轻热沉降效应的不良影响，进而改善射频消融的效果，实现协同效应。临床研究证实TACE联合射频患者生存期明显好于单独TACE或射频者 [ 10 ] 。研究者利用离体灌注牛肝模型的实验证实，当距离大血管较近时，集束射频针和单集射频针都会受到热沉降效应的影响，但前者受热沉降效应的影响要小的多 [ 11 ] 。因此，对靠近主要血管的肿瘤进行射频消融时选用集束射频针本身就是一种能减少热沉降效应的方法。射频消融联合酒精注射的方法也被用来防治因靠近血管的热沉降效应引起的消融不全，但酒精注射的效果并不十分理想，往往需要多次酒精注射，这在一定程度上增加患者的负担与痛苦，并且影响患者预后。而且有射频消融联合酒精注射导致大片肝坏死的相关报道 [ 12 ] 。此外，有人尝试用电穿孔联合射频消融以减轻热沉降效应的影响，但发现并不比单独使用射频消融获得的消融区要大 [ 13 ] 。 (2) 另一方面，热沉降效应也并非没有积极意义，通过血流带走部分热量从而降低了消融旁主要血管内的温度，继而起到对血管的保护作用，使得靠近血管区域的消融变得相对安全。这使得突破靠近血管的肿瘤射频消融这一禁区成为能。有动物实验研究表明，除非针尖扎到血管壁，否则即便是射频消融针尖距下腔静在2~5 mm进行射频消融时，下腔静脉血管壁也不会受到损伤，因此靠近下腔静脉的射频是安全可行的 [ 14 ] 。临床上，有关对靠近主要血管的射频消融的报道也不在少数 [ 15 ] 。Jiang Kai等 [ 16 ] 报道了一例对靠近主要血管和胆管的肿瘤进行射频消融的病例，肿瘤紧靠第一和第二肝门，但是实现了安全的一次性完全消融。Snoeren N等 [ 17 ] 报道使用集束射频针对靠近主要血管的结直肠转移癌进行射频消融，肿瘤靠近主要血管既不是局部复发的危险因素也不影响患者预后，因此认为对靠近主要血管的结直肠肝转移癌进行射频消融是安全有效的。
system: [SYSTEM]

user: 3. 热灌溉效应 对靠近主要血管的肿瘤进行消融时，由于热沉降效应的存在，射频消融过程中产生的热量一部分会随着消融旁动脉、门静脉流入相应的血管灌注区域，对正常的肝组织尤其是靠近相应动脉、门静脉的肝组织产生热损伤，同时，部分靠近肝静脉的射频消融，肝静脉带走的热量引起机体体温升高、代谢加快、体液消耗增加等反应，这种效应被称为热灌溉效应，也称热河流效应。同理，对不靠近主要血管的肿瘤(如靠近肝表面的肿瘤)进行消融时，则不产生明显的热灌溉效应，不会造成区域性肝组织损伤并且全身反应较小。因此，热灌溉效应对评估射频消融中肝组织的损伤、全身反应等情况具有一定的指导意义。有研究对比肿瘤距大血管(直径>3 mm的血管)距离小于5 mm时与距大血管距离大于5 mm者，射频消融术后，病人相应天数的转氨酶等指标前者高于后者，并具有统计学意义 [ 18 ] 。动物试验证明，消融后相应门静脉流域肝组织呈现明显损伤改变，如血窦明显扩张、大量炎性细胞浸润、肝细胞固缩等，损伤沿该门静脉供应范围分布，损伤程度随距离增加逐渐减弱 [ 19 ] 。相比于热沉降效应导致的血管保护作用、肿瘤消融不全和局部复发等问题，热灌溉效应对区域性肝组织的影响等问题受到较少的关注。热灌溉效应是否会引起相应区域性肝组织不可逆损害，从而导致剩余肝体积的减少甚至肝功能衰竭？或者尽管由于热灌溉效应的存在，区域性肝组织的损害微不足道，从而没有实际的临床意义？热灌溉效应影响的具体试验数据、临床意义如何等问题是值得探讨的。
system: [SYSTEM]

user: 4. 热传导效应 热量从系统的一部分传到另一部分或由一个系统传到另一个系统的现象叫热传导。热传导实质是由大量物质的分子热运动互相撞击，而使能量从物体的高温部分传至低温部分，或由高温物体传给低温物体的过程。热传导是热传递的三种基本方式之一。它是固体中热传递的主要方式。在肝脏肿瘤射频消融过程中，射频针裸露端周围的组织由于离子震荡而产生可高达90℃的温度，而且肝脏或肿瘤组织具有一定的导热性，因此射频产生的热量会不断的从射频区域向外传导，从而造成对射频区域外组织的损伤，这种效应就叫做热传导效应。热传导效应的积极意义是增加了射频消融的作用范围，从而起到杀伤肿瘤细胞的作用。同时，其消极意义是产生对正常肝脏组织、胆管、血管甚至肝脏周围脏器的损伤，引起各种并发症。试验证明，要利用热传导效应对离体猪肝进行直径10 mm的有效消融，热源中心需要在80℃的条件下并维持40分钟，或者在90℃的条件下并维持25分钟 [ 20 ] 。这就意味着，我们可以通过提高消融中心的温度或者延长消融中心的时间，利用热传导效应来实现肿瘤外一定距离的“安全范围”。
system: [SYSTEM]

user: 5. 热烤箱效应 对于合并肝硬化的肝脏肿瘤进行射频消融时，由于硬化的肝脏组织热导率较正常的肝脏组织和肿瘤组织低，导致射频消融区域的热量不容易向外传导，因此射频消融区域的热量更集中，这种效应被形象的称为热烤箱效应。这种效应的存在使肝硬化病人由于热量更容易集中而获得更佳的射频消融效果。 射频消融过程中热效应的本质是物理学现象，但正如上文所提及的那样，有关射频消融过程中热效应的研究不仅仅停留在基础理论研究上，相关的研究结果已经对临床工作起着重要的指导作用。热沉降效应、热灌溉效应、热传导效应、热烤箱效应在射频消融时兼具消极与积极影响，认识到这些现象并加以利用是临床医生完成射频消融治疗的基础。相关的研究仍可进一步完善，以便更好的指导射频消融的治疗。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 由于高压侧设备的数据采集对高压绝缘和抗电磁干扰性能有很高的要求，本文设计了一种具有电气隔离的数据采集处理系统。在高压侧对采集的信号进行I/F转换，通过光纤通信传输至低压侧进行F/D转换实现高压侧信号的数据采集，最后将数据传输给DSP完成后续处理。实验结果表明高压数据采集系统线性度好，达到0.2%精确度，具有抗强电磁干扰和高压绝缘隔离能力。 关键词 :数据采集，高压绝缘，抗电磁干扰，线性度，精确度
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 在智能电网中，经常需要对高压侧的一些电气设备输出的数据信号进行采集与处理，但是由于强电磁场等因素的存在，对高压侧数据信号的采集和处理比较困难 [ 1 ] 。现有的方法为直接在高压侧对检测信号进行A/D转换处理或者采用电缆将信号直接传输至低压侧再处理。但是存在的问题是处理器的软件程序和存储器数据很容易受到强电磁干扰影响，造成数据采集失效，电缆传输时电磁干扰会直接影响一帧数据的准确性 [ 2 ] ，误差较大。本文设计了具有电气隔离的数据采集处理系统来解决这些问题。在高压侧设计电路对采集的信号进行I/F转换，然后通过光纤通信 [ 3 ] 传输至低压侧，在低压侧设计F/D转换模块并将最终的数字信号传输给DSP进行处理 [ 4 ] [ 5 ] 。避免了强电磁干扰的同时实现了高低压侧的电气隔离，完成了数据的准确采集与处理。