DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 引言 随着农村环境综合整治行动的快速推进，以及美丽乡村建设要求的提出，农村生活污水的治理成为近年来突出的环境问题。作为农业大国，我国农村土地占总土地面积的57.59% [ 1 ] ，并且预计到2020年，农村人口仍占全国总人口的40.85%。长久以来，基数庞大的农村人口产生的生活污水污染问题却一直得不到有效控制，96%的村庄是没有布置污水排放沟渠或者安装污水处理设施的 [ 2 ] ，长期依靠“污水随地淌、处理靠蒸发”的粗放型处理方式已经对农村水环境造成了严重的破坏 [ 3 ] 。近年来伴随着农村生态、生活环境的逐渐恶化、村民环保意识和经济条件的逐步提高，农村生活污水的治理也逐渐提上日程 [ 4 ] 。
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user: 2. 农村生活污水的现状 我国每年产生的农村生活污水量高达80亿多吨 [ 5 ] ，而且绝大部分未经处理直接排放，这些未经处理的污水携带大量的细菌、病毒、虫卵以及氮和磷等物质进入到河流、沟渠中，严重地污染了地表径流并加剧了水体富营养化的状态，其中氮、磷的贡献率分别高达10%和8% [ 6 ] ，极大地破坏了河流生态环境，并威胁人们的生存健康，因此加快解决农村生活污水的污染问题，改善农村生活环境迫在眉睫。 农村生活污水的治理有别于城镇污水的治理，具有出水量小、日变化系数大、排水分散、投资高、运行费用高等特点 [ 7 ] 。单纯套用城镇污水处理的模式、方法和技术来处理农村生活污水是不科学的，也是不可行的，要在充分借鉴发达国家或城市的技术经验的基础上，因地制宜地开发出经济有效的，适合我国农村特征的生活污水处理技术。 2.1. 国内外处理技术 2.1.1. 国外处理技术 国外较早地意识到农村生活污水的污染问题，许多专家学者也进行了很多的研究和试验，并且通过实际的应用也积攒了较为成熟的技术经验。 Rolf等 [ 8 ] 采用固定生物床反应器处理农村生活污水，利用A/O工艺耦合化学混凝除磷技术可以实现COD、氮和磷等污染物90%以上的去除效率，并已通过规模化试验的验证。Saifeddine [ 9 ] 等研究了砂粒–黏土–鹅卵石的土壤渗滤系统对农村污水的处理，得出当砂粒–黏土的质量比为9:1，砂粒–黏土与鹅卵石的质量比为3:1时，土壤的渗滤效果最好，TN、BOD5和COD的去除率可以分别达到65%、75%和73%，而且整个系统的投资成本和运行成本都很低。Dwivedi等 [ 10 ] 采用“化粪池 + 人工湿地”处理技术对印度乡村生活污水进行试验研究，可以高效的去除废水中的悬浮物、COD、BOD5、N和P等，在充分满足当地经济条件的前提下，实现了废水的达标排放。下表1中列举了部分国外应用较成功的农村污水处理工艺，并对其工艺特点进行了分析。 Table 1 The overseas treatment technologies of rural wastewate 地区/国家 技术类型 优势 劣势 墨西哥 [ 11 ] 稳定塘 + 人工湿地 投资省、能耗低、美观 占地面积大、受季节影响大 日本 JARUS型小型净化槽技术 设备简单、能耗低、运营维护简单 处理效果不稳定 波兰 [ 12 ] 生物滤池 + 人工湿地 投资省、运营简单 占地大、处理效果不稳定 澳大利亚 [ 13 ] 上流式厌氧过滤 + 人工湿地处理系统 能耗小、处理效果好、投资省 占地面积大 英国 [ 14 ] 组合人工湿地处理系统 投资省、运维简单、美观 占地面积大、供氧不足、季节性影响大 表1. 国外农村生活污水处理技术 2.1.2. 国内处理技术 国内意识到农村污水的污染问题相对较晚，其技术的发展也相对落后，前期通过引进大量国外成功技术方案进行国内试点，也取得了一些成果，在此基础上，国内专家学者也开辟了一些适用于我国农村污水特征的处理技术和模式。 Ye [ 15 ] 等为了解决农村生活污水中溶氧不足、氮的去除效果差等问题，采用了改良型的三级塔式复合型人工湿地技术，利用二级跌落式自由流动为水体充氧，无论是低负荷还是高负荷水平下均能实现总氮83%以上的去除效率。Song [ 16 ] 等利用土壤过滤(MSL)系统处理农村生活污水，系统运行期间，COD和BOD5去除率分别达到98.53%和93.66%，TP去除率也达到97.97%~100%，但是脱氮效果较差。Dong等 [ 17 ] 对中国东部地区的农村污水处理设施，如三格化粪池工艺、微动力生物反应器、人工湿地、稳定塘和集中式污水处理厂等工艺设施进行了长达一年的跟踪调研，发现化粪池对颗粒物沉淀效果和COD去除效果较好，但是对氮、病原体的去除效果差，人工湿地和集中式污水处理厂的处理效果要优于稳定塘和微动力生物反应器，其出水可以满足(GB 18918-2002)二级排放标准。总结出集中式污水处理厂更适用于人口相对稠密的地区，人工湿地则适用于人口稀疏的区域。 通过国内学者的研究、验证并已成功应用的农村生活污水处理的技术主要包括以下三类模式：分散处理式模式、集中式处理模式和接管网式处理模式 [ 18 ] [ 19 ] ，较为常见的工艺及其特点如表2所示。 Table 2 The domestic treatment technologies of rural wastewate 地区 工艺模式 技术类型 优势 劣势 中国上海 [ 20 ] 分散式处理 厌氧生物技术 + 人工湿地 出水稳定、运行费用低，管理方便 占地面积较大 中国广西 [ 21 ] 分散式处理 接触氧化 + 人工湿地 投资省、运行费用低，处理效果较好 占地面积较大，受气候影响大 中国上海 [ 22 ] 分散式处理 一体化设备 + 人工湿地 运行成本低，出水有较稳定 占地面积大、受气候影响大 中国上海 [ 23 ] 分散式处理 厌氧净化槽 + 强化生态浮床 出水效果好，出水稳定，占地面积小 投资、运行管理费用较高 表2. 国内农村生活污水处理技术 由于村庄集聚状态、经济条件、地域文化等方面的差异，各种技术的应用也有表现出一定的局限性，应根据不同的地域特色和规划要求选择适宜的处理模式。由于我国农村污水处理经验不足，采用的技术也不具有地域针对性，经过了几年的发展，一些类如出水效果差、稳定性差、运行管理经验不足等问题层出不穷，再加上设备老旧和环保法的日益严苛，目前已有的处理设施大部分已无法满足地区出水排放标准，面临改造或重建的问题，因此亟需探究更加经济、有效的农村生活污水处理解决方案。
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user: 4. 结语 农村生活污水的全面整治推动了农村环保技术的全面发展，设备和技术的更迭层出不穷。随着国内环保法的日益严格，要因地制宜的开发出有别于国外技术的，适合中国国情的农村生活污水处理模式。只有有效的技术手段，合理的经济投入，高质量的运维管理才能够经得起考验。 上海某村小型一体化设备试点工程的成功，不仅验证了其技术的可行性，使得出水中的COD、BOD 5 、TN、TP等指标均满足了一级A的排放要求，更走出了适合我国农村污水处理的新途径，也为未来技术的延伸奠定了基础。
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user: 摘 要 政治稳定无疑是每个国家在经济增长和发展道路上不可或缺的基础。本文运用自回归分布滞后(ARDL)分析方法研究了1996至2014年卢旺达政治稳定与经济增长之间的长期联系，并通过边界检验和调整系数证实了上述两个变量之间的长期动态关系。结果表明，与政治稳定有关的政策能刺激影响经济增长的投资决策，须受到高度激励。 关键词 :政治稳定，经济增长，自回归分布滞后 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 政治稳定被认为是国家经济增长和发展进程中的基石。政治稳定不仅是无暴力、无恐怖主义、且能够在反对派中生存的政权能力，还应反映出改善公民社会经济状况的政治意愿。拥有可推动经济发展的相关政策可体现出一个政府的稳定性，一个稳定的政府应当把精力集中在发展计划上，并且将所有可用的资源都用于保障公民的幸福。 政治稳定与经济增长之间的正相关关系在理论和经验上均得到了支持。1949年以来，中国在一个执政党(中国共产党)领导下的巨大发展，以及亚洲高速发展国家(新加坡、韩国和马来西亚等)近年来经济的快速增长，都是政治稳定支撑经济增长和发展的典型例子。大量研究表明，如果没有政治稳定作为基石，资本和人力资本积累、技术积累、创新、自然资源禀赋、软硬件基础设施、友好贸易政策这些能刺激经济增长的因素实际上都不能产生理想的经济效益。 政治稳定的积极影响在理论和经验上均得到了支持。有学者提到，政治稳定与经济增长之间存在着相互依存、缺一不可的关系 [ 1 ] [ 2 ] 。另一方面，政治不稳定会过多地减缓国家的经济增长和发展 [ 3 ] [ 4 ] ，并且由于政治不稳定，就不存在政府的调节性和问责性，甚至会导致关于促进经济增长的政府政策的缺乏。 一个拥有良好政治形象的国家会吸引更多的国内和国际投资，而且会使不同的发展伙伴愿意将资金带入到该国。此外，政治稳定的国家由于不会面临动乱问题，往往也更有可能得到发展。本文旨在探讨卢旺达在1994年图西族大屠杀后所享有的政治稳定，是否有利于该国的经济增长。本文研究假设政治稳定能够刺激卢旺达的经济增长。除引言外，本文的第二部分为文献综述，第三部分为方法论，第四部分为实证结果，最后是结论。
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user: 2. 数据描述和ARDL模型 2.1. 数据 本研究利用1996至2016年间的时间序列数据，考察了卢旺达政治稳定与经济增长的长期关系。相关数据均来源于2017年世界银行数据库中关于世界银行发展和治理的两个指标。本研究使用了文献 [ 5 ] 中的模型，如下： Y t = α + γ PS t + Ω GCF t + Ψ FDI t + ε t (1) 其中，Y：国内生产总值的实际年增长率，是方程(1)的内生变量；PS：政治稳定，即没有暴力和恐怖主义，由估计指数表示，取值范围在−2.5 (PS指数非常弱)和2.5 (PS指数非常强)之间；GCF：反映国内经济投资的资本形成总额；FDI：外商直接投资的净流入；而 ε 为误差项，假定它是均值为零、方差和协方差为常数的正态分布； α 是截距， γ ， Ω ， Ψ 为外生变量系数，t是时间。 2.2. ARDL模型 为了确保ARDL方法使用的相关性，必须检查所有变量的平稳性水平。本文利用A. Fuller (1979)的单位根检验来检验整合水平。ARDL技术适用于整合度不超过I(0)和I(1)水平的情况。 Pesaran等(2001)提出的自回归分布滞后(ARDL-Bounds)技术在检验整合变量I(0)或I(1)的长期关系时比其他方法更有效，对于小样本和大样本都能给出高效且可靠的测试结果。为了避免同阶整合问题和大量的观测需求，本文采用ARDL的模型如下： Δ Y t = α 1 + ∑ i = 1 p 1 γ 1 i Δ Y t − i + ∑ j = 0 q 1 Ω 1 j Δ PS 1 t − j + ∑ k = 0 r 1 Ψ 1 k Δ FDI 2 t − k + ∑ g = 0 s 1 π 1 g Δ GCF 3 t − g + β 1 Y t − 1 + β 2 PS t − 1 + β 3 FDI t − 1 + β 4 GCF t − 1 + ε 1 t (2) 通过拒绝原假设(HO: β 1 = β 2 = β 3 = β 4 = 0)证明了方程(2)中变量之间存在长期关系。根据边界检验法，当F统计量大于上界时，变量之间存在长期关系；当F统计量值小于下界时，变量之间不存在联系。通过边界检验来验证变量之间的协整关系，然后估计短期和长期关系。方程(3)和(4)分别代表短期和长期关系。 Δ Y t = α 2 ∑ i = 1 p 2 γ 2 i Δ Y t − i + ∑ j = 0 q 2 Ω 2 j Δ PS 1 t − j + ∑ k = 0 r 2 Ψ 2 k Δ FDI 2 t − k + ∑ g = 0 s 2 π 2 g Δ GCF 3 t − g + ω ECT t − 1 + ε 2 t (3) Δ Y t = α 3 ∑ i = 1 p 3 γ 3 i Δ Y t − 1 + ∑ j = 0 q 3 Ω 3 j PS t − j + ∑ k = 0 r 3 Ψ 3 k FDI t − k + ∑ g = 0 s 3 π 3 g GCF t − 1 + ε 3 t (4) 其中，p，q，r和s表示滞后数； Δ 表示差分算子； ω 是误差项的调整系数，表示因变量和自变量之间由不均衡恢复到均衡状态的速度，且应为负数且具有显著性。
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user: 3. 实证结果 3.1. 时间序列的单位根检验 为了研究协整关系，有必要对每个变量的平稳性进行测试。本研究中变量由I(0)和I(1)的组合整合而成。该整合适用于用ARDL方法来检查变量之间的长期关系。结果如表1所示。 Table 1 Unit root test result Augmented Dick Fuller (ADF) Phillips-Perron (PP) 变量 水平 一阶差分 水平 一阶差分 平稳性结论 Y t −4.586109 *** - −5.669523 *** - 在I(0)水平平稳 PS t −2.717409 * - −5.286530 *** 在I(0)水平平稳 FDI t - −8.485796 *** - −8.935741 *** 在一阶差分(1)平稳 GCF t −3.117398 ** - −3.117398 ** - 在I(0)水平平稳 表1. 单位根检验结果 * ， ** 和 *** 分别表示拒绝原假设的单位根10%、5%和1%的显著性水平。 3.2. 边界检验结果 边界检验的结果如表2所示，对于1996至2016年期间的样本数据而言，卢旺达政治稳定与经济增长之间存在长期关系。F统计量为12.03992，比上下界临界值都大，这证明因变量与自变量之间不存在长期关系的原假设被拒绝。 Table 2 Boundary test result 检验统计量 值 k F统计量 12.03992 3 边界临界值 显著性 下界(I0) 上界(I1) 10% 2.72 3.77 5% 3.23 4.35 2.5% 3.69 4.89 1% 4.29 5.61 表2. 边界检验结果 3.3. 协整性结果讨论 本研究采用ARDL边界技术考察了卢旺达政治稳定与经济增长之间的长期关系，结果如表3所示。测试结果证实了政治稳定与经济增长之间存在长期的正相关关系，即政治稳定指数每增加一个单位就会引起2.84个单位的经济增长。除此之外，资本形成总额刺激了经济，而FDI则对经济增长产生负面影响。长期关系的另一个证据是显著的负调整系数，这意味从不均衡向均衡的调整是一个长期的过程。 Table 3 Long-term and short-term ARDL estimate 变 量 之 间 的 长 期 关 系 如 下 所 示 = 11.5730 + 2.8411 * PS − 1.7734 * FDI + 0.1994 * GCF 变量 系数 标准误 t-统计量 p值 PS 2.841055 0.943765 3.010343 0.0395 FDI −1.773426 0.379141 −4.677483 0.0095 GCF 0.199372 0.027556 7.235124 0.0019 C 11.572964 1.335990 8.662465 0.0010 变量之间的短期关系 CointEq (−1) −0.798133 0.112700 −7.081911 0.0021 D (PS) −4.803924 1.141215 −4.209482 0.0136 D (FDI) −1.415429 0.253391 −5.585951 0.0050 D (GCF) 0.215963 0.017260 12.512598 0.0002 表3. 长期和短期ARDL估计 * ， ** 和 *** 分别表示拒绝原假设的单位根在10%、5%和1%的显著性水平。 短期结果表明，只有国内投资与经济增长呈正相关。政治稳定和FDI在短期内对卢旺达经济增长的负面影响并不令人惊讶，因为卢旺达在殖民时期经历了不良政治行为，并且在1962年独立后，同样可怕的政治行为仍然存在，1994的图西族大屠杀使卢旺达在经济和社会上受到了重创。Kaufmann， Daniel， Aart Kraay和Massimo Mastruzzi (2011)为1996至2016年期间编制的政治稳定指数表明 [ 6 ] ，卢旺达1996年的指数最弱，仅为−1.84279/−2.5。卢旺达在1996至2005年间的政治稳定指数评分都非常低，这是由于国家面临种族灭绝后的各种挑战，包括各个领域的重建问题以及不安全感。然而，如果对2006至2016年的政治稳定指数进行分析，就会发现即使这一指数仍然为负数，但已经可以看到卢旺达政府的努力和政治意愿，2016年的PS指数是−0.05028，接近于正数。卢旺达为确保安全与持续和平而作出的努力吸引了在各个方面从未有过的国内外投资。如果卢旺达继续以同样的速度发展，与1996至2016年的进程相比，卢旺达将在短时间内达到PS强指数。 3.4. 诊断性测试 对于残差的检验，Breusch-Godfrey序列相关性LM检验拒绝了序列相关的原假设，因为F-统计量为0.150，p值是0.4280，大于10%。Jarque-Bera正态性检验结果是0.749，概率值为0.68，证明残差是正态分布的，并且稳定性检验的结果表明，参数在CUSUM检验5%以内的显著性水平上稳定。上述残差和稳定性检验的结果表明该研究模型适用于该案例。
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user: 4. 结论 本文考察了政治稳定对1996至2016年间卢旺达经济增长的影响。运用ARDL边界方法，其结果证实了本研究的主要假设，即卢旺达政治稳定与经济增长之间存在长期正相关关系。正如实证结果所证实的，投资对政治实践非常敏感，卢旺达政府应继续不遗余力地为实现经济的增长和发展提供一个可持续的政治稳定环境，确保安全与和平。
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user: 摘 要 以杭州湾跨海大桥杭甬高速连接线公路工程为背景，介绍了主线28联跨径预制大箱梁桥荷载试验中应变光缆和数码应变传感器的测点布置，在静载工况下测量得到桥梁的整体应变分布情况和跨中截面的应变值，并对待测桥梁进行理论建模分析，对比理论结果和实测值。研究表明分布式光纤传感技术测试数据不仅与应变计实际测量相吻合，还能得到梁底连续应变分布，表面分布式光纤传感技术在桥梁检测中具有较高的应用价值。 关键词 :光纤传感，预制混凝土箱梁，分布式，校验系数，残余系数 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着国民经济和社会的发展，桥隧道路正在向着长大型结构发展，目前针对桥梁静载试验中的应力/应变检测，国内外学者和工程界主要采用传统的点式应变传感器进行检测，所以对大型结构的健康监测要求和人为维护成本都大大增加，很难满足测试的要求。上世纪70年代Ippen首次观测到布里渊散射现象 [ 1 ] ，后来包晓毅等人 [ 2 ] [ 3 ] 证明了光纤中布里渊频移与应变、温度的线性关系。分布式光纤传感技术以光纤本身为传感器，测量距离远(达到100 km)，空间分辨率高(达到厘米级别)，测量精度高(达到5 με)，成本低等优点而逐渐应用于隧道、桥梁等结构的健康监测等领域 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 。
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user: 2. 技术原理 2.1. 基本原理 若光纤中存在两束反向的脉冲泵浦光和连续探测光，并且两列光的频率差在布里渊光谱内，由于电致伸缩效应产发生受激布里渊散射作用，两者之间发生能量转移，频率高的光信号对频率低的光信号产生放大作用，通过检测连续光的频移来确定温度或应变信息，如图1所示。 图1. 分布式光纤传感技术原理图 增益谱峰处的频移(布里渊频移)与光纤所受应变成正比关系，所以测得光纤各点的布里渊频移值，可由下式得到光纤各点所受应变： Δ f = C 11 × Δ ε + C 12 × Δ T (1) 其中是布里渊频移变化量，是应变变化量，是温度变化量，C 11 及C 12 分别是布里渊频移/应变系数和频移/温度系数。 2.2. 系数标定 通过标定试验可以得到频移/温度系数和频移/应变系数大小，如图2所示，两个系数分别为0.046 MHz/με和0.925 MHz/℃，因此通过探测布里渊信号的频移变化值就可获得沿光纤分布的温度及应变信息，实现分布式光纤传感。 图2. 布里渊频移/应变系数和频移/温度系数标定图 2.3. 数据处理方法 假如施工现场已知温度变化情况，或者引入温度光缆，温度光缆只测量温度变化量，没有应变变化量，而应变光缆可以同时感受应变和温度变化情况，那么应变光缆和温度光缆得到的频移结果如下： Δ f 1 = C 11 × Δ ε 1 + C 12 × Δ T Δ f 2 = C 22 × Δ T (2) 通过两者联立可得到结构的应变变化情况： Δ ε 1 = Δ f 1 − Δ f 2 C 22 × C 12 C 11 (3)
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user: 3. 工程介绍 3.1. 工程概况 杭州湾跨海大桥杭甬高速连接线公路工程(余夫公路至小曹娥互通段)是浙江省“两纵两横十八连三绕三通道”高速公路网中杭州湾宁波通道的重要组成部分，承担杭州湾通道路网辐射的功能。本项目采用高速公路建设标准，设计速度100 km/h，双向四车道，全线高架，桥梁宽度25.5 m，设计汽车荷载为公路-I级，主线第28联，为35 m长预制大箱梁结构，具体实物照片如图3所示。 图3. 桥梁现场检测图 3.2. 施工加装 将分布式传感光纤粘贴在1号桥第一跨的第A2、A4两片T梁的下部、再将光纤光栅传感器粘贴在A2、A4号T梁下部的中间位置.粘贴的立面图如图4所示。 图4. 主线第28联传感器加装图(上为立面图，下为截面图) 图5. 传感器和传感光缆安装实物图 传感光缆采用紧包光缆，紧包光缆采用热挤塑方式将护套紧紧包裹住光纤，具有内部应力分布均匀、应变传递性好、长期稳定性好等特点；光纤光栅传感器采用的裸光栅，同样裸光栅具有很好的应变传递性；应变计采用的是动静态应变传感器(HY-65DJB3000B)，具体安装实物图如图5所示。 3.3. 加载工况 桥梁设计荷载为公路I级，采用单车重300 kN的车辆进行加载，静载荷分为跨中正弯矩二级中载和偏载，加载如图6所示。 图6. 跨中正弯矩(中载、偏载)
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user: 4. 试验与结果 4.1. 模型分析 采用MIDAS CIVIL 2015对本联桥梁进行理论计算.主梁采用梁单元进行模拟，全模型结构如图7所示。 图7. 主线第28联桥模型界面图 4.2. 数据分析 4.2.1 . 1号中载应变 如图8所示，为混凝土箱梁1号传感器位置粘贴的应变传感器、光纤光栅传感器和分布式光纤测得的中载应变值对比结果图。从图中可得，分布式光纤总长度约为30.5 m (跨径为35 m，两端墩顶无法布设)，基本覆盖了混凝土箱梁的跨径全部。从图中可得，分布式光纤应变最大30.7 m的位置，B截面在跨径的0.4位置，即18.3 + 30.5 × 0.4 = 30.5 m，与实际情况相符。三种测量方法得到的B截面各级荷载情况应变值都很接近，说明分布式光纤能较好的反应混凝土预制箱梁的整体应变，而光纤光栅传感器和应变计只能测量单点的应变量。 图8. 1号传感器中载分布式光纤、光栅、应变计应变对比结果 Table 1 Load Strain Comparison of No. 1 Sensor B Sectio 工况 应变计 光栅 分布式光纤应变 理论 一级(με) 13.00 14.00 10.21 二级(με) 44.00 43.00 42.69 52.00 卸载(με) 1.00 2.00 0.49 校验系数 0.85 0.83 0.82 残余系数 0.02 0.05 0.01 表1. 1号传感器B截面中载应变对比 对测量结果作表1所示，最大荷载时分布式光纤与应变计应变最大差值仅为1.3 με，校验系数为0.82 (<1)，残余系数为0.01 (<0.2)，满足规范测试要求 [ 7 ] 。 4.2.2 . 2号中载应变 如图9所示，为混凝土箱梁2号传感器位置粘贴的应变传感器、光纤光栅传感器和分布式光纤测得的中载应变值对比结果图。由于是回路测量，所以分布式光纤测量得到的应变结果与图8趋势相反，应变最大值出现在总长度的0.6位置，从图中可得，分布式光纤总长度约为30.5 m (跨径为35 m，两端墩顶无法布设)，基本覆盖了混凝土箱梁的跨径全部，光缆数据起点为52.3 m，最大位置为52.3 + 30.5 × 0.6 = 70.6 m，实际最大位置在70 m左右，与理论相符合。 图9. 2号传感器中载分布式光纤、光栅、应变计应变对比结果 Table 2 Load Strain Comparison of No. 2 Sensor B Sectio 工况 应变计 光栅 分布式光纤应变 理论 一级(με) 10.00 13.00 10.96 二级(με) 42.00 41.00 40.80 52.00 卸载(με) 2.00 3.00 4.84 校验系数 0.81 0.79 0.78 残余系数 0.05 0.07 0.12 表2. 2号传感器B截面中载应变对比 作表2所示，三种测量方法得到的B截面各级荷载情况应变值都很接近，说明分布式光纤能较好的反应混凝土预制箱梁的整体应变，而光纤光栅传感器和应变计只能测量单点的应变量。最大荷载时分布式光纤与应变计应变最大差值仅为1.2 με，校验系数为0.78 (<1)，残余系数为0.12 (<0.2)，满足规范测试要求. 4.2.3 . 1号偏载应变 如图10所示，为混凝土箱梁1号传感器位置粘贴的应变传感器、光纤光栅传感器和分布式光纤测得的偏载应变值对比结果图。从图中可得，分布式光纤应变最大30.7 m的位置，与实际情况相符。三种测量方法得到的B截面各级荷载情况应变值都很接近，说明分布式光纤能较好的反应混凝土预制箱梁的整体应变，而光纤光栅传感器和应变计只能测量单点的应变量。 图10. 1号传感器中载分布式光纤、光栅、应变计应变对比结果 Table 3 Offset load Strain Comparison of No. 1 Sensor B Sectio 工况 应变计 光栅 分布式光纤应变 理论 一级(με) 36.00 31.00 31.68 二级(με) 51.00 52.00 52.90 64.00 卸载(με) 2.00 5.00 1.26 校验系数 0.80 0.81 0.83 残余系数 0.04 0.10 0.02 表3. 1号传感器B截面偏载应变对比 对测量结果作表3所示，最大荷载时分布式光纤与应变计应变最大差值仅为1.9 με，校验系数为0.83 (<1)，残余系数为0.02 (<0.2)，满足规范测试要求。 4.2.4 . 2号偏载应变 如图11所示，为混凝土箱梁2号传感器位置粘贴的应变传感器、光纤光栅传感器和分布式光纤测得的偏载应变值对比结果图。由于是回路测量，所以分布式光纤测量得到的应变结果与图10趋势相反，而且是偏载工况，左右1号传感器位置的分布式光纤应变测量结果均大于二号传感器位置的分布式光纤应变测量值，与实际情况相符合。 图11. 2号传感器偏载分布式光纤、光栅、应变计应变对比结果 Table 4 Offset load Strain Comparison of No. 2 Sensor B Sectio 工况 应变计 光栅 分布式光纤应变 理论 一级(με) 21.00 24.17 23.14 二级(με) 37.00 35.00 38.47 64.00 卸载(με) 3.00 3.33 2.02 校验系数 0.58 0.55 0.60 残余系数 0.08 0.10 0.05 表4. 2号传感器B截面偏载应变对比 对测量结果作表4所示，三种测量方法得到的B截面各级荷载情况应变值都很接近，说明分布式光纤能较好的反应混凝土预制箱梁的整体应变，而光纤光栅传感器和应变计只能测量单点的应变量。最大荷载时分布式光纤与应变计应变最大差值仅为1.4 με，校验系数为0.6 (<1)，残余系数为0.05 (<0.2)，满足规范测试要求。
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user: 5. 结论 1) 成功的将分布式光纤传感技术应用于混凝土预制大箱梁桥的静载试验中，结果表明该技术能够测量桥梁的整体应变分布情况，实测曲线和传统应变传感器基本吻合。 2) 通过对比分布式光纤、光纤光栅、应变计的实测值可知，分布式光纤传感技术具有较高的应变测量精度，满足实际测试要求。 3) 分布式光纤传感技术采用的光缆结构简单，应变传递性好，测量精度高，价格便宜，不仅适合用于传统的静载检测试验，更适合长距离、大范围的结构健康监测。
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user: 摘 要 本文分析了方形钢管混凝土的受力机理，根据试验数据确定了方钢管的有效约束系数和纵向应力强度，并借鉴典型约束混凝土的强度理论确定了核心混凝土的单轴纵向强度，建立了方形钢管混凝土轴压短柱的承载力计算公式。用建议公式对36个试验试件进行承载力计算，计算结果与试验结果和规范计算结果吻合良好。 关键词 :方形钢管混凝土，有效约束系数，极限承载力 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 目前，许多国内外规程对方形钢管混凝土轴压短柱的承载力进行规定。欧洲EC4 [ 1 ] 规程忽略钢管与混凝土之间的相互作用，将钢管和混凝土的承载力进行叠加对钢管混凝土构件的承载力进行偏于保守的评估。我国的GB50936-2014 [ 2 ] 规程将钢管混凝土当成一种新型材料，运用统一理论计算该类构件的承载力，并根据实验数据确定了其中的参数。由于混凝土本身的离散性较大，且试验数据尤其是足尺试件试验数据的不足，使计算表达式的外延性相对较差，同时表达式中某些参数的物理意义也不够明确。 本文在揭示方形钢管混凝土的约束机理的基础上，合理评估方形钢管与核心混凝土之间的相互作用，并借鉴Rechart [ 3 ] 对等侧压力作用下混凝土常三轴极限强度的研究成果，尝试建立一种力学概念清晰、参数物理意义明确的方形钢管混凝土轴压短柱的承载力计算公式，为该类构件的工程设计提供参考。
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user: 2. 方形钢管混凝土轴压短柱的计算 方形钢管混凝土短柱在轴向压力作用下，方形钢管处于纵向、径向受压和环向受拉的复杂应力下，而核心混凝土处于三向受压的应力状态。所以，方形钢管混凝土短柱在纵向荷载作用下的承载力计算公式可以用下式表示 N c = f s l A s + f c c A c (1) 式中， N c 表示方形钢管混凝土短柱轴向承载力； f s l 、 f c c 分别表示钢管和核心混凝土的纵向单轴等效应力； A s 、 A c 分别表示钢管和混凝土的横截面积。 2.1. 方形钢管纵向应力f sl 和环向应力f sh 在轴向压力作用下，钢管的径向压应力与纵向压应力和环向拉应力相比较小，可以忽略其影响。假设在纵向荷载作用下，钢管处于纵向受压和横向受拉的平面应力状态，屈服时满足Von-Mise屈服准则，则屈服面上钢管的应力强度为 f y 2 = f s l 2 + f s h 2 (2) 式中， f s h 分别为钢管的环向拉应力； f s l 为钢管的纵向应力； f y 为钢管的屈服强度。 对文献 [ 4 ] 36个方形钢管混凝土轴压短柱的试验数据进行分析，建议当方形钢管混凝土轴压短柱不发生局部屈曲破坏时，钢管的纵向应力和环向应力按日本AIJ规程取值，即 f s h = − 0.21 f y ，   f s l = 0.89 f y (3) 式中， f s h 分别为钢管的环向拉应力； f s l 为钢管的纵向应力； f y 为钢管的屈服强度。 2.2. 核心混凝土轴心抗压强度f cc 2.2.1. 钢管有效侧向压应力的计算 假设钢管对核心混凝土的侧压力沿方形钢管均匀分布，并乘以有效约束系数k e 来考虑其不均匀性。图1表示方形钢管在水平方向的受力图。由力平衡可得侧向平均压应力 f ′ 1 为 f ′ l = 2 t f s h / ( a − 2 t ) (4) 式中，a、t分别为钢管截面边长和厚度； f s h 为钢管的环向拉力。 图1. 方形钢管受力分析图 文献 [ 5 ] 的研究表明，方形钢管对核心混凝土的约束作用主要集中在角部，沿着钢管壁逐渐减小，在钢管壁中部减为最小。假设方形钢管混凝土短柱横截面上弱约束区混凝土的形状是沿钢管壁起角为45˚的抛物线，则方形钢管混凝土横截面上混凝土有效、弱约束区的形状如图2所示。 图2. 方形钢管混凝土柱的约束机理 因此，方形钢管混凝土横截面上钢管对混凝土的有效约束系数为 K e1 = A e / ( A c + A e ) (5) 式中， K e 1 表示横截面有效约束系数； A e 、 A c 分别表示方形钢管混凝土横截面上混凝土有效、弱约束区的面积。 同时，方形钢管混凝土可以看成方形箍筋钢筋混凝土在在纵向间距为零时演化而成，由文献 [ 6 ] 的研究成果可知，其侧向有效约束系数 k e2 = 1 ，则方形钢管混凝土有效约束系数为 k e = k e1 k e2 (6) 所以，方钢管对核心混凝土的有效侧压力 f l = k e f ′ l (7) 2.2.2. 核心混凝土轴心抗压强度f cc 方形钢管约束下的混凝土属于等侧压力作用下的混凝土(常三轴)。Richart [ 3 ] 的研究表明，等侧压力作用下的三向受压混凝土强度与侧压力之间具有线性关系，即 f cc = f c + k f l (8) 式中， f c 表示混凝土无侧压时的抗压强度； f l 表示方形钢管的有效侧向压应力；k表示侧压系数，一般取4。
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user: 3. 试验验证 采用建议公式(1)~(8)对文献 [ 4 ] 的36个方形钢管混凝土试验试件的极限承载力进行计算，计算结果与试验结果和的对比如表1所示。表1计算结果表明：本文计算结果/试验值的平均值为1.033，均方差为0.003；EC4计算结果/试验值的平均值为1.049，均方差为0.004；GB50936-2014计算结果/试验值的平均值为1.01，均方差为0.05。可见三者都可对方形钢管混凝土轴压短柱的极限承载力进行有效地评估，建议公式具有力学概念清晰和参数物理意义明确的特点。 Table 1 Comparison of ultimate strength between calculated results and experimental and normative ones on square CFT stub column 试件编号 a t f y f c N exp N c1 N c1 /N exp N c2 EC4 N c2 EC4 /N exp N c3 GB N c3 GB /N exp /mm /mm /MPa /MPa /kN /kN /kN /kN CR4-A-2 148 4.38 262 25.4 1153 1168.66 1.01 1151.7 1.00 1235.64 1.07 CR4-A-4-1 148 4.38 262 40.5 1414 1461.42 1.03 1444.45 1.02 1626.84 1.15 CR4-A-4-2 148 4.38 262 40.5 1402 1461.42 1.04 1444.45 1.03 1626.84 1.16 CR4-A-8 148 4.38 262 77.0 2108 2169.07 1.03 2152.11 1.02 2588.12 1.23 CR6-A-2 144 6.36 618 25.4 2572 2652.64 1.03 2601.72 1.01 2255.85 0.88 CR6-A-4-1 144 6.36 618 40.5 2808 2912.87 1.03 2861.96 1.02 2510.58 0.89 CR6-A-4-2 144 6.36 618 40.5 2765 2912.87 1.05 2861.96 1.04 2510.58 0.91 CR6-A-8 144 6.36 618 77 3399 3541.94 1.04 3491.02 1.03 3328.41 0.98 CR6-C-2 211 6.36 618 25.4 3920 4298.45 1.09 4215.93 1.08 4245.35 1.08 CR6-C-4-1 211 6.36 618 40.5 4428 4892.11 1.10 4809.59 1.09 4946.35 1.12 CR6-C-4-2 211 6.36 618 40.5 4484 4892.11 1.09 4809.59 1.07 4946.35 1.10 CR6-C-8 211 6.36 618 77.0 5758 6327.11 1.09 6244.59 1.08 6825.14 1.19 CR8-A-2 120 6.47 835 25.4 2819 2798.52 0.99 2744.49 0.97 1277.89 0.61 CR8-A-4-1 120 6.47 835 40.5 2957 2971.59 1.00 2917.57 0.99 1734.64 0.59 CR8-A-4-2 120 6.47 835 40.5 2961 2971.59 1.00 2917.57 0.99 1734.64 0.59 CR8-A-8 119 6.47 835 77.0 3318 3351.28 1.01 3297.90 0.99 2113.42 0.64 CR8-C-2 175 6.47 835 25.4 4210 4398.67 1.04 4308.99 1.02 3934.20 0.93 CR8-C-4-1 175 6.47 835 40.5 4493 4795.25 1.06 4705.56 1.05 4269.93 0.95 CR8-C-4-2 175 6.47 835 40.5 4542 4795.25 1.05 4705.56 1.04 4269.93 0.94 CR8-C-8 175 6.47 835 77.0 5366 5753.86 1.07 5664.19 1.06 5445.51 1.01 CR8-D-2 265 6.47 835 25.4 6546 7348.58 1.12 7200.55 1.10 7713.92 1.18 CR8-D-4-1 264 6.47 835 41.1 7117 8303.13 1.16 8155.75 1.15 8783.59 1.23 CR8-D-4-2 265 6.47 835 41.1 7172 8346.07 1.16 8198.04 1.14 8837.87 1.23 CR8-D-8 265 6.47 835 80.3 8990 10836.61 1.20 10688.58 1.19 12006.6 1.34 CR4-A-4-3 210 5.48 294 39.1 3183 2901.64 0.91 2867.05 0.90 3211.01 1.01 CR4-A-9 211 5.48 294 91.1 4773 5004.72 1.04 4969.93 1.04 6024.38 1.26 CR4-C-4-3 210 4.50 277 39.1 2713 2631.89 0.97 2604.30 0.96 2970.01 1.09 CR4-C-9 211 4.50 277 91.1 4371 4774.60 1.09 4746.85 1.09 5789.60 1.32 CR6-A-4-3 211 8.83 536 39.1 5898 5380.37 0.91 5288.96 0.90 4949.81 0.84 CR6-A-9 211 8.83 536 91.1 7008 7324.15 1.04 7232.74 1.03 7578.54 1.08 CR6-C-4-3 204 5.95 540 39.1 4026 4053.87 1.00 3988.22 0.99 4170.01 1.04 CR6-C-9 204 5.95 540 91.1 5303 5972.80 1.12 5907.15 1.11 6717.67 1.27 CR8-A-4-3 180 9.45 825 39.1 6803 6451.67 1.04 6333.37 0.93 3995.28 0.59 CR8-A-9 180 9.45 825 91.1 7402 7801.23 1.05 7682.94 1.04 5520.79 0.75 CR8-C-4-3 180 6.60 824 39.1 5028 4952.99 0.99 4859.92 0.97 4438.45 0.88 CR8-C-9 180 6.60 824 91.1 5873 6399.74 1.06 6306.68 1.07 6254.38 1.06 表1. 方形钢管混凝土短柱承载力计算结果与试验结果和规范计算结果的比较 注：Nexp、Nc1、Nc2 EC4、Nc3GB分别表示试验结果、本文计算结果、EC4计算结果和GB50936-2014结算结果。
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user: 4. 结语 本文在建立方形钢管混凝土轴压短柱的承载力计算公式过程中，得到以下主要结论： 1) 考虑钢管与混凝土之间的相互作用建立的该类构件的承载力计算公式，力学概念清晰，参数物理意义明确； 2) 用建议公式对试验试件进行承载力计算，计算结果与试验结果吻合良好。 3) 沿方形钢管壁中部设置约束拉杆，可以改善钢管对核心混凝土的约束效应。
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user: 摘 要 为解决GDX500包装机生产过程中铝箔纸堵塞停机频繁的问题，提出一种通过优化压筋辊结构的方法。应用效果表明，改造后的GDX500包装机铝箔纸堵塞停机频次已由活动前的23.4次/天下降为10.3次/天，GDX500包装机生产过程中铝箔纸堵塞停机频繁的问题得到大幅改善。 关键词 :GDX500，铝箔纸，堵塞，压筋辊 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 GDX500铝箔纸供给装置的喂料原理：料架上的卷盘铝箔纸由供纸辊的牵引而进行展开，经过输送导向辊及张紧辊组，进入悬浮辊，被喷射的气流托起并在悬浮辊两侧挡纸圈的作用下使铝箔纸自动纠偏，然后到达止退橡胶辊进入铝箔纸压紧分切机构，经压筋辊的输送，再由旋转切纸刀将铝箔纸裁切成长度适中的铝箔纸张，最终将裁切好的铝箔纸张经加速轮送到处于一轮和二轮之间的接纸斗中，再由推杆将铝箔纸与烟支推进二轮进行烟包的包装。由于铝箔纸压筋辊装置的设计问题，在生产运行中经常会出现铝箔纸输送不稳定，发生漂移卷曲，造成铝箔纸频繁堵塞。停机对设备进行维修调试，影响设备稳定运行，不但增加了原辅材料的消耗，产品质量得不到保证，而且加大了操作工的劳动强度，影响设备的生产效率，铝箔纸输送装置示意图如图1所示 [ 1 ] 。 图1. 铝箔纸输送装置示意图
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user: 2. 存在问题 对车间B区10台GDX500机型出现铝箔纸堵塞停机时间进行为期10天的统计，统计结果如表1所示。结果表明铝箔纸堵塞停机导致的维修时间以及产生的废品均较大，急需解决。 Table 1 Statistical table of the average time of GDX500 aluminum foil plug shut-down and amount of waste tobacco in 10 day 机台号 B1# B2# B3# B4# B5# B6# B7# B8# B9# B10# 时间 (min/10天) 119 109 95 113 105 106 99 124 102 112 平均 108.4 (min/10天∙1台) 废品烟 (万包/10天) 1.19 1.09 0.95 1.13 1.05 1.06 0.99 1.24 1.02 1.12 平均 1.08 (万包/10天∙1台) 表1. GDX500包装机10天铝箔纸堵塞停机平均时间及废烟数量统计表 对产生铝箔纸堵塞停机的原因进行统计分类，找出导致铝箔纸堵塞停机的主要原因，统计结果如表2所示。 Table 2 Failure frequency questionnaire on the cause of blockage of aluminum foil pape 项目 次数(次) 频次(次/天) 所占频率(%) 累计频率(%) 铝箔纸异位 119 23.8 81.51 81.51 铝箔纸剔除失误 18 3.6 12.33 93.84 辅料不符合要求 6 1.2 4.11 97.95 铝箔纸断裂 2 0.4 1.37 99.32 其他 1 0.2 0.68 100 表2. 影响铝箔纸堵塞停机原因的故障频次调查表 根据统计结果，发现铝箔纸异位是导致铝箔纸堵塞的主要原因。由于铝箔纸异位的部位较多，为了进一步找出发生较多的部位所在，2015年2月13~17日，小组成员对造成B1#包装机铝箔纸异位的部位展开进一步调查分析，结果如表3所示。 Table 3 Frequency of off-position on different parts of aluminum foil pape 序号 项目 次数(次) 频次(次/天) 所占频率(%) 累计频率(%) 1 输送段 56 11.2 48.28 48.28 2 接纸斗 46 9.2 39.66 87.94 3 切刀处 8 1.6 6.90 94.84 4 真空输送段 3 0.6 2.59 97.43 5 一号轮出口处 2 0.4 1.72 99.14 6 其他 1 0.2 0.86 100 表3. 不同部位发生铝箔纸异位的频次调查表 结果表明，在输送段和接纸斗处发生铝箔纸异位的频次占比高达87.94%，因此可以确定，输送段铝箔纸异位和接纸斗处铝箔纸异位是造成铝箔纸堵塞停机频次高的两个症结所在。 为了找到导致输送段铝箔纸异位和接纸斗处铝箔纸异位的根本原因，对车间B4#进行重点分析，发现GDX500在生产过程中铝箔纸的横向，纵向变形严重，如图2所示。 图2. 铝箔纸变形示意图 设备正常生产所允许的铝箔纸横向变形不大于3 mm，纵向变形不大于0.5 mm [ 2 ] 。图3和图4分别为在机器生产过程中统计的铝箔纸的横向变形量和纵向变形量。 图3. 铝箔纸横向形变量统计图 图4. 铝箔纸纵向形变量示意图 通过调查统计得出铝箔纸横向形变量平均值为3.18 mm，大于铝箔纸输送通道最大间隙规格3 mm，且由统计示意图可以看出形变量大于3 mm的铝箔纸抽样数占大部分，铝箔纸纵向形变量平均值为0.99 mm，大于铝箔纸接纸料斗处最小间隙规格0.5 mm，且由统计示意可以看出形变量大于0.5 mm的铝箔纸抽样数占大部分，因此得出铝箔纸发生横向和纵向形变是造成堵塞停机的主要原因。
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user: 3. 改进方法 经过对铝箔纸横向和纵向变形的原因分析，确定铝箔纸变形的主要原因是其刚度不够，如图5、图6所示，铝箔纸发生横向和纵向变形明显，需要寻找一种增加铝箔纸刚度的有效方法。加筋是最常用的增加刚度的方法，因此需要找到一种能够在铝箔纸上加筋的途径。在生产过程中，铝箔纸对的输送需要经过一对压筋辊，其本身对铝箔纸具有压筋的功能，然而由于其尺寸结构不合理，对铝箔纸的刚度的提高作用不足以满足生产要求，因此本文对铝箔纸压筋辊结构尺寸进行了优化，通过在GDX500包装机压筋凸、凹辊处增大凸辊压筋直径并减小凹辊压槽直径，实现对铝箔纸上压筋深度的增加，进而提高铝箔纸刚度。 图5. 铝箔纸横向变形示意图 图6. 铝箔纸纵向变形示意图 3.1. 压筋辊尺寸改进 我们按照计算的尺寸重新设计压筋辊 [ 3 ] [ 4 ] ，将压筋辊轮的“压筋槽”加深，“压筋槽”槽底的直径由原来的Φ46 mm减小到Φ45.5 mm。见图7。 图7. 改进后的压筋辊凹槽辊 相同的道理还要将压筋辊凸辊的与压筋槽配合的“压筋凸”外径加大，由原来的Φ42 mm加大到Φ42.5 mm，将“压筋凸”的外端面由矩形改成R0.3的圆角，这样压出来的“筋”更平滑，保持度也更好。使铝箔纸在输送中更加不易发生阻塞。具体尺寸见图8。 图8. 改进后的压筋辊凸辊 3.2. 加工检测 按照改进后的图纸对压筋辊进行了加工。加工完成后，对压筋辊凹凸辊的各项指标进行了检验，如图9所示，检验项目主要有压筋槽直径、压筋凸外径、压筋凸同轴度、压筋凸垂直度、材料和热处理等如表4所示。 图9. 改进后的压筋辊加工实物图 Table 4 Check list of pressure roller concavo-convex rolle 项目 实测值 是否合格 压筋槽直径 Φ45.5 mm 合格 压筋凸外径 Φ42.5 mm 合格 压筋凸同轴度 Φ0.01 mm 合格 压筋凸垂直度 0.01 mm 合格 材料 45# 合格 热处理 调质处理 合格 表4. 加工后的压筋辊凹凸辊检验表 3.3. 安装调试检验 将加工检验完成后的压筋辊凹凸辊在GDX500设备中安装如图10所示，调节各工作面配合位置，并在B4#机器正常运行过程中每隔10分钟跟踪铝箔纸的横向变形和纵向变形，累计测量50次，统结果如表5和表6所示。 图10. 压筋辊安装实物图 Table 5 Statistical table of longitudinal variables of aluminum foil pape 测量次数 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 形变量(mm) 0.50 0.48 0.54 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 测量次数 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 形变量(mm) 0.50 0.50 0.48 0.50 0.50 0.52 0.50 0.46 0.50 0.50 测量次数 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 形变量(mm) 0.50 0.52 0.50 0.50 0.44 0.50 0.48 0.50 0.48 0.50 测量次数 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 形变量(mm) 0.50 0.48 0.54 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 测量次数 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 形变量(mm) 0.50 0.50 0.48 0.50 0.50 0.52 0.50 0.46 0.50 0.50 表5. 铝箔纸纵向形变量统计表 Table 6 Statistical table of transverse variables of aluminum foil pape 测量次数 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 形变量(mm) 2.30 2.39 3.18 2.98 2.78 2.96 3.02 3.10 2.40 2.88 测量次数 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 形变量(mm) 2.68 1.88 2.12 2.34 2.80 2.78 2.04 2.20 2.98 2.88 测量次数 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 形变量(mm) 2.56 2.40 2.18 2.18 2.18 2.20 2.20 2.80 2.78 2.76 测量次数 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 形变量(mm) 2.90 2.88 2.84 2.84 2.10 2.02 2.04 2.04 2.40 2.40 测量次数 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 形变量(mm) 2.50 2.54 2.50 2.50 2.38 2.48 2.80 2.80 2.68 2.60 表6. 铝箔纸横向形变量统计表 统计结果表明，改进后铝箔纸的横向变形均不超过3 mm，纵向变形均不超过0.5 mm，满足设备正常使用要求。 进一步对铝箔纸形变量过程能力进行分析，以确保实验数据的稳定性，分析结果如图11所示。 图11. 铝箔纸形变量过程能力分析图 过程能力分析结果表明： 横向标准差得到σ = 0.0164，μ = 0.498，USL = 0.6，LSL = 0.4，M = 0.494，ε = |M − X| = 0.004，T = 0.6 − 0.4 = 0.2 C P K = T − 2 × ε 6 σ = 0.0164 − 2 × 0.006 6 × 0.2 = 1.573 纵向标准差得到σ = 0.0184，μ = 0.52，USL = 0.6，LSL = 0.42，M = 0.582，ε = |M − X| = 0.006，T = 0.6 − 0.4 = 0.18 C P K = T − 2 × ε 6 σ = 0.018 − 2 × 0.006 6 × 0.0184 = 1.521 根据判定标准，横向盒纵向标准差分别为1.573与1.521，均在1.33~1.67的过程能力充分区间，符合要求。 最后对改进后由于铝箔纸阻塞导致停机的频次进行为期3各月统计，统计结果如表7所示。结果发现改进后由于铝箔纸堵塞导致的停机故障降低到10.3次/天。 Table 7 Statistical table of transverse variables of aluminum foil pape 效果检查期 8月 9月 10月 平均 铝箔纸堵塞停机频次月度平均值 10.7 10.4 9.8 10.3 表7. 铝箔纸堵塞频次调查表(次/天)
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user: 4. 结论 文章针对GD.X500包装机铝箔纸堵塞停机频次高的问题，分析原因，通过优化压筋辊结构的方法。应用效果表明，改造后的GDX500包装机铝箔纸堵塞停机频次已由活动前的23.4次/天下降为10.3次/天，GDX500包装机生产过程中铝箔纸堵塞停机频繁的问题得到大幅改善。
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user: 摘 要 本研究通过开展点蓝子鱼离岸大型网箱养殖试验，确定了该鱼养殖最佳放养密度和最佳投喂频次，筛选出适合该鱼生长的人工配合饲料，初步构建了一套点蓝子鱼离岸大型网箱养殖技术，进一步丰富离岸大型网箱养殖品种，有利于推动离岸大型网箱养殖产业的健康可持续发展。 关键词 :点蓝子鱼，离岸大型网箱，养殖 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/