DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 6. 结束语 根据我们对来自全校不同专业二个学期的选课同学的课后调查，同学们普遍感受通过这门课程开拓了视野，增长了见识，学得了好多专业以外的东西。学生们都喜欢这门课程，他们在接受调研时说：“通过该课程的学习，我们认识到卫星遥感已经走进我们的生活，而且正在影响我们的生活。”“通过学习，了解祖国的航天技术发展迅速，居世界先进行列，我国家的强大感到自豪。”“老师灵活多样的授课方式让我们耳目一新，授课内容融合知识性与趣味性，极大地激发了我们的好奇心与上进心。” 通识课程的目标不仅在于使学生的视野开阔，更可以矫正若干知识性盲点及狭隘思维。其主要功能不只是在提供资讯，而是肯定人的存在。不仅是在博学强识，而是在开启人的潜能，同时教育和协助学生除熟悉自己专业学科外，对于其它学科知识能融会贯通。对于通识课程的教学和理解正在进行且深化中，在师生的共同关注和努力下，通过不断的改进和完善，一定会收获更多的意想不到的效果。
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user: 摘 要 建筑信息模型BIM作为建筑领域的又一次变革，在促进行业信息化发展的同时，也冲击着高职院校工程造价专业的人才培养模式。将BIM技术融入相关专业课程进行教学改革和实践势在必行。首先提出高职BIM人才的培养定位为应用型的初级BIM人才，然后阐述了高职工程造价专业BIM技术融合主要专业课程的设置情况，最后，以安装类课程为例，详述BIM知识点在教学中的具体实施过程。 关键词 :BIM技术，工程造价，高等职业教育，教学改革 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 “互联网+建筑”打破建筑业传统模式，建筑信息模型BIM (Building Information Modeling)成为信息时代下行业发展的核心技术。BIM为设计、施工、管理开辟了新的道路，在该技术的支持下，可以数字化建造建筑物的虚拟模型，实现工程建设领域的全寿命周期管理。BIM正在改变建筑的形象、发挥功能的方式以及设计和建造的手段 [ 1 ] 。随着BIM技术的广泛发展，国内外高校也相继开设相关课程，并已有一些学者对应用BIM技术的教学改革进行研究，其中王建超 [ 2 ] 等以沈阳建筑大学为例，论述了BIM技术在建筑类等课程教学中的应用。尚春静 [ 3 ] 等借鉴国外部分高校的BIM教学经验，探讨理论课程与实践指导的创新模式。张尚 [ 4 ] 等结合美国高校BIM教学改革的经验，分析我国工程管理专业BIM教学改革的挑战。但这些研究主要面向本科高校展开，而针对高职院校的相关文献还很少。为此，本文结合高职教育的特点，以北京经济管理职业学院工程造价专业为例，分析BIM技术融入具体专业课程的教学改革和实践过程。
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user: 2. 高职BIM人才的培养定位 BIM的核心，是通过在计算机中建立虚拟的建筑工程三维模型，同时利用数字化技术，为建筑全生命周期提供完整的建筑工程数据库。BIM技术被誉为建筑信息行业继CAD技术取代纸质图纸后的第二次革命。随着BIM技术的广泛应用，企业的BIM技术人才短缺，因此，需要学校培养并输送市场需求的专业人才，作为培养高级技能人才的高职院校，就需要革新现有课程体系，将BIM技术融入人才培养计划，积极为行业输送高素质的复合型人才。 BIM人才主要包括工程技术和BIM技术两种技能的培养，工程技术主要是指建设项目的设计、施工、运营所需的建筑、结构、机电等各专业的理论知识和实践技能。BIM技术是一个与一系列生产、交流、分析流程相关的模型化技术，该信息模型以建设项目的真实情况为基础而建立，通过模拟和操纵该模型来管理建筑环境，进行管理决策，以提高行动效率和产品质量。高职院校的传统人才培养模式侧重于工程技术的训练，而针对BIM技术的教学课程未能及时开展。因此，需在现有课程中弥补这一缺失，加强BIM技术相关能力的培养，主要包括软件操作能力，模型建立能力，模型应用能力，环境创建能力，项目管理能力，业务集成能力，这些能力是由低到高的递增层次，从懂软件，会建模的初级BIM人才，到懂应用，会创建的中级BIM人才，最后成为会管理，能集成的高级BIM人才。高职学生形象思维和动手能力强，抽象思维和理论基础差，为此，高职BIM人才的定位为应用型的初级BIM人才，详见图1。其中初级BIM人才必须掌握两种能力，即多种BIM软件操作能力和不同专业模型的建立和协同能力，主要包括现在常用的REVIT，MagiCAD，土建算量软件，钢筋算量软件，安装算量软件，BIM5D，计价软件等若干软件的使用操作，和相应的模型建立和协同的技能。
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user: 3. 融入BIM技术的高职工程造价主要专业课程设置 高职工程造价专业在《普通高等学校高等职业教育(专科)专业目录及专业简介(2015年)》中的“土木建筑大类”的建设工程管理类，专业代码为540502，培养目标为掌握工程造价基本知识，具备确定工程造价、工程造价管理能力，从事工程设计概算编制、工程施工图预算编制，工程量清单编制，投标报价编制，工程结算编制等工作的高素质技能技术人才。其课程主要涵盖三类，即公共基础类，专业实践类和技能拓展类。其中的专业类课程包括，房屋建筑学，建筑识图和CAD，建筑施工与组织，安装工程工艺和识图，建筑工程计量和计价，装饰工程计量和计价，安装工程计量和计价等七门核心课程。传统的高职工程造价专业课程中广泛以AutoCAD软件辅助制图和识图，以比例尺、计算器，EXCEL表格为工具进行的手工算量为教学重点，兼顾算量软件和计价软件的操作，教学过程的重点和难点集中在图纸识读和工程量的计算两大部分，但因CAD软件主要是平面二维视图，学生面对错综复杂的建筑图纸，管线密布的机电图纸，因缺乏空间想象能力，对图纸的识读困难较大，而条目繁多的清单定额的计算规则，让工程量的计算耗时耗力。当前，随着BIM技术的发展，工程建设领域的企业都已在早期CAD制图技术的基础上，采用BIM技术进行设计图纸的二次深化，甚至不再需要二维图纸，直接用三维BIM模型辅助施工，用模型的构件信息直接导出工程量，计算精准快捷，教学的核心由量的计算向价的控制转移。 因此，要充分采用BIM技术中的虚拟仿真技术，发挥其三维可视化、情景真实化的优势，同时利用信息化技术中数据传输快，计算能力强的特点，将BIM技术与信息化有机结合，将抽象的平面识图转变为形象的三维模拟，枯燥的施工工艺转变为趣味的情景互动，繁琐的算量计价转变为同场竞技的软件评 图1. BIM人才培养定位 分。融合BIM技术于相应的教学课程中，如REVIT三维模型辅助建筑识图，BIM 5D虚拟漫游和现场仿真进行工程项目管理学习，MAGICAD构建机电空间模型，BIM算量与计价软件完成工程计量和计价课程等等，改变旧有的课程名称和教学内容，BIM技术融入后的具体课程设置详见表1。
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user: 4. 工程造价专业安装类BIM课程的具体实施 下面以工程造价专业使用BIM技术融入安装类课程为例说明课程改革的具体实施过程。北京经济管理职业学院的工程造价专业安装方向的课程主要设置两门，分别为《安装工程施工工艺和识图》和《安装工程预算与清单计价》，是工程造价专业开设的核心课程 [ 5 ] ，应用BIM技术教学改革后的课程教学内容设置见表2。 1) BIM技术在《安装工艺与识图》课程中的应用 传统的《安装工艺与识图》中，通常是采用PPT结合相关图片和视频等资料讲解安装工程的设备原理和构造，再引出设备和构造在图纸上的具体表达方式，引导学生了解工艺掌握识图。但随着信息技术对传统教学的冲击，单纯的二维图片，文字讲解，教学视频等已无法让学生达到长时间的集中力和专注力来完成知识点的学习。融入BIM技术后的教学中，革新先原理后识图的教学次序，教学中，首先通过已经建好的三维案例模型，借助虚拟仿真，让学生如游戏般漫游于虚拟空间中认知构造原理，同步以虚拟空间的设备为载体，对设备及元器件的工作原理、功能效用进行讲解，并能够在虚拟空间中完成装配操作的模拟，掌握设备安装工艺流程；接着将传统的二维CAD案例图纸，结合Magicad软件进行三维图纸的深化设计，学生在建立三维模型的同时，识别图例，分析管线走向，掌握必要的识图知识点，比传统讲解和CAD的二维识图更加形象，容易理解，学生在实际案例和三维模型中系统学习，进一步理解安装工程的工艺和原理，这种教学模式变零散为完整，化二维为三维，将抽象变形象，适合高职学生特点，提升教学效率。图2是学生完成的BIM机电模型，模型中清晰的显示了建筑电气设备和管线，卫生器具和给排水管道空间布设。 2) BIM技术在《安装工程计量与计价》课程中的应用 在学生掌握工艺和识图的基础上，展开安装工程的后续的计量计价教学内容。传统的安装工程的计量计价课程重量轻价，教学中耗费大量课时在工程量的计算规则的讲解上，随着算量软件的发展，电算 Table 1 Curriculum schedule of BI 序号 课程类别 课程名称 学时 考核方式 学期 旧 新 1 专业基础课 房屋建筑学 BIM的房屋建筑学 56 考试 1 建筑识图和CAD 建筑识图和REVIT 72 考试 2 建筑施工与组织 BIM5D的工程项目管理 64 考查 2 学时小计 192 2 专业核心课 安装工程施工工艺与识图 安装工艺与识图for MAGICAD 48 考查 3 建筑工程预算与清单计价 建筑工程计量计价for GBQ&GCL&GGJ 80 考试 3 装饰工程预算与清单计价 BIM的装饰工程计量计价 56 考查 4 安装工程预算与清单计价 安装工程计量计价for GBQ&GQI 64 考试 4 学时小计 248 学时总计 440 表1. BIM课程设置表 Table 2 The teaching content of BIM technology in installing class course 序号 课程名称 BIM技术的教学内容 学时 1 安装工艺与识图for MAGICAD 项目一 项目管理体系的建立 8 项目二 风专业MagiCAD 10 项目三 水专业MagiCAD 10 项目四 电专业MagiCAD 12 项目五 多专业协同MagiCAD 8 学时小计 48 2 安装工程计量计价for GBQ&GQI 项目一 风专业算量GQI 10 项目二 水专业算量GQI 14 项目三 电专业算量GQI 16 项目四 风专业计价GBQ 6 项目五 水专业计价GBQ 8 项目六 电专业计价GBQ 10 学时小计 64 学时总计 112 表2. BIM技术在安装类课程的教学内容 图2. 学生BIM作品 建模占据主导地位，繁琐的人工手算退居其次。将BIM技术融入计量计价课程后，首先通过广联达安装算量软件GQI建立电算模型，工程量计算规则已内置于算量软件中 [ 6 ] ，然后基于CAD的导入技术，直接识别各类安装构件和设备，快速生成软件可进行算量统计的三维机电模型，并可对跨楼层位置关系进行分析，准确计算出工程量，算量软件生成的工程文件或导出的EXCEL文档，可导入广联达计价软件GBQ中，进行组价取费，最终导出工程造价的报表，得出建设项目的总造价成本。这种融合BIM技术的计量计价软件的教学过程，将图像和造价有机结合，将算量和计价可视化，不再是简单的数据和表格，而是用3D到5D的多维空间，将教学过程贯彻于BIM模型的建立和应用中，实现了培养高职BIM初级应用人员的教学目标。
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user: 5. 结语 BIM技术反映了建筑业信息化的发展水平，将BIM技术融入高职工程造价专业的课程教学中是切实可行的，基于BIM技术下工程造价专业的课程新模式，更加适应信息时代的趋势，也是培养BIM人才的重要手段。应用型初级BIM人才是高职BIM人才的培养定位，主要需掌握BIM软件操作和专业模型协同等两种主要能力，工程造价专业主要专业课均可与BIM知识和技术有机融合，安装类课程结合BIM技术教学改革的具体实践为其它课程改革和实践提供了可参考的范例。
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user: 摘 要 以“E”级燃气–蒸汽联合循环供热机组为研究对象，在“DCS + Mark VIe”的控制模式基础上，利用OC6000e平台开发了该机组的性能监测诊断系统。文中对“DCS + Mark VIe”的控制系统的控制模式、系统结构，特别是其与性能监测诊断系统的数据交互方式进行了详尽的分析。 关键词 :联合循环，控制系统，数据交互，性能监测诊断 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 燃气–蒸汽联合循环由于发电效率高，排放低，启动灵活快速，逐步受到世界各国的重视 [ 1 ] 。随着我国联合循环机组装机容量及所占比率的逐步攀升，如何充分发挥其优势，保持机组在最佳状态下运行，成为亟需研究分析的重要课题。性能监测与诊断系统现已广泛应用于燃煤机组，并在实际应用中得到了普遍认可。因此，将燃煤机组的性能监测诊断系统的技术移植到联合循环机组上，必然会对联合循环机组的运行起到重要作用。 由于联合循环机组的控制系统是由燃气轮机的Mark VIe [ 2 ] 、蒸汽轮机的DCS和辅助设备的PLC控制系统组成，性能监测诊断系统与它们的数据交互方式较为复杂，同时，这些系统的数据还将和SIS系统、MIS系统共享，因此如何构建一个完整、可靠、有效的数据信息体系极为重要。
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user: 2. 联合循环机组的控制系统 2.1. 联合循环控制系统方式 所开发的性能监测诊断系统所针对的“E级燃气–蒸汽联合循环供热机组主要包括两台125 MW的PG9171E型燃气轮机，两台181.4 t/h的双压余热锅炉，一台125 MW的LCZ125型双压，双缸抽凝式汽轮机及一台20 MW的LB19型背压式蒸汽轮机。 该机组控制模式采用“DCS (Distributed Control System，分布式控制系统) + Mark VIe” [ 3 ] 模式，相对于GE公司为一整套联合循环机组定制的“一体化ICS (Integrated Control System，集成控制系统)”模式，具有相对灵活方便的特点，并且可以利用煤电机组DCS系统的成熟技术。 2.2. 联合循环控制总体架构 如图1所示，联合循环控制系统构架可分为三层： 最底层是PAS (Process Automation System，过程自动化系统)层，对全厂实时监控，所监测、搜集的数据要传往中间层。PAS层分为两层：底层是现场控制层，该层是全厂自动化控制的基础，负责测量、读取设备各参数并将信息上传；顶层是过程控制层，包括DCS、Mark VIe等系统，负责收集现场控制层上传的数据，并进行计算、分析、显示。 图1. 联合循环控制系统层次图 中间层是SIS (Supervisory Information System，厂级监控信息系统)层，建立在PAS层之上，面向全厂的信息系统，通过整合过程控制层的信息、数据，实现厂级信息共享和实时监测，有效提高厂级管理效率。 最顶层是MIS (Management Information System，管理信息系统)层，负责全厂的管理，包括生产控制系统、运营管理系统、办公自动系统、辅助决策系统等。SIS层的数据会部分上传至MIS层，供其决策参考。 2.3. 测点读数 为监测热力系统的运行状况，每台机组均设置测量分析系统，并设置必要的在线仪表，信号送至DCS或者Mark VIe系统。测量仪表须安装在能读出测点代表性读数的位置，且便于安装维护。以汽水系统为例，每台机组设置1套集中水汽取样分析系统，提供水汽系统的连续取样，并能满足在线仪表分析和人工取样分析的条件，将取样参数和相关信息通过硬接线送至DCS系统，其监视及控制均在DCS系统中完成。水汽取样集中分析装置的每一块分析仪表应能送出4~20 mA DC标准信号。
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user: 3. Mark VIe系统 Mark VIe控制系统是GE公司于2004年基于网络化IO、100 MB以太网和Windows系统在原有的Mark Ve系统的基础上研制开发的通用分布式控制系统，该系统也是Speedtronic系列控制系统 [ 4 ] 中最新最先进的一个控制系统。从最初的Mark I到如今的Mark VIe，继电器、分列元件逐步为TMR (Triple Modular Redundant，三模块冗余)处理机、Windows系统所代替，可靠性、可利用率、应用适用性、维护便捷性都得到很大程度地提升 [ 2 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] 。Mark VIe系统主要对燃机的启动、转速、负荷、排气温度、IGV (Inlet Guide Vane，进口导叶)、燃料等进行控制，对其超速、跳机、灭火、振动等进行保护。其网络结构如图2所示。 图2. Mark VIe系统网络结构图 Mark VIe系统最显著的特点就是其TMR结构 [ 2 ] ，其工作原理可简单理解为针对每一个测量信号配备三个独立传感器，三个传感器所接收的信号分别输入到三个控制模块中，经表决后输出一个信号。三冗余系统具有很高的可靠性，因为它对所有重要参数都使用三冗余传感器进行测量，这种系统当单信号故障后不会引起控制过程的中断。当三个信号表决时，任何一个错误的信号将被其它两个正常信号所屏蔽，对于开关量则是选择其中一致的信号作为输出，同时系统设计还提供故障信号的隔离功能。由于TMR结构的配置，单个模块的失效或单个通道的故障不会影响到整个系统的工作，且单通道的故障也可即时进行在线修复。
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user: 4. DCS系统 DCS系统是以微处理器为基础，全面融合计算机技术、测量控制技术、网络数字通信技术、显示与人机界面技术而成的现代控制系统。其主要特点在于分散控制和集中管理，即对生产过程进行集中监视、操作和管理，而控制任务由不同的计算机控制、完成。总的来说，DCS具有高可靠性、开放性、灵活性、易于维护、协调性、控制功能齐全等特点。也正因其十分显著的优点，大到1000 MW的助理单元机组，小到几十兆瓦的热电联产机组，到处都有DCS在保障其安全运行。 本文所针对的机组所采用的DCS系统在网络通讯方面分为四个不同的层次，分别由四层计算机网络相连，这四层计算机网络分别为：管理层、监控层、控制层、现场层。现场层由类现场总线及远程I/O总线构成，位于生产附近，用于连接远程I/O或现场总线仪表；控制层由位于控制柜内部的柜内低速总线及位于控制柜与人机接口间的高速总线构成，用于传递过程数据；监控层用于连接控制层工程师站、操作员站、历史记录站等人机接口站，传递以历史数据为主的过程监控数据；管理层用于连接各类管理计算机。DCS分层结构示意图如图3所示。Mark VIe和DCS系统的控制对象如图4所示。
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user: 5. 联合循环性能监测诊断系统 5.1. 监测诊断系统功能 所开发的机组性能监测诊断系统可实时地对运行参数进行在线监测及诊断。系统根据机组不同的负荷、工况提出重要运行参数的目标值，并根据实际运行参数的偏离情况定量分析对机组经济性的影响，同时通过诊断功能初步确定参数偏离原因，为优化运行提供指导 [ 8 ] 。 图3. DCS分层结构示意图 图4. Mark VIe和DCS系统控制对象框图 5.2. 性能监测诊断平台OC6000e 性能监测诊断系统以GE新华控制工程公司的高性能、高可靠性的集成控制平台OC6000e平台为依托，该平台是一个建立在分步式控制系统基础上的模块化建模及运行的集成环境，以图形化模块为基本单位，通过模块间输入输出的连接来实现中间数据的传递，如图5所示，以此来构建数据交互和系统分析的整个过程。OC6000e平台现场控制器兼顾功能分布配置，实行硬件物理分散布置、信息集中管理的设计原则，所有处理器模件均冗余配置，一旦出现故障，该模件会被快速找到且报警。控制层网络和IO 图5. OC6000e系统简图 图6. OC6000e数据交互网络 网络通过以太网通讯，采用GE公司统一的标准EGD协议，中介和延时大为减少，且所有I/O模块间同步可至1 ms的精度。 5.3. 性能监测诊断系统数据交互 性能监测诊断系统是建立在了联合循环机组过程控制系统之上的在线监测优化系统。OC6000e平台通过OPC (Object Linking and Embedding for Process Control，用于过程控制的对象链接和嵌入)技术读取Mark VIe和DCS系统中的数据，从而进行在线即时计算和分析，得出性能指标和耗差值。OPC技术利用微软的COM (Component Object Model，组件对象模型)/DCOM (Distributed Component Object Model，分布式组件对象模型)技术达成自动化控制的目的，用于向多个数据源通信，包括工业设备和信息数据库。OPC系统主要由OPC客户端和OPC服务器组成，两者通过通信接口进行数据交互。OPC服务器由服务器对象、组对象及项对象三个对象组成，能提供很多接口，而OPC客户端可无需考虑硬件设施的多样性，直接通过这些接口读取与OPC服务器端相连接的硬件设施所收集的数据，排除了不同软件和硬件之间以及不同软件之间的通信障碍。在性能监测诊断系统中，OPC技术可视为OC6000e平台和Mark VIe和DCS系统之间的桥梁和纽带，为电厂数据的存取与再现提供了统一的接口，显著减少数据集成的工作量。如图6所示，在龙游热电厂，3台监控主机分别与现场控制系统连接，其中2台与#1和#2燃气轮机的Mark VIe系统相连接，另1台与各DCS系统连接。控制系统通过专用通信协议将运行数据传输至3台监控主机后，监控主机集成OPC服务器。与3台OPC服务器相对应的是3台OPC客户端，可通过OPC接口读取传输至OPC服务器的Mark VIe和DCS系统收集的燃气轮机、余热锅炉、汽轮机、电气设备、辅助设备等的生产信息，并最终传输至OC6000e平台汇总。
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user: 6. 结论 1) 深入分析了“DCS + Mark VIe”控制模式的特点与整体结构、DCS以及Mark VIe系统在技术、经济上的综合优势； 2) 讨论了龙游热电厂性能监测诊断系统的数据传输模式，以COM/DCOM技术为基础的OPC系统，为数据源定义了统一开放的接口标准，为性能监测诊断系统开发中遇到的数据交互问题提供了新思路，能够切实结合组件技术与组态技术，实现在线动态组态。
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user: 摘 要 主动配电网的一个显著特征就是大量分布式电源的接入。在新形势下高效利用分布式电源，需要加强对分布式电源接入对主动配电网的影响的研究。本文首先利用稳态恒功率的负荷模型及分布式电源模型，推导离散型负荷的稳态电压分布，进而推广到一般性连续解析形式的稳态电压分布。通过对稳态电压分布的特点和要求，分析在不造成电压越限情况下分布式电源的最大可接入容量，同时还分析了线路调压器对于分布式电源接入后电压分布的影响。 关键词 :主动配电网，分布式电源，最大接入容量，稳态电压分布 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着分布式电源(distributed generation， DG)技术和配电网技术的快速发展，目前配电网的高级发展阶段——主动配电网，其最为显著的特征就是大量的分布式电源的接入。如何在新的发展形势下高效利用分布式电源，因此迫切需要加强对分布式电源的接入对主动配电网的影响的研究。分布式电源的接入使配电系统从放射状无源网络变为了接有分散电源的有源网络，可能出现功率双向流动，将会对保护配置、电压调整、电能质量、运行管理等产生直接而深刻的影响。同时，分布式电源对丰富能源供应方式、提高能源利用效率、保障可持续发展有着重要意义，应积极稳步加以应用。 目前对于分布式电源的接入对配电网稳态电压的影响分析主要有两个方面的研究，一是通过建立电压和分布式电源接入容量、接入位置的关系数学模型，以节点电压不越限为目标，得到分布式电源最大接入功率 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] ；二是以分布式电源最大接入功率为目标，将节点电压、线路功率等作为约束条件，得到分布式电源的优化规划 [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 。其中计算分布式电源准入容量的方法主要有试探法、解析法和数学优化法 [ 9 ] ，其中解析法比较繁琐，但是解析描述的方法比潮流数值分析更能揭示问题本质。数学优化发的系统建模复杂，如果建立有效的数学模型要考虑各种约束，而且计算量大。 为了研究主动配电网中分布式电源接入对稳态电压分布的影响，本文采用解析方法作为分析手段，采用开式网络电压损耗的近似计算方法进行解析推导。通过对分布式电源接入后稳态电压的分布特点和节点电压要求，分析在不造成电压越限情况下分布式电源的最大可接入容量，同时还分析了线路调压器对于分布式电源接入后电压分布的影响。
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user: 3. 仿真算例 3.1. 算例条件 采用20节点的单馈线系统作为仿真算例。每个节点负荷不尽相等，线路的长度也不相等。DG的数量可变，接入位置可选择非系统母线节点以外的任意节点。系统母线电压取为1.02 pu。所有负荷与DG的出力均是相对于10 MVA的标幺值，电压基值为10 kV。算例中考虑1台至3台DG接入到系统中，各分布式电源的出力和接入的节点号如表1所示。 3.2. 算例分析 馈线上的负荷累计0.8 pu，属于馈线负荷率的正常水平。表1中3台DG都接入系统时DG的渗透率(渗透率定义为DG注入系统有功功率之和与对应网络有功峰荷的比值)为40.21%。算例做了如下仿真：① 1台DG分别接入7、13、19节点和同时接入对节点电压的影响；② 3台DG接入节点7、13、19；接入节点2、4、6；全部接入10节点；全部接入末节点20节点；③ 3台DG接入节点7、13、19其注入功率发生变化，即渗透率发生变化；④ DG与线路调压器的配合；⑤ 可行接入位置和可接入容量分析。 仿真结果表明DG接入不同位置对节点电压的影响不同。DG接入点越接近线路末端，对线路电压的支撑作用越明显。如果分散接入于馈线中，将比单独接入时对线路电压的支撑作用更好。 从图4可以看出，总出力相同的DG，分布在不同的位置组合，得到的电压分布也有较大的差异。渗透率到一定程度后，可能会使线路末端的电压抬得太高，使线路末端电压不再是馈线的最低电压。这和DG具体接入位置有关系。以上结论和用其他潮流分析方法得到的结论一致。 整个仿真中采用静态恒功率负荷，实际配电系统中有一定的动态负荷和无功电压调节设备。这些负荷或设备的无功需求随电压的变化而动态变化。DG的接入和退出并不简单就是DG出力的数字变化，实际情况会更复杂。 Table 1 DG capacity and locatio DG编号 1 2 3 有功功率 0.0826 0.0557 0.0529 无功功率 0.0269 0.0182 0.0173 接入节点号 7 13 19 表1. 各分布式电源的出力和接入的节点号 图4. 三台DG接入不同位置 在本算例中仅考虑DG接入前后电压稳态变化与线路调压器分接头调整的关系。仿真中线路调压器考虑负荷的一侧安装可调绕组，即选用直接式的线路调压器。本算例中将线路调压器安装在线路中间位置即节点10上。DG的出力情况如3.1节中所述。 从图5可以看出，当不接入DG时，馈线末端节点电压接近下限水平，当DG接入但是无线路调压器的配合时，线路末端节点电压也较低，无法使末端电压达到期望的额定电压水平。DG未接入时采用线 图5. DG与线路调压器配合 图6. DG在不同位置注入临界容量的电压分布图 Table 2 Max penetration of DG with different locations under voltage limi 接入位置(pu) 0.618 0.8 0.9 1 临界注入容量(pu) 2.1743 1.5946 1.3998 1.25 表2. 电压不越限情况下DG接入位置和对应的最大注入容量 路调压器可以明显抬高末端节点电压，此时如果再接入DG，DG与线路调压器配合使用，可以使线路末端节点电压达到额定电压水平。 假设馈线的总阻抗为0.2 pu，并满足平均分布。首端电流 i 0 等于0.5 pu，增长速度为1 pu/单位长度，则馈线负荷的分布为： i d ( l ) = 0.5 + l (16) 假定网络额定运行。如果假定此时接入的DG渗透率 λ P R 为30%，可解出功率分点位于线路的黄金分割点0.618，临界可行接入位置为0.8229。 图6显示了DG在线路0.5 pu处和0.9 pu注入临界容量的电压分布情况。DG接入位置在0.5 pu时，该位置在功率分点之前，电压由两段持续下降的曲线组成，前一段下降的速度要小于后半段。DG接入位置在0.9 pu时，线路末端的电压会高于功率分点处的电压，使得全局电压极小点出现在线路中间。临界注入容量明显呈持续降低的趋势，这说明考虑到电压调节问题，越距离线路末端的位置所能接纳的DG注入越小，越接近系统母线所能接纳的DG注入越大。 如果只保证馈线上的电压不越限的情况下，计算分布式电源接入的最大接入容量，DG接在不同位置的最大可接入容量如表2所示。 从表2可以看出，仅考虑电压不越限的约束条件，无论分布式电源接入在线路的任何位置，分布式电源的最大可接入容量均超过馈线最大负荷，都会因为分布式电源的接入产生逆流，馈线上的潮流反向。主动配电网将通过主动控制与主动管理技术、灵活的网架结构等来处理该问题，既满足电压不越限，又可以不致迷惑电网运行人员。
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user: 4. 结论 本文首先利用稳态恒功率的负荷模型及分布式电源模型，推导离散型负荷的稳态电压分布，进而推广到一般性连续解析形式的稳态电压分布。离散型负荷分析得到的分布式电源接入对于稳态电压分布的影响与其他分析方法得到的结论一致。 通过对稳态电压分布的特点和要求，分析了在不造成电压越限情况下分布式电源的最大可接入容量，仿真结果表明，如果只考虑馈线节点电压不越限的约束条件，分布式电源的最大可接入容量均超过最大负荷，引起馈线潮流倒送。同时还分析了线路调压器对于分布式电源接入后电压分布的影响。因此，只有合理选择容量、接入位置并与调压器紧密配合，分布式电源可作为一种可实用的电力支撑和调压手段。以上结论可为在主动配电网规划时考虑全局无功优化以及一二次协调规划提供理论基础。
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user: 摘 要 在伺服板电容击穿故障的排查过程中，通过分析电路板电容击穿故障，以伺服控制板5242E位号为C150的电容瞬间击穿为例，考虑到电容击穿是因为耐压不足所致，故更换耐压值和电容值更高的电解电容。对伺服板电容击穿故障进行故障诊断，详细分析故障事件发生的具体原因，找出存在的现状问题，提出了解决办法及预防措施，为保证伺服控制板正常运行提供了新思路。 关键词 :伺服控制板，电容烧毁，电容击穿 Copyright © 2017 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 伺服控制板在正常运行过程中发生伺服模件故障，会引起主机不能正常运行与控制，影响机组功率，也威胁机组安全稳定运行。如果不及时处理或处理方法不合适，有可能导致机组非正常停机 [ 1 ] 。因此，如何正确、快速识别和处理伺服板故障至关重要。电容击穿作为伺服控制板常见故障之一，掌握该故障的诊断技术和解决办法十分必要 [ 2 ] 。本文针对伺服控制板的电容烧毁故障，着重讲述了电容击穿的故障机理、诊断方法及解决措施，为可能存在的风险进行必要的验证，避免因考虑不周导致的故障，避免类似故障再次发生。
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user: 2. 现象描述 在调试系统进行故障排查过程中，伺服控制板5242E位号为C150的电容瞬间击穿，用万用表测量电容两端导通，判断电容击穿。 一般认为，电容击穿原因有以下三种情况： 1) 器件本身存在质量问题，耐压值达不到额定电压50 V，导致电容击穿； 2) 伺服板前级电源给5242E的瞬间输入电压超过此电容额定电压，导致电容击穿； 3) 电容后端存在电压波动，瞬间电压超过额定电压，导致电容击穿 [ 3 ] [ 4 ] 。 本次调试系统调试中，同批次电容在其他项目使用均正常，在此项目已多次出现，可以排除电容批次性的耐压不足问题，所以排除质量问题。伺服板电源前级由机载DC 28V电源提供，经过滤波，防浪涌模块0437C，100 W稳压模块0437D将电源降至24 V，用示波器测量5242E电源输入端电压正常，故排除前级因素，故原因二不成立。由此我们考虑到第三种可能原因，即通过分析后级电路对此电容的造成影响，进一步定位故障原因。
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user: 3. 机理分析 伺服板5242E的作用是控制调焦与变倍电机带动镜片位置移动，进行视场切换和调焦操作，所使用的电机型号为222039X+143972X，电机具体参数如表1。 调试中使用额定电压18V来控制电机运行。调试过程中，整机电流未超过2.5 A，所以不存在电机堵转情况。并且在故障出现后，我们重新更换了电容，测试电机运行正常，电机没有损坏。 更换电容，使用示波器监测电容两端电压，发现波形如图1。 切视场时捕捉波形，由宽视场切往中视场，可以发现电容两端的最大尖峰电压达到60 V，并持续3至5 ms电压都超过了50 V，考虑到切换过程中，此脉冲有可能会偶然出现更大值，由此我们可以判定此 电容两端电压超过其额定值是导致电容击穿的根本原因 [ 5 ] 。 Table 1 Motor parameter 参数 参数值 额定电压 18.0 V 空载转速 8870 rpm 额定转速 7240 额定转矩(最大额定转矩) 12.3 mNm 额定电流(最大额定电流) 0.666 A 堵转转矩 67.7 mNm 堵转电流 3.52 A 最大效率 84% 速度/转矩常数 132 rpm/mNm 转子惯量 4.26 gcm² 减速箱部分 143972X 减速比 4.4/1 减速箱最大传递效率 84% 转动惯量 0.5 gcm² 表1. 电动机的参数表 图1. 切视场过程中C150端电压 据此，根据图2分析C150电容周边电路。如图2所示。 可以看到C150电容位于电机驱动芯片L6205PD的VSA与SENSOR两端，而芯片SENSOR端与电路板MGND相连。芯片内部架构如图3所示。 由图2可以看到芯片VSA端电压由前级VIN提供，测得VIN端电压无波动，所以芯片VSA端电压不会发生波动，从芯片内部电路可知，只有OUT1，OUT2上的电流可以通过二极管到达VSA端，且不会对SENSOR产生影响。所以可以判定由于电机控制端口电压发生异常波动，导致VSA端电压瞬间升高，形成尖峰脉冲。 由于OUT1，OUT2端电压不会超过驱动芯片VIN，所以推断电机转动带来的电压脉冲是造成电压异常波动的主要因素 [ 6 ] 。将电机与伺服板断开，直接驱动电机以一定速度运行，监测电机两端的电压波形如图4所示。 图2. 电容周边电路图 图3. L6205PD芯片内部电路 图4. 电机反向电动势测量波形图 此过程只转动了一个电机，但是电机两端的反向电动势最高已接近30 V，如果两个电机同时运行，且在视场切换时电机运行速度更快，在某一时刻如果电压方向相同，电压就会叠加，因此将很有可能引起C150电容两端电压超过电容额定电压而击穿。
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user: 4. 解决措施 [ 7 ] 为保护此电容不被击穿，在电容两端并联一个48 V的TVS管，当VSA端电压超过电容的额定电压时，可以通过TVS反向导通避免电容击穿，通过实验测量增加TVS管后的C150两端电压波形如图5所示。 可以看出增加TVS管并没有有效降低瞬间的最大电压，我们推断可能的原因是脉冲持续时间过长，TVS管不能完全吸收此电压尖峰。 从电路图可以看出，电路中的VD6二极管阻断了VSA端电压的泄放回路，导致VSA端电压得不到释放才是最重要的原因，因此决定将VD6短路，使VIN与VSA直接导通，VSA端的电压可以进入伺服板的其他电源网络，通过其它回路吸收电压的波动。去掉VD6二极管后波形如图6所示，电压脉冲明显降低。 另外，为避免C150击穿，可直接将C150去掉。通过测试，去掉C150后，电压尖峰增加很多，测试结果如图7所示。 由图7波形可以看出，电容两端电压已经不会超过电容额定电压。但仍然偏高，考虑到电机的反向电动势跟电机的转动速度有关，由于此项目要求的视场切换时间不大于1 s，伺服调试时将电机速度调的较高。所以我们又对电机进行了降速处理，降速后，电容两端电压有也有明显降低，但速度降低会影响到切视场指标，所以此措施不可取。 另外，考虑到电容击穿是因为耐压不足所致，故更换耐压为100 V，容值为100 uF的电解电容替换原有C150电容，测得波形如图8所示。 此外，再去掉VD6二极管，让电压脉冲进入其他回路，测得的波形如图9所示。 最后我们通过综合分析，使用100 V 100 uF电容替换了原C150电容，同时去掉二极管VD6是目前可以解决电容击穿故障的最优措施。 如果电路板已经固定，100 V 100 uF电容体积过大，无法在原有的电路板上改动，现有的7343封装耐压值50 V 4.7 uF的电解电容没有更大容值、更高耐压值的替换器件，我们可以采用去掉VD6并在C150上并联一个TVS管的方法，解决电容烧毁的问题 [ 7 ] 。 图5. 增加TVS管后的电压波形图 图6. 去掉VD6后的电压波形 图7. 去掉C150电容后电压波形图 图8. 使用大容量电容替换后的电压波形图 图9. 使用大电容并打开泄放回路后的电压波形图
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user: 5. 分析与总结 至此，伺服板电容击穿故障原因已排查清楚，主要是222039X + 143972X电机反向电动势比较大，需要通过电源回路将电机带来的高压脉冲吸收掉，就能避免电容因耐压不足导致故障。在电路板设计中，需要考虑电机带来的电压波动，可使用大容量电容将电源电压波动吸收掉。 由于电容击穿后，热像仪不能进行视场切换和调焦操作，导致机器不能清晰成像，故障的出现提醒我们在设计电路图纸时需要更加仔细的分析每一个器件的作用及性能，将可能的故障在方案设计阶段进行解决，这样才能最有效的避免各种损失和浪费。 此外，5242E电路板作为兼容能力较强的直流电机驱动控制板，在各类双视场，三视场，连续变焦热像仪中广泛应用，我们要在伺服器件选型过程中仔细分析伺服器件的性能参数并对可能存在的风险进行必要的验证，避免因考虑不周导致的故障 [ 8 ] [ 9 ] 。吸取教训，避免类似故障再次发生。
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user: 摘 要 2013年4月至12月，对位于厦门湾南岸的大径潮间带进行大型底栖动物数量分布、类群组成以及次级生产力的季节变化研究。结果表明：该潮间带共有大型底栖动物44种，其中甲壳动物10种，软体动物23种，环节动物6种，腔肠动物、昆虫幼虫、鱼类、纽形动物和星虫各1种。厦门湾南岸大径潮间带大型底栖动物年平均个体密度(N)、生物量(B)、次级生产力(P)和P/B值分别为512 ind∙m −2 、548.029 g∙m −2 、325.14 g∙m −2 ∙a −1 和1.46。厦门湾南岸大径潮间带大型底栖动物的多样性指数(H′)、均匀性指数(J)和丰度指数(d)的全年均值分别为1.637、0.812和2.136；H′、J和d都是夏季最高，而大型底栖动物的次级生产力最高值则出现在冬季。小翼拟蟹守螺、短拟招螺和牡蛎这3个物种对次级生产力的贡献最高。人类活动尤其是“双鱼岛”建设和滩涂养殖对厦门湾南岸潮间带的大型底栖动物群落有明显影响。 关键词 :厦门湾南岸，大型底栖动物，群落，次级生产力，潮间带 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 由于沿海城市的快速发展，人口密度逐渐增加，对于发展空间和经济增长的需求更加强烈，围海造陆和海水养殖项目也日益得到人们的关注。潮间带湿地作为海陆交界的缓冲带受到人为的干扰，大型底栖动物作为湿地生态系统的一个主要类群扮演者重要的作用，通过探讨大型底栖动物的群落变化对湿地生态系统具有一定的指示作用 [ 1 ] 。厦门湾是东海与南海的交界处并流向内陆的一个半封闭式海域 [ 2 ] 。由于海岸带建设的热潮，一系列生态问题如海水富营养化等在此发生 [ 3 ] [ 4 ] 。潮间带的大型底栖动物群落处在脆弱的生态交错区，对环境的变化非常敏感，但厦门湾潮间带的相关研究仅在海湾北岸即厦门岛进行 [ 5 ] [ 6 ] ，而对于厦门湾南岸即漳州港潮间带的研究未见报道。近年来，随着厦门湾南岸漳州开发区的快速发展，一系列人类活动尤其是离岸建岛“双鱼岛”的建设以及渔业养殖对海岸带的影响亟待了解。因此，本文研究了厦门湾南岸潮间带的大型底栖动物群落，以期为厦门湾海岸带保护提供资料。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 样地概况 本研究的厦门湾南岸潮间带大型底栖动物采样地(24˚21'43N、118˚3'12E，图1)位于福建省龙海市大径村，周边有漳州开发区、漳州港、双鱼岛(2011年2月开工的离岸人工岛，是集海上旅游度假、特色文化艺术休闲活动、居住为主的生态型岛屿，规划面积2.2 km 2 )以及牡蛎养殖区，处于人类活动干扰强烈区。漳州开发区处在上海、台湾、香港三大经济区的中间地带，是福建省建设海峡西岸经济区的重要组成部分和漳州市港口经济发展的重要位置，硬相地质沉积物较多，淤泥和牡蛎壳为主。根据潮间带地貌特征和潮汐的情况，将采样区的潮间带滩涂分为外滩、中滩、内滩三个潮位，潮间带垂直总长约300~600 m，样地设置集中在近海200 m内。内滩在距海岸线0~80 m内，以较粗的颗粒性淤泥为主；中滩在距海岸线 图1. 厦门湾南岸采样地点 80~160 m内，以淤泥混合着牡蛎壳为主；外滩距离海岸线160~200 m内，以牡蛎壳主。 2.2. 大型底栖动物采样 于2013年4月、7月、9月、12月(分别代表春夏秋冬4个季节)，以站位点为中心周边5 m内，在大径潮间带大型底栖动物采样地的外滩、中滩、内滩各随机挖取5个25 ´ 25 ´ 25 cm (长 ´ 宽 ´ 深)土壤样品。将土壤样品带回实验室后立即进行处理，首先把样品放入桶内加水搅拌，并用孔径为0.5 mm的网筛进行过滤，反复几次，把最后留在筛网的残渣放入塑料瓶用5%的福尔马林进行固定，随后是大型底栖动物的挑选、鉴定、计数和称重。 大型底栖动物的调查方法与标本处理均符合国家标准《海洋调查规范》(GB/T 12763-2007)。 2.3. 大型底栖动物生物指数及次级生产力计算方法 计算大型底栖动物的物种数(S)、个体密度(N，ind∙m −2 )、生物量(B，g∙m −2 )、多样性指数(H′)、均匀性指数(J)、丰度指数(d)、次级生产力(P，g∙m −2 ∙a −1 )和P/B值。 多样性指数、均匀性指数、丰富度指数的计算公式 [ 7 ] 分别为： H ′ = − ∑ ( N i / N ) ( log 2 N i / N ) (1) J = H ′ / log 2 S (2) d = ( S − 1 ) / log 2 N (3) 其中，N为单位面积内大型底栖动物的总个数；N i 为单位面积内第i种大型底栖动物的个数；S为采集到的大型底栖动物物种数。 大型底栖动物次级生产力的计算采用如下经验公式 [ 8 ] ： lg P = − 0.4 + 1.007 lg B − 0.27 lg W (4) 其中：B为年平均生物量(g∙m −2 )；W为年平均个体重量(g)；P为年次级生产力(g∙m −2 ∙a −1 )。
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user: 3. 结果与分析 3.1. 厦门湾南岸潮间带大型底栖动物群落结构 经本研究调查，2013年厦门湾南岸潮间带有大型底栖动物44种(表1)，包括甲壳动物10种(22.73%)，软体动物23种(52.72%)，环节动物6种(13.64%)，昆虫幼虫、珊瑚虫、鱼类、纽形动物和星虫各1种(2.27%)。 厦门湾大径潮间带大型底栖动物年均个体密度512 ind∙m −2 ，对不同季节而言，夏季的大型底栖动物个体密度最高为181 ind∙m −2 ，其次是春季128 ind∙m −2 ，秋季112 ind∙m −2 ，冬季91 ind∙m −2 。不同潮位大型底栖动物个体密度为中滩 > 外滩 > 内滩，外滩和中滩的大型底栖动物个体密度夏季最高，而内滩春季最高(图2)。 大型底栖动物四个季度调查中夏季物种数最多为24种，然后依次是春季14种，秋季12种，冬季11种。不同的潮间带大型底栖动物的分布为中滩最多为24种，其次是外滩18种，内滩14种(图3)。四个季度采集的大型底栖动物种数均是甲壳动物、软体动物和环节动物占据绝对优势，而每个季度均是软体动物的物种数占优势。春季和冬季是软体动物 > 甲壳动物 = 环节动物，夏季是软体动物 > 环节动物 > 甲壳动物，秋季为软体动物 > 甲壳动物 > 环节动物(图4)。 厦门湾南岸潮间带大型底栖动物年均生物量为548.029 g∙m −2 ，大型底栖动物生物量不同于以往的其他区域的调查，冬季生物量最高，为201.316 g∙m −2 ，然后依次是夏季125.485 g∙m −2 ，秋季138.344 g∙m −2 ，春季最低为82.884 g∙m −2 。不同潮位的大型底栖动物生物量四个季节平均值，中滩最高，内滩最低(图5)。 厦门湾南岸潮间带大型底栖动物的均匀性指数、多样性指数和丰富度指数的全年平均值分别为0.812、1.637和2.136 (表2)。均匀性指数的三个滩位平均值夏季最高，为0.899，其次分别是秋季(0.807)、冬季(0.789)、春季(0.753)；四个季节平均值，外滩最高为0.873，内滩最低为0.762。多样性指数的三个滩位平均值夏季最高为2.09，其次是冬季(1.637)、秋季(1.568)、春季(1.559)；四个季节平均值，中滩最高(1.863)，内滩最低(1.317)。丰富度指数的三个滩位平均值夏季值最高(3.119)，其次分别是春季(1.987)、秋季(1.881)、冬季(1.556)；四个季节平均值，中滩最高(2.615)，内滩最低(1.886)。 3.2. 厦门湾南岸潮间带大型底栖动物的次级生产力 大型底栖动物年平均次级生产力为325.14 g∙m −2 ∙a −1 ，冬季最高为516.70 g∙m −2 ，然后依次是夏季、秋季和春季。对不同的潮位而言，中滩的次级生产力最高，其次是内滩和外滩(图6)。四季的大型底栖动物平均P/B值为1.46，春季值最高为1.49，其次依次是夏季1.38，冬季1.31，秋季0.98。不同潮位P/B值，内滩最高为2.16，其次是中滩1.19，外滩1.03 (图7)。 3.3. 厦门湾南岸潮间带大型底栖动物各季节的群落及次级生产力变化 按不同的季节参数，厦门湾大型底栖动物的物种数、密度、均匀性指数、多样性指数和丰度指数均是在夏季达到最大值，冬季值最小；大型底栖动物生物量和次级生产力均是冬季为最大值，春季值最小(表3)。
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user: 摘 要 本文以钾长石粉体为原料，在KOH溶液中，经过水热处理得到出具有棒状形貌的硅酸铝钾(KAlSiO 4 )粒子。通过水热温度、KOH浓度，水热时间对产物的影响规律研究，确定了硅酸铝钾生成所需温度为140℃、KOH浓度为4 mol/L，时间为6 h。通过X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)分析手段，对产物的物相和微观形貌进行表征，并且推测了硅酸铝钾棒状粒子的生成机制。这种水热法得到的硅酸铝钾棒状粒子在常温下，可以完全溶解在稀的硫酸、硝酸、盐酸溶液中。 关键词 :钾长石，硅酸铝钾，水热，酸溶性 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 我国的钾长石矿储量非常丰富，其在玻璃 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 、陶瓷 [ 5 ] [ 6 ] 、分子筛 [ 7 ] [ 8 ] 、钾肥 [ 9 ] [ 10 ] 等行业中有着广泛的应用。由于钾长石的架状硅酸盐结构非常稳定，所以常温下除氢氟酸外不被其它酸或碱所分解。常用来分解钾长石的方法主要有高温烧结法 [ 10 ] [ 11 ] 与熔浸法 [ 12 ] [ 13 ] ，这些方法存在的主要问题是能耗高、生产成本高、工艺流程复杂且容易污染环境。因此，开发高效、节能、环保的钾长石分解技术是钾长石综合利用的关键，也对钾长石产业链的可持续发展有着重大意义。 目前，许多研究集中在水热技术分解钾长石方面 [ 7 ] [ 8 ] [ 14 ] [ 15 ] ，马鸿文，苏双青 [ 16 ] 等人报道了钾长石水热脱硅技术，实现钾长石中的钾由不可溶性向可溶性转变。首先，钾长石粉体与KOH在220℃~280℃的条件下水热反应2~8 h，得到六方钾霞石粉体，用20%~40%硫酸浸提六方钾霞石中的钾，可得到硫酸钾滤液和硅铝滤饼。该与其他方法相比，该法能耗大大降低，并且生产过程无有害物质产生，对环境友好。 本文研究发现，钾长石粉体经过硝酸微波水热预处理后，可以在较低温度、较低KOH浓度水热处理条件下，转变成棒状的硅酸铝钾粒子，这种硅酸铝钾棒状粒子不具有钾霞石结构，室温下它可以在稀硫酸、盐酸、硝酸溶液中完全溶解。溶解后得到的溶液很容易结晶出对应的钾盐和硅胶，相比现有钾长石水热制备六方钾霞石技术，本研究技术降低了反应温度与安全风险，也大大降低了钾长石在综合利用过程中对设备的腐蚀，更加适合工业化规模生产。
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user: 2. 实验部分 2.1. 硅酸铝钾棒状粒子的制备 将粒径小于300目2 g钾长石粉体与30 ml的不同浓度KOH水溶液混合放入高压釜中，在不同温度下进行水热反应，反应结束后，经过滤、洗涤和干燥，得到产物。 2.2. 硅酸铝钾棒状粒子的酸溶性 在200 ml的0.1 mol/L硫酸、盐酸、硝酸溶液中分别加入1 g硅酸铝钾棒状粒子，常温下搅拌10 min后，抽滤、去离子水洗涤、干燥，得少量沉淀并称重。