DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 5. 结论 综上所述：施用900 mg/L的Pb (NO 3 ) 2 后，桢楠叶片的生理指标和光合指标都发生了显著的下降，施用SNP溶液能显著而有效的缓解这种降低，其中0.25 mmol/L的SNP溶液处理增强桢楠叶片抗Pb 2+ 胁迫能力的效果最佳。
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user: 摘 要 长江口河势多变，潮流、含沙量时空变化复杂，航道治理难度大。在长江口深水航道治理工程建设过程中，水文监测部门采用ADCP测流、GPS导航定位、OBS测沙等新技术与流速流向仪测流、横式采样器取分层悬移质含沙量等常规技术相结合的技术路线；收集了不同的上游来水和长江口区代表潮等水沙边界条件、工程的不同时期、航道的不同区段的潮流、含沙量资料。这些为工程设计、施工、维护、动态管理提供了科学依据，为工程的数模、物模的率定和验证提供了基础资料。 关键词 :水文监测，深水航道，治理工程，代表潮，长江口 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 概述 1.1. 长江口河道特征 长江河口段平面形态呈喇叭型，为三级分汊、四口入海的河势格局。进口徐六泾江面宽4.5 km，口门启东嘴至南汇嘴展宽至90 km。徐六泾以下，崇明岛将长江分成南支和北支；南支在吴淞口附近由长兴岛和横沙岛将河道分为南港和北港；南港在横沙岛尾附近由九段沙分为南槽和北槽两个汊道，从而形成北支、北港、北槽、南槽四个入海通道 [ 1 ] ，长江口现状河势图如图1所示。 1.2. 长江口水文气象特征 长江口水域广阔，是一个陆海双向来沙，径、潮流共同作用的潮汐河口，水流动力因素复杂。径流量及潮流量均很大，潮汐作用较强，同时季节性风浪的作用也较为强烈，水体含沙量及盐度的时空分布也十分复杂。 长江口地区属亚热带季风气候，气候温和，四季分明，雨水丰沛，日照充足。受地理位置和季风影响，气候具有海洋性和季风性双重特征。 1.3. 长江口深水航道治理工程简介 按照国务院关于长江口深水航道治理工程“一次规划，分期建设，分期见效”的要求，长江口深水航道治理工程分三期实施。一期工程航道实现8.5 m水深，航道底宽300 m；二期工程航道水深增深至10.0 m，航道底宽350~400 m；三期工程进一步增深至12.5 m，航道底宽350~400 m。一、二、三期工程平面布置图见图2。 长江口深水航道治理工程于1998年1月27日开工，经历了13年的建设全长92.2 km、宽350~400 m、水深12.5 m的长江口深水航道建成，全部工程于2011年5月18日通过国家验收并正式投入使用。
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user: 2. 长江口航道治理工程对水文资料的需求及测验布置 随着长江口深水航道建设工程和周边大型涉水工程的建设，势必引起水流边界条件发生变化，使得工程区域水沙条件变化更复杂，限于学科的发展水平，在前期研究及工程建设阶段难以透彻研究可能存在的各类问题，因此需要通过收集工程建设时期的连续的水流、泥沙等基础资料，应用数模、物模来进行分析、验证对工程实 图1. 长江口现状河势图 图2. 长江口深水航道治理一、二、三期工程平面布置图 施的影响。长江口水文监测垂线及断面布置位置坐标见表1、表2，平面布置图见图3。
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user: 4. 越堤流监测 由于南导堤高程为吴淞基面(以下同)以上2.00 m，在大、中潮期当潮位高于2.00 m时，存在越堤流，即涨潮时涨潮流由南槽越堤进入北槽，落潮时落潮流由北槽进入南槽，为了研究北槽的航道泥沙的回淤机理，需要研究南槽与北槽通过南导堤涨落潮水沙交换过程及量值。 南导堤近九段沙附近的导堤，涨潮时受涨潮流的作用，易形成高含沙量水流，大潮时尤甚，高含沙量水流涨潮时进入北槽的水量及沙量的大小、落潮时是否会回流进入南槽，即南槽涨潮越堤的沙量对北槽回淤沙量的量值大小、输沙的部位等是建设单位、施工单位和管理单位关注的重点，为此水文监测单位2007年7月首次在大潮期采用潮位计、OBS、小阔龙联合监测方式，在南导堤N2-N3、N5-N6、N7-N8位置施测了越堤流的流速、流向和含沙量。具体是用OBS采集越堤水体浊度，采用横式采样器率定OBS含沙量，用水位计收集潮位过程，小阔龙收集距堤高0.3 m的越堤流流速、流向。进而推求越堤水量和沙量。2010年水文监测部门用小阔龙施测越堤流测沿垂线的流速流向分布，取得了更佳的效果，从而得出了南槽涨潮越堤流携带大量泥沙进入北槽、并在南导堤坝田区域落淤，而落潮时并未回灌南槽，后经进一步监测分析，进入坝田的泥沙在风浪的作用下部分进入北槽航道，从而引起北槽航道回淤量增加。
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user: 5. 结语 长江口深水航道治理工程是一项宏伟的工程，工程建设、维护、动态管理需要高质量的水文资料作为基础，水文监测部门采用传统水文仪器与现代水文仪器相结合的成熟、先进的监测技术，结合工作实际开发了ADCP数据处理和含沙量自动称重分析软件，改进了测流仪、横式采样器、电动绞车，提高了工作效率，提供和积累了大量水文资料。这些水文资料为长江口深水航道治理工程一期、二期和三期工程实施过程中解决一批重大技术问题提供了科学依据。
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user: 摘 要 根据水文地质条件，矿区分为基岩裂隙水区及第四系洪积层和冲积层孔隙水区两个水文地质区。矿区所在区域水文地质单元属阴山西部岩浆岩、变质岩裂隙较贫水区，山脉属阴山山系大青山山脉以北构造剥蚀的低山丘陵区，区内无常年性地表水流，间歇性河流因远离矿区又地势低洼，对矿床充水无影响。通过水均衡法及相关分析法计算确定矿区涌水量计算参数。计算预测结果与1987年勘察时预测结果比较接近，说明本次计算采用的公式比较合理，水文地质参数选取的比较准确，并符合实际，可以做为矿山今后开采的依据。 关键词 :矿坑，涌水量预测，渗透系数，水文地质特征 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 内蒙古矿产资源蕴藏丰富，近年来矿产资源的开发力度以及相关工业的建设规模有了很大的发展。矿区在开采过程中矿坑涌水量的计算与预测备受关注。文章在对矿区的水文地质条件分析的基础上，确定了矿坑涌水量计算的参数，得到矿坑涌水量的预测结果，并与1987年勘察时预测结果进行对比，二者结果符合良好，证明了本次涌水量计算的参数选取是准确的，可做为今后矿山开采的依据。 矿坑涌水量预测在地质勘探中占有重要位置，它直接关系到矿山开发远景和生产安全，同时矿床充水程度又是决定矿山取舍的条件之，因此做好矿坑涌水量的预测工作对矿床的设计和开发有着重要意义 [ 1 ] 。正确地预测矿坑涌水量是在详细查明影响矿坑充水的因素及获得可靠计算参数的基础上进行的，进而根据矿床开采设计选择相应的计算公式。影响矿坑涌水量的因素很多，采用的计算方法也很多，但许多方法只能近似计算预测的矿坑涌水量和开采实测涌水量相差很大，目前使用较多的方法是水文地质比较法及水均衡法 [ 2 ] 。 相关分析在矿坑涌水量预测过程中是一种统计分析方法，具体应用中需要结合矿井涌水量和相关影响因素进行相应的统计学分析，建立相应方程 [ 3 ] 。这种方法应用的前提条件是要建立在Q-s曲线(即水量与降深关系曲线)基础上，对矿坑涌水量预测方法对原始材料有着严格的要求，其数据必须是一个水文年以上的动态观测数据，在预测过程中，要保证预测对象一致。相关分析法优点是避免了预测过程中各个参数对涌水量的影响，处理比较简单，缺点是需要大量的原始数据，模型建立具有一定地域性，适应性不高 [ 4 ] 。 水均衡法是结合某一时期矿区内地下水的各个均衡组分之间存在的某种关系，结合物质守恒定律建立地下水量均衡方程，从而利用已知组分的变化矿坑涌水量进行预测和分析。水均衡法适合长期观测的矿床，并且矿坑内的各个组分容易确定。应用水均衡法优点是需要的参数数据较少，对相应的数据资料要求不太高，但是计算精度不高，难以确定地下水分的各个组成部分 [ 5 ] [ 6 ] 。
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user: 2. 区域水文地质条件 区内第四系孔隙水按其埋藏条件分为潜水含水层和承压水含水层。不同地带、不同类型的含水层的特征和富水性各不相同。 2.1. 地形、地貌 矿区所在区域水文地质单元属阴山西部岩浆岩、变质岩裂隙较贫水区，该区属内蒙古北部高原的一部分，山脉属阴山山系大青山山脉以北构造剥蚀的低山丘陵区，海拔1400~1800 m，相对高差10~200 m。区内无常年性地表水流，有阿木赛尔河支流哈拉脑包河、布拉格河支流阿希克套河、阿德格音乌素河等3条内陆间歇性小河，分布在矿区的南部、西北部、北部，因远离矿区又地势低洼，故对矿床充水无影响。 2.2. 气象 该区气候属高原大陆性气候，气候干燥、少雨、多风、昼夜温差大。年最高气温34.6℃，年最低气温−33.2℃，年平均气温4.3℃。近10年年平均降水量234.6 mm，年均蒸发量2754.3 mm，是降水量的11.7倍；而且降雨多集中在6~9月，又常以暴雨形式出现。 2.3. 水文地质条件 矿区处于低山丘陵区，属地下水补给区，降雨后多形成地表洪流向山间沟谷排泄，所以地下水的入渗补给条件较差。在此地形和气象等条件影响下形成了低山丘陵水量贫乏的基岩裂隙水区。根据水文地质条件，本区域分为两个水文地质区：I区为基岩裂隙水区，II区为第四系洪积层和冲积层孔隙水区。 基岩裂隙水区分布于白云区以北，出露地层主要为中元古界白云鄂博群。岩性由白云岩、石英岩、矽质板岩、云母岩、铁矿、花岗岩、混合岩等组成，尚有部分火山岩等。以上各类岩石致密坚硬基本为不透水层，但近地表部分分布着风化裂隙带，形成了风化带裂隙含水层，该含水层发育普遍，埋藏深度据钻探资料最大可达160 m左右。按时代和岩类可进行了如下划分： 1) 中元古界白云鄂博群含风化带裂隙水板岩、云母岩、白云岩、石英岩系(S)：见于白云鄂博，都拉哈拉、白云布拉格等地。 2) 微含风化带裂隙水火成岩、混合岩系(r)：分布在白云区东西和都拉哈拉西北一带。 3) 推断微含风化带裂隙水火山岩系(a)：分布在阿德格音乌苏及乌兰布拉格一带。 4) 微含风化带接触带铁矿体(Fe)：分布在白云鄂博铁矿主、东矿体、东介勒格勒铁矿体和菠萝头、东部接触带、高磁异常区矿体中。 5) 推断含裂隙、孔隙水红色砂岩和砾岩层(Tr)：主要分布在乌兰布拉格东北及阿德格音乌苏一带。 这些变质岩、火成岩、火山岩类由于 层理、节理和风化裂隙很不发育，故含水极微弱。据钻孔抽水试验涌水量0.011~0.044 L/s (0.94~3.78 m 3 /d)，降深最小者为2.0~8.0 m，中等者13.0~26.0 m、最大达187 m，水位埋深8.15~43.4 m，静止水位标高1608.0 m左右。单位涌水量0.0004~0.0029 L/s∙m，渗透系数为0.000034~0.0021 m/d。水化学类型以HCO 3 -Na和HCO 3 ∙SO 4 -Na、Ca型水为主，矿化度0.27~0.62 g/L，低山丘陵区中基岩风化带裂隙水，主要接受大气降水的入渗补给，它沿白云鄂博近东西向分水岭向南、向北补给高平原、河谷洼地、山间沟谷洼地中的第四系松散岩类孔隙潜水。 第四系松散岩类孔隙水区按岩相和富水性可分为两个区： 1) 第四系洪积层孔隙潜水含水层(D1-Q1) 主要分布在白云区南部高平原和北、西北部河谷、沟谷与山麓间之过渡地带。含水层岩性为砂砾石和砂碎石层，水位埋深随地形而异，一般小于5 m，最深达25 m，据民井抽水资料，涌水量0.03~0.12 L/s (2.59~10.02 m 3 /d)，降深0.43~1.0 m，单位涌水量0.06~0.76 L/s∙m，渗透系数3.2~28.6 m/d。水化学类型以HCO 3 -Ca∙Na和HCO 3 ∙SO 4 -Na∙Mg型为主，矿化度一般小于1 g/L，少量1.011~1.15 g/L。第四系洪积层孔隙水接受大气降水和基岩风化带裂隙水补给后，沿沟谷补给第四系冲积层孔隙潜水。 2) 第四系冲积层孔隙潜水含水层(D1-Q2) 主要分布在西北、北部河、沟谷洼地中，哈拉脑包河和乌兰忽洞东西一带也有少量分布。含水层岩性为冲积含砾粗砂和砂砾石层，含水层厚度2.5~6.5 m。赋存于山间沟谷洼地中的孔隙潜水水量较小，降深0.24~0.7 m时涌水量为0.20~1.01 L/s，(17.2~87.26 m 3 /d)单位涌水量0.66~1.75 L/s∙m，渗透系数为8.71~189.39 m/d。水化学类型以HCO 3 -Ca∙Mg型为主，个别为HCO 3 -Ca∙Mg∙Na型水，矿化度0.31~0.81 g/L。分布在阿希克套河和哈拉脑包河河谷洼地中的孔隙潜水含水层，由于汇水范围大、含水层透水性强故水量丰富，枯季泉流量达1002~1540 m 3 /d，水化学类型为HCO 3 -Na∙Ca和HCO 3 -Mg型水，矿化度0.27~0.33 g/L。哈拉脑包河河谷中水质较差，矿化度1.24 g/L。第四系冲积层中的孔隙潜水接受大气降水，基岩风化带裂隙水和第四系洪积层中孔隙潜水补给后，以泉和地下径流形式向下游排泄。
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user: 3. 矿坑涌水量预测 该矿区属露采矿区，露天采矿场涌水量主要为地下水流入采矿场的水量。露天采矿场平均海拔高度1635.0 m。矿区地势相比周围地势高，建议在采坑坡顶修筑截水沟，防止地表径流进入基坑，影响边坡安全，所以不考虑降水后的地表径流量。地下水流入采矿场的总涌水量等于地下水的储存量和径流量之和，其中地下水的径流量系指抽水降落漏斗形成以后的固定涌水量。 3.1. 计算分段 根据地形、静止水位和基岩裂隙含水层底板的最大深度来确定的，分为三段： 矿区静止水位以上为饱气带无地下水，露天采矿场地形较四周高，建议在采坑坡顶修筑截水沟，防止地表径流进入基坑，影响边坡安全，所以该段不作计算。 静止水位之下，与基岩裂隙含水层底板之间作为一个计算段。根据勘查施工的水文地质孔的岩芯采取率、岩芯完整程度、波速测试、抽水试验以及前人在本区的工作成果综合分析，将本区基岩裂隙底板即含水层相对隔水底板最大深度标高确定为1400 m，含水层厚度为5.10~185.33 m，矿区含水层平均厚度79.39 m。 基岩裂隙以下即含水层相对隔水底板之下，由于岩石相对完整已不含水，露天采矿场达到该深度以下，上部地下水仍可流入，但涌水量不再增加，故不作计算。 3.2. 矿坑涌水量计算公式选择和参数确定 露采矿场开采时期，考虑消耗地下水贮存量和径流量时，矿坑涌水量将用大井法公式计算公式为： (1) 式中：含水层厚度(H)采用钻孔含水层厚度平均值，H = 79.39 m；K为透系数，采用抽水试验K值的平均值： 抽水井中水柱高度(h)：水位下降至含水层底板时，则h = 0。 引用半径公式为： (2) 影响半径(R)：影响半径，根据水文地质手册的经验数字确定为100 m。 引用影响半径(R 0 )等于影响半径R和引用半径之和即 (3) 矿坑总涌水量是疏干整个含水层后的矿坑总涌水量，即： (4) Table 1 Comparison of prediction results of water inflow in min 项目 计算方法 矿坑总涌水量(m 3 /d) 1500 m涌水量(m 3 /d) 1987年勘查预测值 地下水开采模数法 3079.6 2325 本次勘查预测值 大井法 3191 2751 表1. 矿坑涌水量预测结果对比 开采至1400 m时矿坑涌水量为疏干整个含水层的矿坑总涌水量，因为本矿区含水层底板最大深度标高为1400 m，当开采至1400 m以下时，矿坑涌水量不再增加，本次勘查采矿计算底标高为1210 m，所以开采1400~1210 m时矿坑涌水量为疏干整个含水层的矿坑总涌水量，即Q = m 3 /d。 3.3. 矿坑涌水量的对比 1987年对该矿区勘探时，利用矿区排水资料采用地下水开采模数对矿坑涌水量进行了预测，矿区圈定了2个采坑，一个是30~46线(东采坑)，一个是16~24线(西采坑东半部分)，圈定的汇水面积分别为2.73 km 2 和1.1km 2 。预测矿坑涌水量最大值约为3079.6 m 3 /d。 如表1所示，本次计算预测结果与1987年勘查时预测结果比较接近，说明本次计算采用的计算公式比较合理，水文地质参数选取的比较准确，符合实际，可以作为矿山今后开采的依据。
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user: 4. 结论 1) 矿区处于低山丘陵区，属地下水补给区，降雨后多形成地表洪流向山间沟谷排泄，所以地下水的入渗补给条件较差。在此地形和气象等条件影响下形成了低山丘陵水量贫乏的基岩裂隙水区。根据水文地质条件，矿区分为两个水文地质区：I区为基岩裂隙水区，II区为第四系洪积层和冲积层孔隙水区。 2) 确定矿区涌水量计算参数为：透系数k = 0.0185 m/d；含水层厚度H = 79.39 m；引用影响半径R 0 = 821 m，计算得到矿坑预测总涌水量Q = 3191 m 3 /d。 3) 本次计算预测结果与1987年勘查时预测结果3079.6 m 3 /d。比较接近，说明本次计算采用的计算公式比较合理，水文地质参数选取的比较准确，符合实际，可以作为矿山今后开采的依据。
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user: 摘 要 针对应用型专业课程《大气探测资料处理技术》教学中存在的问题，探索了案例式教学在此类课程教学中的应用。梳理课程核心知识内容，精心设计了教学案例，每个案例从基础知识、应用分析、实践示范、启迪拔高、总结汇报五个阶段进行实施，实现理论与实践贯通；采用“课内教员指导”、“课后研究生、辅导员讲授＋辅导＋效果评估”、“网络学习平台下发参考资料＋交互式解答”模式，延伸拓展学习时间空间。教学实践证明，该系列教学改革有助于学员建立理论知识和专业应用之间的桥梁，提高分析问题、解决问题的实践能力。 关键词 :案例式教学，专业课程，教学改革 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 教学目标、教学对象、教学内容和教学模式方法是教学过程的基本要素，在先进的教学思想指导下，根据教学目的、教学内容和教学对象的特点科学设计教学内容、优化改进教学模式方法十分必要。高年级专业课程具有鲜明的应用指向，是学员胜任未来岗位任职的直接支撑，梳理调整教学内容，设计改革教学模式方法，对于培养学员实践应用能力和工程思维具有重要意义。
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user: 2. 课程教学特点与问题分析 《大气探测资料处理技术》于第七学期开设，是我校探测工程本科专业岗位任职课程中的核心课程，与专业方向密切相关，是一门应用型专业必修、考试课，理论教学10学时，实践教学20学时。教学内容主要包括地面气象观测、高空气象探测、大气遥感探测、气象数据采集等。 本课程的授课对象是本科学员，前期已经学习了《高等数学》、《C语言程序设计》、《计算机硬件设计基础》等基础课程，也学习了《大气科学基础》、《大气探测》、《大气遥感》等专业课程，具备了丰富的基础知识和一定的专业能力，思维敏捷，接受能力强，但判断、分析能力仍不够强，理论与实践的联系尚待建立，工具运用能力较弱。 课程的教学目标是在前期对基本原理和方法理解的基础上，结合军队气象业务实际，引导学员立志创新，通过对重点知识回顾、理解、深化和应用，理解不同类型气象探测资料的物理意义、处理方法、来源和误差所在，掌握大气探测资料的处理方法，提升工程技术实践能力，锻炼科学思维，为胜任未来工作岗位打下基础。 教学中存在的问题主要有，一是课程重应用而学员的基础弱，突出表现在分析问题能力较弱、应用软件工具解决问题能力较差，导致课程开始阶段经常无从下手；二是教学内容较多且零散，涉及气象数据采集、地面气象观测、高空气象探测、大气遥感探测等多个领域，知识点较多，不成体系，连贯性不强；三是课程目标要求高而教学时数较少，教学时数难以满足教学要求。为提升教学效率和效果，达成教学目标，迫切需要针对以上问题开展教学改革。
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user: 3. 教学改革主要方法 3.1. 开展案例教学 案例式教学是在模拟的情景中，通过案例分析深化理论学习的教学方法，通过把教师的教和学员的学有效结合起来，注重激发学员的学习主动性，是一种行之有效的教学方法 [ 1 ] 。案例式教学应坚持人文精神、科学素养与创新能力的统一，加大教育教学改革力度，提高学生综合素质 [ 2 ] 。案例式教学作为一种创新型教学模式，特别是在专业课教学中得到了广泛应用 [ 3 ] 。按照第十六次全军院校会议提出的进一步深化任职教育教学改革的新要求，充分认识案例式教学的优势，在初级任职教育院校中得以广泛运用 [ 4 ] [ 5 ] 。 本课程遵循“学为主体”的教学理念，根据教学内容特点，采用理论与实践贯通方式，以案例式教学方式将原本零散无序的教学内容融汇、贯穿起来，促进隐性知识和显性知识的不断转化，为学员建立学科专业知识、开发工具、数据处理分析之间的桥梁，提高分析问题、解决问题的实践能力。 根据涉及本课程核心知识内容，精心设计了六个实验案例，并采用基础知识、应用分析、实践示范、启迪拔高、总结汇报“五步法”(图1)实施案例教学将理论与实践有机融合。 第一步：理论讲述，学习案例背景知识； 第二步：针对案例目标和要求，引导学员分析解决问题的思路； 第三步：针对往届期班教学中学员工具基础普遍较弱、经常无从下手的问题，采用框架教员提供，难点参考示范，再引导学员在此基础上继续实践完善，完成案例目标； 第四步：对一部分学有余力学员，采用思考题方式，拔高要求，引导学员进一步思考实践，发现更多有意思的结论； 第五步：对学员的案例处理结果和作业进行汇报，采用翻转课堂形式，引导学员参与交流、讨论甚至争论，学员互相之间也会有所感悟有所启迪。 采用“课内教员指导”、“课后研究生、辅导员讲授 + 辅导 + 效果评估”、“课外QQ群下发参考资料 + 交互式解答”模式，拓展学习时间。 3.2. 采用“四连环”延伸拓展学习时间空间 着眼课内教学向课外学习延伸、课外学习融入课内教学，使课内课外教学活动形成一个整体，把学习过程变成发现探索过程，采用了四连环拓展法(图2)，着重培养学员发现问题、分析问题、解决问题的素质，提升学员创新研究能力和自主学习能力。 第一环：课前，通过QQ群，互联网，下发各类预习资料，包括：相关期刊论文、程序设计幻灯和微课视频、软件开发工具等资料。 第二环：课内，教员及时掌握学员实验中遇到的各种问题，通过示范、个别指导方式及时解决问题。 第三环：课后，专门安排了一个本专业在读硕士研究生担任本课程的课程辅导员，进行每周一次的辅导，安排在每周课后晚自习进行，主要是补充工具基础知识，解答辅导存在问题。硕士研究生专门讲 图1. 案例教学“五步法” 图2. 延伸拓展“四连环” 解开发工具基础知识，同时，通过参与教学实践，也有助于提高研究生学员的语言表达、专业知识等能力。 第四环：建立QQ群，包含教员、全部学员和研究生辅导员，及时解答学员问题。学员遇到的问题发出后，学员之间可以互相讨论和启迪，教员给出的解答其他学员也可以借鉴提高。 更好地开展教学，需要为学员提供丰富的信息获取手段、全程良好的跟踪指导和拓展提高的条件途径，本课程安排了一名年轻教员负责课程学习效果评估，跟踪学员学习过程。充分利用信息平台和资源，课前通过校园网学习平台将电子教案、授课PPT、课程标准以及参考书目提供给学员，组织学员利用互联网、校园网、图书馆等平台及各种信息资源开展自主学习。 3.3. 实施“三结合”考核方式 为了更好地考查学员实践能力的掌握情况，改变传统的闭卷、期末考核方式，针对本课程特点，采用平时成绩、答辩成绩和综合论文“三结合”(图3)，分值比例为：60%、20%、20%。 图3. 考核方式“三结合” 平时成绩：以案例完成后的程序代码和实验报告为依据。 答辩成绩：通过现场提问学员答辩，给出解决办法方式对学员的学习效果进行考核，考核学员的应变能力。 综合论文：采用分专题撰写综合论文，考核学员的综合能力。 给予学员较为宽松的学习氛围，能独立完成其中的四个案例，即可通过本课程考核。
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user: 4. 教学效果 通过开展多个学期以案例式教学为主要形式的教学改革以来，学员学习兴趣和学习成绩都有较大提升，在相关比武竞赛中屡获佳绩。 从教学效果上看，一是学员学习兴趣和动力大为增强。案例式教学打破原有课程知识体系逐步构建的思路，以案例目标任务为中心，拓展式学习，让学员在学习知识的同时有应用知识的空间，并有利用自身知识解决问题的成就感，大大增强了学员的学习兴趣。二是学员的实践应用能力得到提高。开展以解决问题为目标的案例式教学，通过工具与专业问题相结合，加深了学员对专业知识的理解，有效提高了学员应用所学计算机工具解决专业问题的能力，锻炼了学员的工程思维，提高了学员学以致用的能力，为后继本科毕业设计和毕业后任职岗位工作奠定基础。三是学员视野有效拓展。案例目标贴近实际，涉及不同专业知识和开发工具，解决问题思路和方法多样，学员可以综合利用各种资源和方式解决问题，同时，案例有一定难度，可以促进学员相互讨论，集思广益，知识面和视野都能得到有效拓展。
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user: 5. 体会和思考 在高年级的应用型专业课程中采用案例式课堂教学，有效改变了教员与学员的传统关系，构建了新型的课堂教学模式，取得了较好的教学效果。主要体会包括： 一是要积极转变教学内容组织方式。传统的教学过程注重知识的体系构建，按部就班、逐步实施，分不同的学科、课程和章节内容进行教学。而对学员未来的岗位工作而言，解决问题往往需要全方位综合的知识，围绕特定任务或目标，需要打破各学科、各课程的原有框架，构建解决问题的思路和办法。很多知识可能前期并没有掌握，甚至了解甚少，需要利用互联网资源、参考期刊杂志、请教教员以及内部讨论等方式，快速获取，解决问题。两种方式应兼容并举，在高年级、应用型专业课中设置面向目标的教学方式，以提高学员分析问题、解决问题的综合能力，为胜任未来岗位打下基础。 二是要构建与当代科技、前沿结合的教学方式。教学内容不是一成不变的，需要与时俱进，在知识爆炸时代，仅仅依靠教员“给予”学员一些所谓的新知识和新方法，显然是不够的，应充分调动学员的学习积极性，充分用好多个信息获取途径，用“互联网＋”的思想来看到当今科技，尤其是气象科技、气象探测科技的发展，敢于打破，敢于创新，敢于构建。在以“互联网、物联网、大数据形势下的气象水文服务和保障创新”为主题的课程论文撰写中，学员的资料整合、奇思妙想、积极创新令人惊讶，对新的气象水文服务保障模式的思考令人惊喜，可见，学习兴趣提高和信息化手段运用是促进教学质量提升的源泉。
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user: 摘 要 本文分析磨煤机差压料位的工作原理，差压料位计最佳料位的控制，差压料位计改造后存在的问题与解决办法，重点介绍磨煤机差压料位计改造的可行性与经济性结合本厂的改造效果。 关键词 :磨煤机差压料位，ACE，煤粉细度 Copyright © 2017 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 概述 河曲电厂二期期两台2×600MW超临界机组于2011年11月份投入商业运行，锅炉制粉系统采用沈阳重型设备厂生产的BBD3854型双进双出钢球磨煤机，料位计采用磨煤机厂家配套的差压料位计。经过近多年的运行，由于系统磨损严重磨煤机差压料位计无法正常监视磨煤机实际料位运行情况，运行人员只能根据磨煤机电流、就地倾听磨煤机大罐声音进行磨煤机内煤粉料位监视，给运行人员带来很大困难，运行人员为防止因磨煤机内实际料位过高造成磨煤机绞笼部分堵塞(在运行中由于磨煤机实际料位控制过高发生过磨煤机绞笼处堵塞事件)磨煤机长时间在低料位工况运行。
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user: 2. 磨煤机长时间低料位运行带来的危害 1) 磨煤机低料位运行时，当机组需要增加负荷时磨煤机大罐内没有缓冲料位，导致机组无法快速加负荷，严重影响机组的ACE响应速率。在电网的双细则考核中不能实现机组响应速率快、机组快速加负荷的特性，在电网需要加负荷的情况下不能把握机会提高机组的负荷率，使机组发电量任务难以完成。 2) 由于磨煤机低料位运行导致磨煤机内钢球与钢球间磨损加快，使磨煤机添加钢球的频率增加，增加电厂的维护费用。 3) 磨煤机低料位运行，对磨煤机内衬瓦磨损严重，大大的缩短磨煤机衬瓦使用时间。 4) 磨煤机长时间的低料位运行，使磨煤机的煤粉细度变粗，燃料的燃尽性降低，飞灰含碳量及炉渣含碳量升高，导致制粉煤耗升高。 5) 磨煤机低料位运行时磨煤机电流波动增大，对磨煤机电机及减速机带来周期性振动，降低磨煤机电机及减速机使用寿命。 为解决磨煤机差压料位计不能正常监视磨煤机实际料位的问题，我厂经过多次调研考察比较后，对三号炉六台磨煤机差压料位计改造、运行几个月之后，取得较好的效果。
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user: 3. 磨煤机差压料位计原理 利用压缩空气将稳压气流吹入密封、旋转、压力变化的煤粉之中，在磨煤机大罐上下分别安装两组测压探针。气流从上部探针喷出时处在磨煤机罐体内的压力和悬浮的风粉混合物之中，阻力很弱压力为P1；气流从下部探针喷出时因埋在沉积煤粉之中压力P2要比 P1压力高很多。 利用两点测量压力之差：P2 − P1 = ΔP压力差值ΔP的大小，来反映磨煤机料位高低的一种测量方法 [ 1 ] 。 磨煤机料位探针的分布见图1。
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user: 4. 磨煤机罐体上空的煤粉仓 磨煤机轴向以17 r/min (根据磨煤机直径的不同磨煤机最佳转速不同最佳转速为0.75~0.8临界转速)旋转，罐体内大量的较细煤粉被抛扬起来，悬浮在罐体的上空；容量风在轴向分别从驱动侧与非驱动侧的中心管，相对应的高速喷出，两股容量风在罐体中心相遇，对冲、开花、方向折返、强大的搅动再次使细颗粒煤粉上扬。 图1. 磨煤机料位测量示意图 周尔复始的将煤粉抛扬和上扬，使磨煤机罐体上空间形成了一个巨大的煤粉仓。煤粉经容量风的携带经过分离器的分离，合格的煤粉进行燃烧器燃烧，大颗粒的煤粉回到磨煤机大罐内继续研磨。
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user: 5. 煤粉颗粒 < 90 μm细煤粉产生原理 磨煤机在转动的过程中靠近罐体中心的直径较小的钢球，被提升到一定高度后由于重力作用钢球开始沿着斜坡向下滚动，钢球的这种运动状态称为泻落。在钢球泻落的运动过程中，钢球对煤的颗粒进行剥离和研磨。靠近罐体衬板直径较大的钢球会被旋转的罐体衬板提升到靠近罐体衬板更高一些，钢球脱离上端的罐壁衬板后在重力的作用下纷纷沿着抛物线下落，钢球的这种运动状态称为抛落。在进行抛落运动时大钢球远距离抛向周边衬板表面上的粗颗粒煤块，在直接撞击和衬板的坚硬依托下，破碎煤块。泻落和抛落运动的最佳状态应该是在低料位状态下：此时空间距离大，抛落运动撞击力量最大、破碎效率更高；钢球泻落时运行距离长，进行剥离和研磨煤颗粒机率会更多。 在进行上述两种运动状态同时，在旋转罐壁的驱动下罐内的每个球都受到大小相同方向相反的切向分力“T”和摩擦力“F”。两个力形成力偶的作用使每个钢球都围绕着自身的轴线在旋转，这第三种运动状态被称为自转。每个钢球在罐体内相互挤压和磨擦，众多钢球在自转中它们都有三个共同点每个钢球都以平行罐体中心线，为各自的轴线进行旋转。所以，众多钢球旋转的方向相同；钢球群每个自转的钢球与相邻的钢球的表面之间进行挤压和磨擦，钢球表面之间方向相反；相邻的众多钢球：以重力和推力互相挤压，每个相邻的球面进行着方向反相的碾磨运动；钢球自转运动，产生的挤压和碾磨运动：是最佳燃烧煤粉(<90 μm颗粒)的生成原因 [ 2 ] 。
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user: 6. 双进双出磨煤机制粉最佳料位选择 1) 当磨煤机压差料位 < 600 Pa设定值运行时由于磨煤机大罐内煤粉较少，钢球群之间挤压和碾磨的间隙变小，碾磨出的煤粉颗粒很细但在罐体内的缓冲料位中大颗粒的煤粉占比例较大，在容量风的裏挟下缓冲料位中粗颗粒的煤粉进入磨煤机分离器，造成了分离器的拥堵。其中一些稍小颗粒进入输粉管；被分离出来的粗颗粒煤粉，又返粉管回到磨煤机里进行再次研磨。 直吹式系统对向燃烧器提供的煤粉量的要求是，必须满足锅炉负荷的需要。由于一些粗颗粒煤粉被分离回到磨煤机大罐内，锅炉燃烧不足、锅炉主蒸汽压力降低。DCS控制系统会自动增加锅炉燃料，主控驱使磨煤机的容量风阀加大开度。增大流动速度的容量风裹挟着罐体中更多的粗颗粒煤粉进入分离器，造成了分离器和回粉管的严重拥塞。由于分离器的严重拥塞，造成进入输粉管中的煤粉增加量较少、风量增加大。造成输粉管中的风粉比例失调，少量增加的煤粉使燃烧器的燃烧强度不足。所以虽然容量风阀加大开度，但锅炉的燃烧热负荷的提升速度却很缓慢。增加流动速度的容量风，以高流速裹挟很多的粗颗粒煤粉冲过分离器进入到输粉管。燃烧器中粗颗粒煤粉在燃烧中不能充分燃烧，造成飞灰和炉渣含碳量增高。 输粉管中风速较低，粗颗粒煤粉在粉管弯头的地方会发生下沉现象，长期的累积会造成输粉管通径变窄和细。输粉管拥塞后当容量风再稍微提高时立刻发生由磨煤机密封口向外冒粉的现象。 磨煤机低料位运行会使需要输送煤粉的一次风量增加，需要消耗过多的厂用电，同时会加剧磨煤机衬瓦的磨损。 低料位运行非正常运行方式的状态又互相促进和不断推动使系统走入恶性循环。 2) 当磨煤机的压差料位运行设定值 > 1000 Pa时，钢球群之间挤压和碾磨的间隙变大，碾磨出的煤粉量增加；由于磨煤机大罐内煤粉较多，重复研磨的机率增加煤粉颗粒更均匀；磨煤机罐体上空的煤粉仓中充满最佳燃烧煤粉，并且顺畅的通过分离器。 输粉管中最佳燃烧煤粉比例提高、浓度增加直接加强了锅炉燃烧强度，能够快速响应机组负荷变化，使制粉与直吹系统进入良性的循环。
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user: 7. 我厂磨煤机料位改造后发现的问题及解决办法 进行磨煤机料位改造后，当容量开度在50%以下时两侧磨煤机料位基本相同，当磨煤机容量风开度达到60%时个别磨煤机两侧料位偏差较大。通过现场试验及不同工况下统计分析发现主要原因为两侧磨煤机容量风门特性偏差较大，当磨煤机容量风开度在50%以下时两侧的容量风流量及压力基本相同，但当容量风门开度打开60%以上时两侧容量风流量及压力偏差明显增大(原因为受安装空间影响现场弯头较多且直管段较短风门特性不同)。压力偏差使两侧容量风碰撞中心发生变化，向流量较低的一侧偏移。两侧容量风的携粉量偏差增大，造成两侧磨煤机料位偏差增大，给煤机的给煤量无法正常跟踪料位变化。 发现原因后，我们立即采取措施，当磨煤机容量风开大至55%时发生磨煤机两侧料位有偏差后，通过设定磨煤机两侧容量风开度偏差值来调整两侧的容量风量使磨煤机容量风碰撞中心保持在大罐中心不变，实现了两侧的磨煤机料位基本相同。在机组检修时进行风门开度标定时对风门全开位定位进行调整此问题基本解决，在运行中不再发生两侧料位偏差，也不需要进行容量风门开度偏差设定。
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user: 8. 磨煤机料位改造的可行性及经济性分析 1) 改造后磨煤机料位在高料位运行磨煤机的煤粉细度R90在18 (设计值22.5)左右，磨煤机料位改造后飞灰含碳量及炉渣含碳量明显降低，见表1，对供电煤耗影响较大。两个项目相加：#3炉的供电煤耗量降低 0.373 g /kWh；#4炉的供电煤耗量降低 0.331 g /kWh。 2) 磨煤机料位改造后机组ACE响应速率增加，目前两台机组的ACE响应速率在9 MW/min以上，在改造前最高时能达到6 MW/min。改造效果对比见表2。 AGC考核指标包括调节性能指标Kp、K1 (调节速率)，K2 (调节精度)，K3 (响应时间)。Kp = K1*K2*K3，Kp = 1时AGC奖惩持平，当Kp值越大AGC奖励越多反之考核就越多，当K1 = 1时对应的负荷变化率为9 MW/min。 3) 改造后增加钢球并提高磨煤机差压料位至1000 pa以上时提升磨煤机电流波动明显减小，在没有增加钢球并低料位运行时磨煤机电流在94~104 A之间波动，波动值10 A，增加钢球并提高磨煤机料位后磨煤机电流在100~104 A之间波动，波动值在4 A左右，具体情况见图2。 4) 两台机组在10月份都完成改造后11月份和12月份两个月的电网补偿达944万元，具体数据见表3，占全部双细则补偿量的三分之一经济效果明显。仅两个月的双细则补偿即可回收改造成本。 Table 1 Comparison of fly ash and carbon content before and after transformatio 内容 飞灰含碳量 炉渣含碳量 改造前 改造后 变化值 供电煤耗 降低 改造前 改造后 变化值 供电煤耗 降低 单位 % % % g/kWh % % % g/kWh #1 1.15 0.93 0.23 0.115 7.54 3.24 4.3 0.258 #2 1.16 0.92 0.24 0.132 6.31 2.98 3.33 0.199 表1. 改造前后飞灰及炉渣含碳量对比 Table 2 Comparison of regulation quality before and after transformatio 内容 机组 调节速率(K1) 调节精度(K2) 响应时间(K3) 改造前 改造后 改造前 改造后 改造前 改造后 ＃3 0.931 1.105 1.698 2.014 1.221 1.235 ＃4 0.843 1.124 1.746 2.104 1.138 1.243 表2. 改造前后调节品质对比 图2. A磨煤机料位在600 Pa和C磨煤机料位1000 Pa电流变化曲线 Table 3 2013 double rules assessment statistics of Hequ Power Generation Co. Ltd. [ 3 ] Unit: million kilowatts， ten thousand Yua 内容 月份 装机 容量 AGC 补偿 AVC 补偿 调峰 补偿 无功 补偿 黑启动 补偿 合计 1 120 15.423482 2.167625 0 0 0 17.591107 2 120 160.4385 3.8269 0 0 0 164.2654 3 120 124.6349 11.6607 60 0 0 196.2956 4 120 145.7909 13.5191 0 0 0 159.31 5 120 60.4535 2.1589 60 0 0 122.6124 6 120 46.2552 1.658 0 0 0 47.9132 7 120 229.138 11.9129 60 0 0 301.0509 8 120 273.3635 15.8171 0 0 0 289.1806 9 120 133.3162 6.324 120 0 0 259.6402 10 120 259.3886 14.3472 0 0 0 273.7358 11 120 450.9968 11.3934 60 0 0 522.3902 12 120 407.1686 14.8561 0 0 0 422.0247 合计 2306.37 109.64 360.0 0.00 0.00 2776.01 表3. 河曲发电公司2013年双细则考核统计表 [ 3 ] 单位：万千瓦、万元
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user: 9. 结束语 改造后的磨煤机差压料位系统的检测装置属于全闭环运行系统，使运行状态可视化监测和故障预防报警。并加强前馈测量系统功能，将磨煤机筒体压力变化引入到PID控制调节子系统，提高动态跟踪衡压差源同步速度和精确度，实现精准检测，在磨煤机正常运行中，能够快速、准确的测量出磨煤机内部的煤粉料位，保证自动的投入率，减少故障的发生，为高料位运行提供了先决条件，从而能发挥双进双出钢球磨的特有优势，为节能、降耗、减排做出贡献，并保证了机组的安全稳定运行。
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user: 摘 要 为满足牛栏江红石岩堰塞湖整治工程建设期间及后期调度运行的需要，使大沙店水文站具备国家大河重要站的设站目的、功能和作用，确保对水量及水情信息的实时监测和掌控，根据堰塞湖水库的正常蓄水位、回水淹没长度、回水淹没上游大沙店水文站的测验断面深度等指标，分析了大沙店水文站迁建的必要性。根据《水文站查勘选址技术规范》要求，通过查勘和分析了红石岩堰塞湖上下游共87.23 km的牛栏江河段，提出了大沙店水文站迁建的六套选址方案，并进行了比选论证。结果表明：大沙店水文站迁建是必要的；陡滩口电站厂房尾水以下至黄角树电站库区尾水区间内的原小河水文站站址满足大沙店站迁建条件，新的监测断面选址是合理的，测站整体迁建也是可行的。 关键词 :大沙店水文站，淹没迁建，必要性和可行性，红石岩堰塞湖 Copyright © 2017 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 概述 牛栏江发源于昆明市嵩明县杨林海，属长江流域金沙江下段右岸一级支流。河流由南向北流经昆明市嵩明县、寻甸县，曲靖市的马龙县、沾益县、宣威市、会泽县，昭通市巧家县、鲁甸县、昭阳区等县区后，在昭通市昭阳区田坝乡麻耗村汇入金沙江。河长469 km，流域面积13，211 km 2 ，详见图1。2014年8月3日16时30分，云南省鲁甸县龙头山镇发生6.5级地震，导致牛栏江干流红石岩河段右岸山体大面积崩塌，形成“堰塞湖”。堰塞体总方量约1200万m 3 ，是唐家山堰塞体的4倍， 堆积体以白云岩为主，夹带中至薄层状的砂、页岩及灰岩。 图1. 牛栏江流域水系及水文站点分布图 坝顶高程1216 m (河床高程1120 m)，对应总库容2.6亿m 3 ，属于最高危险等级(I级)的大型堰塞湖，应急排险和处置的难度非常大。 对堰塞湖采取了在堰塞体开挖泄流槽、拆除原红石岩水电站调压井施工支洞堵头检修闸门、利用引水隧洞调压井井筒自由泄流、采取措施防止原电站进水口被漂浮物堵塞及新建应急泄洪洞等五种工程排险措施，2014年10月4日20时，堰塞湖内蓄水已全部排空，入流、出流基本平衡，恢复原河道正常过流，有效缓解了上下游险情。 堰塞湖上游有牛栏江—滇池补水工程的德泽大(二)型水库、黄梨树电站、象鼻岭电站(在建中)、小岩头电站和入库控制站大沙店水文站；下游有红石岩电站(地震已受损)、天生桥水文站(“8.03”地震抢险期间新建)、天花板和黄角树电站。下游两岸分布有鲁甸县龙头山、巧家新店等10个乡镇，涉及3万余人和3.3万余亩耕地。应急排险结束后，堰塞湖行洪通道只有原红石岩电站引水隧洞+应急泄流洞(以下简称导流隧洞)和堰塞体上的应急泄流槽(底板高程1208.0 m)，导流隧洞仅能满足常年洪水标准的度汛要求，经分析，防洪标准低于两年一遇。当来水量超过此标准时，将在库区形成新的堰塞湖。由于防洪标准很低，度汛形势严峻，地震引起的地质灾害问题严重，对上、下游沿江两岸人民群众生命财产和已建工程的安全风险仍然存在，因此进行后期整治工程是必要的 [ 1 ] 。 云南省人民政府在针对堰塞湖“维持现状、整体拆除与除害兴利”等三套整治方案进行科学分析后，最终选择了“变废为宝、除害兴利”的方案，即将红石岩堰塞湖整治成一座库容1.85亿m 3 的大型水库。库区回水长度达25km，回水将淹没大沙店水文站监测断面。
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user: 2. 水文站迁建的必要性 2.1. 基本情况 大沙店水文站始建于2008年4月，站址位于牛栏江小岩头电站尾水下游400~500 m，红石岩堰塞湖堰塞体上游24.5 km处的河道上，地处云南省会泽县迤车镇老街子村，控制面积11226 km 2 ，站址监测断面河道高程1193.90 m。大沙店水文站属国家大河重要出口控制站、中央报汛站，州市界河站、省界界河站。设有水位、流量、降水、蒸发和水质五个观测项目，担负着向中央、省、市及下游宜宾、重庆、武汉等地的防洪报汛任务。 2.2. 迁建的必要性 2015年11月，堰塞湖整治工程实施方案经过水利部水规总院评审，水库正常蓄水位1200.0 m，相应库容1.41 × 108 m 3 ，库区回水将淹没上游大沙店水文站的测验断面深度达6.1 m；校核洪水位1208.06 m，总库容1.85 × 108 m 3 ，库区回水长度达25 km，库区回水将淹没测验断面深度达14.66 m，回水已抵达小岩头电站机房尾水位置。水库投入运行后大沙店水文站无法正常开展水文测验及报讯工作，失去实时监测能力，无法满足国家大河重要站的设站目的、功能和作用。为了确保对国家大河重要站的实时水文监测和水情信息掌控，也为满足红石岩堰塞湖整治工程建设期间开展相关工作及有效保障后期调度运行工作的需要，必须对大沙店水文站进行搬迁建设。 水文站迁建后，将完全达到原大沙店水文站国家级重要站和大河控制站的目的和作用。同时解决了该站受红石岩堰塞湖整治工程建设的影响，确保了牛栏江流域水文、水质资料收集，有效控制和掌握流域的水质、水量变化情况，更好地为水资源开发利用、水环境保护、水土流失治理、防洪减灾等方面提供科学、准确、及时的水情、水质信息资料，从而，更好地为地方经济建设服务。同时也能为牛栏江流域梯级电站及其他水利工程的调度运行，发挥最大限度的经济效益提供有力的水文信息支撑。水文站迁建是必要的。
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user: 3. 大沙店水文站迁建的可行性 根据牛栏江红石岩堰塞湖整治工作建设指挥部《关于堰塞湖整治工程及大沙店水文站迁移安置事宜的函》(牛堰指函[ 2016 ]15号)的通知，经过对牛栏江上、下游河段进行查勘，并进行迁建方案的可行性分析，确定迁建站址。 3.1. 测验河段站址查勘 依据《水文测量规范》(SL58-2015)、《水文站查勘选址技术规范》、《河流流量测验规范》(GB/T50179-2015)等行业标准和规范的相关规定，对大沙店水文站搬迁站址进行了现场踏勘，共查勘了自大沙店水文站至象鼻岭电站取水大坝约10.93km，分析了堰塞体至黄角树电站间76.3km共计87.23km的河段，提出如下六种选址方案进行比选论证，详见图2。 (1) 大沙店水文站与小岩头电站机房尾水之间设立监测断面 经现场查勘，小岩头电站机房尾水出流槽底部高程1190.65 m，该位置牛栏江河道底部高程1198.00 m，正常水位1199.34 m，即小岩头电站机房尾水出流槽低于牛栏江河床7.35 m，属淹没出流。堰塞湖整治后正常蓄水位1200.00 m，高于小岩头电站机房正常尾水位0.66 m，即堰塞湖整治完成后正常尾水位已淹没小岩头电站机房尾水。由此可见，大沙店水文站至小岩头电站机房尾水河段500 m区域均淹没在堰塞湖水库的回水区内，无流速，且受堰塞湖库区调洪变动回水影响，不具备设站条件。 (2) 大沙店水文站上迁5.87 km，在梨园村店子社原老大沙店位置设立监测断面 经现场查勘，原老大沙店位置河道规整，顺直，无分流，串沟等，满足建站条件，且站房、测验房交通条件优越。但上游1.5 m即小岩头电站取水坝，电站设计发电流量170 m 3 /s，平、枯水期，河水已被电站引走，导致主河槽大部分时间处于河干状态，使牛栏江主河槽流量无法监测。发电流量受上游库区水头和人工加压影响，成为非恒定值，可变因素较多，如不实时监测，就无法获取实时流量。采取设计流量合成误差很大，无法满足《河流流量测验规范》要求。因电站引水通道全程为有压隧洞，自取水口至机房尾水全程均穿行于山体内部，无可布设监测仪器的空间，发电引水流量无法实时监测。由此可见，在也不可行。 (3) 在小岩头电站取水坝与象鼻岭电站机房尾水之间选择监测断面 小岩头电站取水坝与象鼻岭电站取水坝之间河道长度3.56 km，小岩头电站取水坝正常蓄水位1282 m，象鼻岭电站取水坝位置河底高程1280 m，取水坝基底高程1274.00 m，小岩头电站取水坝正常蓄水位情况下库区回水淹没象鼻岭电站取水坝位置河道深度达2 m，淹没象鼻岭取水坝基底8 m。由此可见，该3.56 km区间均处于小岩头电站取水坝淹没范围，水流流态长期处于静止状态，库尾受变动回水影响严重，无监测断面可选。 (4) 堰塞湖坝下天花板电站库尾与堰塞体之间选择监测断面 该区间河段弯曲，具备自然流态的河道长度约5 km，均处于深山峡谷之间，两岸悬崖绝壁，地势陡峭，岸 图2. 牛栏江干流水利工程及水文站位置图 边至公路垂直距离130 m，自然坡度达80度以上，山体破碎严重，河道狭窄，水流湍急，工作人员上下均需系 安全绳，无法直达岸边，水、路均很难接通到监测断面，设站条件极差，存在严重的安全隐患。经现场查勘，该河段不具备水文测验设施设备的布设及观测条件，更不具备建设国家大河重要控制站的条件。 (5) 天花板电站机房尾水与黄角树电站库区尾水区间设立监测断面 天花板电站厂房尾水以下与黄角树库区尾水之间规划有凉风台、陡滩口两级梯级电站，天花板、凉风台、陡滩口三级电站库区尾水均与上一级电站厂房尾水衔接，且均处于深山峡谷间，无可选断面。陡滩口电站厂房尾水以下至黄角树电站库区尾水之间约有15 km河道距离具备自然流态条件。该区间内原设有小河水文站，是大沙店水文站的前身。测站位置地处巧家县小河镇坝统村桐子林社，距小河镇3 km，距巧家县城138 km，距昭通市政俯所在地309 km。经查勘，其测验断面控制较好，水流稳定、河道顺直，无分流串沟、变动回水等影响，监测断面距离上游陡滩口电站机房尾水10 km，距下游黄角树电站库区回水约5 km，上下游电站对该区域均无影响。站址生活条件方便，昭通至小河镇的公路自站后经过，进站道路可通过适当处理即可通到站上，交通十分便利，已架通三相供电线路，满足建设国家大河重要控制站的条件。 3.2. 站址的可行性分析 经过对堰塞湖上下游87.23 km河道进行查勘比选，唯有方案(5)具备设站条件，鉴于此，考虑到大沙店水文站属牛栏江出口控制站，国家大河重要控制站。小河水文站原址可满足国家大河重要控制站、省界界河站的监测功能和设站目的，满足新建国家大河重要控制站测验设施设备的布设要求和原则，符合《河流流量测验规范》(GB50179-93)要求，新的监测断面选址是合理的，测站整体迁建也是可行的。其下迁距离77.8 km，集水面积12，696 km 2 ，占全流域的96.1%，下迁后集水面积增加1470 km 2 。大沙店水文站下迁后，已远离州市交界，从而失去州市界河监测功能。考虑到在汛期堰塞湖水库处于汛限水位时能正常运行，同时兼顾水文站的州市界河水质监测功能，故保留大沙店水文站现有水文设施设备，作为堰塞湖整治后水库的入库站使用，满足水库的防洪调度要求。
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user: 摘 要 随着社会经济的飞速发展，由于供电模式单一导致的连锁故障在大电网中的屡次发生，无法社会发展的需求；另一方面，能源短缺、环境污染问题愈发严重，已经成为电力建设不可回避的问题。以可再生能源为主的分布式电源具有灵活、安全、清洁等特点，为节省投资、降低能耗与污染、提高电力系统可靠性与灵活性提供了新的思路。本文从多个角度分析了分布式电源接入对电网的影响，以及现状分布式电源接入电网存在的问题，并对未来分布式电源的发展方向提出了展望。 关键词 :分布式电源，电网规划，电网可靠性 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着社会经济的飞速发展，以大机组、大电网、高电压为主的传统集中式单一供电方式已经无法满足当今社会对电力供应高质量、高可靠性的要求；另一方面，大量消耗石化能源带来的环境污染问题愈发严重。以太阳能和风力发电为代表的分布式发电(distributed generation， DG)具有灵活、安全、清洁等特点，可以有效缓解能源匮乏和环境污染的问题。 考虑到严峻的环境问题、未来能源问题等因素，为节省电网建设投资、降低电网运行损耗、提高电力系统可靠性，由分布式电源发电与大电网相配合代替大电网单一供电方式成为未来发展的趋势。分布式电源接入电网后，在电网发生故障的情况下，可保证重要用户的供电，进而大大提高供电的可靠性；而清洁可再生能源可以适应地球环境保护以及可持续发展政策的要求。因此，大力发展分布式电源发电技术对保证能源供应、降低电网的建设成本、促进经济快速发展具有重要的意义。 分布式电源接入电网后，传统电网结构将变为遍布电源和用户的网络，运行方式也将由于分布式发电的随机性和间歇性而变化，进而对电网带来一定的影响。本文从多个角度阐述了分布式电源接入对电网的影响，分析了现状分布式电源接入电网存在的问题，并对未来分布式电源的发展方向进行了展望，为实现分布式电源与电网协调发展提供了一定的思路。
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user: 2. 分布式电源接入对电网的有利影响 2.1. 提高重要用户供电可靠性 分布式电源的接入究竟会对电网供电可靠性的提高有何贡献，这是用户和电力公司最关心的问题。分布式电源对电网可靠性的提升作用主要从两个方面来考虑：一个是分布式电源本身的运行方式，即承担的任务；另一个是合理的孤岛运行策略对电网可靠性的提高作用。文献 [ 1 ] 考虑了两种情况下分布式电源对提高电网可靠性的影响：一个是在负荷高峰时刻可能出现备用馈线电源容量不足，导致无法满足负荷转移的需要，此时将分布式电源安装于两条馈线连接处以向馈线供电；另一种情况是在配电变电站内安装分布式电源，可在配电设备故障时提供电源。基于以上原理，文献 [ 1 ] 基于区间算法对分布式电源接入前后系统的可靠性指标进行了计算，并分析了分布式电源在馈线不同位置接入对电网可靠性的影响，但仅验证了分布式电源作为备用电源在提高电网可靠性方面的作用。 由于分布式电源种类多，考虑负荷需求不同其运行方式各异，对电网可靠性的影响也不同。分布式电源的运行方式可以分为三种，一是承担基荷；二是作为备用电源；三是并网运行 [ 2 ] 。孤岛是随分布式电源接入配电网后产生的一种新的运行方式，按照其发生机理可分为非计划孤岛和计划孤岛 [ 3 ] 。通过建立计划孤岛可以使下游馈线中孤岛范围内的负荷点继续得到电力供应 [ 4 ] ，进而提高系统供电可靠性。但这种情况在传统配电网可靠性评估模型中无法计及，文献 [ 5 ] 基于网络分区分块思想，提出基于网络分区的故障恢复策略，当配电网主馈线故障而进入孤岛运行方式时，根据故障后负荷是否可由孤岛内分布式电源恢复供电对系统进行划分，以计及含分布式电源后配电网故障恢复策略的特征，更好地评估孤岛运行情况下，分布式电源对保证用户供电提供的作用。配电网大面积停电时，孤岛是保障负荷不失电的重要手段，考虑负荷优先级，通过孤岛融合、安全校验及负荷调节，可形成有效保障重要负荷持续供电的孤岛搜索最优方案 [ 6 ] [ 7 ] ，进而最大限度的保证用户供电的可靠性。 2.2. 降低电网运行损耗 电网的运行损耗主要是由输电线路损耗、变压器损耗和其他设备损耗组成的。通常，分布式电源装机容量较小且直接接入用户配电室，采用自发自用模式，可以实现分布式电源的就地消纳，减少电网的功率输送，进而降低输电线路的损耗。 当分布式电源接入后，电网线路损耗的降低主要取决于分布式电源的接入容量、接入位置、功率因数等：分布式电源的接入容量并不是越大越好，当其大于系统负荷量时，由于分布式电源向电网逆送功率过大，电网线损反而增加 [ 8 ] ；电网的降损效果则受分布式电源在馈线上的安装位置的影响，分布式电源接入点靠近系统馈线根节点时对本段配电系统线损降低的改善作用不如靠近线路末端。因此，应根据电网的实际负荷大小，通过优化分布式电源接入位置，合理设计分布式电源装机容量，以达到最大化降低输电线路损耗的目的。