DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 工艺流程 3.1. 施工准备 3.1.1. 管板桩进场堆放 管板桩堆放场地地势应平坦、基础需硬实。管桩堆放时，等间距设置4道支垫枕木，前墙用板桩亦等间距设置4道支垫枕木。锚墙板桩因为长度短，设置3道支垫枕木。枕木安放时需保证支垫顶面在同一标高。管桩堆存按2层考虑，如受限于场地要求，可将堆存层数增加到3层，但不得超过3层。板桩堆叠高度不能超过2 m，堆放时需保证锁扣不被挤压。 3.1.2. 管板桩调直加固 管板桩在运输至现场后，需进行检查验桩，确保平整度达到使用要求。如存在锁扣平直度偏差大、局部有弯曲或突变、两侧锁扣不平行且扭曲，需进行校直处理。调校主要采用火工热矫正法，板桩调校完成后采用标准锁扣进行对比检查，能顺利通过者即为合格。对于部分板桩，为方便振动插桩、固定形状及桩头加强，需在桩头焊接相应规格的钢板进行加固。 3.1.3. 硬质层破除 针对大型油码头设计的沉桩长度通常比较深的问题，需根据地质勘探报告，检查沉桩区域是否存在硬质夹层。在多数情况下，需采取相应措施提前进行引孔以保证管板桩能顺利施打至设计标高。常用的破除硬质夹层措施是利用锚杆钻机在设计桩位进行引孔。 3.2. 沉桩 3.2.1. 管桩插桩及施打 导向架安装完毕后，利用履带吊将管桩一头吊起并回旋吊臂，然后调整扒杆角度和钢丝绳将管桩提升直至桩底超过导向架顶部1 m左右 [ 2 ] ，作业人员站在导向架顶部的施工平台上辅助将管桩送入导向架的桩位内，保证管桩锁扣进入导向架并且固定在导向架滑轮的凹槽内以防沉桩时管桩转动使锁扣变位。 3.2.2. 板桩插桩及施打 待完成管桩插桩及施打后形成一定工作面，由中型履带吊配置振动锤在已插打完成的管桩间隔内插打板桩至板桩插不动为止。 3.2.3. 管板桩复打 一个阶段内的管桩和板桩插桩完成以后开始进行复打。由于插桩完成后管桩顶部高于板桩，故先用中型履带吊配大能量液压冲击锤复打管桩平齐至板桩顶部，之后用小型履带吊配小能量液压冲击锤复打板桩直至板桩顶部低于管桩顶部2 m，板桩复打完成后用中型履带吊配备大能量液压冲击锤对管桩进行复打直至平齐板桩，再换小型履带吊配备小能量液压冲击锤复打板桩，如此循环直至沉桩结束(图2)。沉桩复打遵循跳打原则，管桩和板桩之间、阶段与阶段桩之间均需控制好管桩和板桩的相对沉桩速度，呈阶梯式，单阶段最终均为管桩先施打到位后再将板桩施打至设计标高以防管桩沉桩时把板桩带下。 图2. 沉桩作业复打工艺图 3.3. 沉桩结束 沉桩结束时，测量垂直度并做好管板桩的沉桩记录。
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user: 4. 结语 管板桩沉桩施工技术具有施工周期短、成本低、客观环境约束条件少、适用范围广等特点，可有效降低工程建设成本，加快施工进度，确保工程顺利完工。
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user: 摘 要 文章以区位熵和城镇化作为产业集聚和人口集聚的测度指标，实证分析了影响各地区工业废水排放强度的宏微观因素。回归结果显示，工业集聚对我国环境质量有着明显的U型影响，即随着工业的集聚发展，工业废水排放强度会呈现出先提高后降低的变化趋势；而人口的集聚则对环境有着明显的U型影响，即随着城镇化率的提高，环境质量会先恶化而后好转；此外，人口规模的扩张和第二产业占比的提高都导致了环境的恶化，而经济的发展和第三产业占比的提高则能明显提高环境质量。 关键词 :区位熵，城镇化，工业废水 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 2019年3月5日下午，习近平总书记在参加他所在的十三届全国人大二次会议内蒙古代表团审议时强调，保持加强生态文明建设的战略定力，探索以生态优先、绿色发展为导向的高质量发展新路子，加大生态系统保护力度。他指出，保护生态环境和发展经济从根本上讲是有机统一、相辅相成的，绝不能牺牲环境来换取经济增长。 过去的四十多年来，我们大力发展经济，取得了举世瞩目的成就，但也付出了极其高昂的资源环境代价。数据显示，2017年全国5100个水质监测点位中，地下水较差级和极差级占比高达66.6%。而与此同时，我国还在工业化的进程中，工业的发展仍然将不可避免的带来更多的污染物排放，尤其是工业废水的排放已严重影响到人们的用水安全。如何在快速完成工业化的同时获得经济与环境的双赢局面，已经成为政策制订者、研究者们和普通民众普遍关心的重大议题。
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user: 2. 研究现状 通常认为经济总量的快速增长、人口规模的迅速膨胀会因大量消耗能源而导致污染物高强度的排放 [ 1 ] [ 2 ] ，而产业和人口在空间上的集聚也将带来污染物排放量的快速增长，从而造成城镇和经济活动集中地的环境质量恶化 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。但另一方面，经济的增长和城镇化进程的加快也为环境治理、污染物减排提供了必要的资金和技术的支持，进而能够改善环境质量、并进一步推进我国的生态文明建设 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] 。 为了进一步找到影响我国工业废水排放的关键因素，从而能够制订有效应对措施降低废水排放强度以改善我国水环境质量，研究者们进行了大量的实证分析：刘燕等(2006) [ 10 ] 的研究结果显示，经济增长与工业废水之间呈现倒N型曲线关系，出口明显促进了废水的排放，而外商直接投资则与工业废水显著负相关。梁淑轩等(2007) [ 11 ] 则认为工业废水排放量随着工业的发展而增长，应加大治理废水的投资和提高工业用水重复利用率以降低工业废水排放量。陈昭等(2008) [ 12 ] 的研究表明，工业废水与第二产业比重显著正相关，且人口密度对工业废水排放具有“挤出效应”；黄莹等(2009) [ 13 ] 对我国29个省份1990~2006年的数据进行空间面板分析后发现，工业废水与人均GDP之间存在U型曲线关系，且省域之间经济发展与环境质量的作用关系存在十分显著的空间效应。周中胜(2009) [ 14 ] 的研究显示，第二产业占比和城镇化率的提高显著促进了苏州的工业废水排放。而宋丽颖等(2014) [ 15 ] 对陕西的实证分析表明，人均工业废水排放量与人均实际GDP呈现倒N型曲线关系，重工业比重上升会增加工业废水排放总量的上升。黄菁(2010) [ 16 ] 则认为人均GDP与工业废水呈倒U型关系，而第二产业比重与人均工业废水负相关，产业结构对环境污染的影响是复杂的，简单的调整产业结构并不能显著影响环境质量。占华等(2015) [ 17 ] 利用省际动态面板数据进行实证分析，发现资本–劳动比显著促进工业废水的排放，而人均收入对工业废水存在倒U型的曲线关系。 从以上研究成果的梳理来看，学术界对于影响工业废水排放强度的因素分析是多方面的，但结论却不尽相同，尤其是产业结构对工业废水造成的影响存在着截然相反的观点。同时，就经济活动和人口在空间上的集聚所造成的工业废水排放变化关注不多，而在我国目前如此快速的工业化和城镇化进程中，人口与产业的集聚往往是同期发生的，二者对环境的影响通常也是同时产生，因而，我们应将人口与产业的集聚同时纳入到实证分析中，才能较为客观和清晰的厘清对环境的影响。
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user: 3. 工业集聚度的测度 我们以区位熵的方法对各地区工业集聚度的进行测度，计算公式如式(1)所示。其中 i 为各地区， t 为年份， I i t 表示 i 地区 t 年的工业增加值， G i t 表示 i 地区 t 年的地区生产总值， I t 则表示 t 年的全国工业增加值， G t 表示 i 年的全国生产总值。以此来衡量 i 地区 t 年的工业集聚情况(测度结果见表1)。 l q i t = I i t / G i t I t / G t (1) Table 1 Industrial concentration in various region 地区 2017 2016 2015 2014 2013 2012 2011 2010 2009 2008 2007 2006 2005 2004 2003 北京 0.45 0.47 0.47 0.48 0.48 0.48 0.47 0.49 0.48 0.46 0.51 0.53 0.59 0.63 0.61 天津 1.09 1.14 1.22 1.23 1.23 1.22 1.20 1.19 1.22 1.23 1.23 1.21 1.20 1.23 1.17 河北 1.19 1.25 1.23 1.24 1.24 1.21 1.20 1.17 1.17 1.19 1.16 1.14 1.13 1.11 1.08 山西 1.10 0.95 0.99 1.18 1.23 1.28 1.33 1.26 1.21 1.28 1.26 1.21 1.20 1.18 1.12 内蒙古 0.94 1.19 1.26 1.22 1.25 1.26 1.24 1.20 1.17 1.11 1.05 0.97 0.91 0.82 0.80 辽宁 0.92 0.92 1.14 1.21 1.21 1.20 1.20 1.19 1.15 1.13 1.06 1.03 1.02 0.99 1.06 吉林 1.20 1.23 1.26 1.28 1.24 1.21 1.16 1.13 1.06 1.01 0.99 0.92 0.91 0.90 0.87 黑龙江 0.62 0.71 0.78 0.87 0.94 0.99 1.04 1.07 1.04 1.13 1.13 1.17 1.17 1.16 1.15 上海 0.81 0.80 0.83 0.86 0.87 0.91 0.94 0.95 0.91 0.96 1.00 1.03 1.05 1.10 1.09 江苏 1.17 1.17 1.16 1.14 1.14 1.14 1.13 1.16 1.21 1.19 1.22 1.21 1.22 1.23 1.20 浙江 1.11 1.18 1.16 1.14 1.12 1.14 1.14 1.14 1.15 1.17 1.17 1.15 1.14 1.16 1.14 安徽 1.19 1.23 1.22 1.24 1.23 1.20 1.15 1.09 1.02 0.96 0.92 0.87 0.83 0.77 0.79 福建 1.16 1.21 1.21 1.19 1.15 1.12 1.09 1.08 1.05 1.03 1.02 1.01 1.03 1.04 1.03 江西 1.15 1.17 1.20 1.20 1.19 1.16 1.16 1.13 1.05 1.01 1.01 0.94 0.86 0.81 0.76 山东 1.17 1.21 1.19 1.17 1.17 1.18 1.17 1.20 1.26 1.25 1.25 1.24 1.23 1.24 1.17 河南 1.22 1.26 1.24 1.24 1.24 1.31 1.30 1.29 1.28 1.25 1.21 1.16 1.11 1.05 1.04 湖北 1.09 1.15 1.13 1.10 1.09 1.13 1.09 1.05 1.01 0.94 0.93 0.91 0.90 0.87 0.88 湖南 1.03 1.07 1.10 1.09 1.08 1.06 1.03 0.98 0.93 0.90 0.87 0.84 0.80 0.80 0.79 广东 1.16 1.21 1.21 1.18 1.15 1.17 1.16 1.16 1.16 1.14 1.14 1.12 1.12 1.11 1.08 广西 0.93 1.11 1.10 1.06 1.03 1.04 1.03 1.01 0.93 0.91 0.87 0.80 0.76 0.75 0.72 海南 0.35 0.36 0.38 0.40 0.40 0.47 0.47 0.47 0.46 0.50 0.54 0.53 0.46 0.45 0.46 重庆 1.00 1.04 1.03 1.00 0.97 1.13 1.17 1.16 1.13 1.09 1.04 0.95 0.90 0.92 0.91 四川 0.92 1.00 1.07 1.14 1.17 1.14 1.13 1.08 1.01 0.95 0.90 0.86 0.82 0.78 0.75 贵州 0.93 0.94 0.92 0.93 0.89 0.83 0.80 0.82 0.81 0.81 0.82 0.85 0.85 0.85 0.82 云南 0.74 0.79 0.82 0.83 0.85 0.86 0.84 0.90 0.85 0.87 0.86 0.84 0.81 0.85 0.86 陕西 1.17 1.17 1.18 1.24 1.24 1.22 1.17 1.12 1.08 1.08 1.07 1.05 1.01 1.01 0.97 甘肃 0.70 0.73 0.76 0.91 0.91 0.94 0.96 0.97 0.90 0.91 0.95 0.91 0.85 0.84 0.79 青海 0.87 1.05 1.07 1.14 1.15 1.22 1.22 1.13 1.10 1.11 1.04 0.97 0.90 0.81 0.75 宁夏 0.94 0.99 0.98 0.97 0.97 0.97 0.97 0.95 0.97 1.02 0.99 0.94 0.90 0.90 0.84 新疆 0.88 0.83 0.85 0.94 0.92 0.98 1.02 0.99 0.92 1.02 0.96 0.97 0.89 0.82 0.74 表1. 各地区工业集聚度 从表1的结果来看，工业对超过半数的地区经济都有较大影响。但分地区而言，东部省份中的北京、上海、海南和中部省份中的黑龙江显然没有工业集聚效应，而西部省份中仅陕西、青海的工业有集聚效应。对应各地的环境污染情况，北京、海南也是环境质量最好的省份之一。而从产业集聚度和环境污染的排放趋势来看(如图1所示)，这些没有工业集聚效应的地区其工业废水排放强度与工业集聚度是高度趋同的。 图1. 各地区工业废水排放强度与工业集聚度变化趋势
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user: 5. 小结 本文以区位熵作为工业集聚度的衡量指标，实证分析了各地区经济、人口因素对工业废水排放强度的影响。回归结果显示，各地工业的集聚发展对现阶段我国东、西地区的环境质量有着明显的U型影响，即随着工业的集聚会导致排污强度产生先提高后降低的变化。经济的发展也能明显促进环境质量的改善，而从产业结构来看，第二产业比重的提高在长期中对环境依然是不利的，而第三产业的发展则能实现环境与经济发展的双赢局面。 此外，人口仍然是造成环境压力的来源，但人口的集聚对工业废水排放强度具有明显的非线性影响，呈现出显著的倒U型特征。随着城镇化进程的加快，大量的人口集聚虽然造成了污染物的高强度排放，但也为经济的发展、社会的进步提供了重要的支撑与保证，为污染的集中治理提供了必要的条件，从而带来了环境质量的改善。
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user: 摘 要 随着能源危机问题不断凸显，人们以往忽视的以果蔬垃圾为主的“绿色垃圾”，逐渐成为资源化再利用的热门选择。厌氧发酵技术作为微生物处理的一种方式，可以有效的解决“绿色垃圾”资源化问题。本文综合考虑发酵液浓度、各原料配比对发酵最终产物的影响，通过测定有机质、全氮和有效磷的含量来寻求处理“绿色垃圾”的最佳方案。实验选择微生物兼性厌氧法处理绿色垃圾，以水和土壤为媒介，按照一定比例混合以低固体浓度进行厌氧发酵，研究不同实验条件下，相同原料进行组合配比时厌氧发酵结果的差异性。实验结果显示，当低固体浓度绿色垃圾：土：水比例为2:1:2时厌氧发酵的处理效果最好。 关键词 :绿色垃圾，厌氧发酵，低固体浓度，堆肥处理 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 研究背景 绿色垃圾是指对于环境无污染、可回收利用度高、可产生经济效益和生态效益的材料，如园林废弃物、农业废弃物、果蔬废弃物等 [ 1 ] 。利用科学技术与实验研究使绿色垃圾发挥潜在价值。绿色垃圾的再次利用可减少垃圾的填埋处置量，符合固体废弃物的处置原则：无害化，减量化和资源化。绿色垃圾的利用使生活环境得到改善，也体现了经济效益，符合可持续发展的基本国策。我国目前绿色垃圾处理方式主要以卫生填埋、焚烧处理作为混合垃圾进行处理处置，容易造成资源的浪费，也容易造成环境的污染 [ 2 ] 。 张展杰调查显示，禅城区部分生活垃圾经过垃圾收集站处理后，进行焚烧处理，产生热能。少部分的垃圾会被进行填埋处理，绿色垃圾与城市普通垃圾混合处理未进行分类 [ 1 ] 。王德宝调查研究显示，上海、北京、南宁、乐山在对于生活垃圾的处理主要为焚烧、填埋和堆肥三种方式 [ 3 ] 。绿色垃圾与生活垃圾未进行分类混合处理，绿色垃圾可回收利用率低。目前，根据李丹等人调查绿色垃圾的处置方式有建材化利用、能源化利用、生产生物质颗粒燃料等方式 [ 4 ] 。欧美等发达国家看中绿色垃圾的前景，在20世纪90年代便开始了对于绿色垃圾的研究 [ 5 ] 。根据李文灏对于中国生活垃圾现状的调查，表明了中国垃圾处置中低值垃圾处理及资源化难度较大 [ 6 ] 。厌氧发酵是废弃物在厌氧状态下利用厌氧微生物使固体废物中有机物转变成CO 2 和CH 4 的过程。厌氧发酵一般分为两个阶段，即酸性发酵阶段和碱性发酵阶段 [ 7 ] 。堆肥化处理过程是一个动态过程，总固体浓度即干物质量，是发酵中固体质量所占总体积浓度 [ 8 ] [ 9 ] ，是厌氧发酵的一个重要指标。 我国的绿色垃圾的产生量巨大，来源广阔，原料充足，可利用前景广阔 [ 10 ] 。绿色垃圾具有含水率和有机质含量高等优点，经过厌氧发酵处理后，可作为花卉养殖、园林绿化等肥料，应用前景广阔。
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user: 2. 试验材料与方法 2.1. 试验材料 绿色垃圾：取自南开大学滨海学院绿化草坪修剪废弃草料。 水：城市供水系统自来水 土壤：取自天津市滨海新区菜园，取样深度：30 cm，取样方法为五点取样法。 土壤原始数据如表1所示： Table 1 Soil initial dat 碱度 (氧化钙mg/L) 腐殖质总含量(%) 全氮含量(%) 有效磷含量(mg/kg) 全钾量 (%) 有机质含量 (%) 土壤 44.864 0.1079 0.06 119.211 3.2573 29.22 表1. 土壤原始数据 2.2. 试验方法及仪器 试验方法如表2所示： Table 2 Experimental determination items and method 测定项目 测定方法 全氮 GB-7173-1987土壤全氮测定法(半微量开氏法) 有机质 GB-9834-1988土壤有机质测定法 腐殖质 NY/T-1867-2010土壤腐殖质组成的测定 碱度 表2. 试验测定项目与方法 实验仪器：凯氏定氮仪，沙浴锅，消煮炉，紫外分光光度计，原子火焰分光光度计。 试验处理 将取回的原始土壤进行破碎、筛分，风干等处理；废弃草料进行机械破碎。处理后的草料、土壤与水进行混合，放置于厌氧发酵瓶中进行密闭发酵。 2.3. 堆肥发酵 按照设计的比例进行堆肥发酵执行，发酵完成后进行各指标的测定，完成研究。发酵时间为30天。取发酵后30天土样，进行数据分析。数据如表3所示： Table 3 Composting rati 草/g 土/g 水/g 空白对照 0 500 0 草:土:水 (1:1:1) 166.67 166.67 166.67 草:土:水 (1:1:2) 125 125 250 草:土:水 (2:1:2) 200 100 200 草:土:水 (2:1:4) 142.86 71.43 285.72 草:土:水 (3:2:2) 214.29 142.86 142.86 表3. 堆肥比例
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user: 3. 结果与分析 3.1. 腐殖质的影响分析 试验结果如图1所示： 图1. 各组分发酵后腐殖质含量 由图1可知，对于空白土样而言，原料配比对于土壤中的腐殖质累积都起到了促进作用。由1:1:1组和1:1:2组作对比参照可以得出，在其它比例不变的情况下，随着水分的增加，腐殖质反而减少；由2:1:2组和2:1:4组对比参照可以得出，增加土量减少固液比并未增加土壤的腐殖质，1:1:2组和2:1:2做参照对比可得出当低固体绿色垃圾增多时，土壤中的腐殖质随之增加而增加。由1:1:1组和3:2:2组进行对比，低固体绿色垃圾的增加对于厌氧发酵过程中的腐殖质影响不大。根据实验结果表明，水体占比越多，对于厌氧发酵过程中腐殖质的增加起不利作用。当低固体浓度绿色垃圾量一定时，增加土的比例对于厌氧发酵中的腐殖质的增加起促进作用。 3.2. 全氮的影响分析 试验结果如图2所示： 图2. 各组分发酵后全氮含量 由图2可知，对于空白土样而言，原料配比对于土壤中的全氮都起到了促进作用。由1:1:1组和1:1:2组对比可知，当固液比增加，土壤中的全氮反而减少；由2:1:2组和2:1:4组对比可知，当土壤比例相同时，水分的增加对于土壤中的全氮起不利作用。1:1:2组和2:1:2做参照对比，低固体浓度绿色垃圾比例增加，对土壤中全氮的增加起促进作用。综上，当固液比一定时，增加土壤体积对于厌氧发酵过程中土壤中全氮的累积起促进作用。 3.3. 有机质的影响分析 试验结果如图3所示： 图3. 各组分发酵后有机质含量 由图3可知，对于空白土样而言，原料配比对于土壤中的有机质都起到了促进作用。固液浓度比例对于绿色垃圾在厌氧发酵中的有机质的增加影响不大，当增加绿色垃圾量时，对于有机质的影响不大。 3.4. 碱度的影响分析 试验结果如图4所示： 图4. 各组分发酵后碱度含量 由图4可知，在发酵过程中，对于空白土样而言，固液比的增加对于土壤中的碱度是起促进作用的，根据厌氧发酵的两段理论中，绿色垃圾在厌氧发酵过程中都进行到碱性发酵阶段。对比1:1:1组和1:1:2组得知水分的增加对于低固体浓度绿色垃圾厌氧发酵进程起促进作用。
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user: 4. 结论与讨论 通过各试验组对照参比得出，水分含量在厌氧发酵中对于土壤中的腐殖质、全氮呈现负相关，对于土壤中的碱度呈正相关，通过对比，可得知低固体浓度绿色垃圾厌氧发酵过程中应相应减少水分比例，水分对土壤中的腐殖质、全氮的累积起不利作用；相应增加绿色垃圾的含固率，最终产物可作为改善酸性土壤的一种材料，起到调节PH、增加土壤肥效的作用。由实验结论可以得出在水土比例为1:1时，绿色垃圾的厌氧发酵过程为最佳。
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user: 海底PLEM吸力桩式基础施工技术 ——以安哥拉渔港油库扩建项目CBM (多点系泊)工程为例 李明涛，曹 鹏，侯一甲，何永兴 中国石油管道局工程有限公司国际事业部，河北 廊坊 作者简介：李明涛(1984-)，男，硕士，工程师，现主要从事海外油气储运EPC项目施工管理工作。 收稿日期：2018年9月28日
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user: 摘 要 海底PLEM吸力桩式基础施工技术具有施工设备简单、施工周期短等特点，适用于海底松软的地基处理。阐述了吸力桩的安装原理，以工程实践为例介绍了气举法安装海底PLEM吸力桩式基础的应用。 关键词 :海底PLEM，吸力桩，气举法 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 吸力桩既可以用作浅基础，又可以用作吸力锚。近年来，吸水桩越来越多地应用于海上工程。相对于传统的打桩技术而言，吸力桩的安装不需要打桩锤和浮吊，只需要泵等比较小巧的设备，是依靠负压静力安装，没有打桩施工的振动噪声等，因此吸力桩的安装比较精确、方便，越来越受到工程建设者的青睐。但是，吸力桩是一种刚性短桩，施工海底土壤不能太硬，太硬后吸力桩贯入难度增大。此外，吸力桩可承受各种各样的荷载条件，具有很好的水平承载力、抗压承载力和抗拔承载力。经进一步的研究和开发，吸力桩已经在海上浮式生产装置的系泊应用中广泛使用 [ 1 ] 。以安哥拉渔港油库扩建项目CBM (多点系泊)工程为例，介绍海底PLEM吸力桩式基础施工技术。
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user: 2. 海底吸力桩沉桩原理 吸力桩是一种利用水压力将桩体压入土中的刚性短桩，其基本结构型式是一种上端封闭、下端开口的圆筒，因此吸力桩也称吸力锚、筒型基础或桶形基础。吸力桩的沉桩原理是利用桩的内压和外部气压或水压的压力差将吸力桩沉入海底(图1)。沉桩步骤主要分2步。 1) 由水上起重机使吊挂在吸力桩上端的绳索下降，吸力桩沉入水中，利用其自重产生一定贯入深度，并形成一个封闭的腔体。 图1. 吸力桩沉桩原理 2) 吸力桩顶部设有连接泵系统的水孔，利用水泵系统抽吸桩内的海水，使桩内压力低于桩外的水压，利用负压差将桩筒压入海床。
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user: 3. 海底PLEM吸力桩式基础施工实例 2015年，海底PLEM吸力桩式基础施工技术在安哥拉渔港油库扩建项目CBM工程海底管道设施安装中得到了成功应用，以该工程为例介绍海底PLEM吸力桩式基础施工技术。 3.1. PLEM总体结构 PLEM撬座主要由H型钢和钢板焊接而成，规格为6800 mm × 7800 mm，主结构采用H型钢，型号为：HEA650、HEA400、HEA300，锁板钢板厚度为30 mm，撬座底板钢板厚度为12 mm。为了减小拖动时海床淤泥产生的阻力，撬座前后设置挡泥板。为了便于海底管汇基础桩在水下的定位安装，设计了导向口结构，待桩基础安装完成后，采用定位销将桩与导向口锁紧。 3.2. PLEM吸力桩式基础 经勘查PLEM下方海床主要为松软的淤泥、黏土，由于PLEM与撬座的总重量高达32 t，必将会发生PLEM下沉的现象，然而海底管线的下沉量比较小，远低于PLEM，因此容易导致S形弯管因不均匀沉降而被撕裂(图2)。并且PLEM放置于海底，在洋流的作用下会产生位移，因此PLEM必须做特定的处理来抵御不均匀沉降等因素带来的风险 [ 2 ] 。 图2. 不均匀沉降引发的问题 PLEM的处理通常采用3种方式：压载块的重力式基础、桩基础、吸力桩基础 [ 3 ] 。压载块的安装需要船载吊车，安装效率低，且造价高；桩基础施工由于需要动迁打桩船和打桩锤，整体造价较高。该项目所处海底土壤较为松软，因此选用吸力桩作为管汇基础。在PLEM的两侧各设置3个吸力桩(直径508 mm，长度6450 mm)来固定(图3)，采用与海底管道相同的钢管加工而成，定位桩的底部削成锋利状，便于沉桩。 图3. PLEM基础 3.3. PLEM吸力桩式基础施工 PLEM吸力桩在沉桩排除桩体内部海水的过程中并未采用水泵，而是巧妙地运用虹吸原理，利用空压机在桩顶部向桩外排气，从而排出桩体内部的海水及部分泥沙，也可称为“气举法”。吸力桩顶部设有20 in平焊法兰，将1条4 in排水管及2条1 in排气管安装到配对的20 in盲板法兰上(图4(a))，2片法兰通过螺栓连接，并做好密封。在潜水员的配合下，工作船上的吊车缓慢下放吸力桩进入导向孔内(图4(b))，潜水员开启桩顶上方的1 in进气阀门，启动空压机，桩内海水及部分泥沙被排出，在内外压差的作用下，吸力桩被打入海床。吸力桩被打入指定深度后，停止排水，潜水员拆除桩顶部的排水装置，并将20 in永久盲板法兰安装于吸力桩顶部，并将吸力桩与导向筒用销子锁死，吸力桩安装完成，依照该方法完成剩余吸力桩的施工。 图4. 吸力桩安装时所用的排水装置
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user: 4. 结语 安哥拉渔港油库扩建项目中运用了PLEM吸力桩式基础施工技术，其运输方便、施工简单、费用低，在提高施工效率的同时有效地节约了施工成本。
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user: 摘 要 基于伊拉克某油田的地面建设经验，结合西方业主公司的先进做法，总结了基于系统划分的工程项目验收和交付方法。在项目的执行过程中，工程项目被划分为若干个系统并赋予不同的优先级，承包商优先完成关键系统，满足业主投产要求，并合理测量进度，及时回收进度款。 关键词 :系统划分，交付方法，油田地面工程，工程项目验收，工程项目交付 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 伊拉克某油田位于伊拉克南部，由于建设时间久远，现有设备老化严重，产能低下。该油田同时面临着新建设施工作和旧有设备升级改造工作。在当今低油价的背景下，伊拉克政府对于油田建设的成本管理十分苛刻，部分已经批准的项目也被要求大幅降低预算。因此，业主方在保证油田正常生产的前提下，需针对性地升级旧有设施，选择性地开展新建项目。对于建设承包商来说，应尽量满足业主要求，调整项目执行策略，顺利交付项目并及时回收进度款。
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user: 2. 项目的系统划分 在严格的成本控制、巨大的投产压力下，业主的做法是将项目结构分解为若干系统，按照投产需要，划分成若干优先级。低优先级的系统会推迟建设甚至可能被暂时搁置 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。以水处理厂为例，将整个项目按照优先级划分为若干块，对不同的系统加以编号(图1)。该系统划分使项目的工作内容清晰明确。业主在进行决策时，可以根据投产需要，确定哪些系统需要完成，哪些系统推迟完成甚至取消。对于承包商来说，可以根据对应的系统组织开展相应的工作计划和安排，优化资源配置，实现效益最大化。 图1. 系统划分图
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user: 3. 系统验收和管理 为确保按照系统划分完成工程交付，双方须有共同认可的验收标准。通过系统划分和验收表格策划，确定某个系统验收表格数量，通过跟踪完成的验收表格数量计算完工比例，预测交付时间。对于承包商来说，一旦一个系统完成，即可马上验收交付该系统，进行进度款结算，不必等待全部工程完工之后再验收结算。 3.1. 质量检查表格 质量验收表格可以显示每个检查项是否验收合格，样例为仪表的接线检查项(如表1所示)。 Table 1 The type of quality inspection lis 编号 检查项 合格 不合格 整改项 1 铭牌是否合理 2 内部接线符合图纸和规范要求 3 电缆的机械保护 表1. 质量验收表格样例 3.2. 系统进度情况 对于每项工作，都需要准备对应的验收表格来监控进度。以水处理厂为例，每个系统的质量验收完成进度如表2所示。通过对每个系统进度的追踪，业主方能直观了解哪些系统具备投产条件，以调整生产计划。同时，该数据也是承包商测量进度和请款的重要指标和依据。 Table 2 The statistics of system acceptance progres 系统编号 系统描述 质量验收表数量/个 完成数量/个 完成比例/% 水处理厂-7001 变电站系统 81 0 0 水处理厂-5809 水反洗系统等 31 3 9.68 水处理厂-4001 药剂注入系统 172 32 18.60 水处理厂-6001 污泥系统 347 8 2.31 中央处理厂-1501 注水井系统 155 28 18.06 表2. 系统验收进度统计表
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user: 4. 施工管理和交付 施工管理过程中，承包商对每个系统进行梳理，记录主要问题(表3)。根据业主方制定的优先级，结合甲方提供的设备到场情况，承包商能够更合理地安排施工资源，及时记录甲供设备对需要系统投产的影响，澄清责任，为防止业主罚款或向业主索赔做好准备。在每个系统施工完成的同时，签署质量验收表格，提交相关资料，系统顺利完成交付。对于未能全部完成的系统，质量验收表格完成情况能够帮助承包商确认已完成的工作量。 Table 3 The list of major problems of system acceptanc 系统编号 系统描述 主要甲供设备情况 主要问题 水处理厂-7001 变电站系统 主变电站按期到达 无 水处理厂-7001 变电站系统 变压器滞后2周 ① 变压器及相关电缆工期无法安装； ② 工期滞后2周 表3. 系统验收问题清单
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user: 5. 结语 基于系统划分的项目验收和交付方法既确保了每个系统相对独立，便于投产运营，又利于承包商组织生产和交付。特别是在高风险的热点地区，该方法降低了因各种原因项目搁置或推迟带来的项目经营收入方面的风险。
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user: 摘 要 通过工程实例研究了油码头胸墙现浇施工工艺，解决了大体积混凝土胸墙现浇过程中的裂缝控制难题，该工艺对同类工程施工具有重要指导意义。 关键词 :油码头胸墙，大体积混凝土，裂缝控制 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 胸墙施工作为油码头建设的一部分发展迅速，为推动油码头施工工艺标准化和工艺管理标准化建设，笔者以安哥拉渔港成品油库项目码头与疏浚工程胸墙现浇施工为例，对混凝土入模、模板设计及养护等工艺流程进行研究。
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user: 2. 工艺原理 油码头胸墙现浇施工中，先根据混凝土强度、耐久性要求和裂缝控制要求进行混凝土配合比设计 [ 1 ] ，确定合理的分层分段浇筑参数，再结合现场气象水文条件以及设备情况，选取合理的混凝土拌合、运输和入模工艺、设计强度和刚度满足要求的模板，然后进行混凝土现场浇筑，混凝土强度达到设计要求后进行拆模，采取经济合理的养护措施，直至混凝土构件成型。
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user: 3. 工艺流程 3.1. 钢筋加工及绑扎 ① 胸墙结构的钢筋一般为构造配筋，为减少混凝土裂缝，应尽量采用直径较细的钢筋。② 钢筋的类型应满足设计要求，加工后钢筋的各参数应满足规范。③ 钢筋和模板之间应设置垫块。垫块的间距和支垫方法应能确保钢筋在混凝土浇筑过程中不发生移位。④ 为防止受力钢筋产生偏移，需选取稳定性好的钢筋骨架。⑤ 用于绑扎的钢丝头应该位于保护层外，且不应集中。 3.2. 模板安装 1) 胸墙模板安装前，应在墙身结构前沿安装三角架或其他支撑结构 [ 2 ] ，以支撑胸墙前沿和端头模板，三角架或其他支撑结构的强度应满足受力要求(图1)。 图1. 三角架结构示意图 2) 在三角架上铺设底模，底模宜采用木板或组合钢模，必要时可在底模和三角架之间铺设木方或槽钢，以改善模板受力或模板标高。三角架可按悬臂构件进行计算，计算时将三角架承受的荷载等效为均布荷载，三角架强度验算公式如下： M = 1 2 q l 2 (1) σ = M W ≤ f (2) 式中：M为三角架与墙身交界处的弯矩，N∙mm；q为单个三角架承受的线性荷载，N/mm；l为支架三角架长度，mm； σ 为弯矩最大截面的最大拉应力，MPa；W为弯矩最大截面型钢的抵抗矩，mm 3 ；f为弯矩最大截面型钢的抗拉强度设计值，MPa。 3) 确保模板位置准确，避免发生胀模、上浮、错位的情况。 4) 模板表面需整洁、无变形，模板之间的衔接缝宜采用胶带止浆。 3.3. 混凝土浇筑 模板安装验收合格后，方可开展胸墙浇筑施工。进行浇筑前需检查模板间缝隙、支撑构件及预埋件位置，采用清水湿润模板及与新浇混凝土接触的墙身顶面，并将积水抽干。混凝土拌制应严格按照混凝土配合比进行配料，不得随意修改，搅拌时间应满足设计要求。混凝土浇筑过程中，应采取措施防止混凝土发生离析现象，现浇混凝土时，其浇筑高度不得超过2 m。此外浇筑过程中应做好防雨措施，准备好彩条布或塑料膜进行覆盖。 3.4. 模板拆除 模板的拆除应在混凝土终凝后(一般12 h后)进行。如工期允许，可适当放慢拆模时间，尽量让混凝土长时间处于钢模板的保温状态下。侧模拆除应在混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏时进行，底模等承重模板应在混凝土强度能够承受自重及上部叠加荷载时拆除。水下和水位变动区的模板拆除时间应适当延后。拆除过程中应采取防止模板倾覆和坠落的措施。 3.5. 混凝土养护 混凝土浇筑完成后应及时覆盖，结硬后进行保湿养护。根据现场水源情况，可采用养护剂或洒水养护。喷涂养护剂养护时，须将构件面涂刷均匀，形成闭合的养护剂面。洒水养护宜在构件上覆盖保水性较好的土工布或毛毡，并洒淡水进行保湿养护。
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user: 4. 结语 胸墙现浇工艺推进了油码头施工工艺标准化，规范了胸墙现浇工艺的流程，保证了施工质量和施工安全。该工艺也可应用于沉箱式油码头、重力式油码头等多种结构形式的油码头建设。
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user: 摘 要 海底管道安装完成后要进行清管试压，清管试压是检验海底管道系统施工质量的重要依据。结合工程实践，提出了适合于浮筒式多点系泊海底管道系统的清管试压技术，并对关键的操作要点和控制措施进行了研究，可为同类工程技术提供参考。 关键词 :浮筒式多点系泊，海底管道系统，清管，试压 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 对于管端一端位于陆地，另一端位于海底的管道系统，传统的清管试压方案是使用水下收发球筒，通过高压软管将高压水连接到水下收发球筒进行清管试压 [ 1 ] [ 2 ] 。但是对于管端位于海底且管端连接有海底管道终端管汇(PLEM)的浮筒式多点系泊(CBM)海底管道系统，清管器无法通过管径变化的PLEM，传统方案无法完成清管试压。针对该问题，提出了适合CBM海底管道系统的清管试压技术方案，在PLEM与海底管道铺设完成后方便高效地完成了清管试压。
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user: 2. 项目简介 PUMA ENERG公司在安哥拉罗安达建设了一座成品油油库终端，该CBM海底管道系统由PLEM、海底管道组成，其中海底管道为2条，海底管道单线长度为855 m，沿线路由水深为0~23 m，最大水深位于PLEM处。
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user: 3. 清管试压技术 CBM海底管道系统主要由PLEM和海底管道组成，PLEM与海底管道的安装方式是将在陆地上连接为一体的PLEM与海底管道同时安装到海底指定位置，PLEM与海底管道直径由12 in (1 in = 2.54 cm)变为16 in，最后变为20 in，常规的水下发球筒从PLEM首段发送直径为20 in清管球，无法完成清管测径作业。因此不采用水下发球筒，而是将清管球和测径球在PLEM与海底管道连接前装入连接海底管道和PLEM的S型弯管内，待海底管道系统安装完成后，施工船上的高压水泵通过连接PLEM首端的高压水管向管道系统内注水进行清管作业，确认清管测径球已经成功到达海管登陆点设置的收球筒后，开启登陆点处设置的增压泵，通过与收球筒连接的高压水管向管道系统内增压，进行压力试验。
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user: 4. 实施要点及控制措施 4.1. 清管 清管设备选用工作船上100 m³/h的注水泵注水推动清管球，清管介质采用添加了防腐剂和缓蚀剂的海水，共使用4个球清管，每条管道各1个清管球，1个测径球，采用与主管道同规格的管材制作试压头2个。各种清管设备、仪表证书必须经现场业主和第三方代表确认并许可。安装海底管道系统前，在陆上海管发射场内事前将4个清管球放入PLEM末端直径20 in的管道内，每条管道各2个球，2个清管球之间注入一段水柱用来隔离2个清管球。在海底管道登陆点处焊接试压头(试压头也可以作为收球筒)，试压头上方设置3个直径为2 in的放空阀门。海底管道系统安装完成后，将位于海底PLEM上方的海上工作船上的注水泵通过直径2 in高压注水管与PLEM连接，检查无误后开启水泵进行清管作业。 4.2. 试压 4.2.1. 试压准备 对管端进行密封，安装试压盲板，连接所有的试压设备、管道，并且确认连接牢固，潜水员在水下确认PLEM的所有球阀处于全开启状态。所有的设备、仪表证书必须配备齐全，并且经业主和第三方代表确认同意后方可进行压力试验。 4.2.2. 强度试验 打开PLEM前端盲板上的针型阀向管道中注水，并添加适量的染色剂，当海管登陆点处试压头上的放空阀出水后关闭放空阀，关闭工作船上的注水泵，开启陆上试压头侧的增压泵，开始压力试验。缓慢增加压力，当压力达到试验压力的30%时，暂停升压。检查所有的管件和连接法兰是否有漏水情况，若无漏水情况继续增大压力至试验压力的60%，检查CBM海底管道系统的漏水情况和完整性；若无渗漏则继续增压，按照100 kPa/min的速率继续注水增压，当压力达到试验压力的1.5倍时停止升压，稳压4 h，进行强度试验。 4.2.3. 严密性试验 将CBM管道系统内的压力降至设计压力(1.5 MPa)，进行严密性试验。严密性试验压力稳定后，关闭通向压力管道的阀门，切断试压头与压力泵的连接，稳压24 h。整个严密性试验过程中，每间隔15 min记录一次压力，每1 h记录一次海水和地层温度，24 h内若没出现超过设计压力1%的压力降，则严密性试验合格。若压力降超过设计压力的1%，如无特殊原因说明，则必须重复进行严密性试验。 4.2.4. 泄压排水 严密性试验符合要求后即进行泄压。以100 kPa/min的速率泄压直至压力为零，将试压头割下，取出清管球，将陆上管道与海底管道在登陆点处进行连接。 4.2.5. 试压过程的注意事项 1) 由于试验压力高，在海底管道两端的盲板封堵、试压仪表和仪器安装时，接头处一定要密封牢固，确保安全，保障试压质量。 2) 海底管道注水放气时，从位于海底的最低点PLEM注水，在登陆点处排气，并且一定要在低压下排气，确保管道中的空气尽可能排尽。因为空气具有一定的压缩性，海底管道中过多的空气会对试压结果造成较大影响。 3) 对短距离、不带混凝土保护层的单层CBM海底管道进行压力试验，由于是单层海管，受海底温度影响较大，当试压结果与初始值出入较大时，必须考虑到海水温度变化的影响。
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user: 5. 结语 清管试压工作是CBM海底管道系统安装完成后的一个综合性的测试，是海底管道系统安装的收尾工作。在CBM海底管道系统中的PLEM存在汇管变径的工况下，对海底管道系统清管试压技术进行了研究，可为同类海底管道项目清管试压提供参考。
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user: 摘 要 由于长输油气管道工程技术门槛相对较低，国际承包市场的竞争越来越激烈，企业会采取技术方案创新、降低商务报价、垫资建设，甚至参股建设以战胜竞争对手。在上述情况下，如果承包商经营管理水平不高，无法及时有效地识别变更索赔，避免自己的损失，增加乙方的合同额，企业的生存和发展就变得尤为困难。强有力的变更索赔能力在日趋激烈的竞争中成为了企业必须具备的本领。 关键词 :国际管道项目，变更，索赔方法 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 乍得洛贡河管道穿越项目简介 乍得洛贡河油气管道穿越项目的业主为Petro Chad (Mangara) Limited，属于加拿大Griffiths Engineer International Inc的全资子公司。业主与乍得政府签订了关于DBI和DOB区块的勘探和开发合同，并计划建造1条直径12 in (1 in = 2.54 cm)、长度120 km连接乍得到喀麦隆的原油外输管线，洛贡河油气管道穿越项目属于该原油管线的控制性工程。项目施工现场位于乍得蒙杜市10 km外的洛贡河。该项目施工方式为大开挖穿越，主要材料包括钢管和压重袋等，工作范围是4条直径12 in、长度1500 m管线的穿越施工，具体工作包括河流的围堰倒流、管沟的开挖回填、管线的焊接防腐及试压和下沟等工作。 2012年4月14日，中国石油管道局工程有限公司国际事业部与业主签订合同，合同生效日为2012年4月9日。由于加拿大业主签订的合同条件苛刻，而且该项目工期跨越雨季，工期较紧张，存在很多潜在的风险和不确定影响因素，稍有不慎就可能导致项目无法达到预期利润，甚至造成亏损。 为了克服上述不利因素，我方在合同签订初期就认真研究工作范围，在与业主的合同谈判中将业主的工作明确在对方的招标文件内，遏制了业主扩大工作范围的可能，同时在洛贡河油气管道穿越项目执行过程中的几个巧妙变更，及时扩大合同额，为项目增加了利润。项目的初始合同额约2556万元，在项目执行的过程中共与业主签订5次变更，变更合同额为486万元，变更增加的合同额约占原合同额的19%，真正实现了靠索赔变更来盈利的目的。经过3个月的紧张施工，该工程于2012年7月15日圆满结束并进入质保期。
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user: 2. 项目签订的主要变更 2.1. 变更一 业主提供材料后，巧妙地将库存热收缩套转售给业主。2012年4月15日与业主签订合同后，业主承诺提供热收缩套，并在未来2周内到场，但是根据业主提供的信息，热收缩套不可能在未来2周内到场，最早到场时间为5月中旬了，会严重影响整个施工进度。项目部在得知该消息后，迅速联系在乍得的仓库，经过确认后有同等规格型号的热收缩套，并且尚在保质期内，可以用于施工。于是项目部提出可以为业主提供热收缩套的变更建议，以合理的价格签订了第一笔热收缩套变更协议。该变更既避免了热收缩套过期无法使用的损失，又避免了业主物资不能及时到货的损失，达到了双赢的目的。 2.2. 变更二 利用经验优势及时提醒业主，业主主动提出变更，积极合理报价，赢得信任和利润。由于业主在编制招标文件初期遗漏穿越管线的临时阴极保护建设，该工作并未包含在合同的工作范围内。项目部在施工过程中第一时间发现业主并未提供相关的临时阴保材料，而且合同中没有提及临时阴保施工部分。作为有经验的承包商，我方及时向业主反映了该问题，业主发现后提供了相关的工作量给项目部，项目部合理上报价格并进行详细的价格拆解说明，受到业主认可。 2.3. 变更三 雨季的提前导致施工方案调整，双方对施工方案措施费的追加进行了激烈谈判，业主方最终同意承担合理的措施费用，避免了额外成本。根据当地近五年的水文情况，一般雨季到来是在五月底六月初，但是施工到五月中旬时，雨季提前到来了。原来建设的导流渠已经不能满足导流的需要，有可能出现溃坝的风险，我方及时在河心岛开挖一条宽20 m、深2.5 m、长400 m的导流渠，总开挖土方量20000 m 3 左右，将河水引流，使拦河坝水位及时降了下来。依据和业主签订的主合同条款，双方均没有足够的条款证明该工作属于对方，但是业主坚持认为该工作属于我方的工作范围。由于在开挖该导流渠之前，已经事先与在场的施工监理和业主代表进行了沟通，事先取得了业主现场代表的许可，该施工方案工程量也得到了现场监理最终的签字确认。另外，出于对整个工程的考虑，如果当时不采取该措施，就面临着溃坝的危险，一旦溃坝就是一个双输的局面。在与业主的谈判过程中我方高报价然后再降低价格的方法，最终顺利签下变更，使我方避免了高达数百万元的损失。 上述3项变更的共同核心内容是合同价格的增加，如何确定变更索赔的价格成为了重点。
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user: 3. 变更索赔人员必须掌握的计价方式 国际油气管道工程承包中，多数国家都是在国际通用标准合同的基础上，结合实际情况编制项目合同。在FIDIC合同条件中工程变更索赔适用的条款都是承包商可以直接引用的。熟悉上述条款并结合施工中的实际情况，做到有理有据，是能够与业主签订变更的基础 [ 1 ] 。 对于变更索赔的单价确定一般有4种主要的定价方法。 3.1. 原合同单价计算变更款 如果监理工程师认为投标单价适用于该项变更工程，监理工程师有权利决定按投标价进行变更计算。但该单价的适用必须考虑3个条件：① 变更的工程性质及数量，如果数量过大则应该考虑单价微调；② 变更工程的施工方法对施工管理费的影响程度；③ 变更发生的时间距单价确定时的时间跨度。 该方式简单易用，只要条件符合，直接采用原合同单价，甲乙双方基本上都会认可，既便捷又高效。 3.2. 参考投标单价确定新单价 如果原合同中工作与变更的工作性质一致，但是工程数量、施工地点和施工方法差异较大，且时间跨度较长，原合同单价已经明显不适用时，就需要确定一个相对合理的新单价。在上述情况下，用类比法或指数法确定新的施工单价就显得更方便合理。简单来说，就是根据数量比值或者CPI指数等来综合计算单价调整。 单价计算方法虽然看起来合理，但是如何确定比例和指数，需要管理人员拥有丰富的施工管理经验和商务能力，并对单价的构成非常熟悉。另外，双方确定的单价可能与实际单价偏离较大，甲乙双方共同认可是必不可少的。总体来说该方法简单易行，应用也比较广泛。 3.3. 基于人工、材料和机械成本的基本计价方法 1) 直接人工费计算。根据现场提供的签单确认工种、数量、工期、总人工日，根据合同已有费率计算直接人工费(表1)。 Table 1 The list for direct labor cost calculation 编号 工种 数量 工期/d 总人工日/d 日费率/美元 成本/美元 备注 1 工长 1 15 15 219.00 3285.00 2 … … … … … … 总成本 … 表1. 直接人工费计算表 2) 直接设备费计算。根据现场签单，确认提供的设备名称、数量、工期和总工作日，根据合同已有费率计算直接设备费(表2)。 Table 2 The list for direct equipment cost calculation 编号 设备名称 数量 工期/d 总工作日/d 日费率/美元 成本/美元 备注 1 挖掘机 4 15 60 813.00 48，780.00 2 … … … … … … 总成本 … 表2. 直接设备费计算表 3) 材料采购及运输费计算。根据市场价格及采购过程中发生的过程成本计算材料采购及运输费(表3)。 4) 总价计算。根据前表1~3汇总计算总价，另外，要合理地计算相关税金(表4)。 该方法需要管理人员详细列出每一项涉及到的要素，要对现场的情况比较熟悉，同时在计算的过程中要寻求现场施工人员、采购人员和财务人员的帮助，才能计算出合理的成本。该详细计算表可以作为提供给业主的价格计算依据，也可以作为估算价格的方法，国外工程应用较为广泛。 Table 3 The list for material purchasing and transportation cost calculation 编号 材料名称及描述 单位 数量 单价/美元 总成本/美元 备注 1 麻袋 只 10，000 3.00 30，000.00 2 … … … … … 3 仓储费 … … … … 4 运输费 … … … … 5 保险费 … … … … 6 其它税费 … … … … 7 总成本 … … … … 表3. 材料采购及运输费计算表 Table 4 The list for total price calculatio 编号 项目 计算方式 备注 1 直接人工费 见表1 2 材料采购及运输费 见表3 3 直接设备费 见表2 4 管理费 … 根据管理水平计取 5 利润 … 合理计取利润 6 增值税 … 根据实际情况计取 7 利润税 … 根据实际情况计取 8 其它税费 … 根据实际情况计取 9 总价 … 表4. 总价计算表 3.4. 变更费用超过合同价款15%时合同价款的调整 FIDIC合同条件规定，如果在颁发工程的完工证书时，全部变更工程的费用总和超过有效合同价的15%，则应通过协商对整体合同价格重新谈判，确定一个甲乙双方都能够认同的最终合同价。 一般情况下，合作双方很少会对最终的合同总价进行重新谈判，。如果发生了，则可能是出现了不可预知的风险，或双方对工作认知偏离较大。另外，如果是合理范围内的增加，即使超过了该限额，到了项目后期，业主已经颁发验收证书，一般不会再发起合同总价谈判。但是，管理人员还是要重视该情况，确保项目的利益得到保障。
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user: 4. 变更索赔管理 变更索赔管理是一项困难、复杂的系统工作，它需要索赔管理人员综合能力高、懂技术、精商务、会谈判，能够把管理策略融为一体。 4.1. 深入理解索赔变更 索赔是合同双方的权利。 1) 作为承包商，有权主动提出索赔要求。尤其是在当前竞争十分激烈的国际长输油气管道工程承包市场上，施工索赔是其减少承包风险、防止经济损失的基本手段。对于能够获得索赔的工作一定要向对方提出索赔，不要存在为了双方的合作关系就不索赔的想法，这样对于项目管理非常不利，企业很难提高国际化管理水平，长此以往甚至有可能被国际市场淘汰出局。 2) 作为业主，也有主动提出索赔的权利。而作为承包商的乙方，如何应对业主的索赔，也变得尤为关键。具有反索赔意识，就是要时刻做好反索赔准备，一旦出现相关的反索赔事件，就要针对性地收集资料，应对业主索赔。 针对上述情况，要求工程项目负责人和相关索赔管理人员做好相关索赔工作，做到时刻都有索赔意识，确保变更索赔的实现，同时也要时刻准备好应对业主的索赔，提高自己的反索赔能力。 4.2. 吃透合同文件和相关法律法规 要进行施工索赔，首先索赔事件要有一定法律依据，其基础是合同文件。因此，索赔人员应熟知合同文件，对合同条款的含义要研究透彻，做到熟练运用，在索赔事件发生时做到有理有据。 除了了解上述合同文件外，承包商还应了解管道项目所在国的法律或规定，以及合同适用的其他法律法规和标准规范。上述文件都可被引用来证明自己索赔的成立 [ 2 ] 。 4.3. 科学合理计算项目变更索赔金额 在确定索赔变更事件后，下一步就是计算变更索赔金额，提供合理的索赔工程量价格是承包商变更索赔成功的核心 [ 3 ] 。 计算管道工程变更索赔金额的依据是合同条件中有关计价的条款。在计算过程中要注意以下几点： 1) 诚实信用原则。索赔计算过程中尽量避免没有根据地加大索赔金额降低对方的信任度。 2) 简单适用原则。尽量不要采取较为复杂的计算方法，方法越简单明了，双方越容易达成一致。 3) 互惠互利原则。变更一定要本着双赢的态度来对待变更计算，在业主对计算的金额表示难以接受时，主动地提出降低索赔金额。 4.4. 成立专门的项目内部变更索赔机构 对于国际长输油气管道项目来说，涉及的合同数额一般非常巨大，所以应成立专门负责变更索赔的小组，小组人员应由费用控制人员牵头，包含合同管理人员、进度管理人员、现场施工代表、采购工程师和财务人员。该小组成员均为项目组成员兼职，负责各自领域的数据收集和索赔变更监控。根据FIDIC合同的规定，索赔变更事件出现后28个工作日内没有及时提出，承包商丧失相应的权利。业主在合同中往往会有更加苛刻的规定，建议该小组每两周召开一次会议，分析项目中存在的索赔变更点，及时提出索赔，防止丢失索赔机会，同时对应当关闭的索赔事件及时关闭。
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user: 5. 结语 国际长输油气管道工程项目变更索赔是一项复杂的系统工程，只有牢牢地把握住该环节，才能让管理水平走在世界的前列，在项目竞争中把握住机会，为海外建设事业赢得发展。