DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 引言 我国城乡关系经历了从城乡混沌、城乡统筹、城乡一体化到城乡融合的转型。随着乡村振兴战略的推进，蓬莱市中心城区与各个乡镇间的联系日益密切，城乡居民涌现出新的出行需求。党的十九大提出“交通强国”战略，提高城乡交通运输公共服务均等化水平。城乡融合是城乡关系发展的新阶段，统筹分析城乡融合导向下的城乡发展现状，构建蓬莱市城乡公交一体化运营体系，将实现蓬莱市城乡交通基础设施互联互通，打破城乡客运市场分割的局面，形成中心城区向乡镇辐射的快速公共交通网络，加快城乡居民、资金、信息等各种要素双向流动，助力新时期乡村振兴战略。 国内外诸多学者对公共交通运营组织与线网规划等方面作了研究。Estrada在进行混合式公交网络设计的过程中，将公交线网划分为放射形长距离运输主网络、换乘衔接次网络和在建成区的高密度循环运行的方格式线网三层网络 [ 1 ]。过秀成等通过城乡公交一体化相关项目实践，提出了城乡公交规划、公交运营组织等理论技术 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ]。孙健宇从运行模式、运行线路设计和运行参数三个方面出发，通过线性规划的方法建立模型进行线路运行组织优化问题研究 [ 6 ]。沈继雪结合已有城乡公交规划理论，将城乡公交线路划分为主干线、次干线和支线三个层次，根据其功能建立数学模型，提出了城乡公交一体化线网规划的方法，并对通化市近期和远期的城乡公交一体化线网进行规划 [ 7 ]。张永波等通过新型城镇化与城乡公交一体化的相互关系，提出新型城镇化导向的城乡公交一体化发展模式，并结合滕州市城乡公交一体化规划展开应用研究 [ 8 ]。姜桂燕提出了“点–线–面–线–点”的线网场站规划思路，对线网场站进行分层分级布局，构建包含枢纽站、客运站、首末站、停靠站和简易招呼站的城乡公交场站体系，运用节点重要度法进行乡镇客运站选址，并以延安子长县城乡公交一体化为例进行论证 [ 9 ]。 蓬莱市作为历史文化名城，随着近年来旅游业、葡萄酒等产业快速发展，城乡交通资源分配不均问题日益凸显，现有运力无法满足乡镇居民出行需求。同时，其扇形的城乡空间结构和山地丘陵的地形条件亟待构建适宜自身的城乡公交发展模式。因此，在城乡融合的新型工农城乡关系视角下研究城乡公交一体化具有现实和实践意义。
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user: 2. 蓬莱市城乡一体化现状 2.1. 蓬莱市概况 蓬莱市位于胶东半岛最北端，北临黄海、渤海，陆地面积1007平方公里，现有41万人口，辖5个街道、6个镇。预计至2035年，市域常住人口规模约为58万人，城镇化水平达到约72%。 2.2. 城区公交现状 蓬莱市中心城区运营车辆141标台，营运线路13条，线网密度1.88 km/km 2 ，小于规范要求的3~4 km/km 2 。非直线系数平均达到1.7，造成车辆周转效率低。建有公交停保场1个，位于公交公司；综合客运枢纽站1个，位于蓬莱新汽车站，面积13，175.75平方米；缺少符合国家标准规范的首末站，多数线路车辆在首末两端沿路停放；绝大部分中途站为直线型非港湾停靠站 [ 10 ]。 2.3. 城乡公交现状 蓬莱市未开通城乡公交和农村客运班线，城乡居民公交出行分担率底，公共交通系统在线网延展、站场布局、运营班次等方面无法满足“北控、南限、东拓、西进、中优”的空间发展方向和新型城镇建设下的居民出行需求。
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user: 3. 蓬莱市空间格局与出行需求分析 3.1. 蓬莱市空间格局 根据蓬莱市城市总体规划，规划构建“中心城区–重点镇–一般镇–中心村–基层村”五级城乡居民点体系，市域形成“一心两带，三群五区”的城镇空间结构，中心城区形成“双心两轴、一带四组团”的总体空间结构。“双心”是指老城综合中心和新区综合服务中心，“两轴”是指南关路城市发展轴和滨海生态休闲轴，“一带”是指沿南部葡萄田园休闲带，“四组团”分别是指登州组团、西部旅游文教组团、卧虎组团、铜井组团。 蓬莱市城镇空间结构见图1，蓬莱市城乡居民点体系见表1。 图1. 蓬莱市城镇空间结构 Table 1 Urban and rural residential area system of Penglai Cit 等级 范围 中心城区 登州街道、蓬莱阁街道、紫荆山街道、南王街道和新港街道的部分地区 重点镇 北沟镇、刘家沟镇、大辛店镇 一般镇 小门家镇、村里集镇、大柳行镇 中心村 发展条件较好、公共服务相对完善、历史文化或农业特色鲜明的村庄 其他村庄 一般基层村 表1. 蓬莱市城乡居民点体系 蓬莱市在发展老城中心的基础上，沿东西向城市空间主轴和南北向次空间轴发展，最终实现城乡融合发展。只有落实“公交优先”政策，发挥公共交通引导和促进发展的作用才能实现这种良性互动。 3.2. 居民出行分析 通过城乡居民OD调查数据分析，统计城乡居民交通出行起讫点的分布，蓬莱市城乡客流的出行分布如图2所示。城乡统筹协调发展下，城乡居民的活动范围不断加大，因此城镇、镇镇、镇村间的公交出行需求不断加大，但仍呈现出较强的聚集特征。 图2. 城乡居民出行OD期望线
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user: 4. 城乡公交场站布局 公交换乘枢纽站可以连接城市各功能分区，方便乘客换乘，减少乘客换乘次数，缩短出行时间，改善城市交通结构 [ 11 ]；首末站应紧靠客流集散点，设置在客流密集且土地空间较大的位置 [ 12 ]。 结合城市总体规划、土地利用现状，根据客流分析、城市发展特色模式，坚持“立足需求、合理布局、有机协调、站运分离”的规划建设原则 [ 13 ]，为了城镇骨干网络和镇村区域网络的衔接，以及服务城镇公交和部分镇村公交的换乘功能，市域范围内共规划6处城区内换乘枢纽，5处城镇换乘枢纽，17处城区公交首末站，21处城乡公交首末站，服务于中心城区、镇、村居民的出行需求。现有的蓬莱新汽车站作为城镇公交和城区公交的边缘衔接点。
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user: 5. 城乡公交一体化线网规划 为了保障安全，在布设城乡公交线网时以国省道为骨干、以县乡道为延伸、以村道为补充，最大程度提升通行安全条件。规划公交线沿主要城乡客运走廊及主骨架，明晰城乡公交与城区公交的衔接与相互渗透，多层次、多角度统筹考虑公交元素，充分利用现状适宜通车道路，同时合理利用规划道路，推动完善适宜镇村体系的公路网络。以逐条布线，优化成网为原则，根据居民出行的差异性，通过将线网分为三级，形成城乡公交网络 [ 13 ]。 三级网络包含城区公交网络、城镇骨干网络和镇村区域网络。城区公交网络由主线、支线、城区环线、旅游专线构成，城镇骨干网络由主线构成，依托国省道通行条件好的优势，线路运行速度快，班次密度大，承载客流多；镇村区域网络由支线构成，依托县乡及村道，关联村庄多，覆盖区域广，为主线集疏客流。整个线网出行目标是实现市镇直达，镇镇、镇村最多1次换乘。线网分层结构见表2。 Table 2 Network layered structur 等级 线路等级 服务功能 城区公交网络 主线 服务长距离的组团间出行，连接和服务主要的几个客流集散点， 实现城市各主要组团和主要交通或城市功能结点的快速联系 支线 服务区内出行或相邻区域短程连接服务，辅助承担跨区出行 城区环线 服务区域内循环客流，可以作为长连接干线、普通支线的接驳线路，运营方式灵活 旅游专线 服务特定乘客在特定时间段的出行需求，侧重：定制化、快速化、舒适性，适宜点对点的运输 城镇骨干网络 主线 服务域内城乡客流走廊，侧重：线路直、运行快、运行时间省、停靠少 须线 服务镇村公交不便延伸的偏远村庄客运，侧重：分班次运输 镇村区域网 络其他村庄 支线 服务域内客流走廊，侧重：线路曲、运行时间长、停靠多 须线 服务偏远村庄客运，侧重：分班次运输 表2. 线网分层结构 基于上文分析，规划蓬莱市城乡公交线路共30条，总长度571.6公里，中心城区线路长度165.2公里，城镇骨干线路和镇村区域线路18条，其中4条主线，14条支线，线路长度406.4公里。图3是城乡公交线网图。 蓬莱市各乡镇到中心城区可实现直达，乡镇之间大部分可以实现一次直达，全部实现最多一次换乘到达，所有相邻乡镇间实现公交直达。 城–镇、镇–村线路的单程运行时间(表3)可以直观地反应公交线网的通达情况。
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user: 6. 城乡公交一体化运营保障 城乡公交一体化涉及道路、财政、运营等一系列问题 [ 14 ]，其核心目标是提高公交分担率。提出从组织保障、基础服务设施保障、财税保障三方面构建城乡公交一体化运营保障体系。 6.1. 组织保障 1) 城乡公交涉及交通运输部门、公安交管部门、住建部门、公路部门、财政部门、城管部门等多个政府职能部门，应以政府主导为原则，政府牵头组成项目组，协调处理各类事项。 2) 增强服务意识，坚持以人为本，建立事故应急保障系统 [ 15 ]。 3) 车辆、人员统一调度，保证全域公交相互衔接，统一安排。 图3. 城乡公交线网图 Table 3 Network running tim 线网层级 主线 支线 北沟区域 25~30 40~45 村里集区域 40~50 60~80 小门家及大辛店中北部区域 30~40 40~50 大柳行及大辛店东南部区域 40~50 60~70 表3. 线路运行时耗 6.2. 基础服务设施保障 1) 对相关道路进行扩建、改建和维护，保障城乡道路安全通行条件，提升路网通达性，方便出行。 2) 加大土地划拨，尽快建设首末站、枢纽站、停靠站、充电桩等配套设施，提升线网密度和适应性。 6.3. 财税保障 1) 落实公交优先政策，制定企业可运营、乘客可接受的票价。 2) 按照财政可负担、企业可持续的原则，建议财税部门对城乡公交运营企业在车辆购置、场站建设方面给予适当补贴，降低企业运营成本，加快车辆更新、基础设施建设步伐，提升全市城乡公交服务水平。 3) 建立规范的城乡客运公交化运营财政补贴方案，明确补贴的标准范围、分担比例、拨付流程、绩效目标管理和考核评价等事项，通过对运营企业成本的审计和评价，定期给予相应的资金补贴。
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user: 7. 结论 本文分析了蓬莱市城乡公交一体化的必要性，基于现有研究理论，从城乡居民出行需求分析出发，结合蓬莱市全域的空间布局，提出了构建城乡一体三级公交网络，将城区、城乡、镇村的三级客运网络进行衔接，从城乡公交场站布局、城乡公交一体化线网规划、城乡公交一体化运营保障三方面构建全域城乡公交一体网络体系。本文提出的相关方案，可为今后其他城市城乡公交一体化发展规划提供借鉴和参考。
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user: 摘要 嵩县雷门沟钼矿为斑岩型钼矿床，控矿斑岩体岩性主要为正长花岗斑岩–斑状二长花岗岩。与控矿斑岩体上侵及冷凝有关的非构造裂隙强烈发育，这些裂隙规模虽小却是各种含矿脉体充填的场所且与构造作用无关，它直接控制着成矿金属矿物的赋存，充分反映了斑岩型矿床的裂隙系统特征。本文重点研究了雷门沟斑岩型钼矿床非构造裂隙的主要类型及控矿特点，为深入研究雷门沟钼矿成矿作用过程及矿床模型建立提供了新的思路。
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user: 1. 矿区地质概况 嵩县雷门沟斑岩型钼矿是河南境内重要的钼矿床，其西段经详查提交工业矿钼金属资源量63.64万吨，矿床平均(Mo)品位0.079%，矿床规模达特大型 [ 1 ]。矿区地层主要为太古界太华岩群深变质岩(图1)，岩性主要为黑云斜长片麻岩、斜长角闪片麻岩、斜长角闪片岩、大理岩或含石墨大理岩、磁铁石英岩等。矿区内断裂构造发育，主要有近东西向、北北东向、北东向、北西向四组，规模不等，长200~1800米，宽1~10余米，形成于燕山期，具多期活动特征；经矿体连接对比可知断裂构造没有破坏矿体的连续性，也没有改变矿体形态，即断裂构造不具控矿作用。矿区内岩浆活动频繁，与钼成矿关系密切的为中酸性—酸性的岩体、岩脉及小岩珠，岩性为二长花岗岩–石英二长岩(基)、二长花岗斑岩(体)、微细粒正长花岗岩–二长花岗岩(株) [ 2 ]。经锆石U-Pb法测年及辉钼矿锇－铼测年成果，成矿时代为燕山晚期(131.0 + 0.6) Ma [ 3 ]。爆发角砾岩呈镶边状分布于控矿斑岩体顶部和岩体周围 [ 4 ]，钼矿体主要呈半环状围绕斑岩体内外接触带分布 [ 5 ]。
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user: 3. 雷门沟钼矿床非构造裂隙控矿特征总结 1) 裂隙系统对矿化型式的控制 从上述观察研究中可以看出，与受构造控制的脉状金属矿床相区别，斑岩型矿床具有复杂且极为发育的裂隙系统，因为是裂隙而不是断裂，决定了裂隙的规模与宏观上能看到的断裂构造具有显著的区别，裂隙的性质也与受应力作用形成的具有固定延伸方向的断裂构造差异明显。裂隙构造是控矿岩体活动的产物，因此控矿岩体的规模、产状、形态对裂隙系统发育的程度、范围、密度起着决定性的影响。从上述观察研究中还可以看出，各种成矿脉体是沿裂隙系统充填的，而各种成矿脉体是有用金属组分赋存的主体，在成矿脉体外的围岩中极少能看到主成矿元素辉钼矿的分布，因此裂隙系统为各种成矿脉体的充填提供了良好的空间，为成矿物质的卸载和沉淀提供了直接场所 [ 14 ]，也因此对矿化型式起着决定性的影响。 2) 裂隙系统对矿化富集程度的控制 既然裂隙系统直接决定了斑岩型矿床的成矿金属元素辉钼矿的卸载空间和赋存形式，那么与成矿斑岩体侵位有关的裂隙系统的发育程度和发育型式对矿化富集程度和矿石品位就起着直接制约作用 [ 15 ]，裂隙密度大、充填的成矿脉体多矿化就强、矿石品位相应就高，裂隙密度小、充填的成矿脉体少矿化就弱、矿石品位相应就低或达不到边界品位要求。控制裂隙发育程度的因素有多种，不但与控矿岩体外围的岩石性质有关，还与控矿岩体的形态、产状、侵位次数有关，也与岩浆携带的热能多少有关，因此与斑岩型矿床控矿岩体相关的裂隙系统的发育程度是不均匀的，这导致了含矿脉体充填的不均匀性，从而也决定了钼矿化的不均匀性，即局部富而相邻部位贫，还可能出现局部的无矿段。 3) 裂隙系统发育部位的限制 因控矿岩体的侵入上隆而使上覆围岩产生大量膨胀裂隙，但岩体上隆所能影响的范围是有限的而不是无限的，从岩浆侵入动力学上讲离侵位岩体越远则这种影响就越弱，即从宏观上看离控矿岩体越远的上覆围岩则裂隙发育越少、裂隙密度相应越小，充填的含矿脉体密度也相应越小，矿化也就越弱。离控矿岩体越近，则上覆围岩受力越大，裂隙也就越发育，裂隙密度也就越大，充填的含矿脉体也就相应越多，矿化也就越强烈。在岩体冷却阶段，会在岩体和外侧围中形成冷缩裂隙，但从岩浆热力学角度看，总是岩体与上覆围岩接触部面先冷却，而岩体内部则冷却相对缓慢，且越向岩体深部则越冷却缓慢，这样就会在快速冷却地带也就是岩体与围岩的内、外接触带产生大量冷缩裂隙，当这些裂隙被含矿热液充填后同样会产生强烈的辉钼矿化；而向岩体内部或深部因冷却缓慢则裂隙发育少，充填的含矿脉体也相应少，矿化就弱或基本无矿化。因此斑岩型矿床的矿体几乎总是产在控矿岩体的内外接触带，就是由这种与侵入岩体相关的裂隙系统的发育程度和发育形式决定的。 4) 裂隙系统中的主要类型归纳 雷门沟斑岩型钼矿床的非构造裂隙系统主要类型可归纳为：膨胀裂隙、冷缩裂隙、孔洞构造、矿物接触面构造、捕掳体边缘构造。岩体上侵隆升及热效应形成的膨胀裂隙，是各种矿化蚀变脉体充填的最重要场所；岩体及围岩冷却因岩性差异而产生的收缩幅度差是最重要的冷缩裂隙，是成矿金属矿物富集的决定性空间；温度下降气体逸出形成的孔洞也是金属矿物充填的良好空间；捕掳体边缘构造也是金属矿物聚集的有利位置。以上4种非构造裂隙决定了雷门沟钼矿床成矿物质的运移、富集、卸载、定位的具体空间和方式，是宏观矿体形态的微观体现。
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user: 摘要 儿童脑积水是小儿神经外科常见的并发症，临床上很多原因导致脑脊液吸收和分泌失调，进而出现脑室系统扩张，并对脑组织造成损害，造成儿童生长发育延迟或停滞。儿童作为特殊的群体，有其自身的特点。随着近些年分子生物学和基因检测方面的发展以及对脑积水遗传学的深入研究，让我们对脑积水有了更深入的认识。为了更好的应用于临床，本文主要对儿童脑积水的病因、诊断、临床表现及治疗进行综述。
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user: 1. 前言 脑积水是神经外科常见的一类疾病 [ 1 ]，许多原因导致脑脊液分泌过多、吸收障碍，进而导致脑脊液在颅腔中蓄积过多 [ 2 ]。导致脑积水的原因有多种，各种发病机制各不相同。儿童作为特殊的个体，脑积水的临床表现因年龄而异。按照发病机制将脑积水分为交通性脑积水和梗阻性脑积水 [ 3 ]，根据其发病不同，现在目前多采用手术治疗，内镜下第三脑室造瘘术和脑室腹腔分流术等治疗。
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user: 2. 病因 根据发病原因分为先天性脑积水和后天性脑积水。 先天性脑积水：主要是指出生后12个月之前诊断的脑室内脑脊液一场蓄积伴脑室扩张 [ 4 ]，并产生一系列相应的临床综合征。随着胎儿B超、MRI等影像技术的发展和普及，确诊出更多的脑积水。研究发现脑积水不仅存在于新生儿及婴儿，也存在于未出生的胎儿，发现某些类型的脑积水的形成与基因突变有关 [ 5 ]。如：X连锁脑积水综合征是最常见的遗传性脑积水。最常见的基因突变类型为L1ACM基因突变，L1ACM基因是一种促进神经组织正常发育和再生过程中的神经黏附蛋白 [ 6 ]，在神经元发育期间表达，在神经元黏附、轴突延伸中起作用。当L1ACM基因突变时发生脑积水。常表现为智力低下、大头畸形、双下肢痉挛强直等。MPDZ基因突变同样与脑积水的发生有关 [ 7 ]。室管膜细胞层位于脑脊液与脑组织之间，确保了脑脊液的正常功能。据研究发现MPDZ基因是用来维持室管膜细胞层完整性的。当MPDZ基因突变时引发室管膜细胞剥脱，人体会修复，出现大量的胶质细胞增生，导致脑脊液通过中脑导水管时受阻 [ 8 ]。CCDC88C基因突变后经过非经典型Wnt信号通路，影像脑脊液循环通路进而导致脑积水的发生 [ 9 ]。 在一些胎儿先天性脑积水患者中 [ 10 ]，室管膜剥脱、联合器官功能障碍、chiari急性Dandy-Walker畸形、脑膜膨出与脑积水的发生相关。脑室占位如肿瘤、囊肿、寄生虫等也可以阻塞脑脊液循环通路导致脑积水的发生。 胎儿脑膜、脑室发生炎症或出血时可导致室管膜瘢痕组织形成，导致脑室阻塞和脑积水的形成。也可以引起脉络从上皮细胞脑脊液分泌增多导致脑积水的形成。脑室炎症也可以导致室管膜细胞纤毛发育障碍和功能异常进而导致脑积水的形成 [ 11 ]。有研究发现脑室炎症时会诱导神经组细胞的血源磷脂酸分泌增加 [ 12 ]，使神经祖细胞在脑室壁的定位异常，使得室管膜细胞无法生长，最后形成脑积水。室管膜纤毛运动的方向是具有极化方向的 [ 13 ]，出现功能障碍时会导致脑积水的发生。 获得性脑积水： 儿童获得性脑积水常有明确的病因，如：外伤、感染、肿瘤、出血等，不同的病因常用不同的发病机制。儿童颅内肿瘤导致脑积水的脑积水可分为术前脑积水和术后脑积水。术前脑积水指脑脊液循环通路受到肿瘤压迫，脑脊液循环受阻而导致的脑积水常见于第三脑室、第四脑室、松果体区、小脑的肿瘤。大多数位于中线部位。有些肿瘤可伴有脑脊液分泌增加也可导致脑积水，如脉络从乳头状瘤。术后脑积水可分为急性或慢性脑积水。急性术后脑积水是指术区组织发生水肿、粘连、阻塞或肿瘤组织阻塞脑脊液通路而形成的，需要紧急处理。慢性术后脑积水是因为蛛网膜下腔阻塞，脑脊液吸收障碍而引起，同样需要手术解除梗阻。肿瘤发生脑脊液转移时，肿瘤广泛播散于脑室系统和蛛网膜下腔，引起脑脊液回流受阻，导致脑积水的发生。 出血性脑积水可以在出血早期或者晚期出现脑积水。早期是由于血凝块对脑室通路压迫或者阻塞脑脊液流出道而导致脑室系统急性扩张 [ 14 ] [ 15 ]。晚期脑积水是指由于蛛网膜颗粒纤维化、蛛网膜绒毛纤维化后导致脑积水的形成。研究发现出血导致的脑积水与血液及其代谢产物有关，如：血红蛋白、铁、凝血酶、TGF-β [ 16 ] [ 17 ] 等有关。 儿童感染性脑积水是继发于各种中枢神经系统感染所致，常为混合型脑积水，形成机制复杂。可以表现为脑脊液循环通路受阻和吸收障碍，也可发生蛛网膜粘连、蛛网膜下腔积液等。外伤性脑积水是指颅脑外伤后导致的脑积水，可发生于脑脊液循环的任何部位，属于梗阻性脑积水，常由脑室内出血、蛛网膜粘连、蛛网膜颗粒纤维化等原因造成。血管顺应性也影响脑脊液的循环，有人认为当引流脑脊液的静脉引流阻力增加时，会影响脑脊液的回流，如静脉血栓形成 [ 18 ]、颅底静脉出口狭窄及颅面发育畸形等会导致脑积水的形成。
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user: 3. 诊断 3.1. 临床表现 脑积水的临床表现因年龄而异的，脑积水的症状和体征包括颅内压增高的症状，如： [ 19 ] [ 20 ] 头痛、恶心、呕吐、复视、嗜睡、共济失调等表现。婴幼儿可出现呼吸暂停和心动过缓、易激惹等表现，或者出现癫痫难以控制。也可以出现落日征 [ 21 ]、展神经麻痹、视野缺损、视盘水肿，Macewen征、囟门膨出、头皮静脉充盈明显，头围进行性增大等临床表现。 3.2. 辅助检查 3.2.1. 脑脊液检查 脑脊液常规及生化可以明确有无中枢神经系统感染，明确病因。测量脑脊液动力学，可有助于明确是否有椎管内梗阻，评估行分流手术的可行性。当怀疑中枢神经系统肿瘤时，可以行肿瘤相关性检查。 3.2.2. 影像学检查 B超是观察胎儿、婴幼儿脑积水最简单、最方便、最直观的无创方法，可以有效的测量出两个额角及整个侧脑室的大小。胎儿时期行宫内超声诊断脑积水是一种早期有效的诊断方法。B超也可用于手术中进行多个平面的动态观察，有助于判断术野暴露是否充分。CT和MRI是诊断脑积水最常用的影像学方法。可以初步判断有无脑积水、以及脑积水的严重程度，并且对脑积水的病因诊断有一定帮助。影像检查可见脑室扩大，常用Evan’s指数(双侧侧脑室额角间最大距离/同一平面双侧颅骨内板的最大距离)来测量脑室扩张程度，帮助诊断脑积水。MRI检查能更好的显示颅内解剖以及发生脑积水的病因，且没有任何辐射。CT检查则更加快速、便宜，常用于急诊或较大的儿童。
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user: 4. 治疗 脑积水的治疗原则是解决脑积水和解除病因。脑积水有不同的病因，有不同的病理机制，治疗脑积水时要充分分析导致脑积水发生的原因，具体分析，有针对性的个体化治疗。脑积水目前的治疗包括保守治疗和手术治疗。 4.1. 保守治疗 临床上常有部分静止性脑积水可以暂时不需要手术治疗，仅需要临床观察。当患者出现脑积水时，但全身情况不稳定不适合做手术时，可以暂时保守治疗，为手术准备。部分出血后脑积水有自行缓解的可能，临床医生可以对患者进行保守治疗。当颅内发生感染时，需要尽快找到发生感染的原因，进行抗感染治疗以及预防和控制感染性脑积水的发生，避免发生脑积水。若发生脑积水后需要进行脑脊液外引流，有助于减轻脑积水对脑功能的损害。据相关研究证明乙酰唑胺及呋塞米可以使脉络从减少分泌脑脊液。但现在认为，这两种药物只是一种临时性措施，不能从根本上解决脑积水，常用于出血后脑积水的治疗，只是作为行手术治疗之前而采取的一种过渡性治疗。 4.2. 手术治疗 4.2.1. 内镜手术 内镜手术是指不依赖分流管的分流术，是通过外科手段改变脑脊液引流通道的方法，内镜手术治疗包括病因治疗、疏通治疗和旁路治疗，可根据患者的病情选择不同的手术方式。对于脑室内肿瘤、脑室内囊虫，或蛛网膜反弹他沟通囊肿等占位性病变引起梗阻性脑积水时，可通过内镜下切除肿瘤，摘除囊虫，蛛网膜囊肿造瘘术等病因治疗。对于有明确梗阻的脑积水而没有明确占位的可以行疏通治疗如单侧或者双侧室间孔狭窄或闭塞导水管狭窄，第四脑室流出道狭窄或闭塞等可以行疏通手术包括内镜下室间孔成形术，导水管成形术，第四脑室室间孔成形术等。部分脑积水不能有效的疏通梗阻部位时，可以改变脑脊液循环通路，使脑脊液绕过梗阻部位直接或间接进入蛛网膜下腔，也称为不依赖分流管的分流术。如内镜下第三脑室造瘘术，内镜下透明隔造瘘术等。透明隔囊肿一般无需治疗，当囊肿引起临床症状时可以行内镜下透明隔造瘘术进行治疗。 脑积水内镜手术并发症： 按照并发症发生的时间顺序可以将并发症分为术中并发症、近期并发症，和远期并发症。术中并发症包括术中出血，颅内重要结构损伤、心律失常等。近期并发症包括术后发热、低颅压、硬膜下积液等。远期并发症包括漏口闭塞或漏口远端形成新的梗阻。 4.2.2. 脑脊液分流术 当导致脑积水的病因解除后仍无法改善的脑积水，只能采取姑息性治疗方法，脑脊液分流术是最常见的治疗方法。是在体内建立新的脑脊液引流通路，将多余的脑积水引流至身体的其他地方，恢复颅内脑脊液的平衡。脑脊液分流术是依赖分流管的分流术，将分流管在人体建立一个通道，将脑脊液引流至其他地方。如：侧脑室–帽状腱膜下分流术，侧脑室–矢状窦分流术，侧脑室–腹腔分流术，侧脑室–心房分流术，腰大池–腹腔分流术等。目前最常用的是侧脑室–腹腔分流术。脑室端穿刺点位于右侧侧脑室额角或枕角，分流管从脑室经皮下隧道置入腹腔。 分流术的手术适应症： 颅内占位无法切除，术后梗阻不能解除者，颅内出血后或颅内感染后脑积水，在感染控制后脑脊液培养阴性，血性脑脊液改善后性分流术。脑积水合并明显颅内高压、严重脑神经功能损害的临床表现。脑积水合并颅内压增高和出现癫痫症状等。 分流术手术禁忌症： 颅内感染及分流管通路上感染及腹腔严重感染未有效控制；脑室，脑实质出血急性期：有腹水及腹腔粘连严重者；脑脊液蛋白含量过高(>2 g/L)；有血液疾病及身体条件不允许者。 分流术的并发症： 虽然脑脊液分流手术不复杂，但分流术目前时颅脑外科手术中病发率最高的手术。并发症包括早期的围手术期出血、感染、分流管阻塞。远期并发症包括分流管断裂、颅内或腹腔内分流管异位、脑脊液引流不足、脑脊液过度引流、癫痫等。出现围手术期颅内出血多因为手术时穿刺次数过多及分流后颅内压骤降有关，术后做好止血等处理。术后感染发生率20%，仅次于分流管阻塞死亡率达18%，出现脑室炎时死亡率30%~40%。感染可分为颅内感染，切口感染，皮下隧道感染、腹腔感染等。术中严格无菌操作，加强患者营养。皮下隧道穿刺应轻柔，避免隧道过浅，应在皮下隧道路径中做皮下浸润，使皮肤损伤降低。分流术做脑室反复穿刺时造成皮质损伤，进而导致发生癫痫发生。分流管堵塞时脑积水分流术失败最常见的原因，可以见到分流装置的任何地方，发生率约为14%~58%。脑室端堵塞常见原因有脑组织碎块、血凝块、脉络从阻塞等。腹腔端常见原因为大网膜包裹所致，主要是引起的炎症及感染。分流管腹腔端预留管造成弯曲、成角等。术中应避开大网膜以及减少炎症的发生。分流阀堵塞的常见原因为血凝块堵塞所致。术中应尽量减少出血，脑脊液蛋白含量大于2 g/L也容易导致分流系统堵塞。分流管断裂常见原因为分流管阀门连接处结扎线结扎过紧，分流管被撕裂，分流管老化等。分流不足常见原因是分流系统可逆性不完全阻塞，常见是由于脉络从、神经胶质粘连、脑室出血至蛋白性粘连，炎症和肿瘤细胞等阻塞，患儿可以表现进行性脑积水的症状和体征患儿在分流术后发生分流不足占1%。分流过度可引起患儿颅内低压、硬膜下血肿、裂隙样综合征、颅缝早闭和小头畸形。目前普遍认为分流管的虹吸作用为脑脊液过度引流的主要原因。腹腔内可出现腹腔积液、脏器穿孔、腹腔粘连和分流管异位等。 4.2.3. 减少脑脊液形成 减少脑脊液生成也是治疗脑积水的一种手术方法。脑脊液是由脉络丛、室管膜上皮细胞等分泌。减少脑脊液生成的手术包括脑室内脉络丛切除或者烧灼术。主要用于非梗阻性脑积水及分流手术失败或不适合进行分流的患者，因单纯切除或灼烧脉络丛手术效果不佳，目前多与内镜下第三脑室底造瘘术手术联合治疗。
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user: 5. 总结和展望 脑积水是神经外科的常见病因，复杂且临床疗效不佳的疾病。随着现代影像学和科学技术的发展，让我们更加了解导致脑积水的发病原因。根据不同的发病机制可以选择更好的治疗方法，目前以内镜手术和分流术为主治疗脑积水的方法。但就是科技发展如此之快的今天，脑积水的术后并发症也很严重，这就需要我们临床工作者及科研人员想出一种更好的办法，设计出一种不容易感染、可以调节的压力阀分流管。在保证患者安全状态下进行有效的引流脑脊液，达到临床治愈，让患者有长期、良好的预后。现在研究者已经在脑积水的遗传学和分子机制方面进行研究。在生命早期对其进行干预，降低脑积水的发生和发展。
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user: 摘要 双平臂落地抱杆是输电线路工程中常用的大型铁塔组立施工装备。该装备通过双侧对称起吊重物，提高了工作效率。本文根据实际工况建立了双平臂落地抱杆塔顶在不同工作幅度、不同吊重、不同偏载工况下的有限元结构计算模型，分析了塔头、吊臂、拉杆、回转塔身等部位的最大应力及结构稳定系数，得到塔顶各部件的安全性校核结果，提出了双平臂落地抱杆塔顶各部件连接销轴的设计方案。
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user: 1. 引言 抱杆是输电线路工程组塔施工重要的专用装备。随着输电线路电压等级的提高，铁塔负载不断增加，塔材单重、铁塔总重及塔高不断增加，组塔施工难度随之增大。在大跨越塔及特高压线路高塔吊装施工时，采用常规抱杆组立施工难度大、工作效能低，大型落地抱杆的设计是施工设计的重要内容。塔机的载荷偏斜行为是造成塔机事故的重要原因。当发生载荷偏斜现象，则塔机起吊重物时不能垂直起降，重物、钢绳会形成的单摆现象，造成塔机整机的晃动，影响塔机工作安全。因此，载荷偏斜现象的研究是塔机事故的典型代表。学者们曾对塔机进行工作时各种危险状况进行了研究，如宋世军针对于单一物理量进行了大量的塔机损伤检测研究：宋世军用塔机健康状态模型对塔机工作和非工作状态的安全区域进行研究。其次，宋世军通过倾角模型对塔机塔身单肢螺栓松动位置进行了判断。本文根据塔机载荷偏斜特点建立了该状态的模型，借助模型得到了不同工况下各结构部件的应力分析，并提出了销轴的计算原则 [ 1 ] [ 2 ]。 双平臂落地抱杆是根据输电铁塔具有空心结构以及塔件对塔心对称布置的特点，在双平臂内悬浮抱杆的基础上研制的一种新型专用组塔抱杆。双平臂落地抱杆在双平臂悬浮抱杆的基础上进行了较大的改进，采用了双水平臂、双水平跑车、双吊钩、折叠式收臂、软拉索内附着等设计方案。 1) 结构型式 双平臂落地抱杆无需落地拉线，通过装配式钢底座直接立于铁塔中心地面，由整体式(或拆分式)标准节通过螺栓组合而成的抱杆杆身座于底座上。 2) 吊臂型式 采用倒三角截面并可以向上折叠收拢的对称双平臂，每侧吊臂上有一辆电力驱动的变幅小车。双臂互相平衡，双钩可独立作业。双臂无须空中解体，解决了双臂的拆除难题，也大大提高了抱杆自身拆除的工效。 3) 顶升方式 抱杆采用液压油缸从底部顶升抱杆，标准节在地面通过液压顶升套架导入，可以一次性连续引入多个标准节。 利用4套滑轮组将抱杆整体上提，在抱杆底部加入标准节。底部加节在地面进行操作，过程简单，具有安全高效的特点。 4) 附着方式 附着采用由附着框、钢索、双钩等标准件装配而成的腰箍，可重复利用；相对建筑塔式起重机的刚性附着，实现了安装简单高效，加工成本低，长度调节范围大。 5) 基础型式 装配式基础包括多块底板，各底板边缘设置有公母扣，相邻底板的公扣和母扣扣接，相邻底板之间的缝隙内设置有楔子，各底板拼接后组成基础整体。 铁塔组立施工周期较短，抱杆需要频繁转场，采用装配式基础可以增加抱杆使用的灵活性。分块装配式基础可重复利用，且安装方便，对地基的地耐力要求较低，地形适用范围广。 6) 机构设置 现有建筑塔吊将主起升卷扬布置在平衡臂上，起到平衡重作用，而双平臂落地抱杆没有平衡臂，且2台卷扬重量体积均较大，不宜将卷扬布置到抱杆头上，避免“头重脚轻”的不利因素及高空风力的危害。另外布置在地面可以加强监控，便于维修。 因此抱杆头部设计为可电动回转，主起吊装置为两台布置在地面的卧式电动卷扬机。抱杆通过布置在地面的集中操作台统一控制主起吊装置、回转及变幅系统。抱杆具有限位开关，缓冲器，重量、力矩及力矩差显示限制器等安全装置。
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user: 2. 双平臂落地抱杆SP80结构特点 双平臂落地抱杆是从建筑塔机发展而来的，针对输电铁塔具有空心结构以及塔件对塔身轴心对称布置的特点，将抱杆座立于铁塔中心地面，抱杆设计为双臂形式。在规定的不平衡力矩差范围内，双钩可平衡起吊。抱杆除了额定起重量、额定起重力矩外，还要对双钩的起重力矩差进行自动控制。抱杆通过两侧吊臂上电力驱动的小车实现变幅，抱杆头部可电动双向回转，地面作业范围无死角，见表1 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ]。 Table 1 Main dimensions of the original model and the optimized mode 序号 名称 数值 1 最大起重力矩(kN.m) 800 2 最大起重力矩差(kN.m) 400 3 最大起重量(kg) 5000/5000 4 最大幅度处最大吊重(kg) 2000 5 最大工作幅度(m) 24/24 6 最大独立高度(m) 26.4 7 最大起升高度(m) 120 表1. SP80双平臂落地抱杆主要参数
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user: 3. 双平臂落地抱杆塔顶工况设计 在本文中，主要考虑塔顶的结构设计，因此不考虑抱杆受到垂直于吊臂方向的载荷 [ 7 ] [ 8 ]。 根据双平臂落地抱杆实际使用情况，总结出4类常用工况进行分析。 工况1：在双侧吊臂上距回转中心16米处吊载5 t重物(无偏载)的正常工作情况下，两侧同时加载。 工况2：一侧吊臂距回转中心16米处吊载5 t重物，另一侧吊臂距回转中心16米处吊载2.5 t (偏载50%)情况下，两侧同时加载。 工况3：在双侧吊臂上距回转中心24米处吊载2 t (无偏载)正常工作情况下，两侧同时加载。 工况4：一侧吊臂距回转中心24米处吊载2 t，另一侧吊臂距回转中心24米处吊载1 t (偏载50%)情况下，两侧同时加载。 当偏载超过50%时，抱杆将停止工作。
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user: 4. 双平臂落地抱杆有限元分析 计算中动载系数为1.2。 工况1：此时产生最大应力161.074 MPa，位于第3节上主弦，受压稳定性系数为φ = 0.89，此吊臂最大应力为σ = 181 MPa，拉杆最大应力105 MPa，塔头应力25.55 MPa，回转塔身节应力为82.138 MPa，见图1~3。 工况2：此时产生最大应力184.336 MPa，位于吊臂支架，受压稳定性系数为φ = 0.916，此吊臂支架最大应力为σ = 201.3 MPa，拉杆最大应力105.3 MPa。塔头应力94.169 MPa，受压稳定性系数为φ = 0.948，此塔头最大应力为σ = 99.33 MPa，回转塔身节应力为112.038 MPa，受压稳定性系数为φ = 0.932，此塔头最大应力为σ = 120.2 MPa，吊臂最大应力为161 MPa，受压稳定性系数为φ = 0.89，此吊臂最大应力为σ = 181 MPa，见图4~6。 图1. 塔顶吊臂变形(工况1) 图2. 塔头变形(工况1) 图3. 回转塔身变形(工况1) 图4. 塔顶吊臂变形(工况1) 图5. 塔头变形(工况2) 图6. 回转塔身变形(工况2) 工况3：此时产生最大应力142 MPa，位于第4节上主弦，受压稳定性系数为φ = 0.89，此吊臂最大应力为σ = 159.55 MPa，拉杆最大应力140.13 MPa，塔头应力18.23 MPa，回转塔身节应力为70.72 MPa，见图7~9。 图7. 塔顶吊臂变形(工况3) 图8. 塔头变形(工况3) 图9. 回转塔身变形(工况3) 工况4：此时产生最大应力142 MPa，位于第4节上主弦，受压稳定性系数为φ = 0.89，此吊臂最大应力为σ = 159.55 MPa，拉杆最大应力105.3 MPa。塔头应力53.57 MPa，回转塔身节应力为66.48 MPa，见图10~12。 图10. 塔顶吊臂变形(工况4) 图11. 塔头变形(工况4) 图12. 回转塔身变形(工况4) 根据有限元数值计算结果，可以得出塔头与回转塔身连接处最大载荷(产生于偏载50%情况)为255，722 N；回转与回转塔身连接处最大载荷(产生于偏载50%情况)为247，884 N；塔头与拉杆连接处最大力(产生于16 m-5 t情况)为229，940 N；吊臂与拉杆连接处最大载荷力(产生于20 m-2 t情况)为223，099 N；吊臂根节与吊臂支架连接处最大载荷(产生于20 m-2 t情况)为120，362 N。根据以上结果，可以通过计算，对不同直径的销轴的许用应力做出判断，进而得出销轴的选用材质及直径。根据计算可知，各连接处可选用直径为45 mm，材质为40Cr圆钢作为销轴。
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user: 5. 结论 通过实际工况分析，提出了4种工程中可能遇到的双平臂落地抱杆塔顶受力情况，并通过有限元进行了数值分析。计算中得出了各工况下的吊臂主弦的受压稳定性系数、吊臂最大应力、拉杆最大应力、塔头应力、回转塔身节应力等数据，并根据对塔顶各部件连接力的分析提出了销轴的设计参数。
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user: 摘要 海南2020年4月22日出现云带持续的强降水天气，这是冷空气偏西下锋消天气过程的重要天气类型之一，深入研究其降水机理，对人们的生产生活具有重要意义。利用常规地面、高空、卫星和雷达资料，特别使用NCEP/NCAR的fnl再分析资料，对降水云带的结构及其特征进行分析研究。结果表明：1) 海南岛中下层的相对湿度变化不大，上层有水汽补充。2) 海南岛吹反气旋式，下层东风，中下层南风，中上层西南风。3) 海南岛下层有一个正涡度区；往上有一正一负涡度；中下层有一正和二负涡度，西北部海面的正涡度区向东南延伸，西部和东北部各有一个负涡度；上层有二正和二负涡度，变为鞍马型，西北部的正涡度区影响减少，东南部的正涡度区影响增加。4) 海南岛的最大风为西南风，风速在22~27 m/s之间，其温度在−65℃~−59℃之间，高度在13，280~13，947 m之间。5) 海南岛的对流风为西到西南风，风速在7~16 m/s之间，其温度在−78℃~−77℃之间，高度在16，080~17，264 m之间。6) 海南岛的对流有效位能南部在1377~1650 J/kg之间，西部在365~716 J/kg之间，北部较低，在270~284 J/kg之间。7) 海南岛的对流凝结高度在4826~4988 m之间。8) 海南岛的柱体云水为0.06 kg/m 2 ，柱体可降水为45.9~54.1 kg/m 2 之间。
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user: 1. 引言 海南的积雨云带强降水具有时间短、局地性、强度剧烈等特点，海南2020年4月22日16时~19时出现持续性短时强降水天气过程，强对流天气由于具有突发性和强破坏力，一直是气象预报业务中的难点和重点内容之一。本文使用常规地面、高空观测资料、卫星云图和雷达资料，以及NCEP/NCAR的FNL 1˚ × 1˚每6 h再分析资料，研究了强降水的高低空配置，气象环境条件，降雨的雷达回波特征及其物理量特征；主要研究FNL再分析资料的各高度层(1000 hPa、925 hPa、850 hPa、500 hPa和300 hPa)空间结构的相对湿度、温度、风场、涡度场、位势高度等影响，还分析了最大风层、对流层、对流有效位能、云水、可降水等物理量场。探究降水云带的机制及特征，对人们的生产生活具有重要意义 [ 1 ] - [ 13 ]。
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user: 2. 形势背景分析 海南2020年4月22日有一次重要的天气过程，受冷空气偏西下锋消天气过程 [ 14 ] (WF)影响，08时~20时，925 hPa海南岛为东南气流；850 hPa，切变线在两广北部，南压缓慢，海南岛吹反气旋式偏南风；500 hPa，副高控制华南沿海及南海海域，海南岛偏西风。全岛北半部局地午后有雷阵雨，个别乡镇伴有短时强降水等强对流天气。 由天气降水实况显示，4月22日16时~19时，降水主要集中在海南岛北部、西部和中部地区，以白沙(最大雨量94.2 mm、平均雨量14.8 mm、温度23.7℃、湿度64%~95%，如图1)、琼中、屯昌、海口、五指山、澄迈一带降水量较大，其中最大的白沙县南开乡政府94.2 mm。岛四周海区风力5级、阵风6级，北部湾北部海面雷雨时阵风7级；平均气温22.2℃~30℃，地面湿度49%~100%。 图1. 市县地面要素统计(04月22日16时~19时) FY-4卫星产品分析表明，4月22日16时36分，海南岛西部陆地及北部地区有大面积混合云系持续发展(如图2)。 图2. FY-4卫星云图(4月22日16:36)。(a) 可见光云；(b) 彩色云图
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user: 3. 探空数据分析 根据4月22日海口和三亚站探空监测(表1)数据分析。 海口08时的湿对流有效位能CAPE为1520.4 J/kg，降雨过后，20时变为0；三亚08时的湿对流有效位能CAPE为1134.8 J/kg，20时比08时低245.8 J/kg；三亚08时的湿对流有效位能CAPE比海口08时高385.6 J/kg，三亚20时的湿对流有效位能CAPE比海口20时高889 J/kg。08时湿对流有效位能CAPE在1134.8~1520.4 J/kg之间，降雨过后，20时湿对流有效位能变小。 K指数在26.4~39.9℃之间；海口的K指数比三亚的大，08时大6.1℃，20时大13.5℃。海口和三亚的K指数08时和20时变化不大。 抬升凝结高度TCL_P在936.1~975.1 m，海口的抬升凝结高度TCL_P和三亚的相差不大。 海口08时的0℃层高度4709 m，20时比08时高114 m；三亚08时的0℃层高度4969 m，20时比08时低7 m；三亚08时的0℃层高度比海口08时高260 m，三亚20时的0℃层高度比海口20时高139 m。0℃层高度在4709~4969 m之间。 海口08时的−20℃层高度8080.7 m，20时比08时高45.4 m；三亚08时的−20℃层高度8149.4 m，20时比08时高192.8 m；三亚08时的−20℃层高度比海口08时高68.7 m，三亚20时的−20℃层高度比海口20时高216.1 m。−20℃层高度在8080.7~8342.2 m之间。 海口08时的−30℃层高度9449.9m，20时比08时高149.2 m；三亚08时的−30℃层高度9523.7 m，20时比08时高158.5 m；三亚08时的−30℃层高度比海口08时高73.8 m，三亚20时的−30℃层高度比海口20时高83.1 m。−30℃层高度在9449.9~9682.2 m之间。 Table 1 The radiosonde data of Haikou and Sany 4月22日 海口08时 三亚08时 海口20时 三亚20时 湿对流有效位能CAPE [J/kg] 1520.4 1134.8 0 889 K指数[℃] 33.9 27.8 39.9 26.4 抬升凝结高度TCL_P [m] 975.1 954 961.7 936.1 0℃层高度[m] 4709 4969 4823 4962 −20℃层高度[m] 8080.7 8149.4 8126.1 8342.2 −30℃层高度[m] 9449.9 9523.7 9599.1 9682.2 表1. 海口和三亚站探空监测数据 分析可知：08时海南岛上空为不稳定层结，存在较好的对流不稳定能量，水汽条件较好，午后西部内陆、北部局地抬升条件较好；且边界层有逆温，北半部局地有雷阵雨，个别乡镇伴有短时强降水等强对流天气。 20时降水过后，海南岛存在弱对流不稳定能量，低层水汽条件一般，抬升条件减弱。
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user: 4. 云系雷达监测分析 受冷空气偏西下锋消天气过程(WF)影响，偏西路径的冷空气往往势力强，伴随着低层暖湿空气的东南气流，使得中尺度辐合抬升运动增强；中低层的切变线南压，海南岛吹反气旋式偏南风；高层的副高控制华南沿海及南海海域，海南岛偏西风；锋区内垂直风切变增大，不稳定能量得以增强，及充裕的水汽，给海南岛的西部、中部和北部带来降水。 2020年4月22日15时，雷达回波在海南岛西北部地区存在辐合，云带主要位于海南岛北部和西部区域。16时03分~19时01分的时段降水最大，雷达回波(基本反射率仰角0.5、回波顶高、垂直累积液态水含量和1小时降水)分析如下： 如图3(a) 所示，16:03的雷达回波在临高、儋州、白沙、昌江和东方的一条带上，白沙的回波最强达53 db；17:00雷达回波由西向东移动到海口、澄迈、屯昌、儋州、白沙、昌江和东方的一条带上，回波最强达57 db；17:58雷达回波由西向东移动到文昌、海口、澄迈、定安、屯昌、白沙、昌江、乐东、东方的一条带上，回波最强的屯昌达54 db，回波强度有所回落；19:01雷达回波由西向东移动到海南岛的东面边缘的文昌、琼海、万宁的一条带上，回波强度减弱，岛上最强的回波在文昌，达46 db。 图3. 海口雷达回波。(a) 基本反射率仰角0.5；(b) 回波顶高；(c) 垂直累积液态水含量；(d) 1小时降水 如图3(b)所示，16:03的雷达回波在临高、儋州、白沙、昌江和东方的一条带上，白沙的回波顶高最高在东方的江边乡达15 km；17:00雷达回波由西向东移动到海口、澄迈、屯昌、儋州、白沙、昌江和东方的一条带上，回波顶高达17 km在白沙和澄迈；17:58雷达回波由西向东移动到文昌、海口、澄迈、定安、屯昌、白沙、昌江、乐东、东方的一条带上，回波顶高达12 km，回波强度有所回落；19:01雷达回波由西向东移动到海南岛的东面边缘的文昌、琼海、万宁的一条带上，回波强度减弱，岛上回波顶高达10 km。 如图3(c)所示，16:03的雷达回波在临高、儋州、白沙、昌江和东方的一条带上，白沙的回波垂直累积液态水含量最大在白沙达25 kg/m 2 ；17:00雷达回波由西向东移动到海口、澄迈、屯昌、儋州、白沙、昌江和东方的一条带上，回波垂直累积液态水含量达28 kg/m 2 在白沙和澄迈；17:58雷达回波由西向东移动到文昌、海口、澄迈、定安、屯昌、白沙、昌江、乐东、东方的一条带上，回波垂直累积液态水含量达22 kg/m 2 ，回波强度有所回落；19:01雷达回波由西向东移动到海南岛的东面边缘的文昌、琼海、万宁的一条带上，回波强度减弱，岛上回波垂直累积液态水含量达17 kg/m 2 。 如图3(d)所示，16:03的雷达回波在临高、儋州、白沙、昌江和东方的一条带上，白沙的回波1小时降水最大在白沙达10 mm；17:00雷达回波由西向东移动到海口、澄迈、屯昌、儋州、白沙、昌江和东方的一条带上，回波1小时降水达20 mm在澄迈；17:58雷达回波由西向东移动到文昌、海口、澄迈、定安、屯昌、白沙、昌江、乐东、东方的一条带上，回波1小时降水达21 mm，回波强度有所回落；19:01雷达回波由西向东移动到海南岛的东面边缘的文昌、琼海、万宁的一条带上，回波强度减弱，岛上回波1小时降水达35 mm。
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user: 6. 结语 冷空气沿西北路径扩散南下，与海南岛上南海输送来的暖湿气流汇合形成云带，使海南岛地区的水汽比较充裕。高空湿层和低层水汽的维持，为降水的发生提供了较好的水汽条件；同时低层辐合、高层辐散为强对流天气的发生提供了重要条件。 1) 地面站在16时~19时，降水主要集中在海南岛北部、西部和中部地区，以白沙、琼中、屯昌、海口、五指山、澄迈一带降水量较大，其中最大的白沙县南开乡政府94.2 mm。平均气温22.2℃~30℃，地面湿度49%~100%。 2) 海口和三亚站探空；08时湿对流有效位能CAPE在1134.8~1520.4 J/kg之间，降雨过后，20时湿对流有效位能变小。08~20时，K指数在26.4℃~39.9℃之间；抬升凝结高度TCL_P在936.1~975.1 m；0℃层高度在4709~4969 m之间；−20℃层高度在8080.7~8342.2 m之间；−30℃层高度在9449.9~9682.2 m之间。 3) 天气雷达分析表明，16时03分~19时01分，海南岛西部及北部地区有大面积混合云系持续发展，且有一条回波带呈西南−东北向，从西边往东边移过海南岛，移动过程中，地面有强降水发生。 4) fnl再分析资料22日18时分析表明： a) RHprs1000、RHprs925低层海南岛的相对湿度在75%~94%之间；RHprs850、RHprs500中下层的北中部相对湿度在52%~80%之间，南部相对湿度较低，在26%~45%之间；RHprs300上层相对湿度有所增大，东南相对湿度在57%~69%之间，其余的相对湿度达到97%~100%之间。从低层到上层，中下层的相对湿度变化不大，上层有水汽补充。 b) TMPprs1000海南岛的温度在24℃~25℃之间，TMPprs925海南岛的温度在19℃~21℃之间，TMPprs850海南岛的温度在16℃~20℃之间，TMPprs500海南岛的温度在−6℃~−5℃之间，TMPprs300海南岛的温度在−32℃~−31℃之间。西北方向的海面上有冷空气，温度梯度增加方向为西北向东南。 c) UGRD_VGRDprs1000、UGRD_VGRDprs925海南岛下层风速在0.2~10.3 m/s之间，低层全岛东风，UGRD_VGRDprs850的风速在0.08~1.8 m/s之间，全岛南风。UGRD_VGRDprs500、UGRD_VGRDprs300中上层风速在6.4~19.4 m/s之间，西南风。 d) ABSVprs1000海南岛的区域有一个正涡度区；ABSVprs925海南岛有一正一负涡度，西北部海面的正涡度区南伸，且在西部有负涡度产生；ABSVprs850、ABSVprs500海南岛有一正和二负涡度，海南岛的西北部海面的正涡度区向东南延伸，在岛的西部和东北部各有一个负涡度，东北的负涡度很小；ABSVprs300海南岛有二正和二负涡度，变为鞍马型，西北部的正涡度区影响减少，东南部的正涡度区影响增加。 e) HGTprs1000海南岛的位势高度在11~12 m之间，HGTprs925在79~80 m之间，HGTprs850在1524~1527 m之间，HGTprs500在5891~5901 m之间，HGTprs300在9691~9706 m之间。 f) UGRD_VGRDmwl海南岛的最大风为西南风，风速在22~27m/s之间；TMPmwl最大风的温度在−65℃~−59℃之间，温度北低南高；HGTmwl最大风的位势高度在13，280~13，947 m之间。 g) UGRD_VGRDtrop海南岛的对流风为西到西南风，风速在7~16 m/s之间；TMPtrop对流风的温度在−78℃~−77℃之间；HGTtrop对流风的位势高度在16，080~17，264 m之间。 h) CAPEsfc海南岛的对流有效位能在南部较高，在1377~1650 J/kg之间；西部在365~716 J/kg之间；北部较低，在270~284 J/kg之间。 i) HGTtop0C海南岛的对流凝结位势高度在4826~4988 m之间，探空的0℃层高度在4709~4969 m之间，数值几乎一样。 j) CWATclm海南岛的的柱体云水为0.06 kg/m 2 。 k) pwatclm海南岛的柱体可降水为45.9~54.1 kg/m 2 之间。17:58雷达回波垂直累积液态水含量达22 kg/m 2 ，柱体可降水比垂直累积液态水含量大一倍，但都可以很好反应降水的潜力。
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user: 摘要 微波加热预处理岩石可使岩石内部产生热损伤，使岩石强度降低，提高破岩效率。本文主要对微波照射下岩石损伤影响因素研究现状进行概述，以便后续科研工作者结合岩石损伤影响因素，选择最佳微波照射组合方式，提高微波辅助机械破岩的效率。
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user: 1. 引言 微波作为一种高频电磁波，多应用于雷达、通信等方面，随着研究的不断深入，微波在干燥果蔬制品、辅助药物合成、农产品杀菌等领域得到广泛应用 [ 1 ]。近年来，科研工作者开始研究微波在辅助岩石破碎方面的前景，微波辅助机械破岩法是当前研究较为集中的一种新型破岩法 [ 2 ]，是指在岩石破碎前首先应用微波对岩石进行加热预处理，从而使岩石内部产生微裂纹进而促进内部损伤，之后在对其进行机械破碎，旨在解决传统破岩法原岩扰动大、能量利用率低、刀具磨损严重的破岩现状。 微波照射下岩石内部损伤影响因素的研究对微波辅助机械破岩的工业化实践及提高破岩效率具有重要意义，本文主要从外在及内在因素角度出发，对微波照射下影响岩石损伤效果的主要影响因素研究进展情况进行概述。
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user: 2. 外在影响因素对微波照射下岩石损伤效果的研究进展 外在影响因素指微波照射过程中，人为可控的一些变量，包括微波照射参数(微波功率和照射时间)、以及微波照射后对岩石选取何种冷却方式等，内在影响因素指岩石试件本身附存的性质，包括内部矿物组分、含水率、矿物颗粒大小和形状等。 2.1. 微波照射参数对岩石损伤效果的影响 为使微波辅助破岩尽快应用于工程实践，国内外学者开展了大量物理试验及仿真模拟研究。在试验方面，美国学者在率先开展研究，S. A. Barringer [ 3 ] 等以硬岩玄武岩为试验对象，在机械破碎前首先进行微波处理后再进行破碎，破碎结果得出：经微波照射后，玄武岩强度显著降低，设备磨损度得到有效改善，并发现微波照射参数施加的值对破碎效果影响较大。 S. W. Kingman [ 4 ] 等利用微波加热的方式，设置经微波照射与不经微波照射对照组，开展微波作用下铅锌矿石强度弱化试验，发现当使用15 kW微波功率时，岩石试件强度可在0.5 s内显著降低。试验过程依次增大微波功率，最终试验结果表明，在微波作用时间一定时所施加功率密度越大，矿石破碎效果越明显。 李元辉 [ 5 ] 等通过控制微波输出功率及照射时间，对玄武岩试件在不同微波作用路径下破坏特性进行研究，研究发现，采用低功率持续加热和高功率间断加热时，不同吸波矿物之间热传递进行较为充分，内部所产生热应力较小，试件以表皮脱落或局部崩开为主，当采用高功率持续加热时，试件易产生宏观裂纹或直接破裂，所施加的微波功率越大，试件产生宏观破裂的时间越短。 戴俊，王羽亮 [ 6 ] 等以花岗岩为研究对象，孔隙率、纵波波速和抗拉强度为内部损伤定量指标，对不同微波参数下花岗岩内部损伤规律开展研究，研究表明：伴随微波功率及照射时间的增大，花岗岩内部损伤状况表现为孔隙率增大，纵波波速及抗拉强度减小，在同等能量输入下，高功率短时间所造成的损伤效果较为显著。 戴俊 [ 7 ] 等以较硬玄武岩为研究对象，从能量利用及耗散角度出发，研究微波照射参数对玄武岩损伤演化过程中能量耗散影响规律，得到了微波功率越大，玄武岩强度损伤越显著，经微波作用后可使其强度显著降低，在开采过程中进行微波辅助破岩提前使岩石强度弱化，可减少岩爆发生的概率及提高能量利用率。 在软件仿真方面，A. Y Ali和Bradshaw [ 8 ] [ 9 ] 等利用有限差值法模拟出方铅矿和方解石组成的二相矿物模型内应力分布及晶界损伤状况，模拟结果表明，采用高功率密度进行微波照射可显著提高能量利用率，并且微波功率密度或照射时间越大，矿物颗粒周围拉应力及晶界损伤越大，此外，还存在最低微波功率密度水平，当施加的微波功率密度低于此水平时即使增大微波照射时间也无法有效增加晶界损伤。 王浩 [ 10 ] 等利用颗粒流PFC2D模拟软件，建立由方解石、方铅矿组成的二相矿物模型，研究微波功率、照射时间、重复频率等对方铅矿微裂纹发影响。结果证明：适当增大微波照射重复频率和脉宽有助于内部裂纹快速发育，在微波重复频率和脉宽不变时，高功率短时间的微波照射参数使得裂纹发育更为显著，破碎所需能量较少。 孟振 [ 11 ] 利用ANSYS有限元模拟软件，建立等比例微波炉腔体加热模型，对圆柱形岩石试件进行微波加热模拟研究，研究表明：微波照射下矿物颗粒对周围原岩存在一定作用力，微波输出功率越大或照射时间越长，应力集中现象越明显，并通过不同种类岩石微波照射及力学试验，对不同微波照射参数下岩石损伤影响规律予以验证。 2.2. 冷却方式对岩石损伤效果的影响 微波照射之后对岩石采取冷却方式的不同亦会影响岩石强度损伤效果，潘艳宾 [ 12 ] 选取成都砂岩为研究对象，在微波照射后对砂岩试件进行常温冷却和喷水冷却，之后进行点荷载试验，试验结果得出，在微波功率为5 kW，照射时间分别为2 min、4 min、6 min时，采用常温冷却砂岩强度分别降低22%、25%和35%，而采用喷水冷却后砂岩强度降低值分别为35%、56%和65%，同比降低13%、31%和30%，可见，微波照射后采用何种冷却方式对岩石强度损伤效果影响较为显著。 王思琦等 [ 13 ] 进一步细化冷却方式种类，设置自然、洒水、水流冲击三种冷却方式，选用花岗岩为研究对象，对微波照射后采取不同冷却方式的花岗岩试件进行单轴压缩试验，试验结果得出：保持微波加载功率、照射时间等参数不变，仅更改冷却方式，花岗岩强度弱化呈现出明显差异，其中，采用洒水冷却和水流冲击冷却比自然冷却强度多降低值分别为32%和58%，可见采用水流冲击冷却时造成岩石内部损伤最为显著。 郝家旺 [ 14 ] 在由冷却方式不同而引起的微波辅助破碎能耗差异方面开展了一定研究，选用磁铁石英岩为研究对象，在开展落锤冲击破碎试验前对微波照射后试件进行喷水冷却和自然冷却，研究结果表明，经喷水冷却后磁铁石英岩动态强度显著降低，峰值强度仅为常温冷却的0.21倍，经喷水冷却后对试件进行破碎比自然冷却后再进行破碎能量利用率可提高7%~12%，这些研究成果对微波辅助破岩的成功运用具有积极推动意义。