DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 引言 高含蜡、低含胶质与沥青质是长庆油田超低渗透油藏原油的典型特征。采出与集输过程中当原油温度低至蜡的析出点时，蜡即伴随原油中少量存在的天然胶质、沥青质结晶析出，共同沉积在管道内壁，使管径减小、流动摩阻增加甚至造成堵塞，导致停产检修 [ 1 ] [ 2 ] 。一直以来，学术界普遍认为少量的胶质、沥青质与蜡共晶，具有防蜡作用，超过一定量则对防蜡不利，甚至有促进蜡沉积的趋势 [ 3 ] [ 4 ] 。但人们并没有从蜡与胶质或沥青质的分子组成、结构与分子间相互作用等方面对防蜡机理进行研究。胶质和沥青质的分子组成、结构与聚集状态异常复杂，一直是科学界的难题，目前仍然没有良好的方法解析胶质、沥青质内部的分子组成与结构。一些比较经典的推论如胶体论、芳香片层结构以及生物大分子学说都不能很清晰、透彻地解释胶质和沥青质的结构与防蜡机理。人们对胶质或沥青质的防蜡机理，仍然缺乏深层次的认识。 伴随蜡析出的那部分胶质、沥青质，因具有能与蜡共沉积的特性，应该在结构上具有一些与蜡相同的特征。这部分胶质、沥青质具有防蜡作用如晶格畸变现象，说明这部分胶质、沥青质与伴随析出的蜡还具有明显的组成和结构差异 [ 5 ] [ 6 ] 。笔者着眼于蜡沉积过程中伴随析出的那部分胶质、沥青质的组成与结构特点，采用波谱学方法，通过涂膜透射法、溶液透射法等红外光谱技术， 1 HNMR与紫外分析等方法联用并结合元素分析结果，解析华庆超低渗透油藏井筒析出蜡、胶质的结构与导致共晶及晶格畸变的特征基团，并结合X衍射技术研究析出蜡各组分的结晶状态及沉积抑制规律。
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user: 2. 实验方法 2.1. 仪器与药剂 1) 仪器：德国Elementar公司Vario EL III (C、H、O、S、N)全自动元素分析仪；日本岛津公司UV2450紫外可见分光光度计；美国Nicolet公司Nicolet 6700智能型傅里叶变换红外分光光度计；德国布鲁克D8-FocusX射线粉晶衍射仪 2) 药剂：庚烷；CCl 4 ；CDCl 3 ；FL-01防蜡剂；元307-61纯蜡；元307-61析出蜡中除去胶质后的纯蜡质成分；元307-61析出蜡(含胶质)；元307-61原油；元307-61采出液脱水原油；白413-24、白415-25、白419-24及元305-63井的原油与析出蜡(含胶质)等。 2.2. 实验方法 1) 油蜡样组分分离与分析：油蜡样四组分含量分析参照中国石油天然气行业标准《SY/T 7550-2012原油中蜡、胶质、沥青含量的测定》，组分分离采用常规柱色谱四组分分离方法进行。 2) 紫外分析方法：配成质量分数为1.0 × 10 −5 %的正庚烷溶液后测试，测试波长：200~400 nm。 3) 红外分析方法：配成CCl 4 溶液后以KBr薄片涂膜透射法、溶液透射法测定。 4) 核磁共振氢谱( 1 HNMR)检测：采用Bruker Ascend400型核磁共振仪，用0.6 mL剂量的CDCl 3 溶解胶质，控制质量浓度在0.5 mg/mL，进行胶质的核磁共振氢谱( 1 HNMR)检测。 5) X衍射分析：防蜡剂配成辛烷溶液，与蜡样混合，然后混匀， 50 ℃ 恒温慢慢蒸干、结晶，然后进行X衍射分析。测试条件：Cu Kα靶，管电压40 kV，管电流100 mA，Ni滤波，发散狭缝0.15˚，接受狭缝 0.15 mm ，扫描速度8˚/min，采用步样宽0.02˚，连续扫描，扫描范围10˚~60˚。
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user: 4. 结论 1) 采出液含胶质高的油井不易结蜡，说明胶质对蜡的沉积具有较强的抑制作用。 2) 紫外、红外、 1 HNMR及元素分析表明，析出纯蜡是以C 29 为主体的长链烷基，析出蜡胶质除含长链烷基外，还含芳基、稠环芳基、羰基、酯基和羧基等基团。 3) X衍射分析表明，析出蜡胶质与析出纯蜡具有相似的长链烷基，可共同结晶，又因具有与析出蜡长链烷基形态差异很大的芳基、羰基和酯基等基团，导致蜡晶晶格严重畸变，结构疏松而难以沉积，表现出防蜡作用。 4) 解析胶质、沥青质的结构特征，研究胶质的防蜡作用及防蜡机理，对进一步开发高效防蜡剂等具有重要意义。
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user: 摘 要 以渤海A油田为例，通过对渤海A油田的转注聚时机、地层物性、聚合物类型等动静态资料整理及归纳，分析获得渤海A油田注入能力的变化规律。渤海A油田转注聚后注聚井的平均视吸水指数下降幅度为36.9%，且转注聚时机越晚，油田地层系数越大，注入聚合物浓度越低，聚驱阶段的注入能力越强。并根据注采平衡条件下，无量纲产液指数曲线在不同含水下的产液能力反映注聚井的注入能力，利用无量纲产液指数法对此规律进行了验证。研究结果对注聚油田的方案编制及动态分析具有一定的指导意义。 关键词 :渤海油田，聚合物驱，注聚能力，无量纲产液指数
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user: 1. 引言 聚合物驱(以下简称聚驱)注入能力的主要影响因素大体可分为3类：① 聚合物特性(聚合物类型、分子质量、幂律指数、稠度系数、弹性效应)；② 油藏物性(渗透率、油层厚度)；③ 开发因素(转注时机、注入量) [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。与陆地油田相比，海上注聚油田空白水驱试验时间短，测试资料少，因此有必要通过已有的动静态资料进一步认识海上油田水驱转聚驱后的真实注入能力，为渤海A油田及其他类似油田的注聚井生产管理提供理论指导和技术支持。
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user: 2. 动态法注入能力分析 2.1. 水驱阶段与聚合物驱阶段注入能力对比 由已有的动态资料可知，渤海A油田共有24口注聚井，其中有16口井从笼统注水转为笼统注聚，或由分层注水转为分层注聚，聚合物质量浓度为1750 mg/L或2250 mg/L。与注水相比，注聚后注聚井井口压力上升，或视吸水指数下降即为注聚有效 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 。将注聚井注水阶段与注聚阶段的视吸水指数进行对比，聚驱平稳段与水驱平稳段视吸水指数相差百分比即为视吸水指数下降幅度，也就是聚驱阶段注入能力的下降程度。渤海A油田注聚井注聚后视吸水指数下降幅度见表1。 由水驱阶段转聚驱阶段，渤海A油田平均视吸水指数下降幅度为36.9%。根据渤海A油田聚驱视吸水指数的下降幅度，可以分析相同转注时机下聚合物质量浓度和地层物性相类似的油田由注水转注聚后的注入能力变化。 Table 1 The declining degree of polymer injection capacit 井号 转注时机/% 水驱阶段视吸水指数/(m 3 ∙(d∙MPa) −1 ) 聚驱阶段视吸水指数/(m 3 ∙(d∙MPa) −1 ) 聚驱下降幅度/% A02Id 47.5 116.0 65.5 43.5 A13Id 59.6 105.0 57.5 45.3 J03Id 49.0 87.7 43.0 50.9 J04 86.1 83.0 57.5 30.6 A10 87.1 177.3 117.1 34.0 A28 69.7 92.4 60.1 35.0 A32 89.6 105.5 47.8 54.7 B06 80.0 113.2 73.7 34.9 B08 83.7 75.2 46.2 38.5 A23Id 77.6 72.3 46.7 35.3 A23Iu 77.6 95.5 65.3 31.6 J06I 84.9 51.0 36.7 28.0 J08I 74.8 77.3 48.0 37.8 J10Id 72.9 37.1 26.0 30.0 L14Iu 74.6 23.9 19.0 20.6 L14Id 74.6 73.9 65.0 12.0 平均 86.6 54.7 36.9 表1. 聚驱阶段注入能力下降幅度 注：转注时机指注水井转注聚时周围油井的平均含水率。 2.2. 注聚能力与转注时机的关系 渤海A油田在含水率68%时实施聚合物驱。以渤海A油田内部井组为单元，将注入井转注聚时周围油井的平均含水率作为该井组的转注时机，列出渤海A油田注聚井注聚后视吸水指数下降幅度与转注时机的关系(见表1)，并总结出其注聚能力随转注时机的变化规律(图1)。 2.3. 注聚能力与地层系数的关系 地层系数反映油层产油能力与吸水能力的大小，地层系数愈大，油层的产油能力与吸水能力就愈大。调研文献 [ 1 ] 、 [ 6 ] 可知，聚合物分子大小与岩心渗透率之间存在一定的配伍关系，且聚合物注入压力都随着油层厚度的增加而减小，即聚合物的注入能力是受地层系数影响的。计算渤海A油田在聚合物质量浓度为1750 mg/L和2250 mg/L下的各小层聚驱视吸水指数和地层系数，得出聚驱视吸水指数随地层系数的变化趋势(图2)。 由图2可知，渤海A油田注聚井视吸水指数随地层系数的增大呈幂函数上升趋势，且有较好的相关性。说明地层系数越大，注聚能力越强。 2.4. 注聚能力与聚合物质量浓度的关系 渤海A油田的注聚井在注聚过程中根据井口压力来适当调整聚合物质量浓度，而注聚井的注入能力也随着聚合物质量浓度的调整发生变化。根据注聚井动态数据，得出渤海A油田Iu层和Id层注聚井的比视吸水指数随注入聚合物质量浓度的变化规律(图3)。由图3可知，随着注入聚合物质量浓度的增大，注聚能力是减小的。 图1. 渤海A油田注聚能力与转注时含水率的关系 图2. 渤海A油田在不同聚合物质量浓度下聚驱视吸水指数随地层系数变化趋势
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user: 3. 无量纲产液指数法注聚能力分析 无量纲产液指数为某一含水率条件下油井产液指数与该井刚见水时的产液指数之比，是评价不同含水率条件下油井产液能力的指标之一，它与储层类型和油藏流体性质有关，不同储层的无量纲产液指数随含水率的变化规律不同 [ 9 ] [ 10 ] 。 在注采平衡条件下，用无量纲产液指数曲线在不同含水率下的产液能力反映注聚井的注入能力，即不同黏度的注入流体在不同含水率下的产液能力可以反映出注聚井在不同注入黏度下与不同时机转注时的注聚能力。 图3. 单井比视吸水指数随聚合物质量浓度的变化规律 根据渤海A油田的相渗曲线(图4)和黏浓曲线(图5)，作出不同注聚黏度下无量纲产液指数随含水率的变化规律(图6)。 通过相渗曲线和分流曲线，求出不同聚合物质量浓度和不同含水率时的无量纲产液指数 [ 11 ] ，结果如表2所示。 由表2可以看出，无量纲产液指数法得出的结果符合由动态法分析出的注入能力变化规律：当聚合物质量浓度相同时，转注时机越晚，注聚能力越强；当转注时机相同时，注入聚合物质量浓度越小，注聚能力越强。 在含水率68%的条件下，注水时无量纲产液指数为0.869，注入聚合物质量浓度为1750 mg/L和2250 mg/L时无量纲产液指数分别为0.724和0.457，即在注采平衡条件下渤海A油田注聚后视吸水指数下降范围在17%~47%之间。由动态法计算的渤海A油田注聚后平均视吸水指数下降幅度36.9%，在无量纲产液指数法计算的视吸水指数下降范围内。 图4. 渤海A油田相渗曲线 图5. 渤海A油田黏浓关系曲线 Table 2 Dimensionless liquid production index under different polymer concentration and water conten 聚合物质量浓度 /(mg∙L −1 ) 注聚黏度 /(mPa∙s) 不同含水率条件下的无量纲产液指数 40% 50% 60% 70% 75% 80% 85% 0 (注水) 0.49 0.822 0.822 0.822 0.889 0.967 1.067 1.233 1750 8.0 0.544 0.589 0.657 0.769 0.858 0.936 1.070 2000 16.5 0.444 0.478 0.513 0.579 0.624 0.657 0.735 2250 25.5 0.389 0.411 0.435 0.479 0.490 0.524 0.568 2500 30.0 0.356 0.389 0.401 0.446 0.457 0.490 0.524 3000 35.0 0.333 0.356 0.379 0.401 0.423 0.435 0.468 表2. 不同聚合物质量浓度和不同含水率下的无量纲产液指数 图6. 渤海A油田不同黏度下无量纲产液指数随含水率的变化规律
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user: 4. 结论与认识 1) 分析了渤海A油田转注聚时含水率、油藏地层物性以及注入聚合物质量浓度对注聚能力的影响：渤海A油田转注聚后注聚井的平均视吸水指数下降幅度为36.9%，且转注聚时机越晚，聚驱阶段的注入能力越强；渤海A油田聚驱注入能力随地层系数的增大而增强，随注入聚合物质量浓度的增大而减弱。 2) 通过无量纲产液指数法对渤海A油田已实施注聚井的注入能力进行计算，结果符合由动态法分析得出的注聚井注入能力变化规律。
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user: 摘 要 扶余油田西5-8区块从1962年开发至今经历了溶解气驱、注水开发和3次较大调整，到2012年10月油井单向受效多，多向受效井少，平均单井日产油0.6 t，含水率达到95.8%；注水开发的中后期，油层剩余油分布复杂，后期注水开发效果差、含水率高、采出程度低。单砂体精细刻画为理论依据，了解油层剩余油分布情况，从单、双注水井开发井网方式、不同井网的水井加密方式以及水井射孔方式进行优化选择，并且降低新、老井注水强度，实施低强度注水政策，可使得油井受效方向发生变化，单砂体控制状况得到改善从而提高注水开发效果。 关键词 :扶余油田，西5-8区块，单砂体，精细刻画，井网开发方式优化，注水技术政策
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user: 1. 扶余油田西5-8区块开发概况 扶余油田西5-8区块从1962年10月投入开发到2012年10月区块经历3次大规模加密调整。在1962年10月以溶解气驱方式全面投入开发，初期产量高，随后地层压力迅速下降，产量递减；1973~1982年为注水开发阶段，产液量和注水量快速增长，但注水沿东西向裂缝推进，导致油井暴性水淹，区块开始出现大幅度降产；1983~1994年开采对象向中低渗透层转变，含水率上升较快，导致油田产量下降；1995~2004年进行二次调整再稳产阶段，注水、地面系统等问题日益突出，导致含水率上升加快，产量递减加大；2005年至今为三次调整阶段，其中2005~2007年产量上升，2008年产量又开始下降，主要由于已进入高含水开发阶段，综合含水率高。
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user: 2. 单砂体精细刻画划分 单砂体指自身在垂向上和平面上都是连续的，但与上、下砂体间有泥岩或不渗透夹层分隔的砂体 [ 1 ] 。而单砂体划分实质是对分流河道与水下分流河道形成的复合河道砂体进行单一期次河道砂体识别，查明单砂体间的接触关系，可从垂向和平面两个方向逐步认识复合砂体的内部非均质特征，从而最终明确单一期次河道单砂体的空间展布及连通关系 [ 2 ] [ 3 ] 。对西5-8区块内353口井进行了单砂体划分，共划分40个单砂体，每个小层划分2个单砂体，其中扶余油层单砂体平均厚度2.6 m。因此，单砂体精细刻画划分的成果为复杂的剩余油分布找到了理论根据 [ 4 ] 。
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user: 3. 不同井网和射孔开发方式的优化 3.1. 井网方式的优化 扶余油田西5-8试验区块，调整前水井平均分注5.6段，按隔层厚度 ≥ 2 m划分层段，应划分成7.6段，利用1口注水井，无法细分到位。通过研究，采用双水井点，分上下砂组进行细分注水。以X+9-9.2井为例，原划分5段注水，若按隔层厚度 ≥ 2 m划分注水层段，可以划分成8段(图1)。西5-8区块调整后，平均每口井分成3.7段，两水井合计7.4段(图2)，满足了精细分层、精细控制的注水开发需求 [ 5 ] 。 图1. X+9-9.2注水层段划分情况图 图2. 西5-8区块调整前后水井层段划分状况统计图 3.2. 水井加密方式的优化 开发方案中200 m井网与100 m井网对比结果：① 单向受效井多、多向受效井少 [ 6 ] ；② 地面井网完善地下井网不完善。例如X+13-7.2水井，从地面上看井网是完善的，但从单砂体上看井网不是完善的。北侧X+13-8.4油井、X13-7.4油井、X+13-7油井与X+13-7.2水井在单砂体上是不连通的，但东侧加密新水井XS+13-5.2后，北侧油井X13-7.4、X+13-7能够受到南侧水井的水驱控制(图3)，提高了储量控制程度。 调整后井网，油井控制方向增加，统计38口可对比老井，调整前油井多以1~2个受效方向为主，调整后1~2个受效方向油井数在减少，3~4个受效方向的油井数在增加(图4)，调整前后油井的受效方向发生了显著变化。单砂体由无注水控制到有注水控制，由原来以1~2个注水控制方向为主，现在主要以3~4个注水控制方向为主(图5)，储量控制程度增加，效果更加明显。 3.3. 水井射孔方式优化 3.3.1. 水井射孔投注方式 扶余油田储层沉积韵律多以正韵律为主，其底部经过多年注水冲刷后，剩余油主要分布在正韵律的顶部，而下部水淹重，形成了无效水循环通道，表明了隔夹层对层内剩余油具有控制作用。以此为指导的XS+13-5.2创新水井射孔投注方式，即以结构界面或薄的隔夹层作为遮挡避射(图6)，实施单砂体精细注水，避开了注水优势通道，达到了有效部位的靶向驱替 [ 6 ] 。通过分析西5-8区块中I~V组砂体厚度与射开厚度对比及占砂厚百分比可以得到，I~V组砂体射开厚度平均在4~6 m之间(图7)，I~V组砂体射开厚度占砂厚的百分比呈增加趋势(图8)，说明下部剩余油总体好于上部，与认识是相一致的。 3.3.2. 水井避射效果 选取6口井吸水剖面认识新水井避射效果，包括转注井排、非转注井排各选3口井，测出5口井(1口套返未测)，2口井污染严重不可用，另外3口井可用。监测结果显示：① 结构界面及薄泥夹层具有遮挡作用，能够起到控制吸水剖面的作用；② 吸水剖面与转注井排、非转注井排关系不大(表1)；③ XS+13-9.1井Ⅱ段无遮挡避射(结构界面)，Ⅳ段有遮挡避射(0.4 m薄泥夹层)，避射部位均不吸水(图9)；④ XS++15-6.1井Ⅱ段有遮挡(0.2 m薄夹层)，吸水剖面显示避射部位不吸水(图10)；⑤ XS+15-6.2井Ⅱ段无遮挡避射(结构界面)，吸水剖面显示避射部位不吸水(图11)。 3.3.3. 油井动态效果 通过对比调整前后38口老井情况可知含水率下降1.9% (表2)；调整前后单井对比，有65.8%的井含水率下降。调整前后，分级为ΔF < −5 (其中ΔF表示油井含水率增长幅度)含水率下降相对最大值为7.5%，说明避开注水优势通道的投注方式是可行的。
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user: 4. 注水技术政策研究 实施低强度注水政策可防止水淹水窜现象过早发生，确保试验效果持续发挥。在注水井点增加后，必须降低注水强度，特别是老井、高压区块的注水强度要大幅度降低 [ 7 ] 。由于新水井避射后射开厚度相对较薄，平均为3.7 m (图12)。在注水方案制定方面要注意两点：一要采取最低配注量，即每段配注最好不超过5 m 3 ；二要采取层间轮注方式，进一步降低注水强度，同时老井要大幅度降低注水强度，这样才能保证良好开发效果的需要 [ 8 ] 。 调整前后注水效果对比，调整前老井按22 t标定，每年按10%递减，至2015年1月，若未进行调整，井口日产油应为18 t。目前实际井口产量为24 t，38口老井产量日增油为6 t。 图3. 井网局部油井连通图 图4. 西5-8区块调整前后油井控制方向变化图 图5. 西5-8区块调整前后单砂体控制方向变化图 图6. XS+13-5.2射孔部位展示图 图7. 西5-8区块各砂组砂厚与射厚对比图 图8. 西5-8区块各砂组射厚占砂厚百分比对比图 图9. XS+13-9.1井吸水剖面、电测曲线对比避射效果图 图10. XS+15-6.1井电测曲线、吸水剖面对比避射效果图 图11. XS+15-6.2井吸水剖面、电测曲线对比避射效果图 图12. 西5-8区块调整前后新老井平均单段注水厚度统计图 Table 1 The statistics of absorption profile in perforation avoided water well in Block X5- 井排 井号 有价值的 层段数 有配注 层段数 结构界面 薄泥夹层 结论 数量/个 吸水结果 数量/个 吸水结果 老水井 XS+13-10.1 2 2 1 吸水 1 吸水 污染严重无法下结论 老水井 XS+13-9.1 3 3 1 吸水 2 1段吸1段不吸 避射部位不吸水 新水井 XS+15-6.2 3 1 1 吸水 避射部位不吸水 新水井 XS+15-6.1 2 1 1 吸水 避射部位不吸水 新水井 X+15-06 2 2 2 1段吸1段不吸 污染严重无法下结论 合计 12 9 6 3 表1. 西5-8区块避射水井吸水剖面统计表 Table 2 The variation of water cut in single well both before and after the adjustmen 分级 井数/口 调整前(2013年8月) 调整后(2015年9月) 液量/(t∙d −1 ) 油量/(t∙d −1 ) 含水率/% 液量/(t∙d −1 ) 油量/(t∙d −1 ) 含水率/% ΔF ≥ 0 13 8.6 0.6 92.5 10.4 0.5 95.5 −1 ≤ ΔF < 0 5 14.5 0.4 97.2 15 0.5 96.9 −2 ≤ ΔF < −1 4 14.2 0.9 93.9 14 1 92.9 −5 ≤ ΔF < −2 5 8.4 0.4 94.8 8.6 0.8 90.8 ΔF < −5 11 13.2 0.4 96.6 10 1.1 89.1 平均 11.3 0.55 95.1 11.1 0.75 93.2 表2. 调整前后单井含水变化情况
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user: 5. 结论 1) 扶余油田采用双水井点，分上下砂组注水进行细分。西5-8区块调整后，平均每口井分成3.7段，两水井合计7.4段，满足了精细分层、精细控制的注水开发需求。 2) 调整后井网，油井控制方向增加，单砂体由无注水控制到有注水控制，由原来以1~2个注水控制方向为主，现在主要以3~4个注水控制方向为主，储量控制程度增加。 3) 扶余油田以结构界面或薄的隔夹层作为遮挡避射，起到控制吸水剖面的作用。实施单砂体精细注水，避开了注水优势通道，实现了有效部位的靶向驱替，与转注井排、非转注井排关系不大。 4) 采取最低配注量，即每段配注最好不超过5 m 3 ；采取层间轮注方式，进一步降低注水强度，同时老井要大幅度降低注水强度，可以达到良好开发效果。
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user: 摘 要 应用层次分析法，对种植在不同郁闭度林下的观赏植物射干、木香薷、万寿菊、天人菊、紫苏、紫松果菊、藿香、紫玉簪和茖葱的株形、叶、花、生长能力、抗逆性及附加值等进行观赏性状的综合评价。结果表明，在低郁闭度林下观赏效果好的种类有万寿菊、紫松果菊、射干、木香薷和紫苏；在中郁闭度林下观赏效果较好的种类有紫松果菊、万寿菊、天人菊、木香薷和射干。在高郁闭度林下9种植物都不适合种植。 关键词 :林下，耐荫观赏植物，观赏性状，评价
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user: 1. 引言 2013年，全国林下经济产值达6000亿元，较2012年的3601.24亿元同比增长了66.62%，重点林业县农民林业收入占人均总收入的50%以上 [ 1 ] 。全国范围内，林下经济迅速发展，不仅可充分利用林区广阔的林下空间，避免林业资源浪费，还可提高林区经济综合效益，是一种新的林业经济发展模式 [ 2 ] 。据统计，2013年北京平原造林工程区共计划发展林下经济11万余亩，集中连片，千亩以上的地块达17处，可见林下经济发展速度之快 [ 3 ] 。近年来，北京市加大了对林下经济产业扶持力度，2007年专门出台了关于林下经济发展的优惠政策，指明了首都林下经济发展的方向和目标，提出了适宜京郊的几种主要的林下经济发展模式 [ 4 ] ，其中林花模式(林花复合经营)属于林下经济范畴，北京延庆县2013年林下经济发展规模中“林花”占比最大，达73.8%，以四海镇种植菊花和玫瑰花最为典型，并有配套的玫瑰花、菊花加工厂2个，协会(合作社) 2个 [ 5 ] 。在果园套种花卉后，明显改善了果园土壤，提升了果园景观的观赏效果 [ 6 ] 。 随着京郊游的持续升温，如何利用林地种植花卉以提升旅游环境和吸引游人值得重视。由于耐荫观赏植物种类繁多，品种复杂，研究适宜在北京林下种植的观赏价值高的植物，可避免盲目种植，具有重要的现实指导意义。
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user: 2. 材料和方法 2.1. 试验地概况 2.1.1. 延庆区自然概况 延庆区位于北京西北部，距市区74 km，是北京的北大门。全区总面积1992.5 km 2 ，其中山区占72.8%，平原占26.2%。地形地貌多样有中低山、丘陵、平原、河谷等。气候为典型的大陆性季风气候，年平均气8.5℃，1月日平均气温−8℃，7月日平均气温23℃；年平均降水量470 mm，6~9月的降水量占全年降水量的70%以上；相对湿度57%，全年无霜期165 d，年平均风速2.1 m/s，主导风向为西北风。土壤主要有山地草甸土、棕壤、褐土、潮土和水稻土等5个土类 [ 7 ] 。 2.1.2. 试验林地概况 试验地位于延庆县张山营镇蔡家河，林地是2012~2013年开始种植的人工林，林木种类主要为旱柳，试验地分为高、中、低三个不同郁闭度，高郁闭度林地的盖度约为0.7，中郁闭度林地的盖度约为0.5，低郁闭度林地的盖度约为0.2 (表1)。 2.2. 试验材料 2014年引种16种观赏植物，其中茖葱、木香薷、射干、万寿菊、紫玉簪为种苗种植，藿香、天人菊、紫松果菊和紫苏为播种种植。种植时施底肥，栽植后浇水，然后仿野生栽培，每个处理设3个重复，每个重复至少300 m 2 。 针对种植在林下生境的观赏植物，作者认为评价因子选择应偏重于植物对环境的适应能力，主要是抗旱性、抗病虫害，其次是观赏性状，采用定性和定量相结合的方法，对林下耐荫观赏植物的观赏性状进行评价。评价基本过程是：聘请植物学专家、生态学专家选取容易量化和能有效反映特征量的评价因子，建立评价体系；其次，通过层次分析法求各评价因子的权重值，对评价指标进行等级量化处理；最后根据相关专家评分得出耐荫观赏植物观赏性状的评价结果。 2.3. 层次分析法 建立适宜生长在林下荫蔽环境观赏植物的评价模型，分为6个约束层，分别是株型、叶、花、附加值、生长能力和抗逆性；12个标准层(表2)。 根据AHP方法的原理，在建立评价模型的基础上，将问卷结果因素间两两比较建立判断矩阵，用软件YAAHP V6.0对矩阵进行一致性检验。 2.4. 数据处理 将获得的原始数据先用Microsoft Excel 2007归纳整理，并用Microsoft Excel 2007YAAHP V6.0判断所种植的耐荫观赏植物指标矩阵一致性和计算群决策值。
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user: 3. 结果与分析 3.1. 层次总排序值计算结果 根据30位植物学、生态学、林学、园艺学专家的判断矩阵，进行群决策处理，得知约束层6个要素中，花、株形、叶、抗逆性、生长能力、附加值的权值依次递减，分别是0.288、0.270，0.230，0.093，0.074，0.046 (表3)。 3.2. 不同郁闭度林下耐荫观赏植物综合分值(表4) 通过研究，得知：在不同郁闭度林下种植的9种植物的综合得分，低郁闭度从大到小依次为：万寿菊 > 紫松果菊 > 射干 > 木香薷 > 紫苏 > 天人菊 > 藿香 > 紫玉簪 > 茖葱，中郁闭度林下各观赏植物的综合分值从大到小分别是：紫松果菊 > 万寿菊 > 天人菊 > 木香薷 > 射干 > 紫苏 > 藿香 > 紫玉簪 > 茖葱，高郁闭度林下各观赏植物的综合分值从大到小分别是：射干 > 天人菊 > 藿香 > 紫苏 > 木香薷 > 紫松果菊 > 茖葱 > 紫玉簪 > 万寿菊。 茖葱在延庆的柳树林下表现不佳，这与其本身的分布、生活习性息息相关，茖葱原产地为林区的林下，腐殖质较多的地方，不适应延庆碱性高的土地；紫玉簪也极不适应郁闭的环境，观赏效果不好；万 寿菊在高郁闭度下表现最差。 低郁闭度林下，万寿菊、射干和紫苏表现最佳，这与它们的生长习性相一致，如万寿菊为喜光植物，充足阳光使万寿菊矮壮，花色艳丽，对土壤要求不严，能耐干旱 [ 8 ] ；中郁闭林下射干、木香薷和万寿菊表现最佳；高郁闭度林下，射干、天人菊、霍香表现最佳。 射干适应性强，对土壤要求不严，在全国各地都可生长，不占好地，山坡丘陵、树下套种均可、平 Table 1 The basic situation of forest in different crown densit 照度值占全光百分比(%) 照度值(LUX) 有效光辐射(μmol) 高郁闭度(0.7) 31.29 275.00 ± 66.73 cC 406.45 ± 50.21 dD 中郁闭度(0.5) 55.47 487.50 ± 82.95 bBC 911.43 ± 51.50 cC 低郁闭度(0.2) 82.57 725.60 ± 67.62 aAB 1224.46 ± 39.68 bB 全光 100.00 878.80 ± 19.55 aA 1610.50 ± 21.49 aA 表1. 不同郁闭度林地基本情况 字母不相同表示差异显著(P < 0.05)，字母相同表示差异不明显(P > 0.05)。 Table 2 Evaluation model of ornamental characters of nine shade-tolerant plant 目标层(A) 约束层(B) 标准层(C) 较好的林下观赏效果(A) 株形(B1) 株型(C1)地面覆盖度(C2) 叶(B2) 叶片状态(C3)叶色效果(C4) 花(B3) 开花程度(C5)，花色(C6)，花期(C7) 附加值(B4) 芳香性(C8) 生长能力(B5) 繁殖力(C9)，生长势(C10) 抗逆性(B6) 抗病虫害(C11)，抗旱性(C12) 表2. 9种耐荫观赏植物观赏性状评价模型 Table 3 The order of evaluation based on AP 层次B 权重 层次C 特征向量 权重 排序 株形(B1) 0.073 株型(C1) 0.667 0.048 8 地面覆盖度(C2) 0.333 0.024 11 叶(B2) 0.288 叶片状态(C3) 0.250 0.072 4 叶色效果(C4) 0.750 0.216 1 花(B3) 0.270 开花程度(C5) 0.640 0.173 2 花色(C6) 0.206 0.056 7 花期(C7) 0.154 0.042 10 附加值(B4) 0.046 芳香性(C8) 0.046 0.046 9 生长能力(B5) 0.230 繁殖力(C9) 0.250 0.057 6 生长势(C10) 0.750 0.172 3 抗逆性(B6) 0.093 抗病虫害(C11) 0.250 0.023 12 抗旱性(C12) 0.750 0.070 5 表3. 层次总排序 Table 4 Comprehensive score of ornamental plants under different canopy densit 低郁闭度 中郁闭度 高郁闭度 序号 种类 分值 序号 种类 分值 序号 种类 分值 1 万寿菊 4.55 1 紫松果菊 4.45 1 射干 3.66 2 紫松果菊 4.40 2 天人菊 4.10 2 天人菊 3.20 3 射干 4.37 3 木香薷 4.08 3 藿香 3.08 4 木香薷 4.21 4 射干 4.07 4 紫苏 2.97 5 紫苏 4.19 5 万寿菊 3.84 5 木香薷 2.88 6 天人菊 3.49 6 紫苏 3.69 6 紫松果菊 2.87 7 藿香 3.24 7 藿香 3.61 7 茖葱 2.83 8 紫玉簪 2.96 8 紫玉簪 3.03 8 紫玉簪 2.74 9 茖葱 2.30 9 茖葱 2.62 9 万寿菊 2.61 表4. 不同郁闭度林下观赏植物综合评分 原地区长势更佳 [ 9 ] ，因此射干在3个郁闭度林下评分都较高。
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user: 4. 结论与讨论 本研究利用层次分析法对不同郁闭度下植物的观赏性状进行了综合评价，设置了叶色效果、开花程度和生长势等12个评价因素，综合评分的结果：在低郁闭度林下观赏效果好的种类有万寿菊、紫松果菊、射干、木香薷和紫苏。中郁闭度林下观赏效果好的种类分别是紫松果菊、天人菊、木香薷、射干和万寿菊。高郁闭度林下植物的综合评分低，9种植物皆不适合在此环境中种植。 利用层次分析法构建评价模型，能相对客观的进行评价分析。周爱明 [ 10 ] 设置观花、观果、观叶和观姿的观赏因子，抗逆性和繁殖力作为推广价值因子对广东丘陵山地风景林下植物进行评价，自繁能力、耐荫性和叶色占权重较大；魏娜 [ 11 ] 设置了花色、花期等观花因子和生长适应性、花后观赏性等其他因子对北京地区引种奥运宿根花卉的观赏性进行评价研究，盛花期和生长适应性所占权重较大。本文所涉及的林下种植的观赏植物权重中叶色、开花程度和生长势所占比例较大。林地空间相对较大，宏观上的叶色效果能够直观的形成较好的观赏效果，而花性状作为观赏性状中的重要部分，受林地郁闭度环境影响，是否开花以及开花程度的多少也都直接影响植物在林下的观赏性。 根据评价结果得知，万寿菊适合在低郁闭度林下种植用于观赏，其栽培管理简单，花色鲜艳，花期长；其次是紫松果菊、射干和木香薷在中、低郁闭度都适合，紫松果菊花期在北京延庆为7月中旬至8月下旬，花期长，浅粉色的花与上层绿色的柳树形成鲜明的色彩对比，视觉效果极佳，观赏性强；射干花期为夏季，花色艳丽，适应性强；木香薷的花期为夏秋两季，且其全身有芳香味，又可食用和药用，观赏价值和经济价值都高。紫苏作为药用或食用植物，因其叶子三季均为紫色可用于观赏，低郁闭度林下种植的紫苏综合评价分较高。
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user: 摘 要 高压开关柜作为电力系统稳定运行的重要设备，设备的可靠运行成为电力设备运维部门的主要任务，长期以来，发热故障一直是电力设备运行管理过程中的突出问题。对高压开关设备触头温升的检测也是待解决的问题。基于对高压开关设备温升标准要求的理解和对温升影响因素的分析，本文分析了触头部位接触电阻、载流量、接触压力对设备温升和安全运行的影响。并提供了相关的计算方法和解决途径。也对文献中较少阐述的电弧电流和其他影响因素与温升的关系进行了探讨。 关键词 :高压开关设备，触头温升，接触电阻，载流量，接触压力
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user: 1. 引言 高压开关设备使用寿命长、封闭严实 、结构紧凑，随着对设备容量和电压等级的要求越来越高，设备的生热密度也越来越高。高压开关设备的热问题已受到国内外研究专家的广泛重视，面对高额定电流等级的高电压开关柜的需要，通过对开关柜内触头的温升进行定量的计算分析，对影响开关柜温升的各种因素进行研究在开关柜的结构设计中非常必要。在此背景下，以高压开关触头作为研究对象，对影响设备温升的3种因素进行研究，并对影响程度进行评估。
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user: 2. 接触电阻对高压开关设备触头的影响 2.1. 电接触理论 电接触理论的奠基人Holm很早就阐述了接触电阻的产生原理，并提出了电接触斑点模型，给出了接触电阻的数学表示式，明确了接触电阻为收缩电阻和膜电阻之和。文献 [ 1 ] [ 2 ] 研究了固定接触面接触电阻的特性，并对Holm提出的电接触a斑点进行了研究，讨论了电接触面多斑点的形状和尺寸对接触电阻的影响。文献 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 对收缩电阻和膜电阻电导问题作了探讨，通过计算机用边界元法对收缩电阻进行了计算。近些年来，通过对触点建立不同的分析模型使电接触理论不断完善，文献 [ 6 ] [ 7 ] 实现了测量仪器对接触电阻的测量，目前对接触电阻的计算越来越趋近于实际应用，工程上常用宏观的经验公式来表达接触电阻 该式与接触面接触状况，接触点个数，触头材料性质，接触压力范围等因素有关的指数函数，其中R将收缩电阻和膜电阻一起考虑，表示接触电阻值，F是触点接触压力，K是与触点表面接触状况、触头材料有关的系数，m是与接触点个数，触头接触压力有关的指数。 2.2. 接触电阻增大的原因及对触头温升的影响分析 要保证触头联接部位有一定的接触面积是有难度的，如果接触面积不够，会导致导电端面缩小，如图1所示，电流线在接触点附近急剧收缩，收缩电阻增大，接触损耗 增大，触头温升升高，这 图1. 电流线流经接触点示意图 类热故障问题经常发生在隔离开关、断路器动静触头连接处，以及母线连接接头位置。隔离开关、断路器触头是可分合接触，会因为关合次数和使用年限而导致触头压接部位产生松动，接触电阻会因触头接触状态的不同而改变，母线触头属固定电接触接触，其接触状态一般不会改变。电流流过电接触位置，由于接触电阻的存在使触头温度升高，触头温升过高会加快触头接触面损坏程度，导致接触电阻进一步增加，触头长期的温升过高最终会降低绝缘层的绝缘水平，缩短开关设备寿命，严重的会因为电压击穿引发开关设备的故障，引发大范围的停电事故。 文献 [ 8 ] 通过设定不同的接触电阻，分别研究了隔离开关、断路器、母线接头的最高温升与开关柜最高温度的关系，实验表明当接触电阻达到一定范围时，开关触头最高温升与接触电阻的曲线关系和开关柜内最高温度与接触电阻曲线关系重合，说明此时触头温度就是柜内最高温度，通过检测柜内温度就可以近似获知触头温度。文献 [ 9 ] 探讨了低压配电柜温升与接触电阻的关系，此种方法也可以在高压开关柜温升影响分析中应用，通过实验获取接触电阻与触点温升的对应关系，进而可以通过接触电阻判断温升的范围，为开关柜生产厂家提供一定的设计指导。文献 [ 10 ] [ 11 ] 用有限元模拟的接触电阻来等效实际的接触电阻，该研究为接触电阻的计算和接触温升的仿真提供了一种新方法。接触电阻对触头温升有重要影响，对同一类型的高压开关柜，由试验可取得大量接触电阻与温升的对应关系值，通过曲线拟合找出温升与接触电阻之间的表达式。 2.3. 小结 对于固定连接的电接触通过提高接触面压接质量，严格检查触头间超行程、终压力等参数，保证各参数符合要求。以此控制接触电阻范围，确保温升不超过允许值。 对于可分合的开关触头通过测量仪器监测触头部位的接触电阻，建立接触电阻与温升的对应关系，以便对触头状态及时作出改善。
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user: 3. 载流量对高压开关设备触头的影响 3.1. 载流量对触头温升的理论分析 高压开关设备开关触头接触性能优良，处在额定工作电流状态下时，触头的稳定温升一般能够符合标准要求的范围内。实际上，高压开关设备往往在工作电流下运行，当触头加载工作电流时，电流流过触头导体回路，由于接触电阻的存在会产生焦耳热，产生的热量一部分使触头自身温度升高，另一部分通过热传导、热对流、热辐射等方式散失到周围介质中。当触头温升超过标准规定的限定范围时，会对触头材料机械性能和接触状态造成一定影响，还会使触头外裹绝缘层材料绝缘强度降低。长期在此状态下运行设备及电网系统造成严重的安全隐患。研究触头温升与载流量的关系对保障设备的使用寿命，电网的安全运行有重要意义，同时也为高压开关设备使用容量提供一定的理论依据。 在接触电阻为20 μΩ，接触电流分别为40 kA、60 kA、80 kA、100 kA试验条件下，温度传感器测得的触头温升变化如图2所示，4种情况下的温度由室温增加至稳定温升的过程呈对数函数分布，进行函数拟合，可得4种情况下的温升分别为45℃、55℃、78℃、85℃，由此可判定触头稳态接触温升与接触电流呈正相关关系。 3.2. 载流量与触头温升的关系 文献 [ 12 ] 研究了断路器整体温升与工作电流的关系，通过设计温升实验，加载70%~100%额定电流，得到不同工作电流下的温升数据，对试验结果进行曲线拟合，并用算例验证了曲线的拟合优度。文献 [ 13 ] [ 14 ] 以传统的电缆线载流量计算公式为出发点，推导出了导体温升与载流量的一系列关系式，阐述了推导公式的应用方法，在通过模拟试验或者已知运行数据的情况下，通过监测载流量、环境温度等相关因素来计算导体的温升。 3.3. 小结 已有学者进行了导体温升与载流量的相关研究，但是对于触头部位的温升与载流量关系的研究还比较缺乏，以上文献推导出导体温升与载流量的关系，并没有研究导体连接接头处的温升情况。因此，由导体温升得到触头温升与载流量的关系情况还有待进一步研究。 图2. 不同接触电流下温升的试验结果
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user: 4. 触头压接力度对高压开关设备触头温升的影响 4.1. 接触压力 触头的接触压力，对开关的通断电流能力有重要的影响，虽然没有严格的标准对此值进行限定，但接触压力不允许过高或过低，尤其是过低的接触压力会使触头接触电阻显著增大，这种情况会导致触头严重发热，还可能因短路电流的冲击作用而损坏触头。如果接触点温度升高，接触电阻会随之增加，进而使温升不断升高，这种状态互相影响，长期运行可能导致触头材料软化甚至融化。由于存在接触压力，这种软化和融化的结果，将可能与关合开关过程所发生的情况一样的造成触点熔焊。轻者，可能延迟故障开断时间，严重的使触头在发生故障时无法开断。因此，设计中特别重视这一状态，触头接触压力的设计，就是以这一状态为主要依据并辅之以热稳定性验算来进行的。图3是开关柜内部某一动静触头接触位置的示意图。 对该触头做实验，当动静触头接触不牢时，进线端、静触头、动触头、出线端各处温升超过允许值10℃~50℃，跟换触头后，在动静触头接触牢固正常状况下，触头平均各点温升降低40℃左右，见表1。 4.2. 触头压力与高压开关设备触头温升的关系 文献 [ 15 ] 介绍了一种高压开关触头接触压力测量仪，该仪器对于高压隔离开关，无论在产品出厂时、产品投运前或在定期维修时，对触头进行接触压力的检测，文献 [ 16 ] 设计、制作了交流接触器触头接触压力传感器，搭建了交流接触器触头接触压力动态测试系统，实现了触头接触压力的动态测试。文献 [ 17 ] 根据前人对接触压力与温升关系的研究成果上，以接触电压降与温度之间的关系的理论和集中电阻理论为基础，重新推导了接触压力与触头温升的计算公式 其中，P为接触压力，I是流过触头电流， 为洛伦兹常数(取为2.45 × 10 −8 )，σ触头材料的流动极限， 触头本体的温度，θ m 接触点的温度，ρ触头材料在θ 0 时的电阻率。 图3. 开关柜动静触头接触位置的示意图 Table 1 Temperature rise data before and after replacing the contac 比较部位 更换前温升(℃) 更换后温升(℃) 进线端 72 48 静触头 110 65 动触头 127 72 出线端 51 36 表1. 触头更换前后温升数据 4.3. 小结 触头接触压力与温升的关系可由上式来表示，通过测量设备对触头压力的实时监测，由上述关系式可得到对应的温升值，以便及时对触头的运行状态做出调整。触头之间接触要求紧密联接，接触压力正常，若有松动，则易造成触点接触电阻增大，触头温升显著升高。试验表明触点压力正常情况下，平均各点温升降低四十多度。因此，为了使电器温升符合标准要求，触头联接部位不得有空隙、接触不牢现象，要保证接触压力等参数符合要求。
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user: 5. 结束语 (1) 触头接触电阻的增大影响触头局部温度升高，当温度超过极限值时会对电器元件性能造成一定影响，降低开关设备使用寿命。因此，有必要通过减小接触电阻使开关设备温升符合允许的标准要求，改善触头材料质量，增加材料硬度，增大接触面积、接触压力，定期维护触头保持一定的清洁度，这些措施都对接触电阻的减少有促进作用。 (2) 本文主要阐述分析了接触电阻、载流量、接触压力对触头温升的影响，实际上，影响触头温升的因素远不止这3种，例如开关柜运行环境的空气温度，海拔高度，电弧电流，散热表面的对流换热系数、动静触头接触点半径、接触点位置以及导电杆的半径都对触头温升有影响。通过对这些因素的综合分析来研究触头的温升更具实际意义。 (3) 由于导致开关柜过热故障的原因较复杂，且一旦温升过高将引起严重后果，因此，考虑各种温升影响因素在内的温升在线监测系统，实时监测开关柜动静触头、母排处的温升也刻不容缓。
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user: 摘 要 膳食纤维指抗人体小肠消化吸收，但在大肠中能部分或全部发酵的可食用植物性成分——碳水化合物及类似物质，包括纤维素、半纤维素、木质素、果胶、抗性淀粉、寡糖等，按溶解性分为可溶性膳食纤维和不溶性膳食纤维两类。本文综述了“高纤维”、“纤维源”果品及高品质膳食纤维，从寡糖、抗性淀粉及细胞壁组分等方面综述了果实膳食纤维组成的研究进展，并进一步挖掘了果实总膳食纤维、可溶性膳食纤维和不溶性膳食纤维的单糖组成。 关键词 :果实，膳食纤维，单糖组成，寡糖，细胞壁组分
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user: 1. 引言 自Hipsley [ 1 ] 初步认定膳食纤维是“纤维素、半纤维素和木质素”以来，历经半个多世纪的发展，虽然其间一直争议不断，但膳食纤维的内涵始终得到补充和完善，目前国内外普遍认同的膳食纤维定义为：“抗人体小肠消化吸收，但在大肠中能部分或全部发酵的可食用植物性成分——碳水化合物及类似物质，包括纤维素、半纤维素、木质素、果胶、抗性淀粉、寡糖等” [ 2 ] [ 3 ] 。作为人体“第七大营养素”，膳食纤维具有改善肠道功能，调节血糖及血糖耐受度，降低血液胆固醇等多种健康效应 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 。 果树果实是人类摄取膳食纤维的重要途径之一。按溶解性可将果树果实总膳食纤维(TDF)分为两类：可溶性膳食纤维(SDF)和不溶性膳食纤维(IDF)，可溶性膳食纤维包括寡糖类、抗性淀粉以及水溶性果胶；不溶性膳食纤维包含不溶性果胶、纤维素、半纤维和木质素，具体如图1所示。而果实发育及贮藏过程中纤维素、半纤维素、木质素及果胶等细胞壁组分的变化是引起果实膳食纤维组成改变的主要因素，因此，果实膳食纤维组分的研究很大程度得益于研究者们对于植物细胞壁代谢的关注 [ 7 ] ，为方便总结叙述，文中将细胞壁组分水溶性果胶列入不溶性膳食纤维进行描述。
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user: 2. 总膳食纤维(TDF) 2.1. “高纤维”和“纤维源”果实 按照欧盟委员会标准，食品中膳食纤维含量超过3%可认为是“纤维源”食品，超过6%即可认定为“高纤维”食品 [ 8 ] 。“高纤维”鲜果如人心果(Achras sapota， 10.9%) [ 9 ] 、番石榴(Psidium guajava， 8.5%) [ 9 ] 、余甘子(Phyllanthus emblica， 7.3%) [ 9 ] 、木橘(Aegle marmelos， 6.40%) [ 10 ] ，西梅(6%~7%) [ 11 ] ；干果如板栗(Castanea sativa， 13.7%) [ 12 ] ，“纤维源”鲜果如番荔枝(Anona squamosa， 5.5%) [ 9 ] 、无花果(Ficus carica， 5.0%) [ 9 ] 、刺梨(Rosa roxburghii， 4.2%) [ 13 ] 、酸枣(Zizyphus jujube， 3.8%) [ 9 ] 、蒲桃(Syzygium cumini， 3.5%) [ 9 ] 、树菠萝(Artocarpus heterophyllus， 3.5%) [ 9 ] 等。 芒果鲜果属“高纤维”食品，四种芒果果肉的膳食纤维的含量：“金芒果”(23.07%) > “凯特芒”(9.69%) > “大金煌芒”(7.78%) > “吕宋芒”(6.54%) [ 14 ] [ 15 ] ；另有一种野生芒果Mangifera pajang总膳食纤维含量达到了鲜重的83.50% [ 16 ] 。海枣(Phoenix dactylifera)也是膳食纤维含量较高的果实，但不同品种差异较大，每100 g干质量果实中TDF含量从7.81~93.46不等 [ 17 ] [ 18 ] [ 19 ] [ 20 ] 。“Manzanilla” 图1. 果树果实中膳食纤维的组成 和“Gordal”橄榄品种每100 g鲜果肉中TDF含量约5 g，为“纤维源”果品，而“Hojiblanca”中含量 > 6 g，为“高纤维”果品 [ 21 ] 。“长营”、“惠圆”、“自来圆”、“檀香”和“檀头”5个橄榄品种的果实TDF含量为37.40~50.36 g/hg DW，品种间差异显著，以“长营”和“自来圆”含量相对较高 [ 22 ] 。香蕉属“纤维源”果实，TDF含量为3.54%~5.08% [ 15 ] [ 23 ] 。 2.2. 单糖组成 不同种类果实TDF单糖组成差异较大。北方7种水果中检测到8种单糖，草莓、山楂、苹果、桃、杏以半乳糖醛酸为主，梨以阿拉伯糖为主，桑椹中半乳糖醛酸与阿拉糖含量相当 [ 24 ] 。木瓜(Chaenomeles speciosa)中含9种单糖，分别为鼠李糖、岩藻糖、阿拉伯糖、木糖、甘露糖、半乳糖、纤维素葡萄糖、非纤维素葡萄糖、半乳糖醛酸，9种单糖中以纤维素葡萄糖含量最高，每100 g TDF含纤维素葡萄糖28.6 g，其次为半乳糖醛酸25.3 g，岩藻糖含量最低，仅0.6 g。日本木瓜(Chaenomeles japonica)与木瓜单糖组成基本一致，只是“NV1944”、“NV1410”和“NV152”3种基因型半乳糖醛酸含量稍高于纤维素葡萄糖 [ 25 ] 。海枣果肉中含6种单糖，以葡萄糖含量最高(2 g/100g TDF)，其次为木糖、半乳糖、阿拉伯糖，鼠李糖含量最低(0.06 g/100g TDF)，中性糖含量(3.63 g/100g TDF)大于醛酸类含量(2.04 g/100g TDF) [ 17 ] 。芒果果肉中含4种单糖，以甘露糖含量最大(0.59%)，其次是山梨糖、半乳糖、鼠李糖(0.07%) [ 14 ] 。
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user: 3. 可溶性膳食纤维(SDF) 3.1. 高品质膳食纤维 SDF含量是影响膳食纤维生理功能的重要因素，高品质膳食纤维应达到SDF含量 ≥ 10%的要求，SDF与IDF最佳比例为1:3 [ 26 ] 。如表1所示，结合Ramulu和Udayasekhara Rao [ 9 ] 对印度25种果实， Table 1 SDF/IDF in ripen flesh of different fruit species (% 果树种类 SDF/TDF 参考文献 板栗(Castanea sativa) 7.09 [ 12 ] 灯笼果(Physalis peruviana) 12.20 [ 27 ] 木瓜(Chaenomeles speciosa) 23.26 [ 25 ] 宽皮柑橘(Citrus reticulata) 23.26 [ 28 ] 柚(Citrus grandis) 25.00 [ 28 ] 柠檬(Citrus Limon) 29.41 [ 28 ] 猕猴桃(Actinidia chinensis) 30.30 [ 29 ] [ 30 ] 刺梨(Rosa roxburghii) 31.51 [ 13 ] 榴莲(Durio zibethinus) 33.33 [ 31 ] 火龙果(Hylocereus polyrhizus) 34.48 [ 32 ] 木橘(Aegle marmelos) 55.56 [ 10 ] 海枣(Phoexix dactylifera) 1.17 - 43.48 [ 9 ] [ 17 ] [ 18 ] [ 19 ] [ 20 ] 橄榄(Canarium album) 14.71 - 27.03 [ 22 ] 芒果(Mangifera indica) 14.71 - 66.67 [ 9 ] [ 15 ] [ 33 ] 梨(Pyrus communis) 16.39 - 28.57 [ 34 ] 菠萝(Ananas comosus) 17.86 - 25.00 [ 9 ] [ 35 ] 甜橙(Citrus sinensis) 23.81 - 52.63 [ 9 ] [ 28 ] 苹果(Malus domestica) 25.00 - 66.67 [ 36 ] [ 37 ] [ 38 ] 蛇皮果(Salacca edulis) 28.57 - 32.26 [ 29 ] [ 31 ] 番石榴(Psidium guajava) 3.58 - 16.39 [ 9 ] [ 39 ] 山竹(Garcinia mangostana) 33.33 - 50.00 [ 31 ] [ 40 ] 李(Prunus domestica) 38.46 - 55.56 [ 9 ] [ 41 ] 表1. 不同种类果实成熟果肉中可溶性膳食纤维(SDF)含量(%) 吕明霞等 [ 24 ] 对北方7种水果的描述，除板栗和少数几种海枣、番石榴外，几乎所有果实都满足高品质膳食纤维的要求，其中SDF在芒果和苹果果实中最高可占到66.67%，山楂75.0%，桃86.3%。 3.2. 寡糖类和抗性淀粉 火龙果新鲜果肉中含有寡糖类约90 g/kg [ 42 ] 。草莓中也含微量寡糖，分别为：蔗果三糖(40 µg/g FW)，新科斯糖(10 µg/g FW)，蔗果四糖(5 µg/g FW)，kestopentaose (菊粉的一种，3 µg/g FW) [ 43 ] 。杨桃和番橄榄中含有的微量果寡糖为蔗果三糖和蔗果四糖 [ 44 ] 。苹果果实中含有棉子糖和水苏糖，水苏糖随着果实发育降低，棉子糖较水苏糖含量低，但在果实发育过程中保持不变 [ 45 ] 。桃和猕猴桃中含有微量棉子糖 [ 46 ] [ 47 ] 。抗性淀粉主要存在于香蕉和板栗中，随着香蕉果实的发育，抗性淀粉含量呈直线上升趋势，断蕾后50 d，抗性淀粉含量达到最大值，为402.96 mg/g FW [ 48 ] 。生板栗中抗性淀粉含量为27.44%，占总淀粉的比例为68.93% [ 49 ] 。 3.3. 单糖组成 果实SDF单糖组成以醛酸类为主，不同种类果实在中性糖的组成上具有一定的特异性。北方7种水果SDF均以半乳糖醛酸为主 [ 24 ] 。木瓜(Chaenomeles speciosa)果实SDF含8种单糖，以半乳糖醛酸含量最高，每100 g SDF含71.6 g半乳糖醛酸，其次为阿拉伯糖9.9 g，甘露糖8.0 g，半乳糖4.7 g，鼠李糖2.2 g，葡萄糖1.5 g，木糖1.1 g，岩藻糖含量最低，仅0.3 g。日本木瓜(Chaenomeles japonica)与木瓜SDF单糖组成基本一致，区别之处在于葡萄糖与鼠李糖的含量，日本木瓜中葡萄糖含量较高，而木瓜中鼠李糖含量更高 [ 25 ] 。野生芒果Mangifera pajang SDF含8种单糖，依次为甘露糖(1.51%)、阿拉伯糖、葡萄糖、鼠李糖、赤藓糖(0.14%)、半乳糖、木糖、岩藻糖(0.01%)，醛酸类含量(5.83%)大于中性糖含量(3.02%)，赤藓糖是这种野生芒果单糖的独特组成 [ 15 ] 。海枣果肉中含6种单糖，以葡萄糖含量最高(0.41 g/100g SDF)，鼠李糖含量最低(0.03 g/100g SDF)，醛酸类含量(1.80 g/100g SDF)大于中性糖含量(0.84 g/100g SDF) [ 14 ] 。苹果SDF中含有6种单糖，以半乳糖醛酸含量最高(42.3%)，其次为阿拉伯糖(25.7%)，含量最低的为岩藻糖(1.9%)，未检测到甘露糖和葡萄糖 [ 37 ] 。