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user: 4. 试验研究 4.1. 小变形试验 在玻璃面板出现第一道裂纹前，夹层玻璃都处在小变形条件下，在玻璃之间的夹层主要起传递剪力的作用，夹胶层的粘弹性特性主要表现为整体刚度依赖于负载时间和温度，特别是在绕弱轴弯曲和扭转的情况下。 小应变下的SGP力学特性一般用动态力学试验方法(DMA)，进行试验可得到一个参考温度下的剪切模量关于时间函数的主曲线。根据SGP的负载时间和温度的等效相关的粘弹性特性可建立转换方程，通过转换方程就能得到不同温度下的主曲线。2013年中国建材检验认证集团股份有限公司和国家安全玻璃及石英玻璃质量监督检验中心公布的夹层玻璃中间层材料的剪切模量的测试的试验报告，使用DMA Q800动态机械热分析仪得到20℃~80℃ (间隔为10℃)的不同荷载持时下SGP剪切模量 [ 14 ] 。杜邦公司的Stephen J. Bennison在2008年用动态力学试验方法(DMA)得到了SGP在10℃~80℃区间下的杨氏储能模量变化曲线，并且做了蠕变试验，得到了10℃~80℃ (间隔为10℃)下的杨氏综合模量和泊松比在不同荷载持时下的值 [ 12 ] 。 另外，还可以通过夹层玻璃的松弛剪切试验得到PVB夹胶层的剪切模量和本构关系 [ 15 ] [ 16 ] ，对于SGP还没有此类相关研究。 4.2. 大变形试验 对结构玻璃进行设计，需要知道夹层玻璃破碎后的性能和相关模型，因此要关注夹胶层大变形直至破坏的力学行为。 Didier Delincé在根特大学纺织系的实验室进行了常温下SGP的静力加载下轴心受拉实验。应力应变曲线见图1 [ 11 ] 。实验结果表明SGP在低应变下产生可恢复的弹性变形，在屈服之后先软化产生在该实验温度时不可恢复的变形，之后再度硬化直至破坏。论文指出SGP在低于玻璃化转变温度时适用弹性粘弹性模型。在温度高于玻璃化转变温度时，高聚物呈现为高弹态，变形完全可逆，适用超弹性模型 [ 11 ] 。 4.3. 应变率相关试验 SGP是一种粘弹性材料，其力学性能受应变率影响很大。 J. Belisa和Didier Delincé用Instron 3369万能试验机在20℃时做了5种加载速度(5、10、20、50和100 mm/min)的SGP轴心拉伸试验。试件标距段长度为20 mm，厚度为2.40 mm，即在5种应变率(0.25、 图1. 常温下SGP的轴心受拉应力–应变曲线 0.5、1、2.5和5 min −1 )下的拉伸试验，属于低应变率范围。试验表明，随着应变率的增大，屈服强度变大(为21~25 MPa)，屈服后有更显著的伸长率。极限强度(>32 MPa)受应变率影响较小并且未形成有规律的影响 [ 17 ] 。不同应变率下的实验值见表2 [ 17 ] ，其中σ y 、ε y 为屈服强度和对应的应变，σ u 、ε u 为极限强度和对应的应变。 SGP夹层玻璃的三点弯曲梁；在低应变率下，按照玻璃边缘设计强度值14 MPa的准则下，随应变率增大，力的设计值有所提高，但是变化幅值很小。40℃时，自重下的SGP夹层玻璃在长期作用下，变形基本稳定，松弛现象可以不考虑 [ 18 ] 。 Dieter Callewaert博士用液动转动控制试验机做了常温下四种应变率分别为0.1、1、12和125 s −1 的轴心拉伸试验，其工程应力–工程应变的关系。见图2 [ 19 ] ，由图可见，SGP初始模量对应变率不敏感，平均值为500 MPa，随着应变率的增大，屈服强度和极限强度增大，但是破坏时的伸长率却减小 [ 20 ] 。 因为爆炸荷载作用时应变率能高达1000 s −1 ，因此Dieter Callewaert博士的一篇论文中给出了PVB和SGP在1000 s −1 应变率下的应力–应变曲线(见图3 [ 21 ] )，在爆炸荷载中，PVB开始为玻璃态，之后表现为高弹态，而SGP一直表现出弹塑性。论文中只提到了可以用高速拉力试验机或者根据时温等效原理通过低温下的应力–应变曲线得到高应变率下的力学性能，但未给出具体的过程 [ 21 ] 。 4.4. 夹层玻璃的受弯和扭转试验 Dieter Callewaert博士完成了5、20、35、50和65℃下的非破坏扭转试验和20℃、65℃下的非破坏的绕弱轴的三点弯曲试验 [ 22 ] 。试验表明：1) SGP具有明显的蠕变效应，并且随着温度升高蠕变加速。2) 扭转作用下，随着温度升高，扭转刚度明显降低，发生蠕变。3) 5℃时扭转刚度基本保持不变，20℃时扭转刚度随着荷载持时的增加而降低，但是蠕变值较小并且很缓慢。在低于SGP的玻璃化转变温度Tg时，随着温度的升高，蠕变值大、速度明显加快。在65℃时，蠕变值变小，并且很快完成蠕变过程。4) 但是在65℃时，三点弯曲下的抗弯刚度在5天后蠕变仍未结束，20℃时，长期荷载下，抗弯刚度基本保持不变，蠕变很小 [ 22 ] 。该文献未做完玻璃化转变温度Tg (55℃~60℃)附近的试验，由于在SGP的玻璃化转变温度Tg附近的力学性能会发生很大变化，因此Dieter Callewaert博士又补充了60℃下的非破坏扭转试验和50℃下的非破坏的绕弱轴的三点弯曲试验，间接地得到了SGP的剪切模量。对于扭转试验，做了四组不同尺寸和材料的试验，详细参数见表3 [ 4 ] 。试验先得到6 mm厚的退后玻璃的扭转刚度和剪切模量。夹层玻实际扭转刚度与单独的玻璃面板扭转刚度之间存在一个比值f [ 23 ] 。而不同温度下夹层玻璃扭转刚度通过试验得到，见图4 [ 4 ] 。 Table 2 Results from axial tension test of The SGP at different loading rat 加载速度(mm/min) σ y (N/mm 2 ) ε y (%) σ u (N/mm 2 ) ε u (%) 5 20.97 7.37 33.19 339.43 10 21.86 8.32 34.32 340.53 20 22.40 8.48 32.44 331.25 50 23.79 8.59 33.10 342.33 100 25.09 8.65 35.71 386.56 表2. SGP不同加载速率下的轴心受拉实验结果 Table 3 Parameters of specimen 编号 数量 玻璃类型 长度(mm) 宽度(mm) 玻璃厚度(mm) SGP厚度 M 3 退火玻璃 1100 360 6 / A 8 钢化玻璃 1100 360 6*2 1.52 B 4 退火玻璃 1100 180 8*2 1.52 C 4 钢化玻璃 3000 360 8*2 1.52 表3. 四组不同试件的参数表 图2. 不同应变率的工程应力–应变关系 图3. PVB和SGP的应力–应变关系曲线 图4. 不同温度的扭转刚度 图5. 不同温度下SGP剪切模量平均值随荷载持时的变化曲线 当满足试件长远大于宽且宽远大于厚度的条时，f满足下式 [ 24 ] 。最终得到三个温度下的SGP剪切模量随荷载持时的变化曲线见图5 [ 4 ] 。 在国内，受美国杜邦公司的委托，中国建筑科学研究院在2007~2009年进行了SGP夹层玻璃性能的研究，包括夹层玻璃常温受弯性能的研究和夹层玻璃高温受弯试验的研究。其中夹层玻璃常温受弯试验对比了SGP夹层玻璃、等厚PVB夹层玻璃和等厚单片玻璃的受力性能，玻璃受弯试件分四边支承和两边简支两种形式 [ 25 ] [ 26 ] ；夹层玻璃高温受弯试验的研究包括在25℃~80℃范围内单层退火玻璃和两种夹层玻璃试件的短期受弯性能试验、长期受弯性能试验以及常温下中间层涂油“夹层玻璃”的短期受弯性能试验[ 27 ] 。