DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
system: [SYSTEM]

user: 2. 工程概况 嘉善高架桥为杭州湾大桥北接线工程，如图1所示。桥梁中心桩号K15 + 391.37，起点桩号K14 + 503.18，终点桩号K16 + 282.56，桥梁长度1779.38 m。嘉善高架桥516号墩、517号墩上部结构设计为72 + 120 + 72 m预应力混凝土变截面连续箱梁，主梁最大悬臂节段长59 m，分成14个节段，其中0#块长11.50 m，1#~4#块长度均为3.50 m，5#~8#块长度均为4.00m，9#~13#块长度均为4.65 m，合拢段长2.00 m，边跨现浇块长10.90 m。悬臂浇筑中1#块混凝土方量最大为86.2 m³，13#块57.7 m³。0#块混凝土413.8 m³，合拢段混凝土24.8 m³，边跨现浇块混凝土方量为197.2 m³。全桥合拢顺序由边跨至中跨进行，先进行两边跨合 图1. 嘉善高架大桥主桥立面图 拢，再进行中跨合拢。合拢段两端悬臂标高允许偏差2 cm，轴线允许偏差1 cm，浇筑合拢段混凝土要求在凌晨温度最低时浇筑完毕。
system: [SYSTEM]

user: 3. 合拢段施工 3.1. 合拢施工前准备工作 利用测量仪器针对合拢段两侧(即516#和517#上部结构)桥梁的中线、高程进行校核，若彼此间存在局部偏差，可在规范允许范围内在12#块、13#块施工时适当调整，确保中跨516#、517#墩13#块之间高差不大于2 cm、中线偏位不大于1 cm的设计要求。 3.2. 工艺流程 为确保合拢段施工保质安全地实施，科学合理的工艺流程非常必要，本项目的中跨合拢段施工工艺流程如下：挂篮前移到位→挂篮模板锚固在混凝土上转换为合拢段模板→合拢段模板安装→钢锭块配重→安装合拢段劲性骨架并焊接一端→合拢段劲性骨架锁定→预应力张拉→解除516主墩活动支座上下摆板临时约束→底腹板钢筋制作及安装、预应力孔道施工→内模安装→顶板钢筋制作安装、预应力孔道施工→浇筑合拢段混凝土→合拢束分阶段张拉、压浆→拆除模板。施工中每一道工序完成后，经监理和第三方验收合格后方可进入到下一工序。 3.3. 中跨挂篮拆除临时固结承力计算 中跨挂篮临时固结的拆除必须经过计算方可执行，临时锚固图如图2、图3所示。 计算工况如下：中跨挂篮下放时，主要考虑施工机具荷载和挂篮下放载荷及混凝土浇筑胀模2.5%对桥墩中心产生不平衡力矩的不对称作用，计算过程如下： 图2. 临时锚固正面图 图3. 临时锚固侧面图 1) 钢管受压计算 对于直径为Ф800 mm壁厚为8 mm的钢管砼柱(Q235钢材，内填充C50砼)，砼面积Ac = 0.457 m 2 (已去除钢绞线套管截面)，C50砼的抗压设计强fc = 23.1 MPa，钢管的设计强度fa = 180 MPa，钢管半径Rc = 400 mm，钢管壁厚t = 8 mm，钢管面积As = 0.02 m 2 。根据GB50936-2014《钢管混凝土结构技术规范》，钢管混凝土单肢柱的承载力N 0 按公式(1)计算： N 0 = A s c f s c (1) 式中： N 0 --钢管混凝土轴心受压短柱的承载力设计值(N)； A s c --钢管混凝土截面面积，等于钢管和管内混凝土面积之和(mm 2 )； f s c --钢管混凝土抗压强度设计值(Mpa)，查表可知为36.2 Mpa； N 0 = 0.477 × 10 6 × 36.2 = 17267.4   kN 按此条件求得临时固结结构的内力计算方程为： F 0 = 17267.4 ∗ 2 = 34534.8   kN ，钢管中心距离支座中心距离4.5 m，则临时固结能承受的最大不平衡弯矩计算为： M 0 = 34534.8 ∗ 4.5 = 155406.6   kN ⋅ m (2)挂篮下部下放不平衡弯矩在13#块，力臂L = 57.35 m，施工挂篮按下部下放重量，挂篮底横梁两根 = 2.520 × 2 = 5.04 t，底纵梁19根 = 0.443 × 19 = 8.42 t，底模 = 3.5 t，侧模 = 7.65 × 2 = 15.3 t，导梁(滑梁) = 0.972 × 2 + 1.190 × 2 = 4.342 t，其他 = 2 t，底篮汇总 = 17.96 t，侧模滑梁汇总 = 20.64 t汇总下部结构重量 = 38.6 t，分两次下放，最大下放重量20.64 t = 206.4 kN，则最大不平衡弯矩为 M 1 = 413.5 × 56.85 = 23507.5   kN ⋅ m 3) 连续梁悬浇节段混凝土胀模2.5%对桥墩中心产生的不平衡力矩计算，见表1所示。 则一侧混凝土自重超2.5%产生的不平衡弯矩为： Table 1 Continuous beam segment concrete expansion 2.5% produced mould unbalanced torque to pier cente 悬浇节 段编号 节段混凝土(m 3 ) 节段混凝土胀模方量(m 3 ) 砼容重(kN) 节段长度(m) 浇筑后力臂长度(m) 本节段不平衡力矩(kN∙m) 0 413.8 10.345 26 5.75 2.875 773.3 1 86.2 2.155 26 3.5 7.5 420.2 2 77.7 1.94 26 3.5 11 554.8 3 73.8 1.85 26 3.5 14.5 697.5 4 70 1.75 26 3.5 18 819 5 76.56 1.91 26 4 21.75 1080.1 6 74.28 1.86 26 4 25.75 1245.27 7 67.8 1.7 26 4 29.75 1314.95 8 61.32 1.53 26 4 33.75 1342.58 9 66.44 1.66 26 4.65 38.075 1643.32 10 64.22 1.61 26 4.65 42.725 1788.47 11 62.85 1.57 26 4.65 47.375 1933.8 12 61.4 1.54 26 4.65 52.025 2083.1 13 57.86 1.45 26 4.65 56.675 2136.65 总合力矩 17833.04 表1. 连续梁节段混凝土胀模2.5%对墩中心产生的不平衡力矩 M 2 = 17833.04   kN ⋅ m 4) 挂篮下放侧卷扬机等机械作业施工线荷载为20 kN∙m，另一侧为悬臂空载。施工线荷载偏差产生最大不平衡弯矩在12#块，力臂长L = 52.025 m，则最大不平衡弯矩为： M 3 = 20 × 4.65 × 52.025 = 4838.325   kN ⋅ m 抗倾覆验算，不平衡弯矩： M = M 1 + M 2 + M 3 = 23507.5 + 17833.04 + 4838.325 = 46178.9   kN ⋅ m 根据桥涵施工技术规范，抗倾覆系数不小于1.5，则： 1.5 M = 46178.9 × 1.5 = 69268.35   kN ⋅ m < M 0 = 155406.6   kN ⋅ m 故挂篮下放时抗倾覆满足要求。 3.4. 施工要点分析 当砼强度达到设计强度C50砼的90%时，方可进行预应力张拉。先对预锁定张拉未张拉到位的钢绞线进行补张拉，张拉力达到100%。然后张拉底板其他预应力钢绞线。最后张拉竖向预应力筋，锚固后封锚压浆。注意避免预应力短时间内施加产生的应力集中而引起的底板开裂甚至破坏现象。合拢段施工的影响因素较多，而且很复杂，主要应克服稳定临时荷载的影响，尤其应避开受不均匀日照而产生的箱体砼内部的温度变化，使箱梁悬臂端产生复杂的变化，因此，合拢段安排在夜间一天中最低温度采用劲性骨架锁定施工，在施工时采取以下措施： 1) 合拢段的砼达到设计强度后及时张拉合拢段的预应力束，以防砼出现裂缝。 2) 保证合拢段施工时的砼始终处于稳定状态，在浇筑前各悬臂端采用水袋预压配重，并根据桥轴线对称加载合拢段砼的重量，在砼浇筑过程中，分级等重卸载。 3) 在合拢段的施工过程中，对吊架就位前、浇筑砼前后、张拉完成后各工况进行跟踪观测。 4) 合拢段砼未张拉之前，禁止在跨中范围内堆放重物或行走施工机具，以防人为原因造成合拢段砼开裂，砼试块与梁体同条件养生。
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 通过对悬臂现浇预应力混凝土连续梁桥合拢段的施工技术探讨与相关结构计算可以得到如下结论： 1) 在悬臂现浇预应力混凝土连续梁桥合拢段的施工中，采用悬臂挂篮技术，按着规定的施工流程，不但可以有效保证施工过程的安全性，而且还可以提高建筑的整体稳定性。 2) 对悬臂现浇预应力混凝土连续梁桥合拢段施工，挂篮下放时抗倾覆验算非常必要，按抗倾覆系数不小于1.5计算，安全储备足够大，满足施工要求。且悬臂挂篮技术正在大量的使用，随着计算方法和计算工具的不断进步，结构计算和施工工艺会越来越完善。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 以超临界二氧化碳工质的动力转换系统发生破口时，由于系统内处于高压状态，破口处会发生临界流现象，对核电系统的安全运行产生了巨大的威胁，分析超临界二氧化碳临界流动对该系统安全分析十分重要。建立超临界二氧化碳临界流实验装置，实验研究超临界二氧化碳临界流现象，比较上游滞止温度、上游滞止压力和长径比对临界流量的影响规律，获得实验数据库。实验发现，二氧化碳质量流量随着上游滞止温度和长径比的增加而减小，随上游滞止压力的增加而增加。对典型实验现象进行分析，探讨了超临界二氧化碳在管内的临界流机理，实验结果为进一步开展实验研究和理论研究提供支持和参考。 关键词 :超临界二氧化碳，临界流，核安全，泄漏 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 目前第四代反应堆的研制是核工程领域一个重要任务，超临界二氧化碳布(S-CO 2 )雷顿系统是第四代堆得发展方向之一。由于系统内处于高温高压(压力大于7.38 MPA，温度大于400℃)状态，当破口状况发生时，破裂处会出现临界流现象，严重威胁了核电系统的安全运行，因此研究超临界二氧化碳在破口处的流失速率，探究破口处超临界二氧化碳的流动现象对破口事故的预防和处理有着重要意义。 在美国三哩岛事故发生之后，美国和日本重点研究了亚临界水为流体的两相临界流，为破口失水事故提供参考。Faltetti和Moulton研究了喷管临界流现象，建立两相均匀平衡模型 [ 1 ]。Moody则从能量方程导出了临界流理论模型，通过实验，发现该理论的参数需要通过实验数据进行修正 [ 2 ]。之后Henry和Fauske研究得到了能更好符合短管的理论计算公式 [ 3 ]。后续有研究者们之前的模型进行修正，提出自己对临界流动的看法和理论。国内西安交通大学针对中国的压水堆系统，进行了两相临界流动的实验 [ 2 ]。中国原子能科学院基于喷嘴临界流实验，对现有模型进行了评价 [ 4 ]。针对第四代堆的超临界二氧化碳流体，最早是美国威斯康星大学 [ 5 ] [ 6 ] 进行了针对超临界二氧化碳的研究实验，实验结果得到了长径比、温度、压力对流体流量的影响，观察到了超临界二氧化碳的临界流动特性。国内上海交通大学 [ 7 ] 也进行了二氧化碳在短管中的两相临界流实验研究，并给出了相关的压力的沿程分布，以及探讨了入口压力和温度对流动的影响。周源等人对超临界二氧化碳临界流进行了数值模拟，探讨了临界流机理和数值研究可行性 [ 8 ]。目前大部分实验与理论研究集中在超临界水领域，相比于水，超临界二氧化碳临界参数低，物性不同，需要更多的实验研究为其理论研究提供依据。 本文建立超临界二氧化碳临界流实验装置，实验研究处于超临界状态的二氧化碳工质在不同的喷管及密封结构下的喷放特性，通过高速摄像仪观察喷放过程中工质流动形态的变化特征，测量临界流动发生时的上游热工参数，获得临界流动流量随上游滞止压力、上游滞止温度和喷管长径比等因素的影响。
system: [SYSTEM]

user: 2. 实验装置 实验系统(图1)主要由二氧化碳储存系统、测量控制系统、实验管段以及阀门开闭系统等组成。 图1. 实验设备示意图 二氧化碳储存系统由高压气瓶组、缠绕式加热带、绝热保温层以及流体填充装置组成，用于提供达到实验时上游滞止条件所需的二氧化碳。实验管段提供不同长径比(L/D)，以便模拟多种具体流动情况。阀门开闭系统布置在实验段的上游处，用于启动和停止实验。真空泵功能是在储气罐充入二氧化碳前为保证罐内气体纯度，将储气罐抽成真空状态。 实验段是实验装置的重要组成部分。实验段根据长径比大小分成两种结构。上游管径为13.0 mm，实验段管径为1.0 mm，上游管段流动面积和实验段流动面积之比为169。 小长径比(L/D < 20)实验段由法兰、圆型孔板、金属缠绕垫片构成，图2为小长径比实验段结构图。 圆形孔板外径65 mm (如图2)，在圆形孔板圆心处通过慢走丝切割加工直径为1.0 mm的小孔，小孔的长度L可由孔板的厚度决定。法兰夹持在孔板的两端，通过金属缠绕垫片实现密封。 大长径比实验段改用30 mm外径的不锈钢实心钢管作为实验段，上游管段内径13 mm在钢管圆心处加工1.0 mm直径圆形小孔，如图3。实验段通过螺纹与上游阀门直接进行连接。 实验中的质量流量、上游滞止压力和上游滞止温度由加装与二氧化碳储存系统和实验段之间的科氏力质量流量计、压力传感器和T型热电偶及其相应信号采集处理装置传输至电脑完成采集保存。电脑采用Labview 2014软件实现与信号采集系统的连接。高压气瓶组内实验前二氧化碳预设质量由高精度电子秤进行测量。 具体实验步骤如下： 1) 使用真空泵将储气罐抽成真空状态； 2) 使用压缩机和增压泵，将二氧化碳缓慢充入储气罐容器，通过物性参数软件计算选定滞止参数下所需的质量，根据电子称的示数充入略小于预设质量的二氧化碳； 3) 使用加热片对储气罐进行加热，将管内二氧化碳流体加热至实验预设工况温度； 4) 使用压缩机和增压泵充气试系统压力达到预设值 5) 打开开关控制装置，开始临界流实验，阀门打开和关闭间隙约30 s时间，以方便获取稳定的质量流量值；进行温度压力等热工参数、流量计实时流量数据等采集； 6) 关闭开关控制系统，实验结束； 7) 切换实验工况，重复b-e实验步骤。 图2. 试验段 图3. 实验段结构图
system: [SYSTEM]

user: 3. 实验结果 3.1. 实验现象 选取上游滞止压力10 Mpa，滞止温度为50℃进行实验，当上游滞止压力和温度分别达到10 Mpa和50℃后，打开阀门开始实验，喷放约25 s后关闭阀门，完成该工况实验，期间记录质量流量、压力和温度随时间变化规律，并在约20 s时刻拍摄喷嘴出口二氧化碳喷放现象。图4是实验段喷口照片，实验段出口处由于二氧化碳快速膨胀，由于气液两相共存，出现白色喷雾状，整体结构像流星状，这种现象随着上游滞止温度的升高而逐渐消失。 图5分别记录实验开始到实验结束时刻质量流量、上游滞止温度和上游滞止压力变化曲线。阀门在0 s时刻打开，在25 s时刻关闭。整个过程可以分为3个阶段，刚开阀门阶段、稳定阶段、阀门关闭阶段 1) 刚开阀门阶段(0~10 s)：当阀门开启后，通过实验段向环境喷放的质量流量迅速增加，在8 s左右质量流量达到最大值，然后略有下降，在10 s左右流量达到稳定。期间温度先是快速上升(0~6 s)，然后上升速度减小。 因为实验前给高压气瓶进行精确控温加热，中心管内温度并没有精确控制，加之散热的作用，在实验初始时刻，实验段前中心管内的温度略低于高压气瓶内二氧化碳温度。实验开始时刻打开阀门，先是存储在中心管内的二氧化碳被排放，然后由气瓶内二氧化碳补充，因此在实验过程初期，实验段上游测得的温度逐渐上升。在8 s时刻质量流量达到最大的原因是，初始中心管内二氧化碳温度略低于气瓶温度，密度略大于气瓶内二氧化碳密度，喷放的质量流量略大。 图4. 实验喷口现象 图5. L/D = 40， 10 Mpa， 50˚C热工参数随时间变化曲线 2) 稳定阶段(8 s~25 s)：在此阶段质量流量、温度和压力参数基本维持不变，在此期间温度上升不超过1℃，压力变化不超过0.1 Mpa，质量流量基本不变。因此该阶段可以认为达到准稳态情况。 3) 阀门关闭阶段(25 s~33 s)：当阀门在25 s时执行关闭时，质量流量迅速减小，在33 s时刻质量流量减小至0。该工况实验结束。 3.2. 质量流量随上上游滞止温度的变化 长径比为40的实验段选取35℃~100℃温度进行实验，压力设置在8 Mpa。 图6为滞止温度与质量流量的关系曲线。随着温度升高，超临界二氧化碳的质量流量会减小。在低温区域，质量流量随着温度的升高迅速下降，当温度大于70℃时，随着温度的增加，临界流量减小较为缓慢。这主要与二氧化碳的物性密切相关，图7为二氧化碳密度随温度变化曲线，临界流量随温度变化曲线与密度随温度变化曲线规律基本一致。由临界流质量流量方程(公式1)可知，当上游滞止压力不变时，超临界二氧化碳的质量流量与密度呈正比，而同一压力下二氧化碳的密度随温度的升高而减小，在靠近临界点时，密度等物性随温度变化剧烈，从而导致质量流量在临界点附近变化较快。因此二氧化碳的密度对其质量流量其着重要影响。 m = C 2 ρ ( P 0 − P b ) (1) 其中C为流量系数，P 0 为上游滞止压力，P b 为背压。 图6. 质量流量随上游滞止温度变化 图7. 二氧化碳密度随温度变化曲线 3.3. 上游滞止压力对临界流量影响 选取11 Mpa、10 Mpa、9 Mpa和8.1 Mpa压力进行实验，压力设置在50℃。实验段的直径为1.0 mm，长度为5.0 mm。 图8是不同滞止压力下的质量流量，可以看出，二氧化碳质量流量随上游滞止压力下降而下降。 3.4. 长径比对临界流量的影响 图9为1~100范围内通过不同长径比的实验段超临界二氧化碳的质量流量，上游滞止压力为10 Mpa，上游滞止温度选取为50℃。 图8. 质量流量随上游滞止压力变化 图9. 质量流量随长径比的变换关系 图9显示通过实验段的超临界二氧化碳质量流量随着长径比的增大而减小。实验段为短管时(L/D < 20)，质量流量随长径比的变化较为明显，随着长径比增加，质量流量随长径比变化放缓。影响规律与水临界流现象相似。
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 建立了超临界二氧化碳临界流实验装置，实验研究不同上游参数、长径比等因素对超临界二氧化碳质量流量的影响。主要结论如下： 1) 长径比40时，随着上游滞止温度的增加，超临界二氧化碳的质量流量逐渐减小，当上游滞止温度接近实验压力对应的拟临界温度，超临界二氧化碳质量流量随温度变化更加剧烈，并随着上游滞止温度的提升，质量流量变化趋于平缓。通过相机拍摄了每个工况的喷管出口照片，在喷口处出现了明显的雾化现象，发现当上游温度升高，喷口处的雾化现象逐渐消失。 2) 实验使用长径比为5的实验段，上游滞止温度设定为50℃得到了上游滞止压力分别为8.1 Mpa，9 Mpa，10 Mpa和11 Mpa下的质量流量，二氧化碳质量流量与上游滞止压力呈正比。 3) 实验使用1~100共10个长径比的实验段进行实验，上游滞止压力为10 Mpa，上游滞止温度为50℃。当长径比较小时，超临界二氧化碳质量流量随长径比的明显减小。随着长径比的增加，质量流量变化较为缓慢。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 信息时代的高速发展，给高校教育提出了新的挑战，培养能适应信息时代的具有创新精神和实践能力的高校人才尤为重要。本文简要论述了信息化时代与高校教学的特点和信息化时代对人才培养的要求，从几个方面提出了高校教育中如何进行教与学的改革，以使培养出来的人才更能适应信息时代的变化和要求。 关键词 :信息时代，高校教育，人才培养，创新能力 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 当代社会己经进入知识经济时代，信息技术飞速发展并广泛应用，数字化和信息化是这个时代的典型特征，社会信息化的程度越来越高，同时不断发展的科学技术革命，既为二十一世纪的中国提供了社会变革和科技发展的重要机遇，也对中国的教育领域发起了不可抗拒的挑战，这使得教育的观念、手段、模式和方法等均受到了巨大的冲击。人们越来越清楚地认识到，培养人才的创造能力和创新意识已经成为信息时代学校教育的核心。 信息化是21世纪社会发展的潮流，它促使社会生活领域的各个方面发生相应的变化，对教育领域的影响更是明显，由此形成了新的教育目标和理念。高等教育处于整个国家教育体系的顶端，作为培养高素质人才的重要阵地，担负着民族振兴和社会进步的重任。人才培养的重要环节是教学，长期以来，我们的教学一直是追求完整、系统、全面，旨在培养知识渊博的人，这就是以教师为中心的教学模式。然而，这一模式在“知识爆炸”的初期就已经成为促进学生进一步发展的瓶颈，因为任何学校和任何专业，都无法在短短的几年学习期间给予学生以全面、完整的知识。面对信息社会的海量信息，培养学生的能力(包括获取信息的能力、提出问题的能力、利用信息解决问题的能力和创新能力)就显得至关重要。为此，在信息时代对高校教学提出新的人才培养要求，提高大学生的创新能力。
system: [SYSTEM]

user: 2. 信息化时代与高校教学 2.1. 信息化时代的主要特征 人类社会的发展经过农业革命，进入了农业社会；经历了工业革命，进入了工业社会；当前正经历的一场信息革命以信息技术为龙头，预示着世界正进入一个全新的时代，即信息化时代。其主要特征有： 1) 知识更新速度加快 由于科学技术的迅猛发展，知识正呈现出以前所未有的加速度进行发展的态势。也许在农业社会，读几年的书甚至不读书，就可以管一辈子；到了工业社会，读十几年的书，就可以管一辈子；可如今到了信息社会，读几十年的书，可能都管不了半辈子。现在进入21世纪了，知识的高折旧率时代已飞奔而来，新知识、新信息的增加如此之迅速，人们把这种知识迅速增加的态势形象地称之为“知识爆炸”。 2) 知识的利益化 在现代人类社会，生产力的发展和提高，基本完全依赖于知识和信息，信息产业已成为信息社会的核心产业。今天的美国之所以能成为全球经济超级大国，主要就归功于其发达的信息产业。信息产业是竞争最激烈、变化最急剧的产业。在这一领域内，哪怕对知识与信息的获取与利用只领先或落后几个星期、几天、甚至几个小时，都足以使一个企业主成为暴发户或面临破产。因此，当今世界，谁最先掌握知识、信息，谁就能拥有创造更多财富的机会。知识和信息已经构成第一生产力。 3) 信息获取的便捷化 与以前的信息获取方式和渠道相比，现在的信息获取更加便捷和快速。随着计算机互联网的出现与日益成熟，人们正以触手可得的便捷途径、以惊人的速度和容量获得信息。人们可以在网络上发布信息，查找信息，在瞬间就可以掌握世界上的任何事物的发展动态。网络媒体在继承以往媒体功能的基础上，突破时空的局限，实现了无国界、零距离、准确实时的信息传递和交流。随着信息技术的迅速发展与广泛应用，人类可以随时、随地接受、处理来自任何不同地域、不同国度的信息。现如今发达的网络时代，已经成为“秀才不出门，能知天下事”了。 2.2. 信息时代对高校人才培养的要求 1) 具有良好的信息素养是信息时代人才的基本要求 [ 1 ] 信息时代是竞争激烈、信息量激增的时代。信息日益成为最有活力、最具有决定性意义的因素。面对着来源丰富的各种信息，信息素养成为每一个成员必须具备的一种基本素质。美国学者阿尔文·托夫勒说，“未来的文盲不再是不识字的人，而是没有学会学习的人”。而在面对以几何级速度不断进行知识更新的时代，不会准确获取信息的人就是没有学会学习的人。 拥有良好的信息敏感性和发达的信息加工处理能力是信息时代对大学生的一个基本要求。原国家教育部长陈至立指出：要求学生必须具备迅速地筛选和获取信息、准确地鉴别信息的真伪、创造性地加工和处理信息的能力，并把学生掌握和运用信息技术的能力作为与读、写、算一样重要的新的终生有用的基础能力。这就明确要求了学习者要具有相应良好的信息素养。 2) 具备创新精神是信息时代人才的重要素质 大学教育侧重于“未来导向文化”，重视的是未来社会发展的需求以及对未来社会文明的引导与创新。因此，培养具有创新意识、创造性思维和创新能力的创新人才成为现代高校顺应社会发展的必然选择。众所周知，目前高校毕业生的就业形势不容乐观，从中央到地方各级政府部门对此对都相当重视，不断分析、探究原因，找寻解决办法。其中，毕业生本身创新精神的缺乏应该不能不说是其原因之一，一味地固守书本知识，纸上谈兵，不能灵活变通的适应社会、创造性地解决实际问题，怎么能在竞争激烈的今天立足于社会呢？因此，在以信息技术为主导的知识经济时代，具有创新精神是一个合格的高校毕业生稳立于社会、长久生存的资本 [ 2 ] 。 有智者说：“只有创新，才能生存，只有创新，明天才会更美好。”创新不仅在每天改变着人类文明的生存状态，而且每时每刻都在为创新者凝聚着财富，创新精神已经成为知识经济时代高素质人才必备的一个重要素质。
system: [SYSTEM]

user: 3. 高校教、学的改革 1) 课堂教学方式的转变 我国高校的教学模式一直相对单一，教师传授知识几乎成为整个教学活动的全部内容，这就是典型的以教师为中心的传统教学模式。不可否认，无论是学校正规教育还是在职培训，传统教学模式都曾为人类文明做出了巨大的贡献，但它的低效率、机械僵化、随意性却显而易见。信息化环境下学习者的学习发生了变革，教师的教也必须发生改变，否则，将无法适应新时代和新教学环境的要求。 传统的学习观认为，学习是一个被动、灌输的过程；学习者是储存来自教师所发送知识的“仓库”，并在需要之时进行提取和应用。因此，从某种意义上来讲，学习者的学习取决于教师，完全处于他主的学习状态。只有让学生的学习从他主转为自主，变被动转为主动，变灌输知识转为培养学生的能力才能适应知识经济社会的发展 [ 3 ] 。 2) 提高高校教师素质 信息化背景下，高校教师面临着角色的转型，但教师在任何教学改革中都起到决定性的作用，信息技术本身永远不可能取代传统意义上的教师，他们仍然是培养专门高级人才的主要承担者，是科技和文化创新的重要实现者。它要求教师发掘新技术的特长应用于教学、科研，并将教学与科研有机结合、培养人才与学科建设相结合，摆脱照本宣科的讲授教学；它要求教师引导学生积极利用多媒体网络等技术进行自我拓展，参与科学研究，及时捕获学科前沿，学会探索未知领域，培养学生解决问题的能力。因此，需要教师具有不怕挫折、富有挑战的精神。 随着信息化社会知识总量的激增和知识更新速度的加快，没有人敢说自己拥有足够的知识。信息资源的丰富性与易获取性使得学生在知识的占有方面先于、多于、优于教师的现象频繁发生，“拥有一桶水”才能“倒出一杯水”的理论早已落伍，教师必须拥有“源源不断的活水”才能适应信息化时代的教育教学，也才能不断深入理解本学科知识的本质。在教学开展的过程中，通过对题目的质疑，让学生学会独立思考和批判性思维，“不唯书，不唯上”，位 于和 老师平等的位置；通过对前沿问题以及科学新闻事件的学习，让学生看问题的敏锐性得到提高，也接触到一些诸如科学道德等的教育；通过知识点的整合，让学生对学科知识的本质产生前所未有的深刻认识；通过撰写论文，让学生体会探索的艰辛和发现的喜悦，等等。 3) 学生的学习方式的转变 与传统学习环境的不同，在信息技术环境下，学生是面对多媒体、计算机网络等提供的学习环境进行研究性学习，背后拥有大量的专家和海量的信息资源。现代教育原理认为，教学过程是教与学双边互动的过程；教学是教与学的统一，教为学而存在，学又要靠教学引导，两者是相互依存，相互作用，不可分割的统一整体。具体表现为教师与学生之间是一种互动关系，是相互沟通、相互配合的关系，没有了沟通、配合，就没有了教学的存在。因此，教师研究性教学的开展离不开学生的研究性学习。教师引导“研究”，而“研究”的具体过程需要由学生自己去实践、体会和总结。 让学生充分利用信息化环境，学生学会收集、分析、处理信息，让学习者不仅能对信息进行筛选、批判地阅读、评价，还要学会提出问题、思考问题、讨论问题，最后在解决问题中建构自己的知识体系。通过自己的学习和消化以及创新性能够迎接各种新的挑战和任务，适应信息化时代的要求。
system: [SYSTEM]

user: 4. 结束语 基于当今社会信息的迅猛发展，本文论述了信息化时代的特征，分析了信息化时代对高校人才培养的要求，分别在教师讲授方式的转变、学生学习方式的变化以及提高教师素质等方面进行了阐述，以期能够培养出具有创新能力和探索精神的学生，来适应这个千变万化的信息时代。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 本文以点群胚为例子，计算点群胚上Orbifold K-理论的几类环结构，并且比较这几类环结构之间的差异。 关键词 :Orbifold丛，群胚，点群胚，Orbifold K-理论，有限群表示，特征标 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 Orbifold K-理论是Adem和Ruan [ 1 ] 首先提出来的。他们把orbifold X上的orbifold K-理论 K o r b ( X ) 定义为orbifold X上所有orbifold丛的等价类构成的Grothendieck群。若X是一个global quotient [ X / G ] ，则 K o r b ( X ) 刚好是等变K-理论 K G ( X ) 。给定一个twisting α : G × G → C ，Adem和Ruan [ 1 ] 还定义了twisted orbifold K-理论，但是他们并没有给出两类orbifold K-理论的环结构。 设X为一个紧致的近复orbifold，Adem，Ruan和Zhang [ 2 ] 考虑X上的inertia orbifold Λ X ，定义了 Λ X 上的twisted orbifold K-理论 α K o r b ( Λ X ) 的环结构 · A R Z ，并称之为弦积。对于非twisted的情形，Hu和Wang [HW]定义了orbifold K-理论 K o r b ( X ) 的乘法 · H W 。他们通过限制映射 e * : K o r b ( X ) → K o r b ( Λ X ) ， 把 α 1 ， α 2 ∈ K o r b ( X ) 限制在 Λ X 的每个分支上。在 K o r b ( Λ X ) 上做弦积，然后利用 e * 的左逆 e # 拉回到 K o r b ( X ) 上。即 α 1 · H W α 2 = e # ( e * α 1 · A R Z e * α 2 ) . 对于twisted的情形，Lin [L]把 α K o r b ( X ) 分解到 K o r b ( Λ X ) 上。这里 K o r b ( Λ X ) 是平常的K-理论。然后在 K o r b ( Λ X ) 上构造新的乘法，再拉回到 α K o r b ( X ) 上，得到 α K o r b ( X ) 的环结构。 本文以点群胚 · G 为例子，计算orbifold K-理论上述两种环结构，并比较它们之间的差异。由于G是有限群， K o r b ( · G ) 与群代数 C G 是线性同构的。 K o r b ( · G ) 中的每一个元都是一个G表示。因此，计算环结构的时候可以充分利用有限群表示的理论。比如特征表的正交性等。本文得到的主要结论为定理3.1和定理3.7： 定理3.1设 V ， W ∈ K o r b ( · G ) ，则 V · H W W = | G | V ⊗ W 。 定理3.7若 ( V 1 ， π 1 ) ， ( V 2 ， π 2 ) ∈ K o r b ( · G ) 且 ( V 1 ， π 1 ) ， ( V 2 ， π 2 ) 不可约，则 ( V 1 ， π 1 ) · L ( V 2 ， π 2 ) = { 0 ，                                 π 1 ≠ π 2 ， | G | n ( V 1 ， π 1 ) ，       π 1 = π 2 . 其中 n = dim V 1 。
system: [SYSTEM]

user: 2. 准备知识 本节主要介绍Orbifold K-理论，弦积等概念，以及 K o r b ( · G ) 中两种环结构的定义。这些概念主要来自于 [ 1 ] [ 2 ] [ 4 ] 和 [ 5 ] 。 定义2.1 [ 1 ] 设X是一个紧致的orbifold，我们称X上所有orbifold丛的等价类构成的Grothendieck群为X上的orbifold K-理论。记为 K o r b ( X ) 。 若X是一个global quotient [ X / G ] ，则 K o r b ( X ) 刚好是 K G ( X ) 。这里 K G ( X ) 是等变K-理论，详见 [ 6 ] 。若 α : G × G → C 是一个twisting，global quotient [ X / G ] 上的twisted orbifold K-理论定义如下。 定义2.2 [ 1 ] [ X / G ] 上的twisted orbifold K-理论定义为所有 α -twisted G-等变丛的等价类构成的Grothendieck群。记为 α K o r b ( X ) 或 α K G ( X ) 。 Orbifold X的每一个不动子集 X ( g ) 上都有自然的orbifold结构。因此X可对应一个更大的orbifold Λ X = ∐ ( g ) X ( g ) 。称之为X的inertia orbifold。Adem，Ruan和Zhang [ 2 ] 定义了 α K o r b ( Λ X ) 上的弦积 · A R Z 。对任意 β ˜ ， γ ˜ ∈ K α o r b ( Λ X ) ， β ˜ · A R Z γ ˜ = ( e 12 ) ∗ ( e 1 ∗ β ˜ ⊗ e 2 ∗ γ ˜ ⊗ λ − 1 ( E ( 2 ) ) ) ， 其中 e 1 ， e 2 ， e 12 分别为 e 1 : ( Λ X ) ( 2 ) → Λ X ，           ( x ， ( g ， h ) ) ↦ ( x ， g ) ; e 2 : ( Λ X ) ( 2 ) → Λ X ，           ( x ， ( g ， h ) ) ↦ ( x ， h ) ; e 12 : ( Λ X ) ( 2 ) → Λ X ，             ( x ， ( g ， h ) ) ↦ ( x ， g h ) . E ( 2 ) 为 ( Λ X ) ( 2 ) 上的阻碍丛。 在非twisted的情形，Hu和Wang [ 4 ] 利用弦积构造上的环同构。记 e = ∐ ( g ) e ( g ) : Λ X → X . 在其中 e ( g ) 为每个分支 X ( g ) 往X的嵌入映射。Hu和Wang [ 4 ] 构造 e ∗ : K o r b ( X ) → K o r b (ΛX) 的左逆 e # : K o r b ( Λ X ) → K o r b ( X ) . K o r b ( X ) 上的环结构 · H W 如下定义，对任意 β ， γ ∈ K o r b ( X ) ， β · H W γ = e # ( e ∗ β · A R Z e ∗ γ ) . 对于global quotient [ X / G ] 和twisting α : G × G → C ，Lin [L]在 α K o r b ( X ) 上定义了乘法 · L 。记 φ : α K o r b ( X ) → ⊕ g ∈ G K ( X g ) ⊗ C ， E ↦ ⊕ g ∈ G E g . 其中 E g = ∑ ξ ξ E ξ ， 为g的特征值， E ξ 为g的属于 ξ 的特征丛。则在 φ 之下， α K o r b ( X ) ≅ ( ⊕ g ∈ G K ( X g ) ⊗ C ) G α . 类似 [ 2 ] ，构造 ( ⊕ g ∈ G K ( X g ) ⊗ C ) G α 的乘法如下，对任意 β ˜ ， γ ˜ ∈ ( ⊕ g ∈ G K ( X g ) ⊗ C ) G α ， β ˜ · γ ˜ = ( e 12 ) ∗ ( e 1 ∗ β ˜ ⊗ e 2 ∗ γ ˜ ⊗ λ − 1 ( E ( 2 ) ) ) ， φ 把这个乘法拉回到 α K o r b ( X ) 上，便得到 α K o r b ( X ) 的乘法 · L 。即对于任意 β ， γ ∈ K α o r b ( X ) ， β · L γ = φ − 1 ( φ ( β ) · φ ( γ ) ) .
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 本文采用微波和超声波组合法从花生芽中提取白藜芦醇浸膏，并以HPLC法测定所得到的浸膏中白藜芦醇含量。在恒定微波功率600 W和超声波功率1500 W基础上，通过L 16 (4 3 )正交试验，考察了乙醇浓度、作用时间和提取温度三个因素对提取效果的影响。优选花生芽在微波和超声波组合作用条件下的最佳提取工艺，并考察该提取法提取白藜芦醇的效果。研究结果表明，微波和超声波组合作用对于花生芽中提取白藜芦醇具有较高的效率。采用这种组合作用的提取方法，乙醇浓度为主要影响因素，然后是提取温度，最后是作用时间。最优的提取工艺是提取溶剂为40%乙醇、微波和超声波作用时间为3 min和提取温度为65℃。 关键词 :花生芽，白藜芦醇，微波提取，超声波提取，正交试验，HPLC Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 前言 花生芽是花生种子发芽后在一定时间内长成的以子叶和茎为主的一种具有丰富营养的可食用植物，也称长寿芽。其中含有丰富的维生素、钾、钙、铁、锌等矿物质及人体所需的各种氨基酸和微量元素。花生芽中生物活性物质含量最高的是一种叫做白藜芦醇的化学物质，有研究发现花生芽中的白藜芦醇含量比花生种子高100倍。据有关报道，白藜芦醇具有一定的抗衰老、抗癌、抗疲劳、助消化、降血脂、排毒养颜等综合食疗保健功效 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。但白藜芦醇对于健康的实际作用效能，目前还缺乏足够的证据。然而白藜芦醇作为一种多羟基芪类物质，是天然的抗氧化剂。这类物质具有抗氧化、抗自由基作用功能。它主要通过清除或抑制自由基生成，抑制脂质过氧化、调节抗氧化相关酶活性等机制发挥抗氧化作用。 白藜芦醇(resveratrol， Res)是具有芪类结构的一种非黄酮类多酚化合物，又称为芪三酚，化学名称为：(E)-3，5，4-三羟基二苯乙烯(见图1)。本品为无色针状结晶，难溶于水，易溶于乙醚、氯仿、乙醇等有机溶剂 [ 4 ] 。综合考虑到实验操作的安全性与所用试剂的经济性，选择含水乙醇为提取溶剂为宜。白藜芦醇在碱性(pH > 10时)和光照条件下，稳定性较差。即使是在避光条件下，高纯度白藜芦醇的乙醇溶液也仅能稳定数天。因此，在进行白藜芦醇含量分析时，对照品溶液和样品溶液要求随用随配。 许多植物中都包含有天然的白藜芦醇，主要存在于葡萄、虎杖、花生、桑椹等植物中。植物中白藜芦醇主要以反式结构形式存在。研究表明，反式异构体的生理活性强于顺式异构体。 目前，白藜芦醇提取方法主要有溶剂提取法(醇提法、水提法、薄层色谱法、超声波辅助提取法、微 图1. (E)-5-[2-(4-羟苯基)-乙烯基]-1，3-苯二酚(白藜芦醇)的分子结构 波辅助提取法等)、酶提取法(复合酶：纤维素酶 + 阿魏酸酯酶)、超临界流体萃取法三类。 在参考文献的基础上 [ 5 ] [ 6 ] ，本文结合北京祥鹄科技发展有限公司的XH-300UL电脑微波超声波紫外光组合催化合成仪，采用超声波与微波组合方法从花生芽中分离提取白藜芦醇。通过L 16 (4 3 )正交试验，优选花生芽的最佳提取工艺，并考察超声波和微波组合提取法提取白藜芦醇的效果。
system: [SYSTEM]

user: 2. 仪器与试剂 2.1. 仪器 XH-300UL电脑微波超声波紫外光组合催化合成仪(北京祥鹄科技发展有限公司)，旋转蒸发器RE-52 (上海亚荣生化仪器厂)，RIGOL L-3000高效液相色谱仪(北京普源精电科技有限公司)，RIGOL高压恒流泵，紫外可变波长检测器，Ultra色谱工作站，KQ-5200型数控超声波清洗器(昆山市超声仪器有限公司)，恒温磁力搅拌器，HG-9076A型温鼓风干燥箱(上海精宏实验设备有限公司)，电子天平，异形三口瓶(250 ml)，量筒，烧杯，酒精计等。 2.2. 试剂与药材 无水乙醇，95%乙醇，乙腈，甲醇(以上试剂均为分析纯)，双蒸水，蒸馏水，花生芽(批号：20180401，湖南长沙)等。
system: [SYSTEM]

user: 3. 提取方法与结果 3.1. 花生芽的预处理 本实验购买到的花生芽是冷藏的鲜品，因含有大量的水分，因此首先对其进行解冻干燥。从冰箱中取出花生芽，放入2000 ml加有水的烧杯中，清洗干净后，放入鼓风干燥箱中，于60℃条件下烘24 h，烘干后，粉碎，过60目筛，得花生芽粉，装袋记录批号(20180405)。 3.2. 花生芽中白藜芦醇提取的正交试验 3.2.1. 实验步骤 本实验考察了提取溶剂 [ 7 ] 乙醇的浓度(A)、反应时间(B)和反应温度(C)三个因素在四个水平上对花生芽中白藜芦醇提取效果的影响。具体实验操作为：称取花生芽粉(批号：20180405) 3.0 g于250 ml的异形三口瓶中，加入相应浓度的含水乙醇100 ml，搅拌均匀后，室温静置20 min，然后在XH-300UL电脑微波超声波紫外光组合催化合成仪中，设置微波恒定功率为600 W，超声波恒定功率为1500 W，提取温度和提取时间按照正交表进行 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] 。因素水平表见表1，正交试验结果表见表2。 Table 1 Table of factors for the extraction of resveratrol in peanut bud 水平 因素 乙醇浓度A (%) 提取时间B (min) 提取温度C (℃) 1 40 3.0 65 2 50 3.5 70 3 60 4.0 75 4 70 4.5 80 表1. 花生芽中白藜芦醇提取的因素水平表 Table 2 Orthogonal test results of resveratrol extraction from peanut bud 试验号 因素 浸膏重量(g) 浸膏得率(%) 浸膏得率评分 白藜芦醇含量(%) 白藜芦醇含量评分 综合评分 A B C 1 1 1 1 0.90 30.00 22.64 0.4977 60.00 82.64 2 1 2 2 1.59 53.00 40.00 0.2932 35.35 75.35 3 1 3 3 0.76 25.33 19.12 0.2819 33.98 53.10 4 1 4 4 0.97 32.33 24.40 0.0378 4.56 28.96 5 2 1 2 0.87 29.00 21.89 0.0328 3.95 25.84 6 2 2 1 0.80 26.67 20.13 0.0225 2.71 22.84 7 2 3 4 1.25 41.67 31.45 0.0348 4.20 35.64 8 2 4 3 1.26 42.00 31.70 0.0076 0.92 32.61 9 3 1 3 1.33 44.33 33.46 0.0259 3.12 36.58 10 3 2 4 1.12 37.33 28.18 0.0060 0.72 28.90 11 3 3 1 1.03 34.33 25.91 0.0486 5.86 31.77 12 3 4 2 1.00 33.33 25.16 0.0247 2.98 28.13 13 4 1 4 1.06 35.33 26.67 0.0281 3.39 30.05 14 4 2 3 0.68 22.67 17.11 0.0900 10.85 27.96 15 4 3 2 0.97 32.33 24.40 0.0193 2.33 26.73 16 4 4 1 0.95 31.67 23.90 0.0860 10.37 34.27 K 1 60.01 43.78 42.88 K 2 29.23 38.76 22.29 K 3 31.35 36.81 37.56 K 4 29.75 30.99 30.89 R 30.78 12.79 20.59 表2. 花生芽中白藜芦醇提取的正交试验结果 3.2.2. 浸膏得率 以含水乙醇为提取溶剂，从花生芽中提取到的药液，用减压抽滤得到滤液，将滤液用旋转蒸发仪回收溶剂，浓缩至适量的药液，倒入干燥至恒重的蒸发皿中，置水浴锅上蒸干后，放冷，称量记录数据。得到的每份浸膏重占每份原药材总重的百分率即为浸膏得率。公式为：浸膏得率 = (每份浸膏重/每份花生芽粉重) × 100%。 3.2.3. 白藜芦醇含量测定的色谱条件 色谱分析柱：迪马C18 (250 × 4.6 mm， 5 μm)；流动相：乙腈–水，紫外检测波长：315 nm；流速：1 mL/min；柱温为30℃，采集时间为20 min，梯度洗脱如表3所示 [ 11 ] [ 12 ] 。 3.2.4. 花生芽中提取白藜芦醇的评分 在从花生芽中提取白藜芦醇的工艺优选中，对正交试验中的2个评价指标采用综合评分法进行数据分析。浸膏内除了含有白藜芦醇外，还含有其它多种有一定药理作用的化学成分，但以白藜芦醇的药效作用研究最为明确可靠。因此本实验设定花生芽的浸膏得率和白藜芦醇含量2个评价指标，并评估了两个指标对于本文的重要性，拟设定它们的权重系数分别为0.4和0.6。 综合评分计算公式： Y = ∑ i = 1 n [ α i X i / M a x ( X i ) ] Y为综合评分值；n为试验评价指标项数；α i 为某项试验评价指标的评分权重，其中 ∑ i = 1 n α i = 1 ；X i 为某项试验评价指标值，Max(X i )为某项最大试验评价指标值。 文中，n = 2，浸膏权重α 1 = 0.4，含量权重α 2 = 0.6；X 1 = 浸膏得率，X 2 = 白藜芦醇含量。最大浸膏得率Max(X 1 ) = 53.00；最大含量Max(X 2 ) = 0.4977。 试验结果：由以上正交试验结果表可以得到影响花生芽提取得到浸膏和从花生芽中提取得到的白藜芦醇含量的综合评分大小的因素间关系为：A > C > B，最优组合为：A 1 B 1 C 1 。由此可知，提取溶剂乙醇浓度对花生芽提取评分的大小有显著影响，其次是提取温度对提取结果的影响较大，提取时间对提取评分的影响较小，用直观分析的方法根据影响的主次因素得出花生芽的最佳的提取工艺为：A 1 B 1 C 1 ，为正交试验1号，即40%乙醇为提取溶剂、提取时间为3 min，提取温度为65℃。
system: [SYSTEM]

user: 4. 讨论 在植物中，一般具有生物活性的物质常常是被包裹在细胞或液泡内。细胞壁主要是由许多纤维构成的，而细胞膜则镶嵌有蛋白质的磷脂，通常情况下破壁和破膜都比较困难 [ 13 ] 。微波场是一种高频交互磁场电场，具有很强的穿透性，可以瞬间致使细胞壁纤维变形，细胞发生破裂，使得包裹在细胞内的有效成分溶出。另一方面，在微波辐射下，细胞膜中的蛋白质分子被极化，迅速吸收微波能升温变性，蛋白 Table 3 Gradient elution tabl 时间(min) 乙腈(%) 水(%) 总流速(mL/min) 0 28 72 1.0 7 72 28 1.0 9 72 28 1.0 20 28 72 1.0 表3. 梯度洗脱表 质化学结构遭受到破坏，引起细胞膜破裂，导致膜内有效成分破膜溶出 [ 14 ] 。因此，微波辐射具有快速破壁和破膜功能，微波提取植物中的有效成份 [ 15 ] 就是利用了这种“细胞破壁理论”。 超声波的提取原理主要是利用超声波的机械作用和空化作用性质。超声波作用于植物组织，可以促进组织中的物质做剧烈的强迫运动，产生了一种单向力，可以促使物质之间的扩散、传递等作用；另一方面超声波作用于细胞及其胞内的有效成分，瞬间产生大量小气泡，使得细胞膜和液泡局部出现拉应力，这种强大的拉应力把液体“撕开”成一空洞，即空化作用，导致破壁破膜。因此，超声波提取植物中的有效成分具有保持有效成分性质、高效、快速等优点 [ 16 ] 。 微波和超声波共同作用下，既加速了细胞壁和细胞膜破裂又可将膜内的有效成分迅速地扩散并溶解于提取溶剂中。因此，一般情况下，只要功率的大小合适，在微波和超声波共同作用下，将会导致细胞完全破裂，可一次性完成提取任务，不必像单纯热效应那样需要多次提取，或者采用索氏提取器长时间的连续提取，从而，大大地提高了植物提取效率，而且简便、快速、节省提取剂用量，比加热回流提取100 min [ 13 ] 节省时间33倍。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结论 在恒定微波功率600 W和超声波功率1500 W条件下，从花生芽中提取白藜芦醇的效率主要影响因素是提取液乙醇的浓度，其次是提取温度，最后是提取时间。实验结果表明，40%乙醇为提取溶剂、提取时间为3 min，提取温度为65℃，是最佳的提取工艺条件。 本研究通过正交试验设计和综合评分法优选出的花生芽中微波超声波组合提取白藜芦醇的工艺，具有快速、高效、简便易行，且稳定可靠的特点，可以为进一步研究开发花生芽中的白藜芦醇提供参考价值。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 本文主要介绍了基于相位偏移伺服系统的光电探测器频响测试方法，利用光外差法与反馈系统产生较为稳定的拍频信号，主要可以用于光电探测器频响指标测试。该系统采用光外差方法产生拍频信号，并将拍频信号输入相位伺服系统进行锁相，对从激光器进行微调从而达到稳频目的。将激光器在需求波段进行扫描，来得到光电探测器的频率响应曲线。 关键词 :频响，光外差，相位偏移伺服系统，相位锁定 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 光电探测器是光纤通信系统中的核心器件，在军事和国民经济各个领域都有广泛用途。在可见光或近红外波段可以用于探测、工业自动化管控、光电计量等；在红外波段可以用于激光制导、红外热成像、红外遥控等方面。光电系统一般都是围绕光电探测器的性能进行设计的，其带宽决定整个系统的传输速率。目前国内外对光电探测器带宽测试都有深远研究和较为成熟的方案，主要常用的方法有时域法、光波元件分析法和光外差干涉法。 时域法 [ 1 ] 对测量信号和参考信号进行同步采集比较，可以直观观察测量波形，但对提供参考信号的标准光源要求苛刻；随着光电探测器带宽增加，标准光源带宽指标难以满足测试要求。光波元件分析法 [ 2 ] 是用光波元器件分析仪对光电探测器直接扫描测量。其实质是采用矢量网络分析仪、参考光源及配套光接收机构成，先通过测试标准件比对内部标准数据进行修正，然后用替代法对被测件测试，从而得到被测件响应曲线；这种方法测试速度快、精度高，常用于产线测试，但是测试范围受内置矢量网络分析仪带宽限制且价格较为昂贵。全光纤光外差法 [ 3 ] 是目前实验室中光电探测器频响测试的常用测试手段，其克服了以往空间光外差法装置复杂、波段受限、精确度低等缺点，可以得到探测器工作波段的频率响应曲线，但系统受激光器波长稳定性影响较大，且缺乏用于波长微调的反馈系统。 相位偏移伺服系统 [ 4 ] 采用相位–频率检测器，在其工作频率范围内将一对产生拍频信号的激光器相位进行锁定，并能对激光器的波长跳变进行修正。本方案通过对全光纤光外差技术进行改进，监控拍频信号跳变信息，有效增加信号的稳定性，降低噪声对测量结果的影响，实现对光电探测器频响指标的准确测试。
system: [SYSTEM]

user: 2. 总体方案 测试系统主要由主激光器2、从激光器1、信号采集系统、信号监测系统、相位偏移伺服系统等组成，其总体原理示意图如图1所示。主激光器与从激光器干涉产生拍频信号输入探测器信号采集系统，采集系统由被测光电器件PD1与频谱仪ESA1构成，ESA1用于记录不同差频下功率值。信号监测系统由标准光电器件PD2、光谱分析仪OSA、功分器、频谱仪ESA2构成，光信号即可直接由光谱仪监测，又可经光电转换后输入频谱仪ESA2进行监测，确保信号准确可靠。相位伺服系统目的是精确控制和快速调节两个激光器的波长，实现主与从激光器的相位锁定。 系统测量过程如下：激光器1作为从激光器，而激光器2作为波长固定的主激光器。为了监控拍频信号，激光器1，2分别经过1 × 2光学耦合器C1、C2进行分路，其中两路光信号b、c，经耦合器C3 图1. 测试方案原理示意图 形成拍频信号，在通过被测光电探测器PD1后进入频谱仪ESA1进行数据采集。而主激光器2的另一路信号d，与从激光器1另一路信号a经由2 × 2耦合器C4后，一路送入光谱仪监测，一路经标准探测器PD2、功分器一分为二：一半送入频谱仪ESA2进行监测；一半作为反馈信号送入相位偏移伺服系统。相位偏移伺服系统将拍频信号的频率与相位锁定在一个基准频率上，基准频率可由外部信号源提供，通过与外部参考信号的对比可以对从激光器1的波长进行调控，达到稳频目的 [ 5 ] 。 本方案是将拍频信号锁定在参考信号上，既要保证激光器波长稳定性，又要保证外部参考信号的稳定可靠。激光器线宽越窄，激光器带宽越高，越容易被锁定，因此本方案中的激光器采用TOPTICA公司生产的CTL1550，其线宽小于10 kHz。外部参考信号由铷钟提供，其短期稳定性可达到10~12数量级，精确度为5 × 10 − 11 。频谱仪与光谱仪分别采用Keysight公司的E4447A与YOKOGAWA公司的AQ6370C。系统中所有光纤采用保偏光纤，以保证传输过程中偏振态稳定。