DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 引言 磷酸生产过程中，净化工序通常采用硫化物脱砷，由此产生大量的硫化砷渣，磷酸生产厂多采用就地掩埋或囤积贮存砷渣的方法处理。该砷渣是非晶型物质，自身活性高，在酸碱环境中均易溶出砷 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ]，溶出的砷一旦进入土壤、地表水或地下水，会破坏生态环境，对人类造成极大危害。虽然砷具有较强的毒性，对环境危害大，但砷同时也是化工、冶金、农业等多个领域的重要资源。如何经济、有效地减轻含砷废渣对环境的污染，同时对废砷渣中的砷加以回收利用，一直是磷酸产业生存和发展的关键问题。 国内处理硫化砷渣的方法主要有干法和湿法 [ 5 ]。干法投资高、对生产设备要求高、能耗大、砷回收率低，而且会产生有害粉尘，已逐渐被淘汰。湿法工艺简单、能耗少、对环境污染小，是国内外普遍采用的砷渣处理方法，主要有硝酸氧化浸出法、硫酸高铁高压浸出法 [ 6 ]、硫酸高铁法 [ 7 ]、硫酸铜置换法 [ 8 ]、加压氧化浸出法 [ 9 ] 和碱浸法 [ 10 ] [ 11 ] 等。这些方法均采用单一浸出剂浸出砷，而且均存在一定的缺陷，如硝酸浸出法会产生NO和NO 2 ，严重污染环境，对设备要求高；硫酸浸出法使用的发烟硫酸难控制，硫酸耗量大，产生废水废气；硫酸铜置换法成本高，工艺复杂，耗时长，砷最终产品化比率低；硫酸高铁法需在高压下操作，设备复杂，生产成本高；加压氧化法只能处理砷含量低于15%的硫化砷渣，且成本高，能耗大，工艺复杂，砷浸出率低；碱浸法的后续氧化处理和还原结晶耗时长。开发高效、经济和环保的砷渣处理回收工艺对于磷酸产业发展意义重大。 本文是在前期以NaOH和NaClO作复合浸出剂浸出砷 [ 12 ] 的基础上，对氧化脱硫后的浸出液进行还原、冷冻结晶回收砷的工艺研究，为磷酸废砷渣的砷回收利用提供新的环保且成本低的解决方案。
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user: 2. 实验部分 2.1. 实验材料和仪器 原料：以广西防城港某化工厂提供的含砷废渣为原料，经NaOH和NaClO浸取、氧化脱硫后的含砷溶液。该溶液pH为9.5，砷含量为21.83 g/L。 试剂：三氧化二砷，光谱纯(PT)，天津市科密欧化学试剂研发中心；氢氧化钠、硝酸、硫酸、碘化钾、酒石酸钠、硫代硫酸钠、淀粉指示剂、碳酸氢钠、碘液，均为分析纯(AR)，汕头西陇化工厂。 主要仪器与设备：JA2003电子天平，上海精密科学仪器有限公司；DKB-501A超级恒温水槽，上海精宏实验设备有限公司；101-型鼓风干燥箱，上海实验仪器厂有限公司；DF-101B集热式恒温加热磁力搅拌机，巩义予华仪器有限责任公司。 2.2. 实验原理 2.2.1. 还原反应 复合碱浸–氧化脱硫后的溶液中，砷主要以AsO3− 4形式存在。用硫酸调节pH值，通入SO 2 气体把As 5+ 还原为As 3+ 。主要反应式如下 [ 13 ]： H 3 AsO 4 ( l ) + SO 2 ( g ) → H 2 SO 4 ( l ) + HAsO 2 ( l ) (1) 反应式(1)的标准反应吉布斯自由能变化ΔG = −52.82 Kcal/mol [ 14 ]，式中，G代表吉布斯自由能，ΔG代表吉布斯自由能变化的量。ΔG < 0，故反应可自发进行，即反应(1)在热力学上是可行的。 2.2.2. 冷冻结晶 还原反应得到的HAsO 2 在常温下具有较高的溶解度，因此常温下HAsO 2 以液态形式存在。根据HAsO 2 的溶解度特性，即溶解度随温度降低而降低，也就是温度降低，溶液中HAsO 2 的饱和浓度降低，易形成过饱和，实验选用降温结晶方法使HAsO 2 从溶液中结晶分离出来。固态HAsO 2 加热脱水即得As 2 O 3 晶体。主要反应如下： HAsO 2 ( l ) → HAsO 2 ( s ) (2) 2 HAsO 2 ( s ) → As 2 O 3 + H 2 O (3) 冷冻结晶过程(2)的标准反应吉布斯自由能ΔG = −223.13 Kcal/mol [ 14 ]。因ΔG < 0，反应(2)在热力学上是可行的。 2.3. 实验方法 2.3.1. 工艺流程 本实验对复合碱浸–氧化脱硫后的浸出液进行SO 2 还原，将五价砷还原为三价砷，得到HAsO 2 溶液，然后进行冷冻结晶得HAsO 2 晶体，实现砷的回收。工艺流程如图1所示。 图1. 工艺流程图 2.3.2. 还原反应 将氧化脱硫后的浸出液进行蒸发浓缩，并添加活性炭脱色，达到一定浓度时停止加热，过滤。 取滤液200 ml置于300 ml烧瓶中，用硫酸调节溶液pH值、恒温磁力搅拌器调节并控制反应温度，间歇式通入1.3倍理论量的SO 2 气体，达到要求的反应时间后，停止反应，过滤。用李志强论文附录1 [ 14 ] 中的方法分析滤液砷含量，计算HAsO 2 一次结晶率，即还原反应过程中自然析出HAsO 2 晶体中的砷占溶液中总砷的质量百分比。以HAsO 2 一次结晶率来衡量不同因素对还原反应的影响。 2.3.3. 冷冻结晶 取还原后的滤液适量，用硫酸调节溶液pH值，放入冰箱中进行冷冻结晶。达到设定时间后，取出抽滤，滤饼用少量水清洗、烘干。分别对滤液和滤饼的砷含量进行分析，计算砷结晶率，即碱浸–氧化脱硫后的浸出液经还原反应、冷冻结晶得到的HAsO 2 晶体中砷占溶液总砷的质量百分比。以砷结晶率衡量冷冻结晶效果。
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user: 3. 结果和讨论 3.1. 还原反应 3.1.1. 还原时间对HAsO 2 一次结晶率的影响 在溶液五价砷浓度为33.10 g/L、pH为0、温度为30℃的条件下，反应器中通入定量SO 2 气体进行还原反应，使五价砷还原为三价砷，生成HAsO 2 。考察不同反应时间对HAsO 2 一次结晶率的影响，结果见图2。 图2. 还原时间对HAsO 2 一次结晶率的影响 从图2可知，反应时间对HAsO 2 一次结晶率的影响较大。还原反应时间越长，砷还原率越高，生成的HAsO 2 越多，HAsO 2 的结晶率就越高。当反应到2.5 h时，五价砷还原率上升幅度减小，HAsO 2 结晶率增加幅度减小。反应到3 h时，反应基本达到平衡，HAsO 2 的结晶率基本稳定。综合考虑，选取3 h为最佳还原时间。 3.1.2. 还原温度对HAsO 2 一次结晶率的影响 溶液中五价砷浓度为33.10 g/L、pH为0、反应时间为3 h的条件下，通入定量SO 2 气体进行还原反应，考察不同反应温度对HAsO 2 一次结晶率的影响，结果如图3。 图3. 还原温度对HAsO 2 一次结晶率的影响 从图3可知，温度对砷的还原反应影响较大。在30℃~70℃范围内，温度越高，反应生成的HAsO 2 越少，HAsO 2 的结晶率也越低。30℃时，还原率最高，HAsO 2 的一次结晶率为53.45%。然后，随温度升高，砷还原率逐渐减小，生成的HAsO 2 减少。50℃以后，反应生成的HAsO 2 随温度升高急剧减少。70℃时，反应不能进行，即不能生成HAsO 2 。因为在酸性溶液中随着温度的升高，SO 2 在水溶液中的溶解度降低，即溶液中可参与反应的SO 2 减少，还原效果变差。其次，还原反应(1)是放热反应 [ 14 ]，温度升高会使还原反应逆向进行，使As 5+ 转为As 3+ 的反应不充分，不利于HAsO 2 的生成。第三，温度越高，HAsO 2 在水溶液中的溶解度越大，结晶越少甚至不能结晶析出。可见，常温，即30℃为适宜温度。 3.1.3. 溶液pH对HAsO 2 一次结晶率的影响 在温度30℃、溶液五价砷浓度33.10 g/L、反应时间3 h的条件下，通入SO 2 气体进行还原反应。因碱性条件下，SO 2 气体在溶液中会反应生成亚硫酸盐，造成SO 2 气体浪费，实验选取pH值为0~6。pH值对HAsO 2 结晶率的影响结果见图4。 图4. 溶液pH对HAsO 2 一次结晶率的影响 从图4可知，pH在0~4范围内，随着溶液pH值的升高，五价砷还原率逐渐降低，生成的HAsO 2 逐渐减少。当pH在4~6范围内，还原生成的HAsO 2 随pH值升高而迅速减少。因为SO 2 气体在酸性介质中有较强还原性，pH值升高，溶液酸性减弱，SO 2 的还原性也就减弱。实验结果显示pH为0时，HAsO 2 的一次结晶率最高，达53.85%，故选择溶液pH为0。 3.1.4. 溶液中砷浓度对HAsO 2 一次结晶率的影响 在溶液温度30℃、pH0、反应时间3 h的条件下，通入SO 2 气体进行还原反应。浸出液原料分别蒸发浓缩到不同的砷浓度，考察溶液砷浓度对HAsO 2 一次结晶率的影响，结果见图5。 图5. 溶液中As 5+ 浓度对HAsO 2 一次结晶率的影响 从图5可知，反应液中五价砷的浓度越高，HAsO 2 的结晶率也就越高。因为体系中五价砷浓度越高，还原生成的三价砷浓度就越高，从而更易在酸性环境中形成HAsO 2 饱和溶液，形成晶核、析出HAsO 2 晶体的机会就越大。但溶液的五价砷浓度越高，反应液蒸发浓缩消耗的能量越大。综合考虑，选取含砷反应液的五价砷浓度为33.10 g/L。 3.2. 结晶工艺 3.2.1. 温度对砷结晶率的影响 在溶液pH为0、冷冻结晶3 h的条件下，考察不同溶液温度对HAsO 2 结晶的影响，结果见图6。 图6. 冷冻温度对砷结晶率的影响 由图6可知，砷的结晶率随溶液的温度升高而下降。在温度为−20℃到−10℃时，砷的结晶率由90.62%降为87.57%。溶液温度从−15℃升高到15℃时，砷的结晶率下降幅度较大。超过15℃后，砷的结晶率低于40%。温度低时，HAsO 2 的溶解度降低，易形成过饱和而析出HAsO 2 晶体。综合考虑生产成本、砷结晶率等因素，选择最佳结晶温度为−15℃，此时，砷结晶率为90.22%。 3.2.2. 冷冻结晶时间对砷结晶率的影响 在冷冻结晶温度为−15℃、溶液pH为0的条件下，结晶时间对砷结晶率的影响如图7所示。 图7. 冷冻时间对砷结晶率的影响 从图7可知，随着冷冻时间的增加，砷的结晶率显著升高。结晶时间达到2.5 h后，砷的结晶率随时间增加而趋于稳定，因为大部分HAsO 2 已结晶析出，相变反应基本达到平衡。考虑到晶体的生长稳定，选择3 h为适宜的结晶时间。 3.2.3. 溶液pH对砷结晶率的影响 在冷冻结晶时间为3 h、温度−15℃的条件下，溶液不同酸度对砷结晶率的影响见图8所示。 图8. 溶液pH对砷结晶率的影响 从图8知，pH值升高，酸度减弱，砷结晶率随之下降。由于HAsO 2 的弱酸性特性，当溶液酸性越强，HAsO 2 的溶解度就越小，溶液越易达到饱和而析出HAsO 2 晶体。考虑到酸性较强时，体系中可能产生副产物，影响晶体纯度，而且溶液酸性强对生产设备要求高，故选择适宜的溶液pH为0。
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user: 4. 结论 1) 复合碱浸–氧化脱硫后的含砷溶液，用SO 2 作还原剂，HAsO 2 的结晶率与还原时间、还原温度、pH值、溶液砷浓度有关，而反应时间和温度是主要影响因素。适宜工艺条件为：温度30℃，还原时间3 h，溶液pH0，反应液五价砷浓度为33.10 g/L。此时，HAsO 2 一次结晶率可达53.85%。 2) 还原后的溶液进行冷冻结晶，砷结晶率与结晶温度、时间和溶液pH值有关，而温度和时间是主要影响因素。适宜冷冻结晶条件是：温度−15℃，溶液pH0，冷冻时间3 h。此时，砷结晶率为90.22%。 本研究采用降温结晶法不仅能回收砷，而且结晶后的废液还可返回工艺过程循环利用，有利于环保，但与传统硫化砷渣处理工艺相比，结晶率没有较大提高。采用复合法碱浸回收砷的工艺，如何能得到高产率结晶，仍需进一步研究。
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user: 摘 要 为了探究气泡混合轻质土在路基中的适用性研究，得到气泡混合轻质土作为路堤填料时的破坏模式及受力状况。制作了不同高度的气泡混合轻质土试件，将其作为路基填料部分，在模拟行车荷载作用下，研究其承载性能和下部砂质路基的受力以及变形情况。试验结果表明：不同高度的气泡混合轻质土试件所能承受的荷载并不一样，随着轻质土试件高度的增加，承受荷载越大，然而试件底部的容许拉应力变化不大。经过破坏荷载影响因素灵敏度分析后，试件宽度的增加也可以使试件的破坏荷载增大。不过试件高度对其影响最大。 关键词 :气泡混合轻质土，承载性能，换填厚度 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 气泡混合轻质土是一种新型轻质填土材料，先用水将发泡剂稀释，通过发泡设备将发泡液制备成泡沫，与水泥、水及集料、掺和料混合搅拌，经过水化反应形成的一种轻质材料。因具有轻质性、密度可调性、施工便捷、环保等特性近年来被大量应用 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ]。相比较传统路基施工方法，气泡混合轻质土应用于高等级公路、桥涵等公路工程时，克服了传统路基施工取土困难、工序复杂、工后沉降大等诸多问题，可替代常规填土进行路基填筑，减少工后沉降，加快施工进度，有效改善路基路面结构刚度匹配，大幅节约工程占地，有利于环境及文物保护 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ]。目前，广东、浙江、天津等地在公路工程中已经将其作为路基填料成功应用，取得了良好的经济效益和社会效益，具有广阔的推广应用前景 [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ]。 然而现阶段对于气泡混合轻质土的研究大多数处于对其基本力学性能和现场施工工艺阶段，缺少把气泡混合轻质土当做路基填料使用时的承载性能研究。因此针对这个问题，本文通过制作不同高度气泡混合轻质土试件，将其作为路基换填材料。研究在行车荷载作用下，气泡混合轻质土的承载性能以及其影响因素，并对轻质土下部砂质填料的受力情况进行研究，得到荷载分布规律。 1.1. 试验方案 车辆荷载的布置图设计参考《公路桥涵设计通用规范》。按照最不利情况设计，车轮间距1.8 m，研究宽度取两侧车轮0.4 m。其平面、立面布置图和横向布置图如图1和图2所示。 图1. 车辆荷载的立面、平面尺寸(尺寸单位：mm，荷载单位：kN) 图2. 车辆荷载横向布置(尺寸单位：m) 试验模型槽设计参考《公路路基设计规范》，根据汽车荷载通过路面传递到路基的应力与路基土自重应力之比大于0.1的应力分布深度要求。模型槽长宽高为1.2 m × 1.2 m × 1.6 m，并在其顶部架设反力梁。 1.2. 轻质土试件的制备及工况设计 本文根据姜海龙，王喆等人研究结果 [ 12 ]，采用湿密度700 kg/m 3 、粉砂掺量30%的配合比制成的气泡混合轻质土试件进行承载性能研究。配合比组成见表1。 Table 1 Mix proportio 湿密度(kg/m 3 ) 水泥用量(kg/m 3 ) 用水量(kg/m 3 ) 粉砂土掺量(%) 粉砂土用量(kg/m 3 ) 泡沫用量(kg/m 3 ) 700 339 187 30 145 28 表1. 试验用配合比 根据相似理论公式： S 1 = l p l m = b p b m = h p h m (1-1) 式中， S 1 ——几何相似常数； l p ， l m ——模型长度； b p ， b m ——模型宽度； h p ， h m ——模型高度。 图3. 荷载布设及试件宽度示意图(单位：mm) 根据图2，取 S 1 = 8 ，本文模型试验的加载间距为： 1.8 m S 1 = 1.8 m 8 = 0.225 m ，取0.25 m；气泡混合轻质土试件宽度为 0.8 m S 1 = 0.8 m 8 = 0.1 m ：因为气泡混合轻质土在实际浇筑过程中每80公分浇筑一层，所以在选取实际换填厚度时，用0.8 m，1.6 m，2.4 m和3.2 m按 S 1 = 8 进行换算得到试验用轻质土试件高度：0.1 m，0.2 m，0.3 m和0.4 m，如图3所示。 考虑到气泡混合轻质土作为路基填料时，更接近于条形基础，其长度方向为路基纵向，其宽度方向为路基横向。根据条形基础需满足长宽比 ≥ 10，因此长度取1 m。 1.3. 填料参数 本试验中，用《公路土工试验规程》(下称土工规程)中筛分法测得试验用砂的颗粒级配。试验结果如图4所示，由图可以得到： d 10 = 0.27 ， d 30 = 0.61 ， d 60 = 2 ， C u = d 60 d 10 = 8.3 ≥ 5 ， C c = ( d 30 ) 2 d 10 d 60 = 0.69 < 1 ， 级配不良。 图4. 试验砂级配曲线 在试验中除去粒径大于5 mm的颗粒。依据土工规程，测得试验用砂的最小、最大干密度，得到 ρ d ， min = 1.552 g/cm 3 ， ρ d ， max = 1.963 g/cm 3 。在进行试验前，将砂子进行烘干，然后填入模型槽。因干砂在实际试验过程中压实困难，所以选择压实度为60%，采用质量控制法确定试验用砂压实度。 将模型槽高度分成7层进行干砂填筑，进行填筑前在模型槽内部模板上画出分层线以便于换填，一层的换填质量为1/7 m。在每层干砂换填完成后，使用小型压实线将干砂压实至分层线以确保干砂压实度。 1.4. 监测方案 1) 应变片布设 为了探究气泡混合轻质土在路堤的受力及变形情况，根据要求使用5 cm长度应变片测试气泡混合轻质土试件底部在分级加载作用下应变参数。因试件底部应变主要发生在中部，所以集中将应变片粘贴在中部区域，如图5所示。 图5. 应变片布设图(单位：mm) 2) 土压力盒布设 土压力盒布设位置如图6所示，在图示指定位置的干砂处挖出直径为12 cm，深度4 cm的圆形坑，在底端5 cm范围内撒入细砂然后进行整平。整平后将土压力盒放入其中，然后在其上部撒入相同细砂，然后进行下一层干砂填筑。 图6. 土压力盒布设图 1.5. 试验步骤 本室内模型试验步骤如下： 1) 在试验开始前，对所用土压力盒进行标定，检查应变片是否损坏，然后对应变片和土压力盒进行编号； 2) 在进行干砂填筑时，精确控制分层填筑高度，以确保将干砂密实度控制在60%； 3) 布设土压力盒时，对其上下部进行整平，确保数据精确，在土压力盒布设完成后下一层干砂填筑前，及时记录土压力盒数据，并在每层干砂填筑完成后，对其下部各层土压力盒进行测量； 4) 进行下一层的填筑、夯实，以及土压力盒布设，直到填满整个模型箱；按照上述步骤进行土压力盒布设和干砂填筑，直到干砂填满模型槽； 5) 将应变片粘贴在不同高度气泡混合轻质土试件底部； 6) 用千金顶对在气泡混合轻质土试件进行分级加载，因试件高度不够，在其顶部放置垫块以确保可以达到预定荷载。在每一级加载完成后测量土压力盒和应变片及相应数据。并观察试件变形及破坏模式。
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user: 2. 试验结果与分析 在气泡混合轻质土试件脱模过程中，由于养护龄期较短，试件较大，以致20 cm高度的气泡混合轻质土试件没有完成脱模，试件部分有较大损坏，因此不对20 cm轻质土试件进行试验。 1) 气泡混合轻质土裂缝的产生及发展 在对试件进行加载过程中发现，裂缝首先会出现在气泡混合轻质土试件底部中心区域，当分级荷载逐渐加大时，试件裂缝会沿试件中部向上发展，直到试件破坏。试件裂缝如图7所示。 图7. 高度30 cm试件裂缝的产生及发展。(a) 第一级荷载；(b) 第六级荷载；(c) 第七级荷载 在10 cm高度气泡混合轻质土试件在荷载加到55.48 kPa时，裂缝出现在底部中心处，并且试件很快发生破坏。而在两侧加载点的下方也很快发生断裂，如图8所示。说明在气泡混合轻质土试件底部中心区域有较大拉应力。在试件右侧画圈处的裂缝是由上而下产生，说明10 cm气泡混合轻质土试件在其顶部和底部都会产生较大拉应力。究其原因，是因为在分加载过程中发生了明显变形情况，进而导致气泡混合轻质土底部有非常大的拉应力发生，随后出现裂缝并很快破坏。然而由于不知道是不是高度对其产生影响，所以继续对剩下试件进行试验研究和观察。 图8. 10 cm试件破坏图 在进行完30 cm和40 cm高度气泡混合轻质土试验后，我们发现试件底部分别在荷载达到83.20 kPa和97.07 kPa时出现裂缝。由此可以得出结论，高度越高的试件，其所能承受的破坏荷载越大，并且时间不会发生较为明显的变形。试件破坏图如图9和图10所示，从图中我们可以看出试件裂缝并不是发生在正中间位置处，大多数裂缝发生在加载垫块边缘处，这是由于气泡混合轻质土试件刚度远小于垫块，所以在其边缘处容易发生剪切破坏。我们可以得出结论：气泡混合轻质土试件的破坏是由剪切和弯拉作用共同造成。 在进行完上述三组实验过后，我们可以总结出以下结论：使裂缝出现的荷载与试件高度为正相关关系，即试件高度越高，气泡混合轻质土试件的承受荷载越大。并且试件高度越高，试件变形越不明显，即试件基础刚度越大，试件底部所能承受的应力也就越大。 图9. 30 cm试件破坏图 图10. 40 cm试件破坏图。(a) 侧面；(b) 底面 2) 气泡混合轻质土基底拉应力 图11~13所示气泡混合轻质土试件在分加载过程中，其底部各点处拉应力变化规律。根据混凝土相关规范，当试件结构出现裂缝时可以将其视为达到使用寿命，也就是说视为结构破坏。因此在本试验中，将底部发生裂缝时所得到拉应力视为气泡混合轻质土试件容许拉应力。从图中我们可以得到三个高度试件的容许拉应力分别为0.27 MPa、0.29 MPa和0.30 MPa。其平均值作为此配合比试件的容许拉应力。 图11. 高度10 cm试件底部拉应力变化规律 图12. 高度30 cm试件底部拉应力变化规律 图13. 高度40 cm试件底部拉应力变化规律 图11~13可以看出气泡混合轻质土在模型试验条件下，作为路堤材料，在试件彻底破坏前，拉应力会有一个较大的突变。在图11中，高度10 cm的气泡混合轻质土试件有柔性基础受力的特征，即最大拉应力出现在多处。图12和图13与图11正好相反，气泡混合轻质土试件最大拉应力集中在一点出现。说明这两个高度的试件为刚性基础受力特征。 如图14所示，我们可以看出L/H (长高比)分别为10、3.3和2.5的气泡混合轻质土试件的容许拉应力相差不大，然而破坏拉应力随着L/H的减小而增大，即气泡混合轻质土试件长高比越小，其在破坏时所能承受的荷载也就越大。Ps：高度10 cm、30 cm和40 cm试件的长高比分别为10、3.3和2.5。 图14. 不同长高比试件拉应力变化规律 如图15和图16所示，我们可以得出结论：气泡混合轻质土底部中心区域的拉应力随着分级荷载的增加而增加，并且是呈指数增长趋势。而试件两侧较远处拉应力增长趋势平缓。 图15. 高度30 cm试件拉应力变化规律 图16. 高度40 cm试件拉应力变化规律 图17. 模型槽中心位置处附加应力随深度的变化规律 3) 砂质路基附加应力 图17表示40 cm气泡混合轻质土试件下部路基附加应力的变化规律。由图所知：当砂质路基深度为1200 mm位置以下时，所有荷载对砂质路基造成附加应力都为0，即行车荷载对砂土路基的影响深度小于120 mm，间接证明了模型槽高度满足应力扩散要求。在进行其他试件附加应力试验时，其规律皆与40 cm高度试件一样，不再陈述。
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user: 3. 破坏荷载灵敏度分析 本文模型试验仅研究了高度对气泡混合轻质土破坏荷载的影响，下面通过数值模拟研究各因素对气泡混合轻质土试件破坏荷载的影响。并对其进行灵敏度分析。 3.1. 模型验证 运用FLAC3D软件首先对试验模型进行验证，所建模型见图18，然后按照实际试验方法对所建模型进行模拟，得到模拟值与实际测试值对比图(图19和图20)。由图中可看出模拟值与实际测试值结果临近。 图18. 模型建立 图19. 试件底部拉应力实际值与模拟值。(a) 10 cm高试件；(b) 30 cm高试件；(c) 40 cm高试件 图20. 模型箱中心位置处附加应力实测值与模拟值 3.2. 参数灵敏度分析 1) 高度变化 在实际试验过程中没有进行20 cm高度气泡混合轻质土试件加载，由于模拟值与实际值临近，用软件得到20 cm时间底部拉应力变化规律基本可以视为实际变化规律。由图21可以看出当气泡混合轻质土试件加载到41.60 kPa时，应力值大于0.29 MPa，试件已经出现裂缝。并且其底部拉应力变化规律与10 cm气泡混合轻质土底部拉应力变化规律相似，有多处拉应力突点，说明其为柔性基础承载特性。即高度20 cm以下气泡混合轻质土试件为柔性基础特性，反之为刚性基础特性。 图21. 20 cm试件底部拉应力变化规律 图22为不同高度试件底部拉应力变化规律，加载荷载为41.60 kPa。由图可以看出加载荷载一定时，气泡混合轻质土底部拉应力随试件高度的增大而减小，即高度越高的气泡混合轻质土试件所能承受的荷载越大。 图22. 不同高度试件底部拉应力变化规律(加载41.60 kPa) 2) 宽度变化 在实际试验过程中，试件宽度固定为10 cm，本小节采用数值模拟研究宽度对气泡混合轻质土试件底部拉应力的影响，研究结果如图23所示，得到宽度为15 cm和20 cm的气泡混合轻质土试件底部拉应力变化规律，由图可知轻质土试件底部拉应力随宽度的增加而减小，即气泡混合轻质土试件宽度越大，其所能承受的荷载也越大。在图23圈出的位置表示气泡混合轻质土试件底部长度方向中线上部分区域出现了压应力区域。 图23. 不同宽度试件底部拉应力变化规律(加载97.07 kPa) 3)静弹性模量 不同配合比的气泡混合轻质土具有不同刚度，静弹性模量是表征试件刚度的一个参量，本文根据姜海龙，王喆等人 [ 12 ] 得到的气泡混合轻质土(静)弹性模量试验结果通过FLAC3D进行数值仿真计算，研究静弹性模量对气泡混合轻质土试件底部的影响。 图24表示不同弹性模量条件下气泡混合轻质土试件底部拉应力变化规律。在荷载一定时，气泡混合轻质土试件底部拉应力随静弹性模量的增大而减小，不过减小量除在中心位置处较为明显，在其他位置处变化不大。即静弹性模量对气泡混合轻质土试件的破坏荷载影响较小。 图24. 不同弹性模量条件下试件底部拉应力变化规律(加载86.67 kPa) 4) 砂质路基回弹模量变化 在进行实际模型试验前，测得砂质路基回弹模量为65 MPa。研究砂质路基回弹模量对气泡混合轻质土试件底部拉应力的影响时，分别取其1.5和2倍的回弹模量进行模拟，结果如图25所示。由图可知气泡混合轻质土试件底部拉应力变化不大，说明回弹模量对其影响较小。 5) 影响因素灵敏度分析 通过上述研究内容可以得到试件高度、宽度、静弹性模量以及砂土会模量对气泡混合轻质土底部拉应力有不同程度的影响。即气泡混合轻质土试件的破坏荷载受多因素影响，为探究影响程度对上述内容分析，得到结果如图26所示。对气泡混合轻质土试件破坏荷载的影响程度高度 > 宽度 > 静弹性模量 > 砂土回弹模量。增大气泡混合轻质土的高度和宽度是提高其承载性能的最有效方法。 图25. 不同回弹模量条件下试件底部拉应力变化规律(加载97.07 kPa) 图26. 各参数对破坏荷载的影响
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user: 4. 结论 通过室内模型试验与数值模拟相结合的方法，探究了气泡混合轻质土作路基换填材料时的承载性能，得到以下主要结论： 1) 不同高度的气泡混合轻质土试件底部容许拉应力基本相同，其破坏拉应力即破环荷载与高度呈正相关关系。 2) 高度为10 cm和20 cm的气泡混合轻质土试件为柔性基础特性，高度为30 cm和40 cm的气泡混合轻质土试件为刚性基础特性。 3) 通过数值仿真软件可以知道通过增加气泡混合轻质土试件宽度使试件可以承受更大荷载，并且试件底部会出现压应力区域。 4) 对气泡混合轻质土试件破坏荷载的影响因素进行分析，得出影响程度为高度 > 宽度 > 静弹性模量 > 砂土回弹模量。砂质路基回弹模量可以视为对试件破坏荷载没有影响。
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user: 摘 要 OU组合型板桩是指采用钢管桩(O型)和U型钢板桩通过平面组合和长短组合形成的新型板桩墙。针对某公路下穿地道的OU组合型板桩支护基坑，采用3D有限元软件对如下组合进行了数值模拟计算：1) O型桩与U型桩按O-U-O，O-U-U-O和O-U-U-U-O形式的平面组合；2) O型桩与U型桩按O-U-O的等长度组合和不等长度组合。计算得到O型桩和U型长度组合及平面组合下基坑变形的规律性认识。针对某实际下穿地道工程，有限元分析结果和实测结果进行了对比分析，论证了OU组合型板桩应用于公路下穿地道基坑的可行性。 关键词 :OU组合型板桩，公路地道基坑，支护结构，3D有限元 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 OU组合型板桩是指采用钢管桩(O型)和U型钢板桩通过平面组合和长短组合形成的新型板桩墙。和传统的拉森钢板桩相比，OU组合型板桩具有如下优点：1) 刚度大；2) 变形小；3) 支撑道数少；4) 拆撑后的悬臂允许长度大。和其它支护(排桩、SMW工法等)相比，具有自防水性、可以重复利用、不需要养护，可缩短工期等优点。因此，OU组合型板桩(也有称PC工法桩)近年来在基坑工程中的应用不断增多 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ]。对于OU组合型板桩的设计计算，目前主要采用建筑基坑工程的国家或地方标准 [ 5 ] [ 6 ]，将平面不同组合和长度不同组合进行截面刚度等效处理，然后按柔性板桩计算基坑支护的内力和变形，以及验算基坑的稳定性 [ 7 ]，这种设计计算方法，我们称为规范方法。这种方法存在明显缺陷：无法确知介于O型钢管桩间的U型板桩的受力情况，以及长短桩组合时基坑稳定性情况，因而无法确定OU型组合桩搭接处齿口的受力及其安全性。为此，采用三维有限元(3D-FEM)数值模拟的方法对OU组合型板桩不同组合情况下的支护结构进行计算分析，对于了解各种不同组合情况下的基坑支护结构力学性能十分必要，并有助于验证规范方法确定的设计参数的准确性。 目前，采用有限元数值方法分析OU组合型板桩的工作仅见于文献 [ 8 ]，该文报道了采用MIDAS-GTS NX软件分析浙江省德清中科产业大楼PC工法桩支护基坑工程。但是，该基坑采用等长组合和一O一U平面组合，按悬臂支护设计。由于该计算在分析前已经采取等效归一化处理成矩形截面的板桩，因此仍然不能得到O型桩间的U型桩受力情况。Shiya Inazumi et al. [ 9 ] [ 10 ] 采用有限元数值模拟和试验手段研究了组合型板桩的截水帷幕受力变形特性，Kuhlmann U. et al. [ 11 ] 采用有限元三维数值模拟分析了某组合型板桩突堤在海浪作用下的受力变形特性。 本文将基于浙江舟山市某下穿地道深基坑，对OU组合型板桩的如下组合采用三维有限元软件ZSOIL进行了数值模拟计算分析：1) 平面三种组合：O-U-O，O-U-U-O，O-U-U-U-O；2) O-U-O下的长度两种组合：OU等长(均为18米)和OU不等长(O桩18米，U桩12米)。通过对基坑受力和变形的分析，可以获得对OU组合型板桩支护的一些规律性认识和启示。
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user: 2. 基坑基本概况 本工程位于浙江舟山市朱家尖，该地道长约450米，开挖深度0~8米，局部11米。为了分析的针对性起见，选取开挖深度8米的暗埋段进行计算分析。该段基坑所处地层为：①1层素填土，①2层粉质黏土，②1层淤泥质黏土，②2层淤泥质粉质黏土，②2-1层粉砂，③1层淤泥质黏土，③2-1层粉砂，③3层粉质黏土，③4层粉砂，④1层黏土，④3层粉质黏土，⑤3层粉质黏土，10-3层强风化–中风化凝灰岩。基坑坑底采用三轴水泥土搅拌桩满堂加固，加固深度4米。 基坑所处的地层自上而下分别为：基坑底位于②2层淤泥质粉质黏土。土层物理力学参数如表1所示。土层剖面和地道的位置关系如图1和图2所示(开挖深度8 m情况)。地下水位埋深约2米。 图1. 基坑横剖面图 图2. 基坑纵剖面 Table 1 Soil properties for excavation desig 层号 土层名称 重度γ (KN/m 3 ) 粘聚力C cu (kPa) 内摩擦角Φ u (度) 渗透系数K (10e−8 cm/s) 水平基床系数m (MN/m 4 ) ②1 淤泥质粉质粘土 17.1 12.8 8.6 7.02~9.15 2 ②2 淤泥质粉质粘土 17.8 13.6 9.4 173 3 ③2 淤泥质粉质粘土 17.3 13.1 8.8 140 2.5 表1. 基坑支护设计参数建议值一览表
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user: 3. 3D-有限元计算模型 针对等长组合的OU组合型板桩和不等长组合型板桩的力学性能，采用三维有限元软件Zsoil进行了数值模拟计算。Zsoil软件是瑞士联邦理工学院(Swiss Federal Institute of Technology in Lausanne)开发的真三维岩土工程有限元软件，可以提供涉及土力学和岩石力学、地下结构、基坑开挖、土–结构相互作用、地下水和温度分析的统一方法，在国际岩土界得到广泛应用。 3.1. 基坑支护结构的有限元建模 针对开挖深度8米地道基坑，本计算选取计算模型尺寸为77 m × 17.6 m × 30 m (长 × 宽 × 高)。土层采用六面体实体单元，拉森钢板桩数按板(one layer shell)单元，钢管桩按和支撑按梁(beam)单元选取，同时考虑了接触面的渗透(seepage)面单元。 模型的边界条件为：顶部自由，四周及底部限制法向位移，底边限制三个方向的位移。四周为透水边界，底部为不透水边界。 有限元模型如下图3和图4所示。 图3. 有限元单元建模(开挖前) 图4. 有限元单元建模(开挖过程) 3.2. 计算参数 1) 土体计算参数 计算中，针对土体，采用了小应变硬化土模型(HSS)。该模型可以考虑如下情况：粘土体在小应变范围内土体剪切模量随应变增大而衰减的特点。由于在规范允许变形范围内，基坑工程可以视作小变形问题，因此，HSS模型在基坑开挖数值分析中得到较多的运用。考虑到该模型的参数较多，本计算参照文献 [ 12 ] 的HSS模型参数，计算参数如表2所示。 Table 2 Soil properties for calculatio 土层序号 回弹模量(MPa) 初始弹性模量(MPa) 重度 初始孔隙比 含水量 干重度(kN/m 3 ) ① 57.45 124.65 18.1 1.075 35.9 13.32 ②2 41.55 172.35 17.7 1.215 43.8 12.31 ③1 35.25 105.75 17.3 1.374 48.8 11.63 表2. 土体计算参数表 2) 支护结构计算参数 支护构件包括钢板桩、钢支撑及钢围檩的计算参数如表3所示。 Table 3 Properties of members of retaining syste 弹性模型 弹模(MPa) 钢板桩 210000 钢支撑、钢围檩 210000 表3. 支护结构计算参数
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user: 4. 计算结果分析 4.1. 平面不同组合计算结果 针对OU组合型板桩的平面组合三种情况，即O-U-O，O-U-U-O和O-U-U-U-O进行了有限元计算。上述组合中O型桩和U型桩长度不等，其中O型桩长度18米，U型桩长度12米。 1) 基坑开挖到底时基坑隆起和地表沉降计算结果(云图所示的Y方向位移) 根据计算，三种组合的基坑隆起和周边地表沉降计算结果如表4所示。 Table 4 The maximum heave and surface settlement of pi 组合类型 坑底隆起(mm) 地表沉降(mm) O-U-O 54.88 13.63 O-U-U-O 61.49 16.46 O-U-U-U-O 85.96 25.15 表4. 基坑隆起和地表沉降计算结果 选取中央断面，可以得到三种组合的铅锤方向(云图所示Y方向)的输出云图，由于三种组合的规律相似，本文选取了O-U-O组合情况的结果，基坑坑底隆起和坑外地表沉降(云图中Y方向位移)计算结果如图5所示。 图5. 开挖至坑底时土体铅锤方向位移云图图 计算结果表明，对于软土地层，OU组合型钢板桩的平面组合方式对坑底隆起和坑外地面沉降影响是很明显的：当钢管桩(O型桩)增大时，位移变化呈现非线性变化。说明当钢管桩间距到达一定值时，土体的水平成拱效应丧失：即在间距小时土体水平拱发挥作用，逐渐增大间距到一定值时，水平拱破坏。钢管桩桩间土的成拱效应如图6所示。 图6. 土拱效应 2) 基坑开挖到底时基坑水平位移计算结果(云图所示的Z方向位移) 根据计算，三种组合的基坑水平位移计算结果如表5所示，该表数值为围护桩的最大水平位移。 Table 5 The maximum horizontal displacement of pi 组合类型 水平位移(mm) O-U-O 22.54 O-U-U-O 28.50 O-U-U-U-O 42.01 表5. 基坑坑内方向的水平位移计算结果 计算结果表明，OU组合型钢板桩的平面组合方式对水平位移同样是很明显的：当钢管桩(O型桩)增大时，水平位移变化呈现非线性变化。其原因也是由于当钢管桩间距到达一定值时，土体的水平成拱效应丧失。 选取中央断面，可以得到三种组合的基坑水平方向方向三维位移云图。由于三种组合的规律相似，本文选取了O-U-O组合情况的结果，水平位移(云图中Z方向位移)如图7所示。 图7. 开挖至坑底时土体水平方向位移云图 3) 基坑开挖到底时围护桩的水平位移计算结果 根据计算，三种组合的基坑围护桩水平位移计算结果如图8所示。 从图8可以看出，围护桩的水平位移随着OU组合型钢板桩中钢管桩(O型桩)间距增大而整体增大；当间距达到某一数值时，急剧增大。 图9为O-U-O组合时围护桩的水平位移云图。从图中可以看出，围护桩的水平位移在坑底一定范围还是很显著的。 图8. 围护桩的水平位移 图9. 开挖至坑底时的围护桩水平位移 4.2. OU桩长短不同组合计算结果 针对O-U-O平面组合，对O型桩和U型桩等长和不等长两种情况进行了计算。等长组合情况时，O型桩和U型桩桩长均为18米；不等长组合情况时，O型桩桩长18米和U型桩桩长12米。相关计算结果如表6所示。 Table 6 Comparison between combinations of equal length and of unequal lengt 计算结果 不等长 等长 基坑最大位移(mm) 54.88 43.82 周边沉降(mm) 13.63 10.81 坑底隆起(mm) 54.88 43.82 围护水平位移(mm) 22.54 18.17 表6. 长度不同组合的结果对比分析 对于坑外地表沉降分布情况，两种组合的计算结果如图10所示。计算结果表明，等长组合下的地表沉降小于不等长组合下的地表沉降。 图10. 长度不同组合时地表沉降槽曲线 对于围护桩(O型桩)水平位移(即挠曲变形)，两种组合的计算结果如图11所示。计算结果表明，等长组合下的水平位移小于不等长组合下的水平位移。 图11. 长度不同组合围护桩挠曲变形
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user: 5. 实测结果的对比分析 本工程在实际应用中，考虑到工程安全和对周边环境的控制，采用了O-U-O平面组合，及不等长组合，其中O型桩桩长18米和U型桩桩长12米。在基坑挖深最大位置，埋设了测斜管监测围护桩的挠曲变形，测斜管埋设于钢管桩中央。同时还进行了地表沉降变形监测和坑外水位观测。测点埋设位置如图12所示。 图12. 测点布置图 5.1. 围护桩的挠曲变形 基坑施工过程中，监测得到中央断面处围护桩的挠曲变形，如图13所示。 图13. 中央断面处围护桩的实测挠曲变形 从图13中可以看出，中央断面处的围护桩的最大水平位移为28.65 mm。比计算值(22.54 mm)大。但挠曲变形规律一致。 5.2. 周边地面沉降 基坑施工过程中，监测得到中央断面处坑外地表沉降情况，如图14所示。 图14. 中央断面处的地表沉降曲线 监测结果表明，基坑后地表最大沉降为11.6 mm，和计算结果(13.63 mm)相近。 5.3. 坑外水位变化情况 基坑施工过程中，监测得到中央断面处坑外地下水位变化，如图15所示。 图15. 中央断面处的坑外地下水位变化 监测结果表明，基坑开挖期间，坑外地下水位保持稳定，说明围护桩止水效果良好。
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user: 6. 结语 1) 公路下穿地道基坑采用OU组合型板桩作为围护结构是一种可行方案。 2) OU组合型板桩应根据基坑所处地基土情况，选择O型桩和U型桩的平面组合或长度组合的依据是围护桩的受力变形特性和基坑变形情况。 3) 由于规范方法无法得到基坑变形，采用三维有限元(3D-FEM)方法是值得推荐的一种方法。 4) 对于软土地基，需要注意土体水平成拱效应的特点，谨慎选择钢管桩的间距和O型桩和U型桩的长度，防止出现坑底土体失稳导致基坑大变形事故。
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user: 摘 要 园长是幼儿园的领导者，对幼儿园的建设和发展中起决定性作用，其专业素养的高低关乎整个幼儿园的办园质量。原国家教委和后来的教育部都曾颁布文件，对开展幼儿园园长岗位培训工作给出指导意见，但对幼儿园园长培训的课程设置等未做明确要求和具体规定。文章在充分解读文件和实地调研的基础上，以幼儿园园长培训短期班为例，构建培训课程及实施方案，可作为参考，且有利于进一步完善幼儿园园长任职资格的培训工作。 关键词 :幼儿园园长，任职资格，培训课程，短期班 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 幼儿园是孩子的启蒙教育场所，更是学前教育的重要机构，它关系到儿童今后的生存与发展 [ 1 ]。学前教育作为基础教育中的基础，关系到整个基础教育改革的成败，也是义务教育有效实施的前提条件。而园长是履行幼儿园领导与管理工作的专业人员，肩负着规划幼儿园发展、营造育人文化、领导保育教育、引领教师成长、优化内部管理、调适外部环境等重要职责。因此，幼儿园园长是学前教育及其发展的关键，基于幼儿园园长专业标准构建和实施幼儿园园长任职资格培训的课程体系研究具有重要意义。
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user: 2. 幼儿园园长培训课程发展状况 园长是幼儿园的领导者，对幼儿园的建设和发展中起决定性作用，其专业素养的高低关乎整个幼儿园的办园质量。有研究表明，园长对待教师的方式、与教师相处的状况会间接影响教师对幼儿的态度、教师的士气，乃至教师的教学意愿与教学品质。园长对幼儿园的发展、组织气氛、教师工作满意度以及幼儿的发展等都有极高的相关性。因此，各国都大力加强园长的培训工作，培训方式和课程也各不相同。 2.1. 国外幼儿园园长培训课程发展状况 美国是世界上学前教育最为发达的国家之一，各级政府通过高质量的项目为早期教育工作者提供在职培训的机会，以促进早期教育工作者的专业化发展。如北卡罗莱那州的新世纪领导培训项目、路易斯安那州校长实习生项目、新泽西州的领导力等系列培训项目，均是以园长为培训对象 [ 2 ] [ 3 ]。英国的领导者发展模型，则是一项长达10个月的园长培训项目，它非常关注园长在开展项目时自身角色的发展情况 [ 4 ]。另一个较有影响力的是澳大利亚的以“理解、重视自身的领导力”为培训目的项目。它鼓励园长积极探索领导力方面的理论和内容，为园长提供了更多思考领导力的方式 [ 5 ]。 2.2. 国内幼儿园园长培训课程发展状况 长期以来，相比于中小学校长的任职资格与培训办法，幼儿园园长任职资格要求与培训办法并不完备 [ 6 ]。1996年，国家教委曾颁布了《全国幼儿园园长任职资格职责和岗位要求(试行)》和《关于开展幼儿园园长岗位培训工作的意见》，虽然对园长的任职资格提出了一些具体规定，对园长的培训工作提出了一定程度的规范化要求，但对园长究竟应掌握哪些知识和能力并未作明确规定。1999年教育部颁布《中小学校长培训规定》，指出园长培训参照此规定执行，新任园长必须参加“任职资格培训”，获得证书，持证上岗。但实践中因政府财政投入太少、公办幼儿园比例太小、社会团体和非营利性组织举办的幼儿园太少，以及幼儿园市场化等问题突出，对园长的培训工作实际上进入了停滞状态。尽管近年来有关学前教育的相关政策文件也涉及园长培训和专业发展的问题，但培训课程内容都缺乏明确的规定和说明 [ 7 ]。如2015年1月教育部印发了《幼儿园园长专业标准》，从规划幼儿园发展、营造育人文化、领导保育教育、引领教师成长、优化内部管理、调适外部环境等六个方面对幼儿园园长的专业素质提出了基本要求。然而，幼儿园园长培训还是参照1996年的《全国幼儿园园长岗位培训指导性教学计划(试行草案)》。对关键的培训课程设置，则尤其缺乏。究其原因，一方面是幼儿园阶段教育未纳入国家义务教育，国家未出台具体的幼儿园园长培训课程，教育主管部门组织开展的幼儿园园长培训也较少，且缺乏统一的培训课程设置；另一方面，不同的幼儿园在规模和发展水平上差别太大，设置培训课程的难度也大。 由此可见，国外幼儿园培训注重园长的领导力，有较为成熟的系统化项目促进幼儿园园长的成长和发展。国内幼儿园园长培训虽然有了二十多年的发展，但培训内容还是延续上世纪的文件要求，培训也仅仅停留在目标描述上，缺乏具体的标准化课程体系；另一方面，对培训实施的效果缺乏可以量化的评估监测。
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user: 3. 幼儿园园长培训的课程体系构建和实施探索 充分研究国家教委《全国幼儿园园长岗位培训指导性教学计划(试行草案)》和教育部《幼儿园园长专业标准》，并组织专业人员对部分幼儿园园长，幼儿园教师及幼儿家长进行访谈和调研，探讨幼儿园教育的现状及存在的具体问题，在此基础上构建模块化的幼儿园园长综合培训课程体系。由于当前幼儿园园长培训课程体系的构建是一种尝试，还处于探索阶段，因此，易于从短期培训入手，设置课程模块，以便根据培训的时长和目标，可以保持课程模块不变，调整课程体系的具体课程或专题，培训学时做相应变化。 社会的发展变化和幼儿园管理实践都对幼儿园园长的专业知识和能力提出了更高的要求与期待，幼儿园园长的培训课程只有紧跟潮流，与时俱进，才能满足现实需求。而幼儿园园长培训课程体系是否适合园长的需求，是否可以推广实施，这需要对培训的效果进行评估。这里拟采用改编的威斯康辛大学教授柯克帕特里克(Kirkpatrick)四级培训评估模式对幼儿园培训课程体系实施效果进行评估。 3.1. 幼儿园园长培训短期班的课程体系构建 幼儿园园长培训课程体系含六个课程模块，对应为幼儿园发展规划课程模块、营造育人文化课程模块、保育教育课程模块、幼儿园教师成长课程模块、内部管理课程模块和外部环境优化课程模块。 对于短期的幼儿园园长任职资格培训而言，具体课程设计如图1所示，培训时间一个半月，共计288个学时。每一个课程模块包含一门主体课程和几个专题，如“幼儿园发展规划课程模块(36学时)”，旨在依据国家的教育方针和相关的法律制定和实施的幼儿园发展规划，凝聚教职工智慧，建立共同发展愿景，明确发展目标，形成办园合力。这里的《幼儿园教育规划》(24学时)是主体课程，对幼儿园的基本定位及发展做以部署，是课程模块的框架；《幼儿园工作规程》(4学时)为幼儿园运转的基本要求，是课程模块实现的保障；《特色幼儿园创建》(4学时)为幼儿园提升核心竞争力，彰显课程模块的特色；《园长领导艺术专题》(4学时)为园长凝聚员工智慧，引领幼儿园发展提供借鉴，是课程模块实现的又一保障。该培训的课程体系不同于已有培训课，是依据《幼儿园园长专业标准》并结合《学前教育专业认证标准》而构建，幼儿园教育的与时俱进的特色得以充分体现。 图1. 幼儿园园长短期培训的课程体系示例 3.2. 幼儿园园长培训短期班课程的施测及评估 改变以往仅培训结束后学员写感受，培训机构写总结的描述性评估，采用实验的方法，设定可以数量化的考核题目，以实验组和对照组的前测后测数据结果来评估培训课程体系的效果。通过柯克帕特里克(Kirkpatrick)的四级培训评估模式对幼儿园培训课程体系实施效果进行评估，具体如表1所示。其中反应评估(Reaction)是评估被培训园长的满意程度；学习评估(Learning)测定被培训园长的学习获得程度；行为评估(Behavior)考察被培训园长的知识运用和能力提升程度；成果评估(Result)是计算培训创出业绩增长。该评估方案可以对参加培训的幼儿园园长进行培训期间和培训后的跟踪测试，以数据量化的结果检验该课程体系的培训效果。 Table 1 Evaluation scheme of trainin 评估层级 评估内容 评估方式 实施时间 评估重点 评估产出 Level 1 反应评估(Reaction) 课程内容，讲师， 教教材，场地等； 现场小组座谈、园长访谈等。 组织园长填写“培训效果评 估表” 课程 期间 学员反应：针对参训园长就培训课 程及学习过程的满意度进行评估 培训效果 评估表 Level 2 学习评估(Learning) 掌握知识和技能的 程度，如园长吸收/ 会操作的程度等； 组织园长考试、测评或现场 实操，设置课后作业(试卷/题 目由培训师设计和评定) 课程 结束时 学习效果：针对参训园长就知识的 把握程度和效果进行考试或操作实 施评估 园长成绩单、作业成果文件 Level 3 行为评估(Behavior) 训后行动跟进，园长 训后工作行为的改变； 上级，同事，下属等通过观察评估，以及园长自我评估等 训后 3~6个月 行为改变：针对参训园长回到工作 岗位后，其管理行为是否因培训而 有预期中的改变进行评估 训后行动 计划实施 与跟进报告 Level 4 成果评估(Result) 是否对幼儿园的管理产生了直接的影响。 通过特定指标衡量，如事故率、以及家长投诉率 训后 6~12月 绩效提升：针对参训园长训后工作 绩效改善情况进行评估 园长绩效 总结报告 表1. 培训评估方案
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user: 4. 小结 构建幼儿园园长任职资格培训的课程体系，有效避免长期以来幼儿园园长培训课程内容陈旧的不足，实现幼儿园园长综合素质提升。通过构建基于模块的课程体系，最大限度地提升幼儿园园长综合业务知识水平、拓展教育管理的视野。改革培训评估方案，充分发挥课程模块的教育合力。改变以往纯粹描述性探讨有余而数据不足的局面，坚持基于实验研究的数据进行量化评估。采用四级培训评估模式，设定幼儿园园长教育及管理的综合水平测验，对参加培训的园长分别做培训期间的实时测验和培训后的跟踪测验，量化培训的效果，检验基于模块化的培训课程体系的优势。能够在有限的时间和空间内，促使幼儿园园长培训效果最大化，快速培养出符合专业标准的幼儿园园长队伍。
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user: 摘 要 缺血性盲肠坏死由于缺乏独特的症状和体征，无特异性辅助检查，误诊率高；且其病情发展迅速，易导致盲肠穿孔，死亡率高，需引起临床高度重视。本文结合一例75岁老人的缺血性坏死的诊治体会及文献资料，探讨缺血性盲肠坏死的病因、诊断、治疗。 关键词 :缺血性盲肠坏死，缺血性结肠炎，误诊，诊断 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 缺血性盲肠坏死是一种罕见的外科急腹症，因其缺乏特异性的症状和体征，误诊率高，并且病情进展快，易导致肠穿孔，死亡率高，需引起临床高度重视。现结合一例75岁老人的缺血性盲肠坏死的诊治过程及复习相关文献，探讨缺血性盲肠坏死的病因、诊断及治疗。
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user: 2. 病历资料 患者女性，75岁，因转移性右下腹痛18小时入院。患者18小时前无诱因出现脐周及上腹胀痛，伴恶心呕吐，呕吐物为未消化食物，伴呕吐后腹痛无缓解，发热高达38.5摄氏度，无寒战。患者12小时前腹痛转移至右下腹，难以忍受，就诊于外院诊断为急性阑尾炎，给予抗感染治疗，效果不佳，拟行手术治疗遂就诊于我院。入院查体：体温38.4摄氏度，心率98次/分，呼吸30次/分，血压130/80 mmHg。腹部膨隆，右下腹麦氏点压痛，伴反跳痛及肌紧张，肠鸣音1次/分。实验室检查：血红蛋白119 g/L，白细胞13.5 × 10 9 /L，中性粒细胞百分比87.8%，血小板355 × 10 9 /L，葡萄糖16.97 mmol/L，BNP 1185.6 pg/ml，凝血酶原时间16.6 s，活化凝血酶原时间29 s，INR1.51，纤维蛋白原4.29 g/L，尿酮体1.5 mmol/L，尿糖 ≥ 55 mmol/L。腹平片：肠梗阻。胸片：肺部感染。腹部CT：肝内积气，结肠扩张，盲肠壁增厚，阑尾区炎症表现(见图1~3)。 图1. 肝内积气(箭头) 图2. 盲肠扩张(箭头) 图3. 盲肠壁增厚(箭头)，阑尾区炎症表现 既往病史：高血压病病史20年，目前口服厄贝沙坦片控制血压，口服拜阿司匹林预防心脑血管栓塞。糖尿病病史5年，口服格列美脲、二甲双胍及拜糖平控制血糖。患者8天前因肺部感染于外院抗感染治疗，目前仍有咳嗽及气喘。入院诊断：急性坏疽性阑尾炎、急性肠梗阻、急性弥漫性腹膜炎、肺部感染、心功能不全、高血压病、2型糖尿病。完善相关术前检查及准备后，全麻下行腹腔镜下腹腔探查，术中发现(见图4)全部盲肠发黑坏疽表现，遂转开腹行回盲部切除，回肠升结肠吻合术，手术顺利。术后给予患者抗感染、营养支持等对症治疗。患者术后2周痊愈出院。术后检查标本未见回肠及阑尾坏死(见图5)，病理确诊为缺血性结肠炎(见图6)。公布这些数据已获得患者知情同意。 图4. 术中所见坏死盲肠 图5. 术后切除盲肠标本 图6. 病理图片(×100)