DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 综述 随着核电站的建成投产，将为经济发展提供充足的能源保证，但核电厂在生产出电能时，不可避免产生不同活度和类别的放射性废物，这种对地球生物圈造成很大潜在危害的放射性废物由于理化性能的特殊性，需要按照国家标准和规范要求进行安全、可靠的处理处置，尽量减少废物处置对环境可能造成的不利影响。满足国家有关放射性废物管理的要求，以保护人类自身和人类赖以生存的自然环境。 高密度聚乙烯(HDPE)高整体性容器(HIC)作为低放废物处置容器在ALARA、废物最小化、可操作性、系统复杂性及成本等各方面具有优势，HIC桶在美国等核技术发达国家广泛使用，具备良好的工程应用业绩，拥有被不断验证和改进的成熟配套设备，特别适用于盛装、暂存和处置核电站产生的中、低放射性废树脂和废滤芯。 在国外，选用HIC桶来处理和处置放射性废物的应用越来越多，聚乙烯HIC桶在美国已经使用了30年多年，取得了南卡罗莱州健康与环境控制部的认证[ 1 ] ，最初在加拿大，后在墨西哥和韩国使用[ 2 ] [ 3 ] ，在我国从山东海阳核电站开始，HIC桶将会陆续应用在放射性废物处理和处置上，HIC桶的相关制造标准也在制定中，深入研究和探讨HIC桶在处置方式是迫在眉睫的课题。
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user: 2. 聚乙烯HIC的特点 2.1. 聚乙烯HIC的使用情况 1981年7月3日交付第一个HIC，用来贮存和处置未经固化的放射性废物(废树脂和过滤介质)。截至1983年容器的用户数达到26个。如此多的用户表明早已存在使用聚乙烯HIC处理废树脂和废过滤器芯的强烈需求。 从1981年7月3日至今，超过12，000个相同设计的HIC交付使用。另外还有10，000余个不同设计的容器用于其它应用领域(总共超过22，000个在美国、加拿大、墨西哥和韩国)。从第一个HIC交付使用至今，没有容器失效的报告。美国处理三里岛事件时，去污产生的废树脂就采用高整体容器来包装(Φ1.56 m × 2.01 m) [Holzworth， R. E. et al.， Seminar on the management of radioactive waste from nuclear power plants， Karlsruhe， Oct. 5-9， 1981]。三里岛事件时产生的聚乙烯HIC容器经历了长达30余年的考验[ 2 ] -[ 4 ] 。 HIC的体积为0.23 m 3 ~8.5 m 3 ，尺寸、内部结构配置和吊具各式各样，共有上百种不同组合。由于用户的实际使用的要求不同，聚乙烯HIC型号规格各异，特殊情况下有特殊要求[ 5 ]。表1列出了Duratek公司生产的部分型号的高密度交联聚乙烯HIC的尺寸、容积和净重。图1是PL-8-120 FR和PL 14-215 FR的外观图。 2.2. 聚乙烯HIC材料的物化特性 [ 1 ] [ 5 ] 聚乙烯HIC的材料为交联聚乙烯。1983年，CNSI生产HIC的原料为飞利浦化学公司的Marlex CL-100中密度交联聚乙烯，使用滚塑成型工艺将原料制造成HIC。现在生产HIC的原料不再是Marlex CL-100，而被称为高密度交联聚乙烯，可以肯定仍然为交联聚乙烯。表2列出了不同时期聚乙烯HIC材料的物理特性。 2.3. 聚乙烯HIC的性能 HIC用于处置放射性活度浓度不高于350 μCi/cm 3 ，自由液体含量小于1%的废树脂和废滤芯，在设计寿期内能保持结构完整性和对废物的包容性，防止放射性核素对环境造成影响。由于废树脂和废滤芯主要含有两种核素Cs-137和Sr-90，其半衰期分别为30年和28年，因此HIC的设计寿命为至少300年[ 6 ] 。 HIC具有足够的机械强度、化学稳定性(抵御暂存和处置场的外部腐蚀、内容物的内部腐蚀)、热稳定性、抗生物性能、耐辐照、密封性、防水设计和被动排气设计等，保证其达到300年的设计寿命。 Table 1 Dimension， volume and net weight of different types of HI HIC尺寸范围为0.23 m 3 ~8.5 m 3 ，尺寸、内部结构和吊具各式各样 系列 尺寸(cm) 处置体积 内部容积 可用空间 净重kg PL6-80 Φ144.78 × 143.51 2.36 m 3 2.08 m 3 1.76~1.81 m 3 226.795 PL8-120 Φ152.40 × 186.69 3.41 m 3 3.05 m 3 2.80~2.86 m 3 272.154 PL10 -160C Φ166.37 × 189.865 4.13 m 3 3.68 m 3 3.38~3.45 m 3 317.513 PL14-170 Φ184.15 × 181.61 4.84 m 3 4.26 m 3 3.91~3.99 m 3 362.872 PL14-195 Φ187.96 × 198.12 5.50 m 3 4.85 m 3 4.50~4.59 m 3 408.231 PL14-215 Φ193.04 × 199.07 5.83 m 3 5.36 m 3 4.93~5.01 m 3 498.949 PL21-300 Φ203.20 × 274.32 8.90 m 3 8.07 m 3 7.48~7.62 m 3 566.988 表1. 不同型号HIC的尺寸、容积和净重 图1. PL-8-120 FR和PL 14-215 FR [ 4 ] Table 2 Physical properties of polyethylene HIC material at different period 性质 单位 现在的材料 1983年的材料Marlex CL-100 密度(标称值) g/cm 3 0.941 0.930~0.931 耐环境应力开裂 小时 >1000 >1000 弯曲模量(标称值) MPa 689.48 689.48 psi 100，000 100，000 拉伸强度(标称值) 5 cm/分钟 MPa 17.92 17.92 psi 2600 2600 伸长率(标称值) % 350 450 维卡特软化温度(标称值) ˚C 124 116 F 255 240 脆化温度(标称值) ˚C <−90 <−118 F <−130 <−180 表2. 不同时期聚乙烯HIC材料的物理特性
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user: 3. 聚乙烯HIC处置技术 3.1. 处置考虑因素 [ 6 ] 在选择处置技术中主要考虑场址、结构、运行及运行后的关闭，以及处置费用。下面介绍了每个方面要考虑的一些因素。 场址：在考虑任何一种处置技术时，有众多因素会影响抉择。在选择处置场址时主要考虑的三大因素是地质、水文和地震风险。备选的场址必须是地震不活跃的地方，这样确保存放的容器不因地震发生破裂。地质、地层和土壤将控制地下水流特征，同时厂址水文特征及当地气候都会影响处理技术的选择和处置场所的设计，因为要尽量减小地下水受到影响并且要尽量减少水积聚在处置场中存放的废物周围。不用的处置场设计适用于不同的厂址条件。 施工方面的考虑：也必须考虑设施和处置单元的施工，因为现场设计越繁杂，处置费用和安全都会受到影响。复杂处置单元的技术要求用专门的施工设备和方法，并且与采用传统的浅地面处置设计的技术相比费用要高些。某些设计可能需要配备现场批量浇筑混泥土装置，而有些设计可最多就是要求挖掘和运土设备。 运行方面的考虑：在选择处置技术时工人安全是另一个考虑因素。好的技术要尽量减少工人受照剂量并要保护公众和环境。搬运有高放射剂量的处置货包要采用某些远距离搬运技术和设备。如果可以，理想的做法是选用不需要大量专用设备就能使工人剂量达到ALARA要求的处置技术。 运行后关闭：现场运行后封闭维护包括地表水管理和腐蚀控制，要确保处置场的完整性。处置场关闭后有必要进行环境监测，至少要监测地下水评估放射性核素的移动情况。必须要确保任何处置场要对今后可有无意闯入的人员提供保护。在确定处置单元构筑物的厚度、覆盖层厚度时，确保处置场通过各种途径对公众中的个人辐射剂量E < 0.25 mSv/a [ 7 ] 。 其他：在设计处置时应考虑填充物对处置容器的腐蚀和化学影响，二者之间不能有不良反应。应考虑微生物对处置容器、废物、填充物的生物降解特性。应设计安全的排水方案。废物包装体中由于辐射分解、放射性衰变、废物和固化材料之间的化学反应，以及有机物质的分解而产生的气体不应导致处置系统效能的破坏。HIC内的废树脂等受辐照分解后会产生气体，考虑是否在处置场单元内采用被动通风设计释放内部压力、并且增加气体收集装置。 3.2. 聚乙烯HIC处置技术 HIC处置技术主要包括地表工程堆砌处置、深地质处置、浅地表处置沟和浅地表填埋。表3汇总了HIC可选用的处置技术以及在这些技术中如何使用HIC。表中归纳了选用处置技术的重要参数及不同技术之间的比较。 从目前国内监管当局评审结果来看，HIC基本符合中国标准的基本要求，除GB-12711-1991低、中水平放射性固体废物包装安全标准中7.1条要求的废物包表面剂量率应小于2 mSv/hr外 [ 8 ] ，但是，当将HIC放入屏蔽运输容器中时，就符合这一要求。 下面对各种技术作简单介绍。 地表工程堆砌处置：处置工程堡在法国、英国、西班牙、捷克等国家有使用，在中国大亚湾也有使用。图2是典型的地表工程堆砌处置。地表工程堆砌处置由大的混凝土处置单元组成，废物货包放在这些处置单元内。对于浅地表地下水和地震活动少的厂址首选采用处置工程堡方式进行处置。采用防雨罩可能会使现场的运行变得复杂，并且要求使用较复杂的放置设备，如轨道行车。当废物容器装满后，要对容器进行原地灌浆增加稳定性。在封闭了处置堡后，要有覆盖层保护处置单元并尽量减少雨水渗透。 深地质处置：阿根廷、加拿大、芬兰、德国、韩国和瑞典正在采用或正打算采用深地质处置。图3是典型的深地质处置。存放室的深度从50 m~750 m不等。有几个国家是将核废物放在废弃的矿场中。目前主要采用人工操作的方式，废物容器是有屏蔽的，同时，也有采用无屏蔽的容器、地下机器人操作的方式。 浅地表处置沟：图4是典型的浅地面处置沟，由挖掘的地下处置单元构成，处置容器放在处置单元中，自由流动砂是最初回填层，然后再加上粘土覆盖。所有的处置沟就在地下水位以上挖掘，处置沟最初关闭后，要有加强覆盖层以尽量减少雨水的渗透。选用这个废物处置方法可能会发生覆盖层沉降，并且在废物包外增加外包装容器以便确保覆盖层沉降时不影响废物包的包容性和完整性。运行较为简单，主要采用移动吊车将外包装和废物容器放进处置沟内。 Table 3 HIC disposal technology compariso 参数 地表工程堆砌处置 深地质处置 浅地表处置沟 填埋 HIC处置 无外包装 无外包装 外包装 外包装 地表水管理 低 低 中等 中等 运行繁杂性 复杂，需建设工程屏障堡、放货物包、灌浆、封闭堡、建覆盖层 复杂，需建存放室、放货物包、密封处置单元，关闭存放室 中等复杂，修处置沟、放外包装和货物包，建覆盖层 简单，修处置单元，放外包装和货物包、覆盖层 工作人员、环境和公众保护 地下水剂量 地下水剂量 地下水剂量 气流剂量 地震风险 中等 中等 低 低 对闯入者 的保护 工程屏蔽堡 工程屏蔽堡 外包装、沟、渠覆盖层 外包装、沟、渠覆盖层 运行后 关闭维护 低 低 中等 中等 费用 $$$ $$$$$$ $$ $ 表3. HIC处置技术比较 图2. 地表工程堆砌处置废物图例[ 3 ] 图3. 深地质处置废物图例[ 3 ] 浅地表填埋：图5是典型将处置容器放在粘土垫层上。废物容器层用自由流动砂覆盖，再盖粘土层。传统的做法是把容器或散装废物放进处置单元中直到废物区设计高度。在处置单元关闭后再覆盖的加强工程层。某些废物货包可能需要外包装减少坍塌的危险，如HIC容器。 图4. 浅表面处置废物典型图例[ 2 ] 图5. 浅填埋处置废物典型图例[ 2 ]
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user: 4. 结论和建议 从国内外的处置经验以及HIC特点来分析，以上四种方式都能满足聚乙烯HIC的处置要求。其中浅地表处置沟和浅地表填埋两种废物处置方法会牵涉到沉降，据美国原型测试表明在常规埋藏负荷下HIC在不加外包装容器情况其结构稳定性也能满足要求，在美国HIC采用浅地面处置沟和浅地表填埋方式时需将HIC先放入外包装容器内。采用认可的外包装可减少US管理者担心的HIC结构稳定性方面的材料蠕动和结构稳定性的问题。在美国浅地表处置沟和浅地表填埋两种废物处置方法均有采用。如果采用工程屏障和深地质处置方式时，HIC就不需要外包装容器，因为在设计时就考虑了设施结构稳定性。 尽管美国监管机构断定聚乙烯HIC满足所有的监管要求，并且具有保持300年完整性的能力，中国监管机构仍需评估提交的HIC认证资料。在国外，选用聚乙烯HIC来处理和处置放射性废物的应用越来越多，同样，在我国从山东海阳核电站开始，HIC将会陆续应用在放射性废物处理和处置上，结合处置场具体情况设计聚乙烯HIC处置方式是处置场建设的重要一环。
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user: 摘 要 可以证明，若要包括引力现象在内的物理体系在采用两种不同的能动张量密度定义时都能满足能动张量密度守恒定律，则这两种能动张量密度定义之间必须满足一定的关系。这种关系意味着物质可从无到有在时空中各处创生出来，这就给物质的起源问题的研究提供了可能性。本文对此发表了作者的一些看法。 关键词 :拉氏量，物质场，引力场，能动张量密度，守恒定律，物质起源
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user: 1. 引言 首先说明，本文所要讨论的物理体系是包括引力现象在内的物理体系。对于这类体系，既存在物质场，还存在引力场。该体系的总拉氏量可表示为[ 1 ] (1) 被称为物质的综合拉氏量， 被称为纯引力场拉氏量。引力理论在实质上是引力规范场理论，若采用Kibble对引力规范场理论的研究方法[ 2 ] ，可认为 (2) (3) 上面两式中[ 1 ] ， 表示物质场， 表示标架场， 表示标架联络场。标架场和标架联络场分别从不同角度反映了时空同引力场的特性，它们都是引力场场量。 应当指出，当引力存在时，最小作用量原理[ 1 ] 应推广为4维形式[ 1 ] ： (4) 为度规张量行列式的开方根。在式(4)中 的出现，是由于作用量是标量，因拉氏量 也是标量，故在坐标变换下，必有 ，才可以保证作用量是标量。 令 ， 称为拉氏量密度[ 1 ] 。因 相当于 ，故 (或 )被称为拉氏量密度。 我们假定所讨论的物理体系满足Poincare’群局部变换不变性，这是该物理体系之能动张量密度守恒定律得以成立的条件。由拉氏量密度可求出能动张量密度； 对此，可存在不同的能动张量密度的定义。本文将证明，若要包括引力现象在内的物理体系在采用两种不同的能动张量密度定义时都能满足能动张量密度守恒定律，则这两种能动张量密度定义之间必存在一定的关系。 在讨论过能动张量密度守恒定律之后，本文还要讨论“物质起源”问题。目前在物理学中，对“物质起源”研究得还很不够，很多有关的问题都还缺乏研究。正如研究“生命起源”应当说明如何从原先没有生命的无机物演变成有生命的生物相类似，研究“物质起源”似乎也应当说明宇宙如何从原先没有物质变成有了物质。可是，物质从“无”变到“有”的问题，目前还很少有人在研究，也还不大清楚如何着手去研究。 可能有人说，欧洲核子研究中心大型强子对撞机(LHC)的实验结果和数据分析已肯定了希格斯玻色子的存在，理论物理学者也大都相信使质量为零的基本粒子获得不为零的质量之希格斯机制[ 3 ] ；有些人认为，这意味着“物质起源”的问题基本上快要解决了。但我们要指出，这些人把“质量”和“物质”两个不同的概念混淆了。希格斯机制只解释了原来质量为零的基本粒子如何获得不为零的质量，而不是说明如何从原先没有物质变成了有物质。无论是原来质量为零的基本粒子或是希格斯玻色子都是物质(因为它们都有能量、动量)。希格斯机制只是把质量为零的物质转变为质量不为零的物质，而不是使原先没有物质变成了有物质。 下面将说明，本文所讨论的、包括引力现象在内的物理体系所满足的广义Lorentz及Leve-Civita能动张量密度守恒定律容许物质从无到有创生出来，这就给物质的起源问题提供了广阔的可能性。 这里要强调说明一下，本文所指的“物质起源”说的乃是物质可从无到有创生出来；而本文所讲的物质必定具有能动张量密度，其能动张量密度大于零也可等于零，当时空存在平移对称性时，一个物理体系可满足能量守恒和动量守恒但不满足质量守恒[ 1 ] 。可是，由于历史原因，有些文献对物质及其起源的理解与本文不相同。例如有的文献认为，质量为零的物理体系不是物质，物质的质量必须大于零，一个物质体系的质量常可满足质量守恒规律；从而认为使质量为零的基本粒子获得不为零的质量之希格斯机制也可看成是物质起源。本文不认同这类看法。
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user: 2. 能动张量密度的不同定义及它们之间的关系 在物理理论中，通常采用关系[ 1 ] [ 2 ] [ 4 ] 或 (式中 是变分求导的符号)。 作为物质场能动张量密度的定义，爱因斯坦场方程的右边之所以出现能动张量，就是由于采用了这个定义。 运用这个定义不难导出下述能动张量密度守恒定律： (5) 式中： 为引力场的能动张量密度。式(5)就是Lorentz及Levi-Civita守恒定律。 在1917~1918年间Levi-Civita等学者同爱因斯坦关于能动张量守恒定律展开过一场重大争论[ 5 ] [ 6 ] 。文献[ 6 ] 比较详细介绍了这场争论。由于当时物理学对引力场的能动张量还了解得不全不深，使得1917~1918年的那场争论，爱因斯坦获得了胜利，在很长时间他的观点和看法成了物理理论中的主流。近二十年来，本文作者曾对Lorentz与Levi-Civita能动张量守恒定律进行过全面和深入的研究；作者发现，爱因斯坦能动张量守恒定律与Lorentz及Levi-Civita能动张量守恒定律在数学上是等价的，而且按照Lorentz及Levi-Civita能动张量守恒定律可推出一些有意义的全新推论。对这些问题，作者曾发表过多篇论文[ 1 ] ，本文就不多讲了。 必须强调指出，对物质场能动张量密度还可采用其它定义。例如文献[ 1 ] 在讲Poincare’群局部变换下之能动张量密度守恒律时，就曾定义物质场的能动张量密度为： (6) 由规范场理论、Poincare’群变换、场方程以及微分几何等方面的知识， 还可求出这个物质场能动张量密度 与 、 及其它数学量存在关系 [ 4 ] ： (7) 式中 对于引力场能动张量密度也有类似的关系： (8) 进行一些数学运算，不难导出 (9) 这表明 与 也遵从Lorentz及Levi-Civita能动张量密度守恒定律。这是由于式(7)与式(8)满足下述关系[ 1 ] [ 4 ] ： (10) 大家都知道，一个物理体系的动量、能量的数值与其零点的选择有关，能动张量也是这样。在经典力学和狭义相对论中，同一物理体系的两种零点选择往往只相差一个常量。而式(10)意味着，一个物理体系能动张量密度零点的选择，一般来说是时空位置的函数。这是由于当引力存在时，一个物理体系在各时空位置的能动张量密度各不相同。下节就可知道，正是由于一个物理体系能动张量密度零点的选择为时空位置的函数，才能保证一个物理体系在时空每一点均能遵守广义Lorentz及Levi-Civita能动张量密度守恒定律，也才能使得在时空的每一点，物质都可创生。
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user: 3. 广义Lorentz及Levi-Civita守恒定律的推论 关系式(9)及式(10)表明，对于能动张量密度两种不同的定义，在一定条件下也有可能同时遵从Lorentz及Levi-Civita能动张量密度守恒定律。处于这种情况下，我们把该定律称为广义Lorentz及Levi-Civita能动张量密度守恒定律，常简称广义Lorentz及Levi-Civita守恒定律。现在我们来讨论一下广义Lorentz及Levi-Civita守恒定律的推论，并应用它来研究物质的起源。 下面我们将用 与 分别表示遵从广义Lorentz及Levi-Civita守恒定律 (11) 的一物理体系的物质场与引力场之能动张量密度。要注意，该物理体系的物质场之能动张量密度与引力场之能动张量密度的数值均不确定，但两者的总和保持不变。 式(11)等效于 (12) ( 为增量符号)。 式(12)表明当一物理体系的物质场之能动张量密度增加时，该物理体系的引力场之能动张量密度必有相应的减少，而当一物理体系的物质场之能动张量密度减少时，该物理体系的引力场之能动张量密度必有相应的增加，但两者总量不变。这说明物质场之能动张量密度可由引力场之能动张量密度转化而来。 在特殊情况下，物质场能动张量密度可为零，如果上述能动张量密度转化仍然存在的话，则 与此相应，体系在该处时空中，从没有物质场能动张量密度的状态转变为具有物质场能动张量密度的状态(同时出现负的引力场能动张量密度)。由于物质场总是与正的物质场能动张量密度相联系，有物质场能动张量密度的状态相当于存在物质，没有物质场能动张量密度的状态相当于不存在物质。上述分析告诉我们，宇宙有可能从原先没有物质变为有物质。
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user: 4. 物质起源问题 物理学是实验科学，物理理论应当建立在实验和观察事实的基础之上，应当与实验和观察事实相符合而不是相矛盾。虽然物质的创生目前还缺乏可作为肯定根据的实验事实，但与已知的实验和观察事实也不相矛盾。例如对类星体大能量现象和在星系中心存在的大能量天体现象一直常用黑洞来解释；可是，已有不少学者认为黑洞可能不存在[ 7 ] ，若用物质创生所引发的现象来解释这些大能量现象，似乎也是可能的。当然这还带有猜想的成分，尚待实验和观察事实来进一步证实。但也表明，物质从无到有的创生也不是不可能的。至少这个问题是值得研究的。 爱因斯坦对Lorentz Levi-Civita守恒定律 曾提出过怀疑，他认为按照这个守恒律，宇宙中各处的物质能量密度(恒为正值)均可自发减少，这只要同处的引力场能量密度(它为负值)等量增加，或者说两者可正负相消，总和不变。爱因斯坦的意思是，这样一来，物质便可自发消失，因此他断定这个守恒定律在物理上是不能接受的。 我们曾但针对爱因斯坦的怀疑反问一下[ 5 ] ，上述守恒律是否必定会使得一个物质体系“完全消失为 虚无”?实际上这个守恒律只表明一个体系在变化时必须满足 ，但决不意味着变化的结局必然是 。因为一个物理变化是否发生以及如何进行除遵从能量动量守恒定律外，还要遵守其他 一些物理规律，如电荷守恒定律、热力学第二定律、重子数守恒定律等等。例如对于一个荷电的物质体系，可以肯定，其变化必定要受到电荷守恒定律的制约，亦即要以保持总电量不变的形式继续存在，而决不只是由能量动量密度守恒定律来决定其“完全消失为虚无”，显然，爱因斯坦见解的理由是不充分的。 与物质的消失相类似，物质从无到有的创生也决不只是由能动张量密度守恒定律来决定的，也要受到许多物理规律制约。这些制约的规律还有待深入研究。
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user: 摘 要 氢能发展日益壮大，制氢、储氢、运氢成为关键的工程技术问题。氢化镁作为镁基储氢材料，因其储氢量大，密度小，氢气释放易于控制而成为氢燃料电池领域关注的焦点之一。本文采用气–固反应法制备氢化镁，并通过对不同状态的镁(镁蒸汽与固体镁粉)与氢气的在高温高压下的合成反应进行热力学计算和实验，从而论证其大规模生产的工业可行性。热力学分析和试验验证结果表明：相比于镁在蒸汽状态下与氢气反应制备氢化镁而言，工业高纯镁固体粉末与氢气反应制备氢化镁的温度和压强条件要求较低(673 K， 7 MPa， 72 h)，可工业化制备氢化镁。 关键词 :氢化镁，储氢材料，热力学计算，爆发式反应
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user: 1. 引言 近期我国104个城市频频出现雾霾，多个城市被严重污染的空气所笼罩，治理污染已经到了刻不容缓的地步。绿色发展、可持续发展、低碳发展，是时代潮流，也是各国积极追求的目标。氢能是一种绿色、可再生二次能源，具有来源多样、洁净环保、可储存和可再生等特点，可以同时满足资源、环境和可持续发展的要求[ 1 ] 。氢能燃料电池技术，一直被认为是利用氢能，解决未来人类能源危机的途径之一，甚至被某些专家视为终极方案，是氢能经济中的核心技术。制氢是氢能应用的基础，然而高效、安全可靠、低成本的储氢、输氢技术是氢能规模应用的瓶颈。随着储氢材料和技术的研究进展，镁基储氢材料渐渐成为热点。镁基储氢材料可直接应用于燃料电池，是未来改变能源结构的有力武器[ 2 ] 。镁金属在地面和盐湖、海水中的储量非常大，而且镁基储氢材料储氢量较高，其中，MgH 2 拥有高达7.6 wt.%的储氢密度，成为最有潜力的储氢材料之一[ 3 ] 。但是，目前MgH 2 的实用化进程缓慢，这主要是由于MgH 2 在吸放氢反应过程中的热力学特性不甚理想，包括吸氢过程缓慢、效率低等。针对这一问题，许多研究者尝试了一些不同的方法，如镁稀土合金储氢材料、镁基储氢复合材料等[ 4 ] -[ 9 ] 。Hanada等[ 10 ] 研究了纳米颗粒Fe、Co、Ni和Cu对MgH 2 储氢性能的影响机制，认为添加2% (摩尔分数) Ni的MgH 2 组分表现出较好的储氢性能，放氢量达到6.5% (质量分数)。与此同时，有关金属镁在蒸汽状态下与氢气反应及相关氢存储方面的研究鲜有报道。本文从金属镁与氢气在高温高压下制备MgH 2 的热力学计算出发，通过实验室试制MgH 2 ，讨论不同形态金属镁与氢气在高温高压条件下直接工业制备氢化镁的可行性。
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user: 2. 气–气反应的热力学分析 镁蒸汽与氢气的反应式如下： (1) 假设该反应可以正向进行，其吉布斯自由能表达式如下： (2) 而注意到： (3) (4) (5) 而对于某一物质B，它的恒压热容为： (6) 针对镁、氢及氢化镁公式中各参数选择如表1所示[ 11 ] 。 就某一反应有： (7) 其中 表示该反应的化学计量数， 对反应物取负，产物取正。将表中数据带入公式(7)，可得： (8) 设 ，并根据 ，化简得到： (9) 其中 的单位是Pa，给定x值，作 曲线。如图1所示，其中曲线族为x取值 的十条 曲线，与蒸汽压曲线有一系列的交点，曲线的右上方是反应可以进行的区域。 由图1可知，交点温度很高，达到5000 K，对于生产或实验设备要求苛刻，难度很大，可行性差。
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user: 3. 气–固反应的热力学分析 固态的镁粉与氢气的反应式如下 (10) 计算方式与气态反应类似，但是热容系数取值不同，如表2所示 [ 11 ] 。 同样考查该反应自发进行的临界情况，即有 ，化简得到 (11) 做 曲线如图2所示 如图2所示，在曲线右侧反应可以自发进行。而且，由图中数据与式(9)表达的气–气反应相关参数对比可见，该种固–气合成的方式制备氢化镁具有更高的可行性。从反应温度而言，气–气反应需要在数千度以上，甚至4000 K、5000 K，比气–固反应要高出一个量级；就反应压强而言，气–固反应所需压强虽然要比气–气反应高，但仍在工业操作范围内。 故而得出：镁蒸汽与氢气反应，计算发现其条件苛刻，需要在非常高的温度和压力下才可以反应，而固态镁(粉末)与氢气在一般高温高压条件下即可合成氢化镁，条件易于实现和便于操作与控制。 Table 1 Constant pressure thermal capacity in gas-gas reactio 系数 Mg(g) H 2 (g) MgH 2 (s) a 20.786 27.280 27.196 b 0 3.264 49.371 c 0 0.502 −5.858 d 0 0 0 表1. 气–气反应各物质恒压热熔系数 Table 2 Constant pressure thermal capacity in gas-solid reactio 系数 Mg(g) H 2 (g) MgH 2 (s) a 21.389 27.280 27.196 b 11.778 3.264 49.371 c 0 0.502 −5.858 d 0 0 0 表2. 气–固反应各物质恒压热熔系数 图1. 气–气反应T-lgp(Mg(g))曲线 图2. 气–固反应T-lgp(H 2 (g))曲线
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user: 4. 气–固法制备氢化镁实验研究 4.1. 实验材料 超高纯度工业镁粉，纯度99.995%，颗粒度250目，氩气包装，表面处于自然钝化状态，呈亮银白色，未见氧化情形；高纯氢气，纯度99.999%，供应压力30MPa。 4.2. 实验设备 高温高压反应釜，有效容积3.5 L，设计压力12.5 MPa，设计温度723 K，采用电加热法，加热功率2.5 KW，自动恒温控制。 4.3. 试验方法 将镁粉放在镁合金盒内(无盖)，整体置于反应釜内，而后缓慢通入氢气，并缓慢放出进行氢气清洗，持续清洗足够长时间后关闭出气阀，开始升压、升温。保持温度和压强分别为673 K、7 MPa，如图3所示。持续时间72 h。随后，采用XRD对反应产物进行物相分析。
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user: 5. 结果分析 经过氢化镁制备试验后，发现存在两种不同色泽、形态的物质，如图4所示。通过表观分析可知：浮于表面的纯白色粉末推测为氢化镁，分别收集白色粉末(样品1)与盒底稍深色粉末(样品2)进行X射线衍射图谱分析，如图5所示。 氢化镁在常温常压下为金红石晶体结构，其特征峰出现在2θ = 27.947，35.744，54.617，晶面指数分别为(110)，(101)，(211)，如图5。其中除氢化镁外，还可以标定出纯镁与极少量氧化镁。其中纯镁的特征峰出现在2θ = 32.173，34.385，36.604。而氧化镁特征峰角度较大，只标出了其中两个特征峰2θ = 42.909，62.306。由此可以确定：样品1是由氢化镁与少量未反应的纯镁颗粒组成；样品2中包含氢化镁、纯镁与少量氧化镁，氧化镁的存在是由于在转移纯镁的过程中，难免与空气接触，因此产生少量氧化镁。 仔细观察样品1发现，这些雪白色的粉末状MgH 2 成团絮状堆聚在一起，或以团聚状贴附在反应釜器壁上，且团聚内的实际的颗粒尺寸远小于反应前镁颗粒尺寸，有文献报道为8~100 nm [ 12 ] 。同时，尚 图3. 气–固实验参数点 图4. 反应产物宏观形貌 图5. XRD分析图谱 未反应的纯镁颗粒是完整的。这种反应产物能跳离原位贴附在容器壁上的现象，证明在反应过程中有产生了一种推动力，将粉末推向了容器壁。作者分析认为，最可能一种原因是：在反应初期，纯镁颗粒的表面随温度升高和氢气压强的增加而逐渐活化，其活化比表面积逐渐增大，当达到临界活化比表面积时，该活化部分的颗粒表面与氢气发生了快速气–固反应，在极短的时间里整个颗粒的镁原子全部转化成为氢化镁。文献分析认为氢化镁由于晶格常数大，快速转变时表现为爆发式转变，即在极短的时间内完成了一个纯镁颗粒到一团氢化镁的转变，所以反应产物很蓬松，成团絮状浮于镁粉表面，个别由镁粉粒转化成的氢化镁团聚体，更由于临近粉粒的几乎同时发生的爆发式转变而被冲击弹射到合成釜侧壁，贴附于器壁上。而未发生反应的则全部是整个颗粒的镁粉粒；形成爆发式转变的另一种原因是：反应产物氢化镁在冷却和降压的过程中，因为发生晶格转变而发生快速膨胀产生推动力，因而互相分散开了。在高压下氢化镁为六方β-MgH 2 相和斜方γ-MgH 2 相结构[ 13 ] ，随反应釜内压强的降低，氢化镁转变为常压下的α-MgH 2 金红石型四方晶体结构。由于转变过程中伴随着的体积膨胀，且转变速度足够快，就产生了爆炸式转变，氢化镁团聚互相分散开了。综合考虑，作者认为这两种过程先后发生有更大的可能性。 为了初步验证反应产物就是氢化镁，将收集到的混合物与水反应，采用量气法进行放氢实验，用量瓶收集氢气。通过量气法计算，得到氢化镁转化率达到了 。由于该组反应的时间为72 h，而在铁盒内尚未反应的纯镁由于活化时间仍然不够，并没有达到临界活化比表面积，预测活化时间越长，纯镁制备氢化镁的转化率将越高。镁粉的粒度分布，尺寸，都影响着它的活化时间与转化率，虽然氢化镁有很高的储氢能力，但它的反应速率并不理想，这影响了它在储氢方面的应用，这个问题已经超过了热力学范围，成为了动力学问题。要达到能够满足汽车用储氢材料的指标[ 14 ] ，更需要改善制备氢化镁和储氢器件吸–放氢的动力学障碍。
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user: 6. 结论 1) 热力学平衡计算表明，相比于镁固体粉末与氢气反应制备氢化镁，镁蒸汽状态下与氢气反应制备氢化镁的方案，需要更高的温度，条件过于苛刻，工业上难以实现。 2) 镁固体粉末状态下与氢气反应生成氢化镁是可行的，温度要求较低(673 K)，压强在可控范围内(7 MPa)，一般的转化率就达到 ，可以进行工业转化应用。 3) 纯镁粉在高温高压状态下与氢气发生了爆发式反应，生成氢化镁，该反应特点是：每个纯镁颗粒在高温高压氢气中活化后与氢气在短时间内迅速反应，像爆炸一样跳离原位，形成更细小纳米粉末团聚，堆聚在一起呈团絮状，或贴附在容器壁上。
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user: 摘 要 目的：探讨罗伊适应模式在急性心肌梗死支架植入术后患者的护理效果，为临床护理提供参考。方法：选取于2011年8月至2013年12月间在西安交通大学第一、二附属医院心内科住院并接受支架植入术治疗的患者96位，随机分为实验组和对照组，对实验组患者采用基于罗伊适应模式的护理，而对照组患者采用传统护理模式的护理，患者出院后6个月后对其进行随访，采用90项症状自评量表(SCL-90量表)、社会功能缺陷筛选量表(SDSS量表以及焦虑自评量表(SAS量表)对两组患者出院后的心理状况、社会功能障碍情况等进行测量并进行统计学分析)。结果：1) 实验组SCL-90， SDSS and SAS的得分均好于对照组，差异有显著性(P < 0.05)；2) 实验组患者SCl-90测试的总分、总均分、阳性项目数及躯体化、强迫症状、抑郁、焦虑、敌对、精神病性等项目的评分均低于对照组(P < 0.01)，人际关系敏感、恐怖及偏执3项指标也低于对照组(P < 0.05)，而在人际关系敏感方面两组患者无统计学差异(P > 0.05)。结论：罗伊适应模式能够促进急性心肌梗死支架植入手术患者的身心康复，改善患者出院后的生活质量和社会功能，罗伊适应模式可广泛应用在临床护理工作中。 关键词 :罗伊适应模式，护理模式，急性心肌梗死，护理
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user: 1. 引言 急性心肌梗死(Acute Myocardial Infarction， AMl)是临床上常见的急危重症，是严重危害中国居民身体健康的疾病之一 [ 1 ] ，因其发病急、病情重、来势凶猛、短时间内威胁患者生命安全，故其早期治疗和正确护理至关重要。目前，随着心脏介入手术的广泛开展，经皮冠状动脉介入治疗(PCI)已成为冠心病血管重建治疗的重要手段，PCI治疗显著提高了AMI患者的抢救成功率，并因其创伤小、住院时间短、疗效显著等特点，已成为目前治疗冠心病急性心肌梗死的重要手段 [ 2 ] 。急性心肌梗死患者行PCI术后因患者在术后及恢复期内仍有再发的可能，使其极易产生心理问题和社会功能障碍 [ 3 ] 。近年来，对护理模式发展有了很多的探讨，其中罗伊适应模型(Roy’s Adaption Model)在临床的应用中很受学者们的倾慕和关注。罗伊适应模式是由美国护理理论家罗伊于20世纪60年代提出的适应模式 [ 4 ] ，经过40多年的发展已广泛应用，并影响和指导了许多国家的护理研究和实践。为了探讨罗伊适应模式在我国临床工作中的应用前景，西安交通大学第一附属医院和西安交通大学第二附属医院将该模型应用于急性心肌梗死支架植入术后患者的护理中，并对其出院半年后的心理状态和社会功能情况进行了随访和测量，现将结果报告如下。
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user: 2. 对象和方法 2.1. 研究对象 本次研究的研究对象选自于2013年8月至2014年8月间在西安交通大学第一、二附属医院心内科住院并接受支架植入术治疗的患者，入组标准参考2011年美国心脏病学会基金会和美国心脏协会关于不稳定性心绞痛和心肌梗死患者的管理指南 [ 5 ] ，入选标准如下：1) 入院时有典型的缺血性胸痛的临床症状；2) 心电图有典型的急性心肌梗死动态演变图形；3) CK-MB或肌钙蛋白T超过正常值上限并呈动态变化；4) 年龄在75岁以下并满足能够完成长期随访所需要的条件；5) 入院72小时内接受支架植入手术的患者。排除标准：1) 患有其他严重躯体疾病者；2) 既往有精神病史；3) 有智能障碍或文化程度无法满足随访条件者；4) 严重的药物、酒精依赖者；5) 出院后6个月内再次接受介入手术或其他方式手术治疗的患者；6) 住院期间或出院6个月内死亡或出现严重并发症的患者。 2.2. 方法 在患者填写书面知情同意书后，根据随机数字表法将以上患者分为实验组与对照组，实验组患者采用基于罗伊适应模式的护理模式，对照组患者采用一般护理模式，在其他方面两组患者则采用相同治疗方案。 2.2.1. 罗伊适应模式护理 根据罗伊适应模式的基本含义和相关文献 [ 6 ] - [ 9 ] ，本次研究中对实验组患者的护理程序分为6个步骤，即一级评估、二级评估、诊断、制定目标、措施和评价。具体内容包括：1) 一级评估：一级评估即行为评估，护士以观察、交谈及身体评估收集患者在生理功能、自我概念、角色功能、相互依赖等4个方面的行为资料，然后判断其行为是适应性反应还是无效性反应；2) 二级评估：又称影响因素评估，护士收集有关各种刺激的资料，将资料分类，识别主要刺激、相关刺激和固有刺激。主要刺激是一个人直接面临的直接因素，由健康人转变成“病人角色”。相关刺激指对主要刺激引起的行为有影响的因素：患者生活方式改变，疾病所带来的各种限制，面对新的群体。固有刺激指原有的构成本人特性的、可能对行为产生影响的一些不确定因素；3) 诊断：根据分析，针对四个方面提出护理诊断；4) 制定目标：以达到将无效的反应改变为适应性反应的目标；5) 措施：根据护理诊断，遵循罗伊适应模式的基本观点，对主要刺激、相关刺激选择护理措施；6) 评价：再次应用护理程序的6个步骤进一步评价。 2.2.2. 随访时间和评价工具 在患者出院后6个月时对患者进行随访，采用门诊随访的方式，评价工具包括：1) 90项症状自评量表(Symptom Checklist 90， SCL-90)用以测定患者的心理状况，SCL-90量表共90个项目，包含有较广泛的精神症状学内容，每一个项目采取5级评分制，分别为无，记1分；轻度，记2分；中度，记3分；偏重，记4分；严重，记5分。2) 社会功能缺陷筛选量表(Social Disability Screening Schedule， SDSS)用以进行社会功能，SDSS共包括10个项目，主要评定职业与工作、婚姻职能、父母职能、社会性退缩、家庭外的社会活动、家庭职能、个人生活自理、对外界的兴趣和关心、责任心和计划性，每项的评分为0~2分：0分为无异常或仅有极轻微缺陷；1分为轻、中度功能缺陷；2分为严重的功能缺陷，总分大于或等于2分为有社会功能缺陷；3) 焦虑自评量表(Self-Rating Anxiety Scale， SAS)用来评价患者是否存在焦虑症状及程度，SAS共有20个条目，主要评定依据为项目所定义的症状出现的频度，共分4级：没有或很少时间；小部分时间；相当多时间；绝大部分或全部时间。正向评分题，依次评为1，2，3，4。反向评分题，则评分4，3，2，1。随访由笔者所在科室护士协助患者完成，时间均在患者恢复期，给予患者统一的指导语，并请他们根据近1周各自的实际情况独立填写；而对于文化程度较低者，则由护士以中性的、不带任何偏向和暗示的方式，逐个项目读给患者听，然后由患者做出回答。 2.3. 统计学处理 对所获得的资料进行统计分析，结果采用 表示，组间比较采用t检验，P < 0.05认为存在统计学差异，P < 0.01认为统计学差异显著。
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user: 3. 结果 3.1. 两组患者一般资料比较 最终纳入患者96例，其中男性44例，女性52例，年龄为45岁~72岁，年龄中位数61岁，两组患者一般基线资料见表1，其年龄、性别构成、文化程度、收入及药物治疗方案无明显差异。 3.2. 两组患者SCL-90评分情况比较 从两组患者出院后6个月时的SCL-90量表评分情况(表2)可以看出，实验组患者在总分、总均分、阳性项目数及躯体化、强迫症状、抑郁、焦虑、敌对、精神病性等项目的评分低于对照组，统计学差异显著(P < 0.01)，在人际关系敏感、恐怖及偏执3项指标中也低于对照组，具有统计学差异(P < 0.05)，而在人际关系敏感方面两组患者无统计学差异(P > 0.05)。 3.3. 两组患者SDSS评分情况比较 SDSS测量结果显示实验组患者SDSS评分明显低于对照组(表3)，统计学差异显著(P < 0.01)。 3.4. 两组患者SAS评分情况比较 根据两组患者的SAS量表结果(表4)，实验组与对照组相比处于焦虑状态的患者较少，SDSS评分低于对照组，统计学差异显著(P < 0.01)。 Table 1 General information of experimental subjec 项目 实验组 对照组 人数(例) 46 50 性别(例) 男性 21 23 女性 25 27 年龄中位数(岁) 63 61 梗死类型(例) 前壁梗死 22 20 下壁梗死 14 17 侧壁梗死 5 8 广泛前壁梗死 2 1 其他类型 3 4 合并症(例) 糖尿病 7 6 高血压 20 22 肝硬化 1 0 表1. 实验对象一般资料 Table 2 Two groups of patients with SCL-90 test score result 项目 实验组(46例) 对照组(50例) T值 P 总分 121.94 ± 33.02 158.74 ± 34.26 5.35 <0.01 总均分 1.36 ± 0.39 1.64 ± 0.42 3.19 <0.01 阳性项目数 23.58 ± 16.96 33.47 ± 18.22 2.75 <0.01 因子分 躯体化 1.86 ± 0.35 2.43 ± 0.41 6.79 <0.01 强迫症状 1.12 ± 0.69 2.08 ± 0.57 7.17 <0.01 人际关系敏感 1.56 ± 0.53 1.68 ± 0.66 0.94 >0.05 抑郁 1.83 ± 0.44 3.41 ± 0.54 14.91 <0.01 焦虑 1.76 ± 0.78 2.88 ± 0.70 7.18 <0.01 敌对 1.32 ± 0.61 2.68 ± 0.77 9.19 <0.01 恐怖 2.08 ± 0.77 2.99 ± 0.74 5.72 <0.05 偏执 1.88 ± 0.45 2.31 ± 0.44 4.48 <0.05 精神病性 1.24 ± 0.63 2.22 ± 0.53 7.91 <0.01 表2. 两组患者SCL-90测试评分结果 Table 3 Two groups of patients with SDSS test score result 组别(N) 评分 T值 P 实验组(46) 1.54 ± 0.98 12.36 <0.01 对照组(50) 3.95 ± 0.88 表3. 两组患者SDSS测试评分结果 注：P < 0.01 Table 4 Two groups of patients with SAS test score result 组别 轻度焦虑(%) (SAS 50~59) 中度焦虑(%) (SAS 60~69) 重度焦虑(%) (SAS > 70) Χ 2 P 实验组 7 4 1 8.91 <0.01 对照组 15 8 4 表4. 两组患者SAS测试评分结果 注：P < 0.01
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user: 4. 讨论 随着医学模式的转变，护理模式也已由原来的基础护理、功能制护理、责任制护理向以护理理论为基础的重视患者生理、心理及社会整体性的“生物-心里-社会医学”新型整体护理模式转变。罗伊适应模式是由美国著名护理学家卡利斯塔·罗伊(Callista Roy)在上世纪70年代提出的，该模式是围绕人的适应性行为组织护理活动，通过护理活动来促进人的适应能力的在现和提高，从而达到帮助人恢复和维持健康的目的 [ 7 ] [ 10 ] - [ 12 ] 。罗伊适应模式强调的是以人为本的整体护理，在将人、健康、护理、环境四个基本概念联系起来的过程中形成以病人为中心即系统化整体护理，以护理程序为核心，把现代护理观作为指导的一种将护理管理与临床业务系统联系起来的的模式。这个模式把人看做一个极其复杂的适应系统，把环境视为是影响人类健康的重要因素，同时环境刺激又分为固有刺激、相关刺激及主要刺激，那么护理工作就是要协助人适应各种刺激 [ 8 ] - [ 13 ] 。本次研究中我们应用罗伊适应模式对急性心肌梗死支架植入术后患者进行护理，通过科学地收集资料、分析资料从而找出在患者身上存在的适应性问题，并找出每个问题的主要刺激，相关刺激，帮助患者控制或适应刺激，艺术性地应用护理知识、满足患者的需要(正如3.3所述)，并在患者出院6个月时通过随访发放问卷的方式评价患者的心理、社会功能及焦虑等指标的情况，并采用随机对照方式对基于罗伊适应模式的护理和一般护理的效果进行对比。 本次研究中我们发现应用基于罗伊适应模式的护理在缓解患者出院后的心理压力，特别在躯体化、强迫症状、抑郁、焦虑、敌对、精神病性等方面与传统的护理模式相比有较好的效果，如表2~4所示，统计学差异显著(P < 0.01)，同时在改善患者焦虑状况和社会功能方面较传统护理模式也有一定的优势，同李雪华 [ 9 ] 等及Perrett SE [ 13 ] 的研究结果基本符合，说明基于罗伊适应模式的护理模式对急性心肌梗死患者特别是接受支架植入手术的患者进行护理较一般护理模式效果好，能更好地促进患者康复，改善患者出院后的长期生活质量和社会功能，达到最大限度地维护患者身心健康的目的。但是本研究侧重于对行支架植入术的急性心肌梗死患者出院后的心理社会情况的调查，同时对于出院后观察时间点的选择，尚缺乏一定理论依据和随机对照实验，这些都需要在以后的研究中继续完善。通过本次研究，发现罗伊适应模式在临床护理工作中有着一定的应用价值，能够促进患者恢复健康，推动医护人员自身素质的提高，应该在临床工作中进一步的推广及应用。
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user: 摘 要 硅酸盐岩石全分析通常是指SiO 2 、Al 2 O 3 、Fe 2 O 3 、MgO、CaO、MnO、TiO 2 、Na 2 O、K 2 O、P 2 O 5 、BaO、H 2 O + 、CO 2 等共计13项组分的测定。超基性岩石还需要增加Cr 2 O 3 、NiO、CoO的测定。分析结果的总和应接近100%。以100%减掉上述组分和量计算得到SiO 2 含量。应用本方法测定有证国家一级标准样品和参加能力验证其结果与国家标准方法所测结果一致，均在误差允许范围之内。在本法较国家标准方法分析周期短，操作简便，适合测定中性岩以及酸性岩中SiO 2 含量。 关键词 :硅酸盐岩石，全分析，组分和量，中性岩，酸性岩，二氧化硅含量
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user: 1. 引言 硅酸盐岩石分析在上世纪上半叶一直是分析化学家们最热衷的研究课题，20世纪70年代后大型分析仪器的引入使硅酸盐岩石分析步入了新时期。X射线荧光光谱(XRF)、电感耦合等离子体发射光谱(ICP-AES)和电感耦合等离子体质谱(ICP-MS)相继用于硅酸盐岩石分析，它们在多元素同时分析方面显示了强大的生命力，使硅酸盐岩石分析跨上了一个新的台阶[ 1 ] 。 本文借助大型仪器在多元素同时测定方面的优势，利用差减法计算得到SiO 2 含量，简便快捷，避开了用重量法测定SiO 2 的过滤、恒重、回收过程，大大提高了测试速度。精密度和准确度均能够满足质量要求。
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user: 2. 实验部分 2.1. 仪器及工作条件 2.1.1. 仪器型号 美国热电(Thermo)等离子发射光谱6300。 2.1.2. 工作条件 发生器功率：1.15 KW； 冷却气压力：0.6 MPa； 辅助气流量：1.00 L/min； 雾化气压力：0.2 MPa； 样品提升量：1.5 mL/min； 观测高度：12.0 mm。 2.1.3. 各元素分析线选择 [ 2 ] Al 2 O 3 ：308.2； Fe 2 O 3 ：259.9； TiO 2 ：334.9； CaO：317.9； MgO：279.0； K 2 O：766.4； Na 2 O：588.9； MnO：257.6； P 2 O 5 ：177.4； BaO：455.4； NiO：231.6； Cr 2 O 3 ：283.5； CoO：228.6。 2.2. 标准溶液及主要试剂 2.2.1. 标准溶液 三氧化铝标准溶液ρ(Al 2 O 3 ) = 1.00 mg/mL，介质2% HCl； 三氧化二铁标准溶液ρ(Fe 2 O 3 ) = 1.00 mg/mL，介质2% HCl； 二氧化钛标准溶液ρ(TiO 2 ) = 1.00 mg/mL，介质5% H 2 SO 4 ； 氧化钙标准溶液ρ(CaO) = 1.00 mg/mL，介质2% HCl； 氧化镁标准溶液ρ(MgO) = 1.00 mg/mL，介质2% HCl； 氧化钾标准溶液ρ(K 2 O) = 1.00 mg/mL，介质水； 氧化钠标准溶液ρ(Na 2 O) = 1.00 mg/mL，介质水； 氧化锰标准溶液ρ(MnO) = 1.00 mg/mL，介质5% H 2 SO 4 ； 五氧化二磷标准溶液ρ(P 2 O 5 ) = 0.500 mg/mL，介质水； 氧化钡标准溶液ρ(BaO) = 1.00 mg/mL，介质2% HCl； 氧化镍标准溶液ρ(NiO) = 1.00 mg/mL，介质2% HCl； 三氧化二铬标准溶液ρ(Cr 2 O 3 ) = 1.00 mg/mL，介质2% HCl； 氧化钴标准溶液ρ(CoO) = 1.00 mg/mL，介质2% HNO 3 。 2.2.2. 主要试剂 分析纯HCl； 分析纯HF； 分析纯HClO 4 。 2.3. 样品的消解、标准曲线的绘制及测试 准确称取烘干试样0.1 g (精确至0.0001 g)于30 mL聚四氟乙烯坩埚中，加入5 mL氢氟酸和1 mL高氯酸置于电热板上低温加热至冒白烟，再加入1 mL高氯酸至白烟冒尽取下，用少量蒸馏水冲洗杯壁，加入10 mL HCl低温加热至盐类完全溶解，取下冷却定容至100 mL容量瓶中，同时随样品进行同批次试剂空白实验。按照1.1仪器条件测试1.1.3各元素含量[ 3 ] 。 准确称取烘干试样1 g (精确至0.0001 g)，放入已灼烧至恒重的瓷坩埚中，在高温炉内先低温加热，然后逐渐升温至1000℃灼烧40 min。取出坩埚，在室温下冷却2 min后迅速放入干燥器中，冷却30 min，称重。再灼烧重复以上步骤直至恒重。计算灼烧减量。 按下式计算二氧化硅含量： 式中： 表示二氧化硅质量分数，%；Sum表示除二氧化硅以外的杂项元素含量和，%；LOI表示灼烧减量，%。