DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 引言 金属配合物作为一种包含了过渡、稀土等金属中心的功能化材料，受到了越来越多的关注。通过选择不同的配体以及金属中心，可以在一定程度上调控配合物的分子结构以实现其在荧光 [ 1 ] 、催化 [ 2 ] 、生物活性 [ 3 ] 以及磁性 [ 4 ] 等方面的应用。自从单分子磁体以及其低温下的超顺磁现象被发现以来，设计并合成出结构新颖、阻塞温度高的单分子磁体，以扩展纳米级磁性材料和磁储存材料领域，已成为科学家们所研究的一个热点 [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] 。 吡嗪肟类配体由于其结构中包含了多个配位原子，在反应中表现出十分优异的配位能力而受到诸多科学家的关注。因此，近年来有诸多研究报道了基于吡嗪肟类配体所构筑的金属配合物。Ivana Martinić等 [ 8 ] 通过使用吡嗪羟肟酸配体合成出了具有三层夹心结构的多核金属配合物，并研究了其红外光学成像性质。Xiao-Ting Wang等 [ 9 ] 通过使用吡嗪酮肟配体合成出了新型3d-4f金属配合物，通过研究其磁学性质发现该配合物表现出单分子磁体行为。Hui-Ming Dong等 [ 10 ] 通过使用吡嗪胺肟配体合成出了一系列具有蝴蝶型结构的新型3d-4f金属配合物，并通过对其磁性的研究证实了该系列配合物是新型的单分子磁体。 本文选择吡嗪酮肟作为配体，与过渡金属盐、稀土金属盐进行反应利用溶液挥发法制得了两个具有单晶结构的铁金属配合物，并对配合物进行了X-射线单晶衍射、磁学性质等表征和测试。测试结果表明，配合物2在1000 Oe外加直流场下表现出了显著的单分子磁体行为。
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user: 2. 实验部分 2.1. 仪器与试剂 乙酰吡嗪(试剂纯)，山东吉田香料股份有限公司。无水甲醇(分析纯)，天津市富宇精细化工有限公司。Fe(NO 3 ) 3 ·9H 2 O (98%)，Dy(NO 3 ) 3 ∙6H 2 O (98%)，Fe(TfO) 2 (98%)，Dy(TfO) 3 (98%)，萨恩化学技术有限公司。三乙胺(分析纯)，天津市富宇精细化工有限公司。实验用水为重蒸水。 Agilent Gemini E单晶衍射仪，美国安捷伦公司。MPMS-XL7磁化强度测量仪，Quantum Design公司。 2.2. 吡嗪酮肟配体的合成 称取乙酰吡嗪(6.50 g， 0.06 mol)溶于120.0 mL H 2 O中。称取4.0 g (0.120 mol)盐酸羟胺、4.6 g (0.120 mol) NaOH在冰浴环境下溶于20.0 mL H 2 O中。将盐酸羟胺和NaOH的混合溶液加入到120.0 mL乙酰吡嗪的水溶液中，在室温下反应6.0 h。然后向此溶液中加入稀盐酸调节pH为5-6，产生粉色沉淀，将沉淀过滤后使用MeOH重结晶后得到16.75 g白色毛絮状产物。产率约57.43%。 2.3. 配合物[Fe 2 (pyzaox) 3 (H 2 O) 3 ]∙2(NO 3 )∙(OH)∙5(H 2 O)1的制备 称取0.07 g (0.50 mmol)吡嗪酮肟配体、0.20 g， (0.50 mmol) Fe(NO 3 ) 3 ∙9H 2 O、0.0456 g， (0.10 mmol) Dy(NO 3 ) 3 ∙6H 2 O、0.40 mmol三乙胺溶于20.0 mL MeOH中，室温下搅拌反应5.0 h后过滤，滤液在室温环境下自然挥发。一个月后得到黑色块状晶体，产率约为11.0% (方案1)。 Scheme 1. The synthetic of complex 1 方案1. 配合物1的合成方法 2.4. 配合物[Fe 3 (pyzaox) 6 ]∙6(TfO)∙3(H 3 O)∙10(H 2 O)∙2(MeOH)2的制备 称取0.07 g (0.50 mmol)吡嗪酮肟配体、0.178 g， (0.50 mmol) Fe(TfO) 2 、0.06 g， (0.10 mmol) Dy(TfO) 3 、0.40 mmol三乙胺溶于20.0 mL MeOH中，室温下搅拌反应5.0 h后过滤，滤液在室温环境下自然挥发。一个月后得到黑色块状晶体，产率约为11.0% (方案2)。 Scheme 2. The synthetic of complex 2 方案2. 配合物2的合成方法 2.5. 晶体数据收集与结构解析 X-射线单晶衍射结构测定在室温下进行。用经石墨单色化的Mo Kα射线(λ = 0.71073 Å)以ω扫描方式收集衍射点，收集的数据通过SAINT程序还原并用SADABS方法进行半经验吸收校正。结构解析和精修分别采用SHELXTL程序的SHELXS和SHELXL完成。先用重原子法确定金属原子的位置，然后用差值函数法和最小二乘法得到全部非氢原子的坐标及各向异性参数，并用理论加氢法得到氢原子的位置，最后用最小二乘法对晶体结构进行精修。详细晶体学数据列于表1。 Table 1 Crystallographic data and structure refinement summary for complexes 1， Complex 1 2 Chemical formula C 18 H 28 Fe 2 N 11 O 14 C 44 H 65 Fe 3 N 18 O 39 S 6 F 18 CCDC number 1847050 1874579 M， g mol -1 734.21 2170.52 Crystal system Orthorhombic Trigonal a/Å 8.9614 (8) 14.1200 (13) b/Å 20.4341 (16) 14.1200 (13) c/Å 31.607 (2) 89.410 (6) Unit cell volume/Å 3 5787.8 (8) 15438 (2) Temperature/K 298 (3) 298 (3) Space group Pbca R -3 c Z 8 6 Absorption coefficient， μ/mm −1 1.089 0.445 Rint 0.0808 0.1195 R1 a (I > 2σ(I)) 0.0564 0.0999 wR2 b (all data) 0.1366 0.2582 Goodness of fit on F 2 1.042 0.782 Largest diff. peak and hole / e.Å −3 1.060 and -0.526 0.909 and -0.498 表1. 配合物1、2的晶体学数据表
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user: 3. 结果与讨论 3.1. 晶态配合物[Fe 2 (pyzaox) 3 (H 2 O) 3 ]∙2(NO 3 )∙(OH)∙5(H 2 O) 1的晶体结构 X-射线单晶衍射结果表明，配合物1是一个双核铁金属配合物，该配合物属于正交晶系，Pbca空间群。如图1所示，配合物中包含了2个铁离子以及3个吡嗪酮肟配体。其中三个吡嗪酮肟配体脱掉肟基上的一个H原子并通过吡嗪环内侧的N原子以及肟基N原子共同鳌合了一个铁离子，肟基的氧原子则鳌合了第二个铁离子。由肟基所鳌合的铁离子上还有三个水分子参与配位。这是一个正三价的阳离子，分子外界有两个硝酸根离子和一个氢氧根离子参与电荷平衡。 图1. 配合物1的分子结构 3.2. 晶态配合物[Fe 3 (pyzaox) 6 ]∙6(TfO)∙3(H 3 O)∙10(H 2 O)∙2(MeOH) 2的晶体结构 X-射线单晶衍射结果表明，配合物2是一个三核铁配合物，属于三方晶系，R-3c:H空间群。如图2所示，该配合物中包含了三个铁离子，位于两极的六个吡嗪酮肟配体各自脱掉肟基上的H原子并利用吡嗪N原子和肟基N原子在两端分别鳌合一个铁离子，两极的六个吡嗪酮肟中的肟基O原子在中心位置鳌合了一个铁离子。这样一来，三个铁离子程直线型排列。六个吡嗪酮肟配体分布于两端。此外，分子整体是一个正三价的阳离子，外界游离有六个三氟甲烷磺酸根离子以及3个水合氢离子参与电荷平衡。 图2. 配合物2的分子结构 3.3. 配合物2的磁性研究 对配合物2进行了磁学性质的测试，在1000 Oe直流场下，1.8 K~300 K温度区间内的变温磁化率测试结果如图3所示：在50 K以上的高温区间内，χMT值随着温度的下降而保持平稳且缓慢的降低，50 K以下低温区间内χMT值随温度的下降而发生迅速的降低，这说明配合物2中可能存在着塞曼分裂和零场分裂的相互作用。 图3. 配合物2的变温磁化率 在2 K~12 K，1 Hz~1000 Hz条件下对配合物2进行了交流磁化率的测试。测试结果表明，在零场下配合物2未能表现出频率依赖的实部信号(χ’)或虚部信号(χ’’)。如图4所示，通过对配合物2施加一个1000 Oe的外加直流磁场来进一步测试后发现，配合物2表现出了明显的频率依赖的实部(χ’)和虚部(χ’’)交流信号。这种在低温下表现出的慢磁弛豫现象证实了配合物2具有单分子磁体行为 [ 11 ] [ 12 ] [ 13 ] 。由于测试仪器限制，未能在2K温度以上获得虚部信号(χ’’)的峰值。在此情况下，利用Debye公式ln(χ’’/χ’) = ln (ωτ 0 ) + ∆E eff /k B T对数据进行拟合，获得如图5所示的ln(χ’’ M /χ’ M ) vs. 1/T曲线，并计算出其能垒∆E eff 为5.11 K，弛豫时间τ 0 为4.41 × 10 −6 s。 图4. 在1000 Oe外加直流磁场下配合物2的虚部磁化率信号(左：实部，右：虚部) 图5. 配合物2ln(χ’’M /χ’M) vs. 1/T拟合曲线
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user: 4. 结论 本文选择吡嗪酮肟为配体，与过渡、稀土盐反应获得了两个具有单晶结构的金属配合物。并对其单晶结构、磁学性质进行表征和测试。结果表明，配合物1是一个双核铁配合物，配合物2是一个三核铁配合物，两者在溶液中均能稳定存在。通过对配合物2的磁学性质研究后发现，在1000 Oe外加直流磁场下，该配合物表现出单分子磁体行为，通过对数据进行拟合后获得其有效能垒为5.11 K，弛豫时间为4.41 × 10 −6 s。本实验以吡嗪酮肟为配体合成了新的具有单分子磁体行为的金属配合物，为寻找新型单分子磁体提供了借鉴和思路。
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user: 摘 要 高锰奥氏体孪晶诱发塑性(TWIP)钢具有出色的强度和优越的塑性，是新一代汽车用钢的有力竞争者，受到人们广泛关注。但是TWIP钢屈服强度较低，限制了它的广泛应用。近年来，国内外科研工作者尝试通过各种手段来进一步提高TWIP钢的强度。本文介绍了冷轧结合回火、合金化、细晶强化等传统强大手段以及表面机械研磨(SMAT)等新式强化方式在TWIP钢中的应用以及取得的一系列研究成果。 关键词 :孪晶诱发塑性钢，冷轧 + 回火，合金化，细化晶粒 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着汽车工业的快速发展，对汽车轻量化设计、节能环保和安全性能等方面都提出了更高的要求，同时也对汽车用钢铁材料提出了新的挑战。在此背景下，高锰奥氏体孪晶诱发塑性(Twinning-Induced Plasticity， TWIP)钢应运而生 [ 1 ] [ 2 ] 。TWIP钢一经问世，便以其较高的强度(UTS ≥ 800 MPa)、出色的塑性(δ ≥ 60%)，良好的成型性和优良的撞击能量吸收能力受到人们广泛关注，并且被认为是新一代汽车用钢的有力竞争者 [ 3 ] [ 4 ] 。虽然TWIP钢综合力学性能出色，但是其屈服强度较低(~300 MPa)大大限制了TWIP钢的应用范围 [ 5 ] 。所以近年来，TWIP钢研究领域的一个主要研究方向，就是尝试通过各种手段，保持其塑性不变或者损失少量塑性的前提下，来进一步提高TWIP钢的强度。所应用的强化手段主要有冷轧结合回火、合金化、细化晶粒等传统手段以及扭转、表面机械研磨(SMAT)等新式的强化技术，并且获得了一系列研究成果。本文主要归纳了以上强化方式对TWIP钢力学性能的影响，分析各种手段的优缺点，希望通过以上总结对TWIP钢的实际生产及应用提供借鉴依据。
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user: 2. 冷轧 + 回火 在钢铁材料领域，对材料进行预变形处理，是提高其强度的一种有效方式 [ 6 ] 。由于TWIP钢拥有足够好的塑性，即使在经过一定量的变形处理后，获得更高强度的同时也能保留较好的成型性。TWIP钢经不同程度的轧制处理后屈服强度大幅度提高，但是这种强化手段也存在一些问题，比如会导致TWIP钢塑性降低，加工硬化能力减弱，材料中形成变形织构造成材料性能的各向异性等。这些问题可以通过冷轧后进一步的回火来进行改善。但是回火温度要严格控制，回火温度过高使材料发生再结晶时，冷变形带来的高强度将会消失。Dini [ 7 ] 和Kang等人 [ 8 ] 的研究结果表明，冷轧TWIP钢经550℃以下回火处理后材料屈服强度的牺牲较小，材料并没有发生再结晶现象，冷变形过程中产生的形变孪晶能够保留下来，这是其强度降低幅度较小的主要原因。Bouaziz等人 [ 9 ] 研究了Fe-22Mn-0.6C钢经过冷轧结合高温退火后的显微组织，将冷轧50%后的试样进行625℃-120 s保温处理并利用TEM进行观察发现，试样发生部分再结晶，在未再结晶部分依然保存了形变孪晶组织。说明在室温下通过冷轧获得的形变孪晶组织在达到再结晶温度以前都是稳定的。 Bouaziz等人 [ 9 ] 的研究中还对冷轧退火处理后的钢板从轧向和截面方向切取试样进行拉伸测试，结果发现两个方向切取的试样力学性能相近，说明通过退火处理明显改善了预变形试样各方向性能不同的缺点。同时，屈服强度从未退火时的1600 MPa下降到1200 MPa，均匀延伸率从2%上升到8%，可见TWIP钢在625℃以下进行退火处理时，能够在不大幅损失材料屈服强度的前提下获得一定的加工硬化能力。Scott等人 [ 10 ] 对Fe-22Mn-0.6C和Fe-17Mn-0.9C-0.3V钢进行了系统研究，以探寻轧制与回火处理工艺的最优匹配。对两种钢进行不同轧下量的轧制后，分别在350℃、400℃、500℃三种温度下保温1 min、30 min、60 min进行退火处理。将这些不同轧制退火处理后试样的拉伸性能整理在图1中，整体来看，随着退火温度升高屈服强度降低，延伸率升高。对于轧下量较小的试样，改变退火温度对其塑性影响不大。但是对于大轧下量试样而言，能够通过后续的退火处理恢复将近15%的塑性，同时保持屈服强度高于1000 MPa。 图1. Fe-22Mn-0.6C和Fe-17Mn-0.9C-0.3V钢经不同程度冷轧回火处理后的拉伸性能 [ 10 ]
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user: 3. 合金化 在钢铁材料中添加合金元素产生固溶强化以及析出强化，是一种有效的提高材料强度的强化手段。在TWIP钢中加入Al、Cu、Si等合金元素以及V、Ti、Nb等微合金元素来改善TWIP钢的性能是现阶段一个主要的研究方向。向TWIP钢中加入Al元素可以明显降低材料的密度 [ 11 ] ，这在汽车工业中非常重要。同时Fe-Mn-C系TWIP钢存在非常明显的氢脆现象，Park等人 [ 12 ] 的研究表明，向TWIP钢中添加A1元素能够在材料表面形成致密的A1 2 O 3 层，从而抑制H向TWIP钢中扩散，从而提高TWIP钢抵抗氢致延迟断裂的能力。更多的研究集中在Al元素对TWIP钢层错能以及拉伸变形行为的影响上。Park等人 [ 13 ] 研究了向Fe-22Mn-0.6C钢中添加Al元素对层错能以及变形组织演化的影响，结果显示，随着Al元素的添加，层错能明显提高，导致孪晶临界应力升高，TWIP钢中形变孪晶的生成受到抑制，位错滑移逐渐成为主要变形机制。Jin等人 [ 14 ] 系统研究了Al元素对TWIP钢拉伸变形行为的影响，结果发现：随着Al元素的添加，在固溶强化的作用下TWIP钢的屈服强度升高，同时Al能显著抑制碳化物的析出使得含Al钢的延伸率升高(图2(a))；但是含Al钢的抗拉强度和加工硬化能力降低(图2(b))，通过微观组织观察发现TWIP钢拉伸过程中产生的形变孪晶随着Al含量增加而减少(图2(c))，这是其抗拉强度和加工硬化能力降低的主要原因。 Cu元素加入到铁基合金中，对各种力学性能指标均有明显提升。Takaki等人 [ 15 ] 的研究表明，在马氏体钢中添加Cu元素可以获得更好的强度–塑性匹配。Gonzalez等 [ 16 ] 研究了Cu对奥氏体不锈钢成型性的影响，通过添加Cu元素抑制了马氏体的生成，提升了均匀延伸率和总延伸率。然而关于Cu对TWIP力学性能影响的研究还很少。最近，Lee等人 [ 17 ] 研究了Cu对Fe-12Mn-0.7C-1.0Al TWIP钢拉伸变形行为的影响。结果表明，Cu元素的添加可以改变流变曲线上的锯齿形态，并且小幅提高奥氏体层错能延迟了形变孪晶的产生，使延伸率升高。Peng等人 [ 18 ] 研究了不同Cu含量对Fe-20Mn-1.3C钢的影响。研究发现，随着Cu元素的添加，层错能逐渐升高，TWIP钢的屈服强度和延伸率明显升高，但是抗拉强度小幅下降。 图2. 不同Al含量Fe-22Mn-0.6C钢拉伸的(a)应力-应变曲线、(b)加工硬化率曲线和(c)相同应变下孪晶组织照片 [ 14 ] V、Ti、Nb微合金元素被广泛应用于HSLA、DP、TRIP等钢中，对这些高强钢的成分优化、组织控制、提高性能以及控制成本等方面都做出了重大的贡献。大量研究证明，添加微量的V、Ti、Nb元素就可以细化材料的组织以此达到显著提高强度的目的。能否通过V、Nb、Ti微合金化，提高TWIP钢的综合力学性能这一问题值得关注。张志波等人 [ 19 ] 对Fe-22Mn-0.6C-0.19V轧制再结晶处理后的拉伸变形行为的研究表明，V可以明显抑制晶粒长大，同时在固溶强化和析出强化的共同作用下明显提高TWIP钢的屈服强度。但是加工硬化曲线分析以及显微组织观察结果发现，TWIP钢中的VC第二相颗粒，在高应变阶段阻碍孪晶生长导致加工硬化能力降低。Huang等人 [ 20 ] 研究了微量Nb对Fe-20Mn-2Si-2Al钢性能的影响发现，Nb能够提高TWIP钢的层错能，抑制马氏体相变，同时起到细化晶粒的作用，由于微量Nb的加入，合金的低温力学性能明显优于传统成分的TWIP钢。Scott等人 [ 21 ] 对V、Ti、Nb等元素对TWIP钢拉伸性能的影响进行系统的研究，结果表明：随着V、Ti、Nb含量的增加，能够显著提高TWIP钢的屈服强度和流变应力；在低应变阶段(ε < 0.25)，微合金化带来的纳米析出物对TWIP钢的加工硬化行为没有明显影响，在高应变阶段(ε > 0.3)，析出物会导致TWIP钢加工硬化能力降低，同步X-射线衍射分析发现，形变孪晶的生成受到抑制；Ti在三种元素中具有最高的强化系数，在TWIP钢中当Ti含量小于0.1 wt.%时，Ti的强化系数为1380 MPa/wt.%，但是当Ti含量超过0.1 wt.%时，Ti的强化作用达到饱和。
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user: 4. 晶粒细化 晶粒细化是一种提高材料强度的有效手段。根据Hall-Petch关系，晶粒尺寸减小，材料的强度将大幅度的提高，有利于材料综合力学性能的改善 [ 22 ] [ 23 ] 。对于TWIP钢而言，除了变形过程中逐渐生成的形变孪晶(孪晶界)能够起到细化晶粒的作用(动态Hall-Petch作用)，通过改变制备工艺细化初始奥氏体晶粒也是提高TWIP钢强度(尤其屈服强度)的一种有效方法。Ueji和Dini等 [ 24 ] [ 25 ] 采用冷轧结合再结晶退火处理的方法，制备出具有一系列不同晶粒尺寸的Fe-31Mn-3Al-3Si钢并进行拉伸性能测试。实验结果显示，随着晶粒尺寸的减小，尽管TWIP钢的塑性有所下降，但是其屈服强度明显提升如图3所示。这种制备方法得到的最小晶粒尺寸为2.1 μm，在此晶粒尺寸下进行拉伸时，TWIP效应不再是主要的变形方式，但是组织观察中发现仍然存在少量形变孪晶。Bouaziz等人 [ 26 ] 对典型Fe-Mn-C系TWIP钢Fe-22Mn-0.6C的研究表明，当晶粒尺寸下降到3 μm以下时，TWIP钢的屈服强度可达到400 MPa以上，如图3所示。Lee等人 [ 27 ] 对比研究了Fe-17Mn-0.6C和Fe-31Mn-3Al-3Si两种钢晶粒细化对拉伸性能的影响，发现Fe-17Mn-0.6C细晶粒钢具高强度的同时具有比Fe-31Mn-3Al-3Si细晶粒钢更好的塑性。Gutierrez-Urrutia等人 [ 28 ] 对Fe-22Mn-0.6C钢大、小晶粒试样拉伸过程中的组织演化进行了研究，发现细晶粒Fe-22Mn-0.6C钢拉伸变形过程中依然能够产生大量形变孪晶是其具有较高塑性的主要原因。此外，经验分析认为，晶粒尺寸降低，对材料的层错能也会产生影响，进而影响TWIP钢的TWIP效应 [ 29 ] 。同类型TWIP钢发生TWIP效应的最小晶粒尺寸存在的差异，可能与合金成分的影响有关。 图3. Fe-31Mn-3Al-3Si钢不同晶粒尺寸的应力–应变曲线 [ 25 ]
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user: 5. 表面机械研磨(SMAT) 近年来，通过不同制备手段，得到显微组织梯度式分布的材料成为一个新的研究热点。卢珂等人在金属Ni中通过表面机械研磨(SMAT)方法，制备出由表层到心部应变量逐渐减小的梯度式分布的材料 [ 30 ] ，通过力学性能测试发现，这种并且最终获得出色的力学性能。这一强化方式也被应用到TWIP钢研究领域。Rajib等人 [ 31 ] 对Fe-10Mn-0.5C-3Ni TWIP钢进行SMAT处理，处理后的试样经组织观察发现，试样表层产生大量的形变孪晶组织和高密度位错，随着距表层的深度增加试样的变形程度减小孪晶以及位错的数量逐渐减少，如图4所示。TWIP钢经SMAT处理后试样表层形成变形较大的硬化层，这对材的强度产生很大贡献，同时心部变形较小的区域依然保持了较好的塑性，所以经过SMAT处理后的TWIP钢表现出更加优良的强度塑性匹配。
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user: 6. 结论 1) 对TWIP钢冷轧后进行回火处理能够在一定程度上消除变形织构造成的各向异性，同时提高材料加工硬化的能力，使冷轧钢板的塑性得到提升，但是由于TWIP钢中含有一定量的碳元素，所以在选择 图4. 试样表层到心部的孪晶和位错分布示意图 [ 31 ] 回火温度和回火时间时一定要严格控制防止碳化物析出对材料性能产生严重影响； 2) 在TWIP钢中加入Al、Cu等改变层错能的合金元素往往会对TWIP钢中形变孪晶的产生造成影响，提高层错能将抑制形变孪晶产生，加入V、Ti、Nb等微合金元素能够在固溶强化和析出强化的作用下显著提高TWIP钢强度，但是这种析出物一定程度上会影响形变孪晶的增殖； 3) 晶粒细化能够显著提高TWIP钢的屈服强度，但是晶粒细化后在一定程度上抑制形变孪晶的产生造成塑性降低； 4) SMAT等先进的制备加工手段能够使TWIP钢由表层到心部产生梯度式分布的孪晶及位错组织，这种梯度式分布的材料同时具有较高的强度和较好的塑性，但是这种制备材料的方法还停留在实验室阶段，并不能应用于大型的工程构建，如何扩宽这种方法的应用范围，增大加工试样的尺寸是今后发展的一个主要方向。
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user: 摘 要 磷石膏作为气硬性胶凝材料，有着耐水性差的特点。加入磷酸，模拟磷石膏中可溶性磷杂质浓度对磷石膏耐水性影响。结果说明适量浓度的磷酸显著地改善磷石膏砌块的耐水性能，但随着磷酸浓度的增加，磷石膏砌块强度损失率较高。在磷石膏掺入液体石蜡、硅油、聚乙烯醇等防水剂制备磷石膏砌块，显著提高了磷石膏的防水性能。当液体石蜡，硅油，聚乙烯醇的掺量分别为磷石膏质量的2.0%，0.5%，0.3%时，制备的石膏砌块具有非常好的耐水性能，并且强度损失较小。 关键词 :磷石膏，磷酸，软化系数，防水剂 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 磷石膏是湿法磷酸工艺中所产生的工业固体废弃物。磷石膏的主要成分是二水石膏，一般呈灰白色或灰黑色 [ 1 ] 。我国磷石膏排放量巨大，据中国磷复肥工业协会统计，2017年全国磷肥总产量(以P 2 O 5 计)为16.407 Mt，其中高浓度磷复肥产量为15.354 Mt。在2017一年中，我国生产的磷石膏为75.0 Mt。磷石膏综合利用率为38.67% [ 2 ] 。所以对于进一步提高磷石膏的利用率，一直是我们迫切需要解决的问题。而在磷石膏的应用中，大部分是将磷石膏作为天然石膏替代品制取建筑石膏，进而加工成各种石膏建材产品 [ 3 ] 。例如利用磷石膏生产的石膏砌块是一种具有良好的施工性能、耐火性好，隔音效果好和适合宜居的建筑材料，但是它的软化系数很小，在湿的环境里很容易吸收水分导致强度性能下降。这一缺点意味着磷石膏制的石膏砌块吸水率高，强度容易降低，不适用于潮湿环境，限制了该产品的推广使用 [ 4 ] 。而且与天然石膏相比，磷石膏中含有许多杂质，如磷、氟、碱金属盐和有机物等。有害杂质中磷的影响最大，其次是氟和有机物，它们对磷石膏的强度，胶结性能，脱水性能等产生影响 [ 5 ] 。为了更好地对磷石膏加以利用，研究磷石膏的耐水性以及提高软化系数的措施显得非常重要。本实验的主要目的是通过添加不同含量磷酸，模拟研究磷石膏中可溶性磷杂质对磷石膏耐水性能的影响。通过加入硅油、Op-4乳化剂、石蜡和聚乙烯醇等防水材料对磷石膏砌块进行改性，研究改善磷石膏耐水性的最佳配合比。
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user: 2. 实验 2.1. 原材料 液体石蜡、聚乙烯醇1788：成都科隆化学品有限公司；磷酸：川东化工；硅油、op-4乳化剂：阿拉丁；磷石膏：重庆南川双赢集团，成分如表1所示。 Table 1 Phosphogypsum composition tabl 序号 1 2 3 4 5 6 项目 CaSO 4 ·2H 2 O P 2 O 5 K 2 O Na 2 O SiO 2 水溶性F 成分质量百分比(%) ≥85 0.1~0.8 0.01~0.1 0.01~0.05 4~5 ≤0.1 表1. 磷石膏成分表 2.2. 实验方法 磷石膏砌块水膏比均采取0.64，依据材料配比准确计量各物料，并按一定用水量在搅拌锅中将原料和水搅拌均匀，石膏成均匀流动性好的浆体，浇筑到标准水泥胶砂模具中，再手动抬起模具3 cm~5 cm上下震荡10次，用刮刀刮平，放置2 h后拆模。 将拆模后试样分成两组，一组放入烘箱中，在55℃下烘至绝干，测量绝热强度；另一组浸入水中24 h后取出，测量其饱和吸水强度，最终得到软化系数。 强度测定按GB/T 17669.3《建筑石膏力学性能的测定》进行测试，试样尺寸为40 mm × 40 mm × 160 mm。
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user: 3. 可溶性磷对磷石膏耐水性能的影响 3.1. 测试结果 按照表2的配合比准确计量称料，依据前面的实验方法得到石膏砌块的强度和软化系数，结果如图1。 Table 2 Mix ratio of phosphoric acid to phosphogypsu 试样 1 2 3 4 5 磷石膏g 1000 1000 1000 1000 1000 磷酸含量g 0 2 4 6 8 表2. 磷酸与磷石膏的配合比 由图1中可以看出加入磷酸后，干强度一直呈下降的趋势，当磷酸掺量为0.8%时，干强度损失了30%，达到最低值。但湿强度随着磷酸含量的增加，先上升后下降。当磷酸掺量为0.2%时，湿强度提高了38%，达到最大值。这说明可溶性磷对于磷石膏砌块干强度的影响较大，且能在一定范围内对湿强度有积极作用。相对于空白组试件，实验组试件的软化系数都有所提升，四种磷酸含量的磷石膏砌块软化系数都超过了0.8，最大值达到了0.93可以看出适量浓度的磷杂质可有效改善磷石膏的耐水性，但过量磷酸的加入，磷石膏砌块强度的损失较大。其中0.6%的磷酸为最佳掺量，强度损失较小，软化系数也满足要求。 图1. 可溶性磷对磷石膏性能的影响 3.2. 可溶磷对磷石膏砌块性能影响机理 可溶磷改变了二水石膏的液相条件，使二水石膏在析晶时的过饱和度降低。低过饱和度下水化的磷石膏，其二水石膏晶体成核的概率减少，相应的二水石膏晶核数量降低，则二水石膏倾向成于尺度更大的晶体。所以可溶磷使二水石膏晶体粗化，晶体间结合力降低，结构疏松。导致石膏硬化体强度下降。但也可发现可溶性磷改善了磷石膏的耐水性，而且随着浓度的增加，磷石膏的饱和湿强度也增加，软化系数全部都超过0.8。这是由于水进入磷石膏及其胶结材中，分布于二水石膏和半水石膏晶体表面上的可溶性磷在钙离子的作用下转变成Ca 3 (PO 4 ) 2 沉淀与石膏表面，阻碍石膏的溶出，从而在一定程度上提高了磷石膏的耐水性 [ 6 ] 。
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user: 4. 防水剂 4.1. 液体石蜡 4.1.1. 实验结果 按照表3的配合比准确计量称料，依据前面的实验方法得到石膏砌块的强度和软化系数，结果如图2。 Table 3 Mix ratio of liquid paraffin to phosphogypsu 试样 1# 2# 3# 4# 5# 磷石膏g 1000 1000 1000 1000 1000 液体石蜡g 0 10 20 30 40 表3. 液体石蜡与磷石膏的配合比 从图2中的强度数据可以看出，加入石蜡后，磷石膏砌块的强度均有不同程度的下降，而且干湿强度都有一个先升后降的过程。当石蜡掺量为2%时，干强度损失29%，湿强度损失13%，优于其他石蜡掺量的表现，此时干湿强度也均在3 MPa之上。四组石蜡掺量中，除一组软化系数低于空白组，其余组软化系数均超过0.9，说明液体石蜡对于改善磷石膏耐水性有着很大作用。但石蜡掺量为3%和4%时，强度最小损失是41%，最大损失是51%，所以2%为石蜡的最佳掺量。 图2. 液体石蜡对磷石膏性能的影响 4.1.2. 液体石蜡对磷石膏性能影响机理研究 由于分散的石蜡乳液对二水石膏的包裹作用，改变二水石膏的晶体生长方式，强烈抑制了晶体长轴(c轴)方向的生长，而a，b轴方向上晶体生长得到了增强，所以二水石膏晶体显得粗大、扁平，晶体间的结合力变弱。石蜡乳液掺量越多，磷石膏硬化体的强度越小 [ 7 ] 。 液体石蜡的防水机理可以由界面化学润湿理论来解释。当接触角θ < 90˚时，液体能够润湿固体表面，通过毛细作用可以渗透进入多孔材料内部；当接触角θ > 90˚时，液体不能够润湿固体表面，必须通过施加一定的外压才能进入多孔固体材料中。 Laplace公式： Δ p = − 2 γ . cos θ r 式中：Δp——附加压力；γ——液体表面张力；θ——接触角；r——毛细孔半径；当θ < 90˚时，P < 0，水分不要需要外加的压力就可以进入到多孔材料中。当θ > 90˚时，P > 0，水分不能进入到多孔固体材料，需要附加压力大于P时，液体才能进入毛细管。而当毛细管半径越小时，液体的表面张力越大，水分进入毛细管所需的附加压力也就越大。掺加液体石蜡与磷石膏充分搅拌，石蜡细小颗粒分散在β半水石膏的浆体的连续相，在二水石膏的凝结和硬化时，会吸引石蜡颗粒附近的水，使石蜡颗粒吸附在二水石膏硬化体的内部孔洞和孔隙的表面，改变其表面性质。当遇到水时，使得二水石膏晶体的表面和孔隙的接触角θ > 90˚，使二水石膏的由亲水性变为憎水性，使水分不能进入到石膏内部孔隙中，从而改善了磷石膏的耐水性能。 4.2. 硅油 4.2.1. 实验结果 按照表4的配合比准确计量称料，依据前面的实验方法得到石膏砌块的强度和软化系数，结果如图3。 Table 4 Mix ratio of silicone oil and phosphogypsu 试样 1 2 3 4 5 磷石膏g 1000 1000 1000 1000 1000 硅油g 0 5 10 15 20 表4. 硅油与磷石膏的配合比 从图3中可以看出加入硅油后，磷石膏砌块的强度均有不同程度的损失。其中最大的可达50%。4种不同掺量的磷石膏砌块绝热干强度变化波动不大，随着硅油含量的增加，饱和湿强度在不断下降。当硅油含量在0.5%和1.0%时，软化系数相对于空白组均有所提升，1.0%时软化系数达到最大0.96。之后随着掺量的加大，软化系数出现下降趋势，含量超过1.5%，软化系数都小于空白组，这与饱和湿强度的降低有一定关系。0.5%和1.0%%硅油掺量的磷石膏软化系数均超过0.8，但1.0%硅油掺量组强度损失非常大，达到了50%，所以0.5%为硅油的最佳掺量，强度损失下，耐水性也符合要求。 图3. 硅油对磷石膏性能的影响 4.2.2. 硅油对磷石膏性能的影响机理 硅油乳液可以渗入到磷石膏砌块内，自身具有的−Si-O-Si-链与磷石膏材料中的−OH会紧密结合在一起。在磷石膏砌块内部孔隙表面形成一层网状的表面张力很低的疏水薄膜，使得水分无法渗入到孔隙中，降低了吸水率，从而改善了磷石膏的耐水性。但当硅油添加量过高时，会在β半水石膏凝结和硬化时，抑制石膏内部的晶体的生成和降低晶体之间的结合，使内部密实度下降，强度降低。而且还会增大吸水率，软化系数减小 [ 8 ] 。 4.3. 聚乙烯醇 4.3.1. 实验结果 按照表5的配合比准确计量称料，依据前面的实验方法得到石膏砌块的强度和软化系数，结果如图4。 Table 5 Mix ratio of polyvinyl alcohol to phosphogypsu 试样 1 2 3 4 5 磷石膏g 1000 1000 1000 1000 1000 聚乙烯醇g 0 1 2 3 4 表5. 聚乙烯醇与磷石膏的配合比 从图4中可看出，加入聚乙烯醇后，磷石膏砌块的强度大多都有提升，其中最大为0.3%掺量，饱和湿强度相较于空白组提高了82%。绝热干强度随着聚乙烯醇含量的增加，先增大后减小。饱和湿强度随着聚乙烯醇含量的增加，在一定范围内波动。在0.2%掺量时，绝热干强度和饱和湿强度提升程度相等，都为52%。在四种掺量中，除了0.2%时软化系数与空白组相等，其余均超过0.9，0.4%掺量的软化系数达到了最大为0.99，但考虑到强度损失，0.3%的聚乙烯醇掺量对磷石膏耐水性能的改善要好于0.4%和0.1%的聚乙烯醇掺量，干强度提高33%，达到3.6 MPa，湿强度提高82%，达到3.3MPa。所以0.3%为聚乙烯醇的最佳掺量。 图4. 聚乙烯醇对磷石膏性能的影响 4.3.2. 聚乙烯醇对磷石膏性能的影响机理 聚乙烯醇掺入到磷石膏浆体后，聚乙烯醇乳液均匀地分散在磷石膏浆体中，随着石膏在水化硬化过程中，水分的消耗和蒸发而逐渐失水，聚乙烯醇会形成具有一定韧性的硬质凝胶；聚乙烯醇凝胶在石膏硬化体中逐渐形成具有阻水作用的不规则网膜，填充了石膏硬化体的孔隙，形成防水层并且降低石膏内部的孔隙率，使石膏内部网络结构更加紧密，甚至可以完全封闭毛细孔通道，阻塞渗水通路，降低吸水率。因此，提高石膏硬化体的强度，同时改善石膏耐水性 [ 9 ] 。
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user: 5. 结论 1) 磷石膏中的可溶性磷在适量的浓度下，能改善磷石膏的耐水性，提高软化系数。但是随着可溶磷浓度的增加，磷石膏的强度也会随之降低。 2) 本次实验加入的三种磷石膏防水剂，液体石蜡最佳掺量是2%，软化系数达到0.93。硅油最佳掺量是0.5%，软化系数达到0.87。聚乙烯醇最佳掺量是0.3%，软化系数达到0.92。 3) 考虑到强度等因素，对上述三种防水剂综合分析，0.3%的聚乙烯醇为改善磷石膏耐水性的最佳配比，干湿强度均达到3 MPa以上，强度相对于空白组均升高30%以上。
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user: 摘 要 目的：分析于接受手术治疗的肺癌患者中应用围术期护理对患者手术完成后的呼吸功能恢复及肺部并发症所产生的影响。方法：2016.4~2018.11期间，以随机数表法为分组原则，从我院挑选100例肺癌患者作为研究对象，将其分为对照组和观察组，各50例，对照组患者应用常规护理，观察组患者在常规护理的基础上应用围术期护理，对比分析两组患者术后呼吸功能恢复情况、肺部并发症以及肺功能各项指标。结果：肺功能各项指标与对照组相比较，即用力肺活量、第一秒用力呼气量以及最大通气量观察组均显著较高，组间差异具有统计学意义(P < 0.05)；呼吸功能各项指标与对照组相比较，即咳嗽程度、排痰难度、痰液粘稠度以及肺部啰音观察组均显著较优，组间差异具有统计学意义(P < 0.05)；肺部并发症与对照组相比较，即肺功能低下、肺炎以及肺不张的总发生率观察组显著较高，其中对照组的并发症发生率为34.00%，观察组的并发症发生率为8.00%，组间差异具有统计学意义(P < 0.05)。结论：于实施手术治疗的肺癌患者中应用围术期护理的效果显著，即提升了患者的肺功能和呼吸功能，而且可降低肺部并发症的发生率，具有良好的临床应用价值与意义。 关键词 :围术期护理，肺癌患者，呼吸功能恢复，肺部并发症，肺功能 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 临床中，肺癌属于一种常见恶性肿瘤疾病，因为其较高的恶性程度，所以患者的死亡率较高，同时肺癌的发病率在环境污染、空气污染以及人们生活水平不断提升的影响下，呈现出逐年上升的趋势，且发病人群逐渐趋于年轻化。现如今，对肺癌实施治疗最为有效的措施为外科手术，且在临床中得到了广泛应用，而通常情况下，患者术后则往往需要与放疗和化疗以及免疫疗法等综合措施相结合，可进一步提升治疗效果。但开胸手术属于一种较大类型的创伤性手术，会对胸廓的完整性产生破坏，并且因为肺癌患者普遍存在较长的吸烟史、肺部感染类疾病以及慢性阻塞性肺疾病，所以导致患者在接受手术后会产生呼吸功能差、肺功能代偿能力低下，继而导致患者在手术完成后产生多种呼吸系统疾病以及心律失常、低血压、肺炎、肺不张以及痰液潴留等多种心血管并发症，对患者的术后效果以及预后效果产生了较为严重的影响。为此，于肺癌患者手术过程中，即围术期中应用切实有效的护理措施具有至关重要的作用和意义，而在本论文内就于2016.4~2018.11期间，从我院挑选了100例肺癌患者作为研究对象，分析了围术期护理对患者术后呼吸功能恢复及肺部并发症产生的影响。
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user: 2. 资料与方法 2.1. 一般资料 于2016年4月~2018年11月期间，以随机数表法为分组原则，从我院挑选100例肺癌患者作为研究对象，将其分为对照组和观察组，各组均为50例患者。对照组有男性27例、女性23例患者，最小年龄为34岁、最大年龄为63岁、年龄平均为(49.5 ± 10.6)岁；观察组有男性28例、女性22例患者，最小年龄为28岁、最大年龄为64岁、年龄平均为(49.6 ± 10.5)岁。在对照组和观察组患者之间，P > 0.05，一般资料不存在显著差异，具有可比性。 纳入标准：1) 在手术实施前，通过胸部CT和气管镜病理活检确证患者为肺癌；2) 患者年龄在65岁以下且没有出现远处脏气转移；3) 实施手术前，对患者的身体状况进行评估，均具备手术耐受能力和正常沟通的能力；4) 患者均签署知情同意书且得到了本院伦理委员会的批准认可，具备完整的临床资料。 排除标准：1) 在胸水中存在肿瘤细胞的患者；2) 在手术完成后产生较为严重并发症的患者，比如出血性休克和感染；3) 患者为接受二次开胸的患者或意识处于模糊状态的患者。 2.2. 方法 将咳痰排痰与腹式呼吸以及吹气球训练等常规护理措施应用到对照组患者中，并积极医嘱患者服用抗炎化痰类药物，比如可待因、右美沙芬、喷托维林以及盐酸氯哌丁片等，同时积极观察患者在手术过程中的各项临床指标，比如血压、脉搏以及呼吸变化，当患者产生脉搏加快、难以呼吸以及颈部器官发生位移等情况时，则及时通知相关责任医师进行应对处理 [ 1 ] 。 观察组患者采用围术期护理，其内容主要可分为两个方面，1) 术前护理。就术前护理而言，护理内容主要可从心理护理、呼吸功能训练、肺功能训练等方面，其中心理护理主要指积极与患者及其家属进行沟通，告知患者及其家属疾病产生的原因、机制、治疗方法以及目的等，促使患者及其家属对疾病本身具备充分的认识，继而促使患者的治疗依从性提升。此外，还可通过告知患者相关治疗成功案例的方式帮助患者建立起战胜疾病的信心。呼吸功能训练主要指由护理人员对患者负荷腹式呼吸方法的指导，并于平卧状态下促使患者的全身肌群处于放松状态，此后在患者上腹部加压的额1到2 kg的沙袋，在吸气过程中和沙袋阻力对抗，缓慢隆起腹部，在呼吸后缓慢将腹部肌肉放松，1天2次，1次15min，此后逐渐延长训练时间和沙袋加压重量 [ 2 ] 。此外，护理人员还应积极指导患者采用正确的咳嗽方式和排痰方式，即在轻咳促使痰液松动后深呼吸，再大力将痰液咳出，相关研究指出 [ 2 ] ，运用有效的咳嗽排痰措施能够降低并发症的发生率，比如肺不张、肺部感染等。肺功能训练在术前护理中主要指积极检查患者的肺功能情况，并于手术实施前一星期实施肺功能扩充性训练。就肺功能扩充性训练而言，主要指患者取半卧位，连接患者的嘴部和扩充器的喉嘴的部位，此后促使患者做最大程度的吸气，1天2次，且可与患者的实际情况相结合适当调整患者的训练时间 [ 3 ] ；2) 术后护理。就术后护理而言，其护理内容主要可分为疼痛护理、深呼吸训练以及生命体征的密切监测等方面，其中疼痛护理主要指在实施肺叶切除术后，会因为手术切口而给患者造成较为严重的疼痛感，继而导致患者不敢咳嗽，而患者长期处于不咳嗽的状态，则会导致肺部分泌物滞留，不仅对患者通气能力产生了影响，同时会对患者的肺换气能力产生影响，甚至会导致多种并发症。因此，积极实施疼痛护理，即采用止痛泵或采用止痛剂对患者的疼痛情况予以缓解具有至关重要的作用和意义 [ 4 ] 。深呼吸训练主要指肺癌患者的部分肺组织被切除后会影响到的额胸壁的完整性，继而导致肺通气能力降低，易导致生高碳酸血症或低氧血症的发生，而深呼吸训练则具有处境肺部扩张的作用，具体深呼吸训练方法如下：深呼吸，屏气，此后缓慢吐气，将呼气与吸气的时间比例控制在3:1，每间隔2小时进行5到10次深呼吸训练，继而实现延长肺通气的时间和肺换气的时间。生命体征的密切监测可包括心电图、血压测量等内容 [ 5 ] 。 2.3. 观察指标 对比分析观察组与对照组患者的肺功能各项指标(最大通气量、第一秒用力呼气量、用力肺活量)、呼吸功能各项指标(肺部啰音、痰液粘稠度、排痰难度、咳嗽程度)以及肺部并发症发生情况(肺功能低下、肺炎、肺不张) [ 6 ] 。 2.4. 统计学分析 在本论文中，全部数据均应用SPSS21.0统计学软件包进行处理，P < 0.05表示差异存在统计学意义；计量资料“ x ¯ ± s ”采用t检验；计数资料(n， %)采用c 2 检验。
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user: 3. 结果 3.1. 肺功能各项指标对比分析 肺功能各项指标与对照组相比较，即用力肺活量、第一秒用力呼气量以及最大通气量观察组均显著较高，组间差异具有统计学意义(P < 0.05)，详细数据见表1。 Table 1 Comparison and analysis of the pulmonary function indexes between the control group and the observation grou 组别 病例 最大通气量 第一秒用力呼气量 用力肺活量 对照组 50 70.2 ± 11.3 82.4 ± 11.6 74.0 ± 14.4 观察组 50 78.5 ± 12.4 92.3 ± 18.3 85.5 ± 16.2 t / 3.498 3.231 3.752 P / <0.05 <0.05 <0.05 表1. 比较分析对照组与观察组患者的肺功能各项指标水平(%， x ¯ ± s ) 3.2. 呼吸功能各项指标对比分析 呼吸功能各项指标与对照组相比较，即咳嗽程度、排痰难度、痰液粘稠度以及肺部啰音观察组均显著较优，组间差异具有统计学意义(P < 0.05)，详细数据见表2。 Table 2 Comparative analysis of respiratory function indicator 组别 病例 肺部啰音 痰液粘稠度 排痰难度 咳嗽程度 对照组 50 1.49 ± 0.72 2.27 ± 0.64 2.34 ± 0.67 1.65 ± 0.76 观察组 50 0.58 ± 0.61 1.21 ± 0.59 1.12 ± 0.63 1.19 ± 0.63 t / 6.819 8.611 9.380 3.295 P / <0.05 <0.05 <0.05 <0.05 表2. 比较分析呼吸功能各项指标(分， x ¯ ± s ) 3.3. 肺部并发症发生情况对照组与观察组比较分析 肺部并发症与对照组相比较，即肺功能低下、肺炎以及肺不张的总发生率观察组显著较高，组间差异具有统计学意义(P < 0.05)，详细数据见表3。 Table 3 Comparative analysis of pulmonary complications in the control group and the observation group (n， % 组别 病例 肺功能低下 肺炎 肺不张 并发症发生率 对照组 50 4 6 5 17 (34.00) 观察组 50 1 1 2 4 (8.00) χ 2 / / / / 10.187 P / / / / < 0.05 表3. 对照组与观察组肺部并发症发生情况对比分析(n， %)
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user: 4. 讨论 临床上，肺癌属于呼吸系统恶性肿瘤疾病之一，又可将其称之为原发性支气管肺癌。由于该病症在中老年男性中较为常见，且随着我国近几年老年化问题的日益严重，肺癌的发生率呈现出逐年上升的趋势 [ 7 ] 。在肺癌发病的早期，因为不存在特异性临床症状，所以当发生肺癌的显著临床症状时，往往预示着患者的肺癌病情已经进入晚期，增大了治疗的难度。目前，治疗肺癌的主要方法为肺叶切除术，具有一定治疗效果，但易发生并发症，且会使患者的肺活量显著降低，表现为严重的呼吸困难。为此，对肺癌患者围手术中积极采取有效的护理措施以提升患者的呼吸能力具有至关重要的意义 [ 8 ] 。 就围术期护理而言，主要可分为两个层面，即术前护理与术后护理，其中术前护理包括了心理护理、呼吸功能训练、肺功能训练等，促使患者无论是在心理方面，还是在能力方面均具有足够充分的准备，有效增强了患者的应对能力 [ 9 ] 。术后护理包括了疼痛护理、深呼吸训练以及生命体征的密切监测等，则为进一步维持患者的良好健康状态提供了保障，改善了患者的临床状态，即呼吸功能，同时降低了并发症的发生率，提升了患者的安全性 [ 10 ] 。从本文的研究结果可获知，呼吸功能各项指标与对照组相比较，即咳嗽程度、排痰难度、痰液粘稠度以及肺部啰音观察组均显著较优；肺部并发症与对照组相比较，即肺功能低下、肺炎以及肺不张的总发生率观察组显著较高，其中对照组的并发症发生率为34.00%，观察组的并发症发生率为8.00%。赵美娟 [ 11 ] 通过研究得到了与本文相类似的结果，对照组的并发症发生率为33.33%，观察组的并发症发生率为8.3%。 综上所述，将围术期护理应用到接受肺叶切除术治疗的患者中的价值显著，不仅能够有效提升患者的肺功能和呼吸功能，而且对肺部并发症的发生具有控制作用，具有良好的临床应用价值与意义，但本文涉及的病例数较少，难以代表整体水平，仍需加大研究范围。
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user: 摘 要 通过宏观形貌观察、扫描电镜能谱以及现场轧辊分析，对201不锈钢冷轧钢带狭缝线质量缺陷的原因进行了分析研究。钢带在轧制过程中发生了平移，工作辊表面的锯齿状压痕往复运动是造成不锈钢带狭缝线产生的主要原因。 关键词 :201不锈钢带，冷轧，狭缝线 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 某不锈钢厂生产的201不锈钢冷轧板的生产工艺流程：厚度为3.0 mm的白皮钢带经1450偏八辊可逆轧机冷轧，然后通过马弗炉固溶退火，最后以25 m/min的带速进行酸洗钝化，得到规格为1240 mm * 1.35 mm的201不锈钢冷轧板。但是，经冷轧退火酸洗后发现钢板在边部出现大量狭缝线缺陷，且在后续加工过程中无法消除，此质量问题对企业造成了一定的经济损失。为查明缺陷原因，对存在狭缝线缺陷的冷轧不锈钢板取样并进行了相关的宏观形貌观察、扫描电镜、能谱检测分析，并根据轧制工艺对现场轧辊进行了综合比对分析。找出了造成缺陷的原因并提出了相关的整改措施。
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user: 2. 实验材料及方法 试验材料取自工业生产201不锈钢冷轧板，宽1240 mm，厚1.35 mm，其主要化学成分如表1所示。在201冷轧板表面边部狭缝线位置处裁剪成块钢板，采用ZEISS EVO/MA55扫描电子显微镜进行微观形貌分析，并用OXFORD (X-MAX)能谱仪对缺陷部位和正常表面微区成分进行检测 [ 1 ] 。 Table 1 Composition of 201 stainless steel (wt% C Si Mn S P Cr Ni Cu N 0.08 0.40 10.2 0.008 0.049 13.45 1.05 0.7 0.155 表1. 不锈钢的主要化学成分(wt%)
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user: 3. 试验方法和结果 3.1. 宏观检测 在201冷轧板表面边部狭缝线位置处取样，所取试样的宏观形貌如图1所示。白皮钢带经过冷轧、退火后，平行于轧制方向，发现在距离边部16 mm~20 mm处，宽1 mm~2 mm贯穿整卷钢带正反两面的暗黑色的条线状质量缺陷。钢带表面用砂纸打磨后，如图2所示，表面呈现一条深浅不一的压痕，再继续打磨发现呈现断续的凹坑。 图1. 现场缺陷图 图2. 打磨后的缺陷图 3.2. 扫描电镜分析 取缺陷处样品，经超声波清洗后将样品放到扫描电镜下进行分析，如图3所示为扫描电镜的背散射观察图。 图3. 缺陷处的SEM形貌。(a) 放大100倍的缺陷形貌；(b) 放大1000倍的缺陷正常处对比形貌；(c) 放大5000倍的缺陷形貌；(d) 放大5000倍的缺陷正常处形貌 图3(a)为缺陷处的SEM形貌，可以看出狭缝线部分宽度大约为1 mm左右。图3(b)显示缺陷部位和正常部位的对比。图3(c)和图3(d)分别为缺陷区域和正常区域的组织结构图。对比缺陷处和正常处的形貌，发现的缺陷处组织结构相对较为疏松。并且表面侵蚀严重。对缺陷处进行能谱分析，如图4所示，发现缺陷部分成份和正常区域大致相同，并没有发现大量非金属夹杂物 [ 2 ] 。 图4. 能谱分析结果
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user: 4. 现场轧辊分析 仔细观察轧辊发现，如图5所示，在轧辊两侧均存在宽度为3 mm~5 mm的明线和4 mm~5 mm的暗线，具体为：在工作辊118 mm~135 mm、1362 mm~1380 mm之间约有17 mm~18 mm的亮线，在工作辊140 mm~145 mm、1354 mm~1358 mm之间约4 mm~5 mm的亮线，在工作辊140 mm~135 mm之间1358 mm~1362 mm之间约有4 mm~5 mm的暗线。 图5. 轧辊表面图片 钢带宽度计算：1358 − 118 = 1240 mm，1380 − 140 = 1240 mm。 暗线距离边部计算：1358 − 135 = 1223 mm，1240 − 1223 = 17 mm，1362 − 140 = 1222 mm，1240 − 1222 = 18 mm。 4.1. 轧制过程分析 如图6所示，由于钢带在轧制过程中进行了平移，钢带边部表面与上一次钢带表面在工作辊表面形成的尖角(红圈标识位置)相摩擦产生了压痕和渗透 [ 3 ] 。 图6. 尖角形成示意图 4.2. 狭缝线形成过程分析 1) 轧制过程中，白皮钢带与工作辊如图6(a)之间在力的作用下，钢带边部对工作辊的表面形成部分的压下量，如图6(b)所示。造成工作辊边部形成尖角和毛刺。 2) 在后续轧制阶段，由于设备之间存在扭矩，钢带发生了偏移，如图6(c)所示，钢带向左偏移，左红色圈内钢带对轧辊产生部分压下量，显示图6(d)所示钢带向右边偏移。 3) 偏移后的钢带距离边部16 mm~20 mm处与带有毛刺的工作辊在力的作用下相互摩擦，形成凹坑和压痕。
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user: 5. 狭缝线处形貌分析 在退火酸洗过程中，由于轧制后的钢带边部表面被破坏，形成了凹凸不平的线状缺陷，且失去表面致密氧化膜的保护。因此在同样的酸洗环境下，被破坏的钢带部分和酸的接触面积增大，导致被酸液侵蚀严重，呈现出疏松的组织状态 [ 4 ] 。
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user: 6. 结论 狭缝线缺陷是由于钢带在轧制过程中发生了平移，将工作辊表面的锯齿状压痕往复运动印在了钢带边部表面形成的。 整改措施： 1) 工作辊硬度特点是越外层越硬，所以注意工作辊使用周期，在使用后期磨损量大，要及时更换。 2) 在轧制厚料时，由于钢带的压下量大，造成工作辊表面磨损严重，最好多换一次工作辊。
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user: 摘 要 目的：探究β-内酰胺类抗生素致肺部重症感染患者神经系统不良反应的临床特点，以此提高防治水平。方法：回顾性分析2015年2月至2016年2月我院确诊的尿毒症并发肺部重症感染42例使用β-内酰胺类抗生素患者的临床资料，分析β-内酰胺类抗生素的品种、剂量及神经系统不良反应的临床特征。结果：尿毒症并发肺部重症感染患者使用β-内酰胺类抗生素行抗感染治疗时易引发神经系统不良反应。神经系统不良反应表现多样，主要为兴奋多语、胡言乱语、神志恍惚、烦躁不安、嗜睡、反应迟钝、失眠及双上肢不自主震颤。患者停药或行血液灌流联合血液透析治疗后，神经系统不良反应均能基本完全消失，且无神经系统后遗症。结论：β-内酰胺类抗生素致尿毒症并发肺部重症感染患者神经系统不良反应较为常见，当患者出现神经系统不良反应时，及时停药，给予合适的治疗方案，不良反应症状能在短期内消失，且不会造成神经系统后遗症。 关键词 :β-内酰胺类抗生素，肺部感染，神经系统，不良反应 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 慢性肾衰竭简称慢性肾衰，是指各种肾脏疾病导致肾脏功能逐渐不可逆性丧失，最终引起一系列由代谢紊乱引起的临床综合征，其终末期即为尿毒症 [ 1 ]。慢性肾衰会导致机体下降，患者易并发肺部重症感染 [ 2 ]，慢性肾衰并发肺部感染已成为尿毒症患者主要的死亡因素之一。慢性肾衰并发肺部感染患者通常使用抗生素进行抗感染治疗 [ 3 ]，但已有研究报道，β-内酰胺类抗生素的使用会对患者造成不良反应，其中以神经系统的不良反应较为常见 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ]。因此，本研究回顾性分析我院尿毒症并发肺部感染患者的临床资料，旨在探究β-内酰胺类抗生素致肺部重症感染患者神经系统不良反应的临床特点，以此提高防治水平。