DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 相关工作 2006年Hinton [ 1 ] 等人利用逐层贪心算法初始化深度信念网络(DBN)，提出了深层学习的概念。此后很多的深度学习模型被提出，He [ 2 ] 等人和Abdel-Hamid [ 3 ] 使用深度神经网络分别在计算机视觉领域和语音识别方面取得了显著的成果。 近些年，深度学习概念开始广泛应用于自然语言处理领域，如Kim [ 4 ] [ 5 ]、Kalchbrenner [ 6 ] 等人分别改进了卷积结构，提出了不同结构的文本分类模型，在多个数据集上取得了比较理想的结果。Zhang [ 7 ] 等人将字符作为一种文本的新特征输入卷积神经网络，并应用于文本分类，证实了字符级的有效性。Poon [ 8 ]，冯兴杰 [ 9 ]，何炎祥 [ 10 ] 等人通过结合卷积神经网络和循环神经网络，在文本的情感分析任务上取得也了出色的结果。除此之外，Zhou [ 11 ] 提出的cnn与lstm结合的c-lstm模型和Joulin [ 12 ] 等人提出的FastText模型，在文本分类任务中都有很好的性能。 在全卷积神经网络(FCN)方面，2014年Min Lin [ 13 ] 等人在论文中改进了Cnn网络模型，首次提出了抽象能力更高的Mlpconv层和全局平均池化(Global Average Pooling)的概念，提高了卷积模型的特征提取能力，减少了网络模型的参数，这篇论文为全卷积网络和Inception结构的提出和发展提供了一个很好的开端。2014年Szegedy [ 14 ] 等人提出了GoogLeNet模型，该模型首次使用Inception结构代替了单层的卷积加激活的传统操作，使模型精度上升的同时加快了训练速度。2015年Jonathan Long [ 15 ] 的论文首次提出全卷积概念，并将其应用于图像语义分割，解决了图像语义分割无法端到端的问题，避免了像素的重复存储和计算。到2017年底，FCN已经分化出了数百种的模型结构。FCN使用卷积层替换掉了传统CNN的全连接层，因为卷积层能学习特征之间的联系，并且卷积层参数较少，收敛迅速、稳定且计算速度快。正因为FCN有上述的优点，所以部分人将FCN用作其他深度学习任务，如张曼 [ 16 ] 等人将全卷积神经网络用作文本分类任务，证明了FCN在文本分类任务上有加快模型收敛速度，减少模型复杂度等优势。 中文等语言采用词级别的深度神经网络时，词语通常是采用词嵌入的思想将词语转化为低维稠密的向量来避免维度灾难，再将文本表示成为一个二维的矩阵输入给模型训练。训练词向量的工具有Google公司中Tomas Mikolov [ 17 ] 等人推出的Word2vec工具，Pennington [ 18 ] 等人提出的GloVe模型以及Matthew E. Peters [ 19 ] 提出的基于动态词向量训练的ELMo等。因为所获得的词向量包含一定的句法结构和语义结构的信息，模型所获得的分类效果颇佳，缺点是词向量依赖优秀的词汇库，如果词汇库不够优秀和完善，就会遇到OOV (Out of Vocabulary)问题，影响模型的最终输出。而采用字符级别的神经网络，优势是不需要使用预训练好词汇库信息，极大地提升模型所能处理的词汇量，避免了词汇库不完善的问题。并且能弹性地处理拼写错误和罕见词，同时降低模型的计算成本，加快模型的训练速度。除此之外，字符级可以很容易的应用于所有语言和数据集，具有很高的泛化性。 综上所述，许多学者已经提出了很多优化模型，取得了优异的成绩。但到目前为止，模型的优化不再只追求准确率的提升，而是速度和准确率的平衡。所以在保持准确率上升的同时提升速度是关键的问题。
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user: 5. 结束语 在本文中，我提出了一种适用于中文文本分类的神经络分类方法。该模型应用了字符级卷积神经网络(CharCnn)、全卷积神经网络(Fcn)、全局平均池化(Glabal average pooling)，以及Inception结构，分别利用各自的优势，达到了预期的效果。从实验结果的分析来看，该模型拥有较快的收敛速度和令人满意的分类性能。同时由于使用字符级卷积网络，该模型在面对不同的数据集和语言时，也有较强的适用性。所以可以得出结论，本文提出的模型优于标准cnn模型和传统分类模型，与其他改进方法也有可比性。 对于未来的研究方向，本文模型虽然使用了Inception结构，但最深处只有4层卷积，未来可以朝着更宽更深的方向前进，同时可以使用更加优秀的改进卷积核，来进一步减少模型的参数数量，增加模型的分类效率。模型的超参数也可以进一步地进行优化，使其更加稳定，分类性能也会更好。
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user: 摘 要 目前人工冻结法被广泛用于临时土体强度加固，使土层在冻结期间强度大大提高，满足工程需求，融化后可恢复原状，降低对环境的污染和破坏。为探索人工冻结法在输电线路施工便道中的应用前景，开展了冰、冻土试样的物理力学性能试验，并对人工冻结路基力学性能进行了模型试验。试验结果表明：随着温度降低，冰试样的单轴抗压强度逐渐增加，冻土的粘聚力和内摩擦角有增大的趋势；回填土在冻结状态下压缩性较常温时显著降低；人工注水冻结路面厚度越大，在相同荷载作用下，冻结路面和路基的整体位移越小，厚度大于10 cm的冻结路面可以通过小型施工机械。 关键词 :人工冻结，输电线路，施工便道，模型试验 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在我国城市地铁、建筑地基、海底隧道等工程的建设中，土层人工冻结法被经常用来临时加固土体强度 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ]。土层可以在冻结期间内大大提高其强度，满足工程需求，在冻结结束融化后可恢复原状，降低对环境的污染和破坏 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ]。将冻结法施工引入到输电线路临时道路修建中，可以采用两种方式：1) 针对河网泥沼地区等土质软弱地区，可以通过直接布设冻结管，对土体进行冻结，提高土体强度，形成临时道路；2) 针对于环保要求高的地区，可以在地面上架设冻结层，通过人工注水冻结，在保护地表上形成临时道路。通过人工冻结法形成的临时道路，在车辆通过后可立即在短时间内恢复原状，在下一次车辆通过时可提前1~2天进行冻结，通过后又可恢复原状，施工灵活度和成本都可以很好的控制。 为了探索输电线路施工便道人工冻结路基承载特性，开展了人工冻结路基力学性能模型试验，并对冰及冻土试样的物理力学性能进行了试验研究。
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user: 2. 试验概况 2.1. 冰和冻土试样试验 开展了冰单轴抗压强度试验和冻土三轴剪切强度试验。试验所采用的试样规格与数量见表1。 Table 1 Specimen size and quantit 序号 试验项目 试样规格/mm 试样数量 试验温度/℃ 1 冰单轴抗压强度试验 Φ70 × 150 9 −5、−10、−15 2 冻土三轴剪切试验 Φ61.8 × 150 12 −3、−5、−8、−10 表1. 试样规格与数量 根据天然含水率(15%)和天然密度(2 g/cm 3 )加工制成试验所需的重塑土试样，误差分别不超过±1.0%和0.3 g/cm 3 。冰试样采用直径70 mm的PVC排水管灌水在冷库内冻结后切割的方法制备，试样长度150 mm。 冰单轴抗压试验采用恒应变速率控制加载方式，应变速率为1%/min。使用WDT-100冻土试验机对冰试样进行无围压单轴抗压强度试验。 冻土三轴剪切强度试验采用恒应变速率控制加载方式多试样分级加载，在WDTS-200型三轴仪上进行的试验。 2.2. 人工冻结模型试验 对常温和低温冻结状态下的路基模型进行了抗压试验。同时，开展了人工注水冻结路面模型试验，将与路基同横截面尺寸的冰块置于路基模型上，开展了不同厚度冰块的抗压试验。试验工况、模型尺寸、温度条件见表2。 Table 2 Model experiment condition 序号 试验项目 模型平面尺寸/cm 厚度/cm 试验温度 1 冻结路基模型试验 100 × 50 30 −20℃、15℃ 2 人工注水冻结路面模型试验 100 × 50 2、5、10、30 −20℃ 表2. 模型试验工况
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user: 3. 试验结果和分析 3.1. 冰试样单轴抗压强度 冰试样在每个温度等级(−5℃、−10℃、−15℃)下至少采取3个以上的试样进行平行试验，以提高试验结果的准确性。冰试样的抗压强度结果见表3。冰的强度与温度的关系密切相关，随着温度的降低，强度增大。 由试验结果不难看出，随着温度的降低，冰试样的单轴抗压强度逐渐增加。试验温度较为接近，本次试验中每降低5℃，强度增加约20%。随着温度降低，冰中水分子结合更为紧密，故在本次试验的温度范围内，冰试样的强度随着温度降低而提高。 Table 3 Test results of uniaxial compressive strength experimen 温度(℃) 单轴抗压强度/Mpa 分值 均值 −5 2.77 2.1 2.04 1.58 2.01 −10 1.89 2.46 3.76 3.02 1.81 1.8 −15 1.82 2.96 2.43 3.92 3.66 表3. 单轴抗压强度试验结果 不同温度下冰的单轴抗压强度应力应变试验曲线见图1。 图1. 单轴抗压强度应力应变试验曲线。(a) −5℃单轴抗压强度试验曲线；(b) 冰−10℃单轴抗压强度试验曲线；(c) 冰−15℃单轴抗压强度试验曲线 试验中，各试样均在应变很小的情况下就达到了应力最大的状态。在达到最大应力后继续保持原有的应变速率继续加载，则应力下降的速度小于峰值前的上升速度。由于试样最终破坏时的应变依然较小，在3.5%左右，因此，在达到最大应力后试样即失去了承载能力。 3.2. 冻土试样三轴剪切试验 本次试验对粘土试样在−3℃、−5℃、−8℃、−10℃条件下进行冻土三轴剪切试验。试验结果见表4，土层的三轴剪切强度特征可以用莫尔强度准则来描述： σ 1 = 1 + sin φ 1 − sin φ σ 3 + 2 c cos φ 1 − sin φ (1) 其中，σ 1 —最大主应力，MPa；σ 3 —最小主应力，MPa；φ—内摩擦角，˚；c—粘聚力，MPa。 Table 4 Triaxial shear test results of frozen soi 试验温度℃ 强度指标 强度拟合公式 粘聚力c (MPa) 内摩擦角φ (˚) −3 0.94 26.59 σ 1 = 2.62σ 3 + 3.04 −5 0.56 31.72 σ 1 = 3.22σ 3 + 2.01 −8 0.68 33.32 σ 1 = 3.44σ 3 + 2.52 −10 1.19 26.07 σ 1 = 2.57σ 3 + 3.81 表4. 冻土三轴剪切试验结果 由于本次试验选取的温度较为接近，冻土三轴剪切试验的结果规律性并不明显，但从试验结果可看出，随着温度降低，冻土的粘聚力和内摩擦角还是有增大的趋势。这主要是由于随着温度降低，土中液态水逐渐转化为固态水，且液态水的含量会随着温度的降低而减少，土的微观结构会产生一定的变化，导致土的粘聚力和内摩擦角也随着温度的降低而有增大的趋势。 3.3. 人工注水冻结路面模型试验 在室温和−20℃的环境中，分别对土箱中的回填土进行了抗压试验，载荷板直径为30 cm，位移–荷载曲线如图2所示。 图2. 冻结路基模型试验 通过试验结果可知，由于试验采用的为回填黏性土，压缩性较大，但在冻结状态下压缩性显著降低，在试验荷载范围内，冻结路基模型处于弹性变形状态。按照浅层平板载荷试验变形模量的计算方法，得到在室温和−20℃的环境中，回填土的变形模量分别为0.26 Mpa和5.71 Mpa，由于模型试验与原位试验在边界条件、荷载板面积的方面存在差异，计算出的变形模量与实际值有差别，但可用作比较分析。由结果不难看出，在−20℃时，土体的变形模量较常温下提高了20倍，土的压缩性大大降低。 回填土并未作夯实处理，土体中空隙大，故压缩性较大。冻结温度为−20℃，冻结后土中水基本都为固态，由于水在固态下的体积大于液态，土中空隙被冰填充，整体压缩性得到极大提高。 人工注水冻结路面模型试验结果如图3所示，试验时环境温度均为−20℃。 通过试验结果可知，人工注水冻结路面的抗压特性与冰的厚度紧密相关，厚度越大，在相同荷载作用下，冻结路面和路基的整体位移越小。根据冰试样抗压试验结果可知，未破坏时冰自身变形较小，整体位移主要来自冻结土，由于冰厚度的增加，传递到土体的附加应力降低，故冰厚度越大，整体位移越小。厚度为2 cm和5 cm的人工冻结路面分别在加载达到2.4 kN和3 kN时发生破坏，而厚度为10 cm和30 cm的人工冻结路面在加载到15 kN时均未发生破坏。大部分小型施工机械重量为2~5吨，这说明厚度为10 cm的人工冻结路面基本可以承受小型施工机械通过。 图3. 人工注水冻结路面模型试验。(a) 冰厚度为10 cm和30 cm；(b) 冰厚度为2 cm和5 cm
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user: 4. 小结 1) 对于土体和冰试件，强度指标和温度有直接对应关系。随着温度的降低，强度有进一步提高的趋势。 2) 回填土的压缩性在低温冻结状态下显著降低，模型试验结果显示变形模量可提高20倍。 3) 在相同荷载作用下，人工注水冻结路面厚度越大，路面和路基的整体位移就越小，厚度大于10 cm的路面可以通过小型施工机械。
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user: 摘 要 设图 G = ( V ， E ) 为一个简单无向图，若 S ⊆ V ，则记 f ( S ) = ∑ v ∈ S f ( v ) 。若实值函数 f : V ↦ { − 1 ， 1 ， 2 } 满足以下两个条件：1) 对于任意的顶点 v ∈ V ，均有 f ( N [ v ] ) ≥ 1 成立；2) 如果对任意的顶点 v ∈ V ，若 f ( v ) = − 1 ，则存在一个与v相邻的顶点 u ∈ V 满足 f ( u ) = 2 ，则称该函数为图G的符号罗马控制函数。图G的符号罗马控制数定义为 γ s R ( G ) = m i n { f ( V ) | f 为 图 G 的 一 个 符 号 罗 马 控 制 函 数 } 。本文利用构造法及穷标法主要得到了k-正则图的冠图以及轮图的冠图的符号罗马控制数的精确值。 关键词 :符号罗马控制函数，符号罗马控制数，k-正则图，轮图，冠图 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 本文所指定的图均为无向简单图，文中未说明的符号和术语同文献 [ 1 ]。 设 G = ( V ， E ) 是一个图，其顶点集 V = V ( G ) 和边集 E = E ( G ) 。对任意 u ∈ V ( G ) ，则 N G ( u ) 为u点在G中的邻域， N G [ u ] = N G ( u ) ∪ { u } 为u点在G中的闭邻域， d G ( u ) = | N G ( u ) | 为u点在G中的度，而 δ = δ ( G ) 和 Δ = Δ ( G ) 分别为图G的最小度和最大度。在不致混淆情况下，可将 N G ( u ) ， N G [ u ] ， Δ ( G ) ， δ ( G ) 分别简单记为 N ( u ) ， N [ u ] ， Δ ， δ 。用 C n ， P n ， K n 分别表示n阶圈、路和完全图。k-正则图G是指G 中每个顶点度均为k的图。 过去的几十年，图的控制理论作为图论中很重要的研究课题，其研究内容越来越丰富，很多学者在不同背景应用之下提出各种类型的符号控制数以及其变化的形式，如图的符号控制数 [ 2 ]、图的边(全)符号控制数 [ 3 ]、图的符号全控制数 [ 4 ]、图的圈符号(边)控制数 [ 5 ] 以及符号(全)罗马控制数 [ 6 ]、符号边(全)罗马控制数 [ 7 ] [ 8 ] 等。在1995年，由J E Dunbar等人首次提出图的符号控制概念，从此开辟了这一研究领域并得到迅速发展。图的符号控制数的研究有着广泛的应用背景，如交通岗位、物资供应点的设置等。 至今为止，很多相关学者踊跃研究关于图的符号罗马控制数的上下界 [ 9 ] 以及特殊图的符号罗马控制数的精确值。文 [ 10 ] 中，Zhao等人确定了完全二部图以及轮图的符号(全)罗马控制数。文 [ 11 ] 中，尹凯等人确定了完全多部图的符号罗马控制数。本文主要确定了两类特殊冠图，如k-正则图的冠图和轮图的冠图的符号罗马控制数。 对于图 G = ( V ， E ) ，定义一个函数 f : V ↦ R 和G的一个子集 S ⊆ V ，记 f ( S ) = ∑ v ∈ ∈ S f ( v ) 。下文中，为简单起见，记 V i 表示所有标号为i的顶点集合，其中 i = − 1 ， + 1 ， + 2 。对于 x ∈ V ，把 f ( N [ x ] ) 简单记为 f [ x ] 。
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user: 2. 基本概念 定义1 [ 9 ] 设图 G = ( V ， E ) 为一个简单无向图，若 S ⊆ V ，则记 f ( S ) = ∑ v ∈ ∈ S f ( v ) 。若实值函数 f : V ↦ { − 1 ， 1 ， 2 } 满足以下两个条件： 1) 对于任意的顶点 v ∈ V ，均有 f ( N [ v ] ) ≥ 1 成立； 2) 如果对任意的顶点 v ∈ V ，若 f ( v ) = − 1 ， 则存在一个与v相邻的顶点 u ∈ V 满足 f ( u ) = 2 ，则称该函数为图G符号罗马控制函数。图G的符号罗马控制数定义为 γ s R ( G ) = min { f ( V ) | f 为 图 G 的 一 个 符 号 罗 马 控 制 函 数 } 。若符号罗马控制函数f满足 γ s R ( G ) = ∑ v ∈ V f ( v ) ， 则称函数f为图G的 γ s R ( G ) -函数。 定义2 [ 3 ] 图G的每个顶点上粘接r个悬挂点而得到的图称为图G的r-冠图，记为 I r ( G ) 。特别地，图G的1-冠图，记为 I ( G ) 。 定义3 设 W n + 1 = C n ∨ K 1 为轮图，其中中心点为 v 0 ，圈 C n 上顶点为 v 1 ， v 2 ， ⋯ ， v n 。用 I 7 ( W n + 1 ) 表示圈 C n 中每个顶点上粘接7个悬挂点且中心点上粘接 2 n + 1 个悬挂点而得到的图。
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user: 3. 主要定理及其证明 定理1设 G ′ 为任意n个顶点的k-正则图 ( k ≥ 1 ) 且 G = I 2 k + 1 ( G ′ ) ，则 γ s R ( G ) = n ( 1 − 2 k ) . 证明：设 G = I 2 k + 1 ( G ′ ) ， G = G ( V ， E ) ，其中 G ′ 为任意的k-正则图。令 V ( G ′ ) = { v 1 ， v 2 ， ⋯ ， v n } ， ， 其中 v i j 为图 G ′ 的悬挂点。下面首先考虑图G的符号罗马控制数的下界。 设 f = ( V 2 ， V 1 ， V − 1 ) 是图G的 γ s R ( G ) -函数，由符号罗马控制数定义知 f [ v 1 ] + ⋯ + f [ v n ] ≥ n ， 即 ∑ j = 1 2 k + 1 f ( v 1 j ) + ⋯ + ∑ j = 1 2 k + 1 f ( v n j ) + ( k + 1 ) ∑ i = 1 n f ( v i ) = f ( V ( G ) ) + k ∑ i = 1 n f ( v i ) ≥ n 故，有 γ s R ( G ) = f ( V ( G ) ) ≥ n − k ( f ( v 1 ) + ⋯ + f ( v n ) ) ≥ n − k ⋅ 2 n = n ( 1 − 2 k ) . 另一方面，通过给出一个符号罗马控制函数g来证明图G的符号罗马控制数的上界。令 g ( v ) = { + 2 ， 当 v = v i ， i = 1 ， ⋯ ， n − 1 ， 否 则 容易验证，对于任意顶点 v ∈ V ( G ′ ) ，有 g [ v ] = 2 ( k + 1 ) − ( 2 k + 1 ) = 1 . 对于任意顶点 v i j ∈ V ( G ) ，有 g [ v i j ] = 1 。从而G中有 | V 2 | = n ， | V 1 | = 0 ， | V − 1 | = 2 k + 1 。故，有 γ s R ( G ) ≤ g ( V ) = 2 | V 2 | + | V 1 | − | V − 1 | = n ( 1 − 2 k ) . 综上所述，有 γ s R ( G ) = n ( 1 − 2 k ) . 定理1 证毕。 定理2 设 W n + 1 = C n ∨ K 1 轮图且 G = I 7 ( W n + 1 ) ，则 γ s R ( G ) = 1 − 7 n . 证明：设 G = I 7 ( W n + 1 ) ， G = ( V ， E ) ，其中 W n + 1 = C n ∨ K 1 。令 V ( W n + 1 ) = { v 0 ， v 1 ， ⋯ ， v n } V ( G ) = { v i j | i = 1 ， 2 ， ⋯ n ， j = 1 ， 2 ， ⋯ ， 7 } ∪ { v i k | i = 0 ， k = 1 ， 2 ， ⋯ ， 2 n + 1 } ∪ V ( W n + 1 ) ， 其中 v 0 是 W n + 1 的中心点， v i j 为悬挂点。 设 f = ( V 2 ， V 1 ， V − 1 ) 是图G的 γ s R ( G ) -函数，由符号罗马控制数定义知 f [ v 1 ] + ⋯ + f [ v n ] + f [ v n + 1 ] ≥ n + 1 ， 即 ∑ j = 1 7 f ( v 1 j ) + ∑ j = 1 7 f ( v 2 j ) + ⋯ + ∑ j = 1 7 f ( v n j ) + ∑ j = 1 2 n + 1 f ( v 0 j ) + 4 ∑ i = 1 n f ( v i ) + ( n + 1 ) f ( v 0 ) ≥ n + 1 ， 由此推出 f ( V ( G ) ) + 3 ∑ i = 1 n f ( v i ) + n f ( v 0 ) ≥ n + 1 . 故，有 γ s R ( G ) = f ( V ( G ) ) ≥ n + 1 − 3 ( f ( v 1 ) + ⋯ + f ( v n ) ) − n ⋅ f ( v 0 ) ≥ n + 1 − 6 n − 2 n = 1 − 7 n . 另一方面，通过给出一个符号罗马控制函数g来证明上界。令 g ( v ) = { + 2 ， 当 v = v i ， i = 0 ， 1 ， 2 ， ⋯ ， n − 1 ， 否 则 ， 容易验证，对于任意顶点 v ∈ V ( W n + 1 ) ，有 g [ v ] = 1 。对于任意顶点 v i j ∈ V ( G ) ，有 g [ v i j ] = 1 。从而G中有 | V 2 | = n + 1 ， | V 1 | = 0 ， | V − 1 | = 9 n + 1 。故，有 γ s R ( G ) ≤ g ( V ) = 2 | V 2 | + | V 1 | − | V − 1 | = 2 ( n + 1 ) − 7 n − ( 2 n + 1 ) = 1 − 7 n . 综上所述，有 γ s R ( G ) = 1 − 7 n . 定理2 证毕。
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user: 摘 要 为了解决传统的高压旋喷防渗墙成墙厚度偏大、钻孔间距较小的工程问题，研发了一种变角速度高压旋喷技术，开展了粉土、粉质黏土/黏土、沙壤土三种地层条件下的变角速度高压旋喷防渗墙试验，通过室内试验和现场试验，获得了变角速高压旋喷防渗墙工艺参数，验证了变角速度旋喷工程效果。结果表明，采用360˚范围内旋喷角速度的2级变速，可喷射出近似矩形断面的旋喷桩体；在粉土、粉质黏土/黏土、砂壤土地层和设定的工艺参数下，可分别喷射出0.5 m × 1.4 m~1.6 m、0.3 m × 1.6 m、0.4 m × 1.4 m~1.6 m的近似矩形桩体；较传统的定角速度高压旋喷技术相比，成墙厚度降低，旋喷桩布孔间距增加1倍以上，可降低工程造价50%左右，施工工效提高约1倍左右；与摆喷防渗墙相比，墙体厚度均匀、抗变形能力强、防渗效果好。 关键词 :高压旋喷，旋喷防渗墙，注浆管，变角速度 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 地下水渗漏是隧道、地下管廊、深基坑等地下工程和水利工程失稳的主要原因之一，设置防渗墙是解决上述工程地下水渗透、保证结构稳定性的主要工程措施。目前常用的防渗墙施工主要有高压旋喷、多头深层搅拌水泥土、锯槽法、链斗法、薄型抓斗、射水法和倒挂井法等成墙工艺。高压旋喷技术是我国上世纪70年代引进的地基处理技术，主要用于软弱地基处理加固、水利工程防渗等。该技术一般采用钻机造孔，利用钻机或台车把带有喷嘴的注浆管置于钻孔内预定的位置，通过高压泵使浆液或水以30 MPa以上的高压从喷嘴中喷射冲击切割土体，同时注浆管以一定速度旋转(摆动或不旋转)并向上提升，将浆液与土颗粒强制掺搅混合，在土中形成有一定强度的凝结体。高压旋喷具有成墙质量可靠、设备轻便灵活等技术特点，在防渗工程中应用广泛。但普通高压旋喷防渗墙技术具有成墙厚度大、钻孔间距较小、水泥用量大、工程造价高、施工效率较低等工程问题。因此，研发成墙厚度小、桩间距大的高压旋喷桩工程技术，对于提高高压旋喷防渗墙施工效率、节约工程材料、降低工程费用具有重要的社会和经济意义。 为了提高高压旋喷防渗墙工程质量和防渗效果，解决工程造价偏高、施工效率偏低等问题，近年来国内外学者和工程技术人员针对高压旋喷防渗墙工程技术、浆液材料、防渗机理与防渗效果等开展了大量研究 [ 1 ] [ 2 ]。在浆液材料方面，相关研究主要集中于材料特性分析、材料方案优化、工业固废利用以及防渗机理的研究 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ]。在高压旋喷防渗墙设计方案、施工技术方面，主要开展了特殊地层、特殊环境下防渗墙设计方案、工艺参数等方面的优化 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ]。为了解决高压旋喷防渗墙成墙厚度偏大、工程造价偏高、施工效率偏低等工程问题，研究提出喷管提升过程中仅沿防渗墙方向喷射而不旋转的高压定喷工艺，和喷管提升过程中沿防渗墙方向按一定角度的定速旋转喷射的高压摆喷技术。由于定喷工艺形成的防渗墙体过薄，防渗较差效果，目前已经基本不再使用，近年来针对摆喷防渗技术方面的应用研究相对较多。王其升、常明云、叶勇等 [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ] 针对不同的地层条件分别开展了高压摆喷防渗技术试验，通过试验优化了施工工艺和相关工艺、技术参数，验证了高压摆喷防渗墙的技术效果；张民庆、邓海忠、陈永贵、卢立新等 [ 13 ] [ 14 ] [ 15 ] [ 16 ] 依托不同防渗工程分别开展了注浆与摆喷复合式截水帷幕、不对称高压摆喷防渗、折摆型摆喷防渗和振孔高压摆喷等试验，解决了特殊部位防渗结构衔接问题，提高了防渗效果和施工效率。高压摆喷工艺尽管在防渗墙方向形成了一定的扇面体结构，能做出较长的单幅墙段，但在靠近喷射孔处所形成的墙体仍然太薄，其抗变形能力、可靠性差，特别是对变形较为敏感的基坑防渗墙工程，会因边坡不可避免的变形而导致墙身破裂发生漏水事故；在高水头作用下也易导致较薄部位的墙体破坏防渗失效。郑全明 [ 17 ] 通过现场围井试验对比分析了高压旋喷和高压摆喷防渗技术在砂土地层中的处理效果，证明了高压摆喷因喷射孔处墙体偏薄防渗效果较差的问题。由上可见，尽管国内外在高压旋喷、定喷防渗墙方面开展了大量研究，但传统的高压旋喷工艺防渗墙成墙厚度过大、施工效率偏低、工程费用偏高，定喷、摆喷工艺整体或局部墙体偏薄、易防渗失效的问题并未得到有效的解决。 本文研发了一种变角速度高压旋喷(简称“变喷”)技术，采用该技术，可以施工出矩形、十字形等各种异型高压旋喷桩；研发了相关施工装备，采用矩形墙体工艺控制，开展了粉土、粉质黏土、砂壤土三种地层条件下的高压变喷防渗墙现场试验，并通过试验提出了相关工艺参数。试验表明，变角速度高压旋喷可大大降低防渗墙的成墙厚度且墙体厚度均匀，显著加大旋喷桩钻孔间距。与传统的高压旋喷防渗墙相比，施工效率提高大大提高，工程费用降低约50%，社会经济效益显著。
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user: 2. 技术与装备原理 传统高压旋喷技术的旋喷管采用固定的角速度在平面360˚范围内匀速旋转，在注浆管均速提升条件下，通过高压射流切割搅拌土体形成圆柱形凝结体。 基于射流理论，射流对土质结构均匀土层的作用半径与射流的作用时间呈正比关系，对固定方向土体的射流作用时间越长、喷射半径越大；反之，喷射半径就降低。当射流压力、流量、喷管提升速度不变时，将360˚的匀速旋转调整为变角速旋转，可以通过不同方向旋转角速度的控制实现不同部位喷射时间的控制，以达到不同方向喷射半径变化，实现不同形态断面—如椭圆形、矩形、十字形等不同异形断面桩体的喷射。以矩形断面桩体为例，旋喷时在垂直于墙体轴线的方向和平行于防渗墙轴线方向采用不同的旋转速度，通过控制2个方向的旋转角速度比，即可以形成不同尺度的近似矩形断面的扁平桩体，从而降低墙体厚度，加大钻孔间距。 变角速度旋喷防渗墙施工是基于变角速动力头实现的，该动力头由传动减速装置、大惯量伺服电机、PLC程序控制器和位于动力头上的位置传感器组成，能驱动旋喷管在360˚平面范围内做任意变角速旋转运动。可通过触摸屏选择工作模式，以及对不同的工作模式下的变角速参数进行设定，使水泥土固结体形成扁平板、十字等不同形状。 变喷防渗墙的单幅断面形状，可根据工程要求设计成矩形(板墙状)、椭圆形、十字形等异形性状，如图1所示。图中的a、b型可广泛用于深基坑支护工程的防渗墙、支护桩间止水，边坡挡水、挡土，地铁工程的土层加固或防水、水库大坝、海堤、江河堤防、坝体坝基防渗加固，构筑地下水库截渗坝等工程；c型模式因十字形水泥土桩的比表面积大，可用于建筑、路基等软土地基的加固；d型可在中间圆桩部位插入工字钢等型钢用于SMW工法。 图1. 通过PLC程序控制可设定的变喷防渗墙断面形式 装备采用可实现0~3000 r/min的大惯量伺服电机。矩形断面角速度变化按2级控制，在防渗墙轴线方向左右20˚范围内采用较低角速度ω 1 ，在其它方向采用较大角速度ω 2 (如图2)，图2所示4个位置传感器用于速度变化的位置控制。通过控制变角速度之比n (n = ω 2 /ω 1 )实现矩形长宽比控制，转速比n越大，矩形断面长宽比越大，在一定防渗墙控制厚度条件下的施工效率就越高。但考虑电机与传动系统的可靠性，n值也不宜过大。通过室内试验，最大转速比n为20。转速比n超过20，电机负荷变化过大且传动系统运行不稳定。 图2. 矩形断面角速度控制示意图
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user: 3. 现场试验 3.1. 粉土地层变喷防渗墙试验 1) 依托工程概况 试验依托济南新旧动能转换先行引爆区纵二路市政道路地下管廊工程。工程位于济南市新旧动能转换先行引爆区内，规划市政道路全长1.145 km、道路总宽度42 m。项目地处济南黄河以北平原地区，地形地貌特征为黄河冲积平原，地势低平。海拔高程一般在20~30 m之间。在支护深度范围的地层结构主要为黄河冲淤积粉土，局部夹薄层黏土/粉质黏土。粉土呈黄褐色，松散~稍密，湿~很湿，摇震反应迅速，土质较均匀，局部含有黏粒、砂粒，切面无光泽，韧性、干强度低。 2) 支护体系设计方案 原设计采用支护结构体系，为防渗帷幕加支护方案。双拼45c工字钢围檩，Φ609 × 16钢管内支撑，开挖面两侧均设400 mm厚C20底板换撑带，宽度为1 m。支护桩为 Φ 800   mm @ 1400   mm (桩径800 mm，桩间距1400 mm)钻孔灌注桩，三管法旋喷桩 Φ 600   mm @ 450   mm ，施工总长度为625 m。 3) 变角速度旋喷防渗墙试验 为了提供变角速度旋喷设计依据，现场进行单桩变角速度旋喷试验。经过试验，确定相关工艺参数如表1所示。 Table 1 Rotary jet grouting parameters for the Zong-er municipal road underground pipe corridor projec 土质条件 射流参数 角速度与提升速度参数 水压(MPa)/ 流量(l/min) 浆压(MPa)/ 流量(l/min) 气压(MPa)/ 流量(m 3 /min) 最高转速r/min 最低转速r/min 转速比 提升速度(cm/min) 粉土 38/75 0.5/60 0.7/1 2600~2800 160~200 14~16 15 表1. 纵二路市政道路地下管廊工程变喷工艺参数 变喷试验桩体开挖如图3所示。检测表明，单幅墙体断面近似呈长方形，厚度为0.5 m左右，长度为1.4~1.6 m。根据变角速度试喷情况，将该工程防渗墙施工由普通高压旋喷调整为变角速度旋喷，喷孔间距为1.2 m，较设计的高压旋喷防渗墙孔间距0.45 m增加了1.7倍；水泥消耗量约为360 kg/m，采用42.5号普通硅酸盐水泥，水灰比为1，密度为16 kN/m 3 ，水泥土强度不低于1.5 MPa。采用三管法工艺施工，最高与最低角速度比为16，其它工艺参数如表1。变喷防渗墙使钻孔数量从原设计的1389个减为520个，直接节省水泥2400余吨。经后期开挖验证，工程质量满足设计要求。 图3. 纵二路市政道路地下管廊工程变喷试验 3.2. 粉质黏土、黏土地层变喷防渗墙试验 1) 依托工程概况 试验依托济宁市中心城区车站西路升级改造综合管廊支护工程。项目位于济宁市任城区，沿现有车站西路，东起车站西路与建设路交汇路口，西至八里店大桥，总长度3250 m。场内地层主要为第四系冲、洪积堆积物，钻探揭露地层为6层，自上而下依次为粘性土，黄褐~黑褐色，土质不均匀，厚度1.00~2.80 m，平均1.58 m；粉质黏土，黄褐色，可塑，中等干强度，厚度0.40~4.10 m，平均1.72 m；黏土，灰褐色，硬塑，局部可塑，高干强度，高韧性，切面有光泽，含少量有机质，厚度0.60~4.90 m，平均2.77 m；粉质粘土，黄褐~灰黄色，可塑~硬塑，中等干强度，中等韧性，厚度1.50~7.00 m，平均5.45 m；黏土：灰褐色，硬塑，高干强度，高韧性，切面有光泽，厚度3.70~5.80 m，平均4.75 m；粉质黏土，灰褐色，硬塑，中等干强度，中等韧性，该层未穿透。勘察期间测得地下水静止水位平均埋深6.87 m。 2) 支护体系设计方案 原支护设计为支护桩加防渗帷幕方案，设计支护桩 Φ 600   mm @ 1400   mm ，桩长14 m~16 m；防渗墙设计为旋喷桩Φ800 mm、搭接200 mm、深度为15 m。 3) 变角速度旋喷防渗墙试验 通过单桩变角速度旋喷试验，优化的相关工艺参数如表2。 Table 2 Rotary jet grouting parameters for the Station west road upgrade comprehensive pipe corridor support projec 土质条件 射流参数 角速度与提升速度参数 水压(MPa)/ 流量(l/min) 浆压(MPa)/ 流量(l/min) 气压(MPa)/ 流量(m 3 /min) 最高转速r/min 最低转速r/min 转速比 提升速度(cm/min) 粉质粘土/黏土 38/75 0.5/60 0.7/1 2600~2800 160~200 14~16 15 表2. 车站西路升级改造综合管廊支护工程变喷工艺参数 单桩变喷试验桩体开挖如图4所示。检测表明，单幅墙体平面近似呈长方形，在粉质黏土、黏土层中的成墙厚度约为0.3 m，长度约为1.6 m。根据试喷结果，确定喷孔间距为1.2 m，较设计孔间距0.6 m增加了1倍；水泥掺入量为320 kg/m，采用42.5号普通硅酸盐水泥，水灰比为1，密度为16 kN/m 3 ，水泥土强度不低于1.2 MPa。采用三管法工艺施工，采用三管法工艺施工，最高与最低角速度比为16，其它工艺参数如表2。采用变喷施工长度为1200 m，钻孔数量从2000个减少到1000个，该工程共节省约1300吨水泥，其工程量减少一半，大大加快了施工进度。 图4. 济宁车站西路综合管廊变喷试验段开挖后的情况 3.3. 砂壤土地层变喷防渗墙试验 1) 依托工程概况 试验依托泰安市高新区罗石沟水库坝体除险加固工程。该项目位于泰安高新区天宝镇松棚村。坝体土质主要为砂壤土。该防渗墙长150 m、深15 m。原设计采用摆喷施工，折线形式搭接，摆喷中心线与防渗板墙中心轴线夹角21˚，设计要求成墙的有效厚度不小于20 cm，最小墙厚不小于12 cm，墙体渗透系数 k ≤ 10 − 6 cm / s ，水泥渗入量为300 kg/m，设计喷孔中心距为1.4 m。 2) 变角速度旋喷防渗墙试验 通过单桩变角速度旋喷试验，优化的相关工艺参数如表3。 Table 3 Rotary jet grouting parameters for the dam reinforcement project in Shigou Reservoi 土质条件 射流参数 角速度与提升速度参数 水压(MPa)/ 流量(l/min) 浆压(MPa)/ 流量(l/min) 气压(MPa)/ 流量(m 3 /min) 最高转速r/min 最低转速r/min 转速比 提升速度(cm/min) 砂壤土 38/75 0.5/60 0.7/1 2600~2800 160~200 14~16 15 表3. 石沟水库坝体除险加固工程变喷工艺参数 单桩变喷试验桩体开挖如图5所示。单幅墙体平面近似呈长方形，在砂壤土层中的成墙厚度约为0.4 m，形成的单幅墙段长1.5 m~1.6 m。为保证防渗效果，将该工程摆喷工艺调整为变角速度旋喷工艺。根据试喷结果，喷孔间距采用1.2 m，转速比采用16，其它工艺参数如表3，共施工防渗墙2250 m 2 。检测表明，变喷工艺成墙厚度均匀，断面优于摆喷，可有效解决喷射孔附近墙体薄、抗变形能力低、防渗可靠性差等问题。 图5. 泰安罗石沟水坝除险加固工程变喷试验单桩开挖后的情况
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user: 4. 主要结论 1) 基于高压旋喷的作用半径与射流作用时间正相关原理研发的变角速度旋喷技术，可以实现异形桩的喷射。 2) 采用360˚范围内旋喷角速度的2级变速，可喷射出近似矩形断面的旋喷桩体；在试验设备条件下，2级变速的最大速比为n = 20。 3) 现场试验表明，在粉土、粉质黏土/黏土、砂壤土地层条件下，变角速度旋喷在设定的工艺参数下可分别喷射出0.5 m × 1.4 m~1.6 m、0.3 m × 1.6 m、0.4 m × 1.4 m~1.6 m的近似矩形桩体。 4) 与传统的定角速度高压旋喷技术相比，变角速度旋喷能有效降低防渗墙的成墙厚度，可节省大量的水泥；旋喷桩布孔间距提高1倍以上，可降低工程造价50%左右，施工工效提高约1倍左右。与摆喷相比，成墙厚度均匀，墙体抗变形能力强，防渗效果可靠。
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user: 摘 要 在当今世界潮流的大环境下，独角兽企业已成为推动各国增强经济发展竞争力、抢占经济全球化有利位置的利器；更是新时代下，我国优化产业结构、促进国内经济增长的着力点和新引擎。而影响中国地区独角兽企业产生与发展的因素主要有公共政策扶持及该地区的区域优势两个方面。研究影响中国独角兽企业聚集的公共政策和区域优势并由此而得出的一系列结论，将为政府和有关部门颁布促进独角兽企业发展的针对性政策、后起之秀落地各区域提供有益视角及先行经验，从而推动中国独角兽企业的整体发展进程。 关键词 :独角兽，企业集聚，公共政策，区域优势 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 概况 1.1. 研究背景 20世纪以来，在经济全球化、世界共同体的不断加强趋势下以及在中国特色社会主义新时代背景下，要更好地统筹推进“五位一体”总体布局，协调推进“四个全面”战略布局，贯彻落实党中央各项部署，确保决胜全面建成小康社会圆满收官 [ 1 ]。中国能否在新一轮国际竞争中脱颖而出，一定程度上取决于中国各区域独角兽企业的发展。这就为研究影响中国独角兽企业集聚的主要因素，即公共政策及区域优势提供了契机。 1.2. 相关概念 “独角兽”最初是由美国著名投资人Aileen Lee提出，指代那些具有发展速度快、稀少、投资者青睐等属性的创业企业 [ 2 ]。独角兽企业则是指创业十年左右，企业估值超过10亿美元的创业企业，具有发展速度快、稀少等属性，能够崛起并成为引领产业变革者 [ 3 ]。
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user: 2. 中国独角兽企业发展情况 在胡润研究院发布的《世茂海峡·2019第三季度胡润大中华区独角兽指数》中，大中华区是指该独角兽企业总部在中国内地以及港澳台地区。据其结果显示，我国独角兽企业数量在美国之后，是全球第二大独角兽企业国。中国独角兽企业总数共218家，总估值超5.6万亿元人民币。值得一提的是，蚂蚁金服以10，000亿人民币估值遥遥领先、字节跳动以5，000亿元人民币排名第二；从行业分布上来看，电商行业独角兽企业以35家的总数位居第一，占榜单16%；从行业估值上来看，金融科技行业以总估值1.8万亿元人民币排列首位；红杉资本在资本成功捕获独角兽企业的排行榜中排名第一，有60家之高；从整体来看，中国独角兽企业具有规模大、涉猎领域新、分布集中等突出特点。
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user: 3. 中国独角兽企业区域分布特征 据《世茂海峡》显示，独角兽在地理上集聚于北上杭深等一线城市，呈现出明显的区域集聚特征，如图1。而北京为独角兽企业之都，拥有总数40%的独角兽企业，是大中华集聚独角兽企业最多的城市(87家)；上海、杭州排名其后，分别拥有48家和21家，数量占总比22%和10%；粤港澳地区共33家独角兽企业，其中深圳19家、广州9家、香港5家；其他地区独角兽占比14%。 图1. 中国独角兽企业区域分布情况
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user: 5. 总结 5.1. 四大系独角兽发展SWOT分析(如表5) Table 5 SWOT schedule for the development of unicorns in four region 地区 优势 劣势 机遇 挑战 北京中关村——全国创新创业中心 显著的首都优势；完善的企业创新体系；独角兽集聚效应显著 整体发展规模及水平国际化不足；缺少专才培养机构 世界一流科学城建设；京津冀一体化战略布局；亚投行发展提供机会 加快架构科技外交桥梁网络；打造具有全球影响力的科学城，缩小与世界科创中心的差距 上海——全球金融科技中心 发达的金融、外贸、物流发展水平；优越的地理位置占据全球经济中心；独角兽领域分布广 缺少成体系的独角兽孵化器；本地独角兽企业区域分布性明显 全球科技创新中心建设；中国进博会、“一带一路”建设契机；国家交通强国建设重点 完善跨国、跨境贸易秩序、规范；制定新兴产业法律法规 杭州——数字经济领航者 先进的数字经济产业；“阿里系”带动效应显著；晋升新一线城市 数字经济企业为主、科创企业占比少；高度依赖阿里平台，孵化模式单一 杭州数字贸易环境优良；国家新一代人工智能创新发展试验区；跨境电商综合试验区 加快杭州地区科技创新中心等的建设；加快新制造业建设 粤港澳大湾区——硬科技碰撞 殷实的工业企业基础条件、明显的区位优势 [ 6 ] ；广州科学城科研支持和国家战略性政策扶持 区域及创新指标发展不均衡，经济增长主要依靠深广港等城市；工业技术改造投资力度不足 粤港澳大湾区建设、深圳建设中国特色社会主义先行示范区、新一轮对外开放前沿 粤港澳三地体制机制等各方面需相互适应、摩擦成本高；国家鼓励回乡创业、“回乡潮”造成人才流失 表5. 四大系独角兽发展SWOT一览表 5.2. 扬长——针对优势及机遇 1) 依托本地孵化器，放大产业集聚：充分发挥杭州——阿里系、深圳——腾讯系等孵化器的作用，同时突破体系壁垒，促进独角兽跨域合作，扩大产业集聚与溢出效应，更好吸引风投、科研院所等。 2) 发挥区域带动效应，扩大发展优势：围绕北京中关村、粤港澳大湾区中的深港广三城，发挥中心城、省会城市作用，带动区域经济协同发展。 3) 凭借本地优势产业，开展合作：中关村依托科创产业、上海依托本地金融业、杭州依托数字经济、深圳依托先进制造业，培育优势企业，促进各区域独角兽广泛合作，取长补短。 4) 积极响应国家号召，发挥政策扶持作用：根据国家颁布的方针政策，进行积极贯彻落实，加快区域内国家级园区建设，顺应发展潮流，保质保量完成指标，强化政策落实、确保政策落实。 5) 抓住对外开放、“一带一路”等发展契机：加强对外交流，进一步对外开放，鼓励跨国贸易、投资等活动，提升区域参与国际活动的能力。 5.3. 避短——针对劣势及挑战 1) 把握经济发展新趋势，紧跟世界发展新潮流：集聚各地优势资源，催生新技术、新模式、新行业，形成新的经济增长点，引入龙头企业、助推领军企业、培育新兴独角兽企业。 2) 量身定制，从实际出发：针对各地实情及当地独角兽企业发展现状制定扶持政策，不仅扶持巨头、龙头企业，更要关注小微、初创企业发展情况；结合本地优势，有的放矢、有重点地给予政策倾斜。 3) 凝聚共识，形成合力：综合政府扶持、科研院所、风险投资等多方力量，培育共识、多管齐下，从独角兽生存发展各方着手保证其正常运转。 4) 完善监管机制，营造健康发展环境：应当建立以政府为主导的市场监管体系，积极参与国际金融秩序及规则制定，净化金融、投资、股权等生产要素市场环境，打击欺诈等违法犯罪行为；提高知识产权保护力度，完善知识产权质押制度；制定独角兽生存发展的相关规范，并依权限及时公布和更新政策施行情况，使优惠政策落到实处、资金支持用于正途，使独角兽管理纳入法制化、透明化、制度化轨道。 5) 创新人才培养机制，提高科研成果转化：应对“回乡潮”人才流失，革新人才制度，加快人才培养机制建设；促进研究型大学向应用型、创业型大学转化，加强校企合作，提高科研成果转化周期与效率。 6) 建立风险机制，防患于未然：鼓励各区域、各独角兽建立、完善内部风险机制并制定相应监督制度与风险控制措施，防范重大风险，加大各风投机构、相关部门审查企业资金利用情况，减少资金利用不善甚至倒闭。 7) 加强合作，抵御经济衰退：促进各独角兽从竞争角色转为合作伙伴角色，在科研、人才、组织结构、资源等各方面开展交流与战略合作，加强国际合作、吸引跨国巨头企业，携手共同抵御世界经济新一轮颓势，促进区域经济发展。 8) 加大研究力度，促进理论与实践相结合：构建各行业独角兽相关信息库、数据库，组建从事独角兽研究的专门智库，推进独角兽产生与发展的理论与实证研究，加强理论指导实践力度与效果，提供行动指南。 5.4. 其他城市应对对策 1) 借鉴成功经验，同北上杭等地独角兽企业开展交流合作，邀请地区巨头、行业翘楚传授经验。 2) 专设科研基地、开发中心，构建示高新区、建立科研院所。 3) 鼓励外商投资，吸引更多外来及本地风投。 4) 政府高度重视并给予资金、税收等多方面支持。 5) 吸引各行业巨头、龙头企业进驻本地，带动区域发展。 6) 完善人才引进政策、解决人才后顾之忧。 5.5. 总结 总之，对比以上四大区域不难发现，独角兽企业多集聚于国家高新区、科技园中，它们是培育瞪羚企业、准独角兽企业和独角兽企业的“绿色大棚”，营造良性生态环境以促进创新创业。因此，应当在遵循国家发展大方向的前提下，发挥各地特长，结合各地优势产业，推进高新区建设，推行、细化具有各地特色的、因地制宜的扶植政策如人才落户政策、税收优惠政策等，以吸引更多瞪羚企业、准独角兽企业安家，推动地区经济与独角兽共同发展。
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user: 摘 要 采用21个24 m 2 的围隔进行凡纳滨对虾单养和凡纳滨对虾–卵形鲳鲹混养氮磷收支的研究。试验分为7组，每组3个平行。各围隔放养均重为3.4 g/尾的对虾1728尾(即48，000尾/亩)，放养65 g/尾的卵形鲳鲹分别为0尾(C组)、4尾(F4组)、8尾(F8组)、12尾(F12组)、16尾(F16组)、20尾(F20组)和24尾(F24组)。试验周期为60 d。结果表明，对虾池塘混养卵形鲳鲹明显提高了对虾的生长率和存活率，增加了养殖生物对氮磷的利用率。其中F12组的对虾产量和对虾对饲料氮磷利用率均高于单养组和其他混养组。 关键词 :凡纳滨对虾，卵形鲳鲹，混养，氮磷 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 2018年我国凡纳滨对虾(Litopenaeus vannamei)养殖总量达108万吨，占对虾养殖总量的80.6% [ 1 ]。我国凡纳滨对虾主要以单养为主，近年来凡纳滨对虾养殖业在发展的同时也面临着相当严重的危机 [ 2 ]。随着凡纳滨对虾单养模式对高产量的追求，放养密度和投饵量不断增加，造成大量氮磷沉积在池塘底泥中 [ 3 ] [ 4 ]。李卓佳等开展了凡纳滨对虾单养模式中氮磷收支的研究，表明50.5%和80%的输入氮、磷沉积在养殖池塘底部 [ 5 ]。当养殖系统中的氮、磷超出养殖生物和浮游生物生长需求时，会导致水质恶化、养殖病害频发、养殖效益下降等诸多问题，并造成巨大的资源浪费和环境污染 [ 6 ]。 为解决凡纳滨对虾单养所面临的上述问题，诸多学者开展凡纳滨对虾混养模式的研究，以期提高对投入饲料利用率，优化养殖水体环境，减少疾病发生。对虾池塘混养不同的鱼类，如罗非鱼(Oreochromis niloticus)、草鱼(Ctenopharyngodon idella)、褐篮子鱼(Siganus fuscessens)和鲫鱼(Carassius auratus)等，能改善养殖水质、降低水体的弧菌数量、提高饲料利用率和对虾存活率，从而提高养殖的生态效益和经济效益 [ 3 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ]。 卵形鲳鲹(Trachinotus ovatus)俗称金鲳，经济价值高，生长速度快，已成为我国南方沿海养殖的首选品种，其养殖方式主要以鱼排网箱和抗风浪深水网箱为主 [ 11 ] [ 12 ]。在经过数年的高速发展之后，由于布局不合理，养殖密度过高，已造成了养殖水环境和生态环境的恶化，导致卵形鲳鲹病害日渐严重，产品质量下降，养殖效益每况愈下 [ 13 ] [ 14 ]。卵形鲳鲹能够适应对虾养殖池塘的生长环境，与对虾在占用水体空间上具有互补性，是对虾池塘很好的混养对象。迄今，国内外有关凡纳滨对虾与卵形鲳鲹混养的研究鲜有报道。为此，笔者进行凡纳滨对虾单养和凡纳滨对虾–卵形鲳鲹混养的试验，研究其氮磷收支和养殖生物对氮磷利用率的差异，以期为建立凡纳滨对虾–卵形鲳鲹混养模式提供参考。