DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
system: [SYSTEM]

user: 3. 多方主体合作下的问题与解决办法 我国民间资本在参与养老健康产业时，往往需要借助其他领域的支持，充分利用各种资源，也有利于提高民营机构的综合竞争力。尽管存在成功案例，但是在合作过程中也会面临一些问题。 Table 1 Literature classification of private capital participation in the old-age health industr 大类及名称 文献数量 小类及名称 文献数量 时间分布 民营机构 67 融资 9 营运 35 跨产业融合 23 多方联动 99 医疗机构 21 政府 47 社区 20 多主体 10 其他 3 文献综述 4 合计 169 表 1. 民间资本参与养老健康产业文献分类情况 民间资本在与多方主体合作过程中存在一些共性问题和解决办法： 1) 资金问题不仅包括筹资难，也包括因为养老产业投资回报周期长等原因容易出现资金周转困难等。多方主体的参与能在一定程度上缓解这一问题，比如优惠政策、财政补贴、社区资源整合等方式。 2) 信息不对称问题不仅涉及多方主体在合作前互相选择合作对象的问题，也涉及民营机构与消费者进行服务沟通等。引入信息共享平台能较好地解决这一问题。 3) 民营机构、政府、社区、机构工作人员等多方主体可能存在不作为、行为越位、不恰当作为等现象，解决办法有明确角色定位，建立健全激励机制、监督和评估机制，加强法律法规的完善与落实。 4) 养老健康行业中人才不足，尤其是医养护人员及相关高精尖人才。对于这一问题，一方面需要社会积极宣传，吸引人民从事该职业以及吸收社会资本进行投资；另一方面，提高医护员工的积极性和成就感，完善培训机制，加强人才培养。 其他特殊问题分类介绍如下： 1) 政府的支持 为应对老龄化问题，政府主要采用了公办私营、购买养老服务、PPP合作模式等引入民间力量。 相关文献主要从政府的角度进行了研究，而从民营资本的角度来看，主要需要进行自身的养老服务定位，妥善经营，提供优质的服务，积极与政府相关部门合作。 2) 医养结合 老人高龄化、空巢化、失能化问题严重，越来越多的老年人在养老过程中需要医疗、护理相关服务，公办养老机构的服务不足以满足市场需求，而部分养老机构希望解决老年人养老以及医疗护理的双重需求，从而提供更完善的养老服务。 医保结算难，影响医养结合机构的运营，这是当下迫切需要解决的问题之一。解决建议有：完善“医养结合”型养老医保制度 [ 1 ] ，放开养老机构医保结算 [ 2 ] 。另外，对“医养结合”型养老机构实施分类管理 [ 1 ] ；针对消费者建立相关服务投诉机制 [ 3 ] ；基于医养机构不同的合作模式，设计合理的利益分配模式 [ 4 ] ，都将有利于民间资本更好地参与该产业。 3) 社区居家养老 由于优质的养老机构在数量上不能满足我国众多老龄人的养老需求，加上老龄人的支付能力以及支付意愿的限制等原因，社区居家养老具有良好的市场前景。 具体到社区运行过程中，针对收费困难问题，建议采取差异化定价的方案，从而保证民营机构的盈利 [ 5 ] 。针对社区人力资源的问题，建议明确社工与义工的人员比例，并完善“社工带动志愿者”制度，优化绩效方案，合理控制人力成本 [ 6 ] [ 7 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 4. 民营企业或机构运营中的问题与解决办法 我国民营养老企业或机构发展较晚，在运营方面存在一些问题，比如融资、跨产业融合、营运等，相关研究给出了相应建议。 4.1. 融资 融资问题是中小企业面临的普遍问题，而养老健康产业本身具有一定的非营利性，在我国并未完全放开市场化运作，所以，在民营养老企业或机构中，资金困难这一问题仍然较为突出。目前主要的解决建议有： 1) 拓展融资渠道：根据实际情况选择单一或组合式项目融资方式，如PPP (政府和社会资本合作)、BT(建设——移交)、ABS (资产支持证券)、PFI (民间主动融资)等 [ 8 ] [ 9 ] ； 2) 降低自身财务风险：借鉴国内外民营养老院或机构营运的成功模式，完善自身营运机制，以提高利润及资金周转率； 3) 利用区域经济发展的协同效应：如在长江经济带地区，试行跨区域建设的服务网络，提供医养协同、转诊方便、分级诊疗的服务体系 [ 10 ] ； 4) 政府行为支持：加大产业基础设施建设，并给予财税政策倾斜、地价优惠、财政资助、信用担保等方面支持。 4.2. 跨产业融合 养老健康产业主要涉及医疗康健服务，而在如今的发展过程中，为满足老龄人的多层次、多样化的需求，跨产业融合显得必不可少，目前主要涉足的领域有：互联网、金融、旅游以及地产。 与多方主体合作过程中出现的问题和解决办法类似，民间资本在跨产业融合时同样需要解决人才、产品服务的质量、共建机制和责任分工等问题，其他特殊内容分类介绍如下： 与互联网的融合，是顺应大数据时代发展的要求。建议以社会组织作为为老服务平台的主导力量 [ 11 ] ，建设城市老年人口综合数据平台 [ 12 ] ，整合并积极调动各类资源，搭建可供参与、互动、评价和监督的良性动态循环机制，可以同时发挥社区居家养老、机构养老等不同养老模式的作用，提高服务资源的可及性和共享利用率，既满足消费者需求，也有利于产业发展。 与金融产业的融合，一方面是融资的需要，另一方面也是为了提供多样化的养老服务产品。笔者在这里不单独展开。 与旅游产业的结合，一方面是由于潜在消费市场巨大，另一方面是旅游产业的发展及政策支持，刺激旅居养老服务供给增加。但是旅居产业的有效需求不足，不仅需要加强思想宣传，还需要提高老年群体的整体消费水平；同时该产业供需结构失衡，比如高端老年服务生产过剩，供给主体单一，产品结构不合理等，需要根据市场调研情况针对性调整 [ 13 ] 。 与地产行业的结合，不论是养老地产还是以房养老，均因我国的财政政策有着一定的独特性 [ 14 ] ；从对长三角养老需求的调查分析中，可以预测，以养老公寓为代表的养老方式市场需求日渐增加 [ 15 ] 。但某些地区可能不适宜发展养老地产，开发商在进行选址时应综合考虑 [ 16 ] 。从投资主体来看，对于房地产企业来说，欲涉足养老产业，可建立“居家养老住宅销售+养老地产特有经营+综合性商业租售运营”这一综合性的盈利模式，或采用服务集成商模式，提高盈利能力 [ 17 ] ；对于保险公司来说，若进军养老地产，为规避进入风险，需要创新投资模式，借助创新性金融工具实现更多附加价值，例如发行类似REITs的投资计划 [ 18 ] [ 19 ] 。 4.3. 营运 从民营资本参与设立的机构或企业角度来看，相关文献对其营运部分的介绍主要包括服务定价等方面分析。 人们对机构养老满意度的首要影响因素是收费标准，收费标准和养老院满意度之间存在一定的正相关关系 [ 20 ] [ 21 ] ，建议养老机构在定价标准上应注意以下几点：精准定价，考虑投资者利益、消费者利益、社会效益，赚取合理利润 [ 22 ] ；区域差异化定价，如建议根据城市退休职工平均工资来设定 [ 20 ] ；分级定价，但我国服务内容及服务质量综合评价体系尚未形成，且相关全成本核算有待深一步研究 [ 23 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 5. 总结 文章在对民间资本参与养老健康产业方面进行了文献综述，结合笔者了解的情况和研究成果，就主要研究方向作了简要介绍。笔者认为目前文献研究对参与养老健康产业方面的民间资本的盈利能力、运营能力关注不够，而这可能正是民间资本在养老方面投资不够活跃的关键要素之一。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 由于坡脚开挖，加之降雨影响，南充市国道212线猫儿山段发生牵引式滑坡。通过在现场勘查、地质分析与计算的基础上，对滑坡稳定性进行了评价。针对该滑坡采用裂缝封填、回填反压等应急抢险措施进行临时处置，采用抗滑桩结合截排水沟等措施进行永久治理。 关键词 :滑坡，牵引式，稳定性计算 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 随着我国经济水平的不断增长，各类工程建设也不断发展，中国西部大多数地区处于山区，场地条件受限，常有开挖修路、建房、平整场地等工程措施，切坡后将改变斜坡原来应力状态，易引发滑坡等地质灾害 [ 1 ] [ 2 ] 。本文基于南充市国道212线滑坡工程实例，在对滑坡的形成、发展过程进行分析的基础上，综合评价了其稳定性，结合施工的可行性和时效性提出了应急处置措施和永久治理措施，为同类型滑坡灾害的防治提供一定的参考 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 2. 研究区概况 研究区位于南充市嘉陵区国道212线猫儿山段，上接嘉陵区，下接曲水镇。海拔高程333 m~349 m。2018年4月中下旬，滑坡前缘坡脚开挖，加之期间降雨作用明显，5月6日下午产生滑动，国道212线道路发生明显的错断，并伴有大面积的沉降现象，造成了交通全面中断，滑坡地表出现裂缝，前缘右侧发生滑塌，变形有继续扩大的趋势。严重威胁上部国道212上行人、车辆，以及下部场地作业安全。 研究区属新华夏系四川沉降带川中褶皱带，构造形迹以北西～南东向展布为主。所在区域属构造剥蚀浅丘地貌。研究区主要由第四系全新统残坡积层(Q 4 el + dl )粉质粘土、侏罗系上统遂宁组(J 3 s)泥岩等地层构成。
system: [SYSTEM]

user: 3. 滑坡特征 滑坡区位于斜坡中部，斜坡整体呈折线形，陡缓交错，滑坡区坡度约13˚~45˚，前缘及后缘20 m处坡度较大，中部区域地形较为平缓。滑坡平面上呈圈椅状，主滑方向为89˚，前缘高程集中在345.5 m~349.0 m，后缘高程集中在333.7 m~341.8 m，总体高差约16 m，纵向长度约42 m，前缘宽约100 m，后缘宽约70 m，滑坡面积约4000 m 2 ，滑体厚度5 m~10 m，体积约3.2 × 10 4 m 3 。地貌形态特征与周围区域斜坡形态特征差别较大，坡体上土体零乱，扰动明显，裂缝十分发育，局部也可见植被歪斜现象。滑坡范围的圈定主要以前缘的鼓胀变形，两侧的剪切裂缝，以及后缘的张拉裂缝并结合微地貌而划定，见图1。 该滑坡在后缘形成了高0.1 m~1.4 m错台，走向150˚~180˚，同时发育有相近延伸方向的多条次级拉张裂缝，裂缝宽度0.1 m~1.4 m，最大宽度0.8 m，深度0.3 m~0.6 m，最大延伸长度52 m；滑坡前缘剪出口处土体鼓胀变形；左侧发育有剪切裂缝，裂缝宽度2 cm~5 cm，深度5 cm~15 cm，延伸长度约5 m；滑坡右侧裂缝宽度5 cm~25 cm，深度0.3 m~0.5 m，延伸长度最大为39 m，下错明显，最大处约1.4 m，见图2；滑坡体地表裂缝发育，坡表地形较为零乱，扰动明显，有利于雨水下渗。 滑体主要由粘性土组成，红褐色，多为粉质粘土，局部夹角砾，土体杂揉，分布于整个滑坡坡体中，呈可塑状，部分呈硬塑状、软塑状，局部段夹角砾，含量约5%~10%，粒径约1 cm~2 cm，多呈棱角状。滑床由可塑状粉质粘土和强~中风化泥岩组成，其中粉质粘土呈红褐色，可塑状为主，局部呈软塑~硬塑状；泥岩呈紫红色，泥质结构，薄–中层状构造，局部裂隙发育，裂面多见铁锰质浸染，岩质较软。滑带呈红褐色，软塑状为主，滑带土厚为2 cm~8 cm，局部含角砾，滑坡右侧后缘公路错台滑壁可见明显擦痕，呈红褐色，滑面平直光滑，见图3。 图1. 滑坡平面图 图2. 右侧(南侧)边界错台 图3. 滑坡后缘滑带擦痕
system: [SYSTEM]

user: 4. 成因分析 该滑坡区原始地貌为陡坎与平台交错的斜坡，坡体物质组成主要是粉质粘土，从地形上看该滑坡地段原本为缓坡，场平开挖后，前缘临空，给滑坡的发生创造了剪出条件。滑坡段斜坡上无冲沟发育，降雨后地表水主要沿坡面散流，部分雨水会下渗进入坡体，并且从斜坡中地势较高处流向地势较低洼处。据现场勘查，滑坡前缘右侧发育井点，常年有水，该区域富水性好，使得该区域土体长期处于饱水状态，部分土体呈软塑状，抗剪强度低。 受前期强降雨影响，斜坡土体重度增加，强度降低，加上2018年4月中旬坡体前缘坡脚开挖缷荷，前缘支撑作用削减，2018年5月6日滑坡前缘右侧饱水区域土体强度较低，首先出现局部失稳，坡体应力变化范围增加，裂缝出现并增加，坡体变形加剧，雨水通过裂缝更易渗入坡体内部，不仅促进斜坡的变形发展，也使前缘处的粉质粘土更加饱水、软化，土体抗剪强度急剧降低，软化范围逐渐扩大，最终形成软弱滑动面，开始蠕动滑移变形，产生滑坡。 其变形破坏的形成演化过程可概括为蠕滑–滑移–拉裂。受开挖影响，斜坡开始变形，逐渐发展成潜在滑移面，剪切变形使得坡体中部剪应力集中部位扰动扩容，斜坡下半部分逐渐隆起。随着变形体开始发生转动，后缘明显下沉，变形进入累进性破坏阶段。斜坡沿潜在滑移面向坡前临空方向滑移，并使滑移体拉裂解体，一旦潜在剪切面被剪断贯通，则发展为滑坡 [ 2 ] 。 从平面上看，该滑坡具有上小下大的塔式外貌，横向拉张性裂隙发育，多垂直于滑动方向，横向拉张裂缝多有向滑动方向下错现象；从变形破坏现象上看滑坡中前部变形比中后部变形严重；从变形时间上看，滑坡中前部先于中后部出现变形；从变形模式可以看出，该滑坡经历了斜坡前缘开挖缷荷，坡体应力条件改变，坡脚支撑力减弱的过程，坡体从前缘到后缘逐渐发生变形破坏，该滑坡属于牵引式滑坡。
system: [SYSTEM]

user: 5. 稳定性计算和评价 计算参数的选取主要以室内剪切试验的成果为基础，并结合宏观变形行迹判断，工程类比和地区经验及反演分析综合考虑确定。滑带计算参数见表1，滑坡稳定性计算结果见表2。 Table 1 Recommended table of calculation parameters for landslide stabilit 土体名称 建议值(残剪) 天然状态 饱和状态 粉质粘土(滑带土) 容重(kN/m 3 ) C (kPa) φ (˚) 容重(kN/m 3 ) C (kPa) φ (˚) 19.0 12.0 5.6 19.5 11.5 5.4 表1. 滑坡稳定性计算力学参数推荐表 Table 2 Landslide stability calculation result 计算剖面 计算工况 稳定性系数 剩余下滑力(kN/m) 安全系数 稳定性 3-3’剖面 ac滑面 天然 1.021 123.75 1.15 欠稳定 暴雨 0.967 84.74 1.05 不稳定 地震 0.965 90.68 1.05 不稳定 3-3’剖面 bc滑面 天然 0.955 93.13 1.15 不稳定 暴雨 0.902 72.77 1.05 不稳定 地震 0.913 68.37 1.05 不稳定 4-4’剖面 天然 1.005 175.61 1.15 欠稳定 暴雨 0.953 121.14 1.05 不稳定 地震 0.955 119.56 1.05 不稳定 表2. 滑坡稳定性计算成果表 由于土本为黏性土，本次稳定性方法采用了圆弧滑动法、折线滑动法(传递系数法)进行了对比分析。首先利用软件，采用圆弧滑动法，结合现场钻探成果，滑坡剪出口、后缘位置，对潜在滑动面进行收索、计算；之后根据钻探成果，采用折线滑坡法，对其进行稳定性计算。经对比，二者计算结果基本一致。最终采用折线滑动法计算结果进行支护设计。 采用折线滑动法选取典型剖面(3-3’、4-4’)，计算滑坡的整体稳定性，见图4。天然工况下，滑坡整体处于欠稳定状态；暴雨、地震工况下，处于不稳定状态；从剖面3-3’上变形较大的次级滑动面稳定性计算结果可以看出，该滑坡在各工况下，局部稳定性差，天然、暴雨和地震工况下均处于不稳定状态。 图4. 工程地质剖面图3-3’ 通过上述计算，可以看出滑坡前缘局部稳定性差，在滑坡前缘发生失稳破坏后将牵引滑坡中后段继续发生变形破坏，以上定量计算分析与现阶段滑坡变形发育特征相吻合。
system: [SYSTEM]

user: 6. 防治措施 6.1. 应急处置措施 考虑到滑坡治理工程及路面恢复工作周期较长，为方便民众出行，尽快恢复国道212线车辆通行，应南充市公路管理局要求，需尽快抢修临时通道以便通车，现提出临时通车应急抢险方案如下： 1) 首先对滑坡区域裂缝进行粘土回填封闭，防止雨水下渗。 2) 对滑坡前缘坡脚进行袋装土压脚，见图5。回填材料建议采用级配良好的砂卵石，在压脚过程中应注意人工边坡的稳定性。 图5. 滑坡前缘压脚 3) 对裂缝变形情况进行观测，观测周期3~5天，若裂缝无明显加剧变形迹象，方可在国道G212线部位抢修临时便道，降雨期间应禁止施工。 4) 临时通车期间，应严格控制车型及车流量，严禁大型车辆(客车、货车等)通行。同时，安排巡视人员对滑坡区域进行定点巡查，做好裂缝观测工作，如果发现新增裂缝或原有裂缝变形加剧，应立即关闭临时通道。 实践证明，应急处置方案是及时合理的，有效地遏制了滑坡进一步变形，为后续治理工程施工提供了场所，争取了时间，为类似滑坡的应急处置提供了一定的借鉴。 6.2. 永久治理措施 本次设计根据滑坡的特点，在前期坡脚反压完成后再进行。本设计拟采用截排水沟、抗滑桩并结合格构护坡和植草对该滑坡进行治理。 拟在滑坡前缘设置抗滑桩，以保证坡体的整体稳定；坡面上采用格构、绿化植草，以美化坡表；在滑坡外围设置截、排水沟，以减少雨水下渗，浸润坡体，并将雨水引出坡体。滑坡治理后，滑坡前缘在建项目进场道路会继续开挖，严禁其继续往国道212线方向开挖，其边坡开挖须结合该项滑坡治理工程进行。 于滑坡前缘适当位置布设抗滑桩，考虑到施工快速，拟采用旋挖成孔方式，抗滑桩间距5.0 m，桩径2.0 m，共计20根，其中A型抗滑桩14根，桩长11 m~13 m；B型抗滑桩6根，桩长16 m，总桩长约254 m。 于滑坡后缘设置截水沟，长87.0 m，接入公路边沟；于滑坡右侧适当区域设置排水沟，长43 m，接入场地截排水系统，截水沟截面类型为梯形，深度0.4 m。
system: [SYSTEM]

user: 7. 结论 1) 滑坡形成原因是受前期强降雨影响，斜坡土体重度增加，强度降低，加上2018年4月中旬坡体前缘坡脚开挖缷荷，前缘支撑作用削减，发生牵引式破坏，产生滑坡。 2) 通过对滑坡体进行宏观分析和定量计算，综合判定滑坡整体在天然工况下处于欠稳定状态，在暴雨、地震工况下，滑坡处于不稳定状态，从滑坡发展趋势来看，滑坡体发生整体滑动的可能性很大，对其进行工程治理是十分必要的。 3) 据该滑坡特点，采用了应急处置与永久治理相结合的方式，在前期坡脚反压完成后，采用截排水沟、抗滑桩并结合格构护坡、植草对该滑坡进行永久性工程治理。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 碳捕集是工业生产和环境保护领域中至关重要的课题，高选择性CO 2 吸附剂是目前该领域的热点研究方向之一。本文基于位阻效应机理，使用离子交换法对4A沸石分子筛进行改性，制备了不同K + 交换率沸石分子筛样品，并针对CO 2 -N 2 体系进行吸附平衡和吸附动力学测试。研究结果表明，K + 交换率对吸附性能有重要的影响，K + 的增加会显著降低N 2 的吸附量并使分子筛具有了择形吸附的功能，其中14.7%交换率的改性分子筛具有600左右的高选择性以及较快的吸附速率，具备了很好的应用前景。 关键词 :碳捕集，沸石分子筛，吸附，选择性 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 CO 2 作为含量最大的温室气体，其产生“温室效应”越来越被人们所关注。目前相当一部分排放源(工业废气、汽车尾气、动植物呼吸等)所排放的CO 2 浓度较低，然而小部分基于化石燃料的工业源排放浓度却非常高 [ 1 ] 。近期统计数据表明，91%的人类活动CO 2 排放来自化石燃料燃烧和水泥制造行业，约合334亿吨。由2013年国际能源机构IEA更新的CO 2 排放量数据显示，中国以29%的全球碳排量份额“领跑”2012年世界CO 2 排放量，份额呈逐年增长态势。由此可见，中国在碳减排方面面临前所未有的国际压力。另一方面，虽然CO 2 是引起温室效应的主要气体之一，但同时也是一种潜在的碳资源，作为化工原料、致冷剂、油田增产剂、惰性介质、溶剂和压力源等在国民经济各部门有着广泛的用途 [ 2 ] 。因此，开发经济高效的CO 2 捕集技术并进行分离回收利用，对于实现经济可持续发展和营造良好的全球环境具有重要意义。 目前处于应用和研发阶段的CO 2 捕集方法主要有吸收分离法、膜分离法、低温蒸馏法和吸附分离法等 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 。相对于其它方法而言，吸附分离用于碳捕集有诸多优点：1) 吸附剂较大的比表面积能脱除低浓度碳，还能脱除微量的杂质；2) 种类众多的吸附剂或经改性的吸附剂有很高的CO 2 选择吸附性能；3) 吸附剂可通过脱附再生从而重复使用、使用周期长，且固体吸附剂不存在溶剂损失、溶剂回收和腐蚀问题；4) 对于大批处理的装置还有投资小、能耗低、工艺条件容易调节、操作灵活方便等优点。由于工业排放气中CO 2 含量较低，所以综合各碳捕集方法的适用条件，用吸收分离法、膜分离法和低温蒸馏法对工业排放气进行碳捕集都是不太经济的。在这种情况下，吸附分离法突显出其竞争力；而且随着对吸附剂研究的深入，吸附分离法将能更好地适用于类似烟道气类的低CO 2 浓度、中低压、较宽温度范围的工业气体碳捕集。 吸附分离法进行CO 2 捕集的核心是高效低成本的吸附剂材料，目前国内外研究人员已开展了广泛的研究工作，其中包括传统的炭材料、沸石分子筛等，以及新型的金属有机框架材料(MOF)、咪唑酯骨架结构材料(ZIFs)等 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] 。研究结果表明，上述材料的吸附量可以达到4~20 wt%，选择性在5~50之间。但是工业排放气源普遍是低压、低浓度的情况，其中大部分是N 2 为主要成分的其它组分，这就使得吸附剂对CO 2 的吸附量显著下降。因此，开发更高选择性的吸附剂是目前研究的重点。 本文针对CO 2 和N 2 的分子动力学直径差异(CO 2 为0.330 nm、N 2 为0.364 nm)，以位阻效应为分离机理，通过不同程度的K + 离子交换对4A沸石分子筛进行改性，从而调整吸附剂的孔道结构，获得高选择性的Na/K A型CO 2 吸附材料。
system: [SYSTEM]

user: 2. 实验 2.1. 吸附剂制备 取一定量的4A沸石分子筛放入浓度为0.250~3.251 mol/L的KCl溶液，在298.15 ± 1 K恒温条件下，以搅拌速率800 r/min进行磁力搅拌，搅拌时间为0.5 h，使其形成悬浮液，具体条件见表1，其中样品1到样品5的交换率逐渐增加；进而使用TDL-80-2B式离心机对其进行离心分离，离心时间设定2 min，转速为3500 r/min；得到的清液过滤后使用ICP-MS检测其离子浓度，确定交换率；得到的分子筛沉淀使用蒸馏水进行充分润洗后，放入马弗炉进行焙烧，温度为773.15 K，焙烧时间8 h，然后取出立即放入干燥器中冷却至常温待用。 Table 1 Modified Na/KA zeolite with different preparation condition 样品号 KCl用量(g) KCl浓度(mol/L) 搅拌时间(h) 1 1.86 0.250 0.5 2 2.14 0.287 0.5 3 2.42 0.325 0.5 4 3.72 0.500 0.5 5 24.21 3.251 0.5 表1. 不同条件下制备Na/KA型改性沸石分子筛 2.2. 吸附平衡及动力学测试 采用基于容积法的全自动吸附仪器PCTPro2000 E&E，测试CO 2 、N 2 纯气体在上述吸附剂样品的吸附平衡和吸附动力学数据。其中，平衡吸附量数据测试压力在0~1 MPa之间，温度为293.15 ± 0.1 K；动力学测试的平衡压力控制在0.02~0.07 MPa内，温度为293.15 ± 0.1 K。
system: [SYSTEM]

user: 3. 结果与分析 3.1. 吸附平衡 图1和图2分别给出了293.15条件下，CO 2 、N 2 纯气体在5组不同交换条件下制备的改性沸石分子筛样品上的吸附平衡数据。可以看出，所得到的吸附等温线均属于典型的I型等温线。随着交换率的增加，纯CO 2 和N 2 气体的吸附量呈下降趋势，其中样品3、样品4和样品5对N 2 的吸附量显著降低，说明此时吸附剂的孔径调节已具备了择形吸附的功能。 本文采用Langmuir-Freundlich (L-F)模型对其进行拟合 n n 0 = ( b p ) q 1 + ( b p ) q (1) 其中n为给定压力p下的平衡吸附量，n 0 是对应温度下气体的饱和吸附量，b、q为L-F模型参数，b可以表征吸附剂表面与吸附质分子之间的相互作用，q可以表征吸附剂表面势场的不均一性，通常在0~1之间。 图1. 纯CO 2 在吸附剂样品1至样品5上的吸附等温线 图2. 纯N 2 在吸附剂样品1至样品5上的吸附等温线 Table 2 The L-F model fitting of pure CO2 and N2 on various zeolite 样品号 K + 交换率(%) 吸附质 n 0 (mmol/g) b (MPa −1 ) q 1 10.2 CO 2 6.1240 21.4833 0.9975 N 2 1.7114 1.7601 0.9901 2 12.8 CO 2 4.9046 19.4895 0.9823 N 2 1.6824 1.0811 0.9844 3 14.7 CO 2 4.7634 18.589 0.9902 N 2 0.0567 0.9572 0.9864 4 22.5 CO 2 3.7881 17.422 0.9810 N 2 0.0432 0.8154 0.9803 5 29.3 CO 2 3.1260 15.370 0.9858 N 2 0.0391 0.7651 0.9837 表2. L-F模型拟合纯CO 2 和N 2 在各样品上的吸附等温线 表2给出了L-F模型的拟合结果。可以看出，各吸附剂饱和吸附量n 0 和参数b均随K + 交换率的逐渐增大而减小，特别是当交换率超过14.7%时，N 2 的饱和吸附量呈显著下降趋势。这是因为对4A分子筛进行K + 交换时，K + 离子直径大于Na + ，故随着样品中Na + 逐步被交换，分子筛孔口尺寸逐渐缩小，从而表现出对CO 2 和N 2 分子的择形筛分性质。当4A分子筛中K + 含量大于40%时，其有效孔径将由最初的0.4 nm左右下降到接近于0.3 nm，即为3A型分子筛 [ 10 ] 。而模型参数q基本上都接近于1，表明各吸附剂均不存在较宽的孔径分布 [ 11 ] 。利用上述数据，考察了不同样品的吸附选择性，并加入商品4A和3A分子筛(Linde公司，其中K + 交换率4A和3A分别为0%和85%)的数据进行对比，见图3。可以看出，由于4A孔径较大，会同时吸附CO 2 和N 2 ，其吸附选择性ϕ (ϕ = (x 1 ×y 2 )/(x 2 ×y 1 )，x i 和y i 分别为组分i在吸附相和气相的摩尔分率)最低，在15以下；K + 交换率为10.2%和12.8%的分子筛吸附选择性有一定增加，但低于100；K + 交换率为14.7%的分子筛选择性最佳，0.1 MPa和0.5 MPa平衡压力时分别为627和567；随着K + 交换率继续上升，N 2 已近似不吸附，但CO 2 吸附量也随孔径变小而减少，使得选择性呈下降趋势。 图3. 293.15 K下不同沸石上CO 2 /N 2 吸附选择性 3.2. 吸附动力学 吸附分离过程中吸附速率也是一个重要的吸附剂性能指标。本文测定了纯组分CO 2 在室温293.15 K、进气压力在0.1 MPa条件下的不同K + 交换率A型沸石分子筛的动力学实验数据，如图4所示。 由图4可以看出，CO 2 在不同吸附剂上的吸附速率存在显著差异，达到平衡的时间则在10 min到120 min不等。当K + 交换率 ≤ 14.7%时，CO 2 的吸附速率较快，其瞬时吸附量在短时间内显著增长，10 min后已基本接近于平衡吸附量；而当K + 交换率 > 14.7%时，例如样品5的K + 交换率为29.3%，此时100 min内仍未达到吸附平衡。因此当吸附剂孔径过小时，虽然吸附剂对CO 2 -N 2 体系具有位阻效应且N 2 的吸附量很低，但CO 2 的吸附速率也受到较大影响。 本文采用Fick扩散理论模型分析上述吸附速率数据 [ 12 ] ： ∂ q ∂ t = 1 r 2 ( r 2 D c ∂ q ∂ r ) (2) 其中r为吸附剂的颗粒半径，D c 为颗粒上的气体扩散系数，q(r， t)为吸附相的浓度。通过最小二乘拟合得到了不同样品上的扩散系数数据，见表3。 图4. CO 2 在不同沸石分子筛上的吸附动力学 Table 3 Kinetic adsorption data simulation of CO2 by the Fick La 样品号 D c (mm 2 /s) 1 0.02219 2 0.01958 3 0.01396 4 0.00205 5 0.00046 表3. Fick模型拟合CO 2 在改性沸石上的吸附动力学 由Fick模型的定义，扩散系数D c 代表了气体分子在吸附剂孔道内的扩散程度，其与吸附剂微观结构和温度有关。D c 的数值越大，表明扩散速率越快，传质阻力越小。从表3中可以看出，在相同温度下，随着K + 交换率的上升，D c 的数值逐渐减小，特别是当K + 交换率 > 14.7%时，其数值下降幅度较大，从而会对分离的效果产生不利影响。
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 本文通过离子交换法对4A沸石分子筛进行改性，制备一系列高选择性的CO 2 吸附剂。吸附平衡和吸附动力学的实验研究和理论分析表明，利用K + 离子交换Na + 离子，缩小分子筛的孔径，可使4A分子筛具有对CO 2 和N 2 分子择形筛分的作用，其中交换率为14.7%的改性分子筛综合性能最好，吸附选择性可以达到600左右并具备较好的动力学性能。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 基于1 2 A'基态势能面在0~2.0 eV碰撞能量范围内对H + DBr (v = 0， j = 0)反应进行了准经典轨线计算。本文预测了总角动量为J = 0，10，20，30，40时的交换和提取反应通道的反应几率。同时角动量为J = 0时的攻击角依赖H + DBr的反应几率也进行了计算。研究表明由于不同角度攻击角下的有效势垒高度不同，导致攻击角对两个反应通道的反应几率影响非常显著。 关键词 :H + DBr反应，攻击角，反应几率，反应动力学 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 无论从实验角度或是理论角度来看，氢原子与氢卤化物分子例如HF，HCl和HBr的碰撞在理解化学运动学和动力学中均扮演着非常重要的角色。由于Br原子包含了大量的电子，因此BrH 2 体系势能面的构建要比FH 2 或者ClH 2 体系更加困难。最近由于计算机的迅速发展，人们逐渐开始尝试利用实验和理论方法研究BrH 2 体系。大多数的实验聚焦在H + HBr反应的提取(H + HBr→H 2 + Br)及交换(H a + H b Br→H b + H a Br)两个通道的反应速率常数。Aker等人利用相干反斯托克斯拉曼散射光谱(CARS)测定了在碰撞能为1.6 eV下提取通道的积分反应截面为3 ± 1 Å 2 ，交换通道的积分反应截面为11 ± 2 Å 2 [ 1 ]。实验还发现产物的量子态分布受势能面和动力学主导。运用适应光技术和准经典轨线(QCT)计算，Zare及其合作者发现在H + HBr提取反应中存在两种反应机制 [ 2 ]。最近他们利用离子成像方法研究了D + DBr反应，发现了对反应的贡献几乎可以忽略的非绝热通道的存在 [ 3 ]。理论方面，基于H 2 Br体系的不同势能面，科研工作者们对Br + H 2 及其逆反应的动力学进行了计算。H 2 Br体系的从头计算势能面的先驱工作是由Lynch等人利用多参考组态相互作用(MRCI)方法完成的 [ 4 ]。随后，他们在基态和第一电子激发态势能面上对H + HBr反应的速率常数和同位素效应开展了量子散射计算 [ 5 ]。Kurosaki和Takayanagi利用MRCI和完全活性空间自洽场(CASSCF)方法构建了两个全局势能面(分别为MB1和MB2)，均对应Br + H 2 反应的最低三重态 1 2 A ′ [ 6 ] [ 7 ] ，势能面的数据与实验值吻合的相对较好。最近，谢代前研究小组利用MRCI方法(包含戴维森修正)发展了H 2 Br体系一个新的势能面，基于该势能面利用量子含时波包方法计算的速率常数与实验值的吻合程度有较大幅度的提高 [ 8 ]。近年来，唐等人利用上述势能面对Br + H 2 反应开展量子计算，结果暗示MB2势能面能提供更多与实验吻合的数据 [ 9 ]。通过已有文献发现，大部分前期工作重点在于利用量子和准经典方法处理Br + H 2 及其逆反应H + HBr的动力学性质，然而目前人们很少关注它的同位素取代反应H + DBr。由于该反应极富动力学性质，因此我们认为需要进行更深入的研究，例如不同角动量和不同方位攻击角对反应过程的影响还不明确。为了解决该问题并获得更为清晰的物理图像，我们在0~2.0 eV碰撞能范围内利用准经典轨线方法在MB2势能面上对H + DBr反应进行了详细的动力学计算。
system: [SYSTEM]

user: 2. 计算理论 本文在MB2势能面上利用标准的准经典轨线(QCT)理论对H + DBr反应的两个通道进行研究，其中提取通道为H + DBr→HD + Br，交换通道为(H + DBr→D + HBr)。由于QCT理论在大量文献中已详细给出，并且根据已有研究表明QCT方法在处理大部分三原子体系反应是非常有效的，这里仅给出与本文相关的计算细节。在计算过程中利用数值积分的方法求解哈密顿运动方程，积分采用四阶Runge-Kutta-Gill法和Hamming修正的四阶Adams-Moulton预测校正法。反应物分子轴的初始取向和振动初相位利用Monte Carlo理论随机取样。计算条件如下：设定反应物分子DBr处于基态(v = 0， j = 0)，碰撞能范围为0~2.0 eV，能量格点为0.1 eV，每个能量点计算5万条轨线。初始入射原子与靶分子之间的距离设置为15 Å，积分步长为0.1 fs，该时间数值足够小赖保证能量和角动量的收敛。在角动量J = 0和碰撞参数b = 0时，反应几率由P J =0 (E col ) = N R /N T 来确定，其中N R 为反应的轨线数目，N T 为计算的总轨线条数即5万。每条轨线的碰撞参数b通过b 2 在0到 b max 2 范围内随机选取得到。为了计算不同角动量下的反应几率，利用 b = J ( J + 1 ) ℏ / μ v 来确定碰撞参数b，其中μ和v分别表示H-DBr分子的约化质量和相对速率。当攻击原子撞击到靶分子时，如图1所示攻击原子轨迹路线与靶分子间连线所夹的角定义为攻击角θ。考虑到Br原子质量较大，因此连接点O靠近Br原子一侧。QCT方法一个重要的缺陷在于无法处理量子效应，因此在本文中我们舍弃了最终量子数小于零的那些轨线。 图1. 攻击角示意图
system: [SYSTEM]

user: 3. 结果与讨论 本文利用了MB2基态势能面1 2 A′进行了全部计算。文献 [ 7 ] 中作者利用改进的过渡态理论(TST)计算得到的速率常数与实验值吻合较好。图2拟合了有自旋轨道耦合(SOC)和无自旋轨道耦合时共线构型下H + DBr→HD + Br的最小反应路径，其中反应物渐近线的能量设置为零。从图中可以看出，反应提取通道的势垒高度几乎不受SOC效应的影响。考虑SOC效应该反应过程放热约20 kcal/mol，比不考虑SOC效应要略高。在此势能面上没有发现势阱，当H原子共线接近靶分子DBr时早期势垒的高度约为1.53 kcal/mol，当H原子垂直呈T构型接近靶分子时势垒高约为21.12 kcal/mol。更多关于该势能面的拟合过程可参考文献 [ 7 ]。 为了验证QCT方法处理该反应的合理性和准确性，图3计算了该反应物分子处于基态(v = j = 0)时提取通道的积分反应截面，结果同时包含了QCT统计不确定性所产生的误差值。在图示中将QCT计算结果与其它已有的理论数据进行了比较 [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ] [ 13 ]。从图中可以看出，利用相同的势能面进行的量子计算结果与本文QCT计算结果吻合的非常好。重要的是在更低能区，我们把本文计算结果与量子结果进行了对比。从内图可以看出QCT结果仍能与量子结果保持一致，这暗示了QCT无法处理的量子效应例如零点能和隧穿效应在该反应中并不明显。由于该势能面势垒的高度较小，因此积分截面几乎不存在阈值。积分截面数值在0.15 eV碰撞能下迅速增大到1.39 Ǻ 2 ，然后在0.7~2.0 eV间逐渐减小，这种行为符合放热反应的特征。Aker及其合作者们曾利用CARS测定了提取反应在碰撞能为1.6 eV下的积分截面为3 ± 1 Ǻ 2 ，然而测量过程中的不确定性达到±33%~50%。我们推断积分截面应低于2 Ǻ 2 从而接近本文的计算数值1.12 Ǻ 2 ，这需要进一步的实验以及构建新的势能面得到更加准确的积分截面。 图2. 提取反应共线构型下的最小反应路径 图3. 本文的提取反应积分反应截面现在的成果与其它理论结果对比 图4计算了在总角动量J = 0，10，20，30，40以及反应物分子DBr处于基态时交换通道H + DBr→D + HBr的反应几率。不同角动量下的反应几率呈现相似的趋势即在路线上直线向上然后下坡形成产物HBr，这预示了在该反应中直接反应机制占据了主导地位。当J = 0时，反应几率存在阈值大约为0.47 eV，该数值与势能面交换通道势垒高度0.51 eV非常接近。一旦碰撞能越过势垒高度，反应立刻发生并且反应几率逐渐增大到较高的数值，这说明交换通道存在一个更大的接收锥。图4同时还显示，当总角动量增大时，能量阈值也逐步的向高能转移，这是由于逐渐增大的离心势垒造成的。 图5预测了在总角动量为J = 0，10，20，30，40时提取通道H + DBr→HD + Br的反应几率。从图中可以看出，由于势能面对应提取通道的势垒高度非常小约为0.066 eV，在低分波时每条曲线均不存在能量阈值。然而当分波数为J = 40时，反应几率出现一个较大的能量阈值约为0.5 eV。这可能是由于在高分波情形下，反应体系的有效势垒突然增大，导致反应在低能情况下无法进行反应。只有当能量足够高时，反应物原子才能越过势垒与反应物分子发生碰撞进而反应。 图4. 不同角动量数值下交换通道的反应几率 图5. 不同角动量数值下提取通道的反应几率 由于依赖攻击角的反应几率包含了丰富的原子-分子反应的化学立体动力学信息，本文重点研究了攻击角对反应过程的影响。图6统计了H + DBr (v = 0， j = 0)→HBr + D反应碰撞能和攻击角依赖的反应几率。本文一个重要的发现为反应几率强烈依赖于攻击角。图示很明显可以看出，在低能情况下只有一个很小角度范围内(170˚~180˚)的攻击才能使得反应进行。然而在更高碰撞能下，反应可以在20˚~40˚以及100˚~180˚两个攻击角范围内进行。一旦碰撞能越过势垒，在攻击角为180˚时反应能够很容易地发生。逐渐增大碰撞能时，反应能够发生的攻击角范围逐渐增大。显然，H-Br-D线性构型是反应能够发生的最优化构型。换言之，反应优先发生在攻击原子H直接碰撞靶分子中的Br原子情况下。由于在不同攻击角度下势垒的高度不同，碰撞很难在其它角度范围内进行。反应能够发生的攻击角范围所对应的势垒高度大都低于碰撞能，因此入射原子有足够的能量爬上势垒进而与靶分子进行碰撞纠缠发生反应。 图6. 交换通道攻击角依赖的反应几率 图7计算了H + DBr (v = 0， j = 0)→Br + HD提取通道碰撞能和攻击角依赖的反应几率。可以看出碰撞能对攻击角范围的影响并不大，0˚~40˚是使反应成功进行的攻击角范围。与图6相反，H-D-Br线性构型是提取反应进行的最优化构型。也就是说反应更倾向于攻击原子H直接碰撞DBr分子中的D原子进而形成产物HD分子。从图6和图7可以看出，当攻击角为30˚时交换通道和提取通道的反应竞争非常明显。在低碰撞能下，由于提取通道势垒较低提取反应占据反应的主导地位。然而一旦能量足够大超过势垒高度，交换反应很快占据了主导地位。碰撞能对两个通道反应几率的影响明显不同，它提高了交换反应的几率而抑制了提取反应的进行。 图7. 提取通道攻击角依赖的反应几率
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 本文利用准经典轨线理论在基态势能面上对H + DBr (v = 0， j = 0)反应进行了理论计算。由于势能面的势垒较小，因此反应几乎不存在阈值。在低能情况下，提取反应占据主导地位，然而一旦碰撞能越过势垒，交换反应迅速占据主导地位。随着总角动量的增加，由于离心势垒的增高，反应的阈值也随之增大。本文一个重要的发现为不同攻击角下的势垒高度不同，导致反应几率对攻击角度的依赖非常大。对于交换反应和提取反应而言，H-Br-D共线构型和H-D-Br共线构型分别为反应的最优化构型。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 地下水污染控制与修复是工业场地污染修复的重要组成。本文综合讨论了工业场地地下水污染特征，分析了地下水污染源与污染羽控制的主要措施使用条件。探讨了地下水冲洗、空气扰动、反应带修复等原位修复技术的应用要点；异位修复与监控自然衰减修复技术特征与适用范围，为工业场地地下水修复工程技术的选取与应用提供参考。 关键词 :工业场地，地下水污染，污染控制，修复技术 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 城市快速发展和经济结构转型升级过程中产生大量工业企业污染场地，据统计，我国面积不小于1.0 × 10 4 m 2 的污染场地有50多万个。废弃的工业场地多位于城市扩张发展的重点范围，不仅阻碍城市建设，影响城市整体建设、生态景观、人文环境，甚至还污染空气环境、城市土壤乃至地下水环境(如地下水源地)，威胁人体健康 [ 1 ] 。工业污染场地水土关系密切，地下水是工业场地污染控制与修复不可忽视的关键 [ 2 ] 。发达国家早在20世纪70年代开展工业场地土壤、地下水污染修复研究和工程实践，地下水控制与修复技术主要有异位修复、原位修复和检测自然衰减技术等 [ 3 ] 。针对污染场地地下水控制与修复技术发展迅速，对各项技术的适用对象、使用方法、修复机理、修复效果及成本等有一定的研究应用，但缺乏系统的梳理比较。本文介绍了工业场地地下水污染的控制与修复技术，从工程应用角度对各项技术进行了归纳分析，为我国工业场地地下水污染控制与修复技术的选取提供思路和参考。
system: [SYSTEM]

user: 2. 工业场地地下水污染特征 不同国家对污染场地的定义略有差异，但大多认为污染场地是一个包含了土壤地下水、地表水等特定的区域，且已经被有害物质污染使其对周围环境产生或存在潜在负面影响。工业场地是一类数量多、类型复杂的污染场地，主要包括了污废水排放、固体废物住址、管线工程泄漏、危化品运输与存放、工业场地搬迁一直以及事故或非正常排放污染等人类经济活动的各方面，而土壤是重要的污染介质和受体 [ 4 ] 。其中，地下水污染特征因其埋藏条件、污染物迁移性、地下水文特征等不同有所变化，一般受污染风险方面：上层滞水 > 潜水 > 承压水，控制与修复难度方面：承压水 > 潜水 > 上层滞水，具体由工业场地污染时空分布、污染特征及其所在区域地下水文特征决定场地的调查精细程度与修复治理难度 [ 2 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 3. 工业场地地下水污染控制技术 3.1. 地下水污染源控制 工业场地污染类型多样，相应的地下水污染源也各不相同。对于工业场地污染治理，应先地下水污染以防止恶化。对于地下水污染源，可物理、化学、生化处理等与焚烧、固化等原位/异位处理措施直接去除污染源。但对于垃圾、危险废物填埋场渗滤液渗漏等占地规模大、工程施工难、去除成本高的污染源，更多的通过建立阻隔、封闭、防护系统等污染源控制措施，阻断污染源扩散途径。 污染源控制措施有防渗屏障(水平/垂直)，如加固、修复填埋场防渗层，增加其防渗性能，防止渗滤液下渗；同时可强化场地表层防身层，避免地表水、降水等进入污染源，从源头减少污染物产生量。 3.2. 地下水污染羽控制 工业场地地下水污染羽的控制措施有水动力控制与地下水阻滞、拦截。其中，水动力控制措施利用地下水流场控制污染羽的形成与扩散，根据地下水流向、水力坡度、渗透系数、孔隙度等参数，模拟估算污染羽的扩散速度与范围，确定地下水污染量及水位变化。结合工程技术条件与区域水文地质特征，通过地下水注水或抽水(恢复法、压力水脊法等)，改变地下水流向、地下水位以控制污染羽扩散。 地下水阻滞、拦截系统通过建设低渗透性(弱渗透性)工程屏障，将受污染水体阻隔封闭，防止污染物进一步扩散，主要有阻截墙、地下水幕灌浆、收集廊道等。其中，收集廊道广泛用于控制地下水油污染，一般在处理非水相流体污染时效果较好。根据墙体的材料分为泥浆阻截墙、灌浆阻截墙、板桩阻截墙等，常作为永久性封闭措施用于小范围剧毒、难降解污染场地控制或者阶段性、应急控制，具有施工简单、成本低、速度快、污染源控制效果显著等优点。此外，阻截墙材料需要同时满足低渗透性、与污染物不相容条件，防止阻截墙防渗性能不满足要求或材料与污染物相容而影响阻截效果。
system: [SYSTEM]

user: 4. 工业场地地下水污染修复技术 4.1. 原位修复技术 原位冲洗处理技术在污染土体注入冲洗液溶剂，增强污染物的溶解度与迁移性，促进污染物汇集至地下水，通过抽取处理地下水以达到修复目的。常用的地下水冲洗液有水、表面活性剂、酸碱溶液等，其中表面活性应选择环境友好、可生物降解、在地下水中可保持良好活性、增溶能力强、溶解平衡时间短、损失小、成本低且已工业化生产的成熟产品。地下水原位冲洗处理技术无需开挖、运输污染土体，可处理多种污染物(有机/无机)，操作简单、可与其他修复技术联合使用等优点，但存在低渗透层或非均质层中效果不佳、不能用于溶解相的污染羽修复、冲洗可能改变土体性质等不足 [ 5 ] 。目前，作为使用最广泛、最成功的修复技术之一，原位冲洗技术研究多集中于冲洗剂、冲洗效果及二次污染风险及治理成本等方面，主要用于均质、污染物多样复杂不宜采用异位修复的场地地下水修复。 原位空气扰动技术原位空气扰动技术(地下水曝气技术)是去除地下水挥发性有机物有效的方法之一。利用物理挥发和好氧生物降解，能较好的修复均质、渗透性好的工业场地地下水挥发性/半挥发性污染物(如汽油、氯化溶剂)。原位空气扰动技术应用需考虑亨利常数、污染物组成与费电、气体压力等污染物性质与土体渗透性、结构和曾隶、地下水提中溶解态离子浓度等污染受体参数。该技术对场地扰动相对较小、修复时间段、成本低、设备简单、操作方便且无需对地下水进行抽取、贮存、处理、回灌等，根据工程实施经验，对均质、渗透性好的挥发/半挥发性有机物污染场地修复效果较好。但不能修复承压含水层、较复杂的修复过程机理尚待研究以及分层含水层可能会导致修复失败等。 原位反应带修复技术基于在地下人为产生已有的“地带”，通过人为控制自然变化过程，拦截、固定或降解其中迁移的污染物以达到修复地下水的目的。原位反应带技术与可渗透反应墙技术相似，通过注入井在地表注入反应剂，在地下形成类似可渗透反应墙的污染物处理带。避免了墙技术开挖土体、填充介质的过程，减少污染物暴露，对环境扰动小、施工简单、经济效益好，并且可以修复含水层埋藏深或形状不规则场地的地下水。 4.2. 异位修复技术 工业污染场地规模大小不一，对污染范围较小、原位修复难度较大的场地地下水修复，在场地地质、水文地质条件、污染物特征等条件具备的情况下，多采用开挖污染土体在现场或异地进行处理(开挖–处理)，对地下水污染控制与修复效果较好，避免二次污染，但不适用于污染面积大、资金有限的工业场地修复。 异位固化/稳定化技术将污染土体挖出，在地表进行污染土壤的固化/稳定化混合处理后回填原位或异地填埋。在修复工程中多以水泥、凝胶和石灰等作为固化剂。其中，水泥固化多用普通的硅酸盐水泥固化高浓度重金属。一般在固化前，先对污染土体中的可溶性盐、高浓度硫酸盐、酸性污染物等干扰物进行预处理，特别是溶解度低的金属碱，在固化前必须采取措施防止金属从固体产物中析出，避免降低固化效果、浪费水泥资源。此外，对于固化/稳定化处理后的固然土体进行安全填埋时，填埋场选址应至少满足安全可靠、经济合理、运行稳定，并满足相应的入场要求，与其他入场废物相容、不发生反应、产生二次污染。 抽取–处理技术广泛用于工业场地地下水有机物和多金属等污染物的修复。在阻断污染源的情况下，抽取受污染的地下水体，根据污染特征与水量采用合理的理化、生化方法处理后进行回灌或外排作为他用 [ 6 ] 。其中，地下水抽取井数量、位置的布置与抽取速度基于污染羽的精准模拟。实际工程中，随着抽取–处理时间的推移其处理效率逐渐降低，甚至存在拖尾效应和反弹效应，且修复周期主要有含水层的水文地质条件、污染物的迁移扩散特征决定，大多修复时间为5~10年，甚至更长。为了提高抽取–处理效率、减少反弹效应，对于渗透系数K > 10 −4 cm/s的含水层，通常注入表面活性剂来改善处理效率 [ 7 ] 。综上，抽取–处理技术效果受场地岩性、污染物形式、含水层厚度、抽水量、抽取方式与速度等诸多因素影响，其明显缺点是修复周期长。 4.3. 监控自然衰减技术 监控自然衰减包括了不同的物理、化学、生物学过程，在合适条件下可减少土壤和地下水中污染物数量、毒性、迁移性、体积和浓度。监控自然衰减技术主要用于石油类污染场地的修复，早期发达国家对石油污染场地地下水的修复主要关注污染羽的范围，后期将污染物迁移与讲解速率也纳入研究。 监控自然衰减技术整体费用低，对场地干扰最小、甚至可在工业场地建筑物下方进行，环境友好、无修复废物、污染物对人体暴露风险小，可与其他修复技术联合应用 [ 8 ] 。明显的，监控自然衰减也存在一定的局限性，不适用于已污染的受体(地下水)、高浓度污染物或存在非水相液体(NAPL， Non-aqueous Phase Liquid)的修复，且修复速度缓慢、周期长，需要精准的场地调查和长期监测。目前，多应用于低污染场地或重污染场地的外围区域，更多的与其他修复技术联合使用，在一定程度上缩短修复时间。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结论与展望 工业场地地下水污染控制与修复形势严峻、数量巨大、类型复杂，目前已有诸多成功用于控制与修复的工程实践。本文总结了地下水污染源与污染羽的控制，阐述了地下水原位冲洗、空气扰动和反应带修复技术，异位固化/稳定化、抽取–处理技术与监控自然衰减技术特征与适用条件。但对于各项技术的通用性、经济性等还需优化，以及地下水控制与修复系统工程的应用、非确定性的定量化和最小化、预测模型的优化与修复技术的改进等方面尚待进一步研究。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 陕北是典型的能源富集地区，能源的开发利用如何影响当地经济增长，陕北地区又应如何转型城市发展，是一个迫切需要解决的问题，但少有文献关注。本文通过测算“资源诅咒”系数，发现陕北地区存在严重的“资源诅咒”现象。进一步选取“荷兰病”效应、教育和科技的挤出、对外开放程度和政治制度弱化来考察“资源诅咒”的传导机制，结果表明，通过“荷兰病”效应发挥的阻碍作用最大，对比榆林和延安两市的“资源诅咒”效应，发现相比延安市，榆林市的“资源诅咒”效应更为严重，具体而言，榆林市对教育和科技的挤出作用及政治弱化作用大于延安市，而延安市的“荷兰病”效应相比榆林市更加明显。结合本文的实证结果和《“十三五”陕北转型持续发展规划》，本文给出陕北地区转型的路径选择。本研究不仅丰富了“资源诅咒”的实证研究，而且为陕北地区转型提供了参考和依据。 关键词 :陕北地区，“资源诅咒”，传导机制，城市转型 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/