DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 数据采集地表结构及地震资料特征 1.1. 数据采集地表结构特征 研究区位于塔里木盆地塔中隆起带桑塔木地区，地形西高东低，地势整体较为平坦，但局部起伏较大。地表条件比较复杂，沙土地、胡杨林、红柳丛、河流、沙丘均有分布，多为松散沙土层和小沙丘，地貌多样(表1)，地表低、降速层结构复杂。 从研究区地表高程图(图1)可以看出，地表高程在914.9~946.6 m之间，但局部起伏较大，相邻道之间最大高差可达3 m。低速带厚度在5~12 m之间，变化较大。因此，研究区的地貌与地形特征导致静校正问题突出。 图1. 研究区地表高程图 Table 1 The distribution of surface type 地表类型 炮点数/个 所占比例/% 检波点数/个 所占比例/% 河漫滩 7051 8.4 盐碱地 10369 44.5 40205 47.9 胡杨林 9437 40.5 23586 28.1 沙漠 2275 9.8 7051 8.4 农田 1219 5.2 6043 7.2 合计 23300 100.0 83936 100.0 表1. 地表类型分布表 1.2. 地震资料特征 原始地震资料观测系统炮点、检波点位置准确，采集面元10 m × 10 m，覆盖次数分布较均匀，大部分满覆盖区域覆盖次数在120次左右，偏移距与方位角分布均匀。地表多为松散沙土层和小沙丘，受表层结构特征在区域上不均匀性等因素影响，原始单炮记录初至波不光滑，反射波双曲线时距关系变差。从单炮初至和叠加剖面上观察，都存在一定静校正问题。从折射波分析看，该区折射层可以分为两层，速度分别为1700、2250 m/s。能量方面，由于地表多为松散沙土层和小沙丘，单炮能量差别较大，炮间与道间能量差异较大，单炮能量衰减快，深层能量弱，目的层能量衰减快。频率分析记录优势频率为8~60 Hz，主频25 Hz；噪音类型有面波及折射强能量干扰，面波能量强，频率低至15 Hz以下，浅层折射较严重，频带宽。
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user: 2. 工区油藏特征及地震资料处理要求 2.1. 地震工区油藏特征 研究区前期油藏钻探表明，白垩系、三叠系、石炭系均发现油气藏，圈闭类型多样，以低幅度构造、地层(岩性)等隐蔽圈闭为主。油气藏分布零散、面积小，多小于2 km 2 ，闭合高度低，一般在10~30 m，断层断距较小，储层以薄砂体为主，单层厚度多在2~10 m范围，横向变化较大，非均质性较强，储层识别难度大。 2.2. 地震资料处理要求 结合研究区地质任务与地震原始资料的分析，地震资料处理需做好以下几方面：① 受到近地表因素影响，该区存在长、短波长的静校正问题；② 该区为低幅度构造区，且该区储集层地质体厚度薄、幅度小，为落实该区碎屑岩低幅度构造、岩性、地层圈闭提供准确的基础资料，需确保低幅度构造真实可靠；③ 做好保真和一致性处理，在努力获得高品质成果的同时，突出资料的含油气地震响应特征。
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user: 3. 静校正技术应用 地震资料处理工作是一项系统工程，静校正是地震资料处理中极为重要的环节。针对研究区的地表结构特征，笔者选用层析静校正技术和分层地表一致性静校正技术 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] ，获得了较好的应用效果。 3.1. 层析静校正技术 层析静校正技术是把地表模型作为任意介质处理的曲射线静校正方法，对地表高差、低降速带速度和折射界面不做限制，使用射线追踪计算模拟的初至时间，然后修改模型，使观测与计算的初至时间差达到最小，能适应地表结构较复杂的地区。为保证研究区的静校正量精度，采用微测井数据对计算的校正量进行约束，采用层析静校正技术解决高程及地表低降速带引起的长波长静校正问题，采用精确的速度分析与三维地表一致性剩余静校正多次迭代解决短波长静校正问题，最大限度地实现同相叠加。影响层析静校正效果的主要参数是参与计算的偏移距范围及层析静校正反演层数，层析反演的精度取决于初至旅行时间的拾取精度。分析全区初至时间的分布情况及速度分布拐点状况，确定采用两层模型进行层析静校正计算 [ 5 ] 。 图2为原始单炮与高程静校正单炮及层析静校正单炮的效果对比图，可以看出，层析静校正后的单炮初至波更加光滑。 图2. X束线513炮原始单炮(a)与高程静校正单炮(b)及层析静校正单炮(c)对比 图3为高程静校正、层析静校正的检波点的高频分量的平面效果图，可以看出，层析静校正的校正量与近地表变化更为符合，能够较好地保证地下低幅构造的可靠性。 图3. 高程校正检波点高频校正量平面图(a)与层析静校正检波点校正量平面图(b)对比 3.2. 分层地表一致性静校正技术 当完成了野外静校正和初至折射静校正以后，剖面中仍然会存在剩余静校正量，经过动校正以后地震道的剩余时差t i ，jh 可以表示为5个分量的和 [ 6 ] ： t i ， j h = S i + R j + G k ， h + M k ， h X i ， j 2 + D k ， h Y i ， j (1) 式中：i为炮号；j为检波点号；h为反射层号；k为共中心点号；S i 和R j 分别为第i炮和第j个检波点的剩余静校正量；G k ，h 为构造项；M k ，h 为剩余动校系数；X i ，j 为第i炮和第j个检波点的距离； M k ， h X i ， j 2 为剩余动校正项；D k ，h 为横向倾角算子；Y i ，j 为共中心点横向偏离测线的距离；D k ，h Y i ，j 表示由于第k个共中心点横向偏离测线所产生的时差。 在上述5个分量中，前2个分量不随时间的变化而变化，只与近地表结构有关；后3个分量随时间的变化而变化。按照公式(1)分别进行浅、中、深层不同层位的剩余静校正，其优势有两点：一是当浅、中、深层的构造项有明显区别时，分层可解决部分构造项问题；二是可解决部分剩余动校正问题。 地表一致性假设低速带的速度远小于基岩速度，地震波在低速带内是垂直传播的，地震波入射、出射与方向无关，炮点及检波点静校正量只与位置有关，与任何形式的道集无关 [ 6 ] 。研究区表层低、降速度带层厚5~12 m，入射和出射方向对地震波旅行时影响不大 [ 3 ] ，运用分层地表一致性剩余静校正技术可以加强不同深度地层同向轴的连续性，提高地震叠加剖面的质量，有利于同向轴追踪解释。 剩余静校正是以叠加剖面为模型、以道集与模型道的互相关来提取静校正量进而解决静校正问题的，模型道的质量及信噪比的高低影响着静校正质量的高低，通过互相关时窗和时移量的有效选取来保证模型道的质量和静校正的质量，使最终叠加成果客观地反映地下的真实情况。模型道的质量与叠加速度相关，采用蒙特卡洛非线性优化算法，在给定初始速度扰动(初始引导速度)及合理趋势约束下的前提下，以最大相似度量准则自动寻找速度谱上能量团的最大值，从而获得合理的速度模型。在拾取速度谱过程中，需要给定拾取的初始速度、最大速度、最小速度以及速度约束的上、下限等参数。分层剩余静校正是分别在不同时窗内求参考道，在不同时窗内进行互相关求取互相关时差及求得不同的静校正量，同时需做好时窗之间的数据平滑工作。 结合研究区的实际情况，进行了多次精细速度分析及其与剩余静校正的迭代。通过解决静校正问题提高叠前道集上同相轴的连续性和一致性，有利于改善速度谱的质量，提高速度分析的精度和准确性，在提取准确速度的基础上又可以更进一步地改善静校正的效果。经过多次迭代，最终获得最佳成像效果。 图4为第一轮剩余静校正到最后一轮剩余静校正量的平面分布图，可以看出，第一轮剩余静校正量炮点值在−2.7~4.5 ms范围内，检波点剩余静校正量值在−6.5~6 ms范围内；最后一轮剩余静校正量炮检点的校正量绝对值控制在±0.5 ms以内。经过精细速度分析与剩余静校正的多次迭代之后，剩余静校正量逐渐收敛，最终的剩余静校正量更收敛也更精确。 图4. 检波点第一轮剩余静校正量平面图(a)与检波点最后一轮剩余静校正量平面图(b)对比 图5为剩余静校正前、后叠加效果对比，可以看出，剩余静校正后的剖面信噪比明显提高，剩余静校正由于实现了资料的同相叠加，成像更加清楚，尤其是层间弱反射信噪比得到一定改善。说明通过速度分析和剩余静校正迭代处理，提高了叠加地震资料的信噪比及弱反射信号的叠加成像效果。 图5. 剩余静校正前、后叠加效果对比图
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user: 4. 应用评价 图6是地震数据体等时切片，可以看出，旧数据体河道反映清楚，大致可以识别出呈窄条带状分布4条河道，但西北角形如“牛轭”的河流⑤只能在新数据体中体现出来，充分说明新的地震数据体刻画地质体精度更高。 图6. 新、旧地震数据体等时切片对比 图7是井的合成地震记录与新、旧地震资料的标定对比图，可以看出，①处新地震资料同向轴波组与井的合成地震记录对应更好，②、③处不仅新地震资料同向轴波组与井的合成地震记录对应更好，而且新地震资料的频率较旧地震资料有所提高。 综上所述，经过层析静校正技术和分层地表一致性静校正技术处理后的新数据体在纵向分辨率和横向分辨率上都得到了显著提高，达到了较为理想的应用效果。 图7. 过井新、老地震剖面与井的合成地震记录对比
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user: 5. 结语 针对地形平坦、地貌变化多样地区的静校正问题，采用层析静校正技术和分层地表一致性剩余静校正技术，同时解决了长、短波长静校正问题，改善了浅、中、深层叠加地震剖面的品质。新数据体反射结构清楚，波组特征好，河道等沉积体特征明显，井震标定对比符合程度高，为研究区的地震地质解释提供了正确依据。
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user: 摘 要 采用随机区组试验研究了湘南烟区不同移栽期对烟叶生长及产质量的影响。结果表明，以3月7日为最佳移栽期，该处理的烟株生长发育较好，产量、产值均较高。因此建议湘南烟区每年在3月7日前后盖膜移栽。 关键词 :移栽期，烤烟，产量，产值 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 烟叶的品质是遗传，环境，栽培技术共同作用的结果，适宜的移栽期是烟叶优质高产的关键措施之一，选择最佳的移栽期是获得高产优质的必要条件 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。烟苗移栽过早，则在大田初期易受冻害，甚至早花；如果移栽过晚，则前期生长过快，叶片干物资积累少，后期易高温逼熟，导致叶片不能正常成熟，降低烟叶产量与质量 [ 3 ] [ 4 ] 。合理的移栽期对烟叶产质量具有重要影响，而湘南烟区烤烟移栽时间跨度近一个月，对烟叶产质量影响较大。本研究以祁东县为例，旨在探讨不同移栽期下对湘南烟叶产质量的影响，为选择适宜移栽期提供理论依据。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 试验地点与供试材料 试验于2018年在衡阳市祁东县过水坪镇牙泉村进行，试验地点地势平坦，田间土壤系红壤型，土壤质地疏松，肥力中等，为烟稻轮作。供试品种为云烟87，育苗方法为大棚漂浮育苗，育苗时间为2017年12月20日。 2.2. 试验设计 试验根据不同移栽期设3个处理(T1：2月28日移栽，T2：3月7日移栽，T3：3月15日移栽)，三次重复，按小区随机排列。烟株行距为1.2 m × 0.5 m，每亩1100株。保证移栽时烟株大小一致，其他条件相同。
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user: 3. 测定项目 3.1. 生育期记载 烤烟观察记载播种期、移栽期、团棵期、现蕾期、打顶期、成熟期。 3.2. 农艺性状 每小区选10株烟，分别在打顶后一周测定其株高，有效叶，节距，最大叶长宽。 3.3. 经济性状 统一收购后，计算其每个处理的产量，亩产值，均值，上等烟比例，中等烟比例等，烟叶外观质量判断和分级标准参照烟叶分级国标 [ 5 ] 。
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user: 4. 结果分析 4.1. 不同移栽期对烤烟的大田生育期的影响 由表1可知，随着移栽期的推迟，烟株各生育期也相应推迟，但整个大田生育期并不是相应缩短。随着移栽时间的推移，烟株从移栽到现蕾的时间长短有一定的差异，其中T2的时间最长，有利于烟叶有机物的积累和充分利用光照；T3大田生育期时间最短，不利于上部叶充分成熟。 Table 1 Observation on the main growth stages of different treatment 处理 播种期 移栽期 团棵期 现蕾期 打顶期 成熟期 大田生育期 T1 12.20 2.28 3.22 4.6 5.11 6.27 119 T2 12.20 3.7 3.29 4.15 5.19 7.4 120 T3 12.20 3.15 4.5 4.18 5.25 7.5 113 表1. 不同处理各主要生育期观察(d) 4.2. 不同移栽期对烤烟各主要农艺性状的影响 由表2可知，打顶后处理T2的株高、有效叶都是最高的，表明此时期移栽有利于烟株生长。T1烟株株高和叶片数相对处理T2都偏低，叶片大小相差不大，可能移栽过早，前期的低温影响了有效叶片数。T3处理虽然株高和叶片数与T2相差不大，但叶片相比明显偏小，存在开片不良问题，这可能是因为T3移栽过晚，大田生育后期遭遇高温逼熟，影响烟叶开片。 Table 2 The main agronomic characters in each period after transplanting under different treatment 处理 株高 茎围 有效叶 最大叶 节距 长 宽 T1 9.6 9.85 16 78.1 21 5.66 T2 107.1 9.88 18 79.9 22.2 6.06 T3 102.7 9.62 17 77.2 19.2 6.04 表2. 不同处理移栽后各时期的主要农艺性状(cm，片) 4.3. 不同移栽期对烤烟产质量的影响 由表3可知，T2处理产量、均价和上等烟比例均显著高于另外两个处理。处理T1和T3虽然产量相差不大，但由于T3上等烟比例明显偏低，所以产值和均价也是最低的。综合来说T2的效果最好，T1次之，T3的产值和上等烟比例最低，所以适时移栽有利于获得最大经济效益。 Table 3 Determination of flue-cured tobacco yield in different transplanting stage 处理 产量(kg/亩) 产值(元/亩) 均价(元/kg) 上等烟比例(%) 中等烟比例(%) T1 148.48 3832.27 25.81 63.9 29.63 T2 151.68 3992.22 26.32 67.3 27.74 T3 147.24 3436.58 23.34 48.15 32.18 表3. 不同移栽期处理烤烟产质量的测定 由表4可知，T1和T2处理外观质量相差不大，只有在色度上T2较好。T3叶片结构最差，叶片偏薄，外观质量最差。综合显示，不同移栽期对于烟叶的质量有明显的影响，并不是越早移栽越好，而是要选择合适的移栽期。 Table 4 Comparison of appearance quality of original smok 处理 成熟度 叶片结构 身份 油分 色度 T1 成熟 疏松 中等 多 中 T2 成熟 疏松 中等 多 强 T3 成熟 尚疏松 稍薄 有 中 表4. 原烟外观质量对比
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user: 5. 总结与讨论 关于移栽期的确定已有大量的研究报道 [ 6 ] [ 7 ] ，有很多研究都说明不同移栽期对于当年的烟叶有显著的影响。具体到祁东今年的天气条件来说，根据此试验认为湘南烟区的移栽时间在3月7日前后为好，过早移栽容易受前期低温的影响，造成有效叶片数偏少，过晚移栽则容易在生育后期遭受高温逼熟，对烤后烟叶质量产生不利影响。另外，本试验对各种化学指标，评吸指标没有测定，降低了结果的说服力，加之不同年度之间天气情况差异较大，因此关于湘南烟区不同移栽期需要进一步研究。
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user: 摘 要 为了探索利用电磁波寻找油气藏的有效方法，依据石油的旋光性和电磁波的趋肤效应，采用对比试验的方法，分析研究了电磁波直接找油的可行性。石油对高频电磁波的可见光波段具有旋光性，但对于低频电磁波是否具有旋光性至今鲜有研究。为此，研究了0.5~12 Hz波段的低频电磁波的旋光性，研究结果初步表明，石油对该波段的低频电磁波段具有旋光性。在该基础上，提出了一条利用大地电磁测深方法直接探测油气藏的新途径，即旋光电场找油方法。 关键词 :油气勘探，电磁波，旋光性 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 直接找油是地球物理学家们梦寐以求的技术 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] ，为了直接找油，石油地球物理学家开展了诸多探索，提出了一些方法，如激发极化法 [ 4 ] [ 5 ] 、复电阻率法 [ 6 ] 和时频电磁法 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] ，在多个油田进行了试验和实际应用，效果争议很大。一个重要的原因是上述方法都不是真正意义上的直接找油方法，因为其基础都是激发极化效应，而该效应并不是油气藏的本质特征。石油的一个本质特征是旋光性，也就是可见光经过石油后，其偏振面发生变化。既然石油对可见光具有旋光性，而可见光是一种高频电磁波，石油对于低频段的电磁波是否也具有旋光性呢，是否可以利用电磁波来直接探测油气藏。从国内外文献来看，石油对低频电磁波的旋光性，目前研究还处于空白领域。为此，笔者在该领域进行首次探索，采用大地电磁测深方法 [ 11 ] [ 12 ] 的观测装置，在3个试验地点记录了时间序列的电磁场数据，研究了磁场矢量的方位角随频率的变化，其中1个试验点位于油气藏上方；对比了有油与没油处角度随频率的变化特征；分析了0.5~12 Hz波段的低频电磁波的旋光性。研究结果初步表明，在低频电磁波段，油气藏具有旋光性。在该基础上，提出了一条利用大地电磁测深方法直接探测油气藏的新途径。
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user: 2. 旋光性 电磁波是由电场和磁场2种矢量场构成，并在空间中沿波矢方向传播。对于平面电磁波而言，在电磁波传播过程中，空间任意一个点上的电场矢量、磁场矢量和波三者相互垂直。而且，电磁场的极化模式由电磁波的辐射源决定，一般而言是椭圆极化。如图1所示，电磁波通过油气藏后，电场矢量的方向在水平面内(或者说以电磁波传播方向为旋转轴)旋转一定的角度，即为石油的旋光性。 图1. 旋光性示意图 光波是频率范围在3.9 × 10 14 ~7.5 × 10 14 Hz之间的一种电磁波，其在真空中的波长约为400~760 nm (可见光波长)之间，石油对该波段的电磁波的旋光性已被试验证实，不存在任何异议。但对于频率更低的电磁波，石油是否也具有旋光性，目前暂没有任何研究报道。如果石油对低频电磁波仍然具有旋光性，即可利用该特性来直接检测油气圈闭的含油性，既能降低油气勘探的风险，又能大大减少勘探成本。 衡量旋光性的参数是旋光度。旋光度为电场或磁场经过单位长度物质后旋转的角度。旋光度不仅与物质有关，而且与电磁波的频率有关。在光波段，石油的旋光度一般在0.1~1.2˚/m之间。
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user: 3. 基本原理 利用大地电磁测深的观测装置，分别在有油气藏和没有油气藏的地面上，观测时间序列的电磁场；然后对其进行频谱傅里叶变换，得到频率域中的电磁场分量；再由南北和东西方向的电场分量计算出不同频率的电场矢量的方位角。观察电场强度方位角随频率的变化，若油气藏上方测点的电场强度方位角随频率的变化而变化，而无油气藏上方测点的电场强度方位角不随频率的变化而变化，则表明油气藏对低频电磁波具有旋光性。 由于油气藏位于地面以下某一深度范围，在地下深处，既无法观测电磁波，也无法发送电磁波，因此无法直接观测到旋转角。但是，电磁波具有趋肤效应，高频电磁波的穿透深度小而低频的穿透深度大。地面上观测的电磁波是入射波与反射波的叠加，不同频率的电磁波的穿透深度不同，没有穿过油气藏的高频电磁波与穿过油气藏的低频电磁波，其电场矢量的方向不一样，体现在频率域，就是不同频率的电磁波，电场强度的方位角有一定程度的差异。
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user: 4. 试验方案 4.1. 时间序列电磁场数据观测 选取几个观测点，采用加拿大凤凰地球物理公司的V5-2000系统观测时间序列的电磁场数据。采样率为24 Hz，观测时间大于4 h。观测时，电极布设如图2所示，X轴沿东西方向，Y轴沿南北方向，获得南北方向时间域的电场分量E x (t)和东西方向时间域的电场分量E y (t) (其中t为时间变量)。图3是一个观测点记录的部分电场数据。 图2. 测点部署示意图 图3. 时间序列的电场 4.2. 时频转换 采用快速傅里叶变换，将时间序列观测的电场分量E x (t)和E y (t)转化成频率域的电场分量E x (f)和E y (f) (其中，f为频率)。变换时，E x (f)和E y (f)要采用相同的时间段，且采用分段转换方式，每段数据的点数N = 4096，采样频率F s = 24 Hz。分段变换的目的是压制随机噪声，提高数据的可靠性，要将多段变换的结果进行叠加获得平均值。叠加之后的E x (f)也是一个数据序列，包含4096个复数，第i个数据(i从1开始)对应的 f = ( i − 1 ) × F s / N ；第i个复数数据的模值除以N/2 (直流信号除以N)就是对应该频率下的信号幅度。第1个数据点f = 0，表示直流信号，第2个数据点f = F s /N = 0.0059 Hz，第3个数据点f = 2F s /N = 0.0117 Hz，第N/2个数据点f = 12 Hz。因快速傅里叶变换的周期平移，其后数据不用。 4.3. 电场矢量方位角的计算 由频率域叠加后的电场分量E x (f)和E y (f)计算电场矢量方位角。频率域的电场分量E x (f)和E y (f)都是复数，用E y (f)的模值除以E x (f)的模值后再取反正切，获得用弧度表示的方位角，再转化成用度表示。计算公式为： α ( f ) = 180 π arctan E x ( f ) E y (f) 式中：α为电场强度矢量的方位角，(˚)。 4.4. 方位角曲线绘制 以频率为横坐标，电场强度矢量方位角为纵坐标，绘制电场强度矢量方位角随频率而变化的曲线图，分析研究方位角随频率变化的特征。频率与深度之间存在一定的关系，高频电磁波的穿透深度小，低频的穿透深度大，因此，方位角随频率的变化间接反映了方位角随深度的变化。以同样的方法亦可获得磁场强度的方位角。
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user: 5. 结果分析 选取了3个观测地点，分别位于杭州西湖附近、河北南皮县、新疆某油田，观察了磁场强度并计算了磁场强度方位角，观察的日期不相同。由于电场易受工业用电的干扰，而磁场相对不受干扰，所以该次研究主要针对磁场。 3个地方的磁场强度的方位角随频率的变化曲线分别如图4~6所示，频率范围为0.5~12 Hz，0.5 Hz在电阻率为50 Ωm的地区，其勘探深度可达5 km。 由图4可见，除了在8 Hz附近以外，方位角基本在40˚附近，不随频率的变化而变化。由图5可见，从0.5~7 Hz，方位角大约为52˚，基本不随频率的变化而变化，从9~12 Hz也没有明显变化；8 Hz附近的变化是由苏曼谐振 [ 13 ] [ 14 ] 引起，在电离层和地球组成的谐振腔中，苏曼谐振的前5个频率是7.8、14.1、20.3、26.3、32.5 Hz，正是由于7.8 Hz的苏曼谐振导致方位角在7~9 Hz之间剧烈变化。图6是在油气藏上方得到的结果，其方位角从0.5 Hz的53˚逐渐降低到7 Hz的40˚，变化幅度达13˚，方位角变化比较明显，曲线不是水平而是向下倾斜的一条斜线。 图4. 杭州西湖磁场强度方位角-频率曲线图 图5. 河北南皮县磁场强度方位角-频率曲线图 图6. 新疆某油田磁场强度方位角-频率曲线图 图4~6表明，在没有油气藏的地方，方位角基本不随频率的变化而变化，呈现出水平线的特征，而有油气藏的地方，方位角随频率的变化而变化，呈现出倾斜线的特征。初步证明了油气藏对低频电磁波具有旋光性。 目前该项研究只在1个油田进行了试验验证，有待在更多的已知油田上开展研究。笔者提供了一种新的直接找油的思想，利用旋光性直接检测油气的理论基础、基本原理和试验分析，均证实该方法具有较好的可行性，有望将大地电磁测深方法的应用效果提高到一个新的高度。
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user: 6. 结论 采用加拿大凤凰地球物理公司的V5-2000仪器观测系统，按照大地电磁测深的测站布设方式，观测了杭州西湖、河北南皮、新疆某油田3个不同地点的时间序列的电磁场数据，利用快速傅里叶变换把时间域的电磁场变化到频率域的电磁场，计算了磁场矢量方位角随频率的变化特性，得出以下认识：① 电场或磁场在水平面内的方位角，在没有油气藏的地方，不随电磁波频率的变化而变化，而在有油气藏的地方却随频率的变化而变化；② 在0.5~12 Hz的低频电磁波波段范围内，油气藏具有旋光性；③ 由于苏曼谐振的影响，在8 Hz附近会导致旋光效应的畸变；④ 基于低频电磁波的旋光性，利用大地电磁测深的观察装置，可望直接探测油气藏。 大地电磁测深方法经过60多年的发展，一方面其技术不断完善，应用领域不断扩大 [ 15 ] ；另一方面生产实践的要求越来越高，技术的发展不能满足勘探实践的要求，亟需开发新的技术。笔者从石油的旋光性出发，通过对比试验初步证实油藏对低频电磁波具有旋光性，基于该特性提出了一种崭新的油气勘探新思想。
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user: 摘 要 XC页岩气探区波场复杂，叠加速度求取困难，采用叠加能量法进行速度分析不能满足处理要求。结合XC页岩气探区地震资料特点，重点针对信噪比低、近地表异常等因素对速度谱质量的影响，提出了针对性的技术，总结出一套精确提取XC页岩气探区地震叠加速度的方法。首先，对原始资料进行净化处理，采用多域、多方法组合压制噪音，提高信噪比；其次，应用多种剩余静校正法联合处理，最大程度减少高频静校正问题的存在，改善地震资料的品质；最后，利用瞬时相位的相关特性，应用统计相位相关法计算速度谱，提高速度求取的精度。该方法获得了较好的成像效果，特别是中深层的构造成像质量有明显改善。 关键词 :复杂波场，速度分析，相位相关，速度谱 Copyright © 2018 by author， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 速度分析是地震资料处理中的关键环节 [ 1 ] [ 2 ] ，速度参数不仅关系到地震资料处理中诸多环节的质量，其本身也提供了关于地下构造和岩性的重要信息。因此，获取准确可靠的速度参数是地震资料处理的中心问题。 目前，我国页岩气资源调查与勘探开发还处于探索起步阶段，至今尚未对其潜力进行全面估算，页岩气资源有利目标区有待进一步落实，勘探开发还处于“空白”状态。为此，中石化在下扬子区页岩气 [ 3 ] 评价有利目标I类区，即XC探区部署了二维地震。其主要勘探目的是落实寒武系(中深层)页岩空间展布特征，确保获得寒武系及以上地层的反射波组，且能够分辨大于50 m的厚页岩层。从已获得的资料来看，页岩层埋深较深，波场复杂，且该区地表起伏剧烈，地震资料信噪比低。因此，地震资料处理中对速度拾取的精准度要求较高，否则会影响叠加、成像的精度。 速度分析的方法有很多，国内外很多学者对此进行了广泛而深入的研究。1969年Turhan和Koehler [ 4 ] 首先提出了将基于相似系数的相干准则运用到速度分析中；之后，De Vries和Berkhout [ 5 ] 提出了一种基于最小熵的速度分析方法，对绕射能量较强的反射波地震数据可以进行准确的速度拾取；Biondi和Kostov [ 6 ] 提出了基于特征值运算的速度分析方法；Simon [ 7 ] 提出了一种渐进的线性速度分析方法；吴树初和罗国安 [ 8 ] 提出了计算复数道相关速度谱的方法，可以增强相位的一致性；林小竹 [ 9 ] 提出的利用协方差算法求取速度谱，不但能提高速度谱的分辨率，还可以减少速度分析的计算量；另外，还有其他学者 [ 10 ] - [ 15 ] 研究了VTI介质下的速度分析方法以及层速度反演的相关算法等。1996年Morozov和Smisthson [ 16 ] 提出了基于相位相关速度分析方法，该方法利用统计假设检验方法计算速度谱，可以有效提高速度谱的分辨率；后来王德利及何樵登等 [ 17 ] 对该方法进行过研究，并取得了较好的效果；张军华等 [ 18 ] 进一步发展了相位相关速度分析方法，充分说明了该方法的优势。
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user: 2. 速度分析基本原理 常用求取叠加速度的方法有2种：速度扫描和速度谱。一般来说，速度扫描法的工作量大且繁琐，而速度谱的求取方法相对更易实现，在速度分析中应用速度谱求取叠加速度的方法更为广泛，同时也对各波组的识别提出了更高的要求。该次研究主要对叠加能量法和统计相位相关法两种方法进行了对比。 2.1. 叠加能量法 叠加能量法是常用的常规速度分析法。固定零偏移距时间d 0 进行速度扫描，当扫描速度等于均方根速度时，地震记录的反射信号相位相同，对应最大叠加能量的速度就是要提取的速度。进行速度分析所用的判别准则为平均振幅准则，当平均振幅A能够获得最大值时所对应的速度即为叠加速度。 平均振幅A可以定义为： A = 1 N ∑ j = 1 M ( ∑ i − 1 N f i ， j + r i ) (1) 其中，M = T/Δt。 式中：N为地震记录的总道数，个；M为总采样点数，个；T是总采样时间，ms；Δt是采样间隔，ms；r表示与动校正存在一定关系的延迟量，1；r i 为第i道的延迟量，1；f i ，j 为第i道、第j个采样点的反射波振幅，dB； f i ， j + r i 为第i道、延迟后的第j个采样点的反射波振幅，dB。 2.2. 统计相位相关法 实践证明叠加能量法的抗噪性能较差 [ 18 ] ，在页岩气复杂构造区，采用叠加能量法很难提供准确的速度。该次研究利用瞬时相位的相关特性，采用统计相位相关法计算速度谱 [ 17 ] 。根据统计假设检验原理，建立2个检验假设(设为R和W)，再根据常规叠加能量的瞬时信息和能量函数计算速度谱。逐点计算速度谱，可以避免与时窗有关的时间分辨率损失，在提高时间分辨率方面明显优于叠加能量速度分析法。算法如下： 1) 设输入的道集为u ij ，表示第i道、第j个采样点。设初始时间为t 0 ，选定其对应的速度v进行动校正，此时可以得到校正后的道集，再应用Hilbert变换法求取u ij 的瞬时振幅A ij 和瞬时相位μ ij 。 2) 将整个道集分为若干部分，即样点分布分为c组，样点的相位表示为 μ i s ( i = 1 ， 2 ， ⋯ ， n s ; s = 1 ， 2 ， ⋯ ， c ) ，且 ∑ s = 1 c n s = M ，求取统计量R和W： R = ( ∑ s = 1 c U s ) 2 + ( ∑ s = 1 c W s ) 2 (2) W = 2 ( ∑ s = 1 c R s 2 n s − R 2 M ) (3) 其中， U s = ∑ i = 1 n s cos μ i s ， W s = ∑ i = 1 n s sin μ i s ， R s = U s 2 + W s 2 。 R假设检验与W假设检验是判断t 0 及所选定的v正确与否的标准。当R检验假设概率分布是单峰分布时，代表t 0 及所选定的v正确；当W检验假设概率分布在不同偏移距范围内，且都是相同的单峰分布时，代表t 0 及所选定的v正确。 3) 计算常规叠加能量的瞬时信息S B (t， v)： S B ( t ， v ) = ∑ i = 1 M B [ ∑ j = 1 N u i j ( t ， v ) ] ∑ i = 1 M L { ∑ j = 1 N B [ u i j ( t ， v ) ] } (4) 式中：u ij (t， v)为动校正后信号的振幅，dB；t为第i道、第j个采样点道集对应的采样时间，ms；v为第i道、第j个采样点道集对应的速度，m/s；B是瞬时振幅算子，1；L是低通滤波因子，1。 4) 计算能量函数S RWB ： S RWB = ( R W ) S B (5) 最后，根据第3)步和第4)步求得的值，计算速度谱。
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user: 3. 应用实例效果分析 影响速度分析精度的因素很多 [ 19 ] [ 20 ] [ 21 ] [ 22 ] [ 23 ] ，如叠加次数、排列长度、信噪比和静校正等。XC页岩气探区地震资料信噪比低、近地表异常都会对速度谱质量有影响，导致速度谱的分辨率过低，难以识别有效波组的能量团。为此，笔者进行了深入研究和分析，并提出了针对性的处理技术和方法。 3.1. 速度分析的预处理 3.1.1. 提高信噪比处理 信噪比低会降低速度谱的分辨率，不利于速度拾取，限制速度分析的精度。因此，为确保速度分析精度，需要进行地震资料的净化处理。 针对面波、异常振幅、线性进行多域、多方法组合进行压制，有效提高了地震资料信噪比，保护了目的层系的反射波组，最大限度地保留了有效波，确保无过度去噪现象。图1是XC页岩气探区某单炮去噪前、后对比图，可以看出，噪音得到了很好的压制，有效波同相轴清晰可见，反射层有效信息凸显出来，信噪比明显提高。图2为去噪前、后的叠加剖面对比图，可以看出，通过地震资料净化处理后，剖面同相轴连续性加强，信噪比显著改善。 图1. 去噪前(a)、后(b)单炮记录 图2. 去噪前(a)、后(b)剖面对比图 3.1.2. 剩余静校正处理 高频静校正量的存在可以导致CMP道集同相轴的扭曲，相关特性变差，影响计算能量函数，从而影响速度分析精度，导致求取的速度不准确。 高频静校正量的求取一般依赖多种剩余静校正方法联合解决。XC页岩气探区地震地质条件非常复杂，炮检点布设困难，一定程度上存在炮检点位移现象，且地下介质非均质性强，地震波传播路径复杂。而地表一致性剩余静校正假设地层为水平层状介质，不能满足实际处理的需要。所以实际资料处理中，在采用地表一致性剩余静校正的基础上，通过外部模型控制进行非地表一致性剩余静校处理，最大程度地减少了高频静校正问题的存在，进一步消除了同一CMP道集内各道的残余时差，改善了地震资料的品质。 图3为剩余静校正前、后剖面对比图，可以看出，经过剩余静校正后，叠加剖面上的反射波组更加清晰、连续，同时信噪比得到了很大提高。 图3. 剩余静校正(a)、后(b)剖面对比图 3.2. 统计相位相关法速度谱的求取 在做好常规处理的基础上，采用上述两种方法进行速度谱求取。通过叠加能量法与统计相位相关法速度谱的对比分析(图4)可知，在统计相位相关法计算的速度谱中，深层的速度能量聚焦性好，能量团更集中，速度趋势走向合理，速度易于确定，明显优于叠加能量法。 图4. 不同速度分析方法的速度谱 图5是采用叠加能量法和统计相位相关法的叠加剖面对比图，通过对比可以看出，采用统计相位相关法的叠加剖面上，仍保持了相同的浅层地质特征，而中深层的构造成像质量明显改善，同相轴连续性增强，波组特征清楚，层间信息丰富。 图5. 不同速度分析方法的叠加剖面
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user: 4. 结语 通过对速度分析方法的研究分析，在近地表高差大、岩性差异大、页岩层埋深大、波场复杂的区域，统计相位相关法计算速度谱的效果较好。该方法利用相位信息，不但可以识别较弱波组，且计算过程中不受边界效应影响，纵向的时间分辨率和横向的速度分辨率均较高，抗噪性强，速度谱能量团易于区分，明显优于叠加能量法。应用统计相位相关法的最终成像效果好，中深层的波组成像质量得到了明显提高，满足了复杂波场页岩气探区的勘探要求，为类似探区勘探提供了借鉴。
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user: 摘 要 油管、套管损伤严重影响原油稳产，给油田的环保、安全生产带来一定压力，因此油套损检查在油气田开发过程中具有重要意义，其核心目的是检查油管、套管是否穿孔、腐蚀、结垢、变形，接箍是否脱扣等，为下一步措施提供相应依据。结合生产实践，系统阐述了长庆油田现有两大油套损检查技术系列，即工程测井技术系列和流量测井技术系列，并将其进行对比分析，总结了各自技术的特点和不足。实际应用中，只使用一种测井方法往往效果不理想，应将两种或两种以上的测试方法结合使用，相互补充，相互验证，为油田后期措施实施提供准确依据。 关键词 :长庆油田，套损检查，技术系列，安全环保 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 长庆油田地质构造复杂，完井管串多样，二氧化碳、硫化氢、溶解盐类、pH值、温度、流速、细菌、地层水矿化度、井筒干净程度、修井措施等因素都会直接或间接影响套管的完整性，由此造成的管柱穿孔、腐蚀、结垢、变形等现象十分普遍，严重影响了原油稳产和油田的安全绿色发展。为了准确判断套损位置，利用工程测井技术和流量测井技术等一系列测井技术对套管完整性进行了有效评价，取得了较为理想的效果。 据不完全统计，自2000年以来长庆油田年平均新增套破井100余口。截至2017年底，长庆油田共有套破井2300余口，占油水井总数的3.5%；累计套破油水井3000余口，占总井数4.6%。根据套损井资料统计，套破井主要集中在投产3~6a，平均套损周期为5.75a，最短的不到1a。长庆油田近年来套损井检测评价工作量保持在年均500井次左右，并且以每年10%~20%的速度增长，套损形势十分严峻。
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user: 2. 工程测井技术系列 工程测井技术系列主要包括多臂井径成像测井、磁测壁厚测井和多层管柱电磁探伤成像测井共3种。该类技术主要是通过井径测量或者磁测来评价管柱的穿孔、腐蚀、结垢、变形、接箍脱扣。 2.1. 多臂井径成像测井 多臂井径成像测井仪(MIT)有24、40、60臂等3种设计可供选择。其测井原理是套管内径变化引起测量臂张开或收拢，各测量臂尖端产生径向移动，该移动经转换装置传递给位移传感器的磁芯，引起传感器线圈中磁芯位置相对于电感线圈发生变化。通过对油套管纵向和横向上内径变化测量结果的处理，定量分析管柱内壁的腐蚀、结垢、穿孔、破裂、变形、错断等损伤情况 [ 1 ] 。多臂井径成像测井是一种直接物理接触式测量，其测量精度高，测试结果直观有效，但只能评价单层管柱，测量臂易受损。 2.2. 磁测壁厚测井 磁测壁厚测井仪测量探头由1个激发线圈、12个接收线圈组成。其测井原理是交变电流经过激发线圈产生交变磁场，通过套管与接收线圈耦合，信号从发射线圈到接收传感器线圈产生相位差(取决于套管的厚度)，对于直径不变的套管来说，管壁越厚，相位移越大。利用该相位与油、套管厚度的关系进行油、套管壁厚的测量，从而实现对油、套管厚度和腐蚀程度的定量描述 [ 1 ] 。磁测壁厚测井属于间接非接触式测量，其最大优势在于能够评价管柱外腐蚀，且能同时定性、定量评价；不足在于欠缺对管柱内壁的评价，磁测信号受井况影响较大。 2.3. 多层管柱电磁探伤成像测井 多层管柱电磁探伤成像测井是通过向管柱发射电磁信号，并接收管柱产生的随时间变化的次生感应电动势，记录形成管柱次生感应电动势随时间衰减的图谱。衰减曲线的变化特征与管柱铁磁物质的多少以及仪器与管柱之间的空间位置相关，为分析各种损伤、变形、管外扶正器、多层管柱提供了基础。对次生感应电动势衰减图谱进行离散采样可得到测井曲线图，可对管柱的壁厚进行计算 [ 2 ] 。该方法可在油管内检测油管和套管的损坏情况，可在套管内检测套管和表层套管的损坏情况，就是说可检测仪器外两层钢管的损坏情况，包括裂缝(纵缝、横缝)、腐蚀、射孔、内外管的厚度等。在油管中测量套管的壁厚变化及损坏情况，节省了检查套管情况时起、下油管的作业费用。 基于以上分析，总结出了上述3种技术的特点(见表1)。通过实践，最终在长庆油田摸索出了一套管柱损伤检查组合测井技术，即根据井型、井况、测井目标的不同，选择1种或几种技术进行组合测井，取长补短，更好地发挥仪器的特点，全面、准确地判定油套管损伤。 Table 1 The comparison of characteristics of engineering logging serie 技术名称 测量方式 评价范围 优势 不足 多臂井径成像测井 直接测量 单层管柱 1) 测量精度和分辨率高 2) 测量结果最直观有效 3) 适应多种尺寸管柱 1) 井眼覆盖率有限 2) 测量臂易受损 3) 只能评价单层管柱 磁测壁厚测井 间接测量 多层管柱 1) 能够评价外腐蚀 2) 能定性定量评价 1) 不能评价管柱内壁 2) 磁信号受井况影响大 多层管柱电磁探伤成像测井 间接测量 多层管柱 1) 同时检测多达3层管柱 2) 节省起、下管柱时间、费用 3) 小外径提高测井成功率 1) 分辨率有待提高 2) 测量探头多，测试工艺要求高 表1. 工程测井技术系列特点对比
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user: 3. 流量测井技术系列 流量测井技术系列主要包括同位素示踪测井、连续示踪相关流量测井、脉冲中子氧活化测井、涡轮流量测井等4种。其中前3种技术一般适用于注水井，而涡轮流量测井主要用于采油(气)井中，也可应用于注水井中，以评价油套管是否漏失。 3.1. 同位素示踪测井(同位素吸水剖面测井) 同位素示踪测井亦称同位素吸水剖面测井，是利用同位素释放器向井内注入一种载有放射性同位素的物质(常用131Ba-GTP)从而人为地提高地层的伽马射线强度。注入水进入地层而微球载体被滤积在井壁上，对应地层井壁上虑积的载体越多，放射性同位素强度越高；通过测量载体滤积前、后所测得伽马曲线，计算对应射孔层位上叠合曲线异常面积的大小，可反映该层的吸水能力，从而确定井内各层的分层吸水量、吸水厚度 [ 3 ] 。同位素示踪测井最大优势在于施工简单，成本较低；不足在于受沾污影响，解释精度偏低。 3.2. 连续示踪相关流量测井 连续示踪相关流量测井的原理是具有放射性的流体通过一定距离的2个探测器时，探测器会有明显的信号变化，在时间幅度的坐标系里会有明显的波形变化。通过方法分析可以确定出放射性物质流经2个探测器的时间间隔，探测器的距离是已知的，可计算出流体的流速；结合井筒的横截面积即可计算出流体的流量 [ 4 ] [ 5 ] 。该方法同时适用于笼统注水和分层配注(包括注聚合物、三元复合驱井)，可以检测井内封隔器漏失和管外窜槽。连续示踪相关流量测井能够完整获取水流轨迹，对管内、外流量均可进行监测，对低流量井有较强的适应性且能够精细分层解释；不足在于施工相对复杂，流量上限低。 3.3. 脉冲中子氧活化测井 脉冲中子氧活化测井是通过中子管上、下两组探头测量氧被活化后发射的伽马射线从而探测到氧的存在，根据探测到伽马射线的探头位置便可知道水流方向，通过解析时间谱可以计算出水流速度 [ 6 ] 。该技术应用广泛，在注入剖面测井中能够识别油管内、油套环空及其他流体空间中的水流，并定量计算流量；在产出剖面测井中，主要用于确定出水原因及产水位置；除此之外，还在封隔器验封、窜槽等方面具有显著效果。该方法不存在沾污，能同时测量管内、外流量；但成本相对较高，流量下限高。 3.4. 涡轮流量测井 涡轮流量测井的理论基础是流体动量矩定理，电缆以一定的速度牵引涡轮在流体中上、下运动，流体推动涡轮旋转，涡轮转速的大小取决于测井速度与流体速度之间的速度差，涡轮流量测井通过记录不同测速下的涡轮转速来确定井内流体的流速，最终达到计算流量的目的 [ 7 ] 。该方法测量精度高、稳定性好，但流量下限低，对井筒干净程度要求较高。 表2对上述4种流量测井技术的测量方式、评价范围、适用井型等进行了详细对比，可以看出，每种技术均有其优势和不足，在实际应用过程中应根据井型、管柱结构、流量大小、测试目的选择最适合的测井技术或测井组合，以达到安全、高效、准确的测试需求。 Table 2 The comparison of characteristics of flow logging serie 技术名称 测量方式 评价范围 适用井型 优势 不足 同位素示踪测井 连续测量 管外 注入井 1) 施工工艺简单 2) 成本相对较低 1) 受沾污影响大 2) 解释精度偏低 连续示踪相关流量测井 连续测量 管内、管外 注入井 1) 精细分层解释 2) 流量下限低 1) 施工工艺复杂 2) 流量上限低 脉冲中子氧活化测井 定点测量 管内、管外 注入井 1) 不存在沾污 2) 流量上限高 1) 流量下限高 2) 成本相对较高 涡轮流量测井 定点测量 连续测量 管内 注入井 产出井 1) 测量精度高 2) 重复稳定性好 1) 井筒要求高 2) 流量下限低 表2. 流量测井技术特点对比
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user: 4. 应用实例 4.1. 多臂井径成像测井+磁测壁厚测井组合 L31-95井于1998年10月投产，2014年11月产液量突然上升至18 m 3 ，含水率升至100%，矿化度为18704 mg/L，当月实施控液效果不明显；2015年1月计划关井后套管向外反液，开井后含水率100%，矿化度为5261 mg/L，分析该井存在套破，于2015年4月进行套损检查测井。根据L31-95井多臂井径成像测井+磁测壁厚测井组合曲线(图1)显示，在射孔段以上有且仅有一处曲线异常，深度为622.84 m，该点2号井径曲线值为67.63 mm，远高于标准内径62.13 mm，磁测壁厚测井曲线亦显示负异常，说明壁厚有损失，综上判断该点套破。于2015年5月对该井进行隔采，采取措施后含水率由100%下降至70%。 图1. L31-95井(614.0~631.0 m)多臂井径成像测井 + 磁测壁厚测井组合曲线图及成像图 4.2. 同位素示踪测井 Q11-39井为笼统注水，日注水量26 m 3 ，共5个射孔段，其中顶部射孔段深度为2050.0~2053.0 m，以该井为中心井组内共有采油井8口，共同组成菱形反九点井网。2014年10月主采油井Q10-40井产液量、产油量明显下降。为此，对注水井Q11-39井进行同位素吸水剖面测井，同位素在2050.0 m释放后随着油管水流向下流动，到达油管头后进入油套环空继续向上流动，伽马峰最终稳定停留在2036.0 m，因此判断2036.0 m套破。对该套破点实施化学堵漏，措施后Q10-40井产液量、产油量明显上升，由此分析该井产量下降原因为井组内注水井套破，迫使注入水由套破点进入地层而未进入射孔层，使得油井能量补充不及时从而导致产量下降。 4.3. 连续示踪相关流量测井 Y20-02井是一口笼统注水井，配注40 m 3 /d，射孔段位于2505~2528 m。图2为该井示踪相关流量测井曲线，编号1~20号峰为油管下水流伽马峰，具有峰值高、峰与峰之间相对稀疏的特点，说明流速较快；编号21~88号峰为环空上水流伽马峰，该类峰峰值低，且峰与峰之间相对紧密，说明流速变低，同时编号越大代表测点时间越靠后；上述2种伽马峰的运动轨迹即水流运动过程，可以看出，注入水上返至射孔段以后水流逐步减小，最终上返至2495.0 m左右(88号峰所在位置)停止，同时该点伽马异常，综合分析认为该井在2495.0 m左右套破，漏失水量为4.52 m 3 /d。对该套破点实施套管补贴措施，措施后该井注水恢复正常。 图2. Y20-02井示踪相关流量测井曲线 4.4. 脉冲中子氧活化测井 H128井是一口两封、两配分注井，日注量28.00 m 3 ，共2个射孔段。氧活化点测数据(表3)显示，上配吸水22.30 m 3 ，下配吸水6.28 m 3 ；而2593.89 m仍然能够监测到环空上水流，说明一级封隔器不密封；同时2580.00 m油套环空上水流为0，说明在2580.00~2593.89 m之间存在套破。对该套破点实施套管补贴措施，措施后该井注水恢复正常。 Table 3 The oxygen activation point data in Well H12 序号 测点深度/m 测点流量/(m 3 ∙d −1 ) 水流空间类型 水流方向 探头名称 1 501.00 28.72 油管内 向下流 D2 2 2580.00 0.00 油套环空 向上流 U2 3 2593.89 21.10 油套环空 向上流 U2 4 2606.39 22.30 油套环空 向上流 U2 5 2608.00 28.58 油管内 向下流 D2 6 2616.37 6.28 油管内 向下流 D1 7 2617.27 6.28 油管内 向下流 D1 8 2624.27 6.28 油管内 向下流 D1 9 2634.37 0.00 油管内 向下流 D1 表3. H128井氧活化点测数据 4.5. 涡轮流量测井 T20-19井是一口分层配注井，该井井表套向地面返水，怀疑套破，由于工程测井未发现漏点，故选择涡轮流量测井进行复查。该次施工首先在射孔段上部1508 m处打桥塞，并用泵车向井内注水，共进行上测、下测两趟，测速均为600 m/h。根据测井数据显示，525.6 m处为异常点，该点上下连续涡轮转速变化明显；同时520.0 m点测流量为21 rps (1 rps = 转/s)，530.0 m点测流量为0 rps；温度从异常点处突然上升；综合上述3点判断525.6 m为套破点。由于该套破点距射孔层较远，因此在射孔层上方下封隔器，该措施快速经济，措施后该井地面不再返水，注水恢复正常。
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user: 5. 结语 长庆油田管柱穿孔、腐蚀、结垢、变形等现象十分普遍，严重影响了原油稳产和油田的安全绿色发展，因此油套损检查在油气田开发过程中具有重要意义。针对长庆油田的实际情况，发展并形成了以工程测井技术为主、流量测井技术为辅的油套损伤检查技术，通过对上述技术进行对比分析，总结其技术特点和不足。实际应用中，只使用一种测井方法往往效果不理想，应将两种或两种以上的测试方法结合使用，相互补充，相互验证。通过现场应用表明，现有的油套损伤检查技术能够满足现场需求，为油田安全绿色正常生产保驾护航。
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user: 摘 要 以南海东部番禺油田大位移井全漂浮旋转下套管的成功作业为例，通过分析大位移井在长裸眼井段的Φ244.5 mm套管下入过程中面临井斜大、裸眼段长、夹层多，井壁摩阻大、易压漏地层等问题及难点，阐述了引入全漂浮旋转下套管技术的必要性，介绍了该技术的工作原理和主要设备，分析了该技术的作业特点及应用效果，结果表明：全漂浮旋转下入套管柱时，增加大钩载荷，顺利通过遇阻点，安全平稳过断层，未发生漏失和压差卡钻等复杂情况，长裸眼井段的Φ244.5 mm套管全部成功下至设计深度，对大位移井长裸眼井段套管下入技术的提高有指导作用。 关键词 :全漂浮旋转下套管，大位移井，顶部驱动工具，偏心浮鞋 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 对于大位移深井和超深井，常规漂浮接箍下套管技术存在着漂浮接箍失效，下入过程摩阻大，人员劳动强度高等风险，时常出现下入中途漂浮接箍失效，无法实现漂浮下入，遇阻时处理手段有限，无法通过遇阻点，击破漂浮接箍破裂盘产生瞬间高压，压漏地层等情况，给后续钻完井作业造成严重的影响。 全漂浮旋转下套管技术可以快速上卸扣，精准控制上扣扭矩，避免套管丝扣损伤；旋转套管柱减小套管柱与井壁接触的侧向力，减小套管下入摩阻，增加大钩载荷；遇阻时可以上提、下放、旋转、下压套管柱，通过遇阻点能力强，避免压差卡钻；旋转下入时减小压力激动，避免井漏；设备自动化程度高，减轻人员劳动强度，提高作业安全性 [ 1 ] [ 2 ] 。 位于南海东部海域的番禺油田，在已经成功实施的6口大位移井作业中，通过引用全漂浮旋转下套管工艺，下入时全程不灌浆，实现全漂浮旋转下入，降低大位移井下套管作业风险，安全、顺利、高效地将长裸眼井段的Φ244.5 mm套管全部下至设计深度。
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user: 2. 大位移井长裸眼井段套管下入难点及对策 1) 套管下入深度深，裸眼段长，稳斜角度大，常规下套管方法难以满足要求。番禺油田6口大位移井中Φ244.5 mm套管平均下深4910 m，最大稳斜角84˚ (见表1)。其中，PY10-5-A1H井Φ244.5 mm套管下深6114 m，裸眼段长度达到4822 m。若采用常规下入法(边下套管边灌钻井液)和常规漂浮法(套管下部灌钻井液，上部漂浮)均无法下入到位。当前，漂浮接箍下入法是大位移井下套管作业常用的方法 [ 1 ] ，但是该方法在现场应用中也暴露出许多问题，如漂浮接箍失效、遇阻时处理手段有限、击破漂浮接箍破裂盘瞬间高压压漏地层等。 表1. 番禺油田大位移井数据 全漂浮旋转下套管技术不使用漂浮接箍，依靠与之相配套的偏心浮鞋、双阀浮箍等组件来保证下入过程套管柱处于全漂浮状态，规避了漂浮接箍失效风险；在套管下入遇阻时，全漂浮旋转下入的方式可以上提、下放、旋转，甚至下压套管柱，极大丰富了套管遇阻时的处理手段，确保套管下入到设计深度；套管下入到位后，只需要灌满套管柱，顶通循环排气即可，无需高压击破漂浮接箍破裂盘，避免击破瞬间，高压传递到井筒环空压漏地层的风险。 2) 裸眼段过断层，安全密度窗口窄，下入过程产生压力激动，易压漏地层。番禺油田区域各层位安全密度窗口较宽，但断层处安全密度窗口急剧减小。以PY10-5-A1H井为例，Φ311.15 mm井段在韩江组2987 m处钻遇断层，安全密度窗口由1.759~1.873 g/cm 3 急剧下降到1.35~1.39 g/cm 3 。在下入Φ244.5 mm套管时，井筒中充满油基钻井液，油基钻井液黏度高，静切力大，且黏度随着钻井液静置时间的延长而增大。如果采用常规漂浮接箍下套管工艺，下入时产生压力激动，在窄安全密度窗口处存在压漏地层的风险。全漂浮旋转下套管技术可以在下放过程中旋转套管柱，剪切稀释井筒中的油基钻井液，很大程度上减小压力激动的产生，降低窄安全密度窗口地层处漏失的风险。 3) 地层软硬交错，夹层多，下入摩阻大。番禺油田大位移井地层夹层主要集中在韩江组和珠江组段。韩江组上部岩性为浅灰色含砾砂岩、砂岩与泥岩呈不等厚互层，其中砾岩层发育；韩江组下部及珠江组为灰色泥岩夹中厚层灰色–灰褐色粉砂岩、细–中砂岩，普遍含有灰质硬夹层，地层研磨性较强，地层软硬交错频繁。在钻进过程中，软硬地层交界处，夹层处扭矩波动幅度大，多次憋停顶驱，起下钻困难，反复划眼容易形成台阶。若采用常规漂浮接箍下套管工艺，下入过程无法旋转套管柱，若位于套管柱最下方的浮鞋顶到软硬交错地层处的台阶，则套管柱遇阻难以下入，而且由于地层夹层多，井眼不规则，会造成套管柱下入时摩阻增大，严重时套管柱无法下入。 全漂浮旋转下套管技术在下入时遇到软硬交错地层处的台阶时，通过旋转套管柱，调整套管柱下方偏心浮鞋的偏心方向，可以顺利通过井眼台阶处。此外，通过旋转套管柱，减小夹层段下入时的摩阻，增加大钩载荷，增强了通过遇阻点的能力。