DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 6. RhoA、Rac1及cAMP在凝血酶诱导的内皮细胞渗透性升高的作用 Rho家族有RhoA、RhoB及RhoC三种同工型 [ 37 ]，目前国内外研究当中，RhoA已被证实参与到凝血酶升高内皮细胞通透性的机制当中 [ 38 ] [ 39 ]，凝血酶在刺激PAR1受体后，G 12 及G 13 会结合鸟嘌呤交换因子(Rho Guanine Exchange Factors， Rho GEFs)，诱导RhoA短暂快速的升高，但不引起Rac1的升高 [ 40 ]，激活Rho激酶(Rho-Associated Kinase，ROCK，RhoA的下游靶效应蛋白)，导致蛋白磷酸酶-1M (Protein Phosphatase-1M， PP1M)失活，从而通过MLCP来调节肌球蛋白磷酸化、应力纤维形成以及细胞间隙增大等的改变，来发挥影响内皮屏障功能的作用 [ 38 ]。在凝血酶影响MLC的过程中，主要通过Ca 2+ -MLCK及Rho-MLCP两个方式来调节MLC磷酸化。另外，有研究表明，单独敲低RhoA和RhoB基因，内皮屏障功能明显受到影响，而单独敲低RhoC对内皮屏障功能影响不大 [ 39 ]，这提示，对于凝血酶诱导的内皮细胞渗透性改变的过程中，主要是由RhoA和RhoB介导的，而RhoC则被证实促进了Rac1依赖性的内皮屏障功能的恢复，Rac1与凝血酶快速引起内皮屏障功能受损后屏障功能的恢复有关 [ 39 ]。除了通过Rho GEFs途径来激活RhoA，Ca 2+ 途径也可激活RhoA，但RhoA对于凝血酶诱导的内皮胞浆Ca 2+ 似乎没有影响 [ 41 ]，这表明，RhoA在凝血酶Ca 2+ 通路中，位于Ca 2+ 下游。 单层内皮细胞屏障功能与细胞间连接和骨架蛋白磷酸化及重排密切相关，作为经典的调节钙黏蛋白及骨架蛋白的相关调节剂，Ras超家族之一的小鸟嘌呤核苷酸三磷酸酶(Rho GTPases)参与了凝血酶影响内皮细胞渗透性改变 [ 5 ]。目前Rho GTPases家族以Rho家族、Rac家族及Cdc42研究最为广泛，其中，Rac1通过介导肌动蛋白重构保护内皮屏障功能，RhoA则通过诱导细胞骨架改变导致内皮渗透性升高。有报道Cdc42与凝血酶诱导的应力纤维形成有关，但却不影响内皮细胞渗透性情况 [ 42 ]。 另外，RhoA跟另一个调节血管内皮屏障功能的第二信使cAMP存在交互作用。细胞内cAMP水平对于EC渗透性的维持及恢复起着重要作用，cAMP水平的升高可以显著增加内皮完整性，凝血酶诱导后，细胞的cAMP水平会出现短暂的降低，这也是凝血酶影响内皮完整性的通路之一 [ 43 ] [ 44 ]。而凝血酶导致的cAMP降低，通过PARs途径刺激磷酸二酯酶3 (Phosphodiesterase3，PDE3，可水解cAMP)进而降低胞浆cAMP水平或者PARs来直接抑制腺苷酸环化酶(AC，可合成cAMP)来减少cAMP的生成 [ 45 ] [ 46 ]，凝血酶刺激的AC主要为AC6 (AC的其中一种亚型，为Ca 2+ 抑制性亚型)，为Ca 2+ 依赖相关，但不需要CaM，与Ca 2+ 依赖的PLA 2 以及COX和前列腺素合成酶介导的前列腺素有关，有研究发现，HUVEC与前列腺素受体拮抗剂共孵育，可显著降低凝血酶诱导的cAMP减少 [ 47 ]，这表明前列腺素受体参与凝血酶破坏内皮完整性的机制当中。 在介导凝血酶诱导渗透性的过程中，cAMP主要有两种下游效应蛋白发挥作用，通过Epac1/Rap1通路来激活Rac1 [ 48 ]，而Rac1会经LIM激酶起作用，通过磷酸化并抑制“丝切蛋白(Cofilin)”的形成，从而阻止Cofilin介导的皮层肌动蛋白解聚来发挥保护内皮完整性的作用 [ 49 ]；另外，除了Epac1/Rap1的非PKA信号依赖性信号通路，cAMP还会经PKA途径来抑制RhoA活化 [ 50 ]，经ROCK磷酸化MLC来影响肌球蛋白的收缩。综合上述，凝血酶会短暂性降低胞浆cAMP，通过Rac1和RhoA双重作用导致内皮完整受损。当前研究表明，在大血管内皮细胞中，与微血管细胞相比，发现PKA在调节内皮完整性方面占主导地位，而在微血管细胞中，PKA和Epac均起作用 [ 51 ]。但有趣的是，凝血酶刺激引起的cAMP降低，是短暂的，而后会出现缓慢的升高，这似乎可以解释凝血酶对于内皮细胞渗透性短暂影响后的恢复现象。
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user: 7. 酪氨酸激酶/磷酸酶途径在凝血酶诱导的内皮细胞渗透性升高的作用 随着对内皮渗透性研究的深入，发现蛋白质的酪氨酸磷酸化在其中扮演着重要角色。蛋白质磷酸酶可分为三种：丝氨酸/苏氨酸特异性蛋白磷酸酶、双特异性蛋白磷酸酶(能使丝氨酸、苏氨酸和酪氨酸残基上的蛋白质底物脱磷酸化)和蛋白质酪氨酸磷酸酶(Protein Tyrosine Phosphatases， PTP)。在细胞当中，PTP是含量最丰富的一类磷酸酶，可分为受体型及非受体型两种 [ 52 ]。当前研究中，包含SH2域的非受体PTP，即SHP2，被证实与凝血酶诱导的渗透性相关 [ 52 ] [ 53 ]。众所周知，VE-钙黏蛋白与p120连环蛋白以及β、γ-连环蛋白组合成复合物，构成AJ的重要部分，VE-钙黏蛋白复合物酪氨酸磷酸化与内皮通透性的变化密切相关，其中与VE-钙黏蛋白复合物相关PTP包括：PTP-μ，VE-PTP、PTP1B和SHP2，前三者被认为跟内皮细胞旁渗透性密切相关 [ 53 ] [ 54 ] [ 55 ]。SHP2包含两个串联的SH2域，紧接其后是PTP域及一个带有两个酪氨酸残基的C末端。凝血酶可诱导SHP2酪氨酸磷酸化并从VE-钙黏蛋白复合物中解离出来，同时，SHP2的损失也会引起VE-钙黏蛋白复合物中的几种连环蛋白酪氨酸磷酸化急剧增加，从而导致与α-连环蛋白脱节，AJ收到破坏，内皮细胞渗透性改变，而凝血酶对于SHP2的失活，被证实与PARs相关 [ 54 ]。有趣的是，在使用Src激酶抑制剂PP2和SU6656后，可以阻止凝血酶刺激后SHP2活性的增加，同时也会使凝血酶刺激后屏障功能恢复延迟 [ 54 ]，这表明，Src激酶与凝血酶诱导SHP2变化有关。 另外，有研究表明，凝血酶会迅速刺激内皮细胞中粘着斑(Focal Adhesion， FA)的形成，其中涉及到RhoA以及ROCK通路，经凝血酶刺激后，FAK以RhoA依赖性的方式被酪氨酸磷酸化，与Src协同调节FA的解离装配 [ 56 ]，同时，GIT1，一种Src激酶的底物，会磷酸化易位至FAs当中，共同调节FA的改变，从而影响渗透性 [ 57 ]。
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user: 8. S1P在凝血酶诱导的内皮细胞渗透性升高的作用 1-磷酸鞘氨醇(Sphingosine 1-Phosphate， S1P)是一种脂质介质，参与多种细胞生理反应，在维持正常的内皮细胞屏障功能中具有重要作用。S1P通过作用于位于内皮细胞表面的受体(S1PR)发挥对EC屏障功能的影响，S1P有5种特异性受体(S1PR1-5)，其中在血管组织中，以S1PR1-3表达为主，当前研究认为，S1P在调节EC屏障功能方面具有双向作用，这取决于S1PR1-3几种受体表达和激活之间的平衡 [ 58 ] [ 59 ]；生理浓度下(0.5~1 μmol/L)，S1P主要与S1PR1结合，激活Rac家族，通过影响骨架蛋白来发挥EC屏障保护作用，而当浓度较高时(如超过10 μmol/L)，则以结合S1PR2为主，介导RhoA依赖的屏障损伤作用，S1PR3研究相对较少，但被证明与保护EC屏障功能相关 [ 59 ]。研究表明，S1P-S1PR轴是PAR-1的下游信号 [ 60 ]，而凝血酶通过PAR-1引起的EC屏障破坏途径以及S1P-S1PR1的EC屏障保护途径存在交叉 [ 61 ]，凝血酶刺激内皮细胞后，通过PKCα途径，可以上调鞘氨醇激酶1 (Sphingosine Kinases 1， SphK1)，诱导S1P生成增加，增加的S1P会激活1-磷酸鞘氨醇受体1 (Sphingosine-1-Phosphate Receptor-1， S1PR1)，进而通过激活Rac1通路来减弱及恢复凝血酶诱导的内皮损伤及血管渗漏，而凝血酶诱导的S1P增加以及S1PR1激活Rac1通路的过程似乎与凝血酶快速升高EC渗透性后的恢复有关。在敲除SphK1或者S1PR1的小鼠中，凝血酶刺激后会显示出比对照组小鼠更为严重的血管渗透反应 [ 62 ] [ 63 ] [ 64 ] [ 65 ]，另外，凝血酶诱导的S1P升高，是否有S1PR2及S1PR3的参与，目前仍未有确切定论。
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user: 9. 自噬在凝血酶诱导的内皮细胞渗透性升高的作用 自噬是细胞对胞内物质的包被、吞噬后在溶酶体中降解的过程，当中涉及到“隔离膜(Isolation Membrane)”囊泡及自噬体的形成、自噬体结合溶酶体、溶酶体内降解等过程 [ 66 ]。有学者对凝血酶诱导的血管内皮通透性与自噬之间的关系做了研究，分别使用多个阶段的自噬抑制剂(3-MA——PI3K通路抑制剂，干扰自噬体形成，NAC——活性氧ROS清除剂，抑制自噬的启动，BafA1——阻止自噬体和溶酶体结合和CQ——阻止自噬体和溶酶体结合)处理HMEC-1和HUVEC，皆显示出凝血酶诱导的的内皮渗透性减弱 [ 67 ]，同时，凝血酶在处理10 min后明显可见LC3转化，这表明，自噬确实参与到凝血酶诱发的内皮渗透性损伤当中。巨噬细胞迁移抑制因子(Macrophage Migration Inhibitory Factor， MIF)也被证实参与了凝血酶触发的自噬和内皮细胞通透性升高当中 [ 67 ]，在凝血酶诱导的内皮渗透性过高的过程中，细胞内MIF与MLC沿肌动蛋白应激纤维周围共定位，从而导致MIF分泌 [ 68 ]，使用MIF抑制剂(ISO-1，p425)可以明显降低凝血酶诱导的内皮自噬及渗透性变化 [ 66 ]。有学者通过沉默自噬相关基因Beclin1，发现可以减少凝血酶诱导后的黏附连接处VE-钙粘着蛋白的丢失、肌动蛋白解聚蛋白Cofilin1的磷酸化/失活、RelA/p65核转运所需的肌动蛋白应激纤维形成，从而改善凝血酶引起的渗透性升高现象 [ 69 ]；也有相关学者沉默ATG7 (一种必须的自噬调节剂)后得到同样类似的结果 [ 70 ]。这也进一步证实了自噬在凝血酶诱导内皮渗透性过程当中的重要性，但是自噬涉及的相关蛋白较多，凝血酶究竟通过何种机制影响自噬来调控内皮屏障功能，目前尚未得到有效证实。
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user: 10. 结论 凝血酶诱导EC渗透性升高的机制有很多，诸如Ca 2+ 升高、PKC激活以及RhoA升高等通路，都被证实围绕着PAR1来实现，可见PAR1在凝血酶与内皮屏障之间的重要性；另外，关于S1PR以及自噬在发挥凝血酶升高EC渗透性的过程当中是否有PAR1的调节，目前还需证实。随着对凝血酶与EC渗透性的深入研究，阻断或者干扰当中的通路分子，或许能为临床上防治异常升高凝血酶所导致的EC渗透性增加提供帮助。
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user: 摘要 构式“真够X的”为现代汉语中常用的主观评价构式。本文基于对CCL语料库中“真够X的”的统计，对于不同词性的“X”的占比、“X”的语义特征、“够”“真”“的”在构式中的功能进行了较为详细的分析，并分析了“X”不同时，构式“真够X的”不同的概念整合度，最后总结了其构式义。
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user: 1. 引言 构式“真够X的”表示言者自身对于某事物主观评价，同为构式“真够X的”，其中的“X”既可以为形容词，也可以为动词或动词短语，还可以为名词。如以下三例： (1) “人死了，我们不开新闻发布会，说我们不透明了。我们开新闻发布会，又说‘要是普通车祸你们开什么新闻发布会，此地无银三百两’。”政府堕落到这个份上真够惨的。(《对话：分裂的真相——关于钱云会案的对话》) (2) 群众有意见时，便立即改正，适当缩短了施工时间。有的住家装修房屋，没白日黑夜地乒乓乱响，群众不得正常休息，一找他做工作，他说：“还有好多眼儿呢，今夜都得凿出来！”这话也真够噎人的。(1996年《人民日报》) (3) 他却似更佩服了，“有种！还真够‘觉悟’的！就连我也是在听了塔拉巴特尔指出后，才知道差一点中了小日本的奸计！奸计，知道吗？就是流脓淌水的坏主意！”(冯苓植《雪驹》) 根据Goldberg对于构式的界定，当且仅当C作为形式与意义的结合体 ，Fi的某些方面或Si的某些方面不能从C的构成成分或从已经确立的构式中精确地推导出来时，C就是一个构式 [ 1 ]。在“真够X的”构式中，“X”的最典型成员是形容词，而当“X”为动词性成分或名词性成分时，“真够X的”是更加典型的构式，此时它们的构式整合度是更高的。
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user: 3. 构式“真够X的”的概念整合度 所谓概念整合，指的是对两个来自不同认知域的概念有选择地提取部分意义整合起来进而形成一个复合概念的过程，任何语言构式都依赖于组配构件之间的整合，而任何语言形式整合的结果都会形成这样或那样的构式 [ 16 ]。张云秋、王馥芳(2003)指出概念整合理论的提出者虽然考察了概念整合的条件及途径，但忽视了作为整合要素的单词是以义项为单位的，因而具有层级性 [ 17 ]。即如果两个概念在其本义或基础义的基础上进行整合，是一种相对低层级的整合，而如果是在其引申义(包括隐喻义及转喻义)的基础上进行整合，就是一种相对高层级的整合。影响构式“真够X的”概念整合度高低的核心因素为变量构件“X”。根据前文的分析，构式“真够X的”中的“X”可以是性质形容词、动词及动词短语以及名词。虽然它们都可以进入构式“真够X的”，但它们进入构式后的概念整合度是不同的。 3.1. 低整合度的“真够X的” 在本文统计的358例语料中，当变量“X”为性质形容词以及心理动词时，构式“真够X的”是在“X”的基本义基础上进行整合的，其概念整合度偏低。例如： (27) 说起来真够冤的，这几年影院内银幕上温婉缠绵的歌舞花样翻新，闪展腾挪的武功层出不穷，好一派“热闹”非凡；可影院外仍改不了门庭冷落车马稀的窘境，电影市场越来越不景气。 (28) 快把那灰大褂换下来吧，大热天穿这个可真够受的。(冯德英《苦菜花》) 如上例所示，“真够冤的”与“真够受的”中的意义都为其基本义，形容词“冤”为“吃亏上当”，心理动词“受”为“忍受”。也就是说，它们都是在其基础义的基础上参与概念整合的。 3.2. 中整合度的“真够X的” 当变量“X”为实义动词或动词词组时，“X”是以其已有的隐喻义或转喻义进入构式“真够X的”，其概念整合度居中。例如： (29) 他在北京某高档酒楼请客，点了一条名贵的苏眉鱼，要2斤左右的，标价为400元／斤，估计这条鱼1000元打住了。谁知吃完一算帐，光这条鱼就2000多元。他叫过领班交涉，领班给他看菜单，原来在其标价后边还有一个括号，内写“开刀”二字。何谓“开刀”？“开刀”是指被开了刀的非活鱼——真够绕脖子的。(1995年《人民日报》) (30) 在明清街的一家山西小吃店，我们要了一份水煎包，一个韭菜炒鸡蛋，一个土豆炖牛肉，几碗米饭。结账时要交213元，够贵的了。邻桌的一位天津游客对饭馆老板大声呼喝：“真够宰人的。” 在以上例句中，“绕脖子”和“宰人”虽不具备上文所言的量性特征，但它们已通过转喻机制获得了新的意义，例句中的“绕脖子”指商家办事曲折、不直截了当，例句中的“宰人”指小吃店向“我们”索取高额费用，有了“黑心(心肠狠毒)”之义，此时“真够X的”构式是在“X”的转喻义基础上对义项进行整合的。 3.3. 高整合度的“真够X的” 中整合度的动词性“X”是以其已有的隐喻义或转喻义参与整合，而名词“X”是进入构式“真够X的”后其引申义才被副词“够”激活的，因此“X”为名词时，“真够X的”的概念整合度是更高的。例如： (31) 我想象着那张迎风招展的小小蛛网，这么勇敢，又这么荒谬，这么霸道又这么空虚。这只小蜘蛛可真够堂吉诃德的了。(蔡康永《有一天啊宝宝》) (32) 现在看起来我可真够“大头”的。这么多年在生意场上混，老家贼倒让小家贼给骗了。(大陆作家《安顿》) 以上两个例句中，“堂吉诃德”为专有名词，“大头”为一般名词。当其独用时，它们并没有像前文的“绕脖子”与“宰人”一样发生隐喻和转喻进而表达与其字面义不同的引申义，但当它们谓语程度副词“够”之后，由于副词具有使名词显现性质义的强制性(胡明扬，1992)，“堂吉诃德”所代表的“勇敢又荒谬”，“大头”所代表的“冤枉”之义便得以显现。也就是说在此过程中，是“够”先触发了它们的性质义，而后在其所被触发的性质义上进行进一步整合。
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user: 4. 构式“真够X的”的构式义 根据前文的分析，构式中的“X”已有量性特征，又有副词“够”与“真”进一步凸显其程度量级之高。因此本文将构式“真够X的”的构式义归纳为“某事物在某方面达到程度高量或过量”，将它界定为“程度大量评价构式”。当构式“真够X的”中的程度副词“够”表示程度高量时，该构式表程度高量，其感情色彩与变量“X”保持一致，既可表正面评价也可表负面评价；当程度副词“够”为程度过量时，整个构式表负面评价。
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user: 5. 结语 本文通过分析语料统计分析发现构式“真够X的”中的变量构件“X”以性质形容词占比最大，动词性成分居中，名词最少。“够”作为程度副词修饰变量构件“X”，既可以表程度高量，也可以表程度过量。“真”作为表强调语气的成分修饰“够X”，有增强感叹语气、凸显说话人主观性的效果。“的”作为语气助词存在于句尾，在表消极评价的“真够X的”中，“的”具有凸显不如意色彩的语用功能，但由于语言的经济性原则它也可能脱落。变量构件“X”还会对整个构式的概念整合层级产生影响，当“X”为性质形容词或心理动词及含心理动词的动词短语时，构式整合度偏低；当“X”为实义动词或含实义动词的动词短语时，其构式整合度居中；当“X”为名词时，其构式整合度最高。当“够”表主观高量时，构式义感情色彩与变量“X”保持一致，当“够”表主观过量时，构式始终表消极评价。
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user: 摘要 作为一种新型的支挡结构形式—椅式双排桩，现在还没有一种有效而又简单的设计计算方法可用于工程设计，从而使得工程技术人员很困惑。本文在不考虑桩的竖向荷载传递规律及空间效应的前提下，基于Winkler地基梁基本思想，将传递矩阵法与平面杆系有限元相结合，提出了椅式双排桩内力及变形分析的混合算法，编制了相应的Matlab计算程序，并应用于实际工程，同时，进行了相应的影响因素分析。工程应用结果表明，计算位移与监测位移具有较好的一致性，理论计算结果有较好的规律性和可比性，可供椅式双排桩支护结构设计计算参考。
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user: 1. 引言 近年来，随着高层建筑、道路与铁道、地下工程的不断兴建，工程界对基坑支护及边坡支挡技术的要求也越来越高 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ]，由两排平行的长短不同的前后排钢筋混凝土桩以及连接前后排桩的联系梁组成的空间椅式围护体系，即椅式双排桩支护结构得到了应用。与单排及双排桩支护结构比较，椅式双排桩支护结构的受力变形机理及其设计计算更为复杂，学界尚缺乏权威探讨。权威软件如理正岩土及理正深基坑和GEO5软件中不见相关模型与方法。在《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)及《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)中，也找不到相关模型及方法来分析椅式双排桩支护结构的内力及变形。 一般认为在设计原理上，椅式双排桩支护结构与门型双排桩支护结构是相通的，甚至可以说后者是前者产生的基础，因此在工程实践中，技术人员一般承袭后者通用模型及算法对前者的内力和变形进行分析探讨，从而取得其设计计算相关数据并应用于实践。我国学者对门型双排桩支护结构工作性状已进行过诸多模型试验及理论分析方法的探讨，形成了较为系统的内力及变形分析方法 [ 5 ] - [ 10 ]。但对椅式双排桩支护结构内力及变形分析方法的研究还远远不能满足工程实践的需要。有学者对椅式双排抗滑桩用有限元等手段进行过相关研究与讨论 [ 11 ] [ 12 ]，但并未形成便于工程应用的理论分析方法。有限元分析尽管具有易于模拟材料特性、边界条件及接触面特性等特点，但对材料模型试验参数的精确度要求较高，对桩的弯曲特性模拟及具体处理上存在一些问题，且存在计算时间长，计算参数难以从地勘报告中获取等，难以被工程技术人所掌握。 本文基于Winkler地基梁思想及土力学相关理论与方法，建立了桩土相互作用的力学模型，结合传递矩阵法和平面杆系有限元法，针对椅式双排桩支护结构内力与变形分析，提出了混合法有限元分析方法，并与实际工程变形监测结果进行了对比，证明了模型与方法的可行性。该方法具有计算速度快，计算参数容易确定等特点。
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user: 3. 算例分析 3.1. 工程概况 为验证方法的可靠性，现以株洲万博珑B馆基坑工程某支护段为计算对象。结合现场(包括地坪、周边路面与场地整体整平)标高，本基坑工程支护设计总长度约460 m，因整个工地北低南高，根据用地红线与地下室边线距离，各支护段高度从4.5 m至9.0 m不等。场地土层分布厚度自上而下分别为4.1 m、5.3m、和6.2 m，各层参数见表1。基坑深度为9.0 m。 3.2. 支护结构内力与变形计算 桩顶设计标高根据现场地面标高确定，根据场地条件，后排桩顶标高比前桩高4.0 m，如图1所示。图中，各桩直径均为1.0 m，前后排桩桩间距均为2.0 m，前后排桩排距为4.0 m。连接前后排桩的钢筋混凝土板厚为800 mm，所有混凝土构件混凝土强度等级为C30。 Table 1 Physical Parameters of Soi 土层编号 土层名称 重度(KN/m 3 ) 内摩擦角( ˚ ) 粘聚力(kPa) ① 素填土 19.5 10.0 10.0 ② 粉质黏土 20.1 16.0 30.5 ③ 强风化泥质粉砂岩 23.2 40 (综合内摩擦角) ④ 中风化泥质粉砂岩 24.3 48 (综合内摩擦角) 表1. 土层物理参数 计算时，将桩端视为铰支座，且分为两个工况，第一工况指从地面至4.5 m处，第二工况指完成连梁施工后，继续向下开挖至坑底。计算分段长度取0.5 m，计算简图如图1所示。计算中采用的水平抗力系数比例系数按《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)相关公式计算获得。 m = 0.2 φ 2 − φ + c v b (12) 式中： c ， φ 分别代表黏聚力(kPa)和内摩擦角(˚)； v b 指的是坑底水平位移(mm)，取 v b = 10   mm 。 图2为工况一计算结果，图3为工况二计算结果。 图2. 椅式双排桩支护结构计算结果(工况一) 图3. 椅式双排桩支护结构计算结果(工况二) 3.3. 实测结果与计算结果对比分析 图2(a)与图3(a)分别揭示了两个工况的桩身水平位移变化规律。由图2(a)与图3(a)可知：工况一结束时，后排桩桩顶水平位移理论计算结果为25 mm，实测结果为23.9 mm。工况二结束时，后排桩桩顶水 图4. 椅式双排桩支护结构计算结果(工况二) 图5. 椅式双排桩支护结构计算结果(工况二) 平位移理论计算结果为39.3 mm，实测结果为37.7 mm；前排桩桩顶水平位移理论计算结果为19.5 mm；实测结果为17.3 mm。两工况计算结果与实测结果对比表明：实测结果与计算结果高度一致，这说明本文提出的椅式双排支护结构内力与变形分析方法具有较好的可靠性，可供工程技术人员参考借鉴。 图6. 椅式双排桩支护结构计算结果(工况二) 图7. 椅式双排桩支护结构计算结果(工况二) 3.4. 影响因素分析 1) 平台荷载对支护结构工作性状的影响 图4为连接前后排桩的钢筋混凝土平台上有q = 10 kN/m 2 均布荷载作用时的理论分析结果；图5为连接前后排桩的钢筋混凝土平台上无均布荷载时的理论分析结果。对比图4、图5可知：作用在连接前后排桩的钢筋混凝土平台上的荷载对桩身内力及水平位移影响很小。因此，椅式双排桩支护结构中间平台既可用于施工材料堆放或作为施工通道，这并平影响支护结构的安全稳定。 2) 桩端约束对支护结构工作性状的影响 由图6、图7分别为前排桩与后排桩桩端为铰支或固支情况下，前后排桩桩身水平变形及弯矩分布理论分析结果。由图6、图7可看出：桩端约束类型对该支护结构水平变形和坑底以上桩身弯矩影响很小，但对坑底以下弯矩的分布及大小影响很大。因此，根据桩端岩土性状及嵌固深度，特别是对于嵌岩桩，桩端约束类型的合理确定，是椅式双排桩支护结构能否实现安全性与经济性协调的关键因素之一。
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user: 4. 结论 本文基于Winkler地基梁基本思想和土力学相关理论与方法，提出了椅式双排桩支护结构内力及变形分析的混合有限元法，可供工程技术人员参考借鉴。且获得如下主要结论： 1) 在连接前、后排的连系梁平台上作用施工荷载不仅不影响各支护桩水平位移与内力，而且能有效提高支护结构的稳定性。 2) 桩端约束类型对该支护结构水平变形和坑底以上桩身弯矩影响很小，但对坑底以下弯矩的分布及大小影响很大。因此，根据桩端岩土性状及嵌固深度，特别是对于嵌岩桩，合理确定桩端约束类型，是椅式双排桩支护结构能否实现安全性与经济性协调的关键因素之一。 3) 研究结果表明：对于椅式双排桩支护结构，前排桩桩身最大弯矩位于坑底以上，而后排桩桩身最大弯矩位于坑底以下。同时，完全可以通过调节连接前后排桩联系梁的设置位置来调整前后排桩身内力分布，使用前后排桩身最大内力接近。
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user: 摘要 蛋氨酸是人体必需氨基酸，参与蛋白质和体内多种具有重要功能的生物分子的合成。近年来在多种模式生物中发现限制膳食中蛋氨酸的摄入可延长寿命，促进代谢健康，延缓或改善多种慢性衰老相关疾病的发生发展。本文简要概括了近年来膳食蛋氨酸限制健康促进作用和相关机制的进展，以其对进一步研究和应用提供有益线索。
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user: 1. 引言 蛋氨酸(Methionine， Met)是维持哺乳动物生长发育的必需氨基酸。在细胞体内，除参与蛋白质合成外，蛋氨酸还是半胱氨酸、谷胱甘肽、牛磺酸、亚精胺和硫化氢等体内多种活性物质的前体。由于蛋氨酸不能通过机体自身合成，必需由膳食中获得，因此膳食蛋氨酸摄入水平对机体功能具有广泛的影响。近年研究发现，限制膳食蛋氨酸和半胱氨酸的摄入(蛋氨酸限制，methionine restriction，或含硫氨基酸限制，sulfate amino acid restriction)具有抗衰老作用，可延长多种模式生物的寿命，促进代谢健康，延缓或抑制多种衰老相关疾病的发生发展。
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user: 2. 膳食蛋氨酸限制的抗衰老作用 膳食蛋氨酸限制可延缓衰老过程最早由Orentreich小组于1993年报道，该研究发现在不限制食物摄入情况下，将饲料中半胱氨酸去除同时将蛋氨酸从对照组的0.86% (重量比)调整为0.17% (80%蛋氨酸限制)，可使大鼠的寿命增加30% [ 1 ]。随后，膳食蛋氨酸限制延长寿命的作用在包括酵母、线虫、果蝇和小鼠等多种模式生物中均被证实 [ 2 ]。最近研究显示，在核纤维层蛋白A (Lamin A)代谢异常的引发的早衰小鼠(Lmna G609G/G609G 和Zmpste24 −/− )模型中，蛋氨酸限制也具有抗衰老作用，可使小鼠中位数寿命和最长寿命都延长20%以上 [ 3 ]。
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user: 3. 膳食蛋氨酸限制对代谢健康的促进作用 膳食蛋氨酸限制对机体代谢具有广泛的影响。喂食蛋氨酸限制饲料后动物显示食物摄入量和机体能量消耗同时增加，最终导致体重增长低于喂食对照饲料的动物。蛋氨酸限制使动物体内脂质减少，血液葡萄糖、甘油三酯、胰岛素、胰岛素样生长因子、瘦素和甲状腺素T4水平降低，而血液纤维母细胞生长因子21 (fibroblast growth factor 21， FGF21)、脂联素和甲状腺素T3水平升高；糖耐量实验显示蛋氨酸限制使动物胰岛素敏感性增加 [ 4 ]。 脂肪组织和肝脏是蛋氨酸限制促进能量消耗和增强胰岛素敏感性的主要作用器官。在肝脏组织中，蛋氨酸限制抑制脂肪酸合成酶(fatty acid synthase， FASN)、乙酰辅酶A羧化酶-1 (Acetyl-CoA carboxylase a， ACC-1)和硬脂酸辅酶A去饱和酶1 (Stearoyl-CoA desaturase， SCD1)等脂肪合成限速酶基因的表达，从而使肝脏脂质生成减少，脂肪输出降低 [ 5 ] [ 6 ]。而在脂肪组织中，蛋氨酸限制激活FASN、ACC-1和SCD1等基因表达，促进脂肪合成 [ 5 ] [ 6 ]。同时，蛋氨酸限制增加脂肪组织解偶联蛋白1 (uncoupling proteins 1， UCP1)、脂肪细胞脂肪酶(adipose triglyceride lipase， ATGL)以及其他脂肪酸氧化、三羧酸循环、呼吸链等能量代谢通路相关基因表达，促进脂肪的分解和利用 [ 5 ]。因此，在脂肪组织中，蛋氨酸限制同时促进脂肪合成和脂肪酸氧化，增强脂肪利用能力，从而抑制机体脂质沉积。 由于其促进代谢和脂肪分解利用的作用，膳食蛋氨酸限制不仅抑制动物正常的体重增长，还对肥胖和相关症状具有保护作用。研究显示，与喂食蛋氨酸含量为0.86% (w/w)的高脂饲料(脂肪占总能量60%)相比，喂食蛋氨酸含量为0.12% (w/w，85%蛋氨酸限制)的高脂饲料使C57BL小鼠的体重增加几乎停滞 [ 7 ]；另有研究显示，C57BL小鼠喂食正常蛋氨酸含量的高脂饲料4周后，改为80%蛋氨酸限制的高脂饲料继续喂养8周，小鼠体重增长显著降低(P < 0.01) [ 8 ]。在ob −/− 肥胖小鼠模型中，小鼠体重增长在喂食80%蛋氨酸限制饲料后第3周开始显著减缓，并持续低于喂食对照饲料的小鼠 [ 9 ]。另外有研究显示，在饲料中加入可降解蛋氨酸的重组蛋氨酸酶(recombinant methionase)以模拟膳食蛋氨酸限制，也可抑制高脂饲料引起的体重增长 [ 10 ]。除抑制体重增长外，蛋氨酸限制还可改善肥胖相关的其他症状，如抑制脂肪在肝脏过度聚集引发的脂肪肝 [ 9 ] [ 11 ]，降低高脂引起的肝脏氧化应激 [ 11 ]，增强糖耐受和促进胰岛素敏感性等 [ 7 ]。在NZO肥胖小鼠中，9周的蛋氨酸限制抑制高脂饲料诱发的高血糖，增强胰岛素敏感性，增加血浆脂联素水平，促进皮下脂肪组织能量代谢基因表达，但对NZO小鼠体内脂肪总量没有影响，提示蛋氨酸限制对II型糖尿病具有保护作用 [ 12 ]。
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user: 4. 膳食蛋氨酸限制对肿瘤的影响 研究显示蛋氨酸限制在多种模型中对肿瘤发生发展具有抑制作用。细胞研究中，降低培养基蛋氨酸浓度可抑制3-甲基胆蒽诱导的BALB/c 3T3细胞转化 [ 13 ]；前列腺癌TRAMP小鼠模型中，喂食蛋氨酸限制饲料12周抑制前列腺上皮细胞增殖，降低血液胰岛素样生长因子1水平，同时蛋氨酸限制还使前列腺典型癌前病变—前列腺上皮内瘤(Prostatic Intraepithelial Neoplasia， PIN)发生率降低50%以上 [ 14 ]，提示蛋氨酸限制可以预防肿瘤的发生。另一方面，在人源肿瘤异体移植小鼠模型中，蛋氨酸限制使生长于裸鼠的结肠癌肿瘤体积缩小，并肿瘤对化疗药物5-氟尿嘧啶和局部射线的敏感性增强 [ 15 ]，提示蛋氨酸限制在肿瘤辅助治疗中具有一定的作用。
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user: 5. 膳食蛋氨酸限制对骨骼健康的影响 关于蛋氨酸限制对骨骼健康的影响目前尚无一致结论。85%蛋氨酸限制可抑制高脂饲料诱发的小鼠的体重增长，但同时导致小鼠骨量下降，血浆胶原降解的标志分子CTX-1 (1型胶原C端肽，C-terminal telopeptide of type 1 collagen)浓度上升 [ 7 ]。85%蛋氨酸限制还使血液中硬骨素(sclerostin)和I型胶原前体蛋白水平下降，骨皮质和骨小梁密度降低、骨量减少，骨髓脂肪聚集、抑制破骨细胞分化的重要转录因子RUNX2下降，骨骼硬度、最大负荷和总功能下降 [ 16 ]。上述研究提示蛋氨酸限制可能不利于骨骼健康。但在卵巢切除的大鼠中，80%蛋氨酸限制可抑制由于雌激素缺乏引起的体重上升和骨密度/骨量下降；校正体重影响后显示，蛋氨酸限制可使切除卵巢的大鼠股骨抗弯曲强度增加 [ 17 ]，提示蛋氨酸限制可能有益于预防绝经后骨质疏松。不同的结论可能与所采用的实验模型以及蛋氨酸限制程度不同有关。
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user: 6. 膳食蛋氨酸限制与神经退行性疾病 目前尚无明确证据显示蛋氨酸限制可延缓或改善神经退行性疾病。流行病学研究显示，与典型西方膳食模式相比，蛋氨酸含量较低的地中海膳食、DASH膳食(dietary Approach to Stop Hypertension)、MIND膳食(Mediterranean-DASH diet Intervention for Neurodegenerative Delay)和素食等膳食模式可以延缓老年人认知功能衰退，降低阿尔茨海默病的风险 [ 18 ] [ 19 ]。动物实验中，饲料中额外添加蛋氨酸使小鼠脑组织中Tau磷酸化和Aβ聚合物水平增加，诱导脑组织炎症反应和氧化应激，导致小鼠记忆功能减退 [ 20 ]；而限制蛋氨酸摄入可抑制脑组织中蛋白质 [ 21 ] [ 22 ] 和脂质氧化 [ 23 ]，改善线粒体功能 [ 21 ] [ 22 ]。近期研究报道，在高脂饲料诱导的小鼠肥胖模型中，蛋氨酸限制可显著改善肥胖引起的学习和认知能力损伤 [ 24 ] [ 25 ]，提示蛋氨酸限制对包括阿尔茨海默病在内的神经退行性病变可能有保护作用。然而，动物实验中限制膳食蛋氨酸摄入可伴随血液中同型半胱氨酸水平升高 [ 26 ]，而同型半胱氨酸是阿尔茨海默病的重要危险因素，因此，尚需进一步研究探讨蛋氨酸限制对神经退行性疾病的影响。
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user: 7. 不同蛋氨酸限制程度的作用比较 目前大部分蛋氨酸限制研究采用的蛋氨酸浓度为0.17% (重量比)，与蛋氨酸浓度为0.85%的对照饲料相比，限制程度为80%，仅有少数几项研究比较不同程度限制对实验动物的影响。在大鼠，40%蛋氨酸限制可降低线粒体自由基生成，增加呼吸链电子转运效率，保护肝脏、肾脏和脑组织中DNA和蛋白质氧化损伤 [ 22 ] [ 27 ]。而在比较不同蛋氨酸限制程度对小鼠代谢的影响发现，与80%限制相比，70%蛋氨酸限制可使小鼠出现相似程度的能量消耗增加，体脂降低，肝脏甘油三酯合成途径抑制，胰岛素敏感性增强；限制程度低于60%时，部分代谢影响消失；而限制程度达到85%时，小鼠出现更加显著的代谢改变，但同时由于蛋氨酸缺乏，小鼠无法维持生长，出现体重和瘦体重降低，提示蛋氨酸浓度过低可能对健康产生不良影响 [ 28 ]。
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user: 8. 蛋氨酸限制的作用机制研究 目前已证实蛋氨酸限制通过多种机制延缓衰老进程并调节机体代谢反应 [ 29 ]，简要概括如下。1) 膳食蛋氨酸限制导致蛋氨酸供应不足，激活细胞整合应激反应(integrated stress response， ISR)，机体蛋白质的合成降低，一系列应激反应相关基因被激活，其中包括FGF21、SCD1和UCP1等，从而增加机体能量消耗，促进糖脂代谢和体内脂质重新分布，增加胰岛素敏感性 [ 30 ]。2) 蛋氨酸限制使细胞内蛋氨酸直接代谢产物S-腺苷蛋氨酸(S-adenosyl methionine SAM)水平降低，SAM是细胞内各种甲基化反应的甲基供体，其含量下降影响DNA、蛋白质和的甲基化以及包括精胺等生物活性分子的合成 [ 31 ]。3) 蛋氨酸限制影响蛋氨酸代谢转硫通路(Transsulfuration pathway)的活性，进而影响细胞内抗氧化分子谷胱甘肽(glutathione， GSH)合成和硫化氢(H 2 S)代谢，从而影响机体抗氧化能力 [ 32 ]。4) 近来有研究报导蛋氨酸限制还通过影响肠道菌群分布而调节机体代谢 [ 33 ]。
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user: 9. 膳食蛋氨酸限制对人体的影响 尽管有大量动物研究证实蛋氨酸限制可以延缓衰老，延长寿命，预防或改善衰老相关疾病，有关膳食蛋氨酸限制对人体健康影响的研究仍然有限。不同食物来源的蛋白质中必需氨基酸含量存在很大差异。通常植物蛋白中必需氨基酸，包括蛋氨酸的含量明显低于动物蛋白，而非必需氨基酸含量则高于动物蛋白 [ 34 ]。许多流行病学研究显示基于植物性蛋白的膳食可延长寿命 [ 35 ]，降低包括心血管疾病 [ 36 ] 和恶性肿瘤 [ 37 ] 等多种慢性疾病的风险，低蛋氨酸摄入可能是植物蛋白的健康保护作用的原因之一。 目前仅有少数临床试验观察膳食蛋氨酸限制对机体的影响，且均为短期试验。健康人接受蛋氨酸含量相当于普通膳食17%的蛋氨酸限制膳食3周后，血液中蛋氨酸及蛋氨酸相关代谢物浓度均发生明显改变，且变化与小鼠实验结果具有高度相关性，提示机体对蛋氨酸限制的反应在不同生物体内具有保守性 [ 15 ]。在一个小型临床试验中，26名患有代谢综合征的肥胖者接受蛋氨酸限制(蛋氨酸含量2 mg/kgBW/d)膳食16周后结果显示，与对照膳食(蛋氨酸含量33 mg/kgBW/d)相比，脂肪组织中脂肪酸氧化水平升高，肝内脂肪含量下降，但蛋氨酸限制对机体能量代谢率、体重及胰岛素敏感性没有显著影响 [ 38 ]。另一项研究中，20位肥胖妇女接受蛋氨酸含量不同的膳食7天后，结果显示膳食蛋氨酸限制增加血液FGF21水平，同时上调脂肪组织中脂肪合成基因的表达 [ 39 ]。总体来看，短期膳食蛋氨酸限制主要影响机体脂肪代谢，其对机体代谢及衰老的长期影响尚需进一步研究。
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user: 10. 小结 动物研究显示膳食蛋氨酸限制可延缓衰老，促进代谢健康，预防多种慢性疾病；虽然短期试验显示膳食蛋氨酸限制对机体代谢有一定的影响，但其对人体的长期健康的影响仍需进一步研究。一定程度的蛋氨酸限制可能对衰老和衰老相关疾病具有保护作用，但过低蛋氨酸摄入对机体蛋白质平衡、骨骼健康以及血液同型半胱氨酸的不良影响尤其值得注意。尽管如此，由于蛋氨酸限制可在不限制食物摄入情况下达到限食(dietary restriction)相近的效果，其在抗衰老，预防衰老相关代谢性疾病和其他慢性疾病中将具有更加广泛的应用前景。
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user: 摘要 以上海轨道交通市域线机场联络线工程(西段)梅富路工作井为依托，利用商业软件ABAQUS建立了43 m长的大尺寸钢筋笼的三维数值模型，并根据已有吊装方案分析了大尺寸钢筋笼在吊装过程中分别处于0˚、30˚、45˚、60˚时的变形大小，获得了吊装过程的薄弱位置，并给出了优化方案，为后续大尺寸钢筋笼吊装施工提供参考，可避免安全事故的发生。
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user: 1. 引言 随着城市化进程的不断推进，城市中可供开发的地上空间越来越少，而越来越多的私家车也让城市交通承受着越来越大的压力，为了应对这一发展难题，人们逐渐将目光投向潜力巨大的地下空间。目前城市轨道交通越来越普及，大大缓解了人们出行的压力。尤其是大城市根据其地质情况以及地下空间开发状态，人们深入地下的距离越来越深，越来越多的深基坑工程也随之而来。目前对于城市中埋深较大的深基坑工程，地下连续墙是最合适的围护结构类型，且被广泛使用。而当面对埋深较大的基坑时，地连墙所需钢筋笼的尺寸和重量都会很大，这将会使钢筋笼在吊装的过程中出现非常大的风险，目前对于超深地连墙钢筋笼吊装的研究已成为工程中比较关注的问题。赵兴波等 [ 1 ] 从工程角度分析了长41.7 m、宽5.8 m、高0.88 m、重40 t的超深地连墙大尺寸钢筋笼的吊装，进行了吊装方案设计和比选，并用ANSYS建立了钢筋笼有限元模型对钢筋笼的吊装过程进行了数值模拟计算，并根据结果对施工进行了优化。朱大宇等 [ 2 ] 介绍了在吊装长44.45 m、宽3.7 m、重达30 t的钢筋笼时应用工具式桁架进行加固，并结合工程利用ANSYS建立钢筋笼有限元模型验证了吊装的安全性，并与传统钢筋加固桁架做了对比，证明了工具式桁架的优势。杨宝珠等 [ 3 ] 利用有限元软件ABAQUS建立了超大钢筋笼模型，分析了长55 m、重88 t的钢筋笼吊装过程变形情况，并与工程实测数据进行比对，验证了吊装方案的安全性并提出了优化建议。王志华等 [ 4 ] 利用ANSYS软件建立了长度43.8 m，总重超过110 t的钢筋笼三维模型，分别分析了钢筋笼从水平起吊过程中0˚、30˚、60˚三种工况中的受力变形情况，并结合数值模拟和现场试验对钢筋笼吊装方案进行了优化。石姣姣等 [ 5 ] 利用ANSYS软件对53.32 m * 6 m * 1 m重65.8 t的“一”字型钢筋笼进行了三维有限元建模，分析了其在拥有不同数量纵向桁架的情况下，在吊装角度为0˚、30˚、45˚三种工况下的力学性能，并对比得出了最优吊装方案。刘建国等 [ 6 ] 利用有限元软件SAP2000建立了尺寸为51.35 m * 6.0 m * 0.8 m、重达37.8 t的“一”字型钢筋笼三维模型，并分别在不同吊点布置方式的工况下分析了钢筋笼的变形，确定了不同榀桁架、不同吊点位置方式等因素对钢筋笼吊装的影响。综上研究对于城市核心区的超深地连墙吊装研究尚存在许多不足，例如与吊装过程对应的详细模拟分析等。 本文以上海市市域机场联络线的梅富路工作井的超深地连墙“一”字型钢筋笼吊装为研究对象，利用有限元软件ABAQUS建立了1:1的超大超重钢筋笼分析模型，并根据吊装方案设计进行了详细的数值模拟优化分析，获得了吊装全过程的变形及受力情况，并基于计算结果对设计和方案提出了优化建议，为后续工程施工提供了参考。
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user: 2. 工程概况 上海轨道交通市域线机场联络线工程线路全长68.66 km，穿越闵行区、徐汇区和浦东新区，其中梅富路工作井位于上海市闵行区梅陇镇，全长约128 m，由两口工作井及连廊组成，西侧、东侧工作井埋深约36.6 m，采用明挖半逆作法施工连廊埋深约33.6 m，采用明挖顺作法施工，围护结构采用1.2 m厚度的地下连续墙围护加内支撑，接头采用H型钢接头。其中地连墙在工作井转角处为“L”字型，其他为“一”字型，插入深度为66 m，共有58幅，地连墙钢筋笼笼长均为65.5 m，钢筋笼吊装采用分段吊装上下对接工法，上节钢筋笼均为43 m。 本工程超深地连墙钢筋笼尺寸大、重量大、刚度小，吊装时难以把握好重心保证安全、难以控制钢筋笼的大变形，施工难度较大。因此，本文选取最重的“一”字型首开幅上节钢筋笼作为研究对象对其进行受力变形分析，并对吊装方案进行优化。
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user: 3. 钢筋笼设计参数 本工程超深地连墙共计58幅，研究对象规格为43 m × 5 m × 1.2 m。钢筋笼主体采用主筋和补强钢筋上下双排布置，均采用HRB400级钢筋，其中外侧为Φ28钢筋，内侧为Φ32钢筋。水平分布筋也为两层，外层采用HRB400级Φ22钢筋，内侧分布筋采用HRB400级Φ25钢筋。钢筋笼主体配筋情况如图1所示。 为避免钢筋笼吊装时吊点位置出现较大应力集中，保证吊点安全，在钢筋笼吊点相应位置设置纵向及横向桁架增加钢筋笼整体刚度，其中纵向和横向桁架钢筋均采用45˚的“V”字型设置，并且将其与主体通常钢筋进行焊接，纵向桁架筋为Φ32钢筋，横向桁架为Φ25钢筋。桁架设置情况如图2所示。
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user: 4. 钢筋笼吊装方案 4.1. 钢筋笼重量确定 根据钢筋笼设计图计算本工程最重的地下连续墙钢筋笼为厚1.2 m，宽5 m的首开幅，最长钢筋笼长为65.5 m，钢筋笼重112 T (包括索具)，其中钢筋笼重量为65.6 T (不含H型钢)，两侧H型钢重34.4 T，索具为12 T，地下连续墙的接头形式为H型钢接头，采用上下对接的方式起吊。 图1. 钢筋配筋示意图 图2. 钢筋笼桁架位置示意图 基于计算出钢筋笼的重量，结合现场实际情况，考虑到梅富路工作井地下墙钢筋笼长度长、重量大，整幅起吊风险高，故将所有地下墙钢筋笼采用上、下节对接的方式进行起吊，在槽段中进行对接后下放。其中，平幅最重上节钢筋笼长度为43米，最大重量为112 T (含索具12 T)，下节钢筋笼长度为22.5米，最大重量为42.2 T (含索具8T)。 4.2. 吊装起重设备选型 根据施工图计算所得的钢筋笼重量和现场设备将利用最优化的原则进行吊装起重设备的选型，其中梅富路工作井1200 mm上节钢筋笼主吊采用400 T履带吊，副吊采用280 T履带吊，下节钢筋笼采用主吊200 T履带吊，副吊280 T履带吊。 经计算分析，对于上节钢筋笼的重量、起吊高度及现场的加工场地布置，确定主吊起重机臂长为66 m、回转半径10 m时，副吊起重机臂长为45 m、回转半径10 m时，能够满足起吊钢筋笼且能够负载行走的要求 4.3. 钢筋笼起吊垂直高度确定 根据已选择的起吊设备情况，以较危险的平幅最重上节钢筋笼吊装为例进行起吊垂直高度的验算。本工程平幅最重上节钢筋笼长43 m，当钢筋完全由400 T的主吊吊起时，起吊垂直高度示意图如图3所示。总高度为b + H，其中b为滑轮组定滑轮到吊钩中心的距离，取为9 m，吊装主体高度H计算方法如下： H = h 0 + h 1 + h 3 + h 4 = 4.5 + 1.5 + 2.5 + 43 + 0.5 = 52 m 其中h 0 为起吊扁担净高1.5 m；h 1 为扁担上吊索钢丝绳高度4.5 m；h 2 为扁担下钢丝绳吊索高度2.5 m；h 3 为最长上节钢筋笼长度43 m；h 4 为起吊时钢筋笼距地面高度0.5 m。 4.4. 钢筋笼吊点位置设计 由于超深地连墙钢筋笼尺寸大、重量大，所以吊点位置的选择对于维持钢筋笼在吊装过程中的平衡尤为重要。当吊点位置不合理还可能导致起吊过程中吊绳、吊点钢板及焊接点等部位受力过大发生破坏引发严重的安全事故。根据施工现场情况结合钢筋笼的尺寸及重量决定采用双机抬吊，其中最重的平幅“一”字型上节钢筋笼选用400 T和280 T的履带吊分别作为主吊和副吊，设置6组共24个吊点，吊点位置如图4所示。 图3. 钢筋笼吊装垂直高度示意图 图4. 吊点位置示意图
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user: 5. 钢筋笼吊装过程受力变形数值分析 5.1. 钢筋笼有限元模型参数 选取最重上节钢筋笼作为研究对象，利用ABAQUS数值模拟软件分析其吊装过程中的受力和变形。超深地连墙钢筋笼数值模型中所有钢筋均采用线弹性模型和实体单元；钢筋的质量密度取为7850 kg/m 3 ；杨氏模量为210 GPa；泊松比为0.30。为了方便设置钢筋与钢筋之间的接触，所有钢筋均根据等效惯性矩原理，将截面简化为正方形截面，通过接触面的绑定来模拟钢筋间的焊接，边界条件设置为限制钢筋笼的侧向位移以及吊点的竖向位移，H型钢接头用实体单元建模。钢筋笼数值模型如图5所示，模型质量为100 t。 图5. 钢筋笼有限元模型 吊装过程中将钢筋笼整体看作承受均布荷载的平板，吊点视为支座，计算简图如图6所示。只需要限制住吊点钢板的位移，并在钢筋笼上施加均布的重力荷载就可以模拟吊装时钢筋笼的受力情况，并通过调整重力施加的方向来模拟钢筋笼在吊装到0˚、30˚、45˚、60˚时的受力和变形情况。 图6. 钢筋笼计算简图 5.2. 钢筋笼吊装数值计算结果 钢筋笼吊装过程挠度变化计算结果如图7所示。吊装过程中钢筋笼的最大变形发生在近地面端1 m范围内，其次出现在近地面端两组吊点之间的跨中位置。其中，在吊装角度为0˚时，近地面端钢筋笼最大挠度达到175 mm，第一跨跨中最大挠度达到80 mm，其余部分挠度均在50 mm内；吊装角度为30˚时，近地面端钢筋笼最大挠度达到160 mm，第一跨跨中最大挠度达到70 mm，其余部分挠度均在40 mm以内；吊装角度为45˚时，近地面端钢筋笼最大挠度达到130 mm，第一跨跨中最大挠度达到55 mm，其余部分挠度均在30 mm以内；吊装角度为60˚时，近地面端钢筋笼最大挠度达到100 mm，第一跨跨中最大挠度达到48 mm，其余部分均控制在25 mm以内。 钢筋笼在分别吊装到0˚、30˚、45˚、60˚时的最大应力情况如表1所示，从计算结果得知，钢筋笼在吊装过程中，主筋的应力集中发生在吊点位置，其中在开始吊装钢筋笼与地面夹角为0°时应力最大，应力最大位置在离地面最远处的吊点处。 图7. 不同吊装角度钢筋笼挠度 Table 1 Maximum stress of steel cage lifting poin 吊装工况 0˚ 30˚ 45˚ 60˚ 吊点处主筋最大应力(MPa) 167 146 126 84 表1. 钢筋笼吊点最大应力
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user: 6. 结果讨论及优化建议 6.1. 结果讨论 从吊装过程的趋势来看，当钢筋笼开始吊装时角度较小，钢筋笼的钢筋所受荷载较大，变形较大；随着吊装的进行，角度越大，钢筋笼的变形越小。从模拟的结果可以看出，钢筋笼的挠度除了近地面端1 m范围内和1 m到12 m范围内的跨中，其余部分均在合理变形范围内，近地面端1 m范围内的大变形是由于钢筋笼该部分钢筋是悬臂的，未加任何加固措施，刚度非常小，所以变形较大。而钢筋笼1 m到12 m范围内的变形较之后部分更大的原因是在配筋设计时只考虑了地下连续墙的受力，只在离地面12 m以后设置了第二层补强钢筋，而1 m到12 m范围只有一层主筋，导致该部分刚度较小，在吊装过程中产生了较大变形，可能导致钢筋笼焊点破坏。 6.2. 吊装方案措施优化 基于模拟分析的结论，对钢筋笼吊装过程中变形较大部位进行了优化加固： 1) 对于近地面1 m范围内的大变形，可以采取在端部设置一榀横向桁架约束住悬臂钢筋，从而限制该部分变形。 2) 对于1 m到12 m范围内的钢筋，可以采取将12 m后的补强钢筋延伸至该跨，增大其刚度，并且由钢筋笼离地面12 m后的变形情况可得出补强钢筋足以将钢筋笼变形控制在合理范围内。 3) 钢筋笼吊装时吊点处较大的应力集中可能导致吊点钢板及焊点破坏，所以需要对吊点做好足够的加固措施，并且保证使焊接更牢固。
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user: 7. 结语 1) 基于超深地连墙的大尺寸钢筋笼吊装方案全过程的模拟和分析，获得了在吊装角度0˚、30˚、45˚、60˚时钢筋笼的变形特征和分布，校验了吊装方案的安全程度，发现了钢筋笼在吊装过程中的薄弱位置。 2) 提出了对钢筋笼变形较大的薄弱部分进行加固限制其挠度的合理化建议，并在现场吊装施工时证明了优化方案可靠性。 3) 针对超深地连墙钢筋笼进行设计时，由于其尺寸和重量较大，所以不仅要考虑其在施工完成后的受力性能，还需考虑其刚度是否满足吊装过程的变形要求，以及吊装时刚度较小的薄弱位置。
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user: 摘要 本文利用直接方法讨论了一类压力下二维可压缩欧拉系统的特征分解存在的充分条件，得到了压强p与特征值 Λ ± 的特征分解，证明了与常状态相邻的任何波都是简单波。
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user: 1. 引言 拟线性双曲守恒律是现代数学研究的主要内容之一。空气动力学，气象学，水波等离子物理学和燃烧理论都涉及拟线性双曲守恒律。因此，研究拟线性双曲守恒律具有非常重要的现实意义。本文针对一类压力定律 [ 1 ] 考虑二维可压缩的欧拉系统，对Courant和Friedrichs的《超音速流与激波》 [ 2 ] 一书中关于可约方程的著名结果进行了推广。 特征分解法可以非常有效的处理拟线性双曲方程的一些问题 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ]。Dai和Zhang在压力梯度系统中揭示了特征分解是构建整体光滑解的有力工具 [ 9 ]，随后Li、Zhang和Zheng针对理想气体可压缩欧拉方程证明了该特征分解并将其用于讨论简单波 [ 10 ]。之后，Hu和Sheng为一般2 × 2拟线性严格双曲型方程的特征分解的存在建立了一个充分条件 [ 11 ]。 同时，特征分解法也是研究简单波的一个重要技术。简单波被定义为区域内的流动，其解仅取决于单个参数。它在描述和建立空气动力学和流体力学中的流动问题的解决方案中起着重要的作用。本文的主要目的是扩展 [ 1 ] 中的定理，即在一类压力定律下的二维等熵可压缩欧拉方程中，与常状态流动相邻的任何流动都是简单波。并且在这个状态下，简单波的流动区域被一族直线所覆盖，速度，压力和密度沿每条直线是恒定的。 考虑二维等熵可压缩欧拉方程： { ρ t + ( ρ u ) x + ( ρ v ) y = 0 ， ( ρ u ) t + ( ρ u 2 + p ) x + ( ρ u v ) y = 0 ， ( ρ v ) t + ( ρ u v ) x + ( ρ v 2 + p ) y = 0 ， (1) 其中 ρ 是密度， ( u ， v ) 是速度， p ( ρ ) = k 1 γ 1 + k 2 γ 2 是压力， γ 1 ， γ 2 ∈ ( 1 ， 3 ) ， k 1 ， k 2 > 0 是任意常数 [ 2 ]， c ( ρ ) = p ′ ( ρ ) 是声速。由此，我们可得 ρ ′ ( c ) = 2 c p ″ ( ρ ) ，     k ′ ( ρ ) = 2 ρ p ″ ( ρ ) 2 − 2 ρ ′ ( c ) p ′ ( ρ ) p ″ ( ρ ) − 2 ρ p ′ ( ρ ) p ‴ ( ρ ) ρ 2 p ″ ( ρ ) 2 . 为了方便下文中的研究，我们引入新的概念： Λ + = tan α ，     Λ − = tan β ，     U = u − ξ ，     V = v − η ， σ = α + β 2 ，     ω = α − β 2 ，     k ( ρ ) = 2 p ′ ( ρ ) ρ p ″ ( ρ ) ，     m = 2 p ′ ( ρ ) − ρ p ″ ( ρ ) 2 p ′ ( ρ ) + ρ p ″ ( ρ ) ， ∂ ± = ∂ ξ + ∂ η ，     ∂ ¯ + = cos α ∂ ξ + sin α ∂ η ，     ∂ ¯ − = cos β ∂ ξ + sin β ∂ η . 考虑只依赖于自相似变量 ( ξ ， η ) = ( x / t ， y / t ) 的自相似流，方程(1)可以写成 { ( ρ U ) ξ + ( ρ V ) η + 2 ρ = 0 ， U U ξ + V U η + 1 ρ p ξ + U = 0 ， U V ξ + V V η + 1 ρ p η + V = 0. (2) 考虑无旋流： u y = v x ⇒ u η = v ξ ，化简方程(2)，可以得到 { ( c 2 − U 2 ) u ξ − U V ( u η + v ξ ) + ( c 2 − V 2 ) v η = 0 ， u η = v ξ . (3) 和拟定流的伯努利定律： U 2 + V 2 2 + ∫ ρ 0 ρ 1 ρ p ′ ( ρ ) d ρ + φ = C o n s t ，     φ ξ = U ，     φ η = V . 上式的特征值为和特征线为 Λ ± = U V + c U 2 + V 2 − c 2 U 2 − c 2 ，     C ± : d η d ξ = Λ ± . 利用左特征向量，可将方程(3)写成 ∂ ± u + Λ ∓ ∂ ± v = 0. (4) 根据 [ 10 ] 中的思想，引入特征角 ( α ， β ) 的概念，则 u ， v ， c 可以被重新表示成： u − ξ = c cos σ sin ω ，     v − η = c sin σ sin ω . (5)