DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 沥青及混合料 2.1. 沥青的种类 试验选用了5种沥青：70 # 基质沥青、SBS改性沥青、橡胶沥青、Evotherm温拌沥青和ACMP1温拌沥青。改性沥青与温拌沥青的基础沥青均采用70 # 基质沥青，SBS改性沥青和橡胶沥青的制备采用常规方法和剂量 [ 2 ] ，Evotherm、ACMP1两种温拌剂的剂量依次为0.6%、6%。按照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E20-2011)，对其进行了基本技术性能测试，结果见表1。 2.2. 沥青的布氏黏度 按照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E20-2011)，采用布氏黏度计，在不同试验温度(120、130、135、140、150、160、170、180˚C)下对5种沥青进行了布什黏度测试 [ 14 ] [ 15 ] ，试验结果见表2。由此可以看出，SBS改性沥青和橡胶沥青的黏度明显高于基质沥青，表面活性剂型的温拌剂Evotherm对沥青本身的黏度没有影响，而降黏型温拌剂ACMP1则对沥青有明显的降黏作用。 Table 1 Basic technical parameters of different bitume 沥青种类 25˚C针入度/0.1mm 15˚C针入度/0.1mm 软化点/˚C 15˚C延度/cm 10˚C延度/cm 5˚C延度/cm 70 # 基质 70.6 / 48.0 >100 82.6 / SBS 74.2 / 68.4 / / 36.7 橡胶 61.2 / 68.7 60.9 / / Evotherm 71.4 / 47.9 40.8 / / ACMP1 / 83.2 43.8 / 135.5 / 表1. 不同沥青的基本技术参数 Table 2 Viscosity of different bitumen at different temperatures (Pa∙s 沥青种类 温 度/˚C 120 130 135 140 150 160 170 180 70 # 基质 0.855 0.580 0.488 0.381 0.241 0.168 0.111 0.082 SBS 2.428 1.560 1.271 0.949 0.590 0.402 0.245 0.155 橡胶 3.658 2.388 2.068 1.617 1.118 0.692 0.485 0.360 Evotherm 0.858 0.562 0.494 0.389 0.256 0.163 0.113 0.081 ACMP1 0.533 0.380 0.312 0.260 0.176 0.119 0.085 0.061 表2. 不同温度下不同沥青的布氏黏度(Pa∙s) 2.3. 混合料的制备 试验研究选用AC-13C型沥青混合料，碎石和矿粉的岩性均为石灰岩，碎石的压碎值为10.6%、表观相对密度为2.715，矿粉的表观相对密度为2.683。沥青用量按照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E20-2011)，采用马歇尔配合比试验法确定。5种沥青混合料的最佳沥青用量基本上在4.8%~5.0%之间，变化幅度较小，反映了级配类型AC-13C确定后，矿料的比表面积也为一定值，在理论上对沥青的吸附及薄膜的形成具有一致性。因此，试验研究对5种沥青混合料的沥青用量统一取值4.9%。
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user: 3. 变速拌和试验 试验采用研究团队自行开发的变速拌和功率测试试验装置 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] ，其特点为：其特点为：在现有马歇尔拌和设备的平台上增加了变速拌和系统、功率测试系统和数据储存系统，可通过控制面板进行转速调节，实现沥青混合料的变速拌和及其功率测试，并对测试数据进行实时记录与存储。在不同拌和温度和不同拌和速率下，对5种沥青混合料进行了拌和功率测试，具体试验方案见表3，拌和功率测试结果见表4。 Table 3 Test scheme of different mixing velocitie 沥青混合料种类 70 # 基质、SBS、橡胶、Evotherm、ACMP1 级配类型 AC-13C 沥青用量/% 4.9 混合料拌和质量/kg 12 拌和温度/˚C 140、150、160、170、180 拌和速率/r·min −1 20、30、40、50 表3. 变速拌和试验方案
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user: 4. 拌和流动特性 根据表4试验结果，可分别绘制出5种沥青混合料在不同温度下的“拌和功率—拌和速率”流变图，以160˚C为例，不同沥青混合料的流变图如图1；以70 # 基质沥青混合料为例，不同温度下的流变图如图2。分析发现，对于不同沥青混合料在不同温度时，拌和功率随着拌和速率的增大而线性增加，表现为典型的线性黏塑性特性；给定拌和速率下，拌和功率随着拌和温度的升高而显著减小，揭示了温度对黏性的影响。 若记拌和功率为P、拌和速率为V，则各种沥青混合料在给定温度下的拌和流动规律可写为 P = F + λ ⋅ V (1) 式中： 称为内在塑限，表示图1(或图2)中直线的截距； λ 称为广义黏度，表示图1(或图2)中直线的斜率；图1(或图2)即为拌和流变图，也称P-V流变图。 式(1)所描述的拌和流动特性，在物理属性和力学原理上，正好反映了宾汉(Bingham)模型，如图3，说明沥青混合料的拌和流动特性服从Bingham模型，是一种线性黏塑性流动。宾汉模型的本构方程为 τ = f + η ⋅ D (2) 式中： τ 为剪切应力；D为剪切速率；f为材料的内在塑限；η为材料的黏度。
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user: 5. 拌和黏度分析 从线性黏塑性流动变形的原理来讲，式(1)中的广义黏度 λ 表征了混合料的黏度，为混合料的拌和黏度，直接关联着混合料的拌和和易性。拌和黏度大，和易性差；拌和黏度小，和易性好。沥青混合料的这个拌和黏度称为广义黏度 λ [ 1 ] ，也可以简称为拌和黏度。 对试验结果(表4)进行线性回归分析(相关系数大于0.99)，得到不同沥青混合料在不同温度下的拌和黏度值见表5。 从表5可以看出：不同沥青混合料的拌和黏度明显不同，与70 # 基质沥青混合料相比，SBS改性和橡胶沥青混合料的拌和黏度λ提高了6.0%~30.7%，而两种温拌沥青混合料的拌和黏度λ则降低了5.1%~26.5%；随着温度的升高，沥青混合料的拌和黏度λ初期衰减较快、后期衰减较弱。 混合料的拌和黏度 λ ，在本质上起源于沥青的黏度η，因此，二者必然存在某种内在的联系。取 Table 4 Testing result of mixing power (W 混合料 拌和温度/˚C 拌和速率/(r·min −1 ) 20 30 40 50 70 # 基质沥青 140 139.1 187.9 247.3 303.1 150 119.3 162.0 210.8 254.3 160 107.9 147.8 185.0 228.2 170 101.8 138.9 175.9 211.7 180 96.9 131.6 168.5 201.7 SBS改性沥青 140 160.8 218.5 279.6 350.3 150 142.8 193.5 252.6 309.3 160 131.0 174.1 222.3 279.2 170 113.2 161.3 204.5 238.0 180 105.8 148.7 184.1 217.9 橡胶沥青 140 165.0 231.1 299.1 360.3 150 145.7 208.1 266.1 317.3 160 137.3 186.1 241.2 292.1 170 124.5 165.8 212.0 260.6 180 115.7 151.1 192.6 235.8 Evotherm温拌沥青 140 116.9 167.1 216.5 254.6 150 103.1 146.8 187.8 223.2 160 99.1 136.4 169.5 209.9 170 95.3 127.3 163.1 199.9 180 91.8 122.8 155.6 191.4 ACMP1温拌沥青 140 109.2 153.0 193.2 242.7 150 100.4 138.3 174.3 220.2 160 96.0 130.8 165.3 206.9 170 91.1 123.8 156.4 196.0 180 86.3 122.9 153.2 186.5 表4. 拌和功率测试结果(W) 图1. 不同沥青混合料的拌和流变图(160˚C) 图2. 70 # 基质沥青混合料的拌和流变图 图3. 宾汉模型及其流变图 Table 5 Mixing viscosity of asphalt mixtures (60 J·r−1 沥青混合料 拌和温度/˚C 140 150 160 170 180 70 # 基质 5.51 4.54 3.97 3.67 3.51 SBS改性 6.30 5.59 4.93 4.18 3.72 橡胶沥青 6.54 5.72 5.19 4.50 4.01 Evotherm 4.63 4.01 3.66 3.49 3.31 ACMP1 4.41 3.94 3.67 3.47 3.33 表5. 沥青混合料的拌和黏度 (60 J·r − 1 ) 图4. 混合料的拌和黏度随沥青黏度的变化规律。(a) 70 # 基质沥青和两种温拌沥青；(b) SBS改性沥青和橡胶沥青 140˚C ~180˚C时沥青的黏度η (表2)和混合料的拌和黏度λ (表5)，可绘制η-λ图，见图4。由于黏度比例相差较大，故绘制成两个图。 从图4可以发现：混合料的拌和黏度λ与沥青的黏度η具有良好的线性相关性，相关系数大于0.97，沥青黏度越大，混合料的拌和黏度也越大。但沥青黏度相同时，不同沥青混合料的拌和黏度却不同，表现为其拌和和易性的不同，反映了沥青种类对混合料和易性的影响。。
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user: 6. 拌和和易性分析 沥青混合料的拌和和易性在本质上为混合料的拌和黏度问题，混合料的拌和黏度越小，拌和和易性越好，反之亦然，即混合料的和易性与其拌和黏度λ负相关，可以定义拌和和易性指数( )为拌和黏度λ的倒数的百分率 [ 1 ] ，即 I w = 100 λ (3) 式中： I w 的量纲为%； λ 的量纲为60J·r −1 。 根据式(3)计算不同沥青混合料的和易性指数见表6，并绘制成图5以考察其随温度的变化规律。从表6可以发现，不同沥青混合料的和易性指数明显不同，与70 # 基质沥青混合料相比，SBS改性沥青和橡胶沥青混合料的和易性指数降低了5.6%~23.5%，另外两种温拌沥青混合料的和易性指数则提高了5.1%~25.0%。 从图5也可以发现，和易性指数随温度线性增长，相关系数大于0.98，温度越高，和易性指数越大， Table 6 Workability index of asphalt mixtures (% 沥青混合料 拌和温度/˚C 140 150 160 170 180 70 # 基质 18.15 22.03 25.19 27.25 28.49 SBS改性 15.88 17.90 20.29 23.95 26.89 橡胶沥青 15.29 17.48 19.27 22.22 24.94 Evotherm 21.60 24.94 27.32 28.65 30.21 ACMP1 22.68 25.38 27.25 28.82 30.03 表6. 沥青混合料的和易性指数(%) 图5. 和易性指数随温度的变化规律 混合料拌和和易性越好；当拌和温度由140˚C升高到180˚C时，三种热拌沥青混合料的和易性指数增加幅度为57.0%~69.3%，另外两种温拌沥青混合料增加幅度为32.4%~39.9%；不同沥青混合料的和易性指数的大小排序为：ACMP1 > Evotherm > 70 # 基质沥青 > SBS改性 > 橡胶沥青。
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user: 7. 结语 1) 沥青混合料的拌和流动特性服从线性黏塑性的宾汉模型，其拌和黏度可用来描述混合料的拌和和易性。 2) 混合料的拌和黏度与沥青的黏度呈良好的正相关性，但沥青黏度相同时，混合料的拌和黏度却不同，表现为其拌和和易性的不同。 3) 为了定量评价沥青混合料的拌和和易性，可引入一个拌和和易性指数，定义为拌和黏度的倒数的百分率。 4) 沥青种类不同，混合料的拌和黏度或和易性也不同，SBS改性沥青和橡胶沥青混合料的和易性较差，温拌沥青混合料的和易性较好。 5) 随着拌和温度的升高，混合料的和易性指数增大；不同沥青混合料的和易性指数大小排序为：ACMP1 > Evotherm > 70 # 基质沥青 > SBS改性 > 橡胶沥青。
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user: 摘 要 目前，旧水泥混凝土路面“白改黑”已经成为一种趋势，但随着重载车辆的增多和公路交通渠化，车辙已成为“白加黑”路面的主要病害，为更加系统地了解“白加黑”路面直接加铺结构的抗车辙性能，本文选择70#A沥青、70#A沥青 + PRM、SBS沥青 + PRM三种材料拌制AC-13沥青混合料并制作符合要求的试件。采用MMLS3试验仪对三种试件进行加速加载试验，分析在不同温度(20℃和60℃)、不同速率(2 Km/h和9 Km/h)下3种沥青加铺材料对车辙的敏感性。结果表明：高模量沥青加铺材料的抗车辙性能明显尤于70#A沥青加铺材料，在高温情况下，70#A沥青加铺材料要谨慎选用，添加高模量剂的情况下，SBS沥青和70#A沥青混合料具有相似的抗车辙能力；在60℃下，70#A沥青 + PRM加铺材料对加载速率比较敏感，选择此材料时要充分考虑到加载速率的影响。 关键词 :道路工程，抗车辙性能，加速加载实验，“白加黑”路面 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 水泥路面的行车舒适性差、噪音较大;在路基、地基变形或不均匀沉降条件下，易形成板底脱空、板块断裂破坏等病害且修复难度大、养护期较长 [ 1 ] 。在对旧水泥混凝土路面处理后加铺沥青面层不仅节约资源、缩短改建道路的工期、提高道路行车舒适性等一系列优点 [ 2 ] 。目前，针对旧水泥混凝土路面“白加黑”改造已经成为了一种趋势。随着我国社会经济和交通运输的快速发展，道路的交通流量迅速增大，尤其是重载车辆的增多和公路交通渠化的进一步完善，道路车辙已成为沥青路面的主要病害。特别是近几年各级公路的车辙出现呈现出加快态势，严重影响了道路的使用功能和服务质量 [ 3 ] 。因此研究“白加黑”路面直接加铺结构的抗车辙性能是行之必要的。 郝培文等通过对沥青路面的车辙典型断面钻取芯样，分析各结构层的变形情况，加铺层是产生车辙的主要层位，在高温和行车荷载的双重作用下，加铺层尤其是加铺层下层产生严重的变形 [ 4 ] 。刘发水对福州地区白改黑路面病害进行调查与成因分析，发现福州地区白改黑路面病害主要是网裂与车辙，总结工程经验，建议加铺层厚度大于12厘米，表面层和中面层双层结构都使用改性沥青 [ 5 ] 。薛枫以水泥路面白改黑工程为例，将橡胶粉作为改性剂加入到沥青混凝土原材中，大幅度降低了路面的温变裂缝、疲劳裂缝、反射裂缝的发生，提高了路面抗车辙、抗永久变形能力 [ 6 ] 。孙立军等以室内车辙试验及加速加载试验为基础，通过对车辙影响因素的分析建立了指数形式的沥青路面多参数车辙预估模型，模型自变量包括抗剪强度、剪应力、加载次数、路面温度及行车速度 [ 7 ] 。武金婷等通过加速加载设备MLS66对专门修筑的试验路进行了高温、常温下超载50%的加载试验，发现不同温度条件下车辙发生层位不同，建议改进中面层材料的组成设计，采用模量较高的沥青混合料 [ 8 ] 。陆露等选用SBS改性沥青、高模量沥青进行对比试验，结果表明，高模量沥青混合料应用于道路交叉口将能有效地提高路面的抗车辙性能 [ 9 ] 。马蓉蓉等利用Bisar3.0软件对高模量沥青混凝土路面结构进行力学响应分析，采用高模量沥青可以有效地提高路面的抗车辙性能，并建议设置在中面层，在此基础上不建议缩减面层厚度 [ 10 ] 。为验证高模量沥青混凝土路面的抗车辙性能，广东省路桥攻速修筑了14，000 m的高速公路，修筑后对该条试验路进行观测，在之后的2年的观测中发现，该条道路的车辙深度明显小于相同情况下的其他道路 [ 11 ] 。 为了进一步验证“白加黑”路面不同加铺材料的抗车辙性能，本文采用MMLS3试验仪对70#A沥青、70#A沥青 + PRM、SBS沥青+PRM三种材料拌制的AC-13沥青混合料试件进行加速加载试验，分析在20℃和60˚C、2 Km/h和9 Km/h下3种沥青加铺材料对车辙的敏感性。
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user: 2. 材料组成 本研究采用2种沥青材料分别为70#A基质沥青和SBS I-C改性沥青，其技术指标见表1；集料为玄武岩，工程技术指标见表2；为提高沥青混合料的整体模量，增大沥青混凝土路面的高温稳定性能，抵抗高温车辙变形，参考前人经验 [ 12 ] ，本研究选用了法国PR公司生产的高模量改性剂PR MODULE (PRM)，技术指标见表3；沥青混合料类型采用AC-13，各筛孔通过率见表4。三种AC-13沥青混合料分别为：70#A沥青、70#A沥青 + PRM、SBS沥青 + PRM。高模量剂以干拌法掺入沥青混合料。 Table 1 Asphalt technical indicator 指标 单位 SBS I-C 70#A 测试方法 针入度(25℃) 0.1 mm 66 68.6 T0604 针入度指数PI _____ -0.12 0.05 软化点(环球法) ˚C 75.2 47.5 T0606 延度(5℃、cm/min) cm 44 >100 T0605 旋转薄膜烘箱延度(5℃) cm 24 9.6 表1. 沥青技术指标 Table 2 Aggregate technical indicator 技术指标 实测值 规范值 粒径 13.2 9.5 4.75 2.36 <2.36 表观相对密度 g/cm 3 2.936 2.942 2.934 2.947 2.941 ≮2.5 毛体积相对密度 g/cm 3 2.877 2.876 2.843 2.898 2.863 --- 吸水率 % 0.741 0.784 1.092 0.843 0.672 ≯2.0 针片状含量 % 4.6 5.2 5 --- --- ≯20 与沥青粘附性 级 5 -- -- ≮4 表2. 集料技术指标 Table 3 PRM high modulus modifier technical indicator 种类 外观颜色 尺寸/mm 熔点/℃ 密度/g∙cm −3 推荐用量 法国PRM 圆柱体颗粒 灰色 直径约5 高1.3 175 0.930~0.965 0.6%~0.8% 表3. PRM高模量改性剂技术指标 Table 4 AC-13 asphalt mixture gradation design tabl 筛孔粒径 通过率 0.075 0.15 0.3 0.6 1.18 2.36 4.75 9.5 13.2 16 确定级配 7 10 13.5 18 23.5 33 49 73.5 94 100 表4. AC-13沥青混合料级配设计表
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user: 3. 加铺材料加速加载试验方法 3.1. MMLS3加速加载试验仪 MMLS3设备因其体积小、质量轻的特点是目前常用的室内小型加速加载仪器。MMLS3设备主要包括：荷载模拟器、剖面测试仪、环境控制仓、制热系统、制冷系统、湿润路面干燥系统、室内振动碾压成型机、成型试模、试槽等。加速加载试验机主要的实验参数见表5。 Table 5 Main technical parameters of the MMLS3 accelerated loading devic 单轮轴重 接触面积 轮压 加载频率 路面厚度 加载位置 2.7 KN 0.6 m × 0.2 m 0.7 MPa 0~7200次/h 0~125 mm 中间横隔板上方 表5. MMLS3加速加载设备主要技术参数 与传统车辙仪相比较，MMLS3具有的优势：能够模拟各个湿度下的加速加载试验；能够对加载速率进行调控，最大速率为27 km/h；加载为单向加载，更加符合实际道路中车辆的行驶状况；MMLS3采用内部空心的橡胶轮胎，通过调节内部的胎压来模拟实际状况；MMLS3拥有更全面的数据，能够表征混合料的压缩变形，剪切变形以及破坏。更加真实的反应混合料的破坏过程。 3.2. 试验模型及测试方法 本次研究采用的试件由5 cm水泥混凝土板 + 5 cm沥青层组成，我国的车辙试验试件尺寸为30 cm × 30 cm × 5 cm，以此为基础制作一个30 cm × 30 cm × 10 cm的模具(可拆卸)，试件的制作过程为：先浇筑5 cm的水泥混凝土，然后在标准养护条件下养生7d，之后在上面加铺5 cm的沥青材料，带试件冷却至室温时，将模具拆掉，之后将其切割成10 cm × 10 cm × 10 cm的试件。 研究表明，车辙产生的机理主要是重载作用下沥青混凝土的剪切流动变形 [ 13 ] 。温度较低时，沥青混凝土的模量相对较高，抗车辙性能较好；当温度升高时，沥青混凝土的模量降低，抗车辙性能变差。低温参考室外常温大概在20℃左右，高温参考车辙试验的规定温度为60℃，因此本次研究以20℃和60℃为温度变量(通过水域循环调节加速加载时试件的温度)。影响加铺结构层车辙深度的各个因素中，除了加载温度外加载频率也是一个重要的因素。轮胎转速对应的加载频率表见表6。选择一个高频率值和一个较低频率值进行对比研究，对应的轮胎转速9 Km/h和2 Km/h以此为研究变量(通过对MMLS3轮胎转速的调节来控制加载频率)。 Table 6 Rate and frequency correspondence tabl 荷载频率(Hz) 0.4 0.889 1.333 1.778 2.222 2.667 3.111 3.556 4 电机频率(Hz) 5.3 10.67 16 21.33 26.67 32 37.33 42.67 48 转次(次/h) 800 1600 2400 3200 4000 4800 5600 6400 7200 速度(Km/h) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 表6. 速率与频率对应表 本次研究以10，000次加载次数为单位元，以200，000次加载次数为最终次数，采用3D扫描仪测量每个加载单位的试件的车辙深度。 Handyscan300便携式3D扫描仪是一个数据采集系统，也是其自身的定位系统。采用三角测量法来实时确定自身与被扫描部件的相对位置，测量精度为0.001 cm，分辨率为0.005 cm，具有极高的可重复性和可追踪性。 Vxelements软件为Handy SCAN 3D扫描仪随附软件，这是一款全集成的3D数据采集软件平台，可以为整个3D扫描和测量技术系列提供支持。完成数据采集步骤之后即可自动创建并提供优化扫描文件。 试件的车辙深度为计算所得的最高点群和最低点群的平均高度之差。 采用传统的游标卡尺进行车辙深度的测量仅能测量试件边缘的车辙深度，无法表征整体试件的形状变化。两种测量方式的车辙深度误差误差率不大，换而言之采用游标卡尺对试件进行测量是可行的，但是为了更加精确的表征加载试件的车辙深度，应采用3D扫描计算车辙深度。
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user: 4. 结果与分析 4.1. 不同温度下的加速加载试验结果与分析 本实验以20℃和60℃为温度变量进行加速加载试验，加载压力为0.7 MPa，加载荷载频率为4 Hz，对应的轮胎转速为9 Km/h。得到在20℃和60℃温度下三种加铺材料的车辙深度与加载次数的关系(见图1和图2)。 由图1和图2可知： 1) 在20℃和60℃的条件下，车辙深度都随加载次数的增大而增大，且最大的车辙深度SBS沥青 + PRM < 70#A沥青 + PRM < 70#A沥青。这说明SBS沥青+PRM混合料具有最大的抵抗车辙能力，而70#A沥青混合料的抗车辙能力最差。 这主要是由于PRM高模量剂的加入明显提高了沥青混混合料的模量，进而提高了混合料的抗车辙能力，而SBS相对于70#A拥有更好的抗车辙能力。 图1. 20˚C车辙深度 图2. 60˚C车辙深度 2) 在20℃和60℃的条件下，70#A沥青 + PRM和SBS沥青 + PRM混合料的车辙深度相差不大，分别为：0.008 cm和0.016 cm，说明这两种沥青混合料在两种温度下具有相似的抗车辙能力；PRM高模量改性剂和SBS改性剂都能提高沥青的抗车辙性能，其中PRM高模量改性剂起决定性作用。 3) 但是，在60℃的条件下，70#A沥青+PRM和SBS沥青+PRM与70#A沥青混合料的车辙深度差明显大于20℃。这主要是由于温度的升高导致混合料混合料内自由沥青的粘度降低混合料模量降低，抵抗车辙能力下降。因此在高温条件下(60℃)，70#A沥青混合料具有较差的抗车辙能力，应谨慎选用。 为进一步分析不同温度对同一种加铺材料的影响，现分别绘制三种加铺材料20℃和60℃的加载次数与车辙深度的关系图，结果见图3~5 (其中车辙减缓指的是车辙发展第一阶段与第二阶段的转折点)。 图3. 70#A沥青加铺材料 图4. 70#A沥青 + PRM加铺材料 图5. SBS沥青 + PRM加铺材料 由上图3~5可知： 1) 3种混合料20℃和60℃的最大车辙深度差分别为：0.25 cm，0.066 cm和0.06 cm。其中，70#A + PRM和SBS + PRM沥青混合料相差不大，这是由于相较于沥青对混合料抗车辙能力的影响，PRM高模量改性剂起到决定性的作用，从另外一个角度也证明这两种混合料具有相似的抗车辙能力。 2) 分别对比3种沥青混合料20℃和60℃条件下车辙深度变化曲线的斜率差可知，SBS沥青 + PRM < 70#A沥青+PRM < 70#A沥青，说明SBS沥青+PRM混合料的感温性最小，抗车辙能力最好，70#A沥青 + PRM次之，70#A沥青最差。 4.2. 不同速率下的加速加载试验结果与分析 本实验以2 Km/h和9 Km/h为速率变量进行加速加载试验，加载压力为0.7 MPa，加载温度为60℃，其中加载速率为9 Km/h的试验结果见上图2。加载速率为2 Km/h的三种加铺材料的车辙深度与加载次数的关系(见图6)。 图6. 2Km/h车辙深度 由上图2和图6可知： 1) 三种材料在不同加载速率下的车辙深度随加载次数变化规律与不同温度下的一致，最大的车辙深度SBS沥青 + PRM < 70#A沥青 + PRM < 70#A沥青。 2) 在9 Km/h和2 Km/h的条件下，70#A沥青+PRM和SBS沥青+PRM混合料的车辙深度差分别为：0.008 cm和0.143 cm，说明SBS沥青+PRM混合料的抗车辙能力优于70#A沥青+PRM混合料，SBS改性剂可以间接提高沥青的模量，使是其车辙深度可以降低约0.1 cm。 为进一步分析加载速率对同一种加铺材料车辙深度的影响，现分别绘制三种加铺材料在不同加载速率下加载次数与车辙深度的关系图，见图7~9。 图7. 70#A沥青加铺材料+PRM加铺材料 图8. 70#A沥青 图9. SBS沥青+PRM加铺材料 由上图7~9可知： 1) 对比3种混合料的车辙变形在加载速率2 Km/h都要明显大于9 Km/h，这是由于加载速率越慢，荷载在混合料上的作用时间越长，对混合料的推挤作用越大，车辙变形也就越大。 2) 3种混合料2 Km/h和9 Km/h的最大车辙深度差分别为：0.063 cm，0.187 cm和0.058 cm，对加载速率的敏感性：SBS沥青 + PRM < 70#A沥青 + PRM < 70#A沥青加铺材料。这主要是由于混合料的模量越大，在相同的温度和荷载作用下模量越大其对荷载的推挤作用抵抗力就越强，对速率的敏感性就越低。
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user: 5. 结论 通过对三种加铺材料在不同温度、不同加载速率下的加速加载试验，来判断各种加铺材料对车辙的敏感性。主要结论如下： 1) 在常温20℃下，三种加铺层材料的抗车辙性能相差不大。但当处于高温60℃下，SBS沥青 + PRM和70#A沥青 + PRM加铺材料的抗车辙性能明显高于70#A沥青加铺材料，应谨慎选用70#A沥青。 2) SBS沥青 + PRM和70#A沥青+PRM两种混合料在高低温具有相似的抗车辙性能，同时从道路建设的经济性方面考虑，推荐采用70#A沥青 + PRM作为“白加黑”路面的加铺材料。 3) 当加载速率从9 Km/h降低到2 Km/h时，70#A沥青 + PRM加铺材料对加载速率的敏感性最大，且在较低的加载速率下，三种沥青加铺材料的车辙深度都偏大。
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user: 摘 要 毕机沟大型钒钛磁铁矿床位于扬子陆块北缘，前人虽然对该杂岩带中典型岩体进行了大量研究，但对于扬子陆块北缘新元古代时期构造环境仍存在分歧。本文主要通过研究毕机沟堆晶杂岩体的野外产出特征及规模，岩相组合及分带特征和全岩主微量及稀土元素地球化学特征，查明了毕机沟岩矿体母岩浆性质和矿床成因，并为扬子北缘寻找类似矿床提供更多信息。毕机沟辉长岩具有拉斑玄武岩系列特征，贫Si，富Al、Ca，中等的Fe和Mg，低K、Na，在稀土元素球粒陨石标准化曲线显示出“右倾型”的平缓形式，Eu正异常，轻稀土略富集重稀土相对亏损；微量元素蛛网图中显示出富集大离子亲石元素(LILE)，亏损Nb、Ta、Zr、Hf等高场强元素(HFSE)，Th、U负异常以及Sr正异常特征。说明该岩体在岩浆演化过程中经历了明显的结晶分异作用，显示出了大陆边缘弧的地球化学特征。新元古代时期(~760 Ma)，洋壳向扬子板块之下俯冲，导致源于亏损地幔的拉斑玄武质岩浆上侵。早期的橄榄石和斜长石堆晶作用形成基性程度较高的下部超镁铁质岩相带，剩余岩浆经过稳定的结晶分异作用形成中部和上部岩相带，在结晶分异过程中富含Fe、Ti、V的残余岩浆逐步富集形成钒钛磁铁矿体，毕机沟层状基性杂岩体成矿过程受分离结晶作用控制。 关键词 :扬子陆块北缘，毕机沟钒钛磁铁矿，地球化学特征，岩浆演化，新元古代 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 岩浆型铁矿床是我国铁矿资源重要的来源之一。这类矿床与幔源岩浆活动密切相关，因常伴生V、Ti等有用金属组分，通常把这类铁矿床称为钒钛磁铁矿矿床，其储量占全国总储量11.6%。按成矿方式的不同可进一步将其划分为：岩浆晚期分异型铁矿床和岩浆晚期贯入型铁矿床，前者的典型矿床以我国四川省攀西地区的“攀枝花式”铁矿床为代表；后者的典型矿床以“大庙式”铁矿床为代表。对于与镁铁–超镁铁侵入岩有关的钒钛磁铁矿床的成矿机理及构造背景研究有利于丰富该类型矿床的成矿理论和在实际生产中的指导作用。 扬子地块北缘汉南杂岩带岩性较为复杂，按照基性程度可分为两类岩浆岩组合：基性–超基性深成侵入岩和作为汉南杂岩主体的各类花岗质岩石，前者以西乡地区的望江山辉长岩群、毕机沟岩体、大汉山辉长岩体为代表；花岗质岩石包括英云闪长岩–奥长花岗岩–花岗闪长岩(TTG)组合和二长花岗岩和钾长花岗岩。其中毕机沟岩体为该带中规模最大，而且是唯一赋存有钒钛磁铁矿化的镁铁–超镁铁质岩体。扬子北缘新元古代的构造环境目前还存在争论：1) 俯冲环境，岩体母岩浆为富水的弧岩浆 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] ；2) 地幔柱环境，岩体母岩浆为无水的苦橄质岩浆 [ 4 ] [ 5 ] 。因此，讨论地幔来源的毕机沟岩体及其赋存钒钛磁铁矿床的母岩浆性质对探讨岩浆作用与铁钛氧化物矿化之间的关系非常重要，并可对成矿规律进行一定启示。
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user: 2. 地质背景 扬子陆块北缘汉南杂岩带东北部的毕机沟镁铁–超镁铁质岩体中赋存有中–大型钒钛磁铁矿床。该岩体位于扬子板块北缘汉南~米仓山隆起区，也称汉南–米仓山构造带，其向北以凸出的洋县–金水边界断裂紧邻南秦岭造山带，东临大巴山弧形推覆构造带，西部以龙门山断裂带与松潘-甘孜地块相隔，南部为四川盆地。 扬子陆块北缘在晚中元古代–新元古代经历了大规模的地壳增生和活化作用 [ 5 ] [ 6 ] ，记录了大量新元古代岩浆活动事件，前人围绕扬子陆块北缘中–新元古代岩浆岩的形成时代、构造背景及大地构造归属问题进行了大量研究，取得了很多成果。部分学者认为侵入活动主要分为三期：第一期主要形成辉长辉绿岩，具有垂直结晶分异的特征，代表岩体有毕机沟、望江山、碑坝、大汉山等辉长岩体；第二期形成具有Adakite特征的TTG岩体，构成了汉南杂岩的主体；第三期为钾长、二长花岗岩，主要出露于喜神坝断裂两侧、南郑及西乡地区 [ 7 ] 。部分学者认为扬子陆块北缘新元古代岩浆活动可大致分为两个活动峰期，一期发生在830~795 Ma，另一期发生在780~745 Ma [ 8 ] 。 汉南杂岩带中岩体呈北东向带状展布，区域矿产主要与区内呈韵律层产出的铁镁质杂岩体有关，形成陕西省岩浆分异型磁铁矿成矿带。对汉南基性杂岩中层状镁铁岩体的矿产评价显示它们均不同程度地有铬、铜镍(钴)、钒钛磁铁矿和磷灰石的矿化，其中毕机沟岩体赋存中–大型钒钛磁铁矿矿床；城山八宝台岩体中的超镁铁岩体底部有铬磁铁矿化；而望江山岩体自下而上不同层位出现铜镍(钴) –钛磁铁矿–磷灰石矿化，与层状基性杂岩随岩浆结晶分异，金属氧化物(Cr、Fe、V、Ti)和金属硫化物(Cu、Ni、Pt)成矿系列吻合。前人通过锆石U-Pb定年得到毕机沟岩体的形成时代为782 ± 10 Ma [ 1 ] ，而且 [ 2 ] 得到毕机沟杂岩体εHf (t) 值为+4.9~+10.0，显示其源区为相对亏损的地幔源区，苏犁 [ 5 ] 对毕机沟不同层位7个样品进行了Nd同位素分析，获得了 147 Sm/ 147 Nd比值范围为0.1176~0.1946，以t = 782 Ma计算得到εNd (t) 为+3.4~+5.1，同样表明其来源于亏损地幔。然而前人对毕机沟的成矿机制尚不清楚，本次研究通过详细的矿床地质、岩相学和全岩地球化学特征探讨了毕机沟岩体的成岩和成矿机制。
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user: 3. 岩体地质特征 3.1. 岩体岩相分带 毕机沟含钒钛磁铁矿基性–超基性层状堆晶杂岩体位于汉南杂岩带的东北部，侵位于西乡群火山岩–沉积岩系，该层状基性堆晶杂岩体长约50 km，宽约6~12 km，出露面积大于300 km 2 ，是汉南基性杂岩带中出露规模最大的基性岩体。该层状堆晶杂岩体整体呈岩盆状产出，杂岩体东南缘和西南缘不同程度被后期的花岗岩、花岗片麻岩所蚕食，或被第三系红色砾岩覆盖(图1)。 图1. 扬子陆块北缘汉南杂岩带新元古代侵入体分布图 毕机沟岩体具有明显岩相分带性和韵律旋回特征，但其内部火成层序已被成岩后的褶皱作用复杂化，使杂岩体形成一系列的背行和向形构造，其中有周家砭向形、石家坡向形和钻天梁背形等，使原生堆晶层理和矿层发生倾斜。前人 [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] 对该杂岩体进行了岩相带和韵律层的划分，层状基性杂岩体总厚度约5 km，自下而上依次划分为： 下部斜长橄榄岩带(I)出露于桑溪沟北童家山隆起的核部和汉江河谷两侧的八宝山、高家山地区，主要岩石类型有斜长橄榄岩、橄长岩、橄榄辉长岩和少量纯橄岩、橄榄岩、含长橄榄岩、斜长岩、辉石岩。 中下部辉长岩相带(II)出露于漆树沟及其以南地区，主体由富含斜长石的中粗粒辉长岩组成。该岩带由辉石和基性斜长石的相对含量变化反映的成分韵律层序和辉长岩矿物粒度变化反映的粒序层理普遍发育，表现出韵律层状堆晶杂岩体的典型特征。 中上部异剥辉长岩相带(III)出露于毕机沟、周家砭、崔家坪、钻天梁、杏树林及以南地区。该岩带以异剥辉长岩、辉长岩为主，由上到下划分出四个韵律单元，每个韵律单元由底部的苏长辉长岩、橄榄辉长岩和含磁铁矿、钛铁矿等金属矿物的异剥辉长岩向上渐变为中粗粒浅色辉长岩，且有矿物粒度变化构成的韵律层理极为发育。 上部闪长岩相带(IV)主要出露于杂岩体顶部边缘的黑沟、石家坡及东沟河一带，主要由含角闪辉长岩、辉长闪长岩、闪长岩及少量石英闪长岩、含矿异剥辉长岩等组成，各岩相之间呈渐变接触关系。 3.2. 矿体地质特征 毕机沟含矿基性岩体中岩相分带性对矿体的控制表现为矿体皆赋存于暗色中–细粒辉长岩中，中粗粒浅色辉长岩为矿体近矿围岩；岩体的韵律旋回特性对矿体的控制作用主要表现为：中上部异剥辉长岩相带(III)每个韵律旋回底部或下部都是富矿体的聚集部位，或表现出强烈的矿化现象，并以细粒异剥辉长岩中富集程度最高，形成三个具有工业品位的钒钛磁铁矿带。 根据矿区内各矿体分布位置，其在空间上形成一个弧形矿化带(图2)。矿化带北起钻天梁，向南西经崔家坪、周家砭，止于毕机沟邓家院子，为一弧顶指向正西，向内倾斜的弧形矿化带。弧形矿化带主要由超基性－基性岩构成，由下向上出露岩性依次为橄长岩、浅色辉长岩、含磁铁矿化暗色辉长岩、角闪辉长岩。南翼岩相较基性，北翼偏酸性，顶部岩相变化频繁，且更偏基性。该矿化带内、外侧(东、西部)分别为后期花岗岩，呈岩枝、岩脉产出。由于受到成矿后的构造和后期岩脉的侵入破坏，不仅使矿体产生上下移位，也有水平错动，致使断层上下同层的矿体产生构造错断现象。 矿化带总长5400米，根据矿体分布部位及产状可分为四个矿段(图2)：①钻天梁矿段：矿化带地表出露长度700 m，宽约80 m，已知由3个主要矿体组成；矿体规模小，品位较低，为超贫钒钛磁铁矿体，所以矿床地质平面简图中没有标出；②崔家坪矿段：矿化带地表出露长度1100 m，宽30~174 m，由3个主要矿体组成；③周家砭矿段：矿化带地表出露长度600 m，平均宽300 m，由3个主要矿体组成；④毕机沟矿段：矿化带地表延续出露长度1654 m，最宽536 m，最窄68 m，东宽西窄，主要由12个矿体组成。 图2. 毕机沟矿床平面地质简图
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user: 4. 岩相学特征 毕机沟钒钛磁铁矿区出露岩性以辉长岩为主，占矿区90%。根据浅、暗色矿物相对含量可将其分为浅色辉长岩(斜长石含量 ≥ 60%)和暗色辉长岩(斜长石含量 < 60%)。暗色辉长岩一般呈中细粒结构，其含矿性好，铁矿体均赋存于该岩性中；浅色辉长岩一般呈中粗粒结构，其不含矿或含矿差，多为矿体围岩。 浅色辉长岩：自形–半自形粒状结构、辉长结构，块状构造。斜长石含量60%~78%，呈板状或柱状，粒径多在2~8 mm之间；有非常强烈的绿帘石化、绢云母化、高岭土化，局部可见残余斜长石，常可见聚片双晶和卡式复合双晶，矿物轮廓局部不清晰但也隐约可见，与透闪石混杂一体，岩石中分布不均匀(图3(a))。绿泥石10%~30%，片状、纤维片状、放射状，具异常干涉色，片径0.12~1 mm，多呈片状集合体，可能为辉石退变为角闪石，角闪石次变成绿泥石。白云母2%，细片状，分布于斜长石颗粒中。少量磷灰石及磁铁矿。 暗色(磁铁矿化)辉长岩：辉石40%~60%，它形粒状–半自形柱状，常蚀变为角闪石、透闪石及绿泥石等，局部见细密的柱状裂理，粒径0.2~5 mm不等，分布较为均匀。斜长石20%~40%，半自形板状，具黝帘石化、少量绿泥石化、绢云母化，呈蚀变矿物的集合体，粒径0.5~4 mm，和辉石、磁铁矿接触处常见角闪石反应边。磁铁矿4%~15%，它形–半自形粒状，粒径0.2~1 mm，和钛铁矿一起不规则呈团块状，均匀的分布于透辉石、斜长石粒间，呈填隙结构，少量呈细粒集合体(图3(b))。钛铁矿2%~8%，它形粒状–半自形板状，粒径0.2~1 mm，和磁铁矿一起呈团块状，部分呈细板条状分布于磁铁矿晶体中，均匀分布于透辉石、斜长石粒间。 橄榄辉长岩：辉长结构，块状构造。辉石含量20%~40%，以单斜辉石为主，呈它形–半自形短柱状或粒状，发生较强次生蚀变；斜长石含量30%~50%，呈半自形–自形板柱状，发生较弱的高岭土化、黝帘石化及绢云母化(图3(c))；橄榄石含量5%~10%，常被其他矿物包裹形成包橄结构，后期发生不同程度的伊丁石化；磁铁矿含量约5%。 橄长岩：半自形粒状结构，块状构造。橄榄石10%~55%，半自形粒状，溶蚀浑圆状，粒径1 mm~4 mm × 7 mm，沿裂纹及边部常发生蛇纹石化，边部常有斜方辉石反应边。斜长石10%~35%，强烈土化，粒度0.2~1.1 mm。辉石5%~26%，它形粒状–半自形柱状，粒径0.1 mm × 0.2 mm~1 mm × 2 mm，粒状、集合体粒将橄榄石包裹(图3(d))。磁铁矿2%~6%，微细粒集合体，为橄榄石蚀变时析出的。 图3. 毕机沟岩体岩相学特征
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user: 5. 分析方法 全岩主量元素和微量元素分析在长安大学西部矿产资源与地质工程教育部重点实验室完成。主量元素分析过程中先对样品进行烧失量计算，熔融制成玻璃片后，使用日本岛津1800型X荧光光谱仪测定，分析误差一般小于2%；在微量元素含量分析过程中将500 mg粉末样品放置于特氟龙杯中，再加入1.0 ml的纯HF和1.5 ml纯HNO 3 ，在190℃条件下加热48小时进行溶解。微量元素分析采用Thermo-X7型ICP-MS，大多数微量元素分析精度优于10%。
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user: 6. 分析结果 6.1. 主量元素 毕机沟层状杂岩体全岩主量元素化学分析原始数据见表1，由于造岩矿物橄榄石、辉石、斜长石等普遍发生蚀变作用，导致原始数据烧失量较大，平均为3.67%，所以先对表中主量元素化学成分进行了100%无水标准化之后，再进行地球化学数据分析及地球化学投图等工作(图4)。 斜长橄榄岩和部分橄长岩SiO 2 含量为40.83%~42.92%，平均为41.84%；TiO 2 含量为0.06%~0.17%，平均为0.11%；Al 2 O 3 含量为1.30%~21.22%，平均为9.16%；FeO含量为7.39%~13.94%，平均为11.43%；MnO含量为0.10%~0.28%，平均为0.17%；MgO含量为14.88%~40.16%，平均为30.77；CaO含量为0.85%~10.68%，平均为4.34%；P 2 O 5 含量为0.00%~0.02%，平均含量为0.01%；Na 2 O + K 2 O含量为含量为0.03%~1.67%，平均为0.61%；其中Na 2 O含量为0.01%~0.75%，平均为0.27%；总体显示出低Na贫Ca、Ti，富Mg的地球化学特征。m/f = 3.43~4.97为铁质超基性岩 [ 12 ] ，Mg # 为0.77~0.83，平均为0.81。 图4. 毕机沟岩体样品哈克变异图(单位wt.%) 6.2. 微量元素 毕机沟岩体球粒陨石标准化配分模式图(图5)显示，该岩体所有样品的配分曲线均呈现“右倾型”的平缓形式，全岩稀土元素总量较低，∑REE变化于1.06 × 10 −6 ~52.43 × 10 −6 之间，平均为15.03 × 10 −6 ，平均为球粒陨石的0.32~15.92倍，且轻稀土(LREE)轻微富集、重稀土(HREE)相对轻微亏损，LREE/HREE比值介于1.63~7.64之间，与洋脊堆晶辉长岩相比，毕机沟辉长岩在岩浆演化过程中发生过显著的结晶分异。另外轻稀土富集，重稀土元素配分曲线相对平坦，是汇聚板块边缘岩浆岩共有的特征 [ 13 ] 。(La/Yb) N = 0.95~6.59，(La/Sm) N = 0.41~2.77，(Gd/Yb) N = 1.05~4.09，轻重稀土分异较明显，而轻、重稀土内部分馏则相对较弱。δEu = 0.62~5.96，平均为1.70，除个别样品外大部分样品表现出明显的正Eu异常特征，Eu异常主要受控于斜长石，多数稀土元素呈+3价，只有Eu可呈+2价，而+2价Eu比REE 3+ 更容易被斜长石所容纳，这与毕机沟岩体早期发生斜长石和橄榄石堆晶的岩石学认识相一致。 在微量元素原始地幔标准化蛛网图(图5)中，毕机沟基性杂岩体显示出了富集大离子亲石元素(LILE)，如Cs、Ba、Rb、Sr等，亏损高场强元素(HFSE)，如Nb、Ta、Zr、Hf等，Th、U表现出明显的负异常，具有岛弧玄武岩的地球化学特征。Nb和Ta通常可以讨论岩浆成因，该岩体Nb的含量范围为0.02 × 10 −6 ~1.87 × 10 −6 ，平均为0.45 × 10 −6 ；Ta含量为0.00 × 10 −6 ~0.08 × 10 −6 ，平均含量为0.03 × 10 −6 ，低于原始地幔Nb (0.713 × 10 −6 )、Ta (0.041 × 10 −6 )的含量，Nb/Ta = 4.20 − 22.14，平均为11.85，介于原始地幔(Nb/Ta = 17.84)和平均地壳(Nb/Ta = 11)之间，Nb/Ta比值变化范围较大，说明该岩体成岩的复杂性和多阶段性，不同阶段的岩浆演化过程中可能遭受了不同程度的地壳混染或者源区存在俯冲的洋壳物质，因为地壳物质具有亏损Nb、Ta、Sr的特征。而该岩体具有明显的Sr正异常特征，因为在玄武岩熔体体系中斜长石和熔体之间的分配系数为1.83，说明Sr主要受控于斜长石结晶，而岩体辉长岩为斜长石堆晶，所以Sr的正异常与斜长石的堆晶作用相关。 图5. 毕机沟岩体稀土元素配分模式图与微量元素蛛网图。(球粒陨石标准化值据 [ 14 ] ；原始地幔标准化值据 [ 15 ] )
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user: 8. 结论 毕机沟辉长岩具有拉斑玄武岩系列特征，贫Si，富Al、Ca，低K、Na，在稀土元素球粒陨石标准化曲线显示出“右倾型”的平缓形式，Eu正异常，轻稀土略富集重稀土相对亏损；微量元素蛛网图中显示出富集大离子亲石元素，亏损高场强元素，说明在该岩体在岩浆演化过程中经历明显的结晶分异，显示出了大陆边缘弧的地球化学特征。因此该岩体和矿床形成于活动大陆边缘弧环境，而不是与Rodinia超大陆裂解有关的地幔柱环境。毕机沟层状基性杂岩体成矿过程以分离结晶作用为主，母岩浆由于早期的分离结晶作用逐渐富Fe-Ti-V而形成铁矿体。
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user: 摘 要 大学教育不仅注重知识的掌握，更重要的是学习方法的掌握和能力的培养。随着互联网+和智能手机的出现，传统的教学方法受到了极大的冲击，以理论讲授为主的专业基础课堂也面临着教与学的变革。本文以互动教学为手段，培养学生的创新能力为目的，提出了互动教学新思想，设计了互动教学体系架构。文章分别以教师和学生为主体，详细研究和设计了围绕知识点的互动教学模式。互动教学可以提高学生的创新思维能力，增强师生联系，将科研成果转化运用与人才的培养。 关键词 :互动教学，创新思维，专业基础课 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着我国双一流高校的建设，与国外教育的接轨，高校对学生创新能力的培养提出了更高的要求。美国政府早在1989年就提出了强调培养学生创造性思维和解决问题的能力 [ 1 ] 。英国政府于2014年发布的战略文件中，再次把科学和创新置于英国长期发展计划的核心位置，注重人才培养。加拿大政府在2002年提出了创新战略，认识到创新在21世纪知识经济中的重要性 [ 2 ] [ 3 ] 。2006年胡锦涛主席在中国科技大会上提出了建设“创新型国家”的战略目标。习近平主席更是强调创新是引领发展的第一动力，提出抓创新就是抓发展，谋创新就是谋未来。所以，创新已经成为当今世界各国的共同战略目标。 高校教育主要包含理论课、实验课。由于新技术的快速发展，专业理论知识越来越广，专业课程越来越多，随之而来的就是专业基础课时的压缩，但教学内容没有减少，还随着科技的发展，逐步添加。而大学是培养创新型人才的基地和苗圃，如何在有限的时间内更好、更优的培养学生的创新能力，对每位老师提出了挑战。作为大学专业基础课程“电路分析基础”的老师，有责任、有必要担负起这个任务。
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user: 3. 互动教学带来的思考 互动教学是一个经典的话题。从狭义上讲就是教师与学生课堂上面对面的问与答，从广义上讲应该是教师与学生的相互促进与推动，先进技术与经典知识的结合与应用。互动教学可以培养学生的思考能力、创新意识，还可以促进教师不断的将科研的成果转化为教学的案例，使得国家对科研的投入不但服务于社会生产力的发展，更是服务于人才的培养。 3.1. 学生能力的提高 从小学到高中长达12年的应试教育，使得学生养成了一定的学习习惯，只关注考试科目的学习，对科目之外的知识不感兴趣。甚至上了大学，仍然以课堂内容为学习对象，只关注考试的成绩好坏，对课堂之外的知识没有主动意识去探究、去思考。所以，进入大学后，从基础课，如高等数学、大学物理就应该有意识的培养学生的创新思考能力。作为专业基础课，更应该肩负起学生能力的提高与培养。通过教学过程中的互动，逐步让学生学会围绕着一个知识点去提出问题、探究结论、深思讨论、拓展创新。通过两学期的“电路分析基础”课程的应用，这种围绕知识点的课前、课中、课后的互动模式，引起了学生的极大兴趣。在后续布置的让学生依据学过的知识点查找资料，寻找问题，进行分组讨论时，大家的热情是高涨的，从提交的论文也能洞悉他们讨论时的激烈场面。 3.2. 教师科研与教学的结合，新技术进课堂 教师可以在适当的时间，例如相关知识点或调节课堂气氛的时间，向学生介绍自己的科研项目、在思考什么问题、有什么疑难的问题、有什么样的成果，以及利用什么技术手段解决了哪些科学问题。例如，在讲解系统函数与频率特性知识点时，给学生介绍了卫星信号的去噪方法，把频率特性的应用简单进行了描述，讲到了频率与噪声混合在一起怎么办，同时向学生介绍自己的研究与思考过程和方法，与他们分享新的科研成果和技术，让他们初步领略所学知识与科研的关联度，激起对知识的渴望。 教师还可以把研究项目进行分类、整理，让学生参与项目的研究。鼓励学生走进实验室，把课外与课堂的内容结合，对实际问题进行分析和研讨。辅导本科生进行论文的撰写，将教学与培养创新性人才结合起来。 3.3. 学生与教师的相互促进 教师尽管比学生专业知识要丰富和深入，对于自己专业内的理论要优于学生，解决问题的能力也会强于学生。但是对于新知识、新技能的获取速度也许不敌一些优秀的学生。所以教师可以抽出时间让学生在课堂上分享自己从网络或其他地方学到的新知识、新技能。一方面可以鼓励学生大胆的展示自己的才华，活跃课堂，强化学生的主动性；另一方面学生分享的知识与技能有很多教师自己也不知道。在这样的课堂上，有时教师的收获甚至比学生还多，真正实现了教学相长，互相促进，共同进步。 所以，教师应该拿出一部分原来的讲课时间与学生开展交流讨论，克服专业基础课的学习枯燥、实用性不强等缺点。启发学生的兴趣点，以思考与探索为中心，培养学生主动参与的意识和能力，活跃课堂气氛，加强师生沟通。
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user: 4. 小结 互动教学引入课堂已经不是新的概念，但围绕着学生创新能力的培养，还需要教师的精心设计和准备。尤其是基于比较枯燥的大学专业基础课程，更需要结合学生的特质，充分利用先进的网络技术。 本文设计的互动教学模式，充分考虑了学生的学习需求、授课的时间极限，科学划分课程知识点，探究了课前、课堂、课后的互动教学方法，以先启发、后学习、再思考的设计理念，有意识的培养学生的自主学习能力、创新思维能力。文章以戴维南定理为例，给出了设计实例，通过两个学期的实用，学生非常认可，并能够积极参与其中。如果后续课程的教学中，教师还能够积极引导，相信对学生的能力提高起到很大的推动作用。
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user: 摘 要 本文讨论了一类传染病数学模型，分析了受感染宿主在不同阶段感染的情形，如由HIV病毒引起的艾滋病。对于其有双线性发生率的n阶段模型(SP)，本文证明了此类传染病模型的全局稳定性完全由基本再生数R 0 决定，若R 0 ≤ 1，则无病平衡点P 0 是全局渐进稳定，并且疾病会消失；若R 0 > 1，P 0 是不稳定的，且唯一的地方性平衡点P * 是渐进稳定的。 关键词 :基本再生数，李雅普诺夫函数，无病平衡点，地方病平衡点，全局稳定性 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 艾滋病是一种危害性极大的传染病，由感染艾滋病病毒(HIV病毒)引起。HIV是一种能攻击人体免疫系统的病毒。它把人体免疫系统中最重要的T淋巴细胞作为主要攻击目标，大量破坏该细胞，使人体丧失免疫功能。近年来，人们易感染到此类传染病，使得人们的生活受到了极大的影响，所以研究此类传染病模型具有极其重要的意义。在本文中主要建立了SP模型，求出模型的基本再生数以及平衡点并根据基本再生数证明出在平衡点处全局渐进稳定性。