DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 系统模型 2.1. 基本假设 假设1：系统中有两个不同型部件分别为1和2，再加上一个修理工； 假设2：当部件1和2都处于正常状态时，部件1工作，部件2做冷贮备； 假设3：当部件1处于工作状态时，部件2冷贮备，修理工开始休假； 假设4：当部件出现问题时有以下情况(1) 如果这时修理工正处于休假状态，那么等休假完成后进行维修；(2) 如果这时修理工空闲，那么需要马上维修；(3) 如果这时修理工处于工作状态，那么这个有问题的部件必须等待维修； 假设5：修理工维修完成一个部件后，如果在系统中没有发现其他问题就开始休假，如果休假完成之后发现部件有问题，那么马上维修故障部件；如果系统仍然正常，那么必须待在系统里进入空闲状态，等待出现问题之后马上维修； 假设6：在初始状态时刻部件1和2都是新的，而且部件1比2优先使用和维修，维修后的部件和新的一样； 假设7：文中的随机变量是相互独立的。 2.2. 系统的状态描述如下 状态0：部件1工作，部件2贮备，修理工空闲； 状态1：部件1工作，部件2贮备，修理工休假； 状态2：部件1工作，部件2故障，修理工休假； 状态3：部件1工作，部件2在修理； 状态4：部件1和部件2都待修，修理工休假； 状态5：部件1在修理，部件2待修。 2.3. 系统的符号意义与数学方程 (1) 部件1的工作时间分布为： F 1 ( t ) = 1 − exp ( − λ t ) ， t ≥ 0 (2) 部件的维修时间分布为： G ( t ) = ∫ 0 t g ( y ) d y = 1 − exp ( − ∫ 0 t μ ( y ) d y ) (3) 部件2贮备时间分布为： F 2 ( t ) = 1 − exp ( − β t ) ， t ≥ 0 (4) 修理工休假时间分布为： H ( t ) = ∫ 0 t h ( x ) d x = 1 − exp ( − ∫ 0 t α ( x ) d x ) (5) 修理工空闲时间分布为： F 3 ( t ) = 1 − exp ( − η t ) ， t ≥ 0 设 E = { 0 ， 1 ， 2 ， 3 ， 4 ， 5 } 是系统的状态集， i = 0 ， 1 ， 2 ， 3 时系统正常运行， j = 4 ， 5 时系统发生问题。X(t)指t时刻的状态变量，取值于E；Y(t)指t时刻故障时对应的修复时间。 系统方程如下 { ( d d t + η + λ + β ) P 0 ( t ) = ∫ 0 ∞ P 3 ( t ， y ) μ ( y ) d y ( ∂ ∂ t + ∂ ∂ x + λ + β + α ( x ) ) P 1 ( t ， x ) = 0 ( ∂ ∂ t + ∂ ∂ x + λ + α ( x ) ) P 2 ( t ， x ) = β P 1 ( t ， x ) ( ∂ ∂ t + ∂ ∂ y + λ + μ ( y ) ) P 3 ( t ， y ) = 0 ( ∂ ∂ t + ∂ ∂ x + α ( x ) ) P 4 ( t ， x ) = λ P 2 ( t ， x ) ( ∂ ∂ t + ∂ ∂ y + μ ( y ) ) P 5 ( t ， y ) = λ P 3 ( t ， y ) (1) 边界条件为 { P 1 ( t ， 0 ) = η P 0 ( t ) P 3 ( t ， 0 ) = λ P 0 ( t ) + β P 0 ( t ) + ∫ 0 ∞ λ P 1 ( t ， x ) d x + ∫ 0 ∞ P 1 ( t ， x ) α ( x ) d x                           + ∫ 0 ∞ P 2 ( t ， x ) α ( x ) d x + ∫ 0 ∞ P 5 ( t ， y ) μ ( y ) d y P 5 ( t ， 0 ) = ∫ 0 ∞ P 4 ( t ， x ) α ( x ) d x P 2 ( t ， 0 ) = P 4 ( t ， 0 ) = 0 (2) 初始条件为： P 0 ( 0 ) = 1 ，其余为0 (3) 再做一些假设来增加(1)的合理性 (1) 0 ≤ α ( x ) < ∞ ， 0 ≤ μ ( y ) < ∞ ， ∫ 0 x α ( ξ ) d ξ < ∞ ， ∫ 0 x μ ( ξ ) d ξ < ∞ 。 (2) ∫ 0 ∞ α ( ξ ) d ξ = ∞ ， ∫ 0 ∞ μ ( ξ ) d ξ = ∞ 。 (3) 0 < C 1 = lim x → ∞ 1 x ∫ 0 x α ( ξ ) d ξ < ∞ ， 0 < C 2 = lim y → ∞ 1 y ∫ 0 y μ ( ξ ) d ξ < ∞ 。 选择以下状态空间 X = { P = ( P 0 ， P 1 ( x ) ， P 2 ( x ) ， P 3 ( y ) ， P 4 ( x ) ， P 5 ( y ) ) T | P 0 ∈ R ， P i ( x ) ∈ L 1 ( R + ) ， P j ( y ) ∈ L 1 ( R + ) ， i = 1 ， 2 ， 4 ; j = 3 ， 5 } 范数定义为 ‖ P ‖ = | P 0 | + ‖ P 1 ( x ) ‖ + ‖ P 2 ( x ) ‖ + ‖ P 3 ( y ) ‖ + ‖ P 4 ( x ) ‖ + ‖ P 5 ( y ) ‖ 很明显 ( X ， ‖   ⋅   ‖ ) 是一个Banach空间。 在X中定义算子A，B及定义域 A = ( − ( η + λ + β ) 0 0 0 0 0 0 − d d x − ( λ + β + α ( x ) ) 0 0 0 0 0 0 − d d x − ( λ + α ( x ) ) 0 0 0 0 0 0 − d d y − ( λ + μ ( y ) ) 0 0 0 0 0 0 − d d x − α ( x ) 0 0 0 0 0 0 − d d y − μ ( y ) ) 算子A的定义域 D ( A ) = { P ∈ X | d P i ( x ) d x ， d P j ( y ) d y ∈ L 1 ( R + ) ， P 1 ( 0 ) = η P 0 ( t ) ， P 3 ( t ， 0 ) = λ P 0 ( t ) + ∫ 0 ∞ P 2 ( t ， x ) α ( x ) d x ，                           P 5 ( t ， 0 ) = ∫ 0 ∞ P 4 ( t ， x ) α ( x ) d x ， i = 1 ， 2 ， 4 ; j = 3 ， 5 } B = ( 0 0 ∫ 0 ∞ μ ( y ) d y 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 λ 0 0 0 0 0 λ 0 0 ) 因此 D ( A + B ) = D ( A ) ∩ D ( B ) = D ( A ) ，在 D ( A ) 中 P i ( x ) ， P j ( y ) 是绝对连续的，所以系统方程可以化为Banach空间X中的抽象Cauchy问题 { d P ( t ) d t = ( A + B ) P ( t ) ， t ∈ [ 0 ， ∞ ) P ( 0 ) = P 0 = ( 1 ， 0 ， 0 ， 0 ， 0 ， 0 ) T
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user: 3. 系统动态解的存在唯一性 定义1 E的子集C称为在E中共尾，若满足对每个 f ∈ E ，存在 g ∈ C ，使得 f ≤ g 。 定理1 D ( A + B ) 在X中稠密。 证明 由文献 [ 8 ] 有D(A)在X中是稠密的，又有 D ( A + B ) = D ( A ) ，所以有 D ( A + B ) 在X中稠密。 定理2 [ 9 ] 算子A + B是预解正算子。 定理3 系统算子A + B的对偶算子 ( A + B ) * 是 ( A + B ) Q * = { − ( η + λ + β ) Q 0 + η Q 1 ( 0 ) + λ Q 3 ( 0 ) + β Q 5 ( 0 ) ( d d x − λ − β − α ( x ) ) Q 1 ( x ) + λ Q 2 ( x ) + β Q 4 ( x ) + α ( x ) Q 3 ( 0 ) ( d d x − λ − α ( x ) ) Q 2 ( x ) + α ( x ) Q 3 ( 0 ) + λ Q 4 ( x ) ( d d y − λ − μ ( y ) ) Q 3 ( y ) + μ ( y ) Q 0 + λ Q 5 ( y ) ( d d x − α ( x ) ) Q 4 ( x ) + α ( x ) Q 5 ( 0 ) ( d d y − μ ( y ) ) Q 5 ( y ) + μ ( y ) Q 3 ( 0 ) (4) D ( ( A + B ) * ) = { Q ∈ X * | d Q i ( x ) d x ， d Q j ( y ) d y ∈ L ∞ ( R + ) ， Q i ( x ) ， Q j ( y ) ∈ L ∞ ( R + ) ， i = 1 ， 2 ， 4 ; j = 3 ， 5 } 证明 任给 P ∈ D ( A + B ) 和 Q ∈ X * ，有 〈 ( A + B ) P ， Q 〉 = [ − ( η + λ + β ) P 0 + ∫ 0 ∞ P 3 ( y ) μ ( y ) d y ] Q 0 − ∫ 0 ∞ ( d d x + λ + β + α ( x ) ) P 1 ( x ) Q 1 ( x ) d x     − ∫ 0 ∞ ( d d x + λ + α ( x ) ) P 2 ( x ) Q 2 ( x ) d x + ∫ 0 ∞ λ P 1 ( x ) Q 2 ( x ) d x + ∫ 0 ∞ β P 1 ( x ) Q 4 ( x ) d x     − ∫ 0 ∞ ( d d y + λ + μ ( y ) ) P 3 ( y ) Q 3 ( y ) d y − ∫ 0 ∞ ( d d x + α ( x ) ) P 4 ( x ) Q 4 ( x ) d x     + ∫ 0 ∞ λ P 2 ( x ) Q 4 ( x ) d x − ∫ 0 ∞ ( d d y + μ ( y ) ) P 5 ( y ) Q 5 ( y ) d y + ∫ 0 ∞ λ P 3 ( y ) Q 5 ( y ) d y = [ − ( η + λ + β ) Q 0 + η Q 1 ( 0 ) + λ Q 3 ( 0 ) + β Q 5 ( 0 ) ] P 0     + ∫ 0 ∞ [ ( d d x − λ − β − α ( x ) ) Q 1 ( x ) + λ Q 2 ( x ) + β Q 4 ( x ) ] P 1 ( x ) d x     + ∫ 0 ∞ [ ( d d x − λ − α ( x ) ) Q 2 ( x ) + α ( x ) Q 3 ( 0 ) + λ Q 4 ( x ) ] P 2 ( x ) d x     + ∫ 0 ∞ [ ( d d y − λ − μ ( y ) ) Q 3 ( y ) + μ ( y ) Q 0 + λ Q 5 ( y ) ] P 3 ( y ) d y + ∫ 0 ∞ [ ( d d x − α ( x ) ) Q 4 ( x ) + α ( x ) Q 5 ( 0 ) ] P 4 ( x ) d x     + ∫ 0 ∞ [ ( d d y − μ ( y ) ) Q 5 ( y ) + μ ( y ) Q 3 ( 0 ) ] P 5 ( y ) d y = 〈 P ， ( A + B ) * Q 〉 定理4 算子A + B生成正压缩 C 0 -半群 T ( t ) 。 证明 由文献 [ 10 ] 知A + B生成正 C 0 半群 T ( t ) 。 定理5 系统存在唯一的非负时间依赖解 P ( t ， ⋅ ) ，满足 ‖ P ( t ， ⋅ ) ‖ = 1 ， ∀ t ∈ [ 0 ， ∞ ) 。 证明 由定理4可知系统存在这样的解 P ( t ， ⋅ ) ，它可以表示成 ‖ P ( t ， ⋅ ) ‖ = T ( t ) P 0 ， ∀ t ∈ [ 0 ， ∞ ) 。又因为 P ( t ， ⋅ ) 满足方程组(1)，所以有 d ‖ P ( t ， ⋅ ) ‖ d t = 0 ，故 ‖ P ( t ， ⋅ ) ‖ = ‖ T ( t ) P 0 ‖ = ‖ P 0 ‖ = 1 ， ∀ t ∈ [ 0 ， ∞ ) 。
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user: 摘要 本文旨在研究分数布朗运动指数泛函 ∫ 0 t e σ B s H − μ s d s ， σ ∈ R ， μ > 0 ，Hurst指数 H ∈ ( 1 2 ， 1 ) 的离散化与分布问题。
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user: 1. 引言 在数理金融方面，具有漂移项的布朗运动的指数泛函的相关内容被广泛研究，如著名的Black-Scholes模型，特别是亚式期权的定价问题等价于指数泛函的分布问题，这一问题已主要被Dufresne [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ]，Marc-Yor [ 5 ] 和Tamas Szabados [ 6 ] [ 7 ] 解决。主要有以下几个结果： 1. (Dufresne， 1989) A t μ = ∫ 0 t e 2 μ s + 2 W s d s ， t ≥ 0 ， μ ∈ R ， a k = k μ + k 2 ， n = 0 ， 1 ， 2 ， ⋯ E ( 2 A t μ ) n = n ! ∑ k = 0 n e 2 α k t [ ∏ j = 0 j ≠ k ( α k − α j ) ] − 1 2. (Dufresne， 1990)对任意 μ > 0 ， 1 A ∞ ( − μ ) ~ Γ ( μ ， 1 ) ，其中 Γ (   ，   ) 为伽马分布 3. (Yor， 1992a) A t μ = ∫ 0 t e 2 μ τ + 2 B τ d τ ， t ≥ 0 ， μ ∈ R 4. (Yor， 1992c) P ( A t μ ∈ d u | B t + μ t = x ) = a t ( x ， u ) d u = 2 π t μ exp ( x 2 2 t − 1 2 μ ( 1 + e 2 x ) ) θ e x / μ ( t ) d u 其中 θ r ( t ) = r 2 π 3 t exp ( π 2 2 t ) ∫ 0 ∞ d y exp ( − y 2 / 2 t ) exp ( − r cosh y ) ( sinh y ) sin ( π y t ) 。 但大量的金融实证表明，金融资产的收益率呈现出尖峰厚尾的分布特点，且资产价格呈现出长相关性，这并不符合布朗运动的特性。分数布朗运动驱动的随机微分方程来描述资产价格变化过程更加符合实际，但由于分数布朗运动既不是马尔科夫过程，又不是半鞅，所以不能用标准布朗运动的随机计算理论来研究股票价格的演化过程。为使分数布朗运动理论能够顺利地应用于金融市场，建立了分数路径依赖型积分(fractional pathwise integral)和分数型Wick-Ito型积分。 本文我们将布朗运动的指数泛函问题推广至分数布朗运动。考虑 ∫ 0 t e σ B s H − μ s d s ，其中 B s H 为Hurst指数 H ∈ ( 1 2 ， 1 ) 的分数布朗运动。我们定义 U t = e σ B t H − μ t ， A t = ∫ 0 t e σ B s H − μ s d s 。 本文由以下两部分组成。第一部分对分数布朗运动的基本知识进行回顾，第二部分给出 U t 和 A t 的离散化形式，第三部分我们将给出 A t 离散化后 A n t 的特征函数。
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user: 2. 预备知识 分数布朗运动 定义2.1 分数布朗运动 B t H 是定义在完备概率空间 ( Ω ， F ， P ) 上具有Hurst指数 H ∈ ( 0 ， 1 ) 的样本轨道连续的中心高斯过程，且协方差函数满足： R H ( t ， s ) : = E ( B t H B s H ) = 1 2 ( t 2 H + s 2 H − | t − s | 2 H ) (1) 定义2.2 若 B t 为标准布朗运动，可定义随机过程： B t H = ∫ 0 t z ( t ， s ) d B s ， t ∈ R + 其中积分核 z ( t ， s ) = C H [ ( t s ) H − 1 2 ( t − s ) H − 1 2 − ( H − 1 2 ) s 1 2 − H ∫ s t u H − 3 2 ( u − s ) H − 1 2 d u ] ， H ∈ ( 0 ， 1 ) 其中 C H = ( 2 H Γ ( 3 2 − H ) Γ ( H + 1 2 ) Γ ( 2 − 2 H ) ) 1 2 。 当 H ∈ ( 1 2 ， 1 ) 时， z ( t ， s ) = C H ( H − 1 2 ) s H − 1 2 ∫ s t u H − 1 2 ( u − s ) H − 3 2 d u 。 定义2.3 若 B t H 为Hurst指数 H ∈ ( 1 2 ， 1 ) 的分数布朗运动则定义过程 [ 8 ]： B n t H : = ∑ i = 1 [ n t ] n ∫ i − 1 n i n z ( [ n t ] n ， s ) d s 1 n X i ， E ( X i ) = 0 ， D ( X i ) = 1 z ( t ， s ) = C H ( H − 1 2 ) s 1 2 − H ∫ s t u H − 1 2 ( u − s ) H − 3 2 d u (2) 当 n → ∞ 时， B n t H 弱收敛至 B t H 。
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user: 4. A t 与A nt 的分布 定理4.1 若 μ > 0 ，当 t → ∞ 时， A t = ∫ 0 t e σ B s H − μ s d s 几乎处处收敛。 证明：由分数布朗运动的重对数律 [ 10 ] 可得： lim s → ∞ B s H s H log log s = C H (22) 其中 C H 为常数，从而我们可以得到： lim s → ∞ σ B s H s = lim s → ∞ σ ⋅ B s H s H log log s ⋅ s H log log s s = 0 (23) 公式表明存在 0 ≤ ε ≤ μ 和 S ( ε ) ，当 s > S ( ε ) e σ B s H − μ s s = e σ B s H s − μ ≤ e ε − μ (24) 从而可以得到，当 t → ∞ 时， A t 几乎处处收敛。 为了考虑 A n t = n − 1 ∑ j = 1 [ n t ] V n t j 的分布，我们需要计算 X i ， ξ n i 和 Y n i 的一阶矩和二阶矩： E ( X i ) = − μ n ， D ( X i ) = σ 2 ， E ( X i 2 ) = D ( X i ) + E ( X i ) 2 = σ 2 + μ 2 n ξ n i = C i n X i ， E ( ξ n i ) = − μ C i n ， D ( ξ n i ) = E ( ξ n i − E ( ξ n i ) ) 2 = E ( C i n X i + μ C i n ) 2 = σ 2 C i 2 n (25) Y n i = 1 + ξ n i ，我们可以得到： E ( Y n i ) = E ( 1 + ξ n i ) = 1 − μ C i n ， D ( Y n i ) = E ( Y n i − E ( Y n i ) ) 2 = σ 2 C i 2 n ， E ( Y n i 2 ) = D ( Y n i ) + ( E ( Y n i ) ) 2 = 1 + σ 2 C i 2 − 2 μ C i n + μ 2 C i 2 n 2 接下来我们将计算 V n t 与 A n t 的特征函数。 定理4.2 定义为随机变量的特征函数，从而我们可以得到以下公式： φ θ ( x ) = E ( e j x θ ) ， φ θ ( k ) ( 0 ) = j k E ( θ k ) ， j 2 = − 1 φ θ ( x ) = φ θ ( 0 ) + φ θ ( 1 ) ( 0 ) x + 1 2 φ θ ( 2 ) ( 0 ) x 2 + o ( x 2 ) (26) 由定理4.1知， A n t = n − 1 ∑ j = 1 [ n t ] V n t j ，记 A n t j = V n t j n 为相互独立同分布随机变量，从而我们可以得到： φ A n t ( x ) = φ ∑ j = 1 [ n t ] A n t j ( x ) = ∏ j = 1 [ n t ] φ A n t j ( x ) (27) 首先我们计算 φ A n t j ( x ) ， E ( A n t j ) = E ( V n t j n ) = E ( ∏ i = 1 [ n t j ] Y n i n ) = 1 n ∏ i = 1 [ n t j ] ( 1 − μ C i n ) E ( A n t j 2 ) = E ( V n t j 2 n 2 ) = 1 n 2 ∏ i = 1 [ n t j ] E ( Y n i 2 ) = 1 n 2 ∏ i = 1 [ n t j ] ( 1 + C i 2 σ 2 − 2 μ C i n + μ 2 C i 2 n 2 ) (28) 我们记 E ( A n t j ) = G ( n ， [ n t j ] ) ， E ( A n t j 2 ) = H ( n ， [ n t j ] ) 。我们将公式(28)代入公式(26)，我们可以得到： φ A n t j ( x ) = 1 + j G ( n ， [ n t j ] ) x − 1 2 H ( n ， [ n t j ] ) x 2 + O ( x 2 ) (29) 由公式，我们可以得到： φ A n t ( x ) = φ ∑ j = 1 [ n t ] A n t j ( x ) = ∏ j = 1 [ n t ] ( 1 + j G ( n ， [ n t j ] ) x − 1 2 H ( n ， [ n t j ] ) x 2 + O ( x 2 ) ) (30) 进而我们可以得到： φ A t ( x ) = lim n → ∞ φ A n t ( x )
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user: 摘 要 随着水文监测自动化程度越来越高数据采集量大幅度增长，若大量的数据直接汇编刊印将无法满足规范。为了刊印时用最少的数据量真实反映水文要素变化过程，采用“面积控制法”对水位固存数据精简处理进行了研究。该方法在长江中游荆江河段、西南山区测站以及巴基斯坦吉拉姆河流域水位固存数据处理中得到应用，数据摘录量仅为原始数据的2%~5%，获得了很好的效果，其可适应不同水文特性的河流和满足不同服务对象要求。 关键词 :水位观测，固存数据处理，面积控制法 Copyright © 2020 by author(s) and Wuhan University. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 近年来，随着水文监测自动化程度越来越高，水文固存数据量越来越大。水位监测仪器正常都是5 min自动采集一个水位数据，1个站点一年约有10.5万多条数据。数据量大虽增加了水文资料质量，但也增加了资料整编的工作量和难度，若将上述数据直接刊印，根据《水文年鉴汇编刊印规范》(SL460-2009)将无法满足要求。处理水位固存数据的研究方法主要集中在两方面。一方面为早期的用拟合曲线的方法消除水位固存数据的波动影响 [ 1 ]；另一方面以孙永远、张玉田等 [ 2 ] 和赵良田 [ 3 ] 为代表的水位固存数据摘录精简研究，虽方法名称不同但核心内容皆为在固存水位过程线上通过找出控制点，计算控制点到某两个实测水位连线的距离并跟设置允许值作为比较，若计算的距离大于允许值则摘录，让摘录后实测过程与原始实测数据相比较，当两者相差较大时，再通过不断增加摘录点次使其不断逼近实测过程 [ 4 ] [ 5 ]。该法存在开始特征点不易找、计算迭代次数多和操作性不强等不足，另外是否满足不同水文特性水位变化摘录需求待研究。 为用最少的数据反映真实水位变化过程，并适应不同流域水文特性，满足各种水文服务成果的计算精度和规范要求，提出用“面积控制法”对水位固存数据进行精简处理。
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user: 2. 原理 从水位固存数据第一个水位数据开始对水位过程线的面积进行累加，当取累计时段首尾两段计算的面积与累加面积之差超过某一控制标准(如2 cm∙min)时，摘录累计时段之末的前一次水位，然后将累计值清零并重新开始判断，原理示意见图1。 图1. 面积控制法原理图 具体步骤如下。 ① 获得a，h点水位和时间，由梯形公式计算出面积A abch ； ② 计算下一个梯形的面积。获得点a、h、j水位和时间坐标，计算出梯形面积A abdj 和A cdjh ，用A abdj − (A abch + A cdjh )得到三角形面积A ahj (取绝对值)，用A ahj 来跟设置的限差值进行比对，如果大于限差值，那么就摘录h点；否则，跳过进行下一点，即f，计算面积A defj 和A abef ，用A abef − (A abch + A cdjh + A defj )得到三角形面积A ajf (取绝对值)，用限差值跟其差值比较，大于摘录，小于循环。 ③ 摘录点作为第一点再次循环上述步骤直到数据结束。 ④ 限差值根据流域水文特性进行设置。限差值表示精简摘录成果的精度，cm∙min。
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user: 3. 实例运用 根据不同流域不同水文特性，选择长江中游荆江河段监利(二)水文站、巴基斯坦吉拉姆河流域卡洛特水电站专用水文站和中国西南山区某站进行应用分析，各测站基本参数见表1。 监利(二)水文站和卡洛特(专用)水文站用记录完整的2018~2019年水位固态存储资料，西南山区某站用2018年水位固态存储资料(2019年因其他原因数据不连续未统计)，根据每月水文特性选用合适的水位摘录限差值进行摘录，摘录后水位精简量都大于95% (见表2)，摘录精简后固存数据大幅减少。 Table 1 Hydrological characteristics and storage of station 站名 水系 水文特性 外界条件 存储器 采样间隔/min 测站功能 监利(二) 长江中游干流 平原性河流，水流缓，水面宽 受下游洞庭湖来水顶托 长委YAC9900 5 国家基本站 卡洛特(专用)水文 印度河流域吉拉姆河 典型的山区性河流，汛期水位暴涨暴落 在建和已建电站 长委YAC9900 5 专用站 西南山区某站 除暴雨陡涨外其它时水位平稳波动 上游来水 南瑞MM500 5 专用站 表1. 测站水文特性及存储器 Table 2 Simplified statistics of stages after extractio 站名 年份 摘录前 摘录后 限差值/cm∙h 精简量/% 监利(二) 2018年 105，083 2482 3 97.64 2019年 104，796 2513 97.60 卡洛特(专用)水文 2018年 103，785 4313 2-6 95.84 2019年 103，892 3933 96.21 西南山区某站 2018年 102，008 2778 4 97.28 表2. 摘录后水位精简统计表 用摘录后数据和原始固态数据分别计算日平均水位，最大误差为2 cm (见表3)，满足规范(2 cm内)要求，摘录前后水位过程见图2~4。表3说明面积控制法对受各种外界条件影响的固态水位数据都适用都满足规范要求，并对变化平稳的水位过程摘录效果最佳；另外，该方法可以一定程度的消除锯齿波，见图4西南山区某站2018年8月精简摘录成果。 Table 3 Statistics of daily average stages erro 日 2019监利(二)站/m 2019年卡洛特(专用)站/m 2018年西南山区某站/m 摘录前 摘录后 误差值 摘录前 摘录后 误差值 摘录前 摘录后 误差值 11 33.57 33.57 0 386.81 386.81 0 1519.34 1519.33 −0.01 12 33.42 33.42 0 386.51 386.50 −0.01 1519.51 1519.50 −0.01 13 33.24 33.24 0 386.47 386.47 0 1519.62 1519.62 0 14 33.02 33.01 −0.01 387.18 387.18 0 1519.67 1519.65 −0.02 15 32.74 32.74 0 386.56 386.56 0 1519.67 1519.66 −0.01 16 32.49 32.49 0 386.31 386.30 −0.01 1519.42 1519.41 −0.01 17 32.27 32.27 0 386.54 386.54 0 1519.32 1519.31 −0.01 18 31.98 31.98 0 386.22 386.21 −0.01 1519.24 1519.23 −0.01 19 31.71 31.71 0 386.05 386.06 0.01 1519.25 1519.24 −0.01 20 31.49 31.49 0 385.79 385.79 0 1519.17 1519.16 −0.01 表3. 日平均水位误差统计 图2. 监利(二)站2019年8月精简摘录成果(部分) 图3. 卡洛特(专用)站2019年8月精简摘录成果(部分) 图4. 西南山区某站2018年8月精简摘录成果(部分)
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user: 4. 结语 采用面积控制法，根据每月水文特性选用合适的水位摘录限差值(一般选1~6 cm∙min)进行摘录，能用较少数据量真实反映实测水位过程并满足相关规范要求。该法具有原理简单和较好的可操作性，可较好地满足各种水文服务成果的计算精度和规范要求，适合各种过程线类的数据处理。该方法在长江中游荆江河段、中国西南山区测站以及巴基斯坦吉拉姆河流域水文固存数据处理中得到实践应用，获得了很好的效果。
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user: 摘 要 S3-SVR型缆道雷达波是一种非接触式河道流量测验设备，它能借助水文站现有缆道设施，测量垂线水面流速，并通过自带测流软件自动计算断面流量。本文以渡峰坑水文站为例，介绍缆道雷达波在2020年7月昌江超标准洪水中应用情况，分析缆道雷达波测验精度，探索缆道雷达波适用条件，目的是利用先进的测验技术，提升现有缆道测洪能力和测验时效性，为关键时期防汛工作提供技术支持。 关键词 :雷达波，测洪能力，超标准洪水 Copyright © 2020 by author(s) and Wuhan University. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 概述 昌江发源于安徽省祁门县的大洪岭、分水岭、吊木岭等诸大山间，自北向南流经江西省浮梁县、景德镇市(珠山区和昌江区)和鄱阳县。流域集水面积6260 km 2 ，主河道长254 km，呈扇形，水系发达。渡峰坑水文站建于1941年4月，东经117˚12'北纬29˚16'，位于江西省景德镇市西郊垦殖场庄屋下村，集水面积5013 km 2 。测验项目包括水位、流量、含沙量、降水、蒸发、水温、岸温，属一类精度站，资料系列水位(流量)自1950 (1953)年至今。渡峰坑水文站是江西省“五河七口”站之一，昌江流域的控制站，对景德镇市城区防洪具有重要意义，水文监测和报汛任务很重要。洪水来源为上游降水；一次洪水过程2~3天，洪峰持续时间2~3 h，具有暴涨暴落山区河流特性；洪水一般为单峰型，间断性暴雨时也会出现复式或连续多个复式峰型，水位在25.50 m以上时，主要受洪水涨落影响水位流量关系为逆时针绳套。目前流量测验采用缆道流速仪法、走航式ADCP法，在线ADCP法。于2020年6月完成缆道雷达波安装调试，并在2020年7月昌江超标准洪水中收集数据。
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user: 2. 缆道雷达波设备简介 2.1. 组成及功能 缆道雷达波测流设备采用远距离非接触方法测量水面流速，测量时不受水中含沙量，漂浮物，气候等影响。适用于一般河流，污水流速等测量，特别适宜于夹带污物的排水，高洪和含沙量很大的湍急河流的流速测量。利用水文站现有水文缆道，把系统硬件安装于铅鱼、吊箱等运动物体进行测量，起点距沿用水文站实际断面资料，不改变原有的缆道驱动形式和控制形式，配合计算机、软件、电台等组成流量自动测量系统。数据采集、传输、接收见图1。 图1. 采集、传输与计算机接收示意图 2.2. 测流基本原理 缆道雷达波测流设备是利用多普勒效应原理，以非接触方式测量水面流速的一种新型测流仪器。通过雷达波天线向水面发射约37 GHz频率的一束雷达波，部份电磁波能量折射入水中，一小部份能量被水面反射回来，由于接收到的回波频率相对于发射频率有一定偏移，由多普勒频率方程可求得水面流速。测流过程为，由雷达波传感器得到测量数据，通过倾角传感器自动测量俯角数据，通过短波电台和USB_RS232通讯接口将测量数据传输到计算机，通过软件滤波分析计算出水流表面的流速 [ 1 ]。 2.3. 主要技术指标 1) 流速范围：0.2~18 m/s； 2) 流速精度：±0.03 m/s； 3) 平均时长：0-99.9 s； 4) 俯角范围：0˚~70˚可设置； 5) 雨中测流：可在强降雨环境中正常测流； 6) 波束宽度：12˚ (锥度角)； 7) 雷达频率：Ka波段(34.7 GHz)； 8) 工作温度：−30℃~+70℃。
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user: 3. 缆道雷达波数据分析 3.1. 测验情况 2020年7月，渡峰坑站共收集缆道雷达波实测资料13次，其中有同步流速仪测速数据41组，同步缆道流速仪测流比测资料6次，与在线ADCP比测资料7次。 3.2. 测速精度分析 计算41组同步测速的系统误差与不确定度，成果见表1，从表中可以看出，缆道雷达波与流速仪测速相对误差于标准差较小，系统偏差不大，个别点据受垂线定位、垂线定位影响误差超过10%，缆道雷达波测速精度较高。 Table 1 Accuracy analysis of radar wave velocity measurement in cablewa 项目 数值 标准差 ±5.2% 系统误差 −1.3% ±3%以内误差点据数 17个 ±5%以内误差点据数 27个 ±8%以内误差点据数 33个 75%以上点据最大误差绝对值 −7.7% 最大相对误差 11.1% 最小相对误差 0% 表1. 缆道雷达波测速精度分析表 3.3. 流量比测分析 3.3.1. 垂线横向流速分布 选取风力较小，水位相近，施测时段相近的雷达波流量测验资料和流速仪流量测验资料各两次，点绘流速断面横向分布图，见图2，可以看出，流速仪和雷达波所测流速分布趋势一致，无明显突出点，流速分布区间较为集中。由上可知，雷达波所测流速代表性较好。 图2. 流速横向分布图 3.3.2. 流量误差分析 将13次缆道雷达波实测流量与缆道流速仪及在线ADCP流量进行误差比较，见表2，从表中可以看出在风力小于4级的情况下，雷达波与流速仪最大误差−5.6%，最小误差0.3%，与在线ADCP最大误差−9.0，最小误差−2.1%，误差较小，满足资料整编要求，当风力大于4级由于受雷达波波束角度与铅鱼尾部摆动影响，误差较大，无法满足资料整编要求。 Table 2 Error analysis table of measured flow of cableway radar wav 测次 平均时间 流量 测次 缆道流速仪实测流量 在线ADCP流量 误差(%) 风力 流速仪 在线ADCP 1 2020-7-3 17:41 3350 3447 −2.8 2 2 2020-7-3 21:43 3710 37 3700 3770 0.3 −1.6 1 3 2020-7-4 03:11 3800 38 3910 4028 −2.8 −5.6 3 4 2020-7-4 08:55 3160 39 3020 3293 4.6 −4.0 2 5 2020-7-4 11:44 2650 40 2760 2740 −4.0 −3.3 2 6 2020-7-5 12:13 2820 41 3230 3200 −12.7 −11.9 4 7 2020-7-6 16:35 1150 44 1490 1440 −22.8 −20.1 5 8 2020-7-7 21:18 7120 6880 3.5 0 9 2020-7-8 02:39 7880 7280 8.2 3 10 2020-7-9 05:37 7600 8350 −9.0 3 11 2020-7-9 13:01 5890 6200 −5.0 3 12 2020-7-9 16:37 4790 5300 −9.6 3 13 2020-7-10 15:48 1880 1920 −2.1 1 表2. 缆道雷达波实测流量误差分析表
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user: 4. 结语 根据以上对比分析结果，得出以下结论： 1) 缆道雷达波是一种先进的、技术含量高的测验设备，它具有安装简便，不接触水面即可测得流速等优点，在风力较小(小于4级)时测速精度较高，垂线流速分布代表性好。 2) 缆道雷达波可以提高高洪测验时的安全性，减少测验时间，提高了测洪能力，根据渡峰坑站测算，安装缆道雷达波后缆道测洪能力可由原来的33.50 m提升至36.00 m，原20年测洪能力提升至50年，可以在作为各水文站超标准洪水应急预案的选择方法。 3) 缆道雷达波在风力较小时(小于4级)影响时高洪实测流量误差较小，符合相关测验规范，测验精度满足定线整编要求。 根据应用情况提出以下在使用中注意的建议： 1) 渡峰坑水文站在水位较高、漂浮物较多、夜间大雾等环境下，高洪时可根据条件优先选择采用缆道雷达波法施测流量。 2) 采用缆道雷达波法施测测点流速应密切注意外界条件对仪器的影响，发现回波测试时信号强度不满足要求时及风力大于等于4级时，不可采用缆道雷达波法测验。 3) 在使用同时注意收集缆道流速仪法流量与缆道雷达波法测验资料，积累资料，验证仪器数据的准确性及可靠性。
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user: 摘 要 分层启动压力是确定分层注水方案的主要依据，是开展多层油藏层间治理，实现精细注水的前提和基础。本文基于中原油田东濮老区油藏特性，研究了启动压力梯度随储层物性的变化规律，基于BP神经网络建立了小层启动压力预测模型，形成一套适合油藏特点的启动压力求取方法，对于指导油田精细注水、改善注水开发效果具有重要意义。 关键词 :分层启动压力，神经网络，预测技术，中原油田，精细注水 Copyright © 2020 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 前言 中原油田属于多层砂岩复杂断块油藏，层内非均质性强，层间渗透率级差大，经过长期注水开发，层间矛盾进一步加剧。注水井各小层吸水不均匀，导致纵向上注水波及体积小，水驱效率低。渗透率较高层吸水很多，产生单层突进现象，而低渗层却不吸水 [ 1 ]。确定小层启动压力是老油田开展多层油藏层间治理、实现精细注水的前提和基础。 目前国内外有关油藏注水启动压力方面的研究极少，荣准 [ 2 ] 等人在考虑储层物性参数和油藏动态因素的基础上，基于有限的现场分层测试资料，采用神经网络方法预测注水启动压力。但由于考虑的因素不全，未考虑启动压力梯度影响，且采用的样本数据有限，因此研究成果不具备普遍推广应用价值。 常规确定注水井小层启动压力的测试方法有管柱法、氧活化测试 [ 3 ]、试井解释及分层测试等。受储层条件及井况的限制，分层启动压力测试技术难度大，成本高，测试周期长，同时由于分层启动压力测试井数少而且分散，难以形成规律性认识。 本文通过开展岩心高压驱替试验，确定注水启动压力的主要影响因素，研究启动压力梯度随储层物性的变化规律，建立小层启动压力预测模型，形成一套适合油藏特点的启动压力求取方法，对于指导油田精细注水、改善注水开发效果、提高注水效率和经济效益等，具有重要意义。
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user: 2. 启动压力梯度实验研究 采用稳态法岩心驱替试验，从物性、压力、不同渗透率组合等方面开展启动压力梯度与岩石主要物性参数之间的关系研究 [ 4 ]，确定启动压力梯度的主要影响因素。 图1. 启动压力梯度与孔隙度关系图版 图2. 启动压力梯度与渗透率关系图版 从图1、图2中可以看出随着岩心孔隙度、渗透率的降低，启动压力梯度分别呈上升趋势，其中渗透率小于10 × 10 −3 μm 2 时，启动压力梯度随渗透率的减小急剧增大，注水难度增大。 通过实验分析，影响启动压力梯度的主要因素包括：孔隙度、渗透率、束缚水饱和度、残余油饱和度、含水饱和度、平均孔喉半径(粒度中值)、原油粘度等，其中某些因素的影响是显著的，某些是不敏感的。选择束缚水饱和度、黏土含量、孔隙度、渗透率、粒度中值、残余油饱和度、原油粘度、平均孔吼半径，等参数作为预考虑的影响参数。通过灰色关联分析，用灰色关联度的大小来描述因素之间联系的强弱与顺序关系。
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user: 3. 注水小层启动压力影响因素研究 以渗流力学理论为依据 [ 5 ]，采用灰色关联分析法 [ 6 ]，选择孔隙度、渗透率、油水粘度比、黏土含量、束缚水饱和度、含水饱和度、残余油饱和度、启动压力梯度、地层压力、吸水指数、吸水层有效厚度、表皮系数12个参数作为注水分层启动压力的预考虑影响因素。 根据关联度计算结果排序为地层压力 > 渗透率 > 残余油饱和度 > 含水饱和度 > 束缚水饱和度 > 启动压力梯度 > 油水粘度比 > 孔隙度 > 吸水指数 > 黏土含量 > 吸水层有效厚度 > 表皮系数。 研究表明，目的区块地层压力、渗透率、残余油饱和度、含水饱和度、束缚水饱和度、启动压力梯度、油水粘度比、孔隙度、吸水指数对分层启动压力影响显著，黏土含量、吸水层有效厚度、表皮系数对分层启动压力影响相对较弱。
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user: 5. 结论 1) 结果表明：基于BP神经网络，建立综合考虑启动压力梯度、储层特性及注水条件等因素的注水小层启动压力预测技术是可行和可靠的，适用于同类油藏在没有测试资料的条件下确定各小层启动压力，可以为分层治理提供决策依据，有效指导老区精细注采，提高水驱动用程度。 2) 应用区块样本数据的准确性对于启动压力预测数据的精度有着直接的关系，建议结合油藏地质特性建立相关物性参数模型，以保证样本数据的准确性，提高小层启动压力预测的精度。 3) 分层启动压力的影响因素较多，这些因素之间又存在一定的关联，并且不同地区各影响因素之间的关联性不是一成不变的，针对目标油藏的影响因素分析及小层启动压力预测有待进一步研究和完善。
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user: 摘 要 近年来随着我国油气田发展速度加快、建设规模扩大，油气田采气单井井场地面建设工程在实际运行过程中，往往因为井下地质含沙、含水量超标，导致单井往往达不到设计使用年限，多数运行在10年以内，甚至有的单井使用年限只有2~5年，由此导致已投产完成的工艺管线和设备严重浪费，按照目前的工艺安装技术无法重复使用，只能重建新的单井工艺。传统施工方法多采用单井井场现场顺序组对安装，受单井采气树安装工期、工艺管线及设备土建基础成型制约，造成施工周期长、占用成本高等问题。 关键词 :油气田井场，工艺管线模块化施工，工法 Copyright © 2020 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 中国石油天然气管道第二工程有限公司(以下简称“管道二公司”)在克拉苏气田克深5区块试采地面工程中，在传统施工工艺的基础上，创新工艺管线模块化施工技术，采气单井井场工艺管线现场预制率达95%，工艺管线现场安装全部通过法兰连接，实现现场快速安装或者搬迁，节省施工时间60%以上，在维护、操作和管理上更加方便安全。2016年至2018年，管道二公司应用本工法先后完成克拉苏气田克深5区块试采地面工程井场4座、伊拉克鲁迈拉油田地面项目井场14座、长庆油田第二采气厂2018年产能建设地面工程井场21座工艺管线施工，施工成本低、施工周期短，设备重复利用效率高。管道二公司通过总结、梳理形成《油气田井场工艺管线模块化施工工法》，为类似油气田井场工艺管线安装工程施工提供良好的技术借鉴。 “油气田井场工艺管线模块化施工技术”2017年荣获中国石油管道局工程有限公司技术革新二等奖。
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user: 2. 工法特点 2.1. 模块化预制功效高 井场工艺管线分成多个独立的预制模块，每个模块具有独立的结构，单独安装成橇，模块化焊接预制率达到95%以上，工期缩短60%。 2.2. 安装速度快、安全风险低 井场预制模块之间、预制模块与采气(油)树、放空管线之间通过法兰连接，安装速度快，且为不动火安装，有效降低油气场所作业的安全风险。 2.3. 避免工序交叉、便于整体吊装 将传统的混凝土管墩及设备墩改为两个钢制安装撬，管墩基础为整体条形基础。可提前在场外进行预制焊接，避免了与土建的交叉施工。每个模块具有独立的结构，便于后续整体吊装。电气仪表设备可同时预制安装就位，减少了电气仪表机组的现场工作量。 2.4. 可重复利用、经济效益好 井场工艺管线可在因特殊原因停井时直接拆卸、搬迁至其他井场进行快速安装，工艺管线及设备重复利用率高。
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user: 3. 适用范围 本工法适用于DN80-DN200，输送介质为原油、天然气、地下水等井场工艺管线安装施工。
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user: 4. 工艺原理 根据井场标准化设计图纸，结合井场工艺设备及仪表管阀件分布情况，对其进行功能分析和分解，在此基础上合理划分并设计施工标准撬装模块，采用各模块独立预制拼装、现场整体就位组合的施工方法，快速完成单井地面建设，最终实现缩短工期、降本增效的目的。具体关键技术工艺原理如下： 4.1. 模块划分技术 根据井场标准化设计图纸中工艺设备及仪表管阀件的分布情况，遵循方便后续吊运、组装的原则，利用三维制图软件，将井场工艺管线和设备划分为多个标准撬装模块。 4.2. 模块化预制技术 以法兰为界，将各标准撬装模块细化分解为预制单元，按照设计图纸及现场测量数据绘制单管图，利用预制平台的胎具对管道、设备等进行空间定位，完成各预制单元组对焊接。利用各类型钢制作撬装底座，结合井树及撬装基础等的实际位置、标高，在撬装底座上完成各撬装模块的成撬拼装。
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user: 6. 材料与设备 6.1. 设备 以KS501单井施工为例，主要施工设备见(表3)。 Table 3 Main equipment configuration tabl 序号 设备名称 规格及型号 单位 数量 备注 1 管道人焊车 每台管道人配备2台林肯焊机 台 2 共4台林肯焊机 2 吊车 25t 台 1 3 挖机 YZ-025 台 1 4 半挂车 台 1 5 铁素体检测仪 SP10a 台 1 铁素体含量30%~60% 表3. 主要设备配备表 6.2. 材料 以KS501单井施工为例，主要材料配备见(表4)。 Table 4 Table of main material 序号 名称 规格 计量单位 数量 用途 1 焊把 300A 把 5 2 氩弧把 副 4 3 砂轮机 φ125 台 4 4 内磨机 台 1 5 吊带 5T 6m 条 2 6 手动葫芦 2t 个 2 7 氩气 纯度达到99.99% 瓶 30 包括投产置换 8 橡胶板 10 mm 张 2 9 J507焊条 φ3.2 kg 20 10 钢管 2″ 根 2 制作三脚架 11 镀锌钢管 8″ m 150 制作充氩装置和防风棚 12 槽钢 50 mm 根 30 制作防风棚 13 角钢 ∠50 根 10 制作防风棚 表4. 主要材料配备表
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user: 7. 质量控制 7.1. 井场工艺管线安装施工中执行的质量标准 1) 《石油天然气建设工程施工质量验收规范》 SY4200—SY4209 2) 《油气田集输管道施工规范》 GB50819-2013 3) 《承压设备无损检测》 NB/T 47013-2015 4) 《石油天然气站内工艺管道工程施工规范》 GB 50540-2009 5) 《2205 双相不锈钢材料焊接施工及验收规范》 Q/SY TZ 0110—2004 7.2. 质量保证措施 1) 工艺管线安装前必须将管内泥土、砂石等异物、杂物、污物清除干净，经监理工程师进行确认后方可安装施工。 2) 如果管件和管材材质较多，必须仔细对照设计图纸，避免材质使用错误，并且严格按照焊接工艺操作规程使用对应焊材。 3) 管道焊接前将坡口表面和边缘内外侧100 mm范围内的油污、铁锈、毛刺等清除干净。 4) 为保证焊接质量，施工现场应采取防风措施，并按照工艺规程施焊。 5) 焊接过程中，作业环境相对湿度不得大于90%。 6) 模块预制时需注意焊接热量集中部位的变形，可采用反变形法降低主管的变形量。 7.3. 质量关键控制点明细见(表5) Table 5 List of key quality control point 序号 控制内容 检查时机或工序 技术要求 检测工具 检查级别 1 碳钢与不锈钢之间的碳污染 管线、设备成撬拼装工序 接触面加不小于10 mm厚的橡胶板 钢角尺 必检 2 撬装模块吊装 撬装模块就位、组合工序 吊绳之间的夹角不宜大于90˚ 量角器 抽检 3 撬装模块水平就位 撬装模块就位、组合工序 加垫铁至水平且每处不超过3块 水准仪 抽检 4 工艺管线安装调平 撬装模块就位、组合工序 向出站水平方向有2‰落差 水平尺 必检 5 采集树出口的位置偏差 撬装模块就位、组合工序 连接管预留焊口 钢盘尺 必检 表5. 主要质量关键控制点明细表
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user: 8. 安全措施 8.1. 安全标准 1) 《重大危险源辨识》 GB18218-2000 2) 《石油天然气工业健康、安全与环境管理体系》 SY/T6276-2014 3) 《职业健康安全管理体系规范》 GB/T28001-2011 4) 《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ46-2005 5) 《石油工业动火作业安全规程》 SY/T5858-2004 8.2. 安全保证措施 8.2.1. 动火作业 1) 施工作业前各方共同召开技术施工协调会，共同制定安全防范措施。 2) 施工前对施工人员进行交底，确保施工人员在发生危险时有序撤离。 3) 施工现场要搞好场地平整和易燃易爆品的清理，并确保有足够的施工作业面和道路畅通。 4) 施工作业点要配置足够的灭火器，各类器材的摆放位置符合要求。 5) 严格服从运行人员的管理，进场前严格检测高压井口施工区可燃气体浓度及空气含氧量，并随时监测。 6) 高压井口处使用两个可燃气体检测仪进行监控，如可燃气体检测仪发出报警，立即停止一切作业，撤出施工人员，确定泄漏点，进行处理，待可燃气体含量符合要求后，才可继续施工。 8.2.2. 吊装作业 1) 模块吊装应使用专用吊具，吊装作业要由持有特种作业证的起重工指挥。 2) 吊装时，应用牵引绳控制物资的摆动，防止碰撞伤害。
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user: 9. 环保措施 9.1. 环保标准 1) 《建设工程施工现场环境与卫生标准》 JGJ146-2013 2) 《建筑施工场界环境噪声排放标准》 GB12523-2011 3) 《污水综合排放标准》 GB8978-1996 9.2. 环保措施 9.2.1. 土壤污染 1) 工程施工过程中加强对施工工程废料、设备、生产生活垃圾的控制和治理，遵守有关防火及废弃物处理的规章制度。 2) 设置垃圾桶回收废弃物，将施工中用的抹布、手套等废弃物回收，统一处理。 3) 现场施工做到标牌清楚、齐全、各种标识醒目、施工场地整洁文明。 9.2.2. 水体污染 试压废水排放前进行检测，达标后在指定区域排放。
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user: 10. 效益分析 10.1. 经济效益 以KS501单井为例，传统施工方法多采用单井井场现场顺序组对安装，受单井采气树安装工期、工艺管线及设备土建基础成型制约，施工周期长、占用成本高。管道二公司创新将井场工艺管线分成三个预制模块，每个模块具有独立的结构，单独安装成橇，独立预制，模块化焊接预制率达到95%以上，与传统工艺管线施工比较，模块化工艺管线施工工期由原40天缩短至15天。经济费用对比分析见(表6)所示。 Table 6 Comparison of economic costs between traditional wellsite process pipeline construction and modular constructio 施工方法 对比项目 模块化施工 传统工艺管线施工 施工工期 15天 40天 人工费(现场) 20人 × 15天 × 500元/人·天 = 15万元 20人 × 40天 × 500元/人·天 = 40万元 材料费 不锈钢法兰一对 = 0.38万元 撬装底座增加材料费 = 0.12万元 整体条形基础增加费用 = 0.08万元 设备墩、管墩以0元为标准 设备租赁(购置)费 管道人380元/台班 × 2台 × 15天 = 1.14万元； 25T吊车1500元/台班 × 1台 × 15天 = 2.25万元； 挖机1200元/台班 × 1台 × 15天 = 1.8万元； 铁素体检测仪1台购置费 = 0.16万元 管道人380元/台班 × 2台 × 40天 = 3.04万元； 25T吊车1500元/台班 × 1台 × 40天 = 6万元； 挖机1200元/台班 × 1台 × 40天 = 4.8万元； 铁素体检测仪1台购置费 = 0.16万元 合计 20.93万元 54万元 表6. 传统井场工艺管线施工与模块化施工的经济费用对比 单井井场工艺管线模块化施工与传统工艺管线施工比较，可相应节省施工费用：54 − 20.93 = 33.07万元。 2016年~2018年，本工法先后在克拉苏气田克深5区块试采地面工程、伊拉克鲁迈拉油田地面项目、长庆油田第二采气厂2018年产能建设地面工程等工程中推广应用，累计节省成本828.10万元。 10.2. 社会效益 本工法在油气田井场地面建设施工中进行了大量推广应用，模块划分和模块化预制等关键技术持续得到升级和优化。采用模块化施工的工艺管线，可在因特殊原因停井时直接拆卸用于其他井口工艺管线安装，实现重复利用，节支降耗效果良好。