DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 我国未成年人监护不力政府干预的价值分析 从实际情况来看，我国政府对未成年人的监护干预是在近20年来才逐渐开展的。监护理念的改变使得群众慢慢接受政府对未成年人监护事项的干预，而近来频发的未成年人因监护不力而权益受损案件更让社会公众意识到政府干预监护的必要性。 2.1. 我国未成年人监护干预理念的改变 中国社会既不是法治也不是人治，而是礼治 [ 2 ]。这是费孝通先生在《乡土中国》提到的观点。因此，在我国传统社会中，并不存在政府介入未成年人监护的说法。受宗法制的影响，我国在监护理念上以家庭为本位，且采用亲权和监护权为一体的“大监护权”概念，使得宗法家族在内部吸收了对未成年人的监护功能和干预功能；当出现未成年人孤独无依或监护人监护不力时，多以“管家”、“顾命”、“托孤”等形式来承担和完成对未成年人的抚养和照顾 [ 3 ]，排除了政府干预未成年人监护事宜的需求和可能性。 当进入21世纪，我们的社会关系、治理理念和社会秩序都发生了很大改变。中国传统社会的差序格局和以家族为基本单位的宗法制度也逐渐开始动摇。随着法律制度的完善和政府职能的转变，许多原来由家族内部解决、族长决定的事宜开始通过行政手段或司法途径解决。1986年颁布的《民法通则》正式确立了中国现代意义上的监护制度。与此同时，民法的社会化、保障人权的需要以及行政救助理论的发展和完善也为我国政府干预未成年人监护事务提供了理论基础 [ 4 ]。 2.2. 服务型政府和福利国家的内在要求 党的十七大报告提出我国要“加快行政管理体制改革，建设服务型政府”。而“服务型政府的主要标志之一是：坚持全心全意为人民服务的宗旨，贯彻以人为本的理念，把为人民服务作为各级政府的神圣职责和全体公务员的基本准则作为人民政府的基本要求，作为政府一切活动的出发点和落脚点” [ 5 ]。未成年人作为独立的民事主体，不仅是家庭成员，更是国家的公民为未成年人提供合法的保护，维护其生存与发展的权利是我国建设服务型政府的责任。与此同时，根据英国的威廉·贝弗里奇勋爵(William Beveridge)发表的《贝弗里奇报告》可知，福利国家就是要求国家通过广泛深入的介入社会生活为社会成员提供福利，保障每个社会成员有效的生存与发展。因此，为保障未成年人的健康生活与发展，对未成年人的监护实施监督管理已经刻不容缓，该监督不仅仅是家庭的责任，更是国家与政府应尽的一份职责 [ 6 ]。 2.3. 完善未成年人监护干预机制的必要性——以“南京南站猥亵女童事件”为例 正常的家庭监护是未成年人身心健康发展的重要因素，当家庭监护出现不利于未成年人的因素时，一方面，未成年人的合法权益将会受到侵犯，另一方面，未成年人可能会因为得不到管教而误入歧途。根据上海政法学院全国青少年犯罪与司法研究及服务中心联合北京师范大学刑事法律科学研究院共同发布的《涉案未成年人家庭监护状况调查报告》，调查对象中的涉案未成年人至少有55.52%的人缺乏监护人的管教。由此可见，政府对未成年人监护的有效干预是保障未成年人权益和健康成长的重要方式。本文以“8·12南京南站猥亵女童事件”为例来阐述我国政府监护干预的必要性和紧迫性。 2.3.1. “8·12南京南站猥亵女童事件”中的监护不力 在“8·12南京南站猥亵女童事件”中，监护人并没有直接对女童造成伤害，但从报道中不难发现，女童的养父母对其成年儿子不妥当的行为是纵容甚至是帮助的。我们暂且不论养父母的行为是否构成对其成年男子犯罪的帮助犯，但毋庸置疑的是，养父母在这次事件中没有尽到保护未成年人合法权益的责任，其不作为的行为间接导致未成年人的身心健康收到伤害，明显属于监护不力的情形。 2.3.2. “8·12南京南站猥亵女童事件”中的政府干预 由于“8·12南京南站猥亵女童事件”受到了广泛关注，南京当地有关部门也迅速介入其中。事发之后，由当地妇联妥善安置女童，民政部门负责调查受害女童收养程序的合法性，以确保女童的心理状况是否受影响以及回到原本的家庭是否能正常生活。而该事件的处理是，在事件发生后第六天，女童在妇联工作人员陪同下随养父母回家。由此可见，该事件中未成年人监护干预的主体主要是妇联，政府主要协助妇联确认受害女童的收养情况；此外，从该事件的处理结果不难看出，监护干预的方式是对监护人的教育和指导。 本文以为，该事件中的政府干预行为更多是因为公众的广泛关注而对具体情况采取的特别措施，没有确定的干预主体和程序，缺乏普适性和代表性。因此，我们亟需建立具体可行的政府干预机制对监护不力的未成年人进行救济。这样当我们生活再次出现类似本案的监护不力的情形，即使公众没有注意到，受侵害的未成年人依旧可以得到及时有效救济。
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user: 5. 结语 未成年人作为社会群体中的弱者，同时也是国家和社会未来的希望，更需要社会和国家予以更多的关注和投入。即使在经济条件越来越好的今天，监护不力的情形也时常发生。因此，从国家公权力的角度来研究政府在监护不力时的干预机制很有必要，尤其是目前国家公权力逐步介入监护领域已经是世界各国的趋势。构建一个符合我国国情同时能有效解决现实问题的政府干预机制，不仅需要一个科学完善的体系，同时也需要各个机构特别是基层组织的配合方能将计划落实。 本文对监护不力时的政府干预机制的讨论还比较浅显，对具体的实施细则还缺乏彻底研究和深入讨论，希望本文的观点能够起到抛砖引玉的作用，推进我国对监护的干预机制的完善，从而确保我国未成年人能健康地生活和成长。
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user: 摘 要 针对单一羟基磷灰石制成的骨件易碎、强度差等问题，采用共沉淀法用桑蚕丝和无机盐制备了丝素蛋白(SF)与纳米羟基磷灰石(HA)的复合材料。采用扫描电镜(SEM)、傅立叶红外光谱、X射线衍射(XRD)对复合材料的结构进行表征。采用3D打印的方式将复合材料打印成型，并进行了抗压强度测试。结果表明：此方法得到的HA/SF复合材料粒径约为20~50 nm，长度约为80~120 nm，具有一定的长轴取向性，丝素蛋白与羟基磷灰石复合弱化了羟基磷灰石的结晶状态。骨修复材料的成型可以通过3D打印来实现，成型后其抗压强度可达到52 MPa，可以满足人体骨的强度要求。 关键词 :羟基磷灰石，丝素蛋白，骨骼修复，3D打印 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 骨损伤疾病是较为普遍的临床医学损伤。随着生物医学发展的需要，促使人们不断地寻找理想的骨修复替代材料。作为一种理想的骨骼修复材料需要具备以下特点：生物相容性、生物活性、良好的机械性能、生物降解性以及诱导再生性。总之，修复材料的性能要与自然骨骼相似。目前已知的修复材料，如：部分陶瓷材料、金属材料以及高分子材料，都具有生物相容性，但只有小部分材料兼具良好的机械强度。与人骨组织最接近的材料是羟基磷灰石(Hydroxyapatite，简称HA)，因此它是目前公认的最具潜力的骨组织修复材料。人体骨组织中的羟基磷灰石主要是纳米针状单晶体结构，沿一定的方位分布在胶原组织中，而纳米羟基磷灰石与人体骨组织成分相似，具有良好的生物活性，所以纳米羟基磷灰石被认为是最具前景的骨组织替代材料 [ 1 ]。但临床医学研究表明：运用单一的羟基磷灰石制成的人工骨骼易碎、强度低、韧性差，限制了它的临床应用和效能发挥。为此研究者采用其他材料与羟基磷灰石进行复合使用，试图改善或提高单一羟基磷灰石制成的骨骼的机械性能。为了满足骨材料所需的力学性能，生物活性和体内降解等方面的性能，采用不同材料进行复合成为目前骨替代材料研究的热点 [ 2 ] - [ 8 ]。丝素蛋白(silk fibroin，简称SF)属线状蛋白质，具有抗蛋白水解酶，抗紫外线以及显著的柔韧性。丝素蛋白以其良好的生物相容性、生物降解性以及纯度高、价格低等优点成为生物医药材料中的重要天然材料，在生物医药材料上有广阔的应用前景，应用领域主要有：药物载体、骨骼与软骨组织修复材料、神经与血管移植等 [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ]。丝素蛋白与羟基磷灰石的复合支架已有研究，但基本是通过发泡、冷冻干燥等方法制得，该复合支架存在结构单一，孔径不均匀等技术问题 [ 12 ] [ 13 ]。纳米纤维素是完全源于生物质，并能完全生物降解的高分子材料，它具有高强度，无毒，可再生等特点，在制备高性能纳米复合材料中前景广阔。因此，本实验将HA/SF材料与纳米纤维素再次复合，进一步提高机械强度。 3D打印是一种快速成型技术，它是一种以数字模型文件为基础，运用粉末状可粘合材料，通过逐层打印的方式来构造物体的技术。通过3D打印技术的分层制造，逐层叠加的原理 [ 14 ]，可以对骨支架的孔隙大小进行调整，亦可以实现复杂形状的成型，为骨支架提供了简单、高效的成型途径 [ 15 ] [ 16 ] [ 17 ] [ 18 ]。同时应用3D打印制备的生物支架，能够满足生物相容性、生物活性、力学性能等要求，其高孔隙率的三维立体结构更适合种子细胞增值、分化及诱导成骨修复缺损，具有巨大的应用价值。在此研究中，制备出HA/SF纳米复合纤维后，采用3D打印技术将复合纤维打印成型，希望通过3D打印技术获得易成型的可定制化的骨修复材料。
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user: 2. 实验部分 2.1. 试剂与仪器 蚕茧(网上购买)，碳酸钠、氯化钙、磷酸氢二铵、氨水(均为分析纯，购买自探索平台)，纳米纤维素。 S-4800场发射扫描电镜(SEM，日立公司，加速电压0.5~30 KV)、D/max-2600PC型X射线粉末衍射仪(XRD，理学公司，加速电压45 KV，2θ扫描范围：5~125˚)、Nicolet 6700型傅里叶变换红外光谱仪(FTIR，美国赛默飞世尔科技公司，4000~400 cm −1 ，分辨率4 cm −1 )、CMT-10万能材料试验机。 2.2. 实验过程 2.2.1. 纳米HA/SF复合材料制备 去除蚕蛹的家蚕茧清洗后，放置于浓度为1%的Na 2 CO 3 水溶液中煮沸30分钟，脱去丝胶蛋白，然后用70℃蒸馏水清洗干净，50℃下烘干，获得丝素纤维。将丝素丝溶解在摩尔比为1:2:8的CaCl 2 :C 2 H 6 O:H 2 O的三元溶液中，75℃下电磁搅拌30分钟，即得到丝素蛋白混合溶液。取磷酸氢二铵配置500毫升溶液，其中，磷酸氢二铵中的P与氯化钙中的Ca的摩尔比为6:10，水温75℃，电磁搅拌30分钟，然后将其均匀的倒入丝素蛋白溶液中，并不停地加入氨水调节PH值到10，反应完毕后将其室温放置，生物矿化24小时，然后将其过滤，用去离子水清洗多次后，将沉淀物放置在50℃下干燥，获得丝素蛋白纳米羟基磷灰石复合材料HA/SF，其中纳米羟基磷灰石含量为70%。 2.2.2. 纳米HA/SF复合骨支架3D打印 将HA/SF粉末与纳米纤维素分散液混合，混合质量比为1:2，纳米纤维素的浓度分别为1%和3%。使用计算机CAD设计模型，保存为STL格式，然后导入3D打印机中，将待打印溶液倒入打印机料筒中进行打印，打印温度为−20℃。打印成型后，冷冻干燥。骨支架打印成10 mm × 10 mm × 5 mm，每组三个样品，进行抗压强度测试。 2.2.3. 材料的表征 用日立S-4800场发射扫描电镜观察HA/SF粉体形貌特征。采用理学D/max-2600PCX射线衍射仪(XRD)分析HA/SF和HA粉体晶体物相结构。采用Nicolet 6700型傅里叶变换红外光谱仪(FT-IR)分析SF，HA和HA/SF的有机相官能团，以研究丝素蛋白对羟基磷灰石相结构的影响。采用万能材料试验机进行抗压强度测试。
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user: 3. 结果与讨论 3.1. 形貌分析 图1(a)是HA材料的扫描电镜照片，图中所示纯HA材料为无序不规则结构，粒径约为20~100 nm，长度约为50~150 nm。图1(b)是HA/SF复合材料粉体扫描电镜照片，矿化后的HA/SF颗粒呈现为细长纺锤形，具有一定的长轴取向性，颗粒大小分布更加均匀，粒径约为20~50 nm，长度约为80~120 nm。SF溶解在CaCl 2 溶液中，由于Ca 2+ 离子的作用，丝肽链的构象发生变化，从无规线团转变为反平行β折叠，这样就使更多的OH-、COO-等亲水基团露出来，在矿化过程中SF不断地凝聚成微纤维束，HA晶体与微纤维上露出来的亲水性基团结合，并以SF微纤维为核生长 [ 19 ] [ 20 ]。 图1. HA (a)和HA/SF(b)的扫描电镜形貌 图2为HA (a)和HA/SF (b)的扫描电镜EDS能谱图，表1为HA (a)和HA/SF (b)的能谱成份分析。可以看出，两种粉体中主要为羟基磷灰石，a粉体中含有少量的碳酸钙和极少量的氯化钙，b粉体中除了以上成份外，增加了丝素蛋白的成份，两者比较，b粉体中钙和磷元素占有比例都有所减少，这是由于丝素蛋白的加入，丝素蛋白中还含有N元素，由于含量较少，且气相原子较小，因此并不能标记出来，需要配合其他测试分析。 图2. HA (a)和HA/SF (b)的扫描电镜能谱分析 3.2. 傅里叶红外光谱分析 图3是丝素蛋白，羟基磷灰石以及HA/SF复合材料的红外光谱。3650~3100 cm −1 是OH − 的特征频率区，图中a、b、c谱线在此区域均有吸收峰，频率大概为3280 cm −1 。图中a谱线1628 cm −1 和c谱线1630 cm −1 处为叔酰胺C=O官能团的特征峰，Ca 2+ 与SF间的静电和共价作用形成叔酰胺，而且两者之间发生了一定的螯合作用，使叔酰胺的特征谱向高波数方向发生了偏移 [ 21 ]。 Table 1 Composition percentage of HA and HA/S HA HA/SF 元素 重量百分比 原子百分比 重量百分比 原子百分比 C 5.06 9.17 7.92 13.94 O 44.55 60.58 43.84 57.93 P 18.19 12.78 17.33 11.83 Ca 32.21 17.48 30.92 16.31 总量 100.00 100.00 100.00 100.00 表1. HA和HA/SF元素含量对比 图3. 样品的傅里叶红外光谱分析 3.3. X射线衍射 图4中羟基磷灰石的衍射峰主要为25.9˚ (002)、31.9˚ (211)、40.2˚ (310)、46.5˚ (222)、49.2˚ (213)、52.4˚ (004)和64.4˚ (304)。HA/SF的衍射峰与羟基磷灰石的特征峰基本一致，但是峰形却明显比前者宽且杂，尤其是25.9˚和31.9˚附近，这说明HA/SF中HA呈弱结晶状态。这主要是由于丝素蛋白与羟基磷灰石复合而弱化了羟基磷灰石的结晶状态。 3.4. 3D打印成型 图5为3D打印的HA/SF复合材料支架的扫描电镜照片。复合支架孔径大小较为均一，尺寸约为250~350 µm，研究表明，150~500 µm的孔隙可以诱导矿化骨的形成 [ 22 ]。与传统的冷冻干燥法及化学交联法相比，3D打印技术可以轻松实现快速打印成型，孔隙率可调控，尤其是在制造结构复杂的骨支架时，更显示出其高度的可操作性。 图4. HA (a) 和HA/SF (b)的XRD图谱 图5. 3D打印复合材料支架的扫描电镜图 3.5. HA/SF复合材料的抗压强度 用万能材料试验机对3D打印成型的样品进行抗压强度测试。纳米纤维素浓度为1%时，抗压强度为39 MPa，纳米纤维素浓度为3%时，抗压强度为52 MPa。由于纳米纤维素具有更高的机械强度和较高的杨氏模量，所以纳米纤维素的加入量越高，HA/SF支架的强度提高越明显。另一方面因为SF的反平行β折叠结构更加稳定，相较无规线团的SF有更好的力学性能，这就使脆性的HA力学性能得到补偿，能得到更高的抗压强度 [ 23 ] [ 24 ] 一般认为，抗压强度高于10 MPa时即可符合人体骨抗压强度的需求 [ 25 ]。因此，本研究采用3D打印技术制备的HA/SF材料有望用于骨修复材料。
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user: 4. 结论 本研究采用共沉淀法制备出粒径为20~50 nm的纳米级的HA/SF复合材料，其中SF主要以反平行β折叠结构存在，使复合材料具有更好的力学性能。HA/SF中HA呈弱结晶状态。这主要是由于丝素蛋白与羟基磷灰石复合而弱化了羟基磷灰石的结晶状态。3D打印技术可以打印出孔径大小较为均一的骨支架，孔径约为250~350 µm，其抗压强度可达到52 MPA，孔径大小及力学性能均达到人体骨所需的要求，因此，本研究采用3D打印技术制备的HA/SF材料有望用于骨组织支架材料。
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user: 摘 要 脉冲中子–中子(PNN)测井受管柱、地层物性和地层流体等诸多因素的影响，无法准确提取测量到的地层宏观俘获截面，从而影响剩余油饱和度的计算。根据海上油田的实际生产情况，针对其复杂的管柱结构、更大的地层水矿化度变化范围、泥质含量以及孔隙度等因素，基于蒙特卡罗方法进行了相应的数值模拟。通过对各因素模拟的响应结果分析，在三层管柱、泥质含量高于20%的条件下时仪器测量精度不高，为了更加准确地提取地层宏观俘获截面，通过分析研究给出了取道建议，为精细评价地层剩余油饱和度提供一定的理论依据。 关键词 :脉冲中子–中子(PNN)测井，蒙特卡罗方法模拟，热中子衰减时间谱，取道建议 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 油田开发后，地层中的含油气饱和度会发生不同的变化，甚至有部分储集层会出现严重的水淹情况，影响油气的产量和油田后期的生产开发，因此对油气藏的动态监测变得尤为重要。在套管井中剩余油评价一般采用核测井技术，根据测量原理的不同分为碳氧比和中子寿命测井技术两类。碳氧比测井技术仅适用于中高孔隙度的地层，而中子寿命测井由于其不受本底的影响，在低孔隙度的地层具有较大优势，本次研究的脉冲中子–中子(PNN)测井技术就是其中的一种 [ 1 ] [ 2 ]。 PNN测井通过脉冲中子发生器向地层发射高能量(14 MeV)快中子，经过一系列的非弹性碰撞和弹性碰撞后，能量与组成地层的原子处于热平衡时，中子不再减速，变为热中子 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ]。此时它的能量为0.025 eV左右，之后被地层中的元素所吸收，仪器通过记录未被俘获的热中子数来反映地层的俘获截面，进而计算含油饱和度。 井眼条件和地层因素对PNN测井的测量结果有不同影响，无论是海上油田还是陆地油田条件下，地层的矿化度、孔隙度、泥质含量以及管柱结构等都对其所测量的地层宏观俘获截面有着不同程度的影响，从而直接影响剩余油饱和度的求取。陆地油田以直井为主，而海上油田则多以斜井和丛式井为主，生产井的管柱主要为多层分采管柱，其管柱结构更为复杂多变，且海上油田地层中矿化度变化范围较陆地油田而言更广 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ]。因此需要针对海上油田的情况进行蒙特卡罗数值模拟，以便更精确地计算地层剩余油饱和度，为油气田下一步生产措施提供更加合理高效的指导和开发建议。
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user: 3. 结论 在PNN测井过程中，多种环境因素导致测量结果不能准确反映地层信息。结合实际应用，通过蒙特卡罗模拟，得出以下结论。 1) 通过管柱结构模拟，单层、双层、三层管柱在360 μs后均可有效反映地层区的信息。但在三层管柱条件下，计数率较低，不能完全反映地层信息，因此不建议在三层管柱条件下进行PNN测井。 2) 通过泥质含量模拟，当泥质含量高于20%，对地层俘获截面影响较大，需要对俘获截面值进行校正。 3) 通过地层水矿化度、孔隙度模拟，适合PNN测井的矿化度范围大约在(1~10) × 10 4 mg/L，当地层水矿化度为2 × 10 4 mg/L时，PNN测井适于的孔隙度下限为5%。通过仪器与井眼相对位置模拟，建议PNN测井时尽可能贴井壁测量。 4) 通过管柱结构、套管尺寸、地层水矿化度以及孔隙度的蒙特卡罗模拟，得出相应条件下求取地层俘获截面的取道建议，对含油饱和度的准确求取具有指导意义。
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user: 摘 要 车载移动式火驱点火装置本质上是一种小型连续油管作业装置，该装置未考虑电缆滚筒与注入头的自动协同功能，导致操作难度大。按照滚筒背压法原理对液压系统进行改造，实现了滚筒与注入头的自动协同功能，但电缆的张紧力过大。通过对滚筒进行受力分析，找到电缆张紧力过大的原因，改用滚筒加压法使马达主动做功，减小了电缆张紧力，完美解决了电缆滚筒与注入头的自动协同功能及电缆张紧力的精确控制问题。 关键词 :点火装置，注入头，滚筒，协同动作，张力，液压系统 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 前言 中石油新疆油田分公司自主研发的车载移动式火驱点火装置本质上是一种小型连续油管作业装置(图1)，其工作原理是利用金属铠装电缆挂载点火器(井下电加热装置)，经注入头带压下入到油层位置，给点火器通电加热注入井中的空气，高温空气进入油层从而把油层点燃。该铠装电缆既能输送电能，又兼具连续油管的功能，是实现带压作业的核心部件。该装备的研发解决了火驱采油技术规模化应用的技术瓶颈 [ 1 ]，但作为一种全新的装备，还有诸多尚待改进和提高的方面，电缆滚筒与注入头不能自动协同动作就是问题之一。所谓滚筒与注入头的协同动作是指在注入头上提或下注连续油管时，油管另一端的滚筒同步卷入或释放等量的油管，以保证在注入及上提油管的作业过程中滚筒上的油管合理受力，防止过卷及过放 [ 2 ]。具体来讲，就是要求在作业过程中未下注的连续油管始终缠绕在滚筒上，下注过程中滚筒随着注入头的下注释放连续油管，在释放的同时始终为连续油管提供一定的张紧力；在上提过程中，滚筒以合理的拉力收卷连续油管，以保证连续油管整齐有序地缠绕在滚筒上。 图1. 车载移动式火驱点火装置 在项目研发之初，研发团队重点关注的是装备基本功能的实现，所以重点放在了注入头、点火器、铠装电缆及电缆滚筒等几个核心部件的功能结构研究上，忽视了电缆滚筒与注入头自动协同动作的功能要求。因此只设计了滚筒与注入头各自分别调速的功能，作业时由操作者人工调定二者的速度，使其基本保持同步。在实际作业过程中因不可能将二者速度调得完全相等，只能通过持续观察注入头与滚筒之间电缆的松紧程度来调节注入头或者滚筒的速度，使二者间电缆适度张紧。上述操作不仅非常繁琐，对操作人员要求很高，而且也容易出现不同步；一旦不同步，就会出现乱管、注入头或滚筒被拽倒等现象，造成安全事故 [ 3 ]。此外，根据文献 [ 4 ] 的研究，“选择合适的张紧力对连续管的使用寿命起着至关重要的作用”，因此依靠操作者目测电缆的松紧程度来判断张紧力的大小显然太过粗略，不能达到提高电缆使用寿命的要求和目的。为此，非常有必要研究出能够精确控制电缆张紧力并使滚筒与注入头自动协同动作的控制方法。
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user: 2. 自动控制原理研究与实现 2.1. 滚筒背压法 滚筒背压法是国内外连续油管作业机普遍采用的一种滚筒与注入头自动协同动作的控制方法。滚筒背压法是指在注入头下管过程中，滚筒的控制逻辑是“出井”(即卷管)，但在注入头的拖动下被动放管，对油管的拉力取决于背压阀(液控调压阀)调定的压力。图2为典型的连续油管作业机滚筒马达驱动主液路图，滚筒马达由独立的叶片泵驱动，其工作压力由液控调压阀给定，其转向由液控向阀控制。下管时，注入头的控制阀给定为“进井”，滚筒的控制阀为“出井”。此时，滚筒与注入头对油管的作用力方向相反，在油管上形成张力，油管最终的运动方向取决于注入头与滚筒对油管拉力的大小。因目的是下管，所以滚筒的工作压力较低，一般为2 MPa左右(管径不同略有差别)。在注入头的驱动下，油管下注，滚筒马达在油管的驱动下被动反转，这就实现了滚筒与注入头的自动协同动作，也实现了油管的张力控制。滚筒马达工作于“泵”工况：从油箱吸油，泵出的液压油经背压阀流回油箱，同时从油泵来的液压油也经液控调压阀流回油箱。提管时，注入头与滚筒的控制逻辑都是“出井”，此时，注入头与滚筒对油管的作用力同向，但因滚筒油泵的排量能保证滚筒的卷管速度大于注入头的最大运行速度，所以滚筒与注入头之间的油管上依然有张紧力，油管上的张紧力同样取决于滚筒工作油压。油管的起升速度由注入头决定，滚筒泵多余的排量由液控调压阀排出。 图2. 滚筒背压法液控原理图 图3为原火驱点火装置的电缆滚筒马达控制原理图。马达为定量柱塞马达，内置液压释放型刹车，刹车的释放压力为3.5 MPa。过载阀用于限定马达的最高工作压力，以保护马达。换向阀、调速阀和减压阀分别控制马达的转向、转速和扭矩。这种控制模式下，马达的转速和转向完全由操作台直接控制，无法实现与注入头的自动协同功能，依靠操作者直接调速来达到滚筒与注入头的同步动作很困难，且存在诸多弊端。因此，要对原控制液路进行改造来实现滚筒与注入头的自动协同功能和电缆张力的精确控制。 图3. 滚筒马达控制原理图 根据最小改动原则，参照滚筒背压法自动协同动作原理对原机液控制系统进行改造(图4)。首先是将马达刹车控制油路由内置式改成了外控式，因为刹车的开启压力为3.5 MPa，而滚筒背压法背压工况下滚筒马达的油压仅2 MPa左右，无法打开刹车，所以要将刹车控制油路改为外控式。另外，在原内置刹车油路的梭阀端增加了一块压力表，实时显示马达工作压力。系统背压工况原理为：将马达配油盘上的过载阀2当作背压溢流阀，溢流压力调到2 MPa；释放刹车；滚筒马达控制逻辑为“入井”，即“卷管”；注入头的控制逻辑为“入井”。在注入头的驱动下，电缆拉动滚筒反转。滚筒马达从过载阀2的右侧吸油，“泵”出油液经过载阀2排出，在马达与过载阀2之间形成一个局部循环。另外，操作台调速阀分配的油液也经过载阀2流回油箱。两路油液在过载阀2内部汇合，可避免局部循环油液温度升高。经现场实验验证，改造后的滚筒控制液路实现了滚筒与注入头的自动协同功能。 图4. 滚筒马达自动协同动作控制原理图 2.2. 滚筒加压法 经改造后的滚筒液路实现了滚筒与注入头的自动协同功能。但在试验中发现电缆的张紧力过大，即使将过载阀2压力调到最低，最外层电缆的张紧力依然高达9500 N。而根据文献 [ 5 ] 推导的计算公式及推荐的松驰角，计算出该铠装电缆的合理张紧力为4150 N。过大的张紧力既影响电缆的使用寿命，还对井架形成较大的倾翻力矩(见图1)，不利于设备的稳定作业。因此，需要找出电缆张紧力过大的原因，并进行有针对性的改造。对滚筒进行受力分析，背压工况下滚筒上作用有4个力矩：①电缆拉力对滚筒的驱动力矩 [ 5 ] (图5)；②马达克服背压对滚筒轴形成的阻力矩，或者说马达处于“泵”工况下所需要的驱动力矩，该力矩取决于背压溢流压力；③滚筒转动时所有运动副的摩擦力对滚筒轴的阻力矩；④惯性力矩，假定滚筒的角加速度足够小，忽略该力矩。第①、②个力矩可直接计算，第③个摩擦阻力矩不便直接计算，但可以实测滚筒的空载启动(空载启动是指滚筒上缠满电缆、除重力外无任何外力状态下启动)油压，换算到滚筒轴上，简称为启动力矩。取滚筒匀速运动状态时进行分析，则3个力矩处于平衡态，即： F ⋅ ( R + h ) = M 0 + p b ⋅ C ⋅ I (1) M 0 = p 0 ⋅ C ⋅ I (2) 综合公式(1)、(2)，有： 图5. 连续油管在滚筒上的受力与弯曲变形 F = ( p 0 + p b ) ⋅ C ⋅ I / ( R + h ) (3) 式中：F为电缆张紧力，N；M 0 为滚筒启动力矩，N∙m；p 0 为滚筒启动油压，Pa；p b 为背压溢流压力，Pa；C为马达扭矩系数(马达特性参数)，N∙m/Pa；I为马达到滚筒的传动比；R为电缆弯曲半径，m；h为电缆拉力作用线到电缆缠绕外圆之间的最短距离，因为h ≪ R，所以工程计算中一般以R代替(R + h) [ 5 ]。 经实测，滚筒的空载启动油压为3 MPa，而用来当作背压溢流阀的过载阀因可调精度最低只能调到1 MPa。将实测的数据代入式(3)中，计算出最外层电缆(R = 0.815 m)的张紧力为9320 N，与实测结果基本相符，证明理论分析是正确的，也由此找出了电缆张紧力过大的原因：滚筒的启动力矩和马达背压力矩都偏大。影响滚筒启动力矩的因素主要有产品的结构形式、动力传动方式以及产品的制造、安装精度等方面，而对于1台已经制造完成的设备来说，可采取的措施有限。过载阀是马达配油盘上自带的，集成在马达本体上，不便更换，因其可调精度低导致的背压力矩大的问题也无法直接处理。受客观条件限制，在背压模式下无法将电缆张紧力调整到合理的区间。因此，必须跳出背压原理的束缚来想办法。由前文分析可知，电缆张紧力对滚筒形成的力矩要克服滚筒的启动力矩和马达的背压力矩。滚筒启动力矩永远存在，其方向永远与运动方向相反，因此该力矩无法改变，是驱动滚筒的最小力矩；马达背压力矩是人为增加的，其目的是张紧电缆，但电缆张紧力过大，如果去掉该力矩或使其反向，就能达到减小电缆张紧力的目的。因此，只要在电缆入井时，将滚筒马达由背压模式改为主动加压模式，即可达成目的。也就是在电缆入井时将滚筒马达的控制逻辑也改为“入井”，则马达不再“拖拉”电缆，而是主动“推送”电缆。因此，只要马达扭矩不大于滚筒的启动力矩，则滚筒对电缆的综合效果依然是“拖拉”，电缆的张紧力F的计算公式为： F = ( p 0 − p g ) ⋅ C ⋅ I / ( R + h ) (4) 式中：p g 为马达工作油压，可由操作台减压阀给定，Pa。 由式(4)可以看出，要使电缆上有张紧力，马达工作油压p g 必须小于p 0 。当然，电缆张紧力不仅要满足大于零的要求，还必须达到文献 [ 5 ] 所推荐方法及参数计算出的合理区间。根据前文所述，本电缆的合理张紧力为4150 N左右，将张力值代入式(4)，得出电缆在最外层时p g 为1.2 MPa。同样，由式(4)可计算出电缆处于任意层的马达工作油压。由该结果可以看出，由里至外，马达工作油压逐渐减小，最大2.0 MPa，最小1.2 MPa。经现场实验，结果与理论推导完全一致，不但实现了滚筒与注入头的自动协同功能，也使电缆张紧力调到了合理区间。该种模式下，滚筒马达不再工作在背压工况下，而是正常的主动加压工况。
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user: 3. 应用情况与结论 2018年，新疆油田分公司已经开始在红山油田进行火驱工业化推广应用，车载移动式点火装置作为点火作业的核心装备，对火驱工业化推广起到了至关重要的作用。截至目前，已在现场点火60多井次。经改进后的液压系统实现了滚筒与注入头的自动协同功能，同时也实现了电缆张紧力的精确控制，既降低了操作难度，也起到了延长电缆使用寿命、降低点火作业成本的目的。 对于小型连续油管或其他连续管汇入井作业，若背压溢流压力无法使其张紧力达到理想区间，或目测其松驰角(图5中的α)不在文献 [ 5 ] 所推荐的合理范围之内，可采用降低背压或改为主动加压的方法来减小管汇张紧力，以延长管汇的使用寿命。
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user: 摘 要 断层解释是地质研究中最重要的组成部分之一，直接关系到勘探开发目标优选，断层解释精度直接影响地质认识和开发效果。近年来众多学者在断层解释方法上的研究投入大量精力，相干、曲率、蚂蚁体等数学算法及其改进得到长足发展，断层识别精度得到大幅度提升。单纯数学算法基于地质概念出发，但在运算过程中单纯依赖计算结果，难免出现多解性，仍然需要地质专家逐一清查，对于低序级断层的识别仍然存在不确定性。借助GeoEast软件的三维可视化技术，将断层作为异常地质体进行空间雕刻，使其更加直观地展示在地质专家面前，帮助地质专家解决低序级断层存在与否的问题。 关键词 :低序级断层，断层识别，GeoEast，三维可视化 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 断层解释是地震资料解释的基础与关键，准确合理的断层识别关系到构造解释精度、井位部署方向、水平井钻井设计、压裂方案设计，同时控制着油田的注采关系合理性，对油气开采起着至关重要的作用。随着油田勘探开发程度的不断深入，对断层解释精度需求日益提高，单纯通过传统解释方法难以达到较高的精度。 传统断层解释流程是通过点、线、面、体相结合，对断层进行综合解释，即：① 利用井的钻遇断点信息对断层进行解释 [ 1 ] ；② 地震剖面断层识别方法适用于任何三维地震资料，但其识别效果受地震资料的分辨率和视觉分辨率等因素的影响较大，对于断距较小的断层无法准确地识别 [ 2 ] ；③ 利用相干 [ 3 ] 、曲率 [ 4 ] [ 5 ] 、方差 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 、蚂蚁体等几何属性辅助解释；④ 利用空间断层组合形态验证解释成果合理性。该流程实际上是三种解释方法和一种验证方法。该套流程存在两个问题：一是断层解释速度较慢，断层组合较为困难；二是小断层识别存在不确定性，断距小于5 m的断层一般表现为平面属性有微弱显示，但在剖面上无明显断面特征，在没有井数据支撑的前提下无法确定断层是否落实。 近年来对于低序级断层识别方法，大量的专家学者侧重于数学算法的研究，并取得了长足的发展，断层识别效率和精度有了大大的提升。然而，数学算法始终是一种缺少地质灵魂的单纯的数学方法。本文介绍了一种数学算法和地质方法相结合的断层识别技术，以GeoEast处理解释软件的多窗口倾角扫描、构造导向滤波作为配套技术，利用三维可视化模块刻画断层展布特征，大大提高了断层识别精度和解释效率，形成了一套高效断层解释技术。
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user: 2. 三维可视化技术原理 三维可视化技术具有丰富的显示功能，可生成大量生动形象的图片。运用好三维可视化综合解释技术能够帮助解释人员在大脑中简历正确的构造模型，且可以通过反复的观察局部区块的连续显示来最终确定构造细节。 在三维可视化软件中，将数据体转化为三维矩阵，矩阵中的每一个点对应一个相应的特征值，如振幅值。可以利用三维地质体雕刻功能，将其中一部分特征值雕刻呈现。该方法一般用于砂体雕刻，将代表砂体的特征值点保留，其余特征值点透明化处理，即可刻画砂体空间展布形态。
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user: 3. 实现过程 3.1. 利用构造导向滤波技术提高地震资料信噪比 构造导向的主分量滤波是GeoEast软件针对地震数据体的一种特殊去噪手段，是在多窗口倾角扫描基础上，利用主分量分析(PCA， principal component analysis)技术，在多道地震数据中提取有效信号的特征值来重构信号，进而提高信噪比的方法。该方法在压制地震数据噪声的同时，增强了同相轴的连续性，保持了断层等不连续信息，避免了滤波作用而引起的地震边缘信息模糊，使得断层特征更加突出，在处理后的地震数据体中提取相干、曲率等属性体，能够获得更加清晰的断层结构信息(图1)。但由于其滤波作用影响，该类数据体仅能够用于识别断层、窄小河道等地质信息，不能用于其它沉积特征的属性识别研究。 图1. 滤波前、后对比剖面 3.2. 优选敏感数学算法提取体属性 在对数据体进行构造导向滤波处理后，断层信息得到有效凸显，由于各目标区域地质特征不同，对不同数学算法敏感性也略有差异，目前主要用于识别断层的属性包括基于本征结构的C3相干体技术、具有较高的抗噪性和较好的三维可视化解释功能的曲率属性、一种基于概率方差分析地层不连续性的方差体技术、以及一种断层自动识别的蚂蚁体技术等。以上所提到的几种断层识别方法都是基于不同数学算法实现的，并且有一个共同点就是所有的算法，计算出的结果都是以数据体的形式存在的，这是本文断层识别方法能够实现的关键。 3.3. 将断层作为异常地质体进行空间雕刻 GeoEast地震解释系统三维可视化模块具有异常地质体空间雕刻功能，该项功能一般是用于河道、火山、溶洞等异常地质体雕刻的一项功能。而在相干体、曲率体等属性体中，断层也可以看做是一种异常地质体。在分析属性体中代表断层的数据分布范围后，即可将断层在空间展布形态展示出来。这样的做法具有2个优点：① 三维空间断层展布与剖面联合显示，可以快速识别断层，且断层组合更加便捷；② 对于剖面上没有同相轴错段，但在平面属性上有微弱响应的疑似断层可以通过空间形态来判断是否为低序级断层。通常情况下，刻画断层三维空间形态，要开10~20 ms时窗，若疑似断层呈面状、具有一定的延伸长度、且稳定发育，结合目标区域沉积特征，判断是否会有同等规模的河道发育，基本可以确定是否为低序级断层。
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user: 4. 实际地震资料测试 松辽盆地某区块构造解释中，构造导向滤波后的数据体同相轴错段更加干脆，断面更加清晰，通过对多种断层敏感属性对比分析认为曲率属性识别断层效果较好，利用GeoEast构造解释系统三维可视化模块，对曲率属性进行分析，认为属性值介于80~120之间为断层响应特征，进而使用异常地质体空间雕刻功能刻画断层，获得断层的空间展布形态(图2)。 图2. 研究区目的层上下5 ms时窗断层空间展布形态 通过断层空间形态的展布特征结合地震剖面可以对断层进行高效解释、空间组合，且对平面属性中疑似断层进行确定性评价。图3中地震剖面上标记位置，同相轴无明显错段，曲率平面属性上该位置有近东西向展布的条带状微弱响应，属性值亚于正常断层，但具有一定的断层特征，且无法确定其是否为低序级断层。三维可视化地质体中，该疑似断层具有较好的延伸性、面状特征，横向延伸约1 km，纵向10 ms视窗内发育稳定。研究区沉积特征表明，该区以三角洲前缘席状砂和主体席状砂沉积为主，没有超过5 m厚河道存在的可能性，因此判断该响应为低序级断层。 图3. 疑似断层地震剖面及曲率属性
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user: 5. 结论 断层识别方法的研究自始至终没有停止过，复杂的数学算法在高性能计算机的帮助下得到了进一步施展拳脚的空间，断层识别精度逐步提升，形成了一套较为完善的井–震结合断层识别技术体系。本文所提到的利用三维可视化功能中三维空间异常地质体雕刻技术，可成为断层识别方法中另外一个突破口，不论是在断层解释速度、还是低序级断层识别方面都有显著效果，使得断层识别技术体系更加完善，更加直观地将地下几百，甚至几千米的断层情况展现在地质专家眼前。
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user: 摘 要 在对敖古拉断裂带及周边断层的活动特征研究基础上，从油气的生成、运移、聚集的角度综合分析断裂带对敖古拉油田油气聚集的影响。断层的开合与油气生成、运移等要素的时空匹配关系对研究区的成藏起到了至关重要的控制作用。齐家–古龙凹陷青山口组源岩从嫩江组沉积末期开始生烃，嫩江组末期、明水组一段沉积末期和明水组沉积后期敖古拉断层发生三次正断，第三纪末期，受SSE-NNW向区域挤压应力作用，断裂带发生反转逆冲，断层开启为油气疏导打开通道，青一段油源沿断裂带向上运移；长期不活动断层闭合对油气起到封堵作用，使油气在上覆萨尔图油层、葡萄花油层有利区带富集成藏。受断裂带活动性及平面展布特征的影响，敖古拉油田扶余油层在断裂带东部成藏，萨尔图油层、葡萄花油层油气沿敖古拉断裂带西侧呈北东向线性展布。 关键词 :敖古拉断裂带，断层启闭性，油气运聚，断层活动性 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 敖古拉油田位于松辽盆地北部大庆长垣以西的龙虎泡–大安阶地上，东临齐家–古龙凹陷，西接泰康隆起带，构造走向北东向，研究区整体北高南低，西高东低，形成“两凹夹一鼻”的构造格局，敖古拉断裂带位于鼻状构造上，走向为北东向，与地层倾向近似垂直 [ 1 ]。 敖古拉油田沿断裂带串珠状分布的特征说明了该区油气聚集规律受敖古拉断裂带控制，因此研究该断裂带的启闭性及空间展布规律对认清敖古拉油田油气富集规律具有重要意义，进而对长垣以西地区进一步寻找油气有利聚集区带具有重要的借鉴意义。
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user: 2. 敖古拉断裂带几何学、运动学特征 敖古拉断裂带为西倾北东向正断层，横向延伸约50 km，平面呈S形展布，纵向上从基底一直切穿至第四系，断距下大上小，倾角上大下小，呈座椅状，断层上盘形成逆牵引背斜，具有明显的铲式生长正断层特征。 侏罗纪晚期，中国东北部大规模火山活动，构造运动十分活跃，形成大量北东向正断层，也被称为强烈断陷期，敖古拉断裂带由此形成；此后构造运动相对减弱，到白垩纪泉头组沉积末期(扶余油层)，在伸展应力作用下继续发生断陷作用，之后基本静止；嫩江组沉积后，发生一次正断，而后在挤压应力作用下发生轻微反转逆冲；明水组一段沉积末期发生小规模正断运动；明水组沉积后期，又发生较大规模的断陷运动；直至第三纪末期受SSE-NNW向区域挤压应力作用的影响，断裂带再次发生逆冲，浅层派生形成了斜列的北西向左旋反转断层，此后该断裂停止活动 [ 2 ]。 从敖古拉断裂带活动特征上看，其具有明显的幕式活动的特点，主要包括侏罗纪晚期、泉头组沉积期、明水组二段沉积末期的正断运动和老第三纪依安组沉积末期的反转运动，其余时期基本静止或有微弱的构造运动。
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user: 3. 敖古拉油田油气生成及运移路径 齐家–古龙凹陷主要生油层为青山口组源岩，古龙地区嫩江组沉积末期开始生排烃，到明水组末期达到最大排烃期，之后排烃量逐渐减少；齐家地区青山口组从明一段末期开始排烃，到依安组末期达到最大排烃期，之后排烃量逐渐减少；龙虎泡地区从明二段中期开始排烃，依安组末期达到最大排烃期，后排烃量减少 [ 3 ]。 油气生成后，由于上覆较厚泥岩层，形成良好的盖层，油气不能直接向上运移，因此沿斜坡向西部扩散。运移过程中遇到敖古拉断裂带，敖古拉断裂带的幕式活动特征决定了该断裂带的启闭性也具有阶段性，断裂带活动期间断层开启，沟通上下地层，成为油气运移通道，断裂带停止活动后，由于地层泥质含量较高，断层很快闭合，对油气形成良好的侧向封堵。而在齐家–古龙凹陷开始大量排烃后，敖古拉断裂带有两次较大规模正断运动和一次反转运动，为油气向上运移提供了良好的条件。 油气向上运移后，在断裂带上盘聚集成藏的同时，亦可继续向断层下盘汇聚，但是通过对新三维地震构造成图观察、研究发现，油气在继续向上盘运移后遇到了断裂带东侧一条同样延伸较长的东倾断层，该断层为嫩江组一段末期的一次强烈引张作用下形成的，切穿泉头组至嫩一段地层，但由于受敖古拉断裂的影响，这条断层很快停止活动。当油气运移到这个区域后受这条断层的侧向封堵作用无法继续向东运移，因此无法在东部形成较大面积的有利聚集区带(塔2区块除外)，也就形成了现今的“东生西储”、“东水西油”的分布特征。 通过对比姚家组顶面和青一段顶面构造图(图1、图2)发现，这条东倾断层虽然切穿了泉头组至嫩一段的地层，但是在平面上的展布仍有差异。姚家组顶面构造图中可以看出，这条断层由北向南连续性很好，而青一段构造图这条断层并不是十分连贯，在塔5区块附近出现不连续，在断裂带的最南端断层尖灭。上述不连续刚好为油气运移打开了两扇门，油气与敖古拉断裂带充分接触，在断层开启时期，油气迅速涌进断裂带并向上运移(图3)。通过整套运移过程最终形成了现今的“东生西储”“东水西油”分布格局，同时，由于平面上这条东倾断层没有延伸至塔2区块，油气向上运移后没有受到该断层的封堵作用，因此在东部形成小范围成藏。但对于下覆扶余油层而言，断层闭合后则起到了良好的遮挡作用，使继续生成的油气在东部聚集成藏。
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user: 4. 结论 1) 敖古拉断裂带具有幕式活动特征，经过多期引张、挤压改造形成现今结构特征，并在不同时期对油气起到不同作用； 图1. 姚家组顶面构造图 图2. 青一段顶面构造图 图3. 油气横向运移路径 2) 敖古拉断裂带与东侧东倾正断层空间展布特征对油气运移、聚集起到了关键作用，断层的疏导和遮挡作用相结合，形成敖古拉断裂带“东生西储”“东水西油”的分布规律； 3) 下覆扶余油层直接接受青一段生成的油气，向西部运移的过程中，敖古拉断裂带闭合后对油气起到封堵作用，使扶余油层在断裂带东部聚集成藏。 4) 断裂对油气聚集成藏具有重要的控制作用，不同断层对油气运移起到不同的作用，同一断层在不同的地质时期作用也可能有差异，因此研究断层演化过程和精细刻画断层空间展布形态、组合特征对长垣西部寻找有利区带具有重要意义。
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user: 摘 要 设 α 是环R的自同构， δ 是环R的 α -导子， f ( x ) 是Ore扩张环 R [ x ; α ， δ ] 中的一个斜多项式。通过讨论 f ( x ) 的系数与 R [ x ; α ， δ ] / ( f ( x ) ) 的忠实平坦性质之间的关系，得到了 R [ x ; α ， δ ] / ( f ( x ) ) 是忠实平坦R-模时应满足的几个充分条件。 关键词 : ( α ， δ ) -相容理想，平坦模，忠实平坦模 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 前言 设R是有单位元1的交换环， α 是环R上的一个自同构， δ 是环R上的一个 α -导子，即 δ 是环R的保持加法运算的映射，并且对任意 a ， b ∈ R ，有 δ ( a b ) = δ ( a ) b + α ( a ) δ ( b ) 。记 R [ x ; α ， δ ] = { ∑ i = 0 n a i x i | a i ∈ R ， n ∈ N } ，其中加法运算为普通的多项式加法，乘法运算为满足下列关系式的乘 法运算：对于任意 a ∈ R ， x a = α ( a ) x + δ ( a ) ，则 R [ x ; α ， δ ] 按上述运算构成一个环，称为环R的Ore扩张环。 设I是环R的理想，如果对任意 a ， b ∈ R ， a b ∈ I ⇔ a α ( b ) ∈ I ，则称I是环R的 α -相容理想；如果对任意 a ， b ∈ R ， a b ∈ I ⇔ a δ ( b ) ∈ I ，则称I是环R的 δ -相容理想；如果理想I既是环R的 α -相容理想，又是环R的 δ -相容理想，则称I是环R的 ( α ， δ ) -相容理想。如果环R的任意理想都是 α -相容理想，则称环R是 α -相容环；如果环R的任意理想都是 δ -相容理想，则称环R是 δ -相容环；如果环R的任意理想都是 ( α ， δ ) -相容理想，则称环R是 ( α ， δ ) -相容环。 设 α 是环R的自同构， δ 是环R的 α -导子， α − 1 是 α 的逆自同构。对于任意整数 i ， j ， 0 ≤ i ≤ j ，用 f i j 表示i个 α 与 j − i 个 δ 组成的各种各样可能的乘积的和。例如： f j j = α j ， f 0 j = δ j ， f j − 1 j = α j − 1 δ + α j − 2 δ α + ⋯ + δ α j − 1 。则由文献 [ 1 ] 知，对任意正整数n，任意 r ∈ R ，有 x n r = ∑ i = 0 n f i n ( r ) x i 。令 α ′ = α − 1 ， δ ′ = − δ α − 1 ，仿照 f i j 的表示方法，用 g i j 表示i个 α ′ 与 j − i 个 δ ′ 组成的各种各样可能的乘积的和。则由文献 [ 2 ] 知，对任意正整数n，任意 b ∈ R ，有 b x n = ∑ i = 0 n x i g i n ( b ) 。
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user: 2. 预备知识 引理1：设R是有单位元1的结合环， α 是环R的自同构， δ 是环R的 α -导子，I是环R的 ( α ， δ ) -相容理想，则对任意 a ， b ∈ R ，下列结论成立： 1) 若 a b ∈ I ，则对任意正整数n，有 a α − n ( b ) ∈ I ， α − n ( a ) b ∈ I ；反过来，若存在正整数n，使得 a α − n ( b ) ∈ I 或 α − n ( a ) b ∈ I ，则必有 a b ∈ I ； 2) 若 a b ∈ I ，则对任意正整数m、n，有 α − m ( a ) δ n ( b ) ∈ I ， δ n ( a ) α − m ( b ) ∈ I 。 证明：1) 若 a b ∈ I ，则有 a α ( α − 1 ( b ) ) ∈ I 。于是由 α -相容理想的定义可得 a α − 1 ( b ) ∈ I ，再由 a α − 1 ( b ) ∈ I 可推出 a α ( α − 2 ( b ) ) ∈ I ，从而同样可推出 a α − 2 ( b ) ∈ I 。依此类推可得对任意正整数n，有 a α − n ( b ) ∈ I 。 若 a b ∈ I ，则有 α n ( α − n ( a ) α − n ( b ) ) = 1 ⋅ α n ( α − n ( a ) α − n ( b ) ) ∈ I ，其中n是正整数，于是由上面的证明可得 1 ⋅ α − n ( α n ( α − n ( a ) α − n ( b ) ) ) = α − n ( a ) α − n ( b ) ∈ I 。由于I是环R的 α -相容理想，于是可得 α − n ( a ) α − n + 1 ( b ) ∈ I ，依此类推可得 α − n ( a ) b ∈ I 。 反过来，若存在正整数n，使得 a α − n ( b ) ∈ I 或 α − n ( a ) b ∈ I ，则由文献 [ 3 ] 中的命题2.3可得 a α n ( α − n ( b ) ) = a b ∈ I 及 α n ( α − n ( a ) ) b = a b ∈ I 。 2) 若 a b ∈ I ，则由(1)可得 α − m ( a ) b ∈ I ，又由于I是环R的 δ -相容理想，于是可得 α − m ( a ) δ ( b ) ∈ I ，从而可得 α − m ( a ) δ n ( b ) ∈ I 。 若 a b ∈ I ，则由文献 [ 3 ] 中的命题2.3可得 α ( a ) b ∈ I ，由于I是环R的 δ -相容理想，于是有 α ( a ) δ ( b ) ∈ I ，又由于 1 ⋅ a b = a b ∈ I ，I是环R的 δ -相容理想，于是有 1 ⋅ δ ( a b ) = δ ( a b ) ∈ I ，从而有 δ ( a ) b = δ ( a b ) − α ( a ) δ ( b ) ∈ I 。 由 δ ( a ) b ∈ I ，类似可得 δ 2 ( a ) b ∈ I ，从而可得 δ n ( a ) b ∈ I ，再由(1)可得 δ n ( a ) α − m ( b ) ∈ I 。 推论1：设R是有单位元1的结合环， α 是环R的自同构， δ 是环R的 α -导子，I是环R的 ( α ， δ ) -相容理想，则对任意 a ， b ∈ R ，下列结论成立： 1) 若 a b ∈ I ，则对任意非零整数n，有 a α n ( b ) ∈ I ， α n ( a ) b ∈ I ；反过来，若存在非零整数n，使得 a α n ( b ) ∈ I 或 α n ( a ) b ∈ I ，则必有 a b ∈ I ； 2) 若 a b ∈ I ，则对任意整数m及正整数n，有 α m ( a ) δ n ( b ) ∈ I ， δ n ( a ) α m ( b ) ∈ I ； 3) 若 a b ∈ I ，则 a f i j ( b ) ∈ I ，其中 i < j ；若 b ∈ I ，则 g i j ( b ) ∈ I ，其中 i ≤ j 。 证明：由引理1及文献 [ 3 ] 中的命题2.3可知上述结论(1)和(2)成立；由上述结论(1)和(2)成立易知结论(3)成立。 引理2：设R是有单位元1的结合环， α 是环R的自同构， δ 是环R的 α -导子，I是环R的 ( α ， δ ) -相容理想， f ( x ) = ∑ j = 0 m a j x j ∈ R [ x ; α ， δ ] 。则对任意正整数n，任意 b ∈ I ，有 f ( x ) b ∈ I [ x ; α ， δ ] ， f ( x ) b x n ∈ ( f ( x ) ) ⋅ I 。 证明：由于 f ( x ) b = ( ∑ j = 0 m a j x j ) b = ∑ j = 0 m a j ( ∑ i = 0 j f i j ( b ) x i ) = ∑ j = 0 m ∑ i = 0 j a j f i j ( b ) x i ，由 b ∈ I 可得对任意 0 ≤ j ≤ m ， a j b ∈ I ，于是由推论1得 a j f i j ( b ) ∈ I ，故 f ( x ) b ∈ I [ x ; α ， δ ] 。 由于 f ( x ) b x n = f ( x ) ( ∑ i = 0 n x i g i n ( b ) ) = ∑ i = 0 n f ( x ) x i g i n ( b ) ，由于 b ∈ I ，于是由推论1可得 g i n ( b ) ∈ I ，故 f ( x ) b x n ∈ ( f ( x ) ) ⋅ I 。
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user: 摘 要 为研究水力压裂压后返排过程中支撑剂回流的影响因素，利用裂缝模拟装置进行室内试验，用正交试验分析方法确定影响支撑剂回流的主控因素，通过模拟储层实际闭合压力得到在不同流量条件下支撑剂回流的临界流速。试验结果表明：支撑剂粒径变小、压裂液黏度增大或铺砂浓度增大时，支撑剂回流的临界流量会逐渐变小，而对于闭合压力则出现相反的趋势。 关键词 :压后返排，支撑剂回流，临界流速 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 水力压裂压后返排过程中往往会发生支撑剂回流。支撑剂回流不仅会使支撑缝长、缝宽和导流能力下降，影响压裂改造效果，还会导致井底沉砂堆积掩埋油气层，冲蚀刺坏地面管线 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ]，影响压裂和油气开采工作的顺利进行。 玛湖油田储层致密，采用水力压裂增产技术进行开发。为确定油井合理的工作制度，避免支撑剂回流给生产带来麻烦，针对性地开展支撑剂回流试验研究。