DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 结果分析与讨论 3.1. 中间包及铸坯中w(T.[O])、w([N])的变化 图2所示为不同浇铸阶段中间包钢液样的w(T.[O])和w([N])的变化。可以看出，头坯对应的中间包钢液中的w(T.[O])和w([N])均明显高于交接坯、正常坯和尾坯对应的中间包钢液，可见在开浇阶段覆盖剂加入之前中间包钢液发生了严重的二次氧化。随着浇铸的进行，开浇阶段中间包钢液的w([N])逐渐减少，说明随着中间包覆盖剂的加入，钢液表面被覆盖剂覆盖，空气被隔绝后中间包内钢液受空气二次氧化的影响逐渐减轻。与w([N])变化规律不同的是，在开浇阶段随着浇铸的进行，中间包钢液的w(T.[O])却不断上升，直到在第1、2炉交接阶段下降到开浇头坯2m处的水平并逐渐稳定，这说明在开浇阶段，钢液注流造成中间包内流场极不稳定，导致发生较为严重的卷渣及耐火材料的侵蚀，造成卷渣和侵蚀对钢液二次氧化的影响从而造成w(T.[O])增加。换包阶段的交接坯和浇铸末期的尾坯对应的中间包钢液 图1. 铸坯取样方案 图2. 不同浇铸阶段中间包钢液样的w(T.[O])和w([N]) w([N])含量基本保持不变，由此可以看出，钢液表面的覆盖剂始终对钢液起着很好的保护作用，有效地隔绝了空气，因此钢液流场的变化并未对空气的二次氧化产生影响。而从w(T.[O])的变化可以看出，换包阶段的交接坯由于钢液液位高度处在一个不受流场影响的位置，所以交接坯的中间包试样并未受到影响，但在浇铸末期的尾坯阶段，w(T.[O])略有升高，这是由于钢液液面下降，使得钢液注流对中间包钢液流场的影响增大，中间包内钢液受卷渣的影响增大。 图3所示为不同浇铸阶段中间包钢液与铸坯中w([N])的对比。可以看出，无论是非稳态的开浇阶段还是稳态的正常浇铸阶段硅钢铸坯中的w([N])均较中间包钢液的w([N])明显增加，这说明由中间包向结晶器中浇铸的过程中水口氩封不严密造成钢液吸气。 图4所示为不同浇铸阶段中间包钢液与铸坯中的w(T.[O])的对比。可以看出，与w([N])的变化趋势不同，无论是非稳态的开浇阶段还是稳态的正常浇铸阶段硅钢铸坯中的w(T.[O])均较中间包钢液的w(T.[O])明显降低，且开浇阶段铸坯的w(T.[O])的变化并未随着中间包相对应位置钢样的w(T.[O])的剧烈波动而波动。可见，在浇铸阶段由于卷渣而带入钢液的大多数夹杂物在钢液浇铸至结晶器凝固之前上浮并被结晶器保护渣吸附去除。虽然水口氩封不严会造成钢液从空气中吸氧，但其对w(T.[O])的影响小于夹杂物上浮去除的影响。 3.2. 大颗粒夹杂物的电解分析 表1是连铸坯头坯和稳态坯中大颗粒夹杂物的大样电解分析结果。从表中数据可以发现，随着浇铸的进行，稳态浇铸阶段铸坯中大颗粒非金属夹杂物的总量较头坯明显下降。 图5所示是硅钢头坯中大颗粒夹杂物的SEM图片，表2中数据为对应的夹杂物成分。通过大样电解分析发现，铸坯中存在不少含K的硅酸盐复合夹杂物，说明浇铸初期结晶器内存在严重的弯月面扰动及过大的表面流速，或钢液的非对称流动，导致保护渣卷入。此外，部分夹杂物钙含量较高，形状接近球形，应为钢包渣或中间包覆盖剂卷入所致。除卷渣所致大颗粒夹杂物外，还分别发现Al 2 O 3 夹杂物、SiO 2 夹杂物以及Al 2 O 3 -SiO 2 系夹杂物，此类夹杂物主要精炼过程中钢液脱氧产生的。 图3. 不同浇铸阶段中间包和铸坯的w([N]) 图4. 不同浇铸阶段中间包和铸坯的w([N]) 图5. 头坯中大颗粒非金属夹杂物扫描电镜图片 Table 1 Statistical results of bulk sample electrolysis of casting slabs at different casting stage 浇铸阶段 原样质量 夹杂物总量 夹杂物粒径分级 kg mg mg×(10 kg) −1 <80 µm 80~140 µm 140~300 µm >300 µm 头坯 1.076 0.90 8.65 0.10 0.30 0.20 0.30 稳态坯 2.244 1.10 5.88 0.20 0.40 0.30 0.20 表1. 铸坯大样电解统计结果 图6所示是硅脱氧钢稳态坯中大颗粒夹杂物的SEM图片，表3中数据为对应的夹杂物成分。通过大样电解分析发现，稳态坯中大颗粒非金属夹杂物成分与头坯处有较大不同。首先，未发现能典型代表卷渣的含K的硅酸盐夹杂物，说明开浇到这一阶段时，钢液的卷渣得到了一定的控制。此外，7号点所在夹杂物为Mg含量较高的Ca、Mg复合夹杂物。由于大包和中间包的耐火材料均为镁质，可知随着浇铸过程的进行，耐火材料受钢液的侵蚀而不断进入钢液并残留其中，与其它成分结合，形成了此类夹杂物。2号、5号和8号夹杂物分别为SiO 2 、硅酸铝和Al 2 O 3 ，应为钢液成分中的硅、铝受浇铸过程中二次氧化的影响所生成的夹杂物。此外，4号夹杂物为钙铝硅酸盐。从形貌上观察，可以发现该钢样中的大颗粒非金属夹杂物形貌不规则，大小差异大，且有尖锐、长条形夹杂物的存在，对铸坯的力学性能影响很大。
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user: 4. 结论 1) 硅钢头坯中w(T.[O])、w([N])明显高于交接坯、正常坯和尾坯，不同浇铸时期硅钢连铸坯中的w([N])均高于中间包钢液中的w([N])，表明中间包–结晶器之间的保护浇铸存在问题，二次氧化严重。 Table 2 EDS analysis of macro inclusions in the start-casting slab (mass， % 位置 O Mg Al Si K Ca Ti 1 43.05 0.5 56.46 2 30.89 3.37 24.49 4.03 3.77 33.46 3 27.16 16.96 52.22 4 29.83 25.05 11.82 23.94 9.36 5 36.11 57.47 1.79 4.63 6 56.64 16.54 26.82 7 37.14 11.26 37 14.6 8 57.79 37.4 9 48.86 51.14 10 41.77 10.27 33.39 10.45 4.12 11 43.5 34.15 18.74 0.95 2.66 表2. 头坯中大颗粒非金属夹杂物能谱分析(质量分数，%) Table 3 EDS analysis of macro inclusions in steady-casting slab (mass， % 位置 O Mg Al Si P Ca Ti 1 37.52 1.70 6.43 13.79 4.21 36.36 2 49.51 49.75 0.74 3 51.94 0.90 47.17 4 39.80 20.11 3.57 36.52 5 54.21 32.19 10.67 1.88 1.05 7 57.69 15.39 26.92 8 23.38 74.27 2.35 9 44.87 2.00 53.13 10 54.03 1.54 0.77 0.87 42.79 表3. 稳态坯中大颗粒非金属夹杂物能谱分析(质量分数，%) 图6. 稳态坯中大颗粒非金属夹杂物扫描电镜图片 2) 连铸坯中的大颗粒夹杂物主要源于渣金混卷和耐火材料的侵蚀，中间包和结晶器内流场的稳定性控制水平有待于提高。 3) 建议严格长水口和浸入式水口氩封操作，最大限度加强密封，并采用中间包塞棒进行开浇挡渣，控制中间包内钢液达到足够的防止卷渣的高度后进行开浇，严格控制中间包下渣。
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user: 摘 要 高等体育教育作为我国高等教育的重要组成部分，它对素质教育的实施和大学生综合素质的培养具有十分重要的作用。在我国高校“双一流”建设时期，高校体育教育决不能成为影响高等教育发展的“绊脚石”。目前体育教师数量不足、学校运动场地和运动器材的相对缺乏是制约我国高等学校体育教育发展的瓶颈因素，大学生体质下降给社会带来的不利影响日益凸显。制约高等学校体育教学发展的瓶颈因素与高校体育教育经费的投入有很大的联系，高校体育经费投入现状正在逐步被关注。 关键词 :高等教育，高校体育，体育经费 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 本文主要从大学生体质现状、普通高等学校体育经费现状为基础，通过文献资料法，对比法等分析高等学校体育经费不足所产生的一系列负面影响；如影响学生运动的积极性，阻碍学生活动以及学校体育文化活动的开展等；并探讨体育经费多渠道融资，避免因体育经费不足而间接导致学生体质下降，提高大学生身体素质，释放高等学校体育教育红利。
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user: 2. 高等学校体育教育经费短缺对高校教育质量的影响探析 在高校体育教育系统中，体育经费是一切体育教学活动的基础，是校园体育教学活动、体育竞赛以及学生体育活动等开展的基础，体育经费充足与否是影响高校体育可持续发展的重要因素。且教育部明文规定体育经费占年度总教育经费的最低限为1%，有学者经过调研统计指出能达到教育部规定的年度体育经费占学校总经费的1%的高校只有19.5% [ 1 ] 。目前我国处于社会主义初级阶段，普通高等学校的建设与完善还处于发展阶段，特别是国内高校对体育经费的投入呈现严重的失衡现象，其结果就是导致体育部门在进行学生体育工作时较乏力，而严重影响高校体育教育的质量，进而影响大学生体质。2010年由五部委组织的全国学生体质健康调研结果显示：2014年国家体育总局、教育部等十个部门联合在全国31个省(区、市)进行了第4次国民体质监测工作，结果显示：与2010年相比，大学生身体素质继续呈现下降趋势，尤其是19~22岁年龄组的男生速度、爆发力、耐力等身体素质指标均有下降，大学生体质状况仍不乐观 [ 2 ] 。学生体质下降的原因可能与：学生自身的娇气、家长的纵容、老师的“唯成绩论”等有关；外在的原因可能由于体育经费短缺造成：生均运动场地的不足、体育教师配备不达标以及各高校在贯彻国家政策时的力不从心等相关。可见高校体育经费充足与否是制约学生体质发展的关键因素之一。
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user: 3. 国内普通高等学校体育经费现状研究 教育经费按照用途可分为“事业性经费支出”和“基建支出”两部分。教育经费支出结构是反映教育资源利用效率的重要方面它从财力上反映教育资源的配置和消耗，影响着教育质量。不同类型的高校对教学经费使用的侧重点也有所区别。如，教学型大学会将教学经费重点投入教学口，研究型大学的大部分教学经费则会侧重使用在科研上。社会主义初级阶段的基本国情，决定了国内高等学校教育经费的支出结构暂无法均衡发展。在高校体育教育系统中，体育经费是一切教学活动的根本，是影响体育教育持续发展的重要因素，体育教学活动与学生体质健康息息相关。近些年在校大学生的数量增多，国家对大学生身体素质的重视程度逐步增加，体育教育经费投入稳步上升，但是仍满足不了高校体育对经费的实际需求。进而引起最明显的不利影响有：体育教师不足、生均场地占有面积不足。体育教师是学生进行体育活动的引导者，体育场地则是学生进行体育活动必不可少的活动场所。体育教师与学生人数配比和生均场地占有面积将直接影响学生从事体育活动的积极性与体育教学质量。体育经费不足会影响对体育教师的引进受限，造成在职体育教师工作量大，工作质量偏低；且造成生均体育场地占有面积不足的直接原因就是体育经费的不足。 3.1. 国内高等学校体育教师配备现状研究 体育教师是学校体育教学的主导者，高等教育师生比是反映高等教育质量的一个重要指标；教育部公布《国家中长期教育改革和发展规划纲要(2010~2020)》中期评估高等教育专题报告发布会中指出中国高校数量世界第二，在校生3559万人，按照《普通高校体育师资队伍评估指标体系指导大纲》的规定标准：120~150名学生需配备一名公共体育教师。我国高校则需要23.7万~29.6万人的体育教师。而在一些学者对高校体育教师师生比的研究中发现：河北省18所高校中在校生总人数为260，129人，体育教师人数为529人，生师比为475:1，体育教师人数与学生人数比出现严重失衡现象 [ 3 ] 。陕西省的25所高校共计在校体育教师818人，而在校学生有297，574人，与体育教师总人数比为364:1 [ 4 ] 。体育教师的相对匮乏对高校体育教育的质量以及高校体育可持续性发展带来一定的阻碍，保证合理的体育教师配备是非常必要的。 3.2. 国内高等学校体育场馆设施配备现状 体育场馆设施是学生从事体育活动的必要场所，充足的运动场地是保证学生进行体育活动的基础。《普通高等学校体育场馆设施、器材配备目录》对不同类型学校的生均体育场地占有量有明确规定，以保证学生享受优质体育资源。清华大学、北京大学、兰州大学等20所高校中符合《目录》中三项指标的只有7所学校 [ 5 ] 。且这二十所高校从地域上、学校层次上以及学校类型上分布在全国各个地区具有较高的代表性。对甘肃省14所高校体育场的调研发现：甘肃省高校生均体育场地面积低于全国标准 [ 6 ] 。河北省的14所高校场馆设施按照《目录》标准没有一个达标 [ 7 ] 。目前我国大部分高等学校处于发展阶段，无法贯彻《目录》所规定的高等学校学生场地器材配备要求，生均体育场地占有面积不足制约着学校体育的发展。
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user: 4. 发展对策 目前学校体育的发展与当今社会的步伐不相协调，我们要尽快找到适合我国国情的高校体育发展之路，改善高校体育教育经费尤为重要：1) 以各高校体育经费投入占学校教育经费的1%作为年度教育质量评估的重要依据；2) 将体育教师与学生比作为各校教学质量评估的参考依据，严格要求各个高校的体育教师在校数量，保证学生接受高质量的体育教育；3) 各高校适当放宽政策约束，在保证体育教师基本的科研以及教学任务下健全多渠道融资政策，弥补学校在体育经费投入上的不足。4) 高校应该从科学化精细化的学校财务管理角度出发，保证学校体育经费在政策要求范围内最大限度的投入以及占比(学校教育经费)，计算每年在体育经费投入方面未完成的占比并与多渠道融资对接弥补经费不足。如合理利用高校体育场馆、高校体育赛事的开发、高校体育教师的能动性。高校通过自身优势，为开展学校体育教学、学生体育竞赛以及学校体育活动创造便利条件，避免过度依赖政府拨款，实现高等学校体育工作的包容性发展，充分发挥学校体育的外部性。 4.1. 体育融资B-O-T模式 B-O-T (build-operate-transfer)体育融资方式。可以将高校体育场馆的建设可以通过公开投标交给社会企业承建。采用B-O-T融资模式的相关协定，保证体育场馆建成后可以正常投入体育教学活动的前提下进行适量的商业用途，以保证社会企业的成本及盈利。B-O-T模式的在体育场馆建设问题上是合理而又共赢的选择，企业不仅可依赖高校为平台提高自身的知名度，而且能在规定的时间内将体育场馆投入到市场，以保证自身的成本及盈利。高校则利用民间资本完善自身在体育场馆设施上的不足，从而能够更好的保证学校体育工作以及学生活动的高效进行。在社会企业对体场馆设施的使用权上，双方应达成互利协议，既不能让高校的体育设施建成后完全的社会化市场化，也不能完全封闭仅供学校使用。企业的使用期限可适当放宽，以保证投入资金的回收，但要避免出现双方使用的不协调而影响到学生利益。 4.2. 促进我国高校体育融资的多元化发展 21世纪是被社会主义市场经济所主导的社会，市场是促进社会发展的重要因素，高校体育事业的发展同样需要依赖市场。现今高校体育资金的投入完全靠政府的弊端日渐显露，在政策允许范围内充分发挥高校的能动性是弥补高校体育资金不足的关键。 4.2.1. 高校体育场馆的开发 学校体育场馆的高效利用可以给学校带来一定的收入，优化学校场馆管理人员，在场馆的使用和利用上更加科学化。保证学校体育教学课程的正常使用前提下可以适当的向社会开放。不仅能优化场地、场馆管理人员的服务质量，还可以带来一定的收入。 4.2.2. 高校体育赛事的开发 众所周知美国高校体育赛事的成功运营让美国大学体育资金充沛，而且带动了经济的发展，为国家培养了一批又一批的优秀运动员。随着社会的不断发展，对体育赛事的欣赏也成为社会所关注的重点。我国大学生比赛中的CUBA全国大学生篮球联赛等赛事的成功开发不仅带动了大学生的运动热情，同时也充分发挥高校体育的“造血”功能，来弥补体育经费不足的问题。高校体育资源的开发可作为高校体育经费来源的重要融资途径。 4.2.3. 充分发挥体育教师的能动性 高校体育教师在组织学生的体育活动和教授体育技能中发挥着至关重要的角色，学校可规定教师每年在规定的时间内利用学校的体育场馆进行教学创收(仅限对社会人士)。并严格规定每一个教师的创收数目，并给予一定比例的补贴，其他的作为学校体育经费使用。这项任务可以作为体育教师的每年教学任务来完成，在一定程度上可以使教师更加密切的关注社会人群的需求，为全民健身做贡献。
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user: 5. 结语 高校体育经费不足是造成体育场馆缺乏、体育活动单一等问题的关键所在。我国高等学校体育经费投入已经达到教育部规定的：占学校教育经费1%的学校甚少。体育场馆缺乏，体育教师不足限制着高校各类体育活动及竞赛的开展；部分高校因为所在地区，或学校发展的侧重点不同而忽视体育教育，体育经费则一减再减，造成生均体育资源缺乏。学校良好的运动氛围要建立在充足的体育场馆基础之上，体育教师则是引导学生从事体育活动，培养终生体育的关键。
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user: 摘 要 通过对聚羧酸减水剂水泥净浆流动度及流动度损失的测定试验，研究了不同品种混合材以及混合材复合效应对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响。研究结果表明：矿渣及粉煤灰有利于改善水泥与减水剂的相容性；活化煤矸石与未活化煤矸石对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响规律正好相反；石粉会严重削弱水泥与聚羧酸减水剂相容性；当矿渣与粉煤灰复掺比例合理时，水泥与聚羧酸减水剂相容性得以增强。 关键词 :聚羧酸减水剂，混合材，相容性，复合效应 Copyright © 2017 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 混凝土技术的发展得益于外加剂的成功应用。外加剂通过影响混凝土的微观、亚微观结构，提高了其各方面性能。虽然外加剂种类繁多，性能不断提高，但是外加剂与水泥之间存在不适应状况，这将导致严重的工程事故和不可预计的经济损失。因此需要通过大量的实验进行探索研究外加剂与水泥之间发生不适应现象的原因，其研究意义关系到外加剂的应用效果以及避免一些工程事故的发生 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。 我国目前用的大多数水泥都掺加一定量的混合材，如石粉、粉煤灰、矿渣粉和煤矸石等 [ 4 ] [ 5 ] 。不同品种、性质和掺量的混合材对减水剂的作用效果也不相同 [ 6 ] [ 7 ] 。减水剂不但与水泥会产生相容性问题，同样与混矿物掺合料之间也存在着相容性问题，并影响着水泥与减水剂的相容性。由于混合材的性能各有所异，从而会对减水剂产生不尽相同的影响效果，同时混合材的物理性能以及掺量也会导致减水剂和水泥的相容性有影响 [ 8 ] [ 9 ] 。目前单一的矿物掺合料对水泥与减水剂的相容性部分已有研究，本文将在以往研究者的基础上通过试验，研究5种混合材对聚羧酸减水剂作用效果的影响及其复合效应影响规律。
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user: 2. 试验 2.1. 试验原材料 试验用水泥为JC/T1083-2008《水泥与减水剂相容性试验方法》规定的基准水泥；减水剂为聚羧酸高效减水剂；本次试验所用水淬高炉矿渣、粉煤灰，煤矸石，石粉，钢渣，其化学成分如表1所示。 Table 1 Chemical compositions of the raw material used in the test (wt/% 原材 SiO 2 Al 2 O 3 Fe 2 O 3 CaO MgO Na 2 O K 2 O SO 3 MnO P 2 O 5 TiO 2 Loss 水泥 21.68 5.47 5.47 62.84 2.01 1.02 0.18 0.44 - - - - 钢渣 9.04 1.88 27.23 41.5 10.24 0.04 0.08 0.15 3.14 1.55 1 1.65 矿渣 34.29 15.05 0.84 39.6 6 - - 0.7 - - - - 粉煤灰 46.45 31.1 7.8 2.5 1.1 0.34 0.65 1.03 - - - 2.22 煤矸石 53.95 17.9 6.74 3.74 2.52 0.29 1.84 2.34 - - - 10.48 石粉 51.3 5.1 14.0 9.1 - - 16.8 - - 0.3 1.5 0.76 表1. 混合材的化学成分分析(wt/%) 粉煤灰为II级灰，比表面积375 m 2 /kg，水淬矿渣粉磨至表面积(380 ± 20) m 2 /kg，拌合水为自来水。 2.2. 试验试验方法 按照JC/T1083-2008《水泥与减水剂相容性试验方法》，测定净浆流动性和流动保持性。
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user: 3. 试验结果与讨论 3.1. 不同混合材对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响 3.1.1. 钢渣对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响 从图1钢渣掺量对水泥与聚羧酸减水剂相容性影响可知，当钢渣掺量逐渐增加，水泥与聚羧酸减水剂浆体5 min流动度逐渐增加，然后逐渐减小；钢渣掺量20%时，5 min流动度达到最大值，但其对浆体60 min流动性基本没有影响。随着钢渣掺量增加，流动度损失逐渐增加，然后逐渐减小，但变化幅度不大。钢渣掺量对浆体60 min流动度损失率变化有明显的影响，钢渣掺量在20%左右时，浆体60 min流动度损失率达到最大值；随后随着钢渣掺量，其逐渐降低。主要原因是钢渣掺量过大，且钢渣粉的颗粒形为菱形，锥形度较高，阻碍胶凝材料的滚动，钢渣体系空隙较多，自由水填充空隙后从而降低了浆体的流动度。 3.1.2 粉煤灰对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响 从图2粉煤灰对水泥与聚羧酸减水剂相容性影响可知，当粉煤灰掺量逐渐增加，浆体初始流动度和60 min流动度均逐渐增大。且粉煤灰的滚珠效应，浆体流动性损失降低。 3.1.3 矿渣对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响 从图3矿渣对水泥与聚羧酸减水剂相容性影响可知，当矿渣掺量逐渐增加，浆体5 min流动度和60 min流动度均逐渐增加，浆体流动度经时损失率逐渐下降。矿渣自身Zeta电位值为负值，但一定掺量的矿渣替代水泥后，矿渣与水泥能够发生一定的化学作用，从而在一定程度上降低溶液体系中阳离子的掺量，使得进入水泥粒子滑动面的反离子掺量有所降低，致使压入吸附层的反离子数减少，增大了水泥粒子的Zeta电位值，但这种增加水泥水化Zeta电位的效应并不随着矿渣掺量的增加而线性变化。 图1. 钢渣对水泥与减水剂相容性的影响 图2. 粉煤灰对水泥与减水剂相容性的影响 图3. 矿渣对水泥与减水剂相容性的影响 3.1.4 石粉对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响 从图4石粉对水泥与聚羧酸减水剂相容性影响可知，石粉掺量对浆体流动度变化基本没有影响，但对其流动度经时损失变化有较明显的影响。当石粉掺量逐渐增加，浆体60 min流动度经时损失率逐渐增加。 原因可能是：一方面，石粉的吸水能力比水泥稍差。随着石粉取代水泥量的增加，相当于增大了水胶比，这对1 h后的流动度影响更明显；另一方面，石粉比水泥对聚羧酸减水剂的吸附能力可能要大一些，导致用于分散水泥颗粒的减水剂减少了，减水率下降，而且石粉吸水后流动度较差。所以，净浆流动度的变化是由这几个因素共同作用的，于是随石粉含量的增加，净浆流动度总体增大幅度不大，但有时会降低 [ 10 ] 。 3.1.5. 煤矸石对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响 从图5、图6石粉对水泥与聚羧酸减水剂相容性影响可知，未活化煤矸石和活化煤矸石对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响结果相反。从图5可知，当未活化煤矸石掺量逐渐增加，浆体流动性逐渐下降； 图4. 石粉对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响 图5. 未活化煤矸石对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响 图6. 活化煤矸石对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响 流动度经时损失率逐渐增大，然后逐渐减小，当未活化煤矸石掺量20%时，流动度经时损失率达到最大值；从图6可知，当活化煤矸石掺量逐渐增加，其对浆体流动度变化影响不大，浆体流动度损失率变化较小。未活化煤矸石含有大量单质炭，容易吸附大量聚羧酸减水剂，因此聚羧酸减水剂对水泥颗粒的分散减水作用被削弱。 3.2. 两种混合材复掺对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响 通过研究两种混合材复掺对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响，发现矿渣及粉煤灰对于水泥与聚羧酸减水剂浆体的流动性具有促进作用。图7和图8分别表示粉煤灰—矿粉—水泥三元体系与聚羧酸减水剂浆体5 min和60 min流动度。 图7. 粉煤灰—矿粉—水泥三元体系与聚羧酸减水剂浆体5 min流动性 图8. 粉煤灰—矿粉—水泥三元体系与聚羧酸减水剂浆体60 min流动性 在混凝土中应用矿渣粉和高效减水剂复掺，有利于降低水泥水化所需要的自由水分，水化产物减少，降低了坍落度损失，且矿渣粉一定范围内替代水泥比例越高，坍落度降低幅度也提高。 粉煤灰多为含碳量偏大的空心圆球体。当粉煤灰与高效减水剂复掺时，由于球体滚珠作用，浆体初始流动度较好。但随着时间推移，多孔空心结构的粉煤灰颗粒会吸附较多减水剂分子，结果使浆体60 min流动度损失较大。从图7和图8中可以看出，当矿粉、粉煤灰掺量在适当的比例内增大，浆体5 min和60 min流动度较好，体现出较好的混合材复合效应。
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user: 4. 结论 当钢渣掺量为20%时，掺聚羧酸减水剂水泥浆体60分钟流动度损失达到最大值；随着粉煤灰掺量的增加，浆体初始流动度和60 min流动度均呈现一定的增长趋势；随着矿渣掺量的增加，水泥与聚羧酸减水剂浆体初始流动度和60 min流动度均呈现上升趋势；活化煤矸石与未活化煤矸石对水泥与聚羧酸减水剂相容性的影响规律正好相反；随着石粉掺量的增加，水泥与聚羧酸减水剂浆体60 min流动度经时损失率逐渐增加。 当矿粉、粉煤灰和水泥配比较合理时，水泥与聚羧酸减水剂浆体流动度较好，体现出较好的混合材复合效应。
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user: 摘 要 正电子湮没技术是研究物质结构和电子状态的无损伤的探测分析手段。介绍了正电子湮没技术基本原理、基本实验方法，结合正电子湮没技术在材料微观结构领域的独特优势，介绍了其在材料微结构研究工作中的特点及优势，综述了近几年来正电子湮没技术的发展及应用。 关键词 :正电子湮没，结构缺陷，微结构，缺陷 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 1930年由英国物理学家保罗∙狄拉克(Paul Adrien Maurice Dirac)从理论上预言了正电子的存在，随后1932年美国物理学家安德森(C.D.Anderson)在宇宙射线中发现了正电子的存在 [ 1 ] ，这是人类第一次发现反粒子。五十年代开始，正电子研究迅猛发展，并诞生了一门相应的学科——正电子湮没谱学，而后在六十年代后期得到了飞速发展，在固体物理中得到了应用 [ 2 ] 。利用正电子的湮没现象，正电子湮没技术已经成为研究金属、半导体、高温超导体、高聚物等材料物质结构(材料表面及内部缺陷)和电子状态(电子动量分布)的无损伤的探测分析手段 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。
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user: 2. 正电子湮没理论简介 2.1. 正电子与物质的相互作用 从放射源中发射出来的正电子(E < 1 MeV)进入固体材料后，首先将在约1ps内通过与物质中原子的各种非弹性散射作用(如电子电离、等离子体激发、正电子–电子碰撞、正电子–声子相互作用等元激发过程)迅速损失能量并慢化至热能(~0.025 eV)，这称为正电子在固体中的热化 [ 6 ] 。热化后的正电子将在体内作扩散运动，平均扩散长度满足： (1) 其中，D为扩散系数， 为正电子寿命，常温下其扩散长度为~100 nm。 正电子在完整晶格中遇到电子会与之发生湮没，往往是自由湮没。但如果介质中存在缺陷(如空位、位错、微空洞等)，正电子就容易被缺陷所捕获，形成捕获态。因为在介质中，正电子总是受到带正电荷的离子实的库仑排斥力，而在空位型缺陷中，没有离子实存在，电子密度也比较低，因此空位、位错、微空洞这类缺陷会强烈吸引正电子，正电子被束缚，称为捕获态。 2.2. 正电子湮没理论 在扩散过程中如果遇到电子会与之发生湮没，放出单个、两个或三个g光子。湮没过程是正电子(e + )–电子(e − )对质量转换成电磁能量的相对论质能转换过程。发射单光子必须存在第三者(原子核或原子内层电子)吸收反冲动量，相对几率很小，可以忽略。当正电子与电子自旋反平行时，表现为单态 1 s相互作用，湮没发射偶数个g光子，二光子发射几率恒大于多g光子几率。当正电子与电子自旋平行时，表现为三态 3 s相互作用，湮没发射三个g光子。由量子电动力学的不变性导出正电子与电子的两g衰变与三g衰变的事件比为371:1，因此主要的过程是两g湮没。 Dirac曾用量子力学证明， 一个正电子设能量为 、动量为 和物质中静止的负电子湮没几率用负电子的有效截面表示： (2) 其中， ， ， 为经典电子半径。当正电子速度远低于光速c时，上式可以简化为： (3) 假设n e 为正电子周围的电子密度，则其湮没几率l (l = 1/t，t为正电子寿命)为: (4) 可见，湮没几率与正电子速度无关，只与电子密度成简单的线性关系。湮没几率的倒数： (5) 称为正电子在介质中的寿命。 通过测量正电子在介质中的寿命，我们可以得到正电子所在处的电子密度，即正电子寿命的大小反映了介质中电子密度的大小，进而获得物质微观结构信息。事实上，式(4)给出的湮没率是用独立粒子模型(independent particle model， IPM)近似的结果。在金属材料中传导电子的密度通常在l0 29 m −3 数量级，电子的经典半径为2.82 × 10 −15 m。因此根据式(5)计算得到的正电子寿命约为600 ps，这明显大于找们实际测量的金属中的正电子寿命。产生这一差别的原因在于正电子与电子的电荷符号相反，它们之间存在着强烈的库仑吸引作用，正电子周围的电子密度会增强(称为屏蔽效应)，从而明显地缩短正电子的寿命。因此，在计算正电子在材料中的湮没率时，应考虑电子–正电子的关联。
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user: 3. 正电子湮没实验装置 正电子谱学实验通常使用正电子源是 22 Na，放射源的制作方法是把 22 NaCl水溶液(几微居里)蒸发到1 mg/cm 2 的塑料泊或金属箔上，再盖上一块同样的泊。 22 Na衰变图如图1所示。伴随着正电子发射有一个起始信号，这就是生成核 22 Ne退激时发出的1.28 MeV的g光子。正电子在样品中湮没后发出的能量为0.511 MeV的g光子是湮没事件的终止信号。正电子的寿命即为起始信号和终止信号之间的时间间隔。 常用的快–快符合寿命谱仪装置示意图如图2所示。源和样品在寿命测量时常采用“夹馅”结构，即把正电子源夹在两片相同的样品之间，并置于两探头中间，使其共线。探头由BaF 2 晶体(或塑料闪烁体)、光电倍增管及分压线路组成。湮没起始信号和湮没终止信号在探头中会产生不同高度的电脉冲。调节恒比定时甄别器(CFDD)的能量阀，使起始道中甄别器只接受起始g光子产生的脉冲，终止甄别器只接受终止g光子产生的脉冲。恒比定时甄别器具有两种功能，一是对所探测的g光子进行能量选择，二是在探测到g光子时产生定时信号。时间幅度转换器TAC将这两个信号之间的时间间隔转换为一个高度与之成正比的脉冲信号输入多道分析器MCA，将不同的高度的脉冲信号分别计入不同的道，MCA所记录的即为正电子寿命谱。
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user: 4. 正电子淹没的实验过程 正电子寿命测量采用ORTEC-100U快–快符合正电子寿命仪系统， 22 Na源用MyLar膜密封后置于几何尺寸为φ15 × 2.3 mm的两样品之间，采用Pilot-U塑料闪烁探头，用 60 Co测得谱仪的时间分辨率优于220 ps，每个谱积分包含10 6 以上的湮没事件，以保证足够的统计精度。考虑到样品中多种缺陷共存， 图1. 正电子源 22 Na的衰变图 图2. 快–快符合正电子寿命谱仪框图 寿命谱采用Positron fit-Extended程序进行两分量解谱， 在扣除本底(background)和源修正以后，拟合方差优于1.2。实验环境温度稳定于 20 ℃ 。
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user: 5. 正电子湮没技术研究材料的优点 1、它对样品的种类几乎没有什么限制，可以是固体、液体、气体。凡是涉及材料的电子密度及电子动量有关的问题，原则上都可以用正电子湮没技术来研究。实验证明，正电子湮没谱学是研究金属、半导体、高温超导体、高聚物等材料中的微观结构、电荷密度分布、电子动量密度分布极为灵敏的工具； 2、它对样品中原子尺度的缺陷和各相变极端敏感(缺陷浓度在10 −7 ~10 −4 范围都可以探测到(原子位置百分比)) [ 7 ] ，正电子缺陷所感知的限度约为1~10 nm，如果晶格中缺少一个或几个原子的缺陷，这些缺陷在电镜、X衍射中研究颇为困难，所以正电子湮没可以和电镜、X衍射及其他技术相辅相成，互为补充； 3、它是一种非破坏性研究方法而且对测量温度区间几乎没有限制，可以跨越材料的熔点或凝固点，信息又是通过穿透力很强的 射线携带出来的，因此易于对样品做高低温的动态原位测量，即一面升温一面测量，或在测量时施加电场、磁场、高气压、真空等特殊环境。
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user: 6. 正电子湮没技术的应用 正电子湮没技术在材料科学研究中的应用集中体现在晶体缺陷方面的研究。钙钛矿结构材料具有许多独特的物理性质，而且在该类材料中微观缺陷对性能的影响比其它材料中微观缺陷的影响更大，因此更引起人们的注意。从以下的几篇文献中可以看出正电子湮没技术在缺陷探测中有着重要作用。 李喜贵等 [ 8 ] 用正电子湮没技术研究了高温超导体YBaCuO光掺杂效应，采用卤素灯光对样品表面进行照射，在完全相同的实验条件下，对同一炉制备的样品进行了系列化的光掺杂，研究结果表明随着光掺杂量的增加，光激发的电子-空穴对也大量的增加，电子浓度增加，电子与正电子产生湮没，湮没率增高，故各种寿命持续降低。当光照30 min以后，样品的温度可能会急剧升高，使晶体结构产生变化，晶格畸变的结果可能使大量的氧空位复合为空位团，正电子被此种缺陷捕获而湮没，湮没率降低，各种寿命普遍增高。张星等 [ 9 ] 采用固相反应法制备了La 0.67 Ca 0.33 Mn 0.9 A 0.1 O 3 (其中A为Cr、Co、Fe、Al、Cu)系列Mn位替代的氧化物样品；利用正电子湮没对该系列样品的结构缺陷进行了分析，结果表明样品主要受大尺寸点缺陷的影响，存在一定数量的空洞及微空洞等缺陷。类比合金中正电子长寿命与缺陷簇之间的关系，估算了元素替代后样品的缺陷半径大小，可能大的空位团簇、位错和晶界在样品中起着重要作用。 Chen等 [ 10 ] 用正电子湮没研究了无规PS在不同压力、温度的CO 2 环境中暴露不同时间，其自由体积性质、尺寸以及分布的情况。随着压力的增加，自由体积增加，分布变宽，材料玻璃化转变温度降低。泄压后，自由体积随时间发生松弛， 然而一部分由CO 2 导致的自由体积的增加会永久地保留在材料中。 美国某公司开发的光致正电子湮没无损测试技术 [ 11 ] ，可有效的检测机翼中埋在第二层内的疲劳损伤，这是无损检测技术的一项重要进展。可有效的检测机翼中的缺陷，探测轮机叶片、飞机起落装置的疲劳损伤，特别是在小裂缝出现之前做出预报，在不分解产品的情况下定量地评估各种材料和预测昂贵部件的剩余寿命。该技术未来将成为参与飞机、导弹总体保障性论证过程中的一种具有发展情景的无损评估疲劳失效的方法，在航空航天零部件早期疲劳诊断等方面有着良好的开发与应用价值。 正电子湮没技术在理论与实验上都取得了很大的发展。正电子湮没技术已经成为目前研究物质结构(材料表面及内部缺陷)和电子状态(电子动量分布)的无损伤的灵敏核分析手段。然而，由于正电子与物质的相互作用非常复杂，正电子在介质中的状态尚不清楚，正电子湮没的理论还不够完善，所以对正电子湮没的实验结果还不能够给出很圆满的解释，往往要结合其他测试手段才能获得有价值的物理信息。这是正电子湮没技术的不足之处，相信随着理论的完善和实验技术的进一步提高，正电子湮没技术必将在材料科学研究中发挥重要作用。
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user: 摘 要 基于2016年春季(3~5月)庭院、大田蜜梨种植果园小气候观测资料，分析了庭院、大田小气候变化特征和温、湿度效应。结果表明：庭院、大田温度和湿度有明显的日变化，各月及3~5月各时次的平均温度均为庭院高于大田，湿度均为庭院低于大田。庭院和大田温度、湿度差值均呈现白天先增大后减小的“∧”型分布，夜间基本不变。庭院蜜梨这种增温效应使花期提前，有利提高坐果率，该结果对防御大田蜜梨花期气象灾害影响有较大的指导意义。 关键词 :蜜梨，庭院，大田，小气候，变化特征，应用分析 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 近年来，随着农村土地被征收或流转，农民自主耕作土地减少，开发庭院经济成为促进农民增收的一项重要途径，具有社会、经济、环境多种效益 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。谭永中 [ 3 ] 、钟正发 [ 4 ] 等对庭院种植果树品种进行探讨，认为梨既作为经济作物又适宜在庭院生长，是优先选择种植品种之一。 奉贤梨种植起源于20世纪70年代，庄行镇是蜜梨主要种植基地。2015年以“庄行蜜梨”命名获评国家地理标志保护农产品。调查显示 [ 5 ] ，2015年奉贤蜜梨主栽品种“翠冠”开花坐果期间(3月31日~4月2日)受温度异常偏高影响，4月1日，大田“翠冠”开花率由早晨30%飙升至傍晚的100%，出现花多无果症状，单株坐果数仅35~50个，而庭院“翠冠”花期因提早2~3 d，避开了温度过高的不利影响，单株坐果数近115~130个，凸显出庭院栽培在应对气象灾害的作用和优势，也为大田蜜梨种植采取有效的避灾方法提供了实践案例。本文试通过对庭院、大田蜜梨果园小气候变化特征分析，为科学指导防御气象灾害和开展庭院、大田蜜梨生产气象服务提供技术支撑。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 试验设计 小气候观测试验于2016年3月5日~5月31日在奉贤区庄行镇金冠蜜梨种植园进行，分别在果园选取庭院和大田两个具有代表性的观测点(见图1)，两观测点间距约100 m。观测点1位于房屋院墙内(简称庭院)，该点南侧为大棚，其余三面均为房屋；观测点2位于梨园种植大田中间(简称大田)。供试品种为“翠冠”，观测萌芽、花期、坐果等物候期。观测庭院、大田株间离地1.5 m高度处温度、相对湿度(简称湿度)，由外置温湿度记录仪自动采集，分辨率为10分钟。 图1. 庭院(a)和大田(b)蜜梨小气候和物候观测点示意图(2016年3月24日) 2.2. 大气候资料 奉贤区大气候资料来源于上海市奉贤区气象台2015年3月~2017年4月逐日气象要素观测数据，资料分辨率为1分钟。 2.3. 数据分析 各气象观测要素统计以20时作为日界，夜间为前一天20时~08时，白天为08时~20时，采用Excel 2003处理试验数据和大气候观测数据并制图。
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user: 3. 结果与分析 3.1. 庭院和大田果园气象条件分析 3.1.1. 温度 庭院和大田各月、3~5月各时次温度的平均值和白天各时次两者温度差值(系指庭院与大田温度的差值，下同)变化分别如图2和表1所示。庭院、大田日最高温度大多出现在13~14时，日最低温度出现在5~6时，各月、3~5月各时次的平均温度均是庭院高于大田，表明庭院环境具有增温效应，且两者温度差值从早晨开始逐渐增大，至温度最高时其温度差值为最大，午后温度差值逐渐减小，夜间两者温度差值基本不变，温度差值最小值滞后温度最低值出现时间2~3 h。由表1看出，3月、4月庭院增温效果强于5月，3月、4月、5月庭院温度日较差比大田分别偏高1.0℃、0.7℃、0.3℃，呈逐月减小变化。因此，庭院蜜梨在萌动至花期具有增温明显、日较差大的优势，有利于促进蜜梨花芽萌动和提前开花，物候观测显示庭院花期比大田偏早3~5 d。 3.1.2. 湿度 庭院和大田各月及3~5月各时次平均湿度的变化如图3所示，庭院和大田湿度的日变化基本一致，湿度最低值均出现在13~14时，湿度最高值出现时间逐月提早，由3月6~7时提早至5月3时前后。各时次平均湿度均是庭院低于大田，各月平均日最低湿度庭院比大田偏低5%~6%。白天庭院和大田的湿度差值呈小→大→小变化，在湿度值最低和最高时，其湿度差值分别达到最大值和最小值；夜间两者湿度差值较小且变化不大。3月，庭院平均湿度为76%，大田为78%，庭院比大田偏低2%；4月、5月，庭院平均湿度均为85%，大田均为88%，庭院比大田偏低3%。庭院环境湿度相对较小，有利于降低蜜梨开花坐果期病虫害发生和危害。 图2. 庭院和大田3~5月及各月温度的日变化 图3. 庭院和大田3~5月及各月湿度的日变化 Table 1 Change of the temperature difference between garden and field from Month 3 - 5 and its each month during the daytim 时间 9时 10时 11时 12时 13时 14时 15时 16时 17时 18时 19时 20时 3月 0.4 0.6 0.7 0.8 1.0 0.7 0.7 0.4 0.2 0.2 0.2 0.2 4月 0.3 0.6 0.7 0.9 0.9 1.1 0.9 0.6 0.4 0.2 0.2 0.1 5月 0.3 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4 0.5 0.3 0.3 0.2 0.2 3~5月 0.3 0.5 0.6 0.7 0.8 0.8 0.6 0.5 0.3 0.2 0.2 0.2 表1. 庭院与大田3~5月及各月白天各整点温度差值变化(℃) 3.2. 庭院种植蜜梨在梨生产中的避灾作用 3.2.1. 降低蜜梨花期气象灾害致灾风险 蜜梨属异花授粉果树，在蜜梨盛花后的3~4 d是开花坐果的关键期，这时期气象条件对蜜梨开花坐果及产量形成有着密切的关系。 2015年3月28日~4月2日出现一波快速升温，3月31日~4月2日的日平均气温均 ≥ 19.0℃、最高气温均突破25℃。3月31日正值蜜梨盛花期间的大田蜜梨遭遇3月31日~4月2日持续性“高温”，一天内开花率接近100%，短时间内花粉迅速萌发，花期短，授粉受精时间短，不利于花粉附着和发芽生长，花粉萌发率下降，呈现阶段性花粉缺失或失去活性，以致开花虽旺但着果少，单株结果35~50个，使产量至少减产三分之一；而提前3 d于3月28日开花的庭院蜜梨品种则避开了3月31日~4月2日的这波“高温”，其单株坐果数为115~130个，大致接近或略低于正常年景水平。这与徐相明等 [ 5 ] 提出奉贤2015年大田蜜梨大幅减产是由于花期高温致灾造成，张峰等 [ 6 ] 提出花期高温会影响库尔勒香梨产量是一致的。 2017年蜜梨花期观测和调查表明(表2)，大田蜜梨盛花期为4月6~10日，4月6~11日降水量为68.8 mm (其中，中雨出现2 d，大雨出现1 d)，雨量比常年同期偏多2.2倍多，期间日均光照时数不足1 h (仅8日多云、有5.4 h的光照)，大田蜜梨进入盛花期后遭受连阴雨天气影响，不利开花授粉，导致坐果数大幅减少，平均单株坐果数仅为60~80个，比正常年景减少近一半，结果数减少，对增产带来不确定性。但庭院蜜梨，受小气候增暖效应影响，开花期比大田蜜梨提早5~6 d，其开花授粉避开了连阴雨天气的不利影响，单株坐果数达到150个的正常年景水平。 上述表明，正是庭院增温效应使得蜜梨花期等生育进程提前，从而避开了盛花期过高温度、连续阴雨等气象灾害对开花坐果的不利影响。 3.2.2. 提供授粉源，延长大田蜜梨授粉时间 2016年3~5月试验期间，果园株间平均最低温度庭院比大田偏高0.2℃，平均最高温度庭院比大田偏高0.8℃，受庭院环境增温效应的影响，梨树开花庭院早于大田3~5 d。梨生产中，在庭院蜜梨冬季修剪时注意多留枝条、少截枝，作为来年大田蜜梨花期进行“插花授粉”的亲本树，相当于提早了大田蜜梨开花时间，延长了大田蜜梨花期和授粉时间，可以起到提高大田蜜梨坐果率的作用。
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user: 4. 结论和讨论 1) 蜜梨花芽萌动至开花坐果期间(3~5月)，庭院和大田温度、湿度均存在明显的日变化，但位相相反，庭院、大田温度最高值大多出现在13~14时，温度最低值出现在5~6时，湿度最低值均出现在13~14时，湿度最高值出现在6~7时(3月、4月)——3时(5月)，呈提早趋势。庭院蜜梨种植环境具有增温和降湿效应，表现为3~5月夜间、白天温度均为庭院高于大田，湿度均为庭院低于大田；庭院和大田两者温度(湿度)差值，在白天从早晨开始逐渐增大，至午后13~14时温度(湿度)达到最高(最小)时，两者差值也到达最大值，之后两者差值又逐渐减小，在夜间两者差值较小且变化不大。 Table 2 The meteorological conditions on honey pear blossoming and bearing fruits stage and its impact on the number of the fruit in 201 日期 开花率(%) 雨量(mm) 气温(℃) 日照(h) 大田蜜梨 庭院蜜梨 日平均 最低 3月31日 梨花个别开放 15% 10.7 11.0 7.8 3.2 4月1日 0.0 9.8 4.2 5.6 4月2日 45% 12.3 5.0 8.5 4月3日 75% 14.3 6.0 11.0 4月4日 85% 15.1 12.1 4.2 4月5日 25% 90% 0.0 18.4 15.9 0.0 4月6日 50% 3.1 17.3 15.2 0.4 4月7日 18.7 14.7 14.5 0.0 4月8日 95% 15.2 13.2 5.4 4月9日 26.6 12.4 11.0 0.0 4月10日 落花日 16.9 12.0 10.2 0.0 4月11日 3.5 11.8 10.3 0.0 4月12日 13.0 9.4 8.7 4月13日 13.8 5.2 11.6 4月14日 落花日 17.7 11.5 11.3 平均单株坐果数(个) 150 70 表2. 2017年蜜梨开花坐果期气象条件及对果实数的影响 2) 统计表明，在试验期间(3~5月)，平均日最低温度庭院比大田偏高0.2℃，平均日最高气温庭院比大田偏高0.8℃，庭院花期一般比大田偏早3~5 d，可有效减轻开花坐果期遭受过高温度、低温阴雨等不利气象灾害的影响。这从另一侧面也提示梨农：一是在蜜梨进入盛花后应及早对梨花实施人工授粉，可提高蜜梨的坐果率；二是利用庭院蜜梨开花早、花期错开的优势，将庭院已开花枝条进行采枝插花在大田蜜梨中作为授粉源助力授粉，即通过“插花授粉”技术，达到延长大田蜜梨花期及授粉坐果时间，可降低和抵御蜜梨开花坐果期气象灾害致灾风险。
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user: 摘 要 高校PBL工程实践教育质量综合评价是转变工程教育质量观、建立可操作性评价模式、促进工科人才创新培养机制改革的现实要求。坚持以问题解决型学习为导向，从工程实践PBL教育质量的评价因素着手，运用模糊数学理论，构建出实践环境、输入内容、实践过程、输出结果、可改进性和可移植性六个方面的模糊评判模型，形成完整的工程实践PBL教育质量评价模式，实现对工程实践PBL教育中环境、输入、过程、成果四种类型的相互关联动态质量评价，并通过具体案例对工程实践PBL教育质量模糊综合评价模式进行应用探讨。 关键词 :工程实践，PBL教育质量，模糊评判，评价模式 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 中国制造2025规划及教育部“卓越工程师教育培养计划”对交通机械类等交通工程技术人才实践能力和创新能力培养提出更高要求 [ 1 ] 。刘延东副总理也于2016年国务院学位委员会第三十二次会议上提出要加快健全教育内部质量评估和监督保障体系，提高工程专业学生创新能力和实践能力 [ 2 ] 。为响应国家大的方针战略，国内各高校目前对校内外的教育评价理论与实践实施大量改革来应对外部和内部的挑战 [ 3 ] [ 4 ] ，但目前的工程教育改革实践主要集中在教育教学方法本身，对教育质量的评级体系研究较少，更缺乏相关的工程实践PBL (问题导向型教学)教育质量有效评价模式可加以移植利用 [ 5 ] [ 6 ] 。在这一背景下，围绕交通工程类学生创新能力培养和实践能力培养的工程实践教育发展需要，开展学生的工程实践教育质量评价模式探索，已成为当下高校工程创新型教育改革所面临的重要命题之一。
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user: 2. 工程实践PBL教育质量综合评价内涵 PBL是基于建构主义教育理念发展起来的一种创新型教育模式 [ 7 ] [ 8 ] 。在工程实践PBL教育模式中，学生需要从工程实践的实际问题出发，在对工程实践所设定问题分析的基础上，进行主动探索、问题发现、问题分析并创造性地进行问题解决，这里需要学生自主探究，相互合作。而对工程实践PBL教育质量综合评价，概括起来而言就是在学生从过去到现在的认知和实践基础上，进行总结、回顾和判断。对于高校工程实践PBL教育质量评价而言，高校工程实践PBL教育的具体执行包含了实践过程中的PBL问题设置、训练环境、组织形式、方案认证、过程实施、实践结果及后续改进、推广及移植等各个环节。这就迫切需要根据工程实践的环境、内容、过程和结果四方面进行评价。 另一方面，在对工程实践PBL教育质量进行评价时，不仅要从基本原则出发，还要明确评价的内容、组成以及权重。评价原则是评价体系的出发点，评价时需重点把握公平性原则、目标性则和可行性原则。1) 公平性原则。对于工程实践PBL教育质量评价要讲究实证和数据科学，对不同目标评价时要利用科学方法进行标准统一，同一目标评价时要多途径数据搜集，做到客观公正。2) 目标性原则。工程实践PBL教育评价体系构建的内部动因主要在于学生知识能力的提高，外部动因主要在于探寻满足社会人才需求的工程实践训练模式。内外动因确定了评价的主要目标是要建立以学生为中心的工程实践课程结构和实践环境，在质量和数量两方面提升学生综合素质。3) 可行性原则。工程实践PBL教育质量评价作为校方的常规工作，从大三开始每学期均会涉及相关工程实践教学评价。这就要求评价体系运行时既要能顺利执行、易于操作，又要具备科学性；既可对工程实践输出结果进行判定的同时，又能指导后续工程实践的优化革新，减少不必要的浪费。
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user: 3. 工程实践PBL教育质量模糊综合评价模式层次架构 3.1. 评价内容与评价指标构建 基于工程实践PBL教育质量综合评价内涵，以项目的选择与改进作为工程实践PBL教育质量评价模式构建的思想导向，把综合评价模式构建中的具体评价内容分为项目实施的四个部分：环境、输入、过程、成果与项目后处理的两个部分：可改进性、可移植性。这六部分内容构成评价模式的六个基本元素，它们之间的关系如图1所示，内圈代表的是核心，它的作用是提供基础评价。圆圈周围的值分为四个评价重点，它们存在于任何工程实践PBL教育程序过程：目标、计划、实施和结果。在该评价模式中，通过环境评价来评定需求、问题与机遇，并作为输出结果的目标、优先级和价值判断的基础，输入评价主要评定在做方案规划与资源合理分配时的可选择途径，过程评价主要评定项目实施过程及之后的项目结果现象的判断解释，输出评价主要用来评定项目结果预期契合度或是非计划性的结果，同时也可以帮助完成项目进程追踪或效果确定，项目过程和效果评价的结果可作为输入的改进依据，同时，由于项目各部分评价的内容具有可选择性，评价结果可为项目移植提供数据参考。 依据评价内容，把工程实践PBL教育项目实施质量划为一级评价指标，并可根据关注对象的不同，一级指标可以有所偏重。对工程实践PBL教育评价主要可分为背景环境、输入内容、过程、输出结果、可改进性和可移植性六个二级指标。在每一个二级评价指标里边，包含了访谈调查、PBL实践大纲、文献综述报告、学生实践日记/报告成绩、企业导师/工作人员评价，实践过程记录数据、学生现场问答记录、PBL小组发言、图片/影像记录、总结报告书/任务测试成绩、实践产出成果等多个三级评价指标，当然，这些三级指标也可以根据具体的使用环境来进行增减。 由于评价模式中各级评价指标的评价尺度有很大不同，且各指标数学上具有模糊性，因此可采用模糊数学中的模糊评判法对各评价指标进行多因素评价 [ 9 ] 。 3.2. 评价模式的赋权与多级模糊综合评价设计 工程实践PBL教育的教育质量为评价模式的主体内容，但评价模式中的各类指标在实际应用中并不完全对等，需要根据应用的对象和使用的环境进行权重赋予。基于研究对象的特点，可采用当前通用的层次分析法(AHP)对各指标进行赋权，根据专家打分结果，对结果取平均值，构建准则层比较判断矩阵，最后对判断矩阵进行一致性检验，得到每个指标的权重。 同时，由于评价模式中的各评价指标采用的是多因素综合评价，需要采用一定的数学方法将个评价因素转化为统一的综合评价值。为建立各指标的多因素模糊评判模型，以评价因素作为模糊变量，将各评价指标按照评价因素进行分类，再将评价因素分为多个因素等级。各评价因素的模糊性是通过隶属函数来表征。隶属函数指的是在完全许用到完全不许用的中间过渡区内，隶属度Uij的分布情况。常用的如正态分布的隶属函数描述，以及梯形直线型分布等。 确定评价指标模糊评判的备择集时，应设计评判对象的每一个截集λ，根据评价对象的不同设计条件及要求合理离散为p个值，按一定的等值/不等值步长进行离散，形成备择集λ={λ(1)，λ(2)，…，λ(n)}。 在确定评价因素类权重集时，应依据评价因素，建立因素等级权重集，为准确反映各因素对评判对象λ的影响，应赋予各因素相应的权重A，确定因素类权重集。接下来建立第n个二级评价指标U n 的隶属度。然后就可以根据每个三级评价指标下的因素等级模糊隶属度评分以及二级指标下所有三级指标权重的乘积，建立一级模糊评价矩阵B1={B1(1)， B1(2)，…， B1(n)}，实现对二级指标的评价；然后再根据一级指标下的二级指标权重和一级模糊评价矩阵的乘积建立二级模糊评价矩阵B2={B2(1)， B2(2)，…，B2(n)}，实现对一级评价指标的评价。 采用基于最大接近度原则的最优水平截集法，利用一级或二级模糊综合评价方法确定最优水平值 ，将模糊优化模型转化为最优化水平截集上的常规优化评价。需要分别建立因 素集、备择集、因素权重集、因素等级权重集，并确定评判数学模型，因此计算出最优置信水平λ * ，与备择集λ中的元素进行对比，根据最大接近度原则，得出评价结果处于什么样的等级水平，并可根据需要选择不同的二级评价指标的评价结果，得到各指标下的项目选择/改进方案。