DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 团队创新绩效的维度与测量 目前，对于团队创新绩效的层次划分主要存在两种观点，即二维观点和三维观点。在Amabile等人认为创新行为和创新结果能够用来判断团队创新绩效的基础上 [ 6 ] ，学者们从这两个方面出发对团队创新绩效进行了研究。针对创新行为，认为能够从团队创新行为和团队创新能力两方面对团队创新绩效进行测量 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] ；针对创新结果，认为可以从创新本身的成果即创新有效性和为了实现创新这个目标而做出的努力即创新效率 [ 10 ] 两方面对团队创新绩效进行衡量 [ 11 ] ，以及还可以用团队创新数量与团队创新质量 [ 12 ] 评价团队创新。此外，也有部分学者在创新绩效维度(技术创新与管理创新)的基础上用团队流程创新和产品创新绩效来衡量团队创新绩效，其中可以使用潜在指标(产品创新性、时间)和外在指标(销售额、利润等)测量产品创新绩效 [ 13 ] 。 三维观点是学者在二维观点的基础上提出的，认为创新能力、创新行为以及创新结果是研究团队创新绩效的三个不同维度。尽管创新绩效的产生源于创新行为和创新能力，然而创新能力与创新行为的改善对团队创新绩效的提高并不一定是同向的。其中，产品创新性、创意或点子的数量、总体技术绩效等以及输出的新颖程度、创新的新颖程度和程度的改善能力等指标可以用来测量创新结果。 团队创新绩效因为其具有难以观察、不确定性、滞后性特点而测量难度高 [ 14 ] 。首先对创新的投入程度难以观察。其次，具有高度的不确定性的研究任务受到很多不可控制的因素影响。最后就是最终的科研成果在时间上往往存在很长的滞后性，或者是最后的成果会在组织中的其他部门中产生。Christensen (1995)利用技术创新过程的不同，提出用科研创新成果、工艺创新成果、产品创新成果以及美学设计成果四个方面来衡量。此外，John (2003)等认为企业专利上的数量、新产品问世速度、新产品的创新性、新产品在企业所有产品所占比例以及新产品的获利率等也可以作为衡量企业创新绩效的指标。而Kratzer (2004)等将团队绩效分为生产力和创新型两个维度进行测量。总之，直接对团队创新绩效进行测量是有难度的，但是研究者可以选择从不同的角度、利用不同研究方法、采用不同的测量工具和测量指标等对团队创新绩效进行间接测量。
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user: 4. 团队创新绩效的影响因素 对于团队创新影响因素研究的现状，我国薛继东和李海(2009)在梳理大量相关文献的基础上，从组织和团队过程两个角度对团队创新影响因素进行总结与归纳，并指出推动团队创新理论发展的关键在于从团队过程视角开展研究 [ 15 ] 。而王唯梁和谢小云(2015)基于二元性视角、结合元分析，在前人研究的基础上对团队创新研究进行了重新解读，整理了目前团队创新研究主要关注的方面：团队的项目周期、团队的创新氛围和反思、团队的多样性和冲突、团队的领导与管理、团队的边界活动 [ 16 ] 。 除此之外，对团队创新绩效影响因素现状的综述大都是从个体、团队以及组织因素层面进行阐述、归纳总结 [ 15 ] [ 16 ] 。接下来，本文从因变量、中介变量和调节变量的角度对团队创新绩效的影响因素进行归纳总结。 4.1. 自变量 简单的说，自变量就是“因”，是能引起因变量发生变化的因素。目前研究中，影响团队创新绩效的最直接因素多体现在团队特征、任务特征以及人的因素三方面。 4.1.1. 团队特征 在对团队创新绩效影响因素的实证研究中，主要的因变量是团队异质性、目标取向 [ 17 ] 、知识网络关系、团队情绪氛围 [ 18 ] 、团队创新氛围、团队社会资本 [ 19 ] 、团队共享心智模式 [ 20 ] 等。 团队的构成能直接影响团队内相互作用的属性和频率，团队异质性对团队冲突、团队凝聚力、团队沟通与合作等团队过程变量产生影响。继而，通过对团队过程作用而影响团队创新绩效。研究者们从不同的异质性划分层次对团队创新绩效影响的研究发现，团队异质性确实对团队创新绩效产生影响 [ 21 ] [ 22 ] 。而且，如果因为异质性导致的团队内冲突能在团队互动过程中得到有效的解决且对团队成员间的关系与利益没造成不良影响，那么异质性可以促进团队创新绩效的提升 [ 23 ] 。目前对于知识异质性以及知识冲突对团队创新的研究比较受到学者的关注 [ 24 ] [ 25 ] [ 26 ] [ 27 ] 。 团队创新氛围是指工作团队成员对影响其创新能力发挥的工作环境和氛围的一种共同的社会知觉 [ 28 ] 。我国王璇以研发团队为样本，检验了团队创新氛围与团队创新行为的关系，实证结果表明团队创新氛围对于团队创新行为有显著的正效应，且内在动机、团队效能感在团队创新氛围对团队创新行为的影响过程中发挥中介作用 [ 29 ] 。当然，因为团队创新氛围的内涵很宽泛，且其与组织文化氛围很难明显区分，也为研究增加难度。目前的研究大都把团队创新氛围作为中间变量与调节变量，但也有部分学者将其作为自变量来研究。 此外，关于共享心智、目标取向、知识网络关系、团队情绪氛围、团队社会资本等因素对于团队创新绩效的影响研究，也越来越受到学者们的关注。 4.1.2. 任务特征 组织分配给团队的任务特征会对团队产生重大的影响，任务结构是否利于团队成员协作、沟通和互补，将影响着团队的创新水平。学者在研究创新行为的影响因素时，将任务划分为程序化任务与非程序化任务；也有学者把任务按照创新要求的高低把任务分为两种类型，并且认为创新要求高的团队任务会迫使团队具备高水平的工作过程， 即高水平的目标承诺、参与、质量和创新支持， 从而有利于团队创新。有些任务的实现单单靠个人的力量是无法完成的，必须利用团队的力量与才智。如果把适合发挥团队优势的任务派给团队，将能够在挖掘团队潜力的同时改善团队的创新状况。 对于组织结构对于团队创新绩效的影响，张光磊(2011)将组织结构、知识转移渠道、研发团队创新绩效整合在一个理论模型中，研究发现集权程度、反馈速度通过知识转移渠道的部分中介作用对团队创新绩效产生影响 [ 30 ] 。 4.1.3. 人的特征 在这个方面主要阐述领导行为因素。关于领导风格对于团队创新影响因素的研究多集中于对交易型领导与变革型领导，其次在知识领导、共享领导等上面。朱少英等(2008)以我国部分高新技术企业的研发团队为调查对象搜集数据，对结构方程模型进行了实证检验，结果发现团队创新绩效受团队氛围与知识共享的正面影响，但与变革型领导相关性并不显著 [ 9 ] 。然而，柯江林等人(2009)通过实证研究发现研发团队领导者的变革型领导风格在通过知识分享与知识整合的中介作用下对团队创新绩效存在积极影响，且在不同中介变量的作用下，变革型领导风格对团队创新绩效产生了不同的结果 [ 31 ] 。柴富成等发现通过知识共享的中介作用，在团队中实施共享领导，能提升团队创新绩效 [ 32 ] 。在周健明等人的研究中也发现研发团队主管知识领导能显著性地提升团队的产品创新绩效，团队知识分享在其中起完全的中介作用 [ 33 ] 。 可见，团队领导行为的确会对团队创新绩效产生一定的影响，但均需通过某些中介变量的作用。 4.2. 中介变量 中介变量是自变量对因变量发生影响的中介， 是自变量对因变量产生影响的实质性的、内在的原因， 通俗地讲，就是自变量通过中介变量对因变量产生作用。引入中介变量的意义在于揭示自变量对因变量影响的原因和作用机制。 通过对相关文献的梳理，发现创新氛围、团队反思、边界活动、团队沟通、团队冲突、团队合作、团队学习、信息流动、团队文化、团队效能感等关键词在影响因素对团队创新绩效产生作用中发挥着部分或完全的中介作用。其中，关于团队沟通与团队冲突、团队学习、信息流动的研究相对较多。对于团队冲突，相关研究主要把团队内部冲突划分为任务冲突、关系冲突和程序(过程)冲突。研究表明，在冲突没有演变为人际冲突的情况下，一定的任务冲突对团队的创新绩效是有促进作用的。而程序冲突的影响要视团队的发展阶段而看，一般而言，在团队行程初期，一定的程序冲突有助于发现团队互动中存在的问题并及时解决，从而利于团队绩效的提高，但对创新绩效是否存在显著影响还有待研究。知识冲突在团队创新绩效影响因素的研究中多作为中介变量或者调节变量进行研究，但也有部分研究将其作为自变量研究。张钢和倪旭东(2007)通过情景模拟实验比较了高低知识差异和有无知识冲突两个变量四个水平下的团队创新度，发现在知识差异小的团队的知识冲突才表现为积极作用，而知识差异大的团队的知识冲突则更多的表现为一种震荡作用 [ 34 ] 。其次就是关于团队学习与信息流动的研究。团队学习一般分为挖掘性学习与探索性学习，而且往往是在研究知识冲突对团队创新绩效影响过程中出现。信息流动主要是指关于对知识共享以及知识转移方面的研究。 4.3. 调节变量 所要解释的是自变量在何种条件下会影响因变量，就是说，自变量与因变量的相关大小或正负方向受到其它因素的影响时，这个因素就是该自变量与因变量之间的调节变量。 团队创新绩效的产生依赖于一定的条件，因此创新绩效的研究会受到一些变量的调节。首先是时间因素，比如项目周期、团队服务期限等。其次便是研究团队创新绩效的因变量以及中介变量中的一些变量作为调节变量，在创新驱动过程中的调节作用，比如团队情绪氛围 [ 35 ] 。
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user: 5. 小结与展望 本文尝试从自变量、中介变量和调节变量的视角对团队创新绩效的影响因素进行了一定的梳理，如图1。 图1. 团队创新绩效影响因素整理 目前对于团队创新绩效，学者们多从不同的视角进行研究，比如人力资本、社会资本甚至认知心理等，而对于传统的薪酬设计等研究方面很少涉及 [ 36 ] 。此外，在研究过程中，学者们综合运用管理学、组织行为学、社会学、心理学等学科的知识理论，不再是从单一学科单一视角进行研究。 然而，对于团队创新绩效影响因素的研究，也有不足。首先，与组织创新绩效的研究相比，对于团队创新绩效影响因素的研究相对较少、关注度不够。其次，跨层次研究较少，能结合个体层面或者组织层面，研究不同层面的交互作用的学术成果较少。最后，现有研究多集中研究团队创新绩效的行为因素，未能深入挖掘行为背后的，诸如观念、价值观、心理认知甚至是社会层面的内容等的深层次原因，而往往正是这些方面的原因导致了不同的团队行为效果，是导致行为差异的根本的原因。
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user: 摘 要 对接桁组件是运载火箭整流罩中重要组成部分，涉及到整流罩的纵向分离，关系着火箭发射的成败。本文通过使用ANSYS/LS-DYNA软件，并结合工程铆接操作的经验数据，对对接桁双面埋头铆接变形过程进行了有限元分析，得出了对接桁组件铆接变形过程的变形机理，及锤击铆接与伺服压力铆接过程的变形规律。通过分析不同工况下的变形结果，得出对接桁组件铆接后变形量最小的工艺参数。 关键词 :对接桁组件，铆接，有限元分析，变形量，工艺参数 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 对接桁组件是运载火箭整流罩中的一个重要组成部分，其结构如图1所示。对接桁为“凸”字结构，底面铆接一块垫板用于保证对接桁的结构强度。对接桁通常为6米左右，其“A”面为对接装配面，平面度要求为0.5 mm，精度要求很高。对接桁组件的装配质量直接影响了运载火箭发射任务的成功。为此对接桁组件的铆接变形量要得到精确的控制，而铆接变形的分析就变得极其重要。 在以往的研究中，虽然有相关文献 [ 1 ] - [ 6 ] 对铆接变形过程进行过分析，但大多集中在单个铆钉、相同材料的铆接过程之中，而对于如图1示的铝制对接桁零件与钢垫板进行双面埋头铆接的过程还没有过相关研究，为此采用ANSYS/LS-DYNA软件对对接桁组件双面埋头铆接过程进行数值模拟有限元分析，从而得出不同铆接方式、不同铆接参数情况下对接桁组件的变形情况，为对接桁组件变形的控制提供理论依据，便于优化铆接工艺参数和过程。 图1. 对接桁组件示意图
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user: 2. 对接桁组件铆接变形有限元分析过程及方案 2.1. 对接桁组件铆接变形模型的建立 对接桁组件双面埋头铆接有限元分析的物理模型如图2所示，其中铆接件1模拟对接桁零件，材料为2A12，厚度b1与对接桁一致为3 mm；铆接件2模拟垫板零件，材料为30CrMnSiA，厚度b2为1.5 mm，二者连接的铆钉材料为2A10，各种材料性能如表1所示。 图2. 对接桁铆接有限元分析物理模型 Table 1 Material properties of rivet and riveted part 材料 密度(kg/m 3 ) 弹性模量(GPa) 屈服极限(MPa) 泊松比 2A10 2700 69 360 0.26 2A12 2700 74 380 0.26 30CrMnSiA 7800 196 0.3 表1. 铆接与被铆接件材料性能 由于铆钉冲头与顶铁为淬火后镀铬的钢材，变形量可以忽略不计，故将其设置为刚性体。为模拟真实的铆接情况，本次仿真过程采用三维实体进行模拟分析，并采用六面体单元映射网格划分方法进行网格划分。采用此种划分方式是因为六面体单元计算精度高，不易产生退化单元，同时具有较好的计算效率，划分网格后的模型剖视如图3所示。格的单元类型选择为SOLID164，要原因是构建的实体结构较为简单，并且需要向接触表面加载法向压力，而该实体单元由8结点构成，可以通过其单元表面施加面载荷。各铆接件之间的接触采用面接触，摩擦系数一般设定为0.2。 图3. 双面埋头铆接有限元分析模型网格图 在约束方面定义铆接件1和铆接件2四周均为无反射边界，而顶铁为固定约束。在施加载荷时，本次分析模拟锤击铆接与压铆铆接两种不同铆接方式下载荷，其中锤击铆接施加冲击载荷，按照铆接实际操作过程，以初速度为衡量标注设定载荷，根据铆钉长度L的不同给定冲头初速度分别为15 m/s、16 m/s、20 m/s，连续锤击5次；压铆铆接根据实际铆接过程施加匀速变压载荷，压铆时，给定冲头速度为0.25 m/s。 2.2. 铆接工况的划分 为分析出不同铆接方式及不同铆接参数下对接桁组件双面埋头铆接变形的情况，本研究中有限元分析共分18种工况，其中锤击铆接9种工况，伺服压铆9种工况，每种工况的区别为铆钉长度与划窝深度不同，具体如表2所示。 Table 2 Finite element deformation analysis of pressure riveting proces 手工锤铆 伺服压铆 工况 铆钉长度(mm) 划窝深度(mm) 工况 铆钉长度(mm) 划窝深度(mm) 1-1 6 0.5 2-1 6 0.5 1-2 0.8 2-2 0.8 1-3 1 2-3 1 1-4 6.5 0.5 2-4 6.5 0.5 1-5 0.8 2-5 0.8 1-6 1 2-6 1 1-7 7 0.5 2-7 7 0.5 1-8 0.8 2-8 0.8 1-9 1 2-9 1 表2. 压铆变形过程有限元分析工况
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user: 3. 对接桁双面埋头铆接成形机理 采用有限元分析的方式对双面埋头铆接成形机理进行研究，有限元分析的基础参数以对接桁双面埋头压铆铆接过程为参考依据，经过分析，双面埋头铆接成形过程可分为如下四个阶段： 1) 初始阶段 初始阶段从压铆头移动开始到与铆钉钉杆接触为止，此阶段中铆钉未发生变形，铆钉钉杆处于即将受力的临界状态，初始阶段结束时如图4所示。 图4. 初始阶段结束状态 2) 钉杆镦粗阶段 此阶段从钉杆受力变形开始到钉杆镦粗胀满铆钉孔为止。由于铆钉杆与铆钉孔之间存在着0.05 mm的间隙，钉杆在刚开始受力时处于自由变形状态，即钉杆根据自身的力学性能形成中间粗两端细的“鼓形”镦粗结构；当钉杆逐渐镦粗，其最大外径会接触到铆钉孔壁，此时钉杆结束自由变形状态，其后钉杆的镦粗变形过程将受到铆钉孔的制约，铆钉孔会随着钉杆一起变形，但由于钉杆变形较快，会逐渐的将铆钉孔填满。最终当钉杆膨胀到一定程度后，钉杆与钉孔之间会达到挤压力的平衡状态，此时钉杆镦粗阶段结束。 如图5中可以看出，钉杆在变形过程中并不是对称的均匀的变形，由于压铆力直接作用在钉杆最下端，且是一次成形，就造成靠近铆钉头一侧的钉杆变形较小，在最根部位置更是几乎没有变化，如钉杆下端红色区域所示。由于这种现象，钉杆根部位置将会与钉孔产生间隙，但由于间隙很小，在实际铆接后可忽略不计，图6为钉杆根部位置放大25倍后情况。 图5. 钉杆镦粗阶段结束状态图 图6. 钉杆根部间隙放大图 3) 镦头成形阶段 镦头成形阶段开始后，钉杆与铆钉孔接触部分停止变形，而钉杆剩余部分则发生更大范围的塑性形变，并逐渐填满铆钉钉窝。当铆钉冲头与被连接件接触时，镦头成形阶段结束。 在镦头成形阶段，钉杆形成的镦头会对钉窝产生一定的压力，此压力垂直作用于钉窝表面，而钉窝部位钢板只有1.5 mm厚，刚性过小，故会造成钉窝位置凹陷，从而造成整个被连接件的翘曲现象。此种现象是造成双面埋头铆接变形的最直接因素，应采取措施减小其影响。在镦头成形阶段完成后，镦头与被连接材料之间的状态如图7所示，在镦头周围的局部范围内存在着凹陷，且镦头表面要略高于被连接件表面，此种现象产生的原因为，当铆钉冲头到达如图7所示的状态时，其与被连接件之间产生了接触，此时铆钉周围由于前述的原因已经产生了凹陷，但是对于铆钉冲头来说其作用的范围已经从铆钉钉杆变成了一个较大的平面，由于压铆过程较为平稳，压铆力会被均匀分布在冲头截面范围内的整个平面上，而不单独作用在铆钉上，故在如图7所示的位置，镦头表面与被连接件表面之间的高度差将不会发生变化，图8为铆接试片在25倍显微镜下的凹陷情况。 图7. 镦头成形阶段最终状态局部图 图8. 镦头局部凹陷实物图 4) 压铆回弹阶段 压铆回弹阶段为整个双面埋头铆接的最终阶段，此阶段为铆接冲头达到压铆力从工件上回程的过程。在双面埋头铆接中，压铆机的设定参数为压铆力值，在一般情况下冲头在与被铆接件接触时，实际压铆力值会比设定值要小，故伺服压铆机会继续施加力直到达到设定值为止，而此时整个工件会因受力而产生弹性形变，在冲头回程的过程中，此形变会释放应力，从而达到平衡状态，此状态既为整个压铆过程的最终状态。如图9、图10所示，在回弹阶段铆接件有着明显的变形。 图9. 压铆回弹阶段起始状态 图10. 压铆回弹阶段最终状态
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user: 4. 对接桁铆接变形有限元分析结果 4.1. 铆钉孔周围变形分析 铆钉孔周围的变形过程通过铆钉孔上参考点的位移变化来进行反应，参考点位置为均布在钉孔窝边沿上的参考点，最终得出了参考点的位移变化曲线示例如图11所示。 图11. 工况位移变化曲线 通过分析认为在手工锤击铆接方式下，铆钉孔边缘位置参考点位移呈现周期性矩形波变化，而通过对比曲线高低点的位置与锤击铆接的时间，发现曲线变化的周期与锤击铆接的周期相同。此时铆钉孔周围的变形是随着锤击铆接的过程改变而改变的，当冲头与铆钉接触并释放冲击力时，铆钉孔周围会瞬间产生下陷；当冲击力释放完成，冲头回程并离开铆钉，铆钉孔周围产生回弹，直到下一次冲头冲击，如此反复。而由不同工况下伺服压铆铆接参考点位移变化图可以看出，铆钉孔边缘位置参考点随着压铆过程的进行，持续的产生下陷，并最终形成如图10所示的最终状态。 对比手工锤铆与伺服压铆两种铆接方式下的参考点位移曲线可以看出，在最终状态时，锤击铆接后铆钉孔周围各参考点尺寸分布在纵轴“0”点左右，范围大致在±0.02 mm之间，即铆钉孔周围呈现一种波浪起伏的变形状态，但由于变形较小，实物中很难发觉；而伺服压铆铆接后，各参考点的尺寸均在“0”点之下，均为负值，即铆钉孔周围呈现向中心凹陷的变形状态，且凹陷的程度随着压铆参数的改变而改变，此种情况与实际压铆情况相符。 4.2. 双面埋头铆接变形分析结果 在使用有限元分析的方式按不同工况模拟手工锤铆与伺服压铆过程后，将被铆接件单独进行变形分析，并采用位移变形云图的方式进行显示。由于在对接桁双面埋头铆接过程中，主要受力变形工件为钢垫板，而对接桁的整体变形是由钢垫板的变形引起，故此处只对钢垫板的变形情况进行分析。 如图12、图13所示为工况1-1、2-1情况下铆接过程的Z向(冲头运动的方向)位移云图。通过分析手工锤铆方式在不同工况下的钢板变形情况可以得出，在锤铆铆接情况下，钢板的变形没有规律可循，其变形后最高点出现的位置没有固定的区域，如云图12中红色区域所示；通过分析伺服压铆方式下不同工况的钢板变形情况，由变形云图可以看出，在压铆方式下钢板的变形较为规律，呈现一种由铆钉孔为中心“倒锥型”变化，最终形成中心凹陷、四周翘曲的形态，而钢板变形的最大位置均出现在钢板四周边角处。 图12. 工况1-1垫板Z向位移云图 图13. 工况2-1垫板Z向位移云图 通过分析不同工况下锤击铆接与压铆铆接的位移云图。可以看出，锤击铆接时，最大的应变节点发生在铆钉孔附近，Z向最大位移发生在铆接件2上下边缘处；压铆时，最大的应变节点发生在铆钉孔附近，Z向最大位移发生在铆接件2四周边缘，不同工况下的最大应变与Z向最大位移如表3所示。 Table 3 Maximum strain and Z-direction displacement of riveted parts 2 under different working condition 锤击铆接 伺服压铆 工况 最大应变 Z向最大位移/mm 工况 最大应变 Z向最大位移/mm 1-1 0.113149 0.0514653 2-1 0.243334 0.0493414 1-2 0.475278 0.0946398 2-2 0.230122 0.0728667 1-3 0.439525 0.0916519 2-3 0.143298 0.0880055 1-4 0.183138 0.0506697 2-4 0.190892 0.0533783 1-5 0.43091 0.0609488 2-5 0.135103 0.0796003 1-6 0.632138 0.119145 2-6 0.335444 0.0937262 1-7 0.200231 0.0740957 2-7 0.573997 0.0432315 1-8 0.402849 0.0463376 2-8 0.381058 0.0453868 1-9 0.490589 0.111234 2-9 0.431433 0.0771389 表3. 不同工况条件下铆接件2的最大应变和Z向最大位移
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user: 5. 结束语 本文对对接桁组件双面埋头铆接过程进行有限元分析，从而得出不同铆接方式、不同铆钉长度和不同划窝深度情况下对接桁组件的变形情况： 1) 在相同工况下，对接桁压铆铆接的变形量要小于锤击铆接的变形量，且压铆铆接过程变形过程较为稳定； 2) 根据铆接变形有限元分析的结果，认为当铆钉长度L为6 mm、划窝深度k2为0.8 mm、铆接方式为伺服压铆时，此时铆接变形最小，最大的应变节点发生在铆钉孔附近，Z向最大位移发生在铆接件2四周边缘。
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user: 摘 要 为了适应转向架检修装配的多品种生产需求，结合生产现场手工装配工艺，通过采用高效的物料配送系统及LCS产线管理系统，实现了生产系统的电子排产，齐套件的准时配送及各生产环节的数据采集，对生产过程的实时调控，提高了装配效率、质量保证能力。 关键词 :转向架，组装，物流，控制，技术研究 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 1) 四方车辆股份有限责任公司是中国主要的动车生产基地，其主要业务中转向架检修在国内一直处于前列，由于高速动车组的制造、检修是由铁道部指定的企业进行，并且本着返回原制造地检修的原则，中车内部有检修资格的四家企业——长客装备、青岛四方、唐车公司、南京浦镇车辆厂每年需检修的高档动车约2000辆，以此数量估算当前四方厂现有资源及能力已经越来越无法满足动车组修理的需求，增加产能已是目前急待解决的问题。 2) 当前国内转向架检修行业的发展一直落后于轨道车辆整体发展水平，由于重视程度不够，转向架的检修生产过程存在以下问题： · 生产模式相对粗放，现有的产线还未实现数字化、柔性化，主要表现为物流系统无法满足突发性的周期短、数量大的生产订单，工位处时常发生物料积存或待料现象；对物料、人员的调度多为半人工半计算机作业，效率及准确度不高。 · 检修装配过程基本以手工作业为主，信息化技术如MES管理系统等还未能实现自顶至下的全数字化、可视化应用，生产现场缺乏对过程的实时把控和管理手段。 3) 世界轨道交通行业，目前最著名的四家企业为中国中车、加拿大庞巴迪运输、法国阿尔斯通公司和德国西门子公司，这些国际巨头均为全球主要的轨道交通装备供应商，可提供整套客运和运输系统的解决方案，同时也有产品的研发、设计、制造、修理、销售、租赁与技术服务的能力，业务遍及全世界各地，但在国内转向架检修行业，外国公司鲜有建树。国内轨道交通业务全部由中国中车承担，中国中车承继了中国北车、中国南车的全部业务和资产，主要承接轨道交通装备的制造、修理业务，铁道部每年均会通过招标确定各厂的厂修车、配件供给数量，通过招标会各车企均可根据自身技术优势及地缘优势，获得一定份额的检修定单。
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user: 2. 转向架检修装配线布局 2.1. 转向架检修装配线布局规划 [ 1 ] 通过对国内转向架生产企业先进经验总结后，本产线采用了成组布置的原则，其思想是将设备布置与工艺流程进行结合形成的一种布置方式，其主要优点：物料搬运距离最短，物流效率高；人工无效移动时间短，工位间衔接紧密；在制品低、准备时间短；具有较高的柔性。整个产线以物料自动化出入库系统、智能移动平台、智能化天车为物料流转的核心，通过生产车间LCS生产管理系统对现场的多种生产模式进行调度，实现多品种、小批量转向架检修装配的高效生产，其生产线工作逻辑如图1。 图1. 生产线工作逻辑图 2.2. 转向架检修装配线作业区物流设计 整个转向架检修组装生产线的业务范围由10台AGV、2个立库(配盘立库、构架立库)和11个作业区(构架装配预组作业区、构架配线作业区、配盘作业区、构架装配作业区、轮对齐套作业区、线束预装作业区、零部件预装组作业区、落成组装作业区、转向架配线组装作业区、加载试验作业区、制动试验作业区)及一个智能吊组成。其中构架组装线和落成组装线各为两条。全部业务包含在两个厂房分区内，系统密集度很高，对物流设计、信息流设计提出了较高的要求。 2.3. 检修装配线转向架装配工艺设计 [ 2 ] 1) 以转向架五级修为例，当生产需求为节拍拉动模式时其构架组成装配工艺流程为图2。 图2. 拉动模式下构架装配工艺流程示意图 其中构架在工位二、工位三、工位七、工位八等四个工位时构架处于反装状态，其他工位构架均处于正装状态。 2) 以转向架五级修为例，当生产需求为工位单元模式时其构架组成装配工艺流程为图3。 其中构架在工位一、工位三、工位五、工位六、工位八等五个工位时处于正装状态，其余工位为反装状态。
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user: 3. 转向架检修装配线物料配送系统设计 [ 3 ] 转向架装配检修车间在生产组织过程中考虑到检修品种、检修级别的多样性，一般采用工位呼叫的生产拉动模式，通过工位将生产过程中缺料信息反馈到生产调度系统，再由调度系统将配送指令下达到仓储系统进行物料供给来实现生产进程，而这种模式存在物流过程的连续性差；配送效率低；产线各工位的线边库不是缺料就是有积存。而这种问题产生的主要原因还是缺乏对物流信息及时、全面的采集以及高效、准确的数据分析。为此，新产线的车间级产线控制及物料配送LCS系统嵌入了齐套件的准时配送模型，该模型可根据采集到的现场过程数据经过实时计算，精准确定各类齐套件需配送的时间、工位和数量，再结合自动化的物料流转技术如自动输送线、智能移动工作平台等实现了对生产现场装配工位的主动配送服务，解决了被动响应所造成的一系列问题。 图3. 工位单元模式下构架装配工艺流程示意图 3.1. 转向架检修装配线物料配送模型 这种基于神经网络的配送模型通过前期的训练及泛化，能很好地解决物料配送时间、配送工位、配送数量和配送装备调度的多目标优化问题，在现场生产过程数据的驱动下，模型不断对配送过程进行优化，通过反复迭代生成新的配送指令，给出配送建议，由人工进行最终决策或系统按一定的规则进行决策后，由自动化物料配送系统进行主动送料，从而达到真正的准时配送。 模型构建的主要运行机制采用了周期性事件驱动与突发性事件驱动相结合的模糊加权算法，正常状态下由程序后台按一定周期对产线数据进行采集并计算出理想的配送参数，当异常事件发生时如人工紧急插单、人工删单、设备故障及工位呼叫等情况，系统将停止发料并进行相应的中断子程序，在异常物料处理模式下，重新进行排产并对下一批配送的方案进行修正，其逻辑框图如图4。 图4. 物料配送逻辑示意图 3.2. 转向架检修装配线齐套件配送硬件设计 3.2.1. 配送系统布局及组成 零部件物流运输系统主要包括零部件配盘系统、零部件储运系统、电气控制系统和仓库管理及调度系统以及零部件装配物流系统组成。 零部件物流运输系统主要包括零部件收料、分拣、组盘、零部件信息自动采集、托盘信息采集、零部件自动传输、零部件防错、零部件自动存储、零部件自动上下料、自动出入库、零部件管理、零部件异常处理、相应物流调度控制、及与生产线控制系统之间的信息交互、报警、异常处理等硬件及软件。 3.2.2. 配盘及立库设计 配盘系统主要功能为根据生产计划将配盘区物料及时的配盘到托盘上。配盘区主要包括输送主线系统与配盘线系统，包含辊筒输送机、顶升移载机、顶升移栽转向台、提升机、顶升台、显示屏、手持终端及手持终端存放支架等设备(见图5)。 图5. 配盘系统示意图 配盘区设有配盘台，配盘台用于零部件转盘、配盘所用。输送主线用于空-实托盘的转运。桥架钢平台用于提供托盘入库及紧急出口与让出移动工作台循环路线用。 每个配盘台人员根据配盘台上配置的显示屏显示的配料计划进行配料，每个配盘台上显示屏实时显示配盘情况。配盘台上设置托盘RFID阅读器，且每个配盘台上再配置两部手持终端扫描零部件(具有识别金属二维码功能)及其存放支架。 零部件在配盘台上配料完成后智能物料管理系统(WMS)根据零部件库房内托盘使用情况进行零部件托盘入库出库调度。实现零部件自动入库出库管理。 3.2.3. 移动工作台设计 传统的转向架装配多采用天车将装配中的构架在不同装配台位间进行吊转，天车的调度有很大的随意性，缺乏对整个装配线过程状况的感知，存在效率低、安全性差的问题，在新产线规划设计中，采用了AGV智能移动工作台替代天车进行构架的流转，由于没有了空中作业，安全性大为提高，同时二维码导航的AGV有定位精度高的优点，整个装配线共使用10台AGV小车，以立库系统为核心组成环形装配线，物料配送系统与装配工位紧密结合，实现高效率的组装作业。
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user: 4. 四方转向架检修装配线自动落成与自动检测、调整系统 转向架构架组装完成后需与轮对轴箱组成及驱动装置进行装配，组成完整的转向架，该过程在转向架装配环节中极为重要，目前车间落成作业由人工在天车的配合下，根据经验反复调整构架位置直至作业完成，对落成质量的控制也是通过目视检查的方法完成，检测项点为① 轴箱上下拉杆节点落入构架拉杆节点梯形槽接口内，② 轴箱体挡体组成与轴箱体挡体安装孔位对准时即为落成合格，这种生产模式要求落成时每一侧至少有一位操作者监督，发现问题时及时进行处理，操作过程复杂、效率低下、落成质量得不到保证。 为了解决此问题，在落成组装作业区落成工位的设计中采用了自动落成与自动检测、调整技术，通过整合先进的测量与数据处理技术，在落成过程中对构架姿态、轴距尺寸、轮对与构架侧梁基准面距离、对角线的尺寸等进行精确测量、调整，整套系统由智能天车、轮对定位台位、自动检测\调整装置组成，实现了转向架落成、调整的自动化作业(见图6)。 图6. 自动落成系统示意图
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user: 5. 数字化转向架装配技术在四方现场的应用 目前，该装配生产线已安装到四方车辆厂维修装配车间进行调试，已初步达成各项设计指标，结合现场调试发现的问题，正在对设计、工装、产线布局及各子系统等对应层级进行改进、优化，通过该产线的落地实施，对提升我国转向架装配线的数字化水平有一定的指导意义。
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user: 摘 要 本文分析了肯尼亚地热蒸汽的品质，提出了高温地热井口主阀设计方案和设计参数，通过阀门样机的室内试验，证明了设计方案的可行性，为地热电站建站提供了有力的保证。 关键词 :地热资源，地热电站，井口主阀 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 肯尼亚是东非经济社会发展最具活力的国家之一，年电力需求量以约8%的速度递增，然而电力供应短缺、电价过高成为制约经济发展的主要瓶颈。为了弥补电力不足和控制发电成本，肯尼亚政府决定通过建立地热电站来替代目前的燃油发电和弥补水力发电的不足。肯尼亚地热资源的潜在发电量约为10，000兆瓦，而目前仅开发约670兆瓦。2013年8月，中国石油天然气集团公司与肯尼亚能源与石油部在北京签署备忘录将在肯尼亚投资建立350 MW地热电站 [ 1 ] 。 地热电站涉及设备众多，其中高温地热井口主阀是地热井口必备的关键部件，关系到地热蒸汽的安全控制及地热发电的长期有效生产，是每口井地面上的第一道控制阀，一旦阀门严重失效将造成重大安全事故，带来巨大损失。目前井口主阀由国外垄断供货，存在着产品价格高、供货周期长等问题，因此高温地热井口主阀的研制具有很大的市场应用前景和战略意义。
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user: 2. 国内外相关产品发展现状 目前全国生产阀门企业约6000家，随着各类成套设备性能的提高、工艺流程的优化、以及引进技术及消化吸收、自主开发以及技术改造，全行业普遍提高了产品开发、设计和制造水平，生产过程已实现直接数字化控制。我国现具备生产3000多个型号、40，000多个规格的阀门产品，阀门参数范围：公称尺寸从DN3到8000 mm；压力从真空到600 MPa；温度从−196℃到1200℃；品种包括闸阀、截止阀、节流阀、旋塞阀、球阀、蝶阀、隔膜阀、止回阀、安全阀、减压阀、疏水阀和调节阀等，共计十二大类，产品性能已达到国际中等发达国家水平，少数产品已达到或接近国际先进水平。常规阀门的检测手段和试验条件已具备，个别特殊阀门的试验台架，如高温试验、超低温试验和核电站用安全阀全性能试验台架等也已建成，一些高温高压、超临界高温高压、超低温阀门产品已达到或接近世界先进水平，许多产品已经打入国际市场，为肯尼亚高温地热阀门的研制和性能研究打下了坚实的基础 [ 2 ] 。
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user: 3. 肯尼亚高温地热阀门设计参数 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] 肯尼亚高温地热阀门要求具有耐高压、高温和抗腐蚀的能力，为了确保有效进行地热开发要求阀门密封安全可靠，确定采用膨胀式闸板阀结构。为了满足肯尼亚高温地热井况要求，提出了耐温等级350℃，耐压等级15 MPa和25 MPa两大类产品(见表1)。 Table 1 Typical high temperature geothermal fluid composition in Keny 8 质量分数(ppm) 体积分数(%) 组分 水中溶解度(ppm) 组分 水中溶解度(ppm) CO 2 4950 0.21 SiO 2 350 Li 2.9 H X S 47.22 0.0025 B 3.5 Na 702.6 CH 4 0.36 0.0004 Cl 548.0 K 168.9 H 2 26.93 0.025 F 102.3 Ca 6.0 N 2 1469.69 0.096 SO 4 471.7 Mg 0.8 O 2 0.00 0.00 CO 2 138.2 H 2 S 0.7 表1. 典型的肯尼亚高温地热蒸汽和卤水的成分表 为了阀门在现场应用的通用性，法兰端部链接方式和尺寸参照现有井口尺寸设计，保证互换性，公称通径选取10’’，设计技术指标如下。 3.1. 高温地热井口主阀(15 MPa) 3.2. 高温地热井口主阀(25 MPa)
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user: 4. 肯尼亚高温地热阀门的选材标准 由表1可以看出，肯尼亚高温地热蒸汽和卤水里富含腐蚀性其他和易结垢的物质，因此对阀门的材料遵循以下原则： 提高材质的防腐性： 1) 与含H 2 S介质接触的阀门材料，应满足阀门相关标准、材料标准及NACEMR0175的要求并进行材料硬度控制，材料和焊接工艺必须提供材料和焊接工艺抗硫性能检测评价试验报告，按API 6A设计的阀门的材料还需满足API 6A的要求。 2) 阀门中非金属材料需满足压力、温度、介质条件(特别是湿含H 2 S环境)的要求。 3) 阀门本体采用锻件，锻打成型，阀门本体的化学成分、热处理、机械性能、低温冲击、焊接工艺需符合API 6A中的要求。 4) 闸阀的闸板阀座采用堆焊硬质合金的方式，增加密封面硬度，使闸板和阀座更加耐磨，增长其寿命。 5) 阀门两端连接为6BX标准法兰，法兰垫环槽堆焊INCONEL 625，增强防腐功能。 6) 阀门螺柱螺母采用A193、A194规定的螺栓，表面采用镀锌处理，增强其抗腐蚀能力。 材料耐压和高温的密封性选择： 井口阀门采用金属对金属密封的结构，通过阀座与阀体焊接来实现金属密封，表面采用堆焊硬质合金的方式来进行表面硬化处理。
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user: 5. 阀门试验室内 5.1. 室内样机完成试验 5.1.1. HIC测试 采用NACE TM0284标准；测试时间：96小时。 阀体材料样品试验结果：裂纹长度率(CLR) ≤ 15%，裂纹厚度率(CTR) ≤ 5%，裂纹敏感率(CSR) ≤ 2%。 5.1.2. SSC测试 按照ISO 7539-2或ASTM G39标准采用四点弯曲试件进行，测试加载应力：80% AYS (实际屈服强度)；测试时间：720小时； 阀体材料样品试验结果：在10倍显微镜下观察，材料试样在受拉力面上没有任何SSC表面裂纹或开裂。 5.1.3. 空载操作试验 试验前关闭膨胀闸阀，阻断介质，空载开关阀门。阀门出厂前已经完成PR2的试验，所以现场空载开关次数为5次。阀门初始状态为关闭。逆时针转动手轮，转动圈数约为35圈，打开到位后，顺时针转动手轮，转动圈数同样约为35圈。一个全开，全关流程需要约10分钟，完成5次空载试验，大约2小时。 5.1.4. 带载运行试验 1) 壳体试验 对样机空载操作试验结束后，进行带载运行试验，首先将阀门全开(即逆时针转动手轮)，然后打开阀前的开关阀，将介质流过本套阀门，观察阀门壳体是否有泄漏情况。试验时间可以适当长一点，维持1~2小时，试验后壳体无可见泄漏。 2) 密封试验 样机壳体试验完成后进行密封试验，保持阀前的开关阀打开，关闭本套阀门(即顺时针转动手轮)，检测阀门下游段的泄漏。泄漏量低于450毫升/分钟。 3) 带载操作试验 样机通过密封试验结束后进行带载试验，保持阀前的开关阀打开，将本套阀门打开，逆时针转动手轮，相比空载，带载时操作阀门时所需的操作力会稍微变大(见图1)。预计打开时间约为5~7分钟。保持开启5分钟，然后将阀门关闭，顺时针转动手轮，关闭时间约为5~7分钟，保持阀门关闭约5分钟。整个单次开启关闭过程30分钟。 图1. 地热井口主阀主视图 样机通过循环测试10次，总计1天半的时间，开关无卡阻现象。
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user: 6. 总结 经过对肯尼亚地热参数分析和研究，通过阀门的优化设计和材料的选择，有效地解决了地热蒸汽的腐蚀和高温高压对阀门密封等的技术要求，通过室内试验，该型号的阀门完全满足肯尼亚地热井口阀门的性能要求，为该型产品的国产化打下了坚实的基础。
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user: 摘 要 旨在筛选分离可用于镉污染土地栽培农作物根际的抗镉细菌接种物。从辣椒耕地土样分离纯化出4株抗镉细菌，通过16SrRNA基因序列分析鉴定为嗜线虫沙雷氏菌Cd-r-11、吡咯伯克霍尔德菌Cd-r-A、无色杆菌Cd-r-C和Cd-r-D；采用平皿滤纸片法种子萌发试验筛选出对辣椒种子发芽抑制作用较小的是菌株Cd-r-11；采用辣椒幼苗盆栽试验显示菌株Cd-r-11对镉胁迫(20 mg/kg基质)辣椒幼苗的生长无显著性抑制作用；通过含镉离子(100 mg/L~400 mg/L)牛肉膏蛋白胨培养液振荡培养菌株Cd-r-11，火焰原子吸收分光光度法检测显示它能吸附去除超过50%的镉离子。研究结论认为嗜线虫沙雷氏菌Cd-r-11有用做辣椒根际接种物来处理镉污染土壤的应用潜力。 关键词 :镉，嗜线虫沙雷氏菌，辣椒 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 我国土壤重金属污染问题突出，农业部开展的全国污灌区调查表明在约140万hm 2 的污水灌区中，遭受重金属污染的土地面积占污水灌区面积的64.8%，其中轻度污染的占46.7%，中度污染的占9.7%，严重污染的占8.4%。以Hg和Cd的污染面积最大。Cd污染耕地1.3万hm 2 [ 1 ] 。调查报告显示湖南省是受重金属污染最严重省份之一，遭受重金属污染土地近28，000 km 2 ，占湖南省土地面积的13%；湘江流域内汞、镉、铬、铅排放量居全国首位，其中湘江(株洲)霞湾港段排污口下游底泥最高值达359.8 g/kg，是《土壤环境质量标准》一级标准限定值的1800倍 [ 2 ] 。土壤重金属污染事件进入集中多发期，2013年在湖南省局部地区已经发生类似“镉米事件”、“镉中毒”等的农业经济问题和粮食安全问题。 世界各国很重视对重金属污染治理方法的研究，对土壤中重金属污染大致有工程治理方法、化学治理方法、农业治理和生物治理等4种治理措施 [ 3 ] 。生物治理之中的微生物治理是利用土壤中的某些微生物等对重金属具有吸收、沉淀、氧化、还原等作用，降低土壤中重金属的毒性。根据微生物菌体对Cd 2+ 的抗性机理，利用一些菌体配制能吸附固化、钝化、螯合水溶态Cd 2+ 的微生物组合菌体，使Cd 2+ 在微生境中固着或解毒，降低Cd 2+ 的迁移性和生物利用度。研究资料表明抗镉微生物接种剂能起到阻碍植物对镉的生物积累作用，也可能起到促进植物对镉的吸收积累作用。盛下放等(2003)将土壤中分离的镉抗性细菌(假单胞菌和芽孢杆菌)，接种到添加镉(200 mg/kg)的土壤进行番茄盆栽试验，表明它们能活化菌株根际镉，植株吸收的镉含量比不接菌对照增加107.8% [ 4 ] 。孙刚忠等(2011)将从湖南株洲铅镉污染土壤中分离的2株耐铅镉的细菌(鞘氨醇杆菌、金黄杆菌)分别接种至铅镉污染的土壤中进行小白菜盆栽试验，发现接菌处理均能显著降低小白菜地上部铅、镉含量，但对地下部铅、镉含量影响不显著 [ 5 ] 。唐八生等(2013)选用能去除镉的光合细菌沼泽红假单胞菌(Rhodopseudanonas palustris)与吸附铅的蜡样芽孢杆菌(Bacillus cereus)和吸附铬(VI)啤酒酵母(Sacchaeomyces cerevisiae)的特定菌株配制成复合菌剂，适量施用可显著降低土壤中重金属镉离子含量、削减水稻累加吸收、减少或降低稻米中的镉含量 [ 6 ] 。 在镉污染土壤栽培农作物存在植物体吸收富集镉并造成镉超标的风险，而作物根际抗镉细菌有可能生物吸附和固化镉离子，阻断可溶性镉离子被植物体吸收，从而降低植物体中镉的积累量。本研究从辣椒栽种地土样中分离了4株抗镉细菌，从中筛选出一株嗜线虫沙雷氏菌Cd-r-11，它对镉胁迫的辣椒种子萌发抑制作用最小，以及对镉胁迫条件下辣椒幼苗正常生长无显著抑制性影响。鉴于菌株Cd-r-11生长繁殖过程中具有较强的生物吸附除镉能力，因此可能用于辣椒根际接种来生物吸附降低土壤中的可溶性镉含量。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 材料与仪器 辣椒种子(湘研五号，湖南湘研种业有限公司)；育苗专用基质(江苏兴农基质科技有限公司)；普通牛肉膏蛋白胨培养基(0.5% NaCl)；Cd (NO 3 ) 2 ∙4H 2 O (分析纯，天津市科密欧化学试剂有限公司)；镉离子标准溶液(1000 μg/mL，国家有色金属及电子材料分析测试中心)；磁珠法细菌基因组DNA抽提试剂盒，Taq DNA聚合酶(含有Taq DNA polymerase、10 × buffer和MgCl 2 )，细菌通用引物27F和1492R，dNTPs Mixture Solution (生工生物工程(上海)股份有限公司)。 高压蒸汽灭菌锅(MLS-3780，日本SANYO公司)；立式恒温振荡器(IS-RDV1，中国上海珂淮仪器有限公司)；高速冷冻离心机(Multifuge X1R，赛默飞世尔科技(中国)有限公司)；稳压稳流电泳仪(SCR-600A，中国上海康华生化仪器制造厂)；PCR扩增仪(Eppendorf AG 22331 Hamburg，德国 Eppendorf AG公司)；人工气候培养箱(MGC-450HP，上海一恒科学仪器有限公司)；原子吸收分光光度计(AA-7000，岛津企业管理(中国)有限公司)。 2.2. 实验方法 2.2.1. 抗镉细菌的分离纯化 称取校园内辣椒栽种地采集的土样1 g，转入牛肉膏蛋白胨培养液中(含100 mg/L镉离子)，25℃，100 r/min恒温振荡培养48 h富集抗镉细菌。培养物涂布到牛肉膏蛋白胨固体平板上(含100 mg/L镉离子)，25℃恒温培养48 h。从固体平板上生长的抗镉细菌中挑取单菌落数个转接到新鲜斜面培养并保藏待用。取其中4株抗镉菌Cd-r-11、Cd-r-A、Cd-r-B和Cd-r-C，分别接入牛肉膏蛋白胨培养液(含0.5% NaCl)中于25℃，100 r/min振荡培养48 h，制备接种用液体菌种。 2.2.2. 抗镉细菌的对镉耐受性检测 液体菌种按1%接种量(V/V)分别接种于100 ml含镉离子浓度为10 mg/L、20 mg/L、50 mg/L、100 mg/L、200 mg/L和400 mg/L的牛肉膏蛋白胨培养液中，25℃恒温100 r/min振荡培养48~72 h，观察液体培养物的浊度以衡量菌体细胞的生长状况，检测细菌生长对镉离子耐受性。 2.2.3. 菌株的16S rRNA基因序列分析 移取菌株Cd-r-11、Cd-r-A、Cd-r-B和Cd-r-C的牛肉膏蛋白胨液体培养物，室温下离心(10，000× g， 10 min)收集菌体细胞。用磁珠法细菌DNA抽提试剂盒提取各菌株的总DNA，以1%琼脂糖凝胶电泳检测总DNA质量。以合适的PCR反应体系和反应条件 [ 7 ] ，采用细菌通用引物27F和1429R扩增得到菌株16SrRNA基因的PCR产物。经琼脂糖凝胶电泳检测PCR产物质量后，委托生工生物工程(上海)股份有限公司测序。将序列提交到GenBank中。所得16SrRNA基因序列在GenBank中比对搜索相似的序列，鉴定菌株的种属类别。 在构建菌株Cd-r-11与沙雷氏菌属典型菌株的系统发育树时，首先利用LPSN数据库检索沙雷氏菌属(Serratia)的菌种名及种的典型菌株，查找到部分典型菌株的16S rRNA基因序列在Genbank中的登录号；其次运用ClustalW1.8.3程序将所选典型菌株与待测菌株Cd-r-11的16SrRNA基因序列进行多序列比对；最后运用分子进化遗传分析软件MEGA7.0.26构建N-J系统发育树。系统发育树的可靠性检测的自举值设定为1000次，以大肠杆菌(E. coli)做外群。 2.2.4. 菌株对辣椒种子发芽的影响 辣椒种子用高锰酸钾溶液(0.3%)浸泡消毒20~30 min，用灭菌去离子水反复三次清洗种子表面的药液，再用温水(25℃~30℃)浸泡8~12 h催芽，然后播种于湿润的棉纱布上，30℃温育24 h至种子破口露白，将10颗健康种子摆放到铺有3片灭菌定性滤纸的无菌平皿中，在各平皿中分别加入5 ml相应处理液以湿润滤纸(见表1)。共设12个处理组，每组2重复。置于人工气候培养箱中25℃培养5~7天。统计种子发芽率、测量幼芽长和幼根长以指示各菌株对辣椒种子发芽的影响。选取对辣椒种子发芽具有促进效应或者抑制效应较小的菌株用于后续幼苗盆栽实验。 Table 1 Test groups and treatment methods to culture hot pepper sprouts on filter paper in Petri dishe 序号 组名称 处理方法 1 自然组 去离子水5 ml 2 培养液组 灭菌液体培养基5 ml 3 镉胁迫组 镉离子(终浓度50 mg/L)溶液5 ml 4 培养液 + 镉组 灭菌液体培养基和镉离子(终浓度50 mg/L)溶液共5 ml 5 A菌组 菌株Cd-r-A培养液稀释液5 ml 6 B菌组 菌株Cd-r-B培养液稀释液5 ml 7 C菌组 菌株Cd-r-C培养液稀释液5 ml 8 11菌组 菌株Cd-r-11培养液稀释液5 ml 9 Cd + A组 Cd-r-A培养液稀释液和镉离子(终浓度50 mg/L)溶液共5 ml 10 Cd + B组 Cd-r-B培养液稀释液和镉离子(终浓度50 mg/L)溶液共5 ml 11 Cd + C组 Cd-r-C培养液稀释液和镉离子(终浓度50 mg/L)溶液共5 ml 12 Cd + 11组 Cd-r-11培养液稀释液和镉离子(终浓度50 mg/L)溶液共5 ml 表1. 平皿滤纸片法培育辣椒种子发芽的实验分组与处理方法 2.2.5. 菌株Cd-r-11对辣椒幼苗生长的影响 采用盆栽试验检测菌株Cd-r-11对辣椒幼苗生长的影响。市售塑料口杯(容积200 ml)中先装入40 g育苗专用基质，放入1颗萌发露白的辣椒种子，再覆盖10 g育苗专用基质铺平。设4个处理组，每组3重复。1) 自然组：加入10 ml去离子水湿润基质；2) 镉胁迫组：加入10 ml镉离子溶液，镉离子终浓度20 mg/kg基质；3) 接菌组：接种菌株Cd-r-11，取液体菌种10 ml，8000 r/min离心10 min，再用10 ml无菌生理盐水悬浮菌体，加入基质中，使菌体细胞终浓度约10 8 CFU/g基质；4) 镉 + 菌组：加入菌株Cd-r-11的24 h培养物与镉离子的混合溶液共10 ml。置于室内(15℃~25℃)培养30 d。测量统计幼苗的叶片数目(含子叶)、茎第一节长和茎第二节长。 2.2.6. 菌株Cd-r-11对镉吸附去除能力检测 制备菌株Cd-r-11的液体菌种，按1%接种量(V/V)接种于100 ml含镉离子浓度分别为100 mg/L、200 mg/L和400 mg/L的牛肉膏蛋白胨培养液中，25℃下100 r/min恒温振荡培养48 h，10，000× g离心10 min，收集上清液。采用火焰原子分光光度法检测上清液中镉残留量，检测其对镉离子的吸附去除能力。