DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 梯度金属多孔材料 梯度金属多孔材料是指沿某个方向上，孔隙或孔径呈现梯度变化的一类金属多孔材料，也被称作非对称金属多孔材料。梯度的存在是对金属多孔材料组成、组织以及结构进行优化后的结果，以满足实际使用需要。 2.1. 梯度金属多孔材料的制备方法 2.1.1. 沉积法 沉积法的主要原理是利用粉末粒度大小不同导致其在液体中的迁移速度产生差异，从而使粉末颗粒分离形成梯度。依据设备和工艺的差别可以将沉积法分为两种：离心沉积和重力沉积。通过上述两种方法使金属粉末浆料在模具内成形，脱模之后进行烧结便可以形成具有梯度孔隙结构的金属多孔材料。图1所示为采用离心沉积法，在模具腔内壁形成梯度粉末层坯料，烧结后获得的连续梯度金属多孔材料 [ 3 ] 。 2.1.2. 湿法喷涂和刷涂 通过湿法喷涂与刷涂制备梯度金属多孔材料，是指将含有不同粒度分布或者含有不同造孔剂含量的粉末浆料依次涂敷在已有的支撑体上，在不同压力下进行压制，最终通过烧结后制得具有梯度孔径的金属多孔材料。湿法喷涂可由计算机辅助控制，以保证涂层的厚度以及均匀性。陈刚 [ 4 ] 等用粉末湿法喷涂技术将羰基Fe、Al混合粉喷涂于支撑体表面，经过压制和真空烧结，获得具有梯度孔径的FeAl多孔 图1. 连续梯度金属多孔材料样品(a)及材料微观组织SEM照片(b) [ 3 ] 材料。何薇 [ 5 ] 等以超细Ti、Al混合粉为原料，用喷涂法在孔径较大的多孔TiAl金属间化合物上制备了涂覆层，用真空烧结方式制备了梯度孔径TiAl多孔膜。 2.1.3. 其他制备技术 近年来梯度金属多孔材料领域出现了一批新的制备技术，如电火花等离子烧结技术、分层堆积热压成形技术、金属激光烧结技术、粉末注射成形技术等 [ 6 ] 。其中，通过分层堆积热压成形技术可制备形状复杂、尺寸小、精度较高的梯度金属多孔材料 [ 7 ] 。这些制备方法各有所长 ，但是对其制备机理的研究还不够深入，有关成形过程中各种影响因素间的作用需进一步探讨。 2.2. 梯度金属多孔材料的应用 2.2.1. 生物医学材料 由于人体的实际骨骼结构是典型的梯度多孔结构，从内部向表面是由疏松骨质向致密骨质变化的，梯度金属多孔材料因而被广泛的用作人体硬组织替代材料 [ 8 ] 。T. Traini [ 9 ] 等通过金属激光烧结技术制备了梯度多孔钛合金，合金内层弹性模量为104 ± 7.7 Gpa，外层为77 ± 3.5 Gpa，与人体骨骼较为相近。Y. Torres [ 10 ] 等基于单轴连续压制装置与粉末冶金技术，制备了适合生物医学应用的梯度多孔钛合金材料。 梯度金属多孔材料中的连通孔结构有利于成骨细胞的粘附、分化和生长，能促进骨组织长入孔隙，加强植入体与骨的连接，实现生物固定。同时，金属多孔材料的强度和弹性模量以及体积密度，可以通过调整孔隙率来改变，从而使得植入体与人体硬组织具有较好的力学相容性。钛及钛合金因其良好的生物相容性、耐蚀性、及与骨骼相似的弹性模量，成为人体硬组织的首选替代材料 [ 11 ] 。 2.2.2. 过滤与分离材料 液体或气体的过滤与分离是金属多孔材料应用得最为广泛的领域之一，其原理是利用金属多孔材料孔道对流体中固体颗粒的阻碍和拦截作用，对气体或液体进行过滤与分离 [ 12 ] 。梯度金属多孔材料由于自身结构特性，即孔径与孔隙沿厚度方向上呈现梯度变化，使得其可以同时具备大透过性和高过滤精度的性能特点。在过滤分离过程中，孔径较小的梯度层提供较高的过滤精度，孔径较大的梯度层提供大的透过性。汪强兵 [ 3 ] 等采用离心沉积法制备了连续梯度金属多孔材料，发现在同等过滤精度下，该梯度多孔材料的透过性能是常规相同孔径金属多孔材料的10倍以上。此外，梯度金属多孔膜材料在果汁生产过程中能高效地将果汁中的淀粉或果胶滤掉，可以节约大量的酶解费用，提高效率 [ 13 ] 。
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user: 3. 有序金属多孔材料Gasarite 孔隙结构规则，孔道在三维空间呈现出规律性、有序排列的金属多孔材料被称为有序金属多孔材料。Gasarite是指通过Gasar工艺制备出的具有规则孔隙结构的金属多孔材料，其圆柱形孔道定向排列于金属基体内形成藕根状，因此也被称作藕状金属多孔材料 [ 14 ] 。 3.1. Gasarite制备方法 Gasar工艺即(金属/气体共晶定向凝固法)是制备具有有序孔结构金属多孔材料的最主要方法，最早由乌克兰学者Shapovalov在一篇专利中提出 [ 15 ] 。通过该工艺可得到孔隙排列方向、形状、孔隙率和孔径分布可控的定向规则多孔结构。 金属/气体共晶定向凝固法的基本原理是：许多金属如Co、Fe、Ni、Cu、Al、Mg等与氢气相互作用反应后并不会形成氢化物，而是在高温区域形成金属/气体共晶。若将这些金属或者合金置于高压氢气中加热直至熔化，经过一段时间的保温，熔融的金属或合金中会熔解大量的氢气。由于氢气在金属或合金的固相和液相中的溶解度差别较大，所以当把金属熔体浇到铸型中进行定向凝固时，凝固过程中氢气会析出形成气泡，并与金属固相一起定向生长，最后得到圆柱状气孔沿凝固方向规则排列的多孔结构。熔融金属中气体的含量、气氛中气体的压力、熔体的化学成分以及凝固速率与方向将共同决定孔隙的形貌、大小以及空间排列 [ 16 ] [ 17 ] 。 随着有序金属多孔材料Gasarite的开发与应用得到逐步重视，Gasar工艺也得到进一步的研究改进。Nakajima教授研究组基于Gasar工艺及固–气共晶原理，进一步开发出了热分解法、连续区熔技术和连续铸造技术，图2展示了有序金属多孔铜的横截面和纵向截面的微观形貌 [ 18 ] 。 图2. 通过Gasar工艺制备的有序金属多孔铜的横截面与纵向截面微观形貌 [ 18 ] 。(a) 0.4 MPa氢气，孔隙度为44.9%；(b) 0.8 MPa氢气，孔隙度36.6% 3.2. 有序金属多孔材料Gasarite的应用 3.2.1. 传热散热材料 通过Gasar工艺制备的有序金属多孔材料因其内部存在着部分充满高压氢气的气孔结构，这使得该材料在热传导过程中，对流换热成为比固体导热还重要的热量传输方式。氢气具有较高的热导率以及很低的粘度，因此如果气体压力足够高时，对流换热的强大作用将会使Gasarite材料的宏观导热能力超过相应致密材料的导热能力。通过改变有序金属多孔材料Gasarite的气孔率和气孔中氢气的压力，可以在很宽范围内实现对其导热能力的控制 [ 19 ] 。利用Gasar工艺制备的多孔铜热沉，具备优异的传热能力，热沉的换热系数可以达到5 w/(cm 2 ·k) [ 20 ] 。吴健 [ 21 ] 等通过实验和FlowSimulation数值计算系统地研究了以水为工质，具有均匀微槽道结构的藕状多孔铜热沉的散热性能，发现该热沉具有很高的换热系数，在110 ml/s流量下，换热系数可达10.1 w/(cm 2 ∙k)。 3.2.2. 结构材料 对于传统金属多孔材料而言，由于其内部孔隙结构与大小的不规则性，导致孔隙附近基体产生严重的应力集中效应，从而使得传统金属多孔材料的机械性能随孔隙率的增加而急剧下降。然而与传统金属多孔材料不同，有序金属多孔材料Gasarite由于内部气孔呈光滑的圆柱形，且沿凝固方向规则排布于金属基体内，这使得当沿气孔生长方向对其加载时，气孔周围基体无明显的应力集中效应 [ 22 ] 。有研究表明，对于有序金属多孔铜，当其气孔率不高于20%且气孔尺寸较均匀时，其屈服强度和抗拉强度均高于相应致密材料，由有序金属多孔材料制备而成的三明治结构或蜂窝结构件的力学性能也明显优于传统多孔材料所制成的同类构件 [ 23 ] 。在很多领域，可充分利用有序金属多孔材料所具备的特殊结构和力学性能，实现轻量化的目的。有序金属多孔材料还可以应用到交通工具制动器的闸瓦上，它良好的耐磨性和刚度的结合、高的导热能力可显著提高交通工具的制动能力 [ 24 ] 。
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user: 4. 纳米金属多孔材料 纳米金属多孔材料是一类具有特殊结构的纳米金属材料，由处于纳米尺度的金属骨架构成，其内部具有大量纳米级连通孔隙。纳米金属多孔材料作为一种纳米结构化的宏观材料，具有与其他纳米材料相似的特性，包括表面效应、小尺寸效应与量子尺寸效应等 [ 25 ] 。 4.1. 纳米金属多孔材料的制备方法 4.1.1. 脱合金法 脱合金化法也被称作是有选择性腐蚀，即通过电化学或化学腐蚀技术脱去二元或者多元合金中的某一种合金元素，从而获得具有纳米级尺度的三维连通孔结构。其原理是利用合金中不同元素之间的化学活泼性差异，通过上述电化学与化学方法有选择性的除去化学性质较为活泼的组分，而剩下的组分在反应的界面通过聚集、扩散等方式自发形成一种具有三维双连续的网络状多孔结构 [ 26 ] [ 27 ] 。 通过脱合金法制备的纳米金属多孔材料具有以下特点：孔径小，大约在2~50 nm范围，通过控制合金的成分比例、脱合金的反应时间等因素，可实现对纳米孔径的控制；具有大表面积，脱合金法获得的是一种极其复杂的内部无序连通孔结构，其比表面积非常大。Muscat等 [ 28 ] 通过选择性腐蚀掉金铜合金中的铜，制备出纳米多孔金。Hayes等 [ 29 ] 通过从铜锰合金中选择性溶解锰制备出纳米多孔铜。图3展示了纳米多孔金的SEM ((a)， (b))和TEM ((c)， (d))图像，显示了纳米多孔结构的开放性、连续性。 4.1.2. 模板法 通过模板法制备纳米金属多孔材料是一种湿化学合成路线，其具体过程是用预制好的多孔有机或 图3. 纳米多孔金的SEM((a)， (b))和TEM((c)， (d))图像 [ 26 ] 无机材料作为模板，通过一定的技术将目标金属材料沉积到模板的孔隙中，再进行退火腐蚀或溶解将最初的多孔模板去掉，最终得到在形貌、尺寸上与模板类似或相关的纳米金属多孔材料。按使用的模板不同，模板法可以分为胶态晶体模板法，多孔阳极氧化铝模板法，生物模板法等 [ 30 ] 。采用模板法制备的纳米金属多孔材料的孔隙结构和孔径大小由模板确定的，只能通过调整模板结构对其进行控制，这一缺点在一定程度上限制了模板法的发展。 4.1.3. 斜入射沉积法 斜入射沉积(GLAD)技术是以物理气相沉积为基础，其具体过程是将基片倾斜一定的角度，控制气流入射方向与基片表面法线方向的夹角，再辅以不同的基片旋转方式，这样就可以得到各向异性的纳米级金属多孔薄膜。该制备方法的特点是基于对原子沉积过程的控制，通过沉积速率及沉积角度的转变，可以调节多孔结构的孔径、孔隙率以及多孔膜的厚度等性能，利用斜入射沉积技术可以得到各种不同形状的金属及金属氧化物多孔薄膜。Kevin Robbie等 [ 31 ] 通过斜入射沉积技术，在玻璃表面分别获得 Cr、Cu、Ti、Co、Au 等纳米金属多孔膜，这类金属纳米多孔膜具有如双折射效应等独特的光学特性。 4.2. 纳米金属多孔材料的应用 4.2.1. 催化与电催化材料 催化剂的效率取决于催化剂与反应气体或液体之间的接触面积，纳米金属多孔材料具有超高的比表面积及三维双连续通孔结构，同时因独特的制备方法能有效的避免其他表面活性剂、稳定剂、离子对表面的影响，这使得纳米金属多孔材料能够作为催化剂或催化剂载体高效稳定的应用到催化领域之中，是催化的理想材料。德国Baumer [ 32 ] 和山东大学Ding [ 33 ] 分别研究了纳米多孔金催化CO氧化反应，发现纳米多孔金在室温下可以获得99.5%的转化率，高效的催化活性可以保持20 h以上，即使在低温条件下(−30℃)，依旧可以获得90%的CO转化率，同时催化活性降低的趋势也被减缓。纳米金属多孔材料不仅在氧化反应中表现出优异的催化活性，在加氢反应中也同样具有高效的催化性能，有报道表明纳米多孔金在80℃的温和条件下催化喹啉加氢反应得到1，2，3，4-四氢喹啉，其产率可以达到78%~98% [ 34 ] 。 纳米金属多孔材料具备大的比表面积以及洁净的表面可以为界面化学中的电荷转移提供足够的通道，同时多孔结构的吸附能力特别强非常易于电子的传递，这些特点使得纳米金属多孔材料十分适合成为优良的电催化材料。有报道研究了纳米多孔金催化碱性溶液对甲醇的电氧化反应，发现纳米多孔金由于具有良好的吸附氢氧根的能力，表现出很高的催化活性，且在电催化过程中没有出现催化剂中毒或者活性被抑制的现象 [ 35 ] 。 4.2.2. 过滤与分离材料 在过滤与分离领域中，实际应用需要过滤材料的过滤精度进一步提升，即其孔径要向细微化和纳米化发展，常规孔径的金属多孔材料将不能满足上述需求。纳米金属多孔材料作为一种新型的过滤材料，通过制备工艺参数的调整，能实现孔径大小的动态控制，其孔径尺寸位于几纳米到几百纳米之间，能满足过滤与分离对象细微化的要求。因此，纳米金属多孔材料将成为膜过滤与分离领域的一个新研究热点。德国GKN的不锈钢分离膜孔径可达20 nm，已成功应用在制药、食品等领域的过滤与分离 [ 36 ] 。
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user: 5. 展望 金属多孔材料在多种领域内的广泛应用与其结构特点密不可分，具有特征孔结构的金属多孔材料更是对应着独特的性能以及实用价值，其未来具有特征孔结构的金属多孔材料的研究趋势主要有以下两个方面： 1) 开发具有特征孔结构金属多孔材料的制备新工艺，对现有工艺进行优化与改进，以对金属多孔材料孔结构及孔均匀性进行更精确的控制，同时降低制备成本。 2) 根据具有不同孔结构金属多孔材料的性能特点，在新能源电池、新型光学材料、高功率密度热控技术等最新科技领域开发更广阔的应用，最大化地挖掘金属多孔材料的潜在价值。
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user: 摘 要 安全加高是确定堤坝坝顶高程的重要参数，直接影响防洪安全和经济性。本文基于现行规范和防洪工程资料，分析讨论了堤坝工程设置安全加高的必要性、取值原则和方法。研究表明，影响洪水漫顶的安全因素，基本上都可以定量确定，计算静水位以上的超高时没有必要再单独考虑安全加高。安全加高的规定与当前防洪工程发展形势不适应，与欧美发达国家通行做法不一致。建议构建柔性综合防洪体系，取消安全加高的规定，安全超高由浪高和风壅增高直接确定。 关键词 :堤坝工程，安全加高，安全超高，防洪安全，洪水漫溢
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user: 1. 引言 堤坝、水闸、渠道等工程设计中，为防止高水位运行漫顶失事，需要确定建筑物顶部高程。根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-2000 [ 1 ] ，永久性挡水建筑物顶部高程，按设计静水位加相应的安全超高综合确定。安全超高等于波浪爬高、风壅增高和安全加高之和。其中，波浪爬高和风壅水面高度用给定的公式计算，而安全加高按规范直接取值，不需要计算确定。现行规范，例如《城市防洪工程设计规范》GB50286-2013 [ 2 ] 、《堤防工程设计规范》GB50286-2013 [ 3 ] 、《碾压土石坝设计规范》SL274-2001 [ 4 ] 、《混凝土重力坝设计规范》SL319-2005 [ 5 ] 、《水闸设计规范》SL265-2001 [ 6 ] 、《海堤工程设计规范》SL435-2008 [ 7 ] 等对建筑物安全加高的取值做出了具体规定。 堤坝建筑物设置安全加高是应对汛期洪水(涨潮)漫顶失事的预防性措施。现行规范虽然对安全加高作出了规定，但在理论和实践性方面还存在很多问题。例如，安全加高的数值，主要是根据工程经验所做的估计，缺乏严格清晰的理论依据；不同规范中建筑物设计标准和安全加高取值不尽一致。安全加高的取值问题已引起了工程界广泛关注 [ 8 ] [ 9 ] ，有必要对其设置的必要性和科学性进行系统、深入的研究。
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user: 2. 现行《规范》安全加高取值特点分析 堤坝工程规范对安全加高的取值如表1所示。 土石坝安全加高取值，按照大坝建筑物级别不同，在1.5~0.3 m范围内选取。混凝土坝和浆砌石坝的取值比较简单，没有区别工程位于平原或山区，只考虑洪水特性，而且数值较小，不超过校核洪水时的土石坝的相应值。 堤防工程包括江河堤防、海堤工程、护岸、防洪闸等，适用的规范有《城市防洪工程设计规范》GBT50805-2012 [ 2 ] 、《堤防工程设计规范》GB 50286-2013 [ 3 ] 和《海堤工程设计规范》SL435-2008 [ 7 ] 。堤防工程的堤顶高程不小于设计高潮(水)位加波浪爬高及安全加高之和。堤防工程的安全加高值按照建筑物级别和防浪要求、在1.0~0.3 m范围内选择，最大不得大于1.5 m。同一级别的建筑物，按允许越浪设计的安全加高值约为不允许越浪的一半。 水闸闸顶高程按挡水和泄水两种运用情况综合确定 [ 6 ] 。挡水时，闸顶高程不应低于水闸正常蓄水位(或最高挡水位)加波浪计算高度与相应安全加高值之和；泄水时，闸顶高程不应低于设计洪水位(或校核洪水位)与相应安全加高值之和。泄水时计算闸顶高程不包含浪高，但安全加高取值较大，约为挡水时的2倍。 Table 1 Values of Safety Freeboard of the dam (unit: m 工程类型 取值条件 建筑物级别 规 范 1 2 3 4，5 土石坝 设计洪水 1.5 1.0 0.7 0.5 碾压式土石坝设计规范SL274-2001；水利水电工程等级划分及洪水标准SL252-2000 校核 山区、丘陵区 0.7 0.5 0.4 0.3 平原、滨海区 1.0 0.7 0.5 0.3 混凝土坝、砌石坝 正常蓄水位 0.7 0.5 0.4 － 混凝土重力坝设计规范SL319-2005；水利水电工程等级划分及洪水标准SL252-2000 校核洪水位 0.5 0.4 0.3 － 堤防工程 不允许越浪 1.0 0.8 0.7 0.6/0.5 堤防工程设计规范GB50286-2013； 城市防洪工程设计规范GBT50805-2012；海堤工程设计规范SL435-2008 允许越浪 0.5 0.4 0.4 0.3 水闸 挡水 正常蓄水位 0.7 0.5 0.4 0.3 水闸设计规范SL265-2001 最高挡水位 0.5 0.4 0.3 0.2 泄水 设计洪水位 1.5 1.0 0.7 0.5 校核洪水位 1.0 0.7 0.5 0.4 溢洪道闸墩、岸墙 挡水 0.7 0.5 0.4 － 溢流道设计规范SL253-2000 泄水 0.5 0.4 0.3 － 表1. 堤坝工程安全加高取值表 (单位：m) 溢洪道控制段的闸墩、胸墙或岸墙的顶部高程，按宣泄校核洪水和挡水2种情况确定 [ 10 ] 。安全加高与混凝土坝挡水和泄水情况下的取值相同，也与水闸在正常蓄水位和最高挡水位时的取值相同。 堤坝工程安全加高的取值存在以下问题： 1) 取值条件不一致。水库大坝挡水建筑物，以预防库水漫溢为条件；水闸和溢洪道以挡水和泄水情况下均不向外溢水为条件；堤防工程按防浪要求，根据允许越浪和不越浪分别取值，但未明确可采用允许越浪设计的条件。 2) 理论依据不充分。安全加高取值，是根据工程经验对地基沉陷及地震涌浪、超标准洪水引起的水位升高的估计，没有给出具体计算公式。 3) 加高上限不统一。《堤防工程设计规范》 [ 3 ] 规定，对于特别重要的1级堤防工程，安全加高可以适当加高，但不大于1.5 m的规定。但其它规范和标准均无此规定。 4) 工程特性不明确。超高取值大致有四种方式，按建筑物级别分别依次为“1.5，1.0，0.7，0.5”、“1.0，0.7，0.5，0.3”、“0.7，0.5，0.4，0.3”及“0.5，0.4，0.3”，没有严格区分工程类别。例如，混凝土坝、水闸和溢洪道，级别相同的建筑物采用了相同的安全加高值，水闸与土石坝也有类似情况。
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user: 3. 安全加高的设置目的 根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-2000 [ 1 ] ，堤坝设计计入安全加高，其目的是为防范洪水、波浪计算误差等导致的堤(坝)顶偏低不安全问题。如库区内有可能发生大体积塌岸和滑坡，设置安全加高也有利于减小滑坡壅浪漫顶造成的损失。 《堤防工程设计规范》GB50286-98条文说明中指出，“由于水文观测资料系列的局限性、河流冲淤变化、主流位置改变、堤顶磨损和风雨侵蚀等”，为了确保堤防安全运行、防止堤漫溢，设计堤顶高程需有一定的安全加高值。《城市防洪工程设计规范》CJJ50-92说明中指出：“防洪建筑物的安全加高，是指防洪建筑物挡水部分的顶部标高高出设计水位加上风浪高后的富余高度。安全加高是考虑由于洪水位计算中可能存在的误差、泥沙淤积造成水位的暂时抬高，以及其它因素可能出现的水位抬高，是为了避免各种不利因素对防洪安全的影响而采取的一种措施。” 《海堤工程设计规范》SL435-2008 [ 7 ] 指出，海防工程设置安全加高，是为抵御潮水侵袭，减少害潮漫入海堤防护区的损失。为了尽可能不影响海堤的景观功能，并与当地城市规划相一致，海堤高度不能太高。在越浪损失不大、堤后防护区排水畅通的情况下，可适当降低安全加高，允许部分越浪。 总之，安全加高是堤坝顶部在实际水位之上的增加高度，是预防洪(潮)水漫顶工程溃决的一种安全储备措施。
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user: 4. 安全加高的取值因素 现行规范中，安全加高按建筑物级别分别取值，主要考虑了以下因素： 1) 工程结构型式。断面单薄的高土石堤坝，一旦洪水漫顶，瞬间即会溃决，安全加高应取大值；堤路结合的土堤，以及混凝土(浆砌石)工程，抗冲能力强，即使洪水漫顶也不会造成溃决，则安全加高值可适当减小。 2) 设计运行工况。按正常蓄水位或设计洪水位确定坝顶高程，安全储备较小，安全加高取较大值；校核洪水时已较多考虑了风险，故安全加高取小值。同理，堤坝挡水时漫顶失稳风险更大，泄水时较小，因而挡水时安全加高取较大值。 3) 漫顶损失程度。山区洪水历时较短，工程失事淹没损失小，取小值；平原地区损失大，取大值。 4) 泥沙及滑坡影响。滑坡涌浪和泥沙淤积会抬高水位，造成堤顶高程不足溢水，应适当加大超高值。
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user: 5. 设置安全加高的合理性讨论 安全加高是根据工程经验来估计的。堤坝工程型式多样，设计中是否考虑安全加高以及如何取值，对工程的安全性和经济性具有重要影响。 水工建筑物考虑安全加高的做法，最初来自于水库大坝 [ 1 ] [ 4 ] [ 5 ] 。因为坝工历史上曾有因滑坡涌浪和超标准洪水造成库水漫顶的严重事故(如意大利瓦伊昂拱坝和板桥水库土石坝)，所以设置安全加高有助于提高大坝应对高水位风险的能力。但是，不同的工程，漫顶因素各不相同，坝前水位升高也不一样，需要的安全加高也应不同。例如，滑坡涌浪的高度与滑坡体体积和滑移速度有关，不同频率的洪水在坝前的水位不同，不同材料和结构的大坝稳定性也不一样。因此，规范中对安全加高统一估值的做法并不科学。为了使大坝有足够的安全性并控制工程量，可以对涌浪高度进行准确计算；或采用比现行规范更高一级的设计洪水，按此洪水相应的坝前水位加波浪高度，直接定出坝顶高程，而略去安全加高。 堤防工程的安全加高，参考了土坝设计规范 [ 4 ] ，但“采用比土坝低一级的数值。”近年来，随着社会经济发展和防洪标准的提高，堤防的设计洪水位和安全加高值也在增加，滨海和平原地区的一些城市堤防已高出城区地面，溃堤风险和潜在损害也随之加大。堤防工程线路长，范围广，影响大，过高的堤顶高程，不仅增加防洪工程量，也与城市道路及滨河(海)景观产生冲突 [ 8 ] [ 9 ] [ 11 ] 。可见，单纯加高堤防的传统做法已不适应当前的防洪要求。近年来，以荷兰为代表的西方国家提出的柔性防洪策略 [ 12 ] [ 13 ] [ 14 ] [ 15 ] ，为解决防洪建设矛盾提供了新的思路。荷兰有四分之一的土地位于海平面以下，防洪(潮)挑战很大。荷兰近年来改变传统的防洪思路，在维持现有堤防高度的基础上，合理规划分滞洪区，利用天然河道和洼地消纳洪水，达到降低洪峰水位，减小洪灾损失和降低洪水风险的目的 [ 12 ] 。柔性防洪策略的核心是构建疏-滞-防-排相结合的综合防洪减灾体系，按允许越浪和防溃决准则进行堤坝设计。堤顶高程直接由设计洪水位和波浪爬高定出，不考虑安全加高。美国、日本的堤防工程设计，也只考虑设计洪水下的风浪爬高，没有安全加高的概念。可见，不计安全加高估算值，按实际计算的静水位确定安全超高，是国际上通行的做法。 目前，我国城市防洪标准一般为50年一遇，堤防级别为3级，不越浪安全加高取0.7 m。天津滨海堤防标准100~200年一遇，上海大部分海塘标准200年一遇，安全加高取1.0 m [ 9 ] ，存在一定浪费。 河道上的水闸，设置安全加高，主要是为考虑闸室沉降、洪水计算误差和泥沙沉积的影响 [ 6 ] 。其实，闸室沉降量可以计算确定，不需在安全加高中估算；泥沙淤积通过控制水流加以解决；设计洪水位偏低的误差，主要来自于水文资料的局限性，可以通过提高洪水设计标准加以解决。例如，上海市黄浦江，频率为1%，0.1%，0.01%的洪水水位，相差大约0.50 m左右 [ 9 ] 。也就是说，如果将洪水标准提高一个级别，闸室高度约增加0.50 m。由于洪水计算有比较完善的理论，可以给出水位升高的具体数值，因此，修订规范，将设计洪水提高一个等级，据此计算设计洪水位和相应浪高，进而定出闸顶高程，而不用估算 “安全加高”。 输水渠道的流量由渠首进水闸调控，渠中水流不像坝前洪水那样，具有随机变化的概念，渠道一般不会出现超标准流量溢水风险。因此，渠道工程可按设计水深加波浪壅高计算渠顶高程，不宜再考虑安全加高。
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user: 6. 结论和建议 安全加高是堤坝工程设计的重要参数，对工程建设和防洪安全具有重要影响。本文基于堤坝工程设计规范和防洪工程建设资料，对常见堤坝工程建筑物安全加高的取值依据、取值方法，取值必要性及合理性等进行了综合分析。分析表明，现行堤坝规范中安全加高是经验估计值，存在理论依据不足，防溢作用不清，实际操作难度较大等问题。 实际上，影响洪水漫顶的安全因素，基本上都可以定量确定，因此，计算静水位以上超高时没有必要单独再考虑一个安全加高。设置安全加高的做法与当前防洪工程发展形势不适应，与欧美发达国家通行做法不一致。为此，提出以下修订建议： 1) 取消安全加高的规定，安全超高由设计水位下的浪高和风壅增高直接确定； 2) 将设计洪水标准提高10%~20%，防范因洪水资料误差引起的高水位风险； 3) 构建疏-滞-防-排相结合的柔性综合防洪体系，按允许越浪和防溃决准则进行堤坝设计，与欧美国家接轨。
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user: 摘 要 “液压气动系统安装与调试”课程“学生工作页”是从高等职业教育的目的出发，将教师的“项目教学”和学生的“学做一体”联系到一起，更便于课程的一体化教学。将“学生工作页”应用于课程的一体化教学，促进了教学方法改革、考核方法改革以及学生关键能力的培养。同时，使用“学生工作页”展开教学，使课堂气氛更加活跃、教学过程更加灵活、高效，突显职业教育的特征。 关键词 :学生工作页，一体化教学，液压气动系统安装与调试课程，高职
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user: 1. 引言 一体化教学是目前大部分高职院校液压与气动技术相关课程常采用的一种教学模式，但该课程理实一体化教学模式仍存在若干不足 [ 1 ] 。如何将教学过程中“学”与“做”更好的紧密结合，如何能更好的根据高职学生的自身特点激发学生的学习兴趣和学习的积极主动性，对此大部分高职院校还没有深入研究，致使教学效果不好 [ 2 ] 。为更好地培养学生的职业能力，提高学生的实际操作技能，提升人才培养质量，将《液压气动系统安装与调试》课程一体化教学中的“学”与“做”紧密结合，我们对行业企业进行了调研，对机电类专业的就业岗位和职业能力进行了分析，选取了适合高职学生岗位能力需求的学习内容。同时对学习者进行了特征分析，根据学习者存在的问题，通过不断尝试和实践，合理整合教学资源，开发出了适应高职学生学习特点和适应课程一体化教学的“学生工作页”。 “学生工作页”是引导学生独立学习和顺利完成工作性学习任务的过程记录文件。“学生工作页”具有以下特点：第一，能明确高职学生每次课堂的学习任务；第二，是学生学习的引导材料，能引导学生自主学习，完成学习任务；第三，是学生学习过程记录的材料，能启发学生把学习任务的过程记录下来；第四，是学生评价的材料，能按照评价标准评价学生学习任务的完成情况；第五，可按“学生工作页”设计好的步骤引导教师展开一体化教学，提高教学效果。
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user: 2. “学生工作页”学习内容选取 《液压气动系统安装与调试》课程“学生工作页”学习内容的选取是以高职机电类专业的学生就业为导向，在企业有关专家与本院专业教师共同研讨下，结合专业教学任务与专业工作过程特点选取的。我们通过对机电类专业的就业岗位进行职业能力分析，了解液压与气动技术在行业中的应用，根据液压与气动技术行业所需要的岗位职业能力，根据学生的认知规律与技能要求，本着“必须”、“够用”的原则，选取本课程“学生工作页”的学习内容 [ 3 ] ，如图1所示。学习内容能满足当前机电设备液压与气动系统安装调试的岗位要求。
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user: 3. 学习者特征分析 我们对学习者从一般特征、初始能力、信息素养三个方面进行了分析 [ 4 ] ，如图2所示。高职类学生 图1. “学生工作页”内容选取 图2. 学习者特征分析 自主学习能力较差、学习兴趣不浓、学习动力不足，信息素养也比较差，不会主动的去搜集信息，且筛选、整合信息的能力也不强，但是他们具有思维活跃，动手能力强等特点。
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user: 4. “学生工作页”的开发与实现形式 根据上述高职学生的学习特点和存在的问题，我们根据选取的学习内容和学习者的特征，在“学生工作页”开发的过程中，从保证“学生工作页”开发的适用性、合理性和科学性出发，开发出的“学生工作页”形式多样，内容丰富，不仅包括教学项目和教学任务本身的要素、工作过程要素，还包括教学要素，几乎涵盖了教学的各个环节和教学过程。 4.1. “学生工作页”的主要框架 “学生工作页”共包含九个学习项目。每个学习项目下设置若干学习任务。每个学习任务中包含课题名称、任务课时、学习目标、设备工具准备、学习地点、信息获取和思考讨论等内容(见表1)。其中设备工具准备和学习地点要求学生根据需要完成的任务填写。思考讨论部分是“学生工作页”设计中最为重要的环节。根据学习任务涉及到的教学内容，设置了若干思考和讨论题。在教学过程中，学生以小组为单位进行讨论、分析并解决问题。在思考和讨论题中设置了抢分题，抢得的分数计入小组得分。旨在 锻炼小组成员间协作和互助的能力。 4.2. “学生工作页”学习内容设计 现以课程中“任务2.1液压油的辨识与选用”学生工作页的设计为例加以介绍。该部分内容“学生工作页”学习内容的设计上，信息获取部分借助不同牌号的液压油的图片(见表2中(a))和污染前后液压油的图片(见表2中(b))和实物(教学现场提供)，让学生从图片和实物中获取信息，图片和实物资源较为直观，教学内容与日常生活中的事物联系，提高了学习者的感性认识。学生通过看图片和“看、闻、触”液压油获取信息，然后以小组为单位进行操作和讨论，分析并解决后面的思考和讨论题。学生能够按照 Table 1 “Student work page” of the main framewor 课题名称 任务课时 学习目标 设备、工具准备 学习地点 信息获取 思考讨论 表1. “学生工作页”的主要框架 Table 2 Task 2.1: hydraulic oil identification and selection of content desig 信息获取 (a) Different grades of hydraulic oil 不同牌号的液压油 (b) After purification and before cleaning the hydraulic oil 净化后和净化前的液压油 思考讨论 观察不同质量的液压油，完成以下问题 1.为什么液压系统用液压油作为工作介质，如果用水作为工作介质，有什么缺点？ 2.(抢分题)用PPT、表格、图等形式形成一份液压油调研报告。 要求包含液压油的分类、价格、品牌、性能和牌号。 3.(抢分题)如何能辨别液压油的质量和粘度的大小？ 4.什么是液压油的粘度？液压油粘度的表示方法有哪几种？ 5.液压油的粘度会受哪些因素的影响？有什么样的影响？ 6.我国液压油的牌号是如何制定的？ 7.(抢分题)图1中瓶子上标的液压油的牌号中数字表示什么含义？ 左、中、右三个瓶子中，哪一个里面的液压油粘度大？ 表2. 任务2.1：液压油辨识与选用内容设计 Table 3 Standard of course process assessmen 考核项目名称 考核组成 学习表现考核(20分) 考勤及表现(6分) 职业素养(8分) 环境卫生(6分) 学习成效考核(32分) 完成“学生工作页”情况(10分) 完成任务情况(14分) 课前预习和复习情况(8分) 小组捆绑考核(48分) 学习展示(15分/人) 回答提问或团队任务(32分/人) 点评(1分/人) 表3. 课程过程考核标准 教师在“学生工作页”上设计的步骤进行操作并记录相关数据。这样，就可以做到课堂上以学生为主、教师为辅、学做一体，调动和激发了学生的学习兴趣，提高了学生学习的主动性。
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user: 5. 课程评价体系的设计 “学生工作页”对课程的考核评价体系进行了设计。将职业素养、环境卫生、课前预习等内容均计入考核内容。同时，将小组捆绑考核加入了考核范围内，将学习展示、回答提问或团队任务、点评等考核内容计入小组捆绑考核内。重在考核小组协作能力，使学生的关键能力得到锻炼和提升。课程过程考核标准见表3。 小组捆绑考核部分的具体计分办法为，以学习展示部分为例，全班同学每人拿出15分放入抢分池中，学习展示总分 = 15分×班级人数，根据每个小组展示情况给每组计分，每组所得分数将从抢分池中扣除，学期结束时抢分池中的分数将全部被抢完。每组得分经小组核算认定后为每个同学的该项得分。 小组捆绑考核使得每个小组是从班级总的抢分池中抢分，而不是从自己小组内抢分，造成了各小组之间的竞争，从而激发了学生学习的积极性。同时，也增强了小组成员的集体荣誉感，锻炼了小组内成员间的相互配合、相互帮助的团队协作能力。
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user: 6. 应用成效 开发出的“学生工作页”应用于2014级和2015级机电一体化专业《液压与气动系统安装与调试》课程的一体化教学中。与以前相比，使用“学生工作页”展开教学，学生的学习兴趣和完成任务的主动性都得到了提高。同学们从工具使用的规范性、工具的摆放、小组协作能力和安全意识等都比以前有了明显的提高。 将开发出的“学生工作页”应用于课程教学，教师根据“学生工作页”设计好的教学步骤展开教学，可使教师很快掌握现代职业教育的理念和方法。同时，使用“学生工作页”展开教学，使课堂气氛更加活跃、教学过程更加灵活、高效，突显职业教育的特征。由此可见，使用“学生工作页”展开教学，不仅可以提高课堂教学效率，提高学生课外时间的利用率，再配合灵活的教学组织形式，可以在不降低人才规格标准的前提下，提高教学质量、缩短教学时间。
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user: 摘 要 目的：探讨小梁切除术中巩膜瓣不同缝合法联合丝裂霉素C的临床应用及术后疗效观察。方法：回顾性分析我院2015年11月~2016年11月收诊的46例(46眼)，随机将其分为传统的小梁切除术联合丝裂霉素C (对照组)和巩膜瓣可调节缝线的小梁切除术联合丝裂霉素C (观察组)，各23例，对其术后效果进行比较分析。结果：术后浅前房的发生观察组明显低于对照组，术后眼压和术后滤过泡的形态，观察组和对照组没有差异。结论：可调节缝线小梁切除术联合丝裂霉素C只可以减少术后早期浅前房的发生，传统的小梁切除术中只要使用丝裂霉素C就可以取得很好的远期临床疗效，取得很高的远期手术成功率，所以完全没有必要在术中用可调节缝线缝合巩膜瓣。 关键词 :小梁切除术，丝裂霉素C，巩膜瓣可调缝线
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user: 1. 引言 青光眼是全球第二大致盲眼病，我国是青光眼高发国家，而且青光眼发病的类型以原发性闭角型青光眼为主。小梁切除术是治疗青光眼最传统的最经典的手术。但是传统的小梁切除手术容易出现术后眼压升高、浅前房、低眼压、后期滤过口瘢痕化、滤道阻塞等并发症 [ 1 ] 。本研究旨在探讨巩膜瓣不同缝合法联合丝裂霉素C在小梁切除术中应用的临床效果。
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user: 2. 资料与方法 2.1. 一般资料 选择2015年11月~2016年11月来我院治疗的46例青光眼患者作为本研究的研究对象，这些患者的病情均符合WHO组织规定的青光眼的诊断标准，并被确诊，这些患者对参与本次研究均知情同意，且无手术禁忌证。排除标准：术前存在糖尿病、甲状腺疾病、结缔组织疾病等全身性疾病；术前患有影响眼表的疾病如干眼症、角膜疾病、结膜疾病等；长期配戴角膜接触镜及长期使用滴眼液或眼膏等。所有患者术前眼压、眼部炎症、结膜充血控制良好。最小年龄为26岁，最大年龄为83岁，平均年龄为50.13岁，随机将其分为观察组和对照组，各23例。观察组：23例患者，共23眼，其中男性7例，女性16例，患者术前眼压33~71 mmHg，平均41 mmHg，采取矩形巩膜瓣进行可调节缝合；对照组：23例患者，共23眼，其中男性11例，女性12例，术前眼压31~73 mmHg，平均43 mmHg，采取传统的矩形巩膜瓣两针缝合。两组患者临床资料年龄、性别及术前眼压等数据比较差异无统计学意义(P > 0.05)，具有可比性。 2.2. 手术方法 所有病例均由同一熟练的医师在在手术显微镜下施行。对照组：联合丝裂霉素C的小梁切除术。常规消毒、铺巾，开睑器开睑，0.5%奥布卡因行眼部表面麻后，2%利多卡因0.5 ml行上方球结膜下浸润麻醉，沿上方角膜缘剪开球结膜长约10 mm，做以穹窿部为基底结膜瓣，巩膜面烧灼止血，做以角膜缘为基底的4 mm × 4 mm大小1/2厚矩形巩膜瓣，将三片浸湿0.4%丝裂霉素C液的4 mm × 4 mm小棉片，一片平贴放置于巩膜瓣下，两片放置结膜瓣下，放置时间3 min，取出小棉片，0.9%生理盐水60 ml反复冲洗瓣下巩膜面和球结膜囊，在颞侧角膜缘穿刺前房放出少许房水，降低眼压，切除巩膜瓣下1.5 mm × 2.0 mm小梁组织，切除相应部位的周边虹膜(暴露2~3个睫状突)，复位巩膜瓣，巩膜瓣两端顶角选择10—0尼龙线缝合2针，复位结膜瓣，在球结膜切口两端角巩膜处带浅层巩膜缝合2针，术毕应用典必殊眼膏包扎。观察组：在对照组基础上采取矩形巩膜瓣可调节缝合，持针器反向夹针，将10—0尼龙线从距角膜缘8 mm处的穹隆结膜穿入，持针器正向持针，对巩膜瓣进行缝合处理，绕3环活结结扎，剪短线头，防止从结膜伤口露出，将结膜外的移行线头进行结扎处理，防止眼球活动导致线头内缩 [ 2 ] [ 3 ] 。 2.3. 术后可调节缝线拆除时机 拆线时间应根据患者术后眼压及前房形成情况而定，如前房形成良好，眼压控制在10~15 mmHg之间者，常规术后7 d拆除结膜缝线，14 d拆除巩膜缝线。若滤过泡弥散、前房浅或眼压低于10 mmHg，则延长拆线时间。若术后前房较深眼压大于21 mmHg，滤过泡不显，术后第1 d拆除一根可调缝线，(如拆除一根后按摩无效，立即拆除第二根可调缝线)，按摩后滤过泡形成，眼压下降，再过1~2 d后拆除另一根可调缝线。拆线在门诊或病房均可，先表面麻醉后，在裂隙灯下使用结膜镊轻轻松动缝线即可。 2.4. 术后用药 术后第1天开放点眼，常规给予0.5%盐酸左氧氟沙星滴眼液，4次/d点眼，溴芬酸钠滴眼液，2次/d点眼。如出现前房浅、滤过太强，复方托吡卡胺滴眼液，3次/d点眼，并加压包扎术眼。 2.5. 观察指标 对比手术后两组眼压水平、前房形成以及术后结膜滤过泡形成情况等指标。 2.6. 统计学方法 本次研究应用SPSS 19.0统计学软件，采用c 2 检验比较手术后观察组和对照组的各项指标，以P < 0.05判定差异有统计学意义。
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user: 3. 结果 3.1. 术后前房深度 术后早期对照组发生浅前房共5眼，其中Ⅰ级浅前房3眼，Ⅱ级浅前房1眼，Ⅲ级浅前房1眼，浅前房发生率为21.73%；观察组发生浅前房共2眼，均为Ⅰ级浅前房，浅前房发生率为8.69%，观察组术后浅前房发生率明显低于对照组，差异有统计学意义(P < 0.05)。 3.2. 术后眼压 术后1周眼压控制情况：对照组眼压控制在15 mmHg以下者20眼，控制率86.95%；观察组眼压控制在15 mmHg以下者21眼，控制率91.30%。术后4周眼压控制情况：对照组眼压控制在15 mmHg以下者20眼，控制率86.95%；观察组眼压控制在15 mmHg以下者20眼，控制率86.95%。术后6个月眼压控制情况：对照组眼压控制在21 mmHg以下者21眼，控制率91.30%；观察组眼压控制在21 mmHg以下者20眼，控制率86.95%。两组眼压控制率差异无统计学意义(P > 0.05)。 3.3. 术后滤过泡观察 滤过泡分为四型：Ⅰ型，微小囊状型；Ⅱ型，弥漫扁平型；Ⅲ型，瘢痕型；Ⅳ型，包囊型。Ⅰ、Ⅱ型为功能性滤过泡，Ⅲ、Ⅳ型为非功能性滤过泡 [ 4 ] 。术后1周观察滤过泡形态，对照组功能性滤过泡18眼(78.26%)。观察组功能性滤过泡19眼(82.61%)。术后4周观察滤过泡形态，对照组功能性滤过泡19眼(82.61%)。观察组功能性滤过泡20眼(86.95%)。术后6个月观察滤过泡形态，对照组功能性滤过泡20眼(86.95%)。观察组功能性滤过泡19眼(82.61%)。两组功能性滤过泡所占比例差异无统计学意义(P > 0.05)。 3.4. 并发症 全部患者术后未见任何术中并发症。术后随访1年亦未见与应用丝裂霉素C及巩膜瓣可调缝线有关的角膜损害、结膜瘘等并发症。
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user: 4. 讨论 青光眼是一组以特征性视神经萎缩和视野缺损为共同特征的疾病。青光眼所造成的视功能损害是不可逆的，是全球第一位的不可逆的致盲性眼病。小梁切除术是治疗青光眼最经典的传统手术，但是传统的小梁切除手术容易出现术后眼压升高、浅前房、低眼压、后期滤过口瘢痕化、滤道阻塞等并发症。为解决这一问题，在传统小梁切除术中用可调节缝线做较紧密的巩膜瓣缝合，同时联合应用丝裂霉素C，减少术后早期的浅前房和低眼压及其所引起的并发症。丝裂霉素C为一种抗肿瘤药物，对DNA分子双螺旋交联产生作用，破坏DNA结构与功能，抑制蛋白质合成和有丝分裂；具备强大的抑制成纤维细胞作用 [ 5 ] ，术中应用丝裂霉素能够减少手术瘢痕形成，减少后期滤过口瘢痕化、滤道阻塞等并发症，提高球结膜下功能滤过泡形成，最终提高手术治疗成功率。 本研究是对传统的小梁切除术联合丝裂霉素C (对照组)与改良的巩膜瓣可调节缝线的小梁切除术联合丝裂霉素C (观察组)治疗青光眼患者的临床疗效进行比较，结果显示，只是术后浅前房的发生率观察组比对照组明显降低；而术后眼压、滤过泡、并发症情况，近期远期观察两组都没有明显差异。本临床研究观察患者例数有限，还需进一步临床观察。 综上所述，可调节缝线小梁切除术联合丝裂霉素C只可以减少术后早期浅前房的发生，传统的小梁切除术只要联合丝裂霉素C也可以取得很好的远期临床疗效，取得很高的远期手术成功率。对于处于偏远的交通不便经济贫困的地区的青光眼患者，住院时间短，随访依从性差，所以在这些基层医院做小梁切除术必须在术中应用丝裂霉素C，而完全没有必要在术中用可调节缝线缝合巩膜瓣。丝裂霉素C，价格便宜，使用方便，值得在青光眼小梁切除术中大力推广应用。
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user: 摘 要 冠状动脉起源异常是一种较为罕见的冠状动脉畸形，却是引发心绞痛，心肌梗塞，甚至是心源性猝死的原因之一。因此对此类病例的及时准确诊断具有重要的临床价值。本文通过对15，200例冠状动脉造影病例的分析，发现了3例不同类型的冠状动脉开口起源异常。分析表明冠状动脉畸形在临床上并不少见，冠状动脉开口起源异常则比较少见，但对临床诊断及手术操作具有重要指导意义。 关键词 :造影，冠状动脉，畸形
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user: 1. 引言 冠状动脉畸形在临床并不少见，以往由于检查手段有限，对冠状动脉畸形的认识不足。随着冠状动脉介入诊疗技术的普及，各种冠脉畸形(coronary artery anomalies， CAA)的检出日益增多，国际上和国内学者对此种畸形的研究亦在增加，但大样本较全面的少，此种冠状动脉起源异常的病例却罕有报道 [ 1 ] [ 2 ] 。我院自1991年至今已行冠脉介入诊疗病人15，200例，仅发现此种冠脉起源异常病例三例，现报道如下。
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user: 2. 临床资料 病例1：女性，62岁，半年前因情绪激动后发作性胸痛，伴出汗、乏力，无胸闷、头晕、头痛，持续数分钟，休息后缓解。于2014年1月5日行冠脉CTA检查显示：1) 符合右冠状动脉异位开口表现。2) 符合左冠状动脉回旋支中段轻度狭窄表现。2014年5月15日超声心动图显示：LVEF63%，阶段性室壁运动异常，主动脉瓣轻度狭窄，左心室舒张功能减低。动态心电图显示： 窦性心律2. ST-T改变。2014年5月19日行冠状动脉造影显示：右冠状动脉开口于左冠状动脉窦，LM未见狭窄；LAD开口局限性狭窄20%；LCX中段局限性狭窄30%；RCA造影剂充盈欠佳近端70%狭窄，并行PCI植入3.0 × 18 mm Xience-V支架一枚(见图1和图2)。 病例2：男性，59岁，10年前无明显诱因出现心前区疼痛，伴后背疼痛，呈压榨性，无左手臂放射痛，不伴有出汗、恶性、呕吐、头痛、头晕及黑曚等不适，2014年7月1日再次出现上述症状，心电图检查无明显异常改变，心梗三联正常，有高血压病史18年。2014年7月4日行冠状动脉造影显示：右冠状动脉开口于左冠状动脉窦偏后位置，近中段节段性狭窄50%，中段管壁不规则，左室后支及后降支未见明显狭窄：LM未见狭窄；LAD中段狭窄50%、对角支开口狭窄30%；LCX第二钝缘支开口狭窄50%、第三钝缘支分出后狭窄30% (见图2~4)。 病例3：男性，51岁，因“阵发性胸闷3年余，加重2天”入院。查体：神志清，精神可，发育正常，自主体位，查体合作。颈静脉无怒张，气管居中，甲状腺无肿大，颈部血管未闻及异常杂音。入院诊断：1) 冠心病：不稳定性心绞痛、心律失常、偶发房性早搏；2. 高血压病(2级中危)。入院后完善各项辅助检查以指导诊疗。辅助检查：2011-2-6心电图示：大致正常心电图，超声心动图示：LVEF75%，心脏结构及血流未探及明显异常。患者目前症状平稳，无心肌缺血的表现，但患者有冠心病危险因素，根据冠心病二级预防给予抗血小板、调酯等治疗，并给予杏丁注射液预防心绞痛、心肌缺血的发生。 既往有高血压病史3年余，阵发性胸闷3年余，加重2天，24小时动态心电图可见运动后II、III、avF导联和V4-6导联ST段压低，建议患者行冠状动脉造影术，明确有无冠脉狭窄情况。于2012-2-14 图1. 右冠状动脉开口于左冠窦 图2. 治疗后左右冠状动脉同时显影 图3. 右冠状动脉(RCA)开口于左冠窦 图4. 左冠造影左右冠同时显影 上午在介入诊疗科行冠状动脉造影术。左右冠状动脉造影示：冠脉分布呈右优势型；左主干(LM)开口于右冠窦(RCS)未见明显狭窄见图(图5~8)；前降支(LAD)中远段30%~50%弥漫性狭窄；回旋支(LCX)近段管壁不规则；右冠状动脉(RCA)全程管壁不规则，近段冠脉痉挛、给硝酸甘油200微克后缓解。无介入治疗指征。患者于10:20安返心内科病房。经药物保守治疗后患者病情好转自动出院。 图5. 左冠状动脉主干起源于右冠窦 图6. 右冠状动脉造影时左冠状动脉显影 图7. 右冠造影(左前斜位)左主干向左后分出 图8. 右冠造影(右前斜加足位)左主干向左后分出后显影
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user: 3. 分析与讨论 冠状动脉畸形包括冠状动脉起源、分布及支数异常，亦可见冠状动脉瘘，国内吴瑛等统计了22，636例冠脉造影资料，发现右冠状动脉开口于左冠窦105例，左冠状动脉开口于右冠窦5例 [ 3 ] ；Yamanaka统计了126，595例冠脉造影资料发现单冠脉的发生率仅为0.05% [ 4 ] ；盖鲁粤等统计了1000例冠脉造影结果亦仅有1例单冠状动脉畸形 [ 5 ] 。 病例1、2这类右冠状动脉起源异常常见于开口于无冠窦、左冠窦和高位主动脉根部，也就是异常开口于不适宜的位置，通常起源于左冠窦，该型CAA通常有一些严重的临床后果(包括缺血和心源性猝死)，取决于畸形冠状动脉走行。冠状动脉可走行于肺动脉前(1型)，也可走行于主动脉和肺动脉间(2A型)以及间隔或心肌内走行(2B型，冠状动脉同样走行于主肺动脉间，但存在间隔内节段)，或走行在大血管后侧(3型)。2A型被认为是恶性冠状动脉变异，是心源性猝死的高危因素，尤其合并左冠状动脉起源于右侧冠窦 [ 6 ] 。因为2A型由左冠窦分出后向右跨过主动脉和肺动脉根部，为右冠状动脉供血区域心肌供血，且路程长弯曲多，容易造成狭窄及供血不足。当病人情绪激动或剧烈运动时心输出量突然增加，主动脉和肺动脉扩张导致右冠状动脉起始段受到挤压，造成右冠状动脉的功能性狭窄和器质性狭窄共同作用，从而引发病人发作性胸闷胸痛等冠心病症状的发生，且一旦出现闭塞就会导致大面积心肌梗死 [ 7 ] 。 冠状动脉畸形患者临床表现从无症状到可引起心绞痛、心肌梗塞、甚至碎死。如何评价其临床意义并选择有效的治疗措施愈来愈受到重视，对冠脉畸形的诊断和治疗亦有极高的临床价值。冠状动脉畸形以往没有受到临床重视，诊断也比较困难，随者CTA技术的提高此种畸形的诊断已不成问题，本报道其中一例即为CTA首先发现，但是冠脉造影更有临床价值。冠状动脉畸形往往给选择性冠状动脉造影带来困难，或者造成诊断错误。国内学者田声放等曾报道1例误诊为左回旋支完全闭塞，转入心脏外科行冠状动脉搭桥术，结果证实为左回旋支缺如 [ 8 ] 。 因此，当常规冠状动脉造影未发现冠脉显影时，应综合分析造成这种情况的可能原因。冠脉开口完全闭塞、冠脉起源异常、单冠脉畸形或造影时导管插入过深导致超选择造影，均有可能造成冠状动脉不显影。我们的经验是应结合病史，临床表现及心电图改变等综合分析。如患者有无心肌梗塞病史时应该仔细观察造影图像中有无侧枝循环存在、有无逆灌显影、有无超选择造影的可能等综合分析。必要时先行对侧冠脉造影或非选择性冠脉造影，可获得更有价值的信息。
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user: 4. 结论 冠状动脉畸形以往没有受到临床重视，但是此种畸形临床表现从无症状到可引起心绞痛、心肌梗塞、甚至碎死。如何评价其临床意义并选择有效的治疗措施愈来愈受到重视，对冠脉畸形的诊断和治疗亦有极高的临床价值。特别是当常规冠状动脉造影未发现冠脉显影时，应综合分析造成这种情况的可能原因，为临床提供真实可靠的医学影像，为病人的诊断和治疗提出有力证据，为医学研究提供基础材料。
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user: 摘 要 目的：探讨温栀子对溃疡性结肠炎的治疗效果及合适的治疗剂量。方法：48只SD大鼠采用DNCB/乙酸复合法建立溃疡性结肠炎模型，确定造模成功后，随机分成低、中、高剂量温栀子组、SASP阳性对照组及生理盐水对照组，分别予以相应治疗。从形态学、免疫学和病理学角度探究温栀子对溃疡性结肠炎的治疗作用。结果：经治疗，低、中、高剂量温栀子组大鼠症状、体征较生理盐水组均有好转，其中高剂量温栀子组溃疡性结肠炎改善最为明显，扫描电镜下显示结肠细胞表面平滑；病理切片显示温栀子治疗组黏膜结构均有所恢复；透射电镜下可见细胞结构恢复良好。其大体形态学评分、病理组织学等指标均较模型组有显著差异(P < 0.05)。结论：温栀子是治疗溃疡性结肠炎的有效药物。 关键词 :溃疡性结肠炎，温栀子，超微结构
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user: 1. 引言 溃疡性结肠炎(Ulcerative Colitis， UC)于1859年由Wilks首先描述为不同于细菌性痢疾的独立的结肠炎性疾病 [ 1 ] 。它是一种以大肠黏膜及黏膜下层的炎症为主要病变特征的难治性疾病，病理改变为溃疡形成，隐窝脓肿，小血管炎症，杯状细胞减少以及各种类型的炎症细胞浸润等非特异性表现，临床表现主要为腹泻、腹痛、黏液血便等 [ 2 ] 。目前治疗措施主要是使用皮质激素类药物、非甾体抗炎药或免疫抑制剂针对炎症反应对症进行治疗，虽有一定的疗效，但长期应用有毒副作用 [ 3 ] 。因此，寻找疗效良好，安全，价格便宜且副作用小的药物是目前治疗UC的重点。 温栀子，俗名黄枝，是种植在江浙的主要栀子，栀子中含有大量的环烯醚萜甙类化合物，种类有9~11种 [ 4 ] 。栀子苷是栀子环烯醚萜甙中的主要成分，具有显著的抗炎、解热、镇痛作用 [ 5 ] 。但温栀子是否具有UC的治疗作用，尚未见报道。本研究拟通过不同剂量温栀子治疗溃疡性结肠炎大鼠模型，初步探讨温栀子对UC的治疗效果，以及合适的治疗剂量，为寻求简单易行、经济实惠、能有效治疗溃疡性结肠炎的新药物、新剂型及治疗溃疡性结肠炎的临床应用提供帮助。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 材料 2.1.1. 实验动物 雄性SD大鼠48只，体重240.44 ± 16.92 g，由温州医科大学动物实验中心提供。 2.1.2. 主要实验药品及试剂 栀子苷：纯度：HPLC ≥ 98%，西安森卓生物科技有限公司；2，4-二硝基氯苯(DNCB)：化学纯，长沙晶康新材料科技有限公司；大鼠肿瘤坏死因子α(TNF-α) ELISA试剂盒，上海源叶生物科技有限公司；大鼠白介素1 (IL-1)ELISA试剂盒，上海源叶生物科技有限公司。 2.1.3. 主要实验仪器 扫描电子显微镜(HITACH， S-3000N)；透射电子显微镜(HITACH， H-7500)；光学显微镜(LEICA， CME)；高效液相色谱仪(Agllent-1260型)；酶标仪(Varioskan Flash， Thermo Fisher)。 2.2. 实验方法 2.2.1. 温栀子的采集与栀子苷的提取 购买种植基地已干制的温栀子果实。采用乙醇提取法提取温栀子的有效成分—栀子苷，由高效液相色谱仪对比分析，由于条件有限，选择购买栀子苷成品用于灌肠。 2.2.2. 实验动物分组及处理 选取遗传背景明确，健康状况好的雄性七周龄SD大鼠48只，适应性饲养五天后，采用DNCB/乙酸复合法 [ 6 ] 建立SD大鼠溃疡性结肠炎模型。确定35只造模成功，用随机分组法将模型组SD大鼠分为低、中、高剂量温栀子组、SASP阳性对照组和生理盐水对照组，分别用以66.67 mg/kg、100.00 mg/kg、133.33 mg/kg浓度的栀子苷、750 mg/kg的SASP (一般成人SASP的日用量为50 mg/kg，因实验设计需要，我们给SD大鼠的用药为成人的15倍量，按本次实验大鼠的平均体重240 g计算其SASP的日用量为180 mg，(50 × 240 × 1000 − 1) × 15。根据中医药典，SASP相应的15倍量于人的栀子苷有效用量为16 mg，故每只大鼠的SASP的日用量为180 mg，栀子苷的日用量为16 mg)和生理盐水进行灌肠治疗14天。 2.2.3 解剖取材 SD大鼠经腹腔麻醉后，取出距肛门8 cm的结肠肠段，保存备用。观察大体形态结构。参考张涛等 [ 7 ] 文献的评分标准(表1)对结肠大体形态进行评分。 2.2.4 组织石蜡切片制备 经常规病理石蜡切片，HE染色，光镜下观察，参考杜群等 [ 8 ] 文献的评分标准(表2)对结肠组织的损伤进行评分。 2.2.5 扫描电镜样品制备 取待用结肠组织戊二醛固定，乙醇溶液梯度脱水，临界点干燥，用离子溅射仪镀膜。 2.2.6 统计分析 采用SPSS19.0软件进行统计学分析，计量资料采用均数 ± 标准差( )表示，各组之间比较用方差分析，P < 0.05认为差异有统计学意义。 Table 1 The rats’ colon gross morphology score standar 计分 肉眼观察的大体形态改变表现 0 黏膜无损伤 1 局部充血水肿但没有糜烂、溃疡形成 2 有线性溃疡形成但没有明显炎症 3 有溃疡，且仅有一处出现炎症 4 沿结肠长轴两个或以上部位有溃疡形成和炎症，但溃疡 < 1 cm 5 有多处溃疡和炎症，且溃疡和炎症沿结肠纵轴超过1 cm 表1. 大鼠结肠大体形态评分标准 Table 2 The rats’ colon histopathology score standar 计分 光镜观察的结肠黏膜改变表现 0 基本正常 1 中性粒细胞浸润，达黏膜层及黏膜固有层 2 中性粒细胞浸润达黏膜下层 3 陷窝脓肿，黏膜全层明显细胞浸润 4 糜烂、溃疡、黏膜坏死，黏膜全层明显细胞浸润 表2. 大鼠结肠病理组织学评分标准