DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 协同过滤推荐算法 基于协同过滤的推荐是依据与目标用户相似度高的用户的喜好向其推荐项目。协同过滤算法基于以下假设 [ 1 ] ：对于项目评分相似度高的用户其兴趣或偏好也是相似的即对同一个项目的喜好程度是一致的。Tapestry [ 2 ] 是最早包含协同过滤算法思想的推荐系统，该系统主要用于电子邮件的分类筛选，解决Xerox公司资讯过载问题。但是需要用户手动输入一些信息系统进行查询，然后再给出推荐结果，所以是非智能自动推荐。1994年明尼苏达大学创建的“GroupLens”自动化新闻推荐系统标志着推荐系统开始独立成为一个新的研究内容 [ 3 ] ，该系统建立了一个形式化的推荐模型，为今后推荐系统的研究奠定了基础。基于协同过滤的推荐又可以分为两类 [ 4 ] ：基于记忆的推荐(Memory-based Recommendation)和基于模型的推荐(Model-based Recommendation)。基于记忆的协同过滤算法又可分为基于用户的推荐(User-based Recommendation)和基于项目的推荐(Item-based Recommendation)。 2.1. 基于用户的协同过滤推荐算法 GroupLens系统 [ 3 ] 所使用的就是基于用户的协同过滤算法。它的基本假设就是“对于项目评分相似度高的用户其兴趣或偏好也是相似的即对同一个项目的喜好程度是一致的”。该算法让用户根据自己的兴趣对购买过的项目进行打分，然后分析比较该用户与其他用户的评分数据，进而计算他们评分之间的相似度，相似度越高表明他们偏好也就越相似。最后利用找到的与目标用户相似的用户的评分来预测目标用户对其未评分项目的喜好程度完成推荐。皮尔森系数与余弦相似度的计算公式分别如下： ρ x ， y = E ( X Y ) − E ( X ) E ( Y ) E ( X 2 ) − E 2 ( X ) E ( Y 2 ) − E 2 (Y) cos θ = ∑ n 1 ( A i × B i ) ∑ n 1 ( A i 2 ) × ∑ n 1 ( B i 2 ) 2.2. 基于项目的协同过滤推荐算法 随着用户与项目的不断增多，评分矩阵稀疏性加大，计算用户之间相似性的时间显著增长以及困难性加大。Sarwar等 [ 5 ] 人提出了基于项目的协同过滤推荐算法。它的基本假设就是“用户可能会对与他之前偏爱的项目相似的项目感兴趣”，简单来说就是用户收藏购买或者关注了某项目后，就将与该项目相似的其他项目推荐给该用户。基于项目的协同过滤推荐算法第一步是计算项目的相似性，在评分矩阵中，将每个项目看成一个列向量，计算某个项目和其他所有项目列向量与它的相似度，再进行预测推荐。 2.3. 基于模型的协同过滤推荐算法 基于模型的协同过滤推荐算法就是借助机器学习等技术利用训练集数据训练出一个计算模型，然后利用训练出的模型和目标用户对于部分项目的评分数据，预测目标用户对于其尚未打分的项目的评分。基于模型的协同过滤算法主要有基于关联规则的协同过滤算法、基于逻辑回归的协同过滤算法、基于神经网络的协同过滤算法等 [ 6 ] 。 2.4. 三种协同过滤推荐算法比较 下表1从优点、缺点及应用场景三个方面对以上三种协同过滤推荐算法进行了比较，比较结果如图所示 Table 1 Comparison of advantages and disadvantages of three collaborative filtering algorithms and application scenario 基于用户的协同过滤算法 基于项目的协同过滤算法 基于模型的协同过滤算法 优点 准确率较高、隐式特征的挖掘 计算简单、实时响应、可解释性好 线下计算、可实现快速实时响应 缺点 可拓展性差、新用户的冷启动问题 未考虑用户之间的差别、数据稀疏性、冷启动问题 模型增量训练问题 应用场景 用户远多于项目的社交网络网站 项目远多于用户的非社交网站 大量计算，实时响应 表1. 三种协同过滤算法优缺点及应用场景比较
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user: 3. 协同过滤算法存在的问题及解决方法 协同过滤推荐技术在个性化推荐系统中取得了巨大的成功，并得到了广泛的应用。然而，互联网及电子商务规模的急速扩张、推荐内容形式的更加多样、用户及项目的数量急剧上升以及数据的爆炸式增长，给推荐系统带来了严重的数据稀疏性、冷启动及拓展性问题。 3.1. 数据稀疏性问题 协同过滤推荐算法中用户相似度计算是依据用户对项目的打分，所以用户–项目矩阵评分数据越丰富，用户相似度计算也就越准确，最终的推荐效果就会越好。然而在电子商务领域，一方面用户的精力或购买的项目总是有限的，另一方面如今项目的数量远远大于用户的数量，这就导致用户不可能对所有项目都有评价，出现大量的项目没有被用户所评分，而且这类情况往往占有绝大部分比例，相关研究指出这个比例在1%以下 [ 7 ] 。绝大多数评分数据的缺失就使得用户-项目评分矩阵成为了一个极其稀疏的矩阵，导致无法计算用户相似度和项目相似度或计算得到的结果准确度大幅下降，导致系统的推荐质量急剧下降。在这种情况下影响最终推荐效果的关键问题就是数据稀疏性问题。 针对数据稀疏性带来的推荐质量下降的影响，学者们提出了许多解决方法来缓解数据稀疏性问题。大致可以分为两类：一是对用户–项目评分矩阵缺失部分进行填充，另一类是对用户–评分矩阵降维。 填充法主要有以下两种：一是直接进行填充。直接填充是指填充一个固定的缺省值或是其他用户对于此项目评分的平均值或众数值。直接填充法简单快速，但是准确率很低。因为每个用户对于每个项目的评分都是不一样的且相对独立的，所以现在一般不会采用直接填充法；二是预测填充。预测填充是指利用机器学习等技术对于用户对各项目的打分情况进行预测。主要有贝叶斯分类方法 [ 8 ] 或者BP神经网络方法 [ 9 ] 。该方法对噪声数据有较强的抗干扰能力，但是机器学习模型训练时间长且可能存在过拟合或欠拟合问题。 在评分矩阵稀疏度不变的情况下将评分矩阵分解到更低的维度，让评分矩阵不再稀疏。矩阵分解技术主要包括奇异值分解技术 [ 10 ] (SVD)、隐语义模型 [ 11 ] (Funk_SVD)和SVD++算法 [ 12 ] 等。矩阵分解技术保留了用户在特征项目上的评分数据，使得用户–项目矩阵的评分密度有所上升。但是在进行矩阵分解的同时也会丢掉部分信息导致推荐质量不够高。 3.2. 冷启动问题 协同过滤推荐算法的冷启动问题可分为两种，一是新用户的冷启动问题，一是新项目的冷启动问题。针对冷启动问题，一般可以直接推荐最热门的项目或是让用户在一开始的时候填一些基本信息，但用户对一些隐私问题会有所保留，所以最终的推荐效果不理想。有学者 [ 13 ] 就提出引入社会标签来解决冷启动问题，该标签可以代表用户根据个人兴趣对项的分类，该方法不需要用户备什么特殊的技能，也不需要用户过分特意参与到系统中，因此该方法在社区境中取得了广泛的应用。但是采取固定标签选择的方式，有可能所给范围太小，而如果采取用户自定义的方式，可能会有模糊不清的表述。针对新用户问题李聪 [ 14 ] 等提出了一种基于n序访问解析逻辑的冷启动消除方法，该方法主要通过解析用户WEB访问顺序来计算用户之间的相似度。针对新项目问题郭晓波 [ 15 ] 等提出一种混合推荐算法，提出一种基于相似度的关联推荐模式，实现一种新的结合关联规则推荐与协同过滤推荐方法。于洪 [ 16 ] 等结合用户、项目属性、用户评价时间信息和标签提出解决新项目冷启动问题的个性化推荐算法。 3.3. 可拓展性问题 随着电子商务规模急速扩张及用户数不断增多，系统所需的计算量大大增加，推荐实时性也会越来越差，而响应速度又极大地影响了用户体验，因此解决协同过滤推荐算法的可拓展性问题也是十分重要。 针对可拓展性问题，最简单的办法是提高硬件设施的效果，但是无法从根本上解决这个问题。有学者 [ 10 ] 提出利用奇异值分解技术降维，从而提高算法的可拓展性问题。但该方法会丢掉部分信息导致推荐质量不够高。此外，还有学者 [ 17 ] 提出利用聚类的方法提高可拓展性，聚类的方法包括对用户的聚类、对项目的聚类、同时对用户和项目进行聚类。此外，有学者提出基于模型的协同过滤推荐算法，在离线状态下对于模别进行建模和预估，生成用户的偏好模型，在线时使用建好的偏好模型根据户实时喜好信息进行预测，为用户进行推荐，以最快响应用户需求。这种方式虽然可以大大缓解算法的可拓展性问题，但是用户偏好模型建立过程要求高，并且根据用户的兴趣变化修改训练得到的模型难度大，即增量训练有困难。
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user: 4. 总结与展望 本文首先详细介绍了三种不同的协同过滤推荐算法并比较了各自的优势与不足，然后对协同过滤推荐算法目前存在的数据稀疏性、冷启动和可拓展性问题现有的研究现状进行了总结，并分析了现有的方法的可取与不足之处。随着因特网及电子商务的不断发展，协同过滤推荐算法也不断有新的技术提出，未来有以下几个方面的研究热点：一是借助大数据技术实现分布式计算；二是结合社会化网络信息进行推荐，三是综合评分以及文本评论信息进行推荐。总之，作为一个充满挑战又发展迅速的新兴科研领域，协同过滤推荐算法必将迎来更好地发展。
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user: 摘 要 提出了一个“双线摆模型”用于描述行人激励下悬索桥的动力行为。该模型中用两根弦和一块刚体分别代表悬索和桥面板。桥上行人行走时产生的竖向和侧向激励都用振幅为常数的简谐函数表示。在这一简化条件下根据Lagrange方法发现行人激励下悬索的动力学控制方程是一个Hill方程。利用扰动法对Hill方程进行了求解和稳定性分析，并通过数值计算证明了解析结果的正确性。利用该解析结论可以解释著名的伦敦千禧桥为何会在行人激励下出现0.48和0.96 Hz的侧向振动并伴有锁频现象。本文研究表明在人与悬索桥相互作用研究中不应该忽略悬索桥的悬挂结构特征。 关键词 :悬索桥，双线摆，Mathieu方程，Hill方程，稳定性 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着新材料的应用和桥梁建造技术的进步，世界各地出现了越来越多低自振频率(低于3 Hz)的细长型人行桥。实测发现人行走时会同时产生水平和竖直方向的时变力。行人产生的竖向力的频率在1.4~2.4 Hz之间，水平力的频率为竖向力的一半，在0.7~1.2 Hz之间 [ 1 ] 。因此，现代人行桥对人行荷载变得非常敏感。当人行桥的水平或者竖向自振频率和行人的侧向，竖向步频接近时，直接共振极有可能发生。对日本T桥的研究发现当人行桥的某一阶水平和另一阶竖向自振频率成1:2的比例关系时，由于桥的非线性，桥的竖向振动有可能反过来引发桥的水平振动，这被称为内共振 [ 2 ] 。伦敦千禧桥是最为著名的在开放三天后就被迫关闭的悬索型人行桥。千禧桥由三跨连接而成，分别是南跨、北跨和中跨。其中中跨在放开期间出现了高达70 mm的最大侧向振幅。对千禧桥的封闭测试表明，中跨的前四阶竖向振动频率分别为：1.15，1.54，1.89和2.32 Hz；而中跨的前两阶侧向振动频率分别为0.48和0.96 Hz。尽管中跨的第二阶侧向振动频率和第三阶竖向振动频率之比为1:2，满足内共振的必要条件，但这两个频率之间并没有相关性 [ 3 ] 。此外，中跨第一阶侧向振动频率远低于人行走时产生的侧向激励频率，因此不能用直接共振理论来进行解释。 为理解人–桥之间复杂的相互作用机理，最近十多年各国学者提出了很多具有影响力的行人激励力模型 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 。如果要用这些力模型解释千禧桥中跨0.48 Hz侧向振动的出现，必须要求桥上行人每走3~4步就小幅度地调整行走的方向，但这和实际观察并不相符。Piccardo和Tubino [ 7 ] 假设桥上行人产生的激励力具有简谐变化规律，且激励力的振幅和桥面的侧向位移相关。在这一假设下人行桥的动力行为可以用Mathieu方程来描述，由此可以解释千禧桥中跨0.48 Hz侧向振动的出现。需要指出的是，他们的力模型和Dallard等 [ 3 ] [ 4 ] 对千禧桥实测得到的力模型并不一致。 根据上述陈述，在当前人–桥相互作用研究中有两点值得关注。一是几乎所有的研究都在试图寻找合适的行人力描述模型。另一个是桥的结构形式很少反映到人–桥动力研究中。在几乎所有的人–桥动力学相互作用模型中，不管桥本身的结构特征如何，桥总被简化为一个有阻尼的单自由度系统。实际上McRobie等 [ 8 ] 和Zhou等 [ 9 ] 都对平面悬挂系统进行过研究。他们的研究表明悬挂系统中悬索的参数对系统的动力学行为有较大的影响。这启发我们在人–桥动力相互作用的研究中考虑桥的结构特征。本文将根据这一思路讨论行人行走激励下悬索桥的动力学行为。为简化问题，假设桥上行人沿着桥长度方向均匀分布，因此研究中可以近似用桥横截面平面来代替整跨桥。桥上行人产生的水平和竖直方向的激励力都假设为简谐变化。本文将这一简化模型称为“平面双线摆模型”。本文首先对这一简化模型进行建模，然后进行稳定性分析。利用稳定性分析结果，本文将解释千禧桥中出现0.48和0.96 Hz侧向振动以及锁频现象的原因。本文的分析表明人–桥相互作用研究中桥梁结构特性不应该被忽略。 本文剩余部分的结构如下：第二节中利用Lagrange方法对简化的平面双线摆模型进行建模；第三、四节中分别对模型方程的通解和稳定性进行分析；讨论和分析在第五节给出。
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user: 3. 平面双线摆控制方程的通解 本节中寻找(7)中具有如下形式的通解 y = y 0 + ε y 11 + η y 12 + ε 2 y 21 + η 2 y 22 + ε η y 23 + ⋅ ⋅ ⋅ . (8) 将(8)带入(7)，并令 ε 和 η 各阶系数都为0，可以得到下列等式 y ¨ 0 + δ y 0 = 0 ， y ¨ 11 + δ y 11 = ( κ − y 0 ) cos τ ， y ¨ 12 + δ 0 y 12 = − y 0 cos ( 2 τ ) . (9) (9)中第一式的通解可以写为 y 0 = a cos ( δ t ) + b sin (δt) 其中 a 和 b 是由取决于初始条件的常数。将上式带入(9)的后两式，并写出它们的通解 (10) y 12 = 1 8 ( δ − 1 ) ( − ( δ + 1 ) ( a cos ( δ τ − 2 τ ) + b sin ( δ τ − 2 τ ) ) + ( δ − 1 ) ( a cos ( δ τ + 2 τ ) + b sin ( δ τ + 2 τ ) ) ) . (11) 显然，当 δ = 1 / 4 和 δ = 1 时(10)，(11)没有有界解。远离这两个共振点，对(7)进行直接数值计算并和(10)，(11)比较，结果显示在图2中。图2表明解析结果是正确的。根据 δ 的定义，如果考虑小阻尼， δ = 1 / 4 意味着行人的侧向步频为桥的侧向自振频率的2倍； δ = 1 意味着行人的侧向步频和桥的侧向自振频率相等。下一节分析当 δ → 1 / 4 ， 1 时(7)的解稳定性。
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user: 5. 结论 本文提出平面双线摆模型来研究行人荷载作用下悬索桥的动力学行为。如果将行人行走产生的竖向和侧向激励力简化为简谐荷载，则平面双线摆模型的控制方程为Hill方程。通过对Hill方程的稳定性分析可以解释悬索桥中出现的锁频现象。将稳定性分析结论应用到伦敦千禧桥可以解释千禧桥中为何会出现0.48和0.96 Hz过大侧向振动。本文提出的平面双线摆模型和其他人行桥模型最大区别在于本模型中考虑了悬索结构的特性。利用这一特性本模型可以较容易地解释其他模型不易解释的问题，这表明在进行人–桥相互作用研究时应该考虑桥梁结构的特性，而不应将所有形式的桥梁都简化为单自由度体系。
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user: 摘 要 目的：评估新型含铜避孕复合材料(聚乙烯醇，二氧化硅纳米颗粒高分子复合材料)在哺乳动物体内外遗传毒性及损伤修复能力。方法：采用彗星实验测定细胞DNA损伤程度，含铜复合材料50%，25%浸提液处理后以及继续培养3小时后检测细胞内活性氧类物质(Reactive Oxygen Species， ROS)荧光强度，测定染毒后小鼠血浆中超氧化物歧化酶活力(superoxidantase， SOD)。结果：① 细胞经两个不同含铜复合材料浸提液浓度处理3小时后，细胞DNA受损，继续培养3小时后，细胞受损程度有所增加，细胞内ROS含量在处理后和继续培养3小时平均荧光强度与阴性对照组相比有明显升高；② 雌性小鼠于染毒后第2、3、4天血细胞DNA损伤程度最严重，第5天DNA损伤有明显降低，血浆内SOD含量第3天达到高峰。雄性小鼠于染毒后第4天DNA损伤最严重，第6天明显降低，SOD含量于第4天和第7天显著升高。结论：虽然含铜材料在体外可以使细胞DNA受损，体内的损伤修复机制可以使受损细胞修复并抑制铜离子进一步对细胞的损伤，SOD在损伤修复中可能发挥一定的作用。 关键词 :复合物，铜，DNA损伤，修复 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 含铜宫内节育器(Intrauterine device， IUD)是一种避孕效果好、可复性强、经济方便的长效避孕方法，主要通过铜离子释放引起局部免疫反应起避孕作用 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。IUD在置入体内早期可出现铜离子的暴释现象，使宫腔内铜离子浓度短期内急剧升高，长期暴露可以造成子宫内膜细胞的损伤 [ 4 ] ，同时，许多研究表明，金属铜释放的铜离子通过体内的氧化还原反应，生成活性氧类物质(Reactive Oxygen Species， ROS) [ 5 ] ，ROS可以迅速与DNA结合，造成DNA链断裂、碱基突变从而损伤DNA。随着现在高分子复合材料的应用，为解决现存避孕方式的弊端提供了可能性。近年来应用新型材料制作宫内节育器取得了较好的进展，避免了铜离子的暴释现象 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] ，从而避免高浓度铜离子直接与子宫内膜接触，减少铜离子对子宫内膜的损伤。本课题组前期采用聚乙烯醇(Polyvinyl alcohol， PVA)，二氧化硅纳米颗粒加或不加CuCl 2 制备含铜/无铜高分子复合材料，通过调整成孔剂草酸铵的含量调整微孔大小，使微孔直径为5~10 µm，以便用于制作过滤性输精管内节育装置(Intra-vas device， IVD) [ 10 ] 。前期研究中，对于材料的缓释性进行检测，表明该材料可以有效控制材料中铜离子的释放，避免了铜离子暴释。该材料制作的输精管内节育装置(IVD)在宾格犬和新西兰大耳白兔在体内取得了良好的避孕效果，同时对生殖器官组织损伤、细胞凋亡与输精管结扎组相比明显降低 [ 10 ] 。在体外细菌回复突变实验(Ames实验)检测中，含铜高分子复合材料在100%、50%以及25%浸提液浓度情况下，可诱发移码型突变；彗星实验检测TM4细胞DNA损伤，结果表明100%、50%以及25%浸提液浓度均可导致DNA损伤，无铜高分子复合材料浸提液均无明显损伤 [ 11 ] 。 机体对于铜离子刺激产生的过量ROS首先出现的是抗氧化酶的活性增加，以清除过量的ROS从而维持细胞内的氧化还原平衡，降低ROS的损伤。体内抗氧化酶主要包括：超氧化物歧化酶(superoxidantase， SOD)、过氧化氢过氧化物酶、谷胱甘肽酶等。细胞内的O 2 -可以被超氧化物歧化酶(SOD)还原为H 2 O 2 ，然后通过过氧化氢酶或谷胱甘肽过氧化物酶催化下转化为无毒的H 2 O。机体内存在许多代谢系统，铜离子被吸收入血，在体内再分布，经过一系列的代谢反应，能否将过量离子造成的损伤降低，同时，机体对已受损细胞能否进行修复这仍然值得我们去探讨。Saleha Banu等 [ 12 ] 在小鼠体内研究，结果显示，虽然铜在体内能够导致遗传毒性，在处理48小时后，损伤程度逐渐降低，2周后达到处理前水平。这表明机体对铜离子造成的DNA损伤具有一定的修复能力。 本研究采用连续染毒小鼠的方式检测小鼠体内在连续较高浓度铜离子浸提液注射的条件下，通过血细胞检测机体DNA损伤程度，通过检测体内ROS含量推断机体对铜离子造成的DNA损伤修复能力。同时，通过WST法检测染毒后血浆中SOD含量的变化，从而对体内损伤修复机制进行研究。
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user: 2. 材料和方法 2.1. 实验材料 所用新型复合材料由华中科技大学材料科学与工程学院模具技术国家重点实验室制作。小鼠淋巴瘤细胞株(L5178Y/tk+/− 3. 7.2 C)购自中国科学院上海生命科学研究院细胞资源中心(中国上海)。昆明小鼠(Kunming Mouse)，20只，雌雄各半，体重25~30 g，购买于华中科技大学同济医学院动物中心。动物实验方案严格按照华中科技大学同济医学院伦理委员会的规定执行。 2.2. 材料的提取 按照ISO 10993-12：2007指南制备样品的要求，将材料称量后装入洁净干燥玻璃瓶中，高压蒸汽灭菌30分钟。按照材料重量/体积0.2 g/ml浸提比例加入浸提液——无血清的RMPI 1640培养基用于小鼠淋巴瘤测定和彗星测定，生理盐水用于微核试验。密封瓶口，37℃培养箱中浸提24小时，将浸提液转入无菌玻璃瓶中，4℃保存。 2.3. 单细胞凝胶电泳——彗星实验(Comet Assay) 用含铜高分子复合材料50%和25%浸提液浓度处理细胞3小时，将处理3小时后的细胞用PBS洗涤3遍后，R-10调整密度至2 × 10 5 /ml，制胶、裂解、解旋、电泳和染色分析尾部DNA含量(Tail DNA%)和Olive尾距(Olive Tail Moment， OTM)。 2.4. 动物处理与DNA损伤、修复的检测 用高浓度金属铜离子浸提液(100%)染毒动物，腹腔注射连续染毒七天，染毒剂量为1.5 ml/100g体重。染毒前和每次染毒后24小时断尾取血6 µl加入至94 µl 37℃预热的PBS中，吹散混匀，置于37℃水浴锅中，用于彗星实验检测。按照染毒时间标记，分别标记为0D、1D、2D、3D、4D、5D、6D、7D组，分别代表染毒前，第一次染毒后24小时(染毒1次)、48小时(染毒2次)、3天(染毒3次)……直至第一次染毒后7天(染毒7次)。 2.5. 细胞内活性氧物质(Reactive Oxygen Species， ROS)检测 用含铜高分子复合材料50%和25%浸提液浓度处理细胞，用不含血清培养基洗涤细胞3次，将DCFH-DA按照1:1000用无血清培养基稀释，是最终浓度为10 µmol/L，加入适当的体积重悬细胞，密度约为1 × 10 6 /ml，37℃避光震荡孵育20分钟。用无血清培养基洗涤3次，以充分洗去多余DCFH-DA。检测、拍照和分析。 2.6. 血浆内超氧化物歧化酶(Superoxide Dismutase， SOD)活力单位的检测(WST法) 染毒前以及每次染毒后24小时分别断尾取血，用柠檬酸钠抗凝EP管收集血液，WST法检测血浆内SOD活力单位。 2.7. 数据分析 对Tail DNA%，Olive尾距运用SPSS13.0软件进行统计学分析，ANOVA检验将各实验组与阴性对照组进行比较，P < 0.05为具有统计学意义。
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user: 3. 结果 3.1. 处理后继续培养检测彗星实验结果 细胞经两个浓度处理3小时后，细胞DNA出现不同程度的损伤，去除培养物后细胞DNA损伤出现差异，而有些细胞损伤明显增加，与处理组比较有显着性差异(P < 0.05)。相反，培养6小时后，大部分细胞恢复正常。(如图1(A)所示) ROS也显示了类似的趋势，彗星图像将CASP分析后，分析结果见表1，图1(B)。可以看出，ROS在细胞内产生的越多，DNA损伤程度越高。 3.2. 细胞内ROS检测实验结果 检测的各时间点，细胞内均可观察到不同强度的荧光，经含铜复合材料25% (铜离子浓度为3.18 mg/L)处理3小时后，细胞荧光强度明显增加，去除培养物继续培养3小时后，细胞荧光强度仍增加。但是，培养6小时后，荧光强度有所减弱(如图1(C)所示)。 3.3. 小鼠全血细胞彗星实验结果 结果显示雌性小鼠于染毒后第2、3、4天DNA损伤程度最严重，雄性小鼠于染毒后第4天DNA损伤最严重。雌性小鼠第5天DNA损伤有明显降低，雄性小鼠第6天明显降低。(图2(A)，图2(B)，表2) 3.4. 血浆中SOD活力单位的测定结果 雌性小鼠体内SOD活力第3天达到高峰，雄性小鼠体内SOD含量第4天、第7天显著升高，同时结果表明雌性小鼠体内SOD含量普遍较雄性小鼠体内含量高(图2(C))。 图1. 体外DNA损伤修复能力和不同时间点的ROS浓度。(A) 是两组材料浸提液处理细胞后DNA损伤水平数字1~3表示含铜复合材料50%再培养0、3、6小时组，4~6表示含铜复合材料25%组再培养0、3、6小时组；7为阴性对照组；*表示与未再培养组相比，DNA损伤显着增加。(B) 是不同组在不同时间点的典型彗星图像。(C) 是ROS的结果。图中0小时表示细胞被新的复合物处理而没有重新培养，3小时表示细胞再培养3小时，6小时表示细胞再培养6小时。a~c表示含铜复合材料50%组，d~f含铜复合材料25%组 图2. 体内DNA损伤修复能力和随时间变化的SOD活性趋势。(A) 是不同染毒时间后血细胞彗星实验的典型彗星图像。a，c，e，g，i，k，m和n是雌性小鼠的图像，其余的是雄性小鼠的图像。同时，a和b是染毒前，c和d是染毒后24小时，e和f是染毒后48小时，o和p是染毒后7天。(B) 是不同染毒时间后的DNA损伤程度。(C) 是雌雄小鼠体内不同染毒时间血浆SOD活性单位变化趋势 Table 1 The comet assay results of two groups of material extracts treated cells for 0， 3， 6 hours and continued to culture for 0， 3， 6 hour 分组(铜离子浓度：mg/L) Tail DNA% (Mean ± SD) OTM (Mean ± SD) 1含铜复合材料50% (6.37) 20.29 ± 11.22 Δ 38.52 ± 27.79 Δ 2含铜复合材料50%培养3小时 35.79 ± 30.2 *Δ 74.63 ± 57.52 *Δ 3含铜复合材料50%培养6小时 3.93 ± 3.98 6.35 ± 5.31 4含铜复合材料25% (3.18) 15.72 ± 6.04 Δ 30.46 ± 14.31 Δ 5含铜复合材料25%培养3小时 24.97 ± 17.83 *Δ 55.11 ± 43.63 *Δ 6含铜复合材料25%培养6小时 3.93 ± 3.99 6.25 ± 6.13 7阴性对照 6.88 ± 4.29 2.42 ± 2.11 表1. 两组材料浸提液处理细胞3小时与继续培养0，3，6小时彗星实验结果 * 表示与同浓度处理3小时后相比具有统计学差异(P < 0.05)； Δ 表示与阴性对照组相比具有统计学意义(P < 0.05)。 Table 2 The results of blood comet assay after different exposure tim 时间 Tail DNA% OTM 雄性 (Mean ± SD) 雌性 (Mean ± SD) 雄性 (Mean ± SD) 雌性 (Mean ± SD) 0 D 1.19 ± 1.94 1.61 ± 1.49 0.93 ± 1.87 1.14 ± 1.06 1 D 35.32 ± 15.06 * 33.80 ± 15.51 * 33.23 ± 21.87 * 35.25 ± 28.65 * 2 D 36.03 ± 17.91 * 55.41 ± 15.01 * 28.05 ± 16.96 * 28.58 ± 16.97 * 3 D 47.14 ± 18.33 * 51.05 ± 20.22 * 37.64 ± 21.93 * 40.03 ± 29.01 * 4 D 57.20 ± 15.93 * 51.99 ± 18.94 * 42.62 ± 23.69 * 41.13 ± 32.04 * 5 D 44.65 ± 17.01 * 35.29 ± 13.37 * 45.26 ± 31.14 * 28.26 ± 22.58 * 6 D 30.89 ± 15.91 * 18.91 ± 14.37 * 18.56 ± 17.47 * 15.71 ± 15.79 * 7 D 10.81 ± 6.81 * 11.25 ± 7.89 * 2.67 ± 3.59 5.16 ± 5.95 表2. 不同染毒时间后血细胞彗星实验分析结果 * 表示：与阴性对照组相比具有统计学意义，P < 0.05。
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user: 4. 讨论 许多研究表明，金属铜释放的铜离子通过体内的氧化还原反应，生成ROS [ 5 ] ，如OH-等，形成的ROS可以迅速与DNA结合，造成DNA链断裂、碱基突变从而损伤DNA。当然，机体内存在一系列的损伤修复机制，从而使受损的DNA尽可能修复 [ 13 ] [ 14 ] 。但损伤修复情况受损伤程度和修复能力相互作用的影响。本课题组前期制备的新型避孕高分子复合材料，能够对铜离子的释放进行有效控制，避免了铜离子暴释。为进一步检测该材料的安全性，本研究将继续检测该材料以及金属铜的体内外遗传学毒性，同时检测体内外DNA损伤修复能力，为该材料的安全性进行评定。 本研究用两种不同浓度浸提液处理细胞3小时后去除处理物继续培养3小时和6小时，经彗星实验检测发现继续培养3小时后，虽然发现平均细胞DNA损伤增加，但损伤较小细胞DNA已经开始修复，虽不能完全解释DNA修复程度，但具有一定的意义。而继续培养6小时后，损伤恢复正常。为更好的检测体外实验结果，应进行更长时间修复。由于小鼠淋巴瘤生长周期为10小时，细胞体外培养超过10小时后细胞进行分裂，无形之中即会降低DNA损伤程度。因此，为了更好的研究DNA损伤修复能力，我们进行了体内连续染毒实验，检测不同时间点DNA损伤程度，以此作为判断机体对DNA损伤修复的能力。结果表明，染毒后血细胞DNA损伤程度先逐渐增加(Tail DNA%逐渐增加)，染毒24小时后雄性、雌性小鼠尾DNA含量分别为35.32%、33.80%，48小时后为：36.03%、55.41%，3天后为：47.14%、51.05%，第4天为：57.20%、51.99%。虽然期间有一定的波动性(雌性小鼠第二三四天尾DNA含量基本相同)，但随着染毒次数的增加，小鼠血细胞DNA损伤呈递增关系。但从第五天开始，尾DNA含量逐渐降低，表明细胞损伤得到了一定的修复。染毒后第6天，第7天尾DNA含量虽然与染毒前统计学分析后仍有统计学差异，但与损伤最严重时相比有大幅降低。 体内对于由过量ROS而造成的DNA损伤主要存在三种修复途径。首先是抗氧化体系来清除过量的ROS，主要包括SOD、过氧化氢酶等；其次是DNA损伤的修复体系，通过碱基修复、核酸修复、同源重组修复等修复轻度受损的DNA；最后是DNA损伤检验点修复，通过基因表达调控使细胞对于损伤进行反应，使受损细胞恢复正常或促进细胞发生凋亡。这三种途径相互作用，使受损后的细胞恢复或凋亡，降低其对机体的影响。虽然体内彗星实验检测到铜离子可以对DNA造成损伤，但也有学者通过Ecoli检测到过量铜离子并未对其造成损伤，这可能是由于体内剩余的铜离子可以与配体结合，从而抑制ROS的生成或者使形成的ROS远离DNA [ 15 ] 。本实验通过血浆SOD含量测定，发现小鼠体内SOD含量于第3天(雌性)，第4、7天(雄性)达到峰值，说明机体在受到外来刺激引起体内氧化物质增加时，体内的抗氧化酶开始发挥作用，从而降低对细胞的损伤。Pourahmad等研究发现，羟自由基清除剂(DMSO，SOD等)可以明显减少ROS的形成以及脂质过氧化 [ 16 ] 。这表明SOD可以通过减少ROS的形成从而降低DNA的损伤。
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user: 5. 结论 虽然含铜复合材料和金属铜在体内外均可导致一定的遗传毒性，可以使细胞DNA发生不同程度的损伤。但是，机体对于由铜离子造成的DNA损伤具有一定的修复能力，因此，铜离子对组织细胞的遗传毒性取决于局部铜离子浓度、接触时间以及机体自身修复功能的相互作用。
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user: 致 谢 本研究获得武汉科学技术局科研资助，项目(201706201010213)，在此表示诚挚的感谢。
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user: 摘 要 本文基于CATIA的二次开发技术，分析、讨论并开发了柔性链自动化装配工具，实现了柔性链各链节约束配合的自动创建与DMU运动学仿真分析，为柔性链运行导轨设计提供了可行性验证方案，提高了装配设计效率，缩短了产品开发周期。 关键词 :柔性链装配，CATIA，二次开发 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 CATIA软件设计人员为了满足高级用户的定制化工作需求，为用户预留了众多的二次开发接口 [ 1 ] ，用户可使用这些接口完成自定义命令按钮、编写宏程序、自动装配等高级功能。 这些接口的开放，极大地提升了软件的易用性和拓展性，对提高工作人员的工作效率、节约研发成本和缩短开发周期有着重要作用 [ 2 ] 。 空间柔性链是一种轻型的组合立体输送系统，可以完成水平、螺旋、翻转等复杂输送形式。柔性链设计前期，在三维软件内虚拟装配耗费时间长，劳动成本高，干涉检查困难。本文旨在开发柔性链自动装配工具，保证设计的精准性，提高设计人员工作效率。
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user: 2. 柔性链装配探讨 空间柔性链主要运用于食品加工运输行业，输送距离长，链节数量多，往往存在两个方向(垂直、水平)以上的侧弯(如图1所示)，文献 [ 3 ] 讨论了普通输送链、坦克链的高效装配方法。Solidworks软件提供沿曲线的自动装配技术，装配人员只需选择装配曲线与链节、设置链节距即可完成空间链条装配。 图1. 空间柔性链垂直、水平侧弯示意 本文旨在讨论CATIA软件中，空间柔性链的自动装配技术，并通过DMU模块驱动链条运转进行动态干涉检查。 以笔者项目中设计的烟条夹持输送链为例，800个链节，需要创建三千多个约束，手动装配随着链节数的增加，计算机运算量的提升，添加单个配合所需花费的时间将急剧升高。进行输送链DMU分析文献的前期投入劳动强度巨大。 以最少两个链节为例，要完全约束链节并实施DUM分析，至少需要为链节及销轴创建以下配合约束：(表1) Table 1 Assembly mate type of flexible chain 约束类型 被约束零件1 被约束零件2 点线约束 装配线 销轴1 线线滚动约束 装配线 销轴1 圆柱副 链节1 销轴1 点线约束 链节1 装配线 铰链副 销轴2 链节1 铰链副 销轴2 链节2 点线约束 链节2 装配线 表1. 柔性链装配所需配合类型
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user: 3. 批量装配的实现 手动约束链节与销轴时，零件数量巨大，手动添加约束效率极低，特别是选取约束点、轴线、面时，极易选错、排错亦相当困难。 自动装配方案的实现： 1) 首先获取链条装配线的总长度L； 2) 手动导入一个链节与销钉并添加相应配合，在DMU模块驱动该链节； 3) 通过API移动一个节距P，实例化链节与销钉并创建相应运动副； 4) 循环执行第3步，直到链节首尾相连，至此即完成空间柔性链装配及DMU运动学仿真； 5) 在DMU模块为装配完成的柔性链添加动态碰撞检测，柔性链运动状态下即可验证柔性链导轨设计的合理性。 流程图如图2所示。 图2. 柔性链自动装配流程图
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user: 4. 核心代码解析 1) 获取处于激活状态的运动机构： Set cActiveMechanisms = oRootProduct.GetTechnologicalObject(Mechanisms) Set WorkMechanism = cActiveMechanisms.Item(1) 2) 获取水平铰链副的参考线与参考面： sRefName = sChainName&i& /!Axis.1 Set oRefLine1 = oRootProduct.CreateReferenceFromName(sRefName) sRefName = sConnectName&i + 1 & /!Axis.2 Set oRefLine2 = oRootProduct.CreateReferenceFromName(sRefName) sRefName = sChainName&i& /!Plane.1 Set oRefPlane1 = oRootProduct.CreateReferenceFromName(sRefName) sRefName = sConnectName&i + 1 & /!zx plane Set oRefPlane2 = oRootProduct.CreateReferenceFromName(sRefName) 3) 创建水平铰链副： Set oNewJoint = WorkMechanism.AddJoint(CATKinRevoluteJoint， rotateJointRef) 与步骤b、c相似可以创建垂直铰链副。 4) 获取点-线副的参考点与参考线： sRefName = sRootName& /Guideline.1/!Join.1 Set oRefLine1 = oRootProduct.CreateReferenceFromName(sRefName) sRefName = sChainName&i + 1 & /!Point.6 Set oRefPoint = oRootProduct.CreateReferenceFromName(sRefName) 5) 创建点-线副： Set oNewJoint = WorkMechanism.AddJoint(CATKinPointCurveJoint， pointCurveJointRef) 以上程序均在Windows 7系统下的CATIA P3V5R21版本中调试通过。
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user: 5. 实例测试 利用本文所述方法，通过对CATIA的二次开发建立了柔性链的自动装配工具。以图3左所示空间曲线为柔性链装配参考线验证文中所述方法。图中柔性链节距33.5 mm，装配参考线周长4489 mm，所需链节数134个。图3右是完成装配的柔性链，用时380秒。自动装配的实现，将装配人员从单一重复的命令操作中解放出来，提高工作效率的同时，更保证了柔性链的装配质量。 图3. 柔性链批量装配效果 在DMU模块内为当前激活的运动机构设置适当的运动仿真参数以及动态碰撞监测值即可对所设计柔性链的运动学性能进行仿真分析。图4是该输送链的碰撞检查结果，链节在运行至水平转弯时产生最大0.14 mm的干涉，为解决该问题，可增大轨道转弯半径，或为每个链节产生干涉的部分添加适当倒角。 图4. DMU碰撞检查
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user: 6. 结论 本文针对实际工作过程中空间柔性链条手动装配操作繁琐、准确率低、劳动强度大的难题，利用CATIA的二次开发工具设计出了自动装配工具并验证了其可行性。本方法极大地提高了空间链装配效率和准确率，装配完成的同时，DMU运动机构亦被创建，装配完成即可进行DMU仿真。
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user: 摘 要 海拉尔盆地为中–新生代的断陷–坳陷型盆地，沉积厚度约6000 m，可划分为五个一级构造单元，细分为16个凹陷，含有丰富的石油与天然气储量。本文对海拉尔盆地的陈旗凹陷和呼伦湖凹陷的煤岩储层样品进行了气测渗透率、气测孔隙度试验，并结合实验结果分析了两大凹陷煤岩储层的渗透性及孔隙特征，在此基础上分析了海拉尔本地煤岩储层的孔渗基础物性。 关键词 :气测渗透率，气测孔隙度，煤岩储层，海拉尔盆地 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 海拉尔盆地位于内蒙古自治区北部境内，大兴安岭以西，为晚中生代–古近纪的断陷–坳陷型叠合盆地，可划分为“两隆三坳”五个一级构造单元，即：扎赉诺尔坳陷、嵯岗隆起、贝尔湖坳陷、巴彦山隆起、呼和湖坳陷，可进一步细分为16个凹陷组成，凹陷多为长条状。盆地基底为海西–印支期花岗岩以及布达特群，盆地内填充侏罗系、白垩系和新生界。其发育演化主要经历了地壳隆起、断陷、凹陷、萎缩四个阶段。海拉尔盆地盆内沉积物的总厚度为6000 m左右，主要的生油层系为铜钵庙组、南屯组、大磨拐河组等。已探明的石油地质储量2009 ´ 10 4 t，天然气地质储量113.3 ´ 10 8 m 3 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。 目前国内对低阶煤岩煤岩孔渗的研究大部分都是针对浅埋深、低孔隙度、低渗透率的高阶煤岩，缺乏对低阶煤岩的研究。海拉尔盆地富含丰富的矿物资源，国内对海拉尔盆地储层岩石物性尚未展开系统研究，在海拉尔盆地的陈旗凹陷和呼伦湖凹陷中存在着大量发育不成熟的煤岩，其中可能蕴含大量尚未开采的煤层气。本文在试验数据的基础上，系统分析陈旗凹陷与呼伦湖凹陷的储层岩石基本物性，通过实验数据发现海拉尔盆地中低阶煤岩的孔渗特征与一般高阶煤岩的孔渗特征有很大区别，能更加清楚地认识两大凹陷储层中含气性特征(取样煤矿分布情况如图1所示)。
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user: 2. 低阶煤岩样品气测渗透率试验 2.1. 试验基本原理 岩石样品的绝对渗透率就是在均质流体与多孔介质不发生任何物理化学作用下，当岩石孔隙完全饱和时，均质流体在多孔介质中的渗透率。 在实验中，我们采用氮气测定低阶煤岩样品渗透率，因为由于低阶煤岩样品的孔道过大，会使孔道颗粒表面吸附一层较薄的气体。氮气相对于其他气体较为稳定，吸附能力较差，所以采用氮气测定煤岩样品的渗透率会更加接近真实值。 在实验室中用气体测定岩石的渗透率时，通常使用如下的计算式 [ 6 ] K = Q ¯ μ g L A ( p 1 − p 2 ) (1) 式中：A——岩样的横截面积，平方厘米；L——岩样长度，厘米；μ g ——气体粘度，厘泊；p 1 ——气体通过 岩样前的压力，0.1兆帕；p 2 ——气体通过岩样后的压力，0.1兆帕； Q ′ ¯ ——气体的平均流量，即 Q ′ ¯ = 2 P 0 ⋅ Q 0 p 1 + p 2 厘米3/秒；P 0 = 大气压力，0.1兆帕；Q 0 ——在大气压力下测定的气体流量，厘米3/秒。必须指出，上述公式所求得的 Q ′ ¯ 是指实验室条件下的数值，要换算成标准温度、压力下的平均流量 Q ¯ ，此时可按下式计算 图1. 陈旗凹陷、呼伦湖凹陷煤矿分布 Q ¯ = p 0 ⋅ Q ′ 293 ¯ T 0 (2) 式中T 0 ——实验室测定岩样时的温度，K。 2.2. 气测渗透率试验技术要求 1) 试验样品制备 试样是煤岩钻孔岩芯。根据试验要求，将钻孔岩芯切割成圆柱体试件。试件切割成型后，圆柱体试件的两端面进行了手工精磨处理，其平行度和平整度达到了试验要求。 2) 试验仪器及参数设置 岩石气体渗透率测定仪为STY-2型气体渗透率仪，仪器流程如图2所示。 包括：1，11-气瓶；2，13，14-水平阀；3-干燥过滤器；4-压力调节器；5，6-微调压稳压阀；7，8，10-标准压力表；9-岩芯夹持器；12-微调阀；15-皂膜流量计。 除此而外，还需要计时秒表，测量岩样直径和长度的千分卡尺。 2.3. 试验结果 根据表1气测渗透率实验结果可以看出，该地区气相渗透性较好。海拉尔盆地陈旗凹陷与呼伦湖凹陷低阶煤岩样品的气测渗透率数值偏大，且陈旗凹陷低阶煤岩样品的气测渗透率数值总体要低于呼伦湖凹陷煤岩样品的气测渗透率数值，但呼伦湖凹陷有个别煤岩样品的气测渗透率数值过低。 图2. 气测渗透率试验装置流程图
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user: 3. 低阶煤岩气测孔隙度试验 3.1. 试验基本原理 根据波义尔定律：p 1 V 1 = p 2 V 2 。其中已知p 1 ，V 1 ，测定p 2 就可算出V 2 。在一定的压力p 1 下，使一定体积V 1 的气体向处于常压下的岩心室膨胀，测定平衡后的压力，可求得原来气体体积V 1 与岩心室的体积之和V 2 。在岩心室中放入岩样后，重复上述过程得到V 3 ，V 2 -V 3 即为岩样的固体体积。 3.2. 气测孔隙度实验技术要求 1) 试验样品制备 试样是煤岩钻孔岩芯。根据试验要求，将钻孔岩芯切割成圆柱体试件。试件切割成型后，圆柱体试件的两端面进行了手工精磨处理，其平行度和平整度达到了试验要求。 Table 1 Permeability test results of coal and rock sample 样品编号 样品编号 序列编号 平均长度 平均直径 围压 平均渗透率 mm mm MPa MD 陈旗 11-2 1 45.89 25.15 1.5 1340.543 20-2 2 32.33 24.64 1.5 136.723 11-1 3 21.87 24.97 1.5 30．633 33-2 4 49.74 25.55 1.5 156.322 19-1 5 45.46 25.11 1.5 163.021 30 6 25.45 25.14 1.5 182.053 5-1 7 19.02 25.43 1.5 265.987 52-2 8 32.38 25.05 1.5 111.742 52-1 9 42.42 25 1.5 91.032 63-3 10 49.01 25 1.5 1250.012 呼伦湖 17-1 11 35.93 25.01 1.5 1141.033 17-3 12 42.83 25 1.5 315．581 4-1 13 36.09 25.13 1.5 145.982 36-3 14 46.12 25 1.5 147.972 25-2 15 49.21 25 1.5 509.017 35-1 16 34.97 25.06 1.5 775.015 1-3 17 46.08 24.8 1.5 414.987 32-1 18 34.66 25.06 1.5 1225.293 36-1 19 35.06 25.01 1.5 135.989 25-1 20 34.89 24.59 1.5 414.011 7-1 21 25.09 24.18 1.5 411.009 38 22 20.27 24.68 1.5 17.933 20 23 23.6 25.13 1.5 736.014 35 24 19.89 25 1.5 450.737 17 25 23.46 25 1.5 12.798 32 26 18.41 25 1.5 691.496 25-3 27 18.3 24.28 1.5 112.496 1-1 28 16 24.81 1.5 136.013 1-2 29 23.94 24.98 1.5 206.309 18 30 23.2 25 1.5 601.755 表1. 煤岩样品渗透率测试结果 2) 试验仪器及参数设置 氦孔隙度仪器：可测岩样的孔隙体积和固体体积。装置流程图如图3所示。 图3. 气测孔隙度试验装置流程图 仪器设置有两个已知体积腔室，其中一个装入岩石样品，另一个充注一定压力氦气，而后连通两个腔室使氦气等温膨胀，根据波义尔定律，可以计算样品骨架体积。 3.3. 气测孔隙度试验结果 根据表2气测孔隙度实验结果可知，海拉尔盆地陈旗凹陷和呼伦湖凹陷的低阶煤岩孔隙体积较大，数值在25%~40%之间，且两个凹陷煤岩样品孔隙度大小相近。 Table 2 Porosity test results of low order coal ga 序号 样品号 长度(cm) 直径(cm) 孔隙度(%) 陈旗 33-1 2.407 2.473 37.903 20 1.374 2.512 38.066 52-3 2.009 2.52 21.014 20-2 3.233 2.464 38.098 11-1 2.187 2.497 32.509 11-2 4.589 2.515 37.437 20-1 3.53 2.455 39.107 33-2 2 2.405 34.695 呼伦湖 4 1.623 2.501 23.989 36-1 3.506 2.501 36.995 35-1 3.497 2.506 33.764 4-1 3.609 2.513 29.996 25-1 3.489 2.459 39.503 32-1 3.466 2.506 38.277 38 2.027 2.468 30.569 17-1 3.593 2.501 40.502 20 2.36 2.513 31.931 1-1 1.6 2.481 25.406 36-3 4.612 2.5 38.497 1-3 4.608 2.48 30.408 34-3 4.917 2.499 37.712 32-3 5.034 2.5 39.615 34-2 4.84 2.515 37.801 4-3 4.4 2.42 24.097 7-1 2.509 2.418 24.608 25-4 1.821 2.402 29.131 32 1.843 2.461 29.885 25-3 1.83 2.428 31.801 34 1.76 2.45 28.523 38 1.523 2.434 28.901 表2. 低阶煤岩气测孔隙度试验结果 造成低阶煤岩孔隙度偏大的主要原因可能是由于煤岩内部发育大量微孔、裂缝或在制备煤岩样品时低阶煤岩很容易产生新的裂缝，上述因素都会导致低阶煤岩孔隙度变大。
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user: 4. 陈旗凹陷、呼伦湖凹陷渗透率及孔隙度试验分析 1) 根据实验结果，可以明显看出海拉尔盆地陈旗凹陷与呼伦湖凹陷的煤岩样品气测渗透率数值相比一般煤岩偏大，且陈旗凹陷煤岩样品的气测渗透率总体要低于呼伦湖凹陷煤岩样品的气测渗透率，表明陈旗凹陷、呼伦湖凹陷的气相渗透性较好。 2) 海拉尔盆地陈旗凹陷和呼伦湖凹陷的煤岩样品相比于一般煤岩孔隙体积偏大，孔隙度的测试数值大多在25%~40%之间，且两个凹陷样品孔隙度大小相近。 3) 低阶煤岩发育成熟度较低，煤岩孔隙度较大，内部孔隙结构较为复杂，由于滑脱效应的影响，在采用气测试验方法时，孔渗实验数据也许比实际值要偏大。 4) 在实验中需要注意的是，在处理低阶煤岩样品时，不能与其他类型的岩心样品一样，而是要更加细致。因为低阶煤岩成熟度较低，质地较脆，在岩心样品的钻取、烘干过程中很容易使样品产生裂缝，甚至发生断裂，对样品造成损坏。
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user: 摘 要 本文通过应用高阶紧致差分格式，时间分裂法与Crank-Nicolson法等方法求解非线性薛定谔–泊松方程组。基于快速Sine变换，我们设计了一种求解离散系统的快速算法。我们用该算法分别求解一维、二维、三维的非线性薛定谔–泊松方程组。我们列举具体的数值例子，使用MATLAB软件编写出算法程序，并且通过程序计算近似误差与画出近似解的图像。数值计算结果证实了该算法在空间方向具有谱精度，也证实了该算法的高效性与稳定性。 关键词 :非线性薛定谔–泊松方程组，四阶紧致差分，Sine变换，时间分裂法 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/