DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
system: [SYSTEM]

user: 4. 碳、氧同位素地球化学特征及成因解释 对研究区上二叠统长兴组多种类型的白云岩样品和灰岩类样品进行了碳、氧同位素分析(表1)，并对数据结果进行了统计(表2，图4)，分析结果表明： 1) 长兴组白云岩δ 13 C 分布在0‰~4.581‰(PDB)，仅一个样品为负值(−0.647‰)；δ 18 O分布在−7.205‰~−2.979‰(PDB)。 2) 与长兴组海相灰岩类δ 18 O(为−5.019‰)相比，泥–微晶白云岩的δ 18 O(为−4.405‰)偏大一些，较富集重同位素。根据同位素分馏作用原理，相对较轻的同位素由于蒸发作用散失掉，而使得重同位素水相对富集，这种同位素分馏的动力学原理解释了在蒸发海水环境下形成的泥–微晶白云岩自然要比正常海相灰岩类稳定同位素要偏正一些 [ 9 ] 。结合岩石学特征，反映了该类白云岩的形成与超浓缩高Mg/Ca粒间水或蒸发作用有关。但值得注意的是，该类白云岩δ 13 C 平均为1.979‰，δ 18 O平均为−4.405‰，与理想的准同生白云岩δ 13 C 、δ 18 O (δ 13 C 平均为2‰ PDB，δ 18 O平均为3.8‰ PDB)相比，该类白云岩δ 13 C 与理想的准同生白云岩δ 13 C 十分符合，同样表明长兴组白云岩碳稳定同位素几乎不受成岩过程改造 [ 10 ] ；而δ 18 O则明显偏负，这并不影响对该类白云岩的成因解释，晚二叠世，研究区较大的一次海退事件，使台地边缘隆起带暴露并遭到强烈剥蚀，同期海水中混入了大量陆源淡水，由此奠定了准同生白云岩的低δ 18 O，同时反映了该高盐度的白云岩流体来源于上覆下三叠统飞仙关组地层所囚禁准同生海源孔隙水 [ 11 ] 。 3) 除准同生白云岩以外，其他各类白云岩的δ 18 O都较海相灰岩类偏负(表2)，具有典型的埋藏特征。这种比同期海水偏负的现象一般认为是“温度效应”以及准同生白云石在埋藏条件下的“转化作用”所致。准同生白云岩中的欠稳定、有序度低的白云石，从地表环境进入埋藏环境时，会经历转化过程， Table 1 Carbon and oxygen isotopic compositions of carbonate samples in Changxing Formation of the study are 岩样类型 样品编号 岩性 δ 18 O PDB /‰ δ 13 C PDB /‰ 灰岩类 DT002-1 (3-3/22) 泥晶灰岩 −4.710 4.847 F003-2 (4-159/165) 泥–微晶生物屑灰岩 −5.947 2.706 TD10 (13-1687) 微晶生物屑灰岩 −4.183 1.881 TD53 (4-602/603) 泥晶礁灰岩 −5.857 2.827 YA1 (4-196) 泥–微晶灰岩 −4.396 3.517 泥–微晶白云岩 F003-2 (1-16/101) 泥–粉晶白云岩 −5.110 1.771 PG6 (5-38/101) 泥–微晶白云岩 −2.979 2.186 粉晶白云岩 F003-2 (1-53/101) 粉晶白云岩 −3.629 1.827 F003-2 (4-56/165) 残余海绵礁白云岩 −5.989 1.393 TD021-3 (1-2/83) 细粉晶白云岩 −4.179 2.298 TD10 (1-6上) 细粉晶白云岩 −4.651 1.961 TD10 (2-76) 细粉晶白云岩 −3.664 2.387 TD10 (2-131) 细粉晶白云岩 −7.056 4.292 TD10 (7-833) 粗粉晶白云岩 −4.698 3.804 TD10 (11-1477) 溶孔粉晶白云岩 −5.637 4.230 TD21 (1-13) 棘皮粉晶白云岩 −6.640 2.916 TD53 (2-68) 细–粉晶残余海绵礁云岩 −5.699 2.638 HL5 (4-304) 粉晶白云岩 −3.643 2.251 HL5 (3-211) 粉晶白云岩 −4.503 2.844 HL5 (2-115) 粉晶白云岩 −5.905 3.648 细晶白云岩 F003-2 (4-5/165) 溶孔粉-细晶白云岩 −5.781 1.572 TD002-11 (3-11/135) 粉–细晶白云岩 −5.396 3.155 TD002-11 (3-105/135) 残余生物屑粉–细晶白云岩 −6.570 2.889 TD10 (4-356) 溶孔细晶白云岩 −5.688 3.031 TD10 (3-246) 细晶白云岩 −4.082 2.178 TD53 (7-953) 残余棘屑粉–细晶白云岩 −5.842 3.593 3.471 TD53 (7-959) 粉–细晶白云岩 −6.822 TD53 (7-995) 细晶白云岩 −6.097 3.609 TD74 (3-306) 残余棘屑粉–细晶白云岩 −5.738 2.369 TD74 (5-509) 溶孔粉–细晶白云岩 −6.525 1.501 HL4 (1-2) 粉–细晶白云岩 −6.016 3.985 HL5 (1-4) 溶孔细晶白云岩 −5.087 2.566 HL5 (6-402) 溶孔残余生屑细晶白云岩 −7.205 2.814 中–粗晶白云岩 F003-2 (2-28/43) 中晶白云岩 −6.732 −0.647 TD002-11 (1-29/201) 粗晶残余海绵礁白云岩 −6.558 1.463 TD10 (5-463) 粗晶残余海绵礁白云岩 −6.913 3.150 TD10 (11-1435) 残余棘屑细–中晶白云岩 −5.561 4.581 TD21 (1-228) 溶孔粗晶白云岩 −4.526 3.437 TD74 (3-224) 残余生屑中晶白云岩 −5.873 2.359 TD74 (4-442) 残余颗粒中晶白云岩 −5.401 2.337 HL5 (7-443) 粗晶白云岩 −6.611 3.184 构造碎裂化白云岩 TD10 (4-332) 碎裂化残余棘屑粉细晶白云岩 −5.525 3.211 方解石 HL1 (2-35) 溶洞或裂缝充填方解石 −7.089 2.869 TD002-3 (4396.55) 溶洞或裂缝充填方解石 −6.849 −0.313 表1. 研究区长兴组碳酸盐岩样品碳、氧同位素组成
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 目前扇三角洲研究程度不断加深，在文献调研基础上，对扇三角洲术语体系，水动力机制，沉积相、岩石相及层序特征、沉积模式等方面的研究进展做了介绍。扇三角洲分类角度有构造背景、供源体系、坡降、河口作用、成因–结构等方面。以牵引流、重力流双重水动力机制为特征，阵发性流水作用突出；坡度和搬运颗粒粒径成正相关体现地形坡度的重要性。根据岩石学特征对岩石相进行精细划分，加强沉积相和岩石相的联系和匹配关系；源汇思想结合了地貌、沉积学、盆地分析，对扇三角洲沉积物剥蚀、搬运和沉积的沉积动力学过程进行整体分析，提高储层预测精度。 关键词 :扇三角洲，岩石相，沉积相，源汇思想 Copyright © 2017 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 术语体系及分类 文献 [ 1 ] 根据位于英国Lynton的现代沉积，首次将扇三角洲定义为进入水体的冲积扇，扇三角洲储层的勘探潜力及其术语体系引起了众多学者的关注。文献 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 对扇三角洲的理解基本上围绕Holmes提出的定义；文献 [ 5 ] [ 6 ] 在扇三角洲提出之后建议在三角洲分类中加入粒度作为分类依据。 文献 [ 7 ] 通过对现代海岸扇三角洲实例研究，认为构造活动和扇三角洲发育密切相关，总结出扇三角洲发育的构造环境为拖曳、边缘和碰撞海岸。 文献 [ 8 ] 以坡降大小和距离物源区远近，将入湖三角洲划分为扇三角洲、裙边状三角洲、鸟足状三角洲，其砂体形态、规模等既有差异又有过渡演变关系，体现了高建设性相下坡降和距离物源远近是三角洲形态的主要控制因素。 文献 [ 9 ] 根据供源体系、地貌、沉积学、岩石学等特征将辫状河扇三角洲从扇三角洲类型中划分出来，将其定义为辫状河体系流入到停滞水体中形成的富含砂和砾石的三角洲；将扇三角洲和辫状河三角洲统称为粗碎屑三角洲，与细粒(正常)三角洲相对应；文献 [ 10 ] 认为只要是活动的冲积扇和水体发生相互作用并在水体界面附近形成了沉积体系就是扇三角洲，并非总是进积的，与有无构造陡坡、砂质、砾质无关，湿扇和干扇都可形成扇三角洲。 文献 [ 11 ] [ 12 ] 根据三角洲前缘沉积过程和状态将扇三角洲、辫状河三角洲和正常三角洲作为三角洲沉积体系的连续谱系，拓展了三角洲分类的完整型和连续性；同时根据三角洲前缘沉积过程和状态建立了三端元分类，在扇三角洲、辫状河三角洲和正常三角洲之下根据河流和海洋改造关系将三角洲细分为河控、浪控和潮控3种类型。 文献 [ 13 ] 提出根据深水、浅水(几十米)和4种供源体系，结合了摩擦、惯性和浮力三种河口作用，总结了12种三角洲类型，浅水三角洲中还包括三角洲前缘较陡的吉尔伯特型和Hjulstrȍm型，供源体系分别为：较陡的冲积扇、辫状河冲积体系、中等坡度相对稳定的河道、低坡度较稳定的河道。 文献 [ 14 ] 根据构造、物源、发育位置等，通过湖岸位置与砂体类型示意图，提出了靠扇型、靠山型扇三角洲的分类。 文献 [ 15 ] 考虑了扇三角洲的物源体系和沉积样式，将扇三角洲划分为前积型、退积型和加积型扇三角洲。 文献 [ 16 ] [ 17 ] 将扇三角洲定义为以冲积扇为物源形成的近源砾石质三角洲，并坚持在结构-成因分类指导思想下，将三角洲分为粗粒和细粒两类，粗粒三角洲细分为扇三角洲、辫状河三角洲，细粒三角洲细分为河控、浪控、潮控三角洲。
system: [SYSTEM]

user: 2. 形成机制研究 2.1. 水动力条件 扇三角洲的水动力机制由重力流和牵引流共同作用、交替进行，同时不同程度受到海/湖浪作用，在灾变期的风暴型瞬时沉积事件中发育重力流，具有事件沉积阶段性的特点，在间灾变期以牵引流为主，也有学者认为是发生频率更大的季节性的洪泛事件期间发生重力流沉积作用。 很多学者都描述到重力流和牵引流共同作用，但是关于水动力的主导地位众说纷纭，如文献 [ 18 ] 在辽河扇三角洲研究中认为以牵引流为主，反映季节性洪泛事件的影响；文献 [ 19 ] 在库车坳陷扇三角洲研究中认为重力流沉积占主导地位；文献 [ 20 ] 在琼东南盆地研究中，根据构造、海平面变化、沉积特征识别出紧邻高地的靠山型和紧邻冲积扇的靠扇型，认为靠山型水动力以重力流为主，靠扇型水动力以牵引流为主。 2.2. 地形坡度 文献 [ 21 ] 经过沉积模拟试验，认为入湖坡度直接控制扇三角洲辫状河道的延伸，坡度不断变小时，扇三角洲由舌状向鸟足状演化，河道不稳定摆动的过程就是地形坡度和侵蚀、沉积作用达到平衡状态的表现。文献 [ 22 ] 进行的扇三角洲沉积实验中，入湖0~7 m坡度为50‰ (2.86˚)；文献 [ 23 ] 认为冲积扇坡度依赖于流量和粒径，搬运颗粒粒径越大形成的冲积扇坡度越大，反之亦然，搬运粒径和形成的坡度成正相关。 文献 [ 24 ] 对死海裂谷现代扇三角洲现代沉积观察测量，认为沉积坡角2.5˚；文献 [ 7 ] 对Yallahs扇三角洲研究中其近岸地区平均坡角约5˚，向海方向坡角变大，距岸线4000 m处坡角15˚；文献 [ 8 ] 认为入湖三角洲分类中扇三角洲坡度为数十米/千米。 文献 [ 25 ] 通过对现代沉积Hazar湖岸扇三角洲研究认为，坡度主要受到盆地不对称下降即构造性质和活动的影响，并认为坡度3°是发育扇三角洲和细粒河口坝的临界角度。 文献 [ 26 ] 对陆相断陷盆地研究总结出陡坡型、缓坡型扇三角洲，以重力流为主、牵引流为次的水动力条件；并从地震相估测陡坡缓坡的临界底形角度为10˚。 文献 [ 27 ] 在东濮凹陷扇三角洲研究中，沙河街组三段发育扇三角洲，坡度2~4˚；文献 [ 28 ] 对玛湖凹陷扇三角洲群的地震资料解读认为古地貌陡缓坡临界角度2˚，并结合物源体系划分出5类扇三角洲类型。 扇体经由一定坡度入湖是重要的定量认识，但坡度并非单独作用，而是和沉积环境、气候、构造活动共同发生，坡度对扇三角洲展布、规模的重要性还有待研究，另外指的是地形坡度还是形成沉积物之后表面的坡度还有待深入研究。
system: [SYSTEM]

user: 3. 关于沉积相划分 3.1. 岩石相 扇三角洲沉积分布范围相对较小，水动力条件复杂，相带划分因地区而异；其岩性较粗，多杂基支撑，孔隙结构有双模态、复模态等，砂体连续性差，非均质严重，同时岩性多样，常见岩性突变。为了加深其岩石相和沉积相的匹配关系，区分相似沉积微相的岩石相特征，进一步掌握沉积特征，故主要选取玛北百口泉组扇三角洲对岩石相深入研究并举例如表1。 Table 1 Examples of lithofacies divisio 研究学者 扇体 岩石相划分依据 岩相类型 Chough， S. K.， Hwang， L. G. [ 29 ] [ 30 ] Ulleung Back-arc盆地 西南缘中新世 Doumsan复合扇三角洲 主要依据沉积物的粒度和 主要沉积构造(厚度、分选等) 颗粒或者杂基支撑的混杂堆积角砾岩、 砾岩；递变层理砾岩等14种岩石相 于兴河 [ 31 ] 准噶尔盆地玛北地区 百口泉组扇三角洲 据粒度、磨圆、分选、 支撑方式等结构特征 泥质支撑漂浮砾岩相、 砂质支撑漂浮砾岩相、 砾石质支撑漂浮砾岩相等9种岩石相 张顺存等 [ 32 ] 据岩心、薄片、测录井资料和 沉积特征划分岩石相， 进一步划分出岩性相 辫状河道砂砾岩相、水下主河道砾岩相、 水下河道砂砾岩相等11种岩性相 张昌民等 [ 33 ] 据沉积构造、颜色、粒度和 支撑方式4种主要属性 在内的13种属性 将6591块岩心划分为砾质岩岩相、 砂质岩岩相、泥质岩岩相3类共 227种岩石相类型 表1. 岩石相划分实例 3.2. 沉积相 W. NEMEC认为Holmes定义中将冲积扇及入水部分都看作扇三角洲是不当的，目前多数学者将扇三角洲平原和冲积扇分开，类似于正常三角洲划分方法将其划分为扇三角洲平原、扇三角洲前缘、前扇三角洲。 扇三角洲平原和冲积扇相接触且联系紧密，沉积特征类似于冲积扇，文献 [ 11 ] [ 12 ] 认为平原相由冲积扇组成，文献 [ 19 ] [ 22 ] 认为在岩石记录上、沉积实验中区分冲积扇和扇三角洲平原困难。 平原亚相由重力流、筛积舌状体、片流和改道频繁的辫状河道沉积物组成，重力流以碎屑流为主，类似冲积扇沉积；岩性较粗，分选磨圆较差，砂砾岩成分、结构成熟度低，具有近源、快速堆积特点；扇三角洲前缘，也称过渡带，可见水下分流河道、水下重力流沉积，重力流沉积主要为碎屑流；岩性上对平原相有继承性，砂砾岩泥质含量相比平原亚相或有所降低；季节性灾变事件使河口坝发育差甚至不发育 [ 19 ] ；前三角洲与浅湖/海相紧邻，岩性以粉砂岩、泥岩等沉积为主，可见砂泥互层。 文献 [ 21 ] 认为冲积扇扇缘或者其本身都是扇三角洲的一部分；扇三角洲前缘在非洪水期间形成广布的薄层粉砂和泥层，易受到冲刷、切割；前扇三角洲以悬浮物质为主，240 h实验结束后沉积厚度仅2.1 cm。 文献 [ 34 ] 白音查干凹陷北部陡坡带发育的扇三角洲，层位阿尔善组二段、腾格尔组和都红木组，显示较陡坡度之下平原亚相特征不明显，扇三角洲前缘亚相是其主体。 限于岩性复杂、类型多样，亚相之间划分的界限没有准确、统一的结论；文献 [ 16 ] 类比正常三角洲，使用海平面、正常浪基面将扇三角洲平原、扇三角洲前缘、前扇三角洲分开；目前研究中各亚相缺少可操作性的准确界限；文献 [ 35 ] [ 36 ] 将平均低水位、正常浪基面作为界限，并认为三角洲体系中水下分流河道和水下天然堤不存在，而是湖平面的快速上升将之前湖平面较低时发育的河道淹没。
system: [SYSTEM]

user: 4. 研究方法 4.1. 层序地层学研究 运用高分辨率层序地层学对我国断陷湖盆扇三角洲的研究，应用层序地层学对不同级次旋回界面、类型的对比划分，在扇三角洲岩性复杂多变、非均质强的情况下对内部沉积单元的刻画、解析有着基础性指导意义。 扇三角洲发育生长的全过程在一个中期旋回时间内，也就是准层序组的形成时间 [ 37 ] 。文献 [ 27 ] 等对东濮凹陷扇三角洲模式展开研究，根据地震上的削截、顶超或上超、岩性突变识别出长期旋回，再用岩心、测井等资料识别中期旋回，短期旋回根据岩性界面接触关系识别；扇体垂向、平行方向采取由低频到高频的等时对比原则；研究认为沙河街组三段中亚段第4~8砂组划分为1个长期基准面旋回，细分为6个中期基准面旋回，发育3中短期旋回；砂体发育受中期旋回控制，物性与基准面变化有一定规律。 4.2. 源汇思想 文献 [ 38 ] [ 39 ] 根据渤海勘探实践提出的陆相复杂断陷盆地的源–汇(Source to Sink)时空耦合控砂原理，将湖盆外的物源体系、输砂体系和湖盆体系作为一个整体–源汇系统来研究，划分出显性、隐蔽性两种源汇体系，总结7种富砂源汇体系，其中渤海勘探实践已证明，处于构造活动强烈的断裂交界处的盆缘断裂墙角式源-汇体系往往是大型扇三角洲发育的地方，据该方法渤海古近系砂体预测成功率由40%提高到80%。 文献 [ 40 ] 对Muglad盆地Fula凹陷的研究认为“源、汇”分别对应层序地层学中的S、A，源汇系统控制扇体的类型和沉积特征；源是汇的原因，汇是源的表现，源体现在扇体规模，汇体现在代表搬运距离的沉积物成熟度上；结合构造背景，通过对物源、搬运通道的分析，预测断陷湖盆陡坡扇三角洲有利储层分布。 文献 [ 41 ] 中观测到铁矿尾矿排向南北狭长分布Wabush湖的南端，排放量约2 × 10 7 t/a，高密度流体入湖形成前积型扇三角洲，“源–汇”系统长度15km，认为盆地的沉积中心受顶积层上流体、地貌、河道的影响；当顶积层出现“汇”–水下通道时，河道导流致使近端沉积物的减少、远端沉积物的增加和湖岸线退却，同时湖岸线变得稳固。 源于大气污染研究中的“源–汇”在地球科学中将地貌学、沉积学、盆地动态分析等地质学科交汇融合，对剥蚀、搬运、堆积整个沉积物形成过程从动力学角度联系起来，对沉积体系分析、储层预测有重要意义，预期在沉积盆地的沉积相、层序方面的深入研究将会取得更大的进展。 4.3. 沉积模拟方法 文献 [ 22 ] [ 42 ] 通过水槽实验对扇三角洲发育及演化进行研究，主要条件为入湖坡度、流量、沉积物组成、水平面等。认为突发性洪水流对扇三角洲的形成起到了决定性作用，入湖坡度直接控制辫状河道的延伸距离；流量变化率越大，展宽和伸长更加显著；粗粒扇分布局限但是厚度较大；在模拟自然过程中水流由小变大再变小，上游至下游同期沉积物由细变粗再变细；水面下降有助于扇三角洲的生长和发育向上变粗的特征。 文献 [ 43 ] 对滦平盆地扇三角洲露头进行储层构型的沉积模拟，已知沉积相变差函数即砂体的宽/厚参数，使用多种计算机模拟算法对扇三角洲沉积体系进行岩石相预测，根据模型结果认为序贯指示所生成的模型能够较好地忠实于原始数据的分布，基本可以恢复露头的原模型。
system: [SYSTEM]

user: 5. 典型扇三角洲模式 沉积模式概括了典型沉积体系的特点，对沉积环境、沉积特征、水动力等做了理想化的概括总结，反映了沉积体系时间空间上的变化规律，体系化的沉积模式有助于扇三角洲的整体研究，对具体工作起到指导性作用。 5.1. 海岸扇三角洲模式 文献 [ 44 ] 根据Yallahs、Alaska、Pennsylvanian、Colorado等海相扇三角洲研究实例总结出斜坡型(slope-type)、陆架型(shelf-type)和吉尔伯特型(gilbert-type) 3种沉积模式用于识别。 斜坡型扇三角洲，以Yallahs扇三角洲为例，地形上的坡折将其划分为3部分：近端、过渡带、远端，划分为6个微相。近端沉积紧邻冲积扇；远端沉积发育水平层理，叠瓦状砾岩和砾质砂岩，较少发育辫状水流成因的交错层理，砾质砂岩；受海浪作用强烈的过渡带发育分选良好的砾岩和砂岩。斜坡沉积包含海相泥和杂基支撑的砾岩，常见坍塌构造；斜坡常见碎屑流、泥石流、液化流等。 陆架型扇三角洲由于没有坡折阻碍、截断进而可以进积到更远的距离。以阿拉斯加Cooper River扇三角洲为例，河流在入海处地形突降，携带大量粗碎屑沉积物快速卸载到海浪、潮汐作用强烈的广海陆棚进而形成进积的、楔形扇三角洲，粗碎屑由辫状河道输入，砾石分选差，见叠瓦状分布在近端；砂、泥输送至较远的平原；潮道潟湖体系作为沉积物向海输送通道；沿岸流将砂、泥携带至离岸较远的前三角洲，分选较好；发育向上变粗粒序。 Gilbert型多在湖盆发育，被认为是湖相扇三角洲的经典模式；以发育底积层、顶积层和前积层为特点，其中前积层砾石高角度前积，主要发育杂基支撑砾岩、砾质砂岩、砂岩；垂向层序向上明显变粗，多发育在构造活动的盆地边缘、短轴陡坡。 5.2. 断陷盆地模式 文献 [ 45 ] 对我国大量断陷湖盆扇三角洲研究后提出3种沉积模式——水进型、水退型和吉尔伯特(Gilbert)型。 湖盆水进阶段形成的水进型扇三角洲在岩性、沉积特征和冲积扇相似，划分为扇根、扇中、扇端。扇根砾岩、砂砾岩分选差，具叠瓦状构造，阵发性水动力发育大型交错层理；扇中是主体部分，划分为辫状河道、河道间、扇中前缘；河道发育砂砾岩、砾岩，具有底冲刷、块状、平行、交错层理，砂体厚度较大；扇端部分进入半深湖，以泥岩、薄层砂岩为主。 水退型多发育于断陷湖盆短轴陡坡，以向湖盆进积、发育向上变粗反韵律为特点，划分为扇三角洲平原、前缘、前扇三角洲。平原上辫状河道、阵发水流发育砾岩、砂砾岩，分选较差；前缘为砂体主要发育部位，水下辫状河道、砂坝等，多发育层理构造；前扇三角洲进入深湖，以薄层、砂岩泥岩为主。 所述Gilbert型和前文类似。 上述模式在地层叠置上都为进积型，文献 [ 46 ] 对准噶尔盆地陆内坳陷阶段的玛湖凹陷百口泉组扇三角洲的研究，受多级坡折控制，物源来自于北东、北部断裂带，平面上划分为平原、前缘、前三角洲3个亚相和11个微相，经扇三角洲内部成因沉积单元的刻画，总结出湖侵退积型扇三角洲。
system: [SYSTEM]

user: 6. 研究趋势 目前扇三角洲研究的术语体系基本完善，分类应当更加实用。沉积动力学、沉积模拟等将为扇三角洲水动力条件提供定量研究条件，使扇三角洲研究更加深入。地形坡度和颗粒粒径的关系显示了在地层记录中恢复精确古地貌地形重要性，应更加注意与构造背景、气候条件的结合；沉积相划分界限应简明、具有可操作性，综合分析扇三角洲沉积相、岩石相演化过程，复杂岩相分布下重视岩石相和沉积相的匹配关系，为储层预测打好基础。源汇思想结合了地貌、沉积学、盆地分析，对物源来源、搬运通道及可容空间整体上展开研究，源汇体系今后将产生更重要的作用。沉积模拟利于对扇三角洲形成、演化、水动力条件等方面的直观、定量认识，计算机沉积模拟也有巨大的研究潜力。随着研究深入，扇三角洲沉积模式固然千变万化，侧重角度多样，注重将沉积模式进行体系化整理、全面认识沉积模式。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 地震沉积学的核心内容是利用地震勘探技术与方法进行沉积相的辅助研究，其研究方法包括地震反射结构、地震属性、波阻抗和地震波形特征分析等。地震沉积学的研究，综合了测井相纵向上的高精度和地震资料横向上的高密度特性，特别适合于钻井稀少的盆地前期勘探阶段。尼日尔三角洲发育的沉积微相类型主要包括水下分流河道、分流间湾、沼泽洼地、河口砂坝等，利用波阻抗反演和地震波形分类等地震沉积学研究方法，在研究区内钻井的约束下，划分出阿格巴达组D砂层的沉积相，达到了在少井区利用地震沉积学进行沉积相划分的目的。 关键词 :地震沉积学，波阻抗，波形聚类，尼日尔三角洲 Copyright © 2017 by author， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 1998年，Zeng， H. L.等 [ 1 ] 首次使用地震沉积学一词，并于2001年正式提出地震沉积学是利用地震资料来研究沉积岩及其形成过程的一门学科 [ 2 ] 。随着现代地震勘探技术的进步，地震沉积学的理论体系及研究应用也得到了不断发展与完善 [ 3 ] [ 4 ] 。 地震沉积学主要是在地质规律的指导下，利用地震信息和现代地球物理技术进行地层岩石、沉积史、沉积结构、沉积体系和沉积相平面展布的研究 [ 5 ] 。地震沉积学的理论基础是现代沉积学和地球物理学。对于地震沉积学而言，沉积学是其研究的目标，而现代地震勘探技术与方法是其必要的技术手段与支撑 [ 6 ] ，所研究的地震相为各类沉积相(微相)在地震剖面上表现的总和 [ 7 ] ，是特定地质体或沉积体系的地震响应。
system: [SYSTEM]

user: 2. 地震沉积学研究思路与研究内容 地震沉积学出现于地震地层学和层序地层学之后，在沉积相分析方面有着广泛应用，它是利用地震资料解释沉积环境和岩相，其目的是在区域地层解释的基础上，确定沉积体系、岩相特征，并解释沉积发育史 [ 8 ] 。地震沉积学的主导思想是在地质规律的指导下，结合单井(或连井)沉积相研究，应用地震资料的平面属性特征来研究沉积岩石学、岩相古地理、沉积模式等，在钻井资料较少的地区有着显著的应用效果 [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] 。 地震沉积学主要包括以下内容：①通过现代沉积和露头研究，建立地质模型；②选取适当的岩石物理参数，构建与地质模型相匹配的地震正演模型体，确立各类地质模型的地震响应特征；③在正演基础上，对地震资料进行高精度层序地层学分析，建立沉积体系的空间分布规律；④充分利用地震分析技术和成像技术对储集体进行精细描述，从而得出全面准确的沉积学认识，进而指导有利区带的预测 [ 12 ] 。因此，进行地震沉积学研究需要将现代地震勘探技术与传统的沉积学、地质学研究方法进行综合研究与应用。 地震沉积学研究是在对地震资料进行精细解释的基础上研究与分析沉积环境，其研究内容可概括为2个方面：一方面，地震沉积学分析必须掌握沉积体系在三维空间分布相带上的特点，以便能在单井相或连井相资料约束下进行沉积体系发育研究；另一方面，要精通地震勘探原理，了解各种地震属性参数(主要指反射结构、连续性、外部几何形态、波阻抗、层速度、振幅、频率和地震波形等)所代表的地质意义 [ 13 ] [ 14 ] 。 地震沉积学分析技术主要包括地震反射结构分析、地震属性分析、波阻抗反演以及波形聚类分析等 [ 15 ] 现代地震勘探技术。
system: [SYSTEM]

user: 3. 研究区地质概况 研究区为非洲大陆西部尼日尔三角洲盆地的一个三维地震覆盖区，三维地震满覆盖面积274.7 km 2 。区内有6口钻井，其中4口井钻遇油气层，其余见显示，表明该区具有很好的油气勘探前景。 研究区所处的尼日尔三角洲盆地位于非洲大陆架西岸的白垩纪裂陷槽，处于洋壳与陆壳接合部位，为典型的被动大陆边缘。自白垩纪~古近纪以来，一直连续接受了巨厚的沉积，盆地中心沉积岩厚度超过12000 m，沉积地层主要包括白垩系、古近系及新近系。 尼日尔三角洲主要为海退沉积体系，其类型属于浪控–潮控三角洲，主要发育水下分流河道、分流间湾、沼泽洼地、河口砂坝等多种沉积微相。近年来，尼日尔三角洲主要勘探目的层为阿格巴达组，其沉积体系为近岸-三角洲前缘相碎屑沉积，由多个海退沉积韵律组成。韵律层的底部一般为海侵体系砂岩，其上被海相泥岩所覆盖，在往上则发育河流-海相沉积砂岩，包括障壁砂坝、点坝、沟道砂等沉积微相类型。 阿格巴达组为砂泥岩地层，由上至下分为A、B、C、D共4个砂层，其中D砂层是重要的产层。由于区内钻井较为稀少，平面上的沉积亚相、微相无法用井控制，有利砂体发育区范围亦不清楚，造成下一步勘探方向不明确。为此，该次研究以单井相为约束，结合地震资料，开展了尼日尔三角洲盆地阿格巴达组D砂层的地震沉积学研究。 结合研究工作的需要，利用测井资料对Ｄ砂组各类岩石的速度和密度进行统计分析，以求得砂、泥岩间的波阻抗关系。通过统计，D砂层岩性与速度的关系为：砂岩速度大于泥岩速度，且在密度值上砂岩亦大于泥岩。因此，D砂层的砂岩与泥岩存在较大的波阻抗差(砂岩波阻抗大于泥岩波阻抗)，为利用波阻抗特征区分砂、泥岩进行沉积相研究奠定了地球物理基础。
system: [SYSTEM]

user: 4. 地震沉积学的应用 地震沉积学的实质就是利用地震资料辅助研究沉积相，也就是说在测井相约束下，充分运用各类地震研究方法和手段来研究沉积体系的结构和沉积相的分布。该次地震沉积学研究采用的地球物理技术方法主要为测井约束波阻抗反演和地震波形聚类分析 [ 16 ] 。 4.1. 测井约束波阻抗反演 地震勘探的地质基础是利用地下地层界面间存在的波阻抗差异，因此进行岩性解释和沉积相研究的关键技术就是测井约束波阻抗反演。著名地球物理学家李庆忠院士曾提出，做了反演的波阻抗剖面也属于应交到地质人员手中的地震资料之一 [ 17 ] 。 波阻抗反演的技术核心在于由地震资料正确估算地层反射系数，主要软件为Jason和Hampson-russell (HRS)，典型的实现方法为稀疏脉冲反演。稀疏脉冲反演是一种基于稀疏脉冲反褶积的波阻抗递推反演方法，主要包括最大似然反褶积，L1模反褶积和最小熵反褶积 [ 18 ] 。测井约束波阻抗反演充分利用了测井资料纵向上的高精度性和地震资料横向上的高密度性，能够较为准确地研究沉积结构、沉积体系和沉积相平面展布。 利用研究区内6口探井，以D砂层为目的层进行波阻抗反演，求得研究区三维波阻抗体，然后进行波阻抗体平面属性提取，其时窗为沿D砂层顶面下延50 ms，提取时窗内波阻抗的均方根值，得到D砂层波阻抗平面分布图(图1)。由于区内砂岩的波阻抗大于泥岩的波阻抗，故在平面图上波阻抗大的区域就是砂岩的发育区；研究区东北部和南部2个大断裂所夹地区以红黄色调为主，反映出该区域的砂体较为发育，而中部地区则以蓝色调为主，为波阻抗低值区，预示着泥岩的发育。 图1. D砂层波阻抗平面分布图 4.2. 地震波形聚类分析 地震波形分类法或地震波结构分析，其理论依据是地下沉积地层的任何变化都会引起地震波形变化，也就是说，不同类型的岩石地层、构造特征及地球物理特征的变化都将引起地震波反射特征的改变 [ 19 ] 。 地震波形分类技术是重要的、适合岩性勘探的地震相研究方法，它是在工区内各井地震地质层位标定的基础上，分析各井在实际地震剖面上的地震反射波，将其分类归纳成几种地震波形；然后根据类比相似原理对全工区的地震道进行分类，建立地震波形聚类图；最后根据地质、测井资料对相应的地震波形做出合理、准确的地质解释，即将地震波形聚类图转化成沉积相图。 该次研究中，根据单井相研究成果，取时窗为沿D砂层顶下延50 ms，将时窗内地震波形特征分成7类，对它们赋于不同的颜色并编制地震相的平面分布图(图2)。在D砂层地震相平面图中，位于研究南部的KEREMO-1井和KEREMO-WEST-1井处的D砂层，砂体较为发育，对应颜色为黄色；东北部钻井区(KURUKUNAMA-1井)处的砂体发育相对较差，对应颜色为浅蓝色。从单井相研究结果来看，砂体发育部位多为三角洲前缘水下分流河道微相沉积，泥岩发育部位多为前三角洲沉积。结合波阻抗反演的研究成果，可以做出D砂层的沉积相图，从而达到利用地震相辅助研究沉积相的目的。 图2. D砂层地震相平面图(地震波形聚类图) 4.3. 阿格巴达组D砂层沉积相特性 根据地质资料，阿格巴达组沉积时期基本上是一个连续水退的过程，沉积物自下而上呈反韵律特征，河流携带的大量泥沙在河口处形成河口砂坝，然后在波浪、沿岸流及潮汐的作用下重新分配，形成平行海岸的障壁砂坝、垂直海岸的潮汐砂坝等砂体。综合单井相、波阻抗和地震波形聚类的研究成果，编制了D砂层沉积相图(图3)。研究区砂体发育区域为三角洲前缘相(强波阻抗、黄绿色波形区)，而砂体不发育区则为前三角洲相(低波阻抗、棕色及蓝色波形区)。D砂层在研究区内主要发育三角洲前缘-前三角洲沉积，分2个物源：北部朵叶体面积较小，南部物源向海推进较远，水下分流河道非常发育，特别是在南部的几口钻井区，是D砂层有利的储层发育地带。 图3. D砂层沉积相平面图
system: [SYSTEM]

user: 5. 结语 地震沉积学研究是在现代沉积学思想指导下，以现代地震勘探技术为手段，开展沉积相和沉积体系研究，其研究工作的成败与研究结果的精细程度都将取决于现代地球物理勘探技术的应用程度。 该次研究利用波阻抗反演和波形聚类的方法，结合单井相研究，成功地进行了研究区的沉积微相划分，确定了各类沉积微相边界，并指出研究区南部及东北部是砂体的主要发育区。 随着地震勘探技术的不断发展和完善，地震资料不仅应用于单纯的构造解释，而且广泛应用于储层预测和沉积相研究。在与地质背景紧密结合的前提下，应用地震沉积学的理论与工作方法，将具有纵向上高精度的测井资料与横向上高密度的地震资料充分融合，准确、高效地进行沉积相及沉积体系的研究。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 随着海上油气田开发的不断深化，水平井技术已在增储上产中起到了巨大作用，但也面临着出水及含水不断升高的问题。进行水平段储层生产测井，确定井下层内生产情况及储层动用情况，是后期控水稳产、措施挖潜的关键。水平井因井眼轨迹与储层平行、流体重力分异明显、上/下坡流共存等因素，常规居中测量中心流速的测井技术已不适用；同时，水平井为单层开采，剩余油饱和度分布无标准水层刻度，为生产层剩余油分布监测提出了挑战。提出了阵列式多相流测井仪组合(MAPS)和剩余油饱和度测井技术(RPM)的组合测井方式，通过水平段截面速度剖面、流体性质分布以及剩余油饱和度分布三者间的相互验证、综合解释的解决方案，取得了良好效果。 关键词 :水平井，生产测井技术，阵列式多相流测井仪组合(MAPS)，剩余油饱和度测井技术(RPM)， 剩余油饱和度 Copyright © 2017 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 前言 水平井钻探是油气田开发、提高采收率的一项重要技术，水平井技术在海上油气田开发中的应用日益广泛，仅中海油某油田已有在产水平井360余口，在增储上产中起到了巨大作用。然而，由于水平井的开采方式特殊，见水后含水率上升速度快，致使目前该油田在产水平井平均含水率已上升至47.0%，见水突进井的含水变化率高达6.1%/月，并已有14口水平井因含水过高处于关停状态，占到总井数的3.8%，出水形势严峻，迫切需要获得水平井层内产出剖面及储层动用情况，为后期控水稳产、措施挖潜提供指导。
system: [SYSTEM]

user: 2. 水平井生产测井技术 2.1. 产出剖面测井技术 水平井中水平段流体分异彻底，重质相位于井眼底部，轻质相位于井筒顶部，井下流动状态复杂，常规的持率及密度仪器不能精确反映井筒流态的真实情况，同时居中涡轮仅能获得井筒中心流速，不能精确描述截面中已分异的不同性质流体的速度分布，解释精度降低 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 。 阵列式多相流测井仪组合(MAPS)是新一代生产测井工具，专门针对大斜度井、水平井研制，对井下流动通道内的重力分异及截面流体分布识别有明显优势，仪器组合由阵列式涡轮流量仪(SAT)、电容式阵列持水率仪(CAT)和电阻式阵列持水率仪(RAT)构成，仪器串组合如图1所示。 图1. MAPS仪器串组合图 1) 阵列式涡轮流量仪由6个小涡轮分布于6个支撑臂内侧，以获取井眼截面不同位置的速度分布。最新采用钛合金材料，三维打印的涡轮其启动速度更低，以适应低流量水平井的需求。 2) 电容式阵列持水率仪由12个阵列式微型探头分别分布于12个支撑臂内侧，测量流体电容；居中测量；适用于3~7 in内径的套管或者筛管。测量原理是，利用油气水不同的介电常数(气1、水80、油5)，来识别流体性质，当探头周围流体的介电常数发生改变时，探头传感器输出的频率随之发生改变，通过各探头的刻度校准就可使探头能够识别周围流体性质。 3) 电阻式阵列持水率仪由12个阵列式微型探头分别分布于12个支撑臂内侧，测量流体电阻；居中测量，适用于3~7 in内径的套管或者筛管。测量原理是，利用不同流体导电性存在差异区分流体性质。水具有高导电性，烃具有非常低的导电性，当探头周围的电阻发生改变时，意味着流体性质发生改变，因此可以通过测量管中不同位置的电阻，获得管中水/烃的分布关系。 2.2. 剩余油饱和度测井技术 多数水平井受限于井斜影响，裸眼测井资料不全，而要进行剩余饱和度的求取，必须有裸眼井含水饱和度、孔隙度和泥质含量等数据，故在剩余油饱和度测井解释前，必须先进行裸眼井储层参数的还原 [ 5 ] 。 RPM测井技术是目前成熟的剩余油饱和度测井技术，具有碳氧比能谱测井模式(RPM-C/O)和中子寿命测井模式(RPM-PNC)等多种测量模式，可通过邻井测井资料分析，结合录取的RPM-PNC数据进行地层参数的求取 [ 6 ] [ 7 ] 。 1) RPM-C/O：是以碳和氧元素为地层中油和水的指示元素，利用碳和氧元素与快中子发生非弹性散射，所释放出伽马射线的能量和计数率的差别来确定剩余油饱和度的测井方法。 2) RPM-PNC：是测量快中子与地层相互作用后，被地层俘获衰减(中子寿命)伽马计数率来评价储层，通过对孔隙度指示曲线(RPOR曲线)进行校正，可获得中子孔隙度。
system: [SYSTEM]

user: 3. 水平井下井工艺 水平井测井时，测井仪器组合无法通过自重到达目的层位，与常规直井、小斜度斜井下井工艺存在较大差异，需通过辅助的特殊下井工艺将测井仪器组合下入目的层位。目前，常用的水平井下井工艺有连续油管输送、水力泵送和爬行器输送等，下井工艺各有其优缺点。 1) 连续油管输送为陆地油田较为常见的水平井下井工艺，操作简单；但连续油管输送设备体积大，对井场空间要求较高，海上生产平台井场空间受限，该下井工艺不具有普遍性。 2) 水力泵送常用于井下管柱变径小、变径位置较少的大斜度井或水平井，只需在井口加大注入量或额外增加一泵送接头即可达到输送仪器的效果，为注水井的首选下井工艺。缺点在于每次泵送仪器后需长时间等待稳定再进行测井；产出井测井选用水力泵送会在一定程度上对正常生产状态产生干扰，也存在储层污染的风险，并且等待稳定时间更长，在产出井应用受限。 3) 爬行器输送 为目前较为先进的水平井下井工艺，具有适用管柱范围广、推/拉力强、测前模拟精确、遇阻/卡后可操作性强、可直接与测井仪器进行任意位置衔接等优点，为目前水平井下井工艺首选。爬行器及爬行齿轮如图2所示。 图2. 爬行器及爬行齿轮
system: [SYSTEM]

user: 4. 应用实例 A井是海上油田的一口水平产出井，最大井斜91.8˚，为Y管电泵合采管柱，水平段长约300.0 m，为裸眼优质筛管完井。2009年投产，投产即见水，目前井口产液64.0 m 3 /d、含水率96.8%。由于该井存在投产初期未达到设计产能、高含水、生产压差大、地层供液不足等问题，与地质油藏认识不符。因此，需要通过生产测井明确水平段产出状况及含水率，明确水平段剩余油分布状况及水淹规律。 4.1. 作业施工概况 水平井因井眼轨迹穿越于生产层中，水由地层产出后进入地层与筛管之间的环空，通过筛管进入井筒，井筒出水与地层出水位置可能存在差异。通过综合分析，决定选用MAPS和RPM的组合测井技术，分别对井筒内流动剖面及近井地带地层参数进行评价，并选择爬行器作为输送的下井工艺。 4.2. 资料处理解释 采用动静态相结合的方法，对MAPS和RPM测井资料进行处理解释，分别针对井筒出水和地层出水进行分析，再将两者解释成果相结合进行综合解释。图3为综合测井解释流程图。 图3. 综合测井解释流程图 4.2.1 . MAPS资料分析 SAT因未全井段启动，无法对测试段内进行详细分层解释，但可通过CAT与RAT对井筒内流体性质的细致刻画分析出井筒内出水点。从图4中可以看出，由下往上，2382.0 m以下井筒低边分布少量水，井筒高边充满油气，说明2382.0 m以下存在出水点，但出水量较少；继续往上至2327.0 m之间，可以看出整个井筒全部被油气充填，无出水迹象，该段不出水；自2327.0 m向上，井筒低边开始逐渐出现水的累积，至2275.0 m处井筒低边水量趋于稳定，说明2327.0~2275.0 m井段存在点状出水点，出水量不大；继续向上至2240.0 m处，井筒低边水量继续累积，经过2230.0 m后全井筒全部充填为水，说明2230.0~2240.0 m井段为A井主要出水点。图5分别为由水平段趾部至根部不同位置典型流体性质截面分布。 图4. MAPS测井组合图 图5. 水平段趾部至根部不同位置横截面流体性质分布图 4.2.2 . RPM资料分析 由于A井原始裸眼测井资料不全，在RPM-C/O测井解释前，需先利用校正后的RPM-PNC模式测量的孔隙度指示曲线结合裸眼自然伽马、电阻率等数据，对储层原始饱和度、孔隙度及渗透率进行计算。计算出的裸眼井岩性剖面见图6。从图6可见，在原始状态下，水平段属于高孔、高渗且含油饱和度较高的储层；除2365.0 m以下由于含砾导致物性稍差外，其余井段渗透率都在500.0~900.0 mD之间，孔隙度为30.0%左右。 图6. 裸眼井岩性剖面 从图7为RPM-C/O解释成果图，可以看出，整个测试段C/O和S/C曲线都存在明显的包络，反映测试段仍具有较好的含油性；但是2230.0~2240.0 m、2275.0~2327.0 m、2392.5~2397.0 m井段C/O曲线存在明显降低的趋势，计算出的目前含水饱和度分别较原始含水饱和度升高16.8%、9.3%和21.9%，反映3个井段的含水饱和度上升较多，认为是A井的出水段。 图7. RPM-C/O解释成果图 将井筒出水分析与地层出水分析结果综合，形成如图8所示的综合解释成果图。 图8. 综合解释成果图 从图8中可以看出，MAPS测井分析出水位置、RPM测井解释含水饱和度上升较高位置及温度曲线变化三者具有较高对应性，在出水点的解释上基本一致，即：2392.5~2397.0 m井段，CAT、RAT反映井筒底边存在少量积液，对应温度曲线存在小幅度拐点，同时该井段含水饱和度上升较多，综合分析为A井少量出水井段；2275.0~2327.0 m井段，CAT、RAT显示井筒底边间断出现积液，由下往上积液量逐渐累加，对应温度曲线表现为多处小幅度拐点，同时RPM成果显示为多处含水饱和度小幅上升，综合分析该井段为A井点状出水井段；2230.0~2240.0 m井段，CAT、RAT显示井筒底边积液较多，经过2240.0 m后整个井筒充满水，温度曲线同样在2240.0 m处有一大幅突变拐点，而反映在RPM上则表现为稳定的、含水饱和度大幅升高，综合分析该井段为A井整段出水井段。 通过MAPS和RPM的组合生产测井方法，成功获取了A井井下流体性质和剩余油饱和度分布，并准确识别出该井不同出水位置和出水类型。 通过对A井井史和测试资料综合分析，认为该井物性好、剩余油饱和度较高，仍具有一定的产能，井口产量低可能是由于近井带(筛管)通过性差，导致地层流体无法正常产出造成，建议采取筛管解堵的方法，疏通流通渠道。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结论 1) 阵列式多相流测井仪组合MAPS能够对水平井截面速度剖面和流体性质分布进行精确解释，可以准确识别井筒内出水位置。 2) 尝试并验证了RPM仪器在水平井剩余油饱和度分布监测中的适用性，可以准确识别地层含水饱和度升高位置。 3) MAPS和RPM组合的测井模式为水平井稳油控水作业提供了重要依据，为海上水平井生产测井提供了宝贵经验。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 建南地区三叠系须家河组六段(T 3 x 6 )为一套三角洲前缘水下分流河道的陆相碎屑岩沉积，具有全区富砂、整体含气、局部富集的特征，具备形成岩性隐蔽性圈闭的有利条件，天然气的局部富集受沉积相带控制。由于该区水下分流河道砂体横向变化快，仅依靠钻井揭示的信息难以对其分布规律进行精细描述和分析。从井出发，利用测井相明确单井所处的沉积相带，利用模型正演明确典型的水下分流河道砂体地震响应特征，结合地震属性分析对建南地区T 3 x 6 水下分流河道砂体发育区进行预测，取得了较好效果，对勘探开发有一定的指导意义。 关键词 :水下分流河道，测井相，地震响应特征，地震属性 Copyright © 2017 by author， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 建南地区位于湖北省利川市和重庆市境内，构造上属于石柱复向斜的中北部地区，西起方斗山复背斜，东至齐岳山复背斜。该区构造幅度低缓，断裂不发育，上、下变形层高点位置和形态基本一致，构造变异程度弱。自20世纪80年代以来，先后发现了多套地层具有良好的油气显示。其中，三叠系须家河组六段(T 3 x 6 )是该区勘探的主要目的层系之一。T 3 x 6 为一套三角洲前缘水下分流河道的陆相碎屑岩沉积，砂体的展布受沉积相带的控制，但由于辫状河三角洲砂体分布广，水下分流河道横向变化快 [ 1 ] ，利用钻井揭示的信息难以精细描述其展布特征及分布范围。为此，需要从已钻井出发，利用测井曲线划分测井相，在该基础上，利用模型正演，明确典型河道砂体的地震响应特征，结合地震属性分析，达到精细描述水下分流河道及有利相带展布特征的目的。
system: [SYSTEM]

user: 2. 水下分流河道砂体的地质和地震反射特征 根据岩性观察和野外露头信息表明，T 3 x 6 岩石颜色较浅，以浅灰色为主；岩性以灰色、浅灰色、灰绿色块状细砂岩、中砂岩为主，夹薄层的泥岩或页岩；电性特征为电阻率高值，自然伽马具有“两低夹一高”的显著特点(图1)。依据野外基干剖面及区内钻井取心资料研究，结合测井相标志对非取心段进行沉积相划分，认为T 3 x 6 属于辫状河三角洲前缘沉积，研究区内发育水下分流河道、河口坝、支流间湾等沉积微相类型(图2)。 图1. 单井T 3 x 6 岩电特征及野外露头剖面 图2. 建南地区测井相标志 由于建南地区T 3 x 6 水下分流河道发育，横向叠置，厚度为30~50 m，以砂岩为主。利用已钻井标定典型地质体在地震剖面上的位置，结合模型正演(图3、图4)，总结其地震响应特征。水下分流河道砂体的地震响应特征主要表现为短轴状、强振幅反射特征；支流间湾的地震响应特征为断续反射、弱振幅反射特征(图5)。 图3. T 3 x 6 地质模型图 图4. T 3 x 6 模型正演图 图5. 典型地质体地震响应特征图 根据建南地区T 3 x 6 水下分流河道砂体的沉积特征和地震响应特征，经过反复对比分析，优选波形分类和RGB混频地震属性，能较好地预测砂体的展布特征及分布范围。
system: [SYSTEM]

user: 3. 地震属性分析 3.1. RGB混频体分析 频率表示相位随时间的变化率，与地层结构、反射厚度、层速度变化有关 [ 2 ] ，频率横向变化快，反映岩性变化大，频率稳定，反映地层变化稳定，是低能沉积环境。分频分析是根据地球物理场的等效源理论，以振幅随时间衰减的余弦函数为单元，再解析出余弦函数，集中抽取单频成分或进行频带积分，由此构成单频或者连续频带积分的数据体，突出某一频率或某频段的地震信息，用于解决不同尺度地质体的问题 [ 3 ] 。RGB混频技术利用地震分频分析结果刻画地质体，是将分频成果中频段互不叠置的低、中、高频段能量属性以RGB模式混合起来显示，形成一个具有通频信息的色彩数据体，然后在该数据体上进行储层的刻画与分析 [ 4 ] 。通过从已知钻井的砂岩厚度计算调谐频率发现，T 3 x 6 砂岩的频率主要以中低频(<35 Hz)为特征(图6)。以此为依据，首先对地震数据体进行分频处理，选择中低频率段的数据体进行RGB混频，得到研究区T 3 x 6 水下分流河道混频数据平面图(图7)，可以较清楚地识别T 3 x 6 的水下分流河道展布特征。 图6. 单井T 3 x 6 砂岩调谐频率图 图7. 建南地区T 3 x 6 RGB混频图 3.2. 波形分类 依据上述T 3 x 6 河道砂岩的地震响应特征进行波形分类分析。根据波形特征，结合上述单井测井相，可将研究区大致分为3类：① 以建24井为代表的强振幅、短轴状、中高频率波形特征(波形颜色3)，代表水下分流河道砂体地震响应特征；② 以建9井为代表的中强振幅、中低频率波形特征(波形颜色2)，代表河口坝地震响应特征；③ 以建26井为代表的弱振幅、中高频率、不连续波形特征(波形颜色1)，代表支流间湾地震响应特征(图8)。依据上述特征，可将建南地区T 3 x 6 的沉积微相图进行精确划分，达到了有效预测水下分流河道砂体分布范围的目的(图9)。 图8. 建南地区T 3 x 6 波形分类图 图9. 建南地区T 3 x 6 沉积微相平面图
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 1) 通过岩心分析和野外露头观察，结合单井测井相分析，是利用地震属性预测水下分流河道砂体分布范围的基础。 2) 砂体的侧向加积作用形成了短轴、中低频率的地震反射特征，尤其以小于30 Hz的频率分布区与砂体具有较好的对应关系，利用地震数据的频率信息能刻画出主河道的展布特征。 3) 利用波形分类技术可以克服单一地震属性所带来的多解性，利用单井测井相标定后，其分类结果可以用来修正地质沉积微相的成果和认识，进一步提高水下分流河道砂体分布范围预测的精度。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 尽管气举越来越多地被应用到大斜度井、水平井的举升采油中，但倾斜井气举设计与直井气举设计存在什么差异，这些差异随倾斜角度的增大将怎样变化，以及哪些气举设计所需参数对这种差异比较敏感，即如何对倾斜井气举设计所需参数进行合理选择，以便对倾斜井气举设计进行优化的研究较少，这也一直是倾斜井合理气举设计的难点问题。鉴于此，笔者以某油田一口倾斜井为例，通过实测数据进行了倾斜井产能预测方法优选和多相管流压力计算方法优选，然后在该基础上采用等套压降气举设计方法对比分析了倾斜井气举设计与同等条件下直井气举设计的差异，并逐一分析了各种气举设计所需重要参数分别取不同值时气举设计注气深度和产量随井斜角度的变化规律，从而得到了倾斜井气举设计的敏感性参数，可为倾斜井气举设计的参数优化和调整提供参考依据，是倾斜井气举高效生产的有力保障。 关键词 :气举，大斜度井，多相管流，等套压降气举设计，注气深度，敏感性参数 Copyright © 2017 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 气举采油是依靠从地面注入井内的高压气体与油层产出流体在井筒内混合以降低液柱流体的密度，从而降低对井底的回压，达到将井内原油举升至地面的一种采油方式。随着钻井技术的不断进步，复杂结构井的钻井技术越来越成熟。近年来，大斜度井、水平井和分支井越来越多，这也对油气田开发中的采油工艺技术提出了越来越高的要求。大斜度井、水平井和分支井的井身结构不再如直井那么简单，而对于井身结构比较复杂的油井的采油方式的优选也越来越重要，尤其是对于高产量、高气油比、出砂的井，目前还没有特别经济高效的开采方式，常规的电潜泵、有杆泵泵效低，故障频繁，目前情况下气举成为了最好的开采方式。气举采油井筒中没有运动部件，是机械采油法中对油井生产条件适应性较强的一种。随着其技术的发展和配套技术的不断完善，应用也越来越广泛。目前，国内外气举采油技术在大斜度井、水平井中均有应用，尽管如此，针对大斜度井等复杂结构井中的气举工艺的优化设计理论研究较少。而一口气举井工作状况的好坏，在很大程度上取决于气举井工艺参数的设计。一般来说，工艺参数设计合理，则气举工作效率就高；反之，则工作效率就差。 鉴于此，笔者从倾斜井流入动态、倾斜井筒多相管流 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 和气举设计理论 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 出发，以某油田一口倾斜井为例，展开了倾斜井气举设计与直井气举设计差异对比研究，以及倾斜井气举设计敏感参数分析研究。
system: [SYSTEM]

user: 2. 倾斜井气举优化设计理论 由于倾斜井的应用越来越多，因此考虑倾斜井在气举设计方法上与直井的差异显得越来越重要。而倾斜井气举设计的研究涉及到3个方面：倾斜井流入动态方法、倾斜井筒多相管流计算方法和气举设计方法。 2.1. 倾斜井流入动态方法 如图1所示，因井身斜穿油层，倾斜井中从地层向井的渗流关系比直井复杂。倾斜井的向井流动态关系预测已有许多方法，比较典型的有Van der Vlis A. C. 等人提出的等效半径方法 [ 7 ] 、Cinco-Lee法 [ 8 ] 、Besson法 [ 9 ] 和渗流场叠加模型 [ 10 ] 。 图1. 倾斜井示意图 2.2. 倾斜井多相管流计算方法 准确地预测倾斜井筒压降变化是进行油井自喷、人工举升产量预测和参数优化设计的基础和依据。尽管倾斜井筒多相管流的研究持续了很长时间，在多相管流压力计算方面有了多种方法：如 Beggs-Brill [ 1 ] ， Hagedorn-Brown [ 11 ] ， Orkiszewski [ 12 ] ， Aziz-Govier-Fogarasi [ 13 ] ， Hasan-Kabir [ 14 ] ， Duns-Ros [ 15 ] ， Taitel-Barnea-Dukler [ 16 ] ， Ansari-Sylvester-Sarica [ 17 ] ， JPI [ 18 ] ， Hong-Quan Zhang [ 19 ] 等，但大多是在垂直管实验基础上得到的，能用于不同倾斜角度条件下的多相管流压力计算方法并不多，目前被应用较多的有Beggs-Brill [ 1 ] 和Brill-Mukherjee [ 2 ] 两种方法，除此之外，对于不同倾角的井筒压力计算的另一种处理办法是将在垂直井压力计算中常用的方法用倾角进行修正，修正后用于倾斜自喷井、气举井等的压力计算。因此，目前常用的倾斜井多相管流压力预测方法有6种：JPI、Beggs-Brill 修正、Mukherjee-Brill， Hasan， Aziz和Orkiszewski，具体选择哪种方法需通过现场实测数据检验验证。 2.3. 倾斜井气举设计方法 常用的连续气举设计方法有降压设计方法和变流压设计方法 [ 6 ] 。降压设计方法一般是在地面注气压力比较充足的情况下使用，变流压设计方法一般是在地面注气压力相对不太充足的情况下使用。其中降压设计方法又可细分为3种 [ 20 ] ：打开压力等间距降压设计、关闭压力等间距降压设计、非等间距降压设计。关闭压力等间距降压设计计算速度快，可以保证地面关闭压降是等梯度，且更方便于在地面判别是哪级阀注气生产和控制，应用最为广泛。笔者将采用关闭压力等间距降压设计进行倾斜井气举设计。 以注气量为目标进行设计，气举参数设计敏感性分析步骤如下： 1) 通过给定油井油藏参数、流体参数、井身配置参数、井口参数、目标注气量等，采用关闭压力等间距降压设计进行直井、倾斜井气举设计，得到各级阀深度及调试参数，以及对应可以达到的产液量参数； 2) 记录目标注气量条件下对应设计中最后一级气举阀注气深度及所能达到的产液量大小； 3) 给定不同目标注气量，分别进行步骤1)、2)，绘制出不同目标注气量条件下气举设计所能达到的注气深度、产液量大小。