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user: 5. 复风 高炉于 10 月 3 日 23:16时开风，历时137小时26分钟。本次复风难度较大，时间较长，影响因素较多，大致分为四个间段进行分析，具体是： 5.1. 第一间段 从 10 月 3 日 开风到 10 月 5 日 11:26时休风算作第一间段。 10 月 3 日 23:16时高炉开风，堵5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#、12#、13#、14#、15#、16#风口，开1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#风口，开风风量460 m 3 /min，风压60 kPa，风温使用 700 ℃ ，雷达探尺 4.6 米 ，透气性指数9.0；00:46时加风至610 m 3 /min；炉顶压力10 kPa，透气性指数逐步降低至8.2；01:35时炉顶四个点温度都达到 400 ℃ 下料，南探尺 3.90 米 ，北探尺不明，雷达探尺 6.1 米 ，炉前开始烧铁口，炉内依据炉顶温度、透气性指数逐步赶料线，至05:00时加风760 m 3 /min，风压115 kPa，顶压13 kPa，透气性6.2，南探尺 3.92 米 ，北探尺不明，雷达探尺 8.0 米 ，整个烧铁口过程未见有渣铁排出，直至05:05时有渣铁排出，并且有一定的量，铁水直接流过撇渣器进入罐中，约0.3罐(100吨铁水罐)后堵铁口。至08:06时风量890 m 3 /min，风压135 kPa，顶压15 kPa，南探尺 3.94 米 ，北探尺 7.2 米 ，雷达探尺 7.2 米 ，南北偏差较大有 4.0 米 。09:43时加风至1030 m 3 /min，风压155 kPa，顶压23 kPa，透气性指数5.5。10:00时逐步使用风温 760 ℃ ，10:35时捅开5#风口，11:52时加风至1130 m 3 /min，风压160 kPa，顶压24 kPa，透气性指数6.5，南探尺 3.42 米 ，北探尺 4.46 米 ，雷达探尺 4.61 米 ，料线偏差缩小。13:05时捅开16#风口，14:35时加风至1450 m 3 /min，风压190 kPa，顶压44 kPa，透气性指数6.7。18:25时捅开6#风口，22:01时捅开7#风口，22:15时加风至1750 m 3 /min，风压215 kPa，顶压77 kPa，透气性指数8.1。 10 月 5 日 05:08时加风至1850 m 3 /min，风压220 kPa，顶压95 kPa，透气性指数8.8，南探尺 2.5 米 ，北探尺不明，雷达探尺 4.10 米 ，从此时开始，风压、顶压波动，炉顶温度升高不易控制，不间断开打水控制，炉温急速升高，生铁含硅量5.20%，风温 970 ℃ 使用。07:56时加风至1960 m 3 /min，风压222 kPa，顶压95 kPa，透气性指数9.8。08:46时风压、顶压突起检查发现16#风口、二套漏水，联系调度及相关岗位，出铁后11:26时休风更换。卸下风口、二套观察都在下方底部烧漏。 这一间段有几个问题值得注意：1) 透气性指数低；从开风到休风的整个恢复过程中，透气性指数在5.5~9.5之间波动。这主要与休风前炉况有关。高炉在 9 月 24 日 18:50时因环保限产休风堵3#、8#、13#风口，开风后风量2600 m 3 /min运行；炉缸 5.2 米 中心点温度由24日的 237 ℃ 下降至28日 218 ℃ ，炉缸工作状况变差活跃程度下降。与休风前排渣铁不好，有亏铁(理论出铁量270吨，实际出铁量234.31吨，亏铁35.69吨)，所以不论何种休风，休风前最后两炉的渣铁一定要确保排净。与休风前炉渣碱度高透液性差有关。休风前9月27日全天炉渣碱度(具体见表2)较高造成渣铁粘稠，炉缸透液性差，料住透气性下降。2) 恢复速度快；从开风至4日08:06时风量890 m 3 /min；间隔8小时50分钟，14:35时风量1450 m 3 /min，间隔15小时19分钟，平均每小时加风95 min/m 3 ，加风速度较快。之所以能恢复的较快，在于焖炉料的热量补充到位，炉渣碱度调到位，但随着焖炉料过完，恢复快的弊端，各种参数之间的不匹配就显现出来。加风速度控制要充分考虑炉温，风口，排渣铁情况，要逐步熔化冷凝的渣铁和新装的炉料，同时要把熔化的液态渣铁及时排出炉外，在风量达到一定水平时(可参考达到焖炉前的风量的50%)，要稳定一段时间(可参考焖炉时间一般不低于一个固体炉料周期)，要让已熔化的渣铁形成通道，排出炉外，要依据实际炉温水平，找出负荷水平及风温的使用范围，稳定炉温和炉渣碱度，不可急于求成。 Table 2 Basicity of blast furnace sla 方案名称 采样日期 CaO [%] MgO [%] Al 2 O 3 [%] SiO 2 [%] S [%] TiO 2 [%] 碱度[倍] 高炉渣 2019-09-27 40.83 6.51 16.67 31.75 0.799 0.66 1.29 高炉渣 2019-09-27 40.47 6.67 16.37 32.39 0.742 0.71 1.25 高炉渣 2019-09-27 38.38 6.59 16.51 32.13 0.737 0.61 1.19 高炉渣 2019-09-27 39.46 6.77 17.2 32.7 0.764 0.61 1.21 高炉渣 2019-09-27 38.87 6.61 16.85 32.42 0.754 0.61 1.2 高炉渣 2019-09-27 38.32 6.67 16.61 33.26 0.721 0.68 1.15 高炉渣 2019-09-28 37.78 6.3 15.96 32.01 0.744 0.58 1.18 表2. 高炉炉渣碱度 5.2. 第二间段 10 月 5 日 14:20时开风到 10 月 7 日 21:20时休风算作第二间段。开风后风压锯齿波动，顶压出现尖峰，炉顶温度高不易控制 [ 4 ]，炉温高，生铁含硅量高，典型炉热引起的管道行程(图1)。减风撤风温后风压与透气性指数开始画葫芦，风量1080 m 3 /min，风温 700 ℃ 运行，逐步下料控制料线深度，炉顶温度。到20:52时料线赶至南探尺 3.38 米 ，北探尺 3.51 米 ，雷达 3.96 米 ，加风至1150 m 3 /min，风压125 kPa，顶压21 kPa，透气性指数10.5，此时炉温下降至生铁含硅量2.47%，此后开始，料线走走塌塌赶赶。 10 月 6 日 07:00时南探尺不明，北探尺 4.48 米 ，雷达探尺4.75米。开始按北尺下料，考虑炉温下限，12:06时喷煤，12:16时风压、顶压突起15kPa，塌料。由于炉温下行较快14:16时风压、顶压再次突起出现塌料，此时生铁含硅量降低至0.67%，含硫0.056%。在随后的提炉温过程中，风温逐步使用至 1000 ℃ ，整体压量关系适宜，透气性指数保持在9.0水平，23:30时开始富氧1000 m 3 /h。 10 月 7 日 00:10时加风至1700 m 3 /min，风压195 kPa，顶压61 kPa，南探尺 388 米 ，北探尺不明，雷达探尺 5.5 米 ，透气性指数9.0，02:50时南探尺 3.89 米 ，北探尺 4.42 米 ，雷达探尺 5.32 米 ；之后南北探尺断续探住走料，06:50时南探尺 3.85 米 ，北探尺 4.16 米 ，雷达探尺 4.76 米 ，南北探尺开始画斜率走料。期间多次尝试捅开9#风口，但没有捅开，于是决定使用南场出铁，准备开南铁口上方的15#风口。夜班北场840871炉次08:30时堵铁口南场840872炉次09:30时才打开铁口，间隔时间打60分钟。南场第一炉次铁就出了196.1吨铁，基本没有渣。之后南场连出两次都是正常排渣出铁约20吨。料线在 10 月 7 日 10:40时之后又开始变差，风压、顶压开始波动，继续加强联系铁水罐加强出铁组织，18:55时捅开15#风口。19:50时风压顶压突起25 kPa，15#、16#、17#风口漏水，21:20时休风更换。 这一间段主要有几个问题值得注意。1) 炉温高。在恢复过程中，负荷平台，风温的使用范围，没有找好，导致炉温一路攀升，生铁含硅量达到6.01%，炉热引起管道行程。炉温升高后，炉渣碱度与预算发生大的偏差，导致炉渣碱度随之升高，渣铁粘稠，流动性差，加大了炉况恢复难度。所以还是建议在风量达到一定水平时要稳定一段时间，要让已熔化的渣铁形成通道，排出炉外，要依据实际炉温水平，找出负荷水平及风温的使用范围，稳定炉温和炉渣碱度，不可急于求成。2) 风口开不了时，休风处理。 10 月 5 日 14:20时开风后采取降炉温措施，生铁含硅量从开风后的6.56%，最低降至 10 月 6 日 14:55时的0.67%，25小时含硅量降低了5.89%，波动巨大。由于炉温下限剧烈，高炉于 10 月 6 日 12:05时开始喷煤，此时风量1650 m 3 /min，风温 950 ℃ ，23:30时开始富氧。在 10 月 6 日 的炉温下行过程中，9#风口水温差上升至 1.6 ℃ ，考虑到炉温水平较低，就没有及时捅开风口。待到 10 月 7 日 夜班炉温回升至1.95%时，9#风口水温差回落至 0.6 ℃ ，错过了捅开的最佳时机，多次捅风口时已捅不开。不得已改捅15#风口，15#风口在南铁口正上方，为了避免烧化风口，提前使用南场出铁，增加了风险。南北铁口交替出铁协接不好，导致15#、16#、17#风口全部烧化，休风更换过程中，把9#、10#、11#号风口全部烧开重新堵泥。延长了时间最后还是用了最初的办法，走了弯路。3) 关于南场铁口的使用。单独把使用南铁场列出来，主要是因为使用南铁口的时机选的不好，对使用南铁场的预判不足，应对措施不到位。使用南铁口出铁的目的，是因为要开南铁口上方的15#风口，开南铁口把炉缸南边熔化的渣铁排出来。当时的情况是风量1750 m 3 /min，已使用的风口是1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、20#、19#、18#、17#、16#号风口，都是在北铁口周边。南铁口周围没有开风口，没有通道。长时间的凝渣铁窝在这个方位，休风前的熔融渣铁也在这个方位，温度低熔化不开，渣铁黏在一起，分离不好。开了南铁口，流了3罐铁没有渣，全部堆在大壕里，增加了清理难度，延长了再次打开铁口的时间。造成炉内恢复被动。所以使用南铁口时要达到及格条件：一是北铁口渣铁流动性好，渣铁量达到正常的80%；二是炉温稳定，充沛，炉渣碱度适宜；三是使用的风口要大于正常风口的80%；四是炉前、铁水罐满足出正常使用南场和北场的条件，之所以要求能满足两个出铁场的条件，主要是为预防在使用南出铁场出铁过程中有异常情况出不了铁，有北场备用。4) 原料质量差。对复风使用的原燃料要求提前三天进入指定料仓，各仓物料料种与标识及操作电脑数据符合；物理、化学质量分析达到工艺要求、数量充足。入炉原料必须把控筛分质量；力求筛分最细化，以防增加恢复难度。本次复风过程中使用了主产烧结矿，由于烧结机刚刚开产，质量不稳定，加至烧结配料使用的溶剂生石灰中掺入了10%的石灰石粉，使得烧结的强度和品位发生大的变化，而这种变化也没有被高炉提前知道，所以在使用这些烧结矿后，炉况发生异常变化，主要表现在塌料，气流乱翻，炉温异常升高方面，致使恢复难度加大，恢复时间延长。 图1. 管道行程趋势图 5.3. 第三间段 从 10 月 8 日 00:30时开风至 10 月 8 日 13:13时算作第三间段。 10 月 8 日 00:30时开风，开风风量700 m 3 /min，02:00时恢复风量至1450 m 3 /min休风前水平，透气性指数10.0，赶料线，赶至南探尺 3.88 米 ，北探尺 4.44 米 ，料尺开始走斜率，9批料后，料线变慢，走势变差，风压、顶压呆滞塌料，塌料后风压、顶压变化不大，透气性指数10.6，逐步赶料料线，小幅恢复风量，待赶住料线后控制下料，至 10 月 8 日 08:50时加风至1700 m 3 /min。09:48时出完840883炉次铁后，间隔60分钟后才打开下炉次铁口，生铁含硅量由1.36%升高至2.79%，含硫量由0.033%下降至0.014%，炉内风压升高，顶压有向上尖峰，炉顶摄像仪观察气流乱翻，小塌料现象频繁，10:44时减风至1500 m 3 /min没能控制住，11:10时减风至1330 m 3 /min，12:28时减风至1250 m 3 /min，风压、透气性指数开始画葫芦，顶压还有向上小尖峰，小塌料不断，炉顶摄像仪观察气流乱翻。于是在13:00时强行加风，赶料线，待料线赶至 3.0 米 后计划放风坐料，从13:00时至13:06时加风至1650 m 3 /min，13:13时铁口来风后直接减风至950 m 3 /min，然后准备放风。 这一间段主要有几个问题值得注意。1) 炉前出铁组织要与炉内进程配套。从铁水罐的运行时间到铁水罐的质量，要能满足高炉需求，尤其是随着风量的增加，出铁出渣量的增多，更需要及时进罐及时开铁口出铁。当出现不匹配现象时，炉内要果断控制。本次恢复过程中 10 月 7 日 夜班北场840871炉次08:30时堵铁口，南场840872炉次09:30时才打开铁口，间隔时间打60分钟。没有满足高炉需求，导致气流紊乱恢复延长的。所以在恢复炉况过程中，要有综合全面的考虑，要结合实际情况，相关的辅助运行要能跟上炉况恢复的节奏。作为炉内来说，遇到这种情况要及时把风量控制回来，不可心存侥幸，风量小，矿批小，铁量少可以等等。炉况恢复过程是高炉没有抵抗力或抵抗力最弱的时候，是煤气流重建的过程，是炉缸逐步化大的过程，是最需要稳定的时候，这时候的一切影响高炉顺行的因素都要进行控制。2) 异常情况要及时减风控制。 10 月 7 日 夜班于白班交接班过程中，由于铁水罐运行不正常，导致出铁间隔长，炉内憋风，当时没有进行减风控制，导致气流越憋越乱，使本身就脆弱的高炉雪上加霜。所以在遇到类似情况时，要及时减风进行过度。 5.4. 第四间段 从 10 月 8 日 13:13时之后的算作第四间段。本间段主要逐步进行全面恢复间段。13:13时铁口来风后直接减风至950 m 3 /min，然后准备放风。此时观察风压、顶压逐步平稳，透气性指数逐步升高至12.0，炉顶摄像仪观察气流稳定，北料尺 3.8 米 ，开始走料，料线画出斜率。14:26时开始逐步小幅加风恢复。确立稳定炉温、炉渣碱度，小幅灵活调整风量，风温，加强炉前出铁组织的思路，至8日23时风量恢复至1650 m 3 /min，9日01:30时风量恢复至1700 m 3 /min，10:00时恢复至2020 m 3 /min。之后开始逐步全面恢复。这一间段主要有个问题值得注意：炉温的过渡。在炉况全面恢复过程中，风量、风温、负荷、矿批、氧气量逐步向正常靠拢，并且随着炉缸逐步扩大，另一个铁口的使用，风口和装料制度的调整引起的煤气流重新分布，都有可能引起炉温波动，严重的可能会出废品铁。所以要要掌控好全负荷水平，平稳过渡好。在本次炉况的全面恢复过程中， 10 月 13 日 中班炉温下行过快，夜班接班后没有及时采取控制措施，导致炉温低，生铁硫高，炉渣发黑，流动性变差，清理困难，直至14日中班，才把炉温提至正常。不仅延长了炉况恢复时间，影响指标，还增加了劳动强度。