DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
system: [SYSTEM]

user: 3. 高铁对现有相关城市的经济影响 选中的12个城市在高铁开通前后各两年的GDP数据见图3，从图中看出，德州在接入高铁之后，GDP有着非常明显的提升。2010年，德州实现地区生产总值(GDP) 1657.82亿元，按可比价格计算，比上年增长12.9%。其中第一产业增加值210.51亿元，增长3.2%；第二产业增加值899.55亿元，增长14.3%；第三产业增加值547.76亿元，增长13.8%。实现旅游总收入45.44亿元，增长29.4% (德州市人民政府2010年政府工作报告)。此后两年，GDP增长分别为11.7%、12.1%。而安徽省芜湖市，在2015年实现地区生产总值2457.32亿元，比上年增长10.3%。其中，第一产业增加值120.02亿元，增长4.3%；第二产业增加值1540.60亿元，增长10.3%；第三产业增加值796.70亿元，增长11.0%。实现旅游业总收入388.70亿元，比去年增长23.88%。 图3. 高铁开通前后两年，各城市GDP 从图4可以发现，我省城市在接入高铁网络之后GDP持续保持高速增长，尤其是徐州在接入高铁网络之后的GDP增速明显加快，作为华东重要门户城市的徐州，因其地理位置及其重要，是国家综合交通枢纽，徐州东站以每天到发271趟高铁车次，位于全国第10。因此，借着京沪高铁的东风，依靠大量的客流，进一步带动了徐州的发展。高铁开通以来，徐州商贸业快速发展，社会消费品零售总额3年增速均居江苏省前列。2014年，徐州新兴产业实现产值4300亿元，规模比高铁开通前翻了两番多，占规模以上工业比重达到37.7%，提高了21.1个百分点。“徐州要以开发区速度对接高铁速度，将着力在旅游业、商贸物流业和新兴产业上下功夫，不断把高铁溢出效应转化为发展动力，推动徐州产业转型升级，积极呼应和全面融入沿线地区对内对外大开放的大潮流”。 图4. 江苏省与相关城市的GDP 高铁的通车共享了区域的旅游资源，伴随时间成本的降低，长途游览转变为短途游览，短途游览缩短为同城游览当前旅游者的出行频率得到了急速提高(图5)，乘坐高铁的商务出行乘客百分比要比普通铁路高很多(例如：长吉线高出17%，京沪线高出11%)，并且商务出行者所占比例很高(例如：长吉线40%，京沪线67%)，高铁沿线的主要景点和旅游次数快速增长(曲阜的游客量在高铁开通后得到增长)，再以浙江为例，除群岛舟山之外全部通车高铁，利用先天优势以高铁为出行手段形成旅游圈大力发展旅游业，2017年金华市旅游人口同比2010年增长55%，湖州市旅游人口增长62%，七年间年均GDP增长率分别为9.2%、8.3%。 图5. 高铁开通前后两年的各市旅游收入 从京沪高铁开通来看，引起的交通可达性提升对于沿线城市旅游业发展产生了显著的促进作用。京沪高铁开通所引起的城市可达性每提高1%，沿线城市旅游客流约增加0.53%到0.62%。 双重差分法，英文名Differences-in-Differences (DID)，是一种普遍使用的政策效应评估方法。本文中，为满足DID模型数据“平行趋势假设”需求，选择样本数据在开通前后GDP相差较小的11个城市数据来进行分析，其中：沧州、德州、芜湖、枣庄、徐州、常州、枣庄、湖州、镇江9个较早开通高铁的城市作为实验组，淄博、淮安作为控制组，选取实验组开通前两年、开通后一年数据，控制组相近三年数据(表1)。 Table 1 DID model description statistic Before After 汇总 Control (控制组) 10 5 15 Treated (实验组) 16 8 24 汇总 26 13 39 表1. DID模型描述统计 根据双重查分(DID)计量模型结果(表2)，通高铁前Diff效应值为1300.323 > 0且呈现出1%水平的显著性，表明着实验前实验组效应值明显高于控制组效应值。而通高铁后Diff效应值为1485.938 > 0且呈现出1%水平的显著性，意味着实验后实验组效应值明显高于控制组效应值。进一步说明了高铁对地方经济短期内具有很好的促进作用，而长期效应中一定程度上拉大了一二线城市的差距 [ 6 ]。 Table 2 Summary of DID model result Time 项 效应值GDP 标准误 t p Before Control (控制组) 43.131 Treated (实验组) 1343.454 Diff (T-C) 1300.323 297.029 4.378 0.000 ** After Control (控制组) 318.227 Treated (实验组) 1804.165 Diff (T-C) 1485.938 348.297 4.266 0.000 ** Diff-in-Diff 185.615 315.047 0.589 0.560 表2. DID模型结果汇总 R²：0.480，调整R²：0.418； * p < 0.05， ** p < 0.01。
system: [SYSTEM]

user: 4. 机遇与挑战 高铁的开通，对地方经济有着较为明显的提升作用，是地方发展经济的重要机遇。 4.1. 区域经济发展的机遇 高铁的建成缓解了春运的压力，提升运力后大大增加了外来务工家庭的幸福感 [ 7 ]。高铁的大范围通车带动二线楼市，一小时生活圈让强二线的经济发展起来，二线城市依附一线城市获得其剩余资源使二线的城市的曝光率得以大大提高 [ 4 ]。 高铁的成功提高了通车城市的科技与就业。以河北为例，唐山、沧州为河北省重工业发展中心，自2010年通车起，沧州市GDP快速增长年均增速为10%，重工业比重显著增加，工业增速为5.2%，这也是得益于高铁的建成，智力人才的等各种生产要素的流入 [ 8 ]。 随一个城市高铁的通车，必然会造成高铁站附近城区的翻新，高铁新城的建成、高铁新区的发展。以山东枣庄为例，2011年接入第一条高铁，时至2018年GDP的2402.38亿元，同比2010年(1362.04亿元)增长76.38%。 4.2. 随之而来的挑战 在国际上，日本新干线带来的负面影响表现为小城市人口稀少、青壮劳动力短缺、消费低迷、社会凋敝。而在国内，学术界、政界、媒体等都对高铁“虹吸效应”进行过关注和讨论。如铜陵市，合福高铁、宁安城铁开通后，受“3小时经济圈”内上海、南京、杭州、武汉、合肥等发达城市影响，一些优势企业将总部迁入周边大城市的可能性和意愿增强，导致铜陵铜产业等优势产业外移。
system: [SYSTEM]

user: 5. 总结与建议 曾经大运河的上的“九省通衢”之地，“南船北马”之乡，淮安地处江苏长江以北核心地区，坐落于古淮河与京杭大运河交点，为南下北上的交通要道。根据国家《中长期铁路网规划》(2016~2030)，京沪高铁“第二通道”的线路确定为北京–天津–东营–潍坊–临沂–淮安–扬州–南通–上海高速铁路，宁淮铁路与沂淮铁路建设已列入江苏省“十三五”铁路发展规划。实现与京沪高铁在南京的交汇，并联通宁杭高铁、宁合高铁等，进一步建成南京都市圈与京津冀连接的“中轴式”纵向通道，大大缩短辽东半岛乃至整个东北地区南下东南沿海的铁路里程，必将成为中国东部地区又一条新的重要的经济大动脉。 相对于三四线城市来说，高铁的建设与通车无疑是一次机会也是一种挑战，这是时代赋予的一柄双刃剑。部分城市抓住机遇直面挑战，实现城市的迅猛发展，经济迅速跻身二线城市的行列，也不乏对部分城市造成了人才流失城市人口老龄化的结果。而当今时代是互联网的时代，是大数据的时代，互联网为我们研究制定城市发展提供了便利的条件，多角度多方向准确的数据让政府的决策更精准更切合城市未来的发展。
system: [SYSTEM]

user: 摘要 高液限黏土是一种特殊土体，为探究其在行车荷载作用下的动力响应，本文采用GDS动三轴试验模拟车辆荷载作用下高液限黏土路基性能随车辆载重(动应力幅值)、循环周次、压实度、含水量以及围压(路基埋深)等条件的响应规律。结果表明：1) 不同动应力幅值作用下，高液限黏土存在3种响应模式，临界动应力介于20~30 kPa之间，试样动弹性模量随循环周次增加而逐渐减小，并在N = 500时趋于稳定；2) 含水率对高液限黏土路基的动力特性影响于最为显著明显，压实度次之，建议将路基填筑含水率低于最优含水率2%；3) 相同动应力幅值条件下，固结围压越大，高液限黏土累积应变均越小，路基埋深越深，动荷载对高液限黏土的影响越小。研究结果对高液限黏土路基设计具有重要参考价值。
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 在我国广西、云南、贵州等西南地区以及山东、河南等东部地区多数省份、自治区都分布有大量具有天然含水率高、液限高、塑性指数大的黏性土，西南等湿热地区以红黏土最为典型，东部地区主要是黄泛区冲淤积黏性土。通常，路基土在行车荷载作用下易发生沉陷和变形，然而在进行公路路基设计时路基土的动稳定性问题未给予充分考虑 [ 1 ] [ 2 ]。行车荷载作用下路基土的承载力和变形是路基填筑质量控制的重点之一，国内外学者针对此问题进行了一些研究。胡一峰等 [ 3 ] 采用以动剪应变参数为基础的方法对德国纽伦堡第三纪沉积黏土的长期动稳定性进行了分析，并利用共振柱试验确定了是否对土体进行换填以及确定换填深度依据的长期动稳定性指标；Okur D V等 [ 4 ] 进行了大量的动三轴试验，认为应将塑性指数和围压结合起来共同判定累积变形的发展；Gibel等 [ 5 ] 为分析交通荷载对土累积变形的影响，提出用交通荷载特征和土体强度特性的关联函数进行分析的方法；Abedelkrim等 [ 6 ] 在Gibel的研究基础上考虑了残余应力对累积变形的影响。与普通黏性土相比，高液限黏土难失水，难压实，强度低 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ]，动荷载作用下表现出不同与普通黏土的动力特性。国内学者对高液限土的研究主要在路基模量和施工特性上，龙滔 [ 10 ] 等进行了掺砂条件下湖区黏土的工程特性研究，蒋红光等 [ 11 ] [ 12 ] 针对黄泛区高液限黏土的模量特性及压实标准开展了研究，刘先林等 [ 13 ] 分析了高液限黏土的沉降特性，张军辉 [ 14 ] 探讨了湿热地区路基检测方法，崔宏环等 [ 15 ] 围绕高液限黏土沉降特性开展了研究，但较少关注高液限黏土动力特性。 本文以广西高液限黏土为研究对象，采用GDS动三轴试验，模拟车辆荷载作用下高液限黏土路基性能随车辆载重(动应力幅值)、循环周次、压实度、含水量、围压(路基埋深)等条件的变化规律，为丰富高液限黏土填筑路基设计的动参数体系提供可靠的科学参考。
system: [SYSTEM]

user: 2. 试验土样与方案 2.1. 土样的基本物理性质 试验土样取自广西南宁武宁县境内。参照《公路土工试验规程》(JTG E40-2007) [ 16 ]，测得土的基本物理性质如下表1所示。 Table 1 Index of physical properties of soi 比重 天然含水率/% 液限/% 塑限/% 塑性指数 最优含水率/% 最大干密度/g·cm −3 自由膨胀率/% 2.82 44.1 55.9 29.1 26.8 24.6% 1.60 32.6 表1. 土的物理性质指标 2.2. 试验方案 利用GDS动三轴试验设备，循环荷载为正弦波形；采用湿法制备、静压法成型重塑试验试样，施加荷载主要考虑车辆载重(应力幅值)、围压(路基埋深)以及压实度、含水量、循环周次等条件的影响，设计工况试验情况如下：1) 规范中规定路基施工含水率控制为最优含水率 ± 2%，本文试验含水率依次取22.6%、24.6%和26.6%；2) 规范规定路床压实度为不低于94%，考虑到现场施工的变异性，试验压实度分别取92%、94%和96%；3) 考虑10 m以内的路基埋深，试验设计围压分别为50、100和150 kPa；4) 考虑不同车辆载重对路基的影响，分别设计10、20、30和40 kPa的动应力幅值。
system: [SYSTEM]

user: 3. 试验结果与分析 3.1. 临界动应力 图1表示的是压实度96%的饱和高液限黏土样在50 kPa围压、1 Hz振动频率条件下，不同动应力幅值(10 kPa、20 kPa、30 kPa和40 kPa)累计应变随循环周次的变化曲线。从图1可见，动应力幅值较小(10 kPa)时，试样累积塑性应变随循环周次线性增加，但增幅较缓，这表明当应力幅值较低时，试样处于逐渐压密过程。当加载到一定循环周次后，可认为试样已趋于应变稳定状态，此类曲线称之为“稳定型”曲线。 图1. 累积塑性应变随循环周次变化曲线 当应力幅值较大(30 kPa、40 kPa)时，振动一开始，试样的应变就随循环周次的增加而明显增大，且应力幅值越大，应变增长速率越快，当循环振动到200次时，曲线斜率陡增，这表明试样土体内部变形由初始压密迅速向塑性损伤转变，直至试样发生破坏为止，此类曲线称为“破坏型”曲线。动应力幅值介于10~30 kPa时，应变随循环周次曲线变化规律介于前述两种情况之间，这表明试样由应变稳定向塑性破坏转变时，存在某一临界应力幅值，初步可知该值处于10~30 kPa，该类曲线称之为“过渡型”曲线。 不同动应力幅值条件下高液限黏土试样的动弹性模量随循环振动周次的变化规律如图2所示。 图2. 动弹性模量随循环周次变化曲线 由图2可知，当应力幅值一定时，动弹性模量逐渐降低至某一稳定值。当应力幅值为10 kPa、20 kPa时，试样稳定动弹性模量在80~90 MPa之间，远大于动应力幅值为30、40 kPa对应的稳定值(50~60 MPa)，动弹性模量是土体在循环荷载作用下抵抗变形的综合反映。由此可进一步认定，试样临界动应力幅值在20~30 kPa之间。此外，动弹性模量达到稳定值所需的震动周次与应力幅值变化关系不大，基本在N = 500时变化趋于稳定，路基土体在各试验动应力幅值内均能保持动态稳定。此外，试样动弹性模量与在相同的循环周次下，动应力幅值越大，高液限黏土的动弹性模量越小，动应力幅值从10 kPa提高到40 kPa，动弹性模量稳定值从90 MPa左右降至50 MPa左右，降幅达到了45%以上。 3.2. 压实度的影响 图3是不同压实度下试样累积应变随循环周次变化关系曲线。当压实度小于96%时，应变发展曲线可分为应变激增及应变稳定两个阶段，当压实度等于96%时，应变随循环周次基本呈线性增长，且在振次N = 3000次时累积应变仅为压实度为90%累积应变的45%。图4是进一步体现了不同振次下累积应变随压实度变化曲线。由图4可知，密实度为90%时，累积塑性应变受振动周次和压实度的双重影响，当压实度增至96%时，不同振次下累积应变幅值较低且变化较小，以压实度控制为主。不同压实度下试样动弹性模量随循环周次变化曲线如图5所示。在相同的动应力幅值、振动次数条件下，试样的动弹性模量随着压实度的提高而增大，压实度从90%提高到96%，试样动弹性模量稳定值提高了约40%。 图3. 不同压实度土样累积塑性变形发展规律 图4. 累积塑性应变随压实度变化规律 图5. 动弹性模量随压实度变化规律 由此可见，路基变形特性及动弹性模量对压实度变化非常敏感，因此，在路基填筑过程中，为减小在交通荷载作用下累积塑性变形对路基带来的不利影响，应严格控制路基压实度(压实度不应小于96%)。 3.3. 含水率的影响 含水率是高液限黏土路基动力特性的重要影响因素。图6给出的是围压50 kPa、动应力幅值30 kPa、振动频率1 Hz条件下含水率为22.6%、24.6%和26.6%试样的累积塑性变形随振动循环周次的变化规律，由图可知，当含水率为22.6% (低于最优含水率2个百分点)，累积应变稳定值仅为含水率为26.6% (高于最优含水率2个百分点)的10%左右，而稳定动弹性模量增长了140% (图7所示)，图8反映了不同振次下累积应变与含水率的变化规律，含水率较低时，累积应变随振次变化幅度不大，且应变幅值较小，表明含水率较低时试样在循环荷载作用下的稳定性更高。随着含水率增大，试样累积应变受振次与含水率的双重控制。 在实际路基填筑过程中，含水率对压实质量具有很大影响，现行规范一般要求填筑含水率应控制在最优含水率2%上下范围内。由本文试验结果可知，试样动弹性模量及累积应变对含水率变化十分敏感，且在含水率为22.6%时路基填筑效果最优，因此，建议高液限黏土路基填筑时的含水率低于最优含水率两个百分点。 图6. 累积塑性应变随循环周次的变化 图7. 不同含水率的动弹性模量随循环周次的变化 图8. 累计塑性应变随含水率的变化情况 3.4. 围压的影响 实际工程中，土体所受的围压随所处地层深度的变化而变化，因此考虑围压对土体动力特性的影响尤为重要，尤其对于高填方路基 [ 17 ] [ 18 ]。对不同围压条件下的土样进行振动次数3000次条件下的循环加载试验，得到高液限黏土试样的累积塑性应变随围压的发展规律如图9所示。可以看出，随着围压的增加，双幅应变和累积塑性应变均很明显的减小，至围压100 kPa已经衰减至很小值，而且围压150 kPa条件下，不同振动次数的双幅应变和累积塑性应变均逐渐趋于稳定值。围压100 kPa大致相当于埋深4~5 m的路基土体所处的应力状态。因此，在实际设计和施工过程中，埋深超过4 m的路基土体可以不考虑动荷载对其影响。 图9. 累积塑性应变与围压的关系曲线
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 通过室内试验开展高液限黏土的动力特性研究，主要结论如下： 1) 试验表明该区域高液限黏土的临界动应力为20~30 kPa。当循环动应力幅值小于临界动应力时，随着循环周次的增加，试样的变形会趋于稳定状态；当循环动应力大于临界动应力时，随着循环周次的增加，试样最终达到破坏状态。高液限黏土动弹性模量随动应力幅值增大逐渐减小，随循环周次增加逐渐减小，在循环周次N = 500时趋于稳定。 2) 含水率对高液限黏土的动力稳定性影响最为显著。高液限黏土路基填筑时应将含水率控制在最优含水率以下2%范围内。 3) 相同动应力幅值条件下，固结围压越大，高液限黏土的累积塑性应变均越小，围压从50 kPa增至100 kPa后试样的累积塑性应变已经衰减至很小。
system: [SYSTEM]

user: 摘要 体育强国梦是中国梦的重要组成部分。党的十九大报告将体育强国建设纳入国家战略。使体育强国梦由理想到现实更近了一步。聚焦以人民为中心体育强国逻辑起点，从“五位一体”国家战略考量体育强国建设路径，进一步厘清体育强则中国强，国运兴则体育兴，人民健康幸福是体育强国战略的重要内涵。
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 五位一体总体布局国家战略是体育强国战略的纲领和基础。体育强国是国家战略的重要组成部分。五位一体是新时代中国特色社会主义发展的战略安排，是在综合分析国际国内形势和我国发展条件的重大决策。其目标是在“两个一百年”大格局中实现中国社会主义现代化和中华民族伟大复兴的中国梦。体育强国是现代化的重要标志之一，党的十九大报告提出“加快推进体育强国建设”将体育强国建设作为社会主义现代化强国的重要战略举措之一，体育强国建设是实现“两个一百年”奋斗目标大格局不可分割的一部分。2019年，国务院办公厅出台了《体育强国建设纲要》(国办发[ 2019 ] 40号，以下简称《纲要》)明确指出，体育强国建设要在五位一体总体布局中去谋划、去统筹、去推进。据此，《纲要》从三个阶段战略目标、五大战略任务、九大工程项目和六大政策保障等四个方面进行了系统设计。
system: [SYSTEM]

user: 2. 体育强国战略意义 体育强国是中华民族近百年来苦苦追求的梦想。从教育家张伯苓创办“中华体育协进会”到中国奥运第一人刘长春，就是要证明世界体育文明史上不能缺少中国和中国人的参与。体育强国建设作为国家战略使体育强国梦由理想到现实更近了一步。 体育强国建设既要促进经济、政治、文化、社会和生态文明的“五位一体”国家发展目标，又要反映国家“五位一体”发展成果，最终实现“以人民为中心”获得感。全面形成以人民身体素养和健康水平、体育产业、体育文化等为主要内容的体育综合实力和国际影响力居于世界前列，体育成为中华民族伟大复兴的标志性事业。 体育强国作为国家战略的确立，既为新时代中国特色社会主义体育事业指明了发展方向和重点，又能彰显党和国家始终如一的坚持以人民健康为中心的体育观。从五位一体国家战略总布局视角审视和研究体育强国战略实现路径，既有利于体育强国战略站位更高，布局科学合理，充分体现以人民为中心、办人民满意的体育事业的发展思想。也有利于体育强国战略围绕全民健身和健康中国国家战略的实施，满足广大人民群众的体育实际需求和对体育美好生活的向往。还有利于通过五位一体的系统性、复杂性特点，从体育经济属性、体育政治属性、体育文化属性、体育社会属性和体育生态属性研究体育强国战略，提出科学合理的体育强国目标建设路径，为体育强国战略实现提供可借鉴路径。
system: [SYSTEM]

user: 摘要 为调查某尾矿库废水地下渗漏对其周边环境造成的影响，特别是特征污染物砷(As)进入地下水后迁移至地表土壤的污染特征，根据特征污染物同源一致性和迁移转化路径的技术方法，分别采集了废水、地下水和相关土壤样本，定量分析了其砷(As)的含量的空间分布。结果表明，由于尾矿库废水地下渗漏造成其地下水环境砷(As)损害，经过土壤裂隙、毛细和吸附等作用，逐渐迁移至地表土壤，从而提高了地表土壤中砷(As)的污染风险，且污染程度由近至远逐渐降低。
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 自改革开放以来，由于许多工矿业的发展，其产生的废水、废渣、废气对其周围环境造成不同程度的污染损害，特别是近年来发生了许多工厂污水泄漏的事故 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ]。为找到快速有效的防治应急措施和路径，很多专家学者通过实验室模拟被污染区域的地形地貌，了解相关的污染物在土壤–地下水之间迁移规律特征 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ]，从而找到能阻断污染进一步扩散的方法。然而，大多数研究都在关注污染物通过淋溶作用从土壤入渗到地下水，从而影响地下水的质量 [ 7 ] [ 8 ]。但对地下水中污染物迁移至地表土壤的研究，很多时候会被忽略。根据张志红 [ 9 ] 等提出的地下水–土相互作用和污染物迁移的数值模型可知，地下水中的污染物可以通过土壤裂隙、毛细和吸附等作用向上迁移从而会影响地表层土壤的质量。 砷(As)虽然不是重金属元素，但其是亲S元素，性质较活泼，更有着类似于重金属的特点，其毒性较高；天然地下水和地表水中的砷(As)主要以无机砷酸的形态存在，而一般土壤中主要是以氧化砷和砷酸盐存在 [ 10 ]。随着工农业的快速发展，砷(As)作为许多矿产原料的主要成分，在发挥利用价值的同时，产生的过量砷(As)废料也给环境、植物及人类带来了一些危害 [ 11 ]。因此研究砷(As)在不同介质中的存在的状态和迁移的路径，开展污染场地调查砷(As)含量、分布及迁移规律 [ 12 ] [ 13 ] [ 14 ] [ 15 ]，对防止环境污染和居民健康有着重要的意义。 本研究以此次污染区中特征污染物砷(As)为例，研究在没有受到地表径流下渗和降水淋溶的影响下，由于尾矿库废水地下渗漏，使其地下水环境受污染，又由于地下水的向上渗透作用，使砷(As)向上迁移至地表土壤，使其含量超出该地区的环境背景值，一定程度上提高了地表土壤特别是农用地土壤中砷(As)污染的风险。
system: [SYSTEM]

user: 2. 污染调查区概况 本次污染调查区为贵州某尾矿库，用于堆存选矿厂磷矿选矿产生的尾矿，排入该尾矿库的固体废渣主要含有As、Cd、Pb等污染元素，尾矿库中回用水中主要污染物为氨氮、砷(As)、总磷、氟化物。该调查区域地势总体西高东低，地形切割中等，为中低山构造剥蚀岩溶地貌。尾矿区及其周围广泛分布碳酸盐岩类岩石，多属可溶岩，地表岩溶形态有岩溶洼地、岩溶漏斗等，地下岩溶形态有岩溶裂隙、溶洞、溶孔等。尾矿库北侧副坝下游多为农用地水田和旱地。 经调查发现本次废水渗漏主要发生在尾矿库北侧副坝下游约200 m处有2个渗水点，分别是位于北侧水沟的1号渗水点和位于村民洗衣池内的2号渗水点，而受到本次废水渗漏影响的区域主要为尾矿库北侧副坝下游，受影响的环境因素为地下水、地表水以及土壤。受污染区域范围见图1。 图1. 本次废水渗漏影响的范围
system: [SYSTEM]

user: 3. 技术方法 3.1. 污染调查确认 通过资料收集、现场踏勘、座谈走访、文献查阅等方式进行污染调查。制定相应的布点采样方案，并开展样品检测，根据评估区内样品用途情况，分析和查明污染来源，掌握尾矿库废水外渗导致环境污染行为的基本情况。 3.2. 因果关系分析 根据测试数据结果分析，采用环境污染物同源性分析和迁移路径合理性分析等方法，结合生态环境受损区域与尾矿库位置相对关系分析，确定受损的地表土壤环境污染与尾矿库废水地下渗漏的因果关系。 3.3. 环境损害量化评估 本次采用的是对照区与评估区对比，通过计算超基线倍数来评价本次尾矿库地下渗水的污染程度。
system: [SYSTEM]

user: 4. 样品采集、分析测试方法与数据处理评价 4.1. 样品采集 根据现场踏勘和调查后，制定合理的采样方案： 水质样品采集按照《地表水和污水监测技术规范》(HJ 91.1-2019)、《污水综合排放标准》(GB8978-1996)，《水质采样技术指导》(HJ 494-2009)中相关规定执行；地下水的样品采集按照《地下水环境监测技术规范》(HJ/T 164-2004)，及《水质采样技术指导》(HJ 494-2009)中相关规定执行。废水则按《水质采样技术指导》(HJ 494-2009)中相关规定执行。 土壤监测按照《土壤环境监测技术规范》(HJ/T 166-2004)、《土壤环境质量 农用地土壤污染风险管控标准(试行)》(GB 15618-2018)、《农田土壤环境质量监测技术规范》(NY/T 395-2012)中相关规定执行。 废水主要采集库区回用水及处理排放口(对照点)两个点(图2)： 图2. 采样点位分布图 地下水采样布点是根据水文地质所在污染区内设立的监测井采集的，主要以浅层地下水为主，共设置17个地下监测井，井深在10~60 m。 土壤采样布点是根据地下渗水污染状况，在设定的疑似污染区内采用网格布点和随机布点相结合的方法，共设置41个点位，其中包含了根据污染迁移走向布设的11个对照点；另外，取3个具有代表性的原状土样，分析土壤的理化性质，采样土壤深度1~20 m。 4.2. 分析测试方法 采集的水样加硝酸溶液，使其pH < 2.0，并在14 d内分析，As及其他重金属采用电感耦合等离子体质谱法(HJ700-2014)进行总量测定，检出限0.12 μg/L。 将采集的土壤试样进行自然风干后弄碎，去除动植物残体和石块，充分混匀，先过10目的尼龙筛，取样密封保存，然后再将剩余的样品进一步研碎，过100目尼龙筛，密封保存，待测。其中土壤砷(As)采用《土壤质量总汞、总砷、总铅的测定》(GB/T22105.2-2008)全量分析方法。 4.3. 评价方法及数据处理 4.3.1. 评价标准 废水参照《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)表1、表 4一切(其他)排污单位一级标准限值进行判断；地下水参照《地下水质量标准》(GB/T 14848-2017)表1、表2中III类限制进行判断；土壤全量参照《土壤环境质量农用地土壤污染风险管控标准(试行)》(GB 15618-2018)表1限值进行判断。 4.3.2. 数据处理 根据《生态环境损害鉴定评估技术指南环境要素第1部分：土壤与地下水》(GB/T39792.1-2020)超基线倍数计算方法如下： 土壤与地下水超基线计算方法 K i = | T i − B i B i | 式中： K i ——某点位土壤和地下水中特征污染物或相关理化指标的超基线倍数； T i ——某点位土壤和地下水中特征污染物的浓度或相关理化指标； B i ——土壤、地下水中特征污染物浓度或相关理化指标的基线水平。
system: [SYSTEM]

user: 6. 结论 对该尾矿库周围地监测井及其周围表层土壤进行砷(As)污染物检测结果表明，由于尾矿库废水的地下渗漏，其特征污染物砷(As)进入地下水后会通过土壤裂隙、毛细和吸附等作用，并受地质地貌以及土壤相关理化性质的影响，逐渐上升迁移扩散至表层土壤，并在距离污染源较近的区域出现了明显的砷(As)含量超背景值的现象，这大大提升了地表土壤中砷(As)的损害风险。
system: [SYSTEM]

user: 摘要 随着核能工业的发展，产生大量的含铀工业废水，若不经过降浓处理而直接排放在周围环境中，将会对生态环境和人类健康造成极大的威胁。无机矿物因其较大的比表面积、表面丰富的官能团、和成本较低的特点，是吸附法处理废水应用中作为固体吸附剂的高潜力材料之一。在本论文中，以无机矿物入手，综述了近年来无机矿物用于铀酰离子的吸附研究，以期为相关研究工作者提供参考。
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 铀是一种具有微弱放射性的重金属元素，是核电工业中唯一天然存在的核燃料。但是在其不当使用或矿石开采过程中会有大量含铀的工业废水产生，这些废水目前主要采取消极的放置隔离法，如2013年日本福岛核泄漏事件，至今2021年存储了大量的含铀废水，并且日本政府不负责任地拟排放于海水中，而这些废水可经过其他水流和动植物转移和转运被人类摄入，造成人体骨骼和肾脏功能的损害，对附近的生态环境和人类安全造成极大威胁 [ 1 ]，世界卫生组织规定饮用水中铀浓度应<30 μg/L [ 2 ]。因此，对含铀废水的处理研究十分有必要。 目前，国内外对含铀废水的处理技术较多，需要一定工艺和技术得以实现，比如化学沉淀法 [ 3 ]、膜分离法 [ 4 ]、离子交换法 [ 5 ] 以及吸附法 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 等，这些方法各有自己的利弊。其中，吸附法具有操作简单、工艺成本低以及吸附剂开发灵活多样性和高效性的特点，使得关于对吸附法处理铀酰离子的研究较多，其核心是吸附剂，它需要较好的吸附容量和选择性。无机矿物来源广泛，表面含有大量的活性位点以及有较大的比表面积，是作为吸附剂吸附铀离子的一种理想材料。因此，本论文综述了近年来无机矿物对铀离子的吸附研究，并对全文进行了总结。
system: [SYSTEM]

user: 2. 无机矿物对铀离子的吸附 吸附法主要是通过固体吸附剂和吸附离子的相互作用，将铀离子固定在表面，这些相互作用主要包括物理吸附(范德华力)，化学吸附以及离子交换过程，化学吸附一般是指如含O、P、S、N原子的偕胺肟基、氨基、羟基和磷酸基等，与铀酰离子间形成较强的配位作用，这种吸附具有较强的选择性和吸附强度，一般来说大部分科学研究都聚焦于此类吸附剂的研究，而无机矿物天然含有丰富的官能团，以及高的孔斜率是做为吸附剂的理想材料，下面对其分类介绍。 2.1. 铀离子的性质 铀是一种对氧化还原十分敏感的金属，常与其他离子形成混合金属盐或氧化物，具有正三价、四价、五价以及六价多种化合价，但在水溶液中只有四价和六价是稳定的，四价的铀易被氧化为稳定高水溶解性的铀酰离子( UO 2 2 + )，所以当对废水中铀的分离和富集时，一般是对六价铀(U(VI))的处理。 2.2. 硅酸盐 硅酸盐是一种耐高温、耐辐照和耐酸碱的黏土矿物，主要由Si元素和O元素组成，并含有一些金属元素，这类材料具有对环境污染小，制备简单的特点，在水环境处理领域具有较广泛的应用。为了提高硅酸盐对铀离子的吸附容量和选择性，往往需要对硅酸盐矿石进行改性处理，如Victoria Tobilko等 [ 9 ] 使用三乙基硅烷(APTES)作为改性剂对坡缕石(纤维状硅酸盐)和蒙脱石(层状硅酸盐)进行改性处理，结果显示改性过后的吸附剂相较于初始矿物提升了几倍的吸附容量，在15~20分钟的时间内即可达到吸附平衡，饱和吸附容量分别为90.2 mg/g和83.3 mg/g，其吸附机理认为是APTES上的NH 2 基团与铀酰离子形成有效的螯合物。沸石(M(SiO 2 )x(AlO 2 )y∙nH 2 O)也是被用于吸附铀离子的，如Shamshad等 [ 10 ] 就报道了pH、离子强度、腐殖酸、温度等条件对沸石吸附铀离子的影响，其吸附机理受pH影响，pH < 8时是外部络合，而pH > 8时是内部络合。另外一些比如十六烷基三甲基溴化铵(CTMAB)改性的膨润土和硅藻土也有报道，在实验条件下具有接近100%的移除率。 2.3. 介孔硅 介孔硅是一种尺寸在2~50 nm范围内的硅基材料，它具有较大的比表面积、发达的孔道结构以及可调的孔径和形状，此外，表面的Si-OH基团具有很高的活性，易于与多种官能团发生偶联反应结合，这些官能团配体主要包括含氮配体、磷基配体、多巴胺等物质，含有丰富的活性位点，能够和铀离子有效配位，从而实现对水中铀离子的高选择性和高容量吸附。如Rinez Thapa等 [ 6 ] 制备了一种双磷酸酯配体接枝的具有高度碳化表面的介孔硅铀吸附剂，该吸附剂显示出较好的选择性，并在流通色谱柱装置中使用硫酸作为解析液显示了良好的吸附/脱附性能。Chen等 [ 11 ] 也制备了一种ZrO 2 和介孔硅SBA-15复合的铀吸附剂，ZrO 2 的加入提升了材料的水热稳定性，但降低了SBA-15对铀的吸附性能，吸附动力学和等温线拟合结果显示吸附符合准二阶动力学和langmuir模型，反应是吸热过程，最大吸附容量为326 mg/g，除了SBA-15以外，MCM-41和KIT-6也是被改性应用较多的铀吸附剂材料。 2.4. 水滑石 水滑石又叫层状双金属氢氧化物(Layered double hydroxides， LDH)，是一种黏土矿物，其结构和水镁石(Mg(OH) 2 )类似。由于该材料具有较好的结构稳定性、层间离子的可交换性，常被用于吸附水体中的重金属离子，其中Mg-Al、Ca-Al、Ni-Al对铀离子的吸附均有文献报道，其吸附剂机理主要为离子交换、表面络合、静电作用等。如Zou等 [ 7 ] 报道了一种Ca-Mg-Al三金属的水滑石用于铀离子的吸附，经过煅烧改性过后，发现随煅烧温度提高(0~500℃)，吸附容量由132.5 mg/g增加到486.8 mg/g，这可能是因为煅烧增大了材料的比表面积，以及暴露更多的Ca-O键和水滑石结构具有的“记忆效应”导致的，当煅烧温度进一步增大时层状结构被破坏，此时生成的是混合金属的氧化物，比表面积减小，并且“记忆效应”也消失。此外，使用丙三醇对水滑石改性以增加有机官能团来提高吸附容量，以及LDH和SiO 2 复合改善材料结构也有报道。 2.5. 金属氧化物矿石 金属氧化物具有较活泼的表面，与可溶性金属之间具有较好的亲和性，因此可被用于水溶液中重金属离子的去除，氧化铁如针铁矿、赤铁矿尤其是磁铁矿(Fe 3 O 4 )因来源广泛、成本低，表面活性位点丰富并且在磁场的作用下易于分离而广受欢迎。其对铀离子的吸附主要是通过表面位点与铀离子发生氧化还原反应形成表面复合物，复合物形成速率和种类与磁铁矿中Fe(II)和Fe(III)的摩尔比率有关 [ 8 ]。另外，吸附容量还与颗粒表面结构可变性和缺陷密度有关，如四方针铁矿晶体含有大量孔道结构，以及暴露的铁原子位点具有比其他铁氧化物更高的吸附容量 [ 12 ]。目前，研究主要聚焦于经过官能团改性SiO 2 包裹Fe 3 O 4 的复合材料，另外一些腐殖酸和细菌改性的铁矿石也有报道 [ 13 ]。二氧化钛(TiO 2 )主要以锐钛矿、金红石和板钛矿存在，在较广的pH范围内具有很好的化学稳定性，其铀吸附机理主要是表面(110)晶面与铀离子形成双齿配合物 [ 14 ]。 2.6. 其它矿物 除了上述提到的矿物以外，一些磷酸盐矿、卤素盐矿和硫化物盐矿也有报道用于铀离子的吸附行为，如羟基磷灰石可以通过表面络合，离子交换机理有效吸附铀离子，并且通过与聚丙烯酰胺复合或金属离子掺杂等方法提高吸附容量 [ 15 ]。
system: [SYSTEM]

user: 3. 结论 本论文总结了无机矿物对铀离子的吸附研究，这些无机矿物通过表面功能化和材料复合显示出对铀较好的吸附性能，包括快速的吸附时间、较好的选择性以及较高的吸附容量。当然、尽管已经取得了显著的研究进展，但一些挑战仍然存在。1) 介孔硅类具有大的比表面积和孔可调的特性，而水滑石类具有较强的离子交换性能，因此这两种材料具有最高的吸附容量，但两者的不耐酸碱性一直是一个问题，因此，将来可以与一些金属氧化物复合如氧化钛和氧化铁等以提高机械和化学稳定性来防止在再生和吸附过程中结构崩塌，并且赋予吸附剂磁分离的特点。2) 金属氧化物在较广的pH范围内具有很好的稳定性，但对铀的吸附容量较差，在将来可以从制备方面入手，减小材料尺寸以提高比表面积，改善结构以暴露更多活性位点从而提高吸附容量。3) 在矿石的表面官能团功能化中，这些有机试剂的毒性和热稳定性应该是需要注意的，以及功能化工艺的复杂程度也应控制。 我们坚信，将来更多优异性能的铀吸附剂将会随科学家们的探索不断取得进展，并在学术界和工业界的持续努力下这些吸附剂的实际应用最终得以实现。
system: [SYSTEM]

user: 摘要 本文对管壁振动声源在管壁上传播特性及管内声场分布进行了研究。建立了有限长圆柱管道壁上振动声源传播模型，采用有限元方法计算振动声源在管壁上传播。分析了不同频率振动声源、声源尺寸、管内压力对管壁声传播的影响。并进行管道振动实验，分析了管道内不同背景流作用下管壁振动特性及管壁上脉冲振动传播特性。本文采用Comsol多物理场有限元软件计算，得到了管壁上声传播特性及轴向、周向、壁厚方向的振动特性，管内声传播情况及声场分布情况。
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 现代文明的不断发展，管道行业也蓬勃发展。但随着时间推移，管道使用量的不断增加，管道使用年限的不断延长，加上管道的磨损、老化、自然腐蚀、机械外力、人为打孔等因素的影响，管道泄漏事故时有发生。管道泄漏严重危害了国家经济建设和居民生活 [ 1 ] [ 2 ]。声发射 [ 3 ] 检测技术作为一种具有在线、动态、快速及经济特性的新型检测技术，可以进行实时管道动态监测。目前在20世纪英国就开始研究管道泄漏振动声学检测，Muggleton等 [ 4 ] [ 5 ] 对充满液体的圆柱形长输管道的泄漏进行了研究，对与管道泄漏造成的声音以及振动波的传播做了比较系统的分析，并提出了在介质中充满液体的长输管道中的声振耦合系统存在频散效应。国内，唐秀家等 [ 6 ] 研究了城市供水管道泄漏形成多相湍射流引发应力波在管壁中传播机理，分析了泄漏引发的管道横振、纵振和圆环振动，提出了一系列应力波特征提取指标及其离散数据算法。 管道发生泄漏时，管道内部流体、管道结构固体以及管道外部流体都是泄漏声波传播的媒介 [ 7 ]。因此研究管壁声传播特性及其声场分布十分必要。构建管壁中声传播特性就要建立固体中声波方程，首先必须了解固体的基本弹性性质。一般固体媒质除了仍能产生体积形变外，还会产生切形变，它除了体弹性外还有切边弹性，因此在固体中一般除了能传播压缩与膨胀的纵波外，同时还能传播切变波，也就是横波。除此之外，在固体的自由表面会产生振幅随表面深度而衰减的表面波 [ 8 ]，由此可见，固体中声波的传播要比流体中复杂得多 [ 9 ] [ 10 ]。本文研究管壁上振动声源在管壁的传播特性及管内声场分布，分析管壁中声传播特性。进行管壁振动实验。
system: [SYSTEM]

user: 2. 仿真模型及参数设置 仿真模型如图1所示，管道材料属性设置为密度为7850 [kg/m 3 ]、杨氏模量为205 Gpa、泊松比为0.28、长度为6 m、壁厚为0.01 m、外径0.114 m。忽略管道阻尼影响。管壁外设置为空气域，温度为20℃，压力为标准大气压，流体为不可压缩。在管壁上1 m处设置声源。采用四面体网格进行网格划分，如图2所示。 图1. COMSOL中建立的管道模型 图2. COMSOL中划分的网格
system: [SYSTEM]

user: 3. 仿真分析 3.1. 管壁上声传播特性 在Comsol软件中设置好参数后进行频域计算，起始频率设为100 Hz，步长为100 Hz，计算到10，000 Hz停止。分析不同频率振动声源、声源尺寸、管内压力对管壁声传播的影响。计算声源尺寸为r = 10 mm，管内压力为0.1 Mpa，分析不同声源频率管壁上振动情况及管内声传播特性。 图3给出了声源尺寸为r = 10 mm，管内压力为0.1 Mpa下不同频率的管壁振动模态。 图3. 声源尺寸为10 mm时不同频率下管壁振动模态 在管壁3 m处做切面，得到管壁周向振动模态 [ 11 ]。图4给出了声源尺寸为r = 10 mm，管内压力为0.1 Mpa下不同频率的管壁周向振动位移。 图4. 声源尺寸为10 mm时不同频率下管壁周向振动模态 对比图3可知当声源尺寸和管内压力一定时，管壁振动随声源频率变化而发生变化，并在某些频率下，管壁轴向振动模态沿着管轴方向成驻波形式。当频率越高时，产生的驻波数越多。对比图4可知，当声源尺寸和管内压力一定时，管壁振动沿着管周方向也呈现驻波形式，并在7000 Hz时出现6个波节。为了得到不同条件下管壁振动情况，改变声源尺寸和管内压力，分析其对管壁振动的影响。 计算声源尺寸为r = 25 mm，管内压力为0.1 Mpa，为了与声源尺寸为r = 10 mm进行对比，分析相同频率下管壁振动模态。图5给出了声源尺寸r = 25 mm，相同频率和管内压力下管壁振动模态。 对比图5和图3可知，当管内压力与频率相同、声源尺寸不同时，相同频率时，管壁轴向振动趋势基本一致，在相同频率时，管壁轴向振动模态沿管轴方向呈驻波形式。声源尺寸r = 25 mm，相同频率时，引起的振动位移大于声源尺寸r = 10 mm。对比图5和图4可知管壁振动模态沿管周方向趋势基本一致，也有驻波产生，同样的声源尺寸变大，管壁振动位移变大。 计算声源尺寸为r = 10 mm，管内压力为0.3 Mpa，分析不同声源频率管壁上振动模态，与声源尺寸为r = 10 mm，管内压力为0.1 Mpa进行对比。图6给出了管内压力为0.3 Mpa相同频率和声源尺寸下管壁振动模态。 图5. 声源尺寸为25 mm时不同频率下管壁振动模态 图6. 声源尺寸为10 mm压力为0.3 Mpa时不同频率下管壁振动模态 对比图6和图3可知，当频率与声源尺寸相同，管内压力不同的管壁而言，管内压力越大，管壁振动位移越大。在相同频率下，管壁振动沿管轴方向也呈驻波形式，形成振动趋势基本一致。对比图6和图4可知管壁振动沿管周方向趋势一致，也产生驻波。由此可知声源尺寸和管内压力主要影响管壁振动位移，声源频率主要影响管壁模态，不同声源频率决定管壁驻波数目。 3.2. 管内的声场分布 管壁上振动声源除了会引起管壁振动外，还会沿着管内传播，研究不同频率下管内声传播 [ 12 ]。图7给出了声源尺寸为r = 10 mm，管内压力为0.1 Mpa下不同频率的管内声传播情况。从图中得出声源频率为1100 Hz时管内声传播满足声波导传播规律，声源频率为3200 Hz时管内声传播混乱。 图7. 声源尺寸为r = 10 mm时管内声传播情况 为了更好分析管内声传播特性，图8给出了声源尺寸r = 10 mm时管内声压分布线图。从图中可知管内声传播仍然服从声波导传播的规律，由方程可知圆柱形管内声波导的截止频率为f s= 1.84c/2πa [ 8 ]。计算得仿真管道截止频率为2120 Hz。从图8中明显可得，当声源频率低于截止频率2120 Hz时，声源频率为1000 Hz和1200 Hz管内声压分布呈现出驻波形式并随着频率增大驻波个数也增大。而当声源频率高于截止频率时，声源频率为2300 Hz，5000 Hz随着声源频率增大呈现驻波现象逐渐消失，管内声传播以高模态为主。声源位置在1 m处，管道为有限长度，声源频率高于截止频率时，其沿着管道距离发生衰减，才会出现2300 Hz和5000 Hz管内声压衰减现象。 图8. 声源尺寸r = 10 mm不同频率管内声压分布
system: [SYSTEM]

user: 4. 实验研究 4.1. 实验方案 本文实验设计图如图9所示，搭建管长为6 m，114*10，材质为316 L钢管。将实验探头贴在2 m和5 m处。实验探头为三相振动探头和单相振动探头。采集仪器为NIPX1-103320通道声谱分析仪。同步采样，采样率为51，200 Hz，采样点数为10，240。考虑到管内流体流速可能会影响管壁振动情况。在管道右侧接风机，探究管内流速不同时，管壁振动的情况。在管壁上2 m、4 m处，施加一个脉冲振动，分析管壁振动情况。实验装置图如图10所示。 4.2. 实验步骤 1) 实验开始前检查装置仪器，对管壁振动探头进行校准。 2) 启动风机，改变风机转速，待流场稳定后，用流量计测定管道入口及出口处流速。 图9. 管壁振动实验设计图 图10. 管壁振动实验现场图 3) 启动声谱分析仪，改变风机转速为20、25、30、35，记录不同流速管壁振动数据。 在管壁上1 m和4 m处添加一次脉冲振动，记录管壁振动数据并分析。 4.3. 实验结果 Table 1 Inlet and outlet flow rates at different fan speed 风机转速 入口流速(m/s) 出口流速(m/s) 20 18.1 11.11 25 20.65 14.2 30 23.4 17.3 35 29.2 19.6 表1. 不同风机转速下入口和出口流速 表1给出了不同风机转速下，管道入口和出口处流速。图11给出了4个通道测得管内不同流场影响下管壁振动时域变化。从图中可以看到管道在相同温度、相同压力参数下，管道流体流速越大，管壁振动峰值越大。图12给出了入口流速为18.1 m/s时，管壁振动做FFT分析后振动分布情况。横坐标为频率，纵坐标为振幅。从图中可知管内背景流体流动造成的管壁振动主要集中在低频，在100 Hz左右出现振动峰值。 图11. 四通道管内流场作用下管壁振动情况 图12. 入口流速为18.1 m/s时管壁振动频域图 图13. 管内流速为18.1 m/s时不同脉冲振动位置的振动变化情况图 图14. 在1 m处添加脉冲振动后不同位置振动情况的频域图 图15. 在4 m处添加脉冲振动后不同位置振动情况的频域图 图13给出了管壁上脉冲振动在不同位置时的管壁振动时域图像。其中横坐标为时间轴，纵坐标为振幅。很明显可以发现，在3 s左右在管壁上添加的一个迅速衰减的脉冲振动。图中记录了四个通道的变化情况。图14、图15给出了管内流速为18.1 m/s，对在1 m和4 m处添加脉冲振动后对不同方向做FFT分析后的频域图。从图中得到管壁振动峰值出现的频率基本一致，x方向振动峰值出现的频率为2736 Hz，这与管道背景流造成的管壁振动峰值频率100 Hz有所区别，可见不可忽略其影响。从图14和图15可知脉冲振动在管壁传播出现波峰和波谷，这与仿真中的驻波现象基本符合，对比仿真结果中驻波位置，实验基本符合。脉冲振动引起的管壁振动也集中在低频。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结论 本文通过仿真管壁振动声源传播及管内声场分布，测量不同管内流速下，管壁振动数据，得到了如下结论： 1) 管壁振动声源沿管轴及管周振动位移出现驻波形式，声源频率、声源尺寸都会对管壁振动产生影响。 2) 当声源频率小于管道截止频率时，管内声传播及声场分布依然遵循声波导传播规律，管内声场分布呈驻波形式。而当声源频率高于截止频率时，以高阶模态为主。 3) 管道流体流速对管壁振动产生影响，管内流速越大，管壁振动幅值越大。管内背景流体流动造成的管壁振动主要集中在低频，脉冲振动引起的管壁振动也集中在低频，二者振动主频率有所区别。管壁上脉冲振动在管壁传播出现波峰和波谷，这与仿真结果基本符合。
system: [SYSTEM]

user: 摘要 本文通过室内水箱建立短时间(72 h)和较长时间(15 d)的模拟实验，探究铜锈环棱螺对富营养化水体叶绿素a和总氮、总磷的去除作用。实验结果表明铜锈环棱螺对叶绿素a有较为明显的去除作用，短时组(72 h)对叶绿素a平均去除率为55.13%，长时组(15 d)对叶绿素a的平均去除率为98.31%。两组对总氮没有明显的去除作用反而会使水体总氮上升；长时组(15 d)总磷平均上升5.036%；而短时组(72 h)总磷水平呈现先下降再上升且第8 d总磷水平小于初始值，证明此系统可以在短时间内降低总磷水平。
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 从北美五大湖到非洲的维多利亚湖，以藻类过度生长为特征的富营养化现象已成为淡水湖泊、池塘和水库的一个全球性环境问题 [ 1 ]，大量的资料记录了全球范围内海洋和淡水水体中富营养化对生物多样性的有害后果 [ 2 ]。据调查，欧洲、非洲、北美洲和南美洲分别有53%、28%、48%和41%的湖泊在不同程度上受到富营养化所带来的困扰，亚太地区有54%的湖泊处于富营养化状态 [ 3 ]，我国的湖泊富营养化率为60%，其中约四分之一属于重富营养和超富营养。富营养化不但影响人类饮用和娱乐用水，还会对水环境中其他浮游动植物的生存产生影响。低级藻类作为水环境中重要的生产者，对平衡和稳定水生态系统有着至关重要的作用，一旦这一环节被破坏，原有生态系统就会失去原有稳定功能甚至崩溃。譬如在富营养化水体中，蓝藻往往能释放出各种毒素，如微囊藻毒素(MCs)，这对水生生物会造成严重的损害 [ 4 ]。 铜锈环棱螺作为腹足类动物被视为评估藻类毒素造成的生态风险的哨兵物种，水体中微囊藻毒素总体水平对富营养化湖泊野生淡水铜锈环棱螺的生长繁殖无影响 [ 5 ]。通过在富营养化水体中投放铜锈环棱螺来控制富营养化进程，是常见的湖泊生态修复的生态调控措施之一 [ 6 ]。薛庆举 [ 7 ] 等人的研究也表明，投放铜锈环棱螺对湖泊的生态修复会产生有益影响；屈铭志 [ 8 ]、赵峰 [ 9 ] 等认为铜锈环棱螺在呼吸过程中能够截留水中悬浮藻类，可以在短时间内降低水体叶绿素含量；周露洪 [ 10 ] 等认为在封闭水体中环棱螺的存在会使叶绿素a浓度先下降再上升。 本文通过室内水箱建立短时间(72 h)和较长时间(15 d)的模拟实验。探究了铜锈环棱螺的投放密度和培养时间对叶绿素a、总氮、总磷的去除作用的影响，为依靠底栖动物铜锈环棱螺控制和修复富营养化水体提出可行性建议。
system: [SYSTEM]

user: 2. 实验材料与方法 2.1. 材料 实验在成都工业学院校内实验室玻璃水箱(长 × 宽 × 高 = 40 cm × 38 × 50 cm)中进行。实验用水短时组和长时组分别采用校内九州湖湖水和自来水作为基底，通过添加硝酸钾、磷酸二氢钾，小球藻进行调配至富营养化状态。实验用小球藻购买至河南九山宠物营养科技有限公司。铜锈环棱螺(以下简称螺蛳)从四川水城新津的养殖户购买，源自天然河流，选取大小相近、表壳完整的健康个体(长度为2.50 cm左右、平均重量3.70 g)在实验之前用软毛刷小心刷去螺蛳体表面青苔等附着生物，并于试验前一周用实验用水驯养。 2.2. 方法 实验时间为2021年4月29日至2021年5月14日，控制每个水箱所处光照环境基本一致，实验期间充分曝气。每个水箱中放入约50 L实验用水。A组螺蛳生物量分别为0.8 g/L、1.2 g/L、2.0 g/L，B组螺蛳生物量分别为0 (空白)、1.0 g/L、2.0 g/L、4.0 g/L。每天观察水箱内螺蛳的生长情况，及时用规格相近、螺壳完整的健康个体替换死螺，并将幼螺移出水体。A组于5月4日9时投放螺蛳开始，按0、1、2、4、7、12、24、48、72 h九个时间间隔取样；B组实验于2021年4月29日投放螺蛳开始，按0、1、2、4、8、15 d六个时间间隔取样。具体实验设计参照下表1、表2。 Table 1 Short-term group (72 h) experimental desig 实验编号 A 1 A 2 A 3 螺蛳投放密度 0.8 g/L 1.2 g/L 2.0 g/L 表1. 短时组(72 h)实验设计 Table 2 Long-term group (15 d) experimental desig 实验编号 B 1 B 2 B 3 B 4 螺蛳投放密度 空白 1.0 g/L 2.0 g/L 4.0 g/L 表2. 长时组(15 d)实验设计 实验水质检测包括总氮(TN)、总磷(TP)和叶绿素a总量(Total Chl-a) 3个指标。采用碱性过硫酸钾消解紫外分光光度法测定TN；采用钼酸铵分光光度法测定TP；用热乙醇法测定Total Chl-a水平 [ 11 ]。