DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 9. 结论 在本文所述的太阳运动模型里，许多的太阳难题变得很简单，并且，在一难题与另一难题之间是有明显的相关。这些难题本身也构成了支持本模型的证据链。显然，许多的太阳难题并不是什么孤立的事件。CMEs是由于小行星、彗星或陨石体撞击太阳表面的结果；黑子周期性地扫描太阳表面，它的超强磁场能够吸引、集结落入太阳的小行星及陨石体中的铁磁性物质；集结的铁磁物在太阳表面的特定的物理环境下发生了核裂变链式反应而出现耀斑，并散发出中子进入太阳内核；进入到内核中的中子衰变成质子，质子发生核聚变反应输出能量。核聚变反应是在太阳内核的无数的最小球形碳C60内完成，太阳的内核就是一个由无数的燃烧器C60在不同时间的瞬间核燃烧所构成的集合；从一C60内核燃烧时散发出的粒子又能进入另一C60，继续参与核反应；如果一粒子完全没有机会进入C60，将被排挤出核心区成为一太阳风粒子。太阳风是太阳这个聚变反应堆排出的废气。 就这样，一块石头被太阳吞下后，它的一部分又被太阳转换成太阳风粒子吐了出来。 今天，我们的物理学可谓是成就辉煌，然而，太阳物理却出现了一系列的“难题”。显然地，这些所谓“太阳难题”的出现，其根本性的原因在于，我们过去一直认为太阳只是一个单纯的“气体球”，这个固有的观念与我们现在的观测事实不符而导致。要解决这些难题很容易，我们现在只需对太阳的认知稍作修订或补充——太阳是一个气体的球，那些气体是装在一个球壳内。 随着探测技术的进步，越来越多的太阳观测数据清晰地摆在我们面前，使得过去解释不了的“难题”现在不再成为难题。而我们现在还无法解释的，将来也一定会找到答案。尽管我们目前还不了解太阳黑子，也仍然有充分的理由修订或补充我们对太阳的认识，这个新认识有可能为我们人类世界探索可控核聚变的新方法带来启示。
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user: 摘 要 在加酶量、料液比、酶解时间及酶解温度四个单因素试验的基础上，运用响应面分析法，以小麦胚芽中还原糖含量为评价指标，对α-淀粉酶酶解小麦胚芽中淀粉的最佳工艺进行了研究，并利用统计学方法建立了α-淀粉酶酶解小麦胚芽淀粉的二次多项数学模型。结果表明，最佳酶解条件为：酶添加量44 U/mL，酶解温度88℃，酶解时间70 min。在此条件下酶解产物的还原糖含量达(14.75 ± 0.36)%。该试验用响应面法优选出的酶解工艺合理可行，为小麦胚芽固体饮料的开发提供了理论依据。 关键词 :小麦胚芽，酶解，响应面法，工艺优化 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 小麦胚芽又称麦芽粉、胚芽，金黄色颗粒状，是小麦发芽和生长的器官，约占小麦籽粒重量的2%~3% [ 1 ] 。小麦胚芽富含高品质蛋白质和脂肪酸、维他命E、B1和膳食纤维以及生理活性物质如黄酮类化合物和甾醇，营养价值非常的高 [ 2 ] 。但是由于小麦胚芽高灰分和色泽的影响，若将其混入面粉中，会影响面粉的色泽，也不利于面粉的长期贮藏。因此在小麦制粉过程中胚芽往往被脱除，作为下脚料扔掉或用作饲料 [ 3 ] 。 目前国内外对小麦胚芽的综合开发利用有很多，包括麦胚面制品、麦胚豆制品以及小麦胚芽油等 [ 4 ] 。葛焕生 [ 5 ] 等通过优化小麦胚芽饮料加工工艺，研制出一种利于人体生理健康的天然饮料，提高了小麦胚芽的综合利用率。但是，由于小麦胚芽中含有的淀粉在经过加热后易糊化，糊化后的淀粉容易老化产生沉淀或分层，造成制成的饮料溶解性差 [ 6 ] [ 7 ] 。用α-淀粉酶处理小麦胚芽中的淀粉，使其生成小分子糊精和还原糖 [ 8 ] ，制成后的饮料溶解性比较理想。而且降低了物料的黏度，有利于小麦胚芽固体饮料制作后期喷雾干燥制粉的工艺过程。 本实验以超微粉碎的小麦胚芽粉为原料，采用α-淀粉酶进行小麦胚芽淀粉的酶解，在单因素实验的基础上，运用响应面法优化酶解条件。旨在解决淀粉引起的饮料溶解性问题，为实现规模化生产营养健康的小麦胚芽饮料提供一定的理论基础。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 材料与试剂 新鲜小麦胚芽购自河南省驻马店汝南县，将小麦胚芽放置在温度为−20℃的冰箱内，保存备用。 α-淀粉酶：国药集团化学试剂有限公司。其他试剂均为分析纯。 2.2. 试验方法 2.2.1. 小麦胚芽粉的制备 将小麦胚芽放入干燥箱中烘干，使用超微粉碎机将干燥的小麦胚芽粉碎15 min，过100目筛，得到小麦胚芽粉。 2.2.2. 单因素实验 将α-淀粉酶加入到小麦胚芽粉溶液中，进行酶解条件的单因素实验。α-淀粉酶加入量为10~50 U/mL，料液比为1:8~1:16，酶解时间为30~90 min，酶解温度为80℃~100℃，逐个考察不同单因素酶解条件对还原糖含量的影响。 2.2.3. 响应面优化实验设计 根据单因素试验结果，以α-淀粉酶的添加量、酶解时间和酶解温度为影响因素，酶解后的产物还原糖含量为响应值，采用Design-Expert. V8.0.6软件进行响应面优化实验。 2.2.4. 测定指标与方法 还原糖含量的测定采用 DNS比色法 [ 9 ] 。 2.3. 数据处理与统计分析 采用Excel 2010和 应用统计分析软件Origin 9.0对实验数据进行整理和分析，同时采用Design-Expert. V8.0.6统计软件进行响应面优化分析。
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user: 4. 结论 本研究在单因素实验的基础上，通过响应面软件优化α-淀粉酶对小麦胚芽酶解反应后，获得的小麦胚芽最优酶解条件为酶添加量44 U/mL、酶解温度88℃和酶解时间70 min，得到的还原糖含量为(14.75 ± 0.36)%。获得还原糖含量与酶解条件各因素变量的二次方程模型，该模型回归显著，对试验拟合程度好，表明小麦胚芽淀粉酶解条件的优化准确可靠。
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user: 摘 要 本文主要分析了雄安新区的能源禀赋，在借鉴国内外智慧能源建设的经验基础上，构想了雄安新区多能互补智慧能源体系以及构建新的能源互联网系统所需的法律法规、财政税收以及人才培养等政策保障体系。 关键词 :雄安新区，能源互联网系统，政策体系 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 雄安新区是以习近平同志为核心的党中央做出的一项重大历史性战略选择，是继深圳经济特区和上海浦东新区之后又一具有全国意义的新区，是千年大计、国家大事。雄安新区要重点打造北京非首都功能疏解集中承载地，成为“绿色生态宜居新城区、创新驱动发展引领区、协调发展示范区、开放发展先行区”，将致力于成为中国“创新之都”，成为创新增长之极。能源结构不合理导致京津冀环境问题严重。传统的以化石能源为主的能源结构依赖将是雄安新区建设中要注重防范的重点问题之一，绿色智慧能源将是新区用能首选。
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user: 2. 历史性战略机遇 在京津冀协同发展的大格局下，雄安新区的“雄起”，将使得区域内河北一极有了一个全新的强支撑点、一个全面深化改革的试验窗口，从而既可以在未来承接北京疏解出来的非首都功能，破局“大城市病”，也能够高度聚合政策性优势，吸引市场资源，进而拉动河北“洼地”的全面创新发展。这是京津冀发展的战略机遇，同时也是国际水准的智慧城市建设的实验机遇。在雄安新区建设的七个任务之首就是“建设绿色智慧新城，建成国际一流、绿色、现代、智慧城市。”雄安新区发展空间巨大，而且没有“城市病”的困扰，可以建设全新的绿色智慧能源系统、智慧交通系统。
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user: 3. 国内外智慧能源建设的经验借鉴 3.1. 贵安新区：“互联网+”智慧能源项目 贵州贵安新区首座互联网 + 智慧能源项目于2016年底正式开工建设。项目采用天然气冷热电三联供 + 水源热泵 + 太阳能光热 + 空气动力储能+智慧管理等技术形成能源综合利用系统，为总建筑面积约37.8万m 2 的建筑物提供夏季制冷、冬季制热，全年生活热水、以及电力等。国内首座“1 + 3”多能互补分布式智慧能源站——贵安云谷智慧能源中心项目目前推进顺利，将于2017年5月底建成试运行。通过多种能源的综合利用，实现零污染、零排放。该能源站项目是贵安新区互联网 + 智慧能源项目的先行项目之一，到“十三五”末，贵安新区七星湖科技新城将建设完成10座多能互补分布式能源站和一个智慧能源管理中心，为43平方公里的七星湖片区提供多种能源需求 [ 1 ] 。 3.2. 谷歌：使用可再生能源的互联网巨头 雄安新区极有可能成为中国的“硅谷”。未来的“硅谷”需要高速的互联网和大数据支撑。要维持互联网的持续运行，需要电子产品、数据中心以及其他基础设施耗费大量的能源。数据中心是互联网的载体，也是用电主力军。中国的数据中心一年的用电量相当于2015年黑龙江全省的用电量。 2017年1月10日，国际环保组织绿色和平发布了《绿色云端2017》报告，由于不断推动相等或更大规模的可再生能源电力项目落地，敦促政府、电力部门和互联网行业上游企业使用可再生能源，苹果公司连续三年被评为A，谷歌(Google)和Facebook是另外两家得分为A的公司。使用可再生能源互联网的巨头中，谷歌三年优秀 [ 2 ] 。 若数据中心及其基础设施能全部使用可再生能源，那么与日俱增的互联网流量，将有可能成为加快全球能源结构向可再生能源转型的推动力。反之，互联网巨头若继续选择使用化石能源为数据中心供电，那么对煤电的需求将继续增加，温室气体排放也将增多，全球的可再生能源转型之路也将困难重重。 综上，雄安新区地处内陆，其定位是北京非首都功能疏解集中承载地，其发展动力必须来自高科技企业、互联网企业、金融、高等教育、医疗等。这些非生产性单位为雄安的绿色智慧能源利用提供了合适的探索机会。雄安新区可以尝试多能互补的分布式能源利用系统，实现雄安新区的零污染、零排放。
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user: 4. 雄安新区的多能互补分布式智慧能源系统的构想 在规划建设雄安新区7个方面的重点任务中，有3个涉及到了绿色。绿色将成为雄安新城的特点和亮点。因此，雄安新区能源使用应该创新能源理念，借鉴国内外智慧能源项目的经验，发展以分布式为核心的能源互联网系统。 从能源互联网发展的基本脉络看，要形成横向多元互补，纵向源、网、荷、储协调的综合能源发展格局。能源互联网要在不同的环节开发相应的技术，各种能源像燃煤、天然气、核电、风电、水电、光伏等，让它们运行的时候优化互补，通过协调互动达到最大限度消纳利用可再生能源，从纵向来看，能源互联网包括智能电网、公路网、铁路网等等。 结合雄安新区的地理位置和资源禀赋，雄安新区互联网能源系统的设想如下： 4.1. 以天然气分布式能源为主，以可再生新能源为辅，实现多能互补 雄安新区地处中国北部，冬夏两季较长，并且冬季寒冷夏季炎热，取暖和制冷需要大量能源。传统的能源结构以煤炭为主，环境问题突出。雄安新区在一张白纸上绘蓝图，可以防范北京、天津等地的“大城市病”，在基础设施和能源结构的布局上建构能源互联网系统，体现绿色、智慧能源特色，合理利用雄安新区的资源优势。 4.1.1. 能源互联网的本质特征解析 [ 3 ] 将能源互联网与传统能源网络进行对比，可以发现，借助互联网技术和思维，能源互联网在能源类别、生产模式、调控技术、定价交易方式上均有颠覆性变革。能源互联网改变了传统能源网络依赖化石能源集中发电、单向流通、电网调配、统一定价的模式，实现新能源切入、能源双向流动、信息技术合理调配、在线交易市场定价的全新运营方式，在促进新能源发展的同时提高能源的利用率水平(表1)。 4.1.2. 雄安新区多能互补智慧能源体系 雄安新区可再生能源非常丰富。太阳能资源辐射量为1452 (kwh/m 2 )，太阳能资源可利用率高；原雄县的地热资源开发比较成熟；白洋淀的芦苇资源可以开发生物质能。通过多种能源的科学开发，在雄安新区形成以天然气分布式能源为主，以太阳能、地热能、生物质能、风能为辅，多能互补的污染较小的智慧能源系统。多能互补的能源系统再加上互联网技术，新区的每一栋楼房都不但是能源的消耗者，也应该成为能源的生产者。这座城市的居民可以自由的选择消费何种新能源，或者售卖自己的产品——能源。最终，把新区打造成绿色宜居的无烟城市(图1)。 4.2. 基于能源互联网，打造环保节能的智能建筑 智慧建筑种类宽泛，既有涉及普通居民的智能家居，又有商业用智能楼宇，还包括大型户外公共设施等。智能建筑的提出将极大改善用户端能源浪费情况，对能源合理使用和分配具有更深远意义。智能建筑是能源互联网的闭环，将终端细胞连上能源互联网后，可以实现能源的有效管理，降低成本等 [ 4 ] 。 智慧楼宇涉及更多设备、信息点和管理系统，其将安防、自控以及消防等系统交由统一平台管理，具有节能高效的特点，将极大降低大型公共建筑能耗。较智能家居而言，智慧楼宇系统更加复杂，其控制中心将对电梯、空调等设备进行监控，采集数据并进行分析整理，进行远程控制。智慧楼宇另一工作 Table 1 Analysis of the essential characteristics of the energy Interne 要点 具体内容 开放 互联网实现信息的随时随地接入与获取，主要取决于开放式的体系结构。能源互联网要实现开放性，需要可再生能源和储能、用能装置的“即插即用”。能源互联网的发展要借鉴互联网的发展方式，走标准先行、应用驱动，进一步带动产业和市场发展的道路。 互联 “局域网”与“广域网”的本质不同在于“广域网”必须解决规模化开放互联的问题，这就需要简洁易行的标准协议作为基础。“局域网”内部可以进行多种能源形式的转换，可以进行风光储用的平滑与协调，但“广域网”的互联必须是建立在局域消纳的基础，形成简捷的能量交换方式，才可能实现大规模互联。 对等 同传统电网自顶向下的树状结构相比，能源互联网的形成是能量自治单元之间的对等。 互联 任意单元之间的连接是逻辑上的，真正的实现必须建立在分散路由的基础之上。能量的传输应该是多次路由的结果，其间是解耦的，进而可以避免一系列安全稳定性问题；同时。传输路由路径之间可以是动态互为备用的，在保证冗余和可靠性的同时不降低系统的利用率。 分享 分布、分散与分享也是能源互联网的主要特征，原来仅依赖于中心调度与管理的功能可以采用分散-协调的方式来更高效地实现，而“局域网”(如微网)的监控甚至可以采用没有“中心”的对等模式。借鉴互联网应用中借助社交网络的信息分享机制，能源互联网中各局域网间的能量交换与路由也都是就近实时动态进行的，以分散式局部最优和高效的全局协调来实现电网整体能量管理的调度优化。 表1. 能源互联网的本质特征解析 图1. 能源互联网结构 重点在于通过合理控制达到节约成本和合理利用能源的目的，这需要系统汇总大量能耗数据，针对数据优化算法并专业分析，制定决策。智慧楼宇运行时间一般处于白天用电高峰期，涉及更多人群，如何在保证安全的前提下，尽可能降低耗电，对缓解高峰负荷压力、降低运行成本意义重大 [ 5 ] 。 4.3. 抓住时机，积极主动争取能源互联网示范项目 2016年2月29日，国家发改委发布的《关于推进“互联网+”智慧能源发展的指导意见》指出，为了促进能源互联网健康发展，将于2016~2018年着力推进能源互联网试点示范工作，建成一批不同类型、不同规模的试点示范项目。2016年6月22日，国务院第138次常务会议研究部署了智慧能源行动计划的有关工作。2016年7月，国家能源局发布了《组织实施“互联网+”智慧能源(能源互联网)示范项目的通知》，鼓励利用互联网手段，在大型建筑、园区、岛屿、城镇等不同规模范围内，特别是新建区和用能扩容区，开展能源互联网技术应用、商业模式和政策创新试点。雄安作为国家新设立的开发区，同时也必将是一个用能扩容区，完全符合示范项目的要求，因此，雄安新区各级政府要充分抓住国家设立新区的历史性机遇，最大程度的用足、用好相关的政策优势，积极主动地争取能源互联网示范项目，推行试点工作，抢占先机。在申请试点项目时，主要应该着力于大型建筑的智能楼宇项目和新型城镇用能系统的智慧城市项目。
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user: 5. 雄安新区能源互联网系统的政策体系构建 5.1. 雄安新区能源互联网政策体系设计的基本原则 公正性原则。政府在设计能源互联网政策体系时，切忌从自身利益出发，必须要依据能源互联网建设中出现的问题及原因，制定相关政策，从而可以有效地解决当前的问题和更好的促进能源互联网建设。 互惠性原则。政府在设计能源互联网政策体系时必须重视其它群体的利益。能源互联网的发展涉及社会中每一个主体，例如当地政府、能源企业和用户等多个主体。政策只有对多方主体有利，才能更好的执行，最终实现能源互联网建设的目标。 可行性原则。政府在设计能源互联网政策体系时应考虑是否具有现实条件，同时对政策进行评估预测，从而判断政策的有效性。雄安新区初成立，难以具备类似国外能源互联网建设的条件，所以新区政府在政策制定时必须结合新区的具体条件来构建雄安新区特色政策体系。 激励政策与规范政策共同使用原则。在能源互联网发展过程中，一方面政府制定的激励措施，加快能源互联网的蓬勃发展。另一方面也需要政府的规范政策对能源互联网建设进行调控与管制，从而解决能源市场失灵问题。 因地制宜原则。政府在设计能源互联网政策体系时必须考虑新区的具体条件，从而避免盲目照搬国内外实践经验的弊端。雄安新区政府应结合具体条件来构建雄安新区能源互联网政策体系，使政府政策真正地促进能源互联网建设。 连续性原则。针对能源互联网的建设，政府不能出台政策对其进行长期补贴。随着能源互联网的发展，政府的补贴将会逐步减少，此时政府必须出台适宜的相关政策。因此政府在政策体系构建过程中应对政策进行科学计划设计，从而避免出现政策空洞的局面。 5.2. 完善新区能源互联网法律法规体系 通过对国内外政策的研究，发现政策存在的共同点是都采取强制性政策措施来促进本区域能源互联网建设。面对能源市场失灵时，政府的强制性政策能够进行引导。在雄安新区能源互联网政策体系构建时，新区政府必须优先考虑法律法规体系建设，充当新区政策体系的坚强后盾，从而促进能源互联网的发展。 通过出台法律法规明确能源互联网建设中各个主体的法律地位，从而确定政府、企业和公民的权利与义务。例如界定新区政府的职能与责任，从而可以降低政府发生越位的情况；明确企业的社会责任；同时明确公民的义务。第二，政府通过出台法律法规明确能源互联网行业的标准，推动各行业有秩序的发展。例如专门针对新区分布式能源系统出台法规，推动新区分布式能源系统的发展。第三，政府出台法规强制规定可再生能源的利用比例，从而提高可再生能源的利用比例。 5.3. 健全新区能源互联网支撑体系 能源互联网的建设是长期复杂的发展过程，只依靠政府的强制性引导政策和市场机制难以有效构建雄安新区的能源互联网。这时需要政府的支撑政策来支撑。 5.3.1. 优化财政补贴 首先，补助范围应该扩大。例如对符合政府补贴标准能源互联网相关产业进行补贴，实现对能源互联网产业的上、中、下游全覆盖激励。其次，其他能源发电电价补贴。针对可再生能源发电，政府应该为可再生能源的供给者和用户提供相关补助。该项补助可以刺激用户对新能源消费，从而提高可再生能源的利用比例。 5.3.2. 减免税收 首先，政府对能源互联网企业各种税务税收减免。同时，根据新区的自身情况设定相应的额度。其次，对能源互联网建设所需进口的设备进行进出口关税减免优惠政策。 5.3.3. 创新融资方式 经过对国内外实践经验的分析，我们可以发现能源互联网建设的关键环节是资金环节。第一，政府加强资金投入。第二，创新能源互联网的融资机制，政府推动BOT模式和PPP模式的融资模式，推动新区能源互联网的建设。 5.3.4. 培养能源互联网人才 近五年，习近平主席在各个重要会议上着重指出人才的重要。因此，对于雄安新区政府，不断加强人才培养对能源互联网发展具有重要意义。 人才的培养政策。第一，政府发挥雄安大学的优势，构建新区的大学城。从而培养相应的人才。第二，效仿国外人才培养机制。例如德国。政府要引导新区部分高校向专业化、职业化转变，为能源互联网建设培养所需要的职业技术人才。第三，在《中国制造2025》指导下，创建新区的创新基地，从而提高新区的自主创新能力。 人才的引进政策。实施雄安英才计划。例如天津的海河英才。第一，政府建立人才基金体系，用来引进人才。第二，解决落户和买房补助等优惠政策。 5.4. 建立雄安新区能源互联网建设监管政策体系 通过对新区能源互联网的监管，一方面可以促进能源互联网的建设，另一方面也可以促进政府政策目标的实现。第一，政府通过设定严格的能源互联网的准入机制与退出机制，保证能源互联网涉及企业的质量，从而保证能源互联网的质量。第二，构建雄安新区信用制度与惩罚机制，对能源互联网的多元主体进行信用评估。第三，加强对政府的监督，构建新区能源互联网监督政府网站体系，防止政府权力寻租，影响能源互联网的正常发展。第四，建立公平公正能源交易市场，同时制定市场规范确定各个主体的权利与责任。
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user: 6. 小结 未来雄安新区的高定位决定了其用能模式要异于京津冀传统的化石能源模式，在一张白纸上描绘最美的蓝图需要新的智慧能源系统提供动力。新的智慧能源系统的构建需要突破现有的能源政策，在借鉴国内外智慧能源发展的基础上，制定法律法规，出台一系列财政、税收、人才培养等政策，保障能源互联网的发展。
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user: 摘 要 起动机不转时检查起动机电机、电磁开关、控制线路；发动机无着火征兆就要检查电控系统、点火系统、燃油系统、机械系统；检查方法有常规法、万用表法、试灯法、诊断仪法、示波器法等。 关键词 :万用表，试灯诊断仪，示波器 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 帕萨特发动机的故障有起动机不转、起动机正常运转而发动机无着火征兆、发动机转动不正常等几种情况，每种故障都需用多种方法从多个部位进行检查诊断。
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user: 2. 起动机不转 起动机不转检查起动机电机、电磁开关、控制线路。 2.1. 起动机电机检查方法 用蓄电池连接线把蓄电池正极线直接碰到起动机电机接线柱上(图1中的E)，如果起动机转动，则起动机电机无故障。如果起动机不转动，再用一根蓄电池连接线把蓄电池负极连接到发动机壳体上再试，起动机还不转动，则起动机有故障，更换起动机。 2.2. 电磁开关检查方法 起动机电机正常情况下，碰接起动机的30号线接线柱和起动机的50号线接线柱(图1)，或连接正极线到50号线接线柱，如果起动机转动，则电磁开关无故障。如果起动机不转动，修理电磁开关或更换起动机。 2.3. 控制线路检查方法 打开点火开关至起动档，测量起动机的50号线电压，如果是12伏，控制线路无故障；如果是0伏，控制线路有故障。检查档位杆是否在P档(起动时必须挂P挡)。拔下防起动锁继电器J207，测量30号插 图1. 起动电路 孔电压在起动时是否12伏。是0伏，检查点火开关；是12伏，继电器前面的电路没故障。在继电器前面的电路没故障情况下，用导线连接继电器30号插孔和87号插孔，若不能正常起动，测量继电器到起动机之间的导线电阻来判断是否断路；若能正常起动，检查继电器是否能正常工作。继电器坏了就更换继电器。
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user: 3. 起动机正常运转而发动机无着火征兆 发动机无着火征兆就要检查电控系统、点火系统、燃油系统、机械系统等。 3.1. 电控系统检查方法 发动机电控系统中最重要的传感器是曲轴位置传感器，也叫发动机转速传感器。可以先拔掉传感器插接件用万用表测量电阻、测量起动时的感应电压或用示波器测量波形，判断曲轴位置传感器是否正常。或者拔下发动机ECU插接件，从ECU侧测量曲轴位置传感器的电阻。也可以直接用诊断仪读故障码，按故障码提示判断故障点。如果诊断仪与发动机ECU无法通讯(与其它ECU能通讯)，就要测量发动机ECU的供电与搭铁。用示波器测量CAN线波形可以判断CAN线有无故障。 3.2. 点火系统检查方法 常规法，缸外试火法判断点火系统是否正常。从发动机上拔掉点火线圈，拆卸火花塞，在缸外把火花塞安装在点火线圈上，然后火花塞金属外壳接触发动机金属壳体而放置。起动发动机，观察火花塞是否跳火。四个火花塞都正常跳火，点火系统无故障。 万用表法，用万用表测量。拔下点火线圈插接件测量电压，4根线电压分别是12 V、0 V、3 V、0 V。如果测量点火线圈的电阻，只2、3针脚390 Ω，其余无穷大(图2)。 试灯法，可以用试灯测量起动时有无点火信号(3、4针脚或3、2针脚)。 诊断仪法，可以用诊断仪读故障码、数据流，判断点火系统的故障。 示波器法，用示波器测量点火线圈的波形，与标准波形相比较，判断有无点火电压。 最后检查火花塞是否正常，观察火花塞颜色、有无积碳、侧电极与中心电极的间隙、侧电极形状。 图2. 点火电路 3.3. 喷油器检查方法 从仪表盘上看燃油油量正常，起动时听油泵响声正常，那么就检查喷油器。 常规法，听。拿一把稍长一点的螺丝刀，小端抵住喷油器，大端接近耳朵，在起动机运转时应能听到有节奏的“嗒嗒”声——这是喷油器在电脉冲作用下喷油的工作声。有“嗒嗒”声，工作正常；若无“嗒嗒”声，则喷油器不工作，或是因为没有喷油信号，或是因为喷油器损坏。 万用表法，用万用表测量喷油器电压和电阻。拔下喷油器插接件测量，不起动时静态电压：0 V，3.5 V。起动时动态电压：13 V，3.5 V。喷油器电阻：13 Ω。 试灯法，用试灯测量喷油信号。用试灯测量喷油信号(1、2针脚)。起动时一闪一闪的，有喷油信号；起动时没有一闪一闪的现象，无喷油信号(图3)。 诊断仪法，用诊断仪读故障码、数据流(表1)。 示波器法，用示波器测量喷油器波形。与喷油器标准波形比较来判断喷油信号是否正常。 3.4. 检查发动机机械系统 测量缸压，判断燃烧室的密封情况。检查机油量和机油压力，判断发动机润滑情况。测量进气管真空度，判断有无空气软管破损、进气歧管漏气、气门密封不良、火花塞缺缸等现象。
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user: 4. 发动机转动不正常 4.1. 怠速熄火 检查节气门段，出现如卡滞、脏污严重等现象，易造成熄火。检查步进电机，如出现烧毁、短路、 图3. 喷油器电路 Table 1 Fault code and failure caus 故障码 可能的故障原因 01249-1缸的喷油器N30 01250-2缸的喷油器N31 01251-3缸的喷油器N32 01252-4缸的喷油器N33 对地短路 对正极短路 输出断开 1) 对地短路 2) 喷油器损坏 1) 对正极短路 2) 喷油器损坏 1) 断路 2) 喷油器损坏 01259-燃油泵继电器J17 断路/对地短路、对正极短路 1) 断路 2) 燃油泵继电器J17损坏 表1. 故障码及故障原因 断路、卡滞等多种动作不良时，易造成熄火。检查进气系统，如堵塞、漏气等，易造成熄火。检查空气流量计及其电路，进气压力传感器、节气门位置传感器等也应该着重检查一下。检查油压，油压不够或供油不畅，如电子油泵因线路断路、短路、或自身接触不良、导通不良、烧毁等，易造成熄火。检查喷油嘴，如堵塞、喷油异常(雾化)。检查点火部分，点火线路、点火线圈、分电器、火花塞等部件出现故障时，易造成熄火。检查发动机内部，如磨损过度、缸压、积碳过多(包括气门)、维护保养不当(或不及时)等，易造成工况异常，导致熄火。 4.2. 怠速抖动 首先检查是否缺缸。发动机怠速状态时，分别将单个汽缸进行断火，然后在发动机旁或排气口处仔细观察发动机由于功率下降而产生的变化。如果某一汽缸最初不工作，将这缸断火后，发动机运转状态不发生变化；如果某一汽缸工作良好，断火后发动机运转状态变化明显。这种方法简单直观。断火试验最好采取断掉喷油器或点火线圈控制插头的方法，尽量不要拔下点火高压部分，因为高电压会对其它电器元件造成损毁。 不缺缸情况下有以下原因：发动机积炭严重，点火系统问题，油压不稳，发动机部件老化。 4.3. 加速不良 检查节气门控制电路和油门踏板控制电路。ECU用节气门转角变化率的大小作为加速、减速过程中修正喷油量的条件 [ 1 ] 。 4.4. 冒黑烟并且油耗高 电路部分检查空气流量计、节气门位置传感器。机械部分检查排气管道是否阻塞，进气管道是否阻塞，气门间隙是否正确，高压油泵各缸供油量是否过大。如果喷油太迟，应调整喷油的提前角。
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user: 5. 结论 在诊断与维修汽车发动机故障时，要在发动机的多个部位用多种方法检查。多个部位，可以避免故障点的遗漏；多种方法，可以在缺少某种检测设备时使用其他检测设备。这样就能快速地找到故障点。
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user: 摘 要 采用大型有限元软件ANSYS针对某型焊接件的简化模型进行了焊接工艺的仿真。假设应力应变场对温度场没有影响，采用间接耦合方法对焊接过程进行仿真计算，选用SOLID70单元进行温度场计算，得到温度场后，在此基础上选用SOLID185计算位移场。结果表明：最大变形量一般发生在焊接瞬间的局部位置；焊接完成冷却时间越长，焊接件尺寸越稳定；一般在空冷15小时后零件的变形量级在10 −4 mm级别上。 关键词 :筒形结构，焊接变形，ANASYS，仿真 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 焊接是金属结构制造过程中应用最广、效率最高的一种联接技术，一个显著特点是采用高度集中的瞬时热输入，其加热和冷却过程是极不均匀而且远离平衡状态的，其中包含着复杂的冶金物理化学反应和热处理过程，因而形成复杂的瞬态温度场和应力应变场 [ 1 ] [ 2 ]。由于在加热和冷却过程中材料受约束而产生塑性变形，焊后结构中将留存下永久性的非协调应变，从而产生相当大的残余应力和变形。由于焊接变形对产品的重要影响，工程界一直对其非常重视，人们对焊接变形的产生机制进行了大量的研究，以期能够在焊接过程中进行有效的控制，保障产品的质量，同时尽量避免焊后矫正工作 [ 3 ]。 基于热弹塑性理论的有限元分析，这是当今应用最为广泛的焊接过程计算方法。焊接过程中的变形不仅与几何形状和焊接条件有关，而且依赖于焊接材料的特性。根据焊接的特点，在计算过程中不仅引入了材料力学性能参数随温度变化的关系，而且考虑到不同阶段材料具有不同的力学行为，采用不同的本构方程，能够动态地跟踪应力应变过程以及焊后的残余应力与变形，因而可以更准确地模拟整个焊接过程 [ 4 ]。 目前，热弹塑性分析最主要的问题是材料性能，特别是高温时的性能数据非常缺乏，这给分析带来了很大困难，而且有些材料属性，特别是材料的屈服强度随温度变化的情况，对计算结果的影响很大，如果处理不当，会引起相当大的误差。热弹塑性有限元分析的另一个缺点是运算量很大，特别是对大型构件和复杂结构，有些即使能够分析也很不经济，有些则不得不采用其它简化方法。 本论文采用大型有限元软件ANSYS针对某型焊接件的简化模型进行了焊接工艺的仿真。
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user: 2. 模型的建立及计算方法 有限元模型建立 本论文所研究钢质筒形结构，筒外部间断焊接若干个沿轴线均匀分布的环筋。一端部焊接一个法兰，尾部焊接一个圆环。根据计算需要对给定模型进行了一定的简化，忽略了一些小的特征，所建几何模型如图1所示。 工件的材质均为0Cr18Ni9 [ 5 ] ，材料参数如表1所示。 针对热源移动的需要，在有限元划分网格时，要控制热源移动路径上尽量细化，单元格数为34，208。计算网格模型如图2所示。 图1. 计算几何模型 图2. 有限元模型
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user: 3. 边界条件 3.1. 边界约束处理 本论文采用表2所示的两种不同边界条件的计算模型(下文以模型1，模型2表示不同边界条件的模型)，来对比不同边界条件对焊接变形的影响。在仿真过程中，对支撑条件转换成约束进行了模拟。内部支撑采用约束径向位移的方式，表中的约束方式以及支撑方式的约束为轴向长度间隔0.5 m。其中模型1中为了有限元计算的需要，约束圆筒(本体)刚体位移。 3.2. 载荷 第1种计算模型，按照对称焊接的原则，先焊筒体最中间的环筋，然后再依次焊两侧的环筋、尾部件和法兰。焊接顺序如图3所示。 模型2的对称焊接为由两名工人同时进行焊接，从中间向两侧推进，直到焊完所有焊缝。 Table 1 0Cr18Ni9 material parameter 线膨胀系数 20˚C - 100˚C 20˚C - 200˚C 20˚C - 300˚C 20˚C - 400˚C 20˚C - 500˚C 20˚C - 550˚C 20˚C - 600˚C 20˚C - 650˚C α × 10 6 16.74 17.65 17.67 17.69 18.14 18.38 18.71 18.87 导热系数 室温 93˚C 204˚C 427˚C 649˚C 704˚C λ 13.9 14.3 15.7 19.9 23.6 26.1 比热 10˚C 204˚C 427˚C 649˚C 871˚C C 390 434 479 531 542 弹性模量(14) 室温 93˚C 204˚C 316˚C 482˚C 538˚C 593˚C 649˚C 704˚C E GPa 204 197 191 183 163 158 153 148 143 密度 7850 kg/m 3 温度 20˚C 100˚C 150˚C 200˚C 300˚C 400˚C 450˚C 500˚C 550˚C σ b MPa 520 440 420 405 400 395 385 365 345 表1. 0Cr18Ni9材料参数 Table 2 Two different boundary conditions model 模型编号 约束方式 内部支撑 焊接方式 1 无约束 无 普通 2 底部三点周向约束 内部端口及端面支撑 对称 表2. 两种不同边界条件模型 图3. 普通焊接顺序 在焊接过程中，工件要与周围空气进行热交换，给定其表面与空气换热系数为10 W/(m 2 ∙K)。在本论文中，热源的功率根据功率的计算公式来计算。 P = U I 其中，U为电焊的额定功率，I为电焊的额定电流。根据文献上电焊的数值估算出该电焊的功率约为2870 W。
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user: 4. 计算结果分析 通过不同的边界条件计算模型的比较可知，由于最大变形量往往发生在焊接瞬间的局部位置，所以改变边界条件对控制最大焊接变形基本上没有作用。根据圣维南原理，远处的约束对局部的影响作用是不明显的。但是约束的增加对控制总体的变形能起到一定的作用。在无约束情况下，焊接完成后，冷却15小时以后，尺寸稳定后，左侧和右侧的相对变形为0.0021 mm，而有约束的情况下，无明显左侧和右侧的相对变形。 4.1. 模型1计算结果 由图4~6可知，在焊接过程中，最大变形的位置为焊接的位置，其位置随着焊接位置的变化而变化， 图4. 焊完冷却15小时后的变形 图5. 冷却15小时后温度场的变化 数值大约为：0.8 mm。在冷却15小时后，最大变形为：0.0021 mm。在冷却阶段温度随时间而降低，直到15小时后，才到20˚C。由于该论文采用间接耦合的方法求解位移场，所以模型1在温度场的求解上是一样的。由于每个点的残余应力是一个复杂应力状态，所以本论文在表达残余应力时采用等效Mises应力来表示，其计算方法为： 图6. 模型1焊接冷却后的残余应力分布 图7. 冷却15小时后的变形 σ = ( σ 1 − σ 2 ) 2 + ( σ 2 − σ 3 ) 2 + ( σ 1 − σ 3 ) 2 其中， σ 1 、 σ 2 和 σ 3 分别为该点的第一、二和三应力。通过分析可得，模型1冷却后最后的残余应力为： σ = 26374   Pa 。 图8. 冷却15小时后温度场 图9. 模型2焊接完成后冷却15小时后的残余应力分布 4.2. 模型2计算结果 由图7~9可知，在焊接过程中，最大变形的位置为焊接的位置，其位置随着焊接位置的变化而变化，数值大约为：0.5 mm。在冷却15小时后，最大变形为：0.0000437 mm。对于对称焊接方式的温度场分布，在冷却阶段温度随时间而降低，但是在刚开始阶段温度降低的幅度较大。焊接温度大约为300˚C，这比普通焊接方式要低。冷却15小时后，才到20˚C。通过分析可得，模型2冷却后最后的残余应力(Mises应力)为： σ = 110656   Pa 。
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user: 5. 结论 通过以上仿真分析的对比，可以得到如下初步结论： 1) 最大变形量一般发生在焊接瞬间的局部位置，一般在1 mm左右(除个别情况)，所以改变边界条件对控制最大变形基本上没有作用。这是因为根据圣维南原理，远处的约束对局部的作用是不明显的。 2) 焊接完成冷却过程中，空冷时间越长，焊接件尺寸越稳定。刚一开始阶段弹性变形恢复的较快，随着时间的增加，弹性变形恢复的越来越慢，尺寸越来越稳定，变形中弹性变形因素也越来越少。一般在空冷15小时后零件的变形量级在10 −4 mm级别上。 3) 从变形量来看，对称焊接在最终冷却15小时后，最大变形为：0.0000437 mm，而普通焊接为0.0000211 mm。
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user: 摘 要 本文采用多重网格法和多重网格积分法得到光滑表面凸轮-滚子推杆线接触时变热弹流问题的数值解。首先，给出了数个凸轮转动角度所对应的压力、膜厚和温度曲线。在纯滚动条件下，接触区中的温升非常小，可以忽略。一个周期内油膜特性曲线的变化揭示出压力和膜厚。最后，研究了较大滚子半径对油膜特性的影响。 关键词 :纯滚动，线接触，热弹流润滑，凸轮-滚子挺杆 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 现代机械日益向高速发展对发动机的稳定性和效率提出了更高的要求，而作为发动机配气机构重要组成部分的凸轮-挺杆摩擦副必须有着更好的抗磨损性能，才能避免由于凸轮表面损伤所造成的失效问题。由于滚子推杆和凸轮轮廓之间为滚动摩擦，磨损较小可以承受较大的载荷，其应用在发动机中较为普遍。但是，针对凸轮-挺杆的润滑计算却面临着许多问题 [ 1 ]。其中最主要问题是凸轮与滚子推杆在接触过程中其载荷、表面速度及综合曲率半径都具有强烈的时变特性，这大大增加了其数值分析的难度。Kushwaha等 [ 2 ] 分析了凸轮-滚子推杆间的有限长线接触润滑分析问题。Alakhramsing等 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 使用有限长线接触对针对凸轮-滚子推杆之间以及滚柱内壁与销轴之间的全膜润滑及混合润滑进行了分析。 本文采用多重网格法和多重网格积分法得到了考虑热效应影响凸轮机构时变热弹流润滑问题的数值解，研究了其油膜压力和膜厚分布在接触过程中的变化特征。并对两种结果进行了比较，同时分析了滚子半径对结果的影响。
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user: 2. 数学模型 对于凸轮-滚子推杆线接触问题，定义凸轮为固体a，滚子为固体b，其表面速度分别为 U a 和 U b ，由于其做纯滚动，所以 U a = U b 。坐标轴定义如下：x为速度方向的坐标轴，z为油膜方向坐标轴。 图1给出了滚子推杆在一个周期内推程曲线和表面速度的变化。 将Yang和Wen推导的广义方程 [ 6 ] 改写可得 ∂ ∂ x [ ( ρ η ) e h 3 ∂ p ∂ x ] = 6 u a ∂ ∂ x ( ρ a * h ) + 6 u b ∂ ∂ x ( ρ b * h ) + 12 ∂ ∂ t ( ρ e h ) (1) 式中，p为流体内部压力， u a ， u b 分别为固体a、b表面速度， ( ρ / η ) e 、 ρ a * 、 ρ b * 为与流体粘度及密度有关的当量参数，各当量参数定义如下： ρ a * = 2 ( ρ e − ρ ′ e η e ) ， ( ρ / η ) e = 12 ( η e ρ ′ e / η ′ e − ρ ″ e ) ρ b * = 2 ρ ′ e η ， ρ e = ( 1 / h ) ∫ 0 h ρ d z ρ ′ e = ( 1 / h 2 ) ∫ 0 h ρ ∫ 0 z 1 / η d z ′ d z ， ρ ″ e = ( 1 / h 3 ) ∫ 0 h ρ ∫ 0 z z ′ / η d z ′ d z η e = h / ∫ 0 h 1 / η d z ， η ′ e = h 2 / ∫ 0 h z / η d z Reynolds方程边界条件 { p ( x in ， t ) = p ( x out ， t ) = 0 p ( x ， t ) ≥ 0   ( x in < x < x out ) (2) 膜厚方程 [ 6 ] 为 h ( x ， t ) = h 00 ( t ) + x 2 2 R + 2 π E ′ ∫ ∫ p ( x ′ ， t ) ln ( x − x ′ ) d x ′ (3) 式中， h 00 为刚体中心膜厚；R为当量曲率半径； E ′ 为当量弹性模量。 载荷方程 [ 6 ] 为 ∬ p ( x ， t ) d x = w 0 + k s ∗ s / L + ( m s / 3 + m t + m v ) ∗ d 2 s d t 2 * 1 L (4) 密度方程 [ 6 ] 为 ρ = ρ 0 ( 1 + C 1 p 1 + C 2 p − C 3 ( t − t 0 ) ) (5) 式中，ρ 0 为润滑油的环境密度； C 1 = 0.6 × 10 − 9 ( Pa − 1 ) ， C 2 = 1.7 × 10 − 9 ( Pa − 1 ) ， C 3 = 0.00065   K − 1 。 粘度方程 [ 6 ] 为 η = η 0 exp { A 1 [ − 1 + ( 1 + A 2 p ) Z 0 ( A 3 t − A 4 ) − S 0 ] } (6) 式中，η 0 为润滑油的环境黏度，单位是Pa·s。 A 1 = ln η 0 + 9.67 ， A 2 = 5.1 × 10 − 9 ， Z 0 = α / ( A 1 A 2 ) ， A 3 = 1 / ( t 0 − 138 ) ， A 4 = 138 / ( t 0 − 138 ) ， S 0 = β / A 3 A 4 ，b是Reynolds粘温关系中的参数， β = 0.0476   K − 1 。 温度场方程，忽略热辐射的油膜能量方程 [ 6 ] 可写为 c ( ρ u ∂ T ∂ x + ρ ∂ T ∂ t − w ∂ T ∂ z ) − k ∂ 2 T ∂ z 2 = − T ρ ∂ ρ ∂ T ( u ∂ p ∂ x + ∂ p ∂ t ) + τ ∂ u ∂ z (7) 式中，u、w-x、z方向的流速；c、k-润滑油的比热和热传导系数 油膜能量方程 [ 6 ] 的温度边界条件为 { T ( x in ， z ， t ) = T 0   ( u ( x i n ， z ， t ) ≥ 0 ) T ( x out ， z ， t ) = T 0   ( u ( x out ， z ， t ) ≤ 0 ) (8) 两固体的能量方程 [ 6 ] 为 图1. 滚子推杆在一个周期内的运动状态，R 1 = 10 mm，ω = 65 π rad/s { c a ρ a ( ∂ T ∂ t + u a ∂ T ∂ x ) = k a ∂ 2 T ∂ z a 2 c b ρ b ( ∂ T ∂ t + u b ∂ T ∂ x ) = k b ∂ 2 T ∂ z b 2 (9) 式中， c a ， c b ， ρ a ， ρ b 和 k a ， k b 固体a，b的比热、密度和热传导系数。 固液界面的热流量连续条件 [ 6 ] 为 { k ∂ T ∂ z | z = 0 = k a ∂ T ∂ z a | z a = 0 k ∂ T ∂ z | z = h = k b ∂ T ∂ z b | z b = 0 (10)
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user: 2. 数值方法 为了简化计算，所有方程和边界条件被无量纲化，无量纲参数如下： P = p / p H ， h = h R 0 / b 2 ， X = x / b ， Z = z / h ， Z a ， b = z a ， b / b T ¯ = T / T 0 ， T ¯ a ， b = T ¯ a ， b / T 0 ， τ ¯ = τ / p H U = u / u 0 ， U 0 = u 0 η 0 / E ′ R 0 ， U a ， b = u a ， b / u 0 ， η ¯ = η / η 0 ρ ¯ = ρ / ρ 0 ， W = w 0 / ( E ′ R ) ， G = α E ′ 式中p H 是初始载荷w 0 下的最大Hertz接触压力，u 0 引入的速度参量，为了便于分析，它的值不产生真正的影响，文中U 0 = 1 × 10 -11 。另外采用膜厚h作为坐标z轴的无量纲参考量是将原本的求解域转变成规则的矩形，方便计算。为便于结果演示，引用另一无量纲膜厚H定义为H = (h/R) × 105。 将凸轮-滚子推杆工作的一个周期分为360 × 4 = 1440个瞬时进行计算，在每一个瞬时都需要分别对压力和温度进行求解。Reynolds方程使用多重网格法求解，求解过程中温度场当作已知量处理，弹性变形的计算采用多重网格积分法。多重网格法采用6层网格，在最顶层网格x方向有961个节点。 温度场求解过程中将求得的压力场作为已知变量，求解方法为逐列扫描技术。在油膜内z方向有21个等距节点，固体a和固体b内沿Z a 和Z b 方向分别有12个非等距节点。
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user: 3. 结果和讨论 凸轮和滚子的物理参数为：推杆滚子半径R 1 = 10 mm，基圆半径R 0 = 52 mm，凸轮转速ω = 65π rad/s，润滑油的参数如下所示：粘度η 0 = 0.08 Pa∙s，粘压系数α = 2.2 × 10 -8 m 2 /N，密度ρ 0 = 875 kg/m 3 ，比热c = 2000 J/kg∙K，润滑油的热传导系数k = 0.14 W/m∙K。 图2(a)为无量纲载荷随着转角的变化曲线，图2(b)为一个周期内两接触面综合曲率半径的变化曲线，在图中我们可以发现当转角α = 109˚~119˚和α = 241˚~251˚时会产生突变。 图3所示为油膜压力和油膜厚度在一个周期内的变化情况。因为凸轮-滚子推杆副在基圆段(0˚~89˚和271˚~360˚)处于稳定状态，因此本章只提供88˚到271˚之间结果。图中实线为压力和膜厚的热解，而虚线为相应的等温解的结果，两种结果基本重合。 图3(a)为转角α = 88˚，U a = U b = 10.54 m/s，此时凸轮处于基圆阶段的终点，在基圆阶段表面速度稳定并且载荷几乎没有变化，温升较小所以膜厚较厚且比较稳定。当转动角度α = 109˚~119˚时凸轮处于缓冲段，表面速度和载荷变化非常剧烈。如图3(b)所示U a = U b = 12.23 m/s，表面速度达到最高值，此时载 图2. 滚子推杆在一个周期内的运动状态，R 1 = 10 mm，ω = 65 π rad/s 图3. 一个周期内的膜厚曲线，R 1 = 10 mm，ω = 65π rad/s 荷变化不是很大，所以油膜厚度主要受速度的影响使膜厚升高。当转角α = 180˚时，速度降低膜厚减小。因为凸轮型线关于180˚对称，所以回程阶段的油膜变化和升程时一样。通过整个过程可以发现热解和等温解的结果并无较大的差距，这是因为在此纯滚动的条件下凸轮转速较低，产生的热量较少对油膜的影响太小。 图4为一个周期内热解油膜特性的变化曲线。图4(a)为一个周期内油膜压力的变化曲线，在缓冲等加速度段会有小的波动，另外在转角α = 119˚附近油膜有一个先上升再下降的过程。与之相似的是图4(b)的最小油膜和中心油膜的变化曲线，最小油膜的最低点并不是我们所认为的桃尖处，而是出现在桃尖两侧。图4(c)为最大温升的变化曲线，由于凸轮-挺柱做纯滚运动，所以温升非常小，其变化趋势和载荷的变化相同。 为研究滚子半径对润滑过程的影响，我们选择滚子半径R 1 = 15 mm进行比较。图5为改变滚子半径 图4. 热解油膜在一个周期内的变化，R 0 = 10 mm，ω = 65π rad/s 图5. 一个周期的等效曲率半径变化曲线，R 1 = 15 mm，ω = 65 π rad/s 图6. 热解油膜在一个周期内的变化，R 0 = 15 mm，ω = 60 π rad/s 后一个周期内的等效曲率半径。改变滚子半径后除了两个表面的等效曲率半径会发生变化外载荷和表面速度均不变，但是由于滚子的半径变化较小，所以等效曲率半径变化不是很显。 图6为一个周期内热解油膜特性的变化曲线。和图4比较可以发现，油膜特性变化趋势没有发生较大的变化。随滚子的半径增加，油膜的中心压力减小，中心膜厚和最小膜厚升高，油膜的温升略有增加并且波动变得剧烈。
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user: 4. 结论 a、凸轮-滚子挺杆在纯滚动运动情况下，油膜的变化主要受载荷的影响。在凸轮桃尖的两侧转角α = 119˚时，油膜厚度和中心压力均会产生较大的波动，并且在该点附近油膜厚度达到最低值。 b、当适当增加滚子的半径，油膜的厚度有了明显的提升，油膜的温升也随之变大且波动变得明显。但是由于是纯滚动，产生热量对油膜影响不大。总而言之，适当增加滚子的半径有助于凸轮-滚子挺柱的润滑。
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user: 摘 要 为探究抽水蓄能机组在甩负荷工况下的活动导叶水力特性，对包含全过流系统的抽蓄电站稳定发电工况及甩负荷过渡过程进行了数值模拟，并对活动导叶的水力特性进行了分析研究，获得了机组在甩负荷过程中的导叶水力矩和内流特性，发现相对于机组的稳定发电工况，导叶的水力矩在甩负荷过程中存在较大的波动，当机组转速接近飞逸转速时，水力矩出现瞬时最大值，通过对比可以发现，导叶3水力矩监测相对其它导叶最大瞬时数值较大，约为80 kN·m，其余导叶瞬时水力矩最大值均在70 kN·m左右，转轮内部的涡核旋转失速和叶片出水边出现的脱流现象是造成这种力矩波动的主要原因。 关键词 :抽水蓄能机组，导叶，甩负荷，水力特性 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 抽水蓄能电站在电网运行中主要起调峰填谷、调频调相以及事故备用机的作用，有着较多的运行工况，这类电站为了满足电力系统动态服务的要求，往往具有一机多用、工况转换迅速、启停频繁、压力脉动剧烈的特点，由此将导致输水系统中产生复杂的水力瞬变问题。近年来利用三维CFD对水力机组过渡过程进行数值模拟的技术愈发成熟，周大庆、吴玉林等 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 采用该方法对轴流式水轮机模型飞逸过程进行研究，获得了飞逸过程中不同物理量的变化曲线，计算结果表明，所得最大飞逸转速与试验值非常接近，误差在1.5%以内，所得力矩及流量等外特性参数变化过程均符合高比转速水轮机理论特性；李金伟等 [ 4 ] [ 5 ] 利用该方法对混流式水轮机飞逸过渡过程进行了模拟，得到了水轮机达到飞逸状态时的单位流量和单位转速，并和试验结果进行了比较，结果显示两者吻合良好；张蓝国等 [ 6 ] 建立了抽水蓄能电站的三维全流道模型，并对泵工况进行了过渡过程研究，与试验数据对比表明：该方法可以准确表示电站的外特性及内流特性。上述研究表明，三维CFD技术可以有效地利用于水力机械的过渡过程研究。 本文主要利用三维CFD技术对水泵水轮机的正常发电工况和发电状态下的甩负荷工况进行数值模拟，并对两种工况下的导叶水力特性进行计算和分析，并探究导叶水力特性变化的内流机理。
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user: 2. 数值计算模型 2.1. 模型参数 选用立轴、单级、混流式水泵水轮机，转轮直径为5226.5 mm，转轮叶片数量7片；水轮机活动导叶及固定导叶个数都为20，活动导叶体高度1106 mm。水轮机工况额定水头105.8 m，额定转速为200 rpm，飞逸转速为320 rpm，额定流量为148.7 m³/s；水泵工况最大扬程130.4 m，最小扬程108.2 m，最大流量138 m³/s，最小流量为113 m³/s。 运用Proe建立机组及管路三维模型，机组全过流系统及各组成部分三维模型如图1所示。 2.2. 网格划分 为便于采用动网格方法来模拟水泵水轮机甩负荷过程中活动导叶的动态关闭过程，对活动导叶区域采用如图2中所示的混合网格进行空间离散：计算中除活动导叶区域外其余流体计算域均采用结构化网格进行空间离散。 图1. 机组全过流系统及各部分三维模型 图2. 全过流系统结构网格划分