DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 4. 再生沥青流变性能分析 4.1. 动态剪切流变性能 在46℃至82℃下进行温度扫描，扫描频率为10 rad/s。图3及图4是基质沥青、老化沥青及三种再生沥青的复数模量G * 和相位角θ随温度变化的曲线。从图中可以看出，从图中可以看出，随着温度的升高，复数模量减小，相位角逐渐增大。在相同温度下，老化沥青的复模量最高。当再生剂加入后，复数模量降低并与基质沥青的模量相近。三种再生沥青的复数模量曲线几乎重合，表明其再生效果相似。在相位角曲线上，老化沥青的相位角值最低，与复数模量结果相反。通过使用再生剂，相位角值增加，基本达到与基质沥青相同的水平。温度扫描结果表明，本研究开发的再生剂能够软化并对老化沥青进行再生，并获得与两种市售再生剂相似的流变性能。 图3. 再生剂对老化沥青复数模量影响 图4. 再生剂对老化沥青相位角影响 图5是基质沥青、老化沥青及三种再生沥青的车辙因子 G * / sin θ 随温度变化的曲线。车辙因子是表征沥青高温性能的重要指标，其超过1 KPa表明其抗车辙能力强。如图5所示，老化沥青车辙因子最高，与软化点结果一致。在加入三种不同的再生剂后，三种再生沥青的车辙因子值基本相同，与老化沥青相比均有所降低，表明再生剂的加入在一定程度上成功的恢复了老化沥青的性能。与基质沥青相比，三种再生沥青的车辙因子均略低于基质沥青的水平，表明高温抗车辙能力与基质沥青相比仍略有不足。 图5. 再生剂对老化沥青车辙因子影响 4.2. 多级应力重复蠕变恢复性能 不可恢复蠕变柔量作为反映沥青材料高温反复加载下抵抗变形的一种方法已得到广泛的应用。本研究中分别在0.1 kPa和3.2 kPa两种应力水平下，采用多级应力重复蠕变试验对基质沥青、老化沥青和再生沥青的蠕变柔度和弹性响应进行了评价，试验温度为60℃。五种沥青样品的不可恢复蠕变柔量和蠕变回复率如图6及图7所示。图6显示，与基质沥青相比老化沥青的不可恢复蠕变柔量要明显低，但是掺入再生剂以后不可恢复蠕变柔量得到提高并超过了基质沥青的值。说明沥青在老化后具有了更好的抗变形能力，抗车辙能力提高。三种再生沥青的不可恢复蠕变柔量相当并均略超过基质沥青的水平，说明三种再生剂对老化沥青均有一定的再生效果。同时也表明再生剂的加入对再生沥青的抗车辙性能有潜在的负面影响 [ 13 ] 。 从图7进一步说明老化与再生过程对沥青蠕变回复的影响。对于同一种再生剂，在较低的应力作用对应着更高的蠕变回复率。老化沥青的蠕变回复率远高于及基质沥青，加入再生剂以后，老化沥青的蠕变回复率明显下降。三种再生沥青中，再生沥青A1蠕变回复率最高，说明再生剂RA更有益于提高沥青的疲劳性能。 图6. 再生剂对老化沥青不可恢复蠕变柔量的影响 图7. 再生剂对老化沥青蠕变回复率的影响 4.3. 低温弯曲蠕变性能 在−12℃和−18℃进行低温弯曲蠕变试验试验，评价再生剂对老化沥青低温性能的影响，基质沥青、老化沥青及三种再生沥青的劲度模量及m值随温度变化的曲线如图8、图9所示。劲度模量较小、m值较高的沥青材料具有较好的低温性能。如图8所示，老化沥青劲度模量较高，低温性能较差，易发生开裂。随着再生剂的加入，沥青的劲度模量降低甚至低于基质沥青水平在加入三种再生剂后，老化沥青的−18℃低温劲度模量分别降低了37.6%、34.1%和27.8%。m值呈现相反的趋势，随着再生剂的加入，老化沥青m值分别提高了了15.9%、11.2%和9.1%。这表明再生剂能提高沥青的柔韧性，并能获得较好的低温性能。 美国的SHRP规范中劲度模量的规定值是小于300 MPa，m值的规定值是大于0.3。图8中，随着温度的降低，沥青的劲度模量逐渐升高，越来越趋近于临界值300 Mpa。直线升高趋势越缓慢，沥青就能在更低的温度达到临界值，说明沥青的低温抗裂性能越好。三种再生沥青劲度模量的斜率k由大到小分别是A1、B1、C1。随着温度的降低，沥青的m值逐渐降低，向临界值0.3趋近，直线斜率越小，降低趋势越缓慢，沥青达到临界值的温度就越低，说明沥青的低温抗裂性越好。三种再生沥青m值的斜率k由小到大分别是A1、B1、C1。说明三种再生沥青的低温抗裂性能由好到差分别是A1、B1、C1。 图8. 再生剂对老化沥青劲度模量影响 图9. 再生剂对老化沥青m值影响 4.4. 抗老化性能 三种再生沥青在薄膜烘箱试验后各项指标变化如表7所示。由表中可以看出，三种再生沥青在二次老化后针入度和延度明显降低、软化点显著提高，但三种再生沥青的变化幅度不同。其中再生沥青A1的变化幅度显低于再生沥青B1和C1，说明对于再生老化沥青得到的再生沥青来看，A1的抗老化性能要远强于B1和C1，也间接说明了A型沥青再生剂的抗老化性能较强。这是由于层状硅酸盐可以稳定沥青和再生剂中的轻质组分，提高了再生剂与再生沥青的热稳定性 [ 14 ] 。表明RA型沥青再生剂掺入的层状硅酸盐类型的抗老化剂具有优良的抗老化能力。 Table 7 Three kinds of recycled asphalt aging resistance indexe 测试指标 再生沥青A1 再生沥青B1 再生沥青C1 25℃针入度(0.1 mm) 62.4 62.8 63.1 软化点(℃) 49.6 49.3 49.1 15℃延度(cm) 大于150 大于150 大于150 TFOF后 质量损失(%) 0.51 0.53 0.53 残留针入度比(%) 76.60 71.34 66.40 软化点增值(℃) 3.2 5.1 5.5 15℃延度(cm) 40.2 26.7 21.4 表7. 三种再生沥青抗老化指标
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user: 5. 结论 1) 通过实验设计，确定了再生剂配方及最佳用量。再生剂RA的配方为：以芳烃油为基体材料，增塑剂掺量为芳烃油的质量分数的10%，抗老化剂为芳烃油质量分数的2%。当老化沥青性能恢复到基质沥青水平时，确定的再生剂最佳掺量为6%。 2) 对再生沥青流变性能实验结果显示，再生沥青的常规物理性能、高温性能、低温性能、疲劳性能均能满足路用性能要求，表明RA再生剂具有良好的再生性能。 3) 再生剂及再生沥青抗老化试验结果显示，再生剂薄膜烘箱试验前后粘度比为2.5%，薄膜烘箱试验前后质量比为0.7%；经薄膜烘箱老化试验以后，再生沥青质量损失为0.51%，残留针入度比为76.6%，软化点增值为3.2%，相比于其他两种再生沥青，抗老化性能为最优。
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user: 摘 要 随着更小巧、更轻便及复合型产品的需求不断增长，促进了多功能结构复合材料的迅速发展。多功能结构储能复合材料存储电能的同时可进行承载充当结构材料，能有效减轻系统的质量、缩小系统的体积、简化设计，提高系统的效能。本文阐述了此类复合材料的研究现状，系统综述了结构锂离子电池、结构燃料电池及结构电容器的制备及性能，探讨了现存问题，并展望了多功能结构–储能一体化复合材料未来的发展趋势。 关键词 :多功能复合材料，结构–储能，电化学性能，力学性能 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 化石能源日渐枯竭、环境污染日益严重，寻求可再生绿色能源、谋求人与环境的和谐发展尤为迫切。随着电动汽车、混合动力汽车及各种便携式电子产品的迅速发展，经济高效、实用、低碳环保的绿色能源存储体系倍受关注。然而，当前工程设计日益复杂精密，储能系统的质量和体积成为制约器械系统应用的关键因素之一，例如，无人飞行器因电池寿命限制了其飞行速度和飞行范围；新一代地面车辆将需求大块体积的电池作混合动力系统 [ 1 ] - [ 6 ] ……具有更高功率密度和能量密度的储能设备需求迫切，储能系统的效率亟需提高。新型多功能结构储能复合材料为解决储能系统当前的技术“瓶颈”提供了新思路，材料储存电能的同时可充当结构材料进行承载，从而有效减轻系统的质量、缩小体积、简化设计，提高系统效率 [ 7 ] 。 多功能结构储能复合材料的核心在于材料的承载或支撑功能与能量存储的有机结合或集成，代表了结构材料未来的发展方向。本文通过结构锂离子电池、结构燃料电池及结构电容器三种储能体系综合分析多功能结构–储能一体化复合材料的研究现状及发展趋势。
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user: 3. 结语与展望 多功能结构电池、燃料电池及电容器的出现代表了材料和系统设计的一种新理念，国外诸多材料研究者积极开展多功能结构储能复合材料的研究，并取得了一定进展，初现其良好的应用前景。然而，研究仅处于试验初级阶段，研究方法不统一，实验结果比较分散，其内在规律、机制等还不清楚，缺乏相关的理论分析模型及评价机制，综合性能距离实际应用存在较大差距，研究工作仍面临巨大挑战。开发新型高性能结构储能电极材料仍是未来的研究重点，探索其规律，理解其实质，优化其性能，实现器件的高效率、高可靠、轻量化、延长使用寿命等具有重大的理论及现实意义。
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user: 摘 要 在化工工艺管道设计过程中，如何能设计出既安全又合理的布置是化工工艺设计需要面对的永恒课题。本文对工作中遇到的管道材料和分级、辅助管线布置、冷换设备的管线设计、泵的管线设计、管道支架设计过程中常见而又容易被忽视的几个问题进行分析与讨论。 关键词 :化工，管线设计 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 管道工程作为化工工艺的主要构成部分在生产实践中发挥着重要作用。管道把相关设备和系统设施结合起来，组成一套完整的体系，确保各种流体运输的安全性和稳定性。在实际的生产过程中，化工装置由管道阀门等泄露引起的安全事故常常发生，因而加强对化工工艺管道设计的重视是化工安全生产的重要环节。进行管道设计的主要依据是工艺流程。如何在相同的工艺条件下设计出安全合理的管道布置，需要正确掌握和运用设计规范或标准，充分了解具体生产工艺的意图也是前提 [ 1 ] [ 2 ] 。以下是对工艺管道设计过程中设计人员容易忽视的问题的体会与思考。
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user: 2. 管道材料与等级的选择 管道设计作为化工项目建设中相当重要的一步，而在这重要的一步中最基本的一点就是要确定管道自身所能承受的压力及温度。对此，在选择管材时必须列入考虑，如果不谨慎选择参数合适的管材，会导致在施工或输送化学物质过程中出现管道破裂等问题，造成严重损失 [ 2 ] 。由于在化工装置中高压系统和低压系统自身压力和温度的不同，那么在衔接高压系统和低压系统时务必依照低压关闭管路的等级划分分界点，即变更等级。除了高低压系统的衔接，还有不同物料管线的衔接。遇到此类情况，都要按流程图和项目的实际情况相结合来划分分界点和界限。 2.1. 压力等级相同，但材质不同 如图1所示，遇到压力等级相同，材质不同的情形。通常情况下，法兰与垫片可以选用低级材质，确保与变等级后的管道焊接，螺栓以及阀门则是运用高级材质，既满足工艺要求，又降低了成本。 图1. 压力等级相同，材质不同 2.2. 材质相同，但压力等级不同 如图2所示，在材质相同，压力等级不同的管线衔接中，按照就高原则，法兰、垫片、螺栓以及阀门必须采用高压力等级，这样即使发生突发状况，有开关阀和切断阀的保护，不会对低压力等级一侧造成冲击。 图2. 材质相同，压力等级不同 2.3. 压力等级以及材质均不相同 如图3所示，在压力等级以及管线材质都不相同的情况下，进行管线衔接时，法兰与垫片可以使用低级材质高压等级，既满足了就高原则又可以降低成本。螺栓以及阀门则采用高级材质的高压等级，与高压高材质一侧管道保持一致，对变等级一侧起保护作用。 图3. 压力等级以及管线材质都不同
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user: 3. 辅助管线布置的合理性 3.1. 吹扫管线 吹扫管线是化工设置中较为常见的管线设置，作为主管路的辅助管线，在设置是也是需要注意其操作细节的。如图4所示，对于需要经常吹扫的分配主管，管的一端应做成可拆卸式，左侧的布置极易造成杂质的积累，从而影响主管路的控制，右侧的布置显然是合理的。 图4. 吹扫管线管端设置 对于蒸汽吹扫管，应分别从蒸汽主管顶部引出，且不应该串接。采取这样的安装方式的好处是不易积液，而且管线间互不影响，如图5所示。 图5. 蒸汽吹扫管线引出方式 3.2. 采样点的设计 采样点最好设在主管上，同时要求在分支管路的前方，需要满足工艺要求，不要在管路死角或水平管道的底部进行采样，防止管道锈渣等堵塞采样阀 [ 1 ] [ 3 ] 。泵出口采样点的设置，需要保证任意一台泵工作时都能采出有效样品。如图6和图7所示，图7中采样点设置在两台泵出口汇合处，不论哪台泵启动，采出的样品都是有效的；如果按图6所示设置，左侧的泵不工作时，采样就有死角，样品可能不合格，显然图7相比图6设置的更为合理。 图6. 从两台泵出口管线之间采样 图7. 从两台泵出口管线汇集处采样
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user: 4. 冷换设备管线设计的合理性 化工项目工艺管道设计过程中，冷热交换管线的设置和其他工艺设备管线不同，因为它在设计的过程中有很多复杂的工艺因素，所以，在对管线操作、检修以及管道温度变化过程中，必须对机械化因素进行考虑 [ 4 ] 。 4.1. 关于安装的净距离 在冷热设备换热过程中，为了方便检查设备，一般情况下，换热器的出口管道和阀门法兰盘与设备的封头盖法兰盘应该留出相适应的距离，为了拆卸方便，可以将距离大约设置为 300 mm [ 1 ] 。 4.2. 关于热应力 在冷热交换设备设置的过程中，将换热器的固定点设置在管箱端是常规做法，设计时，必须考虑连接封头端管嘴的管道因换热器热胀产生的位移。 4.3. 关于逆流换热 冷热交换设备的冷水在走管过程中通常情况下是从下面进入，从上面出去，可以避免发生故障时，换热器中存有一定量的水，不会导致里面的水被放空。如果是作为加热器，蒸汽需要上面引入，冷凝水从下部排出。
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user: 5. 泵管线设计的合理性 5.1. 泵入口端异径管的使用 合理设计泵入口管道主要为泵安全稳定运行。当泵入口管系统通常都有变径，那么异径管的安装应使气体不会在变径的地方聚集，避免安装不合理产生的汽蚀，还不能有集液。泵的水平入口管需要变径时应选用偏心异径管，安装过程中，如果管线上翻入泵，应采取顶平安装(图8所示)；下翻接入泵时，应采取底平安装方式(图9所示) [ 5 ] 。 图8. 偏心异径管顶平安装 图9. 偏心异径管底平安装 5.2. 泵入口直管段的设计 泵嘴在液体进入过程中，如发生偏流、旋涡流的情况，会破坏液体在泵叶轮内的流动平衡，泵的扬程会改变，同时也会出现气阻，长期运转的话，不仅泵性能会变差，使用寿命也会变短。管道设计时在泵入口前端设置一定的直管段可以有效降低其影响 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。泵的形式不同，入口前直管设置也会不同。如果是侧向吸入，入口前宜选用大于三倍管径的直管段。双吸离心泵，为了避免双向吸入导致的离心泵汽蚀，双吸入口最好对称布置。吸入口管道如果与泵轴平行，泵吸入口前直管段长度以七倍管径为宜；在入口管线与泵轴垂直时，阀门及管件均可视作直管段。 5.3. 管道柔性 泵是回转机械，当管口受到管道的定向推力作用，转轴的定位就会发生一定程度的偏移，所以在配管时，应该考虑泵口受力作用，跟厂家核实泵的受力参数，保证实际运行过程中泵口的受力在可承受范围。在配管时可通过以下方式减少生产中管道对泵口的应力和力矩： 1) 改变管道布置，如：增加弯管分散管道应力，以增加管道柔性； 2) 除承重的支吊架之外，合理设置导向支架和止推支架。
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user: 6. 管道支架设计的合理性 管道支架是管道设计的一部分，管架设计的合理与否直接影响管道组件及设备的运行。以下是对工作中遇到的几个管道支架问题的思考。 6.1. 减少管道和支架之间的相对位移 从图10可以看到：图中的蒸汽管道，主管道旁边是一个排水管线，如果将A点看做是支面上的支架，由于垂直的管段容易产生热力膨胀，导致弯头处的弹簧支架上下浮动，容易导致管路整体带动设备承受扭力。正确的设计图应该是图10左侧安装方式，支架直接依托主管，问题就解决了。 图10. 支架的安装方式 6.2. 减少弹簧支架的使用 弹簧支架比刚性支架成本高，而且还有长久使用后弹性消失的弊端，不如刚性支架耐用。在管架设计中，如果使用刚性支架可以解决问题，应尽量减少弹簧架的使用。如图11所示，考虑管道的热膨胀，如果管架设置在b点，就需使用弹簧支架；如果管架设置在c点(与管口大致平齐)，那么a，b点向下位移相当，在c点就只有水平位移了。 图11. 管架设置位置的影响 6.3. 沿塔壁管线支架的布置 沿塔管线设计时一般只设置一个承重支架，且支架和塔顶之间有焊接线，如果一个承载支架受力过大时，可以设置一个弹簧支架，并且定点分布几个导向支架。如果塔回流管线和塔壁之间的温差较大，其产生的伸长位移也会增大，在水平管段上设置弹簧支架，如果管段空间较大，可以考虑再设置一个导向支架 [ 5 ] 。
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user: 7. 仪表元件布置的合理性 关于仪表元件的安装，工艺专业往往只考虑常规的一些要求，其它都由仪表专业考虑。但对于工艺管道设计，一些仪表元件布置的合理与否会直接影响工艺控制的准确与安全性。除了需要注意常规的安装要求外，还要关注在同一管道不通位置可能会对仪表产生影响，同时要考虑控制和检修是否方便，如图12所示，容器上的压力表与安全阀易放在同一侧。 对于斜插式温度计，顺着介质流向插入和逆着介质流向插入效果是不同的。显然，逆着介质流向插入是合理的，测点结果会更为准确，这点容易被设计人员忽视。 图12. 容器上仪表的安装位置
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user: 8. 结语 化工工艺管道设计不仅需要设计人员有创新意识，而且参与人员必须掌握足够的专业知识，在管道工艺设计过程中要根据实际情况，合理进行管道布置，要保证化工管道的安全，同时满足生产需要，最后达到化工设备正常运行的目的。其实，要做好化工工艺管道设计，归根到底，是要尽可能的掌握其工艺流程，这不仅是对工艺流程图要吃透，对一些关键地方的操作也要留意，要多跟有经验的设计人员以及业主方沟通，还要在现场多看、多积累。只有对工艺要求透彻的了解，管道设计的质量才有保证。
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user: 摘 要 本文探讨了一类具有饱和发生率和饱和治疗函数的离散SIS模型，得到模型无病平衡点的类型及双曲性利用中心流形定理与分岔理论得到无病平衡点产生跨临界分岔和flip分岔的条件。最后给出分岔的生物学解释。 关键词 :离散SIS模型，稳定性，跨临界分岔，Flip分岔 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 近几十年来，为了预防和控制传染病的传播，许多传染病模型被数学家们提出 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。传染病模型主要分为连续模型和离散模型两大类，由于公共卫生部门收集的传染病数据都是离散数据，相比于连续模型，离散模型更容易理解和应用，且离散模型具有更加丰富的动力学行为，离散模型也可以通过连续模型离散化得到，因此，近年来离散传染病模型的研究越来越多 [ 4 ] [ 5 ] 。关于离散传染病模型的研究主要集中于模型平衡点的分岔，稳定性和持久性。研究传染病模型的分岔性质可以得到传染病模型的解受外界干扰时的性态变化和其对应模型拓扑结构的变化的影响，从而得到传染病模型相关的动力学性质，这对于传染病的防控措施与流行规律的理论研究是非常重要的。 在传染病模型中，许多因素影响着模型的动力学行为，如治疗函数、发生率等。Zhang和Liu于文献 [ 6 ] 研究了具有饱和治疗函数与饱和发生率的SIR传染病模型的倒向分岔，Wang和Ruan于文献 [ 7 ] 中研究了具有常数治疗函数与双线性发生率的SIR传染病模型的鞍结点分岔、Hopf分岔和同宿分岔。在已有研究的基础上，综合考虑当医疗条件有限且感染者数量较大时延迟治疗所产生的影响，以及在特定时间里，每个染病者接触易感者的数量有限，Zhou和Zhang在文献 [ 8 ] 中研究了如下具有饱和发生率和饱和治疗函数的连续SIS模型： { d S d t = A − d S − λ S I 1 + k I + v I + r I 1 + α I ， d I d t = λ S I 1 + k I − ( d + v + u ) I − r I 1 + α I ， (1) 这里的S和I分别代表了t时刻的易感者和染病者数量；A代表人口的补充率；d是自然死亡率；u是疾 病致死率；v指的是感染性个体的自然恢复率；饱和发生率为 λ S I 1 + k I ， 表示单位时间内易感者接触感染者的数量；饱和治疗函数被定义为 r I 1 + α I ，r指的是治愈率； α 描述的是延迟治疗所产生的影响。在文献 [ 8 ] 中，作者得到模型(1)的基本再生数 R 0 = λ A d ( d + u + v + r ) ，如 R 0 > 1 ，无病平衡点 是不稳定的， 如果 ，无病平衡点 E 0 是稳定的。将模型(1)离散化并进行泰勒展开，我们得到如下的离散SIS传染病模型 { S n + 1 = ( 1 − d ) S n − λ I n ( S n + A d ) + k λ I n 2 ( S n + A d ) + v I n + r I n − α r I n 2 ， I n + 1 = λ I n ( S n + A d ) − k λ I n 2 ( S n + A d ) − ( d + u + v − 1 ) I n − r I n + α r I n 2 ， (2) S n 和 I n 指的是n时刻易感者和染病者的数量，假定 S ( 0 ) > 0 ， I ( 0 ) > 0 ，系数参数 A ， d ， u ， v ， λ ， r 都是正的， k ， α 非负。 本文的安排如下：在第二节讨论无病平衡点 E 0 的双曲性，在第三节，应用中心流形定理研究并得到非双曲无病平衡点产生跨临界分岔和flip分岔的条件，在第四节进行了总结。
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user: 2. 平衡点分析 模型(2)的无病平衡点为 ，其雅克比矩阵为 D F ( E 0 ) = [ 1 − d − λ A d + v + r 0 ​ λ A d − ( d + u + v + r − 1 ) ] ， 特征值为 λ 1 = ( 1 − d ) ， λ 2 = λ A d − ( d + u + v + r − 1 ) . 定义如下符号 B 1 = d ( d + u + v + r ) λ ， B 2 = d ( d + u + v + r − 2 ) λ . 定理2.1 无病平衡点 E 0 有以下性质： i) 当 或 A = B 2 时， E 0 非双曲； ii) 当 B 1 < A < B 2 时， E 0 全局渐近稳定；当 A > B 2 或 A < B 1 时， E 0 是鞍点。
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user: 3. 跨临界分岔和Flip分岔 本节考虑无病平衡点 E 0 的跨临界分岔和flip分岔，选取A为分岔参数。 从第2节可知，当 A = B 1 时，有 ，当 A = B 2 有 λ 2 = − 1 ， λ 1 = 1 − d ，定义如下符号 M 1 = d 2 ， M 2 = − d ( d + u ) ， M 3 = d ( d − 2 ) ， M 4 = d ( 2 − d − u ) ， ω = d ( v + r ) − λ A λ A − d ( u + v + r ) ， ω 1 = M 2 − λ A 1 λ A 1 − M 1 ， ω 2 = M 4 − λ A 2 λ A 2 − M 3 . 定理3.1 当 A = B 1 时，系统(2)在无病平衡点 E 0 产生跨临界分岔。具体地讲，对A的微小扰动使得 A < B 1 时，无病平衡点 E 0 是双曲且稳定的；当 A > B 1 时无病平衡点 E 0 是双曲且不稳定的。 证明：把A看作分岔参数且把F写成 F A 来体现对A的依赖性，易得 D F A ( E 0 ) = [ 1 − d − λ A d + v + r 0 ​ λ A d − ( d + u + v + r − 1 ) ] . 特征值 λ 1 ， λ 2 对应的特征向量为 ( 1 ， 0 ) τ ， ( ω ， 1 ) τ ， (3) 利用特征向量组(3)得到如下变换 [ S I ] = [ 1 ω 0 1 ] [ X Y ] ， (4) 由变换(4)可以把系统(1)变为 [ X Y A ] ↦ [ 1 − d 0 0 0 1 0 0 0 1 ] [ X Y A ] + [ − ( 1 + ω ) [ λ Y ( X u + ω Y ) − k λ Y 2 ( X + ω Y + A d ) + α r Y 2 ] λ Y ( X + ω Y ) − k λ Y 2 ( X + ω Y + A d ) + α r Y 2 0 ] . (5) 当 时，有 λ 2 = 1 ， λ 1 = 1 − d ，由文献 [ 9 ] 的定理2.1.4可知，无病平衡点 ( X ， Y ) = ( 0 ， 0 ) 的稳定性与分岔可通过研究在中心流形上一参数族映射来确定，令 ξ = B 1 ， A 1 = A − ξ ，在 A 1 附近的中心流形有如下形式： W l o c ( 0 ， 0 ) = { ( X ， Y ， A 1 ) ∈ R 3 | X = h ( Y ， A 1 ) ， h ( 0 ， 0 ) = 0 ， D h ( 0 ， 0 ) = 0 ， | Y | < δ ， | A 1 | < δ } . 假设中心流形如下 其中， O ( 3 ) 表示次数大于或等于3的项，由中心流形的不变性可得 N ( h ( Y ， A 1 ) ) = h ( Y ， A 1 ) − ( 1 − d ) h ( Y ， A 1 )     + { ( 1 + ω ) λ Y [ h ( Y ， A 1 ) + ω Y ] − k λ Y 2 [ h ( X ， A 1 ) + ω Y + A d ] + α r Y 2 } = 0. 对比 Y 2 ， Y A 1 ， A 1 2 的系数解得 a = ( M 1 + M 2 ) [ − λ d M 2 + k λ ξ M 1 − α r d M 1 ] ( d M 1 ) 2 ， b = c = 0 ， 因此系统(1)在 ( X ， Y ) = ( 0 ， 0 ) 附近的中心流形为 X = h ( Y ， A 1 ) = a Y 2 + O ( 3 ) . 将其代入(5)中的第二个等式可得一维映射 Y ↦ Φ A 1 ( Y ) = Y + [ λ Y ( a Y 2 + ω 1 Y ) − k λ Y 2 ( a Y 2 + ω 1 Y + A 1 + ξ d ) + α r Y 2 ] + O ( 5 ) . 当 A = B 1 时，验算如下式子成立： ∂ Φ A 1 ∂ A 1 ( 0 ， 0 ) = 0 ， ∂ Φ A 1 ∂ Y ∂ A 1 ( 0 ， 0 ) ≠ 0 ， ∂ 2 Φ ∂ Y 2 ( 0 ， 0 ) ≠ 0. (6) 根据文献 [ 9 ] 可知系统(2)在 E 0 处产生跨临界分岔，在 ( X ， Y ) = ( 0 ， 0 ) 附近系统(2)的拓扑结构与式子(7)的拓扑结构是局部拓扑等价的。 Y ↦ Φ A 1 ( Y ) = Y + [ λ Y ( a Y 2 + ω 1 Y ) − k λ Y 2 ( a Y 2 + ω 1 Y + A 1 + ξ d ) + α r Y 2 ] (7) 定理3.2 当 A = B 2 时，系统(2)在无病平衡点 E 0 处经历flip分岔。具体地讲，当 时，系统在无病平衡点 E 0 处分岔出稳定的2周期轨；当 α 2 < 0 时，系统(2)在无病平衡点 E 0 处分岔出的2周期轨是不稳定的。 证明：令 ζ = B 2 ， A 2 = A − ζ ，在 A 2 附近的中心流形为 X = h ( Y ， A 2 ) = a * Y 2 + O ( 3 ) . 这里 a * = ( M 3 + M 4 ) [ λ d M 4 + k λ ζ M 3 − α r d M 3 ] ( d M 3 ) 2 类似定理3.1的计算可得到如下一维映射： Y ↦ Φ A 2 ( Y ) = − Y + [ λ Y ( a * Y 2 + ω 2 Y ) − k λ Y 2 ( a * Y 2 + ω 2 Y + A 2 + ζ d ) + α r Y 2 ] + O ( 5 ) . 当 A = d ( d + u + v + r − 2 ) λ 时，有 λ 2 = − 1 ， λ 1 = 1 − d ，系统(2)在无病平衡点 有 这里 α 1 = − 2 λ 2 ( M 3 + M 4 ) M 3 2 − 2 k λ d ， α 2 = λ M 3 M 4 ( 1 − 2 k ) − λ k ζ d + 2 λ a * + α r . 由文献 [ 10 ] 中的定理3.5.1可知，当 A = B 2 ， α 1 ≠ 0 ， α 2 ≠ 0 时，系统(2)在无病平衡点 E 0 处经历flip分岔。
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user: 4. 分岔生物学解释 由定理3.1和定理3.2可知，在无病平衡点 E 0 处，系统(2)的局部拓扑结构对参数A非常敏感，A穿过 B 1 时，系统(2)在 的双曲性和稳定性都发生了改变；当A穿过 B 2 时，系统(2)在 E 0 经历倍周期分岔。这表明传染病的流形状态也发生相应改变。通过研究传染病模型的分岔性质，人们可以掌握传染病传播的规律，从而采取有效的措施防止传染病的传播。比如控制外来人口的数量、降低接触率、研发高效疫苗等，调整模型的系数参数，最终使模型的无病平衡点趋于稳定的状态。
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user: 摘 要 天然气水合物是一种新型清洁能源，且在海底冻土层储量巨大，对于缓解人类面临的能源危机以及顺应世界绿色发展潮流有重要意义，因此其形成和开采机理受世界广泛关注。截止到现在天然气水合物实现商采仅有俄罗斯麦索亚哈气田，这说明天然气水合物的开采技术仍需进一步发展。本文介绍了目前小规模试采成功的几种方法的优缺点及对比，以及对未来技术的发展做出展望。 关键词 :天然气水合物，开采技术，开采方法对比 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 天然气水合物(Natural Gas Hydrate/Gas Hydrate)，有机化合物，化学式CH 4 ·xH 2 O。即可燃冰，是分布于深海沉积物或陆域的永久冻土中，由天然气与水在高压低温条件下形成的类冰状的结晶物质。因其外观像冰一样而且遇火即可燃烧，所以又被称作“可燃冰” (Combustible ice)或者“固体瓦斯”和“气冰”其实是一个固态块状物。天然气水合物在自然界广泛分布在大陆永久冻土、岛屿的斜坡地带、活动和被动大陆边缘的隆起处、极地大陆架以及海洋和一些内陆湖的深水环境。其资源密度高，全球分布广泛，具有极高的资源价值，因而成为油气工业界长期研究热点。 天然气水合物的显著特点是分布广、储量大、高密度、高热值。1 m 3 天然气水合物可以分解产生164 m 3 甲烷气体，因此天然气水合物被认为是一种很有前景的清洁能源 [ 1 ] [ 2 ] 。据估计，大约27%的陆地(大部分分布在永冻层)和90%的海域都含有天然气水合物 [ 3 ] 。据潜在气体联合会(PGC，1981)估计，永久冻土区天然气水合物资源量为1.4 × 1013~3.4 × 1016 m 3 ，包括海洋天然气水合物在内的资源总量为7.6 × 1018 m 3 。但是，大多数人认为储存在汽水合物中的碳至少有1 × 1013 t，约是当前已探明的所有化石燃料(包括煤、石油和天然气)中碳含量总和的2倍，天然气水合物中有机碳含量占全球有机碳的53.3% [ 4 ] 。2018年10月18日，在天津举行的2018 (第二十届)中国国际矿业大会上，《中国矿产资源报告2018》正式发布。据报告显示，初步预测，中国海域天然气水合物资源量约800亿吨油当量。 本文详细介绍了目前正在发展的几种天然气水合物开采方法以及它们之间的对比。
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user: 2. 开采技术与方法 2.1. 水合物的热激法开采 热力开采法又称热激法，是研究最多、最深入的天然气水合物开采技术。其利用钻探技术在天然气水合物稳定层中安装管道。对含天然气水合物的地层进行加热。提高局部储层温度，从而促成天然气水合物分解，再用管道收集析出的天然气。热激发开采法按照发热形式可以分为两种：①热量从表层进入水合物储层，例如注蒸汽/热水/热盐水等；②热量在井下水合物储层内直接产生提供，例如井下燃烧、电磁制热、微波导热 [ 5 ] 。 2.2. 第一类热激方式 第一类热激方式传达能量的形式为通过媒介输送，热能以液体或气体为载体传到天然气水合物层。天然气水合物形成的条件是低温高压，热量的输送增加了井周围部分天然气水合物的温度，天然气水合物失去维持稳定的条件，因而分解。但是液体或气体输送的过程总会有热量的散失，所以此方法存在较大能量损失，导致能量利用率变低。但是在已有的输送热量的媒介中，通过实验大家发现循环注入热盐水的开采效果能量效率相对较高；而且多井注入生产比单井生产有利 [ 6 ] 。影响第一类热激方式开采的主要因素是热能的传递效率和可加热范围。第一类热激发法作业基本过程就是在打井固井完成后向井内注入热水或蒸汽，使井口天然气水合物分解，再用导管将析出的天然气收集于贮藏器内或采取常规天然气输气管道的方式将其输送到船载贮藏器。示意图如图1。 图1. 热激发开采法示意图 2.3. 第二类热激方式 第二类热激方式中井下燃烧方法多用于冻土层水合物燃烧，本质上是其分解气的燃烧，燃烧热量一部分传递至水合物内部加热分解水合物，另一部分加热汽化水份和向周围空间散热，分解水层及石英砂层限制了分解气释放和热量向水合物内部传递，下层水合物分解缓慢，导致水合物不能燃尽而自行熄灭。井下原位直接燃烧加热开采冻土区，不会造成整个水合物藏燃烧失控 [ 7 ] 。 井下电磁加热技术就是在垂直(或水平)井中沿井的延伸方向在紧邻水合物带的上下(或水合物层内)放入不同的电极，再通以交变电流使其生热直接对储层加热 [ 8 ] 。 微波是一种特殊形式的能量。微波对物质的介电热效应是通过离子迁移和极性分子的旋转使分子运动来实现的。天然气水合物是一种极性分子，对微波有一定的吸收作用。微波加热效率一般在微波段10 2 ~10 4 MHz之间最大。微波加热法对水合物有加热、造缝、非热效应三大作用因此微波加热是体型加热，而且加热均匀，造缝作用使得水合物内部出现小裂纹有助于水合物的分解 [ 9 ] 。影响微波开采的主要因素是微波源功率和微波频率以及微波穿透深度。第二种热激方式开采模型中为了有效利用热能，一般都将加热装置安装在井底，而微波可以通过波导将微波导入井底。 2.4. 降压法开采 降压法是通过泵吸作用降低气体水合物储层的压力，使其低于水合物在该区域温度条件下相平衡压力，从而使水合物从固体分解相变产生甲烷气体的过程。降压法一般是通过降低水合物层之下的游离气聚集层的压力。从而使与游离气接触的水合物变得不稳定而分解。也可以通过采取矿层中流体的方法来降低水合物矿层的层压。如果天然气水合物气藏与常规天然气藏相邻，开采水合物层之下的游离气是降低储层压力的一种有效方法。随着游离气体的不断减少，天然气水合物与气之间的平衡不断受到破坏，使得气水合物层开始融化并产出气体不断补充到游离气气库中，直到天然气水合物开采完为止。降压法可以开采两种类型的天然气水合物矿藏：一种是水合物底层和盖层都是非渗透层 [ 10 ] ；另一种是水合物盖层是非渗透层，二水合物层下面蕴藏着大量的游离天然气，由于其对水合物开采层地质结构有特殊的要求，使得降压法成功开采变得困难 [ 11 ] 。影响降压法开采天然气水合物的因素主要是外部的温压条件是否适宜。降压法有两种作业方式，第一种是采用低密度泥浆钻井达到减压目的，而当天然气水合物层下方存在游离气或其他流体时通过泵出天然气水合物下方的游离气或其他流体来降低天然气水合物层的压力。示意图如图2。 图2. 减压开采法示意图 2.5. 化学抑制剂法 添加化学抑制剂(包括盐水、甲醇、乙醇、乙二醇、丙三醇等)，导致部分天然气水合物的分解。因为化学反应是双向进行的，天然气和水反应生成天然气水合物的同时，天然气水合物也在分解成天然气和水，而反应最终会到达平衡，即两个方向反应速率相同，看起来就像是稳定不再发生反映的状态，实质上是天然气水合物的生成速率和分解速率相等。不同的条件下(压力温度浓度和有无催化剂)化学反应会达到不同的平衡状态。而天然气水合物在未开采时的状态就是在深海条件下的平衡状态，这个时候添加化学抑制剂，会使天然气水合物稳定存在的条件被改变，当前环境条件无法保持天然气水合物合成和分解的速率相同，需要反应向分解的方向进行来达到新的平衡状态，也就促使了天然气水合物的分解。影响化学抑制剂开采的主要因素是反应速率以及化学抑制剂昂贵的价格对应用的约束。示意图如图3。 图3. 化学试剂注入开采法示意图 2.6. 二氧化碳置换法 这种方法首先由日本研究者提出，方法依据的仍然是天然气水合物稳定带的压力条件。在一定的温度条件下，天然气水合物保持稳定需要的压力比CO 2 水合物更高。因此在某一特定的压力范围内，天然气水合物会分解，而CO 2 水合物则易于形成并保持稳定。如果此时向天然气水合物藏内注入CO 2 气体，CO 2 气体就可能与天然气水合物分解出的水生成CO 2 水合物，CO 2 水分子通过空间结构上的改变达到一种能量最低状态的平衡，比天然气水合物存在的状态能量要低，因此会有多余的能量以热的形式释放出来，促成周围的CH 4 水合物笼状体又进一步的分解，就完成了置换反应过程 [ 12 ] 。影响二氧化碳开采天然气水合物的主要因素是反应速率和水合物所储存的稳压环境和多孔介质特性。示意图如图4。 图4. 二氧化碳置换开采法示意图 2.7. 固体开采法 固体开采法是在海底把天然气水合物利用采矿机以固体形式采出，然后应用海底集矿总系统对浅层水合物进行初步分离，再利用水利提升系统将水合物提升到海平面。水合物在提升过程中，温度和压力均发生变化，水合物会不断分解，所以开采过程中用到了固液气三相混输技术。采出的天然气水合物固体经粉碎机磨碎后送往分离器，然后使用水泵将海水引入分离器，利用海水温度(一般为二十度左右)对天然气水合物加热使其充分分解 [ 13 ] 。影响固体开采法的主要因素就是对三相流动过程的精准把握与控制。示意图如图5。 图5. 固体开采法示意图
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user: 3. 各种开采方式优缺点对比 3.1. 热激发法优缺点 这种开采方式比降压法和化学试剂法具有热量直接、作用效果迅速、水合物分解效果明显等优点；另外可以控制加热位置，使储层在技术所能达到的情况下就满足给热需求，而且具有环境影响小、适用于多种不同储藏特性等优点。可实现循环注热，且作用方式较快。 热开采技术的主要缺陷是会造成大量热损失，热效率低，而且只能进行局部加热。只有在厚度大于15 m的水合物气层热效率较高。采用水力压裂工艺可改善水的注入率，但由于连通效应，又要产生较低的传质效率。 电磁加热法加热迅速、易于控制但需要大量的能量来源且设备复杂，且有研究表明，井下电磁加热开采水合物的采收率可达70% [ 14 ] 。 微波加热技术作用具有速度快、设备简单灵活性高、不对储层造成任何污染等优点，是电磁加热技术中最有效的方法。但是微波加热技术开采水合物仍处于起步阶段，大功率微波装置的研制，提高微波穿透深度等技术还需要进一步研究。 热激发法适用范围广泛，成本对其的约束主要体现在热能传递效率上，而这依赖于技术的进步而非水合物储藏的环境。 3.2. 降压法优缺点 降压法与热激发法相比最大的特点是不需要像热激发那样昂贵的连续激发，它只要通过调节天然气的提取速度就可以控制储层压力，进而控制水合物分解的效果，且降压开采水合物无热量消耗和损失，可行性较高。但是这种方法的开采过程中需要间歇性地为地层提供能量，而且需要配备人工举升设备及产出水收集与处理设备。降压法经济而且简便易行，但是单一使用减压法开采天然气水合物的速度很慢且由于实际天然气水合物藏中水合物分解将导致其周围砂岩温度大幅降低。如果上下盖层向储集层的热流量无法及时补充储集层的热损失，即会出现解出的水结冰堵塞气层，降压开采也会中断。该法一般不适用于储层原始温度接近或低于0℃的水合物气藏。只有当天然气水合物处于稳压平衡边界时，此法才具有经济可行性，也就是降压法更适宜开采处在温压环境平衡边界的水合物，因为持续反应后反应速率会越来越低，因此更适合初期阶段开采。 3.3. 气体置换法优缺点 首先二氧化碳置换反应进行缓慢，而且置换率不高。其次，一定的压力条件下CH 4 水合物的分解温度比液态CO 2 形成的水合物温度高，如果CO 2 不能转化为水合物，而是以液态形式储存起来，那么海底水合物就会失去稳定性。因此，对于CO 2 置换法开采水合物的储层温度和压力条件，多孔介质的特性必须经过严格的选择。 3.4. 固体开采法优缺点 克服了海底分解水合物效率低、无法持续进行的缺点，并充分利用了海平面海水温度的能量。固体水合物的采出和提升需要消耗大量能量，且提升水合物的过程涉及复杂的三相流动。
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user: 4. 技术展望 从各项技术对比来看，本文认为二氧化碳置换法，微波法加热法，降压法更有发展前景。这类方法技术设备覆盖开采地区范围广，支持大面积开采。在经过技术发展，例如提高二氧化碳置换法的置换效率和置换速率，大功率微博装置的研制。而降压法和热激法或化学抑制剂法的综合应用是目前比较可行的方法。未来天然气水合物开采方式的发展趋势应该是综合应用多种原理和可行的开采方法联合开采。
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user: 5. 结论 1) 天然气水合物资源储量规模巨大。据估计，全球深度小于2000 m的岩石圈浅部所含的天然气水合物量中的甲烷，是全球已知所有常规矿物燃料(煤、石油、天然气)总和的两倍。 2) 作为一种极具潜力的未来清洁能源，天然气水合物研究尤其是开采研究对于未来能源具有重要的战略意义，因此，天然气水合物开采研究获得了空前重视。麦索亚哈气田天然气水合物藏是截至目前进行天然气水合物商业性开采的唯一特例，是因为该天然气水合物藏只需要较小压降就可打破压力平衡，具有经济可行性，这是它的特殊性质。而其他试采成功的地区远没有它的经济可行性。经济成本是制约商采的一大因素 [ 15 ] 。 3) 当前开采技术中热采法注热水热效率低，且只能实现局部加热，但反应快。电磁法微波法加热范围广，有望大规模开采，但产生能量的设备复杂，目前的设备不够先进。降压法作业量巨大，且花费高，反应较注热开采慢，但可实现大规模开采。二氧化碳置换法对环境影响小，但是置换效率和速率目前都不高。固体提升法采出耗能大。 4) 虽然目前还没有实现大规模商采，但是在全球能源短缺的压力以及天然气水合物能源诱人的前景吸引下，世界各国都在加紧试验和研究，天然气水合物资源有望成为21世纪的主要能源。
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user: 摘 要 学校体育的进一步发展要求体育教师具有较强的专业教学技能和综合学科知识，对体育教师的专业素质提出了更高的要求。为探讨南昌市本科与专科院校体育教师职业素养存在的问题，针对问题给出策略。本研究采用特尔菲法、实地考察法设计出体育教师专业素养的结构模型，采用问卷调查法对南昌大学、江西师范大学、江西外语外贸职业学院、江西省化学工业学校四所学校的体育教师发放问卷，利用数理统计法得出研究数据。结果：1) 南昌市本科与专科体育教师在专业知识、专业能力、专业情感方面存在着显著差异，以本科院校优于专科院校存在。2) 为切实推进课程改革的落实，保障体育教学的发展，要加强体育教师选拔和培养制度的改革，扩大教师的知识结构，增加体育教师的自我发展意识，建立健全教师专业素质的培养体系，以满足学生全面发展的需求。 关键词 :本科，专科，体育教师，体育素养，问题，策略 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 《中共中央国务院关于全面深化新时代教师队伍建设改革的意见》(以下简称《意见》)在我国颁发，要求各地区各部门结合实际全面贯彻落实。其中“素质”一词在《意见》中频频出现。在《意见》中，教师素质的提升是一个关键问题，也是教师队伍建设的重要工作。本文所指素养即素质，素养是平素的修养。基于此，为全面贯彻落实《意见》精神提供理论指导，结合“全国学校体育联盟(教学改革)”，本研究对南昌市本科与专科院校体育教师进行抽样调查，寻找体育教学和体育教师素养提升方面的实践与探索，重点探索目前南昌市本科与专科院校的体育教师职业素养的问题，从而找出体育教师职业素养的不足，提出提升体育教师素养的培养策略，为全面贯彻落实《意见》精神提供理论指导。
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user: 2. 研究对象与方法 2.1. 研究对象 本研究以南昌市本科与专科院校体育教师职业素养为研究对象，以南昌市本科与专科院校的体育教师为调查对象，开展本次研究。 2.2. 研究方法 2.2.1. 特尔菲法 为确定南昌市本科与专科院校体育教师专业素养构成的各要素，选择南昌市教育学、体育学领域，对教师专业素养有相关研究成果的专家、领导和教师对本研究进行前瞻性预测。 专家咨询表的回收率实际为反应专家参与的积极性，同样可以反映出专家对所涉及研究的问题关心程度，根据特尔菲法特点，将设计出的体育教师专业素养构建指标问卷进行了两轮发放回收，第一轮发出问卷为19份，回收16份，回收率为84.2%；第二轮和第三轮分别发出问卷16份，回收16份，回收率为100%。由此看出绝大多数专家关心本研究，专家参与的积极程度高。专家的积极指数以及发放专家职称结构(见表1)。 Table 1 Statistical table of expert questionnaire 问卷发放轮次 发放数量 有效问卷回收数量 回收率 教师职称结构教授副教授讲师 第一轮 19 16 84.2% 10 7 2 第二轮 16 16 100% 8 6 2 第三轮 16 16 100% 8 6 2 表1. 专家问卷调查统计表 协调系数 协调系数反映了不同专家意见的一致性，也是咨询结果可信程度的指标。首先计算专家对第j个指标评价的等级和的算术平均数 M s j = 1 n ∑ j = 1 n S j ， S j = ∑ i = 1 m j R i j ，其中R ij 表示第i专家对j个指标的评价等级；S j 表示第j个指标的等级和，S j 越大，该指标的重要性就越高。 其次，计算协调系数： w = ∑ j = 1 n d j 2 / ∑ j = 1 n d j 2 ( max ) ，其中 。如果有相同评价等级时，要对w进行校正，校正公式为： w = 12 m 2 ( n 3 − n ) − m ∑ i = 1 m T i × ∑ j = 1 n d j 2 ，其中T i 表示相同等级指标， T i = ∑ i = 1 L ( t 3 − t i ) ；L表示i专家在评价中相同的评价组数；T i 表示在L组中的相同等级数。协调系数w在0~1之间，w越大，表示专家的协调程度越好，反之，意味着专家意见协调程度较低。经3 轮咨询协调后，协调系数一般在0.5的范围内波动，表示其误差控制较好。 三轮特尔菲法协调系数对比结果分析见表2，其中第一轮专家咨询结果的协调系数为0.567，可以看出专家的意见较为集中，但是由于有部分专家提出修改意见，根据专家提出的意见以及建议进行整合后再第二轮咨询，第二轮统计结果的协调系数为0.647，在此结果上有追加了一轮，协调系数结果为0.781，比第一轮的结果有了较大提升，由此可以看出专家的意见更为集中协调性较高，可信度较高。三轮协调系数的p值均为0.000，均小于0.05，表明专家评估意见协调系数可靠，协调性好，结果可取。 2.2.2. 文献资料法 基于本研究需要，通过中国知网对关键字“素养”、“教师专业化”等关键词进行检索相关的文献，同时研读了《教育学》、《中国体育社会学》、《学校体育》等相关书籍，为本文的写作奠定了一定的理论基础。 Table 2 Comparing table of coordination coefficient of three rounds of Delphi expert opinion 第一轮 第二轮 第三轮 N指标个数 44 45 45 协调系数 0.567 0.647 0.781 卡方值 292.77 341.41 344.58 P值 0.000 0.000 0.000 表2. 三轮特尔菲专家意见协调系数比较表 2.2.3. 问卷调查法 随机选取了南昌大学、江西师范大学、江西外语外贸职业学院、江西省化学工业学校四所学校的体育教师共计60名，其中南昌大学为“211工程”重点建设院校，设有体育学院，为了匹配研究目标，因此选取的大体部部分体育教师；江西师范大学为全日制普通本科院校，也设有体育学院，为了匹配研究目标，因此选取的大体部部分体育教师；江西外语外贸职业学院为示范性高职院校，无体育学院，因此选取的部分体育教师；江西省化学工业学校为国家重点中专，无体育学院，因此选取的部分体育教师。 采取随机抽样法对南昌市本科与专科院校体育教师发放《南昌市本科与专科院校体育教师专业素养调查表》并进行回收，具体情况见表3。 Table 3 Statistical table of questionnaire recyclin 学校 问卷发放数量 回收数量 回收率 有效问卷 有效率 南昌大学 15 15 100% 15 100% 江西师范大学 20 18 90% 18 100% 江西外语外贸职业学院 15 15 100% 15 100% 江西省化学工业学校 12 12 100% 12 100% 表3. 问卷回收情况统计表 1) 问卷检验 问卷的信度值为0.764，P值小于0.01，表明问卷的总体信度较好。其次，分析问卷的结构效度。将10位专家的效度评分进行分析，最终问卷效度得分为8.95，小于显著性水平0.05，因而拒绝零假设，说明适合做因素分析。KMO检验结果为0.682，根据统计学家Kaiser给出的标准，可进行因素分析。接着，运用主成分分析方法进行因素分析，按照因子特征值大于1的原则抽取因子，对因子进行方差极大正交旋转后获得因子载荷矩阵，删除共同度小于0.5、因子载荷小于0.4、同时在几个因子上均有高载荷且最大两个跨载荷之差小于0.1，得到具备较好区分性的因素结构。最后，提升问卷的内容效度。根据被试在问卷作答过程中的疑问及反馈共修正7个题项的表述，改善了量表的内容效度。最终获得了包含45个题项的《南昌市本科与专科院校体育教师专业素养问卷》。 2.2.4. 实地考察法 为了更加了解四所学校的实际情况，对所调查的南昌大学、江西师范大学、江西外语外贸职业学院、江西省化学工业学校进行了实地考察，对体育教师的自身情况以及上课情况进行了初步了解。 2.2.5. 数理统计法 对调查问卷的测量结构运用SPSS 18.0统计软件进行统计处理，分析南昌市本科与专科院校体育教师专业素养的现状。
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user: 4. 结论与建议 4.1. 结论 1) 南昌市本科与专科体育教师在专业知识、专业能力、专业情感方面存在着显著差异，以本科院校优于专科院校存在。 2) 为切实推进课程改革的落实，保障体育教学的发展，要加强体育教师选拔和培养制度的改革，扩大教师的知识结构，增加体育教师的自我发展意识，建立健全教师专业素质的培养体系，以满足学生全面发展的需求。 4.2. 建议 4.2.1. 个人层面 体育教师应更注重个人专业素养的提高常规化。教师职业的劳动特点决定了教师应在不断的学习中来提升自身的专业能力水平，学习应该成为教师个人生活的一部分，通过各种形式参加学历进修和继续教育学习来丰富和提高自身的知识水平。 4.2.2. 管理层面 加强继续教育培训组织机构，规范教师继续教育的培训课程的设置，开设体育教师职业技能类课程。构建以体育教师专业理念、教师专业知识和专业能力为主的培训课程标准，使参训教师在提高师德修养水平的同时，系统地掌握体育教学方法与技能，提高体育教学与科学研究综合素质。 4.2.3. 政策层面 进一步健全体育教师专业发展培训制度为教师的专业成长提供保障机制，积极探索体育教师学科素养提升的有效途径，广泛开展各级各类实际有针对性的教师培训，制定相关提高教师专业素养的政策和法规。
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user: 摘 要 建设生态军营是军队贯彻落实党中央关于加强生态文明建设的重要举措，尤其是在远海岛礁建设中，生态环境问题的产生是不可回避的，如何利用现有的水处理技术防治岛礁生态破坏，构建新的生态系统，维持岛礁生态平衡，兼顾社会效益、军事效益、经济效益和环境效益，是当前迫切需要研究的热点问题。生态浮岛技术是一种绿色景观带和污水防治结合的水处理技术，其技术特点适用于远海岛礁军港后勤保障中，有较好的应用前景和现实意义。 关键词 :生态营区，生态浮岛，远海岛礁，污水防治 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 近年来，我国远海岛礁的建设和发展成为了国际关注的热点问题，彰显了我国岛礁吹填技术、经济实力、军事能力和综合国力的提升。但是伴随着远海岛礁建设的不断发展，存在着无市政管网保障、生态系统建设重构、资源与能源利用保护、人员编制不断扩张等带来的诸多环境问题。结合远海岛礁建设发展特点，选择一种更为适合远海岛礁的污水处理和改善生态环境的整治技术，是当前的重要建设任务之一，关系到岛礁建设使用成效的关键。