DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 实验部分 2.1. 材料与预处理 试验主要选用304不锈钢材料，为了便于对不锈钢进行电化学腐蚀磨损和后期的表面分析，选用规格为30 mm × 20 mm × 3 mm的不锈钢基底。不锈钢化学成分如表1所示。实验前准备：选用1200目、800目、400目的SiC砂纸对304不锈钢样品进行打磨，打磨完成后对样品进行清洗(依次选用石油醚、无水乙醇以及去离子水清洗，时间各为10分钟)，最后使用氮气(浓度为99%)将清洗完成的样品吹干备用。 人工唾液的配制由ISO/TR10271来完成，有下面几种成分组成：NaCl 0.4g ，KCl 0.4 g，NaH 2 PO 4 ×2H 2 O 0.78 g，CaCl 2 ×2H 2 O 0.795 g，Na 2 S×2H 2 O 0.005 g，尿素1.0 g，蒸馏水1 L。使用乳酸调整溶液的pH值为5.8。实验温度为37℃ ± 0.5℃。 Table 1 Chemical composition of stainless steel for experiment (% 成分 C Si Mn P S Ni Cr 304不锈钢 0.08 1.00 2.00 0.045 0.03 8.0011.00 18.0020.00 表1. 实验用不锈钢的化学成分(%) 2.2. 腐蚀磨损实验 使用多功能腐蚀磨损试验机对304不锈钢在含氟人工唾液中的摩擦腐蚀性能进行测量。采用往复运动模式，行程6 mm。其中氧化铝陶瓷球为对偶件，直径为6 mm。实验采用传统的三电极系统：工作电极(304不锈钢基底)、参比电极(Ag/AgCl)以及对电极(石墨电极)。不锈钢暴露面积为1 cm 2 ，静态极化扫描点位：−0.3~0.9 V，动态极化扫描电位：−1.5~1.5 V，扫描速率为1 mV/S，接触载荷为10 N。 讨论接触频率、接触时间及接触载荷等工作条件对304不锈钢在人工唾液中腐蚀磨损性能的影响。在实验中接触载荷分别选择5 N、10 N、15 N以及20 N，接触频率分别选择1 Hz、2 Hz、3 Hz以及4 Hz，接触时间分别选择300 s、600 s、900 s以及1200 s，恒电位选择0.2 V。 为了确保实验的准确性，需重复三次实验以得出最精准的结果。当完成实验后，使用体式显微镜与SEM对腐蚀磨损试验后的不锈钢的表面形貌进行观察。
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user: 3. 结果与讨论 3.1. 极化曲线 图1给出304不锈钢在人工唾液中极化曲线，可见，在静态(不加载)条件下，不锈钢在人工唾液的腐蚀电位为−0.142 V。在动态(加载)条件下，腐蚀电位明显负移，约为−0.53 V，同时，静态极化的腐蚀电流密度约为1.47 × 10 −7 A cm −2 ，在动态条件下，腐蚀电流密度增大，达到4.783 × 10 −6 A cm −2 ，这说明在动态条件下，不锈钢的腐蚀倾向加大，这主要是因为摩擦破坏表面钝化膜的缘故 [ 11 ] - [ 16 ]。 为了系统研究304不锈钢在阳极区的腐蚀性能，选择外加恒定电势为0.2 V，系统讨论了滑动频率、滑动时间及载荷对304不锈钢腐蚀性能的影响。 图1. 静态/动态极化曲线 3.2. 滑动频率的影响 图2(a)所示0.2 V恒电位时，在不同的滑动频率(1 Hz、2 Hz、3 Hz以及4 Hz)，相同的滑动周期(2400次往复)和相同的接触载荷(10 N)下的电流变化曲线。当滑动开始时，整个滑动期间内实验腐蚀电流保持较高的水平，这是由于摩擦导致在接触区不锈钢表面钝化层的破坏，使得基底材料暴露在腐蚀性介质中，加速金属的溶解，即磨损引起的腐蚀。此外，腐蚀电流随着滑动频率的增大而增大。这主要是因为，在较高的频率下，不锈钢磨痕暴露在电解液中的时间变短，以至于来不及再次钝化就和试样发生再次接触，导致腐蚀电流变大。滑动结束后，磨痕表面重新钝化，腐蚀电流迅速下降，数值接近滑动前记录的最低值。 图2. 不同滑动频率下：(a) 电流变化曲线；(b) 不锈钢的磨损率 滑动频率对304不锈钢的磨损率示于图2(b)中，不难看出，磨损率随着滑动频率的增大而增大，这与腐蚀电流的变化趋势保持一致。图3给出磨痕表面的SEM形貌与深度对比图。可以观察到随着滑动频率的增大，其磨痕内部表面形貌逐渐变得粗糙，并产生犁沟。当滑动频率达到4 Hz时，磨痕表面存在较多的磨屑，而磨痕深度以及磨痕宽度有增大的趋势。这是由于在高频率机械运动下，不锈钢表面的去钝化与再钝化受到影响，滑动频率越大钝化膜被破坏的越彻底，再钝化的时间越少，导致在滑动频率为4 Hz时，304不锈钢的磨损率达到最大值。实验结果表明，接触频率的增大可以显著提高不锈钢的磨损率。 图3. 不同频率下表面形貌对比图 3.3 滑动时间的影响 在滑动频率为2 Hz、接触载荷为10 N、滑动时间分别为300 s、600 s、900 s以及1200 s，恒电位0.2 V条件下，电流随滑动时间的变化曲线如图4(a)所示，可以看出在相同滑动区间内得到的腐蚀电流变化曲线几乎重合，这从一个方面证实了本文取得实验结果的一致性。在滑动时间为300 s时，不锈钢在人工唾液中的腐蚀电流波动较大。随着滑动时间的延长，腐蚀电流变化趋于平稳。这可能是由于随着滑动时间的延长，不锈钢表面去钝化与再钝化有足够的时间达到稳定。导致滑动时间越长，腐蚀电流越稳定。 图4. 不同滑动时间下304不锈钢的：(a) 恒电位极化电流随时间变化曲线和(b) 磨损率 如图4(b)所示，根据不锈钢在不同滑动时间下的磨损率的变化趋势，测得磨损率与滑动时间成正比。通过观察可以明显看到，随着滑动时间的增加，磨损率有增大趋势但变化不明显，这可能是由于实验中不锈钢表面去钝化与再钝化速度随着滑动时间的延长逐渐达到平衡，平衡之后磨损率随滑动时间变化不大 [ 17 ]。 不同滑动时间产生的磨痕表面形貌以及深度对比图，如图5所示。不锈钢在人工唾液磨痕区域的表面形貌随着滑动时间的延长逐渐变得粗糙。当滑动时间为900 s时，不锈钢表面磨痕区域出现腐蚀痕迹。当滑动时间达到1200 s时，磨痕内部出现犁沟现象。可以明显看出304不锈钢表面磨痕深度随着滑动时间的延长逐渐变深，直到滑动时间1200 s时达到最大，约为4.75 μm。 图5. 不同滑动时间下磨痕表面形貌对比图 3.4. 接触载荷的影响 在接触频率为2 Hz，接触载荷分别为5 N、10 N、15 N以及20 N，滑动时间为1200秒，即2400个滑动周期条件下，恒电位极化试验得到的腐蚀电流随时间变化曲线如图6(a)所示。可以清楚地看出，随着接触载荷的增加，电流在滑动期间的变化趋势是逐渐增大。这可能是由于随着接触载荷的增大，304不锈钢基底表面受到机械磨损更为严重，钝化膜遭到破坏后，不锈钢基底新鲜表面暴露在人工唾液中，导致滑动过程中瞬时电流随载荷的增大而增大。 图6. 不同载荷下304不锈钢的：(a) 恒电位极化电流大小随时间变化曲线和(b) 磨损率 如图6(b)所示，304不锈钢在人工唾液中的磨损率随接触载荷的增大先增大后减小，当接触载荷为10 N时磨损率达到最大。如图7所示，不锈钢在不同接触载荷条件下产生的磨痕表面形貌与深度。可以很明显的看出，在低载荷条件下，磨痕表面形貌比较平滑，没有明显的腐蚀痕迹和犁沟产生，磨痕深度以及宽度都处于较小水平。随着载荷的增大，磨痕表面逐渐变粗糙，磨痕区域的深度以及宽度都有明显的增大趋势。在载荷为20 N时，磨痕深度最大，约为6.25 μm，并产生明显的犁沟和大量磨屑。实验结果表明，接触载荷的增大可以提高不锈钢在人工唾液中的磨损率，但载荷超过10 N后，磨痕区域由于摩擦作用产生的磨屑起到一定的润滑效果，导致磨损率减小。 图7. 不同载荷下磨痕对比图
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user: 4. 结论 通过电化学方法研究了机械工作条件对304不锈钢在人工唾液环境下的腐蚀磨损性能，分析机械工作条件对腐蚀磨损性能的影响机理，得出以下结论： 1) 不锈钢在静态极化与动态极化实验中腐蚀电流和电位有明显变化，这是由于不锈钢表面在机械运动条件下被破坏，导致磨痕区域新鲜表面暴露在人工唾液中导致腐蚀倾向和速率增大。 2) 在接触频率发生变化时，磨损率随着接触频率的增大而增大；在接触时间发生变化时，随着接触时间的延长，不锈钢在人工唾液中的磨损率有增大趋势但变化不明显；在接触载荷变化时，随着接触载荷的增大磨损率先增大后减小。 3) 通过观察工作条件对不锈钢在人工唾液中腐蚀磨损性能的影响，发现接触频率对磨损率影响较大，接触时间对磨损率的影响不明显，而接触载荷显著改变了不锈钢在人工唾液中的磨损率。
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user: 摘 要 就业问题历来是世界各国事关经济良性发展和社会稳定的首要问题，对于拥有14亿人口的中国来说，政府安排就业之困难显得尤为突出。本文通过利用国家统计局官方数据以及人口普查数据，首先分析了人口大国的就业之困：当前我国劳动力就业难的五大表现；然后分析了重点人群：我国劳动力就业困难的五大群体；接着进行了困因剖析：我国劳动力就业之困的五大原因；最后提出纾困之策：扩大我国劳动力就业的五点建议。 关键词 :人口大国，劳动力，就业难，成因与对策 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 对于拥有14亿人口的大国来说，就业问题一直是难以逾越的重要关口。自从职业教育与高等教育逐渐被重视起来，现如今应届毕业生人数逐渐增多，就业压力也随之越来越大。就业是民生之本，解决好人民群众反映强烈的突出就业问题，既是加强社会文明建设的当务之急，也是改善民生的迫切需要。本文将中国作为人口大国的国情和我国劳动力就业困难原因及解决方法作为研究对象，目的是通过对我国国情和我国劳动力就业困难成因的分析，进而试图找到解决就业问题的突破口，为政府决策提供有价值的依据。
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user: 2. 就业之困：当前我国劳动力就业难的五大表现 在面对GDP增速减缓、劳动力资源供过于求、结构性就业矛盾日益突出的情况下，我国在提供就业岗位、积极促进劳务输出、鼓励高校毕业生积极就业、倡导大众创业等方面取得了亮眼的成绩，如提供超过1400万个就业岗位，降低城镇登记失业率，使之一直保持在较低水平，高校毕业生总体就业率超过90%等等。然而在超级人口大国中，仍然存在着许多制约劳动者择业的壁垒与障碍，中国劳动者仍面临着严峻的就业形势，承载着沉甸甸的就业负担与压力。 2.1. 劳动力总量严重供大于求之困 据国家统计局的数据显示，虽然我国劳动人口自2003年达到了10.05的最高峰，随后连续7年出现了人口的负增长，平均每年减少近200万劳动人口，截至2019年劳动力人口数量已经跌破了9亿，就业人数为7.74亿。按此推算，客观上仍存在1亿余人口尚未就业。而2019年城镇登记的失业率只有3.61%。其中存在巨大差额的原因是，目前公布的失业率仅仅是城镇的失业率(不含农村)，而且是登记的失业率(不含未登记的)。同时，在当今实行九年义务教育制的条件下，初中毕业正好是16岁。但每年初中毕业后没有升学及历年积累的在几百万人之众(见表5)。因此，在如何降低失业率方面，虽然中国积极施行鼓励就业放宽就业门槛等政策，但奈何人口众多，而资本相对于人口明显缺乏，因而劳动力显性和隐性的就业压力都十分巨大，这种就业压力不仅表现在我国城镇劳动力过剩，失业率日益凸显，还表现在农村隐性的失业人口上，精耕细作的生产水平低下的传统农业，若采用了现代科学技术与机器生产，那么农村人口中的绝大多必将会面临失业问题 [ 1 ]。 2.2. 就业结构与产业结构严重不协调之困 Table 1 Composition of China’s primary industry output value from 1955 to 2019 (% 1955 1965 1975 1985 1995 2005 2015 2016 2017 2018 2019 国内生产总值(%) 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 第一产业产值(%) 46.2 37.5 32.0 27.9 19.6 11.6 8.4 8.1 7.5 7.0 7.1 表1. 1955~2019年我国第一产业产值构成(%) Table 2 Employment structure of China’s primary industry from 1955 to 2019 (ten thousand people， % 1955 1965 1975 1985 1995 2005 2015 2016 2017 2018 2019 第一产业 就业人数 (万人) 18，592 23，396 29，456 31，130 35，530 33，442 21，919 21，496 20，944 20，258 19，600 劳动力就 业总人数 (万人) 22，328 28，670 38，168 49，873 68，065 74，647 77，451 77，603 77，640 77，586 77，471 占比(%) 83.3 81.6 77.2 62.4 52.2 44.8 28.3 27.7 27.0 26.1 25.3 表2. 1955~2019年我国第一产业就业结构(万人、%) 图1. 1955~2019年我国第一产业结构与就业人数占比变化(%) 据表1和表2的数据显示，从1955年到2005年这50年间，我国大部分就业人口仍凝聚在产值占比越来越低的第一产业当中。而2015年开始，我国第一产业的产值首次跌至个位数，但是第一产业的就业人数占比相比其产值占比却很大，截至2019年，我国第一产业就业人数占比与第一产业产值仍有显著的占比差(见图1)。这显然不符合正常的产业结构变化规律。农村劳动力不能随产业结构升级而相应转移到二三产业去，构成了我国就业结构与产业结构严重不合理的困状。现今我国农民工总量已达2.9亿人，随着城市化建设加快的步伐，有1.7亿人从农村进入城市务工，但是又由于他们中的大多数既没有文化又没有技术，所以相当多的人口还在为生存而从事艰苦的体力劳动 [ 3 ]。因我国产业结构仍存在不合理的情况，结构性就业矛盾日益突出，加上许多务工人员文化水平不高，所以中国的产业仍是以重工业与需要大量劳动力的制造业为主，第三产业缺乏尖端技术人才，创新研发能力较弱，国际竞争力不强。所以作为人口大国的中国，仍面临着日益艰巨的就业问题。 2.3. 就业市场性别、高校、地域、户口等各种歧视之困 无论中外各地，或是国企民企，都存在着或多或少的就业歧视现象，较为常见的主要有性别歧视、地域歧视、户口歧视等问题。比如在许多岗位尤其是重体力劳动的工作上，中国女性会因为怀孕生子等生理原因先天处于弱势地位，常常受到这样或那样的歧视，许多岗位招聘信息上经常写着只招男性等字样，据调查报告显示，高等学历的女性就业比与其同等学历的男性就业更为困难，由于生理差异，女性就业岗位也受一定的限制，女性一般选择就业的行业都是不用耗费太多体力的行业。女性的就业年龄也有很大的影响，比如处于25岁至29岁年龄阶段的女性再就业更为困难，失业率竟高达16.7%。男女就业不平等的这种现象比比皆是 [ 4 ]。除了性别歧视，一些发达城市也存在地域歧视等现象，如在同等条件下，招聘单位往往会选择城镇居民而非农村人口。又比如现今受疫情的影响，许多湖北籍的劳动力寻求工作相比其他省份的劳动者找工作更为不易，许多用人单位谈“湖北”色变，纷纷将这群受疫情影响最为严重的求职者拒之门外，加重了他们的心理压力与求职负担。 2.4. 高科技智能新兴产业带来就业岗位大减之困 在当今大数据的时代，产业结构与就业结构调整、传统制造业改革的步伐加快的背景下，电子信息、高科技、人工智能等新兴第三产业发展的势头十分猛烈，其中人工智能行业的发展尤为迅速，工业机器人以其独有的优势广泛应用于许多传统制造行业如分拣快递、流水线生产、零件组装等需要大量人力的生产领域。机器人以其价格实惠、劳动生产率与工作效率高、降低生产成本、使企业获利更大等优势受到了许多传统行业的欢迎，机器换人现象屡见不鲜，这种现象的普遍发生离不开诸多因素的影响诸如“由中国制造转向中国智造”的国家政策、生产力水平的提高、人口红利减弱、劳动力成本与日俱增等等。工业机器人大受欢迎的同时也就意味着原本属于普通劳动力的岗位大幅度减少，这些被机器人淘汰的普通劳动力的再就业也就成了一大难题。 2.5. 初中与高中毕业而未升学的青少年就业之困 虽然我国的教育事业目前发展得如火如荼，但总体水平还处于较低的状态，加上城乡发展水平差距巨大，许多农村的孩子完成九年义务教育的学业就出来打工挣钱为家庭分担压力。随着我国经济水平逐渐上升，无法完成学业的孩子的数量也逐年下降，但仍然存在着不少未升学的青少年。这些年轻的劳动力既没有发育完全，没有充沛的体力，无法从事重体力的劳动，接受的教育又少之又少，根本无法适应当今社会对劳动力质量的要求，许多企业往往不会招这些未成年或者刚满18的青少年劳动力(见表5)，又由于他们刚进入社会，对社会形形色色的人尚且缺乏辨认能力与控制自己的能力，在找不到工作的情况下，极有可能遇人不淑，误入歧途，若是不解决这群年轻的劳动力的就业问题，对当今的社会秩序都会产生不利的影响。
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user: 6. 结语 本文通过对人口大国的劳动力就业困难的成因及对策分析得出结论：作为14亿人口的超级人口大国，就业问题是我们必须长期面对的问题，要想全力打赢这场持久攻坚战，除了政府需要大力发展科学教育事业、鼓励创业、提高自主创新能力与国际竞争力之外，作为市场经济的主体，企业也需要适当调整招聘模式和薪资福利等用工制度适应未来的劳动力市场，同时劳动力本身也应当转变就业观念，提高自身的知识技能水平和市场竞争力，做到积极择业、努力创业，为我国经济运行营造一个良好的社会环境，从而达到建立健全与我国经济发展水平相适应的劳动力就业制度的目的。
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user: 摘 要 本文在格里森校核公式的基础上，将有限元方法应用于螺旋锥齿轮副的疲劳承载能力分析与优化。建立了精确的螺旋锥齿轮副有限元分析模型，得到了齿面啮合印迹、接触应力、齿根弯曲应力、传动误差以及实际重合度，更全面地评价了螺旋锥齿轮副的综合性能。最后利用有限元方法对某齿轮副的刀尖圆角半径、刀具修形和齿厚进行了优化，并进行了试验。台架试验结果表明：有限元方法分析结果与台架试验基本相同，通过有限元方法能够有效地分析优化螺旋锥齿轮副的疲劳承载能力。 关键词 :螺旋锥齿轮副，有限元方法，齿轮副优化，加载齿面接触分析 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 螺旋锥齿轮副是传统车桥中最核心的承载零部件，目前加工技术已趋于成熟 [ 1 ]。但是设计、校核和加工均比较复杂，既要考虑疲劳寿命，又要考虑NVH性能，因此试验成本较高，传统的设计校核方法无法准确全面评价加载情况下的啮合情况。 张华等 [ 2 ] 利用有限元方法研究了非零正传动弧齿锥齿轮强度分析。Mermoz等 [ 3 ] [ 4 ] 建立了螺旋锥齿轮副的有限元模型，计算获得了齿面接触应力，法向啮合力等参数，并研究了带壳体情况下齿轮副的优化问题。
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user: 2. 螺旋锥齿轮副格里森公式校核方法 目前螺旋锥齿轮副疲劳承载能力主要采用格里森公司给出的校核公式 [ 5 ]，该方法经过格里森公司几十年的总结修改优化，安全性和可靠性较高。该公式校核方法清楚简单，适合前期齿坯设计，但是没有考虑实际齿面修形加工等因素，因此存在一定的局限性，一方面校核公式建立在齿面接触啮合印迹理想的状态下，而实际上啮合印迹常存在缺陷，比如大端小端脱出，或者齿顶边缘接触，该方法都无法评估；另一方面Gleason校核方法是基于齿轮节线进行的，而实际上锥齿轮运行过程中接触应力和弯曲应力在不断变化，因此取啮合过程中最大应力校核会更准确。因此格里森校核更适合于宏观参数优化，而不是适用于微观修形及NVH分析优化。 2.1. 齿根弯曲疲劳打齿 齿根弯曲疲劳打齿是售后市场最常见的失效形式，其主要是由于齿根弯曲应力过大、应力集中以及加工缺陷从而产生疲劳源，格里森给出的大轮与小轮齿根弯曲应力计算方法如式(1)~(2)。 σ F 2 = 2000 T 2 K A K v K F β Y X m b 2 d 2 J 2 (1) σ F 1 = 2000 T 1 K A K v K F β Y X m b 2 d 2 J ′ 1 z 2 z 1 σ H = Z E 2000 T 1 max K A K v K H β Z X Z R b 2 d 2 2 I · T 1 T 1 max 3 · z 2 z 1 (2) 式中： T 1 / T 2 为小轮/大轮扭矩(Nm)， K A 为使用系数， K v 为动载荷系数； K F β 为齿向载荷分布系数； Y X 为弯曲尺寸系数；m为大端模数， b 2 大轮齿宽， d 2 为大轮大端节圆直径， J 1 / J 2 为小轮/大轮弯曲几何系数， z 1 / z 2 为小轮/大轮齿数。 2.2. 齿面接触疲劳打齿 齿面接触疲劳失效主要包括疲劳点蚀和疲劳剥落打齿，是由齿面接触应力过大引起的。齿面接触应力如式(3)所示。 σ H = Z E 2000 T 1 max K A K v K H β Z X Z R b 2 d 2 2 I ⋅ T 1 T 1 max 3 ⋅ z 2 z 1 (3) 式中： Z E 为弹性系数； T 1 max 为小轮最大扭矩； K H β 为齿向载荷分配系数； Z X 为接触尺寸系数； Z R 为表面状况系数。
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user: 3. 螺旋锥齿轮有限元分析模型 目前通用的Gleason软件CAGE和克林贝格Kimos均具有加载接触分析LTCA (Load tooth contact analysis)功能，但是由于采用的是简化算法，分析结果与台架试验误差较大。有限元分析方法是一种各个行业广泛应用的分析手段，本文以某车桥准双曲面齿轮为例，通过有限元方法分析其啮合印迹、传动误差、齿根弯曲应力及实际重合度，为锥齿轮副的设计、校核以及NVH分析提供依据。 螺旋锥齿轮副有限元建模 根据螺旋锥齿轮加工原理，通过刀具参数和机床调整参数模拟加工过程可得到螺旋锥齿轮齿面和齿根点坐标 [ 6 ]，进一步建立螺旋锥齿轮有限元模型，为了保证精度又节约时间，本文采用5齿有限元模型，齿长方向划分80个单元，齿高方向划分20个单元，齿根过渡曲线划分15个单元。在建模时，应该考虑螺旋锥齿轮副4个方向的错位量。正确装配的螺旋锥齿轮副有限元模型如图1所示，将大小轮的内孔耦合到其旋转轴线参考点上，在需要接触的齿面上建立接触对，设置初始干涉量，设置好载荷步。 图1. 螺旋锥齿轮副有限元接触模型
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user: 4. 螺旋锥齿轮副有限元分析结果 对分析结果进行后处理得有效的啮合信息，作为齿轮副的设计和校核的依据。 4.1. 齿面接触应力和啮合印迹 分析中每隔0.05 s计算一个工况，某一啮合瞬间应力分布和位置如图2(a)所示，在啮合过程中，大轮齿面接触印迹呈椭圆状分布，该时刻有三对齿参与接触。 图2. 螺旋锥齿轮副接触应力和啮合印迹 提取每一时刻接触应力最大值进行叠加，即可得到整个齿面的啮合印迹，如图2(b)所示，取中间齿接触应力如图3(a)所示，即为齿轮副的啮合印迹。在台架试验中，通过在齿面涂红丹粉，加载运行一段时间后查看啮合印迹，如图3(b)所示。可见有限元分析结果与台架试验结果吻合良好。有限元分析不仅能够得到啮合印迹区域和位置，而且能得到最大应力区域和大小，相较于台架试验，即节省了时间和经济成本，可在齿轮加工前对其模拟分析优化，有效缩短齿轮开发周期。 图3. 螺旋锥齿轮啮合印迹分布 4.2. 齿根弯曲应力结果 在螺旋锥齿轮副售后失效件中，由齿根弯曲疲劳引起的打齿失效占很大比例。有限元齿根弯曲应力结果如图4(a)所示，典型的螺旋锥齿轮齿根弯曲疲劳打齿失效件如图4(b)所示，售后旧件打齿疲劳裂源与有限元分析结果中最大应力位置弯曲吻合，均处在工作侧齿根中点略偏小端齿根圆角处。 4.3. 螺旋锥齿轮副传动误差分布 螺旋锥齿轮采用局部共轭的设计方法，传动误差TE (transmission error)是螺旋锥齿轮副设计中关键因素之一，传动误差幅值越小，齿轮传动越平稳，振动和噪音越小，但是传动误差太小则可能发生边缘接触，引起齿面接触疲劳打齿。传动误差计算如式(4)所示： T E = ( ϕ 2 − ϕ 2 0 ) − z 1 z 2 ( ϕ 1 − ϕ 1 0 ) (4) 式中， ϕ 2 0 / ϕ 1 0 为小轮/大轮在初始转角， ϕ 2 / ϕ 1 为某一啮合瞬间的角位移， z 1 / z 2 为小轮/大轮齿数。 图4. 螺旋锥齿轮有限元齿根弯曲应力和失效件 分析过程中提取每一接触时刻的大小轮角位移，按照式(4)即可得到该工况下的齿轮副传动误差分布。有限元方法不仅能够计算空载下传动误差，也可以得到加载情况下的传动误差。有限元分析方法和传统方法计算传动误差如图5所示，两者分布趋势和幅值基本相同，说明有限元方法能够准确地计算螺旋齿轮副的传动误差，有限元相比数值计算方法优势在于可以模拟加载情况下轮齿和辐板的各种变形，更符合实际情况。 图5. 螺旋锥齿轮有限元传动误差与数值计算方法对比 4.4. 螺旋锥齿轮副法向啮合力分布和实际重合度 理论研究和实际应用均表明，重合度是影响齿轮副承载能力、振动和噪音的重要因素之一，实际重合度越大，传动越平稳，振动和噪音越小。目前CAGE和Kimos软件只能计算空载时的重合度，无法获得加载情况下实际重合度。在有限元分析中，法向啮合力反映了轮齿的接触状态，通过法向啮合力分布可以得到加载情况下的实际重合度，如图6所示。 在该情况下，重合度 ε γ = Δ t / t 0 ， t 0 为齿轮副啮合周期， Δ t 为一个轮齿从啮入到啮出经历的时间，据此得到该载荷下总重合度为2.2。 图6. 螺旋锥齿轮加载情况下法向啮合力分布
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user: 5. 基于有限元方法的锥齿轮副优化 5.1. 优化方案 该准双曲面齿轮副用以匹配中型载货车、中型客车、中型空柜牵引车等车型，初始开发齿轮台架试验寿命主动轮循环次数分别为21.8万/11万/23.9万，失效模式均为小轮齿根弯曲疲劳打齿。根据齿轮初始设计方案，从齿轮副宏观参数、刀具和刀具修形三方面进行了综合优化，优化项如表1所示：增加了工作齿高系数和顶高系数，从而增加了端面重合度；增加小轮刀尖圆角半径、刀顶距和优化小轮刀具修形参数。表中齿根弯曲应力是按照Gleason方法计算结果，在此基础上，利用有限元方法对刀尖圆角半径、齿厚和刀具修形参数进行了优化。 Table 1 The parameters comparison before and after optimizatio 项目 优化前 优化后 工作齿高系数 3.6 4.1 顶高系数 0.15 0.25 小轮刀尖圆角半径/mm 1.0 1.6 大轮刀顶距/mm 3.6 4.1 修形参数 3.98 mm × 2.4˚ 3.18 mm × 2.4˚ 端面重合度 0.853 0.985 小轮弯曲应力/MPa 526.7 468.2 大轮弯曲应力/MPa 550.9 483.1 表1. 螺旋锥齿轮副优化前后参数对比 5.2. 刀具圆角半径的优化 刀尖圆角半径越小，齿根圆角处集中越严重，齿根弯曲应力越大，如图7所示。从有限元分析结果来看，当小轮刀尖圆角半径由1.0 mm增大到1.6 mm以后，小轮齿根弯曲应力由原来的926.6 MPa减小到883 MPa，减小了4.7%，因而小轮刀尖圆角越大，其齿根弯曲应力就越小。但是在实际设计过程中，小轮刀尖圆角半径受到小轮最小齿槽宽的制约，因此通常会采用调整齿厚来增强小轮齿根弯曲强度。 图7. 圆角半径对齿根弯曲应力的影响 5.3. 小轮齿厚的优化 刀尖圆角半径R 1.6 mm情况下，大轮刀顶距由3.6 mm增加到4.1 mm时，此时小轮齿厚增加0.5 mm，齿根弯曲应力由911.4 MPa减小到883.0 MPa，减幅为3.1%，如图8所示。增加小轮齿厚，则会减小小轮齿槽宽，从而导致小轮刀尖圆角半径减小，因此要综合考虑刀尖圆角半径和齿厚，使小轮齿根弯曲应力最小。 图8. 小轮齿厚对齿根弯曲应力的影响 5.4. 刀具修形的优化 小轮刀具修形是改善螺旋锥齿轮齿面接触的一种方法，不同的小轮刀具修形方式齿面接触应力分布如图9所示。小轮刀具无修形时，大轮齿顶出现明显的边缘接触，最大接触应力达到5392 MPa，对应到小轮齿根会出现重接触，容易导致接触点蚀或压溃；当修形高度为3.81 mm × 2.4˚时大轮最大接触应力3358 MPa，比不修形状态降低了37.7%；当修形量增大到4.83 mm × 2.4˚时最大接触应力为3889 MPa，大轮齿顶约有1 mm左右没有参与接触，其接触应力比3.81 mm × 2.4˚增加了530 MPa，这是因为修缘长度太大，小轮齿根挖的太多，在修形区和非修形区交界形成一条凸起，导致接触应力变大，因此最优修形参数是3.81 × 2.4˚，研究发现随着修形高度的增加，小轮齿根弯曲应力略有增加。 图9. 小轮刀具修形参数对接触应力的影响 5.4. 台架试验结果 螺旋锥齿轮副优化前后齿面啮合印迹如图10所示，优化前大端和齿顶脱出，小端尚有5 mm左右没有接触；优化后齿顶和大端均有1 mm左右未脱出，齿根未接触区也减少了，既充分应用了齿面，又没有发生边缘接触问题，啮合印迹比较理想。 图10. 优化前后啮合印迹对比 优化后台架疲劳寿命分为为78万/31万/40万，其中第一根桥齿面接触疲劳，第二三根为齿根弯曲疲劳，经过优化平均寿命由18.9万增加到49.7万，较优化前提高了2倍多。
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user: 6. 结论 本文研究了有限元方法在螺旋锥齿轮副设计优化中的应用，并与传统格里森设计校核方法进行了对比，并通过案例分析提供了齿轮副优化方法与方向。主要结论如下： 1) 传统公式校核方法简单快捷，但是没有考虑错位量、齿面修形等参数，适合前期齿坯设计。 2) 有限元方法可以得到齿面接触应力、啮合印迹和齿根弯曲应力，有限元齿面啮合印迹与台架试验基本吻合；有限元齿根弯曲应力最大值位置与售后失效件疲劳源位置一致，证明有限元方法得到的结果是符合实际情况的。利用有限元方法也可以计算传动误差以及实际重合度，可以为齿轮减振降噪提供依据。 3) 利用有限元方法针对小轮刀尖圆角半径、小轮齿厚以及小轮刀具修形进行了优化，优化结果与台架试验结果一致。
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user: 摘 要 侗族作为西南主要少数民族之一，早在20世纪初便开始受到日本学界的关注。系统梳理和译介日本学术论文数据库CINII，日本科学研究费助成事业数据库KAKEN，日本国立国会图书馆中关于侗族研究的文献资料发现，日本学界侗族研究的焦点内容主要在侗族歌谣，民族建筑，民间信仰，少数民族教育及观光旅游等方面。呈现出研究内容多元化与焦点性，研究成员国际化与协作性，研究方式田野化与实证性，研究成果深入化与发展性的特征。 关键词 :日本学界，侗族研究，焦点内容，特征 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 侗族作为中国西南地区主要的少数民族之一，有着悠久的历史和璀璨的文化。侗族人民凭借着自身的勤劳与智慧创造了丰富的物质文明和精神文明，因而很早便引起了日本学者的关注，成为了日本学界研究中国西南地区少数民族文化的重要视角。早在20世纪初，日本人类学家鸟居龙藏就深入到湖南、贵州、云南等地进行田野调查 [ 1 ]，其1906年发表的《从人类学上看中国西南》论文中，如实地记录了生活在中国西南的侗族、苗族、布依族等少数民族和贵州汉族的风俗文化，并对侗族干栏式民居进行了比较研究 [ 2 ]，从而正式拉开了日本学界研究中国侗族的序幕。随着改革开放政策及“一带一路”倡议的提出，日本学者得以能够深入到西南腹地展开细致入微的踏查，对侗族的研究逐渐呈现出系统化、深度化及多元化的趋势。 因此，本文以日本学界侗族研究为主线，搜集与整理日本学术论文数据库CINII，日本科学研究费助成事业数据库KAKEN，日本国立国会图书馆中有关侗族研究的科研课题、学术论文及专著等文献资料，对这些史料信息进行数据量化分析和译介述评，以期解构日本学界侗族研究的内容焦点和趋势特征，把握海外侗族研究的整体貌相，为国内学者研究侗族提供他者视阈下的跨文化思考和基础性资料 [ 3 ]。
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user: 3. 日本学界侗族研究的学术特征 通过对日本学界侗族研究的文献资料进行系统译介和梳理发现，日本学界在对侗族的研究过程中呈现出以下学术特征和发展趋势。 3.1. 研究内容的多元化与焦点性 日本学界对中国侗族的早期研究主要聚焦于建筑领域，随着改革开放和西部大开发战略的实施，日本学界对中国侗族的研究逐渐得到多元化发展，开始涉及民族文学、民俗学、音韵学、教育学、文化人类学、旅游学、建筑学、服饰学及地域研究等多领域内容。从总体上来看，日本学界关于侗族的研究仍具有焦点性特征，主要集中以歌谣和建筑文化为核心的人文社科领域。 3.2. 研究成员的国际化与协作性 通过文献梳理发现，无论是在日本学界的侗族国家课题研究的项目负责人中，还是在各类学术论文和专著的作者中，都能发现大量留日学者的身影。留日学者的侗族研究不仅客观上促进了我国少数民族文化的海外传播，反映出留日学者逐渐成为海外中国学研究的重要力量，同时还体现出日本学界侗族研究的国际化趋势。此外，日本学界侗族研究能够取得如此丰硕的成果，可以说既离不开中日学者之间的相互交流与协作，更离不开或民间或政府层面的相互支持与援助。 3.3. 研究方式的田野化与实证性 尽管改革开放以来，中国西南地区的交通有所改善，但西南地区特殊的地理位置和相对欠发达的经济条件却客观上加大了日本学者进行田野调查的难度。侗族主要分布在贵州、湖南和广西的三省交界处，环境相对闭塞。尽管如此，日本学者仍坚持深入到贵州黎平县、从江县、榕江县，湖南的新晃县，广西的三江侗族自治县等侗族地区进行潜心调研和实地考察，并对侗族歌谣、建筑、信仰、教育及观光等领域展开了深入研究，取得丰硕的学术成果，其中的艰辛不言而喻，也反映出日本学者重视田野调查和研究的实证性。 3.4. 研究成果的深入化与发展性 在梳理日本学界侗族研究的学术系谱和课题研究内容时发现，日本学者在进行横向多元化拓展的同时，也在不断对先行研究成果进行深入化挖掘。2010年以前的侗族研究主要以建筑文化为主，此后侗族歌谣、民族观光、民族教育、民间信仰开始备受关注。其中土田充义、冈田知子、片冈靖夫等日本学者相继从不同视角对侗族建筑文化展开的研究，牛承彪和金龙哲等留日学者对侗族歌谣、少数民族教育进行的系列化课题研究，都充分体现出日本学界在侗族研究成果上的深入化和发展性趋势。
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user: 4. 结语 本文以日本学界侗族研究的学术成果为线索，系统梳理和分析了日本学界侗族研究的内容焦点与学术特征，并对代表性的研究成果进行了译介和概述，为国内学者的侗族研究提供了他者视阈下的跨文化思考和与基础研究资料。在日本百余年的侗族研究进程中，新老学者孜孜不倦的学术传承与创新，细致入微的文献考证与史料梳理，深入侗族地区的田野调查与现代化记录手段的积极应用都是值得我们学习与借鉴的。同时历时梳理近百年来日本学界侗族研究的丰硕成果，并对其译介和述评，揭示侗族形象和侗族优秀的少数民族文化在海外的多维展演与接受情况，不仅具有学术意义，而且符合中华文化走出去的时代背景。
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user: 摘 要 机械压力机因其结构可靠、操作简便、生产效率高等优势被广泛应用。本文参照国内现有相关型号精密压力机，设计了一种传统机械压力机实验平台。首先，通过对机构的初始参数和运行方式进行分析，绘制机构运动简图，利用Soildworks建立整体的三维模型，通过Adams进行运动学和动力学仿真。然后，利用Ansys Workbench对机身机体、低速轴，连杆进行有限元分析。最后，对机身进行拓扑优化，求得机身最优解，重新建立机身模型，对新建模型进行静力学分析和模态分析，验证优化结构合理性。 关键词 :曲柄压力机，有限元仿真，拓扑优化，模态分析 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 曲柄压力机的结构简单、操作方便、动作平稳、工作可靠 [ 1 ]，被广泛应用于机械制造及加工领域。因其机构是一个封闭的受力系统，故在工作时产生的力不会传给外界，只有少量的惯性冲击振动传给外界，不会引起机构的强烈震动。因此曲柄压力机的研发对我国提升制造装备的水平具有重要意义。 程永奇等 [ 2 ] 对伺服压力机传动系统设计的基本原则进行了探讨，并对压力机的传动系统进行了优化。黄健 [ 3 ] 对曲柄压力机的执行机构进行了设计，并在最大程度上进行优化。鹿新建等 [ 4 ] 分析了多连杆高速压力机传动系统的运动过程，基于ADAMS研究了曲柄半径和固定支点对滑块曲线形态和行程的影响。葛歆扬 [ 5 ] 建立了对称直动肘杆机构的数学模型，并对直动肘杆机构进行优化设计。接着魏良模等 [ 6 ] 对变速驱动曲柄压力机曲柄滑块机构的运动建立了数学模型，对实现曲柄压力机的运动控制奠定了基础。 本文基于曲柄滑块结构，设计了一种1600 KN机械压力机实验平台。利用Soildworks建立了整体的三维模型，再通过Adams进行运动学和动力学仿真。然后，利用Ansys Workbench进行有限元分析，基于结果对机身进行拓扑优化，求得机身最优解，对优化后模型进行静力学分析和模态分析，验证优化了结构的合理性，确保了整体运行过程中的安全性与稳定性。
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user: 2. 压力机的参数设计 在压力机动力端执行机构中只有一组曲柄滑块机构的被称为单点压力机，有多组曲柄滑块机构的为多点压力机 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ]。本文为对应用最为广泛的单点式曲柄滑块压力机运动方案进行设计。 拟定的压力机实验平台主要技术参数如表1所示： Table 1 Main technical parameter 名称 公称压力 公称压力行程 滑块行程 最大冲压次数 参数 1600 KN 8 mm 180 mm 45次/min 表1. 主要技术参数 根据以上技术参数进行设计，经过优化改进，最终确定机构运动简图，机构如图1所示。O点为曲柄的旋转中心，A点为曲柄与连杆的连接点，B点为连杆与滑块的连接点。AB为连杆，OA是曲柄，半径为R，当曲柄OA转动时，滑块从上死点转到下死点，从B 2 到B 1 的行程为S。其中S = 2R = 180 mm，R = 90 mm，AB = 1100 mm。 选择电机时应综合考虑各方面的要求，曲柄压力机的负载属于冲击负载，即在一个工作周期内只在较短的时间内承受工作负荷，而较长的时间是空程运转。若依此短暂的工作时间来选择电动机的功率，则电动机的功率将会很大。 图1. 机构简图 为减小电动机功率，在传动系统中设置了飞轮，电动机带动飞轮旋转，飞轮在电动机空载时储存能量，在压力机短时高峰负荷的瞬间，将飞轮储存的部分能量释放，有效的降低了对电机的要求。本文选用YB3-180L-6型号电机。 本次设计为闭式焊接机身，初步设计机身宽度为1660 mm，长度2170 mm，高度3800 mm。至于机身各钢板的厚度不均，机身中间肋板为50 mm，两侧为30 mm，需要支撑的地方设置凸台，在必要的地方设置加强筋防止变形过大，材料选择为45号钢。 为了加工方便，零件之间主要采用螺栓连接，曲轴与连杆之间为轴瓦连接，曲柄与机身之间为法兰、轴瓦连接，整体传动结构见图2。 图2. 整体传动结构 Adams是全球运用最为广泛的机械系统仿真软件，用户可以利用Adams在计算机仿真，了解复杂机械系统设计的运动性能 [ 10 ] [ 11 ]。根据运动简图确定的尺寸在Solidworks中建立压力机的三维模型并导入Adams中，得到滑块的位移、速度、加速度曲线。根据机构位移及速度曲线选择工作行程，在工作行程时间内施加1600 kN的载荷，进行动力学仿真，得到曲轴上的合力及曲轴上所需要的转矩曲线。图3~8分别为滑块的位移、速度、加速度，曲轴支撑处合力，加载时连杆支撑力及曲轴上扭矩曲线。 图3. 滑块位移曲线 图4. 滑块速度曲线 图5. 滑块加速度曲线 图6. 加载时曲轴支撑力 图7. 加载时连杆支撑力 图8. 加载时曲轴的扭矩
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user: 3. 主要部件的有限元仿真 压力机的机身作为压力机的主要支撑零件，在压力机运行时要承载主要的变形力。根据Adams的仿真分析，找到压力机工作过程中机身所受力与力矩的最大值，确定此时压力机的运动位置。在机身最底端施加固定约束，求解得到机身的总体位移云图和应力应变分布云图如图9~10所示。其中机身材料为45号钢，屈服强度为360 MPa，选取安全系数n = 3，则许用应力为120 MPa。 由图9可以看出，应力集中主要出现在机身偏心轴支撑处与机身支撑板接触位置，最大应力为54.618 MPa，实际生产加工时此处可以通过添加圆角，来减少应力集中；除应力集中处外，其他部分应力分布都较小，均低于30.412 MPa，不会造成机身的破坏。由图10可以看出，最大变形位置出现在机身上部偏心轴支撑处，变形量为0.12158 mm，变形不大，符合精度要求。 图9. 机身应力分布云图 图10. 机身位移云图 轴是压力机工作完成的主要零件，轴刚度与承载力对压力机的性能与工作可靠性起到决定性作用。通过有限元仿真可以更清楚的观察到轴的应力分布，校核轴的应力情况。 在全局坐标系下，根据Adams的仿真分析，截取Adams中危险工况时的轴位置为模型导入Ansys作为初始位置，在轴圆柱面上施加Bearing force载荷(轴承载荷)。在齿轮位置处添加驱动Moment(扭矩)，通过设置角速度及重力加速度方式实现曲轴惯性力和重力施加，两端轴承位置添加Cylindrical Support (圆柱约束)，限制轴向与径向方向位移，在左侧断面处添加Fixed Support (全约束)，约束及载荷如下图11所示。 图11. 轴的约束及载荷施加 轴材料为45号钢，屈服强度为360 MPa，选取安全系数n = 3，许用应力为120 MPa。利用有限元分析软件对轴危险工况进行静强度分析，结果如图12、图13、图14： 图12. 轴位移分布云图 图13. 轴应力分布云图 图14. 轴应变分布云图 由图12可知，最大变形位于轴中部，大小为99.7 μm；由图13可知，最大应力出现在轴肩处，轴所受最大应力为144.74 MPa，此处未设置过渡圆角有应力集中现象，通常采用过渡圆角缓解应力集中现象。轴的其他位置应力均小于64.338 MPa。轴最大变形量可以满足压力机精度要求，最大应力满足材料强度要求，所以轴的设计可以满足工作要求。 连杆在非工作段内承受幅值较小的延杆方向的交变载荷，在工作段内承受通过滑块传递过来的瞬时高峰值冲击载荷。根据Adams的仿真分析，选取连杆承受最大冲击载荷时的位置进行分析，连杆材料选取为45号钢。连杆力施加在连杆小端，通过Workbench中的Bearing force (轴承载荷)的加载方式模拟，假定连杆大端固定，在连杆大端处施加全约束，连杆小端限制其轴向、径向移动施加相应约束。连杆材料为45号钢，屈服强度为360 MP，选取安全系数n = 3，许用应力为120 MP。利用Ansys软件对连杆危险工况进行静强度分析，得出连杆位移变形图与应力、应变云图15、图16、图17如下： 图15. 连杆位移分布云图 图16. 连杆应力分布云图 图17. 连杆应变分布云图 由图15可知，最大变形位于连杆小段与滑块连接处，大小为71.4 μm；由图16可知在压力机冲压过程中危险工况下，最大应力出现在连杆小段与滑块连接处，连杆所受最大应力为32.749 MPa，其他的位置均小于18.217 MPa。连杆最大变形量可以满足压力机精度要求，最大应力满足材料强度要求，所以连杆的设计可以满足工作要求。
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user: 4. 压力机机身的优化设计 机械优化设计是最优化技术在机械领域的拓展和应用。为保证优化效果，本文采用拓扑优化的方法寻找机身材料的合理布置，改善机身的结构。 拓扑优化设计主要是在规定的设计区域内，在给定的外载荷和边界条件下，改变结构的拓扑以满足应力、位移、频率等约束条件，使结构的某种性态指标达到最优。其主要思想是通过在设计区域内寻找材料的最优分布来实现结构的拓扑优化 [ 12 ]。 压力机机身材料为45号钢，在机身的有限元分析基础上添加拓扑优化，本论文优化的目的就是要使机身整体在满足各项条件的情况下，其质量最小。而机身采用相同的材料，设置机身去除材料80%，优化后图形如图18。 观察图18的机身主要受力位置，重新建立优化后的有限元模型，侧板用厚度30 mm钢板加强板厚为50 mm钢板，机身总体重量减少28吨，最大限度的减轻了机身重量。为了验证优化后的模型仍符合使用要求，进行静力学分析结果如图19、图20。应力集中主要出现在机身偏心轴支撑处与机身支撑板接触位置，最大应力为65.676 MPa，实际生产加工时此处可以通过添大圆角，来减少应力集中。其他部分均低于29.189 MPa，不会造成机身的破坏。由图19可以看出，最大变形位置出现在机身上部偏心轴支撑处，变化值为0.24062 mm，变形不大，完全符合精度要求。 图18. 拓扑优化后的机身 图19. 优化后机身位移分布云图 图20. 优化后机身应力应变分布云图 优化后机身模态分析 本文采用Ansys模态分析模块对机身进行模态分析，忽略阻尼影响，提取其前六阶固有频率和振型，得到如下各阶固有频率(如表2所示)。各阶模态振型如下图21~26所示。 Table 2 First six natural frequencie 阶数 第一阶 第二阶 第三阶 第四阶 第五阶 第六阶 固有频率 24.701 Hz 38.97 Hz 56.856 Hz 119.96 Hz 135.39 Hz 139.05 Hz 表2. 前六阶固有频率 图21. 第一阶振型 图22. 第二阶振型 图23. 第三阶振型 图24. 第四阶振型 图25. 第五阶振型 图26. 第六阶振型 如上图21所示，第一阶振型的振动形态为：机身的底座固定不动，上部左右摆动，由于上部的摆动幅度大而下部的小，容易出现滑块中心线与工作台面不垂直的现象，从而降低工件的质量、影响模具的寿命。 如上图22所示，第二阶振型其振动形态为：机身的下部不动，上部因侧板扭转而左右摆动，在这种情况下，会严重影响打击中心位置的定位，同时对安装在上部的曲轴也会产生破坏作用，时间长了会使曲轴容易折断。 如上图23所示，第三阶振型其振动形态为：因机身的侧板和上部受到弯矩作用，机身表现为前后摆动，机身的封闭高度不断的变化。恰好与机身工作时的受力情况相同，其变形容易产生共振。 如上图24所示，第四阶振型其振动形态为机身地脚不动，机身整个发生扭转和左右弯曲，该阶振型下部机身受的影响最大，既要产生前后扭转变形又要发生左右弯曲作用。因此对于模具的寿命和工件的质量的影响最大，要想办法改进。 如上图25所示，第五阶振型其振动形态为机身上部和下部均保持不动但机身的前部左右摆动，此处摆动不会影响压力机打击中心，对压力机的影响较小。 如上图26所示，第六阶振型其振动形态为机身上部和后半部分基本不动，机身的下部靠前的两侧板表现为局部相向摆动，且摆幅较大，直接影响到压力机滑块打击中心，对压力机精度影响较大。 由上述分析可以得出以下结论：机身振动变形主要集中在侧板上，最大振幅主要在侧板的左上角和右上角。振动节点出现在机身与底板连接处以及连接左、右侧板的筋板和侧板相联接的地方。这些部位的动应力产生交替变化，容易造成材料的疲劳或裂纹，所以需要对以上部位进行加强处理。 本文设计160吨闭式压力机的转速为30~50 r/min，所以其频率为0.5 Hz~0.83 Hz之间，但是机身的固有频率都是大于24.701 Hz，所以目前的机器频率是符合要求的。如果该种机器要提高转速，就要避开他的固有频率，以免产生共振。
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user: 5. 结语 本文设计了一种1600 kN传统机械压力机实验平台。并通过Adams对机构进行仿真，并根据仿真结果对压力机的传动系统，机身结构等进行设计，利用Ansys对主要部件进行了有限元分析，验证了本设计能够满足刚度、精度、可靠性等性能要求，最后利用拓扑优化对机身进行了最优求解并对优化后的机身进行了模态分析，大大减少了机身重量，节约了成本，提高了企业的竞争力。
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user: 摘 要 探讨全身免疫–炎症指数/血清白蛋白(SII/ALB)与EGFR基因突变型晚期非小细胞肺癌预后的相关性分析。收集从2013年6月12日至2017年6月31日在青岛市市立医院诊断的EGFR突变型晚期非小细胞肺癌患者71例，患者服用EGFR-TKI前2周内抽取静脉血，收集临床数据。计算患者的SII/ALB值，以中位数将患者分高、低SII/ALB组。两组患者的PFS曲线应用Kaplan-Meier法比较，之后用Log-rank检验分析两组患者PFS的差异。PFS的影响因素通过Cox单因素、多因素回归进行分析，P < 0.05为差异有统计学意义。高SII/ALB组患者的中位无进展生存期(mPFS)为9.2个月，低SII/ALB组患者的mPFS为14.5个月，Kaplan-Meier法显示低SII/ALB组患者的PFS明显优于高SII/ALB组的患者(Log-rank P < 0.001)。3、Cox单因素回归方法分析提示患者的性别、肿瘤分期、EGFR-TKI初治前血清白蛋白和外周血中性粒细胞、淋巴细胞、血小板计数及SII/ALB值对EGFR-TKI治疗的EGFR突变型晚期非小细胞肺癌患者的PFS的影响有意义，均P < 0.05。应用Cox多因素回归方法分析显示肿瘤分期(HR = 4.124， 95% CI: 1.593~10.675; P = 0.004)、外周血淋巴细胞计数(HR = 0.565， 95% CI: 0.290~0.744; P = 0.000)、SII/ALB (HR = 2.472，95% CI: 1.055~5.788; P = 0.037)是应用EGFR-TKI治疗的EGFR突变型晚期非小细胞肺癌患者PFS的独立影响因素。结论：SII/ALB可作为预测EGFR-TKI治疗EGFR敏感突变型晚期非小细胞肺癌患者预后的指标。 关键词 :非小细胞肺癌，SII/ALB，络氨酸激酶抑制剂，预后 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 肺癌是全球发病率和死亡率最高的恶性肿瘤 [ 1 ]，根据病理可分为非小细胞肺癌(NSCLC)和小细胞肺癌(SCLC) [ 2 ]。非小细胞肺癌约占所有肺癌的85%，其中70%初诊时已为晚期，导致预后不良 [ 3 ]。基因检测发现表皮生长因子受体(EGFR)基因突变的晚期NSCLC患者应用表皮生长因子受体络氨酸激酶抑制剂(EGFR-TKI)进行靶向治疗，可获得相较于传统化疗更优的生存期和生活质量。有许多因素可能影响这类患者服用EGFR-TKI时的疗效，但目前还没有一个预测此类患者预后的统一指标。阐明影响此类患者对EGFR-TKI的反应因素并建立相对可行的生物标志物来预测EGFR-TKI的疗效至关重要。本研究分析结合了营养状况、炎症反应和免疫状况的指标SII/ALB对应用EGFR-TKI治疗的EGFR突变型晚期非小细胞肺癌患者PFS的影响，以评估治疗前SII/ALB对于该类患者的预后情况的预测价值。
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user: 2. 研究对象和方法 2.1. 纳入标准 选取从2013年6月12日至2017年6月31日在山东省青岛市市立医院诊断为EGFR突变(19外显子缺失或21外显子L858R/L861Q突变)的局部晚期(IIIA、B、C期)或有远处转移(IV期)的非小细胞肺癌(腺癌或鳞癌)患者。获得青岛市市立医院伦理委员会批准。所有患者服用EGFR-TKI (吉非替尼250 mg每日口服一次或厄洛替尼150 mg每日口服一次)。患者行EGFR-TKI治疗前2周内进行血常规、肝肾功、凝血常规、肿瘤标志物等相关常规检查，并行胸部增强CT、颅脑CT或MRI，颈部、腹部CT等影像学检查。 2.2. 排除标准 1) 确诊为双原发或多原发肿瘤；2) 严重的心、肝肾功能受损；3) EGFR-TKI治疗前的2周内有感染病史；4) 相关临床数据不完整或无法定期评估疾病进展情况；5) 因非原发肿瘤及其并发症造成死亡。 2.3. 检测方法及数据收集 采集患者EGFR-TKI治疗前2周内的空腹静脉血，血常规应用迈瑞BC-6000分析仪检测，肝肾功应用贝克曼5800分析仪检测，凝血常规应用迈瑞EXC810分析仪检测，肿瘤标志物应用罗氏E601分析仪检测。从青岛市市立医院实验室系统导出患者血常规、肝肾功、凝血常规和肿瘤标志物的检测结果。利用公式SII/ALB = PLT (10 9 /L) ´ Neu# (10 9 /L)/Lym# (10 9 /L)/ALB (g/L)，计算患者应用EGFR-TKI治疗前的SII/ALB值，PLT、Neu#、Lym#和ALB分别代表血小板计数、中性粒细胞计数、淋巴细胞计数和血清白蛋白 [ 4 ]。根据相应统计学方法分为高SII/ALB和低SII/ALB组。 2.4. 随访 患者预后主要以PFS表示，结局事件为患者疾病进展或原发肿瘤相关性死亡。每6~8周行一次胸部CT评估疾病进展情况，以RECIST1.1为影像学评价标准，以月为单位计算患者从首次服用EGFR-TKI开始，到出现疾病进展或死亡的这时间作为PFS。随访截止到2019年6月31日或发生疾病进展。 2.5. 统计学方法 使用SPSS 25.0和GraphPad Prism5.0进行统计分析。用频数及构成比来表示分类变量，使用χ 2 检验评估SII/ALB与各分类变量之间的关系。两组患者的PFS曲线应用Kaplan-Meier法比较，之后用Log-rank检验分析两组患者PFS的差异。PFS的影响因素通过Cox单因素、多因素回归进行分析，P < 0.05为差异有统计学意义。