DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 引言 丹参为唇形科植物丹参Salvia miltiorrhiza Bge.的干燥根及根茎，是临床常用中药。丹参的有效成分主要包括两大类：以丹参酮类为代表的脂溶性成分和以丹酚酸类为代表的水溶性成分 [ 1 ] [ 2 ]，其中在丹参酮类化合物中，丹参酮I、二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮II A 的含量较高 [ 3 ]。由于丹参药材受品种、产地、采收期等因素的影响 [ 4 ] [ 5 ]，其所含主要成分相差较大，因此应严格控制丹参药材的质量。 中药材成分复杂多样，大多靠几种成分协同发挥药效，单一成分含量难以全面反映中药质量，因此，多指标成分的含量测定成为中药质量评价的新模式。但同时测定药材中的几种成分又存在对照品难得的问题，致使采用多指标成分评价中药质量的模式在实际应用中受到限制。“一测多评”方法的提出及应用 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ]，在一定程度上有效解决了这一矛盾。“一测多评”即只测定一个成分(对照品供应充足、容易获者)，通过建立该成分与其他成分(对照品难以得到或难供应者)间的相对校正因子，计算出其他成分的含量，实现多成分的同步测定。本实验采用HPLC法，以丹参酮II A 为内参物，采用一测多评法同步测定了丹参中二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I、丹参酮II A 的含量，为丹参药材的质量评价提供了依据。
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user: 2. 实验材料与方法 2.1. 仪器和试剂 LC-10AT高效液相色谱系统(日本岛津)，EC2006高效液相色谱系统(大连依利特)；色谱柱：Hypersil ODS2(4.6 × 250 mm，5 µm)，SinoChrom ODS-BP(4.6 × 200 mm，5 µm)，Wondasil C18(4.6 × 250 mm，5 µm)；KQ-250DB型数控超声波清洗器(昆山市超声仪器有限公司)。 对照品二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I、丹参酮II A (上海晨易生物科技有限公司)，丹参药材购于泰安漱玉平民大药房，甲醇为色谱纯，水为蒸馏水，其他试剂均为分析纯。 2.2. 对照品溶液的制备 取二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I、丹参酮II A 对照品适量，精密称定，分别置棕色量瓶中，加甲醇溶解，配制成对照品储备液：二氢丹参酮I 0.1 mg/ml，隐丹参酮0.5 mg/ml，丹参酮I 0.7 mg/ml，丹参酮II A 0.5 mg/ml，避光保存。分别精密吸取1 ml二氢丹参酮I，1 ml隐丹参酮，1 ml丹参酮I，1 ml丹参酮II A 对照品储备液同置于10 ml棕色量瓶中，加甲醇溶解定容，得混合对照品溶液，低温避光保存，备用。 2.3. 供试品溶液的制备 取丹参粉末(过3号筛)约0.3 g，精密加入甲醇50 ml，密塞，称定重量，超声处理(功率140 W，频率42 kHz) 30 min，放冷，再称定重量，用甲醇补足减失的重量，摇匀，滤过，取续滤液，即得。
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user: 3. 方法与结果 3.1. 色谱条件 Hypersil ODS2(4.6 × 250 mm，5 µm)色谱柱；甲醇–水(77:23)为流动相；柱温30℃；流速1.0 ml/min；检测波长255 nm，进样量20 μl。在上述色谱条件下，各待测成分分离度良好，对照品及样品HPLC图谱见图1。 图1. 丹参对照品(A)和丹参样品(B)的HPLC色谱图 3.2. 线性范围 精密吸取上述混合对照品溶液，分别稀释1、5、10、15、20、25倍，配制成系列浓度的混合对照品溶液，分别进样，按上述色谱条件测定，记录峰面积，以峰面积积分值对各对照品的浓度进行线性回归，结果如表1所示，各标准曲线在一定范围内线性良好。 Table 1 Standard curve of four kinds of active ingredient in Salvia miltiorrhiz 有效成分 标准曲线 线性范围(μg/ml) r 二氢丹参酮I Y = 88770X − 4002.5 0.4~5 0.9990 隐丹参酮 Y = 102919X − 105320 2~25 0.9995 丹参酮I Y = 72055X − 163957 2.8~35 0.9997 丹参酮II A Y = 105538X − 86629 2~25 0.9990 表1. 丹参中4种有效成分的标准曲线 3.3. 精密度试验 精密吸取上述混合对照品溶液，连续进样6次，计算得二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I、丹参酮I A 峰面积的RSD分别为1.9%、0.7%、1.3%、0.9%，表明仪器精密度良好。 3.4. 稳定性试验 取同一供试品溶液，室温避光放置，分别于0，1，2，6，10，18，24，36 h进样，计算得二氢丹参酮、隐丹参酮、丹参酮I、丹参酮II A 峰面积的RSD依次为1.9%、1.1%、1.2%、1.3%，表明供试品溶液在室温条件下避光放置36 h内稳定。 3.5. 重复性试验 称取同一批次丹参药材粉末约0.3 g，共6份，按1.3项下操作，制备6份供试品溶液，分别进样测定，按外标法计算，得二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I、丹参酮II A 的质量分数的RSD分别为1.3%、1.5%、1.1%、1.6%，表明方法重复性良好。 3.6. 回收率试验 取同一批已知含量的丹参药材粉末约0.15 g，9份，精密称定，按各成分在药材中的含量不同分别精密加入高、中、低3个浓度水平的二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I、丹参酮II A 对照品，制备供试品溶液，进样，计算加样回收率，二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I、丹参酮II A 的加样回收率分别为100.2%，99.5%，100.3%，100.4%，RSD值分别为1.0%，0.9%，1.4%，0.4%。 3.7. 校正因子的重现性考察 3.7.1. 不同仪器和色谱柱的影响 取1.2项下配制的系列浓度的混合对照品溶液，分别进样。以丹参酮II A 为内标，分别计算丹参酮II A 对二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I的相对校正因子，相对校正因子的计算如下式所示 [ 9 ]： f s / x = W s × A x W x × A s f s / x 为内标物丹参酮II A 与组分χ之间的相对校正因子， W s 为内参物丹参酮II A 的质量(浓度)， A s 为内参物的峰面积， W 为组分χ的质量(浓度)， A x 为组分χ的峰面积。 分别考察了EC2006，LC-10AT 2种高效液相色谱系统和Hypersil ODS2(4.6 × 250 mm，5 µm)，SinoChrom ODS-BP(4.6 × 200 mm，5 µm)，Wondasil C18(4.6 × 250mm，5 µm)3种色谱柱对各相对校正因子的影响，结果表明，不同仪器和不同色谱柱对各成分的相对校正因子无显著影响，结果见表2。 Table 2 Effects of different instruments and columns on relative correction facto 不同仪器 不同色谱柱 相对校正因子 二氢丹参酮I 隐丹参酮 丹参酮I EC2006 Hypersil ODS2 0.993 0.892 0.710 SinoChrom ODS-BP 1.010 0.903 0.723 Wondasil C18 0.990 0.890 0.692 LC-10AT Hypersil ODS2 0.983 0.887 0.701 SinoChrom ODS-BP 1.021 0.901 0.683 Wondasil C18 1.014 0.902 0.716 平均值 1.002 0.896 0.704 RSD 1.5% 0.8% 2.1% 表2. 不同仪器和不同色谱柱对相对校正因子的影响 3.7.2. 待测组分色谱峰的定位 为了在仅采用1个对照品时，能够确认其它3个成分色谱峰的位置，分别采用丹参酮I、隐丹参酮、二氢丹参酮I与丹参酮II A 色谱峰间的保留时间差和相对保留时间2个参数作为色谱峰定性依据，并考察了这2个参数在不同仪器和不同色谱柱上的重现性，见表3。结果表明，丹参酮II A 与其他3个待测成分相对保留值波动较小，保留时间差波动较大，因此选用相对保留值作为其他3个待测成分色谱峰的定位参数。 Table 3 Different instruments and columns of the target composition relative retention valu 不同仪器 不同色谱柱 相对保留值 二氢丹参酮I 隐丹参酮 丹参酮I EC2006 Hypersil ODS2 0.501 0.647 0.758 SinoChrom ODS-BP 0.486 0.652 0.765 Wondasil C18 0.479 0.659 0.781 LC-10AT Hypersil ODS2 0.494 0.655 0.763 SinoChrom ODS-BP 0.503 0.662 0.772 Wondasil C18 0.489 0.645 0.769 平均值 0.492 0.653 0.768 RSD 1.9% 1.0% 1.0% 表3. 不同仪器和不同色谱柱下目标成分的相对保留值 3.8. 样品测定 取丹参药材，按照1.3项下要求制备供试品溶液，进样测定，分别采用外标法和一测多评法(丹参酮II A 的含量测定采用外标法计算，其他三种成分根据校正因子计算公式计算)计算丹参药材中二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I和丹参酮II A 的含量。结果见表4，表明两种方法所得结果一致。 Table 4 Results of sample determinatio 方法 质量分数(%) 二氢丹参酮I 隐丹参酮 丹参酮I 丹参酮II A 外标法 0.014 0.0024 0.064 0.101 一测多评法 0.012 0.0025 0.062 0.100 表4. 样品测定结果
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user: 4. 结论 本实验采用HPLC法，以丹参酮II A 为内标物，建立其与二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I的相对校正因子，用外标法测定药材中丹参酮II A 的量，根据相对校正因子计算二氢丹参酮I、隐丹参酮、丹参酮I的量，实现了一测多评。同时将外标法测定所得4个成分的量与一测多评法所得结果进行比较，二者无显著性差异。一测多评法可用于丹参药材多指标成分含量测定。
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user: 摘 要 本文从盲生的学习特点、盲生学习化学中教具应用的必要性以及3D打印技术制作化学教具等方面进行讨论，为盲生化学教学及教具使用提供参考。同时，3D打印可以补充教学教具的短缺，为盲生的培养以及获取更多知识，提供了可靠的保证。 关键词 :盲生，盲文，结构式，化学教具，3D打印 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 根据我国第二次全国残疾人抽样调查显示，全国视力残疾者有1263万人。按照国家视力残疾评定标准，通过常规屈光矫正，优眼最佳矫正视力低于0.3 (不包括0.3)或视野半径小于10˚，即为视力残疾。视力残疾按残疾程度分为“盲”和“低视力”两类。我们把这两种学生都称为盲生。 盲生由于视力障碍，难以通过视觉准确获取外界信息。这样盲生的听、触、嗅觉这些感受外界的方式随之增强。如对声音有较强的兴趣，盲生爱好音乐者较多；如认识或接触事物(实物)喜欢用手触摸，长此以往，盲生的听觉、触觉等都比一般人强。因其视力的影响，他们认识事物比较片面，如盲人摸象，缺乏对事物全面的了解，爱钻牛角尖儿；他们学习理科通常比较困难，尤其是包含实验和许多微观知识的化学学科，在想象和理解知识方面均表现出一定困难。因此，盲生可借助教具 [ 1 ]，学习这类理科知识，通过触摸感知获得触觉信息，加上听讲解，帮助盲生理解抽象知识，克服学习上的困难。因此，教具在盲生学习中发挥着很重要的作用 [ 2 ]。 本文从盲生的学习特点、化学学习教具应用的必要性以及3D打印技术制作化学教具方面进行讨论，为盲生化学教学及教具使用提供参考。
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user: 2. 盲生学习的特点 盲生虽有视觉障碍，但他们其他器官的代偿功能很强，一般听力敏锐，触感功能很强。具有敏锐听力的盲生，一般学习能力也较强，各科成绩突出。盲生一般书写比较困难，书写盲文费力、费纸，他们不愿书写盲文，一般能用脑力记忆的材料，更愿意记在脑中，或利用手机、录音笔等现代设备，保存录音材料。 视觉是人类认知来源中最大的信息源，有研究证明其可占到信息来源的60%~80%。盲人不能同时获得听觉、视觉各方面的信息，一般知识不够全面，如触摸图形时，感觉就是一条条线，不能组合起来；另外，由于视觉障碍，活动范围小，接触人群少，平时获得知识途径减少，知识面较窄。 因视力影响，盲生学习理科较困难，尤其包含实验和微观知识的化学学科；盲生无法像明眼学生那样做化学实验，加上实验具有一定程度的危险性，一般学校不提倡让盲生做化学实验，即使多数同学对化学实验兴趣浓厚。学习化学时，盲生空间想象力有限 [ 3 ]，对于抽象微观知识很难想象和理解，如：一些原子团或分子的构型或构象等知识。 鉴于盲生的学习特点，无论低年级还是高年级，盲生都需针对性的个别指导，才能学到较全面的知识，获得各种必需的技能。如教师在教学中，尽可能多的使用实物教具，充分利用盲生的触觉，使他们将触觉和听觉信息进行混合理解加工，以获得比较全面的信息，从而更透彻认识、理解和掌握所学知识 [ 4 ]。尤其是盲生学习化学知识，更需要教师因材施教，利用立体实物教具辅助实验和许多微观知识的讲解 [ 5 ]，激发盲生的学习兴趣，提高课堂教学效果。
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user: 3. 盲生学习化学应用教具的必要性 盲生学习理科一般有为难情绪，他们看不到数学的线条和形状，看不到物理电路图，看不到化学物质的颜色、状态及其变化等。尤其是化学学科，有些化学实验通常具有一定危险性，有些物质既不能触摸，也不能品尝，更不能随意和其他物质混合，这给盲生学习化学带来更大难度。 3.1. 化学属于实验学科 化学是一门以实验为基础的学科，化学实验是化学学习的重要内容。有关实验学科的学习，明眼学生可通过观察实验现象，探究现象发生的原因，得出实验结论；盲生则无法看到实验现象，如冒出气泡，颜色变化；不能感知实验过程的化学变化，如生成白雾或者白烟等现象。另外，盲生因不了解或估计不到化学实验的危险性，潜意识里会将危险无限放大，致使他们根本不敢操作实验器材，更不敢做实验。大部分学校，因怕学生出危险，也不让盲生做实验，这也给盲生学习化学，带来了一定的难度。 3.2. 化学包含微观理论 化学微观理论是从分子层次阐明和揭示化学反应过程的实质 [ 6 ]，对化学整体知识的掌握和理解，起着至关重要的作用。化学中微观理论是比较抽象的、复杂的、难于理解的知识，对于教师来说，属于化学中较难讲解的内容；对于有视觉障碍的盲生，学习简单的微观知识，如：分子、原子、离子等微观粒子，以及原子核外电子排布等，都会有相当的困难；对那些有深度的微观理论，若没有辅助教具或实物模型，盲生学习则会更加困难。 3.3. 盲生学习化学教具的应用示例 到了高年级和大学阶段，为盲生提供可感知的实验现象和抽象的感性形象的教具越来越少。尽管盲生，具备一定的化学基础知识，但对化学知识更深的理解仍需要辅助教具，如：讲解过滤实验装置(如图1) [ 7 ]， 图1. 过滤装置 讲解苯环分子结构(如图2)，讲解甲烷的四面体结构，同素异形体、构象或构型(如图3)等概念，盲生会非常难理解；若辅助以合适的教具为盲生提供可感知的实验现象和抽象的感性形象，如可以触摸的盲文点挂图或图片类等，盲生也能从触摸图中获取较多信息，增加对所学知识的认识和理解；若能使用三维教具模型，盲生则会获得更多信息，对所学知识的认识和理解更透彻，掌握的更牢固 [ 8 ] [ 9 ]。 图2. 苯环结构式 图3. 环己烷的构象
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user: 4. 应用3D打印技术制作化学教具 化学教学中，教师讲解分子构型时，一般通过图片或实物模型等教具开展教学，如挂图、图片类。这些平面教具，不能很好地反映分子的立体形状和空间结构，对于盲生想象或理解三维立体结构也相对困难。如果盲生能够触摸到三维立体结构的教具，感知三维的空间结构，这些实物模型的教具，给盲生在触摸的基础上，带来足够想象空间和感知信息，加上教师的讲解——听觉信息，盲生学习的效果会明显提高。 当前，3D打印技术已经在许多领域得到应用 [ 10 ]，其中包括医学、建筑、航空航天、食品等领域，并在应用中取得较好的效果。国外3D打印技术已普遍运用于基础教育阶段；国内的3D打印技术在中学学科教学中应用的实践案例很少。陆晨刚基于3D打印技术，对分子构型及特殊实验装置进行了教学尝试，在培养学生能力方面取得了较好效果 [ 11 ]。 4.1. 3D打印二维结构教具 二维结构是指原子或离子集团中的原子或离子具有在空间沿二维方向的正、反向延伸作有规律排布的结构。典型的二维结构如：具有聚正六角环构型的二维伸展石墨层分子(如图4(a)和图4(b))。应用3D打印技术打印石墨层分子，讲解知识时，辅助于二维结构教具，盲生会很快理解和掌握所学内容。 图4. 石墨结构图 4.2. 3D打印三维结构教具 化学讲到最简单的有机化合物——甲烷时，结合3D打印的甲烷正四面体的三维立体结构教具进行讲解，盲生会更好理解并接受这些抽象的知识，如图5；通过触摸感知其形态，容易理解甲烷中C-H键角的知识，如图6。在此基础上，学习甲烷的同系物：乙烷、丙烷、丁烷等知识，学生会很容易掌握。对于金刚石、C 60 等较复杂的物质结构如图7，如图8。如果没有实物模型单纯进行理论讲解，盲生会很难理解；利用3D打印技术，设计外形不规则的复杂的三维结构模型，将三维结构金刚石、C 60 等打印出来，盲生通过触摸这些教具，得到具体形态信息，再去学习其理论知识，学习效果会显著提高。如：马力利用3D打印雕塑运用在高校动画专业课程中的 [ 12 ]，效果很好。 另外，购买传统的分子结构实物模型成本较高，且生产厂家有限，难以购到成品。 图5. 甲烷结构图 图6. 甲烷键角 图7. 金刚石结构图 图8. C 60 结构图 3D打印技术将三维实体转化为多个二维平面。通过对材料逐层加工和叠加，大大降低了制造的复杂性。这种制造方式直接从计算机图形数据中生成任意形状的零件，省去了庞大的机床和大量的人力。应用3D打印技术，打印化学复杂原子、分子、高分子、螯合物等模型，都可以实现。这些三维结构的实物，用于课堂教学的教具使用，使盲生通过触觉补偿视觉，获得直观形象的感性信息，再加上敏锐的听觉，盲生的学习变得更容易；同时，实物教具的使用，为融合教育的实施，创造了便利条件。
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user: 5. 结语 根据盲生学习的特点，教师在化学课堂教学中，尤其是高中化学涉及到分子、原子结构的微观知识讲解，尽量使用实物模型教具，给每个盲生提供触摸实物机会，使他们感知触觉信息，以便获得更多信息，帮助他们理解所学知识，同时提高课堂教学效果。 3D打印技术已经在许多领域得到应用，将3D打印技术用于课堂教学的教具打印，应用于分子构型及特殊实验装置的打印(这也是其他制造业难以实现的)，也可以节省材料、节省人力。这些教具通常无法在市场上购买到实物，3D打印补充了教学教具的短缺，为培养盲生(学生)方面获取更多知识，提供了可靠的保证；具为盲生或喜爱化学的盲人使用，应用前景广阔。
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user: 摘 要 国际EPC油气管道工程一般有持续周期长、结构复杂、参与方众多、环境多变等特点，增加了项目进度管理与控制的困难程度，通过应用多级进度计划系统可以较好地解决国际管道工程管理中的诸多问题。本文梳理了适用于国际管道工程的多级计划分类体系，并提出了基于工作分解结构与P6软件进行多级进度计划系统构建的要点，为国际EPC管道项目进度计划与控制提供了有益的参考。 关键词 :EPC油气管道工程，进度控制，多级计划，工作分解结构，P6 Copyright © 2020 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 国际EPC油气管道工程内容复杂，需要统筹设计、采办、施工、试运行各阶段，同时需要协调业主、监理、国际与属地分包商，以及项目所在国政府等各参与方，存在着大量的内部、外部工作交叉与界面。庞杂的工作界面给整个EPC项目的进度计划与进度控制工作带来了较大的困难，从而需要建立一套可以分层、分级管理的控制系统，应用于整个项目的全生命周期，形成穿透式、立体化的管理模式，最终实现项目的层次化动态管理 [ 1 ]。 参考各大国际EPC管道工程的良好实践，可以发现绝大多数项目在进度管理中均采用了多级进度计划管理的模式，通过对不同级别的计划进行联动管理，实现对项目进度的整体控制与实时管理。
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user: 2. 多级进度计划分类 参考国际成本工程协会(AACE International)，以及博克得(Bechtel)、福陆(Fluor)等国际工程公司的工程计划分级标准，对于一个典型的国际EPC油气管道工程，根据编制主体、使用目的、受众以及详细程度的不同，进度计划通常可被划分为五个层级：项目总进度计划作为一级计划，项目汇总进度计划作为二级计划，项目控制计划作为三级计划，项目实施计划作为四级计划，以及针对各项具体工作编制的详细工作计划作为五级计划。 各级进度计划按照自顶向下的方向进行编制，同时遵循自底向上的方式进行更新和维护，上一级计划为下一级计划提供了编制依据与输入条件，而下级进度计划更新后向上汇总，形成了上级进度计划的状态更新。 2.1. 一级计划：项目主进度计划 项目主进度计划，一般称为Project Master Schedule (PMS)。该计划包含项目的主要里程碑、关键可交付成果与重点工作项，内容简短一般不超过一页，通常用于在高层次的汇报中展示项目的整体进度，一级计划通常被纳入项目合同文件的组成部分 [ 2 ]。 该计划一般由业主根据其项目科研报告制定，后续由项目EPC总承包商进行补充和维护。总进度计划可用于将不同子项目、不同承包商的计划整合为统一的总体计划，可协助项目高层进行决策的制定。 2.2. 二级计划：项目汇总计划 项目汇总计划一般称为Project Summary Schedule (PSS)，或Summary Master Schedule (SMS)。该计划是对一级计划的向下细分，在整个项目时间框架内对设计、采办、施工、试运等工作进行汇总，一般包括项目里程碑、按照单体和系统进行分解的主要可交付成果及关键工作内容。二级计划一般用于高级别的管理汇报工作，通常由项目的业主或者监理单位进行编制。 一般而言，较小型的项目并不单独划分一级和二级计划，只有大型的EPC项目需要维护完整的一级与二级进度计划。 2.3. 三级计划：项目控制计划 项目控制计划一般称为Project Control Schedule或Project Coordination Schedule (PCS)。项目的三级计划是真正应用到工作层级的项目进度控制与管理工具。其利用基于关键路径法(Critical Path Method， CPM)的网络计划技术，以一、二级计划的提供的关键里程碑以及设计、采办、施工、试运过程的主要工作项为输入条件，最终形成包含EPC项目全部详细活动的综合计划。项目控制计划中包含详细、独立的各类工作任务，并按专业或者责任对工作内容进行定义。该计划是是第一级真正意义上使用关键路径对整个项目进行精确管理和监督的计划，是项目展望计划(Look Ahead Schedule)的基础。 对于国际管道EPC项目，项目控制计划由EPC总承包商负责编制，最早在投标阶段形成并作为投标文件的一部分提交。控制计划贯穿于项目的全寿命周期，是项目进度月报的基础，该计划包括所有的主要里程碑，以及设计、采办、施工、试运的主要任务项。在EPC总承包的模式下，三级计划一般作为供应商或分包商编制四级计划的框架与约束条件。在项目执行阶段，三级计划定义了项目的整体关键路径，该计划一般应用于项目管理层，如项目经理、业主代表，各部门负责人等。 2.4. 四级计划：项目实施计划 项目实施计划一般称为Project Execution Schedule (PES)。该计划是具体到工作执行层次的进度计划，每个四级计划都是对三级计划一部分的向下分解。四级计划作定义了各执行方完成项目所进行的全部活动，是项目的核心进度计划，是每个EPC油气管道工程进度控制中不可或缺的计划层级。四级计划对各项工作之间的逻辑关系充分定义，保障所有关键路径均可以被有效识别，该计划明确了各项具体工作的计划开始和完成时间，一般按周进行更新。 项目实施计划一般由承包商的各业务部门或者分包商编制，其编制原则之一是要将计划限制于合理的规模和复杂程度，以保障其可读性和便于管理，一个独立四级计划所包含任务的数量一般不超过1000个。对于周期较短的简单项目，四级计划可以覆盖项目全部内容；而对于周期较长的复杂EPC项目，一般需要按照项目的主要工作部分或者单体编制多个四级计划，如详细设计实施计划、采办实施计划，或者是某一线路段或站场的实施计划。一个EPC油气管道工程的各个四级计划通过外部界面和交互工作的逻辑关系相互连接，并向上滚动汇总成项目的三级计划。 2.5. 五级计划：详细工作计划 详细工作计划一般称为Detail Schedule。五级计划是对四级计划的向下分解，属于短期计划，一般持续时间为一到两周，其中包含的工作项项按天进行规划。该计划由具体工作的负责人编制，用于协调详细工作，受众一般为部门负责人、机组长、工长等。
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user: 3. 多级进度计划体系构建 对于一个国际EPC油气管道项目，构建多级进度计划体系的工作重点包含两部分内容，首先要通过对项目进行工作结构分解从而确定多级计划的体系结构；之后借助合适的管理工具完成各级进度计划的编制与维护。 3.1. 建立工作分解结构 工作分解结构(Work Break Down Structure， WBS)的主要功能是将项目目标逐级分解为不同的工作任务，并建立不同任务之间的逻辑联系，从而实现项目的整体目标的结构化。工作分解结构是项目管理中最基本、最关键的数据结构。逐级建立工作分解结构的过程同时也确定了项目多级进度计划的框架，是进行多级计划构建的第一步。工作分解结构的层级划分与多级进度计划的层级大体一致 [ 3 ]。 对于EPC油气管道项目，工作分解并不单纯从可交付成果出发，而是基于设计、采办与施工的工作包划分，项目所有可交付成果在施工工作分解中体现，典型的EPC油气管道项目工作分解结构与多级进度计划层次结构(以二级层次分解为例)如图1所示。 图1. EPC油气管道项目工作分解结构与多级进度计划层次 3.2. 利用P6编制多级进度计划 Primavera P6作为企业级的项目管理软件，可以通过计划、协同、跟踪、控制、积累等过程实现项目的多级计划和控制，是EPC工程领域设计最成熟、应用最广泛的项目管理软件 [ 4 ]。 基于国际管道项目进度控制经验，通过P6进行多级计划的编制与联动更新主要可以借助如下技术功能进行实现： 1) 通过作业分类码定义多级作业计划层级(一级计划、二级计划、三级计划等)，同时实现对不同层级计划的筛选功能； 2) 通过使用WBS作业实现单一进度计划文件内同一WBS下不同层级进度计划的联动更新； 3) 通过使用配合作业(Level of Efforts， LOE)实现单一进度计划文件内跨WBS的，或不同进度计划文件之间的各层级计划的联动更新。 以某EPC油气管道项目一级/二级进度计划为例，在P6软件环境下，通过自定义作业分类码建立计划层级，通过为各级计划的活动分配层级分类码，完成了对一级计划与二级计划的标识，通过过滤器功能可实现不同层级计划的分类显示；通过将一级计划的作业类型定义为“WBS作业”，将二级计划的作业类型定义为“任务作业”，可实现对二级计划状态的向上汇总，从而实现了一级计划与二级计划的联动更新，如图2所示。 图2. EPC油气管道项目一级/二级进度计划
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user: 4. 结语 多级进度计划系统因其结构上的适应性，可以较好地解决国际EPC项目中由大量工作交叉，众多参与方给项目进度管理带来的诸多问题，因而广泛应用于各国际EPC油气管道工程中。本文综合国际EPC工程项目中常用的分级标准，对多级计划体系划分进行了论述。并提出了通过以工作分解结构为基础，借助PrimaveraP6工具实现多级计划的建立与联动更新，从而保障国际管道EPC项目进度管理与控制工作的顺利执行，为项目成功奠定基础。
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user: 摘要 超临界二氧化碳在超临界区具有良好的热力学性能，作为布雷顿循环的工质，相比于传统的朗肯循环有着更高的效率，自然循环是提升系统非能动安全性的技术基础，超临界二氧化碳循环系统的稳态特性是设计的关键。为研究超临界二氧化碳自然循环稳态特性，采用计算流体力学(CFD)方法，对超临界二氧化碳在小型矩形回路内自然循环换热特性进行三维稳态数值模拟，冷热段高差1.0 m，压力范围7~11 MPa，加热壁面温度320~370 K。模拟结果显示，当流体温度达到拟临界温度附近时，质量流量、换热功率和表面换热系数显著升高。由于在拟临界点附近剧烈的物性变化，受浮升力和重力影响，水平管内局部温度呈现底部向顶部逐渐升高。基于模拟结果拟合了稳态雷诺数Re和修正格拉晓夫数Gr m 的关系式。为超临界二氧化碳非能动安全系统的设计和分析提供数据基础。
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user: 1. 引言 随着环境污染和化石能源短缺问题的日益加剧，亟需寻找先进的更高循环效率的清洁的能量循环系统 [ 1 ]。超临界二氧化碳动力循环作为一种零排放的能量循环系统在近二十年来备受关注，工质的拟临界物性特点和可观的热效率使其有望应用于工作温度中等的热电转换系统，如太阳能系统 [ 2 ]、地热系统 [ 3 ]、废热回收系统 [ 4 ] 以及先进的核能反应堆系统 [ 5 ]。安全性是上述系统可持续发展的前提和基础，作为提升非能动安全性的重要途径，对系统的设计和运行至关重要，自然循环成为了持续关注的重点。自然循环是一种非能动循环方式，无需机械泵等驱动装置，仅通过回路中热端和冷端的流体密度差在重力作用下产生驱动压头推动循环进行，将热量从热源带出。自然循环系统结构简单、可靠性好，采用自然循环可以提高系统的固有安全性。因此，研究超临界二氧化碳工质在自然循环中的换热能力，以及影响其流动换热的因素对系统非能动安全性的设计与分析尤为重要。 在超临界二氧化碳自然循环特性数值研究方面，研究者主要采用二维和三维CFD模型分析换热性能。Zhang等人 [ 6 ] 采用二维CFD模型研究了冷热源为定壁面温度边界条件下简单超临界二氧化碳自然循环回路内的温度场、速度场和压力分布。Chen等人 [ 7 ] 通过二维CFD模型分析了加热段放置位置对超临界二氧化碳流动传热特性的影响。研究了在固定工作压力和冷却段壁面温度下，分析了加热段位于底部水平中段、底部水平左侧、回路左侧竖直中段和左侧底部四种位置下超临界CO 2 流动的传热效应和不稳定性。Z. Du等人 [ 8 ] 研究了超临界二氧化碳在拟临界点附近的换热行为，分析得到浮升力的影响对超临界二氧化碳自然循环不可忽略，尤其是工况运行在临界点附近。Yadav等人 [ 9 ] 以地热能利用为背景，针对加热段和冷却段均为套管式换热器的自然循环回路，采用三维CFD模型，研究了在同一回路内单相、两相和超临界态下循环流量的影响，提出了超临界二氧化碳自然循环稳态特性的表征式，并与Vijayan [ 10 ] 实验得到的关系式进行比较。Ajay等人 [ 11 ] 采用三维模型研究了摩擦因子对超临界二氧化碳自然循环换热的影响，与Vijayan的Re和Gr m 关系式不同，提出了摩擦因子和Re的关系式。 目前，关于超临界二氧化碳自然循环的研究较少。为研究超临界二氧化碳在自然循环条件下的稳态运行特性，包括温度温度梯度分布、表面换热强弱以及与换热功率密切相关的质量流量。本文采用三维模型，模拟超临界二氧化碳在小型矩形回路内的自然循环流动换热特性，工况覆盖拟临界区和超临界区，使得二氧化碳可以在超临界状态下不发生相变，类似于单相。经模拟分析，发现了二氧化碳在临界点附近物性的剧烈变化，会导致质量流量和表面换热系数的变化，浮升力对水平管道内的温度和速度分布有显著影响。对于往后的系统设计和运行工况的选择需要考虑以上问题。
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user: 2. 计算模型建立 本文研究主要通过ICEM17.0软件对既定的几何结构进行网格划分，再通过Fluent17.0软件进行数值计算，物性软件查询软件采用REFPROP。 2.1. 几何模型建立 模拟的矩形回路由加热段、冷却段和两根竖直管段组成，如图1所示。管道内CO 2 由底部的加热段(HHX)进行加热，由顶部的冷却段(CHX)进行冷却，除加热段和冷却段外，剩余管段视为绝热壁面。由于加热段和冷却段温度不同，矩形回路内的工质密度随回路位置的变化存有差异，在密度差引起的浮力以及重力的作用下，在矩形回路内形成循环流动，从而进行换热。 图1. 模拟回路的几何结构示意图 回路的具体参数如下： 回路直径：d = 0.008 m；CHX长度：L 1 = 0.6 m；HHX长度：L 2 = 0.6 m；水平管道总长度：L 0 = 1.0 m；管道高度：H 0 = 1.0 m；上端绝缘管长度：L 3 = 0.2 m；下端绝缘管长度：L 4 = 0.2 m。 本模拟建立在以下假设条件下： a) CO 2 在矩形回路中以单相状态流动；b) 系统运行在稳态条件下；c) 除CHX和HHX以外，剩余管段为绝热壁面；d) 加热段和冷却段初始壁面为恒温。 2.2. 数值计算方法 本数值模拟采用FLUENT17.0进行模拟，采用ICEM进行三维网格的划分。质量、能量和动量控制方程采用控制体积方法进行离散。动量和能量项以及湍流项均采用二阶迎风格式。壁面设置为无滑移壁面。湍流模型选择RNG k-ε模型，此模型已成功模拟和预测过有关CO 2 的研究 [ 12 ]。计算过程中同时对温度、压力和速度进行监测，所有监测参数的残差值保持恒定时，计算收敛。不同的参数的残差收敛条件不同，当连续项残差低于10 −3 ，能量项的残差低于10 −6 时，认为模拟收敛，完成一次计算。 整个回路的网格划分采用O型网格的形式，使单个网格更均匀。截面上最大网格尺寸0.1 mm，最小网格尺寸0.04 mm，网格质量均高于0.4。网格在径向壁面附近进行加密处理。截面网格和弯管处网格如图2(a)和图2(b)所示。经网格敏感性分析，最终网格数量为291，336。 图2. 回路网格划分 后续结果分析和处理中需要利用以下公式： 截面上的质量流量： m = ∫ 0 A ρ u d A 稳态雷诺数： Re = 4 m π d u 修正的修正格拉晓夫数： G r m = g β d 3 ρ 2 Q H 0 A u 3 C p 其中， Q = m C p Δ T 在计算Re和Gr m 时，对于稳态导热问题，相关的CO 2 物性的特征温度取进出口主流的平均温度，由于竖直管道为绝热壁面，加热段出口主流温度等于冷却段入口主流温度，冷却段出口主流温度也等于加热段入口主流温度，即： T a v g = T C H X + T H H X 2 修正的格拉晓夫数Gr m 与经典的定义的格拉晓夫数有所不同，H.H.Bau [ 13 ] 等人称之为无量纲传热速率，式中QH 0 /Aμ 3 C p 和温温具有相同的量纲。 2.3. 2拟临界物性分析 CO 2 拟临界点附近的物性变化剧烈，图3显示的是在给定压力条件下比热容随温度的变化。从图中可以看出在达到拟临界温度时，比热容瞬间达到最大值，同时随着压力的升高，拟临界温度也逐渐升高。在拟临界点附近物性的剧烈变化对CO 2 作为换热工质的影响程度如何值得关注，更重要的是在模拟过程中对CO 2 物性的处理上，利用理想气体方程不能准确反映物性剧烈变化的，应采用真实物性。 图3. 比热容在不同压力下随温度的变化 2.4. 物性处理 由于CO 2 在拟临界点附近的物性变化剧烈，因此在模拟过程中需要采用真实的气体物性。计算过程中涉及到的物性有在给定压力条件下的密度、比热容、导热系数和粘度系数在所需温度区间内的对应数值。以比热容为例，如图4所示，本次模拟通过标准的NIST物性查询软件REFPROP，在给定压力下，以1 K为间隔进行所需温度区间内CO 2 物性的查询，在物性变化剧烈的区域适当的缩小取值温度的间隔，通过分段线性的方法将物性曲线分成若干段输入到FLUENT中的物性模块中，在计算过程中采用插值法得到确定温度点的CO 2 物性。
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user: 3. 结果分析 在本文的模拟过程中，加热段和冷却段均采用恒温壁面的方式进行设置，更接近于加热段和冷却段均为套管式换热器的情况。冷却段的壁面温度在整个模拟过程中一直保持305 K，加热段的壁面温度以10 K为步长从320 K变化370 K。回路压力以1 MPa为步长从7 MPa变化到11 MPa。共30组工况，工况如表1所示。 图4. CO 2 真实物性输入(以C p 为例，物性数据来源于REFPROP软件) Table 1 Text matrix used for the current investigatio 运行压力(MPa) 加热壁面温度(K) 冷却壁面温度(K) 7~11 320~370 305 表1. 本文模拟工况范围 3.1. 回路温度分布 图5显示的是在7 MPa回路压力下，管内CO 2 主流温度沿回路位置的温度分布随加热壁面温度的变化关系。CO 2 在加热段中迅速升温，当流过竖直管段时流体的温度损失很小，随后在冷却段迅速被冷却，再通过绝热的竖直管段进去加热段，如此往复形成自然循环流动。加热壁面温度为320 K、350 K和360 K时的流体流动方向与加热壁面温度为330 K、340 K和370 K时的流动方向不同。回路内流体流动方向的随机流动行为是因为回路呈现热对称和几何对称分布。Chen等人 [ 14 ] 也观察到类似的流动方向随机性现象。 图5. 管内主流温度沿回路位置的分布情况 3.2. 回路横截面温度分布 图6显示的是在压力为7 MPa、加热壁面温度为340 K的条件下，加热段和冷却段不同位置的截面温度和速度沿径向的变化。分别记录了加热段和冷却段的进口、出口和中心的温度沿直径的变化情况。在进口处，管道中心主流温度分布近乎均匀，由于加热段和冷却段均为水平放置。在浮升力的作用下，温度和速度在水平管道横截面的竖直方向上并不是对称分布的，温度在截面上的分布呈现为从底部逐渐向顶部升高(−4.0 mm为底部，4.0 mm为顶部，以0.8 mm作为间隔)，在截面的水平方向上，温度和速度分布是对称分布的。冷热段进口来流为竖直管段，浮升力不会对温度和速度在径向产生影响。 图6. 回路横截面温度和速度分布 3.3. 速度和温度分布 图7显示的是回路加热段和冷却段的不同位置处的温度分布云图，从冷热段中心和出口的温度云图可以直观的看出，温度分布呈现一个底部往顶部升高的不对称现象，由于采用恒定壁面加热和冷却的模拟设置，加热段和冷却段近壁面温度恒定，浮升力影响不重要。如上述相同，水平放置的加热段和冷却段的顶部温度高于底部温度是因为浮升力的影响，Liu G等人 [ 15 ] 通过实验研究了浮升力对自然循环挂内的影响。从冷热段进口的温度云图可以看出，在进口位置温度几乎是对称分布的，说明在非加热管段内，浮升力对温度的影响是很小的。 图7. 回路横截面温度分布云图 图8显示的是回路整体的速度分布及弯管处的速度分布情况，从图中可以看出回路内CO 2 呈现逆时针的流动方向。在弯管处，流体的内侧速度明显高于外部速度，但是经过弯管后，外侧的速度高于内侧的速度，这是由于弯头弯曲下离心力的作用使得原本在弯头内侧的流体运动到了外侧。加之浮升力的影响，在回路上部的冷却段也因此形成了管内顶部速度高于底部速度的现象。 从温度和速度在回路局部的截面上的分布结果可以看出，在浮升力和重力影响下，管内温度和速度分布沿径向不是对称分布的，温度和速度的不均匀分布对自然循环的稳定运行具有一定的影响。因此简单的二维模拟是不能准确得到这些因素的影响结果的。 图8. 回路速度分布图 3.4. 质量流量及换热功率 质量流量和循环换热功率是自然循环研究最关注的物理量，图9和图10为不同加热段壁面温度下，质量流量和换热功率随着压力的变化关系。结果表明，在相同的加热条件下，质量流量随着压力的增加而增加，在到达拟临界点后，质量流量有所下降。拟临界点附近的质量流量变化显著，而换热功率在拟临界点附近有所上升，但相比于质量流量的变化，则不那么剧烈。质量流量和换热功率受密度和比热容的影响较大，而密度的拟临界温度在相同压力下总是低于比热容，传热功率在较小温度下的传热功率会有所降低。而在模拟的过程中只能设置冷却壁面和加热壁面在拟临界点的前后，才能确保主流温度经过拟临界点。对于壁面温度为320 K和330 K在压力分别为9 MPa和10 MPa时出现拐点的情况，是壁面温度在这两个压力的临界温度附近且高于临界温度，致使主流温度接近临界温度，密度等物性变化剧烈，从而发生较大的质量流量增加。 图9. 加热壁面温度对质量流量的影响(HHX) 在较高的加热壁面温度下，加热段的CO 2 密度较小，从而质量流量较小，但是换热功率却有所增加，这是因为粘度系数随着温度的升高而减小，粘度系数的减小有助于提高增强换热的雷诺数，从而达到换热增强的效果。 图10. 加热壁面温度对换热功率的影响(HHX) 3.5. 表面换热系数 图11显示的是给定压力条件下，冷却段表面换热系数随加热段壁面温度的变化关系。在较低的压力下(7 MPa、8 MPa和9 MPa)，表面换热系数随着加热壁面温度的升高而逐渐减小，但在较高压力下(10 MPa和11 MPa)，表面换热系数随着温度的升高而升高，到达峰值后逐渐减小。随着压力的升高，峰值在更高的温度出现，这是由于拟临界温度随着压力升高而增大。因此，拟临界点附近具有很高的表面传热系数，即具有很强的换热能力。如对照CO 2 物性表，9 MPa，320 K加热壁面温度条件下，也是表面换热系数的峰值所在，因此表面换热系数较大。 图11. 系统压力对表面换热系数的影响 3.6. Re和Gr m 关系式的拟合 为了检验本模拟的正确性，实验结果与前人Vijayan [ 10 ] 进行比较，Vijayan实验研究了水的自然循环，得到了体现循环能力的无量纲参数Re和修正格拉晓夫数Gr m 之间的关系式。修正的格拉晓夫数是利用流体的平均温度作为特征温度而计算得到的，因此对整体的循环能力具有概括性的体现，但是不能表征局部换热能力。 图12显示的是模拟数据及拟合曲线同Vijayan关系式的对比，虽然在趋势上都是吻合的，但是数值上模拟得到的数据均未落在该关系式上，且数值均低于经实验得到的关系式。造成这样偏差的原因可能有两个，一是加热方式，Vijayan在实验过程中采用的是恒定热流密度的方式进行加热，模拟采用的是恒温壁面的加热方式；二是工质不同，Vijayan实验中采用的工质是水，模拟中采用的是二氧化碳，且处于拟临界和超临界状态下。 为了更好的对比，与Ajay [ 7 ] 的研究方式一样，通过拟合得到的关系式和Vijayan得到的关系式在数值上进行对比，结果如下： Vijayan关系式 [ 10 ]： Re = 1.96 ( G r m d / L t ) 1 2.75 模拟结果拟合关系式： Re = 1.786 ( G r m d / L t ) 1 2.74 ( 30000 ≤ Re ≤ 90000 ) 图12. 拟合公式与Vijiayan公式对比 从关系式的形式上一致，只在系数有较小的差别。上述关于CO 2 自然循环模拟得到的关系式正确性得到证实。该关系式在给定的雷诺数范围内，对超临界二氧化自然循环的设计和分析具有一定的参考价值。
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user: 4. 结论 本研究通过CFD方法对超临界二氧化碳在简单矩形回路内自然循环换热特性进行了模拟和分析。采用三维建模的方式进行了稳态数值计算，得出了以下结论： 1) 在加热段和冷却段为理想的几何对称和热对称时，自然循环的流动方向是具有随机性的，因此，需要自然循环沿着既定的方向流动，需要按照需求布置不对称性，更利于系统的稳定运行； 2) 在拟临界附近，由于物性的剧烈变化及浮升力的作用，温度和速度在三维空间中的分布不是对称均匀的，呈现管内上部温度高于下部温度，水平管段尤为明显，竖直管段温度分布均匀； 3) 在7~11 MPa范围内，质量流量和换热功率随着加热壁面温度的升高而升高，且在拟临界点处达到最大，随后开始降低； 4) 基于模拟结果，拟合了新的关于超临界二氧化碳流动换热的Re和修正Gr m 关系式，对超临界二氧化碳自然循环设计和分析具有一定的参考价值。 本文初步进行了超临界二氧化碳自然循环稳态特性数值模拟，数值计算结果可以用于以超临界二氧化碳为工质的换热系统的设计和安全运行的分析。后续还要进行有关超临界二氧化碳自然循环瞬态不稳定性研究，以及不稳定性理论研究。
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user: 摘要 本文介绍了核电站严重事故的概况，以及目前已经发生的核电站严重事故中放射性废液的现实源项。采用简化的估算方法，针对AP1000核电站，计算严重事故工况下放射性废液中各核素的放射性浓度。本文采用的估算方法计算简便，不需要采用专业软件，因此对有类似源项计算需求的工程，具有较高的参考价值。
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user: 1. 核电站严重事故概述 一般而言，核电站反应堆的严重事故可以分为两大类：一类为堆芯融化事故，另一类为堆芯解体事故。堆芯融化事故的主要原因是堆芯失水而导致冷却不充分，引起堆芯裸露、升温和熔化的过程，其发展较为缓慢，时间尺度为小时量级。而堆芯解体事故，是由于快速引入巨大的正反应性，引起功率陡增和燃料破裂的过程，其发展非常迅速，时间尺度为秒量级。由于固有的反应性负温度反馈特性和专设的安全设施，堆芯解体事故发生在轻水反应堆中的可能性极小 [ 1 ]。 1979年美国三哩岛事故、1986年前苏联切尔诺贝利核电厂事故和2011年日本福岛事故是目前核反应堆严重事故仅有的实例。
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user: 2. 严重事故放射性废液的现实源项 2.1. 三哩岛事故 发生事故的反应堆是三哩岛核电厂的2号机组，此机组堆型为压水反应堆。这次事故由给水丧失引起瞬变开始，经过一系列事件造成了堆芯部分熔化，大量裂变产物释放到安全壳内。堆芯上部有30%~40%的燃料熔化 [ 1 ]。估计事故中大约有70%惰性气体(主要是133Xe)，30%的碘和50%的铯以及少量其他裂变产物释放进入了主冷却剂系统 [ 2 ]。 2.2. 切尔诺贝利事故 事故发生在切尔诺贝利核电站的4号机组，堆型为石墨慢化轻水冷却的压力管式反应堆。此事故属于堆芯解体事故 [ 1 ]，收集的资料中未见有关于反应堆冷却剂源项的描述。 2.3. 福岛事故 [ 3 ] [ 4 ] 2011年日本9级特大地震加上超设计基准的海啸引起的福岛核电事故，其1号机组堆芯熔毁比例为55%，2号机组堆芯熔毁比例为35%，3号机组堆芯熔毁比例为30%。产生的放射性废液的放射性浓度为10 10 Bq/L，主要放射性核素为 131 I、 134 Cs、 137 Cs等。
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user: 4. 结束语 本文根据原子核的放射性基本原理，结合《AP1000设计控制手册》，通过合理假设，采用简化的人工计算的方法，计算出AP1000核电站严重事故工况下放射性废液中核素种类和放射性浓度。由于本计算过程的假设条件较苛刻，导致计算结果较保守，相比于福岛事故的废液放射性浓度10 10 Bq/L而言，多了一个数量级。但本文采用的估算方法计算简便，不需要采用专业软件，因此对有计算类似源项计算需求的工程，具有较高的参考价值。
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user: 摘 要 针对影响研究生联合培养质量的不利因素，本文探讨了“产学研”协同育人中的运行实施机制，涉及到培养方案制定、课程体系建设、导师队伍建设、招生方案改革与分类培养以及教学管理体系建设等五个方面的改革方案。通过制定联合培养过程中的运行实施机制，可以打破育人主体之间的多种壁垒，整合各方优势资源，发挥优质资源的最大效益，实现目标共建、过程共管、资源共建、责任共担和成果共享，进而实现各主体自身的利益诉求，促进自身良好发展。该模式建立了人才培养方案的动态调整机制，有利于紧跟计算机专业方向的前瞻性系统理论与前沿性工程技术方法，有效建立学校育人、社会用人与技术发展之间的无缝衔接，有利于培养满足“新工科”背景下社会需要的计算机领域高层次人才。通过不断实践优化完善可以将该模式推广应用到人工智能专业本硕贯通式联合培养中。 关键词 :新工科，协同育人机制，运行实施机制 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 研究生教育是高等学校培养高层次人才的主要途径，是国家科技创新体系中最重要的部分之一。党的十八大提出了“实施创新驱动发展战略”；国家“十三五”规划纲要进一步提出了创新驱动发展战略的内涵，强调实施创新驱动发展应加强协同创新，积极推动协同创新，鼓励高校与科研机构、企业开展深度合作，建立产学研协同创新的战略联盟。为了深化高校研究生教育改革，推进新工科建设，只有通过高等学院、科研机构与企业的“产学研”深度合作，发挥高等院校与科研机构的理论研究优势和企业的工程实践优势，为研究生培养提供实践创新基地与平台，培养研究生发现、分析和解决实际问题的能力，才能培养出适应新技术、新业态、新模式和新产业高层次的创新应用型人才 [ 1 ]。 在“新工科”背景下，只有深化“产学研”多方协同育人机制，强化学科交叉融合，才能紧跟学科的前瞻性系统理论与前沿性工程技术方法。目前，“产学研”联合培养研究生的模式多种多样。例如，依托项目合作培养，联合建立培养研究基地，共建合作研究中心，企业委托定制培养研究生，建立实习基地和聘任企业导师等等 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ]。通过这些模式的合作，整合各方优势资源，确实提升了研究生的实践能力和适应社会的能力，实现了多层次的互利共赢。但是，面对新工科建设的新要求，目前的产学研联合培养模式还有不少需要完善之处。例如，学校对产学研联合培养研究生的长效管理体制和机制不健全，影响到产学研各方的参与积极性、主动性和创造性，导致联合培养的合力与优势没有很好体现；学校与企事业单位的合作深度和广度不够，导致产学研合作稳定性不够，需要拓宽合作主体之间的沟通渠道；联合培养中诸如经费筹措机制、学术交流机制、考核机制和成果分享与转化机制等配套政策体系不完善；联合培养质量评价体系不完善，难以对协同创新培养中的职责、效果和权益等定性和定量分析等。 计算机专业领域具备新工科的交叉复合优势，是新工科建设中的重要部分。计算机专业研究生培养目标就是为社会输送满足社会需求的高层次人才。所培养的研究生不仅需要系统掌握计算机方面的基础理论、技术和应用知识，而且还要具备良好的创新实践能力和职业素养。为了积极探索解决上述产学研协同培养中不足的有效方法，立足于新工科建设的大背景，我们力求通过协同制定培养方案，加强多方沟通渠道，建立完善的支撑体系，加强全程性过程管理建设，优化课程体系和制定培养质量评价标准等，提升研究生的创新实践能力和职业素养，实现产学研各方的多层次互利共赢 [ 7 ]。积极探索协同创新环境下计算机专业研究生联合培养的有效机制，以计算机专业研究生培养为主线，以导师队伍建设、课程体系建设和协同创新基地建设为支撑，以研究生培养质量为抓手，以系统化、规范化和制度化的过程管理建设为保障，切实提高计算机专业研究生的创新实践能力，持续提升高校服务区域经济发展的能力。 本文主要研究“产学研”协同育人中的运行实施机制，主要包括培养方案制定、课程体系建设、导师队伍建设、招生方案改革与分类培养以及教学管理体系建设等五个方面的内容，为将来我校的人工智能专业本硕贯通多方协同联合培养积累经验。