DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 8. 情感研究道路的反思 情感文化语义发展阶段试图从文化层面解读情感情绪的使用范式。学者更多关注的是文化影响认知，认知反作用文化。东方文化主要从传统哲学，阴阳五行学说阐释情绪的产生缘由；西方文化主要从体液说，哲学，心理学角度解释情绪与认知的关系。涌现型文化认知从关注个体在文化中的作用转移到政体在文化下的情绪认知，研究发现文化在早期情绪心理学发展中占据不可撼摇的位置。文化是人类基于身体经验基础上，对外界做出的一系列情绪反应活动。目前争论不断的内感受力问题是情绪的焦点，东西方文化下，情感的反应活动是趋向一致，还是大相径庭，是学者比较关注的问题所在。文化层面下，社会的发展，个体的发展，精神层面和物质层面的满足是不是都应该纳入影响情绪发展的内外在因素。情感的具身化阶段主要侧重于身体在认知过程中的参与性和与环境的互动性。基于身体经验上，人类对外部世界活动而做出的内心一系列心理反应活动。具身理论考察了身体，认知，心智三者的关系，早期的情绪外周围理论，面部反馈学说以及后期的镜像神经元理论试图从“模仿”的机制模拟人类的情绪活动。进步之处在于从外部世界开始逐渐关注人类内心世界的情感活动，喜怒哀乐在不同情况下的具体表现形式。具身理论的焦点就是躯体化，人的生理器官与情感活动之间是一种纷繁多杂的关系存在，“心”在东西方国家的情感使用不同，中国典型的例句：“你伤我的心/此刻，我感觉到万箭穿心”；在英文表达中，“heart”是更多用作一种人体器官，少数表示极度伤心的情况下如“I felt heart-broken”。情感躯体化的研究不应该只仅仅局限于文化，具身层面，更应该转向大脑的研究。情感的活动是如何在大脑中被进行加工，信息是如何被传递？这才是情感研究应该回答的首要问题。紧接着，情感的概念化主要侧重于语言符号，指称符号，隐喻，转喻在情感中的使用范式。情感的概念化使得人类在身体经验的基础上借用隐喻，转喻等抽象理论表达抽象，复杂的情感。汉语中，经常遇到：“我气得火冒三丈”，可以被解读为“火”是被喻作“容器中的液体”即将溢出，来表达情感的程度性。英语中，同样可以找到类似的情感表达。情感的概念化也在为情感的躯体化进一步试图做出可行性解释，却发现情感的概念化研究不足，需要海量的数据进行对比分析，这一点国内的研究是远远不够的。为了使情感的研究走上科学正规划的道路，情感的研究转向于多学科的研究领域，是集于心理学，生物学，语言学，神经认知科学为一体。情感的研究涉及语言理解，信息加工，传递，以及器官的情绪反应活动等多种身体成员的参与。 以上国内外的文献综述表明学者跟过的是停留在文化层面，去探索文化，身体，认知的关系。躯体化，内感受力是情感研究的重中之重，但是研究的层面过于浅薄，没有上升到心理学，生物学神经学的角度。科学角度给出的可能性解释是大脑是负责人类情感的中央控制区。情感具身化的发展高度之后，学者继续对概念隐喻的原理探索，上身到新的跨学科领域，生物学，心理学与神经学的交叉发展，使得情感研究逐步走上科学化，正规化的道路。情感的科学化，正规化研究道路会使人类进一步探索人脑这个黑盒子，寻求其中的脑奥秘。现在情感的研究是停留在文化语义层面，将来的研究走向文化，认识，思维的跨学科领域，使情感的研究趋向于认知层面，是情感研究的飞跃。对于前人的情感研究之路，那么情感的研究之路可以从实证研究，包括语料搜集的方法去着手进行，结合现代科学技术，探索大脑的奥秘。大脑的复杂性程度也决定着人类情感的复杂表达。每一个阶段的情感研究都或多或少做出理论贡献，都有其自己的局限性，但是更多的为之后的学者提供了情感研究的丰富理论框架。
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user: 摘 要 针对传统方式下窃电识别困难的现状，本文通过分析窃电预警评价体系，研究窃电预警系统软件设计方案，基于LabVIEW软件完成窃电预警系统的软件设计。通过窃电用户历史数据信息对系统进行了功能测试，验证软件可用于电力窃电预警，有利于提高反窃电效率。 关键词 :评价指标，窃电，预警系统，LabVIEW Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 现代社会窃电现象日益严重，窃电的手法多种多样，因此窃电检查是电力用电检查的重点和难点。传统窃电识别方式具有实施困难，检查方法耗费人力大，判断时效性较差，判断准确性低等缺点，因此反窃电技术现实困难 [ 1 ] [ 2 ] 。 窃电行为不仅会破坏供电秩序，对供电线路造成损害，还会引发安全隐患，对社会造成不良影响，因此，反窃电行动迫在眉睫 [ 3 ] 。反窃电工作较为复杂，并且存在着很强的不确定性。目前常用的反窃电技术主要有：人工排查、反窃电铅封、电表箱开箱报警、电表防磁、电子锁、电子铅封等方法 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 。反窃电手段简单，易产生误报、不报等情况，效率低、时效性差。同时，安装警报器等装置增加了反窃电成本，并且警报器不具备界面显示功能，仍需电力工作人员现场排查确定。 本文设计的窃电预警系统克服了现有反窃电技术中的不足，为电力管理人员提供友好的人机交互界面，具有良好的显示性。系统依靠LabVIEW软件的优势，基于机器学习算法，结合电力行业的反窃电经验以及电力盗窃的特点，对电网历史数据实现机器学习建立窃电预警系统。系统可以在电力线路没有出现硬件损坏的情况下，根据电网数据平台采集的用户用电数据初步判断用户的用电状态，预测用户窃电行为，实现反窃电的功能，在一定程度上节省人力排查成本和线路维修成本，提高反窃电效率。
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user: 2. 窃电预警评价体系 选用合适的评价体系是确保评价质量的重要前提，根据现有电力行业的反窃电经验以及目前电力窃电行为的特点，选取8个评价指标构成了评价窃电行为的评价体系，图1为窃电预警评价体系结构图。 窃电预警评价体系考虑的8种影响因素分别是：日用电量、用户最大线损值、用表类型、三项不平衡率、微机扫描情况、所在台区线损、功率因数和合同容量比 [ 7 ] 。 2.1. 日用电量 日用电量指标作为最重要的指标之一，它与四季的划分密切相关，一般而言，当用户用电量出现夏季用电量等于或远远小于秋季用电量的情况时(特别是连续生产性行业，如娱乐业、餐馆等)，此时可得出用户用电不符合用电季节特性的结论。电费账单上的电量与季节的变化呈“反时段”特性。此外，电力用户正常用电的情况下，一个月内的用电量会遵循一定的规律周期性变化，若用户的一个月内的日用电量呈现无规则变化，则怀疑用户窃电。 图2是正常用电用户一个月内的日用电量变化曲线，由图可见正常用户日用电量呈现明显的周期性变化规律。图3是窃电用户一个月内的日用电量曲线，与正常用户日用电量变化曲线相比，变化规律不明显，且呈现下降的趋势。 图1. 窃电预警评价体系 图2. 正常用电用户用电量曲线 图3. 窃电用户的用电特性 结合图2和图3可知，正常用电用户和窃电用户的用电量趋势上存在明显差异，因此可以通过对用户日用电量的特征分析来判断用户是否窃电。 2.2. 用户最大线损值 电力系统中，供电企业一方面负责把电力分配到电网中，同时也负责把按面积分布的用户以不同电压等级、不同线路组织到电网中进行供电，确保系统的发、输、供和用电平衡。理想情况下，系统能量是守恒的。实际网络中，由于电力网的结构、输送电能的大小、管理状况等因素的影响，系统会有能量损失，正常用电损失率大概在8%左右。通过对电网的损失进行分压、分地区、分线路区域统计，最大线损值可作为窃电预警的重要评价指标之一。 采用最大线损值作为评价指标，对用户窃电行为所造成的电网线损计算分析的流程如下： 1) 收集计算配电网理论线损所需要的数据。数据包括：相关配电网中，各类元件的具体电气参数及元件接线图，配电网运行的实时电气数据，关键参数为负载和负载曲线。 2) 选用合适的计算方法计算配电网的理论线损。根据原始数据和系统精度要求，可采用均方根电流法或电能表取数法等。 3) 计算配电网测量期间的最大线路损耗值。包括最大可变损耗和最大固定损耗。 4) 使用变电站上报的电能表抄表数据计算实际线损。计算过程中，不仅要对当月及年累计数据统计分析，还需对上月和当前统计周期的线损数据进行统计分析，不仅计算每个站点和输电线路的线路损耗，还要计算分压、分线、母线不平衡率、主变压器变化率等各项指标，其中统计线损电量通常通过电能表所计量的总“供电量”减去总“售电量”得出的。 5) 通过横向和纵向对理论线损值、统计线损值、最大线损值进行对比考核。考核过程中，不仅需要对统计线损的总线损率、分线、分压、分级线损率与上月同期、去年同期的指标值比对，还需要将统计线损率与理论线损率对比，统计线损值与最大线损值对比。正常情况下，输电线路上没有发生窃电，理论线损值、统计线损值、最大线损值三者应该满足这样的关系式：最大线损值 > 统计线损值 > 理论线损值。 6) 一旦考核结果不正常：统计线损电量>最大线损值，则说明线路上存在用户窃电。这时需要供电企业对区域配电网的统计线损值和最大线损值再进行对比考核，如分压、分线、分级的配电网线路的考核。这样可以逐步消除、逐步定位、逐步接近用户窃电发生的位置，为采取更有效的管理措施提供帮助和依据。 因此，最大线损值是企业判断窃电的参考标准之一，在理论和实际中皆切实可行。配电线路正常状态时：最大线损值 > 统计线损值 > 理论线损值；配电线路出现大量的窃电行为：统计线损值 > 最大线损值。因此可以通过计算配电线路的统计线路损耗和最大线路损耗，以确定窃电现象发生的具体位置。 2.3. 用表类型 由电力行业的经验可得：机械表用户比电子表用户的窃电难度低，窃电的可能性更大。 2.4. 三相不平衡度 异常电压变化用于表示欠压现象，可以采用三相电压不平衡率来表示三相电压间之间的差异，即: 三 相 电 压 不 平 衡 率 = U max − U min / U max 由反窃电经验可知，窃电发生时三相电压之间差异较大，即三相电压不平衡率较大。因此可以根据三相电压不平衡率来判断是否发生窃电。 图4为窃电用户三相不平衡率变化曲线，通过分析可知，在2010年12月之前未发生窃电，在2011年1月到3月用户窃电，且窃电发生时会导致电压异常变化，三相不平衡率会发生突变。 2.5. 微机扫描情况 根据窃电识别经验：每月微机扫描出现异常的用户比未出现异常的用户窃电的可能性大。 2.6. 所在台区线损 计算用户所在区域的线路损耗率，并确定该区域内的用户在此线路损耗率下是否有窃电的嫌疑。 图5为某台区线损曲线，前24个月没有发生电力盗窃，台区线损在一个固定的范围内波动，后3个月发生窃电行为，台区线损值出现明显降低，因此可用台区线损判断窃电行为。 2.7. 功率因数 正常用电用户的功率因数会保持一个相对稳定的数值，所以其加权平均功率因数也是一个相对稳定的值，与电量的使用时间没有关系，一般不会出现突升突降的现象。如果假设功率因数的标准值为0.9，其波动范围在+0.1~0.2之间均属正常现象，若发生远超过该范围的异常波动，则用户可能存在用电异常。 功率因数突降产生的原因：无论是三元件或两元件电能计量装置，还是感应式或全电子式电能计量装置，一旦出现人为或者非人为的电流回路的极性反接都会直接导致功率因数突然降低。 图4. 三相不平衡度变化曲线 图5. 所在台区线损 功率因数突升产生的原因：感应式电能计量装置的无功表短接部分或全部电流回路，会造成无功电量计量大幅少计，导致功率因数突升，或者三相三线计量电能表电压缺相运行时，会导致功率因数的突升。 图6为某用电用户用电功率因数归一化之后的统计曲线。图中2011年1月到3月发生窃电行为时，功率因数出现明显的突升。 2.8. 合同容量比 用户向供电企业提交的合同容量和用户的每月电力消耗存在数量关系，此关系随用户所在地区的不同而不同，本文研究地区的对应关系为(合同容量 × 360)/月用电量 < 2属于正常用电，否则存在窃电的可能。
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user: 3. 系统软件设计 本文基于虚拟仪器Labview软件平台开发窃电预警系统，该系统程序流程已经进行了模式化。该系统不需要电力企业工作人员对大数据平台中采集到的数据进行人工分析处理，只需要将评价指标数据按照系统界面提示进行输入，系统将自动完成预测诊断，并向工作人员输出窃电预测结果。系统流程图如图7所示。 窃电预警系统嵌入了支持向量机诊断模型，模型训练样本采用电力历史数据作为窃电训练样本 [ 7 ] 。图8为支持向量机工作原理，通过建立超平面H 1 、H 2 ，将窃电与非窃电样本分类，进而实现窃电识别。 超平面： H 1 : y = w Τ x + b = 1 H 2 : y = w Τ x + b = − 1 支持向量机诊断模型应用径向基函数作为核函数，28组样本数据作为模型训练，20组样本数据作为模型测试样本，模型训练精度约为95.8%。 径向基函数： K ( x ， y ) = exp ( − | x − y | 2 / d 2 ) 图9为模型测试诊断结果，窃电样本标记为“1”，非窃电样本标记为“0”，由图可见，模型诊断精度可达100%。模型具有较高的诊断精度，可以作为系统诊断核心。
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user: 4. 系统测试 系统设计分为两个部分：第一部分数据输入，工作人员将评价指标数据依次输入到系统的数据输入 图6. 功率因数 框中，确认数据输入无误后即可对用户数据进行窃电预测；第二部分数据输出，预测结果通过第二部分输出在“检测结果”框中显示，由指示灯进行指示。 根据系统要求确认数据无误后，系统读取输入的用户用电评价指标参数，通过后台支持向量机训练模型对数据进行预测分析，并给出窃电预测结果。若用户用电无异常，系统警示灯保持原状(绿色)，如图10所示。若用户窃电，系统警示灯变成红色，如图11所示。工作人员可根据窃电预警信号，对该用户进行排查、取证。 选择表1中正常用户样本(编号0)与窃电用户样本(编号1)作为界面功能测试数据。
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user: 5. 结束语 论文构建了评价窃电判断的指标体系，利用Labview平台搭建了窃电预警系统，对系统功能进行了 图7. 窃电预警系统流程图 图8. 支持向量机工作原理 图9. 模型测试结果 图10. 未发生窃电时系统界面 图11. 发生窃电行为时系统界面 Table 1 Data of the system tes 样本 月用电量 最大线损 用表 台区线损 不平衡率 微机 功率因数 容量比 0 0.454516 0.98659 0 0.947225 0.95149 0 0.315627 0.749787 1 0.976882 0.04008 0 0 0.04328 0 0.949882 0.055793 表1. 系统测试样本 测试，确认系统能够完成预设功能。文中的反窃电方法是基于大数据技术在电力系统中应用的一次尝试，给反窃电技术提供一些新的思路，为维护电网供电秩序做出贡献。
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user: 摘 要 通过对环江油田延安组主要目的层段岩心资料、物性特征及储层四性关系的分析研究表明：研究区储层具有中-低孔、低渗特征；储层含油气性主要受控于岩性和储层物性；粒度较粗的砂岩孔渗性较好，常成为油气富集的有效储集体。选取声波时差和电阻率等电性资料，根据测井、有效储层解释结论确定了区内有效储层的电性下限，并由孔隙度-声波时差、孔隙度-渗透率模型计算出研究区有效储层物性下限。通过对比有效储层下限值与岩心测试值，二者具有明显的一致性，表明储层物性-电性特征模型符合研究区地质特征，为有利区的预测提供了重要依据。 关键词 :延安组，中-低孔、低渗，四性关系，下限标准 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 地质概况 环江油田位于鄂尔多斯盆地的西南部，天环坳陷中段，紧邻西缘断裂带，构造较为稳定 [ 1 ] 。区内主要研究层位包括有中侏罗统延安组的7、8、9、10油层组(J 2 y 7 ~J 2 y 10 )共4套开发层系，主要发育2种沉积模式，J 2 y 7 ~J 2 y 9 发育三角洲平原亚相，J 2 y 10 与下伏富县组发育以侵蚀充填为主的辫状河流相。优质储层主要分布于心滩和辫状河道微相较为发育的地区。
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user: 2. 储层“四性”特征及相互关系 2.1. “四性”特征 据矿物鉴定资料显示，环江油田延安组储层岩石类型主要为岩屑石英砂岩、长石岩屑砂岩(图1)。石英体积分数约为70%左右；长石体积分数为10%~20%；岩屑体积分数较少，约10%左右；填隙物体积分数不足10%，主要以水云母、高岭石为主。砂岩粒径主要分布范围为0.3~1.0 mm (平均1.9 mm)，分选中等-差；磨圆主要为次圆-次棱角状；颗粒以线、点-线接触为主；胶结类型主要为孔隙式胶结、加大-孔隙胶结、孔隙-加大胶结。 图1. 环江油田延安组储集层砂岩成分分类图 2.2. 岩性与物性的关系 在储层“四性”关系研究过程中，岩性与物性的关系最为基础和重要，二者是影响储层储集性能的直接因素 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 。岩心资料分析结果表明，环江油田延安组目的层位主要发育中-细粒砂岩、粉砂岩，泥岩发育较少。不同孔隙度和渗透率的储层发育不同粒级的砂岩，随着砂岩粒度的增大，储层孔隙度、渗透率也逐渐变大。 2.3. 岩性与电性的关系 储层的电性是指所获得的反映地下地质情况的测井信息，通过对储层电性特征的研究可以实现对岩性、物性和含油性的综合认识 [ 5 ] [ 6 ] 。研究表明，砂、泥岩的电性特征在自然伽马曲线上有较好的响应，即随着岩石粒度的减小和泥质含量的增加，自然伽马总体呈增大趋势。环江油田J 2 y 7 ~J 2 y 10 主要储层段内，中-细粒砂岩均具有较高电阻率、高声波时差和低自然伽马的电性特征。电阻率主要为0~25 Ω∙m，自然伽马为0~160 API，声波时差为190~260 μs/m (图2)。 图2. 环江油田J 2 y 7 “四性”关系图 2.4. 岩性与含油性关系 不同岩性对应的油气显示有显著差别，中-细粒砂岩是主要的含油储集层，以自然电位曲线明显负异常，自然伽马低值为特征。含油砂岩电阻率通常较高，主要为油斑显示。储层解释结论反映出物性较好的中-细粒砂岩储层易于发育成规模较大的油藏，成为有利的生产层位。 泥岩、粉砂岩则以中等自然伽马、中-低负异常自然电位为特征；声波时差较高，电阻率相对较低。由于岩性颗粒较细，所以其有效孔隙度低，渗透性差，一般不含油。 2.5. 物性与含油性关系 储层含油性是油藏评价的重要内容，对于不同岩性、物性储层的含油级别，一般来讲，储层砂岩粒度越粗，物性越好，其含油级别也越高 [ 2 ] [ 7 ] [ 8 ] 。通过统计区内不同含油级别所对应的物性参数(图3)可知，储层油气显示级别与储层物性特征存在一定的相关性，即物性较好的储层往往具有较高的含油级别。 图3. 环江油田J 2 y 7 储层物性与含油性关系图
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user: 3. 储层物性参数模型 3.1. 孔隙度测井解释模型 以研究区J 2 y 7 为例，通过储层岩电资料的分析，绘制孔隙度-声波时差交会图(图4)。由图4可知，区内延安组储层孔隙度与声波时差存在良好的响应关系，可利用声波时差对孔隙度进行测井化解释，建立孔隙度测井解释模型。 图4. 环江油田J 2 y 7 孔隙度-声波时差交会图 ϕ = 0.2309 Δ t − 39.115       R = 0.8463 (1) 式中：ϕ为孔隙度，%；Δt为声波时差，μs/m；R为相关系数，1。 3.2. 渗透率测井解释模型 影响储层渗透率的主要因素包括孔喉半径和岩石颗粒间孔隙的连通性，孔喉半径主要取决于岩石颗粒分选、磨圆及平均粒度大小，孔隙连通性则受控于胶结物的性质和含量。通常受成岩及成岩后作用影响较小的储层，其渗透率和孔隙度具有良好的相关性，通过对研究区J 2 y 7 储层孔、渗关系的研究分析作出渗透率-孔隙度交会图，发现二者具有较好的相关性(图5)，通过回归分析得到： K = 0.16 e 0.2732 ϕ       R = 0.7879 (2) 式中：K为渗透率，mD。 图5. 环江油田J 2 y 7 渗透率-孔隙度交会图
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user: 4. 储层出油下限的确定 储层出油下限主要指2个方面，物性下限和电性下限。 电性的下限标准可确定有效储层，即利用测井、取心资料及储层解释相结合的方式，建立油层、水层和干层判别标准，对有效储层进行划分 [ 2 ] 。选取环江油田J 2 y 7 的测井数据及所对应层段储层解释结论，绘制电阻率-声波时差关系图(图6)，获得有效储层的电性下限，声波时差 ≥ 223 μs/m，电阻率 ≥ 6 Ω∙m。 图6. 环江油田J 2 y 7 电阻率-声波时差关系图 储层物性下限的确定一般采用经验统计法、压汞参数法、交会图法和测试法 [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] 。该次研究采用储层物性、电性交会图法确定物性下限。根据式(1)，通过储层声波时差下限来确定储层孔隙度下限，进而由式(2)求解渗透率下限，得出储层物性下限为孔隙度 ≥ 12.7%，渗透率 ≥ 5.1 mD。通过对区内J 2 y 7 有效储层孔、渗参数统计，孔隙度多大于12.3%，渗透率基本大于4.9 mD。故模型计算所获得的物性下限与实测结果较为符合，反映出模型具有一定的可靠性，适用于研究区的地质条件。
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user: 5. 结论 1) 环江油田储层四性特征明显，测井曲线能有效识别不同岩性，确定物性相对较好的储层；储层含油性主要受岩性和储层物性的控制，粒度较粗的砂岩孔隙度、渗透率较高，可作为良好的储集体。 2) 通过电阻率、声波时差及储层解释结论确定了电性下限为声波时差 ≥ 223 μs/m，电阻率 ≥ 6 Ω∙m；通过孔隙度和渗透率测井解释模型确定了物性下限为孔隙度 ≥ 12.7%，渗透率 ≥ 5.1 mD。
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user: 摘 要 北偏东走向的三危山横亘于敦煌盆地中部，将盆地分成了南、北2个部分，其生成与发育对两侧诸凹陷的构造特征及沉积充填有着直接的影响。因此，开展三危山演化特征的研究对其两侧，尤其是五墩凹陷油气勘探具有重要的指导意义。通过对采自三危山不同位置和不同地层的13个样品进行磷灰石裂变径迹测年及热史模拟分析，三危山自志留纪开始隆升，经历了志留纪–早泥盆世快速冷却隆升、晚泥盆世–二叠纪缓慢冷却演化、三叠纪快速冷却隆升、侏罗纪缓慢冷却、白垩纪缓慢–快速冷却隆升与晚白垩世–新生代缓慢冷却共6个阶段。各阶段的发育特点与周边凹陷的沉积充填相辅相成，早侏罗世之前的2次快速隆升，对侏罗纪古地貌及物源体系有着重要的影响；侏罗纪时期缓慢冷却，表明区域构造活动趋于缓和，导致侏罗系断陷盆地开始发育；早白垩世晚期快速冷却隆升，表明区域处于挤压抬升背景，以至五墩凹陷上侏罗统、白垩系、古近系被剥蚀，烃源岩停止生排烃，对五墩凹陷洼陷带油气的生成及油气藏的形成与保存都有着重要影响。 关键词 :裂变径迹测年，热演化，构造活动，三危山，沉积充填，油气藏 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 三危山位于敦煌盆地中部，把敦煌盆地分割成南、北2大坳陷，北部为安墩坳陷，南部为阿克赛坳陷，五墩凹陷为北部安墩坳陷的次级凹陷，由于其处于特殊的构造位置，影响南北两侧次级凹陷构造特征及沉积充填。前人对三危山花岗岩及侵入岩开展过锆石原位U-Pb定年及Hf同位素分析，党河水库花岗岩和沙枣园二长花岗岩体为I型花岗岩，是中亚造山阶段碰撞期花岗岩，形成于462~434 Ma [ 1 ] ，在三危山敦煌群中侵入大量斜长花岗岩脉体，敦煌南侧火焰山斜长花岗岩脉体形成于360~370 Ma，为古亚洲洋南缘弧后盆地扩张形成的花岗岩 [ 2 ] 。在三危山内部可见大量的形成于136~99 Ma的基性岩墙群，指示敦煌地区白垩纪的伸展构造环境 [ 3 ] 。从上述已经发表的测年数据来看，三危山发育多期侵入岩，经历多期次构造运动。目前，还缺少关于敦煌群变质岩、花岗岩、侏罗系砂岩的锆石、磷灰石裂变径迹及其热史模拟研究，通过系统取样，运用锆石、磷灰石裂变径迹及其热史模拟分析技术，对三危山造山隆升过程进行研究，为全面认识敦煌盆地的演化提供重要的参考依据。同时，三危山断裂带北侧的五墩凹陷是敦煌盆地油气勘探的重点地区，在中下侏罗统已获得油气勘探突破，表明其具有较大的勘探潜力。三危山多期次构造活动控制了凹陷形成及改造，影响沉积充填及生烃演化，导致油藏预测困难。研究三危山构造演化过程对正确认识五墩凹陷盆山耦合关系、沉积充填、烃源岩演化及指导油气勘探具有重要意义。 笔者利用裂变径迹热年代学方法，分析三危山13块不同时代岩石样品的裂变径迹数据，并基于镜质体反射率测试和地质背景分析对裂变径迹测试数据进行时间–温度热史模拟，分析三危山隆升过程，结合地震及钻井资料，分析三危山演化过程及其对五墩凹陷沉积充填和烃源岩演化的影响。
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user: 2. 地质背景及样品特征 三危山呈北东走向，是一条狭长的隆起带，出露前震旦系敦煌群片麻岩、片岩、混合岩、变质凝灰岩和侵入其中的早古生代、元古代花岗岩，白垩纪基性岩墙群，在三危山南北两侧侏罗系露头有零星出露，主要位于多坝沟、南湖、芦草沟一带(图1)，山前凹陷内发育侏罗系、新近系、第四系。由于受阿尔金走滑断裂多期构造运动的影响 [ 4 ] - [ 9 ] ，三危山断裂带内主要发育北东、北西2个方向的次级断裂；北东向断裂形成时间早于北西向；次级断裂具有逆冲、压扭、走滑性质，逆断层形成时间早于走滑断层。裂变径迹热年代学样品采自三危山不同时代、不同位置的各类岩石(表1)。 样品分析测试由北京泽康恩科技有限公司完成。试验中先将样品粉碎，用重液、磁选等常规方法分离出磷灰石和锆石单矿物。利用环氧树脂将磷灰石制成光薄片，在25℃恒温的7% HNO 3 溶液中蚀刻30 s； 图1. 研究区位置简图及样品位置图 表1. 三危山磷灰石和锆石裂变径迹测定结果表 挑选晶形完整的透明锆石置于载玻片上，让其C轴平行于水平面分布，利用一定的高温使之镶入聚四氟乙丙烯片中，通过研磨和抛光露出内表面，利用KOH + NaOH溶液在210℃下蚀刻约25 h揭示自发径迹。采用外探测器法定年，将低铀白云母贴在光薄片上，与CN 5 标准铀玻璃一起构成定年组件。样品均置于反应堆内辐照，照射的中子注量为1 × 10 15 n/cm 2 。之后将云母外探测器置于25℃的40% HF中蚀刻20 s，揭示诱发裂变径迹。根据IUGS推荐的常数法和标准裂变径迹年龄方程计算年龄值 [ 10 ] [ 11 ] 。
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user: 3. 裂变径迹测试结果 裂变径迹测试结果显示，样品的裂变径迹年龄小于花岗岩样品年龄，反映了后期的冷却、热事件，表明样品形成后均遭受了构造热事件的影响 [ 12 ] - [ 18 ] 。表明三危山敦煌群片岩、花岗岩、侏罗系大山口组砂岩样品记录了晚二叠世、晚三叠世、中侏罗世、晚侏罗世、早白垩世、晚白垩世、古近纪冷却事件。 3.1. 敦煌群片岩样品裂变径迹测试结果 在三危山地区采集3件敦煌群片岩样品(DH1、DH2、DH3)，磷灰石裂变径迹中值年龄为73 ± 5~113 ± 6 Ma，锆石裂变径迹中值年龄为154 ± 6~225 ± 12Ma (表1，图2)。根据Binomfit软件计算磷灰石裂变径迹混合年龄，敦煌群变质岩获得了多个峰值年龄。磷灰石获得了113.4 ± 6 Ma、82.9 ± 5 Ma、78 ± 6 Ma、48.1 ± 12 Ma、66 ± 5 Ma多个峰值年龄，显示了后期经历了早白垩世晚期、晚白垩世晚期和古近纪的隆升事件。锆石获得了265 ± 18 Ma、189.4 ± 13 Ma、171.1 ± 16 Ma、145.7 ± 9 Ma的峰值年龄，记录了晚二叠世、晚三叠世、中侏罗世、晚侏罗世多次隆升事件。 图2. 三危山磷灰石和锆石裂变径迹年龄分布图 3.2. 花岗岩样品裂变径迹测试结果 对三危山7件花岗岩样品进行锆石、磷灰石裂变径迹测年分析，其中多坝沟剖面3件(DH11、DH5、DH6)，莫高窟以东4件(DH7、DH8、DH9、DH10)。分析结果(表1，图2)显示，磷灰石裂变径迹中值年龄为38 ± 5~84 ± 5 Ma，锆石裂变径迹中值年龄为137 ± 14~193 ± 20 Ma。磷灰石和锆石裂变径迹年龄记录了早三叠世、晚侏罗世、白垩纪和古近纪多期次的冷却隆升事件。 多坝沟地区3件样品的磷灰石裂变径迹年龄为80 ± 5 Ma~84 ± 5 Ma，反映晚白垩世的冷却事件。锆石裂变径迹年龄为144 ± 6 Ma~163 ± 11 Ma，反映中–晚侏罗世、早白垩世的冷却事件(表1，图2)。三危山莫高窟以东4件样品裂变径迹年龄为38 ± 2~83 ± 5 Ma (表1，图2)，记录了晚白垩世–古近纪的冷却事件。DH8花岗岩样品锆石裂变径迹年龄为137 ± 14 Ma、146±11 Ma、193 ± 20 Ma (图2)，记录了早–晚三叠世、晚侏罗世、早白垩世、早侏罗世4次冷却事件。
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user: 4. 热史模拟结果 造山带岩体的冷却过程可以直接反映造山带演化历史，通过不同的热测年计算其有效的封闭温度，确定岩体冷却到不同温度的时间，得到一条温度–时间曲线，从而描绘造山带演化热历史。 磷灰石裂变径迹具有较低的封闭温度，为说明造山带低温热演化过程拓展了空间。为了进一步了解三危山热历史演化过程，对封闭径迹测量数大于75条的样品进行了热历史模拟，记录最适合的曲线。热史模拟以五墩凹陷地质演化为基础，利用锆石裂变径迹年龄、封闭温度和该地区钾长石 40 Ar/ 39 Ar年龄及其封闭温度作为模拟的边界条件，对不同地区不同样品进行热史模拟。结果表明，三危山敦煌群片岩、花岗岩、侏罗系大山口组砂岩样品记录了志留纪至古近纪多期冷却事件：志留纪–早泥盆世(440~400 Ma)快速冷却隆升阶段；晚泥盆世–二叠纪(400~250 Ma)缓慢冷却演化阶段；三叠纪(250~200 Ma)快速冷却隆升阶段；侏罗纪(200~145 Ma)缓慢冷却阶段；白垩纪(145~90 Ma)早期缓慢隆升、晚期快速冷却隆升阶段；晚白垩世–新生代(66 Ma~现今)缓慢冷却阶段，总体表现为持续的隆升过程。 4.1. 变质岩和花岗岩样品热史模拟测试结果 针对不同岩性的样品，对三危山花岗岩和敦煌群变质岩分别进行热史模拟，探讨三危山的隆升演化过程。在三危山利用2件敦煌群变质岩样品DH1、DH2进行磷灰石裂变径迹热史模拟(图3)。样品DH1经历了4期冷却演化过程，第1期为志留纪–早泥盆世(440~400 Ma)的快速冷却隆升阶段；第2期为早泥盆世–侏罗纪(400~145 Ma)缓慢冷却演化阶段，第3期为早白垩世(145~120 Ma)快速冷却演化阶段；第4期为晚白垩世–新生代(120Ma~至今)缓慢冷却阶段。样品DH2经历了4期冷却演化过程，早志留世-泥盆纪(440~360 Ma)快速冷却演化阶段；早石炭世–晚侏罗世(360~150 Ma)缓慢冷却阶段；晚侏罗世–晚白垩世(150~70 Ma)快速冷却阶段和新生代(70 ~40 Ma)缓慢冷却阶段。 为了进一步厘定三危山中生代构造隆升演化过程，对三危山西段多坝沟地区的2件样品DH4、DH5进行了磷灰石裂变径迹热史模拟研究(图4)。由模拟可以看出，2件样品具有较为一致的演化历史，显示花岗岩形成后经历了三叠纪(250~200 Ma)的快速冷却阶段；侏罗纪(200~145 Ma)的缓慢冷却阶段；早白垩世(145~90 Ma)的快速冷却阶段；晚白垩世–古近纪(90~40 Ma)缓慢冷却阶段。 在三危山东部地区样品DH7、DH8获得了较为接近的演化历史(图3)。早期均经历了晚石炭世–晚三叠世(310~200 Ma)快速冷却阶段，之后的演化略有差异。样品DH7在侏罗纪(200~140 Ma)经历了缓慢冷却阶段；在早白垩世(140~90 Ma)经历了快速冷却阶段；晚白垩世之后经历了缓慢冷却阶段。样品DH8在侏罗纪–早白垩世经历了缓慢冷却阶段，在晚白垩世–古近纪经历了快速冷却阶段。 4.2. 侏罗系砂岩样品热史模拟测试结果 侏罗系砂岩样品的边界条件限定如下：一是沉积时的地表温度设定为5~30℃；二是现今地表温度设为20 ± 10℃。并用砂岩样品的锆石裂变径迹年龄和封闭温度作为模拟约束条件。锆石裂变径迹有效封闭温度采用210 ± 40℃。 图3. 三危山敦煌群变质岩、花岗岩，侏罗系砂岩样品温度–年龄模拟图(采用Lasslett等退火模型) 芦草沟样品DH13及多坝沟样品DH12砂岩样品模拟结果(图3)表明，中生代以来均经历了3个阶段的热史演化。第1阶段为侏罗纪(200~145 Ma)快速沉降埋藏过程；第2阶段为白垩纪抬升阶段，始于145 Ma；第3阶段为古近纪缓慢抬升阶段，始于66 Ma。多坝沟样品DH12在早侏罗世晚期已达到最大埋深，芦草沟样品DH13在晚侏罗世才达到最大埋深。模拟结果与已钻井结果一致，多坝沟北侧的湾窑凹陷内敦参1井只揭示153 m上侏罗统，缺失中–下侏罗统，芦草沟露头西北部五墩凹陷内西参1井完整揭示了2000 m厚侏罗系。
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user: 5. 三危山演化特征对于五墩凹陷油气影响 裂变径迹、热史模拟及地震资料解释结果表明，三危山经历志留纪–早泥盆世、三叠纪2个快速隆升阶段，在早侏罗世之前隆升成山，控制五墩凹陷侏罗系古地貌及物源体系；侏罗纪处于松弛拉张期，山前箕状断陷盆地开始发育，白垩纪快速抬升，影响侏罗系烃源岩生烃演化及盆地改造，五墩凹陷早侏罗世以来的构造演化可划分为伸展断陷早、中、晚期及拗陷期4个主要演化时期，不同时期的沉积充填既有继承性也有差异性。 5.1. 影响五墩凹陷早侏罗世古地貌及物源体系 五墩凹陷是由于三危山断裂在早侏罗世发生伸展活动而形成的山前箕状断陷盆地，一侧为控凹的三危山隆起，另一侧为受北山控制的玉门关斜坡带，五墩凹陷古地貌可划分南部断阶带、中央洼陷带、北部斜坡带，侏罗纪–白垩纪沉积充填就是在该构造背景下完成的(图4)。 山前箕状断陷湖盆物源体系具有多方向、多类型特点 [ 19 ] [ 20 ] 。五墩凹陷在侏罗纪已形成南东向的南湖低凸起、北东向的甜水井凸起、三危山构造带。依据古水流双向性、重矿物对应性、边缘相指示性，认为五墩凹陷发育3个方向物源，南部为近源三危山物源区，北部和东部为北山及甜水井凸起远源区。南部三危山物源区距山前洼陷中心近，在断阶带及洼陷带发育冲积扇–扇三角洲–湖相沉积体系；北部及东部物源区坡度缓，距洼陷带远，为辫状河三角洲沉积体系，物源交汇在山前洼陷带(图4)。 图4. 五墩凹陷中–下侏罗统沉积演化史图 5.2. 影响五墩凹陷断阶带及洼陷带的沉积充填 三危山构造活动控制五墩凹陷沉降及抬升，影响湖平面垂向及纵向变化，进而控制五墩凹陷断陷及坳陷期沉积充填，导致不同演化阶段其岩性序列及沉积相类型具有明显差异(图4)。 1) 伸展断陷早期。三危山在三叠纪快速隆升之后，侏罗纪时期断裂处于拉张伸展阶段，早侏罗世山前断陷盆地已经形成，该时期凹陷规模较小，洼陷带内湖泊开始发育，在断阶带及洼陷带发育了温暖湿润气候下的冲积扇相沉积，沉降中心位于三危山前，随着凹陷不断稳定下沉，湖水加深，湖面扩大，发育扇三角洲–滨浅湖相、辫状河三角洲相沉积。 2) 伸展断陷中期。断陷湖盆继续稳定下沉，三危山依然控制着断阶带及洼陷带沉积，洼陷带内扇三角洲平原低位体系域沉积沿三危山北断层分布；在中央洼陷带内发育滨浅湖–半深湖相高位体系域沉积，发育大山口组烃源岩及储层。 3) 伸展断陷晚期。随着湖盆不断扩张，中侏罗世早期，五墩凹陷湖盆范围达到最大，水体达到最深，断阶带及洼陷带发育扇三角洲前缘，斜坡带发育辫状河三角洲前缘，南北物源交汇在洼陷带内半深湖区，在西参1井2260~2300 m段，顶部见大套黑色水平层理泥岩夹有灰绿色粉砂岩条带，主要为湖泥沉积。该时期五墩凹陷湖盆水体最深，发育24 m厚的优质烃源岩，为油藏的形成奠定了良好的油源基础。 4) 拗陷期。中侏罗世晚期–晚侏罗世，三危山断裂伸展拉张活动减弱，五墩凹陷由断陷转为坳陷，湖水变浅，气候由温暖潮湿向干旱转变；晚侏罗世凹陷开始抬升，湖水进一步变浅，沉积中心逐渐远离三危山断层，向凹陷北部移动 [ 21 ] [ 22 ] [ 23 ] 。受干旱气候条件的影响，西参1井中间沟组中上部为厚层深紫色泥岩夹薄层泥岩，向上泥岩变厚，为厚层棕色、棕红色泥岩夹砂质泥岩和砂岩，为五墩凹陷最重要的区域性盖层；晚侏罗世博罗组沉积时期发育氧化环境下的冲积扇–湖泊–河流相沉积，推测三危山前洼陷带发育冲积扇相沉积，滨浅湖相沉积不发育。西参1井显示，北部斜坡带为红色砂岩与泥岩互层的曲流河沉积。 依据五墩凹陷地质结构，将其划分为山前南部断阶带、中央洼陷带、北部斜坡带，具有南断北超、南厚北薄的构造特征。五墩凹陷的沉积、沉降中心受边界断层的控制，地层逐渐向北超覆，厚度呈现向北逐渐减薄的趋势。早侏罗世地形分异明显，凹陷内古地形凹凸不平，局部会出现次级沉积中心，处于断陷初期的填平补齐阶段。中侏罗世时期五墩凹陷继续以断陷为主，随着早侏罗世填平补齐作用的进行，凹陷内低凸起消失，沉积范围较早侏罗世明显扩大，早–中侏罗世时期地层厚度中心位于三危山前中央洼陷带。晚侏罗世时期，地层沉积范围继续扩大，厚度中心逐渐向凹陷北部偏移。 5.3. 影响五墩凹陷烃源岩演化 墩1井埋藏史及热演化史分析表明：五墩凹陷在早–中侏罗世发育大山口组及中间沟组2套烃源岩及储层，晚侏罗世烃源岩开始生烃，五墩凹陷“上生下储”型油藏开始形成；早白垩世开始大量生排烃，早白垩世末期达到生烃高峰；晚白垩世由于盆地抬升，地温降低，烃源岩停止生烃，后期地层埋深再也没有达到或者超过早白垩世末期的最大埋深 [ 24 ] 。 5.4. 影响五墩凹陷后期改造 多坝沟花岗岩、芦草沟侏罗系砂岩样品热史模拟结果表明：白垩纪(145~66Ma)为快速冷却阶段，三危山在晚白垩世–古新世为快速挤压抬升阶段，造成白垩纪及古近纪被剥蚀，在五墩凹陷新近系疏勒河组与下伏侏罗系呈角度不整合接触，凹陷东西两侧发育逆冲断层，构成现今凹陷边界；芦草沟侏罗系砂岩样品热史模拟结果显示，新生代为缓慢抬升阶段，三危山在新近世–第四纪为走滑挤压坳陷阶段，盆地形成了现今南断北超、南深北浅、东西抬升的构造格局。
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user: 6. 结论 1) 三危山的持续隆升过程经历了6个阶段，志留纪–早泥盆世快速冷却隆升阶段、晚泥盆世–二叠纪缓慢冷却演化阶段、三叠纪快速冷却隆升阶段、侏罗纪缓慢冷却阶段、白垩纪缓慢–快速冷却隆升阶段、晚白垩世–新生代缓慢冷却阶段。三危山在早侏罗世之前已经隆升成山，侏罗纪以伸展–拉张为主，白垩纪至渐新世以挤压抬升为主，新进纪具有左旋走滑特征，不同时期具有不同运动特征。 2) 五墩凹陷发育多方向物源，洼陷带是南部扇三角洲与北部、东部辫状河三角洲交汇区。五墩凹陷划分为伸展断陷早、中、晚期及拗陷期4个演化时期，不同时期沉积充填既有继承性也有差异性；中、晚断陷和拗陷期是五墩凹陷中–下侏罗统烃源岩、储集、盖层发育时期，在上述3个阶段洼陷带及斜坡带附近发育的岩性、构造–岩性、构造油藏是五墩凹陷油气勘探有利目标。
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user: 摘 要 四川盆地晚三叠世须家河期为湖泊–三角洲沉积。由于周缘山系的抬升与剥蚀，导致盆地周缘沉积保存不全或缺失，从而对四川盆地晚三叠世须家河期的沉积格局认识存在很大的分歧。在前人研究的基础上，通过对现代“满盆砂”湖盆——鄱阳湖沉积的分析，并类比同类型盆地，为四川盆地晚三叠世须家河期建立“近海宽浅型敞流湖盆”的新概念模式，对进一步确定主体区沉积相、微相的类型及储层关系，预测主体区有利储层相带的展布具有重要意义，为普光气田须家河组的后期勘探开发提供地质依据。 关键词 :四川盆地，须家河组，沉积格局，近海宽浅型敞流湖盆 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 前人经过几十年的研究，对四川盆地须家河组沉积体系和沉积模式提出了诸多观点 [ 1 ] ，但是从目前的勘探现状来看，无法对其沉积规律和勘探现状作出较好的解释(如“满盆砂”现象)。地层划分、对比是沉积、储层研究的基础 [ 2 ] ，如果针对须家河组采用“砂”对“砂”、“泥”对“泥”的地层划分方案，就必须考虑穿时性的可能；沉积与储层的不符合是勘探生产中遇到的最大问题，不仅制约了有利储集区带的优选，还影响对油气藏的准确认识。此外，不能忽略松潘–甘孜海槽对四川盆地须家河沉积期的影响问题。采用“将今论古”与盆地类比的方法，结合沉积背景，提出了四川盆地晚三叠世须家河期为“近海宽浅型敞流湖盆”的新观点(川西北逆冲推覆带为扇三角洲–湖泊沉积体系，其余地区为冲积平原–辫状河三角洲–湖泊沉积体系)，有效地解释了须家河组地层划分、对比及“满盆砂”沉积特点等问题，为预测有利储层分布提供理论支持。
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user: 2. 须家河组沉积格局分析 2.1. 沉积概况 据现存上三叠统资料和古构造背景可知，四川盆地晚三叠世最大沉积范围，西抵龙门山一带和康滇古隆起前缘，北抵米仓山–大巴山一带，东接渝鄂边境，南入黔中一带，其沉积范围远超过现今盆地的界限 [ 3 ] [ 4 ] 。由于周缘山系的抬升与剥蚀，导致盆地周缘沉积保存不全或缺失，影响了沉积格局的判断(图1)。 图1. 四川盆地晚三叠世沉积特征及周缘古陆分布图(王鸿祯，1986) 2.2. 现代敞流湖盆实例——“满盆砂”的鄱阳湖 鄱阳湖是赣江古河道在新构造运动下不断扩张、长江洪水位上升的背景下形成的，湖底平坦，湖水较浅，平均8.4 m。鄱阳湖接受赣江、修水、抚河、信江及饶河等5条河流的注入，其中赣江入湖形成的三角洲面积最大，可达 1544 km 2 。 在枯水期，鄱阳湖三角洲迅速向前进积，水上沉积影响范围大大增加，湖盆内的悬浮物质供应少，且河水的势能大，悬浮物质能够被河流有效带出，湖盆内则以砂质沉积为主；而在洪水期，由于敞流口的顶托，三角洲快速后退，河水的势能变小，悬浮物质在湖盆内沉积，形成低能的沉积为主体，但是由于洪水期悬浮物质沉积缓慢，厚度薄，下一次枯水期对早黏土物质的冲蚀而很难保存，从而导致以湖盆主体以砂质沉积为主。在湖盆，较长时间段内，砂质沉积可以认为是近似等时的。但形成该种沉积的先决条件是湖盆地形平坦，平坦的地形可形成“枯水一线、洪水一片”的景观。而根据四川盆地须家河组沉积背景可知，湖盆地形平坦，具有溢流通道、多物源体系、海平面的升降与湖平面变化密切相关、构造的阶段性活跃等特点，暗示着须家河期沉积可能为近海畅流型湖盆。平坦沉积地形使低位期四川盆地以水上沉积为主，湖盆面积仅仅局限于川西北山前一线，总体以砂质沉积为主；在湖侵期，湖水快速淹没四川盆地的大部，湖浪可能对先期的水上砂质沉积进行有限改造，后期以泥质沉积为主。该种沉积格局能够对“满盆砂”现象作出较好的解释。
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user: 3. 近海宽浅型敞流湖盆概念模式的建立 晚三叠世四川盆地古地理总体面貌是东南高、西北低的大平原或准平原，西北部近海 [ 5 ] 。该阶段沉积以陆相(河流、湖泊和辫状河三角洲平原)为主体。但随着海面或地壳的升降，海水可很快地波及平原的相当大部分，使之出现海相化石及某些与海有关的特征，该种海侵或海泛又可很快退缩，使整体具陆相特征的岩系中夹有某些与海相有关的岩层。从须家河组须一段时期到须三段时期，海水向西、最后向四川盆地西南侧退去，影响的范围逐渐变小。四川盆地西南边缘海侵的次数多，持续时间也长，而其东南缘受海的影响则较小。 即使到须四段时期以后，盆地东南部仍是东南高、西北低的倾斜平原，西南缘近海 [ 6 ] 。古地理研究证明，西南缘没有边缘相，四川盆地可能通过并未完全隆升的龙门山岛链与松潘-甘孜海连通海域相连。但湖盆也具有了一定的封闭性，海域的主体部分已离盆地较远，盆地主体仍是一个三角洲平原、湖沼相区，在以三角洲发育为主的时期(如须四、六段砂岩沉积时期)，有大河通往海区；而在以湖沼为主的时期(如须五段)，近海大湖或湖群可能以某种通道与海区相连。因此，须家河期四川盆地是一个与海密切相关的“陆缘近海宽浅型敞流”湖盆。 3.1. 湖侵期沉积模式 须一、三、五段时期为湖侵期，由于全球海平面升高或者溢出点的变化，从而使盆内大量陆源水体不能很好排出。加之沉积地形平坦，湖侵使四川盆地大部分变为滨浅湖，形成“湖侵一片”的特征。由于该时期对应于构造平静期，先期的剥蚀夷平，导致陆源后退，盆内的粗粒碎屑物源供应减少，细粒碎屑供应增加，从而出现大面积的泥岩分布，部分地区发育滨浅湖砂坝。盆地周缘发育一系列冲积扇群，在冲积扇前发育冲积平原与辫状河三角洲(图2)。 图2. 四川盆地晚三叠世须家河期最大湖侵期沉积模式图 3.2. 湖退期沉积模式 而须二、四、六段时期为湖退期，对应于全球海平面下降或者构造导致溢出点相对降低，使盆内水体能够很好排出，从而导致盆内大部分区域沦为水上沉积主体，水下沉积仅仅局限于川西北一线。由于构造回返使陆源区抬升，并向盆地推进，粗粒碎屑物质供应增加，成为了主要陆源。而由于地势平缓，加上湖退期主物源(兴文-纳溪、习水-合江、南川-重庆、利川-忠县-梁平、开江等)体系与次物源快速向北推进，四川盆地须家河期形成了水系发达的以砂质物源为主体的辫状河网。河水携带的细粒悬浮物质通过溢流通道进入松潘–甘孜海槽，从而形成了“满盆砂”的沉积特征。 在盆地中部、南部、东部，须家河组二、四、六段，主要为浅水辫状三角洲沉积，并以平原亚相为主体，前缘亚相主要分布于川西北。该格局形成了分支河道砂体相互叠置、砂体大面积分布的“满盆砂”。四川盆地北部，在须家河中晚期，由于逆冲推覆的影响，主要是冲积扇直接入湖，形成的扇三角洲沉积体系(图3)。 图3. 四川盆地晚三叠世须家河期湖退期沉积模式 辫状河进入地形平缓的湖盆边缘，河道水流扩散后能量降低，数个分流河道构建枯水线之上的三角洲平原亚相，天然堤、决口扇及分流间洼地等微相发育受到河道不断迁移的限制，靠湖方向废弃河道沉积也被河道携带的大量陆源碎屑冲蚀破坏。三角洲前缘河道同样出现不断的决口、改道和分叉，沉积物大量卸载。在水下分流河道末端形成的河口坝，受湖退期分流河道侵蚀或短时湖侵期湖浪及湖流改造，沉积物成分成熟度和结构成熟度都比较高，尤其在辫状主河道发育区(如丹凤场地区须四段)，具有宽、较深和动能较高的特点，形成规模大且分选较好的粗粒砂体，容易形成优质储层。而在非主河道发育区，河道具有窄、浅和动能较低的特点，形成的砂体具有粒度细、分选差和成熟度低的特点，即使具有短暂湖浪的叠加改造，也难以形成优质储层。
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user: 4. 结论 1) 通过对现代沉积实例鄱阳湖的分析，推断形成“满盆砂”需要湖盆地形平坦、具有溢流通道、多物源体系、海平面的升降与湖平面变化密切相关、构造的阶段性活跃等条件。在与四川盆地区须家河组沉积类似的盆地和现代沉积对比的基础上，综合分析四川盆地区须家河组沉积时期的区域地质特征，建立“近海宽浅型敞流湖盆”概念模式。 2) “近海宽浅型敞流湖盆”概念模式下，须一、三、五段时期为湖侵期，四川盆地大部分变为滨浅湖，周缘发育砂坝及冲积扇；须二、四、六段时期为湖退期，四川盆地大部分形成辫状河网及三角洲平原，辫状河主河道发育区宽、深、动能高，砂体分选性好，易形成优质储层，相反在非主河道，河道窄、浅、动能较低，不适于形成储层。
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user: 摘 要 生产过程中的地应力分布影响着二次增产措施“甜点区”的分布及井周区域的破裂压力变化，可以指导后期增产措施实施。采用孔隙弹性力学理论，建立随机天然裂缝与酸压裂缝的耦合模型，使用有限元方法求解生产过程中的应力场变化，通过模型计算的产量与实际井的生产数据进行对比。实践证明，建立的模型与实际情况相符。 关键词 :碳酸盐岩，动态应力场，随机裂缝，重复压裂 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 天然裂缝发育的碳酸盐岩油气藏，虽采用酸压方式进行增产，但只能在开采初期短时间内得到较高产量，随着时间的推移，油井产量迅速降低，后期增产措施必须考虑生产过程中的地应力场变化。刘洪林等 [ 1 ] 分析了泌水盆地南部地区现代构造应力场对煤储层物性的控制机理，发现随着主应力差增大，地层渗透率呈指数形式急剧增高。李春林等 [ 2 ] 研究了应力场与油气运聚的关系，发现油气从地应力场的高值区向低值区运移聚集。因此，明确碳酸盐岩油藏生产过程中的动态应力场变化规律，有利于二次酸压等增产措施的制定。 笔者使用孔隙弹性力学理论，求解的应力场为变化量 [ 3 ] ，当坐标系建立在原始主应力空间时，可以将原始地应力边界换成固定约束边界，该时可使用有限的地层模型来模拟无限大地层。
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user: 2. 仿真建模 选用Comsol软件可方便处理任意角度裂缝及裂缝相交的问题。根据统计学特征，建立天然裂缝随机分布的地层模型，表1为模拟井的天然裂缝统计特征。选取塔河地区的TP326CH井，其地层基础参数见表2。 Table 1 The statistical characteristics of natural fractures (replacing wells 天然裂缝密度/(条∙m −1 ) 天然裂缝长度/m 天然裂缝倾角 天然裂缝走向 1~2 10 高倾角(取平均值为60˚，随机生成) 主体是沿北东向 表1. 模拟井的天然裂缝统计特征(换井) Table 2 The data list for modelin 储层厚度/m 地层整体孔隙度/% 基质渗透率/mD 弹性模量/GPa 泊松比/1 有效应力系数/1 初始地层压力/MPa 100 0.1 0.01 51 0.3 0.8 69.96 水平段长度/m 一级酸压裂缝长度/m 二级酸压裂缝长度/m 地层流体密度/(g∙cm −3 ) 地层流体黏度/(mPa∙s) 酸压裂缝导流能力/(mD∙m) 天然裂缝导流能力/(mD∙m) 400 100 60 0.95 7.6 300 1 表2. TP326CH井建模所需数据 选定最大水平主应力方向为Y轴，则天然裂缝走向为15~45˚，采用均匀分布得到天然裂缝的走向和中心点坐标。设天然裂缝长度满足正态分布，其均值为10 m，平方差为0.7 m。地质模型长度为500 m，天然裂缝密度为1条/m，因此，天然裂缝条数设置为500条。 由于在二级裂缝形成过程中受到第一级裂缝应力阴影的干扰 [ 4 ] [ 5 ] ，二级裂缝的长度和空间形状均发生改变，因此设置第二级裂缝长度和倾角小于第一级。图1是TP326CH井的生产情况，其生产制度可大概归纳为5个阶段，分别为：2015-11-3~2015-12-19，静水压力为50 MPa；2015-12-19~2016-1-20，静水压力为70 MPa；2016-01-20~2016-9-2，静水压力为60 MPa；2016-9-2~2016-12-1，静水压力为50 MPa；2016-12-1~2017-2-14，静水压力为60 MPa。 图1. TP326CH井生产情况
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user: 3. 动态应力场的变化规律 在生产过程中，随着地层流体的排出，孔隙压力发生变化，因而有效地应力也发生变化。考虑应力阴影效应，第二级裂缝长度设为60 m，倾角60˚。 3.1. 孔隙压力的变化规律 根据李大奇，杨枝等人 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 的试验，碳酸盐岩的渗透率变化主要为裂缝的渗透率变化，且高围压下(大于40 MPa)碳酸盐岩的渗透率变化很小，因此模型中不考虑生产过程中的基质渗透率变化。为了避免酸压裂缝尖端出现奇异值 [ 9 ] ，对裂缝尖端区域进行网格加密。 由图2可知，酸压裂缝根部的孔隙压力最先降低，随时间推移，酸压裂缝周围的孔隙压力明显降低。与酸压裂缝连接的天然裂缝周围的孔隙压力也明显降低，未与酸压裂缝连接的天然裂缝对于孔隙压力的分布几乎没有影响。孔隙压力分布有2个很明显的分界面，分别为包裹两级酸压裂缝的扇形区域和区域外围的40 m区域。 随着时间推移，两级酸压裂缝之间渐渐连通，有利于产液剖面的平衡，降低地层水锥进的风险，提高采收率。同时，孔隙压力降低区域向外扩展，压力边界也由初始的两个驼峰形状变为扇形。 图2. 生产1 d后的孔隙压力分布 3.2. 垂直裂缝方向正应力变化规律 X轴方向正应力，即垂直裂缝方向正应力。由图3可知，垂直裂缝方向正应力的扩展规律与孔隙压力相同，其最大值区域始终分布在酸压裂缝周围。随着时间推移，酸压裂缝根部的垂直裂缝方向正应力渐渐减小，最大值区域向酸压裂缝前端集中，最终酸压裂缝周围没有明显的极值区域。 图3. 生产过程中的垂直裂缝方向正应力分布 在生产初期，整个酸压裂缝面受到的闭合压力明显大于初始地应力。在整个生产过程中，裂缝前端处的流量最大，孔隙压力也最小，导致裂缝前端的闭合应力始终最大，也最先发生裂缝闭合。随着生产进行，远离酸压裂缝区域的垂直裂缝方向正应力减小，油气储量会有所增加，是实施二次增产措施的有利区域。 3.3. 沿裂缝方向正应力的变化规律 Y轴方向正应力，即沿裂缝方向的正应力。由图4可知，沿裂缝方向正应力有2个较为明显的分界面，分别为水平井筒附近和包裹两级酸压裂缝的扇形区域。在生产初期，水平井筒和酸压裂缝周围的沿裂缝方向正应力最先开始增大；随生产进行，区域慢慢扩大，但纵向上始终在酸压裂缝尖端附近，纵向上远离酸压裂缝的区域，油气储量会有所增加，也是实施二次增产措施的有利区域。 图4. 生产60 d后的沿裂缝方向正应力分布
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user: 4. 模型验证 在模拟的时间范围内，压力波传播始终在所建模型内部，应力场发生变化的区域也没有超出所建模型范围，因此可对地层孔隙度变化量进行面积分，求得水平井的产量，与实际产量进行对比，如果二者较为接近，则说明所建模型合理、准确。为排除生产初期的一些不确定性因素的影响，取模拟的第10 d至第60 d的产量与实际产量进行对比，得到对比结果如图5所示。对比结果表明，模拟的日产量与实际日产量较为接近，说明所建模型与实际情况较为符合。 图5. 生产模拟结果
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user: 5. 结论 1) 人工裂缝前端的闭合应力始终最大，也最先发生裂缝闭合。 2) 随着生产进行，远离酸压裂缝区域的垂直裂缝方向正应力减小，油气储量会有所增加，是实施二次增产措施的有利区域。 3) 纵向上远离酸压裂缝的区域，油气储量也会有所增加，同样也是实施二次增产措施的有利区域。
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user: 摘 要 南海东部某油田位于珠江口盆地东沙隆起西北斜坡，随钻测井作业使用哈里伯顿FEWD系统，作业中发现随钻方位密度测井仪(ALD)提供的高值密度(ALCDLC)过层界面时出现响应过激现象。从ALD密度测量原理入手，对比了各密度曲线穿层时的响应特征，明确了不同曲线在测井处理解释工作中的适用条件，并针对不同井眼实际井况提出优选曲线处理原则，在该区测井评价工作中取得了较为良好的效果。 关键词 :随钻密度，测量原理，穿层响应，曲线优选 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/