DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 引言 通信技术的不断进步推动了多媒体技术的迅速发展，无线视频监控系统、移动可视电话和无线多媒体传感器网络等视频应用得到了广泛的应用。这些应用都具有共同的特点，即编码端计算和存储能力有限，但解码端计算资源丰富，而传统的视频编解码标准下的编码端对计算复杂度的要求较高，这使得传统的视频编码标准已经不再适合此类应用。2009年T.T. DO等人首次把分布式视频编码(Distributed Video Coding， DVC)理论 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 与压缩感知理论[ 4 ]相结合提出了分布式视频压缩感知(Distributed video Compressed Sensing， DISCOS)框架 [ 5 ] 。由于DISCOS在编码端引入了压缩感知技术，因此只需少量的测量值就可在解码端高概率重构出原信号，其将编码端的大量计算转移到了解码端，使得视频编解码系统具备了较低复杂度的编码特性，很好的适应了这些新兴的视频应用。目前，分布式视频压缩感知的研究主要集中在两方面：一是如何权衡编码端的计算复杂度与编码效率；二是如何有效利用帧间的相关信息提高重构算法效率和重构质量。重构算法的设计一直是分布式视频压缩感知研究的一个重点，算法的好坏决定着重构质量的高低。传统的单帧图像重构算法如OMP、GPSR、StOMP、SpaRSA等 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 在视频重构中没有考虑视频帧间的时空相关性以及视频帧所包含的不同局部特征，如何在重构算法中有效的利用这些特性成为了分布式视频压缩感知的一个研究热点 [ 9 ] [ 10 ] 。文献 [ 5 ] 将传统的多假设预测(Multiple Hypotheses， MH)运动估计思想引入到了重构算法中，在解码端，其首先对当前帧进行基于块的多假设预测生成边信息，然后利用边信息的测量值与CS帧的测量值进行全局的残差重构。E.W. Tramel等人基于Tikhonov正则化提出了分块压缩感知(Block Compressed Sensing， BCS)平滑投影Landweber (MH-BCS-SPL)算法 [ 11 ] ，在该算法中，由于加入了Tikhonov正则化项，因此多假设预测的权值分配更加的准确，图像的重构质量也有了提高。文献 [ 12 ] 提出了一种基于MH的分布式视频压缩感知方案，在该方案中，关键帧与非关键帧的边信息均由多假设预测生成，不同的是关键帧采用的是帧内多假设预测，而非关键帧采用的是帧间多假设预测。上述方案在重构中均运用了多假设预测思想，但都忽略了视频帧内各块所具有的不同块特征(平滑、纹理等)。文献 [ 13 ] 根据视频帧内不同图像块具有的不同块特征，提出了一种对图像进行快速重构的最佳线性估计(Optional Linear Estimation， OLE)算法。该算法在编码端针对不同特征的图像块采用了自适应的CS随机测量，并在解码端对各块采用对应的线性估计器进行快速线性恢复。对于没有过多纹理细节的图像该算法有着较好的重构质量。OLE在重构过程中只利用了图像的局部特征，并没有利用到帧间的时空相关性，所以影响了解码端的重构质量。本文综合考虑视频帧间的时空相关性以及帧内不同图像块所具有的不同块特征，提出了一种最佳线性估计与多假设预测相结合的OLE-MH (Optional Linear Estimation-Multiple Hypotheses)重构算法。算法在编码端采用分块压缩感知 [ 14 ] 进行测量，在解码端增加了相似判别、测量值补充以及平滑判别三种不同的机制对图像块进行分类处理，根据分类结果对不同的图像块采用不同的重构策略。这里，相似判别合理的利用了视频帧间的时间相关性，测量值补充进一步提高了图像块的重构质量，而平滑判别的加入充分的利用了帧内的不同局部特征。仿真实验结果表明，本文提出的算法相较于传统的MH-BCS-SPL算法以及OLE算法在编码端测量率较低的情况下就能以较高的质量进行重构。
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user: 2. 相关知识 2.1. 多假设预测方法 多假设预测重构很好的利用了视频帧间的时空相关性，其基本原理如图1所示。MH预测的基本思想是利用参考帧中搜索空间内的所有假设块的最佳线性组合来近似当前块。文献 [ 9 ] 提出了一种基于Tikhonov正则化的多假设预测求解模型，描述如下： w ^ i = arg min w i ‖ y i c s − Φ H i w i ‖ 2 + λ ‖ Γ w i ‖ 2 (1) 其中， H i 是参考帧中对应于当前块 位置搜索空间内 维假设块矩阵， H i 矩阵中的各列为假设块的列向量形式，B为块尺寸大小，K为搜索空间中总共的假设块数量； w ^ i 为 K × 1 维列向量的最佳线性组 图1. 空域多假设预测示意图 合系数；λ为拉格朗日参数； Γ 为Tikhonov对角矩阵，形式如下： Γ = [ ‖ y i c s − Φ h 1 ‖ 2 0 ⋱ 0 ‖ y i c s − Φ h k ‖ 2 ] (2) 其中， h 1 ， h 2 ， ⋯ ， h k 为 H i 矩阵中的各列，代表各个假设块。式(1)可以直接由下面的闭式解求得： w ^ i = [ ( Φ H i ) T ( Φ H i ) + λ Γ T Γ ] − 1 ( Φ H i ) T y i c s (3) 为了提高预测精度，本文对 H i 矩阵做了优化处理，即为了避免那些与当前块不相似的假设块对 w ^ i 权重的干扰，在 H i 矩阵中只选择与当前块相似的C列重组合成新的假设矩阵 H i o p t ，将 H i o p t 代入式(3)后形式如下： w ^ i o p t = [ ( Φ H i o p t ) T ( Φ H i o p t ) + λ Γ T Γ ] − 1 ( Φ H i o p t ) T y i c s (4) 2.2. 最佳线性估计方法 最佳线性估计方法能够以线性方式对图像进行快速恢复，其基本原理是先利用图像块像素间存在的相关性构造出线性算子，再利用线性算子通过观测值 y 对原始帧进行线性估计。其相较于传统分布式视频压缩感知重建过程中的非线性最优化迭代过程具有较低的计算复杂度，文献 [ 11 ] 给出了最佳线性估计方法的求解模型： L = R x x Φ B T ( Φ B R x x Φ B T ) − 1 (5) x ^ = L y (6) 其中， L 为最佳线性估计器， R x x 为自相关函数矩阵，其形式如下： R x x = E [ x x T ] = [ E ( x 1 x 1 ) E ( x 1 x 2 ) ⋯ E ( x 1 x B 2 ) E ( x 2 x 1 ) E ( x 2 x 2 ) ⋯ E ( x 2 x B 2 ) ⋮ ⋮ ⋱ ⋮ E ( x B 2 x 1 ) E ( x B 2 x 2 ) ⋯ E ( x B 2 x B 2 ) ] (7) R x x 矩阵的元素可根据文献 [ 15 ] 由下式进行估计： R x x ( p ， q ) = E [ x p x q ] = ρ μ (8) 其中， μ = ( n 1 − n 2 ) 2 + ( m 1 − m 2 ) 2 (9) 这里， ( n 1 ， m 1 ) 为像素 x p 的空间位置坐标， ( n 2 ， m 2 ) 为像素 x q 的空间位置坐标；μ为 x p 与 x q 的欧几里德距离；ρ为相关系数，本文中 ρ = 0.999 ；3.1节仿真实验中的结果表明，对于平滑图像的重构，最佳线性估计方法相较于另外四种非线性重构算法有着较好的重构表现，实验结果如表1所示。
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user: 3. 最佳线性估计与多假设预测相结合的OLE-MH重构算法 本文提出的基于最佳线性估计与多假设预测相结合的分布式视频压缩感知系统框架如图2所示。图2(a) Table 1 Reconstructed PSNR and time for smooth blocks using different algorithm 重建算法 测量率 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 左上角平滑块 最佳线性估计 43.12/0.04 45.28/0.05 47.07/0.06 48.78/0.07 50.45/0.10 BCS-SPL-DDWT 40.34/1.25 43.63/0.81 45.60/0.65 47.26/0.67 48.860.73 BCS-SPL-DCT 40.86/0.60 43.38/0.73 44.95/0.89 46.32/1.23 47.70/1.56 BCS-TV 42.91/52.73 44.71/69.14 46.17/83.42 47.65/98.08 49.12/128.95 右上角平滑块 最佳线性估计 43.05/0.04 45.38/0.05 47.23/0.06 48.99/0.07 50.65/0.10 BCS-SPL-DDWT 39.79/1.21 44.41/0.80 46.24/0.66 47.82/0.72 49.45/0.70 BCS-SPL-DCT 39.83/0.63 43.79/0.76 45.44/0.94 46.94/1.28 48.39/1.57 BCS-TV 42.38/54.02 45.18/71.57 46.65/84.39 48.04/99.77 49.49/131.67 表1. 几种算法对平滑块重构的PSNR值及时间(单位：dB/s) 图2. 提出的OLE-MH重构算法系统框架 为编码端，如图所示视频信号被分为关键帧与非关键帧，每帧均进行互不重叠的 B × B 分块处理。对关键帧块采用较高测量率的测量矩阵 Φ B K e y 进行测量，对非关键帧块则用较低测量率的 Φ B C S 进行测量，即 y j ， t − 1 K e y = Φ B K e y x j ， t − 1 K e y 与 y i ， t C S = Φ B C S x i ， t C S ，其中， x j ， t − 1 K e y 表示t-1时刻关键帧中第j个宏块的列向量形式， x i ， t C S 表示t时刻非关键帧中第i个宏块的列向量形式。解码端如图2(b)所示，首先对相邻的关键帧采用BCS-SPL-DDWT算法进行重构，然后在相邻关键帧中对应于非关键帧当前块 x i 位置的搜索窗内以同样 B × B 的块大小采用全搜索方式生成假设块矩阵 H i ， H i 中的每列均为假设块的列向量形式。生成 H i 后利用测量矩阵 Φ B K e y 对其进行测量，得到测量值矩阵 Q i K e y ，计算公式如下： Q i K e y = Φ B K e y × H i (10) 在本文中，测量矩阵 Φ B K e y 的前K (K为 Φ B C S 的行数)行设置成与 Φ B C S 相同，这样做有助于后面的相似判别与测量值补充。得到 Q i K e y 后将其前K行进行截取，得到的矩阵记为 Q i C S ，计算当前块测量值 y i C S 与矩阵 Q i C S 中每列的欧氏距离，得到距离向量 D i 。设置一个阈值 T 1 (一般设置在1~3之间)来衡量当前块与假设块是否相似。当距离向量 D i 中的最小值 d D i > T 1 ，表示此搜索窗中没有与当前块相似的块，对该种情况，采用多假设预测方法对当前块进行重构。当距离向量 D i 中的最小值 d D i ≤ T 1 ，则表示此最小值所对应的假设块与当前块最为相似。找到相似块后，判断此相似块在关键帧中是否与当前块处于同样的位置，如果在同样的位置，则直接利用关键帧中此块的测量值 y i K e y 对 y i K e y 进行测量值补充，如果不在同样的位置，则利用此相似块的测量值对 y i C S 进行测量值补充，进行测量值补充可以获得更好的重构效果，其示意图如图3所示，从图中可以看出，测量值补充是把关键帧中相似块的一部分测量值补充到非关键帧当前块的测量值中。测量值补充后，利用当前块与相似块具有相似的块特征的特性，通过计算相似假设块的均方差σ来判定当前块是否平滑，计算公式如下： σ = ‖ ( h i current − h ¯ i current ) ‖ 2 N (11) 其中， N = B 2 ； h i current 为 H i 中与当前块最相似的假设块的列向量形式； h ¯ i current 为其平均值。如果 σ ≤ T 2 (阈值 T 2 一般设置在30~35之间)那么判定当前块为平滑块，针对平滑块采用最佳线性估计方法进行重构。如果 σ > T 2 则判定当前块为非平滑块，对其采用MH进行重构。所有图像块均重构完成后，对它们进行重组，形成对当前非关键帧的重构帧 x ˜ i C S 。
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user: 4. 实验结果与分析 4.1. 最佳线性估计方法仿真结果 为验证最佳线性估计方法对平滑图像重构的质量，本文针对Cameraman图像分别提取其左上角以及右上角大小均为 128 × 128 的平滑区域作为实验图像，并采用最佳线性估计方法进行重构测试，与其进行 图3. 测量值补充示意图 对比的重构算法有BCS-SPL-DDWT [ 16 ] [ 17 ] [ 18 ] 、BCS-SPL-DCT [ 17 ]、BCS-TV [ 18 ]，块尺寸大小为 32 × 32 ，测试结果均为独立运行十次取平均值，具体结果如表1所示。本文所有的测试均在Intel酷睿i7双核3.6 GHz、64位Windows7操作系统以及Matlab2015b平台上运行。从表1可以看出最佳线性估计对平滑块的重构不论是从重构效果还是从重构时间上都整体优于其他算法，而且最佳线性估计在低测量率的情况下对平滑块仍然有着较好的重构效果。 4.2. 本文提出算法仿真结果 为了验证提出的方法，本文选取了三个标准CIF视频序列Akiyo、Mother-daughter以及News (http://trace.eas.asu.edu/yuv/)进行仿真实现，并与传统的MH-BCS-SPL算法 [ 9 ] 以及最佳线性估计方法 [ 11 ] 进行对比，这里三个算法的关键帧均采用BCS-SPL-DDWT算法进行重构，实验数据均为对视频序列取前50帧进行测试的结果。实验参数设置如下：视频格式为 352 × 288 大小的视频序列，图像组GOP设为2，关键帧采样率为0.7，块尺寸为32，搜索窗口大小w为10。表2显示了三种重构算法在三个不同的视频序列上以不同的采样率进行重构的PSNR值对比，从表中可以看到，由于在重构过程中利用了相似性及平滑判别，本文提出的OLE-MH算法在重构质量上相较于另外两种方法均有很大的提高，尤其是在低测量率的情况下由于测量值补充的原因，OLE-MH有着明显的优势。图4显示了三种重构算法在不同测量率下平均重构的PSNR曲线图，通过观察曲线图可以明显的看出，本文提出的OLE-MH算法在重构效果上整体优于其他两种算法，而且还可看出测量率的大小对本文提出的算法影响不大，尤其是当非关键帧测量率越小时，本文提出的算法对图像重建质量的改善越大，因此非常适合那些在编码端测量率较低的视频编解码设备。 图5显示了三个不同的视频序列在三种重构算法上的重建效果对比，仿真实验均选取视频序列的第22帧(非关键帧)作为对比，关键帧测量率为0.7，非关键帧测量率为0.1。对比三种重构方法的重构图像可以看出，本文提出的OLE-MH算法能够较好地改善图像的重构质量。 Table 2 PSNR of Reconstructing non-Key frames using different block-based algorithm 重建算法 测量率 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Akiyo OLE-MH 43.68 44.39 44.62 44.73 44.84 MH-BCS-SPL 38.75 41.33 42.60 43.33 43.80 OLE 30.38 33.96 36.94 39.67 41.96 Silent OLE-MH 35.66 36.11 36.30 36.42 36.49 MH-BCS-SPL 31.99 33.31 34.27 34.91 35.44 OLE 27.18 29.58 31.38 33.05 34.75 News OLE-MH 37.66 38.10 38.25 38.35 38.42 MH-BCS-SPL 31.62 34.32 35.92 36.74 37.26 OLE 24.66 27.79 30.27 32.41 34.55 表2. 几种算法对平滑块重构的PSNR值及时间(单位：dB/s)
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user: 5. 结束语 本文结合最佳线性估计与多假设预测方法，提出了一种分布式视频压缩感知重构算法。算法通过整 图4. 在不同测量率下平均重构PSNR曲线图 图5. 三种视频序列在不同重构算法上的重建效果对比 合相似判别、测量值补充和平滑判别三种机制，实现了非关键帧图像块的差别化处理和优化重构，充分的利用了视频帧间的时空相关性以及帧内图像块间的不同块特征特性。实验结果表明，相较于传统的MH-BCS-SPL算法以及OLE算法，本文提出的算法在重构视频图像的PSNR上有了明显的提升，尤其是当编码端测量率较低或视频图像平滑区域较多时，算法的优越性更为明显。
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user: 摘 要 在盾构法隧道穿越工程中，采用泥水盾构施工会出现泥浆的处理问题，污水的排放问题，渣土的处理问题以及噪声污染问题。上述问题一直困扰着泥水盾构施工，如何更好地进行环境保护关系到工程能否顺利进行。金陵石化南京长江盾构项目针对上述环境保护问题，采取了相应的措施，解决了泥水盾构施工中的环境污染问题，保证了泥水盾构施工“零污染、达标排放”的实现。 关键词 :泥水盾构，环境保护，环境污染，零排放，泥水处理 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 工程概况 中国石油管道局EPC (engineering procurement construction)总承包的金陵石化物料穿江工程——南京盾构隧道工程位于江苏省南京市境内，隶属于金陵石化物料管道穿江项目。隧道全长2000 m，内径3.08 m，最高水压达6.5 bar (1 bar = 0.1 MPa)，采用泥水盾构施工，穿越地层主要为粉细砂层，隧道在南京市六合区玉带镇玉带村与栖霞区甘家巷金陵石化厂区之间穿越长江。
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user: 2. 泥水盾构施工引起的主要环境问题 泥水盾构开挖的渣土是利用泥水这个中介进行运输的，即刀盘刀具切削下来的渣土与输送进刀盘开挖舱内的泥浆混合，通过泥浆泵由管路输送到地面泥水处理系统，通过泥水处理设备实现泥水分离 [ 1 ] [ 2 ] 。 1) 隧道内工作污水排放。隧道掘进过程中会有施工产生的污水，冷却设备排放的污水以及清洗设备产生的污水。这些污水如不经过处理直接排放到河流或市政排水管道，会给周围环境和饮用水造成严重污染。 2) 循环泥浆排放污染。泥水盾构施工主要是依靠泥浆来循环携带切削产生的渣土，对环境污染较大。 3) 渣土堆放污染。盾构隧道施工产生的渣土量非常巨大，堆放不处理会造成大片土地被占用，污染耕地，破坏植被，造成土地资源污染和浪费。
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user: 3. 泥水盾构施工环境保护技术措施 3.1. 隧道内污水排放处理 3.1.1. 工作污水和清洗设备污水处理 隧道内工作产生的污水经隧道内排污管路排放到地面泥水处理系统的泥浆箱内，通过压滤机处理。泥浆箱内污水经过供料泵输送到地面压滤机处，进行压滤处理，直接分离出泥饼和清水，清水满足环保排放标准，且可以回收再次利用。 3.1.2. 接续管路产生的泥浆和污水处理 接续泥浆和水管时产生的泥浆和污水，经过拖车上的排污泵或最低点处的排污泵集中收集，经排污管路排放到地面泥浆箱内，通过压滤机处理。 3.2. 循环泥浆循环利用 泥水盾构施工主要是依靠泥浆来循环携带切削产生的渣土，泥浆调制选用膨润土、环保型制浆剂等材料确保泥浆环保达标。使用泥浆携渣一段时间后，密度和黏度都将上升，密度达到1.30 g/cm 3 ，黏度达到25 s (TZJ8-1006型漏斗) [ 3 ] 。该时的泥浆携渣和循环都会很困难，泥浆泵的负载也会增加，就需要对泥浆进行处理，降低泥浆密度和黏度。 泥水分离系统主要处理泥浆中所含粒径45 μm以上的颗粒(图1)，压滤机处理泥浆中所含粒径20 μm以下的颗粒(图2) [ 4 ] 。南京盾构工程借助泥水处理系统将泥浆携带的渣土进行筛分、除砂、除泥、压滤处理。尤其是压滤机处理效果较好，能将泥浆中的泥土压滤成泥饼分离出来(≤20 μm)，之后排放出清水满足制备泥浆使用。 图1. 泥水分离分离渣土 图2. 压滤机压滤泥浆 3.3. 渣土堆放处理 将泥水分离系统和压滤机处理的渣土进行临时集中堆放处理，待渣土干燥硬化后通过卡车运输到需要的工地和工厂(主要用于地基填埋、建筑用砂和制砖等用途)，避免占用土地堆放，造成土地资源浪费和污染。 3.4. 临时占用耕地、土地的地貌、植被破坏恢复 临时占用的土地，等到工程完工后要恢复原来的地貌和使用用途，恢复地表植被，做好绿化，保护土地资源和土壤不受到污染，确保工程不因环境问题影响竣工验收。 3.5. 噪声污染治理 针对项目施工中主要的噪声来源于泥水处理系统、地面风机和压缩空气泄压口等，南京盾构项目组对泥水处理系统加装了隔音装置，对地面风机加装风机隔音墙，对压缩空气泄压口安装消声器，通过上述措施降低盾构施工带来的噪声污染。
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user: 4. 泥水盾构环保措施应用实施效果 1) 将泥浆集中收集，采用压滤机进行处理，提高了泥水处理系统在复合地层的适应性，特别是在黏土地层解决了泥浆黏度高、密度大的问题，降低了设备故障风险和系统设备噪声，解决了环境污染问题，减少泥水处理占地面积，降低了项目成本，保证了施工进度等关键问题。泥浆经过分离压滤后的土砂含水率 < 30%，压滤出的液体为pH值 ≈ 13的碱性清水，达到泥浆零排放要求。分离压滤处理后的泥浆量和各项指标均满足了盾构机正常掘进的要求。分离出来的清水可以进行制备泥浆使用，达到了循环利用，避免了排放和节约资源的目的。 2) 渣土的及时处理，节约了场地，而且带来了二次利用的收益，符合项目的可持续发展。 3) 地貌恢复后，恢复了原来的使用用途，保护了有限的土地资源。 4) 噪声污染的处理，即对泥水处理系统加装了隔音装置，确保周边居民的正常生产生活，真正做到了“绿色施工”。
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user: 5. 结语 金陵石化南京长江盾构项目针对工程施工中的环境保护问题，采取了相应的技术措施，解决了泥水盾构施工中的环境污染和植被破坏问题，保证了泥水盾构施工“零污染、达标排放”的实现，为今后泥水盾构隧道施工的环境保护问题提供了借鉴参考。
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user: 摘 要 通过自建“《呼啸山庄》语料库”和“对比语料库”，本文利用语料库检索分析工具和语料库文体学研究方法，对《呼啸山庄》文本进行分析。基于对关键词表、词图和词丛的检索，从故事情节、主题表现、叙事风格和人物形象四个方面对小说进行了解读。分析发现，小说语言特征的出现频率和分布规律反映出了哥特式小说的元素。由此，也在一定程度上证明了把语料库运用于文学批评领域的巨大潜力。 关键词 :《呼啸山庄》，语料库文体学，语料库检索，文学批评 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 英国女作家艾米莉·勃朗特被誉为文学的“斯芬克斯”，其代表作《呼啸山庄》是世界文学的经典。作者继承了传统的哥特式创作手法，使得小说在叙述手法和主题表现上取得了巨大的成功而蜚声中外，小说中所蕴含的哥特式元素也受到文学批评界的极大关注。国内对小说的研究颇多，以中国知网为例，以“呼啸山庄”为主题词检索发现有1842篇相关论文。这些论文主要从主题表现、叙事技巧、人物分析、哥特性解读、象征主义、女性主义等角度入手对文本展开分析。虽然研究的覆盖面比较广，但是所采用的方法都是以描述性为主，至今很难发现有借助语料库对该文本进行分析的论文。因此，本文以语料库为基础对文本展开研究，以期能够对文本有一个更加客观、更加理性的认识。另一方面，哥特式小说作为一个文学类型，它是英美文学史上一朵永远绽放的“黑色浪漫主义”之花，国内外对于哥特式小说的研究也非常之多，但基本上都是通过直觉的文字论述来建构小说的特征，如背景一般在“古堡、废墟、荒郊野外、神怪幽灵、不符合人类合理想象的超自然现象等，小说的主要内容被认为是描写暴力、仇恨以及凶杀等内容，情节设置得跌宕起伏，小说的气氛神秘、恐怖阴森” [ 1 ] ，鲜有从语料库着手进行分析论证的研究。本文以哥特式小说代表作《呼啸山庄》为例，借助19世纪(同时期)英国具有代表性的小说文本为对比语料库，从语料库文体学的角度出发，对检索到的数据进行整理和分析，力求挖掘出小说中所隐含的文体特征，并总结出其特征背后的深层原因，从而试图促进语料库和文学批评之间的有机融合。
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user: 2. 文献综述 语料库文体学作为对文体学研究领域的一种延伸，主要存在两个研究基础：其一是“形式(form)与意义(meaning)；其二是频率(frequency)与意义(meaning)” [ 2 ] 。语言的表现形式是由不同的选择来决定的，一种选择也就意味着一种特定的含义，语料库文体学就是要挖掘其中隐藏的深意；在语料库检索中，出现频率高的词相对于出现频率低的词更具有显著性。语料库可以实现对文学文本的量化分析和统计，同时也为文体学研究提供视角，也减少了其中的主观臆断性。 我国对于语料库文体学的研究甚晚，并且研究的领域也非常有限，主要集中在一些应用性文本的分析上面，如法律文本、科技文本、商务文本等语篇的特征。根据所获得的真实语料，研究的内容主要包括：词汇、词组和句子三方面的分析。针对于词汇研究，可以考察词的出现频率、词的长度等；词组主要通过检索词丛或词簇等，以及句子和语篇层面的检索。从方法上来看，主要分为以语料库为基础的研究和语料库驱动的研究。 随着语料库文体学的不断普及，其被运用到的领域也不断地扩大，尤其在文学批评方面产生了很大的影响。例如Hori对狄更斯作品中的搭配模式进行了较为系统的探讨 [ 3 ] ，Tabata研究了狄更斯小说中的文体风格变化 [ 2 ] 。由此看出，语料库与文学研究日益融合的趋势，在研究内容方面也变得更加丰富。由词的分析逐渐扩展到语篇的检索分析，由单个的小说文本样本分析逐渐转化为多个文本的检索与对比分析。所以，借鉴语料库文体学的方法研究《呼啸山庄》的文体特征，分别从故事情节、主题表现、叙事风格和人物形象四个方面证明了小说的哥特元素及其“神秘的恐怖性，使小说进入扑朔迷离的境界，令人欲罢而不能，荒诞离奇增强了读者的好奇心理，增加作品的吸引力” [ 4 ] ，也可以为哥特式小说的语言特征的总结提供更多的思路和方法，这也丰富了文学研究的多样性，在方法上也变得更加地灵活。
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user: 3. 语料库的建立及数据的提取 为了增强数据的客观性和准确性，笔者自建了《呼啸山庄》的语料库(以下简称语料库Ⅰ)，总词数为30，734。同时选取与艾米莉·勃朗特同时代，英国19世纪代表作家查尔斯·狄更斯(《大卫·科波菲尔》、《远大前程》、《艰难时刻》、《雾都孤儿》、《双城记》、《亚当比德》、《荒凉山庄》)、夏洛特·勃朗特(《傲慢与偏见》)、乔治·艾略特(《织工马南》)和威廉姆·萨克雷(《名利场》)共10部作品作为对比语料库(以下简称语料库Ⅱ)，总次数为1，723，080。两部作品的英文文本均从互联网上下载之后进行编辑，去除了正文之外的所有内容。通过语料库检索软件AntConc3.4.4生成词表(wordlist)、关键词表(keywords)、词图(concordance plot)和词丛(cluster)的检索信息并结合语料库文体学的方法实现对小说的主题情节、叙事风格、人物特点的分析，旨在以语料库为切入点揭示出传统哥特式小说所具有的特征。
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user: 5. 结语 本文选取小说文本建立微型语料库和对比语料库，通过语料库检索软件AntConc来分析《呼啸山庄》的主题情节、叙事风格和人物特色，试图为研究哥特体小说提供新的思路。通过大量数据的量化分析，也可以实现对文本更加直观和客观的解读。从词表、关键词表、词图分析、索引行检索、语境检索入手对真实语料出现频率、密度和规律分布、语义域特征进行归纳并制成图表，再结合语料库文体学的角度进行分析是探讨《呼啸山庄》作为典型哥特体小说文本的又一例证。因此，跳出传统个案式的、动态的语篇研究方法，运用语料库手段对文本进行量化的、静态的、从形式到意义的新型研究理念有助于丰富文学批评的研究方法，促进文学批评与实证研究的进一步融合。这不失为一个有意义的创新尝试。
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user: 摘 要 3D打印机是精密加工设备，机体结构的受力、温度变化、材料流体流速变化等因素对加工精度都会产生较大的影响。针对受载荷、温差、流速等因素的影响，3D打印机的机体会产生变形，从而导致加工误差的现象进行了详细分析。在设计过程中建立3D打印机挤出机构、工作台的CAD及有限元模型，通过模型的受力变形、流体分析、温度变化分析，找出机体变形的最大点；将挤出机构结构温度场耦合场、内部流体不可视转化为可视化，便于设计模型调整并优化处理；在对运算分析所得的数据进行研究基础上，进行整机机体的设计完善和优化，为3D打印机的优化设计提供科学有效的方法和必要的理论依据。 关键词 :3D打印机，载荷，温差场，流体流速，优化设计 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 3D打印机的加工方式以低速静态为主，随着制造技术高速发展，对设备的要求越来越高。为了提升3D打印机的加工精度，对3D打印机的整体结构进行分析，控制和减少力、温度、流体三耦合对3D打印机的影响越来越重要。由于通常采用带、螺纹进行部件的连接与传动，3D打印机加工零件误差是由3D打印机打印机部件连接处的误差及部件本身的弯曲变形造成的。因此在设计3D打印机整机结构的过程中，主要分析力、温度、材料流速三方面耦合，从而可以最大限度的控制和降低力、温差及材料流速三方面对打印机结构的影响，提高加工精度 [ 1 ] 。
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user: 2. 3D打印机整机结构示意图的建立 3D打印机(型号：LocorBot-Family，机器尺寸：(400 × 431 × 376) mm，加工尺寸：(205 × 160 × 140) mm，重量为：10.3 kg)整机结构主要由底板、工作台、X向带传动机构、Y向带传动机构、Z向螺旋传动机构、挤出机构六部分组成，如图1所示为结构示意图及实物图 [ 2 ] 。
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user: 3. 挤出机构及工作台的有限元分析 3.1. 整机静力理论分析 3D打印机是龙门桥式结构，整机受力变形简图如图2所示。移动挤出机构6在光杆3上，通过同步带沿着X方向做横向运动，产生附加惯性力，使光杆弯曲及移动龙门产生偏转。挤出机构、光杆3作用在Y方向传动机构上，通过同步带沿着Y方向做纵向运动，惯性力使挤出机构弯曲及移动龙门产生偏转；工作台通过丝杆在Z向移动，工件重量及工作台重量使工作台产生弯曲变形如图3所示；由3D打印机几何尺寸及材料属性可得整机分布载荷及集中载荷计算结果如下M1：1) 42步进电机重量为0.5 Kg；2) 喉管与喷嘴等其他零件总重为0.3 Kg；3) 光杠承受的载荷为2.4 kg；4) 加热块和丝材质计算大约为12 g；工作台载荷计算结果M2如下：1) 工作台重量1.5 Kg；2) 工件重量0.5 kg [ 3 ] 。 3.2. 整机有限元模型的建立 将整机CAD模型做适当的简化，因为倒角、圆角、螺纹及孔对分析结果影响不大，并且用ANSYS软件分析时却耗费大量时间，因此可忽略倒角和圆角等结构。将简化后整机CAD模型直接导入ANSYS中，采用不同的单元，调整单元的大小，经过多次计算和比较，考虑到模拟分层壳和实体，最终决定采用solid46单元，经ANSYS计算得挤出机构节点(nodes) 55，051，单元数(elements) 10，142，工作台节点(nodes) 371，321，单元数(elements) 183，630。 3.3. 整机有限元静力分析 根据3D打印机工作情况，在底座加全约束。挤出机构在X方向，光杠上添加大小为8.53 N竖直向下的力作为光杆载荷，在Y方向，在光杠上加18.73 N垂直向下的力，通过ANSYS分析，获得光杆X方向最大位移量0.025940 mm；光杆Y方向最大位移量为0.025621 mm，不属于宏观形变。 图1. 结构示意图及实物图 图2. 移动龙门挤出机构静力变形示意图 Z向上由于受载是丝杠，载荷计算结果如下M3主要有：1) 工作台自身的重量；2) 成型工件重量；总受力载荷为21.1 N，方向垂直向下，通过ANSYS有限元分析，位移最大位置是工作台最边沿，这也和实际情况相符合，最大位移量0.00185 mm，变形百分比5 × 10 −6 %，整体形变属于微观形变，在正常范围，不会对机构运动造成影响。 通过对上述数据分析可知，3D打印机在XY平面上重量配置合理，光杆承载能力满足要求，能正常工作；z轴丝杠负担载荷正常，每层的精度能得到保证层 [ 4 ] 。
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user: 4. 挤出机构泵流体速度场与温度场分析 4.1. 挤出机构三维模型建立 挤出机构散热方式以水冷散热为主，整体模型如图4。 4.2. 挤出泵流体数学模型建立 相比于加热流道中运动，挤出泵管中熔融丝材的流动两者是不相同的，后者是通过流域内部压力的变化实现的，由于转子不断转动，所以泵腔体位置不断发生变化。在此运动过程中，挤出的液体材料由于转子不断运动，因此发生耗散。所以，腔体内流体流动材料属于湍流，现根据有关流体力学公式建立数学模型。由于流体材料运动是湍流，求解时还需考虑耗散的问题。引入湍流模型的基本公式牛顿本构方程： ζ i j = − ρ δ i j + λ δ i j ∇ . u + 2 u u i j (式1) 式中： μ ——黏度； ——第二黏度；将方程式1带入到动量微分方程式中，得纳维·斯托克斯方程： ρ d μ i d t = ρ f i − ∂ ∂ x j ( p + 2 3 μ ∇ μ ) + ∂ ∂ x j [ u ∂ μ i ∂ x i + ∂ μ i ∂ x j ] (式2) 图3. 工作台静力变形示意图 图4. 挤出机构实物及CAD模型 建立K-epsilon模型 K方程： D k D t = − u ′ i u ′ l ¯ ∂ u i ¯ ∂ x j − ∂ ∂ x j ( k ′ u ′ l ¯ + 1 ρ p ′ u ′ l ¯ − ν ∂ k ∂ x l ) − ε (式3) 式中： − u i u l ¯ ——发生项 k ′ u ′ l ¯ + 1 ρ p ′ u ′ l ¯ ——动能k与压能 p ′ p 的脉动迁移变化率 ν ∂ k ∂ x l ——扩散项 ε ——粘性耗散系数 ε = ν ∂ u ′ I ∂ x j ¯ ∂ u ′ I ¯ ∂ x i 4.3. 求解器边界条件设置 a、因为该问题包含流体的运动和温度场分析，两者互相影响，所以选择运动、温度耦合求解。 b、根据温度实际情况，整个温度分析过程包含加热和保温两阶段。 c、定义各材料属性并参数。 d、设定环境边界选项，将大气压设置为标准大气压，温度设置为室内温度，设置重力加速度数值与方向。 e、设置求解器极限值。挤出泵从室内温度开始加热，温度达到要求的工作温度，系统控制散热器和加热棒对挤出泵实施保温处理。参照挤出泵温度变化过程，设置泵体温度下限值为室内温度(300 k)，上限值为工作时温度(500 k)。 将网格文件导入FLUENT软件中，对泵体内流域进行分析，求解模型为k-epsilon，采用非稳态求解，设置求解器相应的参数。因为分析的泵体环境不存在压强变化，所以，设置压强最大值为大气压(101，324 Pa) [ 5 ] 。 4.4. 挤出泵温度分布云图分析 如图5为挤出泵体加热部件在室内温度场分布情况，图6是挤出泵体加热部件在工作时的温度场分布情况。 由图5可知，在室内温度时，挤出泵体各部件均为室内温度，温度值为300 k，经过对泵体加热，温度升温稳定后，挤出机构的加热块及喷嘴温度在3004 k，达到ABS丝材熔融的要求。在泵体散热系统的工作作用下，喉管部件平均温度为340 k，散热效果良好。 通过图6可知，挤出泵体加热部件温度场分布比较均匀，保证丝材受热均匀，能够更好熔融ABS丝 图5. 初始状态温度分布(初始温度300 K) 图6. 工作状态温度分布(工作温度500 K) 材。当前的3D打印机挤出泵体，使用材料为ABS，其挤出泵体加热部件默认工作时的温度为230℃，设计时挤出泵体加热部件温度在230.85℃，挤出泵体加热部件理论和实践时温度基本相符合 [ 6 ] 。 4.5. 挤出泵速度场分析 根据打印机参数，通过Pro/E软件建立挤出泵体的三维实体模型，导入ANSYS分析软件，用ANSYS Mesh对挤出泵体进行网格的划分；将划分好的挤出泵网格模型导入FLUENT软件中，设置初始及工作状态条件得出仿真的挤出机构内部流域流场分布云图，如图7、图8所示分别为挤出机构内流域初始及工作状态的流速分布状态。 图7. 挤出机构内流域初始流速分布状态 图8. 挤出机构内流域工作状态的流速分布状态 从图7、图8可知，挤出泵体机构在正常工作时，内部流域流体的流速有所增加，但流域变化整体比较稳定，流量脉动低，工作时的整体流量稳定在0.0783 mL/s，与现有挤出泵体机构的理论计算流量0.091 mL/s相差较小，实际与理论相一致，因此，挤出泵体机构能够满足工作要求 [ 7 ] 。
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user: 5. 结论 通过对3D打印机整体进行受力变形、挤出机构速度场分析、速度温度场耦合分析，找出3D打印机整体结构位移变形最大点，分析在初始温度及工作温度时的流体流速。为3D打印机的整机结构的优化设计提供了科学有效的方法和理论依据，主要工作如下：1) 利用建模软件Pro/E软件建立3D打印机整体结构的CAD数字化模型；2) 建立了挤出结构和工作台的力学模型，并简化分析计算获得两结构的受力情况，其中，挤出机构分别受弯曲载荷及分布载荷，工作台主要受集中载荷，为后面的温度、流体流动分析提供基础性的理论数据；3) 应用ANSYS软件进行有限元分析，对3D打印机三维模型进行数据导入，有限元分析及流体流速仿真，验证其结构的合理性；4) 将挤出泵体整体结构温度场分析、内部流体流速云图、受热云图等不可视信息转化为可视化处理，便于对设计模型不合理之处进行优化结构调整，为产品不断优化创造有利条件，为整机结构的拓扑优化和以后结构的优化设计提供了理论依据。
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user: 摘 要 顺9井区志留系柯坪塔格组下段埋深大，为低孔、特低渗储层。由于测井曲线受井眼影响大，波阻抗对储层和流体不敏感，为此通过岩石物理试验来研究志留系的储层岩石物理特征和储层、流体的敏感参数。压力对砂岩纵、横波速度的影响比泥岩大，砂岩和泥岩的纵、横波速度均随着温度的变大而减小；纵、横波速度与波阻抗结合能够较好地区分砂、泥岩；当入射角较大时，利用弹性阻抗可以比较好地区分砂、泥岩；纵横波速度比对储层的识别效果较好。通过对试验参数和定义的参数排序，指出了研究区最佳的流体敏感参数。 关键词 :岩石物理，低孔、特低渗储层，志留系柯坪塔格组，顺9井区 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 顺9井区位于塔里木盆地顺托果勒低隆起，南部紧邻塔中隆起与古城隆起，北邻塔北隆起，东毗邻满加尔凹陷，西侧紧邻阿瓦提凹陷。2011年3月完钻的顺9井在柯坪塔格组下段加砂压裂获得了低产油流，实现了塔中北坡古生界碎屑岩领域的勘探突破。 顺9井区志留系柯坪塔格组埋深大，均在5000 m以下，且储层物性差，孔隙度主要分布在5%~6%之间，渗透率主要分布在0.05~0.5 mD之间，为典型的低孔、特低渗储层。在该地质背景下，储层与非储层的波阻抗差异较小，利用波阻抗无法识别预测储层。然而，储层预测是研究区勘探面临的核心问题之一，因此需要寻找波阻抗以外的其他储层敏感岩石物理参数来预测，而开展岩石物理研究是解决该问题的有效方法。虽然储层岩石物理特征可以通过测井曲线来研究，但研究区多数井的井眼状况不好，导致测井曲线严重失真，因此利用测井曲线来识别目的层岩石物理特征比较困难。同时，在埋深大、储层物性差的条件下，储层弹性参数如何随温度、压力、地层岩性、物性的变化还不十分清楚 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。鉴于上述问题，需要对研究区目的层开展岩石物理试验研究来寻找储层敏感弹性参数，确定研究区目的层段岩石弹性参数(如阻抗、速度比等)与储层参数(岩性、孔隙度、流体等)之间的响应规律，为储层预测奠定物理基础。
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user: 2. 岩石物理参数测试及规律分析 2.1. 压力、温度及流体效应 砂岩和泥岩的纵波速度(v p )、横波速度(v s )均随着压力(p c )的变大而增大，加压初始阶段变化相对较快，后期相对较慢(图1)。砂岩和泥岩的v p 、v s 均随着温度(t)的变大而减小，到70℃左右变化缓慢，而后速度变化相对加快(图2)。 图1. 砂岩v p (a)、v s (b)随p c 的变化规律 图2. 砂岩v p (a)、v s (b)随t的变化规律 从图3中可以看出，砂岩的v p 随含气体饱和度(S g )呈非线性变化，岩石含有少量气体时，能产生较大的v p 变化；当含气量增大后，岩石v p 对S g 的变化不敏感；砂岩的v s 不随S g 的变化而改变，说明横波对S g 、含水饱和度(S w )变化不太敏感。 图3. 砂岩v p (a)、v s (b)随S g 的变化规律 2.2. 岩石物理参数与孔隙度关系 通过统计岩心样品的密度(ρ)与孔隙度(f)的关系(图4)可以看出，砂岩和泥岩的ρ都随f的增大而减小，且泥岩平均ρ比砂岩大。从图5中可以看出，砂岩和泥岩的v p 、v s 均随f的增大而减小，泥岩平均f比砂岩小。 图4. 砂岩和泥岩的ρ随f变化 图5. 砂岩和泥岩的v p (a)、v s (b)随f的变化
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user: 3. 储层敏感岩石物理参数分析 由于研究区目的层储层与非储层的波阻抗差异小，储层的敏感岩石物理弹性参数不明确，为此开展了储层敏感岩石物理参数分析。图6和图7表明，砂、泥岩的v p 与纵波阻抗(Z p )差异不大，v s 与横波阻抗(Z s )虽然有差异，但仅使用v s 和波阻抗(Z)也无法区分砂、泥岩，只有将v p 、v s 与Z结合起来才能较好地区分砂、泥岩。 图6. v p -v s 交会图 图7. Z s -Z p 交会图 Connolly提出的弹性阻抗(I E )公式中同时包含了纵、横波参数，因此可以试验I E 的储层敏感性。从图8可以看出，当入射角(θ)较小时，单纯利用I E 无法将砂、泥岩区分开；θ增加到16˚，I E 可以比较好地区分砂、泥岩；当θ进一步增大为26˚时，I E 区分砂、泥岩的能力也进一步增强；当θ达到40˚时，I E 可以清晰地把砂、泥岩区分开。 图8. 不同入射角I E -Z p 的交会图 如图9所示，泥岩的纵横波速度比(v p /v s )整体上大于砂岩，其对砂、泥岩的区分效果也比较好。 图9. v p /v s -Z p 交会图
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user: 4. 岩石物理参数流体敏感性分析 4.1. 岩石物理参数分类 饱水砂岩和饱气砂岩的v p 、v s 均随f的变大而减小(图10)，从趋势线可以看出，饱水砂岩v p 比饱气砂岩大，v s 比饱气砂岩小，但总体数据很难区分，说明在v p 、v s 与f交会图上很难识别流体。因此需要利用新的参数进行流体识别。 图10. 砂岩v p (a)、v s (b)随f的变化 根据岩石物理原理，影响岩石弹性参数的本质因素是固体介质及其结构、流体的耦合，不同的弹性参数对流体和变形的响应不同 [ 4 ] [ 5 ] 。从进行流体检测和岩性识别的角度，特别提出了3类参数的概念。 1) S型参数：该类参数对流体不敏感。由于流体不传递剪应力，岩石的剪切模量(G)对孔隙中流体不敏感，与G有关的一类弹性参数，如v s 、参数μ、Z s 等对岩石孔隙中流体的存在以及含量变化都不敏感。从变形的角度看，上述参数主要响应于畸变。不同岩石的剪性参数是不同的，因此S型参数有助于区分岩性。 2) P型参数：如体积模量(K)，v p 、Z p ，拉梅系数(λ)。在物理本质上，它们同时反映了固体介质及其结构、流体的耦合。从变形的角度，对岩石的压缩性比较敏感，该类参数称为体性参数。 3) C型组合参数：用上述弹性参数组合构造出的参数。组合参数应该是多种多样，该次研究特别指由剪性参数与体性参数构造的组合，如v p /v s ，泊松比(ν)， Z p 2 − c ⋅ Z s 2 ， λ − c ⋅ μ (c为常数)。 不同岩石物理参数对孔隙流体的敏感程度是不同的，为了量化指标，引进了岩石物理参数流体敏感性的概念。对于两种流体组成的系统，以含水样品为标尺，定义其流体敏感性参数(F S )： F S = A w − A i A w 式中：A为某岩石物理参数；下标w表示水；下标i表示一种流体状态。 F S 一般在0~1之间。F S 越大，则表明参数A对流体就越敏感。 根据样品试验数据，对上述参数的流体敏感性进行计算，统计出流体敏感性序列(图11)。研究区岩石物理参数的F S 按大小依次排序为： 图11. 研究区主要参数流体敏感性序列图 ( Z p 2 - 2 . 15 Z s 2 ) > ( λ - 0. 15 μ ) > λ > λ / μ > ν > Z p > ρ > v p / v s > v p > μ > v s 上述3类岩石物理参数的特征对流体的响应说明了组合参数在流体检测上有特别的意义。下面针对3类岩石物理参数交会对砂岩样品流体识别进行分析。 4.2. P型参数与P型参数关系分析 对研究区v p 、ρ、Z p 、K、λ等P型参数进行交会分析，发现饱水砂岩和饱气砂岩数据重叠多(图12)，因此砂岩在ρ-v p 交会图及Z p -v p 交会图上均不能进行流体识别。饱水砂岩K和饱气砂岩K在v p 小的区域可以区分，在v p 大的区域重叠多，不能区分；饱水砂岩λ比饱气砂岩λ大，数据重叠少，基本可以区分开(图13)。 图12. 砂岩ρ(a)、Z p (b)与v p 交会图 图13. 砂岩K (a)、λ(b)与v p 交会图 4.3. P型参数与S型参数关系分析 从图14、图15、图16上可以看出，饱气砂岩的v s 比饱水砂岩v s 大，数据有重叠，但大部分可以分开；饱气砂岩的Z s 比饱水砂岩Z s 大，数据有部分重叠，但总体上可以分开；饱气砂岩的G主要分布在饱水砂岩G的左边，数据很少重叠，大致可以区分开。 图14. 砂岩v s -v p 交会图 图15. 砂岩Z s -Z p 交会图 图16. 砂岩G-λ交会图 4.4. P型参数与C型组合参数关系分析 饱水砂岩的v p /v s 比饱气砂岩大，数据重叠少，说明研究区砂岩在饱含气、水时，利用v p /v s -v p 交会图及v p /v s -Z p 交会图可以大致将两者区分开(图17)。ν本质上与v p /v s 相同，从图18上可以看出，饱水砂岩ν比饱气砂岩ν大，数据重叠少，利用ν-v p 交会图及ν-Z p 交会图可以将饱气砂岩与饱水砂岩区分开。构建的组合参数 λ - 0. 15 μ 和 Z p 2 - 2 . 15 Z s 2 ，饱水砂岩比饱气砂岩大，数据重叠少，可以将饱气砂岩和饱水砂岩区分开(图19)。 图17. 砂岩v p (a)、Z p (b)与v p /v s 交会图 图18. 砂岩v p (a)、Z p (b)与v交会图 图19. 砂岩λ—0.15μ (a)、Z p 2 —2.15Z s 2 (b)与Z p 交会图
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user: 5. 结论 1) 压力对砂岩的v p 、v s 影响大，并且与砂岩的f成正比；压力对泥岩的v p 、v s 影响小，与泥岩ρ高、压实程度大有关；砂岩和泥岩的v p 、v s 均随t的变大而减小；砂岩v p 随S g 呈非线性变化，饱水岩石含有少量气体时就能产生较大的v p 变化。 2) 研究区目的层砂、泥岩的v p 和Z p 差异不大，将v p 、v s 和Z结合起来才能较好地区分砂、泥岩；随着θ从6˚增大到40˚，I E 区分储层的能力也越来越强，当θ较大时，利用I E 可以比较好地区分砂泥岩；v p /v s 区分储层的效果也比较明显。 3) P型参数基本上不能识别流体，S型参数和P型参数结合起来可以在一定程度上区分饱气砂岩和饱水砂岩，C型组合参数识别流体的效果比较好。利用定义的F S ，计算出研究区岩石物理参数的F S 按大小依次排序为： ( Z p 2 - 2 . 15 Z s 2 ) > ( λ - 0. 15 μ ) > λ > λ / μ > ν > Z p > ρ > v p / v s > v p > μ > v s 。
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user: 摘 要 本文搭建了疲劳试验台架，并对某款汽车副车架进行了疲劳破坏试验，存在着局部结构不足之处，提出了结构优化的方案。通过前后对比分析及试验验证，优化方案提高了结构刚度，能更好满足汽车悬架性能的要求。这对于汽车前副车架的开发及其应用具有现实的指导意义。 关键词 :副车架，疲劳试验，结构刚度 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 汽车副车架是悬挂与车架之间的一个过渡构件，悬挂系统作为一个整体安装在副车架上，然后与车身相连，形成一个完整的系统。副车架的存在可以消除来自车轮和发动机的振动和噪声，使得只有少部分的振动和噪声能够传入车厢，提升了车辆的舒适性与操控性。 近些年来各个国家对于汽车安全性的要求日益严格，为了满足相关的法规要求，必须对副车架的相关性能特别是疲劳及可靠性进行研究 [ 1 ] 。通过副车架CAE技术与台架试验，对副车架研发具有重要的现实意义及应用前景 [ 2 ] [ 3 ] 。 本文搭建了疲劳试验台架，针对某款汽车前副车架进行了疲劳破坏试验，得到了局部结构不足之处，通过前后对比分析及试验验证，优化方案提高了结构刚度，能更好满足汽车悬架性能的要求。
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user: 2. 汽车前副车架疲劳台架及试验 2.1. 副车架疲劳台架 疲劳试验机由激振装置(液压泵站、液压系统及测试机架)、计算机控制系统和电气控制系统等部分组成。激振装置采用电液伺服控制驱动的液压缸，试件安装固定的试验台上，横梁式的机架安装固定激振装置，激振油缸通过其它连接装置固定在横梁上来给实践施加激振力。 疲劳试验机主要工作参数范围：激振力大小为1~35 KN，而且连续可调；最大振幅 ± 100 mm；频率范围0.1~20 Hz；如图1所示为汽车副车架的疲劳试验台架布置图。 图1. 副车架的疲劳试验台架布置图 2.2. 副车架疲劳试验 根据图1所示疲劳试验台架布置，对2号、3号油缸进行加载试验，2号油缸的加载力是3.8 KN，频率1 Hz；3号油缸的加载力是3.9 KN，频率1 Hz。如图2所示为加载试验位移–时间曲线。 通过给定的加载，70万次约195 h时间后，副车架无明显变形以及疲劳裂纹、断裂等现象。
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user: 3. 副车架成型优化及验证 3.1. 副车架下板原结构及疲劳验证 疲劳台架实验验证，该副车架结构强度以及刚度上满足标准，达到了设计要求。但疲劳试验后，发现悬置套管一侧的平面位置有翘曲、轻微变形现象，如图3所示为优化前副车架下板结构图，如图4所示为优化前副车板下板原实物检测图。主要在于副车架下板存在面积较薄的平面区域，使得刚度下降，产生了轻微翘曲现象，有必要进行结构的优化。 图2. 加载试验位移-时间曲线 图3. 优化前副车架下板结构图 3.2. 副车架下板优化结构后及疲劳验证 如图5所示为优化后副车架下板结构图，主要结构改进在于小圆孔左上侧增加了一条冲压槽，由此增加构件刚度，减小变形。改进后的副车架，再次在疲劳试验机上进行疲劳试验，如图6所示为优化后副车板下板实物检测图，检测结果表明，构件没有发生较大翘曲变形，平面度满足了工程要求，由此提高了副车架的成型质量。 3.3. 副车架下板优化结构前后有限元应变对比分析 通过对副车架下板优化结构前后有限元应变对比分析，如图7所示为优化前副车架下板应变图，图中表明，优化前副车架下板存在回弹过大，导致尺寸不可控等现象；如图8所示为优化后副车架下板应变图，图中表明，下板尖角位置一侧的回弹有所下降，最大应变量由近4 mm减少到3 mm左右，提高了副车架整体结构刚度。
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user: 4. 结论 通过汽车前副车架进行了疲劳破坏试验，得到了局部结构不足之处，前后对比分析及试验验证，优 图4. 优化前副车架下板原实物检测图 图5. 优化后副车架下板结构图 图6. 优化后副车板下板实物检测图 图7. 优化前副车架下板应变图 图8. 优化后副车架下板应变图 化方案提高了结构刚度，能更好满足汽车悬架性能的要求。 结构改进及优化后，副车架下板的回弹有所下降，结构安全性以及工艺满足要求，疲劳实验表明，经过相同条件的加载疲劳试验，没有发生疲劳破坏。
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user: 摘 要 有缆遥控水下机器人(ROV)是重要的现代水下作业工具，具有水下勘探、观察和作业等功能，并凭借着高可靠性和高安全性的优势，成为了海洋石油行业的新兴作业机械。介绍了ROV的技术发展现状和南海东部海域A深水油田工程安装中的应用情况。根据海洋环境特点和海洋石油的开发实际需求，提出了未来ROV需要具备的关键技术和发展趋势，以期推动ROV在海洋石油行业中的创新和发展。 关键词 :海洋石油，深水，遥控机器人，卧式采油树 Copyright © 2018 by author， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/