DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 摘 要 最新的油气勘探在通化盆地白垩系亨通山组和下桦皮甸子组见到丰富的油气显示，该地区的油气地质条件研究较薄弱，油气充注时间和成藏期次尚不清楚，制约着研究区油气成藏机理的研究。本文以白垩系储层流体包裹体为研究对象，依据包裹体岩相学特征，进行与烃类共生同期盐水包裹体均一温度和盐度测定，并结合相应沉积埋藏史，探讨了通化盆地三棵榆树凹陷的油气充注时间和成藏期次。研究结果表明，三棵榆树凹陷下白垩统砂岩的石英中发育丰富流体包裹体，主要有盐水包裹体和油包裹体两类。与油包裹体共生的盐水包裹体均一温度峰值在120℃~160℃之间。结合埋藏史分析结果，认为通化盆地三棵榆树凹陷为一期成藏，其成藏时间距今在107~112 Ma，相当于下白垩统下桦皮甸子组沉积期。 关键词 :流体包裹体，均一温度，成藏期次，通化盆地 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 储层流体包裹体保存了矿物生成时的大量流体信息，广泛应用于确定油气成藏期次和油气充注时间 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 、油气运移 [ 4 ] [ 5 ] 、古油水界面、孔隙流体盐度变化 [ 6 ] 、储层古压力恢复 [ 7 ] 等领域，是含油气研究的重要手段。 通化盆地位于吉林省东南部，南起通化县大泉源乡，北至柳河县三源浦，西起辽宁旺清门，东至通化市区，面积1417.5 km 2 ，是一个发育在太古宇–元古宇基底之上的断陷盆地(图1) [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] 。近年的油气基础地质调查表明，通化盆地三棵榆树凹陷发育亨通山组、下桦皮甸子组、鹰嘴砬子组等多套成熟的烃源岩，是盆地有利的凹陷，而且通地1井揭示了亨通山组和下桦皮甸子组发育厚层暗色泥岩，并见多层油气显示 [ 10 ] [ 11 ] ，是盆地有利的勘探区。本文通过对白垩系储层流体包裹体的分析，对三棵榆树凹陷的流体包裹体特征进行了研究，揭示油气成藏时间。
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user: 2. 区域地质概况 通化盆地形成于中侏罗世晚期至晚白垩世，中生代经历了印支运动和燕山运动，受太平洋向欧亚大陆俯冲的影响，盆地北东向断裂比较发育，为不对称的北东向延伸的向斜盆地 [ 9 ] [ 12 ] 。据盆地基底结构和盖层沉积特征将其划分为三棵榆树凹陷、三源浦凹陷和英额布凸起3个分区 [ 8 ] 。本文所指的三棵榆树凹陷位于通化盆地的西南部，是通化盆地的一个次级构造单元(图1)，为通化盆地重点勘探区，凹陷内发育地层自下到上主要有中侏罗统侯家屯组(J 2 h)，下白垩统果松组(K 1 g)、鹰嘴砬子组(K 1 y)、林子头组(K 1 l)、下桦皮甸子组(K 1 x)、亨通山组(K 1 h)和黑崴子组(K 1 hw)，该区主要的生油层为下白垩统下桦皮甸子组和亨通山组 [ 10 ] [ 11 ] ，通地1井揭示下桦皮甸子组烃源岩主要岩性为黑色泥岩，部分为灰黑色泥页岩、粉砂质泥岩，为深湖-半深湖相沉积，发育大量鱼化石；有机碳含量介于0.674%~3.60%，平均值为1.40%，有机质丰度较高，有机质类型以Ⅰ型为主，局部含有Ⅱ和Ⅲ型，镜质组反射率在0.986%~1.399%之间，已进入大量生烃的成熟阶段。揭示亨通山组烃源岩以黑色泥岩为主，次为灰黑色泥岩、泥页岩、粉砂质泥岩，为半深湖相沉积，见少量植物化石碎片；有机碳含量介于0.49%~3.49%，平均值为1.09%，有机质丰度较高，有机质类型以I~II 1 型为主，局部含有Ⅲ型，镜质组反射率分布范围为0.972%~1.127% [ 10 ] 。盆地自下而上发育的储层主要有侯家屯组、鹰嘴砬子组、林子头组、亨通山组，储集空间以粒内溶孔、残余粒间孔、粒间溶孔为主，其次是晶间孔和微裂隙 [ 9 ] [ 10 ] ，亨通山组和下桦皮甸子组均见到良好的油气显示 [ 10 ] [ 11 ] 。盆地演化经历了中侏罗世晚期裂陷-早白垩世早期熔浆充填-早白垩世晚期火山喷发期后沉积-晚白垩世熔浆充填四个阶段，分别沉积了中侏罗统侯家屯组(J 2 h)- 图1. 通化盆地构造单元划分及包裹体采样位置图(据韩欣澎等，2013) 下白垩统果松组(K 1 g)-鹰嘴砬子组(K 1 y)、下桦皮甸子组(K 1 x)和亨通山组(K 1 h)-黑崴子组组(K 1 hw)沉积地层[ 8 ] [ 10 ] [ 11 ] 。其中，下桦皮甸子组、亨通山组分布广泛、沉积厚度大，为连续沉积，是凹陷的烃源岩和储层层位。
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user: 3. 样品和实验方法 本文研究的砂岩样品来自通地1井岩心，样品位置见图1，采样深度和层位见表1所示。实验依据矿物流体包裹体温度的测定标准(EJ/T 1105-1999)进行，通过对采集的流体包裹体样品双面抛光制片，在荧光显微镜下对流体包裹体进行显微观察，并利用荧光光谱仪获得单个烃类包裹体光谱，流体包裹体的均一温度测定使用LINKAM THMS600型显微冷热台，测定误差为±0.1℃，实验室测试温度为20℃。
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user: 4. 流体包裹体研究 流体包裹体中的流体保存了矿物生成时的各种物理化学信息，为流体的运移、聚集和演化过程提供了有效途径。因此，沉积盆地中的有机包裹体常常作为油气运移和成藏的标志 [ 13 ] [ 14 ] 。通过利用荧光显微镜进行岩相学研究，可以有效区分包裹体类型。本研究的流体包裹体分为盐水包裹体和烃类包裹体2类。根据镜下观察结果，优选出能够反映流体活动的流体包裹体进行均一温度和盐度测定。 4.1. 包裹体岩相学特征 通化盆地下白垩系储层中发育丰富的流体包裹体，流体包裹体特征如表1所示，主要赋存在石英颗粒裂纹内和穿石英颗粒裂纹内。流体包裹体大小不一，石英颗粒裂纹内的个体较小，多为2~10 μm，少量大于20 μm，形状有近圆形、椭圆形、长条形，零星或成群分布；穿石英颗粒裂纹内包裹体个体稍大，多为5~20 μm，少量达到40 μm，形状有椭圆形、长条形、不规整多边形，成群分布。本研究根据流体包 Table 1 Microthermometric data for fluid inclusions in the Cretaceous of Tonghua basi 样品编号 埋深/m 层位 宿主矿物 类型 形状 粒径/μm 均一温度/℃ 平均温度/℃ 盐度/% 样品1 235.6 K 1 h 穿石英颗粒裂纹 盐水 不规则 5~9 111.9~122.5 116.9 4.3 石英颗粒内裂纹 盐水 5 135.7 135.7 6.6 石英颗粒内裂纹 盐水 4~5 151.6~155 153.3 6.3 穿石英颗粒裂纹 油 不规则 9~40 76.3~83.9 80.6 穿石英颗粒裂纹 油 10~12 93.7~99.5 96.8 穿石英颗粒裂纹 油 6~20 144.7~150.8 > 180 147.8 样品2 247.1 K 1 h 石英颗粒裂纹 盐水 不规则 6 116.9~119.5 118.2 8.2 石英颗粒裂纹 盐水 6~22 129.1~148.9 134.8 9.1 石英颗粒裂纹 油 不规则 30 35.9 35.9 石英颗粒裂纹 油 7~9 70.8~83.9 76.1 穿石英颗粒裂纹 油 6~20 96.5~103.5 > 180 99.9 样品3 567.5 K 1 x 石英颗粒内裂纹 盐水 不规则 6 57.2 57.2 石英颗粒内裂纹 盐水 5~6 86.1~90.1 88.2 石英颗粒内裂纹 盐水 5~8 115.3~124.5 121.2 3.2 石英颗粒内裂纹 盐水 5~7 151.7~160.5 156.3 7.2 石英颗粒内裂纹 油 5~30 >180 >180 表1. 通化盆地白垩系储层中流体包裹体测温分析结果 裹体的成分和相态差异，结合荧光观察有效划分了盐水(无机)和油(有机)包裹体。盐水包裹体大多为气液两相包裹体，液相部分为无色透明，气相部分成黑色(图2c、图2f、图2i)，主要宿主矿物为石英颗粒内裂纹，少数为穿石英颗粒裂纹。油包裹体以液态烃为主，少量富气相，主要赋存在穿石英颗粒裂纹和石英颗粒内裂纹内(图2b、图2e、图2h)，显微镜下液态油包裹体呈红棕-棕黑色，富气相包裹体呈灰色，包裹体壁和气相呈棕灰色(图2h)。根据包裹体的赋存状态和荧光特征，发现1期油气充注，在紫外光激发下发蓝绿色荧光(图2a、图2d)，反映有机质成熟度相对较高，与通地1井岩心烃源岩的镜质体反射率数据相吻合。 4.2. 包裹体均一温度 选择与油包裹体伴生的盐水包裹体进行均一温度测定，代表了包裹体被矿物捕获时的流体温度 [ 13 ] [ 15 ] [ 16 ] [ 17 ] [ 18 ] ，下白垩统包裹体样品的分析测试统计结果见表1，下白垩统与油包裹体同期的盐水包裹体的均一温度均匀分布在57.2℃~160.5℃之间(图3a)，分布范围较宽，指示该地区油气成藏是一个连续的过程；存在120℃~160℃高温峰值区间，表明发生过一期烃类充注。 图2. 通化盆地流体包裹体显微特征 图3. 盐水包裹体均一温度分布直方图(a)和盐度分布直方图(b) 4.3. 包裹体盐度 与烃类包裹体同幕次的盐水包裹体均一温度分布不仅可以用来作为古温度的近似值和热事件的标志，而且还可以用作油气成藏幕次划分的有效依据 [ 19 ] [ 20 ] 。本研究是利用Hall (1998)提出的H 2 O-NaCl体系盐度-冰点经验公式来测定盐水包裹体的冰点温度，最终确定的包裹体的盐度分布直方图(图3b)。测试结果表明，研究区下白垩系储层流体包裹体的盐度分布范围为2.9%~12.4%，与流体包裹体的均一温度一致，盐度分布亦显示2.0%~48%峰值区间，进一步证明该地区油气经历了一期流体活动。 4.4. 成藏期次 根据与烃类包裹体伴生的盐水包裹体的均一温度，结合研究区热演化史能够推测其形成时的古埋深、对应的地质年代、近似代表油气充注时间 [ 21 ] [ 22 ] 。而盐水包裹体形成时的古深度H与盐水包裹体的均一温度T H 、盆地的平均地表温度T O 、盆地古地梯温度G之间满足 的关系 [ 23 ] [ 24 ] 。根据通化地区相关资料，古地表温度和古地梯温度借助与其相邻的松辽盆地南部的数据 [ 25 ] 。将测得包裹体的均一温度代入埋深公式，求得该期包裹体的埋藏深度为2000~2575 m，因此，推测该地区油气充注时间为107~112 Ma，发生于下白垩统下桦皮甸子组沉积时期，相当于燕山期，此时处于平静沉降期，持续埋深使排烃作用进一步增强。由于通化盆地在白垩系末期开始大规模抬升剥蚀，剥蚀量高达1800以上 [ 26 ] 。随着地层抬升剥蚀，烃源岩层温度降低、生烃演化终止，源岩保持了最大埋深时的成熟度。
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user: 5. 总结 通化盆地下白垩系储层中发育丰富的流体包裹体，包裹体个体较小，主要类型有油包裹体和盐水包裹体2种。 流体包裹体的均一温度分布范围为57.2℃~160.5℃，存在120℃~160℃高温峰值区间，揭示发生1期烃类充注，成藏时间发生在距今107~112 Ma，发生于下白垩统下桦皮甸子组沉积期。
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user: 摘 要 相变存储技术作为下一代极具竞争力的新型存储技术之一，其基础研究也蓬勃发展，但相变存储的机理研究滞后于应用研究。本文在简要介绍相变存储技术和相变机理的基础上，从纳秒级相变机理和超快(皮秒级)相变机理的角度综述了近年来相变存储材料相变机理的主要研究进展，指出了纳秒量级相变源于热效应，而皮秒量级相变可能源于热效应或电子效应，且与材料的尺寸、衬层及激发源密切相关，同时指出了超快相变机理研究中一些值得关注的问题，提出了今后的发展方向。 关键词 :相变存储，相变机理，热效应，电子效应 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 二十一世纪被称为大数据时代。全球数据总量到2020年将达到35 ZB [ 1 ] [ 2 ] 。信息存储数据密度和数据流速度分别要求达到Tb/cm 2 和Tb/s量级 [ 2 ] 。而存储密度受各种物理极限(超顺磁性、衍射极限、硅微电子技术极限)的限制越来越明显，如磁存储密度正向记录介质的极限记录密度(150 Gb/In2)趋近，存储速度和稳定性也面临着严重的挑战 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 。因此，发展新一代超高密度、超高速和高稳定性的存储技术极具重要性和迫切性。由于材料性能是影响相变存储的速度、稳定性的关键因素，因此，开发性能优良的相变材料是发展相变存储的核心课题，而有效地开发和利用新材料，归根结底要研究材料的相变机理。因此，本文拟在简要介绍相变存储技术和相变机理的基础上，阐述近年来相变存储材料相变机理的主要研究进展，总结相变机理研究中一些值得关注的问题，提出了今后的发展方向，为相变存储材料及其相变机理的研究提供一定的参考。
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user: 2. 相变存储技术简介 相变存储是一种新的存储技术，它是基于S. R. Ovshinsky在1968年提出的Ovshinsky效应 [ 5 ] 。一定条件的光(或电)脉冲可使材料在晶态(高反射、低电阻)和非晶态(低反射、高电阻)之间发生可逆转变，从而实现数字信息0和1的读写与擦除。可分为相变光存储(相变光盘PCD)和相变电存储(相变存储器PCRAM)两类。PCD早已实现产业化，取得了巨大的商业价值 [ 4 ] 。PCRAM仍处于试验、试产、试用阶段。PCRAM具有单元尺寸小、寿命长、速度快、稳定、低耗和可嵌入功能强等潜在优点，被认为是取代闪存，成为下一代非易失性存储技术的最佳方案之一 [ 4 ] 。PCRAM样品的试验结果显示：相变存储密度(以至容量和传输速度)、耐读写能力等都有待提高。因此，相变存储技术的研究与应用还具有较大的提升空间。 相变存储的材料体系可分为两大类：一类是传统相变材料——硫系化合物(包含硫系元素：如S、Se、Te)，如Te-Ge、Te-Sn、Sb-Te、Ge-Sb-Te、Sb-Se、Sb-Se-Bi、In-Ag-Sb-Te，其中Ge-Sb-Te，尤其Ge 2 Sb 2 Te 5 是被研究得最充分、应用最成熟的相变材料。另一类是不含硫系元素的相变材料，主要是无Te的Sb基二元材料，属环境友好的快速相变材料。如：Ge-Sb、Si-Sb、Ga-Sb、Mg-Sb、Sn-Sb、Al-Sb等。
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user: 4. 结语 纳秒级相变机理的研究，主要集中于Ge-Sb-Te系列，从不同的角度观测晶态、非晶态结构的相似性和相变的易发性的原因，目前仍有争论。同时，亦不断拓展研究的范围，如Ge-Sb-Te的掺杂、多层结构，或对其它材料的纳秒级相变机理的研究。皮秒级超快相变的研究，主要集中于Ge-Sb、Ge-Sb-Te系列。其中Ge-Sb是人们最早关注的具有高速相变存储潜力的非热相变材料，但在薄膜结构和激发源依赖上，非热相变还缺乏普遍成立的证据。而Ge-Sb-Te系列的超快相变机理同样是数据缺乏，结论不清晰，需继续探讨。从目前研究结果看，相变的热效应总是存在的，而电子效应是否存在，存在的时间和方式，以及对相变所起的作用，则是超快相变研究最终要解决的问题。未来通过实验与理论相结合的办法对Ge-Sb、Ge-Sb-Te这些典型材料的相变动力学机理的系统性研究，可望为这两类材料的超快相变存储的研究与应用提供进一步的依据，同时就超快相变机理的研究方法进行一定的探索和推广。
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user: 摘 要 形状记忆合金(Shape memory alloy， SMA)管接头固紧力跌落，会导致连接管件在后续使用过程中发生脱落，进而影响整个系统的安全可靠性。为系统研究SMA管接头的固紧力跌落规律，本文借助于非线性有限元软件ABAQUS二次开发用户自定义材料(UMAT)子程序，对不同管接头壁厚连接系统的装配过程进行数值模拟分析。研究结果表明：固紧力跌落发生在SMA管接头接触中间部位；相同管接头壁厚下，固紧力跌落现象在装配完成冷却前比冷却后更加明显；随着管接头壁厚增大，管接头内壁与被接管外壁之间接触压应力以及管接头内壁马氏体体积分数增大；管接头内壁的马氏体体积分数在管接头内壁中间部位发生不同程度的增大现象。本文工作可为SMA管接头的优化设计提供力学基础和技术参考。 关键词 :形状记忆合金，管接头，固紧力跌落，有限元分析 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 形状记忆合金(Shape memory alloy， SMA)自被发现以来，被广泛应用于航空航天、微机电系统、生物工程等领域 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。不同于传统金属材料，SMA材料在热力耦合作用下，表现出独特的超弹性和形状记忆效应 [ 4 ] [ 5 ] 。其中，Ni-Ti形状记忆合金管接头就是利用SMA的形状记忆效应实现管路管线的固紧连接与密封 [ 6 ] ，并在军事科学领域内用于飞机、轮船等动力输油管路，相比于传统的连接方式，SMA管接头具有安装环境适应性好、可操作性高，安装过程简单等优点，且不会对系统内其它组件产生机械损伤。 近年来，为了提高SMA管接头的安全可靠性，降低实验成本，许多国内外学者对SMA管接系统进行了数值计算模拟。严金良等 [ 7 ] 采用Lagoudas三维本构模型和Total Lagrange增量法编制了SMA轴对称大变形有限元程序，利用轴对称模型对不同几何尺寸和扩径内压下的SMA管接头与被接管之间的接触压应力进行数值模拟。韩冬等 [ 8 ] 通过将管接头截面简化为不同圆环，模拟计算了TiNiFe-SMA管接头约束升温状态下紧固力的变化过程。郑雁军等 [ 9 ] 通过对Clausius-Clapeyron方程进行修正，建立在大预应变下的NiTi-SMA回复力模型。利用此模型，尹向前 [ 10 ] 和张慧博等 [ 11 ] 对TiNiNb管接头几何尺寸以及材料热胀系数对径向压应力的影响进行了数值分析。除此之外，智友海等 [ 12 ] 基于马氏体相变晶格理论，考虑马氏体不同变体种类，从细观力学角度推导了马氏体不同变体的相变驱动力方程，并采用有限元方法编制ABAQUS用户子程序，对有无垫/镀/涂层的SMA管接头和被接管交界面在不同的外载荷和边界条件下的脱粘部位进行了分析和研究。康泽天等 [ 13 ] 借助于有限元软件ABAQUS二次开发用户材料子程序，通过建立SMA管接头与被连接管的光滑无摩擦有限元模型，对SMA管接系统的装配过程进行数值模拟，讨论了管接头几何尺寸和扩径压力对管接头和被接管之间接触压应力水平和压力峰值的影响规律。 文献 [ 13 ] 发现管接头壁厚较大时，管接头内壁与被接管外壁之间产生的接触压应力在管接头内壁中间部位会发生跌落现象。为系统研究SMA管接头壁厚对固紧力跌落现象的影响规律，本文借助ABAQUS-UMAT程序，对不同SMA管接头壁厚下的管接系统的装配过程进行数值模拟并对不同管接头壁厚下的应力跌落现象进行对比分析，考察壁厚对SMA管接头相变行为以及管接系统在装配完成冷却前后管接头和被接管之间接触压应力跌落现象的影响，为SMA管接系统的设计和优化提供指导意义。
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user: 2. 理论模型 2.1. SMA本构关系 不考虑塑性应变，SMA的热力学应变表达式 [ 14 ] 为 ε i j = ε i j ( ξ ， T ， σ i j ) = ε i j el + ε i j tr + ε i j th (1) 其中，马氏体体积分数 ξ ，温度T和应力分量 σ i j 为内变量， ε i j el ， ε i j tr 和 ε i j th 分别表示弹性应变分量，相变应变分量和热应变分量。由式(1)，根据链式法则可得应变增量表达式为 d ε i j = S i j k l d σ k l + Λ i j d ξ + Θ i j d T (2) 式中， d σ i j ， d ξ 和 d T 分别表示应力张量增量分量，马氏体体积分数增量和温度增量， S i j k l ， Λ i j 和 Θ i j 分别表示柔度张量分量，相变流动张量分量和热膨胀张量分量。 由复合材料力学夹杂理论，Brison [ 15 ] 将 S i j k l 和 Θ i j 看作马氏体积分数的函数并表示为 F ( ξ ) = ( 1 − ξ ) F A + ξ F M (3) 其中，F表示 S i j k l 和 Θ i j ，下标“A”和“M”分别表示奥氏体和马氏体。 类比Mises塑性流动法则，SMA相变流动张量分量可以表示为 Λ i j = { 3 H 2 σ eq σ ˜ i j ξ ˙ > 0 H ε ¯ tr ε i j tr ξ ˙ < 0 (4) 式中，H为SMA在单轴拉伸过程中可产生的最大相变应变， σ eq = 3 2 σ ˜ i j 2 (5) 表示等效应力， σ ˜ i j 表示偏应力张量分量， ε ¯ tr = 2 3 ( ε i j tr ) 2 (6) 表示等效相变应变。 由式(2)~(4)，可得SMA增量型本构关系为 d σ k l = C i j k l ( ξ ) ( d ε i j − Λ i j d ξ − Θ i j ( ξ ) d T ) (7) 式中， C i j k l ( ξ ) 为SMA材料的刚度张量分量，可对柔度张量进行逆运算求得。 2.2. SMA相变控制方程 采用Liang-Rogers余弦模型描述SMA在相变过程中马氏体体积分数与应力和温度之间的关系。假设SMA初始状态为奥氏体，当温度T满足 T > M s ，等效应力 σ eq 满足 σ ms ≤ σ eq ≤ σ mf 时，SMA发生正相变，此时马氏体体积分数为 ξ = 1 2 cos [ π σ ms − σ mf ( σ eq − σ mf ) ] + 1 2 (8) 式中， σ ms 和 σ mf 表示马氏体开始应力和结束应力，且在相变过程中，随着温度变化而发生变化，采用Brison线性方程对其变化关系进行描述 { σ ms = σ scr + C M ( T − M s ) σ mf = σ fcr + C M ( T − M f ) (9) 其中， σ scr 和 σ fcr 表示马氏体开始应力和结束应力的初始值， C M 为马氏体应力影响系数， M s 和 M f 表示马氏体开始温度和结束温度。同样，采用Brison线性关系，奥氏体开始和结束应力可以表示为 { σ as = C A ( T − A s ) σ af = C A ( T − A f ) (10) 当温度T满足 T > A s ，等效应力 σ eq 满足 σ af ≤ σ eq ≤ σ as 时，SMA发生逆相变，此时马氏体体积分数为 ξ = ξ 0 2 { cos [ π A f − A s ( T − A s − σ eq C A ) ] + 1 } (11) 式中， ξ 0 表示逆相变开始时刻马氏体体积分数的初始值， C A 为奥氏体应力影响系数， A s 和 A f 表示奥氏体开始和结束温度。 2.3. 物理模型 图1所示为SMA管接系统的装配剖面示意图。SMA管接头内径3.00 mm，长度11.00 mm，初始壁厚t为1.40 mm，被接管外径为3.16 mm，壁厚0.58 mm。取被接管与管接头接触一端，长度13.00 mm。取管接头的对称结构并建立SMA管接系统的全尺寸有限元模型，考虑到实际工况，对管接头中间部位面上节点施加轴向位移约束，被接管远离管接头的端面上节点施加径向位移约束。在温度45℃时，对管接头进行扩径后卸载，将被接管插入到管接头中，对管接头加热至80℃与连接管接触进行固紧，然后将管接头冷却到加载温度45℃，完成整个装配冷却过程。 形状记忆合金管接头材料选取Ni-Ti合金，其材料参数如表1所示。E A ，E M 为奥氏体和马氏体的弹性模量，θ A ，θ M 为奥氏体和马氏体的热膨胀系数，假设奥氏体和马氏体泊松比相等同为μ，且在热力加载过程中保持不变。被接管选取某种双线性随动强化弹塑性合金材料，材料弹性模量为122 GPa，泊松比为0.325，屈服应力为992 MPa，强化模量为18，676 MPa。
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user: 3. 模拟结果及分析 通过对不同管接头壁厚下SMA管接系统的装配过程进行有限元数值模拟，得到装配完成冷却前后的应力分布情况。图2和图3所示为壁厚为2.50 mm，扩径内压为170 MPa时，装配完成冷却前80℃与冷却后45℃被接管与管接头对称结构的1/4模型的等效应力分布云图。可以看出，整个管接系统在装配完成冷却后的应力水平有明显降低，因此对装配完成冷却前管接头内壁与被接管外壁之间接触压应力的分析研究具有重要意义。 图4和图5所示为管接头壁厚为2.10 mm和2.50 mm时，SMA管接系统装配完成冷却前后管接头内壁与被接管外壁之间接触压应力沿管接头内壁的变化曲线。通过对比可知，随着管接头壁厚增大，冷却前和冷却后管接头内壁接触压应力水平均增大，且相较于临近区域，接触压应力均在管接头内壁中间部位均发生跌落现象。当管接头壁厚为2.10 mm时，该部位接触压应力在冷却前较临近区域下降约15.98 MPa，冷却后下降约18.02 MPa。当管接头壁厚为2.50 mm时，该部位接触压应力较临近区域冷却前下降约16.47 MPa，冷却后下降约19.49 MPa。通过对比以上数据，可以看出，相同壁厚情况下，管接头内壁中间部位的接触压应力在冷却后的跌落现象更加明显。 图6和图7所示为管接头壁厚为2.10 mm和2.50 mm时，SMA管接系统装配完成冷却前后管接头内壁马氏体体积分数沿管接头内壁的变化曲线。通过对比可知，随着管接头壁厚增大，管接头内壁与被接管外壁接触部位马氏体体积分数均增大。两种不同管接头壁厚的管接系统在冷却前后，管接头内壁马氏体体积分数均沿长度方向由两端向中间均先增大后逐渐减小后趋于稳定，但在管壁中间部位又突然增大。装配完成冷却前，不同壁厚管接头内壁与被接管外壁接触部位马氏体体积分数最大位置均出现在距离端口约0.2 mm处，当壁厚为2.10 mm时，马氏体体积分数最大约为0.78，当壁厚为2.50 mm时，马氏体体积分数最大约为0.82。装配完成冷却后，不同壁厚管接头内壁与被接管外壁接触部位马氏体体积分数最大位置出现位置不同，且当壁厚为2.10 mm时，马氏体体积分数最大位置出现在距离端口约0.2 mm处， 图1. SMA管接系统装配剖面示意图 Table 1 Material parameters of NiTi shape memory allo E A /GPa E M /GPa μ θ A /(10 −6 /˚C) θ M /(10 −6 /˚C) C A /(MPa/˚C) C M /(MPa/˚C) 67 26.3 0.25 11 6.6 13.8 8 M s /˚C M f /˚C A s /˚C A f /˚C σ scr /MPa σ fcr /MPa H/10 − 2 39.35 28.24 51.75 72.05 100 170 6.7 表1. NiTi形状记忆合金材料参数 [ 13 ] 图2. 冷却前后被接管等效应力分布云图 最大值约为0.86，当壁厚为2.50 mm时，马氏体体积分数最大位置出现在距离端口约0.1 mm处，最大值约为0.92。
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user: 4. 结论 通过有限元数值模拟不同管接头壁厚的形状记忆合金(SMA)管接系统的装配过程，并对装配完成冷却前后管接头内壁与被接管外壁之间接触压应力以及管接头内壁马氏体体积分数分布情况进行分析讨论， 图3. 冷却前后管接头等效应力分布云图 图4. 冷却前管接头内壁接触压应力分布曲线 图5. 冷却后管接头内壁接触压应力分布曲线 图6. 冷却前管接头内壁马氏体体积分数变化曲线 图7. 冷却后管接头内壁马氏体体积分数变化曲线 得到以下结论： 1) 管接头内壁与被接管外壁之间接触压应力在接触中间部位发生跌落； 2) 随着SMA管接头壁厚增大，管接头内壁与被接管接触中间部位的接触压应力以及管接头内壁马氏体体积分数均增大； 3) SMA管接头壁厚较大时，管接头内壁与被接管接触中间部位的接触压应力在整个管接系统装配完成冷却前后均发生不同程度的跌落现象，且在相同壁厚下，冷却后的跌落现象相较于冷却前更加明显； 4) SMA管接头壁厚较大时，管接头内壁与被接管接触中间部位受力情况较为复杂，该部位马氏体体积分数较邻近区域在整个管接系统装配冷却前后均发生不同程度的突然增大。
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user: 摘 要 中德建交以来，浙江省与德国一直保持着密切联系，在“一带一路”背景下，双方在贸易与投资方等面已开展多方位合作。为了促进进一步浙德经贸合作，本文一方面从进出口贸易、双边投资、产业园建设等方面简述浙江省与德国经贸现状；另一方面，从文化、会展、旅游、体育等产业展望浙德未来经贸合作领域。 关键词 :浙江省，德国，经贸合作 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 德国，地处欧洲心脏地带，是欧洲第一大经济体；浙江，位于中国长三角经济圈，是中国经济最为发达的省份之一。中德建交以来，两个活跃的经济体一直保持着较为密切的联系，在“一带一路”背景下，双方政府更加重视双方合作，积极推进双边合作交流。目前，浙德合作正处于积极推进阶段，浙江与德国在双边贸易与双向投资方面已开展多方位合作，并且在“一带一路”框架下，可预见到浙德贸易及投资规模将呈高速增长态势。
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user: 3. 浙江省与德国经贸问题研究展望 目前学术研究热点多集中在“德国工业4.0和中国制造2025对接”相关主题。但是，与全国整体呈现出的产业结构特征不同，浙江省已然出现“工业经济”向“服务经济”转型的大趋势，第三产业的稳步增长已成为浙江省经济增长的首要动力 [ 1 ] 。《2017年浙江省统计年鉴》数据显示，截止2016年底，浙江省服务业增加值增速已连续12年高于GDP和第二产业增速。在这样的背景下，未来研究将更加关注浙德在第三产业经贸合作相关问题，优化浙德经贸合作结构。接下来，本文将简要介绍浙德在服务业能够开展合作的领域，以期为未来研究做铺垫。 3.1. 文化产业 德国是一个高度发达的工业化国家，同时也是文化产业强国 [ 2 ] 。德国高度重视文化对社会进步和经济发展的推动作用，认为文化产业较少消耗自然资源，是一种高增长、高附加值的发展方式，是提高国民素质的重要手段、经济持续发展的推动力和综合国力的重要体现 [ 3 ] 。在建设“开放强省”、“文化强省”的战略方针下，2017年10月23日，浙江省政府发布了《关于加快把文化产业打造成为万亿级产业的意见》，提出浙江将实施影视演艺产业发展计划等八大重点产业计划。浙江加速发展文化产业的过程中，必将推进浙江省与文化产业强势国家，如德国在文化产业领域的深度合作。 3.2. 会展业 德国展会的数量和质量在国际会展业界排行第一，同时，德国展会业的效益十分惊人 [ 4 ] 。从社会角度看，它确保了几十万人的就业岗位，使服务业更加壮大，经济结构更趋合理。从经济角度看，展会直接带动了餐饮、宾馆、旅游和交通业的繁荣与发展。更重要的是，会展业能够扩大德国的影响，提高德国的软实力 [ 5 ] 。相应的，浙江省杭州、义乌、台州、温州等地均是举办博览会及交易会的重要阵地。尤其是，2016年，杭州成功举办G20峰会。此次峰会在杭州的召开对杭州的会展业而言可谓是锦上添花，尤其是会议产业将拥有最好的发展机遇，也必将具备更多国际化元素。因此，浙江会展业与德国的强强联合必将会展业推向国际化新高度。 3.3. 旅游业 据德国联邦统计局消息称，德国旅游业蓬勃发展，2017年1~5月，来在德国境内过夜的游客达到1亿5940万人次 [ 6 ] 。据统计，德国人的旅游约为45%是通过旅行社完成的。同时，旅游公司的垄断性很强。虽然德国旅游公司有上千家，但其中53家占据了月77%的市场。大公司通过购买火爆组旅游热点地区的旅馆控制旅游热线；一些中小旅游公司则通过开辟有特色的旅游线路寻求发展。与德国非常相似，人文历史景观、山水自然景观都很丰富，众多国内外游客，包括德国游客都将浙江作为旅游目的地。在“一带一路”战略推动下，未来浙江与德国在旅游业会有深度合作的可能，如在特色小镇、运河文化等方面，通过两地游客体验彼此的自然和人文景观，加速双方旅游业发展及文化交流。 3.4. 体育产业 在20世纪70年代进入经济高速增长之后的平稳时期，德国的体育产业开始大规模兴起，并逐渐成为新的经济增长点 [ 7 ] 。德国体育产业主要由体育用品业、体育健身娱乐业、职业体育产业、体育经纪业和体育赞助业等构成。其中，体育用品业在德国体育产业中占有最重要的地位。据德国联邦经济部和联邦体育研究所统计，2013年德国体育产业产值为731亿欧元，占当年国内生产总值的3.3%。目前，浙江省体育事业发展良好，《2016年浙江省体育产业公报》数据显示，2016年全省体育产业增加值526亿元，占GDP的比重为1.11%。并且，2022年，杭州将举办第19届亚运会，同时温州、金华和宁波均将作为举办地，这势必会带动浙江地区体育产业快速发展，并促进浙德在体育产业方面优势互补。
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user: 4. 结论 自改革开放以来，浙江省经济迅速崛起，并且对外开放程度在国内名列前茅。通过前文分析，浙德贸易及双边投资方面合作正处于积极推进阶段。德国是欧洲四大经济体之一，高端制造业之外，在文化产业、会展业、旅游业以及体育产业等领域也处于世界领先地位。在“开放强省”战略引导下，浙江与德国在上述产业均有继续加深合作的可能，可预见到浙德贸易及投资规模将呈高速增长态势。
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user: 摘 要 针对多传感器系统的故障检测与隔离问题，以联邦滤波结构为基础，设计了一种INS/GNSS/视觉组合导航系统，并针对系统可能出现的传感器数据软故障及硬故障，采用残差c 2 算法与改进SPRT(序贯概率比检验)算法结合，对滤波残差进行故障检测，发现故障后将故障相关子滤波器进行隔离，重新构建滤波系统，将重构系统的滤波结果作为下一时刻的滤波初值。仿真结果表明，该方法能够在子滤波器发生故障时及时检测并对故障部分进行隔离，完成系统重构，在一定程度上保证系统的定位精度，提升系统的可靠性。 关键词 :组合导航，残差c 2 检验，序贯概率比检验，故障检测与隔离 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 由于卫星导航自身存在诸多限制，未来的导航系统向着多源导航方向发展，通过对多种传感器的导航数据进行信息融合，提升系统整体导航精度以及场景适应性。这种导航系统量测信息来源于各个导航传感器，不同传感器的适用范围不同，当载体所在场景不适用于某种传感器，或传感器自身器件出现故障，都会输出错误的导航信息，进而影响到系统的性能。 导致传感器出现故障的原因很多，很难进行归纳总结，但不同故障源引起的传感器输出故障信息具有一般性，主要可以分为软故障和硬故障两类，对于不同的故障类型，有着不同的检测方式。目前多传感器导航系统比较成熟的故障检测方法主要是基于卡尔曼滤波器的c 2 检验法，包括残差c 2 检验法、状态c 2 检验法、双状态c 2 检验法 [ 1 ] 。 残差c 2 检验法对于突变的硬故障具有较好的检测效果，但是不易检测出慢变故障，存在较大的延时。序贯概率比检验是残差判决中一种较为常用的方法 [ 2 ] ，相比于残差c 2 检验法，该方法更适合软故障检测 [ 3 ] 。JARMANKD等人 [ 4 ] 采用序贯概率比法对组合导航系统进行故障检测，刘昆朋 [ 2 ] 针对正态分布的检测量，提出了一种改进的序贯概率比故障检测算法，采用迭代递推的方法来计算故障检验函数，对于慢变的斜坡故障具有较高的灵敏度。但也正因为采用迭代递推法，当故障消失后，由于其对缓变故障的跟踪特性 [ 5 ] ，检验值需要经过一段时间恢复到阈值以下，从而无法准确判断故障的结束时间。 本文首先建立INS/GNSS/视觉组合导航系统，并对系统在无故障状态下的定位能力进行了仿真验证；之后基于残差c 2 检验法以及改进SPRT检测法的特性，研究了残差c 2 -SPRT联合故障检测算法，该方法与单一检测方法相比，对系统软故障及硬故障均有较好的响应，在系统出现故障时，能够较快的检测出发生故障的系统，为之后的故障隔离打下基础，同时能够判断故障结束时间，完成误警率和漏警率均为0.01时软故障及硬故障的检测。最后基于MATLAB软件，对这种检测算法进行仿真验证，并得出相应结论，即该算法可以很大程度上削弱故障对定位结果的影响，得到与系统正常工作是相近的定位结果，提升系统可靠性。
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user: 2. INS/GNSS/视觉组合导航系统设计 系统采用主滤波器状态方程无信息分配，有重置联邦滤波结构完成架构设计，其结构图如图1所示 [ 6 ] ，图中局部滤波器即为子滤波器。 图1. 联邦滤波器结构图 2.1. 系统状态模型 本文以GPS作为系统方案中GNSS部分，以SINS作为系统方案中INS部分，后文中的INS/GNSS均为SINS/GPS组合。在图1的结构中，参考系统选取SINS系统，子系统1为GPS系统，子系统2为视觉导航系统，视觉导航系统基于张洋 [ 7 ] 的双目视觉导航算法。 选择载体在导航坐标系下的导航信息误差及惯性器件漂移误差作为系统状态向量： X = [ ϕ e ， ϕ n ， ϕ u ， δ v e ， δ v n ， δ v u ， δ L ， δ λ ， δ h ， ε b x ， ε b y ， ε b z ， ε r x ， ε r y ， ε r z ， ∇ x ， ∇ y ， ∇ z ] T (1) 式中， ϕ e ， ϕ n ， ϕ u 表示三个惯性导航平台误差角， δ v e ， δ v n ， δ v u 表示三个速度误差， δ L ， δ λ ， δ h 表示三个位置误差， ε b x ， ε b y ， ε b z ， ε r x ， ε r y ， ε r z 表示陀螺三个常值漂移误差和三个相关漂移误差， ∇ x ， ∇ y ， ∇ z 表示加速度计三个相关漂移误差。 系统的状态方程为： X ˙ ( t ) = F ( t ) X ( t ) + G ( t ) W ( t ) (2) 式中，F(t)表示组合系统状态方程的一步状态转移矩阵，由SINS系统误差模型得到，此处不过多赘述；G(t)表示组合系统状态方程的系统白噪声误差矩阵；W(t)为组合系统状态方程的系统误差白噪声矢量。 2.2. 系统量测模型 由图1结构，系统量测模型由SINS-GPS子系统量测模型及SINS-视觉子系统量测模型两部分组成。其中，SINS-GPS子系统为松耦合结构，其量测方程中的量测信息由SINS输出的三维速度、三维位置分别与GPS输出的三维速度、三维位置的差值构成： Z G P S = H G P S X + V G P S (3) 式中， Z G P S 为局部滤波器1的系统观测量， H G P S 为量测矩阵， V G P S 表示GPS在三维速度、三维位置上的白噪声误差。 SINS-视觉子系统量测方程中的量测信息由SINS输出的三维姿态、三维速度、三维位置分别与视觉导航系统输出的三维姿态、三维速度、三维位置的差值构成，三维姿态用， θ ， φ ， γ 来表示，分别为载体的俯仰角，偏航角及横滚角： Z V i s i o n = H V i s i o n X + V V i s i o n (4) V V i s i o n 为姿态、速度、位置测量误差白噪声矢量。
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user: 4. 仿真与分析 4.1. 仿真系统搭建 系统仿真平台如图4所示，平台主要包括载体运动轨迹生成模块、GPS信号仿真模块、惯性测量器件仿真模块、双目视觉导航仿真模块、故障检测与隔离模块、信息融合滤波模块以及误差分析模块。 仿真轨迹选取无人机飞行轨迹，飞行时长202秒，飞行高度在80~90米之间，初始位置为东经110˚，北纬40˚，轨迹为无人机在空中的转弯前行，飞行轨迹如图5所示。陀螺仪常值漂移0.2˚/h，加速度计零偏0.001 g，白噪声均方差0.001 g，陀螺及加速度计一阶马尔科夫相关时间3600 s；GPS位置测量误差(x， y， z) = (5 m， 5 m， 10 m)，速度测量误差0.1 m/s；摄像机焦距6.56 mm，像素物理尺寸7.4 × 10 −3 mm，立体视觉测量基线4 m，摄像机分辨率1024 × 1024；故障检测与隔离模块中，设定误警率 ，漏警率 ，SINS/GPS子系统观测量为6维， ，SINS/视觉子系统观测量为9维， ， ；仿真时间更新频率为1 Hz；基于MATLAB软件进行仿真。 为验证故障检测与隔离算法的有效性，人为设置故障情况，在40-80s内对GPS高度观测量加入0.5 m/s的线性故障，进行软故障检测；在120~160 s的时间段内对GPS高度观测量加入50 m阶跃误差，进行硬故障检测。经过仿真验证，在其他观测量上人为添加故障后检测结果类似，由于篇幅原因，本文仅以GPS高度故障检测进行分析，其余观测量故障检测结果不再赘述。 4.2. 仿真结果 在上述条件下进行仿真，未进行人为添加故障时的系统定位位置误差如图6所示。人为添加故障后， 图4. 系统仿真平台 图5. 载体飞行轨迹 图6. 无故障时位置误差 故障检测模块中两种检测方式在高度方向的检测值及最终的故障状态判定如图7所示；未进行故障检测和进行本文故障检测算法处理后的位置误差结果分别如图8，图9所示。 由图6可知，无故障时，导航位置误差在经度和纬度方向上均在4 m以内，高度方向上在1 m以内，即所设计的INS/GNSS/视觉组合导航系统能够满足定位需求。 由图7可知，在40 s时间点添加缓变故障后，由于残差c 2 检测对软故障不敏感，其检测值在50 s后超过检测阈值，存在10 s以上的检测延迟，而SPRT高度检测值超过阈值的时间延迟较短，仅为5 s左右，较残差c 2 检测有很大提高；在80 s时间点故障消失时，残差c 2 检测值很快回到阈值以下，能够很好反映 图7. 故障检测值及故障判定结果 图8. 未进行故障检测与隔离定位位置误差 图9. 经过故障检测与隔离后定位位置误差 故障结束时间，而SPRT高度检测值回归速度较慢。在80 s时间点添加阶跃故障时，残差c 2 检测值立即上升至阈值以上，能够快速检测阶跃故障，而SPRT高度检测值由于未能快速回归至阈值以下，不能通过数值大小判定系统是否故障，但故障发生后，SPRT检测值呈上升趋势，在联合算法中，可依据SPRT检测值变化趋势判定系统是否故障；故障消失时情况同缓变故障。由联合检测算法故障判定结果可知，该算法对于软故障及硬故障，均有较好的检测效果，在载体运动过程中同时发生软故障及硬故障时，联合检测算法均能够较为快速的进行故障检测，并根据3.3节判定准则给出准确的判定结果。 对比图8和图9可知，未进行故障检测隔离时，故障信息进入主滤波器并污染整个系统，造成高度定位值误差增大，在40~80 s软故障发生时，位置误差由正常时的1 m以内增加到20 m以上，在120~160 s硬故障发生时，位置误差进一步增大，且故障消失后，由于对系统的污染，高度定位误差存在米级震荡，不满足定位精度需求。进行故障检测与隔离后，高度误差在1 m以内，与正常状态相近，满足定位精度需求，且在其他两个方向上，定位误差无显著增大，可认为联合检测算法对软故障及硬故障均能够较为准确的进行检测，并通过对故障模块的隔离，保证系统整体定位精度仍满足需求。
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user: 5. 结束语 本文基于联邦滤波结构，设计了一种INS/GNSS/视觉组合导航系统，其定位精度能够满足定位需求，并在此基础上，将残差c 2 检测算法与改进SPRT检测法结合，提出了一种联合检测算法。仿真结果表明，该联合检测算法能够及时检测出故障发生，并对故障部分进行隔离；且能及时判断故障消失时间，减少误警现象发生。由于联邦滤波结构的灵活性，可添加更多的传感器，分别于参考系统构成新的子滤波器，基于这种结构的检测算法适用于多种传感器组成的多源导航系统，提高系统对于故障的处理能力，保证系统的定位可靠性。
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user: 摘 要 本文从74部日本文学作品和其汉译本中共选取383个コトニハ句式例句和与之相对应的383个汉译句，并对该两组之间的关联度(即コトニハ句式和汉译句之间的关联度)进行函数检验。其结果显示，在单句与复句中的翻译策略不尽相同。而通过本次分析得知：コトニハ句式中，单句的多倾向于用“对于…”、“无标句”来翻译，表示“单句中的惯用形式”的多倾向于用“事情”、“无标句”来翻译。在复句中，表示「ナイコトニハ否」与“如果/的话/否则/如果，的话”、「コトニハ肯」与“如果”之间双向关联度很高；表示「ナイコトニハ否」条件句还倾向于以“无标句”来翻译；「コトニハ肯」多译为“因为”；能译为或译成“如果”、“如果，的话”、“否则”、“只要，才”极有可能是表示「ナイコトニハ肯」；译成“的话”的句子极有可能是「コトニハ否」的コトニハ句式。 关键词 :コトニハ句式，日汉对译，日本语句型词典，函数检验 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 日本くろしお出版社出版的《日本语句型词典》(2002年)自出版以来受到了广大师生的好评，不仅在日本教师与学生人手一本，而且在中国也成为了日语专业学习者必不可少的学习工具。自卡西欧电子辞典EV-SP3900之后，已都将此书收入其中。目前国内广大的日语师生大部分都通过该词典进行教学与学习。然而，当我们在进行日语教学或者日语研究的过程中，若干问题点摆在我们眼前。因词典的出版年代较早(1998年出版日文版，2002年出版中文版)，与我们基于日本语学的最新研究和分类就会产生一定程度的不同。而且，其汉译部分也只是停留了在对普遍性翻译的记述。随着时代的发展与变更，加之近年语料库语言学研究的盛行，笔者认为有必要吸收基于日语语言学的最新研究成果，把日语的最新语法分类以及其汉译形式的对应关系更加精准和细化 [ 1 ] 。本论以コトニハ句式的对译方式为例进行具体的分析和探讨。 过去的日语复句的研究成果认为，コトニハ句式表示假设条件的情况较多，前接动词否定形式“V-ない”，汉语大都译成“如果不……”、“要是不……”等。从实际的例子来看，像以下的汉译实例有很多。 1) a) 電話は鳴りやまない。出ないことには峰村や静子が怪しむだろう。仕方なく直樹は電話に出た。「はい、もしもし」東野圭吾『予知夢』 b) 电话不停地响着。如果不接电话，就会引起峰村和静子的怀疑，没办法，他接通了电话：“喂，你好。”赵博译 但是，调查汉译实例后发现除了译成“如果不……”、“要是不……”，“据……说”之外，译成“的话”或者无标的句式也很多，句首并非一定会加“如果”。如下例所示。 2) a) 「それでも君が解決しないことには話が終わらんのだからな。なんとかしてくれよ」東野圭吾『名探偵の掟』 b) “可是你不来解决的话故事便没法完结，做点什么吧”。岳远坤译 比较以上2例可以发现，作为复句形式的コトニハ句式在汉译的情况下，未必就译成“如果不……”、“要是不……”，而作为单句形式的コトニハ句式也未必就译成“据……说”。因此，有必要从实证研究的角度对日语コトニハ句式及其对应汉语句式相关的过去的理论研究成果进行再次检验与分析。
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user: 2. 过去的研究成果 1) 日语记述语法研究会(2008: 114-115)对コトニハ句式的释义只有「ナイコトニハ」这一种，认为ナイコトニハ的前句为期待表示原因的事态发生，后句为不期待发生的事态 [ 2 ] 。 2) 在前田直子(2009: 22)中，仅将コトニハ句式归为条件句的基本形式之一，并无其他说明 [ 3 ] 。 3) 在《日本语句型词典》中(2002)中，将在复句形式中的コトニハ形式即前接动词否定形式“V-ない”，译成“如果不……”、“要是不……”；在单句形式中则译成“据说……”。 为了全面揭示コトニハ句式的日汉对应关系，本文通过运用石川(2012)提及的基于共起语关系研究的T值、MI值研究方法 [ 4 ] ，试图用统计学函数检验方法考察コトニハ句式与汉语表达句式间的对应关系。
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user: 3. コトニハ句式的分类 本论在关于コトニハ形式的意义分类时，参考上述的研究成果，将其分成「Iコトニハ肯定、IIコトニハ否定、IIIナイコトニハ肯定、IVナイコトニハ否定、V単文、VI単文-慣用」共六类，观察汉日的对应关系。其中，I~IV是条件复句，V~VI是单句。 3.1. コトニハ 3.1.1. コトニハ肯定(Ⅰコトニハ肯定) コトニハ肯定是指前件事件为肯定形式的条件，后件的结果也为肯定形式的条件句。如下例所示： 3) a) 彼をそんなことをすることにはやはり抵抗があったと思う。(自作例) b) 让他做那种事的话心里还是会抗拒的。(自译) 3.1.2. コトニハ否定(Ⅱコトニハ否定) コトニハ否定是指前件事件为肯定形式的条件，后件的结果则为否定形式的条件句。如下例所示： 4) a) 母は息子をちらりと覗いた。もう終わったはずの宿題をやり直すことには、あまりいい顔をしないのだ。(自作例) b) 因为理应完成了的作业又要重做，他是不会有好脸色的。(自译) 3.2. ナイコトニハ 3.2.1. ナイコトニハ肯定(Ⅲナイコトニハ肯定) ナイコトニハ肯定是指前件事件为否定句式，后件的结果为肯定形式的条件句，如下例所示： 5) a) だが、とにかく、何かしゃべっていないことには、毛細血管にまでコンクリートが流れこんで、全身を石化させてしまいそうな気がした。田中芳樹『銀河英雄伝説』08乱離編 b) 不过如果不说些什么的话，恐怕连毛细血管内都会充满水泥，全身就此石化了。蔡美娟译《银河英雄传说VOL. 8 乱离篇》 3.2.2. ナイコトニハ否定(Ⅳナイコトニハ否定) ナイコトニハ否定是指前件事件为否定句式，后件的结果亦为否定形式的条件句，即双重否定形式条件句，如下例所示： 6) a) 「でも、ともかく、あれが見つからないことには、安心して眠れません」赤川次郎『三毛猫ホームズの推理』 b) “不过东西没找到。我夜里也没法安心地睡。”陆仁译《三色猫福尔摩斯探案》
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user: 4. 単文 4.1. 单句(V単文) 本文中的コトニハ的单句是指与复句相反，复句是指条件句，前件事情是后件事情发生的条件，单句是指单一的句式，如下例所示： 7) a) そんなやつさえ、羽田先生の言うことには素直に従っていた。すっかり兄貴分を見るような目で、羽田先生とうちとけているのだ。乙一『死にぞこないの青』 b) 这些家伙也对羽田老师言听计从，用崇拜大哥的眼神看著老师，期盼和他建立起亲密的关系。陈惠莉译《濒死之绿》 4.2. 惯用句(Ⅵ単文-慣用) 「という・そんな・こんな・あんな・こういう・そういう + コトニハ + ない・なかった・なる・ならない・なりません・なるまい・ならん・違いない(かった)・なっている」等形式都归纳为惯用句。如下例所示： 8) a) 「だからといってホテル外部でやられたことにはならない。」森村誠一『人間の証明』 b) “那也不能因此就断定他是在酒店外部被刺的。”陈笃忱译《人性的证明》
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user: 6. 与《日本语句型词典》的比较 以上分析得出的结论跟《日本语句型辞典》的解释有一些出入，下面对此进行具体分析。 如表3所示，本文分析结果与该词典最大的差异可以归纳为以下四点： 1) 该词典中没有收录コトニハ句式的单句的汉译句式的“对于……”和“事情”。 2) 根据该词典收录的内容，容易给人造成一种误解，即コトニハ句式在复句的否定形式中一概译为“如果不……、要是不……”。但本文的分析显示，在复句的否定句式中，还可译为“如果”、“的话”、“否则”、“如果，的话”等形式。 3) 该词典中没有任何有关汉译句式之一“无标句”的记载，根据本文的分析结果，单句和表示「ナイコトニハ否」的条件句式更倾向于翻译成“无标句”。 4) 该词典中的收录内容中，没有任何有关汉译句式之一“否则”、“因为”、“的话”、“只要，才”的记载，根据本文的分析结果，译成“否则”“只要，才”极有可能表示「ナイコトニハ肯」，译成“的话”则极有可能表示「コトニハ肯」，译成“因为”则极有可能表示「コトニハ否」。
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user: 7. 结论 词典由于版面的关系，不能够像本文一样进行详细的分类和分析，其目的是尽可能录入最典型的事项。但这种所谓最典型的事项，最少必须要采用文本所分析的A区五组。根据本文的分析结果，至少不能说“如果不……、要是不……”是コトニハ句式的最典型的汉译形式。 通过《日本语句型词典》和本文的分析表明，该词典的日语分类只是停留在20世纪90年代的成果，其汉译部分也只是普遍性的翻译，很难说是反映了コトニハ句式意思特征的翻译。 Table 3 Differences between Nihongo Bunkei Ziten and analysis in this pape 日本语句型词典的分类 本研究的分类与结果 单句 V-るコトニハ据…说 単文 对于…… p，q 単文‐慣用 事情 p，q 复句 V-ナイコトニハ如果不……、要是不…… ナイコトニハ否 p，q 如果/的话/否则/如果，的话 ナイコトニハ肯 如果/如果，的话/否则/只要，才 コトニハ肯 的话 如果 コトニハ否 因为 表3. 《日本语句型词典》与本文分析的不同 换言之，它作为初级日语学习者使用的工具书是没问题的。但很容易给结束初级阶段进而向中、高级日语冲刺时的日语学习者们造成一种误解：只要是コトニハ句式就相当于汉语的“如果不……、要是不……”。所以有必要指出两者并不具有完全双向性的对应关系。 通过本文的分析，对コトニハ句式的翻译描写提出了以下三个新观点： 1) 具有双向对应的A区5个组合为コトニハ句式的最典型翻译组合； 2) 表示“单句”的多倾向于用“对于……”和无标句来翻译。表示「ナイコトニハ否」条件句和「単文」或「単文-慣用」的多倾向于以“无标句”来翻译，「コトニハ肯」多译为“因为”； 3) 能译为或译成“如果”、“如果，的话”、“否则”、“只要，才”极有可能是表示「ナイコトニハ肯」的コトニハ句式。“的话”很大程度地包含「コトニハ否」的コトニハ句式信息。