DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 5. 计算结果及分析 受电弓平台的形状、平台与受电弓的相对位置的差异会给整个受电弓系统附近的流场乃至整个列车流场造成差异，进而影响受电弓系统和整车的气动力。本文首先对受电弓系统附近的流场进行分析，继而研究整个受电弓系统的压力分布状况，最后分析整个受电弓系统的受力。 5.1. 受电弓区域的流动特性 图7中给出了不同方案在升弓平台附近的流线分布。从图中可以看出：当气流从车顶前方流入受电弓系统时，对于存在平台凹腔的受电弓系统，一部分气流流入到凹腔内部，一部分气流直接冲击到受电弓，由于流向横断面存在横断面面积的突然增大，使得流入凹腔内的气流速度减小，使得位于凹腔高度下的受电弓部分受到的冲击减小，该部分的所受的气动力也减小，在凹腔的后部，由于气流要从凹腔内流出，气流将冲击到凹腔的后部，造成凹腔受到气动力增加，在这个过程中，由于断面的突然变化导致压力的巨变，使得在凹腔内部形成强烈的旋涡，凹腔内旋涡的存在不但会影响该凹腔的受力，还会影响受电弓的受力。凹腔内旋涡的强度、范围与凹腔的形状紧密相关。对于不存在凹腔的设计形式，如Model-2，气流将直接冲击到整个受电弓，导致受电弓的受力会大大增加。 图7. 六种受电弓平台区域的流线图 5.2. 受电弓区域的压力分布特性 图8中给出了受电弓系统附近的区域的压力分布云图，从压力分布上看，外置式平台与下沉式平台存在很大不同。Model-2中受电弓直接裸露在车顶表面，气流在受电弓底部与车体连接的区域靠近来流一侧产生高压区，受电弓后方压力值较小，因而对于外置式平台，受电弓系统承受的阻力主要为压差阻力，且受电弓为主要受力构件。对于下沉式Model-1及Model-3~Model-6，气流在受电弓后方与凹腔后壁面之间形成高压区，凹腔的壁面成为不可忽略的阻力来源，同时，凹腔形式的不同，造成了高压区的范围， 图8. 六种受电弓平台区域的压力分布云图 高压区的分布有很大的不同(表1)。 5.3. 不同受电弓区平台的气动力 图9和图10中给出了不同设计方案下平台和受电弓的阻力系数对比以及整车阻力系数对比。其中阻力系数 C d 的定义如下式： C d = F x 1 2 ρ V 2 S 其中 C d 为阻力， F x 为气流密度， ρ 为来流速度， S 为参考面积，本文取车体的断面面积11.91 m 2 。 从图中可以看出，外置式方案(Model-2)受电弓和平台所受总阻力明显高于其他方案，高28%左右，这是因为受电弓的整个部分直接受到来流的冲击，整个受电弓受到的阻力很大，而下沉式平台由于受电弓的大部分位于凹腔内部，受到的阻力小，所以外置式方案远远高于下沉式方案。下沉式平台不同拓扑结构之间相差不大，阻力系数均在0.046 (以来流速度，理想大气密度和车身横断面面积无量纲化)左右。 Table 1 Drag coefficient of pantograph system and the whole trai 平台形式 受电弓系统的阻力系数 整车阻力系数 Model-1 0.0462 0.3782 Model-2 0.0648 0.3882 Model-3 0.0461 0.3752 Model-4 0.0460 0.3751 Model-5 0.0461 0.3783 Model-6 0.0461 0.3780 表1. 标受电弓系统和整车阻力系数 图9. 不同平台下受电弓系统的阻力系数 图10. 不同平台下整车的阻力系数 对于整车阻力系数，无下沉方案整车阻力略高于其他方案，高3.5%左右。下沉式平台不同拓扑结构之间相差不大，最小的为Model6矩形结构，考虑到计算误差，可以认为下沉式平台在平台深度确定的情况下，不同拓扑结构对整车阻力的影响可忽略。
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user: 6. 结论 基于IDDES的非定常计算流体力学方法，本文研究了不同拓扑形式高速列车受电弓平台的气动阻力特性，得到了以下结论： 1) 外置式受电弓平台导致气流直接冲击到受电弓装置，凹腔形式平台能有效缓解气流对受电弓的冲击，但会在凹腔内部形成强烈的漩涡，同时在凹腔的后缘形成高压区，在前缘形成低压区。 2) 凹腔形式的受电弓平台能有效的减小整个受电弓系统的气动阻力，凹腔的拓扑结构对于整个受电弓系统的气动阻力影响很小。 虽然凹腔形式的受电弓平台能有效减小受电弓系统的气动阻力，但由于凹腔的存在，有可能会导致新的噪声源产生，需要进行进一步的研究。
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user: 摘 要 针对传统曲折变压器无法抑制电网电压不平衡产生的零序谐波电流，以及简单的中线串联型滤波器容易引起的中线电压偏移问题，对现有中性线谐波滤波器进行改进，设计了一种将零序滤波器与串联中线滤波器相结合的新型中性线谐波电流抑制器。并基于Matlab/Simulink对该滤波器进行仿真验证，结果表明，其既解决了三次谐波的滤波问题，又对中线零序电流起到很好的抑制作用，同时对负载的影响很小。 关键词 :零序三次谐波，曲折变压器，串联中线滤波器，Matlab/Simulink Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着城市化的不断发展，大量的个人计算机、变频空调等家用电器、照明电源及不间断电源等设备的使用，使得单相开关设备产生的谐波问题特别是中性线零序谐波电流过大问题，成为供电系统安全稳定运行的重大隐患 [ 1 ] 。三相电流中零序电流分量将通过中性线和电源构成通路，特别是三次谐波分量在中性线中的流动，经常使得中性线的电流超过相线中的电流 [ 2 ] 。 目前，中性线谐波治理有无源和有源两种 [ 3 ] ，常用的有曲折变压器 [ 4 ] 、中线串联型滤波器、调谐LC滤波器 [ 5 ] 和各种有源滤波器 [ 6 ] 等。但在应用中，现有的各种滤波器均存在自身不同的缺陷。 本文是基于现有中性线谐波滤波器进行改进，针对传统曲折变压器无法抑制电网电压不平衡产生的零序谐波电流，以及简单的中线串联型滤波器容易引起的中线电压偏移问题，设计了一种将零序滤波器与串联中线滤波器相结合的新型中性线谐波电流抑制器。
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user: 2. 滤波器结构 2.1. 零序滤波器 零序滤波器由曲折变压器和阻零器组成，如图1所示。 曲折变压器采用了基于曲折移相原理的零序磁通补偿方法 [ 7 ] ，曲折连接是一种特殊的绕组连接方式，每相绕组被分为两个半绕组，分别位于两个不同的芯柱上。每一相的线电压是由两个位于不同芯柱上的半绕组反向连接而得。同时将三个下半绕组出线端短接后连接到系统电源的中性线上，三个上半绕组与系统三相电源直接并联。每一相的下半绕组即移相绕组作则作为补偿绕组。 在这种结构下曲折变压器对零序电流只具有很小的零序漏阻抗并且该阻抗远远小于电力系统自身的零序阻抗。而对于基波电流，根据曲折移相电路的磁通关系，滤波器中的正序磁通不能抵消，因此呈现出极大的激磁阻抗。 为抑制由电源的不对称产生的零序电流，需要在电源与曲折变压器之间接一个阻零器。将三相电源线缆同方向地绕在同一个铁芯上，每相绕组的匝数相等，即可以制成一个简单的阻零器。阻零器可以表现出对零序电流极大的阻抗而对基波电流几乎没有什么阻碍。 2.2. 串联中线滤波器 改进后的新型中线滤波器满足以下两个条件：一为滤波器的零序阻抗需要足够大以达到较好的滤波效果；二为滤波器的基波阻抗较小，减小对系统产生的影响。 如下图2，新型串联中线滤波器采用谐振回路部分接入主回路的方式。同样采用LC串联谐振在3次，对3次谐波呈现高阻抗。同时在串联回路的电抗器同一个铁芯上绕制一个匝数较小的电感接入中线。 采用这样的新型结构，基波电抗可大幅度降低： 图1. 零序滤波器结构 图2. 串联中线滤波器结构 Z f = X L 1 X C X L 1 + X L 2 + 2 X M + X C 式中，X L 1 为接入部分电抗；X L 2 为非接入部分电抗；X M 为两个电抗互感电抗；X C 为电容电抗。 采用抽头结构的滤波器，加载的时候，负荷不平衡或者存在缺相的时候，中性点偏移较小，滤波器端电压较小，中线基本没有偏移，不影响负载和保护装置工作。以较小的串联系数接入系统，可以较好地滤除整个母线谐波电流，且对系统安全运行不构成威胁。
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user: 3. 等效电路分析 3.1. 零序等效电路 将负载中的谐波电流等效成电流源，则能得出如图3所示的零序等效电路。图中，u s 0 表示系统零序电压，i s 0 表示负载零序电流，Z s 为系统电源侧阻抗，Z z 为阻零器阻抗，Z zn 为曲折变压器阻抗，Z sn 为滤波器与电源间的中性线阻抗，Z f 为串联中线滤波器阻抗，Z ln 为滤波器与负载间的中性线阻抗。 则根据叠加原理，可得到流经中性线电流i sn 和流经零序滤波器电流i zn 分别为： i s n = Z z n Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n i s 0 + 1 Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n u s 0 i z n = Z s n + 3 Z f + Z s + Z z Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n i s 0 − 1 Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n u s 0 在上述的中性线电流i sn 和零序滤波器电流i zn 表达式中，前一项为负载零序电流的分流，因为曲折变压器对零序电流只具有很小的零序漏阻抗并且该阻抗远远小于电力系统自身的零序阻抗，即 Z z n ≪ Z s ，因此： Z s n + 3 Z f + Z s + Z z Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n i s 0 ≫ Z z n Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n i s 0 即零序滤波器使得i s 0 几乎全部流过自身，从而对中性线的零序电流起到抑制作用。 而后一项是由系统零序电压引起的，由于阻零器的接入，Z z 很大，所以对不平衡电压u s 0 引起的零序电流也起到很好的抑制作用。 同时，计算曲折变压器接入点电压： u z n = ( Z s n + 3 Z f + Z s + Z z ) ( Z z n ) Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n i s 0 − Z z n Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n u s 0 因为曲折变压器对零序电流只具有很小的零序漏阻抗，即Z zn 的值很小，所以，上式前一项中 ( Z s n + 3 Z f + Z s + Z z ) ( Z z n ) Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n ≈ Z z n 则第一项的值很小，同理，因为Z zn 的值很小，上式第二项的值也很小。由此可证明，本发明引起负载侧电压变化小，对负载的影响很小。 我们同样可以计算中线点电压： u z n = ( Z s n + 3 Z f ) ( Z z n ) Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n i s 0 + Z s n + 3 Z f Z s n + 3 Z f + Z s + Z z + Z z n u s 0 图3. 零序等效电路 因为串联中线滤波器对三次谐波呈现高阻抗而基波电抗大幅降低，即Z f 的值较小，同时，Z zn 的值又很小，而Z z 很大，因此上式两项的值都不大。由此解决了简单的中线串联型滤波器容易引起的中线电压偏移问题。 3.2. 三次谐波等效电路 将负载中的谐波电流等效成电流源，则能得出图4所示的三次谐波等效电路。图中，u 3s 表示系统三次背景谐波电压，i 3s 表示负载三次谐波电流，Z s 为系统电源侧阻抗，Z z 为阻零器阻抗，Z zn 为曲折变压器阻抗，Z sn 为滤波器与电源间的中性线阻抗，Z f 为串联中线滤波器阻抗，Z ln 为滤波器与负载间的中性线阻抗。 则根据叠加原理，可得到流经中性线电流i sn 为： i s n = Z z n Z s n + Z f + Z s + Z z + Z z n i 3 s + 1 Z s n + Z f + Z s + Z z + Z z n u 3 s 上式中，前一项为负载三次谐波电流的分流，后一项是由系统三次背景谐波引起的，因为串联中线滤波器对三次谐波呈现高阻抗而基波电抗大幅降低，Z f 很大，即 Z z n ≪ Z f ，因此，流过中性线的三次谐波电流很小。
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user: 4. 仿真分析 4.1. Matlab/Simulink仿真模型 本文使用Matlab/Simulink对上节所述的等效电路进行建模仿真。图5为整体中性线谐波电流抑制器仿真模型。 仿真参数如下：三相电网电压380 V/50 Hz，中线阻抗0.05 Ω/0.1 mH，串联中线滤波器电感为7 mH，接入电感L 1 为2 mH，C为160 uF。 4.2. 仿真结果分析 为了验证文中提出的新型中性线谐波电流抑制器的有效性和可行性，利用Matlab/Simulink建立模型进行对比研究。在相同的负荷和系统阻抗的情况下进行研究，系统中未加任何滤波装置的仿真结果如图6所示；系统中只加零序滤波器的仿真结构如图7所示；完整的中性线谐波电流抑制器仿真结果如图8所示。 从以上仿真波形和FFT分析结果可以看出，只加了零序滤波器而未加串联中线滤波器，中性线电流总畸变从357.16%下降至214.02%，三次谐波电流畸变从130%下降至52%；在此基础上再加上串联中线滤波器之后，中性线电流总畸变又从214.02%下降至48.84%，三次谐波电流畸变也从52%下降至30%。 图4. 三次谐波等效电路 图5. 三次谐波等效电路 图6. 未加任何滤波装置的系统仿真波形及FFT分析 图7. 只加零序滤波器的系统仿真波形及FFT分析 图8. 中性线谐波电流抑制器仿真波形及FFT分析 从上图可以看出，本文中的装置不但抑制了3次谐波，而且对其他谐波都有抑制作用，且效果较好；但只加零序滤波器而未加串联中线滤波器时，对系统中的5次、7次谐波抑制效果较差。 同时，从电压波形来看，未加串联中线滤波器时，电压波形虽有所改善，但畸变还是较大，而加上中线滤波器后，电压波形明显变好，畸变很小，对负荷影响小。 由此可以验证，本文所设计的中性线谐波电流抑制器对系统中性线谐波电流有很好的抑制作用。
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user: 5. 结论 本文通过Matlab/Simulink建模仿真，验证了所设计的中性线谐波电流抑制器的有效性和实用性。对于电网电压不平衡产生的零序谐波电流抑制效果优良；同时，由于串联中线滤波器的加入，中性线电流畸变显著降低，尤其对三次谐波畸变滤波效果明显。
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user: 摘 要 地裂缝对地面构筑物的安全和稳定影响较大。本文介绍了高密度电法的基本原理，利用高密度电法和槽探方法对辛集市吴王村的地裂缝进行探测.通过处理和解释探测数据，明确了地裂缝的空间展布范围。结果表明，通过高密度电法推测的地裂缝位置同探槽揭露信息基本一致。高密度电法探测成果可靠，可为工程建设的设计和地基处理提供指导。 关键词 :地裂缝，高密度电法，探槽，地质灾害 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 工程场地在经受构造运动或者人为大量开采地下水等作用下，地表及地下一定范围内出现土体开裂，形成宽度很窄，埋深变化大且具有一定延伸范围的地裂缝。地裂缝的存在对地面及地下构筑物的安全使用和稳定产生严重影响。因此在工程建设开展之前，需要通过专项勘察查明地裂缝的地表分布，发育深度和产状。目前针对地裂缝的探测方法较多，主要包括浅层地震反射波法、α杯累积测氡法，高密度电阻率法以及探地雷达探测等。浅层地震反射波法对浅部精细结构反应清晰，分辨率较高，常用于场地地裂缝探测，结合地裂缝地表露头，可准确给出地裂缝空间分布范围 [ 1 ] 。但在噪声较大的工区，其探测效果明显降低。α杯累积测氡法是一种放射性勘探方法，该方法操作简单实用，但测量结果具有多解性，需与其他物探、勘察方法指标组合应用。探地雷达法根据介质介电性质差异进行地层划分和地质目标体判定，探测成果比其他方法更加精细 [ 2 ] 。高密度电法相对其他物探方法，因其工作效率高、施工消耗少，可在一定程度上反映出地裂缝的空间展布，现常用于第裂缝的勘察工程中 [ 3 ] 。 近年来，相关学者深入研究了地裂缝的探测方法，周正中采用地震映象法、面波法和电测深法探测地裂缝的方法及原理，并对这三种方法的勘察成果进行了分析，达到了探测地裂缝的目的 [ 4 ] 。李远强总结了不同成因类型地裂缝的探地雷达波形特征 [ 5 ] 。张占兵采用电测深法探测地裂缝的方法及原理，并对勘察成果进行了分析，探测结果表明EH4在探测地裂缝具有方便、经济、快捷和成果直观的特点 [ 6 ] 。甘志超研究了高密度电法温纳装置与斯伦贝格装置、不同电极距的探测效果，确定了适用于地裂缝探测的装置参数 [ 7 ] 。朱首峰在其硕士论文中利用地震勘探方法对西安地裂缝与地面沉降调查，取得了良好的效果 [ 8 ] 。曽海柏等地质雷达和地震映像法综合探测机场滑行道地裂缝，准确获得了地裂缝的发育特征 [ 9 ] 。田中英等分别采用高密度电法、地质雷达及多波地震等方法进行地裂缝探测，然后根据地电剖面和地震波波场特征，推断解释断裂构造及地裂缝发育和展布情况 [ 10 ] 。
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user: 2. 工程概况 河北省辛集市吴王村北和宿王宋村地区为于冀中台陷，为山前倾斜平原，地层主要为耕植土、粉质黏土和细砂–粉细砂层。经地质调查，地裂缝主要发生于上世纪八九十年代，造成地表开裂，农田被毁，地裂缝沿线房屋开裂(见图1)。区域内发育一条东西向隐伏断层，因此，区内地裂缝基本受构造运动控制，目前均已填平，诱发条件为降水。本项目利用高密度电法查明研究区的地裂缝空间位置。
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user: 3. 工作原理及测线布置 3.1. 工作原理 高密度电法是以岩土体的电性差异为基础，在施加电场作用下，根据地下介质传导电流的分布规律，推断地下具有不同电阻率的地质体的赋存情况。和常规电阻率法一样，它通过A、B电极向地下供电流I， 图1. 砌体结构开裂 然后在M、N极间测量电位差△V，从而可求得该点(M、N之间)的视电阻率值。根据实测的视电阻率剖面，进行计算、分析，便可获得地下地层中的电阻率分布情况，从而可以划分地层，判定异常等。 3.2. 测线布置 针对项目工区的实际情况，本次探测工作布置近南北向测线3条，分别为WT3-1、WT3-2和WT3-3，总长度共计1.8 km。仪器测量装置参数设定为电极距1 m，按温施装置方式测量。为验证探测结果的可靠性，后续在地段剖面异常位置布置一系列探槽，相应位置关系如图2所示。
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user: 4. 成果分析 4.1. 高密度电法成果解释 在直流电法中，高密度电法的野外施工十分高效，可适应相对复杂地形。该方法数据处理和解译更加简单直观。本次通过瑞典专业软件RES2DINV进行处理反演。在反演剖面中，对比地下典型差异特征，判定异常信息，圈定可能存在的地裂缝位置。 图3为高密度测线WT3-1电阻率反演剖面图，图中电阻率在垂向上大致分为3层，深度0~20 m范围为相对高阻表层，20~40 m为低阻层，40 m以下为高阻层。在测线170 m处存在异常区域，推断该处存在土层分界面，倾向NNW，走向NEE，视倾角约75˚；在测线51 m处存在异常区域，推断该处存在地裂缝，该地裂缝倾向NNW，走向NEE，视倾角约50˚~60˚。 图4为高密度测线WT3-2电阻率断面图，图中电阻率在垂向上大致分为3层，深度0~15 m范围为表层高阻，15~45 m以下为低阻层，45 m以下为高阻层。在测线110 m处存在异常区域，推断该处存在土层分界面，倾向NNW，走向NEE，视倾角约75˚；在测线38 m处存在异常区域，推断该处存在地裂缝，地裂缝倾向NNW，走向NEE，视倾角约50˚~60˚。 图5为高密度测线WT3-3电阻率断面图，图中电阻率在垂向上大致分为2层，深度0~20 m范围为表层高阻，20 m以下为低阻层，在测线100~250 m范围内存在局部高阻。在测线230 m处存在异常区域， 图2. 高密度电法测线及探槽位置示意图 图3. 测线WT3-1视电阻率反演剖面图 图4. 测线WT3-2视电阻率反演剖面图 图5. 测线WT3-3视电阻率反演剖面图 图6. 地裂缝3探槽照片 推断该处存在土层分界面，倾向NNW，走向NEE，视倾角约75˚；在测线178 m处存在异常区域，推断该处存在地裂缝，地裂缝倾向NNW，走向NEE，视倾角约50˚~60˚。由于三条近平行的物探测线所推断出的地裂缝的产状基本一致，根据各侧线推测地裂缝所在位置可知，该异常区域为同一条地裂缝，其具体空间分布位置见图2。 4.2. 探槽成果 为验证高密度电法的探测成果的可靠性，确定地裂缝主要特征和走向，对推测可能存在地裂缝的位置进行槽探揭露，探槽具体位置见图2。根据探槽信息可确定该地裂缝走向为NE80˚，产状345˚~355˚∠70˚~80˚，呈略向东南突出的弧形张性开裂，长度约1.5 km，最大宽度0.15 m，深度约3.4 m，呈锯齿状，局部Y字形，北侧地面微有下降。地裂缝的发育程度属于中等，已经造成民房开裂。图6为上覆粘土层已经对发育在粉土层地裂缝进行充填，该地裂缝容易识别。根据收集地质资料，地裂缝主要发生于上世纪八九十年代，造成地表开裂，农田被毁，地裂缝沿线房屋开裂。区域内发育一条东西向隐伏断层，因此，区内地裂缝基本受构造运动控制，诱发条件为降水。
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user: 5. 结论 1) 高密度电法在辛集市吴王村探测地裂缝，探测地电剖面在裂缝处反映较为清晰，结合探槽揭示信息可确定地裂缝在测线的相对位置，通过三条测线的地电断面可综合确定裂缝深度约0 m~30 m之间，走向为NE80˚，产状345˚~355˚∠70˚~80˚。 2) 辛集市吴王村已有地裂缝发生是受区域内发育一条东西向隐伏断层控制，经地下水位的下降诱发，地裂缝走向基本平行于隐伏断层走向，属于张性裂缝。槽探反映地裂缝的发育程度属于中等，北侧地面微有下降。
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user: 摘 要 文中主要对电力系统风险评估现状进行归纳总结。首先，介绍了电力系统风险评估的定义和发展历程。其次，对电力系统风险评估进行归纳分类，分别从元件级风险评估、系统级风险评估、充裕性评估和安全性评估四个分类进行阐述，并归纳研究现状。其次，论述电力系统风险评估的研究方法及其优缺点。最后探讨电力系统风险评估发展趋势。 关键词 :电力系统，风险评估，概率性方法，风险指标 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 现今，电力系统在生产生活中得到广泛应用，电力系统在发展中呈现出高集成、大规模的特点，并且结构日益复杂。人们在享受电力发展在工业、生产、生活中带来的便利同时，也不得不承受越来越大的潜在风险，一些人为难以控制的不确定性因素使得电力系统在规划、运行、管理、维修等方面工作面临着巨大的挑战。因此对电力系统进行风险评估研究对电力系统规划维护具有重大意义。
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user: 2. 风险理论在电力系统中的发展与定义 国际大电网会议于1997年首次定义了电力系统运行风险评估这一概念，其目的是评估扰动事件对系统的潜在影响程度，自2000年以来，美国电力科学研究院EPRI把电力系统运行风险分析作为重要的研究方向并高度重视和支持 [ 1 ] 。2002年美国能源部在风险评估的基础上提出了脆弱性评估的概念，并初步制订了电力系统脆弱性评估方案，该方案初步确定了电力系统脆弱性评估的主要内容 [ 2 ] ，2003年美国和加拿大大面积停电事故发生后，美国政府更加意识到电力系统的安全风险评估的重要性，并积极组织了专家学者在安全风险评估、应急管理、应急体系建设等方面开展了大量的研究工作，为电力系统安全风险评估理论的发展奠定了良好的基础 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。 美国电力专家威塔尔对电力系统风险评估概念提出如下定义：根据电力系统所面临的各种不确定因素，对事故发生的可能性与严重性进行综合度量。其表达式为： R R i s k = Σ P r ( E i ) [ ∑ j P r ( X t ， j | X t ， f ) × S e v ( E i ， X t ， j ) ] 式中： R R i s k 为系统在 X t ， j 运行方式下的风险指标； X t ， j 为t时刻的运行方式； X t ， f 为第j个可能的负荷水平； P r ( X t ， j | X t ， f ) 为t时刻出现 X t ， j 负荷水平的概率； E i 为出现的概率； S e v ( E i ， X t ， j ) 第j个负荷水平下第i个扰动因素发生后系统的严重程度 [ 6 ] 。
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user: 3. 电力系统风险评估分类 根据研究对象级别不同，可将电力系统风险评估分为元件级风险评估以及系统级风险评估。 3.1. 元件级风险评估 电力系统是由大量的电力电子器件组成的，包括发电机、变压器、电缆、断路器、隔离开关、负载元件等一系列元器件设备，构成完整的发电、输电、配电、用电的统一系统。元件停运是电力系统失效的根本原因，元件故障停运模型是电网风险评估的底层基础模型 [ 7 ] 。通常在考虑电力系统元件级风险评估时，应先确立元件停运模型，将停运类型分为独立停运和相关停运两种。文献 [ 8 ] 采用电压和过载风险指标，分析元件停运对电力系统的影响，依据ALARP准则对元件综合风险进行量化分级。文献 [ 9 ] 综合考虑保护元件的动作特性和运行环境对元件的影响，计算保护元件的运行失效概率，对超高压输电线路后备保护运行风险进行评估，较准确的反映了保护装置的运行风险。 3.2. 系统级风险评估 系统级风险评估主要分析考虑系统运行中的不确定性，是人们对电力系统整体运行安全的综合评估，根据具体系统对环境因素、负荷波动、电压稳定、故障连锁等要求选取相应评估方法对系统静态、动态或暂态制定相应评估流程和定量的评价指标，根据实际使用要求提出提高可靠性的改进措施。文献 [ 10 ] 提出通过失负荷风险值、电压越限风险值和过载风险值三个评估指标，确定了单一风险值与综合风险值之间的权重比，属于电力系统静态安全评估。文献 [ 11 ] 通过计算各个指标失稳概率对电力系统暂态进行评估，提出了用于评估的三个风险指标：功角失稳、电压失稳、频率失稳。 若是按照系统状态分析的性质，又可将电力系统风险评估分为系统充裕性评估和系统安全性评估两方面 [ 12 ] 。 3.3. 系统充裕性评估 充裕性评估重点考虑系统设备能否充分满足系统稳定运行的约束条件以及用户的负荷使用需求，由此看出充裕性只与系统的稳态条件相关，而不必进行系统动态和暂态分析，也称为静态评估。传统电力系统的充裕性评估主要采用确定性方法，现今概率性方法逐步成为热门研究方向。文献 [ 13 ] 将回路概念引入充裕性评估中，提出大电网分层指标体系和分级制度。文献 [ 14 ] 通过对发电容量充裕性的相关指标和蒙特卡罗仿真算法研究，针对电网运行中主要随机因素，建立发输电系统充裕度概率模型，设计了适用于电网规划和安全运行的仿真流程。文献 [ 15 ] 将元件的老化失效、可修复失效和天气相依失效三因素纳入元件停运模型，考虑多因素的综合影响，更加真实反映电网的运行过程，提高模拟准确性。文献 [ 16 ] 研究判别电压稳定性的新方法，将最小切负荷作为目标函数，建立潮流计算优化模型，结合模态分析判别系统电压失稳状态。文献 [ 17 ] 深入探讨了可用于静态安全风险在线评估的随机潮流方法，依据负荷的波动性和发电机出力的随机性建立相应的概率模型，通过随机潮流计算，分析系统中由这些因素造引起的线路功率和节点电压稳定性。文献 [ 18 ] 将严重度信息与概率信息结合进行风电静态电压稳定的在线风险评估，它是一种基于戴维南等值参数辨识的方法，可以构建反映静态电压稳定裕度的严重程度。 3.4. 系统安全性评估 安全性则表明系统对动态和暂态扰动的响应能力，因而要对系统中出现的扰动及其后果进行评价 [ 19 ] 。安全性评估中主要包括系统动态、暂态分析以及电压稳定性分析。文献 [ 20 ] 对电网运行风险评估提出了一种新的流程与定级体系。它是将风险评估过程中每个预想事故下产生的风险看作一个单独的风险个体，将电网运行时面临的载荷、电压、停运风险集合分为六个类别，三个严重等级，结合风险发生概率等级、严重程度等级和风险综合等级的划分方法，提出了风险评估整体流程步骤。文献 [ 21 ] 制定了电压不安全的风险指标，所提供的风险计算既考虑了系统未来的不确定性，也考虑了与电压崩溃和违反限制有关的后果。文献 [ 22 ] 将基于连锁故障事故链搜索的方法引入输电网风险评估中，考虑暂态稳定、电压稳定、频率稳定等因素，计及多种故障类型，能够较好的顾及不同故障的相关性。文献 [ 23 ] 提出保护失效严重度的概念，可以在电网风险评估中表征局部特性的保护失效与全局电网系统之间的相关度。 系统安全性评估较之系统充裕性评估，能够关注更多的动态因素扰动，并且可以对扰动后果做出相应评价，在经济性和安全性之间搭建了连接桥梁。目前实际工程应用中使用的风险评估技术有所局限，主要属于充裕性的评估范围，风险指标也不是总体的风险指标，大多数充裕性不足。
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user: 4. 电力系统风险评估方法 研究电力系统风险评估的方法早期是确定性方法，目前主要使用概率性方法。本文主要探讨概率性方法，此类方法能够充分考虑随机系统概率分布特性，使用范围更广，评估偏差小。 4.1. 简单电力系统风险评估一般方法 对简单电力系统来说，可用一些通用的可靠性评估方法进行风险评估，常用的有概率卷积法、串并联网络法、马尔可夫方程以及频率-持续时间法。简单发电系统的风险评估可用离散概率卷积法。串并联网络法与并集和交集的概念是一致的，可用于简单配电系统和简单变电站主接线的风险评估。马尔可夫方程及其状态空间图提供了清晰表达状态之间转移关系的手段，可用于建立系统元件的停运模型。这些方法着重在指标计算，强调风险评估的基本概念，但只可用于模拟复杂系统中的一部分，难以直接用于大规模的复杂电力系统结构。 4.2. 复杂电力系统风险评估方法 在大规模复杂电力系统中，直接使用通用的解析评估方法得不到准确的估算结果，需要使用概率方法，包括状态枚举法和蒙特卡罗模拟法。实现复杂电力系统的风险评估是通过以下四个步骤的迭代过程来完成的 [ 19 ] 。 1) 选择一个系统状态 2) 分析系统状态，判断其是否是失效状态 3) 计算失效状态的风险指标 4) 修改累计指标 状态枚举法和蒙特卡洛模拟法两者选择系统状态的方式不同，但他们在系统分析中是相同的。 4.2.1. 状态枚举法 状态枚举法是通过实验统计的手段，分析电力系统中元件状态，计算系统中失效/未失效状态概率的方法，在含有少量元件或元件失效率低的系统中选择状态枚举法较为有效。状态枚举法存在一些局限性，在系统规模较大时，计算量巨大，并且在元件可用率较低时，计算误差很大。但使用时应当注意的是，状态枚举法无法模拟时序相关的事件，因此在某些需要考虑扰动时序模拟的特定情况下，不能采用状态枚举法。 4.2.2. 蒙特卡罗模拟法 蒙特卡罗法又可分为序贯和非序贯两种抽样方法。蒙特卡罗模拟法以统计实验数据为基础，其核心思想是，为了求解某个问题，首先建立一个概率模拟或随机过程，并把它的参数设置成所求问题的解，然后通过对模型或过程的观察来抽样实验，以此计算统计结果，最后得出所求问题的近似解，其精度用估计值的方差表示 [ 24 ] 。 序贯蒙特卡罗法是依照时间先后，在一个时间跨度上进行的仿真模拟。它使用状态持续时间抽样法和系统状态转移抽样法，优点是能精确地评估频率和持续时间指标，能灵活地模拟状态持续时间的任何分布，以及具有计算系统风险指标的统计概率分布的能力 [ 25 ] 。然而它在计算过程中会占用大量的计算时间和存储空间，对计算机硬件和计算效率都带来不小的挑战，并且参数选择要求高，需要与元件状态持续时间分布有关的所有参数，对于多状态元件模型，因状态情况增多，可能难以获得全部数据。 非序贯蒙特卡罗法又称为状态抽样法，它在电力系统风险评估中得到广泛应用。此方法的依据是，所有元件的状态组合成一个系统的状态，并且每一个元件状态可通过对元件处于该状态的概率进行抽样来确定。非序贯模拟中抽样过程的输入数据仅由元件的失效概率提供，根据这样的特点建立独立的随机数，这样能够更直观地依据关心的状态指标进行可靠性评估。但是由于非序贯蒙特卡罗无法计及事件时序信息，最后所得结果是近似估计。文献 [ 26 ] 就是利用非序贯蒙特卡罗模拟法对太阳光辐照度分布区间进行模拟，建立光伏电站输出模型，对元件运行状态和电站出力运用随机抽样计，计算设定的电网运行风险指标，做出评估分析。 4.3. 抽样算法的改进 蒙特卡罗法的计算时间与计算精度紧密相关，整体上是一个波动收敛的过程，风险指标总是在一个相应的置信范围内，目前已有一些关于减少蒙特卡罗法计算时间的研究，主要是通过减少方差的方法来减少抽样次数从而提高蒙特卡罗法的收敛速度。通常有分层抽样法、重要抽样法、等分抽样、对偶变数法和控制变量法等 [ 24 ] 。文献 [ 27 ] 结合解析法和蒙特卡罗法，提出了混合法，并将其与等分抽样相结合有效减少了实验方差，提高了收敛速度。对于如何更有效的提高蒙特卡罗法的计算精度同时减少计算时间，在算法改进上具有较大的研究空间，出了上述的改进方面外，还可以从系统状态选择进行优化分析，提高抽取系统失负荷状态效率着手，包括有功出力再调度、有功负荷切除等。文献 [ 28 ] 将最小割集理论和RVR算法结合，改进蒙特卡罗法进行传感器系统的可靠性计算，取得了较好的效果。
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user: 5. 总结与展望 本文对电力系统风险评估进行概述分类，归纳总结了可应用于电力系统通用的风险评估方法。在工程实际中，对电力系统来说，特别是大规模复杂系统，进行风险评估需要考虑的方面很多，针对具体电力系统如何建立科学而全面的风险指标体系是重点，也是难点，必须多角度考虑，而不能仅用单一的指标衡量系统的可靠性和安全性，需尽量将电压稳定性、过负荷、连锁故障、继电保护等纳入指标体系，综合分析评估整体风险。目前，已经有许多风险指标的计算研究成果，但计算精度和速度依然有所局限，随着计算机的发展，为适应电力系统在线风险评估的实时需求，追求风险评估精度与计算速度将是研究的热点。智能电网发展迅猛，电能的使用延伸于生产生活的方方面面，而风险是无法完全避免的。电力系统的风险评估将在风险预警和管控、在线安全分析、电网薄弱辨识等方面得到广泛应用，并且进一步促进电力发展和应用。
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user: 摘 要 鄂尔多斯盆地三叠系延长组90%以上的油藏属于低渗透油藏。近年来盆地三叠系延长组相继提出了长7优质烃源岩成烃机理、湖盆中部三角洲前缘牵引流及重力流复合成因砂体、多层系复合成藏规律、连续性油藏分布规律等地质新认识，对石油勘探生产作用显著，也为进一步认识盆地石油资源潜力奠定了基础。低渗透油藏与常规油藏在成藏机理、赋存状态、分布规律等方面有较大差异，其资源评价思路及方法也有所不同。针对鄂尔多斯盆地三叠系延长组低渗透油藏大面积分布的特点，详细分析了烃源岩、储集层等成藏地质条件，明确了以地质评价为主、统计分析为辅的评价思路。在开展地质风险分析、有效烃源岩评价、精细油藏解剖的基础上优选了类比法、成因法、统计法共三大类五种较为适用的评价方法，并详细介绍了各种方法的关键步骤。上述评价方法涉及了地质分析、数理统计、勘探生产实践各个方面，开展多方法综合评价是客观评价低渗透石油资源的基础。 关键词 :鄂尔多斯盆地，低渗透，资源评价，成藏，致密油 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 油气资源具有显著的不确定性和可探明性，勘探工作的实质就是不断揭示不确定性，使其转化为可探明性的过程。根据油藏类型划分方案 [ 1 ] ，储层渗透率低于50 mD的油藏即为低渗透油藏。就勘探程度而言，低渗透油藏尚属于勘探早期阶段，对其成藏机理及油藏分布规律的研究尚不成熟，但其与常规油藏之间存在密切联系，成藏条件的研究相对成熟，兼顾了盆地级和区带级的资源评价。近年来，随着油气工业的快速发展，油气勘探的对象日趋复杂、地层埋深更大、储层渗透率更低，低渗透油气探明储量的比重逐步提高。低渗透油藏在全球的分布十分广泛，在国外，以美国地质调查局(USGS)为代表的研究部门致力于连续型油气(主要为致密油气)资源评价，主要评价方法包括类比法、单井储量估算法、体积法等 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] ，USGS (2008年)评价北美威林斯顿盆地致密油资源量即高达230亿吨 [ 5 ] 。
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user: 2. 研究区概况 鄂尔多斯盆地三叠系延长组发育大型陆相河湖三角洲沉积，油藏分布受沉积相带控制明显，以岩性圈闭为主 [ 3 ] ，主要形成岩性尖灭或物性遮挡油藏(图1)；油藏具有“低孔、低渗、低压”的“三低”特征，目前渗透率小于1 mD的储层占89.6%，属于典型的低渗透岩性油藏。鄂尔多斯盆地先后在1985年、1994年和2002年完成了三次系统的资源评价，有效地指导了后期的勘探进程。近年来，鄂尔多斯盆地中生界石油获得了一系列重大成果，相继发现了西峰、姬塬、华庆等大型油田；同时更加深刻和全面地认识了低渗透岩性油藏的形成条件及分布规律，相继提出了长7优质烃源岩成烃机理、湖盆中部三角洲前缘牵引流及重力流复合成因砂体、多层系复合成藏规律、连续性油藏分布规律等地质认识 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] ，为进一步认识盆地低渗透石油资源量奠定了基础。 2.1. 烃源条件 鄂尔多斯盆地中生界发育长7、长9两套烃源岩，其中长7烃源岩沉积时正处于湖盆发育全盛期，盆地内广大地区均有分布，为区域性主力烃源岩，其生烃量占总生烃量的75%以上；长9烃源岩沉积时处于湖盆扩展期，为地区性烃源岩，主要分布于盆地东南部志丹、甘泉和富县地区。延长组烃源岩镜质体反射率(Ro)值在0.8%~1.2%之间，有机质已达成熟阶段。延长组沉积后至早白垩世末期之前，盆地沉积了厚层的中生界地层，尽管发生了短暂的抬升剥蚀，但是对生烃过程的影响几乎可以忽略。埋藏史、生烃史恢复表明，晚侏罗世开始进入大规模生排烃期，早白垩世末期达到生排烃高峰，燕山运动IV幕造成盆地在早白垩世末期迅速抬升、剥蚀，烃源岩生烃基本结束。 2.2. 储集条件 延长组储集体主要包括三角洲平原分流河道砂体、三角洲前缘水下分流河道砂体、河口坝砂体、重力流复合成因砂体等；砂体平面展布面积大，以长8油层组为例，砂体面积达4 × 10 4 km 2 ，有利于形成大型油藏。岩性为岩屑质长石砂岩，长石砂岩，其碎屑成分中石英平均45%，长石平均40%，岩屑平均15%。填隙物主要是绿泥石、碳酸盐和浊沸石。岩石具有低成分成熟度和高结构成熟度的特征，粒级以细砂为主，碎屑颗粒的接触关系以线、点–线、点接触为主。储集空间以粒间孔隙为主，其次为长石溶孔、浊沸石溶孔以及各种微裂隙等。砂体横向厚度变化大，纵向上隔夹层较多，物性差异较大。延长组主力油层为低孔低渗储层，物性平均孔隙度10%~14%，渗透率(0.1~2) mD。其中，长4+5平均渗透率(0.4~1.0) mD，长6渗透率平均(0.5~1.5) mD，长8平均渗透率(0.5~1.2) mD。 2.3. 圈闭条件 鄂尔多斯盆地共划分为六个二级构造单元 [ 11 ] ，分别为伊盟隆起、渭北隆起、晋西挠褶带、天环坳陷、伊陕斜坡、西缘逆冲带(图2)，其中95%的已探明油气储量位于伊陕斜坡。伊陕斜坡形成于早白垩世，呈向西倾斜的平缓单斜，以发育鼻状构造为主，断层不发育。盆地三叠系延长组属于大型陆相坳陷湖盆沉积，岩性、岩相变化大，容易形成岩性圈闭；尤其在延长组中下组合，主要位于构造稳定的伊陕斜坡上，圈闭类型较单一，以岩性圈闭及构造–岩性圈闭为主。 2.4. 成藏组合及配套条件 晚三叠世延长期鄂尔多斯湖盆随着湖平面的大规模周期性升降，发育了多套砂–泥岩互层的有利储盖组合，其中砂岩是油气储集的良好场所，而泥岩则是很好的盖层，为延长组大面积岩性油藏的形成奠定了基础。其中延长组主力油层围绕长7优质烃源岩，以下生上储和上生下储两种成藏组合类型为主、 图1. 白274~白409井延长组长6油藏剖面图 图2. 鄂尔多斯盆地构造区划及刻度区位置图 部分地区发育自生自储式成藏组合。主力油层延长组以三角洲砂岩为主要的储集体，长7上覆地层中长6三角洲前缘沉积发育，长4+5发育退覆式三角洲砂体，下伏长8三角洲前缘分流河道砂体发育，在生排烃高峰期，长7优质烃源岩生成的烃类在高排烃动力的作用下向长8、长6–长4+5等储层供烃，形成了下生上储、上生下储的成藏组合。同时，长7本身发育一定规模的浊积体，烃类优先充注在这类储集体中，形成自生自储成藏组合 [ 12 ] 。
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user: 4. 结论 1) 按照储集类型划分标准，鄂尔多斯盆地三叠系延长组90%以上的油藏属于低渗透油藏。近年来盆地三叠系延长组在沉积、储层、成藏等方面取得的新认识对石油勘探生产作用显著，也为进一步认识盆地石油资源潜力奠定了基础。 2) 延长组烃源岩在鄂尔多斯盆地广泛分布、厚度大、丰度高，为延长组低渗透油藏提供了充足的油源；大面积分布的低渗透砂体提供了丰富的储集空间，有利的成藏空间配置组合形成了大规模的低渗透岩性油藏。 3) 低渗透石油资源评价的基本思路应以地质评价为主、统计分析为辅，评价过程中应充分考虑现有开发技术水平的影响； 4) 针对鄂尔多斯盆地低渗透油藏大面积分布的特点，以地质类比法、体积类比法和成因法为主，有机结合蒙特卡罗法、饱和勘探法在数理统计和勘探生产实践方面的优势，对盆地低渗透石油资源潜力进行系统评价。
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user: 摘 要 海上河流相储层横向变化快，井网稀疏，常规测井约束反演方法对井间储层预测的不确定性较大。为了提高井网稀疏条件下测井约束反演的精度，研究形成了相控随机优化地震反演方法。初始模型综合沉积认识、地震属性和测井信息来建立，不再仅依赖于测井信息来建立。反演过程中采用改进的随机爬山算法，先从多个随机的解开始，形成最优解的集合，再从中找出全局最优解，使合成地震记录与观测地震记录实现最大程度地相似，实现反演预测全局最优的目标。通过对实际资料的应用表明，相控随机优化地震反演方法建立的初始模型降低了因井少、井分布不均衡带来的储层预测误差，使模型正演地震与观测地震达到最佳匹配，提高了海上河流相储层的预测精度。 关键词 :沉积相约束，随机爬山法，测井约束，地震反演，河流相 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 河流相储层为渤海湾已发现油气田主要的储集类型，主要特征为砂体厚度薄、横向变化快、井间可对比性差，因此在纵向上难以精细有效识别隔夹层，在平面上难以精细描述储层的非均质性 [ 1 ] [ 2 ] 。海上油田由于钻井成本高，相对陆上油田井网较稀，更需要利用地震横向分辨率高的优势来描述河流相储层的非均质性，尤其针对海上油田钻井少的特点，综合应用多种资料来提高储层预测精度。 目前，地震反演技术是储层预测的有效手段之一。Seymour等提出了通过井资料插值建立初始波阻抗模型，经过多次迭代更新波阻抗模型，使模型正演的地震数据与实测地震资料达到最佳的匹配，进而得到最终波阻抗的基于模型的反演方法。该方法将测井资料的高频信息补充到地震资料当中，提高了反演的分辨率，在储层描述中得到了广泛的应用 [ 3 ] [ 4 ] 。基于模型反演最优解的求解方法从线性方法，如最小二乘法、牛顿法、共轭梯度法等，发展到非线性方法，如模拟退火、遗传算法和蒙特卡洛法等，从寻求局部最优解拓展到了全局最优解。为了降低反演的多解性，在井资料的基础上，加入沉积相约束来建立初始模型，提高了反演精度 [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 。 基于模型的反演方法对初始模型的依赖性很强，在密井网条件下能够建立相对真实反映储层空间变化特征的初始模型，反演精度较高。但在井网稀疏的海上油田，初始模型与实际地质沉积储层特征相差较大，储层反演往往会导致较大的误差，而且距离井区越远，误差越大。为了提高井网稀疏条件下基于模型反演的精度，研究形成了相控随机优化地震反演方法。初始模型的建立综合沉积认识、地震属性和测井信息，不再仅依赖于测井信息。反演过程中采用改进的随机爬山算法，先从多个随机的解开始，形成最优解的集合，再从中找出全局最优解，使合成地震记录与观测地震记录实现最大程度地相似，达到反演预测全局最优的目标。将该技术应用于海上河流相储层的反演，取得了较好的效果。 常规地震反演仅采用地震解释层位作为约束，将测井信息按照反距离加权方法进行内插外推，是一种渐变的预测，对井间厚度变化大、沉积相变化快的区域无法准确预测，对反演精度影响较大，定量解释误差大。本文加入沉积相控制建立低频模型，综合利用了地质信息和井间储层发育规律，考虑了沉积微相模型对属性参数平面上的刻画能力，结果与实际地下地质情况更加吻合。
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user: 2. 关键技术及流程 相控随机优化地震反演方法是一种基于模型的反演方法。该方法通过敏感地震属性、测井信息和地质认识建立主要目的层段各小层的二维沉积相图，在此基础上，结合层位和断层，建立三维相模型。在三维相模型的约束下，采用插值算法对井点波阻抗进行内插外推，建立初始波阻抗模型。增加沉积相约束，可以进一步降低因井少、井分布不均衡带来的储层预测误差。另一方面，反演过程中采用改进的随机爬山算法，该方法先从多个随机的解开始，形成最优解的集合，再从中找出全局最优解，使合成地震记录与观测地震记录实现最大程度地相似，达到反演预测全局最优的目标，避免了常规随机爬山法容易产生局部最优解的弊端。 相控随机优化地震反演技术主要流程如图1所示。相控随机优化地震反演技术主要技术流程为：①基于测井曲线开展岩石物理分析，对自然伽马曲线、波阻抗曲线、电阻率曲线进行交会分析，明确波阻抗值是否能区分储层，只有当波阻抗能识别储层时波阻抗反演才有意义；② 对地震数据的频率范围、主频、保幅性进行分析，以及分析采集脚印对目的层的影响；③ 检查测井曲线的质量，参考VSP或声波曲线，提取井旁道地震子波进行标定。先整体漂移，再局部调整，建立精确的井震关系；④ 根据先验地质信息、测井信息和地震信息，采用分级控制、旋回对比的方式构建精细等时地层格架；⑤ 综合先验地质信息、测井信息和敏感地震属性，形成每个小层的沉积相图，并形成三维相模型；⑥ 以相模型为约束，对已知井的波阻抗进行内插外推，建立初始波阻抗模型；⑦ 通过调整反演参数进行相控反演试验和效果分析，确定最优的参数设置，对研究区进行沉积相控制下的随机优化地震反演，以获取高质量反演数据体。 2.1. 子波提取与井震标定 精细的井震标定是做好地震反演的基础，其中从地震资料中提取的子波是关键，子波品质的优劣直接影响到反演效果。因此提取子波时要关注几个关键点：一是子波的长度约为100 ms，过长则旁瓣严重；二是为了提高子波的稳定性，估算子波的时窗长度必须为子波长度的3倍或3倍以上；三是子波的品质以其波形稳定，能量集中在子波中间的主瓣上，同时旁瓣迅速衰减为佳。 图1. 相控随机优化地震反演技术流程 在合成地震记录制作过程中，根据地震资料的频谱特征，考虑区域构造背景、空间速度变化规律等因素，实现高精度合成地震记录制作。首先考虑地震资料的频谱特征，用理论雷克子波作为合成记录的初始子波，按照地质分层数据，参考声波速度进行地震反射层位的初步标定，当合成地震记录与实际地震记录基本一致时，从相应的目的层段提取实际地震子波，再做层位的精细标定。为了使合成记录的标定在横向上统一，把单口井合成记录投到连井剖面上，进行空间的层位一致性标定，可以避免单井标定不准而产生的横向速度异常。 2.2. 相控建模技术 当井较少或者井分布不均衡时，随机优化测井约束地震反演技术可以加入沉积相的约束来降低储层预测误差。沉积微相成果来源于对研究区的测井解释、岩心分析、砂体在空间上的发育模式等研究成果。获得的沉积微相成果有沉积微相图和相边界数据，为了把沉积微相成果应用到反演计算中，将相图数字化到地质模型中得到相模型。具体的做法是：1) 从沉积相图提取出各沉积微相的相边界，并按照与实际工区的坐标比例关系，给相边界线赋予与工区一致的坐标值；2) 将相边界投影到等时地层格架中对应的小层，在小层中给相边界圈定的网格赋予某一特定整数值作为其相代码，用来对该微相进行标识，不同的沉积微相赋予不同的相代码；3) 将不同层的沉积相图按上述步骤数字化到等时地层格架模型中，最终形成三维的沉积相模型。 在同一沉积相单元里面，沉积岩具有相同的成因，其物性也具有相似性，而不同相单元的物性则具有差异性，若在地质建模时不考虑这种空间变化差异性，统统利用所有井数据来建模，无疑会使地质模型的准确度降低。既然在同一相里物性相近，其值域也限定在特定范围内，那么建模时可以只利用同相中的数据来完成对该相的地质建模，而舍弃对其他相单元数据的使用，这样就提高了地质模型的精度。因此，在三维沉积相模型约束下建立地质模型，求取某一网格点的波阻抗时，先根据该网格点的相类型标识数字，搜索并提取出该小层中与其属于同一沉积微相的井数据，然后内插外推求取该网格点的波阻抗。最后重复上述步骤最终建立初始地质模型。 2.3. 相控随机优化反演技术 相控随机优化测井约束地震反演技术是以地震资料为基础，结合沉积相认识，以已知井的测井资料为约束，采用随机优化算法，使合成地震记录与实际地震记录实现最大程度地相似，达到反演预测的目的。该方法从井约束地质模型出发，采用改进的随机爬山法全局寻优，使经过修改的地质模型正演合成的地震数据与实际观测的地震资料达到最佳匹配。改进的随机爬山法在每次迭代更新模型时，既能在高温时进行稀疏点搜索，又能在低温时于当前模型进行搜索，从而加快了迭代和收敛速度。该方法能较好的将已知井数据的高频成分和低频成分用于弥补地震频带宽度的不足，反演出高分辨率的波阻抗剖面，提高井间储层预测的精度。
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user: 3. 海上油田案例分析 渤海QHD32-6油田构造复杂，有利储层分布受到构造和岩性双重因素的影响，目前该油田进入高含水、综合调整阶段。主力含油层系为明化镇组下段，是曲流河沉积，储层砂体厚度较薄，横向变化快，导致纵横向油水分布关系复杂，难以进一步提高采收率，而且中后期调整注水效率低，难以取得较好的开采效果。在QHD32-6油田应用相控随机优化测井约束地震反演技术，最大限度的挖掘测井、地震和地质信息，对岩性进行精细预测，为油田开发方案调整提供更精细的技术保障 [ 9 ] [ 10 ] 。 根据研究区测井数据进行岩石物理分析，获取砂岩与泥岩的阻抗差异信息，从图2可以看出，砂岩表现为低阻抗特征，泥岩表现为高阻抗特征，波阻抗对岩性具有较好的区分能力。因此，采用相控随机 图2. 波阻抗与自然伽马交会图 优化测井约束地震反演技术反映波阻抗体来进行岩性预测是可行的。 精细的井震标定是确保高质量的地震反演结果的关键环节。经过精细的井震标定，横向各井之间标准层的标定具有良好的统一性。经过精细调整，得到井间一致性较好的合成地震记录，同时也得到了各井的平均速度。经精细标定后，目的层段合成地震记录与实际地震记录相关系数全部在0.7以上，84%的井相关系数大于0.8，如图3所示。 在合成地震记录标定基础上对构造进行精细解释，建立初始地质模型，并将油田的沉积微相图和相边界数据数字化到地质模型中得到三维相模型，如图4所示，将其应用到反演过程中。通过改变反演参数进行相控反演试验和效果分析，确定合理的参数设置，对研究区进行沉积相控制下反演，获得相控反演数据体。反演结果的合理性与否影响到储层预测的可靠性。本次从井点、剖面及平面三个方面对相控反演成果进行了分析评价 [ 11 ] 。 井点反演效果检验主要是看参与反演井井旁道与实际井曲线的吻合程度，即钻遇井处的砂体，是否在反演剖面上都能体现出来。图5为相控反演剖面，可以看出，井点反演结果能较好体现井点砂体发育程度。由于反演方法考虑了薄层砂体的预测，厚度在5 m以上的砂体在反演剖面上都有较好的刻画，从这点而言，相控反演同时也实现了对储层的高分辨预测。 通过反演剖面叠加原始地震信息对反演效果进行剖面检验，分析二者的一致性。如果反演结果随着地震资料的变化而变化，说明反演结果尊重了原始地震信息，是合理的；否则，反演结果不合理。从图6可以看出，叠加了原始地震数据的反演剖面显示，反演结果随振幅强弱、波形特征变化而变化，说明反演数据尊重了原始地震信息，是合理的。 反演结果的平面检验是通过提取各小层反演砂体的厚度或视厚度，分析其平面变化规律与沉积规律是否具有一致性。图7(a)为参与相控约束反演的NmI-3小层的沉积微相，图7(b)为在相控反演数据体上提取的NmI-3小层波阻抗平均值，其中蓝色代表低阻抗值，红色代表高阻抗值。可以看到，低阻抗值代表砂体发育的区域，与沉积微相的河道、河漫滩的分布趋势基本一致，即反演结果能较好的体现研究区的沉积特征和砂体展布规律。 相控随机优化反演方法是地质、地震结合的一种新途径，克服了以往仅参考地震和井信息的缺点， 图3. A22井(左)和B07 (右)井地震合成记录 图4. 三维相模型 图5. 过A03-A04-A09-A17-D02-8-C18-10井相控反演剖面 图6. 过A03-A04-A09-A17-D02-8-C18-10井相控反演剖面与原始地震叠合图 图7. NmI-3小层沉积微相图和波阻抗均值图 既实现了相模型对地震反演的约束，显著降低了反演的多解性，也实现了地震数据对地质现象的高精度描述。
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user: 4. 结论 1) 相控随机优化测井约束地震反演技术充分利用了测井资料中的低频和高频信息，有效弥补了地震数据有限带宽的不足，在海上河流相储层反演的实际应用中实现了对储层砂体的高分辨率预测，增加的相控约束使得反演结果能够较好的体现研究区的沉积特征和砂体展布规律，进一步降低因井少、井分布不均衡带来的储层预测误差。 2) 相控随机优化测井约束地震反演在典型海上河流相油田QHD32-6储层研究中得到了有效应用，预测砂体厚度既忠实于井上真实的砂体厚度值，又利用了井间丰富的地震信息，预测结果更加可靠，因此该技术在海上油田可以推广应用。
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user: 摘 要 绿色金融的发展已然成为各个省份实现自身发展的重要抓手，也是当前学者研究的热点问题，国家及河南省政府近年来出台了一系列政策促进绿色金融发展，但是构建河南省绿色金融发展体系仍存在一些问题，如何处理好这些问题成为构建绿色金融体系的重中之重，基于这些问题提出促进绿色金融发展的机构建设、加强绿色金融发展的政策支持、完善绿色金融发展的基础设施、健全规范绿色金融发展的法律基础等建议以促进河南省绿色金融体系建设。 关键词 :绿色金融，金融基础设施，对策建议 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/