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user: 4. 节能措施 1) 优化输送工艺 ① 站场设置和管径的选取 相同管径下，设计压力越高，综合能耗越低 [ 3 ] [ 4 ]；在相同设计压力下，管径越大，综合能耗越低。设计压力越高、管径越大，综合能耗越低 [ 5 ] [ 6 ]。但在相同设计压力下，管径的选取通过项目投资、综合耗能、运行成本等经济技术比选来最终确定。项目设计压力为9.81 Mpa，其乌哈边境~阿克布拉克段长度309.5 km，设计输量为200 × 10 8 Nm 3 /a；阿克布拉克~霍尔果斯段长度993.25 km，设计输量250 × 10 8 Nm 3 /a。对各管径方案进行经济比选，结果如表1所示。 Table 1 Basic technical and economic indicator 方案 方案1 方案2 方案3 方案4 管段 乌哈边境~阿拉布拉克 阿拉布拉克~霍尔果斯 乌哈边境~阿拉布拉克 阿拉布拉克~霍尔果斯 乌哈边境~阿拉布拉克 阿拉布拉克~霍尔果斯 乌哈边境~阿拉布拉克 阿拉布拉克~霍尔果斯 管径(mm) 1219 1219 1067 1067 1422 1422 1219 1422 管段长度(km) 309.5 993.25 309.5 993.25 309.5 993.25 309.5 993.25 站数 8座 15座 4座 4座 总自耗气量，10亿方/年 0.75 1.29 0.38 0.52 总计算功率，MW 262.87 562.55 133.49 187.07 年费用现值估算额，亿美元 72.22 91.61 74.95 75.21 表1. 基本技术经济指标 通过经济技术比选结果可知，方案1费用现值最低，总自耗气量适中。项目采取了方案1，即设置8座压气站，设计压力为9.81 MPa、管径为1219 mm。 压气站具体分布情况见表2。 Table 2 Setting table of compressor stations in Kazakhsta 序号 站场名称 里程 (km) 高程 (m) 机组类型 台数 1 CCS1压气站 110.5 230.8 燃驱30 2 + 1 2 CCS2压气站 309.5 760.3 燃驱30 2 + 1 3 CCS3压气站 448.3 695.4 燃驱30 2 + 1 4 CCS4压气站 591.0 710 燃驱30 2 + 1 5 CCS5压气站 719.5 475 燃驱25 2 + 1 6 CCS6压气站 871.4 675 燃驱30 2 + 1 7 CCS7压气站 1037.8 594 燃驱30 2 + 1 8 CCS8压气站 1182.6 504 燃驱25 2 + 1 表2. 哈萨克斯坦境内压气站设置表 ② 空冷系统 输气温度过高将导致输气效率下降。降低管道的输送温度，可以提高管道的平均运行压力，减少管道的沿程摩阻，降低压缩机组的能耗。为降低管道的输送温度，空冷器的投资和耗电均需增加。如果管道因降低输送温度所节约的燃料气消耗费用，比增设空冷器所增加投资和空冷器耗电所增加的费用之和高，则管道降温输送是经济节能的 [ 5 ]。 中亚C线哈国段压气站出站温度根据哈萨克斯坦的环境气象参数及当地规范，按照气体的最佳年平均冷却温度应比室外年平均计算气温高10℃~15℃的原则，经过多方案比选论证，50℃出站方案经济性最好，技术可行，最终推荐采用50℃出站温度。其它项目也证实50℃出站温度最经济、更节能 [ 5 ]。 根据各工况计算结果，进行空冷器设计选型，空冷器数量需满足最大换热负荷工况需求。各压气站最大换热负荷工况下空冷器设置见表3。 中哈C线空冷器区工艺气空冷系统主要由电机驱动的风扇和冷却器构成，并设置旁通管路，当压缩机出口温度低于设定值或检修时，天然气由旁通管路越过空冷器，当压缩机出口温度高于设定值时，空冷器系统进口阀门打开，旁通管路阀门关闭，同时自动启动空冷器电机，对天然气进行冷却降温。空冷器每架由2台电机驱动风扇，电机采用变频电机，各电机单独控制，可根据天然气温度选择全开或开一台电机的运行方式。为方便检修维护，1个空冷器构架设为1组，每组空冷器的进口汇管设置电动球阀。为方便空冷器检修时放空，减少检修气体放空损耗，每组空冷器设置独立的放空管路，并接至站内放空系统。 50℃出站温度的选取、旁通管路的设计、变频电机的选取及每台单独控制启停等措施的应用，都很好的起到节能的作用。 ③ 站场自用气管道节点的选取 根据规范SY/T 6567-2010天然气输送管道系统经济运行规范的要求，压气站自用气应采用进站供气，减少节流损失 [ 7 ]。C线站场自用气主要为燃料气，一路燃料气起源引自清管站，另一路引致站内管道。引自清管站的燃料气起源为进站管道，作为备用气源。站内燃料气气源为过滤分离以后的天然气，确保了燃料气的洁净，也在压缩机进口管道上，减少节流损失，符合SY/T 6567-2010所规定节能的要求。 Table 3 Air cooler setting table for each compressor statio 序号 站场名称 高程m 流量 × 10 4 Nm 3 /h 空冷器进口温度(℃) 空气侧设计温度(℃) 空冷器出口需求温度(℃) 构架数量 电机功率 Kw/台 1 CCS1 230.8 277.47 61.7 37 50 10 30 2 CCS2 760.3 301.88 61.8 36 50 9 30 3 CCS3 695.4 300.82 58.4 36 50 9 22 4 CCS4 710 299.74 57.8 35 50 6 37 5 CCS5 475 298.86 55.8 35 50 6 30 6 CCS6 675 297.63 60.4 35 50 8 30 7 CCS7 594 296.45 59.3 34 50 7 22 8 CCS8 504 295.60 57.4 34 50 6 22 表3. 各压气站空冷器设置表 ④ 与AB线联合运行工艺 C线与AB线设计8条跨接线，管径914 mm，跨接工艺的设计，不但提到了整个管廊带三条管道运行的可靠性，提高安全运行系数，而且当管道较低数量工况运行时，三条管道联合运行，将节约运行能耗，节省能源。 2) 选择节能设备 ① 压缩机的选取 由于中亚地区电力供应系统相对紧张，可靠性较差，因此从可靠性上考虑，确定全线所有压气站采用燃气轮机驱动压缩机组。机组备用是天然气长输管道上最普遍的一种备用方式，即在各压气站设置一套备用的燃压机组及其相应的辅助设施，其主要优点是压气站的运行可靠性最高。C线全线压气站采用机组备用的方案，每座压气站设一台备用机组。不仅保证在设计输量下燃气压机组始终能在较高效率区域工作，中间输量下供气的可靠性。而且当站内机组因维修停机或失效停机时，启动备用机组，保证了输气可靠性。 在压缩机的选择上，选择了ROLLS-ROYCE的RB211-G62 DLE 压缩机组和GE的PGT25+DLE压缩机组，压缩机效率在88%以上，燃机ISO效率40%以上(ROLLS-ROYCE为40.1%，GE为41.1%)，压缩机效率均处于国际领先水平，有利于节能降耗。 ② 空冷器、旋风分离器和过滤分离器 在空冷器、旋风分离器和过滤分离器等具有压力损失的设备选型上，在满足工艺要求的前提下，尽可能选择天然气通过压降小的设备，中哈C线站场选用的空冷器在额定工况下正常操作的压降不大于0.7 MPa、旋风分离器在额定工况下正常操作的压降不大于0.05 MPa、过滤分离器在额定工况下正常操作的压降不大于0.01 MPa。 ③ 对于空压机的选型，通过对站场仪表风用气进行计算，并要求GE厂家提供具有耐高温性能的UCP1，并把UCP1放置于仪表间，避免了AB线需要增加仪表风对UCP1进行冷却的问题，大大节省了仪表风压缩空气的用量，使得站场压缩空气用量降到1000 m 3 /h以下，电机由初设的165 KW变为132 KW，电机采用变频电机，有效的节约了站场电能消耗。 3) 减少管道摩擦阻力 输气管道采用内涂层，可以使管道内表面光滑、降低粗糙度、减小水力摩阻系数，从而达到提高管道输气量 [ 8 ] [ 9 ]；在相同输气量条件下，可以降低压缩机需用功率，既能减少机组建设的投资费用，又能减少投运后压缩机的能耗费用和维护费用 [ 10 ]。 为节约能源，中哈C线管道采取了内涂层采用双组份液态环氧树脂。压缩机组与管道组成的水力系统中，压缩机组提供的压力能等于管道所消耗的能量，而管道消耗的能量主要是管道沿程摩阻所消耗的能量，管道采用减阻内涂层后，可减小管道内壁粗糙度，从而减少因管道沿程摩阻消耗的能量。管道设内涂层，输送压降小，提高管道的输送能力，减少压缩机组输送功率，随着管道长度的增加，压气站配置数量的递增，管道设内涂层，燃料气消耗减少更明显，从而进一步提高输气量 [ 5 ]。 国内某工程对采取内涂层和不采用内涂层进行了经济技术比选，比选结果如表4： Table 4 Energy saving and economic comparison of inner coatin 序号 项目 单位 加内涂层 不加内涂层 1 内涂层面积 104 m 2 936 2 耗气量 104 m 3 59，300 62，185 3 工程建设投资 104元 31，557 / 4 年运行成本 104元 101，403 106，336 表4. 内涂层节能经济比选 由表4可知，采取上述节能措施需要增加工程建设投资31，557万元。但是每年可以节省天然气消耗量约2885 × 10 4 m 3 ，同时每年可以节省运行费用约4933万元。以上充分证明了管道内涂层具有显著的节能作用。管道内涂层不但具有减少气阻，节约能源的作用，还具有防腐的功能，从而延长管道的使用年限。 4) 减少管道放空 输气工艺设计应减少天然气放空 [ 11 ] [ 12 ]。中哈C线采取措施及新工艺，以降低管道放空带来的间接能耗损失。在压气站及清管站，凡检修或事故停工时需要通过放空降压或吹扫的设备都设置设放空阀；需不停输检修调试的设备和阀门，其放空管应末端设置隔断阀。在系统截断阀之间的管道或设备上设置放空阀；有效减少检修时天然气放空损耗。 清管站采取密闭清官工艺，在清管操作时，避免清管过程中天然气的大量放空，减少清管过程中的天然气放空损耗。 采取新的阀室节能工艺，节约了长输管道在改线和停输检修事故时大量放空造成的经济损失，及放空过程中对环境的污染，阀室传统工艺流程见图1，长输管道放空天然气转运节能技术典型工艺流程见图2。通过在线路截断阀旁通管线上设置移动压缩机预留管线及操作阀门，并设置移动压缩机组，通过多台机组有效组合运行，实现天然气从事故管段向相邻上游或者下游的安全管段转运。实现一般线路段常规检修及事故检修工况下天然气有效回收，具有可观的经济效益及环境效益，同时提升管道整体安全性。 以某计划检修管段为例，其干线管径为1219 mm，管段长度为30 km，管内天然气起始压力为7 MPa。采用4台750 kw车载移动压缩机进行作业。经计算，本系统可在30小时内将管段压力抽到0.6 MPa，节省天然气约150万方。 在大中型河流2侧、清管站上下游及线路上按规范规定的长度设置线路截断阀，以减少事故状态下天然气的放空。 5) 余热利用 对压缩机燃气轮机余热的利用主要为余热发电和余热锅炉，其中余热锅炉应用较为成熟。中哈C线在每个站场安装了2台余热锅炉，对燃气轮机余热进行利用，当机组正常运行时，替代站内燃气锅炉，为站内提供生活用水及对站内燃料气进行加热，节约燃气约19.3 × 10 4 Nm 3 /a。 图1. 阀室传统工艺流程图 图2. 长输管道放空天然气转运节能技术典型工艺流程图