DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 氧化锆基非铂催化剂 氧化锆具有稳定的化学与电化学性质，但配位完整的化学计量氧化锆是一种不具备氧还原催化性能的氧化物材料。为克服质子交换膜燃料电池运行的强腐蚀效应，氧化锆基化合物被用作质子交换膜燃料电池阴极催化剂得到广泛研究，特别是非化学计量氧化锆、金属/非贵金属掺杂氧化锆、部分氧化碳氮化锆和热解锆基螯合物等。 3.1. 非化学计量氧化锆 在非化学计量氧化锆研究方面，Liu等[ 24 ] 以80~150 W的磁控射频功率沉积了ZrO 2 、TiO 2 、SnO 2 、Nb 2 O 5 、Co 3 O 4 等多种非化学计量过渡金属氧化物薄膜，并对它们的氧还原催化性能进行了研究了，研究发现ZrO 2-x 薄膜是所有过渡金属氧化物薄膜中氧还原催化性能最高的薄膜催化剂。经对比研究发现，在含甲醇的酸性电解质溶液中，ZrO 2-x 薄膜的氧还原催化选择性甚至强于铂薄膜。Liu等人[ 24 ] 采用射频磁控溅射法，在射频功率为150 W时，沉积出薄膜厚度分别为10 nm、20 nm和30 nm的ZrO x 薄膜，并对ZrO x 薄膜的氧还原催化性能进行了研究。研究发现，厚度为20 nm时，ZrO x 薄膜氧还原起始电势最高。塔菲尔斜率结果还表明，Au中间层能有效提高ZrO x 薄膜的氧还原催化性能。Takadu等[ 18 ] 研究发现ZrO x /Ti薄膜的氧还原起始电势为0.81 V，赝电容为274 μF∙cm −2 ，在电极电势为0.7 V时，ZrO x /Ti薄膜氧还原电流密度为1.8 μA∙cm −2 ，比活性电流密度为6.3 mA∙cm −2 ，质量电流密度为10 mA∙g −1 。 除非化学计量氧化锆薄膜外，Ukita等[ 19 ] 采用共沉淀法合成了非化学计量ZrO x 纳米颗粒，并研究了烧结温度与其氧还原催化性能的关系。研究发现，纳米颗粒的氧还原起始电势随着温度升高呈现先增加后降低趋势，煅烧温度达到1000℃，纳米颗粒的氧还原催化活性最高，其氧还原起始电势为0.9 V，但煅烧温度高于1100℃，纳米颗粒的氧还原催化活性降至最低。Seo等人[ 20 ] 采用循环伏安电沉积法合成了担载量为0.007 mg∙cm −2 的高分散非化学计量氧化锆纳米颗粒，并对其氧还原催化性能进行了研究，结果表明高分散非化学计量氧化锆纳米颗粒的氧还原起始电势高达1.02 V。Heo等[ 25 ] 以非计量氧化锆为阴极催化剂，设计了氧化锆基全固态中温非铂固体电解质燃料电池。研究发现，在电池运行的高电流密度范围内，燃料电池均不存在极限电流，并且燃料电池单电池性能与电池运行温度紧密相关，当电池运行温度为300℃时，燃料电池单电池的最大能量密度为29 mW∙cm −2 ，电池运行温度降至150℃时，燃料电池单电池的最大能量密度也降至6 mW∙cm −2 。 3.2. 过渡金属/非过渡金属掺杂氧化锆 对过渡金属氧化物氧还原催化剂而言，其他过渡金属/非过渡金属掺杂能从催化剂有效表面积增加、新催化活性位形成、催化活性中心原子电子态密度调控和催化剂晶格缺陷增加等四方面提高催化剂的氧还原催化性能[ 26 ] [ 27 ] 。基于此，Takadu等[ 18 ] 采用浸涂法合成了Ti 1-y Zr y O x /Ti薄膜催化剂，并研究了薄膜的氧还原催化性能，研究发现在电极电势为0.7 V时，Ti 0.7 Zr 0.3 O x /Ti薄膜的比活性电流密度为12.5 mA∙cm −2 ，比相同情况下ZrO x /Ti薄膜的比活性电流密度提高约1.7倍。 除过渡金属元素外，非贵金属元素也被用作掺杂剂以提高氧化锆的氧还原催化性能。Doi等人[ 9 ] 采用射频磁控溅射法合成了ZrO x N y /GC薄膜，并对基底材料温度对ZrO x N y /GC薄膜的氧还原催化性能影响进行了研究。研究发现，当电极电势为0.4 V时，基底材料温度为800℃时薄膜的氧还原电流密度约为基底材料温度30℃时薄膜的30倍，其中基底材料温度为800℃时，薄膜的氧还原起始电势高达0.75 V。Zhang等[ 21 ] 采用氨气热解法制备了ZrO x N y /C催化剂，并研究了合成催化剂的氧还原催化活性与单电池性能。研究发现，氮掺杂处理能有效增强氧化锆氧还原催化性能，比如氧还原起始电势由ZrO 2 /C的0.56 V提升至ZrO x N y /C的0.7 V。在电流密度为200 mA∙cm −2 ，运行温度为80℃时，ZrO x N y /C单电池电压为0.238 V，最大能量密度为50 mW∙cm −2 。相同测试条件下持续运行20小时单电池电压下降仅25 mV。Maekawa等[ 28 ] 研究发现磁控溅射气氛对薄膜的氧还原催化活性能也有明显影响，P N2 /P O2 = 2400时，ZrO x N y 薄膜的氧还原催化活性最高，其氧还原起始电势为0.8 V。 3.3. 部分氧化碳氮化锆 部分氧化是提高过渡金属碳氮化物氧还原催化性能有效方法[ 29 ] -[ 31 ] 。Ohgi等[ 32 ] 以ZrC 0.5 N 0.5 粉体为原料，在含2% H 2 + 0.25% O 2 的N 2 气氛下，1000~1400℃热处理合成了Zr-CNO粉末催化剂。热处理得到的新催化剂是以ZrC 0.5 N 0.5 为内核，ZrO 2 为外壳的催化剂粉体，并且催化剂的氧还原起始电势也由ZrC 0.5 N 0.5 粉体的0.55 V上升到Zr-CNO粉体的0.97 V。Ota等[ 33 ] 研究了不同氧气浓度下800~1100℃热处理ZrC 0.5 N 0.5 粉体合成了Zr-CNO粉末催化剂，发现Zr-CNO粉体的氧还原催化性能与其氧空位浓度和沉积碳含量存在正比例关系，热处理温度为1000℃有利于单斜相氧空位的形成，并且提高氧化度也有助于增加催化剂的氧空位形成。Ota等[ 34 ] 分析发现部分氧化碳氮化锆的晶体结构和表面化合态与氧化锆类似，但部分氧化碳氮化锆的电离势低于氧化锆，印证了部分氧化碳氮化锆增强氧还原催化活性与碳氮化锆氧化过程中表面缺陷形成密切相关。 3.4. 热解锆基螯合物 除上述三种类型的氧化锆基催化剂外，新型锆基催化剂的设计合成也引起了研究者的兴趣。Yin 等[ 35 ] 以酞菁氧化锆(ZrOPc)为原料，在含2% H 2 + 0.5% O 2 的N 2 气氛下，800~1000℃热处理，合成了热解锆基螯合物催化剂。相同条件下热解锆基螯合物的氧还原催化性能优于部分氧化碳氮化锆，并且在电极电势为0.8 V时，热解锆基螯合物的最大电流密度为142 mA∙g Cat /C。Yin等[ 36 ] 在900℃不同热处理气氛下合成了多壁碳纳米管载酞菁氧化锆催化剂(ZrOPc-MWCNT)。研究发现，在电极电势为0.8 V时，ZrOPc-MWCNT最大电流密度可达为300 mA g Cat/ C，为同条件下Zr-CNO(CN)催化剂最大电流密度的300倍。Okada等[ 37 ] 研究发现900~1200℃低氧气浓度下热处理的ZrOPc，在高电势区域具有强电化学稳定性，而二次热处理后其低电势区域的电化学稳定也会进一步增强。Ishihara等[ 23 ] 研究发现二次颗粒形成会造成热解锆基螯合物氧还原催化性能减弱，但球磨处理可有效地粉粹二次颗粒，增加催化剂的实际比表面积。同时，氮化处理还有利于氧缺陷和晶格氮原子等催化剂活性位数目的增加。
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user: 4. 结语 综上所述，采用磁控溅射法和浸涂法可以实现氧化锆薄膜催化剂的物相组成、和形貌结构的可控合成，也能实现氧化锆薄膜催化层厚度的控制优化。另外，非计量氧化锆展现出良好的氧还原催化活性，并且非计量氧化锆氧还原催化性能与其晶面结构和晶相组成存在必然的联系。经过渡金属/非过渡金属掺杂、碳氮化锆的部分氧化与热解锆基螯合物的设计合成等都可以有效改善锆基非贵金属催化剂的氧还原催化性能。但涉及非计量氧化锆氧还原催化性能与其晶面结构和晶相组成之间的确切关系和过渡金属/非过渡金属掺杂处理的氧还原催化性能增强机制等基础性问题尚不清楚，这些基础性问题的研究将有利于进一步提高催化剂的氧还原催化性能，对非贵金属催化剂研制具有重要意义，也是氧化锆基非贵金属催化剂未来发展的趋势与方向。
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user: 摘 要 温升问题一直是设计发电机时需要关注的重点问题之一。高参数、低成本是电机行业的一个发展趋势。为了提高电机的散热性能，改善电机的温升，本文就电机冷却系统中的关键零部件冷却器设计要点进行简单的阐述。通过对冷却器热交换原理与设计的研究，得出了电机空–空冷却器的基本设计方法。后续通过对冷却器结构进行了优化，公司取得良好的降本增效的效果。 关键词 :发电机，冷却器，换热管，传热量
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user: 1. 引言 近代电机都采用较高的电磁负荷，以提高材料的利用率，因此必须对电机进行冷却，以提高其散热能力。空–空冷却器是电机冷却的一种常用设备，利用环境空气冷却电机内部的热循环空气。相比起空–水冷却器而言，空–空冷却器不受用水条件的限制，而且维护费用也较低，因此，空–空冷却器在电机的冷却中占有非常重要的地位 [ 1 ] [ 2 ] 。空–空冷却器的形式各异，从管束整体排列形式可分为矩形、M形或V形等；从管束局部排列形式又可分为顺排和错排等。因此，电机通风冷却系统设计时，需要对冷却器设计选型进行充分考虑，才能保证整个电机的温升。 本文通过对一款径向通风的发电机冷却器研究，确立了空–空冷却器的传热计算模型，再结合冷却器换热原理，考虑冷却器内换热管布置形式，设计出满足要求的冷却器，为类似的空–空冷却器设计计算提供理论指导。
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user: 2. 空–空冷却器通风形式 下面以一款径向通风的发电机为例，对发电机的空–空冷却器的结构和流动模型进行说明。空–空冷却器中布置3块隔板，引导内风路流动，中间的隔板与两侧的隔板距离相等。发电机通过转子旋转，带动内风路循环。从电机中出来的内风自下而上沿着径向流入冷却器，在隔板的作用下，分两路横向流过管束至冷却器上部空间，再转向向下横向流过管束。发电机内的热量就这样通过内风路传递到换热管，再通过换热管传递到外风路。被冷却后的电机内风从左右两侧出口径向流出冷却器，流入电机。外风在换热管内轴向流动，从一端流入，另一端流出。整个发电机内、外风路循环见图1所示。
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user: 3. 空–空冷却器换热原理 通常热量由壁面一侧的流体通过壁面传到另一侧流体中去的过程称传热过程，传热过程实际上是两种流体的热交换。目前，为了计算方便，传热计算都是采用的牛顿冷却公式[ 3 ] ，见图2传热基本原理图。 (1) 式(1)中， ：总传热量； ：总传热系数； ：传热面积； ：待冷却流体平均温度； ：冷却流体平均温度。 工程实践中，通常以 代替 ，式(1)也可写下式。 (2) 图1. 发电机内、外风路循环 图2. 传热基本原理图 式(2)也可写成类似于电工学中欧姆定律的形式： (3) 式(2)中 ：传热量，相当于欧姆定律的电流； ：传热平均温差，相当于欧姆定律的电压； ：传热热阻，传热系数与传热面积乘积的倒数，相当于欧姆定律的电阻。 而对于空–空冷却器的换热过程，又可以通过图3冷却器传热原理图看出。冷却器传热过程主要分为三个部分：换热管内的空气对流、换热管的导热、换热管管外的空气对流。再根据上述流体欧姆定律，得出传热方式为串联的空–空冷却器传热方程式 [ 3 ] 。 换热管内空气对流传热： (4) 式(4)中， ：管内空气膜传热系数； 图3. 冷却器传热原理图 ：换热管内径； ：换热管长度； ：换热管内壁温度。 换热管导热： (5) 式(5)中， ：换热管外壁温度； ：管材的导热系数； ：换热管外径。 换热管管外空气对流： (6) 式(6)中， ：管外空气膜传热系数。 根据上式，结合流体欧姆定律可以得出，总传热系数 。 (7) 结合电机本身，可以知道 传热量即发电机损耗，所有其他三个参数中只要知道其中两个参数，就可以求出第三个参数。冷却器设计时通常是预先估计一个总传热系数 值，计算出对数平均温差 两个参数，来求出散热面积A，然后通过计算出的散热面积确定冷却管的规格、数量、排列方式来校核设计是否合理。
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user: 4. 空–空冷却器换热管布置 空–空冷却器换热管的排列形式对冷却的 值有一定的影响，管束从整体排列和局部排列上都有一定的讲究。 4.1. 换热管局部排列形式 换热管局部排列形式分为顺排和错排，而其中又可分为三角形和正方形两种，见图4。与正方形相比，等边三角形排列比较紧凑，管外流体湍流程度高，表面传热系数大 [ 3 ] [ 4 ] 。正方形虽排列松散，传热效果也差，但管外清洗方便，对易结垢的流体更为适用。如将正方形排列的管束倾斜45度安装，可以在一定程度上提高表面传热系数。 早在国外就有专家对流体冲刷错排和顺排管束的景象进行研究，如图5所示。错排时流体在管间交替收缩和扩张的弯曲通道中流动，比顺排时在管间走廊通道的流动扰动剧烈 [ 5 ] 。 4.2. 换热管整体排列形式 换热管整体布置形式又有以下几种：矩形、“M”形，冷却管在冷却器内按一定管距纵横交错的布满整个冷却器，它的排列像矩阵一样，我们称之为矩阵型，如图6(a)；另外一种布置方式是换热管不布满整个冷却器，而是将所需的冷却管平分四组，习惯称这种结构形式的为“M”形，如图6(b)。 “M”形空–空冷却器多用于采用径向通风的电机中，电机使用“M”形空–空冷却器时，热风从电机中部排出后立即被分成四路分别通过四个换热管带，然后再分成六路(每端三路)进入两端部，进入端部的空气再次分成四路穿过四个管带后进入电机，和热风必须至少通过十余排甚至数十排的矩阵型空–空冷却器相比，它的风阻明显要小很多，风阻的显著减小，使电机的冷却散热获益匪浅 [ 6 ] 。 图4. 换热管局部排列形式 图5. 流体横向冲刷管束时的流动景象
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user: 5. 空–空冷却器折流挡板布置 安装折流挡板的目的是为了提高管外表面传热系数，为获得良好的传热效果，挡板的形状和间距必须适当。折流挡板不仅可防止流体短路、增加流体流速，还迫使流体按规定路径多次错流通过管束，使湍流程度大大增加。常用的折流挡板高度一般取整个冷却器壳体高度的75%~80% [ 3 ] [ 7 ] ，过高或者过低都不利于传热，见图7所示。 因此，在冷却器设计计算时，应选取合适的折流挡板的尺寸，这也是影响冷却器换热效果的直接因素。
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user: 6. 空–空冷却器换热管材质 换热管选材时，需要考虑冷却器的整体重量、成本和防腐等要求。通常情况下，空–空冷却器可选用碳钢管、铝管等作为换热管。目前，铝合金换热管由于重量轻、成本低、防腐性能好而受到广泛换热器厂家青睐。冷却器厂家常用3A21合金铝管，该材料为Al-Mn系合金，是应用最为广泛的防锈铝。
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user: 7. 空–空冷却器设计计算流程 结合以上分析，大致可以得出空–空冷却器设计流程，见图8。
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user: 8. 小结 经过近几年不断的改进和创新，公司在结合自身产品的同时，对空–空冷却器从换热管排列形式、管材等方面进入了更深入的研究，按照以上的设计思路开发了一系列大功率箱式发电机。发电机性能优良， 图6. 换热管整体布置方式 图7. 折流挡板切除对流动的影响 图8. 冷却器设计计算流程图 外观美观大方，温升低，给公司带来了更多的订单，为公司创造了很好的经济效益。
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user: 摘 要 本文采用ANSYS10.0对两端固支叠合梁在集中力作用下的应力和位移进行了有限元分析，探讨了不同(纵向和横向)截面上应力与位移分布规律。结果表明：固支边与其它横截面上弯曲正应力分布规律是不同的，固支边上弯曲正应力按强非线性变化，而它在其它横截面绝大数区域上按线性变化的同时而在其它横截面界面附近较小区域上它按弱非线性变化；固支边与其它横截面上中性轴都只有一个且均位于材料刚度相对较大的同一位置。 关键词 :叠合梁，固支端，有限元分析，应力，位移
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user: 1. 引言 叠合梁被广泛应用于实际工程中，如吊车梁、汽车板簧等。目前对集中荷载作用下两端简支叠合梁(无、有销钉或加砌块)的弯曲正应力分布规律进行了电测实验和基于材料力学理论知识的理论分析研究[ 1 ] -[ 3 ] 。史丽娟等[ 4 ] 采用三角级数和层间光滑接触连续条件导出了叠层梁在集中载荷作用下计算层间压力的精确公式。纪多辙等[ 5 ] 和高荣誉等[ 6 ] 先后运用状态空间法导出了两端简支层合梁在任意横向荷载作用下的应力和位移精确解。然而针对两端固支叠合梁弯曲问题的研究成果，尤其是两端固支叠合梁弯曲时其固支边上弯曲正应力分布规律的研究成果，尚未见报道。 本文采用ANSYS10.0对两端固支叠合梁在一对称横向集中荷载作用下的应力和位移进行了有限元分析，探讨了不同纵横向截面上应力和位移的分布规律，得到了一些与材料力学梁理论拟相同和不同的规律。
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user: 2. 有限元建模 考虑如图1所示的两端固支叠合梁。梁的上、下层是由铝和钢材材料组成的，上、下层材料的弹性模型E和泊松比 ，宽度b、高度h和长度L，详见表1所示。梁上边作用了一对横向集中荷载力F/2，其作用位置到固支边的距离为a，其值见表1。整个梁高度记为H = 2 h。图1所示的直角坐标系0 xz，其中x轴平行于梁的轴线，位于梁的上边，向右为正，z轴沿竖直方向，位于梁的左边，向下为正。梁的左、右固支边边界条件为：纵向位移 和横向位移 。采用如下几点假设：1) 梁的上、下两层梁材料之间完全粘接，即无相对滑动；2) 梁处于平面应力状态；3)上、下层材料为均质、各向同性、线弹性材料。利用ANSYS10.0程序，对整个求解区域使用Plane42单元进行有限元网格剖分，上、下梁沿梁高度方向各划分为12等分，而沿梁轴向方向由左集中力作用处到左固支边、由右集中力作用处到右固支边以及这两个集中力作用处之间各划分为20、48和20等分，接下来将左、右固支边上所有节点的横向和纵向位移设定为零，最后加上集中力，有限元计算模型见图2所示。利用ANSYS10.0有限元分析所得的位移和应力分量计算结果，从而可以获取三个典型横截面( 和0.5)上弯曲正应力 和切应力 与坐标z关系曲线，还获取了三个典型纵向截面( 和1)上弯曲正应力 和横向位移 与坐标x关系曲线，分别示于图3~6中。
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user: 3. 建模结果分析 为了探讨不同横截面上的弯曲正应力 分布特征，我们选取三个典型横截面(包括固支边 ， Table 1 Material and geometry parameters of a laminated bea 材料 E(Gpa) b(mm) h(mm) L(mm) a(mm) 铝梁 72 40 40 380 90 钢梁 210 40 40 380 90 表1. 叠合梁的材料和几何参数 图1. 两端固支叠合梁 图2. 有限元模型 图3. 弯曲正应力σ x 与坐标z关系 其它两个横截面1/20和1/2)，其上弯曲正应力 与坐标 的变化曲线如图3所示。由图3可见，可以得出所有横截面的中性轴唯有1个，都位于材料刚度(钢梁)较大一侧的同一位置，即界面以下的距离约为 图4. 弯曲正应力σ x 与坐标x关系 图5. 切应力τ xz 与坐标z关系 图6. 横向位移ω与坐标x的关系 H/8。另外，各横截面上弯曲正应力 沿梁的整个高度方向都可分为三个区域：0~0.45H、0.45H~0.55H和0.55H~H。对 横截面而言， 在0~0.45H范围内全为压应力的同时，它沿梁高度方向按线性分布，其最大压应力 出现在上层梁(铝梁)上边；而它在0.55H~H范围内全为拉应力且沿梁高度方向也按线性分布，其最大拉应力 出现在下层梁(钢梁)底边；然而，它在0.45H~0.55H范围内均为压应力的同时它沿梁的高度方向按微弱非线性变化， 横截面上的弯曲正应力分布特点是因为梁中截面所受的是正弯矩，即材料力学中梁弯曲时上层纵向纤维受压下层纵向纤维受拉。然而对 横截面来讲， 在0~0.45H范围内表现为拉应力，沿高度方向呈线性分布，其最大拉应力 出现在铝梁上表面； 在0.55H~H范围内都为压应力且沿高度也呈线性分布，其最大压应力 出现在钢梁下表面； 在0.45H~0.55H范围内均为拉应力且沿梁的高度方向按微弱非线性变化， 横截面上的 分布特征是由于该横截面上的弯矩为否，所以它表现为中性轴以上的纵向纤维受拉而中性轴以下的纵向纤维受压。与上述两个横截面上 分布规律截然不同的是 (固支边)，因为固支边上 沿整个梁高度方向都呈现相对较强的非线性分布，且离叠合梁上、下边越近，它的非线性变化越显著，其最大拉应力 出现在材料刚度相对较弱的铝梁上边，而其最大压应力 出现在材料刚度相对较大的钢梁底边。固支边上 的上述分布特征，这是采用现代有限元技术和软件获得的，但是用材料力学梁弯曲理论无法获得上述结论。 另外，我们还选取了3个不同纵向截面( 和1)，其上弯曲正应力 随着纵向坐标x的变化曲线如图4所示。由图4可知，这三个纵向截面上的弯曲正应力 轴线分布基本相同，大致可分为三个区域：0~0.35 L，0.35 L~0.75 L和0.75 L~L。第一， 在0.35 L~0.75 L范围内沿轴向变化非常缓慢，可是在0~0.35 L和0.75 L~L范围内沿轴向的变化相对较快，但是到固支边上其变化最为显著。根据材料力学梁的理论可知，两个集中力之间的所有横截面上只有弯矩且恒为常数(属于纯弯曲)，同时该区域因离固支边相对较远而受固支边约束影响相对较小的原因，所以其上弯曲正应力 基本上遵守材料力学纯弯曲梁理论时弯曲正应力分布规律，但是由于固支边附近的0~0.35 L和0.75 L~L区域受固支边约束的影响大的原因，导致该区域上 沿高度方向和轴线方向分布出现非线性变化的特点，虽然这与材料力学梁上 沿梁高度方向和轴向方向均为线性变化不同，因为此区域横截面上除了弯矩之外还有剪力作用(属于横力弯曲)，而按材料力学的梁理论仍然采用纯弯曲时的弯曲正应力公式进行计算，当然会导致上述两者之间的差异。第二，在0~0.35 L和0.75 L~L范围内，在钢梁(材料刚度相对较大)底边上沿轴线方向的 变化比在铝梁(材料刚度相对较小)顶边上沿轴向方向的 变化要大。第三，在梁顶边( )上 随着轴线方向的变化曲线出现突变点，这正是因为集中力作用点处。 接下来，我们还获取了上述三个不同横截面( 和1/2)上切应力 沿高度方向的分布曲线，如5所示。由图5可知，在跨中( )横截面上各点切应力 都为零，这是由于梁的几何、约束条件和荷载均对称于梁中横截面所致的，按照材料力学的梁理论可知，此截面上的剪力为零，所以该截面上各点切应力 均为零。而在固支边( )和临近固支边的横截面( )上的切应力 分布与“材料力学”梁横截面上 分布是截然不同的(根据材料力学横力弯曲时的梁理论，横截面上 按抛物线分布，即梁顶、底边处 为零，而中性轴上 达到最大值)，但是对于两种不同材料做成的叠合梁， 沿 和1/20横截面为一条梁顶、梁底相对较小(不为零)而叠合梁界面以下(材料刚对相对较大)某处相对较大的非二次抛物线分布，同时其最大切应力 不在叠合梁上、下梁接触界面处，而是位于材料刚度相对较大的钢梁中。在固支边上 沿高度方向的变化比其它横截面上 沿高度方向的变化更加剧烈。 图6给出了不同纵向界面( 和1)上横向位移 随坐标 的变化曲线。由图6可见，这3条横向位移曲线为一半个正弦波，除了梁上表面横向位移曲线在集中力作用处发生突然增大之外，其它区域上这三条横向位移 沿轴线方向几乎处处重合，由此可见，这些区域上横向位移 沿梁高度方向几乎不变化，可以按照材料力学的梁理论来计算横向位移。
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user: 4. 结论 本文正对两端固支不同材料叠合梁在集中荷载作用下的应力和位移进行了有限元分析，得到了如下结论：1) 不同横截面上弯曲正应力分布曲线是不同的，在接触界面附近区域内，它都呈现缓慢非线性变化，在固支边与上、下梁界面附近以外的横截面上，它沿梁高度方向按线性变化，但是在固支边上它沿梁高度方向按非线性变化，而且距离梁上或下边越近，其非线性变化越强；2) 所有横截面的中性轴都只有1个，都位于材料刚度相对较大一侧的同一位置；3) 固支边与其它横截面上的切应力分布规律是不同的，而且它们与材料力学梁横截面上的切应力分布也是不同的。
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user: 摘 要 本文以百万等级超超临界电站锅炉给水泵为研究对象，通过CFD技术对叶片空化性能进行数值研究。提出一种基于样条函数思想的径向弯叶片几何参数设计方法，引入“正弯叶片”和“反弯叶片”两种叶片径向弯曲结构。结果表明：“直叶片”必需空化余量为22.8 m，与试验值误差仅为0.2 m，预测结果具有一定的精度，“反弯叶片”必需空化余量为21.7 m，空化性能最优；“正弯叶片”在叶片进口处压力面最先出现空泡，吸力面空化面积最大，而“反弯叶片”吸力面空化面积最小。 关键词 :电站锅炉给水泵，径向弯叶片，样条函数，空化性能
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user: 1. 引言 离心泵内部发生空化会使泵的效率下降，破坏过流部件，严重时会引起振动和噪声，影响泵的工作稳定性和运行可靠性，因此，空化特性在泵的研发设计中作为一个重要的特性指标被探究，而影响泵空化性能的因素主要有叶轮进口的来流条件，叶片型线和叶轮进口处的几何参数等[ 1 ] -[ 3 ] 。由于空化试验属于破坏性试验，而且仅能可以得到泵空化特性曲线，因而采用实验手段对于扑捉叶轮内部气泡体积分布等流动细节一直很难取得突破性的进展。 随着计算机技术以及计算流体力学等学科的飞速发展，数值模拟与理论分析、试验研究等一起构成了研究泵内流动的重要方法，一方面可以节省试验资源， 另一方面可以显示不能从试验工具中得出的流动特性的细节[ 4 ] -[ 6 ] 。 本文根据叶轮的径向弯曲形式提出“正弯叶片”和“反弯叶片”两种叶片几何形式。针对百万等级超超临界电站锅炉给水泵大容量高参数的特性，径向弯叶片有助于增加流体与叶片的作用面积，可以提升百万等级机组给水泵叶轮水力性能的作用，本文在此基础上利用CFD数值方法，CFX计算软件研究径向弯叶片空化性能，旨在对提升百万等级超超临界电站锅炉给水泵空化性能提供优化方案。
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user: 2. 径向弯叶片设计方法 叶片径向弯曲的形式完全取决于积迭线的形状。本文提出一种基于第二类样条函数思想构造积迭线的方法，这种方法相对灵活与简便，易于形成新的或逼近目前常见的各种弯曲积迭线。 图1为第二类样条积迭线参数示意图，引入第二类样条积迭线的控制参数：壁面弯角α1与α2，即积迭线两端点切线与上下盖板壁面法线之间的夹角，根据“第二类样条积迭线”生成的假设条件得到积迭线上下壁面弯角α1与α2相等。定义前盖板与后盖板的垂直距离即叶高为积迭线弦长L。 引入弯度e参数，定义为积迭线拱高与叶高的比值，即： (1) 按照“第二类样条曲线”的基本思想，将P1、P2点和P2、P3点之间分别用一条三次多项式曲线连 图1. 第二类样条函数积迭线参数示意图 接，则积迭线方程为： (2) 在满足边界条件后，还需保证中心交界点P2处曲线的一阶导数、二阶导数的连续性。因此，采用第二类样条函数的思想来生成弯叶片的积迭线时，只需要通过控制叶片弯度e参数即能控制叶片的弯曲形状，以形成各种三阶光滑的径向弯叶片。 本文将叶片径向弯曲分为弯曲方向与叶轮旋转方向一致定义为“正弯叶片”，将弯曲方向与叶轮旋转方向相反定义为“反弯叶片”。三种叶型三维实体示意见图2。 百万等级超超临界电站锅炉给水泵设计时，仅选择弯度e = ±0.25和直叶片分别对叶轮进行研究。主要参数如下，叶片个数：Z = 7，叶轮外径：D = 394 mm，进水温度：t = 182.1℃，流量：Q = 1283 t/h，转速：n = 4316 r/min。 图3是弯度e = ±0.25的三种径向弯叶片安装角沿前缘叶高方向的分布图。图3表明：三种弯叶片前缘与前后盖板相连接处具有相同的安装角。但“正弯叶片”前缘沿叶高安装角增速先快后慢，而“反弯叶片”前缘沿叶高安装角增速趋于线性，“直叶片”则介于两者之间。在叶高中部“正弯叶片”进口安装角最大。
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user: 3. 空化特性比较 3.1. 数值方法 本文流场计算采用商用CFD软件CFX上完成，计算采用标准 湍流模型，压力和速度的耦合采用SIMPLE算法。压力方程的离散采用标准格式，动量方程、湍动能和耗散率输运方程的离散采用二阶迎风格式。叶片和轮毂面等移动壁面采用旋转的参考坐标并设定旋转速度相对流域旋转速度为零，固定壁面采用绝对静止的绝对坐标。采用均质多相模型和Rayleigh-Plesset方程考虑空泡的生长和溃灭，进而模拟空化流动。冷态运行温度下，设介质的饱和蒸汽压力P vap = 3574 Pa，空泡的平均直径D 0 = 2 × 10 −6 m。叶轮和轮毂面之间的动静耦合通过设置Frozen Rotor交界面实现。具体方法可参见文献[ 7 ] 。 整个计算在单个流道内进行，忽略级间泄露的影响。网格采用H/J/C/L混合型六面体网格，整个计 图2. 三种叶型三维实体示意图。(a) 正弯叶片，(b) 反弯叶片，(c) 直叶片 图3. 叶片前缘安装角分布 算域网格数量在10万左右。在叶片近壁面、头尾缘等流动复杂区域，对网格局部加密以提高这些区域内的分辨率，壁面第一层网格距壁面的距离达到了0.01 mm以下。 将未发生空化的单相计算结果作为空化两相流动的初始值，以提高空化计算的收敛速度。边界条件设定如下： 进口：前置泵出口压力(2.5 Mpa)； 出口：质量流量(1283 t/h)，设计工况流量； 叶片表面与前后盖板：采用无滑移边界条件Scalable壁面函数； 收敛标准：基于所有控制体的平均残差下降至10 −5 ；进出口质量流量差在0.1%以上。 通过降低泵进口的总压的边界条件实现内部空化的产生，质量流量出口边界条件保证泵运行时流量不变，空化计算时，设进口的空泡体积为0，液体水的体积分数为1，进口的湍流状态由湍动能k和湍流耗散率ε确定。 3.2. 空化性能曲线 当叶轮进口总压较大时，泵内无空化现象产生，叶轮的能量性能指标不受进口压力影响，扬程保持不变。当随进口总压逐步降低，叶轮内空化程度逐步增大，其扬程逐渐开始出现下降的趋势，表明叶轮流道内部开始出现少量空泡。随着进口压力继续变小，扬程出现骤降，这是由于空化加剧导致流道堵塞。 图4为三种径向弯叶片空化性能计算曲线，必需空化余量NPSH计算公式如下： (3) 式中，P in 为叶轮入口压力，P vap 为介质的饱和蒸汽压力。 根据图4所示，取泵扬程下降3%作为发生空化的临界点，对应的NPSH为泵必需空化余量。三种径向弯叶片的必需空化余量计算结果分别为22.8 m (直叶片)、23.1 m (正弯叶片)和21.7 m (反弯叶片)。因此，“反弯叶片”空化性能最优。其中，“直叶片”为百万等级超超临界电站锅炉给水泵的原型叶片，其试验必需气蚀余量为23 m，试验标准按照GB/T 3216-2005进行，计算值与试验值相比仅为0.2 m，因此，临界空化指标预测结果具有一定的精度。 3.3. 叶轮内部气泡体积分布 百万等级超超临界锅炉给水泵叶轮内部气泡分布是该泵空化性能的反映，图6给三种叶片在NPSH = 25.4 m时，叶高中部面上空泡体积分布云图，表明该叶轮的空化区域主要集中在叶片进口边的吸力面附近，空泡的产生与该区域叶片几何特性密切相关，由于这三种弯叶片的进口安装角不同，因此，叶轮进口安装角是影响空化现象发生的主要参数。 随着叶轮进口压力逐渐减少，空泡首先在叶片吸力面产生，随后沿叶片吸力面向压力面扩展。从图5可知，“正弯叶片”在叶片压力面最先出现空泡，在叶片吸力面“正弯叶片”空化面积最大，而“反弯叶片”空化面积最小。因此，由于“正弯叶片”入口安装角最大所致导致叶片空化性能下降。 图6为叶片从吸力面到压力面在叶高中部流线上的空泡体积分数分布曲线，表明“正弯叶片”存在最大的空泡体积分数为0.902，其次是“直叶片”，而“反弯叶片”最大空泡体积分数仅为0.846。因此，百万等级超超临界锅炉给水泵采用“反弯叶片”可以提升泵的空化性能。 图4. 三种叶片空化性能计算曲线 图5. 叶轮叶高中部面空泡体积分布云图。(a) 直叶片，(b) 正弯叶片，(c) 反弯叶片 图6. 叶高中部流线空泡体积分数分布曲线
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user: 4. 结论 1) 基于第二类样条函数思想设计的三种径向弯叶片，其前缘与前后盖板连接的两端点处具有相同的安装角；在叶高中部“正弯叶片”进口安装角最大。 2) “直叶片”的必需空化余量22.8 m，与试验值误差相比仅为0.2 m，预测结果有一定精度。 3) “正弯叶片”在叶片进口处的压力面最先出现气泡，并且吸力面空化面积最大，NPSH为23.1 m；“反弯叶片”吸力面空化面积最小，其NPSH为21.7 m，空化性能最好；“直叶片”的NPSH为22.8 m。
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user: 摘 要 体育经济产业是我国经济产业组成部分中重要部分，在我国经济中占有重要位置。乒乓球作为国球和我国体育的重要组成部分，其产业发展态势是否健康与良好关乎我国体育经济产业的发展方向，本研究主要以我国乒乓球产业为调查对象，以产业现状、发展态势和制约因素为内容对我国乒乓球产业进行研究，根据发现问题提出解决措施，以便使乒乓球产业健康、良好、迅速的发展和为相关部门提供意见参考。 关键词 :乒乓球，体育，产业现状
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user: 1. 前言 乒乓球运动作为中国体育的一面鲜艳旗帜，在世界竞技体坛傲视群雄，立下了不朽功劳，可是在产业方面的发展却进展缓慢，相应的深入研究不多。在《向体育强国迈进》文中，国家体育总局局长刘鹏强调“体育事业要与体育产业协调发展”，其对乒乓球产业的发展指明了方向。在新时期如何实现乒乓球运动事业的可持续发展，探索乒乓球产业发展对策，就显得尤为重要。
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user: 2. 相应概念 2.1. 乒乓球产业 体育产业是指为社会提供体育产品的同一类经济活动的集合以及同类经济部门的综合。乒乓球产业就是指与乒乓球相关的一切生产经营活动，包括体育物质产品和体育服务产品的生产、经营两大部分，也可以是服务业中与乒乓球相关的部分[ 1 ] 。 2.2. 乒乓球产业现状 我国乒乓球发展在世界上具有领先地位，但乒乓球产品在国际上来说只有低利润产品，如乒乓球、球台、球网等配套设施，在球鞋和球拍等高利润方面相对来说薄弱 [ 2 ] 。在我国乒乓球行业中现有的知名品牌只有红双喜、双鱼等少数几个，和国外的知名品牌在利润率上相比有很大差距，且我国乒乓球产业中的产品主要集中在中低端产品，高利润产品较少 [ 3 ] 。
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user: 4. 结论与建议 4.1. 结论 中国乒乓球的体育产业与其竞技体育领域的辉煌成绩相比发展缓慢。其根本原因是网络媒体的关注度不够，电视转播及杂志报刊数量较少；导致喜爱人数递减，进而消费意愿不强等，严重影响和制约了中国乒乓球体育产业的发展 [ 6 ] 。 4.2. 建议 4.2.1. 以健康意识来推动乒乓球产业发展 随着经济水平的不断提高和健康意识的不断增强，人们对生活质量的要求越来越高。乒乓球作为国球不但能为国争光，在普及上也具有其便利性。乒乓球场地器材设施安装简便，活动量适中，非常符合未来生活的发展趋势。并且乒乓球不像足球篮球那样运动量大而且基础设施建设投入资金大 [ 7 ] 。所以用健康意识来驱动人们对乒乓球的喜爱，相当于直接增加乒乓球产业总量。既能增进人们健康，又能促进乒乓球产业的发展。 4.2.2. 加强乒乓球在传媒中的宣传 近几年科技发展迅速，人们从网络中获取信息的比例越来越大。现在媒体的作用就是为人们提供一个巨大的共享平台 [ 8 ] ，乒乓球产业在发展过程中一定好充分利用这个平台，把乒乓球推出去的同时也能把乒乓球产业越做越大。乒乓球企业也要培养自己的媒体人才，这样才能更加深入的且迅速的把乒乓球融入媒体中，才能更好地发展乒乓球产业。另外报纸杂志等纸质传媒虽然较前几年略显颓势，但纸质媒体有其特殊的价值，适合保存便于长时间发挥作用，所以在关注网络传媒的同时也不能放松对纸质传媒的关注 [ 9 ] 。 4.2.3. 在电视转播中寻找看点 电视转播乒乓球比赛结局差不多都是中国队取得最后的胜利，在一定程度上使得观众对结果没有可期待性，以至于人们不太愿意观看乒乓球比赛，对于结果我们无法做出改变，就对过程多下功夫，在电视转播中对运动员技战术进行着重说明，来提高人们的期待性 [ 10 ] 。这样才能使人们愿意观看乒乓球比赛，只要人们有了意愿，乒乓球产业也才能更好的发展下去。 4.2.4. 抓住移动客户端 随着芯片和显示屏的不断发展，移动客户端无论在规模还是在各领域中都将有巨大的发展机遇。在这个发展机遇期中，体育产业以及其中的乒乓球产业要紧紧抓住这个机遇期，使体育产业和乒乓球产业搭上移动客户端大发展的顺风车，让体育产业和乒乓球产业迎来一个新的增长高峰期 [ 11 ] 。 体育产业尚在蓬勃发展中，虽然还未走向成熟，面临的问题还有很多，受到很多关注。但在各行业都瞩目体育产业的同时，我们同时也期待着，因为乒乓球产业中肯定能够涌现出真正的霸者，能够引领着乒乓球产业不断向前发展，从而使得整个体育产业始终保持着不断崛起的强势，迈向一个又一个高峰。
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user: 摘 要 共产国际的解散是共产国际自身历史的发展和国际共运内部矛盾发展的必然结果。由于解除了对各国共产党的束缚，因此极其有利于各国的反法西斯战争。中共自遵义会议以后，就逐渐开始摆脱对共产国际的依附关系。在共产国际解散以后，中共开始了完全独立自主地马克思主义中国化的进程。 关键词 :共产国际，解散，中共，态度
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user: 1. 共产国际的正式解散及其原因 1.1. 共产国际自身历史发展的必然结果 1943年春，正当世界反法西斯战争进入决战关头的时候，共产国际执行委员会主席团于5月13日举行会议，会议的主题是讨论解散共产国际的建议以及关于这个问题的决议草案。5月15日，共产国际分头向各国党提交了《共产国际执行委员会主席团关于解散共产国际的提议书》，并于5月22日向全世界公布。6月9日共产国际宣布：“自1943年6月10日起，共产国际执行委员会、执行委员会主席团和秘书处以及国际监察委员会宣告解散”[ 1 ] 。 共产国际以布尔什维克党的理论和实践作为自己组织活动的指导思想，以严格的纪律、高度集中的体制作为自己组织活动的指导手段。共产国际章程的基本思想，也是认为共产国际可以成为一个能够控制、指导和协调各国无产阶级的实际活动和革命行动的强大的、有纪律的、严格集中的组织。如《章程》第5条就明确规定：共产国际实行民主集中制，对各国共产党实行高度集中的绝对领导。“共产国际及其机关以及党的中央领导机关的决议必须立即执行”[ 2 ] 。共产国际的各种组织机构，都是按照共产国际的性质和组织原则建立起来的，共产国际也是在这种机制下来领导各国党的活动。但是随着形势的发展，各国党在经受了革命斗争的锻炼后，积累了正反两方面的经验教训，逐步成熟起来，并且与共产国际的活动机制产生了矛盾。共产国际七大以来的革命实践充分证明，共产国际这种组织形式已经不再适应工人运动和国际共运发展的实际需要了。 总之，在理论上，共产国际根据马克思主义关于一定的组织形式和工作方法必须服从整个工人运动的基本政治利益，服从特定的具体历史条件及由此产生的各种任务的原则，不主张保存已经过时的陈旧了的组织形式。在实践中，随着革命形势的不断发展，各国党已经逐步成熟壮大起来，都有独立自主发展的需要。而这些都与共产国际高度集中的活动机制产生了矛盾。这样，共产国际的解散就是必然的了。 1.2. 国际共运内部矛盾发展的必然结果 1.2.1. 共产国际的战略总任务与世界革命形势的矛盾 共产国际作为全世界共产主义运动的指导机关，无论其成立的初衷还是其战略总任务，都是建立在“资本主义必然灭亡，共产主义必然胜利”这一前提基础之上的。在1919年共产国际成立初期发表的《共产国际宣言》中，就明确宣称了其战略总任务是“总结工人阶级的革命经验，从运动中清除机会主义和社会爱国主义的腐蚀性的渣滓，团结世界无产阶级的一切真正革命政党的力量，从而促进并加速共产主义革命在全世界的胜利”[ 2 ] 。在这一思想的指导下，共产国际在理论上是着眼于全世界共产主义运动，保证世界无产阶级革命能够取得最终胜利，为世界革命服务；在实践中则奉行向资本主义的政治、经济、思想文化、社会制度等各方面“全面进攻的路线”。 但毋庸讳言的是，资本主义虽然在一战前后遭遇了重大的危机和挫折，但资本主义社会本身却具有很强的“造血功能”，能够在一定程度上减缓或消除自身发展所遇到的障碍与危机，所以资本主义绝不是日薄西山，更没有到山穷水尽的地步。其正如马克思所说的那样，“无论哪一个社会形态，在它所能容纳的全部生产力发挥出来以前，是决不会灭亡的”[ 3 ] 。世界革命形势的发展已经越来越清晰的显示：不再存在着全世界无产阶级革命的持续高潮与共同胜利的可能性。 共产国际在其成立初期，就存在着低估了帝国主义实际存在和发展的复杂性和长期性，而夸大了世界革命力量增长的程度的先天不足。这种所谓的“加速共产主义革命在全世界的胜利”的战略总任务，明显地夸大了世界革命力量增长的程度，而低估了帝国主义存在和发展的长期性和复杂性。 1.2.2. 共产国际的领导体制与各国革命不同道路的矛盾 共产国际作为国际共产主义运动指导机关，从建立初期起就奉行高度集中和统一管理的领导原则。《共产国际章程》第1条明确指出，共产国际是“各国共产党的联合组织，是统一的世界性的共产党”[ 2 ] ，凡是加入共产国际的各国无产阶级政党，都是它的下属支部。 但问题在于，各国革命有着自己特殊的国情，因而有不同的革命道路。譬如在中国革命道路的问题上，由于中国半殖民地半封建社会的性质决定了中国的政治经济发展的不平衡。中国的城市中反革命的力量比较强大，而中国农村基本上是以自给自足的自然经济为主体，中国的农村可以不依赖于城市而存在，因此，中国的革命力量只能在农村发展壮大，而不能在城市中生存。中国的革命只能走“农村包围城市，武装夺取政权的道路”。但是，共产国际却无视中国国情的特殊性，从莫斯科盲目的发号施令，把俄国十月革命城市武装起义的道路当作具有普遍性的道路，要求中共无条件接受，给中国革命带来了巨大损失，几乎使中国革命陷入绝境。 1.2.3. 共产国际组织体制与联共(布)“一党独大”的矛盾 《共产国际章程》第1条明确指出，共产国际是“各国共产党的联合组织，是统一性的世界性的共产党”。共产国际“是一个统一的、坚决的国际组织”，“在各国进行工作的党只是它的独立支部而已”[ 4 ] ，它是各国党在相互之间一律平等的基础上组织起来的。凡是加入共产国际的各国无产阶级政党，都是它的下属支部，接受它的领导，没有一个党可以例外。因此，按照组织规定，包括联共(布)在内的各国党，都是接受共产国际领导的平等的友党关系，没有哪一个党能够超脱其外和凌驾其上。 然而，随着世界革命形势的发展，特别是在列宁去世以后，情况逐渐发生了变化。联共(布)与共产国际、与各国党的关系逐渐背离了共产国际有关文件的规定：共产国际与联共(布)的关系是—种超然于共产国际章程规定之外的特殊的关系。联共(布)实际上凌驾于共产国际之上，是共产国际的实际领导者；而共产国际在某种程度上沦为了联共(布)的工具。共产国际成了听命于联共(布)的一个组织，是受联共(布)操纵的一个傀儡，联共(布)“挟天子而以令诸侯”，通过共产国际向各国党发号施令，联共(布)逐渐将本党和苏联本国的利益凌驾于其他党之上：其千方百计控制共产国际并进而干涉各国党的内部事务，往往以苏联利益来决定共产国际的方针政策，并将联共(布)的党内斗争引入共产国际。 总之，共产国际的解散从根本上来说，是共产国际一大上所制定和实行的、符合当时工人运动复兴初期需要的、团结工人的多数措施和政策，已经越来越不能适应和解决工人运动的增长，以及各国内部革命斗争日益复杂的问题，而且还证明了共产国际这一组织形式甚至成为进一步加强各国党领导革命斗争的障碍。同时也是国际共产主义运动内部诸多矛盾发展演化的必然结果。
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user: 2. 共产国际解散的历史意义 2.1. 有利于揭穿法西斯势力对共产国际的诬蔑 1943年是世界反法西斯民主力量同法西斯反动力量进行决战的一年。德、意、日法西斯力量在反共产国际的旗帜下联合起来，发动了第二次世界大战。现在又以共产国际干涉别国内政的谎言在反法西斯阵营里挑拨离间，企图达到分裂反法西斯统一战线的目的。而隐藏在反法西斯统一战线内部的反动分子，也以种种借口掩盖他们在战时继续推行绥靖政策的阴谋。这些事实都说明，共产国际的继续存在不利于进一步发展和加强国际反法西斯统一战线，不利于动员一切爱好自由的国家和人民组织共同进攻，去反对共同的敌人——法西斯势力。 在这种情况下，宣布解散共产国际这个已经过时的和陈旧的组织形式无疑是一个正确的决定。因为：1) 它揭穿并清除了法西斯势力所谓苏联企图干预别国生活并使他们“布尔什维克化”的谎言，而且使这些谎言从此以后彻底破产了。2) 它揭穿并清除了工人运动中共产主义敌人的诽谤。这些诽谤说什么各国党根本不考虑本国的利益，而是遵照共产国际的命令在行事。3) 它便于爱好自由国家的爱国者，把本国的一切进步势力，不分党派和宗教信仰，联合成统一的民族阵线以开展反法西斯主义的斗争。4) 它便于各国爱国者把一切爱好自由的民族联合成统一的国际阵营，去同法西斯统治世界的威胁作斗争，为反法西斯战争的胜利开辟道路。这些都充分说明了共产国际的解散，彻底“揭穿了工人运动中的共产主义敌人所说的‘各国共产党不是为了本国人民的利益，而是遵照外来的命令行事’的诬蔑”[ 5 ] 。 2.2. 有利于各国党独立领导本国革命 共产国际在处理各兄弟党之间关系的问题上，忽视了党际之间应该一律平等、各国党应该独立的原则，再加上过分突出苏联共产党的作用，往往把维护苏联共产党和苏联国家利益置于其他党和国家的利益之上。这就使各国党严重脱离本国革命实践和本国人民群众，其后果是给国际共产主义运动带来了极大的损失。而共产国际解散之后，由于解除了对各国党组织上的束缚，使各国党获得了独立发展的空间。因而能够促进各国党独立自主的制定和执行自己的路线方针政策，有利于各国根据本国的国情来进行反法西斯战争。这就为各国党把马克思主义普遍真理同本国具体实际相结合，走有本国特色的革命道路开辟了广阔的发展道路。 2.3. 有利于第二战场的尽快开辟 正当世界反法西斯战争处于决战关头、法西斯势力正在作垂死挣扎的时候，苏联迫切希望开辟反法西斯第二战场的要求也进入紧急关头。包括英、美共产党人在内的世界进步力量，也为此开展了发动开辟第二战场的群众运动，并使广大群众深切了解到，只有第二战场的尽快开辟，才能使第二次世界大战迅速地取得决定性的胜利。1942年5月召开的英国共产党代表会议认为：“我们肯定能够登上欧洲大陆。现在是行动的时候了”[ 6 ] 。会后，还举行了声势浩大的示威游行。1942年秋天，当斯大林格勒的激烈战斗达到高潮时，“美国大多数工会在他们的全国代表大会上作出决议，要求政府在欧洲开辟第二战场。甚至受保守分子操纵的劳联和产联的全国代表大会，也作出了类似的决议”[ 7 ] 。这些都从另一个侧面证明了早日开辟第二战场的重要性。
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user: 4. 共产国际解散后中共独立自主原则的继续发展 共产国际的解散极大地有利于中共彻底地清除党内以王明为代表的把马克思列宁主义教条化，把共产国际决议和苏联经验神圣化的错误倾向。从此以后，中共党人摆脱了共产国际的束缚，开始完全彻底地根据中国国情来独立自主地解决中国革命的问题，即开始了完全的马克思主义中国化的进程。 1945年4月，中共在延安召开了党的第七次全国代表大会。中共七大高度评价了毛泽东的理论修养和勇气。大会在通过的《中国共产党章程》中，把“毛泽东思想”载入了党章。规定：“中国共产党，以马克思列宁主义的理论与中国革命的实践之统一的思想——毛泽东思想，作为自己一切工作的指针，反对任何教条主义的或经验主义的偏向”[ 13 ] 。“毛泽东思想，就是马克思主义在目前时代的殖民地、半殖民地、半封建国家民族民主革命中的继续发展，就是马克思主义民族化的优秀典型”[ 14 ] 。这样，毛泽东思想经过中共党人多年的艰苦探索、创立与实践，终于在党的代表大会上被正式确认为党的指导思想。毛泽东思想是马克思主义中国化第一次历史性飞跃的理论成果，正是在毛泽东思想的指引下，中共才不断取得了一个又一个的巨大胜利，并在此基础上形成了中国特色社会主义理论体系。
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user: 摘 要 采用ANSYS有限元方法模拟带钢轧制过程，获得轧辊受力工况，对轧辊表面的半球形结构与复合镀层中材料的变形情况进行评估。分析了带钢牵引速度对带钢表面形貌形成及成形质量的影响规律，轧辊过渡层厚度、轧辊表面形貌对毛化球应力的影响规律。研究结果将为研究毛化轧辊表面特性提供理论依据。 关键词 :带钢轧制，有限元模拟，轧辊表面毛化，应力
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user: 1. 引言 随着汽车工业及家电业的快速发展，普通冷轧带钢已经无法满足上述领域对于冷轧薄板高质量的要求，市场对高质量表面毛化冷轧板的需求越来越大。表面毛化冷轧板是由表面经毛化处理的轧辊轧制而成，具有表面糙度均匀、无划伤、无条纹等优点，其板面光亮整洁且板形良好[ 1 ] [ 2 ] 。轧辊毛化技术就是对磨光轧辊进行毛化，使其表面具有特殊形貌的技术。轧制过程中毛化辊表面所形成的半球形结构形貌的大小和复合镀层的形状特性，是轧辊表面毛化技术的关键所在，毛化轧辊表面特性主要是由毛化球的形貌特性决定的，毛化表面的应力状况在轧辊的磨损性能、使用寿命，保证轧辊质量方面都有重要影响 [ 3 ] 。然而对毛化的研究主要通过试验的方法来获得具有微凸体结构的毛化点 [ 4 ] - [ 6 ] ，对毛化过程中加工工艺对毛化表面应力的研究还很少。因此对轧制过程进行数值模拟研究，有助于对轧辊表面的半球形结构与复合镀层中材料的变形情况进行评估。 文中应用ANSYS有限元软件对带钢轧制过程进行了有限元模拟，分析了带钢牵引速度对带钢表面形貌形成及成形质量的影响规律，轧辊过渡层厚度、轧辊表面形貌对毛化球应力的影响规律。研究结果对轧辊表面毛化技术有一定的指导意义。
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user: 2. 有限元建模方法 2.1. 几何模型的建立 由于轧辊表面的半球形毛化结构的尺寸在微米量级，而轧辊和带钢的尺寸单位为米，使得毛化球结构的局部网格划分尺寸过小，整体单元数目庞大，为了提高计算精度与效率，本项目对带钢的轧制过程采用二维数值模拟分析。同时考虑轧制过程中带钢的对称性，在模拟过程中仅分析带钢咬入阶段与轧制变形区域的1/2模型。毛化辊轧制带钢的有限元模型如图1所示。 轧辊直径为750 mm，带钢厚度为2 mm，其中轧辊主体采用刚性材料模型；带钢、毛化球与复合镀层采用变形材料模型。复合镀层弹性模量为45 GPa；毛化球弹性模量为230 GPa。带钢选取常用汽车钢板，其材料弹性模量为210 GPa，，屈服强度为210 Mpa。变形材料选取三节点平面应变单元，整体单元数量为256，598个。 2.2. 边界条件的确定 图2为模型所受的位移边界条件，其中边界条件(apply2)为带钢牵引速度约束，边界条件(apply3)为带钢的对称约束。轧辊转动速度为0.2弧度/s。
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user: 3. 有限元仿真结果与分析 图3为带钢轧制后几何构形与塑性应变分布。在变形过程中，带钢表面在毛化球的压缩作用下，形成向下的微坑。带钢表面微坑变形部分承担了主要的塑性变形，轧制变形后带钢厚度方向上最大压下率设定为2%；图4为带钢轧制过程中的等效应力分布图，由图可知带钢表面及毛化球所受的应力较大。带 图1. 带钢轧制过程的有限元模型 图2. 带钢位移边界条件 图3. 带钢轧制变形过程中塑性应变分布图 图4. 轧制过程中的等效应力分布图 钢在毛化球作用下，产生塑性应变，材料在变形屈服抗力作用下，具有较大的等效应力。而毛化球直接作用于带钢，在带钢反力作用下，毛化球与带钢接触部位受到较高的应力水平。而复合镀层由于弹性模量较低，起到对带钢反力的缓冲作用，其承受的应力水平急剧下降，由500多兆帕下降到100多兆帕。 3.1. 带钢牵引速度对带钢表面形貌形成、成形质量的影响 图5为带钢牵引速度与轧辊转速一致时的带钢变形构形，即轧辊整体转速相对于带钢没有形成速度差。但由于带钢表面在毛化球作用下形成了半圆形的微坑，使得带钢表面在同时间内需要经历的变形曲线弧长比轧辊刚体旋转所经历的弧长要大，因此在毛化球与带钢接触表面形成了速度差，其中轧辊转速相对带钢运行速度较快。因此，在变形过程中带钢表面材料的变形流动速度相对毛化球移动速度较慢，在毛化球侧向的压力作用下，形成带钢材料的聚集，进而造成应力集中，不利于带钢表面微坑形貌的形成。同理，若轧辊转速相对带钢牵引速度过慢，带钢表面材料在毛化球侧向阻力作用下，材料难以流动，同样形成带钢材料的剧集。因此，与在变形过程中，轧辊转速带钢牵引速度的设定将影响到带钢表面形貌的形成与成形质量。 图6为合适的轧辊转速下，带钢变形后的几何构形与表面形貌。带钢在轧辊压缩应力作用下，带钢的厚度逐渐变薄，并在表面形成半圆形的微坑形貌。微坑间距分布均匀，且圆弧过渡平缓，表面质量相对较好，应变分布相对均匀，有利于带钢的后续加工。 3.2. 轧辊过渡层厚度对毛化球应力的影响 基于以上分析可知，轧辊表面的毛化球承受了大部分的带钢反力，而过渡层则有效缓冲了带钢反力。因此，毛化球的剪切应力大小对其在变形过程中与轧辊复合镀层的结合状态至关重要。本文通过改变复合镀层的厚度，研究镀层对毛化球剪切应力分布的影响。其中，毛化球直径为30 um，镀层厚度分别为15 um、30 um、45 um。 表1为不同镀层厚度条件下，毛化球所承受应力情况。当镀层厚度为15 um时，即为毛化球直径的一半时，带钢轧制变形后毛化球的最大剪切应力为204 Mpa，毛化球在带钢作用反力下，由于接触面积很小，形成应力集中现象，其等效应力达到500 Mpa以上；当镀层厚度为30 um时，即与毛化球直径相 图5. 带钢牵引速度与轧辊转速一致时的带钢变形构形 图6. 带钢轧制后表面形貌 Table 1 The influence of different coating thickness on texturing ball stres 镀层厚度(um) 15 30 45 最大剪切应力(Mpa) 204 165 253 表1. 不同镀层厚度对毛化球应力的影响 当时，毛化球上所承受的等效应力值仍然在500 Mpa以上，而其最大剪切应力仅为165 Mpa；复合镀层对轧辊所受剪切应力的缓冲作用明显，仅与毛化球相连的单元承受带钢的作用反力，其余部分所受应力均很小，所有镀层单元均参与缓冲剪切应力分布；当镀层厚度为45 um时，即镀层厚度大于毛化球直径时，由于镀层相对毛化球材料较软，应力主要集中在毛化球上，毛化球最大剪切应力值相应增加为253 MPa，剪切应力主要分布在毛化球与带钢接触单元与镀层边部。 3.3. 轧辊表面形貌对毛化球应力的影响 图7是毛化球直径为50 um、镀层厚度50 um时，带钢的几何构形。由于毛化球尺寸增加，在带钢表面形成的半圆微坑弧长增加，需要增加轧辊的转动速度，否则带钢表面材料在毛化球侧向压应力下，形成材料聚集，进而影响带钢表面质量。同样的变形条件下，带钢未能形成明显的微坑，其剪切应力值相对较小，最大值仅为145 Mpa，最大等效应力值为403 Mpa。 图8为毛化球尺寸非均匀分布，在直径50 um的大球之间夹杂着小尺寸毛化球。在同样的变形条件下，毛化球的最大等效应力值增加到500 Mpa以上，最大剪切应力也增加到160 Mpa以上，且最大应力主要由大尺寸毛化球承担。表明，毛化球分布不均匀也造成毛化球所受应力增加。 图7. 毛化球直径50 um时带钢几何构形与应力分布。(a) 剪切应力；(b) 等效应力 图8. 为毛化球尺寸非均匀分布时应力分布。(a)等效应力；(b)剪切应力
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user: 4. 结语 1) 轧辊转速相对带钢牵引速度过快或过慢，在毛化球侧向压力和阻力的作用下，均会形成带钢材料的聚集，进而造成应力集中。合适的轧辊转速下，带钢表面质量相对较好，应变分布相对均匀，有利于带钢的后续加工。 2) 当镀层厚度与毛化球直径尺寸相当时，其受到的等效应力与剪切应力值最低；而镀层厚度相对薄或厚时，毛化球上的剪切应力值均增加，进而影响到毛化球与镀层的结合程度。若剪切应力过大，将导致在变形过程中毛化球有从镀层表面脱落的危险。 3) 毛化球尺寸分布均匀时，毛化球剪切应力值相对较小，带钢表面质量较好；毛化球分布不均匀时，造成毛化球所受应力增加。
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user: 摘 要 通过对1例肥胖合并II型糖尿病的患者采取胃转流术的方式进行治疗，浅谈通过胃转流术和胆胰转流术治疗II型糖尿病的有关研究进展。 关键词 :II型糖尿病，胃转流术，胆胰转流术