DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 双螺杆空压机的机械模型 2.1. 双螺杆空压机的工作原理 螺杆空压机理想的工作过程是假设在无摩擦、无热交换、无泄漏、无吸排气压力损失的情况下进行吸气、压缩、和排气。当在阴阳转子互相啮合的周期内，即压缩机若干个齿间容积的工作过程是相同的。当转子转动压缩机的齿间容积扩大时，压缩机的吸气孔口打开开始进行吸气，当齿间容积达到最大时，吸气过程结束。齿间容积在封闭状态下减少容积，此时当压力升高到排气压力完成压缩过程。最后随着齿间容积的进一步减少，所有高压气体逐渐从排气孔口排出。理想压缩过程如图1所示。螺杆空压机的实际运行与理论工作过程存在很大的差距。因为在空压机实际运行过程中，在阴阳转子互相啮合的时候，高压气体可能会通过齿间容积的缝隙泄露出去，气体通过吸排气阀门时会有压力损失，压缩过程也不是一个等熵绝热压缩，被压缩的气体会向环境进行散热。 2.2. 双螺杆空压机的容积效率模型 空压机的容积效率对于螺杆空压机的运行分析一个重要的参考量。通过容积效率能计算出空压机的排气量，由于螺杆空压机没有间隙也不存在吸排气止回阀，所以在转子转动过程中气体泄露和由于气体受热产生的质量损耗是影响空压机容积效率的主要因素。容积效率计算公式为 [ 14 ]： η v = λ 1 λ 2 = m 2 − m 1 m 0 (1) 其中m 2 为在压缩过程中被加热后的吸气量；m 1 为在压缩过程中的泄漏量；m 0 为螺杆空压机的理论排气量； λ 2 为温度对容积效率的影响系数； λ 1 为气体泄露对容积效率的影响系数。 温度系数与空压机的排气温度有关，由理想气体状态方程得， λ 2 的计算公式为： λ 2 = m 2 m 0 = a T 1 T 2 = a ( p 1 p 2 ) k − 1 k (2) T 1 ， T 2 分别为压缩机的吸排气温度，a为矫正因子。 压缩空气的泄漏量由公式得 [ 15 ]： m 1 = C A p 1 ( p 2 p 1 ) k + 1 2 k 2 k ( k − 1 ) R T 2 [ ( p 2 p 1 ) 1 − k k − 1 ] (3) C为流量系数；A为泄露点的等效截面积m 2 ；k为多变过程指数；p 2 为排气压力Pa；p 1 为吸气压力，Pa；R为气体常数J/(kg∙K)；T 2 为排气温度K λ 1 = m 2 − m 1 m 2 (4) λ 1 = 1 − C A p 1 ( p 2 p 1 ) k + 1 2 k 2 k ( k − 1 ) R T 2 [ ( p 2 p 1 ) 1 − k k − 1 ] V 0 λ 2 (5) η v = a ( p 2 p 1 ) 1 k − 1 − C A p 1 ( p 2 p 1 ) k + 1 2 k 2 k ( k − 1 ) R T 2 [ ( p 2 p 1 ) 1 − k k − 1 ] V 0 (6) 喷油冷却螺杆压缩机受圆周转速、压缩终压、和比油量等运行参数的影响，因为研究的压缩机机为工频的所以转速一定，所以考虑到压缩终压和比油量的影响，所以在压缩过程中不能把压缩过程视为等熵绝热压缩，另 ε = p 2 p 1 ，则最终的容积效率公式可化简为： η v = a ε ( 1 − k k + b ) + c T 2 ( ε 2 − ε ( 1 + k k + d ) ) (7) b = − C A p 1 V 0 2 k ( k − 1 ) R (8) 在容积效率公式中可以测量有 p 1 p 2 ν 1 T 2 ， a b c d 进行参数辨识。 2.3. 双螺杆空压机的轴功率模型 压缩机的轴功率P e 包括指示功率P i 和用于克服压缩机中各部件的摩擦阻力和驱动附属设备所消耗的功率P m ： P e = P i + P m (9) 其中指示功率P i 如式： P i = k k − 1 P 1 q v n [ ( P 2 P 1 ) k − 1 k − 1 ] (10) 在理论计算中，一般将计算指示功率视为一个等熵压缩过程。但是，通过观察和研究压缩机的压缩过程发现由于空压机的压缩过程是一个多变复杂的过程，所以不能用简单的等熵压缩过程进行表达 [ 16 ]。基于等熵压缩过程的公式，需要将一个常数与等熵压缩系数k相加，以考虑实际多变过程的偏移。所以压缩机的指示功率计算公式为： p i = a 1 p 1 q v n [ ( p 2 p 1 ) k − 1 k + a 2 − a 3 p 2 ] (11) 则空压机的轴功率的计算公式为： p e = a 1 p 1 q v n [ ( p 2 p 1 ) k − 1 k + a 2 − a 3 p 2 ] + p m (12) P i 为压缩机指示功率，W；P 1 为大气压力，取0.1 MPa；P 2 为压缩机的排气压力，MPa；q vn 为压缩机的实际输气量，m 3 /h；k为气体的绝热等熵指数，取1.4。 根据实验台可测数据 p e p 1 p 2 q v n ， a 1 a 2 a 3 p m 需要进行参数辨识。
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user: 3. 混合模型参数辨识 目前对混合模型进行参数辨识最常用的方法就是最小二乘法进行拟合(LSF)，LSF又被称为最小平方数学拟合，当数学模型的拟合值和真实值差的平方最小时，此时的参数就是最终辨识出来的参数。以压缩机的轴功率模型为例，用最小二乘法对轴功率模型进行参数辨识的方法如下：根据对螺杆空压机轴功率模型的分析，令空压机的排气压力 p 2 = x ，空压机的轴功率 p e = y ，待辨识的参数为 ω 则 ω = [ a 1 ， a 2 ， a 3 ， p m ] T 。函数 ( x ， y ) 代表螺杆空压机机的轴功率得模型， x = [ x 1 ， x 2 ， ⋯ ， x n ] T ∈ R n ， y = R 满足以下函数： y = f ( x ， ω ) ，为了确定函数 y = f ( x ， ω ) 中的未知参数 ω ，一般会给定m组数据，则函数方程为： L ( y ， f ( x ， ω ) ) = ∑ i = 1 m [ y i − f ( x i − ω i ) ] 2 (13) 求解的目标函数为 ω i ( i = 1 ， 2 ， 3 ， ⋯ ， n ) 最后在寻最小值的参数： min f ( x ) = ∑ i = 1 n L i 2 ( x ) = ∑ i = 1 m [ y i − f ( x i ， ω i ) ] 2 (14) 最后通过最小二乘法辨识出模型参数。虽然最小二乘法进行参数辨识能在很大程度上减少数学模型与实际系统中的实验数据之间的误差，但是，当数学模型的参数过多时，用最小二乘法进行参数辨识的迭代次数也会过多，而且辨识出的结果很可能是局部最优解。因此，在参数拟合部分会用到现代优化算法，本文用粒子群算法对最小二乘法的结果进一步优化使得混合模型逼近最小值。粒子群算法是一种利用群体协同搜索获取最优解的优化算法。粒子群算法的本质就是对目标函数进行全局搜索，避免目标函数局部最优。在粒子群算法中，被优化的问题被抽象的当作N维空间里面的一个粒子。粒子在空间的位置代表一个矢量，每个粒子在空间的移动速度也代表一个矢量。粒子运动的过程会有一个速度函数对其进行约束，此外每一个粒子还被一个适应度函数所约束。粒子根据自己的飞行经验能够确定目前自己的位置并且还能发现最好的位置，此外，粒子可以根据同伴经验知道目前整个群体中所有粒子发现的最好位置，粒子根据自己的经验和同伴经验进行下一步运动最终搜索到整个群体最优点。本文利用粒子群算法对最小二乘法辨识的参数进行全局搜索，粒子群算法的适应度函数就是最小二乘法参数辨识的最小值即粒子群算法的适应度函数为公式(14)，利用粒子群算法对目标函数 ω i ( i = 1 ， 2 ， 3 ， ⋯ ， n ) 进行全局搜索找到最优解。本文对空压机混合模型的参数辨识方法是：首先，确认混合模型中需要辨识的参数。其次，使用最小二乘法对混合模型进行初步辨识。然后使用粒子群算法连续校正参数，使得混合模型的函数逼近最小值。参数辨识的流程图1所示。 图1. 粒子群算法用于参数辨识基本原理
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user: 4. 实验验证 为了对数学模型进行参数辨识和最后验证模型的精确性，本文采用型号为AE3-15的汉钟双螺杆空压机进行实验研究。实验流程图与测量仪器的安装如图2所示，本次实验方案基于GBT15487-1995容积式压缩机流量测量方法，本次实验采用的流量计是上海驰控自动化仪表有限公司生产的CKWF-D40型热式气体质量流量计，其测量精度为1.5%。差压变送器测量采用日本横河EJA-110A，差压变送器的精度为0.075%。双螺杆空压机的参数与工作运行范围如表1和表2所示。 图2. 试验台系统示意图 Table 1 Parameters of twin-screw air compresso 双螺杆空压机 额定排气压力 0.8 MPa 公称容积流量 3.6 m 3 /min 主动转子转速 2900 r/min 三相异步电机 电压 380 V 效率 93% 极数 2 表1. 双螺杆空压机参数表 Table 2 Air compressor operating rang 温度 27℃~33℃ 湿度 60%~80% 排气压力 0.4~0.8 MPa 表2. 空压机运行范围 本次实验均是在空压机系统运行稳定状态下进行，实验数据分为两组，空压机排气压力为0.4 MPa~0.6 MPa状态下，利用采集的数据进行数学模型的参数辨识，当空压机的排气压力为0.6 MPa~0.8 MPa时，利用采集的数据对模型的精度进行验证。表3是参数辨识的结果，混合模型的预测值与实验测量值之间的比较分别如图3、图4、图5、图6所示。 Table 3 Parameter identification result 轴功率模型 a 1 a 2 a 3 a 4 0.0354 1.481 −4.046 16，930.076 容积效率模型 a b c d 1.059 −0.098 −1.932 × 10 −4 −0.049 表3. 参数辨识结果 图3. 轴功率模型的实验拟合结果 图4. 流量模型的实验拟合结果 图5. 轴功率拟合的相对误差 图6. 容积效率拟合的相对误差 由实验结果可知，空压机轴功率模型的平均绝对百分误差为1.43%，容积效率模型的平均绝对百分误差为1.26%。轴功率模型的相对误差在−2%~2%之间，最大相对误差为1.9%。容积效率模型的相对误差在−4%~1.5%之间，最大相对误差为−3.36%。轴功率模型和容积效率模型的相对误差均在−4%~3%以内，说明混合模型的可靠性。
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user: 5. 结论 本文基于大量的实验数据并利用粒子群算法，提出了一种用于双螺杆空气压缩机混合建模方法。其中利用粒子群算法建立轴功率计算模型和容积效率模型与目前存在的高阶非线性数学模型相比，混合模型更加精简，计算复杂度更低，工程应用性更强。与利用CFD的方法计算空压机的参数相比，混合模型在满足计算精度的情况下能够更快速的进行计算，比较节约时间成本。在空压机系统的实验验证表明，轴功率计算模型和容积效率模型的相对误差均在−4%~2%以内。因此，该模型能够在更加宽泛的运行范围内准确预测压缩机的性能。
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user: 摘要 本文以T4-79 No.5风机为研究对象，采用数值模拟的方法，研究叶轮结构参数改变对处于高比转速工况的离心风机性能的影响。在原风机模型的基础上，分别改变叶轮的叶片数、轮径比、宽径比和出口安装角，通过数值模拟，对不同结构叶轮在高比转速工作区间进行了气动分析以及流动特性分析。结果表明：适当减少叶片数、增大轮径比、缩小宽径比有利于提高离心风机整机性能；随着出口安装角的减小，压力降低，效率增加，比转速变大，适合于高比转速工况运行。
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user: 1. 引言 离心风机是用于输送气体的机械，在国民经济的各个部门中应用广泛，特别是在化工、石油、能源、冶金和航空航天等领域，是主要的能耗设备之一 [ 1 ]。随着离心风机应用范围的拓展以及节能要求越来越高，部分常规系列的离心通风机已不能满足现场需求。经过大量调研，在大型工业系统如除尘、锅炉、排烟系统中，大量应用的4-72、4-73、4-79系列风机在运行时，处在大流量、低压头的情况，其运行比转速大致处于90~100的区间，部分风机比转速高达120，风机效率已低于70%，甚至更低，对于功率在1000千瓦以上的大型风机来说，能源浪费严重。例如某水泥厂窑尾除尘风机，测试进口流量806，000 m 3 /h，风机进口温度145℃，进口密度为0.8134 kg/m 3 ，进出口全压3492 Pa，转速837 rpm，其运行工况比转速为108.1，运行效率61.3%。因此研究适合于大流量低压头的离心叶轮，使其在高比转速工况下运行也能有较理想的效率，也是工业节能的重要方向。 对于离心风机的研究，国内外已有显著的进展 [ 2 ] - [ 9 ]；而高比转速离心叶轮的研究，多集中于水轮机以及压气机，对于通风机领域的研究还相对较少。庞海宇等 [ 10 ] 在3-108离心风机的基础上进行了两次优化设计，总结出在大流量工况下，调整蜗壳与进风口可以改善流动损失。李轩等 [ 11 ] 对不同叶型的高比转速离心风机进行研究，结果表明在大流量工况下，板型叶片风机性能优于翼型叶片风机性能。Behzadmehr [ 12 ] 以数值模拟和实验相结合的方式，研究了后盘转子半径、入口半径、入口减速率等入口参数，对后向风机效率的影响，结果表明转子半径和其它参数的交互作用不明显，而其它参数的影响和彼此间的互相作用是十分显著的。王嘉冰等 [ 13 ] 的研究发现，不同的集流器形式可以导致风机内部流动状态有较大的变化，特别是锥弧形集流器，由于其喉部至叶轮进口的扩散段气流容易脱离壁面，导致边界层脱离而形成旋涡，使得叶轮流道内的流动情况恶化。阳诚武等 [ 14 ] 以前向叶片风机与后向叶片风机为基础，研究短叶片安装角度、短叶片周向位置、短叶片长度以及长短叶片数对风机整体性能的影响，结果表明：短叶片长度同时对两种形式风机的做功能力有较大影响，还会影响后向式风机的效率；短叶片的周向位置则对两种形式的风机的压力和效率均有重大的影响；短叶片安装角则对两种风机的性能影响都比较少。孙泳峰等 [ 15 ] 对带有封闭度为0.3、0.6、1的前盖板以及锥形前盘的离心风机进行数值模拟研究，结果表明在设计工况下，当封闭度为0.6时风机静压与全压均为最大，锥形前盘对于压力与效率的提高效果并不理想，并且在大流量工况下采用锥形前盘，会使风机的压力与效率下降。 T4-79系列为比转速较高的常用工业离心风机。本文以T4-79 No.5离心风机作为研究对象，其叶轮结构参数如图1所示，定义叶轮进口直径D 1 与叶轮出口直径D 2 之比为轮径比，叶轮出口宽度b 2 与叶轮出口直径D 2 之比为宽径比。在其它部件不变的情况下，改变叶轮的结构参数，包括叶片数、轮径比、宽径比、出口安装角，研究叶轮参数改变对风机在高比转速工况下运行时的影响规律，为今后高比转速离心风机设计提供参考。 图1. 离心风机叶轮示意图
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user: 2. 高比转速离心风机的数值模拟 2.1. 动力学模拟基础模型建立 本文采用T4-79 No.5离心风机作为研究基础模型，如图2所示，基本参数如表1所示。 Table 1 Basic parameters of prototype fa 项目 数值 项目 数值 叶轮进口直径D 1 /mm 352 进口安装角β 1 /˚ 22.37 叶轮出口直径D 2 /mm 500 出口安装角β 2 /˚ 500 叶轮出口宽度b 2 /mm 125 理论流量系数 0.22 叶片数Z 16 理论全压系数 0.38 转速n/r·min −1 1450 理论最佳工况点比转速 78.6 表1. 原型风机各项基本参数 应用Pro/E软件进行三维建模，然后对实体域模型进行布尔运算，得到对应的流体域。各模块采用统一接口定义，更改的模型可以共用其它模块。 表2给出了离心通风机模型在高效点下的网格无关性验证结果，从结果可以看出，当网格总数大于350万时，压力值变化不大，因此综合考虑计算资源以及精确度，选用第三组即400万网格作为计算模型。 在之后的研究中，依照此数量级为基础，对于每一个新类型模型进行在400万网格左右进行总共3次的无关性验证。 图2. 风机基础模型 Table 2 Grid independence validates dat 序号 网格数 叶轮网格数 静压/Pa 全压/Pa 全压效率/% 1 230万 87万 720.4 756.4 75.13 2 350万 200万 726.8 771.6 76.63 3 400万 250万 726.3 771.1 76.58 4 500万 300万 726.5 772.7 76.75 表2. 网格无关性验证数据 2.2. 数值计算方法 采用CFD-FLUENT对风机内部流场进行数值模拟。计算时采用三维雷诺时均守恒Navier-Stokes方程。湍流模型采用标准k-ε模型，计算方法采用SEGREGATED隐式方法，压力–速度耦合采用SIMPLE算法，湍动能、湍流耗散项及动量方程采用二阶迎风格式离散 [ 16 ]。 其中湍流动能k及湍流耗散率ε的输运方程为： ∂ ( ρ k ) ∂ t + U i ∂ ( ρ k ) ∂ x j = ∂ ∂ x j ( μ t σ k ∂ k ∂ x j + μ ∂ k ∂ x j ) + μ t ( ∂ U i ∂ x j + ∂ U j ∂ x i ) ∂ U i ∂ x j − ρ ε (1) ∂ ( ρ ε ) ∂ t + U i ∂ ( ρ ε ) ∂ x i = ∂ ∂ x j ( μ t σ ε ∂ ε ∂ x j + μ ∂ ε ∂ x j ) + C 1 ε μ t ε k ( ∂ U i ∂ x j + ∂ U j ∂ x i ) ∂ U i ∂ x j − ρ C 2 ε ε 2 k (2) 湍流黏度： μ t = ρ C μ k 2 / ε (3) 式中： σ k 和 σ ε 为湍动能k和耗散率ε对应的Prandtl数， C 1 ε 、 C 2 ε 、 C μ 为经验常数。 由于模型中同时存在动网格区如叶轮，以及静网格区如蜗壳，因此叶轮选用旋转坐标，蜗壳、集流器等选用静止坐标，旋转区域与静止区域间采用MRF——多重参考系模型进行耦合，即用稳态方法计算非稳态问题。气流在风机中做不可压缩流动，并忽略重力对流场的影响 [ 17 ] [ 18 ]。进口边界条件采用质量流量进口，出口设置为自由出口。壁面采用无滑移边界条件，近壁区域采用标准壁面函数。 2.3. 可靠性验证 根据于洪 [ 19 ] 提供的4-79 No.5系列风机性能数据及介绍，与本文基础模型风机的模拟数据进行对比，验证基础模型的可靠性，将模拟结果与理论值绘制成如图3所示性能曲线。由图可知计算模拟值与理论的趋势基本一致，其效率值最大偏差均在2%以内，从而验证了本文所采用的数值计算模型及方法的可靠性。计算模型略低于理论值，是因为计算模型做了一些简化以及耦合方程本身带来的一些误差及损失 [ 20 ]。 图3. 原始风机性能曲线对比
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user: 4. 结论 通过以上数值模拟及分析，可以得到如下结论： (1) 随着叶片数的减少，大流量系数区间风机静压及全压下降，比转速变大，静压效率曲线平缓。在高比转速区域，6~12叶片性能曲线均优于原模型，适当降低叶片数可以减小摩擦损失及流动损失，叶片流道的相对通流能力增大，即这种流动特性适合于离心风机的高比转速运行工况。 (2) 轮径比增大，在高比转速工作区间的性能曲线逐渐变平缓，轮径比为原风机的1.06倍时，高效工况点均处在比转速为90~110的高比转速区间，相较与原始模型，在该高比转速区间，平均静压效率提升了3%以上。 (3) 当宽径比为原风机的0.92倍时，静压效率曲线较其它宽径比模型平均增大了2%~3%，适当缩小宽径比有助于提高整机性能；宽径比的改变对于比转速的覆盖范围并无明显的影响。 (4) 叶片出口安装角的变化对离心风机的影响为：随着出口安装角的减小，压力降低，效率增加，比转速变大，适合于高比转速工况运行。
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user: 摘要 以戊二醛作为交联剂制备聚乙烯亚胺PEI改性的废弃茶叶渣，进行SEM表征，并研究其对染料废水中刚果红的吸附性能。在单因素的基础上，通过中心组合试验设计原理，运用Box-Behnken响应面法对PEI-WT的吸附工艺进行优化。以初始pH值、吸附温度和PEI-WT吸附剂投加量为考察因素，进行三因素三水平试验，并获得多元二次回归方程。结果表明，PEI改性废弃茶叶渣吸附刚果红的最佳工艺条件为：初始pH为7.71、吸附温度为50.92℃和PEI-WT投加量为0.10 g。在此优化条件下，PEI-WT对水中刚果红的吸附最大量为11.46 mg/g，PEI-WT单位吸附量与模型预测值无显著性差异，表明通过响应面法优化的方程具有一定的实践指导意义。吸附完成后，将废弃PEI-WT制成花盆。
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user: 1. 引言(Introduction) 我国是染料生产大国，生产的染料品种大约已有550多个，染料的产量和销量都位居世界第一 [ 1 ]，造纸、制革和纺织等生产工艺流程中使用到大量的染料，产生染料废水，这些废水给自然水体水资源造成了极大的污染。刚果红是一种典型的联苯胺类直接偶氮的阴离子染料，其在生产和使用过程中流失率高，易进入水体，对生态环境具有破坏作用。刚果红染料废水具有水质变化大、色度和COD高等特点，是染料废水中常见的污染物之一 [ 2 ] [ 3 ]。 吸附法 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 凸显优势，因操作简单，成本较低，可再生可重复利用等优点，是一种广泛使用的用于污水净化的方法。使用较多的吸附剂是沸石，活性炭，硅胶及生物材料等。自C.W.Sheele (1773年)对木炭吸附气体的现象进行观察以后，人们开始广泛研究各种物质对许多气体和液体的吸附性质。探讨吸附机理，以制备出具有合适比表面积和孔径分布，易再生，性质稳定的吸附剂。吸附剂应具有生态、无毒、高效等特点，因此寻找一种廉价的高效的吸附剂是研究的重点工作。 聚乙烯亚胺是通过乙醇胺、氯化氢、二氧化碳等的聚合作用下生成的一种水溶性聚合物 [ 7 ]。它分为直线型的和支链型两种结构。聚乙烯亚胺可以对不同材料进行改性，利用其自身的性质去除废水中的污染物。但是因为聚乙烯亚胺是一种水溶性的聚合物，所以进行改性时，需要结合交联剂或是通过接枝反应，将聚乙烯亚胺固定在吸附剂表面以免其流失。 茶叶是最大的可再生资源之一，中国每年产450万t茶叶，占世界产量的40%左右 [ 8 ]。茶叶的结构比较特殊，它具有较高的比表面积和内嵌交错的网状构架的多孔结构。茶叶富含丰富的木质素，纤维素和多种有机物，比表面积较大，所以对废水中的污染物具有一定的吸附去除能力。但是天然的茶叶往往吸附性能比较差，对污染物去除效率比较低，所以直接用于对污水的去除是不可取的。需要采用不同的方法对茶叶进行改性，可以大大增加其吸附能力，也能较好的应用于废水处理中。对天然茶叶采用一些处理方法，其吸附性能均会增强，但是目前对废弃茶叶渣改性的现有结果较少，仍需进行进一步研究。
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user: 2. 材料与方法(Materials and Methods) 2.1. 实验材料 废弃茶叶渣，实验试剂(H 2 SO 4 、NaOH、戊二醛、环氧氯丙烷、聚乙烯亚胺、刚果红)均为分析纯。 2.2. 实验设备 UV-765紫外–可见分光光度计(北京普析通用仪器有限责任公司)；DGG-9070A型电热恒温鼓风干燥箱(上海森信实验仪器有限公司)；IS-RSH2型恒温摇床(苏州市培英实验设备有限公司)；ZJJY-FSTY型含盐废水脱盐系统纯水机(杭州之江水处理设备厂)。 2.3. 实验方法 1) 废弃茶叶渣进行前处理：茶渣用足量的去离子水浸泡，过滤直至茶水无色，在50℃恒温烘箱中进行干燥处理，再将其研磨且剔除其中参杂的固体颗粒物和纤维状杂质，并通过32-24目分子筛做过筛处理，制成茶渣粉。 2) PEI-WT吸附剂的制备：选择戊二醛 [ 9 ] 交联剂。配制一定比例的PEI溶液，通过戊二醛交联将PEI固定在茶渣粉表面，按不同的PEI投加量、戊二醛投加量、反应温度、茶叶渣粒径进行固定。进行吸附实验，用UV-765紫外分光光度计测量吸光度，制作刚果红标椎曲线求得回归方程 [ 10 ]，带入吸光度计算单位吸附量后发现，最佳条件为PEI投加量、戊二醛投加量和粒径为32-24目的茶叶渣投加量按照配比5:2:20，温度55℃震荡3小时，故采用最佳配比进行实验测试。然后用去离子水冲洗干净，去除残余的PEI溶液，重新烘干制得PEI-WT。 3) PEI-WT表面形状通过SEM测定。送样到检测机构进行表征。 4) 响应面法优化PEI-WT吸附条件 a) 单因素法考察条件为： 在一定的温度、接触时间、初始pH、吸附剂投加量、染料初始浓度下分析了PEI-WT对刚果红的吸附变化规律。PEI-WT吸附容量 [ 11 ] 按式(1)进行计算： q e = ( C 0 − C e ) V m (1) 式中：q e 为平衡吸附容量，mg/g；C 0 、C e 分别为吸附前和吸附平衡时刚果红溶液的浓度，mg/L；V为吸附溶液的体积，L；m为吸附剂投加量，g。 b) 响应面法： 在单因素法最佳条件基础上，采用中心组合试验Box-Behnken响应面法对PEI-WT吸附性能进行进一步实验，考察交互作用对PEI-WT吸附性能是否存在进一步优化。选择初始pH，温度，PEI-WT投加量作为响应面实验的因素，进行三因素三水平正交实验 [ 12 ]。在响应面设计水平基础上，进行17组实验。综合各响应值的结果进行分析，确定实验方案。 5) 废弃PEI-WT再利用(花盆制作)。
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user: 4. 结论(Conclusions)与应用前景展望 本论文系统考察了PEI改性废弃茶叶渣，采用SEM对吸附剂PEI-WT进行表征。响应面法优化吸附刚果红印染废水，考察了吸附剂吸附时间、温度、废水初始浓度以及吸附剂颗粒粒径等对吸附性能的影响。响应面法设计分析，较优吸附条件为pH 7.71、温度50.92℃、PEI-WT投加量0.10 g，在此优化条件下，PEI-WT对水中刚果红的吸附最大量为11.46 mg/g。 染废水在我国工业废水总量中排名前三，本项目立足资源循环利用，以废治废，充分利用废弃茶叶渣，通过PEI改性，研究PEI-WT对刚果红的吸附性能，为废弃茶叶渣等工业废弃物去除工业废水中染料提供理论依据。
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user: 摘 要 本文根据2000年至2018年度在役高钢级、高压力、大口径管道焊缝失效统计分析得出，环焊缝是长输管道输送系统的薄弱环节，是最容易发生失效的部位。同时通过具体案例对存在安全隐患的在役管道进行环焊缝质量排查和缺陷修复的费用构成和费用水平进行了分析，并对如何预防和降低环焊缝质量排查、缺陷修复费用提出了具体解决办法。 关键词 :长输管道，环焊缝，质量排查，缺陷修复，费用控制 Copyright © 2020 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 长输管道作为主要运输产业之一，对国民经济起着非常重要的作用，管道在建设与运营过程中，由于各种不可避免的原因，会产生变形、腐蚀、裂纹以及由于人力及外力产生的打孔、管道位移等风险，如果这些风险不进行检测识别、评价、控制，则可能导致管道的破裂与泄漏。 伴随管道里程的增加、服役年限的增长以及管道周边环境的变化，我国管道事故数量也在增多，特别是近几年中缅管道、川气东送、大连新港等管道出现的爆燃爆炸重大事故，造成了巨大的经济损失、人员伤亡和重大不良社会影响。在役管道“低、老、坏”问题检测与修复引起各方高度关注。 环焊缝是长输管道输送系统的薄弱环节，是最容易发生失效的部位 [ 1 ]。根据对X70、X80钢级管道环焊缝失效因素的统计分析，环焊缝缺陷是导致环焊缝开裂失效的主要因素之一 [ 2 ]。2000年至2018年管道焊缝失效统计见图1。 故对在役高钢级、高压力、大口径管道进行环焊缝质量排查和缺陷修复，对于管道安全运行是很有必要的 [ 3 ]。下面，将对长输管道环焊缝质量排查及缺陷修复进行费用分析。 图1. 2000年至2018年管道焊缝失效统计图
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user: 2. 环焊缝质量排查、缺陷修复作业流程 长输管道环焊缝质量排查、缺陷修复应遵循管道维修HSE相关规定，并按图2作业流程进行操作。 图2. 长输管道环焊缝质量排查、缺陷修复作业流程图 防腐层拆除包括检测之前的拆除防腐层、管体除锈、管体清洗。检测包括危险气体检测、疑似问题焊口的外观检测和无损检测。
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user: 3. 环焊缝质量排查、缺陷修复费用构成 根据国内在役管道环焊缝风险排查工作的陆续开展，长输管道环焊缝质量排查及缺陷修复费用主要由临时征地费用、土方开挖及措施费用、拆除防腐层、管道除锈及清洗费用、危险气体检测及焊口无损检测费用、复检费用、第三方适用性评价费用、缺陷修复费用、土方回填及地貌恢复费用构成。详情见图3： 图3. 长输管道环焊缝质量排查及缺陷修复费用构成图 3.1. 临时征地费用 在役管道需考虑探坑、作业坑开挖及堆土所占面积地上附着物赔偿费用。 临时征地面积 = 探坑面积 + 探坑堆土面积 + 作业坑面积 + 作业坑堆土面积 堆土面积 = 土方开挖量 ÷ 堆土高度(一般按1.5 m考虑) 3.2. 土方开挖及措施费用 在疫管道探坑、作业坑开挖必须人工开挖，并且分级开挖，每级开挖深度不大于3 m，每级平台宽度按0.8 m考虑。探坑开挖见图4，作业坑开挖见图5。 图4. 探坑开挖图 图5. 作业坑开挖图 3.3. 拆除防腐层、管道除锈及清洗费用 在挖掘之后和修复之前，应将输送管道完全暴露并清理至裸金属，以使环焊缝具备无损检测条件。防腐层拆除可采用人工、机械两种方式。管道防腐层搭接150 mm范围内应打毛，端面做坡面处理。管道除锈达标后，采用酒精清洗 [ 4 ] [ 5 ]。 3.4. 危险气体检测及焊口无损检测费用 在役天然气管道在开挖前、管顶露出、管道完全暴露时采用便携式可燃气体检测仪各进行一次气体检测，确保天然气无泄漏方可施工。 管口焊缝需进行双百检测，即射线检测、超声波检测 [ 6 ]。 3.5. 复检 当无损检测结果为一般缺陷，则不需复检。当检测结果为裂纹缺陷时，采用其他适用的无损检测方法对检测结果进行复核。当缺陷严重时，可采用TOFD检测或相控阵检测对检测结果进行复检 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ]。 3.6. 第三方适用性评价费用 根据检测或复检结果，需对缺陷超标焊口进行适用性评价，评价结论应明确是否需要缺陷修复补强，并给出具体修复补强方式。 3.7. 缺陷修复费用 1) 根据第三方适用性评价结论，需要对环焊缝进行补强修复时，根据评价报告确定的方式进行补强。常用的补强方式有玻璃纤维复合材料补强修复、环氧钢套筒补强修复两种方式。 2) 当不需要进行补强修复时，直接进行防腐层修复。防腐层修复的方式一般采用“粘弹体胶带 + 压敏胶型热收缩带”。 3.8. 土方回填及地貌恢复费用 防腐层恢复施工完毕后，经检查合格后即可进行回填。回填需人工、分层夯实回填。管沟底至管顶200 mm处，需回填细土。管沟顶部以上500 mm处敷设置警示带。最后将施工破坏的地面设施恢复原貌。
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user: 4. 案例费用分析 某工程位于浙江省境内管道长度为65 km，管径D1016。根据漏磁内检测报告及竣工资料，沿线焊口存在黑口、焊口缺失、底片复评存疑焊口、焊缝异常口共计50处。由于这些风险隐患的存在，全线迟迟不敢满输运行，直接降低了管道运行的营业收入。如果满输运行，则必须对50处问题焊口进行排查修复。 管道沿线土壤类别90%一、二类土，10%三类土。探坑开挖尺寸为10 m × 9 m × 4 m (长 × 宽 × 深)，作业坑开挖尺寸为13 m × 13 m × 4.5 m (长 × 宽 × 深)，最陡边坡比1:1。 某工程采用机械除锈，不需要焊口复检。根据第三方适用性评价结论，焊口修复采用“粘弹体胶带 + 压敏胶型热收缩带”，补强方式采用玻璃纤维复合材料补强修复。 经计算，某工程环焊缝质量排查修复费用见表1： Table 1 Cost for quality inspection and repair of girth wel 序号 项目名称 工程量 投资(万元) 投资百分比(%) 1 临时征地(m 2 ) 27300 81.90 20.90 2 探坑土方(m 3 ) 6800 27.76 7.08 3 作业坑土方(m 3 ) 14750 60.22 15.36 4 支挡土板(m 2 ) 1000 2.62 0.67 5 明排水(台班) 300 9.46 2.41 6 防腐层拆除(m 2 ) 112 1.07 0.27 7 除锈(m 2 ) 90 0.57 0.15 8 清洗(m 2 ) 41 0.26 0.07 9 危险气体检测(次) 150 9.00 2.30 10 管道表面处理(处) 50 1.22 0.31 11 外观检测(处) 50 1.22 0.31 12 无损检测(处) 50 4.85 1.24 13 第三方适用性评价(项) 50 20.00 5.10 14 补强修复 14.1 双氧填料(kg) 13 0.13 0.03 14.2 双组份粘胶(kg) 814 32.97 8.41 14.3 高强玻璃纤维布S级 1018 122.10 31.15 15 防腐层修复 15.1 粘弹体胶带(m 2 ) 285 15.11 3.85 15.2 压敏胶型热收缩带(套) 50 1.48 0.38 合计 391.93 100 表1. 某工程环焊缝质量排查修复费用 经过计算得出，D1016管径单道口环焊缝质量排查、缺陷修复投资为7.84万元/口。其中临时征地占投资20.9%，探坑土方占7.08%，作业坑土方占15.36%，土方开挖措施占3.08%，即临时征占地、土方开挖及措施共占投资46.43%。 经过分析，临时征占地、土方开挖及措施费用占比高是因为焊缝寻找定位不准确造成的。一道焊缝的定位需开挖1~3个探坑，探坑开挖数量越多，临时征占地和土方开挖及措施费投资占比越高。 结论：准确定位焊缝可大大降低在疫管道环焊缝质量排查、缺陷修复的费用，并且对相关费用进行有效管控。
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user: 5. 如何降低环焊缝质量排查、缺陷修复费用 降低环焊缝质量排查、缺陷修复投资共两大方面，一是尽量预防焊缝缺陷，减少管线排查点。二是准确定位焊缝位置。 5.1. 预防焊缝缺陷应做到以下几点 1) 加强管口组对及焊接过程管理 在管子组对及焊接中，对管道的焊接进行严格的要求，尽量减少焊接缺陷的产生。 2) 对焊口外观成型严格把关，加强返修程序管理 对于焊缝外观成型超高超宽的焊口，应会同检测评片人员、检测监理人员及业主共同确定，即使在底片评定时焊缝按这个标准为合格，但由于焊缝外观成型太差，也应割口重新焊接 [ 10 ]。 3) 加强建设期无损检测结果的评价和管控 对于无损检测的结果，应进行无损检测单位之间的互评、第三方及第四方评价等多环节把控。目前在建管道都已经增加焊口复评环节及相应投资。 5.2. 准确定位焊缝位置应做到以下几点 1) 避免管道运行期间地面标识桩被移动、损坏、缺失等现象的发生。 2) 保证竣工图准确性。 3) 充分利用内检测数据与竣工图比对，结合现场实际情况准确定位。 4) 探坑开挖出的环焊缝无法进行准确确认时，应在临近现有探坑再挖一个探坑，通过邻近探坑环缝信息及管长准确定位。 5) 加快智慧化管道建设步伐和比例。
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user: 6. 结论 通过某工程案例分析，65 km的管线需排查修复50道口，每道口费用为7.84万元。根据《中长期油气管网规划》中明确，到2020年，全国油气管网规模达到16.9万公里；到2025年，全国油气管网规模达到24万公里，全国省区市成品油、天然气主干管网全部连通。伴随管道里程的增加，日后环焊缝质量排查、缺陷修复投资也会逐年增加。在管道全生命周期中做到在设计期间采用智能化管道设计，在建设期间加强焊接过程管理，在竣工图阶段准确编制竣工图，在运行期间做好地面标识桩保护，焊缝质量排查、缺陷修复投资是可以预防和控制的。
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user: 摘 要 物资采购是EPC项目执行时承上启下的环节，是实现设计目的、顺利开展施工的关键，更对项目盈利与否起着至关重要的决定性作用。本文以沙特阿美物资代码为切入点，结合阀门采购等案例，分别从SAP系统、供应商短名单、IKTVA政策、采办包划分、订单签订、订单督办、第三方检验等方面介绍了阿美物资代码体系下EPC项目采购的整体背景、相关特殊要求及程序难点，形成了在此体系下，高效、顺利、低成本开展采购的实用性指导意见。 关键词 :沙特阿美，物资代码，供货商名单，采购订单，督办检验 Copyright © 2020 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着一带一路的开展，中国企业在国际上承揽的EPC总承包项目越来越多，面临的挑战也越来越大，而物资采购则是EPC项目的重要环节，对整个项目的执行效果及盈利与否起着决定性作用。目前国内对海外EPC项目的物资采购研究大多聚焦在定性和理论层面，对国际油气领域公认的世界最严苛标准阿美企标下的物资采购研究更是少之又少，这对承包商具体采购工作的执行不足以起到实用性指导意义 [ 1 ] [ 2 ]。 与世界最严苛标准阿美企标相对应的是沙特阿美公司完善的承包商物资采购管理体系，此管理体系以9CAT (Cataloged Material Code)和9COM (Commodity/Non-cataloged Material Code)物资代码为中心展开，对承包商物资采购进行全过程监督，同时遵循沙特供应商优先原则。9CAT、9COM码原名为CCC (Commodity Classification Code)，目前在阿美公司SAP (Systems Applications and Products)系统中已不再使用CCC [ 3 ]。采购过程伊始，9CAT、9COM码一旦确定，相应物资的简要规格型号、批准供应商名单、检验等级等一系列相关事项全部随之确定。 9CAT代码主要用于代指阿美公司或供应商一般持有库存的标准件类物资 [ 4 ] [ 5 ]；9COM又分为非检验级和检验级9COM，非检验级9COM主要用于代指无需执行检验程序(到货验收检验除外)、生产商无需阿美批准的物资，仅需供货商具有阿美供货商入网ID即可；检验级9COM码主要用于代指需要执行检验程序、生产商必须阿美批准的非标准件、定制化类物资 [ 4 ] [ 5 ]。阀门为阿美公司油田长输集输管道项目、地面工程项目的最重要检验级9COM物资之一，故本文主要以9COM物资阀门为例，浅谈沙特阿美物资代码体系下工程项目物资采购程序要求及相关策略，以达到指导承包商高效、顺利、低成本开展阿美工程项目物资采购的目的。
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user: 2. SAP系统中的阀门类型 2.1. 阿美SAP系统介绍 SAP是ERP (Enterprise Resource Planning)系统的一种，是世界排名第一的ERP软件公司的产品。沙特阿美石油公司通过SAP系统中的物资管理和质量管理模块对工程项目承包商采购物资进行严格管控，但是承包商无权直接使用此系统，需要通过承包商PQCS (Procurement Quantity Control Supervisor)与阿美VID (Vendor Inspection Division)对接，从SAP系统查询或提交相关信息，其中计划采购物资的适用9COM的选择需要通过MDM (Master Data Management)搜索工具完成 [ 4 ]。SAP系统中主要规定阿美工程项目所需物资的9CAT、9COM代码和各代码对应的供应商、生产商，物资检验等级等相关信息。 2.2. 阀门类型 在阿美SAP系统中，阀门共有125个不同的9COM代码，也就是说，阿美将其所有工程项目所需采购的阀门分为125细类，如遇到特殊情况，供应商可以对其产品类型申请新的9COM代码，但是此申请批复周期较长，一般需要6~24个月，故在工程项目执行过程中，一般只能选择采购已有的9COM阀门；如果确实有特殊情况，也可向阿美申请临时批准(One-time Approval)，但流程复杂，需要的支持文件较多 [ 6 ]。按照大类来看，125个9COM涉及的阀门类型主要包括：球阀、蝶阀、止回阀、阻流阀、闸阀、截止阀、仪表阀、旋塞阀、汇流阀、刀闸阀、油管阀、自循环阀、控制阀、泄压阀、电磁先导阀、多通阀等(均按照阿美RVL-2019或SAES-L-102分类命名) [ 7 ]。 以闸阀大类为例，按照尺寸、作用、材质、压力等级、连接形式、制造工艺(铸造、锻造)、耐高低温等，SAP系统又将其分为17个细类。17个9COM码下分别对应不同的制造商名单，但也有各9COM码下存在相同制造商的情况。
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user: 3. 供货商与制造商 3.1. 供货商与制造商名单 广义上讲，供应商应指能够提供产品的所有卖方。按照沙特阿美公司的相关制度、标准、程序等，供应商(Supplier)被分为供货商(Vendor)和制造商(Manufacturer)两类，供货商仅指具有供货资质但无工厂的贸易商、代理商等，制造商指生产制造某品牌产品的公司 [ 5 ]。在阿美供应商短名单RVL (Regulated Vendor List)中，供货商和制造商分别具有不同的ID，供货商ID一般以1开头，制造商ID一般以3开头，也有少数制造商ID以1开头的情况；同一供货商仅有一个供货商ID，但是同一制造商可能仅有一个制造商ID，也可能同时持有供货商和制造商两个ID。 SAP系统中，每个9COM下都给出了相应的供货商/制造商名单及其入网ID，即使同一集团/公司的不同工厂也有不同的入网ID。RVL中目前共有来自约49个国家和地区的1786家制造商，其中约319家是沙特本地制造商，约占到制造商总数的1/6，大多数境外制造商在沙特均有办事处或者代理商。要注意的是SAP系统中的RVL名单是实时变化的，存在订单下达后制造商被阿美公司列入黑名单的情况。 以闸阀大类为例，RVL中共有48家批准的制造商；以阀门细类9COM-6000000295四寸以下螺纹连接闸阀为例，共有10家批准制造商，分别来自意大利、加拿大、美国、日本和沙特当地。 3.2. 本土供应商优先原则 ScheduleI - IKTVA (In-Kingdom Total Value Add)为阿美工程项目主合同中的一个重要章节，要求承包商尽可能多的采购当地物资和服务，建立沙特境内产品采购供应链，为沙特本土创造价值。Schedule G – MTE (Material， Tool， and Equipment)又对物资采购方面的本土化提出了详细要求。 承包商除了应从RVL中选择供货商之外，应优先选择沙特的制造商甚至供货商。沙特制造商是指沙特境内经商务部和工业部认证的工业机构，它们在生产中使用合理数量的当地原材料或当地人力来生产、制造或组装产品。如果沙特境内制造商技术上合格，但承包商计划选择沙特境外制造商，那么承包商应按照阿美主合同Schedule G中第4款的要求，提交境内外制造商价格对比表，此表需要通过阿美项目管理团队(SAPMT)递交阿美总部PPD (Project Procurement Division)审批，审批周期一般1个月以上。如果业主坚持选择沙特境内制造商，业主对境内、外制造商DDP价格之差对承包商进行补贴，但也对违反以上优先采购程序的物资进行货值10%的罚款 [ 8 ]。要注意的是，若存在三家或三家以上技术合格的沙特制造商，承包商必须选择其中一家签订订单，且阿美不向承包商补偿；若仅存在两家或一家技术合格沙特制造商，阿美也可指示承包商与沙特制造商签订订单，但必需向承包商补偿差价。 仍然以9COM-6000000295四寸以下螺纹连接闸阀为例，共有10家批准制造商，分别来自意大利、加拿大、美国、日本和沙特当地(仅1家)。沙特某中资承包商在采购此阀门时，境内外供货商差价高达82万欧元。经过承包商两次向阿美提交价格对比表后，阿美依然坚持要求向当地制造商下单。最终，阿美也未向承包商作出补偿，但是以变通的方式，通过阿美在沙特当地的高度影响力直接迫使当地制造商降价84万欧元后，指示承包商向此当地制造商下达订单。
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user: 4. 采办包合理划分与采购订单签订 4.1. 采办包合理划分 一般情况下，设计分包商详细设计完成后，一般按照阀门形状或作用来分类开具工程项目所需采购的阀门MTO (Material Take-off)。在阿美工程项目中，设计分包商一般也是按照阀门形状或作用来分类制定所需采购阀门的MR (Material Requisition)，但是设计在制定MR时，一般不会考虑供应商选择的问题，同一个MR中包含多个9COM。如果承包商直接将设计分包商提交的MR作为采办包，开展招标询价工作，则很有可能出现无任何供应商能够供齐所有物资的情况。采办包划分应该以确保供应商能够供齐所有物资为目标，以充分保证竞争性、保证采办包价值合理性、保证采办包中各物资兼容性为原则，在分析每个9COM码对应的全部制造商的基础上进行合理划分。通过合理的采办包划分，承包商可以精准、高效的向供应商发出招标/询价，有效避免流标、延标等情况发生。 4.1.1. 分拆MR 对于MR中含2个以上9COM，但制造商名单各不相同的情况，需要按照不同的9COM把MR拆分成若干个采办包。以闸阀为例，沙特某中资承包商在收到设计分包商提交的闸阀MR后，发现此MR中包含3个9COM代码，分别为6000000292，6000000293，6000000295，根据SAP-RVL，仅有1家供应商能够供齐3个9COM物资，极度缺乏竞争性。且此MR各9COM代码下，阀门数量均较多，存在拆包可行性。于是承包商将此MR按照不同的9COM拆分成3个采办包，继而开展招标/询价，拆包后效果显著，收到了多家有效报价。 4.1.2. 合并9COM 对于分布于不同MR中的不同9COM，如果其对应的批准供应商有3家以上的重合情况，则可以对不同MR中的9COM进行合并，以达到高效管理、增强供应商投标意向的目的。以沙特某中资承包商闸阀MR、球阀MR、止回阀MR为例，3个不同的阀门MR中，分别含有3个或3个以上的9COM。仔细对照RVL即可发现，闸阀MR-9COM-6000000292、球阀MR-9COM-6000000319、止回阀MR-9COM- 6000000324 (均为铜质阀)，这3个9COM具有2个重合的批准供应商，球阀9COM-6000000292和止回阀9COM-6000000319具有具有4个重合的批准供应商。但是由于闸阀9COM-6000000292下计划采购的数量较少，单独设置采办包，将导致供应商报价不积极，故仍然将此3个9COM合并为一个采办包，并向各9COM下批准的供应商发出招标询价，但最终倾向于与报齐全部铜阀的供应商签订订单。 4.1.3. 转询集成商/贸易商/代理商等 对于数量较少，价值较低的不同9COM物资，可以通过合并打包后，统一向集成商/贸易商/代理商发出招标询价。以部分仪表阀为例，其检验级别较低，且数量、价值均较小，甚至可以与其他低检验级别的仪表散材类物资合并为一个采办包，从集成商/贸易商/代理商等一次性获得完整报价，提高采购管理、下单效率；对于某MR中，各9COM下批准供应商不完全相同，但是有物资配套或兼容要求的情况，亦不能拆分采办包，以带执行机构的控制阀为例，一般承包商应向批准的阀门供应商直接发出招标询价，同时将批准的执行机构供应商名单发给阀门供应商，由其根据其阀门特性自行选择执行机构供应商；更典型的以温度仪表为例，温度仪表MR中含有温度感应器、传送器、套管、温度表等四个9COM组成，各9COM对应的供应商名单各不相同但有所重合，这就需要集成商或代理商按照技术要求，从各个工厂集成后，向承包商供货。 4.2. 采购订单签订 4.2.1. 招标(询价)与评标 承包商合理划分采办包后，从RVL中选择供应商，开展邀请招标/询价，需要注意的是，在发出超过一万美元的物资采购招标/询价书之前，需要业主批准PBL (Potential Bidder List) [ 8 ]。在收到投标文件/报价后，承包商分别开展技术评议TBE (Technical Bid Evaluation)和商务评议CBE (Commercial Bid Evaluation)。技术评议完成后，由承包商设计部向阿美提交技术评议汇总报告TBES (Technical Bid Evaluation Summary)；之后承包商采办部可以在商务评议完成后提交不带价格的中标推荐信AR (Award Recommendation)。 4.2.2. 订单签订 沙特阿美批复AR结果不拒绝函NOL (No Objection Letter)后，承包商可以进行商务谈判压缩价格和交货期后下达订单。但也存在阿美拒绝AR的情况，主要发生在涉及存在技术合格的沙特制造商的采办包中，同本文3.2章节中的闸阀案例，业主拒绝承包商推荐境外供应商的AR，并指定承包商必须向当地制造商下单，此时就需要提交价格对比表，并详细记录相关正式往来信函，为后续要求阿美补偿价差、工期打下基础。另外，在招标/询价、下单过程中，由于受阿美IKTVA政策的保护，部分沙特本土供应商在投标、澄清过程中及其不积极，且投标报价水分较大，价格虚高，此类问题可通过以下办法解决。 对于投标、澄清不积极的情况，如果批准的供应商数量较少且采办包又比较重要，为了避免单一货源、增加竞争性、留出选择余地，承包商需对潜在供应商进行多次拜访，甚至可以要求阿美直接介入，以阿美在当地的影响力督促供应商快速反馈，如果仍然收效甚微，则可以建议阿美同意不再考虑此供应商或考虑将其从RVL移除，并开发新的供应商。对于投标报价虚高的情况，针对大金额采办包，承包商可通过咨询兄弟项目的采购价格或绕过供应商向重要组件制造商询价的方式来对采办包价格进行探底，完成探底后，可以继续通过采购员、采购经理、项目经理、公司经理等不断提高谈判等级来压低报价；如果仍然收效甚微，甚至可以与报价倒数第二底的供应商进行类似谈判。 在订单签订前，还需要合理的安排当地供应商考察评估。虽然几乎所有计划使用的供应商均来自阿美RVL，但是阿美并不承担供应商的违约责任。比如在沙特某中资承包商采购大型水罐时，就遇到了沙特当地供应商濒临破产，延期1年交货的情况。更为严重的是，虽然沙特是穆斯林国家，有很正宗、浓重的宗教信仰，但还是存在个别商业诈骗行为，这就要求在初次合作中，严查供应商注册信息、增值税号的有效性，预付款的比例不能超过订单总额的30%，并要求提供相应银行保函，至少要提供商会认证的公司保函，坚持原则，绝不让步 [ 9 ]。
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user: 5. 督办与检验 督办与检验在阿美工程项目采购中极其重要，两者紧密连接，相互制约。督办员PE (Procurement Expeditor)与采购质量监督员PQCS是阿美要求的两个必要职位，分别负责订单下达后的督办和第三方检验。其中PQCS是阿美工程项目所特有的职位，由承包商质量部派出到采办部协调监督相关采办工作。 5.1. 督办 承包商应安排督办员在收到采购订单下达通知后，立即开始对供应商进度的监督与督促。督办工作主要包括以下内容： 1) 督促供应商提交NMRs (Non-material Requirements)文件，并发设计分包商审核、报阿美审批； 2) 督促供应商尽快下达子订单，并提交无价格版子订单； 3) NMRs/ITP文件批准后督促供应商提交排产计划，并尽快排产，获得预计最终交货时间； 4) 督促供应商提前准备常规清关运输文件，提醒准备特殊进出口文件，如SASO，EUC等。 以阀门为例，沙特某中资承包商由于未在下单后立即要求工厂在原产国及时办理阀门镍铁铬825合金的终端用户使用证书(EUC)，导致发运时间延迟近两个月。除了完成以上份内职责外，还要注意必须与PQCS、物流协调员、备品备件协调员等沟通、督促以下相关事项： 1) 督促供应商提交ITP (Inspection Test Plan)等，并协调PQCS制定IAP报阿美提交至SAP； 2) 督促供应商并协调PQCS安排预检会PIM (Pre-Inspection Meeting)； 3)督促供应商并通知PQCS安排TPI (Third Party Inspector)按计划实施检验，并提交检验报告； 4) 通过PQCS协调TPI尽快出具放行单IRN (Inspection Release Note)； 5) 督促物流协调员尽快安排发运、清关； 6) 督促SPDP (Spare Parts Data Package)协调员对接供应商，提交SPDP文件并报阿美批准。 5.2. 第三方检验 第三方检验须严格遵守阿美SAEP-1151程序文件和SA-175表格的要求 [ 10 ]。检验方必须是阿美批准的检验公司，检验员必须具有阿美批准的相关专业的检验资质；承包商PQCS协调第三方检验员向阿美按时提交检验程序、检验报告等，如IAP (Inspection Assignment Package)，预检会报告，放行单，IDR (Inspection Deposit Report)等。SAEP-1151把各9COM物资的检验等级分为5类，具体项目的各9COM物资的检验级别由阿美项目管理团队根据SAP系统相关要求最终确认。5类检验级别要求分别如下： 1) 0级检验物资：仅需对沙特阿美175表格要求的相关质量文件进行检验； 2) 1级检验物资：仅需在发运前安排第三方检验； 3) 2级检验物资：至少包括1次预检会，一次或多次控制点检验，一次最终检验； 4) 3级检验物资：至少包括1次预检会，一次或多次定期控制点检验，一次最终检验； 5) 4级检验物资：驻厂监造。 以阀门为例，大多数阀门为2级及以上检验物资，采购过程包含严格的检验、报批过程，所以在实际采购时，即使是6寸以下的小型阀门的交货期也可能高达30周左右，一般应要求设计分包商尽早报批比较准确的阀门MR，避免或减少因设计变更、现场条件变化导致的阀门增订现象，否则极有可能对整个项目造成延期。如果在检验过程中发现不符合项，承包商应对供应商发出NCR (Non-Conformance Report)，并监督其寻求相关解决办法，报阿美最终批准或裁定。 需要注意的是，在安排检验时，可能会出现某些检验级别物资没有适用的175表格的情况。在采购这些物资时，设计分包商应通过填写空白的SA-175表格来指定材料的检验要求。
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user: 6. 结束语 沙特阿美EPC项目采购金额占总合同额的比例较高，采购成本的高低是项目实现预期利润的决定性因素，故采办管理是提升EPC总承包管理效果的重中之重。沙特阿美采购程序复杂，对承包商采购管理极其苛刻，其聘用项目管理公司或直接组建业主项目管理团队对采购过程进行全过程监督，承包商稍有疏忽，就极有可能带来拖延工期、增加采购成本甚至项目成本的严重后果。所以对阿美工程项目物资代码体系下的物资采购要求、采购程序等进行深入研究，并提出相关的注意事项和解决办法，就显得十分重要和迫切。希望通过本文的论述，能够为已经进入或即将进入沙特阿美工程市场的中资承包商提供采办管理方面的借鉴，从而避免或减少采购管理的弯路，为中资承包商高效、顺利、低成本开展阿美工程项目物资采购提供指导，为中资承包商站稳阿美市场并实现较大盈利提供微薄助力。
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user: 摘 要 根据标准“DNVGL-ST-F101海底管道系统”，可以假定当混凝土配重层应变达到(−) 0.2%时，混凝土发生破碎。本文建立了含混凝土配重层的海底管道三维模型并基于以上假设建立了边界条件，利用ANSYS软件对三种不同混凝土壁厚管道的许用弯矩进行了数值模拟分析。分析结果对于指导海底管道铺设施工具有指导作用。 关键词 :混凝土配重，海底管道，许用弯矩 Copyright © 2020 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/