DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 摘要 在国家“走出去”战略的指引下和全球化的背景下，中国建筑企业纷纷拓展海外工程市场，寻求新的发展机会。在机遇与挑战并存的时候，中国建筑企业应把握优势，制定清晰的国际化战略，找准市场定位；同时加大学习能力，尽快了解国际规则以适应国际工程承包市场的要求；提升自身的管理水平进而制订标准、树立品牌，在国际竞争中确立自己的地位。
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user: 1. 引言 近年来，在国家“走出去”战略的指引下，中国建筑企业一直致力于海外工程市场的探索和尝试，希望在国际工程建筑市场开拓方面有所突破，创造新的经济增长点。经济危机发生以来，全球经济发生了重要变化。在机遇与挑战并存的时候，我们应把握优势，努力探索企业的国际化道路，通过战略、管理和组织等方面的调整改进，开拓创新市场，提高管理水平，即“在发展中促转变”。 在寻求海外市场的发展的过程中，企业首先要明确方向，制定清晰的指导战略，同时加大学习培训的力度，尽快了解国际规则以适应国际工程承包市场的要求，提升自身的管理水平进而制订标准树立品牌，在国际竞争中确立自己的地位。
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user: 2. 当前国际工程市场的形势 近些年国内和国际建筑工程市场环境机遇与挑战并存。一方面，受疫情的影响国际建筑市场当前的需求下降，国际建筑市场复苏将受到影响，总体份额在短期内难以期待大幅度攀升。另一方面，疫情大概率会在2021年得到有效控制，全球范围内在疫情后改善民生，特别是大型城市公共交通和公共基础设施的需求会得到恢复，以及持续的城市化进程将为建筑业发展提供较长时期的增长的市场机会，新兴经济快速增长国家，以东南亚国家为例，仍将保持较大的投资需求 [ 1 ]。 从区域分布来看，我国对外建筑工程业务主要集中于亚非等资源丰富的新兴发展中国家，整体业务规模超过总额的80%以上。随着资源价格的大幅回升，大部分新兴国家经济将率先走出低谷。由于新兴市场财政收入大幅增加以及大力发展基础设施的刚性需求，未来这些国家在基础设施和房建领域的投入将会持续增加，许多国家近期出台的基础设施建设投资计划已经充分显示了这一发展趋势，必将为我国对外承包工程行业的发展提供良好的发展机遇。 从投资领域来看2013年的经济增长继续放缓，国际市场资金短缺的问题依旧，特别是私人投资的减少，造成电力领域、加工制造领域、旅游地产等领域的投资减少，但此类项目仅占我国对外承包工程业务的30%左右。而与此同时，基础设施领域的投入将会明显增加。一是刺激经济发展的需要。发展中国家交通基础设施建设的刚性需求依然强烈，区域国际交通网络建设的需要、物流建设的需求强烈。二是民生项目建设的刚性需求。广大发展中国家积极改善民生，城市化的进程在持续，这类项目占我国对外承包工程业务的50%以上 [ 2 ]。 总体来看，2021年我国对外承包工程长期看仍可保持平稳增长。预计2021年以后随着疫情得到控制，国际经济形势好转，我国对外承包工程行业将进入新一轮的快速增长阶段。
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user: 3. 近些年中国建筑企业在国外市场的发展现状 中国对外承包工程业务经过近十几年的高速发展，不仅基础工程业务范围稳步扩大，目前已经占有了一定的市场份额，特别是在南美、非洲以及东南亚发展中国家基础设施建设和民用设施建筑领域享有盛誉 [ 3 ]。在巩固我国建筑企业既有市场的同时，也在努力开拓如非洲和美洲等新市场并在一定程度上取得了进展。欧洲和美洲中高端市场开拓成果渐丰，特别是东欧和拉美市场成果显著。随着国内外经济形势的发展以及企业自身能力的提高，我国参与国际投标的企业就增加了69家，同比增长28%同时，中国企业在专业领域方面向多元化方向发展，高铁等轨道建设领域、太阳能等新能源领域，以及工业制造、矿产资源和农业领域“走出去”都取得了很好的成绩。 中国建筑企业出海的过程中也出现了很多突出问题，制约着企业国际化发展。政府在政策方面虽然支持力度很大，但从体系化、系统化、法制化和政策化方面看，仍然处于起步阶段，在宏观层面缺位和微观层面越位时有发生。中国金融体系跨国化的滞后和相关支持产业的国际化滞后，已成为企业跨国化的主要瓶颈之一。 市场环境方面，劳动力成本的上涨和建筑材料设备价格的提高以及人民币的升值，严重降低了我国建筑企业的价格竞争力和利润空间。此外，一些国家通过增加政府补贴、减免债务、提供贷款等方式大力扶持本国建筑企业的国外业务，对我国建筑企业传统的成本优势形成挑战。 在企业层面上，主要体现在整合全球资源的系统化能力不强和人才不足。大部分中国企业现阶段的跨国经营采取把国内中高端资源与东道国的低端结合起来的运营模式，中国企业在全球跨国和东道国资源体系中没有树立信用和品牌。随着中国建筑企业陆续走向海外市场，国际工程承包领域的价格及品质竞争态势已经非常激烈，中国企业之的一些劣势也凸显出来。部分企业通过恶意降低价格等手段争夺项目，扰乱了市场正常的秩序。而且少数企业对按国际规则合规经营的认识不足，对我国企业的整体形象造成了很大损害。因此，中国建筑企业在国际化的发展道路上，还有很多难题要攻克。
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user: 4. 海外业务开拓的市场战略定位 在经济全球化的趋势日益明显，企业发展，必须基于全球视角，根据自己的优势和特点，认真对待和探索国际化发展战略，还需要确定自己的早期阶段的国际化战略目标和实施计划，未来发展的长期规划，寻求合适的发展模式，找到准确的市场定位 [ 4 ]。 在竞争战略方面，蓝海战略往往被视为国际一流建筑企业发展的基本战略。因为它可以避免传统细分市场的正面竞争，从而超越传统的竞争战略模式，以更灵活的需求解决方案创造利润丰厚的新市场空间。例如，在一些传统市场，如世界银行贷款项目招标，很难看到图国际顶级建筑施工企业，周围是很多中国企业在与对方讨价还价，这是因为很多国际顶尖建筑公司战略已经放弃了传统的细分市场的一部分，低利润的竞争发展创新的细分市场，如机器人项目，PMC等等 [ 5 ]。 我国少数较早开始从事国际工程承包的大型国有企业，在项目管理、工程技术等方面具备相当实力和经验，有能力在高端市场上参与国际竞争。对于这样的企业，应该进一步提升管理水平，向高端市场进军。这种类型的业主是发展中国家的一部分，在发达国家相对较多，他们能够负担得起较高的预算，但追求高质量的服务。这部分市场传统上被欧美建筑公司占据，而中国建筑公司由于管理水平较低，很少进入。如果中国建筑企业能够在接受较低的预算的同时，提高管理水平，为业主提供高质量的工程服务，就有可能打开另一个蓝海市场。这也是中国建筑企业开拓发达国家市场的一条可行之路。 对于更多的中国企业，总的来说海外业务尚处于起步阶段，其中不乏在国内市场有一定地位和实力的大企业，由于国际化战略起步晚，因此对国际市场方面的知识经验、人才储备与许多已发展几十年的大公司相比处于劣势。对于这类有实力但缺乏经验的公司，尽管国际市场的空间非常大，但在初始阶段必须避开恶性竞争的局面，以发挥自身优势，并逐步积累经验。避免追求“大而全”的项目管理模式，即项目周期的每个环节都要“全面”管理，这会对公司的资源造成很大的压力，但不一定有利于利润水平的提高。因此，我们可以考虑项目的管理和运营战略来分散风险，提高利润，如逐步退出传统的建筑与薄的利润，大量资本占用和较高的风险，在项目前期工作和集中管理能源规划、项目操作，后续操作和其他与丰富的利润。逐步降低业务在低端市场的比重，致力于成为“专业化”服务企业，探索如何整合和满足客户的多样化需求，并以创新和个性化的解决方案，为客户提供服务，创新市场领域，为客户创造新的价值。同时，加快发企业融资能力，积极寻求国内外金融机构的支持。
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user: 5. 利用中国的政策优势创造机会 近年来，国家对对外承包工程发展的政策支持力度逐年加大，各级政府都出台了具体的支持政策。在此基础上，资金支持达到了前所未有的力度。2012年投标(议标)项目属于国内出口信贷的230个，合同金额共计897.5亿美元，使用国内信贷资金的项目数量占项目总金额的8.8%，合同金额占项目总金额的23.2%，均高于2011年的5.7%和13.4%，表明国内金融机构对境外承包项目的支持力度越来越大。 国际金融危机的蔓延也使得越来越多的国外发展商或政府来中国寻求融资或合作机会。中国承包企业应该充分利用这样的机会，发展融资能力，参与项目融资阶段，有实力的企业也可以考虑投资，从而获更高的收益回报。在一些发展中国家及经济欠发达地区，深入挖掘客户需求重构形成的市场空间，利用自身优势(如融资能力)为客户提供新的需求解决方案，从而有效实施蓝海战略。例如，我帮助一些外国的中央或地方政府设计项目，包括筹集资金，很多项目由于资金紧张无法实施；或者帮助业主利用石油等矿产资源作为抵押，以实现以前困难的项目延期付款等。 此外，充分调研，合理布局，有计划地开拓区域市场。 1) 亚洲地区市场 亚洲市场，特别是南亚和东南亚市场是我国建筑企业对外承包工程的主要市场之一。2006年我国在亚洲的新签合同金额达到了235亿美元。近些年随着一带一路的发展，周边国家的经济合作进一步加强。新兴建筑企业如果想进入亚洲市场，首先应选择一个市场基础比较好的国家作为切入点，和其他已经在这个国家有项目的企业取经，在站稳脚跟后再向其他周边国家辐射和渗透。同时，企业可以和我国驻外机构合作，共同完成信息采集、整理和筛选任务，完成项目前期考察和商务框架谈判工作，而不是被动的等着中介上门推销信息。 2) 非洲地区市场 作为世界上最大的不发达地区，非洲具有极大的市场前景和发展空间。据初步统计，从2015年起，非洲每年需要200亿美元以上的资金用于基础设施建设及其后期维护工程，特别是地中海沿岸和南非等经济较发达的国家和地区，其建筑业投资和需求增长非常快。 通过拓展国内建筑企业在国际市场上的业务范围，更多的参与合作项目，国内建筑企业不仅可以克服施工承包利润较低、劳动力比较优势丧失的不利因素影响，而且能够适应国际工程承包的发展潮流，充分利用我国的一带一路政策，有效提高我国建筑企业在国际建筑市场上的竞争力。
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user: 6. 结论 综上所述，通过分析建筑施工企业所面临的跨国经营的现状并提出相应的对策，中国建筑企业致力于拓展国际市场，应该正确处理风险问题，也不要胆怯，面对巨大的跨国经营风险，也不能对它漠不关心。只有通过建立一个有利的位置，利用各种政策的优势，结合承包项目中积累了丰富的经验在国内，和制定对策，以避免转移，缓解或减少风险，项目的成功概率可以改进，以便更好更快地掌握商机，促进中国建筑施工企业跨国经营的发展。
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user: 摘要 考虑功能梯度材料物性参数的温度依赖性研究变化的温度场中陶瓷-金属功能梯度Timoshenko梁的弹塑性屈曲特性，其中功能梯度材料的弹塑性材料参数由TTO模型模拟、弹塑性本构方程应用线性强化模型建立。研究中利用Hamilton系统中的辛方法将问题转换为求解正则方程，临界载荷和屈曲模态对应于正则方程的辛本征值和辛本征解。精确解析求解正则方程得到梁的临界载荷和屈曲模态，并结合屈服条件获得弹塑性分界面。最后进行参数研究分析了梯度参数、几何参数和边界条件对该复合材料梁的屈曲载荷和屈曲时弹塑性变形分界面的影响。
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user: 1. 引言 功能梯度材料(FGM)是一种可设计的新型复合材料，其材料特性在特定方向上平滑连续变化。FGM在热环境中工作时，可以避免因温度的变化导致应力集中甚至结构失稳的发生。目前为止，已有大量关于FGM结构稳定性的研究论文发表，但大多仅限于弹性稳定性方面。例如，文献 [ 1 ] 和文献 [ 2 ] 采用有限元法分别研究了FGM板和FGM圆柱壳的弹性屈曲。文献 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 采用打靶法等分别研究了FGM圆板、环板和梁的弹性热屈曲、动态屈曲及后屈曲。文献 [ 6 ] [ 7 ] 运用了摄动法研究了弹性FGM圆柱壳的热后屈曲和FGM板的后屈曲。文献 [ 8 ] 研究了FGM梁的热屈曲问题，求得临界屈曲温度。 以上关于FGM结构屈曲的研究尚局限于弹性范围内。若结构厚度尺寸较大，内部应力也较大，同时由于作为FGM重要组分的金属是塑性材料，它的存在极易使结构在应力较大的区域产生塑性变形，发生弹塑性屈曲。目前有少量关于FGM结构弹塑性屈曲的研究成果，文献 [ 9 ] 用有限元法研究了受机械载荷作用的FGM梁的弹塑性屈曲。文献 [ 10 ] 用辛方法研究了轴压FGM欧拉梁的弹塑性屈曲，发现只有当幂律指数大于一定值时，才会发生弹塑性屈曲。文献 [ 11 ] 用GDQ法研究了FGM矩形板的弹塑性屈曲，发现板越厚，形变理论和增量理论的差异就越大。文献 [ 12 ] 研究了FGM板的弹塑性屈曲和后屈曲，发现弹塑性屈曲临界载荷比弹性屈曲临界载荷小得多。文献 [ 13 ] 研究了FGM杆的扭转弹塑性屈曲，发现塑性区域随着幂律指数的增加而更快地扩大。文献 [ 14 ] 研究了轴压FGM圆柱壳的弹塑性屈曲，发现随着体积分数的增加，临界载荷急剧下降。在此基础上，文献 [ 15 ] 加入了径向压力，研究了径压轴压共同作用下FGM圆柱壳的弹塑性屈曲，发现了材料的塑性流动对稳定区有显著影响。 研究FGM结构的弹塑性屈曲可更精确地预测临界载荷，从而更好地发挥材料的塑性性能。目前尚未见考虑温度依赖性的剪切可变形FGM梁的弹塑性屈曲的研究成果。因此本文考虑FGM物性参数的温度依赖性，研究FGM Timoshenko梁的弹塑性屈曲。在Hamilton体系下求解控制方程，并进行数值算例分析获得FGM梁的临界载荷和塑性变形域及其影响因素。
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user: 3. 数值算例和讨论 本节将给出以上理论推导的数值算例。梁的长度取为 l = 0.5   m ，长细比分别选 L = 5 和 L = 10 。组分材料选为陶瓷ZrO2和金属Ti-6Al-4V，两种材料的温度相关系数可见文献 [ 16 ] [ 17 ]。 3.1. 临界屈曲载荷 图2绘出了长细比 L = 5 时两种边界条件FGM梁的临界载荷随材料体积分数指数n的变化关系曲线。由图可见当幂指数n和环境温差增大时，FGM梁的临界载荷会逐渐减小，即FGM梁在热环境中的承受能力也逐渐减小。是因为随着幂指数n的增大，金属含量增大，FGM梁的弹性模量和抗弯刚度减小。而且对于两种边界条件下较小的n，即 n < 40 和 n < 15 时，无临界载荷，这是由于FGM梁中的陶瓷含量高而构件不发生弹塑性屈曲失效。当 n ≥ 40 和 n ≥ 15 时，FGM梁开始发生弹塑性屈曲。另外，环境温度越高临界载荷越小，若FGM梁的环境温度增加60K时，临界载荷的差值可达5%，这是由于材料在高温环境中的弹性模量和屈服强度降低，导致FGM梁的承载能力随即降低，计算发现当温差大于150 K时梁无弹塑性屈曲发生。 图2. 体积分数指数n对临界载荷 N c r 的影响( L = 5 ) 图3. 体积分数指数n对临界载荷 N c r 的影响( L = 10 ) 图3绘出了长细比 L = 10 时两种边界条件FGM梁的临界轴向载荷随材料体积分数指数n的变化关系，与图2对比可见 L = 5 时的临界载荷大于 L = 10 时的，显然长细比对临界载荷的影响较大。 3.2. 屈服界面 图4绘出了两种边界FGM梁的弹塑性分界面到中面的距离s随体积分数n的变化曲线。由图可见，当幂指数n增加时，FGM梁的弹塑性分界面的距离会逐渐增大，即逐渐远离陶瓷侧。即FGM梁发生弹塑性屈曲时，屈服界面随n的增大由陶瓷侧逐渐移向金属侧。这是由于当n增大，即金属的成分增大，FGM梁的塑性流动域逐渐减大。同时可见，当n较大时，环境温度的变化对弹塑性分界面的影响较明显。因为n较大时，FGM梁内的金属成分很大，金属的力学性能受温度的影响比陶瓷大，因此n越大，温度效应越明显。且温度越高屈服界面越靠近金属侧，塑性流动区域越大。 图4. 体积分数指数n对弹塑性交界面s的影响( L = 5 ) 图5. 体积分数指数n对弹塑性交界面s的影响( L = 10 ) 图5绘出了长细比 L = 10 时两种边界FGM梁发生弹塑性屈曲时弹塑性界面到中面的距离s随体积分数n的变化规律曲线。特别地，对于C-S边界条件，当 n < 10 时，弹塑性分界面的距离为非单调变化，这是因为梁中金属的成分增加导致临界轴力快速减小，屈服界面向陶瓷侧移动，致使FGM梁内的塑性流动区域反而减小。
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user: 4. 结论 1) 基于Timoshenko剪切变形理论和辛方法研究了FGM梁的弹塑性屈曲，建立了Hamilton体系中的屈曲模态方程和分叉条件，通过解析求解获得了屈曲载荷和屈曲模态，同时也得到了弹塑性分界面。 2) 临界载荷随体积分数指数、环境温度和长细比的增大而减小。 3) FGM梁弹塑性屈曲时的塑性流动域受到梯度参数、长细比和边界条件的影响。对于较小长细比的FGM梁，弹塑性屈曲时屈服界面靠近陶瓷侧，塑性流动区较大；对于较大长细比的FGM梁，屈服界面更偏向金属侧，塑性流动区较小。
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user: 摘要 本文基于现有的临界解吸压力计算方法，对目前煤层气井在生产过程中常见到的理论计算临界解吸压力与实际排采不吻合的现象深入分析原因。分析认为，临界解吸压力计算过程中吸附解吸曲线及含气量测定结果与实际的误差及其相互之间的不匹配性是临界解吸压力计算出现误差的主要原因。对于吸附解吸曲线而言，目前的实验结果均是基于煤储层中不含液相水的前提，而实际储层富含液相水；对于含气量而言，由于煤岩发育的非均质性及连通性导致的测定含气量与实际含气量存在差异。最后基于改进的临界解吸压力理论，考虑到现场参数获得的难易程度，提出新的临界解析压力影响因素，并以实际煤层气藏为例进行分析。
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user: 1. 引言 目前世界上煤层气的探明储量有256.1 × 1012 m 3 ，主要分布在苏联、北美和亚太地区。在2011年，全球煤层气产量超过700 × 108 m 3 [ 1 ]。但是，目前煤层气的开发过程中仍然存在许多问题，例如我国许多煤层气井产量远远低于预期；美国开发了多达17个盆地的煤层气，主要产气盆地仍然以圣胡安盆地和黑勇士盆地为主，两者产量占总产量的80%以上 [ 2 ] [ 3 ]。形成这种问题的主要原因之一是煤层气与常规气藏不同，气体在储层中主要以吸附态存在于储层的微纳米孔隙中，为了更好地描述煤储层特有的吸附特征，现场普遍采用临界解吸压力描述实际煤储层的吸附解吸能力及生产潜力。 煤层气储层的临界解吸压力是指解吸与吸附达到平衡时的压力，即在生产过程中，压力降低使储层中吸附在煤岩中的气体开始解吸时所对应的压力 [ 4 ]。对于地层压力大于临界解吸压力的煤层气藏，即不饱和煤层气藏，只有在煤储层压力下降到临界解吸压力之后，吸附在煤基质中的煤层气才能解吸出来 [ 5 ]。因此，临界解吸压力参数的确定，对于评价煤层气储层的开发潜力以及制定开发方案都是十分必要的 [ 6 ]。 然而，在实际生产应用过程中，大量的实例表明理论计算出的临界解吸压力与实际生产存在较大的误差。除了目前较为公认的工程上含气量测量方法的误差及实际临界解吸压力与现场见气对应压力间存在时间差外 [ 7 ]，许多学者对此进行过更为深入的研究，程伟(2012) [ 8 ] 通过统计规律发现煤层气临界解吸压力理论值和实际产气压力及含气饱和度存在正相关关系，并且储层压力越小，实测产气压力与储层压力的接近程度越高。田永东(2009) [ 9 ] 则通过拟合方程分别计算了利用等温吸附曲线和等温解吸曲线下的临界解吸压力，发现采用吸附等温曲线计算的临界解吸压力远大于采用解吸等温曲线的计算结果，差值可达采用吸附等温线计算临界压力的33%。顾谦隆(2008) [ 10 ] 则通过煤储层非均质性入手解释了计算误差，他认为在多煤层区，煤层气井大都穿过多个煤层气储层或厚度较大的煤层气储层，统一进行混合排采，这实际上是把各个煤储层当作是均匀的产气储层，这样计算出的某一目标储层的临界解吸压力显然是不符合实际情况的。 可以看出，煤储层临界解吸压力计算值误差的产生主要包括工程误差、临界吸附解吸曲线差异以及含气量测定误差三方面，但对产生原因的机理论述较少，由此在建立拟合方程的时候在拟合参数的选择上不具有说服力。因此本文从机理上较为全面地分析煤储层临界解吸压力计算误差产生的原因，并基于此给出临界解吸压力的影响因素。
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user: 2. 煤层气临界解吸压力获取方式 煤层气的临界解吸压力是指煤储层解吸与吸附达到平衡时所对应的压力，即压力降低使吸附在煤微孔隙表面上的气体开始解吸时的压力。一般而言，煤储层压力要大于临界解吸压力，随着生产的进行，当煤储层压力下降到临界解吸压力之后，吸附在煤基质微纳米孔隙中的煤层气才能够被解吸出来。因此理论上临界解吸压力越高，开采煤层气时所需的降压幅度就越小，煤储层越容易发生解吸，也就越有利于开采。 目前，获得临界解吸压力最常用的方法有两种，对生产井而言，工程上通常选取见气时或见气前一定时间(通常为一天)时的地层压力为临界解吸压力，该方法为煤储层解吸的实际反映，具有较高的精度，产生误差的原因通常是对地表见气与储层中开始解吸之间的时间段的选取问题。但该方法仅能对生产已经见气的井进行分析，而在早期分析储层或单井开采价值、制定开发方案的时候无法使用，此时通常采用第二种方案。 第二种临界解吸压力的获得方法是利用定义通过吸附等温曲线获取，即在吸附等温曲线上根据对应煤样的实测含气量及该煤层的原始地层压力，获得该储层状态在吸附曲线上所对应点，则过该点分别做x轴和y轴坐标的平行线与吸附曲线的焦点即为储层的最大储气能力及储层的临界解吸压力，具体如图1所示。 图1. 临界解吸压力获取示意图 目前已有大量文献从统计的角度分析了等温吸附曲线及含气量与实际值存在误差的原因包括等温吸附实验误差、含气量测量误差、储层压力测量误差、储层混合排采影响四个方面，由于多煤层混合开采会极大增加数据处理难度，难以获得研究煤层的精确压力、产量等参数，而压力测量误差难以避免，且难以定量描述，因此目前针对临界解吸压力的研究大多不考虑多煤层混合开采和压力测量误差的，一般认为获得临界解吸压力的重要参数主要有两个，一个是等温吸附曲线，另一个是原始储层含气量。这两个参数的准确性将直接影响最终获得的临界解吸压力的精度。因此，本文将主要从机理方面出发，分析等温吸附曲线及原始储层含气量产生误差的原因。
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user: 3. 煤层气等温吸附解吸曲线原理及其理想性 考虑到实验的简便性和可操作性，目前国内外通常采用容量法来测定煤岩的等温吸附曲线，其中我国具体的等温吸附实验流程主要采用基于美国材料与试验协会提出的标准ASTM D-1412修改而成的GB/T19560 《煤的高压等温吸附实验方法——容量法》进行，其主要思路为利用真实气体状态方程和Langmuir方程来计算各压力下的气体吸附量。 尽管早期大多采用干燥煤样进行实验，但在越来越多的学者认识到煤储层普遍含水的特性后，越来越多的实验普遍采用平衡水煤样进行等温吸附实验，即首先利用平衡水对煤样进行预处理，以更好的模拟煤层含水条件，之后再进行煤的等温吸附/解吸实验，获取等温吸附曲线。 考虑到平衡水煤样的处理方法是将煤样放置在底部装有足量的硫酸钾过饱和溶液的密封装置中，待溶液上气体中的水蒸气分子与煤样中达到平衡时所获得的，因此此时煤样中的水仍然是以气态水分子的形式存在，其本质仍然是气相分子与煤岩固相颗粒之间的固–气界面吸附过程，根据固–气界面的吸附学理论 [ 11 ]，固–气吸附随着压力的降低脱附出的气量与吸附气量相等，即吸附可逆，此时等温吸附曲线与等温解吸曲线相重合，因此在工程上通常采用Langmuir吸附曲线代替煤储层的等温解吸曲线。 然而，由于煤中广泛存在着水相，在实际煤储层中部分原生孔内存在气相溶解于液相中再与固相吸附的固–液吸附 [ 12 ] [ 13 ] [ 14 ] [ 15 ]，两者的差异如图2所示。 图2. 固–气界面与固–液界面吸附分子差异示意图 由于固–液界面吸附对压力不敏感，而是压力通过溶液的浓度起作用。因此，当存在固–液界面吸附时，测定的吸附曲线将会与解曲线存在一定的差异。通过调研煤储层饱和水条件下的降压解吸实验结果可以看出 [ 12 ]，对于固–液界面而言，尽管其吸附能力与固–气界面相似，但降压解吸率小于5%，因此实际煤储层中由于存在液相，会存在严重的滞后现象(图3)。 图3. 固–液界面吸附解吸实验数据图 因此，在考虑煤层气中的水相引起的固–液吸附解吸后，最终的解吸曲线将不再与吸附曲线重合，而是与含水密切相关，如图4所示。显然，此时仍旧采用实验的吸附曲线进行临界解吸压力的计算会存在较大误差。 图4. 煤储层不同含水对解吸的影响 显然，在含气量保持不变的情况下，储层含水孔隙越多，解吸曲线越向左移，最终获得的临界解吸压力越小。
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user: 4. 煤层气含气量测量方法及误差分析 目前我国煤层气常用的含气量获取方法为基于GB/T 19559《煤层气含量测定方法》的现场含气量实验法，该方法测定的最终含气量可以根据来源分为三部分：损失气、解吸气和残余气，如图5所示 [ 16 ]。 图5. 含气量确定方法示意图(据张金川) 其中，损失气是指煤样被钻开至煤样被采出放入解吸罐这段作业时间内所损失的气量，通常利用作业时间带入经验公式进行计算。然而，目前国内外不同学者根据不同区块煤层气井的生产数据及室内试验数据，给出了多种多样的经验公式，采取不同的经验公式获得的结果差异也非常大，例如采用较为常用的根号时间法和幂函数法，所获得的损失气量的误差可能高达50%以上，如图6所示 [ 17 ]。 图6. 不同损失气计算方法计算结果对比 对于解吸气而言，解吸气量的获得是将样品放入解吸罐中，保证地表压力及储层温度条件所获得的最终解吸气量，该方法虽然已经尽可能的模拟了当地层压力下降至地表压力时的解吸过程，然而仍然存在如下问题： ① 测试压力太低，实际生产过程中由于井筒压力和回压等工程因素，储层压力不可能下降至地表压力； ② 取样过程中样品在井筒中存在温度的变化，由此造成的样品伤害是不可逆的，因此尽管样品在储层温度下恒温进行实验，仍然无法获得样品实际的储层解吸过程； ③ 取样过程中不可避免的存在水分的损失或者侵入，而水分对吸附解吸的影响非常重要。 对于残余气而言，残余气量的获得是将解吸后的样品粉碎后再次放入解吸罐中进行测定。然而，从图7煤储层孔隙电镜照片和上文中煤地质的研究可以发现，煤岩中作为主要储气和产气来源的气孔，其本身连通性很差，大量含气孔隙原本无法动用，而残余气使得大量未连通的气孔中的气被产出，而这部分气实际是无法产出的，这大大增加了计算含气量与实际含气量的差异。 图7. 煤储层孔隙特征
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user: 5. 目前临界解吸压力组合曲线误差因素评价 除了等温吸附解吸曲线及含气量测定方法与实际储层存在误差之外，两者之间也由于获得方式、假设条件的差异在联立使用的时候也会出现不匹配的现象。 其中，吸附解吸曲线是在实验室条件下测得的，测定过程中孔隙内为单相气或含束缚水的理想条件，测定的尺度决定了其主要反映的是岩心尺度下煤岩的性质。 而原始含气量测定中损失气的计算采用的是在理想条件下获得的经验公式；解吸气的测定采用的是现场从地下取到地面的条件下测定的，尽管该条件与理想条件和实验室条件相比更接近实际储层条件，但取样过程中气水两相的流失、温度和压力的变化都会使其仍然与实际储层条件存在一定的差异；而残余气则是在理想条件下针对煤样进行进一步粉碎所获得的。综合考虑原始含气量的测定过程，是经验公式、理想条件与实际条件的复杂耦合结果，测定的尺度同样是岩心尺度下煤岩的性质。 而原始地层压力下的储层是一个三维的复杂渗流环境，储层极强的非均质性决定了吸附解吸曲线与含气量测定过程中采用的岩心尺度在体现宏观储层时所产生的误差，而吸附解吸曲线与含气量测定过程中孔隙内理想的气水分布状态在体现储层复杂的气液两相流分布及渗流时也势必会产生一定的误差。
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user: 6. 理论临界解吸压力影响因素敏感性分析 根据前文的分析，引起临界解吸压力理论计算与实际存在误差的因素主要包括：由于煤储层含水导致的吸附曲线与解吸曲线不一致性，由于煤岩发育的非均质性及连通性导致的测定含气量与实际含气量存在差异。为了更进一步的分析各影响因素的敏感性，需要选取能够代表不同影响因素的储层参数。 在参数选取过程中，考虑到实际的工程应用，对于较难获得的参数或现场很少进行测试的参数，例如煤储层的解吸参数或煤岩基质的含水饱和度，即使该参数能更好的体现产生误差的影响因素，对应的分析结果具有更高的精度，其在实际生产中也很难取得实际应用。 因此综合考虑临界解吸压力的影响因素及工程上参数获得的普遍程度，最终采用煤储层水分(M)以及热成熟度(R o )作为最终的影响因素指标，两者不仅描述了储层煤岩的基础性质和含水能力，同时在实验室岩心分析中极易获得。 以H区块进行过取心实验的煤层气井为例，以理论临界解吸压力与实际排采结果的比值作为研究对象，比值越接近1，说明计算误差越小。分别绘制煤储层水分(M)以及热成熟度(R o )与其的对应关系如图8、图9所示。从图中可以明显看出，理论临界解吸压力与实际产气压力完全不吻合。 图8. 水分与临界解吸压力计算误差的关系 图9. 热成熟度与临界解吸压力计算误差的关系 为了分析研究含水、热成熟度与临界解吸压力计算误差的关系，首先需要研究含水与热成熟度之间的关系。在煤地质学中，目前普遍认为含水与热成熟度之间存在显著联系，即当热成熟度较低时，随着热成熟度的增加，含水逐渐降低，而当热成熟度较高时，随着热成熟度的增加，含水逐渐升高，如图10所示 [ 17 ]。 因此，当热成熟度较低时，随着热成熟度的增加，含水逐渐降低，由于液相水导致的解吸曲线误差逐渐减小，同时含水越低，对应的热成熟阶段产气量越高，气孔越发育，即此时气孔连通性越好，由于非联通孔隙造成的含气量计算误差也越小，因此临界解吸压力计算误差逐渐减小；当热成熟度较高时，随着热成熟度的增加，含水逐渐增加，由于液相水导致的解吸曲线误差也逐渐增加，同时含水越高，对应的热成熟阶段产气量越高，气孔越不发育，即此时气孔连通性越差，由于非联通孔隙造成的含气量计算误差也越大，因此临界解吸压力计算误差逐渐增加，最终形成误差先减小在增加的抛物线形态。 图10. 热成熟度与煤储层含水的关系示意图 而随着含水的增加，一方面由于液相水导致的解吸曲线误差也逐渐增加，因此由于液相水导致的解吸曲线误差逐渐增加，另一方面，越低的含水恰好对应产气量最多的热成熟阶段，此时气孔连通性最好，因此此时由于非联通孔隙造成的含气量计算误差最小，因此含水越低临界解吸压力计算误差反而会有一定程度的降低，最终形成误差先减小在增加的抛物线形态。
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user: 7. 结论 1) 分析了计算临界解吸压力与实际临界解吸压力存在差异的机理。由于煤储层含水导致的吸附曲线与解吸曲线不一致性，以及由于煤岩发育的非均质性及连通性导致的测定含气量与实际含气量存在差异是存在差异的主要原因。 2) 分析了煤储层水分(M)以及热成熟度(R o )对临界解析压力计算精度的影响。选取了工程上容易获得的煤储层水分(M)以及热成熟度(R o )作为最终的影响因素指标，其中水分影响结果是对解吸曲线和对含气量影响的耦合，而热成熟度在不同阶段影响程度不同。
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user: 摘要 使用喀什气象站1970~2009年的夏季平均气温、最高气温、最低气温等40年长序列气象资料，应用Excel软件所提供的统计工具，分析了喀什近40年来夏季温度的统计特征及变化规律。并利用2011年8月1日至10日Ncep 1˚*1˚再分析资料、结合地面及各高度层实况资料对本次高温过程的成因进行了分析，得出喀什市近40年夏季高温日，呈缓慢减少趋势，其中70年代是夏季高温高发时期，而90年代是高温发生偏少时期；7月是喀什市夏季高温发生偏多时期，而6、8月夏季高温发生相对较少；南亚高压中心北抬和北非副高纬向东扩，是造成此次高温过程的重要原因；此次高温过程，大气由地面热低压逐渐发展为高空高压控制，各层系统配合较一致，在这种高底层配置下，喀什市容易出现高温天气等结论。
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user: 1. 引言 过去100多年间，全球平均地面气温已升高了0.3℃~6℃，全球平均地面气温增加的幅度为1.5℃~4.5℃。资料分析表明，北半球增温主要集中在夜间和冬季，夏季气温增加不大，但高温日数有些增加 [ 1 ]。近100 a来，中国年平均气温升高了0.5℃~0.8℃，近50 a变暖尤其明显，中国大部分地区呈增温趋势，以北方增暖最为明显。地球上有90%自然生态系统的变化与全球变暖有关。气候变暖使中国经济面临4大严峻挑战，其中挑战之首是极端气候事件趋强趋多 [ 2 ]。高温对全球变暖的响应表现更为突出，已成为气候变化研究中的热点问题之一。 位于我国西部南疆盆地的喀什地区，其北有天山南脉横卧，西有帕米尔高原耸立，南部是绵亘东西的喀喇昆仑山，东部为一望无垠的塔克拉玛干大沙漠。整个地势由西南向东北倾斜。地貌轮廊是由稳定的塔里木盆地、天山、昆仑山地槽褶皱带为主的构造单元组成。受山脉阻挡，印度洋的湿润气流及北冰洋的寒冷气流较难到达该地区，造成喀什地区干旱炎热的暖温带的荒漠景观。而目前对喀什市温度变化特征的研究还很少，特别是高温天气对气候所造成的影响研究尚处于起步阶段。极端高温天气的频繁发生是表征气候变化的主要表现之一。研究当地高温天气，了解气温变化趋势对于合理进行农牧业生产布局、调整种植结构有着十分重要的意义。
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user: 2. 喀什市历年夏季高温天气气候特征 2.1. 高温危害 中国气象局规定日最高气温 ≥ 35℃为高温日，连续3 d以上的高温天气称为高温热浪。由于中国幅员辽阔，气候差异很大，中国气象局同时还规定，各省市区可以根据本地天气气候特征规定界限温度值 [ 3 ]。2003年夏季，我国大部分地区持续40多天历史罕见的高温天气，其持续时间之长、影响范围之广和最高温度之高都创下了建国以来之最。紧接着的2004年夏季，华东各省又普遍遭遇高温干旱，上海、杭州等大城市的高温天数也比往年增加一倍左右。2005年的夏季，全国有16个省份出现35℃~37℃的高温天气，局部地区竟高达40℃。随着全球温室效应的加剧，气温将逐年增高，高温灾害的发生频率也将随之增高。近几年的夏季，我国持续性的高温天气就是一个例证 [ 4 ]。 高温天气的危害是多方面的。高温持续时间长的高温天气它危害人体健康，使人体不能适应环境，超过人体的耐受极限，从而导致疾病的发生或加重，甚至死亡。影响正常的生产和生活，造成城市用水、用电紧张。对农林牧业生产的危害特别严重，持续高温少雨，极易造成干旱，影响植物生长发育，使农林牧业的产量和品质下降，当高温天气频繁发生，大气降水量就会明显减少，高温还加快了土壤水分蒸发速度，使土壤水分迅速下降，夏季高温酷暑天气伴随着大气干旱和土壤干旱同时发生，从而造成严重干旱的发生或加重干旱的严重程度，使农作物严重受损，也极易引发森林或草原火灾。因此对高温天气的形成机理，高温预报的研究非常有价值意义。 2.2. 喀什市夏季高温变化 如果把日最高温度 ≥ 35.0℃记为一个高温日，则图1为喀什市40年夏季高温日随时间变化及线性趋势图，图2为喀什市夏季高温日年代变化统计，图3为喀什市高温日累年月统计。 从图1可以看出，70年代和80年代中期，喀什市处于夏季高温日偏多时期，其中1973年创40年最高值。到80年代后期虽然夏季高温日数有小的波动但总体趋势偏少，其中1987年、1989年、1991年、1992年夏季没有出现高温日。从图2的统计结果可以看出70年代夏季高温日发生次数明显比同其他年代偏多，其中90年代最少。而分析图3发现，7月份为夏季高温的频发时期。40年内喀什市高温天气共发生了147天，占40年高温日总和的52.3%。6、7月为夏季高温日发生偏少时期。 由以上得出结论：喀什市近40年夏季高温日，主要表现为缓慢减少趋势，7月是夏季高温相对频发时期。其中还可以发现往往高温日数偏多年的次年，高温日数会有所减少，但这种小的周期性变化特征是否稳定需要进一步研究。
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user: 3. 本次高温过程环流形势与天气演变 3.1. 本次高温天气概况 表1给出2011年8月3~9日喀什市的最高、最低气温，以及日较差，由表中数据可知，3日最高温度只有33.6℃，而6日升高为38℃，高温天气持续5天。但从日较差变化来看，5日增温幅度为18.4℃，而7日增温幅度为12.8℃。日较差以这次高温过程出现极值的天为界限，前期表现为增大高而后期表现为减小，至9日喀什市高温天气结束，日较差为12.5℃。 图1. 喀什市历年夏季高温日数变化及线性趋势，实线：夏季高温日数，虚线：夏季高温日数趋势线 图2. 喀什市夏季高温日数年代变化统计 图3. 喀什市高温日数累年月统计 Table 1 The maximum and minimum temperature and daily range in Kashgar City from August 3 to 9， 2011 (unit: ℃ 日期 Tmax˚C Tmin˚C (Tmax-Tmin) ˚C 8月3日 33.6 17.9 15.7 8月4日 35.9 18 17.9 8月5日 37.3 18.9 18.4 8月6日 38 20.2 18.2 8月7日 37.4 24.6 12.8 8月8日 36.1 21.1 15 8月9日 32.5 20 12.5 表1. 2011年8月3日~9日喀什市最高、最低气温以及日较差(单位：℃) 3.2. 高温天气形势分析 3.2.1. 高空形势 短期天气预报的主要对象是高空长、短波和地面的锋面系统，而长波系统的演变受超长波系统和大范围环流形式的制约和影响 [ 5 ]，高空环流是对流层大气运动的主导形势 [ 6 ]。100 hPa位于平流层底部，由于不受下垫面大地形的影响，能够较好的体现极地冷空气和副热带暖热空气相互作用的变化规律 [ 7 ]。因此通过对100 hPa高度场的分析可以能较好的反映天气变化的大环流背景。此次高温过程中100 hPa (图4)，新地岛到乌拉尔山以南维持较稳定的极涡系统，北非到南亚地区一直维持较明显的高值区，高压中心由马尔瓦高原北抬至帕米尔高原南部，南疆西部地区受强的高压中心控制。由于高温期间，极地不断有冷空气发展南下，中亚地区时常出现较弱的低值区。中亚的低值系统前的偏南风带，不断将南亚高值中心的暖热空气输送到南疆西部，形成喀什市的高温天气。而500 hPa (图5)中亚地区环流径向度不大，与100 hPa相配合，新地岛至乌拉尔山地区及黑海至地中海地区受低槽控制，而中低纬度北非副高发展活跃，在高温期间北非高压脊不断纬向东扩，经伊朗高原，控制南疆西部，从对流层顶部到中层我区受下沉气流控制，晴空万里，高温持续5天。由此可见，南亚高压中心北抬和北非副高纬向东扩，是造成此次高温过程的重要原因。 图4. 高空100 hPa高度场分析；(a) 8月2日UTC00时100 hPa高度场；(b) 8月5日UTC00时100 hPa高度场 图5. 高空500 hPa高度场分析；(a) 8月2日UTC00时500 hPa高度场；(b) 8月5日UTC00时500 hPa高度场 3.2.2. 低层形势 高空系统和地面系统是相互联系并互有影响的。实践表明，高空形式是天气过程的背景而地面系统的发生发展直接影响当地天气变化 [ 8 ]。由于南疆地处沙漠边缘，地形和地表的热力性质不同，在夏季强烈的太阳辐射下，极易发展地方性热低压。而本次高温过程中，随着高空系统发展，海平面气压场(图6)上原先控制我区的冷高东移减弱，南疆盆地受热低压控制，而盆地外围里、咸海地区受高值系统控制，气压差指向盆地，又因为西有帕米尔高原阻挡，容易产生焚风效应，南疆西部地区温度进一步升高。而垂直方向850 hPa上(图略)，低压环流略有减弱，盆地受低值系统控制，温度场上我区受28℃等温线控制，至700 hPa，热低压消失(图略)，我区受高值系统控制。综上所述，此次高温过程，大气由地面热低压逐渐发展为高空高压控制，各层系统配合较一致，在这种高底层配置下，喀什市容易出现高温天气。 图6. 海平面气压场分析；(a) 8月2日UTC00时海平面气压场；(b) 8月5日UTC00时海平面气压场
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user: 4. 伊朗高压加强东移的原因 4.1. 上下游系统的影响 经验指出，在盛夏季节、北非高压一般为带状高压，有时与伊朗高压连成一体，但其高压中心活动范围只限于北非大陆，它既有东移和西退过程也有北进和南衰过程，但较多见的是高压分裂过程 [ 5 ]。此次高温过程(同图5)受欧洲西海岸低压槽加深东移的一影响，地中海地区槽亦加深，促使北非高压纬向东扩，北非高压中心分裂，一部西退北上，一部分东移发展，经阿拉伯半岛与伊朗高压合并，并越过高山控制南疆西部地区。可见上游欧洲西海岸低槽加深南压，促使北非高压分裂部分东移与伊朗高压合并，是此次高温过程的关键因子。 4.2. 低层暖平流的作用 温度平流作用是高空槽、脊发展的重要原因，在高温天气过程中，暖性高压系统的建立、较长时间的维持旺盛、减弱崩溃都与高空温度平流作用息息相关。分析表明：对流层中层的暖平流对大陆暖高压系统的发展强盛起到关键作用，通常在暖高压系统的上游(西部、北部)维持暖平流时，暖高压系统将发展并维持强盛状态，当暖高压系统北部出现较强的冷平流时，暖高压系统将很快崩溃。因此，对流层中层的冷、暖平流分布特征对南疆西部高温天气的形成非常重要。此次高温过程，极地不断有新生冷空气，堆积南下，温度场(图7)上表现为500 hPa从极地指向乌拉尔北部上空，存在中心值为−24℃的冷空气中心的逐渐东移，温度槽始终落后高度槽，使得乌拉尔地区槽得到冷空气补充，不断加深南压，最终导致前一节所述的北非高压分裂部分东移与伊朗高压合并，588线经伊朗地区控制南疆西北部。 图7. 500 hPa温度场分析；(a) 8月2日UTC00时500 hPa温度场 (b) 8月5日UTC00时500 hPa温度场
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user: 5. 结论 1) 喀什市近40年夏季高温日，呈缓慢减少趋势，其中70年代是夏季高温高发时期，而90年代是高温发生偏少时期。 2) 喀什市高温日，有明显的年代变化。70年代和80年代中期，喀什市处于夏季高温日发生偏多时期，其中1973年创40年最高值。而80年代后期以后虽然夏季高温日数随时间有小的波动但总体趋势偏少，其中1987年、1989年、1991年、1992年夏季都没有出现高温日。 3) 7月是喀什市夏季高温发生偏多时期，而6、8月夏季高温发生相对较少。 4) 南亚高压中心北抬和北非副高纬向东扩，是造成此次高温过程的重要原因。 5) 此次高温过程，大气由地面热低压逐渐发展为高空高压控制，各层系统配合较一致，在这种高底层配置下，喀什市容易出现高温天气。 6) 上游欧洲西海岸低槽加深南压，促使北非高压分裂部分东移与伊朗高压合并，是此次高温过程的关键因子。 7) 极地冷空气堆积南下是此次高温过程发生的必要条件。
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user: 摘要 2020年12月26日《刑法修正案(十一)》正式通过，此次修正案最大特色之一是就未成年人刑事责任年龄做出下调规定，这在坚持宽严相济的刑事政策指导的基础上对当前社会上频发的低龄未成年人恶性犯罪案件做出了刑事立法上的回应。现行《刑法》第17条将刑事责任年龄下调的同时，又对低龄未成年人犯罪追究其刑事责任设置了诸多条件限制，不难看出，该条规定在总体上坚持做到了宽严相济，但在某些规定方面却呈现失衡化从宽表现。因此本文就宽严相济刑事政策结合《刑法修正案(十一)》第17条规定，分析当下刑事责任年龄规定应如何走向，以此更好维护社会总体利益目标。
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user: 1. 引言 刑事政策作为国家预防和控制犯罪的一种对策，对我国的刑事立法工作发挥着重要的指导引领作用。我国从最先的“坦白从宽，抗拒从严”，到改革开放初期的“严打”，再到“惩办与宽大相结合”的刑事政策，历经诸多争议与问题。而我国现行推行的宽严相济的刑事政策，是惩办与宽大在新时期的继承与发展，是历史演进的必然结果，是解决当前突出社会问题、法律问题的重要方法指导。在这样的大背景下，宽严相济的刑事政策对于一直备受社会公众瞩目的降低刑事责任年龄问题给出了一系列的回应，如提倡对于未成年犯罪坚持“严管厚爱”的原则、倡议刑事立法对降低刑事责任年龄问题作出调整、强调不仅要“从严”打击未成年人暴力犯罪行为，还需“从宽”处罚未成年人犯罪等。但就降低刑事责任年龄问题，学术界持有不同的观点。有学者认为降低刑事责任年龄对于未成年人而言是偏向从严的体现，强调降低刑事责任年龄并不能根本解决未成年人犯罪。也有一部分学者认为降低刑事责任年龄是贯彻落实宽严相济刑事政策的重要表现，对于严重的暴力犯罪行为该严则严，就实施暴力犯罪行为的未成年人进行立法上的严格规定，可以在一定程度上有效警戒与预防低龄未成年人实施恶性犯罪行为。
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user: 2. 降低刑事责任年龄之立法依据 2.1. “严管厚爱”刑事政策之贯彻 习近平总书记曾深刻指出：“培养好少年儿童是一项战略任务，事关长远。”就未成年人实施犯罪行为而言，我国一贯主张“教育优先，惩罚为辅”的基本方略以及配合实施“教育、感化、挽救”的战略方针。此次刑法修正案就降低刑事责任年龄问题，正是站在这项基本原则和基本方针的基础上作出的立法上的调整。一方面，就已满12周岁未成年人实施故意杀人、故意伤害等行为造成严重后果的予以核准后追究其刑事责任，体现了刑法就低龄犯罪人的“从严”处罚，另一方面也不难看出，虽然降低刑事责任年龄会导致增加已满12周岁未成年人实施恶性犯罪遭受刑事处罚负担的可能性，但具体条文中规定“情节恶劣”“以特别残忍手段”“造成严重残疾”“经最高人民检察院核准追诉”的限制适用条件，体现了对该部分未成年犯罪人“从宽”的一面，一定程度上使得适用该条文规定的可能性大大缩小。 2.2. 低龄化恶性犯罪案件亟需刑事立法规制 此次刑法修正案就降低刑事责任年龄的规定，可以说是对近几年时有发生的低龄未成年人犯罪案件所作出的刑事立法上的回应。最高人民检察院于2020年6月1日正式公布了关于未成年人的检察工作白皮书，白皮书主要统计分析了2014年~2019年中我国未成年人的犯罪情况 [ 1 ]。统计的数据显示，2018年、2019年检察院所审查逮捕的未成年人犯罪嫌疑人的犯罪数量分别同比增长5.87%和7.51%，其中2019年受理审查的暴力犯罪总体数量由2018年的17，936人上升至18，172人，同比增幅约为1.32%。在14~16周岁未成年人犯罪数量整体呈上升趋势的大背景下，近几年发生的多起低龄未成年人暴力杀人事件再次打破社会道德底线，引起公众广泛关注。如2018年沅江持刀杀母案中，年仅12岁的吴某康因不满母亲管教太严而心生怨恨，持刀将其母亲杀死，最终，因吴某康未达刑事责任年龄被释放，事后并不认为自己做错。再如，13岁男孩强暴14岁女孩案件中，因男孩未到刑事责任年龄获释后再次报复杀人，最终由于其未成年人身份，仅被判处了1年零6个月的劳改。类似的案件还有很多，大连10岁女孩遇害事件中，被告人蔡某某未满14周岁故意实施杀人行为致被害人10岁女孩小淇死亡，最终因被告人蔡某某未满14周岁对其仅作出收容教养三年决定。这类案件中的低龄未成年人实施极其残暴的手段，致使被害人的合法权益严重遭受破坏，甚至是生命权被没有较重代价的剥夺，无非是打破人们普遍的道德底线，需要刑事立法结合宽严相济的刑事政策做出调整来规制已满12周岁以上的低龄未成年人严重的犯罪行为，“该严则严”，预防悲剧再次上演。 2.3. 其他部门法就责任年龄规定与刑事责任年龄之比较 就责任年龄的划分，多个部门法都有所规定。首先，新《民法典》中明确规定了8岁是区分无民事行为能力人和限制民事行为能力人的标准，推定年满8周岁的未成年人具有对复杂民事法律关系的辨认能力，认为8岁以上的未成年人可以进行与其年龄、智力、精神状况相适应的民事活动。其次，《道路交通安全法》中明确规定年满12周岁的未成年人可以合法地在道路上骑自行车、三轮车，即未满12周岁的未成年人及其监护人如骑车行驶上路的，构成违法行为，对此告诫未满12周岁的未成年人需要遵守交通行政法规，一旦发生事故监护人需要承担相应的法律责任。最后，在《刑法修正案(十一)》修订之前，将14周岁作为划分未成年人是否承担刑事责任的标准，认为14周岁以下未成年人实施抢劫、强奸、杀人等暴力犯罪，造成严重后果的，不需要承担刑事责任。法律推定低龄未成年人对于“晦涩难懂，纷繁复杂”的民事关系和行政关系有认识能力，却在低龄未成年人犯下“杀人、强奸、抢劫”等恶性暴力犯罪等问题上认为他们不够成熟，没有责任能力，恐怕难称合理。对比不难看出，旧《刑法》对于未成年的责任年龄限制偏宽，而当前随着信息网络的快速发展以及物质生活条件、普法程度日益提高的前提下，低龄未成年人对于自己实施严重暴力犯罪行为应当是可以认知甚至是明知而故意为之。此次《刑法修正案(十一)》降低对未成年人的刑事责任年龄，一方面是时代的要求，同时也是《刑法》本身保护合法权益的职责要求。即便现行《刑法》对于刑事责任年龄作出下调至12周岁，但具体追究已满12周岁未成年人刑事责任时又设置了许多限制性因素，必须符合“严重残疾”“情节恶劣”“经最高人民检察院核准追诉”等条件，为切实打击低龄未成年人犯罪保障被害人权益构成一定阻碍。
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user: 3. 宽严相济刑事政策与降低刑事责任年龄均衡化之必要 陈兴良教授认为宽严相济之“宽”应体现为刑罚的“轻缓”，“轻缓”主要包含该轻则轻和该重而轻两层含义 [ 2 ]。该轻则轻是指对于较为轻微的犯罪应当处以较轻的刑罚，而该重而轻则是所犯罪行较重，但行为人存在坦白、自首或立功等情节时，法律上予以宽宥处理。该重而轻更多体现的是刑法对于犯罪人的一种感化，试图通过宽宥的刑事处罚达到鼓励犯罪分子改过自新的目的，但就此次刑法修正案关于降低刑事责任年龄的具体规定来看，一方面并不能保证比12周岁更小年龄段的未成年人实行严重犯罪行为得到有效的刑法规制，另一方面对已满12周岁未成年人在无法符合具体条文规定中的所有条件后对其不追究刑事责任。这两种情况下，最终单一的靠“感化”“鼓励”“教育”并不能完全保证这类未成年人可以做到不再犯的可能性，而根据相关数据显示未成年人犯罪的再犯可能性是较大的。此时，如果仍然保持着现有的过于从宽化处理这类案件，也许就达不到宽严相济刑事政策的最终法律效果和社会效果。 3.1. 宽严相济失衡化从宽低龄未成年人犯罪 众所周知，宽严相济是以区别对待或者差别待遇为根本内容，宽严相济本身就是基于犯罪严重程度的不同予以严厉性程度不等的刑罚处罚，由此产生刑罚预防犯罪的作用。就《刑法修正案(十一)》而言，更加偏向对犯罪未成年人的保护，而相对于更值得保护的被害一方并没有完全做到公平保障。其理由是，因为实施严重犯罪行为的未成年人未达到12周岁，受到智力、认知水平等限制而无法正确判断自己的行为为严重暴力犯罪，最终无需承担刑事责任。显然单纯从是否已满12周岁来判断一个刑事案件是否具有刑法追责资格，在宽严相济的刑事政策的指导下，社会公众的接受度并不很高。因此，建议综合年龄、智力、身体及心理发育程度进行考量未成年人是否具备对犯罪认识的可能性程度，并且结合其所实行行为的恶劣性程度(犯罪性质)进行判断是否追究其刑事责任。如果仅以是否已满12周岁来划分是否承担刑事责任，着实有失公平，在宽严相济的刑事政策下，对未成年人犯罪的保护不应过于宽大，在正确把握宽和严的度，需要根据具体分析的犯罪性质的严重性来“严”其应当严的、必须严的；“宽”其可以宽的、应当宽的。 结合《刑法修正案(十一)》第17条就刑事责任年龄的具体规定来看，“过宽”主要表现为：必须同时具备“既遂”、“以特别残忍的手段”、“造成严重残疾”、“情节恶劣”及“经最高人民检察院核准追诉”条件，才能追究已满12周岁未满14周岁这段低龄未成年人的相应的刑事责任。对此，最高人民法院审判委员会副部级专职委员胡云腾指出：“以特别残忍的手段”是从三个方面进行判断，一是从被害人角度来看是让其感到特别痛苦的手段，二是从社会(第三者)角度来看是令人发指且十分不人道的手段，三是从被告人角度而言表现为故意性折磨人，以折磨人取乐，同时以给被害人造成痛苦以此感到满足的一种畸形心理。其次，“造成严重残疾”是指需要造成被害人终身残疾，如果可以治好恢复的，一般就不能追究已满12周岁未满14周岁低龄未成年人的刑事责任。再者，“情节恶劣”主要属于一种主观性评价，对于被告人主观恶性进行评价。最后，还需“经最高人民检察院核准”限制追诉。不难看出，此次刑法修正案中就12~14周岁未成年人在实施严重暴力性犯罪后，需要经过一系列所谓严格的评判标准来最终决定对其是否追究刑事责任。其中所要求的必须造成被害人严重不可治愈性残疾是直接性硬性条件，如果12~14周岁未成年人造成被害人身体上可治愈性的残疾或者心理精神上的严重损害，最终法院是无法追究其刑事责任的。而对于我国目前中小学阶段频繁上演的恶性校园欺凌事件而言，根据现行刑法的规定，更多低龄阶段的孩子如果对其造成精神方面难以恢复性的终身影响，那些低龄未成年人所实施的霸凌行为，因尚未造成被害人身体严重终身残疾而判定其不承担刑事责任。这一情况显然是与当前“宽严相济”的刑事政策相互违背，是忽略“济”的一种表现。应当有严有宽，在宽与严之间追求平衡的良性互动。 3.2. 低龄未成年犯罪人再犯可能性突出 据最高人民检察院统计，2014年至2019年，在检察机关接受审查起诉中受到刑事处罚的未成年人中，平均重新犯罪率为3.49%，甚至2019年的重新犯罪率也高达3.83%，超过平均重新犯罪率0.34%，未成年人再犯的可能性总体较高(见图1)。我国在办理未成年人犯罪的案件中，往往侧重“教育为主，惩罚为辅”的原则，但如果一味坚持对社会具有严重危害性的未成年，甚至是低龄未成年犯罪人“教育”“感化”的方针来应对，恐怕难以应对日益严峻的未成年暴力犯罪形势，更难以给社会公众一个满意的答复。 图1. 2014年~2019年未成年人重新犯罪情况(%)