DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 力学性能 3.1. 抗折强度 表6为粉煤灰水泥二元胶凝体系28d抗折强度，图1为各组配合比中纤维含量的不同对抗折强度的影响。由表6和图1，抗折强度随着聚乙烯醇纤维含量的增加呈现出增长的状态，除了A3的抗折强度略微降低。图2为PVA纤维含量为0%和2%的抗折强度对比图，在A，B，C三组试验中，抗折强度最高的都出现在聚乙烯醇纤维含量为2%时，其中A4的抗折强度为A0的1.28倍，B4的抗折强度为B0的3.28倍，C4的抗折强度为C0的3.69倍。 综上可得，粉煤灰水泥二元胶凝体系抗折强度受聚乙烯醇纤维的影响比正常水泥砂浆受纤维的影响要显著，并且随着粉煤灰含量的增多，其影响效果越明显。因为聚乙烯醇纤维含量较多时，小梁的抗折强度主要由纤维的性能决定，当出现裂缝时，裂缝周围的PVA纤维分子中有较多的羟基，它与水泥基材料有着较强的化学胶结作用，所以在纤维未达到抗拉极限强度时，它会阻止裂缝的开展与延伸，从而提高试件抗折强度，由此可见，聚乙烯醇纤维对于小梁的抗折强度有明显的提升作用 [ 6 ]。 随着粉煤灰替换的比率增大，小梁的抗折强度均有所下降，当聚乙烯醇纤维含量小于1%时，抗折强度大幅度下降，其中A0为C0的2.95倍，A1为C1的1.96倍，A2为C2的1.45倍，但是当聚乙烯醇纤维含量增加到1.5%及以上时，A，B，C，三组的抗折强度都较为接近。再对比粉煤灰含量为45%和粉煤灰含量为60%的两组试验，我们可以发现两组试验的抗折强度区别很小，且C2略高于B2的抗折强度。 由于粉煤灰的微集料效应和火山灰效应，粉煤灰被激发后生成的水化产物可以改善水泥水化产物与骨料之间界面结构，从而提高砂浆强度，并且这种作用对抗折强度的影响要比对抗压强度的影响大，因此抗折强度随粉煤灰含量的增加下降缓慢，甚至还出现了好于基准水泥的情况 [ 7 ]。 Table 6 28d Flexural strength of fly ash cement binary cementing syste 编号 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 A B C 4.22 1.70 1.43 0 0 0 4.55 2.32 2.32 0.5% 0.5% 0.5% 5.16 3.44 3.55 1% 1% 1% 4.72 4.64 4.10 1.5% 1.5% 1.5% 5.41 5.58 5.26 2% 2% 2% 表6. 粉煤灰水泥二元胶凝体系28d抗折强度 图1. 各组配合比中纤维含量的不同对抗折强度的影响 图2. PVA纤维含量为0%和2%的抗折强度对比 3.2. 抗压强度 表7为B组和C组粉煤灰水泥二元胶凝体系28d抗压强度，表8为B组和C组粉煤灰水泥二元胶凝体系90d抗压强度。图3为纤维含量的不同对抗压强度的影响，由图3可知，聚乙烯醇纤维的掺入显著增加了胶凝体系试块的28d立方体抗压强度。其中B组28d立方体抗压强度在B3时效果最佳，其28d立方体抗压强度为不掺纤维的对照组强度的1.75倍；C组28d立方体抗压强度随聚乙烯醇纤维含量的增加有一定的提升，其中C3的28d立方体抗压强度为对应的对照组抗压强度的1.13倍。 B组试验中，聚乙烯醇纤维的掺入提高了试块的立方体抗压强度，纤维掺入量为0.5%时，抗压强度增加效果不明显，当纤维含量增加至1%时试块抗压强度有显著提高，但是随着纤维掺量的继续增加，强度不再一直上升，当纤维含量达到2%时，抗压强度略微下降。 图4为C组试块在28d和90d抗压强度的折线图，图5为B组试块在28d和90d抗压强度的折线图。可知在B组和C组的配合比中，粉煤灰水泥二元胶凝体系的立方体抗压强度随着龄期的增加而不断上升，从而得出粉煤灰与水泥的反应在28d龄期时并未结束。因为粉煤灰的外部有一层致密的玻璃质外壳，这便使得粉煤灰参与二次水化反应时间增长，同时水泥熟料的含量的减少又使得试块前期抗压强度有所降低，因此在胶凝体系中掺入粉煤灰能让立方体的抗压强度在28d之后继续上升 [ 8 ]。 图6为PVA纤维对28dB组抗折强度与抗压强度的增长幅度影响，可以看出聚乙烯醇纤维含量的增加使抗压强度和抗折强度均不断增大，且PVA纤维对于抗折强度的影响优于对抗压强度的影响。 一般认为，砂浆的抗压强度是集料骨架之间的嵌挤作用以及水泥浆的粘结作用形成的，而抗折强度主要取决于水泥浆与集料界面的粘结强度 [ 9 ]。聚乙烯醇纤维的掺入使得水泥浆与集料界面的结合强度大大提高，并且横跨裂缝的PVA纤维会限制裂缝的进一步延伸，所以PVA纤维对抗折强度的影响要优于对抗压强度的影响。 Table 7 28d Compressive strength of fly ash cement binary cementing syste 编号 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 B C 37.0 50.0 0 0 37.6 51.7 0.5% 0.5% 62.3 56.2 1% 1% 64.8 56.3 1.5% 1.5% 62.4 54.2 2% 2% 表7. 粉煤灰水泥二元胶凝体系28d抗压强度 Table 8 90d Compressive strength of fly ash cement binary cementing syste 编号 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 强度/MPa 纤维含量 B C 47.7 57.8 0 0 68.8 56.3 0.5% 0.5% 72.6 60.2 1% 1% 71.4 64.5 1.5% 1.5% 70.3 60.8 2% 2% 表8. 粉煤灰水泥二元胶凝体系90d抗压强度 图3. 纤维含量的不同对抗压强度的影响 图4. C组龄期不同对抗压强度的影响 图5. B组龄期不同对抗压强度的影响 图6. PVA纤维对28dB组抗折强度与抗压强度的增长幅度影响
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user: 4. 结论 1) 聚乙烯醇纤维能提高粉煤灰水泥二元胶凝材料的抗折强度，且相对于纯水泥砂浆而言，影响效果更为显著。纤维含量为2%时，从纯水泥到粉煤灰含量为60%的三组试验，其抗折强度增长率依次为28%，228%和268%，粉煤灰含量越多，其增长率越高。这是因为PVA纤维分子含有羟基，它与水泥基材料有着较强的化学胶结作用，能一定程度限制裂缝的开展。 2) 粉煤灰活性较低，外部有致密的玻璃纸外壳，导致其水化反应时间增长，因此粉煤灰水泥二元胶凝材料的抗压强度在28d以后持续上升。其中粉煤灰含量为60%，聚乙烯醇纤维含量为1.5%时，90d的立方体抗压强度为28d的1.15倍。 3) 未掺入聚乙烯醇纤维时，粉煤灰的掺入会使得胶凝体系的抗折强度大幅度降低，其中A0的28d抗折强度为C0的3.17倍，这是因为水泥用量减少，使得生成的Ca(OH) 2 等物质减少，抗折强度也随之降低。
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user: 摘 要 混凝土板柱结构中，板柱相连截面同时作用较大弯矩和冲切剪力，为主要设计控制部位。《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)中板的冲切承载力验算方法，未考虑弯曲裂缝减小验算截面的不利影响，可能导致验算结果偏于不安全。结合混凝土板柱结构中节点弯剪破坏工程实例，基于GB 50010-2010规范相应公式，提出了混凝土板柱节点开裂截面冲切承载力验算方法，通过算例说明了相应验算过程且与规范验算结果进行了比较，并配合技术分析给出了相关设计建议，由此初步探索了如何避免裂损促使板柱节点发生脆性冲切破坏，结果可作为规范方法的补充供结构设计参考。 关键词 :混凝土板柱结构，板柱节点，冲切承载力，弯曲裂缝，开裂截面受压区高度，弯剪脆性破坏 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 前言 多层建筑设计经常选用混凝土板柱结构，尤其地下多层单体建筑，因承受设防地震作用相对较小，为尽量增加层间净高与相应层高的比值，以减少场地土方开挖量和工程投资，设计常首选此类结构。 混凝土板柱结构的板(含柱帽或托板)柱相连截面同时作用较大弯矩与剪力，同为弯曲抗裂与抗冲切验算控制部位。通常情况下，设计虽可控制该部位裂缝宽度不大于《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010) [ 1 ] (以下简称规范)相应限值，但如果板截面无相应预压应力则难以阻止出现弯曲裂缝。目前结构设计按规范方法验算板柱节点冲切承载力时，不考虑弯曲裂缝削弱验算截面的不利影响，也未组合弯曲受压截面应力的有利作用，与常见大多数实际情况不符，可能使验算结果偏于不安全。 结合某混凝土板柱结构局部坍塌破坏实例 [ 2 ]，研究了板柱节点弯曲开裂截面冲切承载力验算方法，基于规范公式相应提出了解决方案，通过算例对比进行了技术分析，进而给出了相关设计建议，可供混凝土板柱结构设计参考。
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user: 2. 板柱节点弯剪破坏实例 北京市石景山区西黄村某地下2层车库为混凝土板柱结构，2017年6月结构施工验收后，8月顶面覆土施工时局部坍塌，负二层顶板对应部位随之连带破坏，涉及范围大致同覆土区域，见图1。 该地下车库结构设计概况如下：建筑面积10，589 m 2 ，柱网区格8.1 m × 8.1 m，天然地基，混凝土独立基础，负一、二层层高为3.45 m、3.25 m，顶板上皮标高-2.10 m，覆土厚度1.80 m。顶板厚350 mm，平托板3.0 m × 3.0 m、厚350 mm，顶板与平托板混凝土强度等级C30。顶板内双层双向通长配筋：上层 16@200，下层 18@200；柱顶部位截面上部附加单层双向短筋 20/25@200；平托板截面下部单层双向配筋 12@200，抗冲切验算斜截面无横穿箍筋与弯起钢筋。柱截面600 mm × 600 mm，柱混凝土强度等级C40，局部坍塌区域的负一层柱外露上端外观见图2。 图1. 地下2层车库局部坍塌外观 图2. 顶板冲切破坏后的负一层柱外露上端 现场调查表明，结构坍塌区域实际覆土厚1.0~1.5 m，覆土作业时顶板实际作用荷载组合小于设计最不利工况相应值。由图2可见，负一层各柱的外露上端截面基本同柱截面、未形成冲切破坏锥体，即顶板冲切破坏截面均呈竖向且位于柱截面四周边沿，未出现抗冲切设计验算45˚斜截面。 西黄村地下车库原设计允许顶板的各峰值弯矩部位(板柱相连截面)存在宽度小于规范限值的弯曲裂缝。验算复核 [ 3 ] 表明，施工期间这些部位已受弯开裂，并导致裂损截面的受压区(高度明显小于顶板与平托板厚度之和700 mm)承受冲切剪力，这是该车库顶板覆土区域节点冲切破坏致使局部坍塌的主要原因。
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user: 3. 冲切承载力规范验算方法 在局部荷载或集中反力作用下，无箍筋或弯起钢筋的混凝土板的冲切承载力应满足式(3-1)， F l ≤ ( 0.7 β h f t + 0.25 σ p c ， m ) η u m h 0 (3-1) 式中系数 η 取 η 1 与 η 2 的较小值， η 1 = 0 .4 + 1 .2 β s (3-2) η 2 = 0 .5 + α s h 0 4 u m (3-3) 混凝土板冲切承载力验算值不满足式(3-1)且增加板厚受限时，可增配箍筋或弯起钢筋。此时，混凝土板受冲切截面和冲切承载力应分别满足式(3-4)、(3-5)， F l ≤ 1.2 f t η u m h 0 (3-4) F l ≤ ( 0. 5 f t + 0.25 σ p c ， m ) η u m h 0 + 0.8 f y v A s v u + 0.8 f y A s b u sin α (3-5) 式中 为局部荷载或集中反力设计值； β h 为截面高度影响系数； f t 为混凝土轴心抗拉强度设计值； σ p c ， m 为计算截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值； u m 为计算截面的周长； h 0 为截面有效高度； η 1 为局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η 2 为计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； β s 为 F l 作用矩形面积的长短边比值， 2 ≤ β s ≤ 4 ，圆形冲切面取 β s = 4 ； α s 为柱位置影响系数，中柱取40，边柱取30，角柱取20； f y v 、 f y 分别为箍筋与纵筋的抗拉强度设计值； A s v u 、 A s b u 分别为与45˚冲切破坏锥体斜截面相交的全部箍筋、全部纵筋的截面面积； α 为弯起钢筋与板底面的夹角，详见文献 [ 1 ]。 分析可知，式(3-1)、(3-4)、(3-5)基于以下条件：1) 混凝土板冲切破坏截面呈45˚斜向；2) 混凝土板冲切验算部位无竖向弯曲裂缝；3) 忽略冲切验算截面弯曲压应力的有利作用。
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user: 4. 弯曲裂缝截面冲切承载力验算方法 混凝土板柱结构设计中，板柱相连截面同为弯曲抗裂与冲切破坏控制部位，如允许该部位带裂缝工作，鉴于现有相关试验均表明受弯开裂总先于冲切破坏，弯曲裂缝呈竖向、沿柱截面周边分布，并可能使规范假定的45˚斜截面冲切破坏转变为裂损截面弯剪破坏。 板柱节点冲切承载力验算时，如验算截面弯曲开裂，式(3-1)、(3-4)、(3-5)中 h 0 应代换为开裂截面受压区三角形应力分布高度 x c ，限 x c < h 0 ，并组合 x c 范围内平均压应力 0 .5 σ ′ c 的有利作用， σ ′ c 为开裂截面受压区外边缘最大应力，限 σ ′ c ≤ f c ， f c 为混凝土轴心抗压强度设计值，式(3-1)改记为 F l ≤ [ 0 .7 β h f t + 0.25 ( σ p c ， m + 0.5 σ ′ c ) ] η u m x c (4-1) 式中系数 η 仍取 η 1 与 两者较小值， η 1 仍由式(3-2)确定， η 2 改由式(4-2)解出， η 2 = 0.5 + α s x c 4 u m (4-2) 混凝土板冲切承载力验算值不满足式(4-1)且增加板厚受限时，可增配弯起钢筋。此时基于式(3-4)、(3-5)，混凝土板的受冲切截面和冲切承载力应分别满足式(4-3)、(4-4)和规范9.1.11条构造要求， F l ≤ 1.2 f t η u m x c (4-3) F l ≤ [ 0.5 f t + 0.25 ( σ p c ， m + 0.5 σ ′ c ) ] η u m x c + 0.8 f y A s b u sin α (4-4) 由于箍筋平行于弯曲裂缝，不再考虑其抗冲切作用，取 A s v u = 0 。对于矩形柱， σ ′ c 、 x c 分别取柱截面周边的相应平均值；对于圆形柱，可按截面周长代换为方柱后再确定 σ ′ c 和 x c 。
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user: 5. 计算变量 x c 与 σ ′ c 基于板验算截面的受力平衡、变形协调条件及平截面假定，在弹性范围内，可推导出变量 x c 与 σ ′ c 的计算式。 5.1. 预应力混凝土板 矩形验算截面弯曲开裂后，受压区高度 x c 由以下三次方程计算确定 [ 3 ]， x c 3 + A x c 2 + B x c + C = 0 (5-1) 式中 (5-2) B = 6 b c [ α p A p e N + α E A s ( e N − h p + h s ) ] (5-3) C = − 6 b c [ α p A p h p e N + α E A s h s ( e N − h p + h s ) ] (5-4) 式(5-1)的简化二次方程如下 [ 3 ]， ( A + h p ) x c 2 + ( B − 0.215 h p 2 ) x c + C = 0 (5-5) 在 0.27 ≤ x c / h p ≤ 0.90 范围内，相对式(5-1)，用式(5-5)解出 x c 的计算误差小于±5％，相关分析见文献 [ 3 ]。 式中 e N = M c / N p ， M c 、 N p 分别为板柱相连截面的弯矩、预压力， M c 需根据整体结构内力分析确定， N p = A p σ p ≈ A p σ p e (忽略裂缝截面预应力筋的微小应力增量)， σ p e 为预应力筋有效预应力； A p 、 A s 分别为受拉区预应力筋、普通钢筋的截面面积； b c 为验算截面宽度(同相连柱截面边长)； h p 、 h s 分别为预应力筋、普通钢筋的截面形心与受压区外边缘间距； α p = E p / E c 、 α E = E s / E c ， 、 E s 、 E c 分别为预应力筋、普通钢筋、混凝土的弹性模量。 取 σ p ≈ σ p e ，由式(5-1)或(5-5)先分别求出矩形柱四周验算截面的 x c ，取其均值后代入式(5-6)解出 σ s ，限 σ s ≤ f y ， f y 为钢筋抗拉强度设计值，再将 σ s 代入式(5-7)解出 ，然后将 x c 和 σ ′ c 代入式(4-1)或(4-4)，可求出混凝土板弯曲裂缝截面的冲切承载力。 M c = A p σ p ( h p − 2 3 x c ) + A s σ s ( h s − 2 3 x c ) (5-6) 0.5 σ ′ c b c x c = A p σ p + A s σ s (5-7) 式中 σ p 、 σ s 分别为验算截面宽度 b c 内预应力筋、普通纵向钢筋的拉应力。 5.2. 钢筋混凝土板 矩形验算截面出现弯曲裂缝后，受压区高度 x c 由以下二次方程计算确定 [ 3 ] [ 4 ]， 0.5 b c x c 2 − α E A s ( h s − x c ) = 0 (5-8) 由式(5-8)先分别求出矩形柱四周验算截面的 x c ，取其均值后代入式(5-9)求出 σ s ，再将 σ s 代入式(5-10)求出 σ ′ c ，然后将 x c 和 σ ′ c 代入式(4-1)或(4-4)，可解出混凝土板弯曲裂缝截面的冲切承载力。 M c = A s σ s ( h s − 2 3 x c ) (5-9) 0.5 σ ′ c b c x c = A s σ s (5-10)
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user: 6. 算例比较 以前述西黄村地下2层车库混凝土板柱结构为例，取柱网轴线3-11/3-J处中柱与顶板连接部位的板柱节点，按规范方法与改进方法分别验算冲切承载力。 6.1. 按规范方法验算 用式(3-1)验算顶板的冲切承载力。取 β s = 2.0 ， α s = 40 ， β h = 1.0 ； h 0 = 2 × 350 − 32 = 668   mm ；解出 u m = ( 600 + 668 ) × 4 = 5072   mm ； η 1 = 1.0 ， η 2 = 1.82 ，取 η = 1.0 ；C30混凝土， f t = 1.43   MPa ， f c = 14.3   MPa ； σ p c ， m = 0 ，由式(3-1)可解出无弯曲裂损的板柱节点的冲切承载力为3391.5 kN。 6.2. 按本文方法验算 按式(4-1)验算顶板的冲切承载力。 b c = 600   mm ， α E = 6.667 ， A s = 1545   mm 2 (3 16 + 3 20)， h s = h 0 = 668   mm ，由式(5-8)解出 x c = 135.2   mm ， h s 、 x c 均为柱截面四周相应均值。依据整体结构模型计算分析，标准荷载(含板面覆土30 kN/m 2 )组合作用下，柱四周各验算截面平均弯矩 M c = 437.067   kN ⋅ m [ 2 ]，其它变量值同前。由式(5-9)解出 σ s = 489.5   MPa > f y = 360   MPa ，取 σ s = 360   MPa ；由式(5-10)解出 σ ′ c = 13.7   MPa < f c ，由式(4-1)可解出板柱节点弯曲裂损截面的冲切承载力为1861.1 kN。 6.3. 验算结果比较 比较规范式(3-1)与相应改进式(4-1)的同节点冲切承载力验算结果，前者不考虑、后者考虑弯曲裂缝减小验算截面高度的不利影响、及受弯截面压区应力的有利作用，两式验算值分别为3391.5 kN与1861.1 kN，分别为冲切荷载设计值4915.7 kN [ 2 ] 的69.0%及37.9%。式(3-1)与式(4-1)的验算值之比为1.82，即前者更偏于不安全，此结果也佐证了算例结构局部坍塌破坏的主要原因。
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user: 7. 板柱节点冲切破坏形态 混凝土板柱节点冲切破坏截面呈斜向、柱端形成倒锥体，为其无弯曲裂缝时的典型冲切破坏特征，主要缘于垂直于破坏截面的主拉应力大于混凝土实际抗拉强度。 随作用板柱节点冲切验算截面的弯矩逐渐增大，且未出现弯曲裂缝时，验算截面主拉应力方向与板底面的夹角随之增加，但此时验算截面高度未变化。 如果板柱节点的冲切验算截面受弯开裂，验算截面高度则近似减小至裂缝截面受压区高度，冲切承载力随之降低，此时冲切破坏截面与先期裂损截面趋于重合，柱端倒锥体可能不再出现，见图2。 板柱节点的相邻结构跨度l增大时，节点部位的 M c 与 F l 虽同时随之增加，但 M c 产生的板截面主拉应力增量显著大于 F l 的相应值，前者与 l 2 成正比，后者仅与l成正比。由此可认为，板柱节点的冲切破坏锥体仅出现于l相对较小、板抗裂度相对较高时，或弯曲裂缝减小冲切验算截面高度不明显的情况。 板柱节点冲切破坏锥体斜面的角度，取决于作用于斜面的主拉应力的方向，通常由板截面的预压应力、弯矩、冲切剪力三者的效应组合确定，规范验算统一取45˚仅为简化或假定。
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user: 8. 分析与说明 混凝土板柱节点同时作用弯矩与冲切剪力时，设计如允许冲切验算截面出现宽度不超限裂缝，通常受弯开裂总是先于脆性冲切破坏，且裂缝截面受压区应力大致呈三角形分布。 验算板柱节点冲切承载力时，板受弯开裂减小验算截面高度的不利影响相对较大，且不应忽略开裂截面受压区应力的有利作用。 板柱结构的板中混配预应力筋与普通钢筋，适度提高控制部位的抗裂设计标准，可有效阻止节点冲切验算截面在张拉施工后开裂，但结构用钢量有所增加。 无法或无意阻止板柱节点开裂时，增大平托板厚度，或改用截面较高的倒锥形柱帽，或在节点内配置型钢剪力架，可有效提高板柱节点的冲切承载力。 板柱节点的冲切验算截面作用弯矩时，基于弹性计算分析，如板截面上边缘混凝土拉应力大于相应标准抗拉强度，则认为受弯开裂，否则可判定不开裂。 与规范验算板柱节点时假定冲切破坏截面为45˚锥面不同，板柱节点弯曲开裂后的弯剪破坏截面呈竖向，此时增配竖向箍筋不能相应增加冲切承载力。 正常使用状态下的板柱结构，节点裂损主要源于重力荷载产生的弯矩，开裂截面存在受压区。当该部位自动组合混凝土成型与降温收缩拉应力后，可能导致 x c 进一步减小，甚至形成贯通板截面的裂缝，上述分析未涉及此不利组合情况。 如果板柱节点抗冲切验算截面出现竖向贯通裂缝，且未设横穿这些裂缝的型钢剪力架或弯起钢筋，可认为这些截面无冲切承载力，为此设计验算时应对 u m 进行相应折减。 改进后的混凝土板柱节点冲切承载力验算式(4-1)、(4-3)、(4-4)虽源于规范，但引入 x c 替代 h 0 以考虑验算截面高度因受弯开裂而减小的不利影响，更符合设计允许开裂(裂宽小于限值)的板柱节点的实际情况，有利于阻止板柱节点因裂损减小抗冲切截面而发生脆性冲切破坏。
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user: 9. 结论与建议 1) 设计如允许或无法阻止混凝土板柱节点抗冲切验算部位受弯开裂，验算截面高度 h 0 应减小至 x c 。 2) 板柱节点抗冲切验算部位作用弯矩时，可根据最大弯曲拉应力是否大于混凝土标准抗拉强度判断验算截面是否开裂。 3) 所述改进后的验算方法源于规范，适用于验算复核混凝土板柱节点受弯开裂后的冲切承载力。 4) 如果整体结构组合应力验算表明板柱节点局部存在贯通裂缝，其冲切承载力验算截面周长 u m 应予相应折减。 5) 规范今后修订时宜补充说明，如何计入板柱节点裂损对冲切承载力的不利影响，及相关构造要求和限制条件。
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user: 摘 要 干旱是影响水稻生长发育和产量降低的最主要非生物因素。水稻对水分亏缺最直观的响应就是各种形态学上的变化，除此之外还有内部代谢反应和信号通路的改变。本文重点叙述了水稻在干旱胁迫下，各项生理生化指标的变化，包括叶片水势、叶绿素含量和光合速率、抗氧化酶活性及丙二醛浓度、内源激素含量与比值、渗透调节等，以期为水稻抗旱机理的研究和耐旱品种的培育提供一定依据。 关键词 :水稻，干旱胁迫，生理生化，抗氧化酶，内源激素 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 水稻产量的高低和品质的好坏关系到全球几十亿人的温饱和健康问题。根据FAO最新数据显示，2019年全球大米产量净重5.12亿吨，相比2018年，历史最高纪录下降0.5%。导致水稻产量降低的因素，包括各种病虫害等生物逆境和高温、干旱、高盐及化学污染毒害等非生物逆境 [ 1 ]。尤其是随着近几十年全球气候变暖，水资源匮乏问题越来越突出，我国干旱灾害高频率、大范围、长时间的发生 [ 2 ]，对水稻的生产造成了严重威胁。因此，提高水稻的抗旱能力、培育优质抗旱品种已经成为了目前水稻育种亟待解决的重要问题。本文将在介绍植物逆境与植物抗逆性的基础上，重点论述干旱对水稻生理生化的各种影响。
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user: 2. 植物逆境与植物抗逆性 2.1. 植物逆境 植物的生长环境复杂且多变，能够在整个生育阶段都完全处于绝对适宜的环境中的植物是非常稀有的，表明植物对环境都有一定的承受能力。但当环境剧烈变化超过其承受能力时，就会对植物产生胁迫或逆境(stress) [ 3 ]。胁迫植物生长发育的因子包括各种动植物和微生物等生物因子以及干旱、辐射、毒素和盐分等物理和化学非生物因子，它们相互关联，以不同的方式和机理迫害植物，造成植物的原初直接伤害(细胞质膜损伤)、原初间接伤害(代谢失调)以及次生胁迫伤害(即原初胁迫诱发的次级胁迫对植物的伤害，如高温和冷害会引起植物的次生水分胁迫伤害)等 [ 1 ] [ 4 ]。 2.2. 植物抗逆性 若植物长时间处于某种胁迫环境中，一些适应性性状会通过自然选择或者人工培育被保留下来并不断增强，植物最终就能够获得对各种胁迫因子的抗御能力，称为植物的抗逆性(stress resistance)，简称抗性 [ 5 ]。植物的抗逆性主要分为避逆性(stress avoidance)和耐逆性(stress tollerance)两个方面 [ 1 ]。前者是指植物能够通过对自身生育周期的调整或营造适宜内环境的方法避免环境胁迫对植物组织造成损伤；后者是说植物能够承受部分的环境胁迫，以各种代谢反应阻止、降低甚至修复由逆境造成的伤害使植物体保持正常的生长发育。如互花米草可以通过渗透调节、离子区域化等方式适应高盐环境，因而表现出良好的耐盐性 [ 6 ]。事实上，植物的避逆性与耐逆性并不能严格划分，二者有可能同时在植物应对逆境时起作用，因此一般所说的植物的抗逆性是这两种抗性的混称；并且不同品种的植株抗逆性有差异，但整体上仍呈现一定的规律性，即植物在休眠期和营养生长期抗性较强，开花期抗逆性弱 [ 1 ] [ 4 ]。如赵秋月等 [ 7 ] 研究发现，在Na 2 CO 3 浓度大于20 mmol/L时，不同品种的番茄种子萌发均明显受抑，且盐浓度越高种子的发芽率、发芽指数和活力指数越低；随着盐胁迫程度加重，番茄在发芽期、幼苗期和田间生长期细胞质膜受损严重透性增强、叶绿素含量降低、渗透调节物质含量增多，各种保护酶含量与活性增加并与品种耐盐性呈正相关。
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user: 4. 总结和展望 多项研究表明，短期缺水对水稻的产量影响不大，但若水稻长期处于极度干旱状态，则会导致其产量和生物累积量明显下降，即使复水也难以减缓 [ 49 ]。水稻受旱时的形态和生理生化会发生相应的变化，包括叶片水势降低、叶绿素含量和光合速率下降、抗氧化酶活性提高及MDA浓度增加、内源激素含量与比值的改变、渗透调节物质的积累等。在对水稻进行抗旱鉴定时，应筛选出对其抗旱能力有显著影响的几个代表性指标进行综合判断，才能更有效地对其抗旱性做出准确评估 [ 50 ]。 陈伟等 [ 51 ] 对受旱后的水稻施加了一定量的有益元素硅，发现植株的水分利用效率、蒸腾速率，净光合速率及植株生物量明显提高，而叶片气孔导度和细胞间隙的CO 2 浓度则降低，对正常水分条件下的水稻进行相同硅处理，上述生理生化指标没有明显变化。也有研究表明，用脱落酸、水杨酸(SA)预处理受旱后的水稻 [ 52 ]，或者向其施加外源的一氧化氮 [ 53 ] [ 54 ]、一氧化碳 [ 55 ]、氯化镧 [ 56 ] 等都可以有效改善水稻的受旱程度，因此利用外源物质提高水稻抗旱能力表现出良好的应用前景。与此同时，随着抗旱相关基因被逐渐鉴定与克隆，发现它们在保护植物细胞减少或免受各种不良环境造成的伤害、参与胁迫信号的转导或调控其他基因表达中起直接或间接作用 [ 57 ] [ 58 ] [ 59 ]，这对于从分子水平探明水稻耐旱机理、改善水稻的抗旱能力、培育优质抗旱品种，有效解决水资源短缺引起的水稻减产问题具有重要意义。
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user: 摘 要 为了进一步研究遥相关型对我国西南地区高温热浪天气的影响，本文利用中国西南地区148个气象站1979~2019年6~8月的逐日最高气温数据和NCEP/NCER的月平均位势高度场再分析资料，以6~8月500 hPa平均位势高度场作为夏季平均高度场，通过自然正交函数(EOF)分解得到西南地区高温热浪的时空分布特征，再分别对东亚–太平洋(EAP)遥相关型典型正负异常指数年的500 hPa位势高度场相对于1979~2019年夏季气候平均高度场作合成分析。结果表明：1) 总体看来，西南地区高温热浪次数分布东多西少，重庆为高温热浪次数大值区。2) 西南地区高温热浪次数具有整体增多的趋势，近几年都在增加但变化幅度不大，但是2006年是明显增多的异常年份。而且其空间分布具有明显的东西差异，在四川东部和重庆地区为大值区，其次是贵州和广西大部分地区，云南高温热浪次数较少。3) EAP遥相关型的年代际变化不明显，其主要是以年际变化为主的。EAP指数典型正负异常年的大尺度环流场具有比较明显的差异，典型正异常指数年，东亚夏季风比较强，而西太副高脊线偏北偏东，并且副高强度较弱；典型负异常指数年则刚好与之相反，夏季风较弱，西太副高脊线偏南偏西，且副高比较强。EAP遥相关型在500 hPa高度场中的异常分布特征对温度和大尺度环流形势有明显的影响，由此可进一步影响我国西南地区以及整个东亚的气候。 关键词 :高温热浪，EOF分解，合成分析，东亚–太平洋遥相关型 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 1.1. 研究背景 近年来全球气候逐渐变暖，气温不断升高，这一事实己经被大量研究所证实。在2007年2月发布的第四次评估报告中(IPCC， 2007)指出，二十一世纪以来温度线性趋势为0.74℃，大于第三次评估报告给出的0.6℃。在全球变暖的背景下，高温热浪等极端天气气候事件增多，对人民的健康、工农业生产和交通运输等国民经济各行业产生了重要的影响。 极端高温事件对人类社会和自然环境的影响巨大。2003年和2010年的夏季极端高温导致俄罗斯和欧洲上万人丧生。2006年重庆、川东大部地区极端最高气温普遍达38℃~40℃，因持续高温少雨，四川、重庆出现1951年以来最严重的伏旱，直接经济损失达192.6亿元。所以，研究全球变暖背景下高温热浪事件的变化规律，对极端高温事件进行模拟，进而对未来情景下的极端事件进行预估，对灾害预报预警与防灾减灾具有十分重要的科学意义和实际应用价值。 1.2. 研究现状 国内外学者关于气温及极端高温的时间变化和空间分布规律已进行了大量的研究。国外关于极端气温的研究中，Karletal [ 1 ] 研究表明过去几十年前苏联和美国的极端最低温度有明显上升趋势，极端最高温度的变化有较强的区域性。Mantonetal [ 2 ] 通过分析1961~1998年的气温站点资料，发现近半个世纪来，在东南亚和南太平洋地区，冷日和冷夜在减少，而暖日和暖夜在增多。国内关于高温热浪天气的研究中，周长艳等 [ 3 ] 指出，四川高温天数50年来总体呈显著增多趋势，20世纪90年代来增多趋势尤为显著。王鹏祥等 [ 4 ] 分析了中国西北五省(区)100个台站逐日最高温度资料，结果表明西北地区年极端高温事件发生频次的最主要空间模态是一致性异常分布。研究气温和极端高温日数空间分布特征最常用的方法之一就是自然正交函数(EOF)分解，张智等 [ 5 ] 通过对河套及其相邻区极端高温频数进行EOF分解，发现EOF分解的第2模态表现为极端高温频数东南–西北的反位相变化。常军等 [ 6 ] 对河南省40个代表站1961~2005年夏季气温大于35℃的高温日数进行EOF分解，得到高温日数的第2和第3模态分别为西北–东南差异型和西南–东北差异型。以上的研究表明EOF分解方法在提取空间分布的主要模态时十分有效，在处理气象要素场时具有十分重要的应用。东亚–太平洋遥相关型(EAP)是影响北半球东亚地区夏季气候变化最重要的遥相关型之一，Lau [ 7 ] 指出该遥相关型是影响东亚气候最为重要的遥相关型之一，其结构为经向三极子型，即在东亚沿岸地区为三个正负相间的波列结构，其中心分别位于菲律宾南海，日本以及鄂霍次克海附近区域。吕俊梅等 [ 8 ] 通过研究副热带西风急流中静止Rossby波的传播与遥相关波列的传播，发现二者的相互叠加作用下，可以引发东亚夏季风的异常变化。但目前对我国西南地区夏季极端高温日数进行EOF分解的研究还比较少，并且利用EAP遥相关型分析高温热浪成因的研究也不多，因此本文计划利用EOF分解的方法对我国西南地区夏季高温热浪的空间分布特征进行研究，并在此基础上分析EAP遥相关型对它的影响。 1.3. 研究意义 近年来，全国极端高温事件频发，尤其是西南地区，受地理条件影响，降水时空分布极不均匀，气候特征颇为复杂，是我国高温伏旱的主要频发区之一。因此研究我国西南地区的气候变化历史，分析该区域极端高温日数的时空分布特征，并从遥相关型这方面对其进行成因分析，不仅具有很强的天气学意义，而且有利于掌握西南地区极端高温发生的一般规律。极端高温对现实社会有很大的影响，研究极端高温的变化规律及其影响机理不仅具有科学意义，还为气象业务部门提高极端高温事件的预测准确率提供了参考依据，同时为政府部门应对极端髙温的决策提供依据，从而在减少国家和人民的生命财产损失方面具有积极的现实意义。
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user: 2. 资料与方法 2.1. 资料概况 本文所用的资料包括： 1) 中国西南地区148个常规气象站1979~2019年6~8月的逐日最高气温数据，空间分辨率为0.5˚ × 0.5˚。 2) NCEP/NCER的月平均位势高度场再分析资料，以6~8月500 hPa平均位势高度场作为夏季平均高度场。 2.2. 研究方法 2.2.1. t检验 用t分布推论某种差异产生的几率来对比两个平均数之间的差异是不是显著的方法叫做t检验(魏凤英 [ 9 ])。需要检验某一变量在不同时刻的线性相关和两种气候变量的线性相关显不显著，即检验相关系数为多少算是存在显著相关。通常由相关系数r，来反算t值。 t = n − 2 r 1 − r 2 遵从自由度为v = n − 2的t分布。给定显著性水平α，根据t分布表，若t > t α ，则拒绝原假设，认为相关系数是显著的。 2.2.2. 自然正交函数(EOF)分解 自然正交函数的基本原理是将气象要素场序列分解为正交的时间函数与正交的空间函数的乘积之和： F = TX 其中T和X分别为时间函数和空间函数矩阵。由于空间函数X与时间的变化无关，仅随空间位置的不同而变化，所以常将其视为典型场，时间函数T仅依赖于时间坐标，常把它看作典型场的权重系数。那么实际场就是若干个典型场按不同的权重线性叠加的结果，前几个典型场往往占到了实际场的大部分方差贡献率，所以基本用前几个典型场就可以表现出实际气象要素场的主要特征(孔玉寿 [ 10 ])。 2.2.3. 合成分析 本文中用到的合成分析的具体做法是：先将某一时间序列进行标准化，例如本文中用到1979~2019年逐年夏季的遥相关指数，标准化后的时间序列大于等于1的年份就表示该年该气象要素的特征是显著正异常的，小于等于1的年份表示显著负异常。然后将逐年的某气象要素场，例如位势高度场，关于标准化后的该时间序列值大于等于1和小于等于1的年份分别进行平均，那么平均后的气象要素场就将这种正(负)异常进行了放大和突出，从而可以更加直观地分析某种影响因子对该气象要素场的影响(张英华 [ 11 ])。
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user: 4. 结论与展望 4.1. 主要结论 本文以我国西南地区1979~2019年夏季高温热浪天气为研究对象，首先分析了高温热浪次数的一些基本分布情况，然后通过EOF分解分析高温热浪的时空分布特征，最后分析了东亚–太平洋遥相关型(EAP)对西南地区高温热浪天气的影响。全文的主要结论如下： 1) 1979~2019年来我国西南地区高温热浪的频发区主要集中在重庆、四川盆地东部和广西地区，其次发生在贵州东部。云南省绝大部分地区高温热浪次数较少，都在30次以下。四川盆地西部热浪次数也较少，多处站点显示在10次以下。从总体看来，西南地区高温热浪次数的分布明显呈现东多西少的趋势，并且重庆地区为高温热浪次数大值区。 2) 对西南地区1979~2019年发生过的高温热浪次数做EOF分解，得到其时间和空间的分布特征。分析发现西南地区高温热浪次数具有整体增多的趋势，近几年都在增加但变化幅度不大，但是2006年是明显增多的异常年份。而且其空间分布具有明显的东西差异，在四川东部和重庆地区为大值区，其次是贵州和广西大部分地区，云南高温热浪次数较少。高温热浪次数在空间分布上具有比较明显的差异，可能是因为受到了地形、气候和人类行为等多方面因素的共同作用。西南地区的地形十分地复杂多变，同时拥有高原、山地、丘陵、盆地、平原等多种地形，并且海拔差距也大，这些因素对高温热浪天气有很大的影响。 3) EAP遥相关型的年代际变化不明显，其主要是以年际变化为主的。EAP指数典型正负异常年的大尺度环流场具有比较明显的差异，典型正异常指数年，在鄂霍次克海附近地区，有比较明显的位势高度场的正异常中心，且东亚夏季风也较强，西太副高脊线偏北偏东，且强度较弱；典型负异常指数年则刚好相反，鄂霍次克海附近出现了位势高度场的负异常，而东亚夏季风也比较弱，但西太平副高脊线偏南偏西，且强度较强。从上面的分析中可以看出EAP遥相关型在500 hPa高度场中的异常分布明显的影响了温度和大尺度环流形势，由此可进一步影响我国西南地区以及整个东亚的气候。 4.2. 存在的问题与展望 从本文的一系列研究中可以了解到1979~2019年我国西南地区高温热浪次数的时空变化特征、东亚–太平洋遥相关型的年际和年代际变化特征及其典型正负异常指数年的500 hPa位势高度场的分布特征。 但是由于时间和能力有限，本文只着重分析了东亚–太平洋(EAP)遥相关型对西南地区高温热浪天气的影响，没有分析其他遥相关型(如太平洋–日本波列、欧亚–太平洋遥相关型等)的作用。并且还应该对EAP波列的空间结构、波动的维持和传播以及EAP对我国西南地区气温的具体影响机制进行深入研究。
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user: 摘 要 地下空间适宜性评价是地下空间资源评估的重要环节，是城市地下空间开发利用规划的前提。通过分析长沙市地质环境条件、空间开发现状和资源保护需求，选取了地形地貌、工程地质、水文地质、不良地质、开发现状和资源保护6个准则层19个指标因子。通过层次分析法和专家权重法得到指标体系权重值，基于ArcGis平台进行评价单元划分，因子赋值，运用综合指数法进行适宜性评价，得到长沙市地下空间开发适宜性分区图。评价结果表明：长沙市浅层地下空间开发利用适宜性好与适宜性较好区域占总面积的76.12%，中层地下空间开发利用适宜性好与适宜性较好区域占总面积的80.43%，深层地下空间开发利用适宜性好与适宜性较好区域占总面积的91.05%，具有较大的资源潜力。 关键词 :地下空间，地质环境，适宜性评价，长沙市 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 地下空间资源具有自然资源的基本属性，地下空间适宜性评价是对地下空间资源潜力的定性评估 [ 1 ]。地下空间资源开发利用地下空间适宜性评价可以得到地下空间资源分布状况、资源潜力状况以及各种制约地下空间资源开发利用的影响因素 [ 2 ]。 目前，我国许多大、中型城市已经进行过地下空间开发利用适宜性评价的研究 [ 3 ] - [ 9 ]，不同的城市地质条件、发展现状等客观条件各异，评价方法和指标也各有差别。地下空间适宜性评价的几个关键环节是：评价指标体系的构建；指标因子权重的确立；评价模型的选取。长沙地处扬子陆块东南缘洞庭湖流域湘江水系，河网密布，经历了多期次、多旋回的复杂地质演化，地质条件复杂。 本文选取了工程地质、水文地质、不良地质、开发现状和资源保护条件为准则层，采用层次分析法确定评价因子权重，使用综合指数模型对地下空间开发利用适宜性进行评价，研究区范围为长沙市规划都市区。
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user: 3. 结论 1) 影响城市地下空间开发利用适宜性的因素众多，进行城市地下空间开发利用适宜性评价需要因时因地制宜，把握评价分析需求，结合城市发展规划，使资源评价更好的服务应用于城市发展建设。 2) 从评价结果适宜性分区图中可以看出，长沙市浅层地下空间基本从中心到向外适宜性由差变好，中层和深层地下空间越来越明显地受到地质环境条件的限制，这与实际情况也是相符的。总的来说，长沙市地下空间资源从核心城区向外围、从浅层到深层，资源潜力越大，深度越往下，受到工程地质条件、地质构造条件影响越大。
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user: 摘 要 通过CIMISS数据选取2018年望谟地区4个区域站及其以上9次短时强降水天气过程，通过分析祥雨D型双极化天气雷达(望谟X波段雷达)用户终端回波分析基本反射率、垂直最大反射率、VIL (垂直累计液态水含量)、回波顶高、回波底高等产品。得出结论：1) 回波生成后向东北移动的概率较大，且短时强降水主要发生在望谟西北部，郊纳，乐旺在3.35˚仰角上才有回波，昂武、麻山在5.25˚仰角上才有回波。2) 得出各类产品特征值如表1。3) 几类产品与短时强降水的雨强是否有相关性，其阈值是否可以区分一般性降水和短时强降水，仍需更多的天气个例进行统计分析。 关键词 :X波段雷达，短时强降水，雷达产品 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着雷达布网的发展，高时空分辨率的雷达产品极大地增强了对短时临近灾害性天气的监测和预警能力，目前对短时强降水的雷达特征分析和预警方面，很多专家做了大量的研究工作。段鹤 [ 1 ] 等对537次短时强降水天气过程进行统计分析，建立三种短时强降水概念模型，对比分析了不同类型短时强降水的强度特征、移速特征、生命期特征等。李德俊 [ 2 ] 等对比分析了发生在恩施山区强冰雹和短时强降水天气的雷达产品，把组合反射率中心强度、垂直累积液态水含量VIL密度分别达43 dBz和1.1 g∙m −3 等条件作为短时强降水临近预警指标。张羽 [ 3 ] 等对短时强降水过程的双偏振参量进行了分析，结果表明较大的ZDR和KDP值表明降水粒子谱中含有大量较大的水滴，是造成该次短时强降雨的主要原因。文海松 [ 4 ] 对短时强降水过程的反射率因子、径向速度、垂直剖面、风暴追踪信息等产品进行对比分析，找出其临近预报指标。应冬梅 [ 5 ]、张崇莉 [ 6 ] 对冰雹和短时强降水两类强对流天气的雷达回波特征进行对比分析。陈明轩 [ 7 ]、彭九慧 [ 8 ] 等分析研究强降水的雷达回波特征，上述研究对短时强降水的分析研究打下了基础。 X波段雷达对小尺度的局部对流云系的探测更为清晰、细腻，具有更高的探测灵敏度，尤其适合探测弱至中等强度的降水性回波以及中小尺度对流云的细微结构，便于监测中小尺度的天气过程演变，然而2017年望谟X波段雷达正常投入使用以来，对其在强降水方面的研究乏善可陈，本文在前人的研究基础上，分析几类产品在几次短时强降水过程中的应用，试着找出适宜强降水的临近预报指标。
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user: 2. 资料和方法及个例选取时间 通过CIMISS数据选取2018年望谟地区4个区域站及其以上小时雨强大于20 mm/h (短时强降水)天气过程(见表1)，通过祥雨D型双极化天气雷达(望谟X波段雷达)用户终端回波，分析基本反射率、垂直最大反射率、VIL (垂直累计液态水含量)、回波顶高、回波底高等产品，以期揭示望谟地区产生短时强降水的雷达回波特征的演变和发展。 Table 1 Selected the weather process of short-term heavy precipitatio 日期 08~08时降水概况 短时强降水时间 短时强降水站点数 最大雨强及站名(mm) 2018.5.1 9站大雨 2日01~02时 5 乐旺中学34 2018.5.22 9站暴雨 22日18~19时 16 石屯水库66 2018.5.26 7站暴雨 26日16~18时 9 乐旺中学47 2018.5.29 1站暴雨 30日00~01时 5 小米地38 2018.5.30 3站大暴雨 31日01~03时 21 水秧60 2018.6.1 20站大雨 2日06~07时 10 石屯33 2018.6.3 1站暴雨 4日06~07时 10 板陈34 2018.6.22 3站大暴雨 22日11~12时 9 里奖79 2018.7.6 4站大暴雨 7日00~01时 4 里奖64 表1. 选取短时强降水的天气过程
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user: 4. 小结及讨论 本文着眼于短时临近预报的角度，通过初步分析2018年以来望谟地区(4个区域站及其以上)出现的短时强降水的X波段雷达回波发展演变过程，简单总结几类雷达产品的特征(见表2)以及出现各类短时强降水时的差异。但是找到回波顶高、回波底高、垂直最大反射率、VIL等产品与短时强降水的雨强是否有相关性，其阈值是否可以区分一般性降水和短时强降水，仍需更多的天气个例进行统计分析。今后仍然需要加强对望谟X波段雷达的应用和本地化研究，进一步综合应用各种雷达资料产品，较好的掌握中小尺度系统发生发展演变规律和前兆特征，以期增强对突发性暴雨的监测和预报能力，更好地为短时临近预报提供参考依据，进一步提高望谟本地气象防灾减灾水平。
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user: 中学生参与志愿服务动机研究
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user: 摘 要 处在青少年身心发展初始阶段的中学生，是国家的未来和民族的希望。志愿服务是促进中学生参与社会实践的重要形式。志愿服务动机是志愿者在开始参与志愿服务时，志愿者基于何种考虑参与志愿服务。中学生志愿服务动机是指中学生在进行志愿者服务时，参与志愿服务的原因是中学生参与志愿服务的真实想法。为了探讨南宁市中学生参与志愿服务动机，本文通过描述性统计分析和因子分析发现，南宁市中学生参与志愿服务动机分为四种类型：实践发展动机、社交知识动机、共有价值动机、目的性动机，从而进一步探讨影响南宁市中学生参与志愿服务的相关因素及内在关系，不同人口学变量对不同类型动机各有影响，如性别对于社交知识动机有着显著性差异的影响，生源地对于目的性动机有着差异性的影响，而年级和独生子女这两个人口学变量对不同的动机类型均无影响，由于今年和去年参加志愿行为服务次数不同，不同志愿者在共有价值动机上有着差异性影响。 关键词 :志愿者服务，志愿服务动机，描述性统计，因子分析 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 2017年4月国家出台《中长期青年发展规划(2016~2025年)》，其中中国青年志愿者行动被国家列为重点发展项目之一。2017年中国志愿服务联合会明确指出志愿服务“进学校”，提出加强中小学志愿服务教育，将志愿服务于思想道德教育、公民意识教育和社会服务相结合，鼓励各类学校加强开展中小学志愿服务活动。志愿服务是一种重要的社会行为，维持公民社会所需。中学生志愿服务 [ 1 ] 是指中学生通过个人或团体的形式，利用有利时机、自身条件及有效资源，无偿地为他人、社会提供援助的社会实践行为。 在目前关于中学生志愿服务的研究，基本是理论性的研究，如2018年张晓红和王华琳 [ 2 ] 对中学生志愿服务活动的现状、问题及推进策略进行了研究；2019年董薇 [ 3 ] 对构建志愿服务三级课程，培养大爱大德大情怀进行了阐述研究；在2019年李玲 [ 4 ] 探讨了志愿服务活动对中学生健康人格形成的影响，可以帮助中学生树立正确的价值观，提高中学生的社会责任意识。对于志愿服务动机的研究，研究对象基本是大学生，对于中学生参与志愿服务活动动机的实证分析研究少之又少，中学生参与志愿活动是否与参与志愿服务动机有关？在2019年李保艳 [ 5 ] 对北京市12名中学生志愿者进行了参与志愿服务动机、过程及其影响因素研究。研究表明，中学生参与志愿服务动机分为了三种类型；以“责任心”为轴心的传统型动机、以“发展”为轴心的现代性动机、以“快乐”为轴心的后现代性动机，不同的动机类型对参与志愿服务具有一定程度影响。 本文主要基于南宁市中学生为研究对象，通过问卷调查的形式，对南宁市中学生参与志愿服务动机进行研究。
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user: 2. 研究方法 本章主要讨论研究设计、研究方法、研究创新。 2.1. 研究设计 2.1.1. 调查设计 本文主要研究南宁市中学生参与志愿服务动机，同时分析不同的志愿服务动机在不同的人口学变量上是否存在差异以及不同的志愿服务动机在参与次数–总数上是否有显著影响。本文关注的是一种群体性行为特征，需要较大的样本量，因此根据研究需要，主要采用问卷调查方法。 问卷主要包括三部分，第一部分主要测量志愿者的一些基本人口学变量，如性别、年级、生源地、独生子女，目的是为了研究不同的志愿动机在不同的志愿者中的差异；第二部分主要测量志愿者参与志愿服务的基本状况，包括：去年参与志愿服务活动次数和今年参与志愿服务活动次数，目的是研究参与志愿次数的不同与不同的动机类型之间的关系；第三部分主要是测量志愿者参与志愿服务动机，主要参考Clary [ 6 ] 设计的志愿者功能动机量表再结合实际情况而设计。根据预调查的情况删除了区分度不高的项，经过修改最终保留12项，该部分的目的是为了对志愿者参与志愿服务活动动机进行分类。 2.1.2. 问卷调查 南宁市六个区(兴宁区、青秀区、江南区、西乡塘区、良庆区、邕宁区)共有130多所中学学校，本文研究选取南宁市部分中学为调查范围，每个区访问问卷约40份。由于研究有限，不能采用严格的概率性抽样方法，本文主要采用滚雪球和偶遇式的抽样方法。共发放250份问卷，回收233份问卷，剔除部分填答不完整或者填答太过于随意的问卷，最终进入分析的有效问卷为211份，样本有效率为84.4%。 2.2. 研究方法 本文研究方法主要是定量分析法。本文借鉴国内外关于志愿服务动机研究的问卷，编制《南宁市中学生参与志愿服务动机》调查问卷，以南宁市中学生为研究对象非概率抽样250份问卷。调查数据统计、分析运用SPSS22.0和R3.6.2软件完成。 2.3. 研究创新 首先，本研究对南宁市中学生参与志愿服务动机进行探索，截止目前为止，中国知网查询“南宁市、中学生、志愿服务动机”等研究关键词，均没有直接查询到关于南宁市中学生参与志愿服务动机研究的相关文献，本文通过研究南宁市中学生参与志愿服务动机，期望对后来的研究者提供参考。其次，本研究基于现有理论研究基础，从实证分析方面对南宁市中学生参与志愿服务动机及人口学变量等加以研究，通过收集中学生参与志愿服务动机数据，论证南宁市中学生参与志愿服务动机类型、不同志愿服务动机和人口学变量及参与次数是存在显著性差异影响的。
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user: 5. 总结与讨论 随着不同人群志愿者在志愿服务中越来越重要，本文通过研究南宁市中学生参与志愿服务动机，采用问卷调查对志愿服务动机影响因素进行深入分析，本研究主要总结：通过因子分析把志愿服务动机分为实际发展动机、社交知识动机、共有价值动机、目的性动机四个维度，四个维度中社交知识动机平均分最高；不同人口学变量的相关因素对参与志愿服务动机存在不同显著性差异影响，性别对于社交知识动机有着显著性差异的影响，生源地对于目的性动机有着差异性的影响，而年级和独生子女这两个变量对不同的动机类型均无差异影响；志愿行为无论是去年还是今年参加志愿服务次数不同的志愿者显示在共有价值动机上是有差异影响的。 由于研究有限，并没有严格按照概率抽样的方法抽取调查样本，对研究结果会有一定程度上的影响。其次，本研究中并没有对阻碍参与志愿服务因素进行考虑，应进一步发掘阻碍因素从而做出决策与建议。
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user: 摘 要 本文将“三明治”教学方法应用到硕士研究生“天线原理与设计”课程中。在课堂上采用“理论–仿真设计–理论”的教学方法。教学实践证明，“三明治”教学方法作为一种新的教学手段，给学生提供了理论与实践相结合的学习机会，真正实现“知识–能力–素质”的一体化教育。 关键词 :天线原理与设计，“三明治”教学方法，特色教学 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 “天线原理与设计”课程是电子工程专业硕士研究生的一门重要专业基础课程，需要学生掌握天线的基本理论和设计方法。由于天线设计的推导复杂、概念抽象，学生在课堂上存在理解和掌握困难的问题。针对课程特点，我们借鉴“三明治”教学理念 [ 1 ]，将“三明治”教学方法 [ 2 ] [ 3 ] 应用到《天线原理与设计》课程教学过程中，最大限度让位给学生的个人仿真实践，不仅可以在教学过程中演示，帮助学生理解抽象的概念和公式，还可以由学生单独完成各种电磁场的实验仿真，培养学生创新和实践能力。