DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
system: [SYSTEM]

user: 5. 结束语 本文结合一厚表土层矿区高程基准建立的实践，详细介绍了矿区基准网建立流程，并对设计的基准网从精度、可靠性、经济性等方面进行评估，得到了满足工程需要的设计方案。并针对矿区高程基准网建立与维护，提出以下几点建议： 1) 从长远考虑，厚表土层矿区必须建立基岩高程基准网，且高程基准网点应与国家高等级水准点衔接，以便保持高程系统的更新； 2) 建立好高程基准网的复测长效机制，制定出合理、科学的观测方案、观测周期和衔接措施，确保基准点高程系统更新和高差改正； 3) 鉴于GNSS广泛应用于矿区生产和安全，需建立高程基准点高程异常值系统，以便于矿区GNSS正常高测量应用。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 针对传统灰色聚类法的局限性，通过构造指数型白化函数和熵权法加以改进，提出了山洪灾害风险综合评价的改进灰色聚类法。此法充分利用已知的有限信息，既提高分辨率又避免主观因素的影响，使评价结果更加客观、准确；最后结合湖北省山洪灾害调查评价数据，得到湖北省山洪灾害风险性分布结果，并编制湖北省山洪灾害风险性区划图。 关键词 :灰色聚类法，白化函数，信息熵，山洪灾害风险，评价，区划 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 山洪灾害分布广范围大、水量集中、突发性强、破坏力大、预报难、防御困难，往往造成毁灭性的灾害。主要是受气候、地理环境和人类活动的共同影响，中国山洪灾害频繁而严重，每年都造成大量人员伤亡和财产损失 [ 1 ] 。建国以来我国因洪水死亡约27万余人，其中有19万余人是由山洪灾害造成的，约占70%。上世纪90年代以来，我国平均每年因山洪灾害造成的人员死亡超过1000人，山洪灾害年均经济损失在400亿元以上(全国山洪灾害防治规划，2005)。山洪灾害已成为我国防洪减灾的薄弱环节和减少因洪水人员死亡的突出灾种。山洪灾害风险区划研究是减轻山洪造成的损失，保障山丘区人民生命安全，促进社会经济持续稳定发展的重要方法。 客观、准确地对山洪灾害风险进行评价，是正确认识环境污染现状、制定相关防治政策和措施的前提。山洪灾害风险评价对于减灾防灾决策和管理具有非常重要的意义，山洪灾害风险区划通过对山洪易发区的规划决策而减轻山洪灾害的影响，同时也为当地居民提供了灾害的风险信息 [ 2 ] 。 目前，在山洪灾害风险评价中应用较多的有层次分析法、统计法、GIS空间分析与水文模拟相结合的方法、模糊综合评判法和灰色聚类法等，其中灰色聚类法充分考虑了山洪灾害风险的模糊性和环境系统的灰色性 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 。但是该方法还存在着几点不足，如：白化函数所覆盖的指标取值范围较窄，损失了很多有用的信息；同时，当评价等级是一个范围而不是某个确定的值，三角白化函数的单峰值点则难以适用此类情况，这些都导致评价结果会出现偏差。 随着遥感技术(Pus)与地理信息系统(GIS)技术的集成应用取得长足的进展，并逐渐应用到山洪灾害的危险性评价工作中，大大地促进了我国山洪灾害的危险性评价研究的发展。 本文在分析传统灰色聚类法及其局限性的基础上，从白化函数和权重方面加以改进，以期提供一种科学、客观、具有普适性的环境质量评价方法，并结合湖北省山洪灾害风险评价的实例，说明了评价的一般过程。
system: [SYSTEM]

user: 2. 传统灰色聚类模型 灰色聚类方法是灰色理论的一个重要部分。它是将聚类对象(评价对象)对不同评价指标的白化值，按N个灰类(评价等级)进行划分，从而判断聚类对象属于哪一灰类的灰色统计法。传统灰色聚类法的具体步骤如下： 对评价指标 x i ( i = 1 ， 2 ， 3 ， ⋯ ， 15 ) ，第s个数据属于第e个评价灰类的灰色评价系数记为： x i e ( s ) ( e = 1 ， 2 ， 3 ， 4 ， 5 ) ，则 x i e ( s ) = f i e ( x i ) ， x i 表示第i个指标值。 对评价指标 x i ( i = 1 ， 2 ， 3 ， ⋯ ， 15 ) ，第s个数据属于各个评价灰类的总灰色评价系数记为 x i ( s ) ，则有： x i ( s ) = ∑ e = 1 15 x i e ( s ) (1) 对所有指标值就评价指标 x i ( i = 1 ， 2 ， 3 ， ⋯ ， 15 ) ，第s个数据属于第e个灰类的灰色评价权记为 x i e ( s ) ，则有： r i e ( s ) = x i e ( s ) x i ( s ) (2) 则第s个数据就评价指标 x i ( i = 1 ， 2 ， 3 ， ⋯ ， 15 ) 对于各灰类的灰色评价权向量： r i s = ( r i 1 ( s ) ， r i 2 ( s ) ， ⋯ ， r i 15 ( s ) ) (3) 将第s个数据的全部指标对于各评价灰类的灰色评价权向量综合后，得到第s个数据对于各评价灰类的评价权矩阵： R ( s ) = ( r 1 ， 1 ( s ) r 1 ， 2 ( s ) ⋯ r 1 ， 5 ( s ) r 2 ， 1 ( s ) r 2 ， 2 ( s ) ⋯ r 2 ， 5 ( s ) ⋮ ⋮ ⋱ ⋮ r 15 ， 1 ( s ) r 15 ， 2 ( s ) ⋯ r 15 ， 5 ( s ) ) (4) 用灰色聚类综合评价： 对第s个数据作综合评价，模型为： B ( s ) = U R ⋅ R ( s ) = ( b 1 ( s ) ， b 2 ( s ) ， ⋯ ， b 5 ( s ) ) (5) 若 b k = max { b 1 ( s ) ， b 2 ( s ) ， ⋯ ， b 5 ( s ) } ，则确定第s个数据属于第k类，进而得到所有数据分类的结果 [ 7 ] 。 传统灰色聚类模型中的白化函数是分段线型，每个等级的白化函数只与其相邻的两个评价等级有关，这样使得直线型白化函数覆盖的范围有限，因此损失了许多的有用信息；而且，若评价等级不是某个确定的值而是某个范围，这时三角白化函数的单峰值点难以应用，这些都是传统白化函数的不足。因此，有必要对传统灰色聚类中的直线型白化函数进行改进 [ 8 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 3. 模型改进 3.1. 指数型白化函数 针对传统灰色聚类模型中白化函数的不足，本文构造指数型白化函数 f j k 对传统函数进行改进，能拓展白化函数的覆盖范围，而且能更有效的利用有限的信息。 具体改进方法如下： 取 f j k = e x − λ j k x ，若 x ∈ ( 0 ， λ j k ) ，则 f j k 在区间 ( 0 ， λ j k ) 内单调递增，且 lim x → 0 + f j k = 0 ；若 x ∈ ( λ j k ， + ∞ ) ，则 f j k 在区间 ( λ j k ， + ∞ ) 内单调递减，且 lim x → + ∞ f j k = 0 。 3.2. 基于熵的聚类权确定 在信息论中，若评价对象在某个指标上的值相差较大，熵值较小，说明该指标提供的有效信息量就越多，在综合评价中所起的作用越大，其权重也应越大，反之则越小。 由于在熵中的变量取值范围在0~1，因此需要对原始样本值进行处理，本文采用归一化处理方法，即： u i j = d i j ∑ i = 1 m d i j (6) 对于系统中的某个指标j，其信息熵为： e j = − k ∑ i = 1 m u i j ln u i j (7) 式中： k = 1 / ln n ， 0 < e < 1 。 则可定义第j个指标的聚类权为： w j = ( 1 − e j ) ( m − ∑ j = 1 n e j ) (8) 结合熵权法，可将灰色聚类系数计算公式(4)改写为： σ i k = ∑ j = 1 n f j k ( d i j ) w j (9)
system: [SYSTEM]

user: 5. GIS软件的应用 由于山洪是具有空间属性的自然过程，其风险评估与地理空间信息和属性信息关系密切，而GIS软件又具有功能齐全的处理地理空间信息的能力和良好的模型结合与处理效果，所以在山洪风险区划研究中运用GIS技术，可以大大提高评估的精度和速度。与区划评价相关的因素包括地形因素，历史洪水以及气候因素，这些因子都具有很强的区域地理差异性，适宜用空间数据表达，而地理信息系统作为空间数据管理与分析的重要技术工具，对山洪灾害风险区划有着极大的支持与辅助作用 [ 9 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 6. 山洪灾害风险分析 将山洪灾害危险性分布与易损性分布叠加等到山洪灾害的风险分布图，其计算公式如下： R = 0.8 H + 0.2 V 式中R为山洪灾害的风险指数，H为山洪灾害的危险性指数，V为山洪灾害的易损性指数。 根据湖北省山洪灾害风险分析指标体系，在收集整理资料的基础上，综合考虑影响湖北省山洪灾害的致灾因子危险性和承灾体易损性，利用灰色评价方法结合层次分析法(AHP)建立分析模型并编写计算程序，对山洪灾害危险性和易损性按权重进行叠加分析，将湖北省山洪灾害风险性划分为五个等级：低风险性、较低风险性、中等风险性、较高风险性、高风险性(表4)，得到湖北省山洪灾害风险性分布结果(表5)，并编制湖北省山洪灾害风险性区划图。 Table 4 Risk classification of mountain torrents in Hubei Provinc 等级划分 灾害含义 低风险区 发生山洪灾害的可能性极低，即便发生其造成的损失也很小，几乎无影响。 较低风险区 发生山洪灾害的可能性较低，对建筑损坏、人员安全、农田的影响较小。 中等风险区 发生山洪灾害的可能性较高，对危险区居民点、人员安全、农田的影响不可忽视。 较高风险区 发生山洪灾害的可能性很高，对防治区企事业单位的运行、人员财产安全、农田的影响较大。 高风险区 发生山洪灾害的可能性极高，暴雨时极有可能发生山洪，造成人员伤亡、农田淹没、房屋损毁，是重点关注对象。 表4. 湖北省山洪灾害风险等级划分 运用基于指数型白化函数和熵权法的模糊灰色聚类的风险等级确定方法，对上述10个乡镇进行风险等级评价，研究结果如表5所示。 Table 5 Risk evaluation result 乡镇名称 风险等级 龙港镇 III 香口乡 IV 丰溪镇 V 嫘祖镇 IV 湾潭镇 II 车埠镇 I 三里乡 IV 清太坪镇 III 沙道沟镇 V 容美镇 IV 表5. 风险评价等级表 本文对已有的基于层次分析法的风险区划等级分类方法的不足进行了分析，提出了一种基于指数型白化函数和熵权法的模糊灰色聚类的风险等级确定方法，运用该方法进行实例分析，研究结果表明：① 评价过程在模糊的环境下更客观精确的反映了所研究的问题，提高了风险等级评价的精度；② 灰色聚类分析法更好的运用了研究数据本身的特征信息，更准确、细致的计算各评价单元的风险等级，克服了风险分析等级分类中的不确定性和不可靠性；③ 结果很好的与历史山洪灾害损失程度相吻合，提高了风险分析结果的可信度与稳定性；④ 权重系数较与单一的层次分析法更加客观、更加符合实际，得到的区划结果具有较高应用价值，具有一定可行性。
system: [SYSTEM]

user: 7. 结论与展望 根据DEM资料及部分统计年鉴资料对山洪灾害风险性进行研究，可绘制湖北省山洪灾害风险区划图(图1)。应用ArcGIS的空间数据处理分析方法使复杂的灾害风险区划变得简便，也提高了风险区划的精度。研究结果显示高风险区主要集中在西南部、西北部以及中部地区。 图1. 湖北省山洪风险区划图 根据山洪灾害危险区划图可以有针对性的对山区的土地利用进行规划并设置一些主动避灾的防洪减灾非工程措施，这对完善湖北省的防洪减灾体系有着十分重要的意义。今后可采用遥感图像结合山洪灾害普查信息，充分考虑影响行洪过程的土地使用类型、植被情况、土壤利用率等信息，使得区划结果更加合理、可靠。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 针对天线雷达截面减缩问题，本文利用N = 7的圆环和方环AMC块进行3 × 3的棋盘式组合，设计出了在宽频带范围内RCS减缩达−10 dB以上的RCS反射屏。又以普通RCS减缩外形技术处理后的微带天线作为参考天线，加载设计出RCS反射屏，使RCS减缩量在多散射方向和更宽频带内实现RCS减缩到达−10 dB的效果。为优化RCS减缩效果，该文进一步提出一种基于人工磁导体(AMC)的微带天线RCS减缩方法。论文将设计出的棋盘式AMC加载在微带天线上，使得在平面波垂直照射下，微带天线RCS减缩在相对很宽频带内，且RCS减缩量获得了很大的提升，普遍在−10 dB~−30 dB，而且微带天线工作带宽拓宽为2.39~2.58 GHz，带宽为190 MHz，只经过普通外形技术处理的相对参考天线工作频带2.42~2.5 GHz，带宽为80 MHz，两者相比，加载AMC结构后微带天线带宽增加了237.5%。微带天线在2~14 GHz频段范围内(带内和带外)均可实现RCS减缩效果，且天线增益略有增加。 关键词 :人工磁导体(AMC)，RCS减缩，棋盘式，RCS反射屏 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 随着信息化技术的快速发展，现代战争愈加依靠通信、飞行器隐身、探测等技术。特别是隐身技术在战争中起着至关重要的作用。隐身性能越好，就意味着在战争中被敌方发现的几率越小，生存能力也就越强。雷达散射截面积(Radar Cross Section， RCS)减缩技术是指在战争中隐藏自己，尽量避免被敌方探测雷达探测到，从而增强自身生存能力，提升自己战斗力的关键技术 [ 1 ] [ 2 ] 。RCS减缩一般有四种方法：外形技术、吸波材料技术、无缘对消技术、有缘对消技术 [ 3 ] [ 4 ] 。 早期学者先后提出了天线散射的普通理论，短路天线散射理论，匹配负载天线散射理论等理论，使得散射理论有了很好的发展 [ 5 ] 。经过很长时间的研究，时至今日，微带天线RCS减缩研究愈来愈趋向成熟，也更多的运用到实际当中。常规的RCS减缩研究主要是通过外形技术来实现，现在的重点是在研究微带天线的阵列、特殊复杂结构和超材料作为涂覆层上进行深入。对微带天线的RCS减缩的研究大致可以归纳为五种：电阻加载技术、开槽技术、基片材料和覆盖层改进、变容二极管加载技术、小型化技术 [ 6 ] [ 7 ] 。但这几类方法在降低天线RCS时都存在一定的弊端，且只凭借单一的方法很难在不影响天线辐射的条件下达到RCS减缩的目的。 本文以外形技术RCS减缩微带贴片天线为基础，加载3 × 3 AMC棋盘式结构，实现微带天线带内带外RCS减缩，提升RCS减缩数量级，且拓宽微带天线工作带宽 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 2. 利用棋盘式AMC设计宽带低RCS反射屏 本章对AMC单元进行排布组成反射屏，根据不同AMC结构的相位差，产生相位干涉，抑制特定方向上电磁波的传播，以达到减小单站RCS的目的。 AMC同相反射带宽有限，AMC与PEC棋盘式布局复合成的低RCS反射屏的工作带宽同样受到AMC同相反射带宽的限制，为了拓宽工作带宽，前人学者通常使用两种或两种以上的AMC结构来代替AMC和PEC，满足相位差 143 ˚ ≤ | φ 1 − φ 2 | ≤ 217 ˚ ，即可实现相位差相对应工作频带内的RCS减缩。采用圆环AMC和方环AMC进行棋盘式组合，组成3 × 3棋盘式结构如图1所示。 图1. 3 × 3棋盘式组合结构图 实践证明，对AMC结构反射相位产生影响的参数很多。通常只有AMC单元数目达到一定的数量，才能更好的表现出其反射相位特性。但是，在实际设计过程中，AMC单元数目过多则会产生一些负面影响，一是设计加工难度增大，二是会导致散射的栅瓣往边射方向靠拢，不利于整体目标RCS的降低。本节分别采取N × N = 3 × 3、5 × 5、7 × 7、9 × 9的规模个数组成AMC块。 AMC单元尺寸选择为：金属方环贴片内边长L0 = 4.0 mm，金属方环贴片外边长L1 = 6.6 mm，金属圆环贴片内半径R0 = 1.5 mm，金属圆环贴片外半径R1 = 2.5 mm。分别取N = 3、5、7、9时，f = 8 GHz时，其单站RCS减缩对比如图2所示。 图2. 不同规模数AMC块单站RCS 图2分析可知，随着AMC单元个数的增加，反射能量更为分散，可达到有效抑制主瓣的目的从而降低RCS。入射波从不同方向入射，在单元法线方向上，单站RCS减缩效果相对较差，但总体都达到−10 dB以上，满足设计要求。 选取f = 8 GHz， 面RCS方向图对比如图3所示。 图3. F = 8 GHz， φ = 0 ˚ 面RCS方向对比图 由图3分析可以看出，单元的数目对AMC块RCS效果明显，反射能量主瓣出现在法线方向，并且随着AMC单元个数增多，法向方向上能量越集中，栅瓣波束宽度变窄，当N = 9时，RCS已不能达到−10 dB，所以N个数取值过多并不利于RCS的降低。 选取N = 7的棋盘AMC结构研究入射波频率对RCS的影响，仿真结果如图4所示。 图4. 不同频率， φ = 0 ˚ ，RCS方向图 图4对比不同频率下RCS方向图，可以看出，伴随频率的增加，栅瓣向法线方向靠拢，能量向法线方向集中，但表面其余方向RCS有明显减缩，在一定频率范围内，RCS减缩可达到−10 dB以上。 综合分析，AMC单元在设计时，尺寸和数目尤为重要，在高频时单元尺寸要远小于工作波长，这样可能会导致整体电尺寸随频率升高而增大，影响RCS减低效果。高频率同时会引起周期边界下的高次模，对RCS减低效果产生负面影响。在AMC结构应用于RCS的设计中，单元小型化设计很重要，但小型化过程中伴随出现窄频带带宽减小的影响，因此，在设计反射屏时只能综合考量、择衷选择。考虑本文设计微带天线工作波长为百毫米级别，为实现其更宽频段内的单站RCS减缩达−10 dB，我们择衷选择7 × 7单元个数组成3 × 3规模的AMC棋盘式组合，棋盘式AMC结构和RCS仿真结果分别如图5和图6所示。 图5. AMC 3 × 3棋盘式布局图 图6. RCS缩减曲线(IWaveTheta = 0 ˚ ) 由图6分析可知，当入射波垂直照射时，在6.9~14.1 GHz频带范围内，单站RCS减缩效果达到−10 dB以上。在5.6 GHz处，RCS减缩量达到最大值，此频点与两种AMC单元反射相位差位180度频点基本一致。13.3 GHz出现第二个减缩峰值，是反射相位差存在0点，此时棋盘结构类似于AMC与PEC组合。此设计的频带宽度达到7.2 GHz，有效拓展了工作带宽。 当入射波入射角度分别取 0 ˚ 、 30 ˚ 、 60 ˚ 时，RCS减缩量对比如图7所示。 对比入射波从 0 ˚ 、 30 ˚ 、 60 ˚ 等不同入射角度照射的情况下，RCS减缩量在较宽频段内均能达到−10 dB以上，达到设计预期目标。 图7. 不同入射波角度RCS减缩曲线
system: [SYSTEM]

user: 3. 新型AMC结构在微带天线RCS减缩中的应用 本节主要在对棋盘式AMC结构研究的基础上，将微带天线与AMC结构相结合设计，通过仿真分析对比参考微带天线与加载AMC反射屏后的微带天线的工作性能，以及RCS减缩效果。 参考天线选取了进行加载探针、贴片小型化、开槽技术等外形RCS减缩技术处理后的天线，尺寸结构如图8所示。 图8. 参考天线结构图：(a) 参考天线俯视图；(b) 参考天线俯视图 参考天线介质采用相对介电常数为4.4的FR4-opoxy材料，介质层厚度为1.5 mm。天线采用同轴探针馈电的方式。加载AMC后天线分为两部分：介质1为与参考天线同材质FR4-opoxy材料，厚度与参考天线一致为1.6 mm；介质2采用与AMC反射屏相同的相对介电常数为2.2的Duroid材料，厚度与AMC结构一致为3 mm。 入射波垂直照射的情况下，加载AMC反射屏后微带天线与参考天线仿真结果S11参数对比如图9所示。 图9. 加载AMC结构天线与参考天线S 11 参数仿真对比图 图9给出了加载AMC结构天线和普通微带天线的S 11 参数仿真对比结果。加载AMC结构后，天线工作频带为2.39~2.58 GHz，带宽为190 MHz。参考天线工作频带为2.42~2.5 GHz，带宽为80 MHz。两者相比，加载AMC结构后微带天线带宽增加了237.5%。 加载AMC反射屏后微带天线与参考天线仿真结果辐射方向图对比如图10所示。 图10. 加载AMC结构天线与普通天线辐射方向图对比图：(a) XOZ面方向图；(b) YOZ面方向图 分析图10可知，加载棋盘式AMC后天线的辐射方向图发生了一定变化，但对天线辐射性能影响不大，且增益在棋盘面法线方向增大了约2.2 dB。 加载AMC反射屏后微带天线与参考天线仿真结果RCS减缩对比如图11所示。 分析图11可知，加载AMC后天线RCS减缩效果相对参考天线有了明显提升，在平面波垂直入射的情况下，RCS仿真对比效果，在2~16 GHz整个频段范围内，RCS减缩最多达−23.7 dB。参考天线工作带宽在2.39~2.58 GHz，加载AMC后不仅实现了微带天线带内RCS减缩，还实现带外RCS减缩。 参考天线与加载天线RCS三维分布对比如图12所示。 图11. 加载AMC天线与参考天线单站RCS随频率变化对比图 图12. 参考天线与加载AMC天线RCS三维分布图：(a) 参考天线；(b) 加载AMC天线 图12对比看出，平面波垂直入射时，参考天线法线方向上散射明显，加载AMC结构后，法向上的强散射得到有效抑制，使散射能量向四周发散，实现法向上RCS有效减缩，利于天线隐身。
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 本文主要采用圆环AMC和方环AMC进行棋盘式组合，为实现宽频段内的单站RCS减缩达−10 dB，择衷选择7 × 7单元个数组成3 × 3规模的AMC棋盘式组合，利用N = 7的圆环和方环AMC块进行3 × 3的棋盘式组合，设计出了在宽频带范围内RCS减缩达−10 dB以上的RCS反射屏。并以经过加载探针、贴片小型化、开槽技术等外形RCS减缩技术处理后的微带天线作为参考天线，加载设计的RCS反射屏，使RCS减缩量在多散射方向和更宽频带内实现RCS减缩到达−10dB的效果。 普通外形技术处理后，微带天线RCS减缩量均在−10 dB以内，且频带很窄，在个别频段范围内RCS才有减缩效果，微带天线工作频率2.46 GHz时，RCS减缩无法实现，为带外RCS减缩，存在很大的局限性。同在平面波垂直照射下，加载棋盘式AMC结构后，不仅微带天线RCS减缩在相对很宽频带内，且RCS减缩量获得了很大的提升，普遍在−10 dB~−30 dB，而且微带天线工作带宽拓宽为2.39~2.58 GHz，带宽为190 MHz，相对参考天线工作频带2.42~2.5 GHz，带宽为80 MHz，两者相比，加载AMC结构后微带天线带宽增加了237.5%。微带天线在2~14 GHz频段范围内(带内和带外)均可实现RCS减缩效果，且天线增益略有增加。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 设计一款常规微带天线，保证其工作带宽和增益良好。然后，结合RCS减缩技术中的短路探针加载、贴片小型化、接地板开槽等技术对微带天线进行依次处理，对比参考天线与技术处理后天线的RCS，即保证了天线辐射的工作性能，又能实现RCS减缩的效果，验证短路探针加载、小型化、开槽技术的可行性、有效性。在此基础上，加载AMC棋盘式结构，进一步提高RCS的减缩量。 关键词 :微带天线，天线散射，外形技术，RCS减缩 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 飞行器隐身性能的研究是目前天线研究的热点方向。微带天线因为其剖面低、重量轻、体积小等优点，在实际应用中非常广泛。现代各种规模的战争主要就是依靠信息化，信息化技术的博弈是战争是否取胜的关键因素。雷达散射截面积作为衡量天线隐身性能的重要指标，反映了目标物体对电磁波反射能力的大小 [ 1 ] [ 2 ] 。天线作为发射和接收电磁波的散射体，降低其RCS即有效降低军事设备被探测到的几率，因而研究微带天线RCS的减缩具有重要意义。现代隐身飞机，为了获取良好的隐身效果，通常可以采用改变外形，涂覆吸波材料等方式降低目标RCS [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] 。本文以微带天线的基本理论为基点，设计一款工作频率在2.46 GHz的微带贴片天线，根据不同入射角度的入射波所产生的RCS减缩效果，对比不同角度的入射波，提出RCS减缩方法，并设计满足天线辐射性能的同时又能实现RCS缩减的微带天线，验证方法的可行性。
system: [SYSTEM]

user: 2. 微带天线散射分析 入射波的照射角度对微带天线的散射特性影响明显，不同的照射角度，微带天线各点散射强度不同。对微带天线的散射分析，主要通过把入射波的照射角度划分为三个角域，分别为： 0 ˚ ≤ θ ≤ 15 ˚ 、 15 ˚ ≤ θ ≤ 80 ˚ 、 80 ˚ ≤ θ ≤ 90 ˚ 。本节主要分析三个不同角度入射波照射情况下的散射截面情况，并相应提出缩减的办法。 设计三款天线分别为模型1、模型2、微带天线。微带天线为一款常规微带天线，贴片尺寸为37.26 mm × 28 mm，接地板尺寸为74.52 mm × 56 mm，介质基片为理想介质层，如图1所示。模型2是与微带天 线尺寸相同的金属贴片和接地板构成，贴片与接地板间距与微带天线相同；模型1为与参考天线尺寸相同的一块接地板。 图1. 参考天线结构图 入射波入射角度分别取 θ = 0 ˚ 、 θ = 45 ˚ 、 θ = 85 ˚ ，入射波频率范围为2 GHz~8 GHz，对三种情况下普通微带天线、相同尺寸接地板及贴片、相同尺寸接地板模型的RCS数据进行综合对比，如图2所示： 图2. 参考天线与模型RCS对比图，(a) 入射角 θ = 0 ˚ ；(b) 入射角 θ = 45 ˚ ；(c) 入射角 θ = 85 ˚ 当入射波从 0 ˚ ≤ θ ≤ 15 ˚ 照射时，参考天线与对比模型RCS情况如图2(a)所示，通过数据对比可以看出，散射的主要影响因素是接地板参数，因此可以通过减小天线接地板的尺寸，让天线得以小型化，地板开槽等方式来降低地板的镜面反射作用，从而达到有效的RCS减缩目的。 当平面波从 0 ˚ ≤ θ ≤ 15 ˚ 的角域照射时，通过图2(b)数据对比和对天线散射机理分析可以得出，入射波照射到微带天线上，在贴片上会产生高次模感应电流，而天线工作模式主要为主模TM 10 模，为了达到减缩RCS目的就需要抑制产生RCS峰值的其余谐振模式。在贴片和地板上进行合理的开槽处理可以截断贴片上的高次模电流，且能保证谐振模式不受影响，达到降低RCS的效果。 当平面波入射角度为 80 ˚ ≤ θ ≤ 90 ˚ 时，如2(c)所示，这时散射源主要集中在微带贴片上，可以适当减小贴片的尺寸，在贴片投影面相对的地板上进行开槽等方式有效降低微带天线RCS。
system: [SYSTEM]

user: 3. 微带天线RCS减缩技术 3.1. 短路探针加载技术 以第2节图1所示微带天线作为参考天线，工作频率在2.46 GHz。采用同轴馈电的方式，贴片结构尺寸为28 mm × 37.26 mm，地板尺寸结构为56 mm × 74.52 mm，h为1.6 mm。在参考天线的基础上，加载短路探针，天线馈电点中心坐标为(7 mm， 0)，半径为1.5 mm；短路探针中心坐标为(−10 mm， 0)，半径为2 mm (如图3所示)。 图3. 加载短路探针天线 根据上节对不同方向入射波情况下的散射情况分析和对应的RCS缩减方法，这里从入射角度 θ = 45 ˚ 分析比对RCS，仿真结果如图4、图5所示： 图4. 参考天线与加载短路探针天线RCS对比 图5. 单站RCS分析对比 分析图4可以得出，加载短路探针后，微带天线RCS约在频段5.0 GHz~7.5 GHz内达到了减缩的目的，验证了加载短路探针方法的可行性。从图5可看出，当入射波入射角方向在 43 ˚ ≤ θ ≤ 130 ˚ 范围时，加载短路探针对微带天线RCS减缩产生作用。 3.2. 小型化技术 根据微带天线散射机理，当高频入射波照射时，贴片与地板间散射场不断相互作用，在贴片上产生较强辐射源。在天线贴片表面开缝，可有效切断贴片表面电流路径，使电流路径加长，相当于加入级联电感。 在上一节加载短路探针的基础上，在微带天线贴片上开出两个“L”形缝(缝宽1 mm，长10 mm)实现贴片小型化，并设定入射波入射角 θ = 45 ˚ 、 φ = 45 ˚ 的 θ 极化波为入射波，开缝小型化后微带天线如下图6所示： 图6. 小型化后微带天线结构图 贴片小型化处理后微带天线RCS减缩(入射波入射角 θ = 45 ˚ 、 φ = 45 ˚ )与单站RCS对比如图7、图8所示： 图7. 参考天线与小型化天线RCS对比图 图8. 单站RCS分析对比图 图8可得出，在参考天线基础上贴片小型化后，当入射波入射方向在 43 ˚ ≤ θ ≤ 135 ˚ 范围时，小型化对微带天线RCS减缩产生作用。通过图7对比，在加载短路探针微带天线为参考天线的基础上，对微带贴片进行适当的开缝小型化处理后，微带天线的RCS在5.2 GHz~7.9 GHz频带范围内有明显的降低，普遍降低约3 dBsm，最大减缩量达到7.1 dBsm。综合小型化后比对，微带天线S参数、带宽和增益受影响不大，在可接受范围内。微带天线RCS减缩目的达成，验证了贴片开“L”缝小型化技术的有效性。 3.3. 开槽技术 对于微带天线的工作模式(工作带宽内)，其电场沿非辐射边中心处为零，加载探针对辐射性能几乎没有影响。为了使RCS减缩效果更好，贴片小型化的基础上再对微带天线接地板进行开槽处理。在微带天线地板上开槽可以改变感应电流路径，进而影响天线的散射特性以达到降低天线RCS的目的 [ 8 ] 。在上一节小型化后微带天线的基础上，对地板进行开槽，结构如图9所示。 图9. 地板开槽天线结构图 微带天线地板开槽以后，RCS减缩效果如图10所示。从图11可得出，在参考天线基础上地板开槽后，当入射波入射方向在 17 ˚ ≤ θ ≤ 47 ˚ 、 138 ˚ ≤ θ ≤ 170 ˚ 范围时，接地板开槽对微带天线RCS减缩产生作用。从图10可以直观的看出，在约4.25 GHz~4.9 GHz、5.1 GHz~5.4 GHz、6.5 GHz~7.0 GHz频带内，地板开槽技术对RCS减缩其促进作用，RCS最多减缩量最多达到10 dB。 图10. 参考天线与接地板开槽天线RCS对比图 图11. 单站RCS分析对比图 本节在加载短路探针和小型化技术的基础上，再对微带天线地板进行开槽处理，改变有入射波照射引起的地板上高模次电流的方向，抑制高模次电场，同时减小地板反射面。微带天线带宽增大，辐射方向增益有微小降低，在可接受范围内。结果显示地板开槽对RCS减缩在部分频段内有效，验证了地板开槽技术的可行性。
system: [SYSTEM]

user: 4. 基于AMC的微带天线RCS减缩技术 上述三种方法对RCS减缩产生了一定的作用，但RCS减缩数量级不是很高，减缩量均在10 dB以内，普通的外形技术在微带天线RCS减缩中还存在一定的局限性 [ 9 ] [ 10 ] 。本节提出一种基于人工磁导体(AMC)技术的微带天线RCS减缩方法，进一步改善RCS的缩减量。 AMC (人工磁导体)是一种电磁周期性结构，也称为高阻面，通常将某种金属结构印刷在带有金属接地板的介质基片上，可以实现入射电磁波的同相反射，达到反射相位为 θ = 0 ˚ 的目的 [ 11 ] [ 12 ] 。选取 N = 7 × 7 的单元个数组成 3 × 3 规模的方环和圆环混合AMC棋盘加载到外形RCS减缩技术处理后的天线上，如图12所示： 图12. 加载AMC后的天线 为了比较加载AMC棋盘后RCS的减缩效果，对不同入射频率下的单站RCS进行仿真，结果如下： 图13分别给出在2 GHz、6 GHz两种频率下加载AMC天线与参考天线随入射波角度变化的单站RCS对比图。可以看出加载AMC后天线RCS减缩效果相对参考天线有了明显提升，减缩效果总体上在−10 dB到−30 dB范围内。2 GHz时，在0~180度入射角范围内，均能实现RCS减缩，在平面波垂直照射情况下，RCS减缩最多达−23.7 dB；6 GHz时，在较宽入射角范围(0~38度、75~180度)内可实现RSC减缩。 图13. 不同入射频率下单站RCS对比图
system: [SYSTEM]

user: 5. 总结 本文主要介绍微带天线RCS减缩方法，并且分析了传统微带天线的散射特性，提出了减低微带天线散射的理论方法。设计了一款微带贴片天线，然后对贴片依次进行短路探针加载、小型化、地板开槽处理后，依次验证了在保证微带天线辐射性能受影响不大的前提下，三种方法对RCS减缩产生了一定的作用，但RCS减缩数量级不是特别明显，减缩量均在10 dB以内，普通的外形技术在微带天线RCS减缩中还存在一定的局限性。在此基础上利用基于人工磁导体(AMC)的微带天线减缩方法对该贴片天线做了进一步处理，提升RCS减缩数量级，使减缩效果总体达到−10 dB到−30 dB。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 为探究三维移动脉动源格林函数的非定常波系特性，本文建立了一套理论分析和试验验证相结合的研究方法。基于同相分析法，推导了Bessho型三维移动脉动源格林函数远场波系的等相曲线族方程，在频域理论框架内获得了自由面上移动脉动源非定常波系的稳态形式，系统分析了环形–扇形波与环形波、扇形波与外侧楔形波以及内侧楔形波的演变规律。依托两船模在波浪中并行航行的水池拖曳试验，捕捉了典型工况下模型舷间流体的舷侧上浪现象，提出了波浪中有航速船模辐射–绕射波传播范围的估算方法。研究表明Bessho型移动脉动源格林函数的非定常波系主要包含计及航速移动效应的圆形波系和计及简谐脉动作用下的开尔文波系两大类，并通过模型舷侧上浪观测初步验证了移动脉动源远场波系传播特征的正确性。 关键词 :移动脉动源，非定常波系，同相分析法，模型试验 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 在频域范围内，三维移动脉动源格林函数是针对有航速船舶在波浪中的水动力问题而提出的 [ 1 ] 。三维频域移动脉动源格林函数同时兼顾了航行速度和振荡频率对船体耦合水动力的影响，其航速效应在线性自由面边界条件、物面边界条件、流场速度势的边界元积分方程、水动力系数和波浪作用力的数学表达式中均有体现，数值模拟的船体自由面波形随着航速的增大向船后传播的特征愈加明显 [ 2 ] ，因此在处理有航速情形下的浮体水动力问题中具有一定的理论优势 [ 3 ] [ 4 ] 。 Haskind型为三维移动脉动源格林函数的最初表达形式，经过简化推导后来又出现了Havelock型 [ 5 ] 、Michell型 [ 6 ] 和Bessho型 [ 7 ] 三种形式的移动脉动源格林函数。其中，Bessho型格林函数的数学表达式各项均为初等函数形式，且仅涉及单重积分，在数值计算中具有比Havelock型和Michell型更加明显的优势。然而，部分学者认为Bessho型移动脉动源格林函数的物理意义并不如上述两类格林函数明确 [ 8 ] 。分析可知，Havelock型和Michell型格林函数的近场和远场扰动项分别对应于格林函数表达式的子项，而Bessho型格林函数的近场和远场扰动项均耦合在整段积分区间内。开展Bessho型移动脉动源非定常波系的理论与试验研究不仅有利于其物理含义的明确，而且对于深化理解船舶在波浪中的扰动波特性也十分有益。
system: [SYSTEM]

user: 2. Bessho型移动脉动源格林函数 在无限水深之中，假设移动脉动源以航行速度 U 作定深运动，其脉动频率为 ω e ，若源点 q 和场点 p 坐标分别为 ( ξ ， η ， ζ ) 和 ( x ， y ， z ) ，则Bessho型三维移动脉动源格林函数关于变量 θ 的单重积分表达式如下 [ 9 ] ： G ( p ， q ) = 1 4 π ( 1 r − 1 r ' ) − i 2 π K 0 T ( ω ) (1) 式中： T ( ω ) = ∫ − π + α − π 2 + φ − i ε 1 1 + 4 τ cos θ [ k 2 exp ( k 2 ω ) − sgn c ⋅ k 1 exp ( k 1 ω ) ] d θ ， r r ' } = ( x − ξ ) 2 + ( y − η ) 2 + ( z ∓ ζ ) 2 ， ω = Z + i ( X cos θ + Y sin θ ) ， k 1 k 2 } = 1 2 cos 2 θ ( 1 + 2 τ cos θ ± 1 + 4 τ cos θ ) ， K 0 = g / U 2 ， α = { cos − 1 ( 1 / 4 τ ) − i cosh − 1 ( 1 / 4 τ ) ( 4 τ > 1 ) ( 4 τ < 1 ) ， sgn c = s i g n [ cos ( Re ( θ ) ) ] ， φ = cos − 1 X X 2 + Y 2 ， ε = sinh − 1 | Z | X 2 + Y 2 ， τ = U ω e / g ， X = K 0 ( x − ξ ) ， Y = K 0 | y − η | ， Z = K 0 ( z + ζ ) 。
system: [SYSTEM]

user: 3. 同相分析法 移动脉动源格林函数的扰动项可分为近场和远场两部分。从物理角度分析，格林函数对空间流场扰动的数值贡献主要包含两类：一类扰动形式随着随动坐标系不发生变化，这与近场部分相对应；而另一类扰动形式与随动坐标系存在相对运动，该部分与远场部分相对应。如果观察者位于随动坐标系上，则所观察到的相对运动必定是以波的形式传播，因此格林函数的非定常波系与其远场扰动项相对应。 显然，Bessho型移动脉动源格林函数的近场和远场扰动项均包含在 T ( ω ) 之中。引入变量置换 m = k 1 cos θ 和 M = sgn c ⋅ m ，可将移动脉动源扰动项 T ( ω ) 转换为关于变量 M 的积分形式，此时被积函数中的指数部分如下： Ψ ( M ) = ( m − τ ) 2 Z + i ⋅ [ X m + sgn s ⋅ Y ( m − τ ) 4 − m 2 ] (2) 分析上式可知，Bessho型移动脉动源格林函数沿积分路径的振荡幅度由 Ψ ( M ) 实部决定，而 Ψ ( M ) 虚部表征振荡的相位信息，故定义 Ψ ( M ) 虚部为相函数 ψ ( M ) ，即 ψ ( M ) = X m + sgn s ⋅ Y ( m − τ ) 4 − m 2 (3) 依据相函数的相位特性，可对Bessho型移动脉动源格林函数中的近场和远场扰动项进行同相分析。相函数 ψ ( M ) 关于积分变量 M 的导数如下： d ψ d M = sgn c ⋅ [ X + sgn s ⋅ Y 2 ( m − τ ) 3 − m ( m − τ ) 4 − m 2 ] (4) 在自由面内，远场扰动项对应的非定常波系形态与 X 和 Y 密切相关，令 d ψ / d M = 0 ，则可获得 X 和 Y 的相互关系如下： X Y = − sgn s ⋅ 2 ( m − τ ) 3 − m ( m − τ ) 4 − m 2 (5) 更进一步，可获得非定常波系的等相曲线族参数方程如下： { X = 2 ( m − τ ) 3 − m ( m − τ ) 3 ( m + τ ) ψ Y = − sgn s ⋅ ( m + τ ) 4 − m 2 ( m − τ ) 3 ( m + τ ) ψ (6) 上述等相曲线族方程的物理含义为周期性相函数下非定常波系的稳态形式。分析式(6)可知，水平面上源点和场点的不同相对位置可确定特定瞬时下的波形特征，如波峰或波谷等。
system: [SYSTEM]

user: 4. 移动脉动源非定常波系演变特性 当三维移动脉动源的移动速度和脉动频率均为常数，此时所获得的数值解应视为非定常流场作用下的频域稳态解。基于同相分析法的近场和远场扰动项分解仍是在频域理论框架内展开的，因此由等相曲线族描述的非定常波系应为三维移动脉动源在远场传播波的稳态形式。 假设移动脉动源位于平面坐标系中的原点，其移动方向指向 o x 轴的正向。在式(6)中，令相函数 ψ = 2 n π ， ( n = 1 ， 2 ， 3 ， ⋯ ) ，则由变量 m 的不同取值区间可确定三组不同等值曲线族。图1给出了参数 τ = 0. 35 、 0. 25 + 、 0. 25 − 、0.2时Bessho型移动脉动源格林函数的非定常波系等相线。 图1. Bessho型移动脉动源在不同参数τ下非定常波系形态 在物理含义上，移动脉动源格林函数是点源一边移动且一边脉动在流场中所产生的速度势，故该类格林函数所产生的远场波系必定不同于静水中定常移动源格林函数的开尔文波系和波浪中纯脉动源格林函数的圆形波系。依据变量 θ 和 M 的积分表达式，移动脉动源格林函数的非定常波系可分为两大类：1) 计及航速移动效应的圆形波系，即k 2 波系；2) 计及简谐脉动作用下的开尔文波系，即k 1 波系。图2给出了移动脉动源非定常波系形态的演变规律示意图。 图2. Bessho型移动脉动源格林函数非定常波系形态的演变 分析上图可知：1) 当4τ > 1时，在自由面内存在三个不同波系，分别为环形–扇形波、扇形波和内侧楔形波；2) 当4τ < 1时，自由面内非定常波系的稳定形态演变为环形波、外侧楔形波和内侧楔形波；3) 随着参数τ的减小，环形–扇形波退化为环形波，扇形波的退化形式为外侧楔形波，而内侧楔形波却一直存在；4) 广义波数中的k 2 对应着环形–扇形波和环形波，而k 1 对应着扇形波、外侧楔形波和内侧楔形波。 4.1. 环形–扇形波与环形波 k 2 波系中的环形–扇形波(图3)与环形波(图4)均具有显著的圆形波特征，这集中反映在点源的下游区域。上述两个波系的不同之处主要体现在：环形波的等相线为封闭式的曲线，且点源前方的环形波等相线明显比其下游稠密，这与点源具有 o x 轴正向速度有关；而环形–扇形波在其波系外缘已具有散波的形态。这里，环形–扇形波的传播区域可利用该波系的边界与点源移动速度反方向的夹角来定义，该夹角称之为半楔角，显然环形波并不存在半楔角。随着参数τ的增大，环形–扇形波的半楔角逐渐变小，且波系的波长表征出减小的趋势。在参数τ = 0.25附近，点源的前方出现了环形–扇形波或环形波的横波模态，该横波的传播方向几乎与点源的速度方向平行。 4.2. 扇形波与外侧楔形波 图5和图6分别为典型参数τ下扇形波和外侧楔形波的波系形态。由图可知，扇形波仅具有散波模态，而外侧楔形波一直具有横波和散波的特征。与环形–扇形波和环形波相比，不同之处主要体现在扇形波和外侧楔形波均不可能出现在点源的前方。在波系的传播范围方面，当参数τ接近于0.25时，扇形波和外侧楔形波的半楔角逐渐增大。 图3. 环形–扇形波的波系形态 图4. 环形波的波系形态 图5. 扇形波的波系形态 图6. 外侧楔形波的波系形态 4.3. 内侧楔形波 无论参数τ如何变化，内侧楔形波是一直存在的移动脉动源非定常波系形式，且具有横波和散波两种特征，详见图7。随着点源移动速度和脉动频率的增大，该波系向后传播的特征越明显，具体表现为内侧楔形波的半楔角逐渐变小，然而该角度一直小于静水中开尔文波系的半楔角19.47˚ [ 10 ] 。与其他波系相比，内侧楔形波的半楔角在不同参数τ范围内的变化并不剧烈，且一直限制在点源的下游区域传播。 图7. 内侧楔形波的波系形态
system: [SYSTEM]

user: 5. 基于船体舷侧上浪的试验波形观测 为验证移动脉动源格林函数的波系传播特征，依托两船水池模型拖曳试验，选取模型在波浪中顶浪并行航行的试验工况开展波形观测与分析。此处，船模的垂荡、横摇、纵摇运动保持自由状态，而横荡和艏摇模态保持完全约束状态，即两模型均处于半约束状态。以船b模型的左舷为观测对象，试验前对模型的各站位用彩笔进行了标识，试验时通过高分辨率相机可以清晰地捕捉到舷间流体拍击船b舷侧的具体位置，如图8所示。 图8. 船b船体舷侧上浪示意图 两船舷间流体的非定常流动是入射波、两船运动所形成的辐射波以及两船船体遭遇入射波所形成的绕射波在舷间有限空间内相互耦合的结果，这里将因船体的存在而产生的波形统称为辐射–绕射波。两模型所产生的辐射–绕射波是在船体具有向前航行速度并遭遇入射来波的条件下产生的，若忽略两船微幅的纵荡位移，并考虑到并行航行时船体水线长的变化并不大，则船a所对应的辐射–绕射波半楔角 θ h 可依据下式进行大致估算： tan θ h = D y − B b 2 L a 2 − L b 20 ( 10 − s t . ) (7) 式中： s t . 为船b的左舷侧受到船a辐射–绕射波拍击的大致站位号； L a 和 L b 分别为船a和船b的水线长， B b 为船b的水线宽； D y 为并行航行两船中纵剖面之间的距离，即横向间距。 水池试验时，两船模之间的横向间距保持为 D y = 0.372 L a ，速度傅汝德数为 F r = 0.175 、 0.153 ，且4τ > 1。图9为典型入射波波长条件下的试验现场观测照片。 分析上述水池拖曳试验工况可知，在一定航速和入射波条件下，船b模型的左舷侧受到明显的上浪现象，相同航速时舷侧上浪的位置随着波长的变短而向船艉方向移动。另外，通过对比试验分析可知，拍击船b舷侧的流体主要来源于船a的辐射波，因为在一船模半约束(船b)与一船模全约束(船a)试验中所观察到的船b舷侧拍击现象并不明显，这表明船a所产生的绕射波要小于其辐射波。 依托水池试验的观测结果，选取船a辐射–绕射波的外包络线来确定其半楔角 θ h 的大小，这里站位号 s t . 的读数精确到0.5站。图10给出了依据式(7)所估算的船a辐射–绕射波半楔角，其中实线为理论计算所获得的单个Bessho型移动脉动源格林函数环形–扇形波半楔角大小，因为 4 τ > 1 时的扇形波和内侧楔形波总被包含在环形–扇形波的传播范围内，故可认为环形–扇形波的传播区域即为移动脉动源辐射–绕射波的传播范围。 图9. 船b船体舷侧上浪现象(F r = 0.153) 图10. 船a辐射–绕射波半楔角的试验值与移动脉动源环形–扇形波半楔角的理论值 对比分析上图中半楔角的试验值与理论计算结果可知，单个移动脉动源在自由面上的环形–扇形波与船体辐射–绕射波的传播范围是基本吻合的，两者均随着参数τ的增大而呈现逐渐减小的趋势。但试验观测值略小于理论计算结果，这主要是对点源半楔角的推导是基于线性势流理论，由于未计及粘性因素而忽略了流体微团之间的能量输运所导致的。
system: [SYSTEM]

user: 6. 结论 1) 针对Bessho型移动脉动源格林函数进行积分变换后，采用同相分析法可获得非定常波系的等相曲线族方程；随着航行速度和脉动频率的增大，移动脉动源非定常波系向后方传播的特征愈加显著。 2) 波浪中两船模并行航行的水池拖曳试验结果表明船体辐射–绕射波的传播范围与移动脉动源的环形–扇形波是基本吻合的，典型工况下的船体舷侧上浪观测初步验证了移动脉动源远场波系传播特征的正确性。 采用Bessho型移动脉动源格林函数为耐波性计算的积分内核函数时，可认为在船体浸湿表面上布置有满足三维流场定解条件的若干强度点源。对于顶浪并行航行的两船模，依据航行速度和入射波可确定参数τ值的大小，此时船体表面移动脉动源的传播模态均是一致的，而点源与点源之间的波形差异主要反映在自由面的波幅上。结合试验现场波形观测的结果可知，通过假定船体水线最前端处布置有一移动脉动源来预报船体辐射–绕射波传播范围的方法是可行的，这也进一步表明了Bessho型三维移动脉动源格林函数法在求解有航速两船水动力干扰问题中的适用性。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 本文应用文献资料法、数据统计法、逻辑分析法等钻研方法，经由过程对近十年我国体育一类核心期刊《体育科学》、《中国体育科技》、《北京体育大学学报》、《上海体育学院学报》中的7461篇科研论文举行计量化钻研阐发，研究结果表明：我国体育核心期刊年度文献量呈现下降趋势，学术科研质量不断的提高，展现我国体育核心期刊的权威性；年度文献关键词围绕鼠做动物实验，在运动人体科学中占据主导地位；年度基金资助文献量不断提高，体现我国对学术科研工作的重视，促进我国科研学术工作的良性发展。 关键词 :近十年，体育一类核心期刊，年度，文献量 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 研究目的与意义 随着我国体育事业的快速发展，体育科学研究事业的不断上升，大量的体育学术研究者在体育理论研究量和研究水平上都在不断地提高，撰写了大量的科研文章和学术专著，科研文献作为研究成果的展示，为体育事业的理论基础知识做出巨大贡献。随着体育科研的不竭晋升，体育事业的不竭成长，我国体育核心期刊成为学术专作的权威代表，经由过程钻研我国近十年体育一类核心期刊的统计，分析其研究内容、特点、动态发展现状与趋势，把握我国体育科研人员的学术研究结构与规律，掌控我国体育科研人员学术钻研的成长环境，为学术界提供文献数据参考。
system: [SYSTEM]

user: 2. 研究对象与方法 2.1. 研究对象 通过苏州大学图书馆内网数据库中国知网，维普全文数据等网址，检索2009~2018年近十年我国体育一类核心期刊《体育科学》、《中国体育科技》、《北京体育学院学报》、《上海体育学院学报》中的7461篇科研论文作为研究对象。 2.2. 研究方法 2.2.1. 文献资料法 本文通过苏州大学图书馆内网数据库中国知网、维普全文数据库等作为检索工具，以2009~2018年作为时间界限，查询我国体育一类核心期刊《体育科学》、《中国体育科技》、《北京体育大学学报》、《上海体育学院学报》的科研学术论文，并对其进行整理、分析、归纳。 2.2.2. 数据统计法 通过对检索到的7461篇论文进行统计整理，从年度文献量、学科分类、研究层次、年度基金资助与比率等各方面进行计量学分析。 2.2.3. 逻辑分析法 根据统计分析得出相关的数据结果，通过逻辑分析法中的比较分析法、综合分析、归纳推理等逻辑方法，分析近十年我国体育一类核心期刊科研论文的基本情况，展现近十年我国体育一类核心期刊科研论文的研究规律以及未来的研究动态方向。
system: [SYSTEM]

user: 4. 总结 1) 近十年我国体育一类核心期刊年度文献量趋于均等化，体现核心期刊科研论文的权威性，其中《北京体育大学学报》的年度文献量下降幅度最大，《体育科学》、《中国体育科技》、《上海体育学院学报》三个核心期刊的年度文献量趋于平稳，显现出我国体育一类核心期刊科研论文的专业信息容量大、质量高、权威性等特点。 2) 体育科研学术研究者以中国为大背景进行学术研究，在科研文献关键词分布中利用鼠来做动物实验的研究者众多，运动人体科学在所研究的学术核心期刊中比重最大。 3) 体育科研项目在国家基金支持下，体现期刊研究实力与学术的影响力，揭示科学研究过程中所受到基金支持，体现科研论文受到国家各部门或者学术界的重视和认可，反映出我国学术研究者对学术研究的真实有效性和重视性，促进我国学术圈的良性发展。 4) 根据期刊大方向，《体育科学》中研究报告、争鸣与探索发文量较多；《上海体育学院学报》中发文量较高的是体育人文社会学与体育教育训练学；《北京体育大学学报》发文量最高的是体育人文社会学；《中国体育科技》在运动人体科学中发文量最高。科研学术圈顺应新时代的新态势，科研学术研究者抓住机遇，根据学术热点问题进行相关的学术研究，给予学术界最新的数据以及研究理论。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 在全球能源互联网发展的背景下，能源、电网广域互联的需求巨大，全球范围内稳定、可靠、经济的通信网络是实现全球能源互联网构想和战略目标的重要保障。为了满足未来全球能源互联网的不断增长的业务需求，5G (The Fifth Generation， 5G)网络切片技术成为满足多样化网络需求的有效手段。本文研究5G (The Fifth Generation， 5G)网络切片技术在能源互联网发展背景下的业务需求及应用，并提出在能源互联网中基于5G网络切片技术的三大场景应用分析。 关键词 :5G，网络切片技术，能源互联网 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/