DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 智能驾驶模型 跟驰模型研究的对象是跟车对，一组或多组，包括前车和后车。研究的目标是利用数学模型精确地描述车辆在交通场景上的驾驶行为，主要包括车辆在自由流路段中加速至期望速度的行为、过于靠近前车或者障碍物时的减速行为、与前车保持一定距离时的匀速行为等。因此，传统的跟驰模型中后车的行为主要由几个参数决定，包括间隔时间、间隔距离、前车的速度和加速度等。 智能驾驶模型是其中得到了广泛的接受和使用的模型之一 [ 10 ]。该模型考虑了期望速度以及期望空间间距去模拟后车的加速或减速行为。 v ˙ I D M ( s ， v ， Δ v ) = a [ 1 − ( v v 0 ) 4 − ( s * ( v ， Δ v ) s ) 2 ] (1) 其中，a表示最大加速度， v 0 表示期望速度， 表示空间间距(前车的后保护栏到后车的前保护栏之间的距离)， s * ( ⋅ ) 表示期望空间间距。当后车与前车相距较远时，公式(1)中的第三项将可忽略不计，此时该模型表现为由最大加速度以及期望速度主导的自由加速模型： v ˙ f r e e = a [ 1 − ( v f v 0 ) 4 ] ， v f 表示后车速度。当后车靠近前车时，减速策略( v ˙ b r a k e = − a ( s * s ) 2 )将占主导作用防止瞬时空间间距 过于靠近期望空间间距 s * ( ⋅ ) 。 s * ( v f ， Δ v ) = s 0 + v f T − v f Δ v 2 a b (2) 其中， s 0 表示最小空间间距， Δ v 表示前车与后车速度的差值，b表示期望减速度，T表示期望时间间隔。值得注意的是，智能驾驶模型的减速策略会在两车的空间间隔很小时产生很大的减速度，由此保证两车不会相撞。 终上所述，智能驾驶模型要标定的参数包括最大加速度a，期望减速度b，期望速度 v 0 ，期望时间间隔T，以及最小空间间距 。值得注意的是，以上5个参数都不能从交通流数据中直接观测得到，并且各个参数的标定对应着各自的交通场景。具体来说，最大加速度和期望减速度与停-走的交通流相关，期望时间间隔主要与稳定的跟车交通状态有关，期望速度在自由流交通状态下可标定，最小空间间距则要求爬行或者停止的交通状态。换句话说，用于标定智能驾驶模型的交通流数据建议包括以上提及的各类交通状态。
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user: 3. 交叉熵算法 交叉熵算法是一种相对较为新颖的离线全局优化算法，基于传统的蒙地卡罗方法，集中解决复杂的仿真和优化问题。就方法论来说，交叉熵算法的迭代结构虽然简单，但是具有较为完整的理论基础，并且适用于不同类型的组合优化问题求解以及小概率时间的估计，其中包括缓冲区分配问题、电信系统的排队模型、神经计算等领域。在交通领域，交叉熵算法解决了在交叉口如何分配绿灯时间可以使得总体延误最小的问题，以及在城市交通网络中考虑路径选择的信号配时问题等 [ 8 ] [ 11 ]。 本文仅对交叉熵算法做一个简短的介绍，详细的理论以及推导可参考 [ 9 ]。总体结构而言，交叉熵算法采用蒙地卡罗和重要采样方法解决随机组合优化问题。起初，该方法是用于解决小概率事件的概率估计的问题。通过将连续优化问题转换成小概率事件概率估计问题，交叉熵算法可解决包含大量局部最优值的连续全局优化问题。 假设优化问题的目标是获得使目标函数 取得最小值的最优值 X * ，即 X * = arg min P I ( X ) ， X ∈ Ω (3) 换言之，公式(3)是寻找最优值 X * 使得 z * = P I ( X * ) ≤ P I ( X ) ， X ∈ Ω ， z * 表示最优的目标函数值。假设随机样本服从一定的概率分布函数 f ( X ) 。此时，我们把求解优化问题的最小值转换为求解事件 P I ( X ) ≤ z 的概率问题。具体来说， z * 的求解可转换成 P I ( X ) ≤ z 事件中z的最大值的求解，此时的概率估计用 l ( z ) 表示，即 l ^ ( z ) = 1 N ∑ i = 1 N I ( P I ( X i ) ≤ z ) f ( X i ) g ( X i ) (4) X i 表示服从概率分布函数 f ( X ) 的样本， i = 1 ， 2 ， ⋯ ， N 。 I ( P I ( X i ) ≤ z ) 表示指示变量，当事件 P I ( X i ) ≤ z 成立时取值1，其他情况取值0。当z越来越接近最优值 z * 时，满足事件 P I ( X i ) ≤ z 的样本非常少，概率 l ( z ) 的取值非常小，因此优化问题的求解转换成小概率事件的概率估计问题。 由此引出了下述的通用交叉熵算法求解步骤。首先，产生服从某个含有参数的概率分布函数的随机样本。然后，根据已有的样本，计算各个样本对应的PI目标函数值，按照从小到大排序，并且根据获得较小PI函数值的样本的特点更新概率分布函数中参数，由此让下一次迭代中产生更多的“优质样本”。通过这样的迭代过程，产生的样本质量得到不断的提高，并且向着最优值不断靠拢，直到不再有提升产生。由此确定的最优值就是优化问题的全局优值。简而言之，最优值应该在概率分布函数不断产生聚拢在 X * 附近的样本时找到。本文采用的迭代停止条件是样本的标准方差不再减少，既小于某个值 ε 。 据上所述，交叉熵算法的伪代码如下所述： 1) 迭代计数器k初始化为0，并令概率分布函数的参数 γ = γ 0 。 2) 当 k = 0 ， 1 ， 2 ， ⋯ ， 生成一系列服从概率分布函数 f ( X | γ k ) 的随机样本 { X i ， k } ，( i = 1 ， 2 ， ⋯ ， N )，并且计算各个样本的目标函数值 P I ( X i ， k ) 。将得到的PI值从小到大排序，并且挑选取得最小目标值的 100 ρ % (一般 ρ 取0.05)作为重要样本，用 s b e s t 表示，同时令 z k 等于排序好的 100 ρ % 分为的目标函数值。 3) 利用重要样本 { X j ， k } ( j ∈ s b e s t ) 的相关信息更新概率分布函数的参数 γ ，使得 ∑ i ln ( f ( X j ， k | γ k ) ) 取最小值，用 γ k n e w 表示。更新参数的原则如下所述： γ k + 1 = β γ k n e w + ( 1 − β ) γ k (5) 这里的 β 作为平滑指数，一般取值范围为 β ∈ [ 0.7 ， 0.9 ] ，本文取 β = 0.8 。 4) 计数器k加1，并返回第二步，直到满足预设的迭代停止条件。
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user: 4. 跟驰模型标定的目标函数 跟驰模型的标定的本质是参数的最优值的搜索，参数的最优值存在于使得跟驰模型产生的驾驶数据与观测所得的驾驶数据的差异最小。本文中采取相对指标衡量模型数据与观测数据之间的差值，即 P I ( X ) = ∑ t = 1 T t ( ln s t c a l i ( X ) − ln s t o b s e ) 2 (6) 式中， s t c a l i ( X ) 表示在时间间隔t智能驾驶模型的参数为X时产生的与前车的空间间距， s t o b s e 表示在时间间隔t观测所得的空间间距， T t 表示仿真总时长。这里的驾驶数据选取两车之间的空间间距是因为速度误差会随着空间间距误差的减少而减少，反过来则不成立。值得注意的是，式(6)对较小的空间间距更为敏感，即该目标函数更有利于重现慢行甚至停止的交通行为。
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user: 5. 案例分析 5.1. 标定合成路径数据 在这个例子中，利用合成的路径数据进行标定，用于验证交叉熵算法搜索全局最优值的有效性。合成的路径数据是通过预设前车数据和智能驾驶模型的参数得到的。具体来说，先设置前车的微观驾驶数据，然后利用预设好参数的智能驾驶模型跟着该前车的交通行为仿真一遍，把相关的驾驶信息记录下来，从而得到合成的路径信息。此时，再利用合成的路径信息标定智能驾驶模型，观测得到的最优值参数是否与预设的参数相近或者相等。 本例中预设的参数集为 X * = [ 1.5 ， 0.8 ， 20 ， 1.25 ， 4.5 ] ，各个参数对应智能驾驶模型的参数依次为最大加速度，期望减速度，期望速度，期望时间间隔，最小空间间距。利用得到的合成路径数据进行标定，采用相对指标(目标函数为式(6))，得到的最优值及相对误差如表1所示，相应的驾驶数据的对比图如图1所示。 除了期望减速度和期望速度，交叉熵标定的参数与全局最优值的相对误差都小于5%，体现了交叉熵算法具有精确地搜索全局最优值的能力。期望减速度和期望速度的较大相对误差，可能是因为在智能驾驶模型中，这两个参数对于目标函数值不太敏感，换句话说，期望减速度和期望速度的改变不会引起目标函数的较大变化，因此与全局最优值有较大的误差。值得注意的是，标定得到的驾驶数据，包括位置数据，空间间隔数据，速度数据，都表现出与观测数据几乎一致的特性，表明交叉熵算法可用于合成信息的标定，并且标定后的模型可以完全重现合成驾驶信息。 5.2. 标定NGSIM路径数据 NGSIM路径数据收集的是加利福利亚州内名为Interstate 80高速公路的一段路径，时间是从下午4点到4点15分，日期是2005年4月13号。该路段由6条车道和一条汇流闸道组成。在这个例子中，我们随机挑选了该路径上的一对跟车对作为标定数据源，验证交叉熵算法在标定实测路径数据的有效性。得到的结果如表2和图2所示。 Table 1 The calibration result with synthetic dat 参数 最大加速度 期望减速度 期望速度 期望时间间隔 最小空间间距 PI值 最优值 1.43 0.95 17.01 1.28 4.30 0.0417 预设值 1.5 0.8 20 1.25 4.5 相对误差 4.7% 22.5% 15% 2.4% 4.4% 表1. 标定合成路径数据得到的最优值和相对误差 Table 2 The calibration result with NGSIM dat 参数 最大加速度 期望减速度 期望速度 期望时间间隔 最小空间间距 PI值 最优值 1.63 1.21 11.36 1.64 6.25 1.6224 表2. 标定NGSIM数据得到的最优值和相对误差 图1. 标定合成路径数据得到的仿真数据与观测数据的对比图 图2. 标定NGSIM路径数据得到的仿真数据与观测数据的对比图 标定得到的参数最优值在其各自的物理意义中看似都是合理的。观测图2可知，标定后的跟驰模型产生的驾驶数据保持与观测数据高度的一致性，证实了交叉熵算法在标定实测路径数据的有效性。值得注意的是，在时间间隔500~600中，标定后的智能交通模型可以精确地重现停止的交通行为。
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user: 6. 结束语 利用标定后的跟驰模型精确地模拟驾驶员的驾驶行为将为分析和预测交通流特征提供极大的帮助。本文对跟驰模型的标定方法进行了研究，提出了基于交叉熵算法的跟驰模型标定框架。以智能驾驶模型为例，合成路径数据的标定实例验证了交叉熵算法搜索全局最优值的能力，NGSIM路径数据的标定实例体现了交叉熵算法应用于实测驾驶数据标定的有效性。 利用合成数据标定后的跟驰模型可完美重现相关的驾驶数据，而实测数据标定后的跟驰模型的模拟结果与实测值之间存在一定的误差，这可能是因为跟驰模型是众多驾驶员中总结出共性并用数学方法对其进行描述的数学模型，能够反应一般车辆运行的大体趋势，但对具体驾驶行为的细节部分可能会存在偏差。往后，我们将对标定后的跟驰模型进行灵敏度分析，探讨哪些参数的随机性会是造成偏差的主要原因。
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user: 摘 要 对几种拟用于氚处理环境中的聚酰亚胺密封材料性能指标如压缩率和回弹率、压缩永久变形量、抗氚辐照性能、漏率等进行了系统研究。结果表明，S-03和PI-100型聚酰亚胺的回弹率大于30%，压缩率小于30%，应力松弛率小于25%，压缩永久变形量小于10%，其性能指标完全满足密封元件要求；在氚气氛环境下静态贮存一段时间后，其性能指标均有不同程度变化，但仍满足密封要求。因此，S-03和PI-100型聚酰亚胺密封材料完全满足在氚环境下的使用要求，有望替代聚四氟乙烯密封材料。 关键词 :密封材料，永久变形量，密封性 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在涉氚工艺系统中，常遇到管道、阀门及载氚容器的密封问题，聚合物常用于氚系统的真空部分及热核聚变装置中氚的次级包装材料。为了使聚合物在氚辐照场中得到有效、合理的利用，了解因氚的辐照效应(发射b射线及伴随18.5 kev的能量释放)而引起聚合物微观结构及力学性能的变化是氚系统进行概念性设计前必须弄清的问题。因此，掌握氚辐照对材料的力学性能、微观结构、使用寿命及密封性能等指标的影响规律，可以优选出耐氚辐照性能优良的密封材料，保证涉氚系统的安全可靠运行。 已有的研究结果表明 [ 1 ] [ 2 ] ，在氚气辐射后，由于聚合物发生交联和降解反应，其机械性能和微观结构会发生变化。一些常规气体如氢、甲烷等与聚合物的相容性研究已有详细的文献报道 [ 3 ] [ 4 ] ，但对氚与聚合物的相容性研究却无详细的文献报道。 聚酰亚胺的抗辐照性能研究始于上世纪90年代，国外如SRS实验室、Los Alamos国家实验室，国内如中国工程物理研究院、中国近代物理研究所等，但多数系实验室环境下所进行的离子、中子辐照性能测试，且对于其抗β粒子辐照特性，只针对众多聚酰亚胺品种中的一种作为对象进行了研究，对其作为涉氚系统中密封元件材料的系统研究报道及工程化实用性相关报道几乎没有。 本文对拟用于氚处理环境中的几种聚酰亚胺密封材料性能指标如压缩率和回弹率、压缩永久变形量、抗氚辐照性能、漏率等进行了系统研究，获得的基础数据对聚酰亚胺在氚处理环境中的工程应用具有重要的参考价值。
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user: 2. 实验过程 2.1. 实验材料及考核指标 本项目的密封材料由上海合成树脂有限公司提供。其型号为二笨酮二酐聚酰亚胺(SJ-2)；联苯二酐聚酰亚胺(SJ-116)；二苯醚二酐聚酰亚胺(YS-20)；六氟二酐聚酰亚胺(S-03)；均苯二酐聚酰亚胺(PI-100)；偏苯三酸酐聚酰亚胺(PI-220-2)。O型有机密封圈的考核指标为回弹率大于30%，压缩率小于30%，应力松弛率小于25%，压缩永久变形量小于10%。 2.2. 压缩率和回弹率测定 [ 5 ] 压缩和回弹实验在CCS-44100型电子万能材料试验机上进行。压缩和回弹试样的规格为20 mm ´ 20 mm；实验材料为：聚酰亚胺。密封材料的压缩、回弹性能试验是参照GB/T12622《管法兰垫片压缩率及回弹率试验方法》进行，试验在专用的垫片压缩回弹试验装置上进行。 试样的压缩率和回弹率分别按式(1)和式(2)计算。 Y s = ( T 1 − T 2 ) / T 2 × 100 % (1) H t = ( T 3 − T 2 ) / ( T 1 − T 2 ) × 100 % (2) 式中：Y s -试样压缩率，%；H t -试样回弹率，%；T 1 -试样在初始荷载下的厚度，mm；T 2 -试样在全荷载下的厚度，mm；T 3 -试样在回弹荷载下厚度，mm。其试验步骤如下： 1) O形有机密封材料按照GB/T12622截取尺寸为20 mm × 20 mm的圆形试样，其厚度不大于10 mm。本试验选取的试样的厚度为2 mm。试验温度：23℃ ± 5℃。 2) 将经过干燥的试样置于压头与下压板之间，加载初荷载为0.68 MPa，静止15 s记录初荷载下的厚度T 1 。 3) 在10 s内加载全压，此时荷载迅速增至34.98 MPa。静止60 s记录全荷载下的厚度T 2 。 4) 10 s内迅速除去全荷载并保持初荷载0.68 MPa。经过60 s记录回弹压力下的厚度T 3 。 2.3. 应力松弛率测定 [ 6 ] [ 7 ] 有机密封垫片的应力松弛试验参照GB /T12621《管法兰垫片应力松弛试验方法》标准试验方法B进行。试验温度：23℃ ± 5℃、压缩变形量：为20%。一般采用短时应力松弛实验来进行应力松弛率的测定。短时应力松弛实验是指实验持续的时间只有几个小时、几十或上百个小时。本实验采用CCS-44100型电子万能材料试验机上进行有机密封材料的短时应力松弛性能测定，将试样压缩到预定变形量，保持变形量不变，计算机采集试样应力松弛时不同阶段的应力值。采样时间间隔为1 s，实验时间为10~11 h。应力松弛率e的计算公式为： ε = ( E 1 − E 2 ) / E 1 (3) 式中：e-应力松弛率，%；E 1 -应力松弛起点值，N；E 2 -应力松弛终点值，N。 2.4. 压缩永久变形量测定 [ 8 ] [ 9 ] 压缩永久变形量按GB /T 1683-1981规定的方法进行测试。O型有机密封垫圈的压缩永久变形量采用以下公式计算： C f = ( d 0 − d f ) / d 0 × 100 % (4) 式中：C f -O型密封垫圈压缩永久变形量，%；d 0 -O型密封垫圈原始断面直径，mm；d f -O型密封垫圈原始断面直径，mm。 2.5. 抗氚辐照性能测定 在含氚气氛中(氚浓度为8.24 × 10 11 Bq∙l −1 ~6.08 × 10 12 Bq∙l −1 )静态贮存一段时间后，测定其压缩率、回弹率、应力松弛率及压缩永久变形量等性能指标的变化，根据各种性能指标的变化情况来评价其有机密封材料的抗氚辐照能力。 2.6. 密封性检验 [ 10 ] O型密封垫圈的密封性能试验按照GB /T12385《管法兰用垫片密封性能试验方法》规定的方法，采用氦气进行真空检漏；试验设备为SFJ-211氦质谱检漏仪。试验介质：氦气(≥99%)，试验介质压力为0.1 MPa，垫圈试验载荷分别为：70 MPa、50 MPa、35 MPa。垫圈加载系统提供规定的垫片预紧应力。试验过程中垫圈载荷的波动小于规定值的1%，并能控制恒定的加载及卸载速度。加载及卸载速度：0.5 MPa/s，试验温度：23℃ ± 5℃。试验步骤如下：将密封垫圈置于试验机法兰中心位置，根据规定调整试验所需温度，并保持温度恒定。将垫圈匀速加载至试验载荷，保持恒定，用氦气质谱仪或真空泵将密封腔抽至真空，进行氦气喷洒，试验时间15 min。该方法的试验原理是，密封腔内是真空状态，垫圈密封室的外面是氦气，氦分子的直径很小，若有泄露，氦气就进入密封腔内部，氦气质谱仪就会捕捉到氦分子，从而测定出泄露率。试验结束后记录氦质谱仪显示的泄露率数据Pa∙m 3 /s，在氚处理环境中，要求O型密封垫圈的密封性能满足最大允许的泄漏率不超过10 −9 Pa∙m 3 /s (氦气)。根据前期有机密封材料的综合性能评估结果，选择S-03、PI-100两种聚酰亚胺进行氚环境下静态贮存1年、2年后测定其漏率变化情况。
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user: 4. 结论 S-03和PI-100两种聚酰亚胺的回弹率大于30%，压缩率小于30%，应力松弛率小于25%，压缩永久变形量小于10%，其性能指标完全满足密封元件技术指标要求；在氚气氛环境下静态贮存一段时间后，其性能指标均有不同程度变化，但仍满足密封要求。因此，S-03和PI-100两种聚酰亚胺密封材料完全满足在氚环境下的使用要求，有望替代聚四氟乙烯密封材料。
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user: 摘 要 随着工业化和城市化进程的逐步加快，我国在输水管道的建造和管理上的投入越来越大。本文主要对单水源重力树状管网系统进行了优化设计，建立了线性规划数学模型，并应用MATLAB编制优化设计计算程序，给出了投资少、能耗低的输水管网的优化设计方案。最后，给出了数值实验，进一步验证了模型的合理性、实用性，具有非常大的经济和社会效益。 关键词 :输水管道，线性规划，单纯形法，优化设计 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在村镇供水以及工矿企业给水系统的建设初期，一般都采用树状管网，因为树状给水管网一般投资比较小，以后会随着用水规模的扩大，由树状管网逐渐发展为环状管网。树状管网形式较多，不同的形式有不同的特点，也会满足不同的情形。本文主要对水源位置较高时，采用的重力树状管网系统进行优化。单水源重力树状管网系统要解决的问题是：在保证各节点所需流量和服务水压的情况下，确定管网中各个管段尺寸的最优值，使得整个管网投资最少。目前，对管网系统的优化已经引起了专家和学者的重视。王文芬 [ 1 ] 提出将管网优化问题转化成管网投资线性子模型问题，并采用大系统分解-动态聚合方法对模型进行求解，为泵站加压式树状供水管网系统优化设计提供了一种可行而有效的新方法；许晓明 [ 2 ] 以油气集输管网系统投资极小化为目标，综合考虑多级星式管网拓扑结构特点、生产运行参数等多种影响因素，建立了多级星式油气集输系统模糊优化数学模型；郑凤 [ 3 ] 建立了天然气管网系统输配气运行方案优化的数学模型，采用线性逼近法对模型进行了求解，应用于实际管网系统运行调度分析。本文主要对单水源重力树状管网系统进行了优化设计，建立了线性规划数学模型，应用MATLAB编制优化设计计算程序。
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user: 2. 优化设计数学模型 首先，我们先对涉及的一些术语进行解释说明。在给水管网系统中，节点水压标高是指管道上节点压力水头与该点地面高程之和。给水管网系统中具有一定的水压，用来保证用户的用水，我们将这个水压称为最小服务水压。服务水压标高就是指管道上节点最小服务水压与该点地面高程之和 [ 4 ] 。地面坡度、管段流量和管段承压力都相同的管道称为管段。 一般来说，工程上采用标准管径，也就是说每一管段可以由一种或多种标准管径组合成。由于标准管径档次太多，计算量太大，为方便计算，可以通过流速来限制管径。为防止水击破坏，管道内的流速应该限制不高于3 m/s；为防止淤积，管道内的流速也不应该低于0.6 m/s [ 5 ] 。管道流速(m/s)用V ij 表示，i表示管段序号，j表示备选标准管径序号， 0.6 ≤ V i j ≤ 3 (1) V i j = 4 Q i π d j 2 (2) 其中 Q i 表示管段设计流量(m 3 /s)，d j 表示管道计算内径(m)。 在第i管段中，可以根据(1)式的条件来选择标准管径。若这样的标准管径档次有 m ( i ) 个，则这 m ( i ) 个标准管径组成第i管段的备选管径组。 以单水源重力树状管网投资最小为目标函数 min W = ∑ i = 1 n ∑ j = 1 m ( i ) a i j l i j (3) 其中W表示重力树状管网投资(元)，n表示管段数， m ( i ) 表示第i管段的备选管径数， a i j 表示第i管段中的第j种标准管径管道单价(元/m)， l i j 表示第i管段中选用的第j种标准管径的管长(m)。 每一管段各标准管径管长之和等于该管段长，也就是 ∑ j = 1 m ( i ) l i j = L i     ( i = 1 ， 2 ， ⋅ ⋅ ⋅ ， n ) (4) 其中 L i 表示管段长(m)。要求各个节点水压标高均不得低于该节点服务水压标高，即 ∑ i = 1 H ( r ) ∑ j = 1 m ( i ) p i j l i j ≤ E 0 − E r ( r = 1 ， 2 ， ⋅ ⋅ ⋅ ， R ) (5) 其中r表示节点序号，R表示节点总数， H ( r ) 表示水源至第r点的管段数， 表示水源水面高程(m)， E r 表示节点服务水压标高(m)，p ij 表示管道水力坡度，对于混凝土管及钢筋混凝土管，可用巴甫洛夫斯基公式 [ 6 ] p i j = V i j 2 e j 2 R j (6) 其中 R j 表示水力半径(m)， R j = d j / 4 ， 流速系数。 e j = 1 N R j 1 / 6 (7) 其中N表示粗糙系数，混凝土管及钢筋混凝土管一般取0.013~0.014。另外， l i j ≥ 0 。 由以上分析，可建立单水源重力树状管网系统的数学模型 min W = ∑ i = 1 n ∑ j = 1 m ( i ) a i j l i j s .t .   ∑ j = 1 m ( i ) l i j = L i     ( i = 1 ， 2 ， ⋅ ⋅ ⋅ ， n )   ∑ i = 1 H ( r ) ∑ j = 1 m ( i ) p i j l i j ≤ E 0 − E r ( r = 1 ， 2 ， ⋅ ⋅ ⋅ ， R )   l i j ≥ 0
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user: 3. 数值实验 这是一个带约束的线性规划模型，优化变量为l ij ，采用单纯形法求解，下面根据例子对数学模型进行进一步的解释。单水源重力给水树状管网布置如图1所示。采用钢筋混凝土管，管道单价见表1，管道的粗糙系数 N = 0.013 ，当管道起点与终点高差为5 m ( E 0 − E 3 = 5 )，确定单水源重力树状管网优化设计方案 [ 7 ] 。 Step 1：划分管段 Step 2：确定各管段备选管径组 根据式(2)确定各个管段的备选管径组见表2。 Step 3：计算水力坡度 根据巴氏公式(6)，计算各管段水力坡度见表2。 图1. 单水源重力树状管网计算图 Table 1 Pipe unit pric 管径(m) 单价(元/m) 0.1 20.3 0.15 29.1 0.2 36.0 0.25 46.7 0.3 56.7 0.4 83.6 0.5 103.7 0.6 144.3 表1. 管道单价 Table 2 Pipeline alternative diameter group and its hydraulic gradien 管段序号i 管段名称 管段流量(m 3 /s) 备选管径序号j 备选管径(m) 流速(m/s) 水力坡度 1 1~2 0.150 1 0.5 0.76 0.001578 2 0.4 1.19 0.005182 3 0.3 2.12 0.02401 2 2~3 0.025 1 0.25 0.51 0.00176 2 0.2 0.80 0.00579 3 0.15 1.42 0.02683 表2. 管段备选管径组及其水力坡度 Step 4：确定目标函数 根据式(3)和表1，确定目标函数如下： min W = 103.7 l 11 + 83.6 l 12 + 56.7 l 13 + 46.7 l 21 + 36 l 22 + 29.1 l 23 Step 5：确定约束条件 根据式(4)和图1，确定管长约束条件如下： l 11 + l 12 + l 13 = 500 l 21 + l 22 + l 23 = 650 根据式(5)和表2，确定压力约束条件如下： 0.001578 l 11 + 0.005182 l 12 + 0.02401 l 13 + 0.00176 l 21 + 0.00579 l 22 + 0.02683 l 23 ≤ 5 非负约束条件如下： l i j ≥ 0 ( i = 1 ， 2 ， 3 ; j = 1 ， 2 ， 3 ) 。 通过整理以上式子，得到该问题的数学模型如下： min W = 103.7 l 11 + 83.6 l 12 + 56.7 l 13 + 46.7 l 21 + 36 l 22 + 29.1 l 23 s .t . l 11 + l 12 + l 13 = 500 l 21 + l 22 + l 23 = 650 0.001578 l 11 + 0.005182 l 12 + 0.02401 l 13 + 0.00176 l 21 + 0.00579 l 22 + 0.02683 l 23 ≤ 5 l i j ≥ 0 Step 6：优化计算 调用优化程序LP_simplex_general， 编写程序代码： 其中，C是目标函数的系数向量，Aeq是等式约束的系数矩阵，beq是等式约束对应的右端向量，A是不等式约束的系数矩阵，b是不等式约束对应的右端向量。 在MATLAB环境中运行上面的程序代码，得如下结果： 以上结果表明，重力输水管道系统优化设计线性规划模型的最优解为： l 12 = 500   m ，   l 21 = 336   m ，   l 22 = 314   m 根据计算结果显示，管段1~2应选用管径0.4 m的管长500 m；管段2~3应选用管径为0.25 m的管长336 m；选用管径0.2 m的管长314 m。管道投资(目标函数)为68，796元。
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user: 摘 要 利用柴油机缸盖的应变效应将缸盖结构件的内部变形转换为具体数值，通过给柴油机缸盖施加压力载荷，测量其动态状态的应变。本文论述了柴油机缸盖对于不同的缸内爆发压力，其应力分布情况，针对6135柴油机缸内爆发压力对柴油机缸盖不同位置应变仿真研究，得出最佳测试点。通过测量缸盖应力反演柴油机缸内爆发压力，及时发现柴油机单缸压力故障，从而避免更大事故发生。在一定程度上对各类柴油机单缸压力检测提供参考。 关键词 :柴油机缸盖，有限元法，气缸压力，应力-应变行为 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 社会生产力的进步，机械设备不断的朝着大型化、复杂化、自动化及智能化的方向发展 [ 1 ] 。1897年，柴油机问世，经过一个世纪的发展，技术基本处于完善。柴油机的热效率高、功率范围广、机动性好等优点使其在工业、农业、交通运输和国防建设中已占据重要地位。柴油机的示功图是气缸中的气体压力随曲轴转角或气缸容积变化的曲线，是研究和评价柴油机的工作状态和性能不可或缺的一部分。柴油机在舰艇部队实际使用过程中，近年来发生多起重大故障，主要原因是由于舰艇使用的的部分柴油机只具备整机爆发压力检测的功能，而没有单缸的爆发压力的检测数据和检测方法、手段，导致单缸出现故障无法及时排除而引起更大事故。 众所周知，柴油机结构复杂、零部件多且相互关联、气缸工作环境恶劣等因素，使柴油机故障发生的可能性增大。柴油机实际使用过程中，由于没有单缸的爆发压力检测数据和检测方法、手段，导致柴油机单缸出现爆发压力不正常无法及时检测并排除而引起更大事故。本文提出一种不破坏柴油机的任何结构的情况下实现柴油机单缸爆发压力的检测方法，对柴油机的使用、管理、故障诊断及排除带来极大的方便性和优越性。 在针对柴油机爆发压力技术研究上，直接法 [ 2 ] [ 3 ] 是测量柴油机的最有效的方式，基本方式就是从气缸盖侧面打孔进入柴油机内部，然后通过柴油机缸盖底部向上打孔，将柴油机缸内压力引出缸盖外，通过压力传感器测量，但是在测试过程中往往会出现由通道效应引起的压力振荡，造成测试的压力曲线失真 [ 4 ] 。为了避免通道效应，通常采用两种处理。方法一是将传感器和气缸壁面平齐安装，但是这种方式传感器的安装非常困难，而且会有冲击误差；二是采用数字信号处理技术，设计滤波器对测试的示功图进行滤波处理，进而得到真实的示功图 [ 5 ] 。这种方式测量对于传感器的耐温要求高，安装昂贵和困难。此外，一些小型发动机没有足够的空间来安排这样的一个连接汽缸盖的通道。因此通过柴油机外部信号重构柴油机气缸压力具有较高的应用价值。 目前已有的间接测量气缸压力方式有如下三种，一是通过柴油机曲轴瞬时转速信号测量缸内压力 [ 6 ] [ 7 ] ，二是柴油机表面振动信号识别缸内压力 [ 8 ] [ 9 ] ，三是通过燃烧噪声识别缸内压力 [ 10 ] [ 11 ] ，本文基于仿真提出一种通过对柴油机缸盖应力检测技术来识别缸内压力。
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user: 2. 应变片测量柴油机单缸压力原理及应变片粘贴位置 在实际应用中，结构件材料承载的能力不能直接测得，通常通过粘贴应变片来获取 [ 12 ] ，本文针对6135柴油机缸盖系统，通过分析引起柴油机缸盖壁应变的激励源，研究柴油机缸内爆发压力与其柴油机缸盖振动应力波之间的关系。 应变片贴片位置选择是本文研究的关键，正确的贴片位置选择才能为后续缸内爆发压力测量奠定基础。 对于柴油机缸盖这种固体介质，其一切质点之间都是通过内聚力彼此联系着。当柴油机工作，气缸内部压力上升，气体冲击柴油机缸盖底部，产生初应力，引起缸盖底部质点振动，其振动能量同时引发周围质点振动，产生振动应力波。使各位置产生应变，通过正确的粘贴应变片，测量缸盖应变值，为后续检测应力波识别单缸缸内压力做好准备。 1、6135柴油机缸体压力与缸盖所受应力关系分析及模型边界条件和载荷的定义 应力计算的模型采用上柴6135系列柴油机的气缸缸盖，该机为电站用柴油机，用途主要应用于64~135 kW的柴油发电机组，特点是具有优良的动力性、经济型和可靠性等。 应力计算的模型采用缸体-气缸垫-缸盖-主轴承做整体化计算 [ 13 ] 。缸盖顶面青色部分为固定缸盖缸体的螺栓，对固定处施加约束条件，底面两个气缸与缸盖的接触面处施加燃烧爆发压力载荷。其装配如图1所示。 如图2所示，当缸内产生爆发压力冲击缸盖底部，缸盖整体受力，由于缸盖被螺栓固定于缸体，缸 图1. 缸盖计算装配图 图2. 缸盖受力演示图 盖顶部应力主要集中螺栓附近，螺栓周围的缸盖部分将会产生明显形变。 2、6135缸盖应变仿真研究 由于螺栓固定的效果，当柴油机缸内发生压力变化时，螺栓孔附近受到的应力变化最明显。图3为柴油机缸盖底部两个气缸爆发压力一致时，缸盖顶部应力分布图。由图中缸盖Mises应力分布可知，螺栓附近颜色为青色，表明缸盖顶部应力分部主要集中在螺栓附近。 出于应变片的实际测量效果和粘贴环境的考虑，选择合适的应变测量位置至关重要，根据图3的整体缸盖应力分布，其中图4中第1-1、第1-3、第1-4点均离图3应力仿真分布的青色部分最近，虽然第1-2点不处于应力集中分布区域，但它位于气缸正上方，所以考虑纳入选择范围，对这四个点进行柴油机 图3. 6135缸盖整体Mises应力分布图 图4. 6135缸盖应力测量点 缸盖应力检测。另外，考虑到应变片桥路的温度补偿因素，需要选择温度相同但不受气缸爆发压力的影响的位置，考虑为图中离图3应力仿真分布的青色部分最远的位置的第5、第6两点。同理，根据柴油机结构的部分对称性，对柴油机缸盖右边同样进行选点，选出2-1、2-2、2-3、2-4、2-5、2-6六个点。所以将对图4中12个位置进行Mises应力动态仿真，来确定最佳应力检测点。 3、仿真结果 不同的柴油机气缸压力是不一样的，同一柴油机在不同工况，不同转速，不同负荷的情况下，气缸压力也是不同的。就目前存在的柴油机来看，气缸爆发压力大约在8~20 Mpa之间，而且低转速(设计转速)的柴油机爆发压力比较高，高转速的柴油机爆发压力较低。假设当6135柴油机两个气缸压力冲击一致时，产生峰值压力为18 Mpa，做2个冲程时间为1秒的压力冲击，仿真结果如图5所示。 当柴油机气缸在图5所示曲线变化前提条件下，仿真研究缸盖所选的各点的位置Mises应力，其计算仿真结果图6、图7所示。 从图6的曲线变化趋势来看，当仅考虑应力来源于机械应力时，柴油机缸内压力曲线的变化趋势与缸盖上所选的各点应力曲线的变化趋势完全一致，且柴油机缸盖左边第1-3点位置Mises应力峰值最大。因此可以认为最适合于能够测量出柴油机第一号气缸压力变化的点为缸盖上第1-3点位置。根据图7显示的各位置应力变化，由于6135柴油机气缸盖并不属于完全对称的结构，柴油机一号缸盖第1-3点位置Mises应力峰值最大，柴油机二号缸盖第2-3、2-4点位置Mises应力峰值同时最大。所以对于柴油机缸盖右边部分，第2-3、2-4号点的位置均适合测量柴油机第二号气缸缸内压力变化。 对于6135型柴油机，柴油机每个气缸中的发火间隔角应为120°曲轴转角，各曲拐平面之间的相互夹角也为120°，各缸发火顺序一般力1-5-3-6-2-4。 当6135柴油机的两个气缸压力变化不一致时，由于两个气缸爆发压力对气缸盖的冲击是在不同时刻出现的，其冲击压力变化如图8、图9所示。 由于两缸发火间隔为120˚曲轴转角，所以二号气缸的气缸压力冲击如图9所示。 通过仿真可得，缸盖左边所选的各点的位置Mises应力计算仿真结果如图10所示。 图5. 两缸缸内压力变化 通过仿真可得，缸盖右边所选的各点的位置Mises应力计算仿真结果如图11所示。 从图10、图11仿真结果表示，虽然仿真出来的各点应力变化趋势与柴油机缸内压力变化趋势在缸内压力低压处有一定差异，但柴油机缸盖上应变峰值出现时刻与缸内爆发压力出现时刻一致，因此可以认为当柴油机两缸爆发压力出现时刻不一致时，缸盖对应各气缸的测试点可以很好的反应缸内爆发压力变化。 上述仿真效果可以得知，仅考虑机械应力的前提条件下，缸盖的第1-3、2-3号位置跟随气缸内压力产生应变的效果最为明显，趋势与柴油机缸内压力缸内变化趋势一致。 图6. 一号气缸各点位置Mises应力响应曲线 图7. 二号气缸各点位置Mises应力响应曲线 图8. 一号气缸压力变化 图9. 二号气缸压力变化
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user: 3. 应变片的电测原理及具体粘贴方式 电阻应变片是将应变变化量转变成电阻变化量的转换组件。应变电测法具有感受元件重量轻、体积小，测量系统信号传递迅速、灵敏度高、可遥感，便于与计算机连用及实现自动化等优点 [ 14 ] 。 1、应变片电测原理 由于在应力测量的过程中，缸盖温度会发生变化，因此产生热应力。为了避免温度导致测量结果的偏差，该测量电路采用如图12所示的半桥温度补偿电路。 图10. 一号气缸各点位置Mises应力响应曲线 图11. 二号气缸各点位置Mises应力响应曲线 2、应变片粘贴方式 在应变片测量原理图中R6、R7为固定电阻，R1、R5为金属箔式应变片。其中R1为工作片，R5为温度补偿片。当R1、R2机械应变变化一致时，会导致测试结果为零。于是对与应变片的粘贴方式做了研究： 通过仿真，图3中各点位置温度基本一致。第1-3、2-3号位置平行缸盖壁边沿处应力大于垂直缸盖壁边沿处，因此工作片贴于第1-3、2-3号位置，并将应变片平行缸盖壁边沿处。根据图5、图6各应力 图12. 半桥温度补偿电路 图13. 应变片粘贴示意图 响应曲线，判断1-6、2-6号位置应变最小。通过对一号位置各应变方向仿真，得出第1-6、2-6号位置垂直于缸盖壁边沿处应变最小。所以电测电路温度补偿片贴在1-6、2-6上。应变片粘贴方式如图13所示。
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user: 4. 结论 1) 6135柴油机缸盖受到气缸内部压力冲击时，螺栓孔附近受到的应力变化最为明显。 2) 通过仿真曲线得知，缸盖顶部应力与缸内压力变化趋势完全一致。当同一缸盖，相邻两个气缸发火顺序不一致时，低压处的应变趋势会受到相邻气缸影响。应力峰值出现时刻与爆发压力出现时刻一致。 3) 通过对柴油机缸盖各典型位置进行仿真，得出图4中1-3、2-3为应力变化最为明显，适合作为后续缸盖应力测试实验测量点。图4中1-6、2-6处适合作为实验测试时的温度补偿点，避免热应力对与实际测量的机械应力造成的误差。
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user: 摘 要 针灸作为中医的重要组成部分，在全球传播得越来越广，针灸英译的研究也越来越体现出其重要性。本文通过回顾近30年针灸英译的研究情况，从研究主体、学术成就、研究内容等方面总结针灸英译研究的现状和成果，并从针灸英译的标准化、理论研究的系统化、翻译的文化传递、针灸英译人才培养、针灸英译文献空缺等角度讨论针灸英译研究的不足和发展方向。希望有利于宏观把握针灸英译的研究现状，提高针灸英译研究质量，促进针灸的对外传播和发展。 关键词 :针灸，英译研究，成果，不足 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 针灸学是中国传统医学宝贵的遗产之一，蕴含着丰富的历史文化底蕴。针灸简单易行、疗效显著，受到海外人士的信赖和重视，在中医走向世界的过程中居于前列。针灸的英译是针灸对外传播的语言基础，恰当准确的翻译能够让西方人更准确清楚地了解和学习针灸学知识。因此，针灸的英译问题受到众多关注和研究。近30年以来，针灸英译的研究不断发展，取得了可喜的成就，但同时也还存在着一些问题。本文将从针灸英译的研究主体、学术成就、研究内容等方面来概述针灸英译研究的现状和成果，并提出一些思考。
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user: 2. 针灸英译研究现状与成果 2.1. 针灸英译的研究主体 针灸英译研究人员主要集中在中医药院校和中医药研究所等机构。高校中针灸推拿学院、外语学院、国际交流学院、人文学院的专家、教师和硕博士，以及针灸推拿科的医生均是主要研究人员。目前不少中医院校设置了针灸推拿(英语方向)专业，培养既掌握针灸推拿基础理论知识和技能，又能运用专业外语进行对外交流的综合性人才。20世纪80年代，上海、北京、南京等地成立国际针灸培训中心，为来华的外国针灸爱好者提供学习针灸的平台。 由于针灸属于中医的一部分，大多数研究人员并不只是专门研究针灸翻译。目前比较活跃并有一定成就的中医研究专家有：谢竹藩、李照国、程莘农、Nigel Wiseman(魏迺杰)、Paul U. Unschuld(文树德)、Giovanni Maciocia (马万里)、Peter Deadman等。 2.2. 针灸英译的学术成就 2.2.1. 学术期刊文献 通过在CNKI中文期刊进行检索(2018年1月13日)，以“针灸”和“翻译”为关键词，近30年(1987年-2017年)的相关文献共有118篇，包括期刊文章83篇、硕士论文15篇、博士论文10篇、报纸文章6篇、会议记录4篇(见图1)。 有关针灸英译的发文数量在2000年前一直较少，之后呈现逐年波动上升的趋势，在2016年达到最高值(见图2)。 图1. 近30年的针灸英译文献类型 图2. 近30年的针灸英译文献数量 针灸英译研究的主要发表杂志有《中国针灸》、《中西医结合学报》、《广西中医学院学报》、《中国中西医结合杂志》、《中国中医药报》等。针灸英译的研究集中在医学类期刊，语言类期刊较少(见图3)。 研究针灸英译较多的机构有：南京中医药大学、上海中医药大学、辽宁中医药大学、北京中医药大学、《中国针灸》杂志社等(见图4)。 2.2.2. 专著、译著、词典 针灸英译研究成果不仅体现在学术论文上，还突出地表现在相关专著、译著、词典上。表1列举了国内外针灸英译方面主要的专著、译著和词典。
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user: 4. 针灸英译研究的思考 针灸英译的研究主体多样、研究方向全面、研究成果丰硕，但针灸英译的研究目前还存在一些不足之处： 第一，针灸英译缺乏认可度高的标准；缺乏系统的研究方法。针灸术语的英译虽已经有了很高的标准化和规范化，但多种标准之间存在不统一、多样化的现象。各专家学者虽然都为针灸英译做出了杰出的贡献，但正如中医翻译研究还缺乏系统的研究方法 [ 31 ] 一样，针灸英译的理论研究也依旧没有系统化，没有形成一个完善的理论体系。 第二，针灸英译的研究较为注重中医文化的传达，但在实际应用中仍存在两种极端现象：一是为了强调中医文化内涵，翻译时较少顾及语言的可读性，导致西方的针灸学习者和爱好者对针灸学知识感到困惑甚至是误解；另一种现象是为了通俗易懂，简单地采用音译或直译，导致中医内涵传达上的缺失。如何既用西方人可理解、可接受的方式翻译，又最大限度确保在翻译中保留中医文化，是针灸英译乃至中医英译研究的永恒主题。 第三，如今，虽然各中医院校都不同程度地设有国际交流中心、外语院系，有些还开设了针灸推拿英语专业，但结合笔者自身在医院和中医院校参与针灸对外交流和教学的情况看 1 ，针灸英译不管从理论研究还是从实践交流上都还处于供不应求、质不达标的阶段。培养既懂针灸，又有良好翻译能力的复合型人才是社会和各高校任重而道远的工作。 第四，有关针灸课堂和临床翻译的研究文献十分稀少。课堂和临床翻译是最具有实用性、对翻译交际能力要求最高的活动。如果能有更多相关的文献将针灸翻译实践上升到理论，将有利于指导今后更多的实践。 第五，通过对文献的搜集和整理，笔者发现有关中医英译的研究综述较多，但有关针灸英译的综述类文章较少，这与针灸翻译学科的独特性有关。加强对针灸英译的宏观把握和总结，还有很大的研究空间。
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user: 5. 结语 对针灸英译文献历史的研究可以为当今针灸的英译工作提供历史范本和指导，提高英译质量，从而推动针灸的对外传播和发展。纵观近30年的针灸英译情况，相关研究数量和质量越来越高，也越来越注重广度和深度。针灸英译研究涉及翻译技巧、标准化翻译、跨文化翻译、典籍翻译、课堂与临床翻译等方方面面，呈现出一派较活跃的景象。这表明针灸的对外传播需求越来越大，这一需求推动着专家学者进一步加快加深对针灸英译的研究。 但正如王银泉所述，中医翻译依旧是“一个被中医界、外语界、翻译界边缘化的孤岛”，针灸英译就更是“孤岛”中艰难发展的一小块部分 [ 32 ] 。如何更好地将针灸学知识传播给世人，惠及更多的医患和普通百姓，是针灸翻译研究者不断的追求。
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user: 摘 要 子宫肌腺症以痛经、不孕为主症，严重影响了患者生活质量，多数医家认为气滞、气虚、湿热等原因导致的“瘀血内停”为主要病因病机，以自拟方或成方进行辩证治疗。与此同时，中医外治法在临床中也取得了良好疗效。笔者通过在CNKI数据库检索肌腺症、中医、观察等关键词查阅了近十年来中医药治疗本病的文献，以下做一综述。 关键词 :肌腺症，中医，外治 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 子宫肌腺症是由子宫内膜的腺体与间质侵入子宫肌层生长所引起的种良性疾病，常见于30~50岁经产妇 [ 1 ] 。西医以手术治疗为主，其手术治疗创伤大且副作用明显，术后容易形成盆腔粘连、远期并发症主要为流产、早产或者妊娠期间子宫破裂 [ 2 ] 。而中医药治疗疗效确切，在保守治疗中占有重要地位。
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user: 2. 病因病机 依据本病的临床表现，子宫肌腺症当属中医“癥瘕”、“痛经”、“不孕”、“崩漏” [ 3 ] 等范畴。《景岳全书•妇人规》曰：“瘀血留滞作症，唯妇人有之，其证则或由经期，或由产后，凡内伤生冷或外受风寒，或患怒伤肝，气逆留血；或忧思伤脾，气虚而滞；或积劳积弱，气弱不行。总由血动之时，余血未净，而有所逆，则渐以成癥矣。”这段论述指出了由外感、七情、气虚等原因所致多种病因所致“瘀血”引起“不通则痛”而发为痛经，治疗多以“活血化瘀”为大法，辅以软坚散结等治法。蔡氏认为本病致病有三大原因：一是经期产后房事不节，败精浊血混为一体；二是人流、剖腹产术后，损伤冲任及胞宫，瘀血留滞胞络、胞宫；三是邪毒侵袭稽留不去，致寒热湿瘀阻，总体辩证以“肝郁气滞、瘀血阻络”为主，治疗以活血祛瘀，疏肝散结 [ 4 ] 。肖氏提出“阳气不足，寒凝血瘀”是子宫肌腺症的主要病机之一，并据病机特点采用温经通络，化瘀行气止痛之法 [ 5 ] 。朱氏认为本病病机属“气血失调，瘀血阻滞，积久成癥” [ 6 ] 。综上所述，多数医家认为“血瘀”为本病重要的病因病理。
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user: 3. 辩证分型 众多医家认同子宫肌腺症的根本为“瘀血内停”，但本病可依据虚实不同的病机辩证为气滞血瘀、寒湿凝滞、湿热瘀阻、气血虚弱、肝肾亏损等 [ 7 ] 。① 气滞血瘀证：《血证论》曰：“瘀之为病，总是气与血交结而成，须破血行气以推除之”，指出气滞可能是导致血瘀的原因。② 寒湿凝滞证：《妇人大全良方》云：“妇人腹中瘀血者，由月经闭积或风寒凝瘀久而不消，则为积聚癥瘕类”，认为寒湿凝滞所致瘀血为癥瘕病因。③ 湿热瘀阻证：《金匮要略》认为湿热之邪易阻碍气机、胶着难化，气滞则血瘀，所以常见湿热夹杂瘀血而致癥瘕 [ 8 ] 。④ 气血亏虚证：张景岳认为素体虚弱，或忧思伤脾，生化失源，气血亏虚，运血无力，血行不畅。瘀血停聚，渐积成癥 [ 9 ] 。⑤ 肝肾亏损证：夏桂成 [ 10 ] 认为肾阳不足，冲任通畅乏力，经血凝结为本病基本病机。其他：痰瘀互结证、肾虚痰瘀证等。
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user: 4. 专病专方 多数学者根据自己临床经验，以辨病为主，临床应用自拟方取得一定疗效。 韩凤娟 [ 11 ] 自拟理气活血方(元胡、乌药、木香、白芍、当归、香附、丹参各15 g，枳壳、柴胡、莪术、夏枯草各10 g)治疗气滞血瘀型肌腺症患者30例，痊愈0例，显效9例，有效13例，无效8例，总有效率73.33%。李坤寅 [ 12 ] 自拟化瘀止痛方(三七、当归、五灵脂、没药、广木香、香附各10 g，延胡索、乌药、白芍、浙贝母各15 g，甘草6 g，猫爪草20 g)从分子生物学角度研究发现化瘀止痛方及其拆方、主要化学成分能提高细胞的凋亡率，降低前列腺素系列、缩宫素受体、雌激素受体的表达。赵瑞华 [ 13 ] 观察了57例以痛经为主症的肌腺症患者，辩证其中属寒凝血瘀症者41例，占比71.9%，从“气无形不能结块，结块者必有形之血也”出发，自拟温阳活血汤，主要药物：桂枝、白芍、盐芦巴子、醋莪术、皂角刺各15 g，丹参、鸡内金各20 g，薏苡仁30 g，取得良好疗效。王阿丽 [ 14 ] 以自拟方丹昆散结饮治疗30例以痛经为主证的子宫肌腺症患者，比较前后症状，痛经改善率为96.7%。目前来看，众多医家根据临床经验所创自拟方用药准确，疗效良好。
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user: 5. 成方治疗 因古代文献对本病早有认识，多数学者采用成方治疗本病，取得一定疗效。 少腹逐瘀汤王清任创此方治疗瘀血为患的妇科多种疾病，《医林改错·少腹逐瘀汤》中说：“此方治少腹积块疼痛，或有积块不疼痛，或疼痛而无积块……或经血一月见三五次，接连不断，断而又来，其色或紫，或黑，或崩漏，兼少腹疼痛。”陈霞 [ 15 ] 以少腹逐瘀汤化裁治疗肾虚痰瘀型子宫肌腺症的病患共20例，治愈2例，显效8例，有效8例，有效率90%。 补肾活血汤出自《伤科大成》，侣雪平 [ 16 ] 认为本病肾虚为本，血瘀为标，以补肾活血汤(熟地、杜仲、枸杞子、补骨脂、山萸肉、肉苁蓉各20 g，菟丝子30 g，当归、没药15 g，红花10 g，三棱、莪术各20 g)加减治疗子宫肌腺症患者共28例，痊愈1例，显效16例，有效7例，无效4例，总有效率达85.71%。 桂枝茯苓丸本方出自《金匮要略》，原文拟治疗妊娠胎动不安，漏下不止合并有腹中包块者。后世应用本方不仅限于妊娠，凡妇人经、胎、产之疾属瘀血阻滞胞宫者，皆可用之。现代药理学研究表明巨噬细胞、炎性细胞因子、促血管生成物质等的增加可能是子宫肌腺症的发病的重要因素，吴修红 [ 17 ] 认为桂枝茯苓丸能下调子宫内膜异位症大鼠腹腔液中IL-6和TNF-α水平，抑制中性粒细胞的溶酶体活性及吞噬功能，干预单核细胞和炎症细胞进入腹腔，通过此机制干预异位内膜的种植与粘附。另有报道 [ 18 ] 发现桂枝茯苓丸可以降低丝裂原活化蛋白激酶(MAPK)、细胞外信号活化激酶(ERK)及血管内皮生长因子(VEGF)水平，抑制异位病灶周围新生血管的生长，使异位的内膜失去血液供给而失去活性致萎缩。郭英等 [ 19 ] 收治62例子宫腺肌病患者随机分成治疗组和对照组，治疗组予以桂枝茯苓丸临证加味，对照组予以孕三烯酮胶囊口服，结果：治疗组总有效率为71.88%，对照组总有效率为86.67%，两组比较无明显差异，但桂枝茯苓丸加味治疗本病疗效确切。
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user: 6. 外治疗法 中医内治法在保守治疗子宫肌腺症中具有重要地位，中医外治对本病的疗效亦很可观。 针灸法针灸疗法中，不论是灸法还是针刺法治疗本病皆有疗效。唐纯志 [ 20 ] 采用艾灸法对照米非司酮治疗本病。治疗组使用艾条雀啄灸联合灸架艾绒温和灸，1次/日，每次每穴艾灸20 min，每个月经周期连续治疗7 d。对照组予米非司酮片内服，于月经第1日开始治疗，每次12.5 mg，每个月经周期连续服7 d。共三个月。治疗组收入29例，痊愈0例，显效6例，有效23例，有效率达100%，疗效与对照组有明显差异。赵荣 [ 21 ] 以针刺法(主要取中极、子宫、足三里、三阴交等穴)为主治疗肌腺症痛经患者20例，临床痊愈12例，有效4例，无效4例，临床痊愈率为60%，总有效率为80%。严红 [ 22 ] 等以针灸组(以针刺腹部中极、水道、天枢、曲骨、子宫穴为主)对照西药组口服达那唑治疗子宫肌腺症，针灸组33例，痊愈13例，显效17例，有效2例，总有效率达97.0%，西药组总有效率为72.7%，针灸组明显优于西药组(P < 0.05)。吴玉敏 [ 23 ] 采用电针次髎、子宫穴对照口服去氧孕烯炔雌醇片治疗效果有明显差异，治疗组收入40例，痊愈2例，显效30例，有效8例，总有效率100%。 中药灌肠法除了针灸传统疗法之外，中药灌肠法因其疗效迅速、直达病所等特点成为当下研究热点。李红梅等 [ 24 ] 认为经前3天至月经结束时盆腔充血，行直肠保留灌注则使药液极易吸收，达到疏通气血、温经通络止痛目的。以少腹逐瘀汤加减灌肠治疗肌腺症痛经患者32例，痊愈10例，占31.25%，好转18例，占56.25%，无效4例，占12.5%，总有效率为87.5%。魏冬雪 [ 25 ] 为子宫腺肌症的32例患者采用少腹逐瘀汤直肠灌注治疗，观察治疗前后痛经情况，总有效率为87.5%。
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user: 7. 展望 综上所述，中医中药采用多种方法(有丸、汤、灌、针灸等)治疗子宫肌腺症确有较好疗效，由此我们认为中医药治疗本病是临床上较为优越的保守疗法，且目前的临床观察中较少发现用药及外治法的不良反应。但是临床中也不乏问题存在：子宫肌腺症在之前的研究中被认为是子宫内膜异位症的一种特殊形式，本病诊断的金标准实为病理学，而其临床表现可能为子宫增大、痛经或者月经量多、月经淋漓等不一而足，目前临床研究较多的方向为痛经方面，然各种临床研究疗效标准并不相同，是评价本病疗效的难点所在，且目前中医药的作用机理尚不明确。今后应加强这方面的研究，并且制定统一规范的辩证标准及疗效标准，以便更准确地评价各种药物及治疗方法的疗效。
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user: 摘 要 信息化时代下的居民出行特征已发生改变。现有城市交通需求预测主要是利用土地利用性质进行预测的方法。通过城市居民出行调查主要内容和传统居民出行需求特征，分析未来居民出行特征的动态变化和主要出行生成影响因素，结合层次分析法确立出行生成预测阶段的土地利用、出行方式构成和出行选择等出行影响要素权重，对城市人口-土地利用-出行生成关系模型中的区位影响系数进行修正，表征出行生成阶段居民的出行需求动态性，提出“动态”交通出行需求预测分析方法，应用于桂林市交通出行需求预测分析与评价，结果对比表明，较传统出行需求预测可体现居民出行的动态特性。 关键词 :城市交通需求，居民出行特征，动态性，预测方法 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/