DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 4. 建筑模块评审要点 参照《国网基建部关于推广应用110(66) kv智能变电站模块化建设通用设计的通知》(基建技术[ 2015 ] 72号文)，现天津地区新建110 kv变电站主控楼均采用钢结构，附属消防泵房、事故油池和消防水池为钢筋混凝土结构。 4.1. 设计布局 110 kv新建变电站初步设计建筑布局需具体结合电气工艺布置要求，在评审过程中依照相应通用设计方案，重点审查主要生产设备用房，包括消防控制室，蓄电池室等设置情况；三大辅助设施间—安全工具室，资料室和卫生间是否完备，如有特殊设置要求应给予考虑。消防泵房应综合建筑面积和占地面积指标，并考虑具体消防给水形式布置在主控楼半地下层或站区场地内。 在初步设计中应说明全站建、构筑物设计使用年限(钢结构和钢筋混凝土结构建筑物设计年限一般为60年)；确定火灾危险分类、耐火等级、建筑面积、层数、层高、跨度，重点审查设备层高、跨度与通设和经验值是否符合；建筑面积采用新的计算标准《建筑工程建筑面积技术规则》(GB/T50353-2013)，计入半层电缆夹层面积，户外无永久性顶盖楼梯计算一半投影面积，以及二层封闭设备平台面积，严格建筑面积技术规则，避免漏算错算，还原施工现场真实指标。 4.2. 建筑装修 在设计评审中结合模块化建设技术导则确定建筑外立面和内部装修材料及门窗等建筑材料，外墙装修重点审核材料耐久性和耐火极限，可采用压型复合钢板、纤维水泥板(FC板)、金属岩棉夹芯板(LCF板)等或其中1~2项与岩棉的自由组合，如表2给出三种外墙性能指标，考察站区实际情况和造价控制标准因地适宜；内墙板通常采用石膏板，有特殊防火要求的也可设计为纤维水泥板与岩棉的组合墙体；变压器设计应采取泄压措施，宜采用设置轻质墙体的做法。 门窗应根据防火设计需要并结合现场实际设置铝合金门或窗、甲乙级防火门。智能模块化变电站屋面构造为型钢混凝土组合形式，屋面防水等级为I级。
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user: 5. 结构设计评审要点 输变电项目属于公共重大建设工程，影响深远，天津所属地区地下水位普遍偏高，土壤多为盐碱土质，地基承载力较差，因此变电站主控楼很少选用天然地基作为的基础形式。通常取地基承载力特征值fak150 kpa左右的地层为持力层，在市内六区土质相对较好、地基承载力较强的粉土或粉粘区域，新建 Table 1 The main technical and economic indicators table of **110 kv substation preliminary desig 1 变电站总用地面积(hm 2 ) 0.4001 1.1 围墙内占地面积(hm 2 ) 0.2868 1.2 进站道路占地面积(m 2 ) 0.0156 1.3 围墙外占地面积(hm 2 ) 0.1133 2 进站道路长度(新建/改造) (m) 10/0 3 总土石方工程量挖方/填方(m 3 ) 14087/12014 3.1 外购土工程量 0 3.2 外弃土工程量 2073 4 围墙长度(m) 221 5 防洪墙体积(m 3 ) 0 6 挡土墙体积(m 3 ) 0 7 站内道路面积(m 2 ) 782 8 站内绿地面积(m 2 ) 592 9 站内电缆沟长度(m) 33 10 站区总建筑面积(m 2 ) 1670.99 表1. **110 kv变电站初步设计主要技术经济指标表 Table 2 Comparison performance table of external wall material 外墙组合材料 材料性能 优点 缺点 铝板 + 岩棉 + 纤维水泥板(FC板) + 岩棉 + 纤维水泥板(FC板) 纤维水泥板满足3小时防火要求；1550元/平米包括龙骨、板材安装、封闭胶嵌缝、相关辅材及安装器械。 防火性能满足要求——主变侧防火内外墙3小时，其他非承重墙0.75小时。 不易安装固定，需要进行饰面(腻子 + 乳胶漆)，有湿作业，工期较长，造价偏高。 铝板 + 岩棉 + 岩棉 + 金属岩棉夹芯板(LCF板) 2*100厚的岩棉不燃+金属岩棉夹芯板(LCF板)耐火极限1小时；1280元/平米包括龙骨、板材安装、封闭胶嵌缝、相关辅材及安装器械。 便于安装，防火性能满足要求，不需进行面层处理，装配式施工。 耐火时间长时需要增加岩棉的厚度。 丙烯腈-苯乙烯板(AS板) + 岩棉 + 岩棉 + 金属岩棉夹芯板(LCF板) 2*100厚的岩棉不燃+金属岩棉夹芯板(LCF板)耐火极限1小时；1180元/平米包括龙骨、板材安装、封闭胶嵌缝、相关辅材及安装器械。 火性能满足要求，不需进行面层处理，装配式施工，造价偏低。 耐火时间长时需要增加岩棉的厚度。 表2. 外墙材料组合性能对照表 站多采用筏板基础，可为梁筏和板筏两种形式，梁板式筏基又可分为上反梁和下反梁，可依据后期施工工艺和现场地质条件要求择一而用；软黏土质较厚或地基承载力不足处比如滨海、汉沽等地区多用桩基，多采用预制桩和灌注桩两种，评审人员可依据综合考虑设计、经济、施工要求给出建议方案。 依据《中国地震动参数区划图》(GB18306-2015)中天津市城镇II类场地基本地震动峰值加速度值由2001年规定0.15 g变为0.2 g，见表3可知，对应天津多数城镇地区的抗震烈度由VII(7)度增至为VIII(8)度，并按照8度抗震烈度采取抗震构造措施。评审人员应注意站区抗震烈度，建、构筑物的结构设计安全等级、环境类别、耐久性要求，并依照相关规范规定明确采取相应的抗震构造措施。 Table 3 The chart of Class II peak acceleration of ground motion and seismic intensity [2 II类场地基本地震动峰值加速度值 0.04 g ≤ a maxII < 0.09 g 0.09 g ≤ a maxII < 0.19 g 0.19 g ≤ a maxII < 0.38 g 0.38 g ≤ a maxII < 0.75 g 地震烈度 VI (6度) VII (7度) VIII (8度) IX (9度) 表3. II类场地地震动峰值加速度与地震烈度对照表 [ 2 ] 110 kv变电站现采用钢框架或轻型门式钢架结构，地上一层或两层设备层，地下半层部分电缆层、部分隧道的形式。当屋面恒载、活载均大于0.7 kN/m 2 ，基本风压大于0.7 kN/m 2 时宜采用钢框架结构。半地下电缆夹层为钢筋混凝土结构，地上为钢结构，支撑体系一般由H型钢柱和钢梁构成，钢柱规格H400 × 400 × 12 × 20；主梁规格：H600 × 250 × 10 × 14、H600 × 300 × 12 × 16、H450 × 220 × 8 × 12。评审过程中要重点审核钢柱与钢梁，钢柱与混凝土基础连接处的做法，钢结构防火和防腐等级和措施。
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user: 6. 给排水设计评审要点 6.1. 给水设计 变电站用水水源主要分为生活用水和消防用水，天津地区场区设计中涉及三种站区供水条件，分别是市政单水源给水；市政双水源给水；或在场区单独打井。评审中应现场考察，确认实际给水方式，并依据给水方式进一步核实如何设置水泵房，屋顶水箱和消防水池及水池容量。根据《消防给水及消火栓系统技术规范》(GB50974-2014)，以110-A2-3-T0101-01典设为例，主控楼尺寸1.1 × 19.6 × (2.6 + 4.8 + 4) = 14622.8 ≥ 3000 m 3 ，且配电装置楼危险等级为丙类，应设置室内外消火栓系统。 为满足规范自灌要求，消防泵房宜设置户外，但考虑增加建筑面积，部分新建站可设置在地下层做下沉式控制室。 根据一次火灾时最大消防用水量，即室内和室外消防用水量之和，计算消防水池的有效容积。其中室内消火栓设计流量为20 L/s，室外消火栓设计流量为25 L/s，火灾延续时间为3小时，(25 + 20) × 3 × 3600 = 486 m 3 ；若给水方式为打井或单水源，需设置有效容积我486 m 3 的消防水池，设计中经常取整数500 m 3 ；若为双水源，为满足水压要求，设置不少于50 m 3 的消防水池 [ 3 ] 。要求确认方式见图1。 6.2. 排水设计及事故排油系统 站内排水系统包括场地排水和建筑物屋面排水设计，宜采用分流制排水。在初设评审中应具体明确排水方式，排水出路、排水口处理方案(市政污水管网；临近沟渠)，估算用水量和排水量。屋面排水一般为坡度为2%~3%的有组织排水，站区雨水采用采用散排或有组织排放；生活污水采用化粪池处理，定期清理。 审核事故排油系统中重点考虑事故油池布置位置与主变距离，就近按设计坡度排放油管，满足设计主变出油管和油池进油管标高高差要求，并能实现溢出油量自主灌流到总事故油池，避免“倒流”现象。若只设置一个总事故油池，油池储油量要按一台主变100%油量设计；若每台主变下设有挡油设施，则站区总的事故油池按一台主变60%储油量来设计 [ 4 ] 。
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user: 7. 消防设计 建筑物电缆夹层和设备区以建筑面积500 m 2 为界设置一个防火分区，超过500 m 2 应用封闭的防火墙隔离 [ 5 ] 。 审核建筑物内主变压器消防采用的移动式化学灭火装置；根据规范和消防验收要求，地下、半地下电缆层需设置自动灭火系统，天津地区通常采用悬挂式干粉灭火器。 图1. 场区给水方式及措施
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user: 8. 其他评审要点 评审时重点审核采暖方案及设备选型，通风、空调方案及设备选型；应符合仅能减排标准要求。在蓄电池室应设置防爆照明设备和防爆空调设备。做好建筑“四节”(节能、节地、节水、节材)，110 kv站区设计评审时一般节能减排措施有：屋面构造设置保温隔热层，主变压器等电气设备同时采用吸声板，降声罩等降噪措施，室内空调采用节能型号；建筑外窗选用中空玻璃，改善门窗的隔热性能。
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user: 9. 小结 天津地区以往的输变电工程评审过程中通常会遇到站址带征地面积较大，建筑面积或占地面积指标超标等问题。新的规范和钢结构应用推广中可能此类问题更加突出，因此初步设计评审人员责任重大，只有不断规范评审标准，加强评审力度，前移设计重心，才能形成真正的一体化设计、标准化评审、模块化建设、经济合理的输变电工程。
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user: 摘 要 利用常规观测资料、自动站降水资料、MICAPS资料及1˚ × 1˚ NCEP再分析资料，对发生在黔西南2015年8月27日夜间的大暴雨过程进行了分析，结果表明：此次暴雨过程中对流层中高层西太平洋副热带高压稳定维持，东亚大槽南压，引导冷空气南下，配合两高切变共同影响造成了此次大暴雨过程；暴雨发生前，水汽辐合区主要在贵州中西部，在该水汽输送带的北侧，由于弱干冷空气的侵入，水汽输送急剧减少，形成了明显的水汽通量梯度区，暴雨发生时，在西南暖湿气流的引导下，贵州西部出现了大片强水汽输送带，且伴随有强烈的水汽辐合，为该地区暴雨的发生发展提供了有利的水汽条件；暴雨中心在发生强降水的时候，中低层均为正涡度区，且正涡度的梯度明显加大，高层为明显的散度，说明在暴雨发生时暴雨站的上空对应着高空辐散、低层辐合，为暴雨的发生发展提供了有利的动力条件；暴雨中心在强降水发生时位于暖湿不稳定层结中，低层有冷空气向南侵入，促使其南侧的暖湿气流被迫抬升；FY-2G资料显示，影响此次暴雨天气的两个对流云系先后从云南东部东移进入黔西南，在发展过程中合并，形成列车效应，三个暴雨、大暴雨中心是由不同的对流云团造成的，降水主要出现在云团冷云区、梯度大值区及对流云团合并区域，气流沿切变北侧的偏北气流向东南方向移动，途径黔西南的大部，造成全州性的暴雨、大暴雨天气。 关键词 :黔西南，大暴雨，天气学，成因分析 Copyright © 2017 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 暴雨是贵州当地有高影响的灾害性天气之一，其局地性强、来势猛、夜间频发，对人民的生命财产有着重要影响，常常引发山洪、滑坡、城市内涝等灾害，一直是我国气象学界的研究热点之一。国内许多学者对暴雨进行了大量的研究工作，刘勇 [ 1 ] 认为陕西中部一次暴雨中其低层充沛的水汽条件、较强的锋区和水汽辐合是此类暴雨产生的主要原因，乔林 [ 2 ] 模拟了2006年6月12日贵州西南部一次典型突发性强对流暴雨过程，认为低层中尺度辐合线造成了初始上升运动，辐合线南侧的偏南气流对水汽和热量的输送是对流持续生长的最重要的因素；王安林 [ 3 ] 对贵州一次连续性暴雨进行了分析，认为此次过程是在大尺度环流背景异常稳定的条件下，高原槽、西南低涡、中低层切变线及地面辐合线等大尺度、中小尺度天气系统相互作用及适当配置的结果；杜小玲 [ 4 ] 对望谟初夏暴雨进行了分析，认为其主要影响系统为高原短波槽、低层切变线、低空急流和地面弱冷空气，MCC或准MCC的形成及发展对望谟暴雨有直接影响；周明非 [ 5 ] 对初夏两次暖区暴雨天气过程进行了对比分析，探讨了其发生发展的天气学条件差异。 黔西南州地处贵州西南部，我国低纬高原地区，属于亚热带湿润季风气候，为复杂在山地环境，局地小气候复杂、多变，极端天气、气候事件频发，其中因暴雨而诱发的洪涝灾害多次对人民生命财产造成非常严重的损失。黔西南州暴雨主要发生在夜间，具有局地性、突发性，它会引起山洪、滑坡、泥石流等灾害，而黔西南州的暴雨预报难度大，暴雨落区、量级及时效的预报预警一直是预报的难点之一 [ 6 ] - [ 13 ] ，因此对黔西南暴雨的研究非常有必要。本文利用2015年8月27日常规观测资料、自动站加密雨量站资料、MICAPS资料及每日4次1˚ × 1˚ NCEP/NCAR再分析全球格点资料，对此次暴雨过程进行综合分析，对造成此次暴雨的系统进行了深入细致的探讨，认为此次暴雨过程中西太平洋副热带高压稳定维持，东亚大槽南压引导冷空气南下，配合两高切变造成了此次大暴雨过程，多个对流云系先后从云南东移进入黔西南，形成列车效应，且三个暴雨中心是由不同的对流云团造成的。通过此次个例分析，希望能够深入认识此类暴雨天气学成因，为将来进一步提高暴雨落区和强度提供指导性意见。
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user: 2. 降水实况 2015年8月27日夜间，贵州西南部遭遇了一次区域性的暴雨、局地大暴雨的天气过程，除了望谟外，整个黔西南普降暴雨、大暴雨，具体的雨量分布见图1，大暴雨区域有两个，一个在兴义南部，一个在中部偏东一线，3个监测点特大暴雨，90个监测站大暴雨，最大降水兴义猪场坪205 mm，降水量在50~99.9 mm的有128个气象监测站，暴雨的水平尺度为80~120 km，属于典型的中 尺度系统。 对此次暴雨过程中各个阶段降水的时间分布特征进行分析(图2)。降水主要集中在27日21时至28日06时，选取三个暴雨、大暴雨中心进行分析，分别为兴义南部的猪场坪监测点(24小时累积雨量205 mm)、贞丰龙井监测点(24小时累积雨量201 mm)、册亨县站(24小时累积雨量126 mm)。27日20时至21时黔西南北部贞丰龙井监测点产生强降水，1 h累积降水为66.4 mm，降水超过了特强雨团标准 [ 5 ] ，21~22时降水减弱，小时雨量降为45.8 mm，22~23时降水急剧减弱，小时雨强仅为9.6 mm，此后雨强维持在20 mm以下，短时强降水维持2个小时。28日00~01时，兴义猪场坪强降水开始，小时雨强为44.1 mm，01-02时，小时雨强继续增大，为75.1 mm，02~03时，雨势减弱为35.7 mm，此后短时强降水结束，小时雨量逐渐减少，短时强降水维持时间为3个小时。28日03~04时册亨县站强降水开始，小时雨量为29.8 mm，04~05时强降水减少为15.8 mm，短时强降水结束，此后雨量逐渐减少，短时强降水维持时间仅为1个小时。
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user: 3. 大尺度环流背景 图3给出了27日14时、20时、28日02时、28日08时的200 hPa、500 hPa、700 hPa配置情况，实线为500 hPa高度场，填色区为200 hPa上风速大于等于30 m/s的区域。27日14时(图3(a))，东亚大槽位于西太平副高外围，东亚大槽槽底伸至贵州北部，大陆高压控制云南中南部地区，与西太平洋副高在广西的中西部形成两高切变。20时东亚大槽南压(图3(b))，引导槽后冷空气南下，同时两高切变东移 图1. 2015年8月27日20时至8月28日20时黔西南降水量分布图(单位：毫米) 图2. 三个暴雨、大暴雨中心日雨量的时间演变 图3. 暴雨发生前后高低空环流形势：(a) 27日14时，(b) 27日20时，(c) 28日02时，(d) 28日08时 共同影响黔西南州。28日02~08时东亚大槽继续南压(图3(c)、图3(d))，两高切变维持。综合来看，此次过程对流层中高层西太平洋副高稳定维持，东亚大槽南压，引导冷空气南下，配合两高切变共同影响造成了此次大暴雨过程。
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user: 4. 中尺度环境场分析 4.1. 水汽条件 图4是8月27日14时、27日20时、28日02时、28日08时850 hPa水汽通量及水汽通量散度图， 图4. 850 hPa水汽通量及水汽通量散度：(a) 27日14时，(b) 27日20时 (c) 28日02时，(d) 28日08时 等值线为水汽通量，填色区为水汽通量散度的负值区。27日14时(图4(a))，水汽辐合区主要在贵州中西部，贵州的大部虽为水汽的辐合区，但是辐合弱，其值小于−10~−20 g/(s∙hPa∙cm 2 )，在该水汽输送带的北侧，由于弱干冷空气的侵入，水汽输送急剧减少，形成了明显的水汽通量梯度区；此时水汽通量值为4~10 g/(s∙hpa∙cm)，大值区在广西北部至黔南一带。27日20时(图4(b))，在西南暖湿气流的引导下，贵州西部出现了大片强水汽输送带，贵州西部的水汽辐合达到了−30 g/(s∙hPa∙cm 2 )，表明该地区对流层低层水汽输送强，且伴随有强烈的水汽辐合，为该地区暴雨的发生发展提供了有利的水汽条件；但是水汽通量略减少，黔西南的水汽通量在5 g/(s∙hPa∙cm)左右。28日02时(图4(c))，贵州西部的水汽辐合达到了最强盛阶段，最强中心达到了−40 g/(s∙hPa∙cm 2 )，黔西南在−30~−40 g/(s∙hPa∙cm 2 )，水汽通量的中心略北移。28日08时(图4(d))，水汽辐合中心略东移，中心位于黔西南、黔南、黔东南一带，强中心的面积增大，数值没有明显变化，水汽通量有较为明显的增大，中心区域的面积和强度均增大，中心值达到了12~13 g/(s∙hPa∙cm)。 4.2. 涡度、散度、垂直速度变化 为讨论暴雨中心的动力条件特征，对选取的三个暴雨中心物理量剖面随时间的变化进行了计算，分别计算出了散度、涡度和垂直速度的高度-时间演变分布图(图中时间为世界时)。由图5(a)可知，兴义猪场坪在短时强降水发生时(28日00~04时)，低层的正涡度明显增大，其中心分布在800~300 hPa，300 hPa以上为明显的散度区，低层对应明显的上升运动，在短时强降水结束后(28日04时之后)中低层从辐合区 图5. 三个大暴雨中心物理量的高度-时间演变(点线为正涡度区，单位：10 −5 s −1 ，实线为正散度区，单位：10 −5 s −1 ，阴影区为垂直速度的负值区，单位：Pa/s)：(a) 兴义猪场坪，(b) 贞丰龙井，(c) 册亨 转为辐散区，但是正涡度继续增大，在28日14时达到了最高值，上升运动大值区抬至800~600 hPa，低层的上升运动明显减弱，强降水结束。分析图5(b)可知，贞丰龙井站在暴雨发生时(27日20时~22时)，中低层为正涡度区，涡度梯度明显增大，中高层为辐散区，上升运动区在600~300 hPa，23时之后短时强降水结束，但是上升运动区在中层继续维持，中高层依然是辐散区，涡度在短时强降水结束后，继续增大，在28日08时达到最高值，此后逐渐减小。分析图5(c)知，册亨站在短时强降水发生时，正涡度的梯度明显加大，中心值达到5 × 10 −5 s −1 ，但上升运动不明显，中高层有明显的辐散。由图5可知，三个暴雨站发生强降水的时候，中低层为正涡度区，且正涡度的梯度明显加大，高层为明显的散度，说明在暴雨发生时暴雨站的上空对应着高空辐散、低层辐合，为暴雨的发生发展提供了有利的动力条件。 4.3. 热力条件 图6给出了三个暴雨中心27日20时沿对应经度的假相当位温 剖面图，以345K代表冷空气的南端。27日20时(图6(a))，暴雨中心兴义猪场坪 数值357 K，且位于 密集区，即位于暖湿不稳定层结中，在700~400 hPa以上层结接近中性，345 K在底层向南伸展，说明在低层有冷空气向南侵入，促使其南侧的暖湿气流被迫抬升。27日20时(图6(b))，暴雨中心贞丰龙井 数值355 K，345 K在中低层向南伸展，说明低层有冷空气向南侵入。另一个暴雨中心册亨纬度与贞丰龙井非常接近，其假相当位温 剖面图结构与贞丰龙井几乎一致，故在此就不多叙述。 图6. 三个暴雨中心θ se 纬度-高度剖面θ se ：(a) 兴义猪场坪，(b) 贞丰龙井，(c) 册亨(单位：k) 4.4. 卫星云图分析 利用FY-2G卫星资料对此次暴雨天气过程进行了分析，图中标号1为贞丰龙井，2为兴义猪场坪，3为册亨县站。从卫星红外云图的演变可知(图7)，27日20时云南罗平至黔西南有一南北条状云团A生成，云团A向东移动过程中面积增大，强度增强，22时主体移至黔西南的东部、南部一线，同时云南罗平境内又有一对流云团B生成，此时段内贞丰龙井(标号为1) 20~21时1 h降水为66.4 mm，21~22时降为45.8 mm。此后云团A位置少动，而在云南东部的对流云团B不断增大增强。28日00时云团B进入黔西南西部，并在02时与云团A合并，形成典型的MCS，此时段内00~01时，兴义西部猪场坪(标号为2)强降水开始，小时雨强为44.1 mm，01~02时为75.1 mm，02~03时减弱为35.7 mm。合并后的云团C缓慢东移，在黔西南境内维持了5个小时(02时~07时)，28日08时进入广西境内。 综合分析图7可知，此次暴雨天气过程的两个对流云系先后在云南东部至与贵州西部交界处生成，东移后进入黔西南，两个对流云系在发展东移过程中合并，形成列车效应。三个暴雨、大暴雨中心是由不同的对流云团造成的：贞丰龙井的强降水主要是云团A造成的，而兴义猪场坪的降水是由对流云系A、B合并造成的，册亨县城的降水则主要为发展成熟后的MCS (云团C)东移过程造成的。降水主要出现在云团冷云区、梯度大值区及对流云团合并区域，气流沿切变北侧的偏北气流向东南方向移动，途径黔西南的大部，造成全州性的暴雨、大暴雨天气。
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user: 4. 结论与讨论 1) 暴雨发生前，东亚大槽位于副高外围，东亚大槽槽底伸至贵州北部，大陆高压控制云南中南部， 图7. 8月27日20时-28日07时FY-2G红外云图逐小时资料 并与西太平洋副高在广西中西部形成两高切变。27日20时东亚大槽南压，引导槽后冷空气南下，同时两高切变东移共同影响我州。 2) 暴雨发生前，水汽辐合区主要在贵州中西部，在该水汽输送带的北侧有明显的水汽通量梯度区；暴雨发生时，在西南暖湿气流的引导下，贵州西部出现了大片强水汽输送带，且伴随有强烈的水汽辐合，为该地区暴雨的发生发展提供了有利的水汽条件；暴雨中心发生强降水的时候，中低层为正涡度区，且正涡度的梯度明显加大，高层为明显的散度，说明在暴雨发生时暴雨站的上空对应着高空辐散、低层辐合，为暴雨的发生发展提供了有利的动力条件；暴雨中心在暴雨发生时位于暖湿不稳定层结中，低层有冷空气向南侵入，促使其南侧的暖湿气流被迫抬升。 3) FY-2G卫星资料显示，影响此次暴雨天气过程的两个对流云系先后从云南东部东移进入黔西南，在发展过程中合并，形成列车效应，三个暴雨、大暴雨中心是由不同的对流云团造成的，降水主要出现在云团冷云区、梯度大值区及对流云团合并区域，气流沿切变北侧的偏北气流向东南方向移动，途径黔西南的大部，造成全州性的暴雨、大暴雨天气。
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user: 摘 要 泥石流分布广泛，类型多样，成灾方式多且危害严重，严重制约了我国山区公路建设与发展。本文在对我国山区泥石流选定线特征总结基础上，结合以往泥石流地区公路选定线经验，系统分析了公路跨越泥石流地区合理选定线原则与防治方案。研究成果可为山区公路选线和建设提供技术支撑和依据，对山区区域可持续发展和环境保护具有重要意义。 关键词 :山区公路，泥石流，选定线，防治方案 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 公路泥石流是指发育于公路沿线并对公路建构筑物安全与稳定、交通运输有序进行具有破坏作用的泥石流，是山丘地区公路建设及养护过程中普遍存在且破坏作用极其强烈的公路水毁及病害类型，也是毁损穿越泥石流沟的公路建构筑物的主要外在动力 [ 1 ] 。我国公路每年因泥石流造成的直接经济损失数十亿元，如中尼公路和沿川藏公路线泥石流防治工程均有上百处，这些泥石流灾害点呈串珠状分布于山区公路两侧 [ 2 ] [ 3 ] 。为此，在公路新线规划建设过程中必须对泥石流沟进行调查，做好预防工作。大量事实表明，如选线恰当，即使泥石流极其发育集中，也可以避免或减少泥石流的危害。如选线不当，轻则可能造成沿线多处受损，在工程措施上付出相当高的代价，还可能为以后的养护和运营带来严重的后患；重则整段线路无法正常使用，不得不进行整治或改线。因此，对山区公路泥石流地区的选定线进行总结和分析具有重要的现实意义。然而，由于泥石流形成运动规律的特殊性和复杂性 [ 4 ] [ 5 ] ，以及不同等级公路线型和线位等限制要求，致使泥石流地区公路选定线理论和方案不成熟不完善，在公路后期运营与维护中遇到多种问题。故本文在总结以往公路选定线理论和经验基础上，对泥石流地区公路选定线进行系统总结与和分析，以期指导公路泥石流选定线与工程防治。
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user: 2. 我国山区公路选定线的特点和原则 泥石流对公路线路的危害方式主要有两种，即冲刷侵蚀作用(包括冲击作用)和堆积淤埋作用，具体包括冲毁路基路面、冲击公路桥梁、淤埋公路设施和冲刷淘蚀路基等。如果公路选线不当，轻则冲毁局部路段，降低公路运行能力，重则造成车毁人亡，堵塞甚至阻断交通，造成极大生命和财产的损失，因此合理的选取穿越泥石流区的路线和位置具有十分重要的现实意义。 2.1. 我国山区公路泥石流选线特点 我国山区公路，特别是中西部山区公路，多采用沿江河主干水道的一级和二级支流展布，公路溯源依山傍河而上，在高处翻越(现今多采用隧道通过)不同流域间的分水岭之后，沿相邻流域的支流顺流而下，公路沿河线具有良好的线型和合理的纵向展线坡度。从侧向横断面看，大部分公路的路基多布设于诸河河谷洪水位以上的岸坡，多选在山麓与河槽之间地段缓斜坡通过，并在公路摆动区的两侧留有足够的安全地带(隔离带)，既避免主河洪水威胁，又减少山麓崩塌、滑坡和泥石流等危害。 2.2. 泥石流地区公路选线一般原则 山区公路多沿河谷呈线状延伸，线路展布多受狭窄河谷廊道限制，躲避泥石流威胁的余地很小，致使泥石流对公路破坏形式多样且危害严重 [ 5 ] [ 6 ] ，即使规模较小的泥石流，也将对公路造成严重危害。因此，泥石流地区公路需要在一定原则下进行选线，结合中巴公路、中尼公路、川藏公路和四川西攀高速等的选线特点和经验 [ 5 ] [ 7 ] [ 8 ] ，泥石流地区公路的选线应遵从地质选线、地形选线、技术经济、安全可靠和生态环保等原则(图1)，并重考虑以下几方面： (1) 从自然地理环境考虑，全面调查分析泥石流地区公路选线的影响要素 调查分析泥石流沿线分布、形成规律、性质、规模、频率、发展趋势等，预测泥石流目前和未来对公路可能造成的危害；全面分析公路通过泥石流沟的最优位置及可能的迂回展线范围，以及前后桥、隧、路基等工程的衔接技术问题；充分认清泥石流和其它地质灾害之间在整段线路中的关系及其对公路的危害。尽量利用或参照原有防治工程和防治经验，有效防治泥石流对公路的危害，降低工程造价。如四川西攀高速公路线路沿原铁路线上下展布，既利用了原有铁路的防治工程，又根据铁路的防治不足进行必要的绕避、改线或加强防治力度，这样就可极大的降低公路成本，确保公路的安全 [ 8 ] 。 (2) 从技术、经济角度出发，综合拟定选线方案 在充分分析以上各影响要素的基础上，初步拟定所有可能的线路通过方案；通过在技术上采取有效的防治措施，确保所有方案都能确保公路的安全通过；对于在技术上可行的泥石流通过方案，在经济进 图1. 泥石流地区公路选定线原则与防治方案 行分析评价，以综合确定线路方案可行性和经济技术可靠性。 (3) 从整体考虑，选择最经济合理的公路泥石流跨越方案 处理好泥石流防治工点与整段线路的关系，有时从泥石流防治工点看，可以安全通过，但出现工程量大或经济不合理的现象，但从整段线路来看却是最经济合理的通过方案，则此时应强调泥石流防治的整体性。处理好公路通过泥石流的方案与地方经济建设的关系，选线时不仅要考虑公路的安全、经济，还要考虑公路与地方经济建设布局的总体性问题；处理好近期与远期的关系，泥石流危害的发展是缓慢的过程，相应的工程处理措施也要根据泥石流的发展趋势作相应的调整，可进行分期实施。 (4) 泥石流危害的整体观和防治总体性 泥石流危害的整体观是从上游到下游，从此岸到彼岸，从天上到地下，从过去到未来四维系统去掌握公路沿线泥石流危害的动态，并预测其变化 [ 9 ] 。泥石流危害的情况比较复杂，公路跨过的泥石流沟不仅会对其产生严重危害，它所在河谷段的上下游的泥石流沟以及对岸的泥石流沟都有可能危害公路，如过去川藏公路泥石流缺乏整体观，泥石流防治缺乏总体性，只是一处病害治理一个工点，公路全线有7667道涵洞，先后被淹埋或冲毁，造成了巨大损失 [ 10 ] 。因此，在各工点、各线段的泥石流防治设计中，应对泥石流危害进行整体考虑，提出多种单项工程不同组合的泥石流防治总体设计方案，在总规划实施计划指导下进行优选，并且根据优化设计结果对总规划的实施计划乃至总规划作出必要的修改，在公路泥石流工程防治中保持总体性。 总之，泥石流地区公路选线，必须从泥石流危害的整体观和防治总体性出发，按照泥石流的特点所决定的特定技术条件，采取特定的工程措施，进行多方案比选，确定最经济合理的线路方案。 2.3. 公路跨越典型泥石流地区选定线原则 公路穿越单条重点泥石流流域时，其横向可能摆动的位置(最大摆动幅度)在泥石流沟形成区以下，在泥石流沟堆积扇和流通区可采取不同的跨越方案(图1)。 首先，选择在沟道流通段下游的稳定部位，该段沟岸稳定，沟床较陡，总的趋势是不冲不淤，常以路沟建筑物立体交叉的方式通过，这是线路通过的最佳地段，其具体立交方案的选用要结合现场场区地形地貌，地层岩性，水文状况，泥石流性状、规模及危害性而定。其交叉组合的方案有： (1) 采用上路(桥)下沟方式； (2) 采用上路(桥)下(排导)槽方式； (3) 采用上路下隧洞方式； (4) 采用上路下暗洞方式； (5) 采用上渡槽下路方式； 其次，在泥石流堆积扇的不同部位(扇顶、扇中和扇缘)，也可采用立交形式跨越，其可能的方案有： (1) 从堆积扇上缘(扇顶处)，堆积扇顶部一般存在着较高的台地，沟床比较稳定，冲淤变化不大，两岸坡体较稳定，对这样的泥石流沟实施束流稳沟措施后集中建桥(涵)通过，这也是线路通过的理想方案； (2) 从堆积扇中部(扇中处)，线路在泥石流堆积扇中部通过，这是最不理想的方案，当其它方案均不具备时，亦须在泥石流发展不严重的情况下才考虑此方案；线路主要是从堆积扇中部分散设多桥(涵)通过； (3) 从堆积扇扇尾(扇缘处)，泥石流堆积扇的下部冲淤淹没危害情况比中部轻微，基本可以实现通过。通过方式为沿公路上侧修纵向防护堤，公路处采用过水路面通过(形成地堑式线路)。 在对线路通过位置的比选时，应对沟谷泥石流规模，爆发频率，堆积扇冲淤变化及危害性，以及主河洪水涨落幅度与变化等进行综合考虑，其对公路走线定位及立交方案的选择有着重要影响。同时，在考虑公路线路选取同时，也要重点考虑公路泥石流治理模式，在分析泥石流性质、泥石流危险度、泥石流运动特征及公路等级等基础上，综合确定不同类型泥石流防治技术和公路工程防治技术。
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user: 4. 结论 随着国家“一带一路”战略和西部大开发实施，西部山区公路建设将得到突破性迅猛发展，然而，西部地区自然条件复杂，地质灾害种类多且分布广，特别是随着近年来全球变暖和极端气候事件频现，山区降雨和冰雪融水形成山洪泥石流灾害频发，严重威胁山区公路建设和正常运行，制约区域间互联互通和可持续发展。 综上所述，在穿越泥石流地区的公路选线时，要强调综合选定线原则，除充分考虑泥石流对公路工程的危害，以及经济技术可行性，还应从长远的角度和可持续发展的角度出发，在安全通过泥石流地区的基础之上，结合环境保护因素，重视公路建设与环境保护的协调发展，使公路建设与周围环境和谐一致，不仅可以达到减轻沿线泥石流灾害威胁、保护环境和美化行车条件的目的，还可以使人为工程与周围自然环境融为一体。
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user: 摘 要 利用 3 H法对珲春盆地浅层地下水年龄进行了计算，为珲春盆地地下水资源管理和水资源环境承载力研究提供依据。结果表明：总体上，珲春盆地浅层地下水年龄均小于30 a，地下水循环交替较强。从山前地带向珲春河河谷地带、从东北向西南方向地下水年龄逐渐从小于10 a增大到大于20 a。年龄为小于10 a、10~20 a、大于20 a的地下水分布面积占珲春盆地总面积的比例分别为51%、42%、7%。七户洞村、平安村、和平村等浅层地下水补给区地下水年龄小于10 a，地下水循环交替强烈；中华村、图鲁村、春景村等浅层地下水径流区地下水年龄为10~20 a，与补给区相比地下水循环交替减弱；八二村、古城村等地是珲春盆地浅层地下水排泄区，地下水年龄大于20 a，地下水循环交替较弱。 关键词 :氚，地下水年龄，地下水循环，珲春盆地 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 地下水作为水资源的重要组成部分在含水层中处于不断循环的状态 [ 1 ] 。然而，由于人们对地下水循环规律认识不足而进行的地下水不合理开采已经在很多地区导致了严重的环境地质问题 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。同位素技术是水循环研究的重要手段，有助于定量分析地下水的循环规律 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 。氢同位素作为水分子的组成部分参与地下水的循环演化，是定量分析地下水的循环规律的理想示踪剂 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] 。利用同位素技术计算地下水年龄是地下水循环研究的重要内容，是分析地下水循环特征及评价其可更新性的重要手段。 珲春市是长吉图经济区对外开放的窗口，珲春盆地是珲春市的主城区和经济文化的中心区，也是工农业生产的核心区 [ 11 ] 。浅层地下水是珲春盆地工农业生产和生活用水的重要供水水源 [ 12 ] 。近十年来，受干旱性气候、地下水过量开采、煤矿疏干排水等因素的影响，珲春盆地地下水系统循环演化条件发生了显著变化。由于地下水的不合理开发利用，在珲春市哈达门、英安、三家子等地，已经出现了地下水质恶化、地面沉降、地裂缝等一系列地质灾害。要从根本上解决这些问题，就需要深入研究珲春盆地地下水的循环规律。 综上所述，本次利用氚( 3 H)同位素测年技术对珲春盆地浅层地下水循环规律进行了分析，为该地区地下水资源管理和水资源环境承载力研究提供科学依据。
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user: 2. 研究区地质、水文地质条件 珲春盆地位于珲春市中部，面积约281.3 km 2 ，北部和南部主要为波状台地，岩性主要为古近系砂岩和粉砂岩，东部有少量低山丘陵，岩性主要为二叠系砂岩、安山岩以及碎屑岩，西部为图们江，流向从北向南。珲春河从东北向西南方向流经研究区，汇入图们江。珲春盆地内第四系松散岩类地层广泛分布，其厚度从东北部、北部的0~8 m向西南部、南部逐渐增厚到大于14 m以及从珲春河河谷6~10 m向两侧逐渐变厚到大于16 m。其中赋存于珲春盆地内的第四系松散岩类中的浅层地下水为本次的研究对象，含水层岩性以亚砂土、中细砂、粗砂、砂砾石等为主。 珲春盆地浅层地下水主要接受大气降水入渗补给，在北部、东部、南部山前地区还存在少量基岩裂隙水的侧向径流补给。总体上，珲春盆地浅层地下水由山前地带向珲春河河谷地带、从东北向西南方向径流(图1)。在北部山前地区，浅层地下水由北向南径流；东部山前地区浅层地下水由东向西径流；南部山前地区浅层地下水由东南向西北方向径流。水力坡度由山前向平原逐渐减小。珲春盆地浅层地下水的排泄方式以人工开采为主，其次为潜水蒸发、向珲春河和图们江径流排泄以及越流补给赋存于古近系地层中的承压水。
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user: 3. 样品采集与测试 本次工作于2014年8月在珲春盆地采集了21组地下水氚样品。样品采集于民井，采样深度均为4~6 m，采样点分布如图1所示。样品采集时环境温度约20℃，采样设备为水泵和500 mL塑料瓶，由中国地质科学院水文地质环境地质研究所利用超低本底液体闪烁谱仪(T)测试完成，测试结果见表1。
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user: 4. 地下水 3 H年龄的计算 4.1. 计算方法 本次计算地下水 3 H年龄的方法采用同位素数学物理模型法。同位素数学物理模型计算地下水 3 H年龄的原理为：将地下水系统中氚的传输关系概化为线性规则并将地下水系统概化为线性的集中参数系统，在稳定流条件下，地下水中氚的输入和输出关系可用下列卷积公式描述 [ 13 ] 。 图1. 研究区概况和采样点分布图 Table 1 The test results of water sample 样品编号 T/TU 样品编号 T/TU 样品编号 T/TU SG25 10.1 SG39 6.2 SG47 9.8 SG27 8.5 SG40 7.7 SG48 8.0 SG28 7.8 SG41 9.0 SG49 8.1 SG29 8.5 SG42 8.3 SG59 8.0 SG31 9.9 SG43 7.7 SG62 8.2 SG35 8.7 SG44 8.6 SG63 9.2 SG36 7.6 SG46 7.5 SG64 9.2 表1. 样品测试结果 (式1) 式1中： 为 3 H的输出时间，即采样时间； 为地下水系统 3 H的输出函数，即 时刻地下水 3 H的浓度(样品 3 H的浓度)； 为 3 H的在地下水系统中的传输(滞留)时间，即地下水的年龄； 为地下水系统的 3 H输入函数，即 时刻补给水源的 3 H浓度； 为同位素衰变因子， 为 3 H衰变常数，其值为0.055764； 为 3 H在地下水系统内年龄的分配函数，不同的地下水流混合形式具有不同的年龄分配函数。由此可以看出，同位素数学物理模型法计算地下水 3 H年龄所需要的主要参数为地下水系统的 3 H输入函数和年龄分配函数。 珲春盆地浅层地下水的补给来源主要为大气降水，即地下水系统 3 H的输入来源主要为大气降水。由于研究区缺乏长期的大气降水 3 H浓度监测资料，所以根据国际原子能机构在全球设置的大气降水 3 H浓度监测站分布及其监测时间情况，本次利用1970~1979年的中国香港(Hongkong)站、日本东京(Tokyo)站、俄罗斯伊尔库茨克(Irkutsk)站、哈巴罗夫斯克(Habarovsk)站之间的空间相对位置和大气降水 3 H浓度系列资料，通过建立多元函数的趋势面方程(式2)计算得到研究区1970~1978年大气降水 3 H浓度系列；利用1979~1983年的中国香港(Hongkong)站、俄罗斯伊尔库茨克(Irkutsk)站、哈巴罗夫斯克(Habarovsk)站、斯科沃罗季诺(Skovorodino)站、霍尔姆斯克(Holmsk)站和绫里(Ryori)之间的空间相对位置和大气降水 3 H浓度系列资料，通过建立多元函数的趋势面方程(式2) [ 14 ] [ 15 ] 计算得到研究区1979-1983年的大气降水 3 H浓度系列。 (式2) 式2中： 和 为各监测站的经度和纬度； 为在 处第 年的大气降水 3 H浓度； ， ， 为第 年大气降水 3 H浓度与监测站经纬度相关方程的系数。 通过相关系数显著性检验，所求出的历年各相关方程均具有较好的代表性(表2)。 已有研究证实，世界各地与监测系列资料较为齐全的渥太华(Ottawa)站大气降水 3 H浓度相关系数一般都大于0.9 [ 16 ] ，因此利用计算得出的研究区1970~1983年大气降水 3 H浓度系列数据和渥太华站1970~1983年大气降水 3 H浓度系列数据建立相关方程(相关系数0.93)，并利用该相关方程和渥太华(Ottawa)站大气降水 3 H浓度监测数据(1953~2012)，计算得到研究区1953~1969年和1984~2012年大气降水 3 H浓度系列数据。 由于目前收集到的渥太华(Ottawa)站大气降水 3 H浓度系列为1953~2012年，尚缺乏2013~2014年的观测数据，因此，本次利用最小二乘法建立已恢复的研究区大气降水 3 H浓度与时间的回归方程，计算得到研究区2013~2014年大气降水 3 H浓度。 综上，本次研究计算得出的珲春盆地1953~2014年大气降水 3 H浓度系列如图2所示。 Table 2 Coefficients of trend-surface equations of 3H concentration in precipitation in Hunchun basi 年份 A B C 相关系数 1970 −7.29 9.80 676.67 0.93 1971 −6.32 14.07 436.02 0.99 1972 −3.00 6.43 225.98 0.99 1973 0.03 6.90 −167.28 0.89 1974 −2.65 5.78 190.60 0.99 1975 −2.05 5.50 120.49 0.99 1976 −1.54 4.40 84.11 0.99 1977 −1.52 4.26 88.33 0.99 1978 0.21 4.06 −116.81 0.89 1979 −0.88 3.31 28.08 0.94 1980 −2.16 4.25 156.41 0.98 1981 −1.92 4.28 130.09 0.97 1982 −0.95 1.92 72.79 0.97 1983 −2.04 2.46 201.91 0.98 表2. 珲春盆地大气降水 3 H浓度趋势面方程系数表 图2. 珲春盆地1953~2014年大气降水 3 H浓度系列图 珲春盆地地势平缓，浅层地下水含水层介质主要为细砂、中砂、亚砂土、粘土等细颗粒物质，大气降水入渗补给地下水后可以概化为以活塞流运动，即流线相互平行，不发生水流混合。对于活塞流模型，氚进入含水层中仅按衰变规律变化，因此式1转化为： (式3) 将珲春盆地1953~2014年大气降水 3 H浓度系列数据代入式3，计算得到活塞流模型 3 H输出浓度系列，结果见图3。 4.2. 计算结果 根据本次地下水氚测试结果，结合图3得出地下水氚年龄(表3)。 图3. 珲春盆地浅层地下水氚输出曲线 Table 3 The 3H ages of groundwater sample 样品编号 年龄/a 样品编号 年龄/a 样品编号 年龄/a SG25 3 SG39 6 SG47 17 SG27 5 SG40 6 SG48 12 SG28 8 SG41 8 SG49 8 SG29 5 SG42 15 SG59 11 SG31 9 SG43 13 SG62 5 SG35 11 SG44 15 SG63 7 SG36 8 SG46 17 SG64 5 表3. 地下水样品 3 H年龄结果
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user: 5. 浅层地下水年龄空间分布和水循环特征 5.1. 地下水年龄空间分布特征 根据地下水 3 H年龄计算结果做出珲春盆地浅层地下水年龄分区图(图4)。 由图4可以看出，总体上，珲春盆地浅层地下水主要为近30 a以来补给的现代水，并且从山前至河谷地区顺着地下水流向年龄逐渐增大。 年龄小于10 a的地下水主要分布在盆地北部七户洞村、新华村、和平村、平安村以及东部、东南部的马新村、红星村、东南山屯等山前地区。上述山前地区含水层介质岩性主要为中粗沙、砂砾石，颗粒较粗，并且被珲春河支流切割形成相间分布的谷地，地势落差较大，所以地下水水力梯度较大(约为1/600~1/1200)，水循环交替比较通畅，地下水年龄小。年龄小于10年的地下水分布面积约占珲春盆地总面积的51%。 年龄为10~20 a的地下水主要分布于珲春河河谷地区的立新村、古城村、图鲁村、春景村、新农村等地。上述地区主要位于一级阶地，含水层介质岩性主要为亚砂土、细砂等，与山前地区相比，含水层介质颗粒变细，地形坡度变缓，所以水力坡度变小(约为1/2000~1/3000)，浅层地下水径流也变弱，地下水年龄增大。年龄为10~20 a的地下水分布面积约占珲春盆地总面积的42%。 年龄大于20 a的地下水主要分布在珲春河下游的沙坨子村、八家子村、西崴子村等地，属于珲春盆 图4. 珲春盆地浅层地下水氚输出曲线 地地下水排泄区。上述地区含水层介质岩性主要为亚砂土、亚粘土及粉细砂等，颗粒较细，地形平缓，所以水力坡度小(约为1/3500~1/4500)，浅层地下水径流弱，地下水年龄也较大。年龄为大于20 a的地下水分布面积约占珲春盆地总面积的7%。 5.2. 地下水年龄反映的循环特征 珲春盆地浅层地下水的补给来源主要为大气降水。除此之外，七户洞村、平安村、和平村、新华村、红星村、电线村、支边村等地与珲春盆地外围的基岩山地、台地碎屑岩以及山地和台地发育的多个河谷衔接，可直接接受山地与台地基岩裂隙水的侧向径流补给和外围河谷中的大量地下潜流的补给，是珲春盆地浅层地下水的补给区，含水层颗粒较粗，地形坡度较大，地下水循环交替强烈，所以地下水年龄较小，为小于10 a (如SG25、SG28、SG39、SG62、SG64等点)。 总体上，珲春河谷平原含水层颗粒粗，透水性强，孔隙潜水径流通畅，但由于盆地中部浅层地下水径流区(中华村、图鲁村、春景村、东岗村、立新村、南秦孟村等地)自上游至下游含水层颗粒由粗变细，地形坡度变小，水力坡度减小，浅层地下水循环也由强减弱。因此，与补给区相比，珲春盆地浅层地下水径流区地下水年龄增大，为10~20 a (如SG35、SG59、SG44、SG47)。 除了人工开采和潜水蒸发外，珲春盆地浅层地下水的最终排泄归宿为图们江。在靠近图们江的八家子村、沙坨子村、西崴子村等地是珲春盆地浅层地下水的排泄区，含水层颗粒较细，地势较平缓，浅层地下水循环交替较弱，所以地下水年龄较大，为大于20 a。
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user: 6. 结论 1、总体上，珲春盆地浅层地下水年龄均小于30 a，从山前地带向珲春河河谷地带、从东北向西南方向地下水年龄逐渐从小于10 a增大到大于20 a。 2、年龄小于10 a的地下水分布面积最大，约占珲春盆地总面积的51%；其次为年龄为10~20 a的地下水，约占珲春盆地总面积的42%；大于20 a的地下水分布面积最小，约占珲春盆地总面积的7%。 3、珲春盆地内七户洞村、平安村、和平村、新华村、红星村、电线村、支边村等浅层地下水补给区地下水年龄小于10 a，地下水循环交替强烈；中华村、图鲁村、春景村、东岗村、立新村、南秦孟村等浅层地下水径流区为10~20 a，地下水循环交替减弱；八二村、古城村等珲春盆地浅层地下水排泄区，浅层地下水循环交替较弱，地下水年龄大于20 a。
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user: 摘 要 陕西山阳县夏家店金矿床大地构造位置位于南秦岭造山带印支褶皱带凤县–镇安束的东部，武当隆起西北缘，镇板断裂南侧。矿床类型属构造蚀变岩型。金矿体主要赋存于寒武系水沟口组地层的碳硅质板岩和泥盆系西岔河组地层砂砾岩中，严格受北东向、近东西向断裂控制，构造叠加部位易富集成为矿囊、矿柱。金矿体走向上呈等间距、扁豆状分布，显示成群、成带出现规律。通过对矿床地质特征、矿体特征及分布规律、控矿因素的综合研究分析，认为夏家店矿床找矿潜力巨大。在此基础上进行了找矿靶区预测，为实现找矿突破提供了理论支撑。 关键词 :夏家店金矿床，构造蚀变岩型，预测，找矿靶区 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 陕西省镇安县二台子–山阳县夏家店为南秦岭地区重要金矿矿集区，主要类型有内卡林型、钠长构砾岩型、微细浸染型、构造蚀变岩型。 夏家店金矿床位于山阳县城东南方向约38 km处，地理坐标为东经110˚06'21''~110˚08'00''，北纬33˚24'16''~33˚25'14''，是柞山盆地重要金矿矿集区。1981~2002年，进行了化探及地质普查工作，发现了刘家峡、老林沟、大北沟和王家坪金矿点以及夏家店金矿，并投入小规模开发利用。 2008年至今，通过不断总结成矿赋矿规律，新发现I-2、I-3、K4-1号等金矿体十多条(见图1)，累计 图1. 夏家店金矿区地质简图 探明金资源量50余吨，矿床规模达到大型。目前已建成金选矿厂4个，效益良好，极大推动了当地经济发展。前人认为研究区为沉积再造型金矿床 [ 1 ] [ 2 ] ，突出了金的原始沉积作用，本文通过分析区域地质背景，研究矿体地质特征及控矿因素，总结矿体富集、分布规律，认为金矿体为构造蚀变岩型，东西向、北东向断裂构造为主要的控矿因素，水沟口组碳硅质板岩为矿液运移、富集的有利岩性。对进行找矿预测，为夏家店地区找矿提供新的找矿思路，实现该区找矿取得新突破。
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user: 2. 区域地质 工作区大地构造位置属南秦岭东段镇安–板岩镇大断裂带附近，区域构造单元跨越南秦岭印支褶皱带的凤县–镇安褶皱束(北部)与留凤关–白河褶皱束(南部)，镇板断裂(两个构造单元的分界断裂)从勘查区中部通过，构造位置十分有利 [ 3 ] 。 地层以山阳–凤镇大断裂、镇安–板岩镇大断裂为界，分为北、中、南部。区域地层以山阳–凤镇大断裂、镇安–板岩镇大断裂为界，分为北、中、南部。北部为礼县–白云地层小区，为一套具复理石韵律的含灰泥砂质碎屑岩组合；中部云镇–银花地层小区，为一套碎屑岩–碳酸盐岩建造。其中微细浸染型王家坪金矿床赋存于星红铺组(D 3 x)下段灰岩夹钙质板岩地层中；龙头沟金矿床产于大枫沟组(D 2 d)的砂岩、砂质板岩和砂砾岩地层中；南部镇安–旬阳地层小区，为一套碎屑岩–碳酸盐岩组合、碳硅质岩–碳酸盐岩建造。夏家店金矿赋存于寒武系水沟口组黑色岩系地层中。 区域构造带主要呈近东西向带状展布。由于陆内造山作用强烈而广泛，区内构造极为发育，逆冲推覆及剪切作用形成多个大型近东西向褶皱构造和断裂构造，山阳–凤镇大断裂、镇安–板岩镇断裂和纸房沟–瓦房店–中村背斜、耀岭河复式倒转背斜等构成本区构造基本骨架。 区域矿产丰富，依地质–构造–异常–矿产划分为南北二个金矿带：北带为纸房沟–王家坪–龙头沟–鹘岭沟金矿带，主要矿产为金、银矿。金矿类型为构造蚀变岩型、微细浸染型，代表矿床为龙头沟金矿床、王家坪金(钨)矿床。南带为东沟–刘家峡–夏家店–湘河金矿带，矿产为金、银、钒矿，金矿类型为构造蚀变岩型，代表矿床为夏家店金钒矿床；钒矿代表矿床为中村大型钒矿床、千家坪大型钒矿床等。