DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 常用电磁计算方法研究 目前常用电磁计算方法有解析法、近似法和数值法。解析法是指建立严格的偏微分方程或者积分方程并对其求解的方法，优点是可以计算出精确的结果，但在电磁学领域，实际上只有极少数问题，其几何形状符合和正交坐标系共性的条件，可以得到有效解，因此解析法的应用并不广；近似法也可以认为是一种解析法，但不是严格解析法，它可以求解一些用严格解析法不能解决的问题；数值法一般来说是将Maxwell方程或相关的积分方程转化成一个矩阵方程，然后运用计算机编程求解，数值法的优点显而易见：能够快速方便地进行求解。且随着计算机性能不断提高，数值法的优点更加明显，其优势得到了充分的发挥，数值法也得到了越来越广泛的应用[ 1 ] 。 2.1. 时域有限积分算法 电磁计算是根据Maxwell方程组，利用适当的边界条件确定所关心区域或物体内的电磁场分布或电流分布，进而给出所需要的物理参量。 Maxwell方程组的积分形式为： (1) 式中： 为位置矢量； 为电场矢量(V/m)； 为磁场矢量(A/m)； 为电通量密度(C/m 2 )； 为磁通量密度或磁感应强度(T)； 为电流密度(A/m 2 )； 为电荷密度(C/m 3 )；方程组的第一、二式的S是曲线C围成的面积， 是S上的有向面元(从曲面内向外)， 是 上的有向线元；方程组的第三、四式中的S是一封闭曲面，V是曲面围成的体积， 是有向面元(从曲面内向外)， 是体积元。 时域有限积分方法是一种全波电磁算法，是基于Maxwell方程的一种解析算法，也是求解电磁兼容问题的精确方法。 2.2. 高频渐近电磁算法 几何光学(GO)、物理光学(PO)、一致性绕射理论(UTD)、几何绕射理论(GTD)、射线跟踪(RT)以及弹跳射线法(SBR)等均称之为高频渐近算法[ 2 ] 。 此类算法的一个共同特点是频域和格林函数。已知源点分布通过广义格林函数计算得出场点的电磁场。每次仿真只能得出一个场点的值[ 3 ] 。而全波方法则恰恰相反，每次仿真得出整个计算空间任意一点上的电磁场场值。另外，高频算法不适应于闭域和电小问题，大量的反射次数和损耗以及相位差的精确计算均无法保证高频方法的求解精度。
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user: 3. 仿真结构建模 测量船上甲板结构复杂，其对电磁信号的影响较大，造成测量船电磁环境异常复杂。另外无线电信号波长λ跨度从0.04 m (7500 MHz)到0.15 m (2000 MHz)。整个测量船电尺寸达到了2000 λ~5000 λ。所以在分析相关电子设备电磁兼容问题时，对测量船船体结构和电子设备的结构建模就非常必要。 3.1. 船体简化模型 运用软件仿真电磁场环境，在应到某一具体情况上时，其建模和参数设置等问题也有所不同，而建模和这些参数设置的合理与否对仿真结果有较大影响，若设置不当，仿真结果会产生较大的人为误差，因此需要研究特定情况下如何建模以及参数如何设置等问题，以减小人为误差，保证计算结果的正确性[ 4 ] 。同时，测量船船体结构长约200余米，上层建筑结构复杂，在对其进行电磁仿真时，也需对其进行简化建模。测量船船体模型和简化模型如图1、图2所示。 3.2. 导航雷达天线模型 测量船使用的导航雷达是Bridge Master E Radar，其使用的是2.4 m X频段导航雷达和3.7 m S频段 图1. 测量船模型图 图2. 测量船简化模型图 导航雷达。其中X频段导航雷达工作频率为9410 MHz ± 30 MHz，水平波束宽度为1˚ (3 dB)，垂直波束宽度为24˚ (3 dB)，天线增益为31 dB，辐射强度为10 kW和25 kW。S频段导航雷达工作频率为3050 MHz ± 10 MHz，水平波束宽度为2˚ (3 dB)，垂直波束宽度为30˚ (3 dB)，天线增益为26 dB，辐射强度为30 kW。本文根据其具体参数，采用辐射特性类似的标准喇叭天线进行替代计算。 3.3. 测量天线模型 测量船上安装的S频段天线分为主天线和自引导天线。主天线由12 m格里高利双反射面修正天线和圆波导TE11和TE21模自跟踪馈源、俯仰旋转关节、方位多通道高频滑环等组成。其中主馈源网络由S频段波纹喇叭、S频段宽带TE21模耦合器、跟踪合成网络、圆极化分离器、收发双工器、收阻滤波器等组成。天线反射面和波纹喇叭模型如图3和图4所示。 X频段主天线采用12 m标准型卡塞格伦双发射面天线，采用双频馈源设计。其双频馈源均采用小张角波纹喇叭，小张角波纹喇叭优点是交叉极化电平低，具有良好的驻波特性，辐射方向图等化性能优良。天线反射面和波纹喇叭模型如图5和图6所示。
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user: 4. 天线互耦计算 4.1. 天线方向图计算 对于导航雷达，采用等效的喇叭天线替代导航雷达，得到天线辐射图如图7所示。 首先采用全波方法对S频段测量天线馈源进行仿真，将得到的馈源辐射方向图，加载至天线中，通过仿真得到USB天线整体辐射方向图(F = 2100 MHz)，其天线增益为47.1 dB，如图8所示。 同样，对于X频段馈源及主天线辐射方向图的仿真方法如上，主要区别在于X频段天线在网格数上比S频段天线网格数大大增加，使得仿真计算较为费时，也在一定程度上影响计算精度。因此仅对其馈源部分进行仿真(F = 8450 MHz)，其增益约为19 dB。 图3. S频段测量天线结构示意图 图4. S频段波纹喇叭结构模型 图5. X频段测量天线结构示意图 4.2. 多天线间的耦合仿真计算 测量船上分布了众多无线电设备，很多设备在同一时刻都在向外辐射功率，这些天线之间难免会发生相互耦合的现象，尤其当其频段较为接近的时候，因此针对频段相近的雷达天线互耦度进行计算十分重要[ 5 ] 。 X频段、S频段测量天线和导航雷达天线在测量船上的安装位置如图9所示。 图6. X频段波纹喇叭结构模型 图7. 导航雷达天线辐射方向图 图8. S波段测量天线辐射方向图 利用前面得到的各天线方向图的计算结果，首先采取时域积分方法对导航雷达在测控天线工作频点上重新计算得到其辐射方向图，然后再将导航雷达在测控天线工作频点上的辐射方向图放置于前桅相应位置，如图10所示，作为相关激励源，连同测量船船体结构利用高频近似求解算法，仿真得到其装载在船体结构后的辐射方向图，并将此保存为发射源。将测控天线远场辐射方向图保存为接收源，分别导入之前保存的发射源和接收源，输入相关位置关系，即可求解出两天线间的耦合度。分别对两组天线进行配对计算，结果如表1所示。
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user: 5. 测试与结果分析 5.1. 测试 5.1.1. X频段导航雷达对X频段测量雷达的干扰试验 在进行该测试前，应对X频段测量雷达在X频段导航雷达发射频段的接收响应特性进行摸底测试。测试方法如下：在主桅附近放置喇叭天线面向测量天线，并接信号源。测量天线对准喇叭天线。信号源在工作频段扫频发射，发射功率10 dBm以上。在测量雷达接收链路低噪声放大器(LNA)前接入频谱仪，最大保持下观察信号的电平，估算测量雷达接收响应特性并估算X频段导航雷达满功率开机是否会烧毁UXB接收链路LNA。如果估算可能会烧毁UXB接收链路LNA，则在X频段导航雷达开机时，在测量雷达接收链 图9. 测量天线和导航雷达在测量船上的位置关系 图10. 导航天线辐射图加载至测量船上 Table 1 Simulation results of antenna mutual couplin 发射 接收 X频段测量雷达 S频段测量雷达 X频段导航雷达 S频段导航雷达 X频段测量雷达 −143.6 dB S频段测量雷达 −153.3 dB X频段导航雷达 −101.2 dB S频段导航雷达 −103.4 dB 表1. 天线耦合度计算结果 路低噪声放大器(LNA)前接入衰减器和频谱仪，最大保持下观察信号的电平是否达到烧毁和饱和电平。必要时，在甲板用频谱仪直接测量X频段导航雷达的发射频谱。若测量雷达接收链路LNA前无法接入频谱仪，则X频段导航雷达正常开机(满功率、天线环扫)，UXB天线指向90˚ (与艏艉线垂直)、甲板俯仰角20˚，测量雷达主跟踪接收机和引导跟踪接收机均开机，观察是否受到干扰并记录。测量天线方位角缓慢步进向X频段导航雷达靠近，在测量雷达场放输出端用频谱仪监视干扰情况，若发现测量雷达设备LNA出现饱和，则记录方位角并终止测试。测量结果如图11所示，测量天线接收X频段导航雷达的功率为−33.51 dBm。 5.1.2. S频段导航雷达对S频段测量雷达的干扰试验 S频段系统测试方法与X频段系统测试方法基本一致。S频段导航雷达正常开机(满功率，天线环扫)，测量天线指向船头、甲板俯仰角5˚，在场放输出端用频谱仪监视干扰情况，观察主跟踪接收机和引导跟踪接收机是否受到干扰并记录。测量结果如图12所示，测量天线接收S频段导航雷达的功率为−33 dBm。 图11. X频段测量天线接收到的导航雷达功率值 图12. S频段测量天线接收到的导航雷达功率值 5.2. 测试与仿真结果分析 无线电设备间的耦合计算也可用近似公式 进行计算： 为设备接收功率， 为设备发射功率。以X频段导航雷达对X频段测量雷达耦合为例，已知发射功率25 kW，接收功率为−33.51 dBm (0.0005 mW)，可以得到天线耦合度为A = 10 log(0.0005/25000000) = −107 dB，与仿真计算值−101.2 dB比较吻合。同样，S频段导航雷达对S频段测量雷达耦合为例，已知发射功率30 kW，接收功率为−33 dBm (0.0005 mW)，可以得到天线耦合度为A = 10 log(0.0005/30000000) = −107.7 dB，与仿真计算值−103.3 dB比较相近。 通过测量船天线耦合度电磁仿真分析与实测结果比对，证明了通过高频近似求解算法与时域积分算法相结合快速求解天线耦合度的方法在实际应用中的可行性。
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user: 6. 防护措施 6.1. S频段测量雷达对S频段导航雷达发射信号的防护措施 从实测结果看，S频段导航雷达对USB有影响。但S频段导航雷达和USB距离较远，且S频段导航雷达发射功率较低，对USB设备不会造成毁坏影响。试验期间，应关闭S频段导航雷达，防止其对USB设备正常接收卫星信号造成干扰。 6.2. X频段测量雷达对X频段导航雷达发射信号的防护措施 应在天馈分系统的接收端(8400~8500 MHz)加抑制9410 MHz ± 30 MHz的滤波器，其抑制度为105 dB，确保X频段导航雷达正常工作时，新增加的X频段测量雷达也是也能正常工作，同时在测量雷达的场放内部也需要加抑制滤波器，其抑制度为20 dB，这样一共就有125 dB的抑制度，确保了导航雷达工作时，其发射信号不会使测量雷达的场放饱和，确保系统能正常工作。 6.3. 新增防护措施建议 针对导航雷达带外辐射较为复杂情况，可对导航雷达本身做出一些技术改进，使相应频段的导航雷达带外发射频段在测量雷达接收频段内无较强的辐射信号，如可在导航雷达发射前端加装测量雷达接收频段的滤波器。其缺点是需对导航雷达设备进行改造。 另外一种防护措施为在导航雷达与测控天线之间增加微波吸收隔板，该隔板使用吸波材料，能有效阻止导航雷达带外杂散信号进入到测控天线馈源中。其缺点是会影响导航雷达后侧探测距离与效果。
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user: 7. 结论 本文针对测量船X频段、S频段测量雷达和X频段导航雷达和S频段导航雷达同频段设备间存在的电磁干扰问题，利用目前比较先进的电磁数值仿真技术开展相关工作。首先对测量船主要装船电子设备电磁兼容性问题进行理论分析；采用基于时域有限积分的有限元算法和基于MLFMM、高频物理光学和弹跳射线的通用快速电磁计算算法进行仿真，通过设备电磁兼容测试，将仿真结果和实测结果进行比对，验证了该仿真方法和软件的可行性。最后利用仿真和测试结果，针对测量雷达提出了相关防护措施的建议。 本文开展的测量船同频段测控天线和导航雷达天线间工作电磁环境的方法研究，不仅能将天线间的电磁干扰值通过数值仿真方法直观的显示，便于发现设备间存在的电磁干扰，为今后的全甲板面工作电磁环境仿真与测试打下良好的基础。
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user: 摘 要 本文通过作者多年裁判经历和对北京奥运会、第26届世界大学生运动会举重比赛加重工作成功经验的总结，对举重比赛加重环节进行合理分工和协作，为今后举重比赛的加重工作提供规范模式。 关键词 :举重比赛，加重员，分工，协作，工作模式
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user: 1. 引言 我国是举重强国，举重运动曾多次为我国在世界体坛挣得巨大荣誉。在历届奥运会中，代表“中国力量”的我举重军团，总是能在世人面前创造奇迹，特别是女举。中国举重运动的辉煌带来了举重裁判工作的发展[ 1 ] 。随着举重赛事的上水平，对关系到比赛进程的加重裁判员工作提出更高要求，只有加重裁判员(下称加重员)们通力合作，比赛才能顺利进行。 举重加重，顾名思义就是在比赛中给杠铃两侧增加重量。即按运动员要求试举的重量，选用不同颜色、不同重量的杠铃片安装在杠铃两侧。加重工作看似简单，只需要力气就行，但懂得举重规则的人都知道，加重员不仅需要体力，而且更要开动脑筋，反应迅速，既要符合规则，又要“快速准确”。在2009年第20届世界举重锦标赛上，因为加重员加出错，造成比赛结果金牌易人，国际举联主席向代表队和运动员道歉的重大失误，教训是惨痛的[ 2 ] 。因此，重视加重员工作是比赛成功的保障。 2006年我国开始实施“一公斤”规则，丰富了试举重量的方案，新规则在实施比赛中可供选择的试举方案多达36种，是原规则的3倍还多；由于可供选择的加重方案增加，测算把位的难度也随之水涨船高，使比赛的结果更充满了悬念[ 3 ] 。同时也增加了加重员的工作难度。 规范加重一般一次增减重量应平均在20秒内完成，如果每次延误10秒，一场比赛大约要推迟30分钟结束，特别是大型比赛现场直播的情况下，因为加重问题而延长比赛时间和打乱比赛的节奏，后果是显而易见的。因此，加重工作是比赛中一重要环节，是大赛管理水平的体现。在2008年北京奥运会期间就有技术官员提出了加重组工作模式的问题，经过一段时间的探索，我们设计出了一套加重员工作模式，后在多次全国比赛中使用和改进，供举重同行们参考。
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user: 2. 现有的工作模式及存在的问题 毋庸置疑，以往的举重加重工作也是成功有效地。一般加重员由有经验的举重运动员担任，他们对杠铃非常熟悉，加重工作熟能生巧。但是，仅凭加重员有经验远不能达到比赛管理工作上水平的要求。从裁判组工作会议上就可以看出，加重工作不被重视。首先加重员不是选调裁判员，特别是省一级比赛，加重员甚至不参加裁判工作会议，对整体比赛一盘棋不了解，对比赛要求、进程不清楚。除大型比赛外，加重组人员不直接归裁判长领导，而是承办单位临时选调，处于半失控状态，工作模式一般是稍有分工，蜂拥而上，责任不明确，上场、下场无秩序。
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user: 3. 新规则下工作模式设计与创新 3.1. 举重比赛加重员条件 3.1.1. 体力充沛 加重员的工作量较大，每名运动员抓、挺举各有三次试举机会，每次试举又有三次机会可以改变重量，加上电脑自动生成的增加1公斤的重量，即一名运动员完成比赛会有最多22次重量的变化。一场比赛如有18名运动员参加，加重员上、下场往返距离按20米计算，那么，上场更换杠铃片最多需396次，上下场往返距离要7920米。有时加重员一天要负责两到三场比赛，从场下到场上往返的总距离可达15，840米至23，760米之多。另外，无论增减或原重量不动，加重员都要上场对杠铃进行位置调整和锁紧，一场比赛搬动的杠铃总重量约达20吨。所以要完成如此大工作量的工作，加重员必须要有良好的身体素质，才能保证每场比赛坚持到最后。 3.1.2. 形象和身材 虽然举重比赛不是选美，但每场比赛，除了运动员之外，加重员在电视转播的画面中出现的频率最高，尤其是大型国际赛事，他们代表着国人的形象，代表着举重运动的新生力量，所以挑选的加重员必须要五官端正、体形标准，还要动作协调，做到坐有坐姿、站有站相。同时由五、六人组成的加重员小团队，身高相近，胖瘦一致，从而产生良好的视觉效果。 3.1.3. 熟悉加重规律、反应灵敏 运动员试举的重量由横杆和大小不同、颜色各异的杠铃片组成。当记录员播出或显示屏显示运动员所要的重量时，加重员应立即心算出要加几片杠铃，加什么颜色的杠铃。不仅重量正确，而且要遵循“大片优先”的原则。因为加重员是在众目睽睽之下完成工作，不能出现一丁点失误，所以每片杠铃的颜色和重量都要烂熟于心，这就要求加重员们对加重规律非常熟悉，还要有快速心算的能力，准确地在第一时间内做出反应。 3.2. 工作模式设计 加重工作模式的设计首先要适应新规则的要求。新规则实施后，举重比赛裁判工作更加繁忙，教练员运动员大量的运用战术更改试举重量，使得检录台空前忙碌，与检录衔接的记录台自然也动了起来，试举顺序改变的现象频频发生，后场公布的工作跟着忙活起来，由于战术运用增多导致试举同等重量的次数大大减少，从而使得加重员的工作也空前地繁忙[ 4 ] 。 如图1所示，加重员是在值班裁判长的领导下，通过记录员播报和前场显示大屏两个途径了解加重信息，按照之前的分工和演练，完成加重工作，过程中接受执行裁判的检查和监督，如发现问题执行裁判应立即向加重组提出，以避免杠铃重量出现错误。 遇有运动员受伤，加重员应以最快的速度，帮助大会医生对运动员实施临场救护。当有媒体采访时，加重组长要出面应付。 3.3. 加重员的分工与合作 挑选好了加重员，如何进行分工合作也是一个关键。本文以六人加重组为例，分别为A、B、C、D、E、F，谈谈分工合作的方法。 首先，六人中选一位为组长，即A，组长不仅精通业务，而且有良好的语言表达能力，以及协调组织能力。另外，因一些大型赛事，会面临被采访等事宜，此时组长就可出面代言。赛前，组长应根据五人的特点进行分工和演练，五人中选一人力量最大为B，专门负责撬起杠铃横杆，另外四人的位置在杠铃杆两端为CD和EF。D、F两人心算速度快、反应比较快速，专门负责传送下一试举重量的杠铃片，C、E两人则力量稍大，专门负责装卸铃片。分工好后，六人则按分工相应位置就位(见图2)。 位置分好后，就是加重员六人的配合工作，这也是重中之重。不同的重量需要上不同的加重员，2人、4人或5、6人，根据场上情况而定。 (1) 当需要换大片时，BCDEF五人一队跑步上场，在B撬起杠铃杆的同时，CE两人将杠铃两端要换下的铃片卸下，DF将需要换上的铃片递交给CE，由CE加片，DF则将被更换下的铃片整齐归位于铃片架处(见图3)。 图1 图2 图3 (2) 当需要卸卡箍更换小铃片时，CDEF四人同时上场，CE卸铃片的同时，DF拿好应换的铃片交给CE安装，并将被换下的铃片归位。 (3) 当不需要卸卡箍添加小重量时，则两人完成即可，要么CE，要么DF，根据情况事先定好。 (4) 当重量不动时，此时看起来简单，不用考虑加什么片，但真正做起来很辛苦，尤其杠铃重量较大时，要将自己一侧的杠铃抬起，将松动的铃片锁紧，有时一侧的重量在100公斤左右，没有一定的力气是不行的。通常AB两人出动，CE两人可相应替换，轮流上场(见图4)。 前三种情况，组长A不仅要观察整体加重组的配合有无差错，还要留意在加重员上场加重的同时，试举重量是否再次发生调整，如有调整，则立即通知场上的加重员。另外，组长还要注意裁判员对加重结果有无异议，从而及时做出反应。当发现举重台或杠铃杆需要清理松香和镁粉时由组长负责完成。因此，加重员处还应配备钢刷、干湿拖布和手套等。 3.4. 精神面貌和跑位 为了加重团队的形象，一些细节问题也不容忽视。如坐姿，在整场比赛中，不能坐的太随意，加重员六人要保证挺胸抬头，直直地正坐2个小时左右，保持严谨认真和训练有素的精神风貌；又如步调要一致，当记录员播出此次运动员试举成功或失败时，六人则同时起立，下一把试举重量一经播出或显示屏显示出重量时，根据情况，需要上场的几个人则按分工位置纵队跑上举重台，其余的站于原位，等待同伴返回后成一列横队，由事先指定的C或D轻声发出“坐”的口令后，六人整齐坐下。 加重跑位：BCDEF可依照顺序跑步上台，各司其职，完成自己的加重工作后，在相应位置站好。标准的站姿是两腿开立，挺胸抬头，表情严肃，面对杠铃，相互监督，随时补漏。通常C距离最远，速度稍慢，其他人应等待其完成任务后，由C先动，带领队伍跑步下场，其他人依次跟随其后，顺序是C-D-E-F-B (见图5)。 图4 图5 每场比赛，加重员不仅肩负着加减杠铃的工作，还要时时注意场上的意外情况，如运动员受伤、突然出现晕倒等状况时，要及时上场，配合大会医生先把运动员救下，然后拿着挡板进行掩护，方便医务人员进行紧急处理，即充当特殊的“保护人员”。在伦敦奥运会男子举重77 kg比赛中，韩国选手史载赫在比赛中失误，导致手臂严重扭曲，关节对折，场面惨烈，加重员此时迅速使用帷布将治疗场面遮挡，避免引起观众恐慌。所以说加重员在比赛中身兼数职。他们既当加重员，又当保护员，还当清洁员。他们工作的精神面貌、准确度，直接影响整场比赛的进程，甚至直接影响比赛的结果。
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user: 4. 结论 以上介绍的加重工作模式中，我们对举重比赛加重员分工与配合进行设计，在比赛现场进行了演练和实战，在设计过程中对加重员身体条件、分工合作、精神面貌、站位和跑动路线进行了规范，并在设计中注重相互配合，同步整体化设计就如同F1赛车进入维修站一样，各司其职、通力合作，准确快捷，争分夺秒。实践证明，该模式可以提高工作效率，缩短加重时间，比赛场上井井有条，加重员整齐划一，精神抖擞。 总而言之，只有加重员们分工明确，配合默契了，比赛才能顺利进行。该加重模式在第26届世界大运会上实践，反响很好，得到国际举联官员的夸赞。后来又在几次全国比赛中推广，得到一致好评。
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user: 摘 要 本文先对广东省的进出口总额进行分析，建立相应的实用单变量动态灰色时间序列预测模型GM(1，1)，分析进出口总额的内在变化趋势，模拟预测效果佳，然后进一步探讨进出口总额和广东三大产业生产总值的影响关系，建立多变量灰色时间序列预测模型GM(1，4)，经检验模型的拟合预测效果比较良好，能反映广东省进出口总额影响三大产业生产总值方面的动态关系，能够比较准确预测未来的生产总值进而明确三大产业发展的方向。 关键词 :灰色时间序列预测，进出口总额，广东三大产业
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user: 1. 引言 进出口总额指实际进出我国国境的货物(包括贸易和非贸易)的价值总和，反映一个国家在对外经济贸易方面实际进出口货物的总规模，我国的对外贸易作为我国经济体系的重要组成部分，在促进我国经济发展、增加就业、增进与世界各国人民的联系与友谊等诸多方面都发挥着重要的作用。广东省作为我国南方的经济大省，得天独厚的自然和社会环境下，进出口贸易尤为突出，对外贸易对广东省经济发展的影响也越来越显著，其中广东省经济发展是关乎三大产业的生产总值的直接体现。因此，研究广东省的进出口总额和广东省的三大产业生产总值的可持续发展具有重要的意义。
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user: 2. 文献分析与方法分析 进出口总额是一国经济贸易的重要指标，对进出口总额的影响因素进行实证分析可以知道，生产总值GDP与我国进出口总额存在正相关关系[ 1 ] ，三大产业生产总值与总生产总值GDP之间的关系对于我国经济的可持续发展十分重要[ 2 ] ，因此研究进出口总额对三大产业的影响尤为重要。 赵娟(2012)对广西进出口贸易与三大产业关系实证分析，用VAR模型实证分析三大产业分别对进出口贸易的贡献度[ 3 ] 。张世晴与陈文政总结了既有的有关进出口贸易拉动GDP增长的研究成果基础上，运用HP滤波、相关系数矩阵及协整分析，进一步研究了进出口总额和生产总值与GDP增长的关系[ 4 ] 。常静利用灰色关联评价方法对云南的三大产业与GDP的关联度进行了分析[ 5 ] 。宋秀英运用灰色序列预测通过鉴别系统因素之间发展趋势的相异程度，并对原始数据进行生成处理来寻找系统变动的规律，介绍了灰色序列预测模型GM(1，1)的基本原理和精度检验方法，并用GM(1，1)模型对经济指标进行了预测[ 6 ] ，Liu Sifeng成功运用灰色系统预测河南省干旱和洪水泛滥的案例[ 7 ] [ 8 ] 。 这些文献都表明，进出口总额对三大产业生产总值的影响比较重要，综合研究进出口总额与三大产业之间的影响的成果，顺着上述文献的思路，本文提出进出口总额影响广东三大产业的灰色时间序列预测模型。 在接下来的文章中，建立进出口总额单变量灰色时间序列预测模型GM(1，1)，通过进行检验后分析进出口总额的内在变化趋势，紧接着进一步探讨进出口总额和广东三大产业生产总值的影响关系，建立多变量灰色时间序列预测模型GM(1，4)，经检验后得出进出口总额影响三大产业生产总值方面的动态关系模型，从而可以准确预测未来的生产总值进而明确三大产业发展的方向。
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user: 4. 结论 本文先对广东省的进出口总额进行分析，建立相应的实用单变量动态灰色时间序列预测模型GM(1，1)，分析进出口总额的内在变化趋势，运用历史数据，对其进行拟合预测，经过检验，得知模型的拟合效果比较好，精度比较高，从而可以运用单变量灰色时间序列预测模型对广东省的进出口总额进行预测分析，其动态灰色时间序列预测模型为方程(7)。 进而对广东省的进出口总额和相关三大产业生产总值建立相应的动态灰色时间序列预测模型GM(1，4)，经过检验，灰色序列预测模型的拟合效果较好，根据其平均相对残差分析，精度比较高，而且预测的比较精确。其模拟预测计算的详细结果如表3，根据表1的数据，通过GM(1，4)灰色时间序列预测模型得到模拟值，并且预测以后2014年和2015年的数据，如表3。 通过相应的实用动态灰色时间序列预测模型能够看出广东省进出口总额与三大产业生产总值之间在时间上的动态关系为决策者制定经济政策提供有利的依据，对广东省省进出口总额能进行较好的拟合，从而可以为相关部门制定外贸政策提供科学依据，为广东省经济增长的促进提供理论价值。
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user: 摘 要 目的：采用超声诊断在酒精肝疾病诊断中的临床应用价值进行系统性分析与研究。方法：从海员体检病例中选取100例腹部超声检查患者，其中男性有84例，女性有16例，他们的年龄在20~50岁之间。利用超声影像学特征分析的方法，对酒精肝患者的患病率与饮酒量、性别、年龄的关系进行对比性分析(P < 0.05)。结果：经过一段时间的观察与研究发现，酒精肝患者中男性患者有84例，占据总数的84%，而女性患者有16例，占据总数的16%，两者对比具有明显的差异性。20~30岁组、31~40岁组、41~50岁组，这三组年龄段患者的患病率具有明显的差异性。其中饮酒量大的患者患病率高于饮酒量小的患者(P < 0.05)。结论：利用超声检查的方式对酒精肝患者进行诊断，有助于提高临床诊断的效果，对患者的身体损伤极小，具有很强的临床应用与研究价值。 关键词 :超声诊断，酒精肝，价值
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user: 1. 引言 酒精肝是酒精性肝病中最为常见、最早出现的疾病，是由于多种综合病因引发的以患者肝脏器官中肝细胞变性为核心的病例综合症。由于海员长期在海上作业或者活动比较少，生活规律的不规则，酒精肝疾病的发病率不断升高。轻度酒精肝患者在体检超声检查时被及时发现及时治疗可恢复正常，而中重度酒精肝患者若不能得到有效治疗，则可能造成严重的肝功能损害。利用超声检查手段对酒精肝患者进行诊断，有助于提高海员诊断率，提升海员的生存质量。
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user: 2. 资料与方法 2.1. 资料 本研究已经获得本单位旅行卫生保健中心伦理委员会批准并与患者签订知情同意书。本组所研究的100例腹部超声检查患者是从海员的病体检病例中选取出来的，其中男性有84例，女性有16例，他们的年龄在20~50岁之间，平均年龄38岁。经过外科、内科、妇科、肝功能、血脂、X 线、心电图以及腹部超声检查，均符合酒精肝疾病的诊断标准。 2.2. 方法 利用超声检查的方法与超声影像学特征理论对100例腹部超声检查患者检查，所需要的步骤包括：1) 腹部超声检查的患者需要保持空腹状态，在超声检查过程中均采取仰卧位与左侧卧位；2) 是选择超声检查仪器设备，本组研究所选择的超声检查设备是Neusoft.FLYING2.0型号彩色多普勒超声诊断仪与DP-9900型号的黑白B型的超声诊断仪，前者的探头频率是2~5 MHz，后者的探头频率是3.5 MHz；3) 是利用这两种类型的超声检查设备对体检海员的肝脏进行从上至下、从左至右的检查，同时对体检海员肝脏的形态大小、边界、肝内管道、实质回声强度等项目进行仔细检查；4) 是科学记录超声检查的结果与患者的自然资料，比如说饮酒状况、性别、年龄、临床症状等。 2.3. 诊断标准 本组研究的超声诊断标准内容包括：1) 肝区近场存在弥漫性点状高回声，且回声强度高于肾脏与脾脏；2) 肝区远场的回声减弱，光点变疏；3) 肝内管道的结构不清晰；4) 肝脏中度与轻度肿大，肝前缘逐渐变钝。接受腹部超声检查患者具备第一项与其他任何一项的内容特征，被诊断为酒精肝。 2.4. 统计学处理 本组研究主要采取使用SPSS13.0统计学软件，一般资料用数±，标准差(x ± s)表示，计数资料采取X2进行检查，P < 0.05表示具有统计学差异。
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user: 3. 结果 利用统计学的理论知识对超声诊断在酒精肝疾病诊断中的临床应用价值进行有效性分析与研究，得出以下结论： 从表1中可知：经过超声检查与影像学特征分析，酒精肝患者中男性患者有84例，占据总数的84%，而女性患者有16例，占据总数的16%，两者对比具有明显的差异性。 从表2中可知：经过超声检查与影像学特征分析，三组年龄段患者的患病率具有明显的差异性，有统计学意义(P < 0.05)。 从表3中可知：经过超声检查与影像学特征分析，三组患者的患病率具有明显的差异性，且随着饮酒量的增多，患病率也明显增加。 Table 1 The relationship between the prevalence rate of alcohol liver and gende 项目 男性(n) 女性(n) 酒精肝人数(n) 84 16 患病率(%) 84% 16% P值 P < 0.05 P < 0.05 表1. 酒精肝的患病率与性别的关系 Table 2 The relationship between the prevalence rate of alcohol liver and ag 项目 20~30岁组 31~40岁组 41~50岁组 酒精肝人数(n) 17 57 26 患病率 17% (17/100) 57% (57/100) 26% (26/100) P值 P < 0.05 P < 0.05 P < 0.05 表2. 酒精肝患病率与年龄的关系 Table 3 The relationship between the prevalence rate of alcohol liver and quantity of alcoho 项目 ≥170 g 70~170 g 70 g≤ 酒精肝人数(n) 46 40 14 患病率 46% (46/100) 40% (40/100) 14% (14/100) P值 P < 0.05 P < 0.05 P < 0.05 表3. 酒精肝患病率与饮酒量的关系
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user: 4. 探讨 酒精性肝病是由于长期大量饮酒导致的肝脏疾病。有长期饮酒史，一般超过5年，折合乙醇量男性 ≥ 40 g/d，女性 ≥ 20 g/d，或2周内有大量饮酒史，折合乙醇量 > 80 g/d，但应注意性别，遗传易感性等因素的影响。乙醇量(g)换算公式 = 饮酒量(m1) × 乙醇含量(%) × 0.8。临床症状为非特异性，可无症状，或有右上腹胀痛、食欲不振、乏力、体重减轻等。酒精肝是临床中较为常见的弥漫性酒精性肝病之一，是由于长期大饮酒而导致的肝脏损伤性疾病，若得不到及时有效地治疗，可能会导致肝癌或者肝硬化疾病的发生[ 1 ] 。酒精肝在临床中发病机理是脂肪酸氧化障碍，人体内胆红素在血液循环中和清蛋白结合形成血胆红素输送到肝脏。肝细胞膜载体蛋白可以从血浆中提取血胆红素，一旦肝细胞出现破裂，其摄取血胆红素的能力降低，进而导致患者血液中胆红素的含量增加，对肝脏器官造成严重损害 [ 2 ] 。利用超声检查方法与影像学特征分析方法对酒精肝患者进行诊断治疗，其所具有的临床价值是超声检查所形成的影像学图像和组织学联系紧密，而积聚在肝组织中脂肪微粒致使超声散射所引发的远场回声逐步减弱，肝细胞破裂、融合与坏死、修复均呈现出不同形状的组织结构 [ 3 ] 。另外脂肪微粒也可以致使超声衍射的图像表现为肝区近场的回声增粗、增强、增亮，组织坏死呈现增强反应 [ 4 ] ，最终使得肝区回声的分布极不均匀。再加上超声诊断形成的影像学图像与病理组织解剖、实验室检查结果均有着密切的联系 [ 5 ] 。因此，利用超声检查的方法可以对酒精肝患者进行早期诊断、治疗监测、预后判断等操作，再加上对患者自身的损伤小，诊断准确率较高，因而具有极强的临床应用与研究价值 [ 6 ] 。在海员发现酒精肝后对每个患者进行医学知识和健康知识的教育，提高他们对疾病进一步的认识。
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user: 摘 要 对某电厂2 × 660 MW超超临界火力发电机组的P92钢主蒸汽和再热热段管道焊缝硬度，应用新型布氏硬度计进行工业实践。对比里氏硬度计与布氏硬度计的工作原理及其优缺点，探讨此种新型布氏硬度计的技术合理性、现场适用性，以期真实、准确的反映火电施工现场管道焊缝的焊后热处理硬度。结果表明，该新型布氏硬度计具有示值重复性好、精度高、数据真实的优点。 关键词 :布氏硬度计，火电施工，应用，焊后硬度
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user: 1. 引言 由我公司承建的某电厂2 × 660 MW超超临界火力发电机组，属于超超临界参数运行的火电机组，主要参数为：锅炉蒸发量2060 t/h，过热蒸汽出口压力及温度27.5 MPa/610℃、再热蒸汽出口压力及温度6.19 MPa/608℃、给水温度293℃。主蒸汽和再热热段管道材质均为A335P92钢，属于9Cr-1Mo马氏体耐热钢，根据DL/T869-2012《火力发电厂焊接技术规程》中的相关规定，其焊接和热处理工艺要求比较复杂，焊缝热处理后硬度合格指标为180 HBW~270 HBW，此硬度指标为检验焊后热处理质量的唯一标准，超过这一指标范围就评定为热处理不合格，需要进一步做金相检验，以确定马氏体组织是否破坏。所以，准确测量焊缝的焊后热处理硬度也是整个质量控制过程中的关键环节。
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user: 2. 焊接及热处理工艺 2.1. 焊接方法 采用GTAW + SMAW，GTAW打底层和填充第一层内充氩保护，预热温度为：GTAW 100℃~200℃、SMAW填充及盖面200℃~250℃，层间温度200℃~300℃，焊接过程中严格控制焊接线能量不能超过15 KJ/cm，层间温度不能超过300℃，采用多层多道焊接。 2.2. 热处理工艺 焊接结束后需降温至80℃~120℃，恒温1 h，进行马氏体转变后再进行焊后热处理。 升降温速度：6250/δ(单位为℃/h，δ为焊件壁厚，单位为mm)，且不超过150℃/h； 恒温温度：760℃ ± 10℃； 恒温时间：1 h/25 mm，且不少于4 h。
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user: 3. 里氏硬度检验 目前火力发电安装施工现场应用最广泛的硬度检验方法是采用里氏硬度计进行检验，我公司使用的里氏硬度计型号为：TH160型，D型冲击装置，国家标准GB/T17394-1998《金属里氏硬度试验方法》中对D型冲击装置及试样的要求见表1。 3.1. 里氏硬度计工作原理 D型冲击装置示意图： Table 1 The national standard of Leeb hardness tester type D impact device and sample reques D型冲击装置 数值要求 试样 数值要求 冲击体质量 5.5 g 表面粗糙度Ra ≤1.6 μm 冲击能量 11 N·m 试样质量 >5 Kg (稳定放置) 冲击头直径和材质 3 mm/碳化钨 试样最小厚度 5 mm 试验范围 200~900 HLD 表面硬化层深度 ≥0.8 mm 示值误差 ±12 HLD 表面曲率半径 ≥30 mm 表1. 国家标准对里氏硬度计D型冲击装置和试样的要求 1978年，瑞士人Leeb博士首次提出了一种全新的测硬方法，它的基本原理是具有一定质量的冲击体在一定的试验力作用下冲击试样表面，测量冲击体距试样表面1 mm处的冲击速度与回跳速度，利用电磁原理，感应与速度成正比的电压。里氏硬度值以冲击体回跳速度与冲击速度之比来表示。 计算公式： HL = 1000 × (Vb/Va) 式中：HL——里氏硬度值；Vb——冲击体回跳速度；Va——冲击体冲击速度。 3.2. 里氏硬度计测量范围及误差 1) 根据里氏硬度原理，只要材料具备一定刚性，能形成反弹，就能测出准确的里氏硬度值，但很多材料里氏与其它制式的硬度没有相应的换算关系，因此里氏硬度计目前只装了9种材料的换算表。具体材料如下：钢和铸钢，合金工具钢，灰铸铁，球墨铸铁，铸铝合金，铜锌合金，铜锡合金，纯铜，不锈铜。D型冲击装置的测量范围为200~900 HLD，施工现场使用方便、应用广泛。这也是其优点之一。 2) 里氏硬度换算为其它硬度时的误差包括两个方面：一方面是里氏硬度本身测量误差，这涉及到按方法进行试验时的分散和对于多台同型号里氏硬度计的测量误差。另一方面是比较不同硬度试验方法所测硬度产生的误差，这是由于各种硬度试验方法之间不存在明确的物理关系，并受到相互比较中测量不可靠因素影响的原因[ 1 ] 。 3) 其他影响硬度值的因素[ 2 ] a) 被测试工件质量大小影响 冲击能量在被测试工件上产生的弹性变形的大小与被测试工件的质量大小有很大关系，若被测试工件的质量小，冲击能量在工件上产生的弹性变形和工件的位移大，因此被释放掉的能量大，冲击体获得反弹的能量小，反弹速度低，测试的硬度值就小，所获得的测试结果是不准确的。 b) 冲击体质量大小的影响 冲击体质量和球头直径大小与被测工件硬度压痕上产生弹性功和塑性功的大小是有直接影响的。如G型冲击体比D型冲击体实测误差小些。这是因为里氏硬度计G型冲击体质量和球头直径比D型冲击体的大。那么在工件表面上产生硬度压痕就相应的大些。硬度压痕大说明冲击能量在硬度压痕上更有机会产生合理的弹性应变和塑性应变。于是能获得较完善的综合机械性能的硬度压痕。因此说冲击体质量和球头直径大，可减少测试误差的影响[ 3 ] 。 3.3. 现场实际应用 本工程对主蒸汽管道(P92 ID292 × 75) 13#焊缝和再热热段管道8#焊缝进行了焊后热处理，热处理的参数及曲线都符合规程要求，采用便携式里氏硬度计进行硬度检测，其布什硬度平均值为主汽焊缝280 (HBHLD)、再热热段焊缝294 (HBHLD)，均高于《火力发电厂焊接技术规程》中规定的180-270HB的硬度范围。但是金相组织分析其焊缝组织为回火马氏体(见图1、图2)，符合标准要求。
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user: 4. 布氏硬度检验 4.1. 布氏硬度检验原理 布氏硬度试验(HBW)：见图3，是以一定的试验力F如：187.5 kg\250 kg\3000 kg等载荷把一定直径D的钢球或硬质合金球压入材料表面，保持一段时间，去载后，负荷F与压痕面积之比值，即为布氏硬度值(HBS\HBW)，单位为N/mm 2 (MPa)。 计算公式为： 图2. 8#再热热段焊缝金相组织 图3. 布氏硬度计原理示意图 4.2. 试验要求 由于试样的大小、厚薄、材质、硬度不同，一种试验力、一种压头不能满足要求，在试验力和压头球直径的选择上需要遵循两个规则[ 6 ] ： 规则一，试验力与压头球直径的平方之比为常数，即布氏硬度压痕相似原理：不同的压头球直径D1、D2在不同的试验力F1、F2作用下压入试样表面，所得到的压痕直径是不同的，但只要压入角ψ相同，压痕就具有相似性，这时试验力与压头球直径的平方之比就是一个常数，在同一试样上测得的硬度值是相同的，在不同的试样上测得的硬度值是可以相互比较的。 规则二，试验后使压痕直径的范围处于0.24 D~0.6 D之间。 4.3. 现场应用 我公司应用此种新型便携式布氏硬度计对13#主蒸汽和8#再热热段管道焊缝进行了布氏硬度检验。 4.3.1. 焊缝打磨 按照GB/T231.1-2009《金属布氏硬度试验第1部分试验方法》第6条的要求，对焊缝金属打磨并进行抛光，见图5。 4.3.2. 固定布氏硬度计进行硬度测试 将便携式布氏硬度计的冲压压头对准打磨好的焊缝硬度待测点，并保证仪器两端与焊缝两侧母材紧 图4. 便携式布氏硬度计 图5. 焊缝硬度打磨 密接触，旋转其两端的两个磁力旋柄开关，靠磁力吸附于管道上。然后慢慢旋转仪器顶端的圆形旋钮(加力时顺时针旋转，不可逆时针转动)，观察仪器数字显示屏，当加载力达到187.5 Kg时停止加力，并且在此加载力下稳定10秒钟后，卸掉加载力(快速的逆时针旋转圆形旋钮)，仪器的数字显示屏显示焊缝的布氏硬度值，测试结束(见图6)。 经检测，该主汽焊缝的平均布氏硬度值为255 HB，再热热段焊缝的平均布氏硬度值为260 HB，硬度符合标准要求[ 7 ] 。对比说明里氏硬度计检验的误差较大。 4.3.3. 技术合理性分析 影响布氏硬度测量准确性的因素主要有：试样、硬度计、环境、操作 1) 试样 火电施工安装现场主蒸汽和再热热段管道管径大、管壁厚，单根管子的重量都在8~10吨以上，而且试验力加载缓慢、达到规定试验力后保持时间长，所以在进行布氏硬度测试时不会产生明显的塑性变形和弹性变形，布氏硬度试验本身对试样表面粗糙度要求不高，此影响因素可以排除。 2) 硬度计 此种便携式布氏硬度计的试验原理与台式布氏硬度计完全相同，如前所述，试验力采用高精度力传感器，压痕深度测量采用高精度位移测量系统，电脑控制，硬质合金球压头及压痕测量装置均符合GB/T231.2-2012《金属布氏硬度试验 第2部分 硬度计的检验与校准》的规定，保证了测试的准确性。 3) 环境 管道安装施工现场环境干燥、无振动、焊缝打磨清洁，此因素可以忽略。 4) 操作 根据第4.2.2条所述，此种便携式布氏硬度计的操作稍显复杂，第一需要把仪器固定牢固，要求测试硬度焊缝的两侧管道处于水平状态，否则仪器不能固定牢固或者不能正常加载试验力；第二是加载速度、时间，加载速度要缓慢，否则惯性力加大，使压痕增大，导致布氏硬度值偏低，反之则硬度值偏高。当加载力达到规定值后，此仪器的试验力保持时间由电脑给出(10秒)，所以试验力保持时间能够保证不会 图6. 固定布氏硬度计 过长或过短。布氏硬度计测量对操作者的要求较高。 4.4.4. 现场适用性分析 通过现场应用，分析此种便携式布氏硬度计优点主要有： 1) 受试样表面粗糙度影响小，对试样研磨要求不高； 2) 加载力、加载时间控制准确； 3) 试样不会产生明显的塑性变形和弹性变形； 4) 与台式硬度计原理相同，测量准确度高、误差小。 分析此种便携式布氏硬度计的缺点主要有： 1) 重量较大、现场测试固定不方便；对于小径管及狭小空间不适用； 2) 只适用于焊缝两侧管道处于同一水平面的硬度测试，对于异径管、弯头或者焊缝两侧管道不在同一水平面的焊缝不能正确固定，导致加载力不能正确加载，测试失败； 3) 对操作要求较高，试验力需手动控制、缓慢加载。
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user: 5. 结论 综上所述，此种新型便携式布氏硬度计在火电安装施工现场具有一定的应用范围，其优点还是非常突出的，在不破坏试样的情况下，能够准确测量出试样的布氏硬度，并且其示值重复性好、精度高、数据真实，但是，由于前述其缺点的存在，也使其应用受到了很大的限制，相信经过技术改进，克服这些缺点后在火电施工现场推广应用的前景及空间还是巨大的，但完全取代里氏硬度计并不现实，目前，可以应用于管径较大(f133以上)的直线管道(管道外表面处于同一水平面)焊缝及母材硬度的测试，其示值重复性、准确性均高于里氏硬度计。
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user: 摘 要 由火害后钢筋混凝土内部钢筋腐蚀主要是因为钝化膜被破坏，而钝化膜破坏的主要原因是钢筋周围的碱性环境的消失。因此利用再碱化技术控制火害后钢筋混凝土周围的OH − 的浓度。本研究主要建立以再碱化后钢筋周围溶液的pH值为目标的控制模型。根据试验建立了以控制混凝土保护层内的pH值为目标的再碱化控制模型为 ， 为电路流密度(A/m 2 )， 为通电时间(s)， 为中性化深度(mm)， 为火灾后混凝土实际强度(MPa)， 为孔隙率的参数。本研究估计火害普通强度的混凝土孔隙率参数 值为6.3 × 10 −4 ，而火害高强度的 值2.5 × 10 −5 ，该模式可应用于以再碱化技术修复火害后钢筋混凝土的pH的估计。 关键词 :再碱化技术，火害后钢筋混凝土，pH值，模式
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user: 1. 引言 混凝土为一种多孔隙性材料，混凝土的渗透性与混凝土内部孔隙大小、数量、与孔隙间连通状况有关，因此混凝土的渗透性与耐久性有密切的关系[ 1 ] 。若混凝土渗透性高，则氯离子容易侵入混凝土结构物中，与混凝土中的钢筋作用，而造成钢筋产生膨胀性的破坏，进而增加裂缝的产生，甚至是保护层的剥落 [ 2 ] 。混凝土暴露于高温下会改变孔隙结构，一般被称为“微结构粗化效果 [ 3 ] 。这些经暴露于高温曝露后混凝土孔隙的量和体积的变化会导致增加混凝土的渗透性，和与渗透性相关耐久性的损伤[ 4 ] [ 5 ] 。由于从空气中CO 2 和Ca(OH) 2 之间的化学反应，降低混凝土钢筋的碱度，导致钢筋混凝土在高温下由于逐渐的碳化，减少了钢筋混凝土耐久性，因此当混凝土碱度变低，发生混凝土中钢筋的腐蚀及保护层的劣化 [ 6 ] 。火害对钢筋混凝土的损伤表现在两个方面，其一是当混凝土中性化深度超过钢筋保护层厚度时，钢筋失去碱性环境的保护致使钢筋的锈蚀速度加快，其二表现混凝土结构更变得疏松、开裂、剥裂、混凝土结构整体强度的降低。因此对于火害损伤钢筋混凝土的修复分为两个步骤，首先是钢筋周围混凝土的碱性环境的恢复，其次是混凝土强度的提高。 电化学处理用于恢复混凝土内钢筋周围碱性即称为电化学再碱化 [ 7 ] ，主要是在置于混凝土构件表面上的外部电极和钢筋之间通一直流电，钢筋作为阴极，外部电极作为阳极，和其间的碱性电解质共同构成回路，对钢筋进行阴极极化，在整个系统中进行电化学反应[ 8 ] [ 9 ] 。再碱化恢复钢筋周围的混凝土的碱性产生OH − ，首先是发生钢筋表面的氧的还原作用[ 10 ] ，另外主要是电解水重新分布在钢筋的周围可从根本上制止由于钢筋周围碱性环境消失而引起的钢筋腐蚀[ 11 ] 。其原理如下： 1) 电解 在钢筋(阴极)上的电极反应： 当钢筋周围的水含氧时 当钢筋周围水中的氧耗尽时(即一般通电7 h后)。 这两个阴极反应都会使钢筋附近混凝土孔隙液的pH值增高。 由钢筋混凝土内部钢筋腐蚀的原因知道，钢筋腐蚀主要是因为钝化膜被破坏，而钝化膜破坏的主要原因是钢筋周围的碱性环境的消失 [ 6 ] 。因此，电化学再碱化成功与否主要取决于再碱化后钢筋周围的OH − 的浓度，即钢筋周围的pH值。本研究主要建立以控制再碱化后钢筋周围溶液的pH值为目标的模型。
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user: 3. 利用pH值控制模式的应用 根据上述电化学再碱化的试验研究结果，应用于本研究模拟实际火害后钢筋混凝土利用再碱化法修复钢筋混凝土碱性环境的操作步骤，以呈现再碱化技术pH值控制模式的实用性。 3.1. 损伤深度检测 火灾后采用中性化–电化学法检测钢筋混凝土的损伤深度，进而判断火灾是否对钢筋造成了损伤，如果检测发现中性化深度超过了混凝土保护层厚度，火灾已经对钢筋造成了损伤，则选择用电化学再碱化法修复损伤钢筋混凝土结构。本试验由实验火害后普通强度及高强度的钢筋混凝土中性化深度分别为20.8 mm及19.2 mm，一般钢筋混凝土于中性化深度约为20 mm即显示对钢筋造成了损伤 [ 14 ] ，因此后续可选择再碱化法修复损伤钢筋混凝土结构。 3.2. 实施电化学再碱化修复 根据损伤检测结果和混凝土内钢筋网的排布，把受损钢筋混凝土构件分为面积适中几个区，对整个构件的修复在每个区内分别进行，不适宜分区的需要阳极以一种分散的布局方式安装，平铺一层金属作为辅助阳极，常用的阳极为普通金属条或金属网。本实验所选用电解质的为Na 2 CO 3 ，浓度为1 mol/L左右，以整流器将交流电经过变压、整流器的直流输出可在固定电流或固定电压制式下运行。在设备都选定之后，重要的就是确定修复电流和通电时间。 3.3. pH值控制模式的应用 根据前面建立的再碱化控制模型， 选择再碱化后的pH值以回复火害前混凝土的碱性环境的要求，结合混凝土的中性化深度和结构的实际强度，依据前面试验估计孔隙率的参数 值，如表2。本普通强度的钢筋混凝土电流密度为1.0 A/m 2 ，通电时间需达约7天，藉由模式预测再碱化的pH值为12.5，实际以pH计测得再碱化火害后钢筋普通强度混凝土的pH值为12.0。高强度钢筋混凝土通以电流密度 为1.0 A/m 2 ，通电时间需达约7天，藉由模式预测再碱化的pH值为11.2，经由pH计测得火害后高强度钢筋混凝土的pH值为11.2，如表3。由结果可发现本实验所应用的模拟火害后钢筋混凝土之pH值，利用模式所得预测值及实际值都相当接近。
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user: 4. 结论 当钢筋混凝土结构体遭受火灾损伤时，可利用再碱化技术修复因高温下由于逐渐的碳化，导致混凝 Table 2 Predictive k value of porosity was estimated by modelling of pH value in fire-damaged reinforced concrete to repair by electrochemical realkalisatio Specimen States of reinforced concrete Predictive k value General strength ， pH = 12.5 (fire-damaged before) 6.3 × l0 −4 High strength ， pH=11.2 (fire-damaged before) 2.5 × l0 −5 表2. 再碱化技术恢复火害后钢筋混凝土pH值控制模式估计孔隙率的参数k值 注：当电流密度 为1.0 A/m 2 ，T通电时间为 6.05 × l0 5 秒，钢筋混凝土的降伏强度为225 MPa。 Table 3 Predicted pH value and actual pH value of fire-damaged reinforced concret Specimen Condition pH value Predictive Actual General strength ， 天 12.5 12.0 High strength ， 天 11.2 11.2 表3. 火害后钢筋混凝土预测pH值及实际pH值 注：钢筋混凝土的降伏强度为225 MPa；电解质Na 2 CO 3 浓度为1 mol/L。 土碱度变低，发生混凝土中钢筋的腐蚀及保护层的劣化。火害对钢筋混凝土的损伤表现当混凝土中性化深度超过钢筋保护层厚度时，钢筋失去碱性环境的保护致使钢筋的锈蚀速度加快。因此对于火害损伤钢筋混凝土的修复是利用钢筋周围混凝土的碱性环境的恢复，利用本pH值控制模式的建立，可有助于再碱化技术应用于修复火害后的钢筋混凝土电化学表征值的预估。
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user: 摘 要 在岩心描述及样品化验分析资料的基础上，结合测井解释成果，从储层微观特征、宏观分布，及非均质性等方面对重1井区齐古组二段储层进行了综合研究。研究发现齐古组二段储层岩性主要为细、中粒岩屑砂岩。储层岩石结构成熟度和成分成熟度均较低。储集空间主要是原生粒间孔、剩余粒间孔、粒内溶孔和少量粒间溶孔。孔隙度平均为27.2%，渗透率平均为3.042 × 10 −6 µm 2 ，大孔粗喉，属高孔高渗，孔隙结构较好的I类好储集层，并且非均质性较强。 关键词 :重1井区，齐古组二段，孔隙类型，储层特征，风城油田
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user: 1. 引言 重1井区地下浅层蕴藏着丰富的稠油资源，是风城油田作业区2013年产能建设的重点实施区块。其勘探开发始于80年代末，1984年~1994年进行了多口直井和水平井的注蒸汽吞吐和汽驱热采试验，获得好的收效。该区齐古组广泛发育辫状河流相沉积[ 1 ] [ 2 ] ，这就决定了沉积岩性在平面上频繁而多期的变化。以往只是从准噶尔盆地西北缘的大尺度上来进行沉积储层方面的研究，而重1井区是SAGD建设的新区块，没有单独进行过较细致的储层方面的研究。因此摸清该区储层地质特征，就显得尤为重要，能够为以后的开发部署提供可靠参考。
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user: 2. 基本概况 重1井区位于风城油田超稠油区西北部，距克拉玛依市东北约130 km，该区北界为独阿国道，东与夏子街油田接壤，南邻乌尔禾油田。为四条断层围成的孤立断块，其西界为重43井西断裂、北界为重1井北断裂，东界为重55井断裂，南界为重1井南断裂。齐古组顶部构造形态为断裂切割的南倾单斜，地层倾角5˚~8˚。 该区侏罗系齐古组不整合沉积于二叠系之上，其上又被白垩系吐谷鲁群超覆，在全区广泛分布[ 3 ] [ 4 ] 。齐古组二段(J 3 q 2 )为一套辫状河流相沉积，沉积岩性主要为浅灰-灰褐色细、中砂岩、含砾砂岩、砂砾岩和灰色泥岩、泥质粉砂岩。根据测井曲线及沉积旋回特点，自下而上可分为J 3 q 2 1 、J 3 q 2 2 两个小层；J 3 q 2 1 仅在F10308井和重44井附近局部地区发育。J 3 q 2 2 层内明显发育3个正旋回层，电性特征明显，可细分为J 3 q 2 2-1 、J 3 q 2 2-2 和J 3 q 2 2-3 三个砂层，其中J 3 q 2 2-1 、J 3 q 2 2-2 发育厚层砂岩，岩性为中细砂岩，低阻、自然电位高幅度钟型，是本区主要含油层系(图1)。