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user: 3. 结果与讨论 干缩系数和温缩系数是评价抗裂性的可靠指标。通过对各个试件进行干缩性能试验，得到最大干缩应变和干缩系数；进行温缩试验，温度区间为40℃至−20℃即最大温差为60℃，得到最大温缩应变和温缩系数；进行无侧限抗压试验、抗拉强度试验及抗冲刷实验得到无侧限抗压强度、抗拉强度及抗冲刷性能。 3.1. 水泥用量的影响 纤维掺量固定为0.9‰，龄期28 d，试验结果见表5、图1和图2。 Table 5 Effects of cement on crack resistance of cement stabilized macada 试件编号 水泥掺量/% 最大失水量/% 最大干缩应变 /10 −6 干缩系数 /10 −6 /% 最大温缩应变 /10 −6 温缩系数 /10 −6 /℃ A1 4% 4.17 120 28.7 412 6.86 A2 5% 4.27 145 34.0 452 7.53 A3 6% 4.31 212 49.2 486 8.1 A4 7% 4.40 307 69.8 502 8.36 表5. 水泥用量对水泥稳定碎石抗裂性的影响 图1. 水泥掺量对干缩系数的影响 图2. 水泥掺量对温缩系数的影响 试验结果表明，随着水泥用量的增加，水泥稳定碎石的干缩系数和温缩系数均增长明显；当水泥用量超过5.0%后，水泥稳定碎石的干缩系数增幅显著增大，表明较大的水泥用量对水泥稳定碎石的抗裂性有不利影响。主要是因为随着水泥用量的增大，水泥稳定碎石水化作用所需要的水分也随之增加，因此干缩系数增大；随着水泥用量的增加，具有较高强度及收缩性能的水泥水化物也增加，从而使纤维水泥稳定碎石的温缩系数增加。综合考虑抗裂性、强度以及经济性指标，确定本次研究中水泥的合理用量为5.0%。 3.2. 纤维用量的影响 水泥掺量取5.0%，龄期28 d，分别测试添加不同掺量的聚乙烯醇纤维后水泥稳定碎石的干缩系数和温缩系数，试验结果见表6、图3和图4。 Table 6 Effects of fiber on crack resistance of cement stabilized macada 试件编号 纤维掺量/‰ 最大失水量/% 最大干缩应变 /10 − 6 干缩系数 /10 − 6 /% 最大温缩应变 /10 − 6 温缩系数 /10 − 6 /℃ B0 0 3.90 198 50.8 487 8.12 B1 0.6 4.12 158 38.3 473 7.88 B2 0.9 4.27 145 34.0 452 7.53 B3 1.2 4.15 132 31.8 436 7.27 B4 1.5 4.13 125 30.2 416 6.93 表6. 纤维用量对水泥稳定碎石抗裂性影响试验结果 图3. 纤维掺量对干缩系数的影响 图4. 纤维掺量对温缩系数的影响 试验结果表明，随着聚乙烯醇纤维掺量的增加，水泥稳定碎石的温缩系数持续缓慢下降，而干缩系数呈现出较显著的下降趋势。当纤维掺量达到0.9‰时，水泥稳定碎石的干缩系数为34.0，相对于未添加纤维时已下降了33.1%；但随着纤维掺量的继续增大，干缩系数的下降幅度明显变缓，表明继续增大纤维掺量对水泥稳定碎石抗裂性的作用不大。干燥收缩与水泥稳定碎石含水量损失紧密相关，干缩是由含水量的降低而导致水泥稳定碎石的宏观体积减小。半刚性材料由于含水量的减少而发生的毛细管作用、吸附作用、分子间力作用、材料矿物晶体或凝胶体间的层间水作用等会引起干燥收缩 [ 1 ] 。水泥稳定碎石材料首先损失的是大孔隙中的自由水，然后是毛细管中的水。自由水的蒸发一般不会引起材料宏观体积的变化；而当毛细管中的水分减少时，毛细管的孔径就会越来越细，毛细管张力则不断增加，表现为材料的宏观体积不断减小。毛细管作用后，随着含水量的继续降低，吸附水和分子间力开始起作用，颗粒表面的吸附水膜逐渐变薄，颗粒间距逐渐变小，分子应力逐渐增加，导致水泥稳定碎石宏观体积进一步缩小。而添加一定量的聚乙烯醇纤维之后，纤维在材料内部形成一个三维立体交错的网络结构，一方面承担了一部分内应力，另一方面挤压甚至阻塞内部的毛细管，抑制了因水分从毛细管流失而形成的表面张力，水泥稳定碎石的表面开裂状况得以缓解，因此抗干缩开裂性能得以提升 [ 2 ] 。掺入一定量的纤维后，由于纤维对温度不敏感，有着比水泥稳定碎石小得多的温缩系数，在水泥稳定碎石中呈三维乱向分布，因此聚乙烯醇纤维掺入水泥稳定碎石中对其温缩系数的减小具有一定作用。综合考虑抗裂性、强度及经济性指标，选取0.9‰作为本次研究聚乙烯醇纤维的合理用量。 3.3. 龄期的影响及强度增长机理 根据以上试验结果，水泥掺量取5.0%，纤维掺量固定为0.9‰，试验结果见表7。 Table 7 Effects of curing age on crack resistance of cement stabilized macada 龄期/d 最大失水量/% 最大干缩应/10 6 干缩系数/10 6 最大温缩应变/10 6 温缩系数/10 6 /℃ 间接抗拉强度/MPa 3 3.92 246 62.8 362 6.03 0.17 7 4.07 162 39.8 378 6.30 0.24 14 4.18 151 36.1 427 7.12 0.58 28 4.27 145 34.0 473 7.88 0.76 表7. 龄期影响对水泥稳定碎石抗裂性试验结果 试验结果表明，随着养护龄期的增加，干缩系数逐渐减小，前7 d减小趋势剧烈，而温缩系数逐渐增大，但随着龄期的增加温缩系数缓慢增长。分析其原因，干缩主要由水泥稳定碎石中水分散失而产生的，这种水分的散失主要集中在养生的前7天，之后水分的散失作用逐渐降低，体现为前7天的干缩系数增长迅速，之后增长缓慢；水泥是形成水泥稳定碎石强度的主要胶结物，有着比矿料更高的强度和更大的温缩系数。随着龄期的增长和水泥水化硬化反应的进一步推进，以水泥凝胶形式存在的胶结物在整体体系中所占比例越来越大，而它们本身的干温缩系数又比集料大，因此随着龄期的增大，水泥稳定碎石的温缩系数增加，宏观上体现为水泥稳定碎石抗裂性的降低。随着龄期的增长，抗拉强度呈现初期增长迅速后期逐渐放缓的趋势，这是由硅酸盐水泥中的四种矿物各自的含量及其在水化过程中的行为决定的。C 3 A尽管含量不高，但是反应速度最快，其含量决定水泥凝结速度和释热量，对水泥早期强度起主导作用；C 3 S水化速度较快且含量高，C 3 S水化产物对水泥早期强度和后期强度起主要作用；C 4 AF通常含量约为10%，遇水反应较快，水化热较高，主要对抗弯拉强度起重要作用；C 2 S在硅酸盐水泥中含量与C 3 S大致相近，其遇水反应速度最慢，水化热也较低，主要对水泥后期强度起重要作用。因此，水泥中四种矿物含量及其各自的水化行为的不同导致聚乙烯醇纤维稳定碎石初期强度增长较快，中后期强度逐渐趋于平稳。 3.4. 强度试验 分别对龄期为7 d和28 d的水泥掺量取5%且纤维掺量取0.9‰的聚乙烯醇纤维水泥稳定碎石和普通水泥稳定碎石的抗压、抗拉强度进行试验，结果如表8所示。 Table 8 Result of strength tes 类别 聚乙烯醇纤维水泥稳定碎石 普通水泥稳定碎石 无侧限抗压强度(MPa) 7 d 4.07 4.51 28 d 7.69 7.75 抗拉强度(MPa) 7 d 0.28 0.31 28 d 0.63 0.58 表8. 强度试验结果 试验结果表明，前期聚乙烯醇纤维水泥稳定碎石比普通水泥稳定碎石抗压强度低9.76%，抗拉强度低9.67%；随着龄期的增长，两者强度接近，聚乙烯醇纤维水泥稳定碎石比普通水泥稳定碎石抗压强度低0.77%，抗拉强度高8.6%。这是因为前期纤维与水泥基的连接很弱，并且阻隔了水泥网状晶体的形成，而后期纤维水泥基共同受力使得强度增加。 3.5. 抗冲刷性能测试 高海拔地区山体水对半刚性基层的冲刷和积压在半刚性基层空隙中的动水作用是半刚性基层早期病害的主要原因，因此研究聚乙烯醇水泥稳定碎石的抗冲刷能力是非常必要的。本实验选用标准条件养生90天的试件进行冲刷试验，结果见表9和图5。 Table 9 Cement stabilized macadam scour test result 水泥稳定碎石类别 聚乙烯醇水泥碎石 普通水泥稳定碎石 冲刷时间(min) 分计冲刷量/g 累计冲刷量/g 冲刷率/(g/min) 分计冲刷量/g 累计冲刷量 /g 冲刷率 /(g/min) 3 1.215 1.215 0.405 1.680 1.680 0.56 7 4.776 5.991 0.318 5.931 7.611 0.395 11 4.425 10.416 0.295 5.127 12.738 0.342 15 2.458 12.874 0.164 2.893 15.7216 0.193 表9. 水泥稳定碎石冲刷试验结果 试验结果表明，随着时间的增加，两种水泥稳定碎石混合料的冲刷率逐渐下降，聚乙烯醇水泥稳定碎石在不同时间段的冲刷量和冲刷率均低于普通水泥稳定碎石，说明聚乙烯醇水泥稳定碎石具有更优良的抗冲刷能力。在相同级配下，水泥稳定碎石的抗冲刷能力主要取决于混合料中集料的排列结构、密实程度和细集料的粘附特性。冲刷过程中被冲掉的主要是细颗粒，聚乙烯醇在水泥稳定碎石中一方面加强了粗细集料的紧密结合，形成立体网状结构；另一方面对细集料起着保护作用，从而提高了混合料的抗冲刷能力。 图5. 不同冲刷时间下两种水泥稳定碎石的冲刷率