DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 结果 所有患者均获随访，平均随访时间8.6 ± 2.3月(6个月~18个月)。2组患者肩部疼痛程度及肩关节功能活动度均有明显好转。2组患者各自治疗后6月的VAS评分、Constant评分分别与治疗前比较，差异均有统计学意义(P < 0.05)；2组患者治疗前VAS评分比较，差异均无统计学意义(P > 0.05)，具有可比性，治疗后1月、6月观察组VAS评分均较同时期观察组低，2组之间比较，差异有统计学意义；2组患者治疗前Constant评分比较，差异均无统计学意义(P > 0.05)，具有可比性，治疗后1月、6月观察组Constant评分均较同时期对照组高，2组之间比较，差异无统计学意义(P > 0.05)。2组患者治疗后6月均无继发出血、神经损伤及骨折等并发症情况发生(表2)。 Table 1 Comparison of general data in 2 groups of patients before treatmen 组别 例数 性别(例) 年龄 (岁， x ¯ ± s ) 患肩(例) VAS评分(分， x ¯ ± s ) Constant评分(分， x ¯ ± s ) 平均病程(月， x ¯ ± s ) 男 女 左 右 观察组 35 12 23 54.1 ± 7.5 16 19 8.0 ± 1.2 57.7 ± 5.5 2.8 ± 1.4 对照组 35 14 21 53.5 ± 8.2 14 21 7.8 ± 1.1 58.2 ± 5.6 3.2 ± 1.8 P值 - 0.105 0.384 0.183 0.356 0.512 0.475 表1. 2组患者治疗前一般资料的比较 Table 2 Comparison of VAS scores and Constant scores at different time points before and after treatment in 2 groups of patients ( x ¯ ± s 组别 例数 VAS评分(分， x ¯ ± s ) Constant评分(分， x ¯ ± s ) 治疗前 治疗后1月 治疗后6月 治疗前 治疗后1月 治疗后6月 观察组 35 8.0 ± 1.2 3.2 ± 1.1 2.0 ± 0.3 57.7 ± 5.5 66.2 ± 3.4 83.5 ± 4.1 对照组 35 7.8 ± 1.1 4.6 ± 1.4 3.5 ± 0.6 58.2 ± 5.6 63.3 ± 4.8 74.8 ± 5.2 P值 - 0.356 0.031 0.026 0.512 0.035 0.017 表2. 2组患者治疗前后不同时间点VAS评分、Constant评分的比较( x ¯ ± s ) 注：对照组：治疗后与治疗前VAS评分比较，P = 0.034，差异有统计学意义；治疗后与治疗前Constant评分比较，P = 0.018，差异有统计学意义。观察组：治疗后与治疗前VAS评分比较，P = 0.021，差异有统计学意义；治疗后与治疗前Constant评分比较，P = 0.010，差异有统计学意义。
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user: 4. 讨论 冻结肩属于中医“痹症”范畴，又称为“五十肩、凝肩”，多发于40~60岁左右的中老年人群，总体发病率为2%~5%，其中女性患者多见，约占70% [ 2 ] [ 9 ] 。本病临床表现主要为肩部广泛疼痛，常伴有夜间痛，肩关节外展、后伸、前屈障碍，以内收位外旋障碍明显，可严重影响正常生活工作，进而导致生活质量下降 [ 3 ] [ 4 ] 。本病的病机仍不明确，组织学研究已经证实关节囊及周围韧带组织的慢性炎症及纤维化是冻结肩主要的病理改变，纤维化导致软组织弹性降低以及盂肱关节有效容积减小是肩关节活动受限的直接原因 [ 2 ] 。冻结肩早期以滑囊的炎性反应为主，表现为疼痛，后期导致关节囊的增厚和纤维化引起关节的活动受限。冻结肩治疗的主要目的在于缓解肩部疼痛和恢复肩关节的功能活动，临床上治疗原发性冻结肩的方法有许多 [ 2 ] [ 9 ] 。研究发现冻结肩患者中70%~90%保守治疗效果良好，多数学者认为保守治疗可作为冻结肩的一线治疗方法 [ 2 ] [ 10 ] 。本研究中，2组患者治疗后6月均取得较好的临床疗效，与相关研究相符合。此外，本研究中治疗后1月、6月，观察组的疗效均优于对照组，说明硬膜外穿刺针松解配合局部封闭治疗初发冻结肩在临床上较有优势。 硬膜外穿刺针松解治疗冻结肩与小针刀具有相似的特点：对肩周软组织具有强大的松解功能，能够迅速解除筋膜、肌腱、神经、血管的机械压迫，缓解疼痛；能明显改善病变软组织代谢，同时使局部组织蛋白分解，产生血管、神经的活性物质，降低5-羟色胺、缓激肽等致痛物质的血液含量，减少对末梢神经感受器的刺激，从而缓解疼痛；作用于病灶局部，且具有较强的刺激作用，有研究表明同神经节段内伤害性刺激较非伤害性刺激具有更强的镇痛效应；施术部位为“阿是穴”，具有平衡阴阳、疏通经气从而调理全身的针刺效应 [ 4 ] [ 7 ] [ 11 ] 。同时，硬膜外穿刺针没有小针刀锋利的刀的特性，操作时不易导局部肌腱、血管、神经等重要组织损伤，可明显缩短临床医生的学习曲线。封闭治疗中的醋酸泼尼松龙是肾上腺皮质激素类药物，能起到消除无菌性炎性物质的作用，而普鲁卡因属于短效脂类局麻药，亲脂性低，能制止和阻滞神经冲动的产生和传递，从而起到阻断痛觉传导的作用，因此局部封不仅可以缓解松解时病人的疼痛，从而协助硬膜外穿刺针的松解操作，还可以很好地改善治疗后近期肩部疼痛症状，可以让患者早期无痛(微痛)下康复锻炼 [ 6 ] [ 10 ] [ 12 ] 。
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user: 5. 结论 综上所述，硬膜外穿刺针松解联合局部封闭治疗初发冻结肩是安全有效的治疗方法，具有操作简单安全，创伤小，恢复快等优点，值得在临床推广运用。
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user: 摘 要 下肢静脉性溃疡是临床常见病、多发病，因其病程长，反复发作，迁延不愈，给患者、家庭及社会带来沉重的负担。因此研究有效的治疗方法及药物显得极为重要，笔者通过查阅近几年文献发现中医外治法易于操作，疗效显著而被广泛应用。本文主要对单纯中药外用、中药联合针灸治疗、中药联合手术治疗等中医外治法进行概述。 关键词 :下肢静脉性溃疡，中医外治法，综述 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 下肢静脉性溃疡属于中医学“臁疮”、“溃疡”等范畴，是外科常见病、多发病。据文献报道，其发病率为0.5%~2.2%，约占下肢溃疡的70% [ 1 ] [ 2 ] 。该疾病病因复杂，早期症状较轻，但随着病情的进展，形成溃疡后迁延不愈，愈后极易复发，愈后10年复发率达48.9%~94.3%，严重影响患者的生活质量，增加了家庭及社会医疗负担 [ 3 ] 。中医药治疗下肢静脉性溃疡历史悠久，有其独特的优势和良好的疗效，尤其是中医外治法可使药物透过皮肤直达病位，已成为治疗下肢静脉性溃疡的重要手段。本文现将近年中医外治法治疗下肢静脉性溃疡的研究进展总结如下。
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user: 2. 外治立法及病因病机 下肢静脉性溃疡的外治法首见于东汉，医家华佗将龙骨、乳香、没药、血竭、轻粉等研末，用香油调制药膏，外敷于病灶，不仅可祛除腐肉，还可生肌长肉 [ 4 ] 。《医学入门》云：“疮口不敛，由于肌肉不生，肌肉不生，由于腐肉不去”，《外科正宗》提出“脓出方自腐脱，腐脱方自生肌，肌生方自收敛，收敛方自疮平”，历代医家在长期的临床实践中总结出“腐祛肌生，肌平皮长”等皮肤溃疡的愈合规律，形成了“提脓祛腐、祛腐生肌、煨脓长肉、肌平皮长”等许多独具特色的理论和疗法，并且重视溃疡早期提脓祛腐，中期祛腐生肌、后期煨脓长肉，以及外治法亦需辨证论治，如《理渝骈文》指出：“外治之理，即内治之理，外治之法，即内治之法，所异者法耳，医理药性无二” [ 5 ] 。中医学将下肢静脉曲张性溃疡归属于“臁疮”范畴，臁疮之病因历代医家众说纷云，有湿热、血热、风毒、瘀血、脾虚等，但目前多认为本病因长期站立或担负重物，劳累耗伤气血，中气下陷、络脉失畅，影响局部气血的运行，瘀血稽留于络脉之中，肌肤失于濡养，复因湿热下注，气滞血瘀而成，或因小腿皮肤受伤、虫咬、湿疹等染毒而诱发，其病机特点是“因虚感邪(风、湿、热、毒)，邪气致瘀，瘀阻伤正，化腐致损”，形成了“虚、邪、瘀、腐”相互作用，互为因果的变化，其中“虚”、“瘀”为下肢静脉性溃疡难以愈合的关键，为本；“邪”、“腐”是创面难以愈合的重要因素，为标 [ 6 ] 。因此在外治上根据疾病所处的不同阶段动态选用清热利湿、益气化瘀、补虚活血生肌之法。
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user: 4. 讨论 下肢静脉性溃疡的创面修复是目前创伤修复工作中的重大问题之一。从近年文献来看，中医外治法简单方便，容易实施操作，在其治疗中有着独特之处，并起着重要作用。随着人们对生活质量的追求不断提升，针对本病的发病因素，中西医综合治疗将成为本病治疗的主导方向。但中医外治法与西医手术如何联合应用，各医家在治疗中多根据经验选用不同的方法，目前没有一个统一的治疗规范及评价标准。所以就我们的研究方向，应加强中西医学相互渗透，在今后探索中应遵循循证医学原则，展开前瞻性、多中心、随机、平行对照的临床研究，从而制定出被广泛认可的下肢静脉性溃疡的外治法操作规范，不仅有利于临床推广应用，同时有利于提高下肢静脉曲张性溃疡的临床治愈率。
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user: 摘 要 建立测定布美他尼原料药中残留有机溶剂乙醇和甲苯的顶空气相色谱法方法。采用氢火焰离子化检测器，以二甲亚砜为样品溶剂，通过优化条件，建立了以DB-624为分析柱，90℃为平衡温度，30 min为平衡时间的残留溶剂测定方法。以外标法进行定量，乙醇及甲苯最低检测限分别是0.306 µg∙mL −1 和0.082 µg∙mL −1 ，2种溶剂的线性系数均为1.0，回收率分别为103.5%和96.0%，RSD分别为4.0%和2.2%。结果表明，该方法简单、准确、灵敏度高、重现性好，能够满足对布美他尼质量的控制要求。将该方法应用于布美他尼原料药3批样品的检测，均未检出乙醇与甲苯。 关键词 :顶空气相色谱法，残留溶剂，布美他尼，测定 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 布美他尼(Bumetanide)作为一种利尿的特效药物，在国际市场有着良好的开发前景。由于该原料药的制备使用了乙醇及甲苯等有机溶剂，依据第四届人用药品注册技术要求国际协调会(ICH) 1997年7月17日提出的残留溶剂指导原则，所用溶剂被列为药品必须限制的第二、三类低毒性有机溶剂 [ 1 ] ，故对原料药进行残留检测就显得尤其重要。 残留溶剂的检测方法有多种方法，如热重分析法、差热分析法、差示扫描量热法、红外光谱和傅立叶变换红外光谱法、核磁共振光谱法等，这些方法均不能满足ICH和各国药典对残留溶剂检测的灵敏度要求，而且专属性较差，使其应用受到限制 [ 2 ] 。气相色谱法由于高灵敏度和良好的分离能力得到了迅速发展，其中静态顶空进样与直接进样相比可以避免难挥发性物质污染检测系统，能满足ICH规定的大多数残留溶剂检测的灵敏度要求，在药物残留溶剂检测中应用广泛 [ 3 ] 。虽然静态顶空气相色谱法检测药物中残留溶剂的文献报道较多 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] ，但尚无对布美他尼原料药中残留溶剂进行测定的相关文献。为了对其进行质量控制，本文根据新药申报要求，针对布美他尼原料药在生产工艺中使用乙醇和甲苯，开发了对其残留溶剂进行测定的顶空气相色谱法，并对该方法进行了方法学验证，最终将其应用于布美他尼原料药残留溶剂的测定。
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user: 2. 实验部分 2.1. 仪器与试剂 安捷伦7890A气相色谱仪；CTC自动进样器；QL-500氢气发生器(山东赛克赛斯氢能源有限公司)；ChemStation色谱工作站。 布美他尼(桂林南药股份有限公司提供)；乙醇、甲苯均为分析纯，二甲亚砜为光谱纯。 2.2. 色谱条件 色谱柱：DB-624大口径毛细管柱30 m × 0.53 mm × 3.0 μm；程序升温：初始柱温为60℃，保持3分钟，然后以每分钟20℃升至200℃，保持5分钟，气化室：220℃；检测器：FID，250℃；载气：氮气，流速：2 mL∙min −1 ；分流比：5:1；进样量：1 mL。 2.3. 顶空条件 平衡温度：90℃；进样针加热温度：90℃；振荡器速度：250转/分钟，转5秒停5秒；平衡时间：30 min；理论塔板数不低于5000；乙醇与甲苯的分离度大于2.0。 2.4. 供试品及对照品溶液的配制 对照品溶液的制备：分别精密移取乙醇0.25 g，甲苯0.089 g，置50 mL容量瓶，用二甲亚砜稀释并定容，作为对照品贮备液；精密移取对照品贮备液1 mL置25 mL容量瓶，加二甲亚砜稀释至刻度，精密吸取1 mL置顶空瓶，加盖密封，作为对照品溶液。 供试品溶液的制备：称取布美他尼供试品0.1 g置顶空瓶中，精密加入二甲亚砜1 mL，加盖密封，作为供试品。
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user: 3. 结果与讨论 3.1. 分析方法的建立 将上述溶液分别装入试样盘，按照色谱条件依法测定，记录色谱图，记录各峰保留时间，分别计算理论塔板数与分离度，要求乙醇、甲苯能完全分离，空白溶液在乙醇、甲苯出峰位置无干扰峰，乙醇与甲苯峰分离度应大于2.0，理论塔板数应不低于5000。方法专属性色谱图见图1，适用性试验结果见表1所示。 在选定的色谱条件下，能完全分离检测溶剂乙醇、甲苯，空白溶液在乙醇、甲苯出峰位置无干扰峰，乙醇、甲苯峰形对称，分离度参数符合各相邻两峰之间分离度大于2.0的要求，色谱峰的理论塔板数均符合不低于5000的毛细管柱要求 [ 8 ] 。 3.2. 分析方法的验证 3.2.1. 线性试验及检测限 线性试验，从定量检测限做起，选择乙醇、甲苯的线性浓度范围分别在1.103~3020.4 µg∙mL −1 和0.296~1072.8 µg∙mL −1 的溶液6份，依次在自动恒温箱中于90℃下保温30分钟，各顶空进样3针，进样量1 mL，以对照品乙醇与甲苯的峰面积A为纵座标，对照品的溶液浓度C为横座标，进行线性回归，结果如表2所示。 由表2知，两种溶剂在各自的浓度范围内线性关系良好。当信噪比S/N = 3，乙醇及甲苯最低检测限分别为0.306 µg∙mL −1 ，0.082 µg∙mL −1 ；当信噪比S/N = 10，乙醇及甲苯定量检测限分别为1.103 µg∙mL −1 ，0.296 µg∙mL −1 。 3.2.2. 回收率试验 用已测得残留量的布美他尼原料药进行乙醇和甲苯溶剂的回收试验，精密称取该原料药平行3份，分别精密添加入乙醇和甲苯相当于201.36 ppm、2013.6 ppm、20136 ppm和71.52 ppm、715.2ppm、7152 ppm的溶剂量，依法测定，计算加样回收率结果如表3和表4所示，乙醇和甲苯的溶剂回收率分别为103.5%和96.0%，RSD (n = 9)分别为4.0%和2.2%。 图1. 专属性实验色谱图(a乙醇对照品溶液，b甲苯对照品溶液，c混合溶液，1乙醇，2甲苯，3二甲亚砜) Table 1 Results of system suitability tes 组分 保留时间(min) 分离度(R) 理论塔板数(n) 1 2 1 2 1 2 1 (乙醇) 4.672 4.667 / / 71，066 69，494 2 (甲苯) 8.453 8.452 56.41 56.77 281，484 294，334 表1. 方法适用性试验结果 Table 2 Limits of detection (LODs)， limits of quantitation (LOQs)， linear equations， linear ranges and correlation coefficients (r) of two solvent 组分 回归方程 线性范围/(µg∙mL −1 ) r (n = 6) LOD/(µg∙mL −1 ) LOQ/(µg∙mL −1 ) 1 (乙醇) y = 1.022x − 2.104 1.103~3020.4 1.0 0.306 0.082 2 (甲苯) y = 4.937x + 0.145 0.296~1072.8 1.0 1.103 0.296 表2. 2种溶剂的检出限、定量下限、线性方程、线性范围及相关系数 Table 3 The recovery of ethano 成分 浓度 峰面积 测得量(ppm) 加入量(ppm) 本底量(ppm) 回收率(%) RSD (%) 平均回收率(%) RSD (%) 乙醇 低 23.0 224.20 201.36 未检出 111.34 / 103.5 4.0 23.5 218.10 108.31 23.2 219.23 108.87 中 214.3 2058.49 2013.6 102.23 2.1 213.5 2083.23 103.46 215.1 2092.64 103.93 213.3 2093.69 103.98 213.0 2034.13 101.02 214.4 1982.32 98.45 高 2154.7 20399.66 20136.0 101.31 / 2173.0 20204.85 100.34 2111.9 19804.57 98.35 表3. 乙醇溶剂回收率 Table 4 The recovery of toluen 成分 浓度 峰面积 测得量(ppm) 加入量(ppm) 本底量(ppm) 回收率(%) RSD (%) 平均回收率(%) RSD (%) 甲苯 低 35.1 70.37 71.52 未检出 98.39 / 96.0 2.2 37.1 70.82 99.02 35.2 68.41 95.65 中 349.8 691.08 715.2 96.63 2.1 346.3 694.98 97.17 348.0 696.33 97.36 347.6 701.75 98.12 347.4 682.35 95.41 347.7 661.20 92.45 高 3499.3 6813.91 7152.0 95.27 / 3524.2 6739.63 94.23 3444.2 6642.93 92.88 表4. 甲苯溶剂回收率 Table 5 Results of system precisio 进样序号 峰面积 RSD% 乙醇 甲苯 乙醇(%) 甲苯(%) 1 197.4 343.3 0.6 0.5 2 198.8 344.5 3 197.1 342.6 4 200 347.6 5 199.2 345.3 6 197.8 343.9 表5. 系统精密度结果 3.2.3. 精密度试验 精密移取对照品贮备液1 mL置25 mL容量瓶，加二甲亚砜稀释至刻度，精密吸取1 mL置顶空瓶，加盖密封，依法测定，连续进样6针，检测结果见表5所示，乙醇、甲苯的峰面积的RSD分别为0.6%，0.5%，均小于药物质量控制方法研究中关于精密度实验峰面积RSD (n = 6)不大于5.0%的规定，表明本方法精密度良好。 3.2.4. 稳定性试验 将测得溶剂残留量的布美他尼供试品试样，放置24 h、48 h、60 h，依法测定，均未检出乙醇和甲苯。结果表明，本方法用于测定布美他尼原料药乙醇和甲苯有机溶剂残留，数据准确，技术可行。 3.3. 分析方法的应用 称取3批布美他尼原料药，每份0.1 g，置顶空瓶中，精密加入二甲亚砜1 mL，加盖密封，按本气相色谱法进行测定。检测结果表明：3批样品均未检乙醇与甲苯，符合ICH规定。
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user: 4. 讨论 本文采用氢火焰离子化检测器，以二甲亚砜为样品溶剂，通过优化条件，建立了测定布美他尼原料药中残留有机溶剂乙醇和甲苯的顶空气相色谱法方法。根据ICH的控制指标以及《中国药典》2015版有机溶剂残留量的要求，规定乙醇不得过0.5%，甲苯不得过0.089%，结果在布美他尼原料中均未检出乙醇与甲苯，表明样品中溶剂残留量均符合相关规定。该方法简单灵敏、准确、重复性好，能够满足对布美他尼质量的控制要求。
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user: 摘 要 实验测试了线偏振光入射至扭曲向列型液晶空间光调制器(TN-LCSLM)后，输出光强与TN-LCSLM前后放置的两个偏振片旋转角度间的关系。结合理论分析验证了扭曲角为90˚的TN-LCSLM在零灰度图像驱动下的偏振分光特性与强度合成原理。研究结果为深入认识TN-LCSLM的调制特性提供新的研究思路。 关键词 :扭曲向列型液晶空间光调制器(TN-LCSLM)，晶体双折射，偏振分光，特性测试 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 液晶空间光调制器(liquid-crystal spatial light modulator，简称LCSLM)能够将信息通过控制驱动信号加载于二维的光学场上，从而改变入射光波的相位、振幅、偏振等光学信息。LCSLM具有空间分辨率高、响应速度快、可编程性、实时性强等优点，受到国内外学者和工程技术人员的青睐，在空间激光通信、多目标跟踪指向与制导、激光加工、光学信息处理、激光惯性核聚变、微光光学等领域有着重要的应用 [ 1 ] [ 2 ] 。 LCSLM按照控制信号不同可分为光寻址和电寻址两类；根据其调制对象的不同可分为振幅型、相位型、复合型；按照光输出方式分为反射式和透射式两种；按照液晶内部分子排列可分为扭曲相列型(Twisted Nematic LCSLM，简称TN-LCSLM)和零扭曲相列型(Zero Twisted Nematic LCSLM，简称ZTN-LCSLM)。TN-LCSLM也属于向列型液晶空间光调制器，不加电压时内部液晶分子从前表面到后表面呈递进扭曲，总扭曲角一般为90˚。TN-LCSLM具有旋光作用，可以对入射光束振幅、相位和偏振进行调制，是当代处理光学信息的重要器件。 针对TN-LCSLM的输出特性、时间特性以及空间特性的测试已有许多研究，例如针对相位调制深度、相位以及振幅调制特性的测试已经提出众多测试方法，包括马赫增德尔干涉法 [ 3 ] 、双缝干涉法 [ 4 ] 、共路干涉法等 [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] 。在上述针对TN-LCSLM特性测试实验或者是将其用于其它应用光学系统时，均需在TN-LCSLM的前后面分别增加一个偏振片，进而考虑第二偏振片后输出光的特性。而对于两个偏振片之间、尤其是入射光进入TN-LCSLM后以及由TN-LCSLM后表面出射后，这一阶段光束的变化情况以及相关理论分析很少有过研究。事实上，有关ZTN-LCSLM在该研究方向的探讨却比较深入，例如将其作为共光路偏振分束装置 [ 8 ] [ 9 ] 或用来产生特定的偏振光 [ 10 ] [ 11 ] ，进一步可将其应用于共光路干涉仪、光开关 [ 12 ] 等。 工程技术中，在共光路下实现光束的分离有着重要的用途，分束以后实现能量、波前相位、光束方向的可控性，对空间光调制器性能的提升有着很大的影响。基于这一特性，可以将这种LCSLM用于实现双折射透镜 [ 13 ] 、二元分光元件 [ 14 ] [ 15 ] 、共光路偏振移相器 [ 16 ] 、以及用于可调对比度干涉仪中，等等。 本文借助ZTN-LCSLM偏振分光的研究思路，以晶体双折射原理出发，重点利用实验的方法来讨论TN-LCSLM的偏振分光特性。TN-LCSLM价格相对较低，响应速度较快，针对其偏振分光特性进行研究，可以进一步扩大其应用领域。同时，还可以帮助我们进一步深入认识TN-LCSLM的自身特性。
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user: 2. 理论分析 2.1. 液晶双折射原理 TN-LCSLM液晶分子结构排列模型如图1所示。根据晶体的双折射效应 [ 17 ] [ 18 ] [ 19 ] ，线偏振光束 图1. TN-LCSLM分子结构模型 沿z方向在液晶中传播时，由于液晶分子在其长轴和短轴上对光束折射率不同(沿分子长轴的折射率为n e 、垂直于分子长轴的折射率为n o )，从而发生双折射现象。将分解成振动方向相互垂直、传播速度不等的线偏振光(即o光和e光)。o光为寻常光，服从折射定律；e光为非寻常光，不服从折射定律。 TN-LCSLM液晶分子的排列从前表面至后表面逐层递进发生扭曲，每一层上所有液晶分子的扭曲角相等。当液晶前后表面不施加电场时，液晶分子自然扭曲；当所加电场超过阈值电压后，液晶分子沿电场方向发生偏转。液晶片厚度为d，入射光波长为λ，o光和e光之间的相位差可表示为： δ = 2 π λ | n o − n e | d (1) 当外加电场变化时，n e 将随之变化，从而产生不同的相位延迟δ。 图2所示液晶分子双折射示意图是根据液晶分子长轴和短轴所建立坐标系，假设长轴与短轴分别沿x轴与y轴方向；P为起偏器，其偏振方向与液晶分子长轴方向呈45˚。一束振动方向与液晶分子呈45˚角的线偏振光束沿z轴方向垂直入射至液晶分子层时，出射光将可分解为两束线偏振光，由此产生双折射现象。两束光的振幅相等、振动方向垂直。振动方向与液晶分子长轴平行的称为e光，相垂直的称为o光，二者的复振幅分别用E x 和E y 表示。 2.2. 光学实验结构 用于测试TN-LCSLM偏振分光特性的光学结构示意图如图3所示。实验中被测对象为大恒公司GCI-770102型透射式液晶空间光调制器，其扭曲角为90˚，我们在前面的工作中已经进行了测试 [ 20 ] 。为了便于理论分析和说明，我们将液晶前后表面分子长轴方向分别定义在x和y轴方向。在TN-LCSLM的前后两侧分别放置两个偏振片P 1 和P 2 ，P 1 的偏振方向与x轴的夹角为θ 1 ；P 2 的偏振方向与y轴的夹角为θ 2 。定义：迎着光的传播方向(z轴)看，P 1 、P 2 沿逆时针方向旋转时，θ 1 和θ 2 为正。 偏振片P 1 与TN-LCSLM前表面、以及偏振片P 2 与后表面之间的几何矢量图如图4所示，图中E e 和E o 分别表示e光与o光的复振幅分量。 2.3. 偏振分光与强度合成原理 根据图4所示几何矢量关系，当偏振方向与TN-LCSLM前表面液晶分子长轴方向呈θ 1 的一束线偏振光(振幅为A)入射至液晶后，在x和y轴上的复振幅分量为： 图2. 液晶分子双折射示意图 图3. 实验测试光路简图 图4. 偏振片P 1 与TN-LCSLM前表面(a)、P 2 与后表面(b)之间的几何矢量图 E x = A cos θ 1 E y = A sin θ 1 ， (2) 与前表面液晶分子长轴相平行的分量为e光(E x )，另一束相垂直的光为o光(E y )。二者穿过液晶层时，由于前后表面扭曲角的影响，根据图3和图4，有如下假设： e光由x轴方向旋转至y轴方向(后表面液晶长轴方向)，并将引入相位调制δ，即 E ′ y = A cos θ 1 e i δ (3) o光由y轴方向旋转至x轴方向，复振幅不发生变化，即 E ′ x = A sin θ 1 (4) 二者再经过偏振片P 2 后，分解到P 2 偏振方向的分量分别为 E ″ y = A cos θ 1 cos θ 2 e i δ E ″ x = A sin θ 1 sin θ 2 (5) 合成光强为： I = | E ″ x + E ″ y | 2 = A 2 cos 2 ( θ 1 − θ 2 ) − A 2 sin 2 θ 1 sin 2 θ 2 sin 2 ( δ / 2 ) (6) 实验中为液晶加载零灰度图像从而产生零相位差，即δ = 0。 如果θ 1 = 45˚，即偏振片P 1 的偏振方向与TN-LCSLM前表面液晶分子长轴方向夹角为p/4，式(6)可以写成： I = A 2 cos 2 ( π 4 − θ 2 ) (7) 上式表示当偏振片P 1 处于θ 1 = 45˚位置时，出射光强与偏振片P 2 旋转角度之间的关系。 如果θ 2 = 0˚或90˚，即偏振片P 2 与后表面液晶分子长轴方向之间的夹角等于0或p/2，式(6)可以写成： I = A 2 cos 2 θ 1 ， θ 2 = 0 ∘ (8) I = A 2 cos 2 ( θ 1 − π 2 ) ， θ 2 = 90 ∘ (9) 上式表示当偏振片P 2 处于0˚和90˚位置时，出射光强与偏振片P 1 旋转角度之间的关系。 假设入射光的振幅A = 1，根据公式(7)至(9)，仿真得到出射光强I与角度θ 2 (θ 1 = 45˚)、与角度θ 1 (θ 2 = 0˚或90˚)之间的关系曲线，分别如图5(a)、图5(b)所示。
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user: 3. 实验及结果分析 实验中使用波长为632.8 nm的He-Ne激光作为入射光，经扩束准直形成1.5 × 1.5 cm 2 的方形孔径平行光束，入射至图3所示实验系统；使用8位CCD相机记录光强信息。 根据文献 [ 20 ] 提出的方法测量出该TN-LCSLM(大恒公司GCI-770102型)的扭曲角为90˚；同时得到TN-LCSLM前后两个表面液晶分子长轴方向，将它们的位置分别作为偏振片P 1 和P 2 的零度位置。 然后为TN-LCSLM加载零灰度图像，分别旋转P 1 和P 2 完成以下两个实验，由此验证实验结果与理论分析的相符程度。 3.1. 偏振片P 2 旋转角度对出射光强的影响 将偏振片P 1 旋转至θ 1 = 45˚的位置，然后旋转P 2 、使θ 2 从0˚至210˚、以10˚为步长进行变化；共记录22帧光强图像，经过平均处理后作为光强数据。图6显示了出射强度与θ 2 之间的关系曲线。 对比图6实验结果与图5(a)仿真结果可以发现，两曲线非常相近，而且实验测试曲线接近余弦变化规律；当θ 2 等于45˚时，出射光强达到最小值；当θ 2 等于135˚时，出射光强达到最大值；而在0˚、90˚、180˚位置时，出射光强近似等于最大光强的一半。 由此说明，当θ 1 = 45˚时，LCSLM将入射线偏振光分解为两束振幅相等的正交线偏振光；进一步当θ 2 = 45˚和135˚时，o光和e光分别发生干涉相消和干涉相长，从而使出射光强达到最小和最大值。 3.2. 偏振片P 1 旋转角度对出射光强的影响 将偏振片P 2 旋转至θ 2 = 0˚的位置，相当于出射光中仅包含e光分量。然后旋转P 1 、使θ 1 从−40˚至 图5. 出射光强与θ 2 和θ 1 之间的仿真关系曲线 图6. θ 1 = 45˚时出射光强与θ 2 之间的实验测试结果 140˚、以10˚为步长进行变化；共记录18个光强数据。另外，将偏振片P 2 旋转至θ 2 = 90˚的位置，相当于出射光中仅包含o光分量，重复上述实验过程。两次测试得到的实验结果如图7所示。 对比图7实验结果与图5(b)仿真结果可以发现： 1) 实验结果近似符合余弦曲线规律，并且变化趋势与仿真结果相近。 2) 当θ 2 = 0˚时，偏振片P 2 的振动方向与e光振动方向平行，因此出射光中仅包含e光分量。此时出射强度的变化是由于旋转P 1 引起入射光在液晶分子长轴方向上的分量的变化而造成。当θ 1 接近0˚时，入射线偏振光的振动方向与液晶分子长轴方向平行，进入液晶的e光分量达到最大值，因此出射光强也达到最大值。 同理，当θ 2 = 90˚时，出射光中仅包含o光分量，此时强度变化是由于旋转P 1 引起入射光在垂直液晶分子长轴方向上的分量的变化而造成。 3) 当P 1 处于θ 1 = −45˚、45˚和135˚这几个位置时，o光和e光的强度相等；这说明，此时线偏振光入射至液晶后产生两个振幅相等的偏振分量。进一步地，上述角度之间相差90˚、包括图7中两条曲线相 图7. 出射光强与θ 1 之间的实验测试结果 差半个周期(90˚)，说明两个偏振分量的振动方向相差π/2、即为正交偏振。
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user: 4. 结论 论文首先从理论角度分析了TN-LCSLM的分光特性与出射光强的变化规律。然后通过两个实验测试了出射光强与前后两个偏振旋转角度之间的关系，实验测试结果与理论分析吻合较好。由此说明了TN-LCSLM具有与ZTN-LCSLM器件类似的偏振分光特性。如果入射至液晶的线偏振光的振动方向与TN-LCSLM前表面液晶分子长轴方向既不平行也不垂直时，即θ 1 不等于0˚或90˚时，将产生两个分别与液晶分子长轴方向平行和垂直的近似线偏振的偏振分量；如果θ 1 等于45˚时，这两个偏振分量拥有相等的振幅。论文的研究结果可以对TN-LCSLM的深入认识、特性测试以及工程应用提供新的思路与指导。本文讨论的内容是在为TN-LCSLM加载零灰度图像情况下完成，进一步关于TN-LCSLM的调制特性与驱动灰度间的关系在后面的工作进行研究。
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user: 摘 要 本文以正戊烷为溶剂，采用超临界萃取装置分别将辽河减渣及委内瑞拉常渣切割成13个及15个窄馏分并对窄馏分性质进行了测定，在小型固定流化床装置上考察了不同窄馏分的催化裂化性能。研究结果表明，随着窄馏分变重，焦炭产率增加，汽油及柴油收率降低。焦炭产率除了与CCR值有关外，还与原料的芳碳率fa及芳香环系缩合度参数H AU /C A 有关。焦炭产率与CCR比值与原料CCR、芳碳率及H AU /C A 之间遵循指数变化关系。同时提出了依据原料四组分预测催化裂化产率的关联式。 关键词 :辽河减渣，委内瑞拉常渣，窄馏分，催化裂化 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 前言 作为炼油厂的重要二次加工过程，催化裂化可以将重质石油馏分转化成高价值的发动机燃料，例如汽油和柴油以及诸如烯烃等化工原料。多年来，为了获得最大轻油收率，人们对催化裂化工艺进行了诸多改进，主要体现在高活性催化剂的开发、先进FCC反应器设计及附属设备设计上，这些方面的改进使得优化FCC操作及减少二次反应变成可能。 由于CCR和金属可以使催化剂快速失活并降低目的产品的选择性，原料的CCR和金属含量通常作为催化裂化原料选择的标准。因此，通常采用分馏或预加氢处理工艺来处理FCC原料，获得CCR与金属含量合格的催化原料。 为了依据原料性质预测产品产率，通常需要利用超临界流体萃取分馏将原料切割成不同的窄馏分并获得相应的原料及其窄馏分的基础数据。 原料性质对FCC产品分布的影响已经开展了广泛的研究，Ancheyta-Juárez等 [ 1 ] 利用三集总及四集总反应动力学模型预测FCC产品分布，Gao等 [ 2 ] [ 3 ] 将提升管流动力学与复杂的FCC反应动力学模型耦合，开发出一个综合性的提升管模拟关系式，该关系式可以沿提升管反应器高度预测产品产率。Xu等 [ 4 ] 提出了一个依据原料四组分含量预测FCC产品产率的通用模型。但是，前人研究中所用原料的沸程变化很大，组成相当复杂，预测结果仍然存在较大误差。为了更准确地依据原料组成与性质来预测FCC产品分布，本文选择两种性质差别较大的辽河减渣及委内瑞拉常渣为研究对象，并利用两种渣油的窄馏分开展FCC实验，以期获得利用原料性质预测产品分布的关联式。
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user: 2. 实验部分 2.1. 超临界萃取窄馏分样品的制备 辽河减渣及委内瑞拉常渣的样品由中石油炼厂提供，并利用超临界萃取装置分割成多个窄馏分。辽河减渣及委内瑞拉常渣油品性质见表1。 制备窄馏分的装置及步骤在文献 [ 5 ] [ 6 ] 中已有描述。萃取段与分馏段的温度分别设定为230℃和 Table 1 Properties of Liaohe VR and Orinoco A Liaohe VR Orinoco AR Density at 20˚C (g∙cm −3 ) 1.0271 1.0303 CCR (wt%) 24.01 18.44 Molecular weight (VPO)， g∙mol −1 1190 866 SARA (wt%) Saturates 20.55 20.15 Sromatics 26.20 40.69 Resins 38.53 26.95 Asphaltenes 14.72 12.21 Elemental analysis (wt%) C 87.06 84.00 H 9.88 10.11 S 0.48 4.40 N 1.55 1.13 H/C 1.36 1.44 Metal content (μg/g) Ni 175 126 V 3.6 549 表1. 辽河减渣与委内瑞拉常渣的性质 250℃，以正戊烷为溶剂，将1公斤的原料泵入到萃取釜中，萃取初始压力设定为4.0 MPa，并以1 MPa/h速度升压至12 MPa，按照5 wt%收率分别获得一系列窄馏分。重复上述分馏实验，以便获得更多的窄馏分，作为后续催化裂化反应的原料。 2.2. 催化裂化实验 窄馏分的催化裂化实验在小型固定流化床装置上进行，该装置上部装有过滤器以防止催化剂逸出。装置如图1所示。 小型固定流化床装置有5部分组成，即油水系统、反应部分、温度控制系统、产品分离及收集系统。反应器中装有60 g催化剂，利用过热蒸汽使催化剂流化，反应以间歇方式进行。 原料从原料罐中经泵进入预热炉加热到150℃后，与过热水蒸气在预混合器中混合进入反应器，原料罐下方的电子天平记录进入反应器的原料量。进入反应器的原料与流化的催化剂接触并随即发生反应，反应油气经过冷凝分离成气体与液体样品。反应结束后，继续用过热蒸汽吹扫催化剂几分钟，使得吸附在催化剂表面的油气脱附下来，利用真空泵从反应器中取出待生催化剂，然后分析催化剂表面吸附的焦炭量。 实验采用的工业平衡催化剂LHO-1取自中石油兰州炼油厂，其性质如表2所示。 催化裂化实验条件列于表3。 2.3. 分析方法 渣油及窄馏分的密度按照GB/T 1984-1992方法测定，60℃时以甲苯为溶剂，利用Knauer K-7000型气体渗透压装置测定平均分子量，根据SH/T 0170-92方法测定残炭值(CCR)，根据ASTM D2007-11进行四组分分析，利用元素分析仪测定碳、氢元素含量，使用EA1112和Antek7000测定其它及硫含量。使用ICP-OES 测定金属含量。采用Varian Unity Inova 500 MHz光谱仪测定不同窄馏分的1H-NMR，气体收率根据收集的气体量，利用理想气体状态方程计算得到，汽油和柴油收率分别根据模拟蒸馏色谱获得，焦炭收率利用HV-4B型定碳仪确定。 图1. 小型固定流化床催化裂化反应装置 0: steam furnace; 1: constant temperature box; 2: feedstock; 3: electronic balance; 4: oil pump; 5: water tank; 6: water pump; 7: preheater; 8: reactor furnace; 9: thermocouple; 10: reactor; 11: inlet and outlet of catalysts; 12: filter; 13，14: condenser; 15: collecting bottle for liquid products; 16: gas collection; 17: filter; 18: suction flask; 19: vacuum pump; 20: gas sample bag Table 2 Properties of LHO-1 catalys Properties Value Na 2 O (wt%) 0.16 Re 2 O 3 (wt%) 5.8 Specific area (m 2 ∙g −1 ) 261 Pore volume (mL∙g −1 ) 0.38 Apparent density (g∙cm −3 ) 0.74 Micro-activity (800˚C for 4 h) (%) 83 表2. 催化剂LHO-1性质 Table 3 Process operating parameters of FCC experiment Parameters Value Reaction temperature (℃) 500 Steam flow rate (mL∙min −1 ) 2 Amount of catalyst (g) 60 Catalyst to oil ratio (wt/wt) 6 Steam to oil ratio (wt/wt) 0.07 Residence time (s) 1.5~4 表3. 催化裂化实验操作参数
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user: 4. 结论 1) 辽河减渣及委内瑞拉常渣经过超临界萃取分馏，分别可以得到13个和15个窄馏分，累积收率分别为66.48 wt%和76.58 wt%，且窄馏分的密度、平均分子质量及残炭随着累积收率的增加而增加，氢碳原子比随累积收率的增加而降低； 2) 随着窄馏分的变重，催化裂化的生焦率增加，总液收下降。对于萃取窄馏分而言，汽油、柴油及轻油收率与饱和分、芳香分和胶质的关系分别为：汽油收率% = 0.4236Sat% + 0.2679Ar% + 0.1510Re%，柴油收率% = 0.2136Sat% + 0.2611Ar% + 0.0727Re%和轻油收率% = 0.6372Sat% + 0.5290Ar% + 0.2237Re%； 3) 生焦率与残炭值之比随窄馏分变重呈下降趋势，生焦量除了与残炭、胶质、沥青质含量有关外，还与窄馏分的芳香环系缩合度参数H AU /C A 及原料的芳碳率有关，其指数关联模型为：Coke yield %/CCR % = 0.68 + 4.67 × exp(CCR × (H AU /C A − 0.5) fa ) (−1.56) 。
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user: 摘 要 为实现对某型液压挖掘机斗杆结构的耐久性提升，本文运用优化软件OptiStruct对斗杆结构进行优化设计。首先在概念设计阶段应用拓扑优化技术给出材料布局方案，根据结果提示设计初始斗杆几何结构，然后将斗杆结构各板厚作为设计目标进行尺寸优化设计，最后重构几何，对新斗杆进行有限元分析，并与原结构进行对比，发现新设计斗杆结构关注部位应力均降低20%以上，且质量也降低了15 kg，并通过了验证试验，将斗杆设计寿命提升了一倍。 关键词 :拓扑优化，尺寸优化，验证试验，斗杆结构，挖掘机 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 斗杆是挖掘机工作装置的主要结构件之一 [ 1 ] ，由于斗杆与铲斗直接相连，面对的工况比较恶劣，在交变载荷作用下，斗杆极易发生疲劳失效。面对竞争日益激烈的市场形势，斗杆耐久性提升是必然的需求；同时工程机械节能与环保的呼声也日趋热烈，斗杆需要在保证结构耐久性前提下实现轻量化。因而必须在轻量化与耐久性提升之间找到平衡。 工程机械行业结构件面临的耐久性提升的压力很大，多数采取的手段是局部改进，导致重量不断增加，这些均与节能环保相违背。有些会采取局部挖孔、减小非主要承载部件的尺寸、板厚加强薄弱部位的措施进行结构优化。这些基于经验和类比的方法会导致整体强度不均匀 [ 2 ] 。 文献 [ 2 ] 中施朝坤，冯豪等将截面和板厚尺寸作为参数，通过各参数的灵敏度分析，得出主要影响参数的最优组合。但该方法只是轻量化并没有提升斗杆的耐久性。 拓扑优化方法可以从整体的材料布局来优化结构件的材料分布，所以运用越来越广泛。如李光，胡凯等采用有限元拓扑优化方法，对大型正、反铲挖掘机整体式斗杆进行了拓扑优化 [ 3 ] [ 4 ] ，但其运用局限在铸件等一体化结构件上 [ 5 ] 。 针对目前结构优化局部修改、无法协调轻量化与耐久性、优化方法运用局限于一体式结构件等不足情况，本研究结合运用拓扑优化与尺寸优化方法，成功的在斗杆这类箱型板焊结构件上进行结构优化，对斗杆进行耐久性提升的同时保证质量小幅降低，将斗杆设计寿命提升1倍，并通过了验证试验。
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user: 2. 结构优化设计方法 拓扑优化是以材料分布为优化对象，可以在均匀分布材料的设计空间中找到最佳的材料分布方案。拓扑优化先将最大设计空间建造出来，然后给定一定的负载情况、约束条件和性能指标，然后在给定的区域内对材料分布进行优化。 结构件优化设计问题在数学上可表达为以等式或不等式函数描述的约束条件和以多变量函数描述的优化设计目标。见公式1所示 min f ( x ) ，     x ∈ R n s .t .     h ν ( x ) = 0 ，     ν = 1 ， 2 ， ⋯ ， p             g u ( x ) ≤ 0 ，     u = 1 ， 2 ， ⋯ ， m (1) 式中 f ( x ) -目标函数; x-设计变量， x = [ x 1 ， x 2 ， ⋯ ， x n ] i ， x ∈ R n ; h ν ( x ) -等式约束函数 g u ( x ) -等式约束函数 结构件优化中可能会要求多个设计指标最优，也就是多个目标函数。比如质量最小、应力最小、位移最小、应变能最小等。 结构件优化设计是将优化技术与有限元分析技术结合起来，设计满足给定的各种要求最佳结构尺寸、形状等的设计手段。设计手段是计算机及优化计算软件。本文运用OptiStruct软件来对斗杆结构进行优化设计。 为满足激烈的市场竞争，挖掘机结构件耐久性提升提上日程，但不能牺牲结构件的质量目标。所以必须从整体结构件优化着手，而不是局部改进。本文以某型挖掘机斗杆开发为例，基于变密度法建立了拓扑优化的数学模型，运用OptiStruct软件，结合拓扑优化及尺寸优化技术对斗杆进行耐久性提升设计。
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user: 3. 斗杆优化设计 3.1. 概念设计建模 建立概念设计模型，需要将结构不干涉的最大外轮廓设定为设计空间，见图1所示。 根据计算机性能以及实际情况划分网格(本文中划分10 mm)，创建材料和属性并赋给组件，加载多工况载荷见图1所示。 通过观察分析结果，确定有限元分析结论无误的情况后，对现有设计空间进行结构优化。 3.2. 拓扑优化分析 优化三要素 [ 6 ] 分别如下：设计变量为非铰接孔周围的空间考虑到实际工程需要，增加了对称约束以及最小尺寸约束 [ 7 ] 。根据实际需求将应力，质量和应变能分别作为约束条件和设计目标。 拓扑优化结果如图2所示，根据结果提示，确定了斗杆的大致材料分布趋势，然后结合动臂和斗杆油缸铰接孔处支座安装状况等重构几何模型如下图3所示。 3.3. 尺寸优化分析 根据拓扑优化结果提示，建立了尺寸优化的有限元模型见图3所示。对不同的板材分别创建材料、 图1. 优化模型 图2. 斗杆整体拓扑优化 图3. 尺寸优化模型 属性，加载荷边界条件、载荷工况、查看静力计算结果是否合理。 分别将每块焊接板的厚度作为设计变量，设定初始值及最大值、最小值。最后一个切换成ddval，见图4所示。其中离散变量是工程需要，需要提前定义离散的设计变量。重复以上操作，直至建立好所有板厚参数。 然后将所有设计变量与属性的关联。根据优化的需求将应力，位移，质量及应变能作为约束条件及设计目标。 3.4. 新结构有限元分析 根据拓扑优化以及尺寸优化结果，并结合现有失效情况及设计经验来设计斗杆几何。然后进行有限元分析，对比新、旧结构的应力水平。 该斗杆满足质量目标(降低15 kg)，经过与现有斗杆结构对比分析可知，多处关注位置应力降幅在20%以上，见图5及表1所示。
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user: 4. 试验验证 4.1. 试验方案 本研究针对的优化部件是动臂和斗杆，在此只列出斗杆的相关信息。在动臂、斗杆关注部位贴应变片，采集动臂、斗杆油缸大、小腔压力，各油缸位移。贴片位置如下图6所示： 包含测试工况介绍、贴片位置等介绍 1) 标定有限元模型(静态测试)； 图4. 设计变量 图5. 新旧结构应力结果对比 图6. 斗杆贴片位置 Table 1 Comparing the stress of new and ol 位置position 1 2 3 4 5 6 原结构应力old (MPa) 192 170 159 224 184 150 新结构应力new (MPa) 165 135 139 172 100 92 应力降幅(%) 14.1 20.6 12.6 23.2 45.7 38.7 表1. 新旧结构应力对比 2) 动态测试工况，客户实际使用工况，采石场装车、甩料等工况。 4.2. 验证试验 4.2.1. 对标有限元模型(静态对标测试) 对工作装置参数化建模，调整姿态与挖掘机最大挖掘力姿态对应见图7所示，将实测应力与有限元计算应力结果对比，显示结果表明，有限元模型正确见图8所示。 4.2.2. 客户采石场测试(动态测试对比) 完成有限元对比分析后，还需要设计试验来验证优化改进的有效性。进行实际客户采石场装车、甩料等工况测试，见图9所示。 4.3. 验证结果(数据处理) 对测试数据进行判态判稳分析后，确定测试数据有效。由于篇幅限制，本文只截取装车工况中的26斗来进行数据对比说明。 选取装车工况中的26斗数据进行改进前后应力对比分析见图10所示，结果对比图见图11所示。 图7. 对标试验 图8. 斗杆应变测试与有限元计算结果对比图 图9. 客户采石场验证试验 图10. 新旧结构试验数据对比 从试验结果可以看出，绝大多数贴片位置应力降幅较大(平均降幅在20%以上)，平均设计寿命提升1倍。说明斗杆优化方案有效，目前斗杆已经批量生产，现已投入市场，至今没有反馈，需要继续跟踪。
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user: 5. 结论 本文运用拓扑优化技术及尺寸优化技术对斗杆结构进行了优化设计，保证质量小幅降低的情况下，将原结构的关注部位应力降低20%以上，且减小了斗杆加工工艺难度，并通过了验证试验。说明优化技 图11. 新旧结构设计寿命对比 术从概念设计阶段到详细设计阶均能指导设计，能改变以前往复修改的设计模式，缩短设计周期，提升设计质量。 本文运用优化技术提升了结构件的耐久性，但若先对整个工作装置机构进行优化 [ 8 ] ，然后在此基础上进行结构优化会更显成效。希望本文的优化方法能对其他结构件的优化起到参考意义。
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user: 摘 要 介绍了遵义市交通气象APP的功能与特点，该系统主要包括交通预报、天气监测、天气预警、交通区划四个菜单，通过城市切换，点击菜单相应的功能，可以获得遵义市境内主要公路沿线天气监测实况、预报预警等气象信息。该系统的实现，建立了快速、便捷的交通气象服务传输渠道，提高了交通气象服务能力。本系统已在智能手机上初步模拟运行，通过测试，系统安全性好，可以推广应用。 关键词 :交通气象，APP，遵义 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 交通安全与气象条件密不可分，道路安全运营在很大程度上受到气象条件的影响和制约 [ 1 ] 。据统计 [ 2 ] ：在高速公路上，交通事故的首要原因是疲劳驾驶，其次是驾驶员对气象条件考虑不足，表明气象条件对交通安全起着至关重要的作用，为此许多科技工作者分析了各地不利气象条件对交通安全的影响 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] ，旨在于明确气象条件对交通影响的针对性，从而提升气象服务质量。但是交通运营是一种公众行为，如何让公众方便、快捷地获得有效气象信息，及时掌握沿途地带当天的天气情况，对不利气象因素有足够的心理准备，做到从容操纵，这对增强交通安全的意义更为重要。随着智能手机和移动网络的快速发展，许多地方实现了利用自媒体进行气象信息传播 [ 8 ] - [ 12 ] ，提高了气象服务的及时性，但开发一款专门针对交通用户群的交通气象APP仍然十分必要。为了提升交通气象服务水平，加强气象服务的主动性，本文针对遵义市境内交通道路的实际情况，通过移动通信网络以手机客户端的形式建立了交通气象APP系统，为公众快速、便捷的获取气象信息提供了有效渠道，同时也为相关交通部门应对气象灾害突发事件提供科学支撑。