DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 5. 成矿机制 5.1. 碳物质来源 从煤系石墨矿床的成矿层位来看，其碳质来源应为先期形成的煤层，其矿源层与成矿层为同一层位，煤中各中含碳物质是其主要的矿源物质 [ 40 ] 。秦勇等研究了高煤级煤粗粒体发射率的演化轨迹及致因分析，指出与煤中不同显微组分的可石墨化是互有差异的。典型的惰质组分(如丝质体、粗粒体)是否能够形成石墨，前人似乎没有明确的结论。在高煤级阶段的末期，粗粒体基本上仍保持光学各向同性，其油浸最大反射率的平均最高值小于6%，与石墨相距甚远。因此可以认为，至少在石墨化作用的早起阶段，粗粒体仍未形成石墨，其可石墨化性远远小于镜质组分 [ 32 ] [ 41 ] 。Franklin根据加热处理情况将无定形碳分为石墨化碳(graphitizing carbon)和非石墨化碳(non-graphitizing carbon)两种 [ 42 ] ，后者包括木炭。他又进一步根据X-射线衍射成果提出了石墨化碳和非石墨化碳大分子的物理结构模式。在此模式中，非石墨化碳的“微晶”随机取向，晶间微孔发育，相邻“微晶”之间由某种化学结构相连，形成强有力的交联结构；石墨化碳则与此相反。非石墨化碳的这种化学结构决定了其难以石墨化的性质；在受热过程中，尽管单个“微晶”有可能得以发育，但由于交联结构的“刚性(rigid)”，阻碍了各“微晶”之间秩理性的发展 [ 42 ] 。非石墨化碳的上述化学结构特征，也许就是粗粒体、丝质体等惰质组分在整个煤化过程中演化幅度小、各向异性程度低的主要原因，也是这类显微组分难以形成三维有序石墨结构的原因之一。但他们同时也指出惰质组分并不是不能石墨化，只是石墨化作用的完成可能远远滞后于镜质组分，是具备石墨化潜力的 [ 41 ] 。 5.2. 岩浆热控制作用 煤系隐晶质石墨基本上均为煤层受岩浆热变质而来，且需要多期次岩浆侵入体反复加热。岩浆侵入地层形成以岩体为中心的高温异常是控制煤发生岩浆热变质的重要因素。煤变质特征为以侵入岩体为热源中心的向外辐射的变质环带，依次为石墨带、半石墨带(碳中间相带)、高级无烟煤带、无烟煤等变质相。距离岩体远近不同，形成不同结构状态、不同石墨化度的石墨矿床，其理化性能也发生一系列变化，从而对其开发利用产生影响 [ 43 ] [ 44 ] 。该类矿床成矿温度一般大于540℃，压力一般小于200 Mpa。从我国典型隐晶质石墨矿地质条件来看，石墨矿的形成多与中–酸性岩浆岩有关 [ 45 ] 。从国内外资料来看，煤变石墨的温度多在800℃以上 [ 27 ] ，而已有资料表明中–酸性岩浆多在700℃~1000℃左右 [ 46 ] ，与室内煤的石墨化试验所提到的高温相差甚远，Oberlin和Terriere将无烟煤置于真空中加热到2000℃，无烟煤尚未发生石墨化，当加热到2500℃以上，其性状接近软碳(石墨化碳)，并逐渐石墨化 [ 27 ] 。有学者认为深部岩浆温度可能要比地表测试或室内高温模拟试验要高 [ 27 ] [ 46 ] ，但是高多少，其温度是否足以促进煤向石墨的转变，此问题还有待于进一步的探讨。 5.3. 构造控制作用 虽然岩浆侵入主导着煤的石墨化过程，但构造运动的作用不可忽视。一些研究表明，动力变形不仅是一种物理机械作用，而且也起着某种地球化学作用，即力学化学作用 [ 47 ] 。有关构造运动对煤变质程度的影响已有众多研究成果，尤其是构造剪切应力对煤大分子网络结构的裂解、聚合、异构、芳构等多种化学效应 [ 48 ] 。一般来讲构造对煤石墨化的控制作用可分为三个方面，一是构造导热辅助成矿，二是构造应力主导成矿，三是同期或后期改造。曹代勇，李小诗等人通过研究不同变形机制构造煤大分子结构的演化，指出不同变形机制的构造变形可以引起煤大分子结构的变化，并在其研究基础上提出了构造应力对煤变质程度影响的应力降解机制和应力缩聚机制，此机制并未否认温度在煤石墨化中的主导作用，只是强调了构造应力在煤化作用中的催化作用 [ 47 ] 。 5.4. 催化物质控制作用 郑辙在研究湖南鲁塘隐晶质石墨过程中，通过对接触变质带内与石墨共生的红柱石、兰晶石和层状硅酸盐矿物分析认为，煤向石墨转化的变质温度约在600℃左右，不会高于800℃。而人造碳石墨化试验表明，800℃是不可能形成柔皱石墨的，故提出认为岩浆中的矿化剂，如水、碱金属卤化物对煤的石墨化具有显著的催化作用。Noda等报道说当碳与石灰石一起加热时，碳的石墨化温度会大大降低 [ 27 ] 。 煤中除有机质外，还含有一些矿物质，例如，粘土矿物、石英、云母等 [ 49 ] 。石油地质学研究表明，一些种类的粘土矿物对油气的生成具有催化作用 [ 50 ] [ 51 ] [ 52 ] [ 53 ] [ 54 ] 。在人工合成石墨的过程中，一些合金类物质被用来作为催化剂。煤中存在的粘土矿物及某些金属元素及金属离子可能强化了温度的作用，使“均裂”效率提高 [ 33 ] ，一些学者也提出铁离子催化含碳气体形成石墨的理论。黄伯钧认为钙质变粒岩中含有大量的方解石可能对变质岩中碳质物质的石墨化作用起了催化作用 [ 25 ] ，也有学者认为煤中无机硫及有机硫对煤结构的热演化有着明显的“催化作用” [ 33 ] ，然而，有关矿物质对煤石墨化的催化机理仍不清楚。
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user: 6. 存在的问题 目前煤系石墨资源在其工业应用领域已被广泛应用，但有关其成矿机制的诸多问题有待于进一步研究，具体如下：1) 含碳物质内部六元芳环结构如何转变为三维有序的C原子点阵结构的问题目前仍未给出合理的解释；2) 传统的观点依旧认为煤的石墨化作用存在渐进模式，即使有学者提出了突变模式，仍然没有摆脱将煤与石墨作为同一体系来研究的思维方式；3) 煤变石墨的室内模式条件与实际成矿条件相差甚大，温度(岩浆侵入)、压力(构造应力)、时间、催化剂等因素对煤的石墨化作用贡献权重依旧没有明确的划分。
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user: 摘 要 针对原位孔隙水气密采集系统原理样机可能会受到少量海水混合的干扰问题，原位孔隙水气密采集系统生产样机在结构和总体设计等方面进行了多项防海水混合的改进措施。并在南海北部海域通过原位孔隙水气密采集系统生产样机开展了原位孔隙水样品采集试验，通过对样品中CH 4 、 P O 4 3 − 、 N H 4 + 、总碱度含量进行测试分析，证实了生产样机防海水混合设计方案的可行性、科学性和有效性。 关键词 :原位孔隙水，设计，改进，海试，有效 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 概况 原位孔隙水气密采集系统是“十一五”期间国家863项目研制的一种深海沉积物孔隙水原位气密采样器 [ 1 ] [ 2 ] (图1)，采集原理有别于非原位孔隙水提取设备 [ 3 ] - [ 8 ] ，且不仅仅适用于湖泊、潮间带、沼泽地等浅水沉积物 [ 9 ] - [ 18 ] ，克服了采样量少的缺陷 [ 19 ] [ 20 ] 攻克了深海高压下进行沉积物原位孔隙水采集的“泥水分离过滤技术”、“保真空超高压海水电磁阀技术”、“采集过程计算机控制技术”等技术难点，通过压滤法原理实现海底沉积物孔隙水的原位气密采集，该系统可在短时间内获取深海多层位、气密性原位孔隙水样品，其工作水深范围500~4200 m，海底沉积物采集深度2~5.5 m，孔隙水采集间距0.5 m，单层最小采水量100 mL [ 1 ] [ 2 ] 。该套系统经过多次陆地及海上试验证明，其工作原理科学可行 [ 1 ] [ 2 ] ，但该系统作为首次研制的原理样机，在可靠性、易操作性和耐用性上都有一些不足，作为实际的生产设备使用尚有欠缺，还需要进一步的完善和改进，例如，该采样器在进入沉积物下插过程中，由于采样管外壁在海水中下放时会有少量海水残留，外露的线路管壁与采样管之间的空隙也会造成少量海水沿流，以及采样柱斜歪时海水容易沿采样管外壁下流，从而导致收集的原位孔隙水样品容易混合少量海水。针对此项不足，进行了设计方案的改进，通过在南海北部陆坡神狐海域开展原位孔隙水样品采集试验，并对收集到的原位孔隙水样品中的CH 4 、 P O 4 3 − 、 N H 4 + 、总碱度等含量进行测试分析，从实测数据的角度论证改进措施的有效性。
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user: 2. 原理样机混合海水来源分析 “十一五”研制的原理样机在原位孔隙水采集过程中可能存在少量海水的混入，经过对样机结构及采水过程的研究，认为海水混入原位孔隙水样品可能有以下三个途径： 1) 孔隙水采集瓶自带的海水 沉积物孔隙水要通过过滤层，单向阀才能进入采水瓶的储水室，在设备下海过程中该路径的空间早已经被海水占据，这些水将先于孔隙水进入储水室，造成原位孔隙水样品中有海水混入。 图1. 深海原位孔隙水采集系统改进前后结构对比示意图 2) 采集柱下插过程中带来的海水及非原位沉积物 “十一五”原理样机采样柱外挂有电磁阀电源电缆和护套、固定卡以及触发器和固定卡、连接电缆等突出物(图1)。采样柱下插过程中这些突出物必定会将上部沉积物及粘附的少量海水带到底部，与原位沉积物混合，造成原位孔隙水样品中有非原位沉积物孔隙水或海水混入。 3) 通过采集柱与海底沉积物之间的间隙继续渗入的海水 采样柱插入海底，如果没有被沉积物紧紧包裹，特别是由于海况原因使得采样柱在采样过程中小幅度或大幅度摆动，采样柱与沉积物之间会产生细微的瞬间间隙，海水就会在孔隙水原位采集过程中沿着间隙进入到采集柱的周边，造成原位孔隙水样品中有海水混入。
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user: 3. 原理样机改进方案 针对可能造成样机海水混入的每个环节，针对性地制定了防海水混入改进方案： 1) 单储水室采水瓶改为双储水室采水瓶(图2)，通过两次采水，去除采样器先采集的混入海水样品：第一次采水时，采水瓶过滤层上留存的海水、采样柱下插过程中带入的少量海水以及上部沉积物的孔隙水将进入第一储水室(海水/孔隙水混合样)，此储水室采集到的样品为废样(对比样)；第二次采水时，采水瓶过滤层上留存的海水、采样柱下插过程中带入的少量海水以及上部沉积物的孔隙水等外界水已经采集完毕，进入第二储水室的则是沉积物原位孔隙水样品。双储水室采水瓶的设计保证了获得的沉积物原位孔隙水样品的纯度。 2) 改进采样柱与柱头结构，预防海水或沉积物混入：去除外挂部件，包括采样柱外表的开关电缆护套和触发信号线护套，将原先外置的采水瓶电磁阀开关电缆置于采水瓶内，在下压板边部加独立的支架安装触发器，同时减少采样柱表面凹凸不平部件，使采样柱外壁为光滑表面(图3)。采样柱与柱头结构的改进保证了采样柱在下插过程中不携带或少携带上面海水和沉积物到下面的沉积物中混合。 图2. 原理样机采水瓶单元结构及改进方案设计图 图3. 采样柱外壁表面效果图(据刘广虎，2015) 3) 加装锚定板，预防外界海水混入：采样柱在采样过程中有可能发生左右摇摆，导致海水侵入到沉积物中，增加海水混合的可能性，改进措施是在采样系统柱头的下压板上焊接锚定板(图4)，当采样柱插入沉积物后可将采样柱固定住不致倾倒，同时用沉积物堵住开口，阻断海水，防止海水沿采样柱与沉积物之间的间隙下渗，可以有效预防外界海水混入孔隙水样品。
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user: 4. 海上试验过程 深海沉积物原位孔隙水气密采集系统搭载海洋四号船HYIV20150919航次，在南海神狐海域HSSY05站位进行了原位孔隙水气密采集海上试验，HSSY05站位位于南海北部陆坡区域，水深913米，海底底质主要为粘土质粉砂和粉砂质粘土，站位位置详见图5。 海试当日海况较好，轻风轻浪轻涌，船舶漂速为每小时0.3节。原位孔隙水气密采集系统安装了十个孔隙水采水瓶采集单元，计算机预设的休眠启动时间为35分钟，即系统在接通电源后35分钟后将自动打开电磁阀，开始样品采集工作。设备通过海洋四号后甲板配置的万米绞车和A型架释放下水，至水面后万米绞车开始以0.5 m/秒的速度缓慢下放，下放100米后与主钢缆安装pinger海底反射测深仪，随后以1~2米/秒的速度匀速下放，设备于距离海底50米处悬停等待，之后原位孔隙水气密采集系统以1.2米/秒的速度插入到沉积物里面，到底缆长915米，采样器在海底停留10分钟采样，等待过程中为防止因船舶漂泊造成原位孔隙水气密采集系统在海底的晃动，后甲板继续通过万米绞车缓慢放缆，最长放缆长度为927米。样品采集完毕后，后甲板开始通过万米绞车以0.1~0.3 m/秒的速度缓慢回收钢缆，设备离 图4. 原位孔隙水气密采集系统柱头综合设计图(左)及实物图(右) 图5. 原位孔隙水采集系统海试站位位置图 底钢缆最大张力显示为4.5吨。设备被回收至后甲板后，发现每个采样单元的孔隙水外滤网周围都有海底沉积物紧紧吸附(图6(c))，海底的浅黄色表层沉积物刚好在采集系统柱头下压板的底部(图6(a))，随后开始采集采样单元中的原位孔隙水样品及水溶气样品，并进行CH 4 、 N H 4 + 、 P O 4 3 − 含量及总碱度的船载现场检测。获取的原位孔隙水样品一部分用于 、 、总碱度测试工作，另一部分装进洗净烘干的聚四氟乙烯瓶密封置于４℃冷藏库保存，用于航次后测试。 图6. 深海沉积物原位孔隙水采集系统海试现场图 本次海上原位孔隙水采集试验共采集了19个原位孔隙水样品、19个水溶气样品以及一个底层水海水样品(图6(b))，其中，原位孔隙水样品每个约120 ml，水溶气样品每个约3 ml，底层水海水样品200 ml。
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user: 5. 现场测试方法 对于南海神狐HSSY05站位海试获得的原位孔隙水A样(为系统改进后获得的水样品，保存在A瓶中，以下简称A样)、孔隙水B样(相当于采集系统改进之前原理样机获得的水样品，保存在B瓶中，以下简称B样)以及底层海水样开展了CH 4 、 、 含量及总碱度的现场分析测试。其中，CH 4 含量分析采用美国Agilent7890气相色谱仪，色谱柱为Al 2 O 3 毛细管色谱柱；柱温为120℃；气化室温度为140℃；检测器温度(FID)为250℃；载气(N 2 )流速为3 ml/min；氢气流速为30 ml/min；空气流速为300 ml/min；分流比为1:3，检测误差 < 3%；现场 、 浓度测试采用的仪器为美国哈希公司生产的DR5000紫外可见分光光度计，总碱度测试仪器为美国哈希公司生产的数字滴定仪； 浓度的测定采用的是水杨酸盐法，测试误差 < 5%；磷酸盐测定采用活性磷法，测试误差 < 5%。具体测试流程详见DR5000分析方法手册(Hach Company， 2005)，总碱度测试方法采用滴定法，测试误差 < 5%，测试流程详见数字滴定器使用手册(Hach Company， 2006)。样品检测依据现场检测依据国标《海洋调查规范海水化学要素调查》(GBT12763.4-2007)，每5个样品做一次标样校准及平行检测，检测方法和精度符合国家标准的要求。
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user: 6. 系统改进前后试验结果对比及系统稳定性分析 实验结果表明：A样中甲烷含量范围在33.99~59.92 ppm之间，甲烷含量从表层至深呈大体逐渐升高的趋势(图7)；B样中甲烷含量范围在26.99~50.24 ppm之间，从表层至深也呈大体逐渐升高的趋势，与A样的变化趋势基本相同，只是每个层位的绝对含量均比A样略低(图7)；站位底层海水中甲烷的实测值为23.74 ppm，中层或上次海水中甲烷含量会更低，所以混入的混合海水的甲烷含量值一定低于23.74 图7. HSSY05站位孔隙水A样(系统改进后)、B样(原理样机)和底水D样中甲烷含量对比图 ppm。假设B样中混入的混合海水占样品总量的体积体积比为x，混入的混合海水中甲烷含量为n，原位孔隙水A样中甲烷含量为a，孔隙水B样中甲烷含量为b，则a、b、x、n之间存在如下关系： 若已知A样甲烷含量a，B样甲烷含量b，以及混入的混合海水中甲烷含量n，则可以推导出每个层位B样中可能混入的最大海水比例： 即B样中实际混入的海水比例小于等于x。 本站位所采集的底层海水实测甲烷含量为23.74 ppm，混合海水中甲烷含量n均按底层海水中甲烷含量23.74计算，据此可推断各层位B样中混入的最大海水比例(B样中实际混入的海水比例小于等于最大海水比例)。结果显示，从表层至深混入体积从37%呈非线性降至26%，大致呈下降的趋势(图8)，越往底部混入的海水越少。A样中NH 4 + 、PO 4 3 、总碱度的含量也证明，原位孔隙水A样纯度显著高于B样纯度(图9~11)。因为在海水表层至底层下放过程中，采集系统顶部至底部处于相同的海洋环境中，所以此过程中采集系统顶部至底部所有采集单元中国过滤网和烧结毡粘附的海水量和海水性质基本是相同的，灌入海底沉积物后表层至深越深外界海水越难以混入，所以造成从表层至深混入海水体积呈非线性下降的趋势(图8)。这也证明项目组对于采集单元可能有混入海水方式的原理判断是正确的，防海水混合设计方案所针对的海水混入途径是准确的。生产样机防海水混合设计方案的设计和实施是科学有效的。 另一方面，在不同时间、不同底质、不同深度的海域运用改进后的原位孔隙水气密采集系统进行了20次样品采集试验，试验最大水深4000米，均采集到了有效样品，证明该套采集系统具有很好的稳定性，安全可靠。 图8. HSSY05站位B样(原理样机)最大混入海水体积比随深度变化图 图9. HSSY05站位孔隙水A样(系统改进后)、B样(原理样机)和底水D样中 含量对比图 图10. HSSY05站位孔隙水A样(系统改进后)、B样(原理样机)和底水D样中 含量对比图 图11. HSSY05站位孔隙水A样(系统改进后)、B样(原理样机)和底水D样中总碱度对比图
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user: 7. 结论 本次海上试验证实了有关“双储水室采水瓶设计、线路内置、采样柱与柱头结构优化以及增加锚定板”等防水混合设计方案的科学性和有效性，同时也验证了深海沉积物原位孔隙水采集系统样品采集原理的科学性及可行性，证实了改进后的采集系统工作稳定、科学准确、安全可靠。
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user: 摘 要 谐波传动齿形对其啮合性能具有显著影响，为显著提升谐波传动啮合性能，本文采用公切线式新摆线齿形作为柔轮齿廓，基于包络法精确共轭理论对新摆线齿形谐波传动共轭区域与共轭齿廓，齿形参数对共轭特性的影响，啮合侧隙分布趋势以及重合度情况开展研究。研究结果表明，所提出的新摆线齿形谐波传动存在两个大小相异的共轭区、存在兼顾“二次共轭现象”与“二点共轭现象”的双共轭齿廓，该齿廓啮合弧长更长，啮合侧隙分布更均匀，重合度更高，啮合性能明显优于渐开线齿形谐波传动。 关键词 :谐波传动，摆线谐波，共轭特性 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 谐波齿轮传动 [ 1 ] 具有体积小，重量轻，传动比大，精度高，承载能力强等诸多优点，被应用到航空航天、机器人等众多高精尖领域。 谐波齿轮传动中啮合齿形对其性能的影响在众多影响因素中占主导地位 [ 2 ] ，目前在谐波传动中应用及研究的齿形主要有直线、渐开线、圆弧、S齿形、β齿形、摆线等，其中直线、渐开线齿形谐波传动 [ 3 ] 属于非完全共轭传动，共轭区小且受载变形时存在尖点啮合现象，其传动质量与啮合性能较差；苏联学者伊万诺夫 [ 4 ] 最早提出圆弧齿形谐波传动，该齿形显著改善了柔轮的齿根应力状况，提高谐波传动承载能力与扭转刚度，但是其刚轮采用一段凸圆弧与直线齿形，损失了部分啮合区；国内辛洪兵等学者 [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 提出了双圆弧谐波传动基本齿廓，并引进改进运动学法 [ 9 ] 、B矩阵法 [ 10 ] 简化了共轭齿廓求解过程，研究了双圆弧谐波传动齿廓参数对共轭齿廓、侧隙等性能影响。 日本学者S. Ishikawa [ 11 ] 采用齿条近似的假设，从不需变形而保证连续接触的角度出发，提出的基于曲线映射的S齿形，该齿形相对渐开线齿形啮合特性更好，对谐波传动啮合性能、承载能力等有很大的提高改善，但采用齿条近似的方法在一定程度上限制了其应用；袁安富 [ 12 ] 提出β齿形谐波齿轮传动，其仅针对齿形优化设计开展研究，没有开展工程化研制；摆线齿形谐波传动国内外学者研究相对较少，其中Kondo [ 13 ] 介绍了一种柔轮为摆线齿廓，刚轮为针轮的类似摆线针轮行星传动的谐波齿轮装置；Jeong KS [ 14 ] 介绍了一种柔轮齿廓为摆线，刚轮齿为半圆形的摆线型谐波传动；国内的乐可锡 [ 15 ] 论证了柔轮与刚轮均应用摆线齿廓的可行性。 本研究综合考虑谐波传动齿形对其啮合特性的影响，以公切线式新摆线齿形作为研究对象，利用包络理论的精确算法对新摆线齿形谐波传动共轭区域与共轭齿廓开展研究，寻优找出能够兼顾“二次共轭现象”与“二点共轭现象”的双共轭齿廓，其次针对齿形参数对双共轭齿廓的包络区域与啮合弧长的影响，啮合侧隙分布趋势以及重合度情况开展研究，验证双共轭齿廓谐波传动的啮合特性，为谐波传动的设计改进提高一定的参考。
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user: 2. 新摆线齿廓方程 如图1，原复合摆线齿廓 [ 15 ] 由内、外两段摆线组成，AB段为外摆线、BC段内摆线，该齿廓在B点处存在0˚齿形角，因柔轮运动轨迹线呈一条类似内摆线的曲线 [ 16 ] 不存在与纵轴几近平行的区域，以在B点无法实现有效啮合，基于此现象，增大B点啮合角成为改进的必然趋势。 图1. 原摆线齿形图 如图2，为获得非零齿形角的齿廓，对原摆线起始位置进行调整从而获得不同的齿形角。取外摆线和内摆线切线斜率相等的点E、F，将BE、BF段摆线裁掉，将剩余两段摆线调整位置后，使E、F点切线与分度圆相交于B点处，形成具有非零齿形角的新摆线齿廓。 柔轮新摆线齿廓主要由外摆线AE、内摆线FC及公切线EF相连而成，柔轮局部坐标系O 2 X 2 Y 2 中Y 2 轴为柔轮轮齿对称轴，X 2 轴与柔轮的中面曲线相切，表1中给出了柔轮齿廓参数定义。 1) 新摆线齿形AE齿顶段曲线在坐标系O 2 X 2 Y 2 中方程： { X w = U w x − E x + R sin ( θ 1 ) Y w = U w y − E y + R cos ( θ 1 ) − r m       t 1 ∈ [ t E ， t A ] t E = 2 R α / ( R + 2 r w ) U w x = − ( R + r w ) sin ( r w R t 1 − θ 1 ) + r w sin [ ( 1 + r w R ) t 1 − θ 1 ] E x = − ( R + r w ) sin ( 2 r w α R + 2 r w − θ 1 ) + r w sin [ 2 α ( R + r w ) R + 2 r w − θ 1 ] + x b − x e U w y = + ( R + r w ) cos ( r w R t 1 − θ 1 ) − r w cos [ ( 1 + r w R ) t 1 − θ 1 ] E y = + ( R + r w ) cos ( 2 r w α R + 2 r w − θ 1 ) − r w cos [ 2 α ( R + r w ) R + 2 r w − θ 1 ] + ( y b − y e ) 2) 新摆线齿形EF切线段曲线在坐标系O 2 X 2 Y 2 中方程： { X q = t 2 Y q = − cot ( α ) ( t 2 − R sin ( θ 1 ) ) + R cos ( θ 1 )       t 2 ∈ [ x e ， x f ] 图2. 新摆线齿形图 Table 1 Definition of the profile parameters of the new cycloid of the soft whee 符号 名称 备注 z r 齿数 m 模数 R 分度圆半径 R = m z / 2 α 齿形角 h a 齿顶高系数 h f 齿根高系数 h q 切线高系数 c * 顶隙系数 r w 外滚圆半径 r n 内滚圆半径 K 分度圆齿厚比 θ 1 轮齿对应角度的一半 θ 1 = π m / [ 2 R ( K + 1 ) ] θ 2 齿槽对应角度的一半 θ 2 = π / z r − θ 1 t 1 ， t 3 外、内滚圆转过的角度 x e ， y e E点X、Y坐标值 x f ， y f F点X、Y坐标值 x b ， y b B点X、Y坐标值 表1. 柔轮新摆线齿廓参数定义 3) 新摆线齿形FC齿根段曲线在坐标系O 2 X 2 Y 2 中方程： { X n = U n x − F x + R sin ( θ 1 ) Y n = U n y − F y + R cos ( θ 1 ) − r m       t 3 ∈ [ t F ， t C ] t F = 2 R α / ( R − 2 r w ) U n x = ( R − r n ) sin ( r n R t 3 + θ 1 ) − r n sin [ ( 1 − r n R ) t 3 − θ 1 ] F x = ( R − r n ) sin ( 2 r n α R − 2 r n + θ 1 ) − r n sin [ 2 α ( R − r n ) R − 2 r n − θ 1 ] + x b − x f U n y = ( R − r n ) cos ( r n R t 3 + θ 1 ) + r n cos [ ( 1 − r n R ) t 3 − θ 1 ] F y = ( R − r n ) cos ( 2 r n α R − 2 r n + θ 1 ) + r n cos [ 2 α ( R − r n ) R − 2 r n − θ 1 ] + y b − y f 由于刚轮齿根曲线由柔轮AB段外摆线包络形成，从增强刚轮齿根强度出发， r w 越小越好，但是 r w 大小受到柔轮齿顶厚度不小于0.25m (m为模数)限制，故有以下表达式： { X w a = R a sin ( θ 0 ) Y w a = R a cos ( θ 0 ) − r m 式中： θ 0 为柔轮齿顶厚对应的圆心角的一半， θ 0 = 0.25 m / ( 2 R a ) ，由上式可求出满足确定 r w 值与所需滚过角度 t 0 。
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user: 4. 结论 通过对新摆线齿形谐波传动的设计及啮合特性分析，得出了以下结论： 1) 针对传统内外摆线进行了改良设计，提出了外摆线 + 切线 + 内摆线三段式新齿形方程，满足了谐波传动非零齿形角的齿形设计要求。 2) 针对新摆线齿形谐波传动的共轭特性进行分析，发现存在2个共轭区域，同时还存在“二次共轭现象”与“二点共轭现象”。在此基础上，优化并提出了“双共轭齿廓”，该齿廓可以兼顾存在“二次共轭现象”与“二点共轭现象”优点，显著地提高啮合区域范围。 3) 通过研究柔轮主要参数对共轭现象的影响，发现“双共轭齿廓”存在两个共轭区，“双共轭齿廓”优势彰显无遗。 4) 通过对不同共轭齿廓的啮合侧隙与重合度进行分析，发现“双共轭齿廓”啮合侧隙呈现先增大后减小趋势，存在两个“零侧隙区域”其啮合侧隙分布更均匀，最大啮合侧隙更小。与渐开线齿形相比，“双共轭齿廓”重合度明显提升，传动更加平稳，承载能力更强。
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user: 摘 要 电网物资的供应是电网建设的重要保障，供应商管理是供电企业物资管理的重要内容，对供应商进行科学合理评价是做好这一工作的基础和关键。首先通过对国内外历史文献的筛选，总结分析关于供应商评价的文献，对供应商选择过程中评价标准的重要性进行了排序。然后结合电力物资评价的行业标准，基于对历史文献中各评价指标的选用频数统计进行具体评价指标的提取。最后构建了具有普适性、灵活性、科学性、全面性并存的电力物资供应商评价体系，为电网企业进行供应商的评价优化提供借鉴。 关键词 :元分析，电力物资供应商，评价指标，体系构建 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着我国经济的不断发展，我国对经济与生态的良性互动愈加重视，电力企业在此背景下不断向纵深发展。物资供应作为电力发展的物质支持，其重要性不言而喻。而供应商作为电力物资的生产制造单位，其提供产品的质量、速度、价格、服务直接决定了电力系统的整体运营情况，密切关系到电力系统的安全稳定可靠运行。因而如何科学有效地对供应商进行评价和挑选，成为降低电力物资采购成本、保证物资质量可靠的重要前提。电力系统物资类别庞杂，供应商基数巨大，资质能力良莠不齐，因而加强电力物资供应商的全面科学评价也更显重要。 评价指标应随着供应商的发展而不断完善，并对未来发展趋势有一定的预测能力，这样一方面可以评价出供应商的发展潜力，另一方面也是对该行业发展趋势的评测和解析。目前，供应商考核评价内容主要包括招投标情况、合同签订情况、合同履约情况、到货验收、结算、投运、质保期、生产运行等方面，但现有的供应商评价指标相对单一，指标权重赋值及量化打分均依靠评估专家的主观评价，并未根据物资属性赋予差异化的指标权重，缺少可信、可靠、规范和完整的供应商评价体系，也没有系统化的数据获取过程。因此，建立一套公正客观、科学合理的电力物资供应商精细化评价体系，从供应商的产品质量、交付和服务、设备投运后的现场运行情况等方面采集相关指标，进行综合评价，全面促进供应商服务水平的不断改善和提升，为物资的及时、稳定的供应提供保障，从而进一步助力电网建设。 本文通过对国内外历史文献的筛选，总结分析关于供应商评价的文献，阐述供应商选择过程中评价标准的重要性排序，并结合电力物资评价的行业标准，并基于对历史文献中各评价指标的选用频数统计进行具体评价指标的提取，构建相应的电力物资供应商评价体系，旨在上述四个方面的问题上有所改进和突破，以期构造出具有普适性、灵活性、科学性、全面性并存的评价指标体系。
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user: 3. 评价指标体系构建原则 目前，公司的供应商评价以系统性原则为指导，通过对各环节分别设置不同的权重分值，根据相应的考评指标对供应商绩效表现进行主观量化考核、打分，计算得出的各阶段评价分值之和为供应商评价的总得分。并将评价结果向招标前端反馈，供评标专家参考。除此之外，我们还应重点考虑分类原则和匹配性原则，这也是电网供应商评价的重要原则。具体表现为： 1) 系统全面性原则。该指标体系必须能够完整地多角度地反映电网物资供应商的综合资质以及发展前景的各方面情况，并且评价目的和评价指标构成一个层次分明的整体。建立和使用一个全面的电网企业物资供应商评价指标体系，最重要的是对供应商做出全面、系统的评价，全面性是指供应商评价指标体系要尽可能地完备，保证能够全面、综合地评价供应商，使得评价结果具有较好的合理性和客观性，为供应商选择打下良好的基础；系统性是指建立的指标体系要具有整体性，且各指标问按照一定顺序构成一个完整的指标体系，并且系统的总体目标能够与各个评价指标联系起来，组成一个层次分明地整体。 2) 定量与定性相结合的原则。电网企业物资供应商评价指标是一个复杂的体系，既要有定量指标也要有定性指标，且具有清晰的概念和确切的表示方法。 3) 通用性与发展性相结合的原则。建立的电网企业物资供应商评价指标体系中监理的指标能反映电网企业不同物资类型的供应商的共性和特性，同时，建立的评价指标体系必须具有发展性，当一些特殊的指标需要加入时，指标体系和相应的评价模型要有扩展的空间，可以根据供应商特征及其内部和外部环境的变化发展做出适当的调整，从而可以灵活应用。 4) 经济性原则。电子商务环境下，电网企业物资供应商评价指标体系的构建应坚持经济性原则，要能投入的最少而产出的最大，在评价指标体系中经济效益要占据重要的位置，这要求简化指标体系的构建，并且重点突出，在实践中使指标体系易于操作、切实可行，经济效果达到最好。 5) 科学实用性原则。指标体要有适当的层次、恰当的分类。指标体系层次过多、指标过细，评价者的注意力必会到细小的问题上，而指标体系层次过少、指标过粗，又不能对供应商的实际做出反映。因此要坚持科学实用性原则。 6) 灵活可操作性原则。构建的电网企业物资供应商评价指标体系应具有灵活性，使得企业能根据自己的特点对指标灵活运用。可操作性是指收集各指标相关数据的可行性。
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user: 4. 基于元分析的电力物资供应商评价指标提取 任何评价指标体系的建立，都必须遵循一定的原则，供应商评价指标也不例外，电网供应商评价指标的选取是否合理，直接影响到综合评价的结论，由于供应商评价过程涉及众多的因素，而且各因素的重要性又有所不同，为了使所选取的指标能够全面、客观、真实地反映电网企业物资供应商的信息，本文主要采用文献法以及频数统计法这两种评价指标选取方法，以便选取出能够反映评价体系的功能性，具有较强的目的性；能够系统全面地反映供应商目前的综合水平和能力，及其发展前景；同时便于衡量，能够量化；且大小适度，能够满足企业对物资供应商正确评价的需求的评价指标。 1) 文献法 文献法是本论文在构建电网企业物资供应商评价指标体系时所采用的一种重要方法。通过阅读大量国内外相关文献，一定程度上了解国内外供应商评价体系的研究现状。通过认真分析和借鉴已有相关研究成果，结合电网企业物资供应商特点及管理实际，同时考虑到电子商务环境下电网企业资供应商评价指标体系不单单是注重产品的质量，更关注信息化和战略性的，且能反映供应商信息化程度、发展能力、合作能力、竞争能力等深层次、多方面长期合作关系和长远发展潜力的指标这一殊性，本文新增了与电网特色相符合的物资供应商评价指标(文献梳理统计结果见附表2)。 2) 频数统计法 频数(Frequency)，又称“次数”。指变量值中代表某种特征的数(标志值)出现的次数。按分组依次排列的频数构成频数数列，用来说明各组标志值对全体标志值所起作用的强度。在不同小组中的数据个数为该组的频数，频数与总数的比为频率。频率则是每个小组的频数与数据总数的比值。在变量分配数列中，频数(频率)表明对应组标志值的作用程度。频数(频率)数值越大表明该组标志值对于总体水平所起的作用也越大，反之，频数(频率)数值越小，表明该组标志值对于总体水平所起的作用越小。 3) 理论公式： 以统计学中的频数统计理论公式为依托，选取国内外31篇相关文献中所构建的电网物资供应商评价指标体系为总基数；对文献中所列出的电力物资供应商评价指标逐一筛选，将相同的评价指标进行归总标记；分别统计已有文献中所涉及的一、二级指标的频数，并根据频数统计理论公式，计算相关频率。频率即标志该评价指标在电力物资供应商评价指标中的比重，频率数值越大，表明该指标在已有研究文献中出现的次数越多，也就是说该指标在电力物资供应商评价指标中的比重越大，即对于电力物资供应商评价体系构建的重要性越大。 本文在供应商开发的基本准则—“Q.C.D.S”原则、“六Σ”供应商管理理论以及供应链联盟关系创新的基础上，对电力物资供应商评价研究文献中的评价指标及其体系构建等信息进行统计分析，共得一级指标16个，二级指标70个，并依据频数统计的理论公式，分别计算出已有文献中各指标出现的频率(各评价指标频率见附表2和附表3)。在此基础上，本文单独将频数位于9%以上区间的一级指标，以及频数位于5%以上区间的二级指标提取列出(见附表1)。此外，本文分别给出了一级指标比重 > 15%、二级指标比重 ≥ 25%的图例表示，仅供借鉴参考(如图1，图2所示)。
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user: 5. 电力物资供应商评价指标体系构建 由于电网物资供应商的选择是一个典型复杂的多目标决策问题，构建供应商评价指标体系目的在于，不仅应该反映主观知识与经验判断，也应该反映包括数据本身传递的信息。 通过总结分析大量国内外学者研究的供应商指标评价体系并结合电网企业的具体特点，基于各指标出现的频数统计，本文旨在构建一套全面、系统的二级指标评价体系。 本文首先基于元分析的统计方法，对国内外有关电力物资供应商评价指标研究文献进行筛选；依托于频数统计理论公式，分别计算出一、二级指标的频率，并进行电力物资供应商评价指标提取；在电力物资供应商评价指标提取的基础上，选取一级评价指标频数15%以上，即产品质量、供货情况、售后服 图1. 一级指标比重 > 15%图示 图2. 二级指标权重 ≥ 25%图示 务、财务状况、技术能力、成本价格、生产能力、市场影响度、创新能力、绿色竞争力、以往合作情况、人力资源、信息化程度、合作能力共计14个作为一级指标，二级评价指标频数10%以上，共计55个，以此构建了一套基于元分析的电力物资供应商评价指标体系(如表1所示)。 Table 1 The evaluation index syste 一级指标 二级指标 产品质量B1 产品合格率C1 返修退货比率C2 出厂试验质量把控C3 供货情况B2 交货柔性：数量/品种/时间C4 准时交货率C5 订单满足率C6 订单响应能力C7 零星订单保证率C8 售后服务B3 售后响应时间C9 客户投诉处理率C10 服务承诺履行率C11 服务人员态度C12 财务状况B4 利润率C13 资产负债率C14 速动比率C15 资金周转率C16 注册资本C17 技术能力B5 技术开发手段C18 技术资料完备性C19 工艺工装水平C20 关键技术参数C21 生产技术成熟度C22 成本价格B6 价格水平C23 优化成本计划C24 成本费用C25 生产能力B7 生产线生产能力C26 产品排产计划水平C27 市场影响度B8 资信等级C28 市场占有率C29 销售增长率C30 创新能力B9 科研经费投入率C31 新产品开发比率C32 科研成果转换率C33 专利数量C34 以往合作情况B10 合约履行率C35 合作年限C36 上游供应商状况C37 人力资源B11 各专业员工数量构成比例C38 人员权益保护管理C39 人员素质C40 员工培训情况C41 信息化程度B12 信息化水平C42 沟通程度C43 合作兼容性B13 战略目标兼容性C44 企业文化/组织结构兼容性C45 信息共享程度C46 绿色竞争力B14 环保收益C47 环境成本C48 绿色包装和标签C49 污染防治和管理C50 生产环保水平C51 绿色产品比重C52 环保资质认证C53 再生原材料利用率C54 绿色研发费增长率C55 表1. 评价指标体系 Continued
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user: 6. 结论 电网物资的供应是电网建设发展的重要保障，稳定持续的高质物资供应对当前处于快速发展壮大时期的国家电力行业来说是至关重要，建设完整高效的物资供应商体系是电网企业增强竞争力，持续发展的重要基础，而选择优质的物资供应商是物资供应体系的前提。 本文在客观分析了国家电网企业物资供应商评价和管理现状的基础上，遵循供应商评价指标体系构建的原则，结合电网物资供应行业的特点，以提升供应商管理的动态化、精细化和科学化为研究重点，从已有的大量国内外学者相关的供应商评价研究文献中，基于频数统计法，提取电力物资供应商评价指标，克服已有研究中指标选取的无依据可循的缺点。 同时，依托于各指标的频数范围，建立了全面系统型电网物资供应商评价指标体系。以产品质量、供货情况、售后服务、财务状况、技术能力、成本价格、生产能力、市场影响度、创新能力、绿色竞争力、以往合作状况、人力资源、信息化程度、合作兼容性为一级指标，二级指标选自频数区间位于10%以上，形成多维度、全流程、全生命周期的电力物资供应商评价指标体系，从而提升电力物资供应商管理的动态化、精细化和科学化水平，进一步助力电网建设与稳定运行。
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user: 摘 要 为解决某升船机运行时同步轴系统轴承噪声的问题，对轴承进行了拆检及振动分析，确认噪声的来源是轴承负荷未达到球面滚子轴承要求的最小负荷，滚子和滚道之间产生了滑动运动，最终通过减小轴承径向游隙，解决了轴承噪声问题。 关键词 :球面滚子轴承，轴承径向游隙，最小负荷，游隙调整 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 某升船机现场驱动系统调试期间，发现同步轴系统多件轴承座组件存在异常声响。本项目通过对轴承进行拆检、振动分析及系统使用工况分析，解决了轴承噪声问题及相应隐患，为后续升船机的调试及运行打下基础。
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user: 2. 同步轴系统轴承噪声问题的出现 某升船机现场驱动系统调试期间，在高速运转时，发现同步轴系统多件轴承座组件存在异常声响。 某升船机为齿轮齿条爬升式垂直升船机，采用四点驱动，对称布置，四套驱动机构间设置了机械同步轴系统。机械同步轴系统采用“工”形结构，作用是当一个驱动单元的电机失效时，其余三个驱动单元的电机以基本相等的距离向失效的单元提供驱动力矩，从而使正常运行的电机出力均衡。驱动机构及同步轴系统布置图如图1所示。同步轴系统最高转速为250 rpm。 同步轴系统由同步轴段、弹性联轴器、轴承座、锥齿轮箱等部件组成，轴段与轴段间用弹性爪型联轴器器连接，每个同步轴段分别支承在两个轴承座组件上，轴承座组件采用双列向心球面滚子轴承，轴承型号为23134 CCK/W33、轴承座型号SNL3134，采用迷宫密封配置。同步轴段及其支承结构示意图如图2示。 图1. 驱动机构及同步轴系统布置图 图2. 同步轴段及其支承结构
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user: 3. 现场检查及初步处理措施 3.1. 现场检查及结果 1) 运行现象 现场观察情况具体为：同步轴系统转速在125 rpm以下时均没有发现明显异常，当转速升至175~250 rpm时，编号为4-10、2-5的轴承座组件有明显异响且有规律性，类似金属撞击声，声音随转速升高呈递增趋势，编号为2-8的轴承座组件异响较轻微。整个同步轴系统包含同步轴段及与其连接的锥齿轮箱均运行平稳，各轴承座、锥齿轮箱等无明显振动。 2) 安装对中检查 用百分表测量同步轴段两端与其相邻同步轴段或锥齿轮箱的安装偏差，所测所有同步轴段测量值径向偏差小于0.5 mm，角向偏差小于0.5 mm。脱开轴端联轴器后，测量同步轴段外圆相对轴承座跳动小于0.1 mm。 3) 振动 现场观察轴承座组件有轻微振动。用百分表测量250 rpm轴承座组件的摆动，偏摆动值约为0.2 mm。 4) 拆检 对编号为4-10的轴承座进行拆检，轴承内润滑脂充分，测量其轴承径向游隙约为0.13~0.15 mm，同时发现密封处轴承盖有轻微擦痕，但未见轴承滚动体等损伤。 对编号为2-5的轴承座进行拆检，轴承内润滑脂充分，测量其轴承径向游隙约为0.17~0.2 mm，密封处轴承盖整圈有轻微擦痕。 对编号为2-8的轴承座进行拆检，轴承内润滑脂充分，测量其轴承径向游隙约为0.15~0.16 mm，密封处轴承盖有轻微擦痕。 5) 油脂分析 轴承采用轴承厂家推荐润滑脂进行润滑，润滑方式为自动润滑。在轴承里采集润滑脂样品送检，检查结果表明润滑脂成分符合要求，相关金属元素含量低，均未超出轴承厂家允许范围。 3.2. 分析 在轴承运行良好未失效的条件下，对轴承噪声产生的原因进行分析： 1) 制造与装配 从拆检结果看，轴承滚动体、保持架、内外圈等均未见损伤及明显变形、擦痕，密封件与静止元件未见明显摩擦，表明运动中转动件与静止件无干涉，同步轴段的轴肩、圆角等各尺寸设计制造正确，轴承座组件各组成部分装配正确； 2) 安装对中 同步轴段两端采用弹性联轴器G370，其安装对中要求为径向偏差小于0.5 mm，角向偏差小于0.5 mm (现场实际安装对中误差远小于上述值)，折算角度偏差不大于0.08˚，远低于轴承座组件中轴承允许角度误差3˚，密封允许角度误差0.3˚，安装精度符合要求，这一点从拆检时轴承盖仅有轻微擦痕，也得到验证。 3) 润滑 润滑脂按轴承厂家推荐选用的专用润滑脂，拆检时未发现异物污染，润滑脂填充充分，送检润滑脂成分及清洁度符合要求，润滑符合要求。 4) 振动 从轴承座组件有轻微振动的现象来看，排除了设备振动原因，结合拆检时轴承径向游隙与供货商要求的游隙0.06~0.1 mm差别较大，初步判定可能是轴承内间隙过大引起，因此决定对轴承径向游隙进行调整到0.06~0.1 mm。 3.3. 初步处理措施 调整轴承径向游隙的处理方案为：1) 拆下轴承盖及迷宫密封；2) 将止动垫片的折弯处掰回后，反复小角度拧紧螺母和测量游隙，到轴承游隙0.08 mm左右时，锁紧止动垫片；3) 将轴承座原有油脂清除，用挫刀打磨有擦痕处轴承盖、密封外圆及槽，将圆螺母上毛刺打磨清理干净；4) 将轴承座内填满润滑脂，复装轴承盖及螺栓。 按此方法对轴承径向游隙进行调整后，编号4-10轴承游隙0.08 mm左右，2-5游隙0.05 mm左右；2-8游隙0.08 mm左右。处理后转速至250 rpm时无明显异响。
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user: 4. 验证及改进 4.1. 初步试验验证 轴承径向游隙进行调整后，在驱动系统调试中反复观察，短时期内转速至250 rpm时均无明显异响，但在运转多次后，除编号为2-5的轴承未发生异响外，编号4-10和2-8轴承又出现异响，但响声较处理前有明显降低。 4.2. 振动分析 在排除产生轴承噪音产生的各种原因，轴承游隙也符合要求的前提下，对仍出现异常声响的原因进行进一步排查，我们进行了振动检测。 采用便携式数据采集器Micro log在轴承座的水平、垂直及轴向三个方向进行振动数据采集，数据采集分析结果表明：在速度和加速度信号中，时域波形中出现明显而频繁的冲击信号，在三个方向的多个频谱中均存在工频及其倍频信号如图3所示，同时在加速度包络频谱中也发现“底脚抬升”现象，如图4。另外有高频的加速度频谱中出现了大约为86 HZ左右的带有边频带的谐波信号，如图5 [ 1 ] 。 从三个方向的多个频谱中均存在工频及其倍频信号，同时在加速度包络频谱中也发现“底脚抬升”现象，可推断为有较小摩擦。由此推测滚子与滚道间有滑擦，滚子与滚道间的滑动运动产生了工频及倍频信号，以下分析滑擦产生原因。 按SKF公司《轴承综合型录》描述：“为使轴承获得良好运行，球面滚子轴承必须承受一定的最小负荷，尤其在高速或高加速度，又或在负荷方向快速改变下工作。在这些工况下，滚子和保持架的惯性力 图3. 速度频谱中出现的工频及倍频信号 图4. 加速度包络频谱中出现的工频及倍频信号 图5. 垂直方向加速度信号中带边频带的谐波信号 以及润滑剂内的摩擦将对轴承的滚动产生不良影响，在滚子和滚道之间可能会产生对轴承具损害性的滑动运动。球面滚子轴承所需的最小负荷可用以下公式估算：P m = 0.01C 0 ” [ 2 ] ，轴承23134 C 0 为1500 KN，按此要求，轴承最小负荷应达到15 KN。 在理想情况下，同步轴系统在升船机正常运行过程中不存在内力矩，但由于各主提升机外载及电动机出力不均匀，加之动力影响，在实际运行中仍会传递一定的扭矩 [ 3 ] ，在不考虑同步轴段自重的前提下，同步轴段仅传递扭矩，可当做一种典型的传动轴。因此，同步轴段所承受的径向负荷仅为同步轴段的自重。在同步轴系统中，不同部位的该型轴承径向负荷约在2.5~4.2 KN，不满足最小负荷要求，会导致滚子与滚道间的滑动运动而产生倍频信号。 4.3. 最终解决方案 按SKF公司《轴承综合型录》要求：“若未能达到最小负荷，该球面滚子轴承必须施以额外的径向负荷” [ 2 ] 。因同步轴段受力特性及结构设计原因，现场不可能采取变更设计的形式增加负荷，因此确定通过轴承的预紧提供预负荷的方式来解决这个问题，即进一步减小轴承径向游隙，使得滚动体在无载区中具有良好的引导来减少滑动，降低噪声，但游隙的减少会带来温度的升高，对于球面滚子轴承，在运作时必须留有一定的剩余游隙 [ 2 ] 。 经分析同步轴段的运行工况，同步轴段轴承使用工况为轻载，低速，周期工作制，每次运行时间较短，正常工作时轴承温升小，这样如将轴承径向游隙减少，轴承温升会有所增加，但如间隙选用适当，增加的温升也应在许可范围内。按此原则，结合编号为2-5的轴承调整为0.05 mm未发生异响，最终确定轴承游隙按偏下限0.045~0.06 mm调整。 4.4. 验证 按轴承径向游隙0.045~0.06 mm进行调整后，后续在升船机驱动系统调试中反复观察，处理后的同步轴系统运转良好，轴承未发生异响，运行中轴承温升未超过30℃，符合设计及使用要求。
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user: 5. 结论 通过某升船机同步轴系统轴承噪声处理后长期正常运行的实例，证明了通过减小轴承径向游隙，以轴承的预紧提供预负荷的方式来满足球面滚子轴承所需最小负荷，可有效减少有损害性的滑动运动，降低噪声，处理措施正确有效。
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user: 摘 要 辽宁法库西部地区上侏罗世至下白垩世火山–沉积为一套酸性火山熔岩、凝灰岩建造，其中的酸性火山玻璃和凝灰岩经水解形成共伴生的非金属矿床成矿系列—沸石、膨润土、珍珠岩、高岭土、陶瓷土、玛瑙。非金属矿床成矿组合与分布受火山盆地构造及岩相控制。 关键词 :火山–沉积建造，非金属矿床，含矿建造，成矿作用，辽宁 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 非金属矿产同金属矿产一样都是关系国计民生的重要资源，20世纪八、九十年代逐步形成了对非金属矿床的系统认识 [ 1 ] ，至本世纪对非金属矿开展的研究工作亦十分有限 [ 2 ] 。仅在中国东部、北部少数地区开展过较系统的工作 [ 3 ] [ 4 ] 。同样，辽宁法库西部地区非金属矿床发育，矿点众多，有沸石、膨润土、珍珠岩、松脂岩、黑曜岩、高岭土、陶瓷土、玛瑙等，分布在侏罗–白垩纪(燕山期)火山盆地中(图1)，严格受火山盆地及火山岩岩相控制。现就法库地区非金属非金属成矿序列形成的一些认识进行阐述。
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user: 2. 地质背景 2.1. 火山盆地 法库西部大地构造位置为华北断坳、下辽河凹陷、法库断凸。大型火山盆地有彰武–黑山盆地，小型火山盆地有秀水河子断陷盆地、登士堡子向斜盆地、半拉门–前新秋盆地等。盆地建造由三套组成，下部为碎屑岩组成的复陆屑式建造，中部为大陆火山岩建造，上部为碎屑岩夹多层有机岩组成的灰色复陆屑式建造、红色复陆建造。中部大陆火山岩建造为区内非金属矿床含矿建造。 图1. 辽宁燕山期火山盆地分布图 2.2. 火山岩岩石特征 中部大陆火山岩建造主要是酸性熔岩及其火山碎屑岩，包括安山岩、流纹岩和化学成分相当于流纹岩的珍珠岩、松脂岩、黑曜岩，以及流纹斑岩、角砾凝灰熔岩、熔结凝灰岩、火山集块岩、火山角砾岩、火山角砾凝灰岩、沉凝灰岩、凝灰质砂岩和页岩。 2.3. 火山岩岩石化学特征 区内各类火山岩岩石化学成分与黎彤值和辽西部平均值相比如下表所示。安山岩和安山质集块岩角砾熔岩明显的高硅、钾，低铝、铁、镁、钙的特点。流纹岩具有高硅铝镁钠，低铁钙钾的特点。流纹质火山角砾岩熔结凝灰岩SiO 2 含量为64.90%~74.54%，平均69.19%，变化范围较大。Al 2 O 3 含量13.55%~16.20%，平均15.15%。NaO + K 2 O含量7.5%~8.99%，平均8.32.上述总体反映本区义县组火山岩具有高硅低铁的特点。主要氧化物Al 2 O 3 、CaO、Fe 2 O 3 + FeO、MgO含量随着SiO 2 含量的增加，呈明显的递减变化，K 2 O略呈递增趋势Na 2 O辩护不明显，趋于恒定(表1)。 2.4. 岩相和韵律 法库地区火山活动以裂隙式的宁静喷溢为主，在燕山晚期、末期沿断裂喷出地表。早期活动的主要表现形式为喷发，到晚期转入宁静溢流。火山喷溢多次。发育有喷发相、火山通道相，火山碎屑沉积相 [ 5 ] 。 喷发相由流纹质凝灰角砾岩、流纹质角砾凝灰岩、流纹质凝灰岩、流纹岩、黑耀岩、英安岩、安山岩组成，其内辫状构造发育。火山通道相由火山活动晚期沿火山通道上侵至地表的流纹岩组成。火山碎屑–沉积相由火山活动间歇期沉积的凝灰质砂岩、复成分砾岩组成，呈薄层夹于喷发相之间，反映了火山活动由强至弱或间断的变化特征 [ 6 ] 。
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user: 3. 非金属矿床 法库西部地区发育多个与酸性熔岩凝灰岩建造 [ 7 ] 有关的非金属矿床，主要有法库粘土矿(高岭土)、高家沟陶瓷土矿、法库沸石矿、前新秋珍珠岩矿、大泉眼珍珠岩矿，孤树子珍珠岩膨润土沸石矿。这些非金属矿床分布在法库县西部包家屯乡，位于半拉门–前新秋盆地内。该盆地斜贯整个法库地区。盆地轴向大致呈北东20˚。主要由上侏罗统–下白垩统组成。地层走向多与盆地轴向一直，内部具次级褶曲，岩层倾角平缓，多不超过10˚。矿床分布见图2，特征见表2。