DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 4. 母业分拆或并购模式 与前节所述不同，由母业分拆或是并购新事业部门，进而提供有价值之产品或服务时，在母业未确定其所处之发展进程前，一般会从母业营收中，定期资助新创事业若干金额当作新创事业收入之一部分，新创事业则自主一部分获利；同时为企业发展进程与策略实现所需而有所支出，而新创事业百废待举，致使每期淨利均有所减损，当各期淨利减损率加剧时，将会造陷入不敷出窘境，同时对于母业而言，累积注入资本规模将引响后续策略规划，因此本模式将关注于淨利减损率对累积注入资本影响，为便于说明，假定期数为t，母业定期资助固定金额为 ，当期收入减损为 ，持有资金为 ，同时当初始时，亦即t = 0，则持有资金與收入减损均为0，故推演得一般式(4)如后。 (4) 由上述一般式可知，当期持有资金为前期持有资金、定期注入金额与当期收入减损之和；因此再带入各期值展开此一般式推演得持有资金函数(5)如后；同時由式(6)可知，当某期累积持有资金耗尽时，累积收入减损之平均数将接近定期所注入金额。 持有资金函数： (5) 当某期累积持有资金耗尽时： (6) 此模式之特点在于限制住当期收入减损在有限之累积持有资金范围内，亦即 ，此意味着新创事业必须减少若干期收入减损后，使累积持有资金达到一定水位后方，可进行较大规模之投资如新技术研发或是扩大产线等；同时当新创事业进入鸡肋期后，应针对累积持有资金设下停损点，在该停损点逐渐来临时，采取渐进式退场机制，以免陷入沉没成本与亏损两难之泥淖中。 因此在此模式下，将各期收入减损之边际值 控制下一定范围 内，是使新创事业保持处于财务稳健或不使恶化之重要原则；亦即各期收入减损之边际值为前后两期收入减损之差，故得一般式(7)如后。 (7) 欲控制之各期收入减损率 为前后两期收入减损边际值之差，故得一般式(8)如后。 (8) 由式(8)可知，在此模式下，各期收入减损率 为收入减损之函数，而在简算模型中，系假定早夭期浴盆曲线斜率为一常数，亦即各期收入减损率为常数k，因此带入各期值展开，即推演各期规律得一般式(9)如后。 (9) 由式(9)可知，当收入减损率为常数时，各期收入减损随斜率 增加之线性关係；同时结合式(5)，即推演得持有资金函数之一般式(10)如后。 (10) 由式(10)可知，当收入减损率为常数时，持有资金函数为一：过原点、下凹、准线为 ，顶点坐标为 之抛物线 (图示为： ， )；而此顶点之x坐标值即为持有资金最多时之期数，y坐标值则为最多持有资金数；新创事业若不采取相应对策，长此以往，将于 下一个整数(Ceiling)期数后，耗尽所有持有资金而无法运营。
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user: 5. 资金水位模式 当新创事业逐渐迈入平稳期后，在经营型态与商品服务未大幅再次创新前，对资金之需求多偏好维持某一水位之上，实务上在此情境下，母业或新创事业本身亦无理由持续增资，因此各期持有资金函数退化为常数，可视为一经营规模之概念，投入资金与收入减损之差接近此一常数，亦即当收入多时可借机扩大规模或改善品质，反之，则应思节流并随时关注行业内竞争情况，是否已有步入鸡肋期之忧。于是延伸前例，假定期数为t，持有资金(资金水位)常数为s，母业各期资助变动金额为 ，当期收入减损为 ，同时当初始时，亦即t = 0，则资助变动金额與收入减损之差均为持有资金常数，故推演得一般式(11)如后。 (11) (12) 在此时期内，各期资助变动金额是依收入减损之变化而订，将收入减损之伟伯分布带入式(11)推演得一般式(12)，发现 为收入减损曲线对y轴之平移，且平移量即为s，亦为一浴盆曲线；因此新创事业仅需关注各期收入减损之变化，同时机动观察各期收入减损之平均数 与标准差( )是否在母业资助之容许范围内，如式(13)与(14)所示。 平均数： (13) 变异数： (14) 换言之，新创事业在此平稳期持续努力创造价值与控制支出在容许范围内，进而维持持有资金在某一水位之上，倘若商品或服务銷售拓展，使得收入减损斜率骤减，此时可采取扩张式策略上，扩大通路布局或是研发下一阶创新商品与服务；反之，应检视竞争环境，收入减损增加之主因是否来自产业内之竞争，抑或是商品与服务品质订价因素所致，以判定是否已迈入鸡肋期，并采取相应策略因应。
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user: 6. 同业竞争分析 无论新创事业处于何种发展进程，均须关注同业动态，评估其对自身产品与服务之竞争强度，并采取相应策略以资因应，而此同业竞争强度可由以下因子加以评估：1) 同业竞争者数量——当同业竞争者数量较多，并且其规模与实力大致接近时，所带来的创新战略机遇也越大，市场竞争的规则也越公平，自然意味着市场竞争更激烈，通常新创事业在此正处于鸡肋期；2) 市场增长率——在市场迅速扩大时，业者均尽其所能发展经营，运用所有能力来满足消费者要求；但当市场增长速度放慢或需求突然减少时，已扩张之业者生产能力过剩，不得不使用降价或其他促销手段，造成同业竞争者力度加重，通常新创事业在此正处于平稳期而往鸡肋期发展；3) 固定成本与存货成本压力——当业者生产能力利用率高时，固定成本被摊分至商品数量愈多；反之当市场需求不足和业者生产能力利用率降低时，业者面对单位成本上升压力，不得不采取特价、折价、回扣及其他方式，从而来提高竞争程度，通常新创事业在此正处于鸡肋期；4) 消费者购买转移成本——运用集点折扣、换赠品是零售通路商与商品提供者惯用手段，吸引消费者持续购买，同时造成转换商家视同放弃多次购买所积累之点数，对消费者而言是一种无谓损失，通常新创事业在此正处于早夭期，以创新手段掠夺市场与吸引消费者青睐；5) 市场相对竞争地位变化——对于产业竞争中劣势业者，自会惮精竭智地摆脱劣势，因而加强竞争力度；对于已处竞争优势者，有余力于创新与尝试，摆脱劣势者仅以低价手段之竞争，通常新创事业在此正处于鸡肋期，纷纷思考如何创造商品与服务差异化；及6) 转型成本——零售通路业者或是商品提供者投入资源愈大时，撤离产业之沉没成本则愈高，业者或降低其预期收益，或为减轻经营压力时，操弄价格是最直接手段，但未必一定有效，通常新创事业在此正处于鸡肋期，应思考转向其他创新商品与服务。
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user: 7. 结论 新创事业冀望其实际收入减损一如前述各模式(母业分拆或并购或资金水位)所预期，各项策略作为才能依计划铺开并采取各模式相应之经营作为，因此资金模式分析至为重要，同时经营受多方因素影响，多半均事(内外部处境)与愿(分析模式)违，其关键因素之一是未能客观评估其商品与服务之竞争力，进而影响后续财务规划，特别是资金流之预估，假使不思从竞争力分析之根本核心问题着手，将会在后续发展进程中发生资金不足或错置，使原本有竞争力之商品与服务因后继无力而功亏一篑；同时在进行评估时，其竞争对手及其商品与服务必需要现身具体，竞争分析方能具体。新创事业分析其竞争，系将各竞争对手与新创事业同比，并可从以下七大构面入手，如图1所示，分别为：1) 主要资源——包括营业据点、 图1. 新创事业竞争力评估框架 投资报酬率推估，固定资产规模；2) 主要伙伴——包括通路商、供应链成员，研发机构能量；3) 主要活动——包括行销活动、生产规模，财务能力；4) 价值论述力——包括产品论述、服务论述，品牌论述；5) 市场区隔力——包括区域市场、全国市场，海外市场；6) 客户关係——包括主要关键客户与客群、客户见证与口碑，客户社群经营；及7) 商品通路——包括实体店家数与分布、虚拟店合作伙伴与作法，虚实整合能力等。唯有透过此竞争分析，点出具体竞争对手为何，其竞争力对新创事业之影响程度，才有可能真正借由财务规划，充分掌握资金流动态，使商品与服务差异化创造过程与资源相结合，新创事业方能脱离早夭期迈向永续平稳经营期。
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user: 摘 要 为了定性的检验民用水资源的质量，本文研究了一种方便、快捷的激光投影显微仪。根据激光的准直、单色的特性，利用投影显示技术的原理，设计了光源、给水系统及相关机械结构，完成了激光投影显微仪的设计。实验研究了不同波长、功率、距离以及不同水嘴形状对投影显微效果的影响，结果表明当激光的功率为5 mW，水滴与光源最佳距离约为100 mm，光源与接收屏最佳距离约为800 mm时，可直观的显示水滴中微生物的数量与游动状态，为进一步研究快速检验民用水资源的质量奠定了基础。 关键词 :激光应用，微生物放大成像，激光投影，水滴
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user: 1. 引言 随着水污染问题的日趋严重，直接影响人们的身体健康。在生活用水中存在许多肉眼看不见的微生物和杂质，它们时刻威胁着人和动物的健康，若饮用了含有大量微生物的水源，可能会引起严重疾病。现有观测水资源的方法主要是光学显微镜方法，但该观测方法对环境因素要求苛刻，成本高，程序稍显繁琐，不易实现大众化。因此，研制一种便携仪器对水资源的水质进行定性观测是非常必要的。 本文研制了一种便携式激光投影显微仪[ 1 ] ，该仪器以激光为光源，配合给水系统及相关结构设计，实现了对水资源固定体积内微生物的数量与游动状态的直观检测，具有成本低、方便快捷等特点[ 2 ] 。
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user: 2. 总体方案设计 2.1. 激光显微仪的组成和原理 如图1 [ 3 ] 所示，激光显微仪主要由激光光源、给水系统、光屏组成。其工作原理为：首先将出水阀门关闭，打开进水阀及排气阀，然后将待检测液体从进水口注入容器，排气管紧贴封装壳透明窗口，观察待排气管液体到达指定刻度时关闭排气阀门，确保给水腔充满液体且没有空气，关闭进水阀和排气阀，给水系统通过旋转螺杆挤出一滴悬浮液体。激光器发出的平行光束通过可调节反射镜改变光路并调节反射镜到合适位置使光线垂直入射水滴中心，然后透过水滴经折射散射等光学效应到达光屏使之达到放大效果。根据成像图中的浮游微生物轮廓，数量可以定性得出水质质量检测[ 4 ] 。 2.2.给水系统[ 5 ] [ 6 ] 给水系统主要由旋转螺杆、紧固螺钉、活塞、进水口、给水腔、出水口组成。 1) 压水系统 如图2 [ 3 ] 所示，将待测液体从仪器顶部进水口注入，在外界大气压的作用下，液体被压进给水腔，待排气口的透明管液体到达指定刻度后关闭进水阀和排气阀，打开出水阀，通过机械力利用小导程旋转螺杆将液体推出去，形成一滴悬挂液滴，然后旋紧紧固螺钉固定活塞位置。 2) 出水口[ 7 ] 首先在相同出水口直径条件下对曲率渐变倒漏斗型、普通倒漏斗型、直管型和尖嘴型四种出水口进行实验测试，得出曲率渐变倒漏斗型出水口有较大的附着面，且附着面渐变水滴不易掉落等优点。然后将水滴近似抽象为球形并分别测算比对在出水口直径为1.5 mm、2.0 mm、2.5 mm时曲率渐变型倒漏斗所形成的水滴大小，得出出水口直径为2.0 mm时液滴更稳定，更饱满。根据球体体积公式测算出一滴水大约为0.10 mL，即0.10立方厘米。因此实验证明用曲率渐变型漏斗型水滴悬挂更稳定，故选用曲率渐变型倒漏斗。
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user: 3. 实验测试分析 3.1. 激光功率选择检测 选用不同功率的红光和绿光激光器，绿光激光器成像对肉眼刺激很强，故直接舍弃。继而选用功率分别3 mW、5 mW、10 mW，635 nm的红光激光器，探究激光光源功率对激光投影显微成像的影响。如图3、如图4、图5所示，将三种激光器在完全黑暗环境中进行投影。 由实验结果对比得，3 mW激光器功率过低导致成像质量整体色调昏暗，不易观察到微生物影像；10 mW激光器功率过高导致靠近中心点处亮度过高，亦影响成像质量不易观察到微生物影像，故选用5 mw激光器作为光源 [ 8 ] 。 3.2. 元器件位置与成像清晰度关系检测 设置水滴位置为坐标原点，光屏方向为正向。转动半导体激光器顶端聚焦旋钮使之光斑最小，即尽可能使激光束平行出射。 首先设置水滴与光源距离不变，改变光屏位置，然后改变水滴与光源距离重复上述过程，每小组均出现成像质量由次变优再变次的过程。 根据表1实验数据，以第2组为例，从图7至图12的效果看出图10相对最为理想。这是因为激光投影显微机理是水滴近似为圆形，相当于一个焦距很小的凸透镜，激光是准直、单色光束，照射到水滴凸透镜后水中微生物遮挡部分光束，在其后屏幕形成放大投影光斑。光屏不同位置对投影像的对比度、 图1. 激光显微仪原理图 图2. 给水系统 亮度与放大倍率等影响较大，图7至图9视场亮度不均匀，不易观察，而且微生物放大倍率不够明显；图11与图12视场亮度明显变暗，对比度降低，最终得出光屏位于800 mm时相比于其它位置成像亮度均匀度、对比度最为理想，如图10所示。同理可得组1与组3中最优成像分别为图6和图13。将三组最优成像再进行综合对比，得出图10光亮度均匀适中，对比度最明显，光经过微生物或杂质后放大效果最理想，利用水滴凸透镜对平行激光束成像原理，实验测得水滴凸透镜焦距约为3.1 mm，投影像放大倍数约为250倍 [ 9 ] 。 图3. 3 mW激光器成像图 图4. 5 mW激光器成像图 图5. 10 mW功率激光成像图 Table 1 Different distance of 5 mW laser projectio 组数 序号 水滴位置(mm) 光屏位置(mm) 图示 1 1 −50 500 2 600 3 700 图6 4 800 5 900 6 1000 2 1 −100 500 图7 2 600 图8 3 700 图9 4 800 图10 5 900 图11 6 1000 图12 3 1 −150 500 2 600 图13 3 700 4 800 5 900 6 1000 表1. 5 mW激光器不同投影距离 图6. 水滴位置−50 mm，光屏位置700 mm 图7. 水滴位置−100 mm光屏位置500 mm 图8. 水滴位置−100 mm光屏位置600 mm 图9. 水滴位置−100 mm光屏位置700 mm 图10. 水滴位置−100 mm光屏位置700 mm 图11. 水滴位置−100 mm，光屏位置900 mm 图12. 水滴位置−100 mm，光屏位置1000 mm 图13. 水滴位置−150 mm，光屏位置600 mm
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user: 4. 结论 本文研制的激光显微投影系统，利用激光投影的方法配合好光学与机械设计，实现对水中微生物的观察，定性评估水源质量。放大倍数可满足对采样水源进行水质分析，经检测表明水滴与光源最佳距离约为100 mm，光源与接收屏最佳距离约为800 mm。放大倍数约为250倍，可方便观察采样水源中微生物游动状态，大体数量，直观反映水中微生物含量。可以高效快捷直观的实时监测水质，具有良好的前景与经济效应。
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user: 摘 要 本文通过对硫酸二乙酯减压蒸馏装置的改进优化，建立了一套高效智能的提纯装置。提纯产品理化检测结果表明：采用改进后的减压精馏装置进行硫酸二乙酯提纯试验，可以准确控制所需的温度、真空度和分流比，仅需精馏一次即可获得合格品，不仅工艺稳定、操作便捷，而且兼具智能化，进一步提高了作业的职业健康安全水平。 关键词 :硫酸二乙酯，减压精馏，提纯装置，改进，智能化
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user: 1. 引言 硫酸二乙酯是一种无色透明的油状液体，有毒，在空气中能缓慢分解，见光缓慢逐渐分解[ 1 ] ，从而使其纯度下降，酸值增加，无法满足使用要求(即酸值小于0.03%，纯度99.0%~100.5%，水分小于0.5%)。因此使用前必须对硫酸二乙酯进行提纯。 硫酸二乙酯提纯原采用减压蒸馏工艺[ 2 ] ，所用装置为简易实验室装置，使用前组装在一起，虽然简单易行，但当原料组份中低沸点馏分较多时，无法使混合物进行多次气化和冷凝，以达到多次蒸馏的效果而提高分离效率，同时每次也难于准确控制试验工艺参数(如加热温度、真空度等)以实现对硫酸二乙酯的有效提纯，即难于获得相对一致的精馏效果，蒸馏次数不定，进而导致提纯效率低、得率低，加之硫酸二乙酯毒性大，工艺流程越长，则对操作人员的毒害越大。 针对上述存在的问题，我们开展了提纯装置改进与工艺优化研究。
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user: 2. 原装置存在的问题 硫酸二乙酯沸点为210℃ (微分解)，原提纯工艺是采用减压蒸馏的方式，提纯装置如图1所示。 从图1可以看出，原减压蒸馏装置主体为实验室简易玻璃装置，试验温度、压力等影响条件难于控制，分离效果差，蒸馏次数不定(有时需精馏4次及以上)，进而导致提纯效率低，得率低。其主要问题如下所述。 1) 试验前需要用铁架台搭架提纯装置，使用后需拆除，既增加了工序和工艺时间，又不便于作业操作。 2) 采用缠绕石棉绳的方式进行保温，保温效果欠佳且存在毒害性。 3) 减压蒸馏前需采用高温处理的无水硫酸镁预处理待提纯的硫酸二乙酯，既增加了工序和工艺时间，又不便于试剂的转移并易导致蒸馏瓶焦底现象。 4) 原装置每次提纯容量有限，蒸馏瓶容量最大仅为1000 mL，每次加入原液量不能超过蒸馏瓶容积的三分之二。随着使用需求量的扩大，已由以前的每次提纯量500 mL增长到4000 mL，且每次加原液需电加热套温度降下来后并恢复常压后才能加样，因此实验周期长，工作效率低。且由于硫酸二乙酯毒性大，工艺流程越长，则对操作人员的毒害越大 5) 原装置控温采用调节电压来控制温度，控温不精确，温度波动大，实际设定温度与工艺要求温度的差异性容易引起溶液暴沸或达不到实验要求，因此无法获得所需纯度的馏分。 6) 原液温度和支口温度监控采用水银温度计，不仅温度读取不便也不能实时记录试验温度，而且玻璃容易破损造成水银污染环境。 7) 未采用减压精馏[ 3 ] [ 4 ] 方式并控制分流比，且使用长40 cm的球形冷凝管，提纯和冷却效果欠佳，原液损耗大。 图1. 减压蒸馏装置图
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user: 3. 改进思路和方法 3.1. 改进思路 从试验条件的控制、提纯容量扩容及系统一体化、智能化设计等方面考虑，进行以下改进。 1) 采用减压精馏方式，并建立一体式提纯装置，集成所用功能器件。 2) 更换可精确控温的加热装置。 3) 使用能精确控制真空度并耐腐蚀的隔膜泵。 4) 优化回流条件，改进冷凝效果。 5) 控制箱将采集到的温度和真空度传输到PC终端人机交换界面，远程监控和调节温度、真空度及分流比等，减少人员在试验现场带来的职业危害。 3.2. 改进方法 1) 设计制造一套减压精馏提纯试验系统，并采用可移动平台式结构，平台下设抽屉，可存放试验所需配件；平台上方后端设计为框架结构，上可任意安装支架，用于固定玻璃系统，并悬挂一活动控制柜，用于采集蒸馏瓶中原液温度、蒸馏头支口温度以及系统的真空度，同时具有温度远程传输功能，以减少试验过程中有毒气体以及意外情况对人员的职业危害。 2) 使用5000 mL的三口蒸馏瓶，每次的加样量可达3000 mL (相当于6瓶)，极大提高了蒸馏效率。 3) 采用铂电阻监控温度不仅便捷，还可进行数据采集和远程监控。 4) 采用智能数显电加热套配以插入原液的温度探头方式进行加热，不仅可以根据需要调节并恒定所需的保温温度，保证提纯质量，同时避免了温度过冲引起溶液暴沸。 5) 使用长50 cm的高效蛇形冷凝管，内管精密盘结，热量置换容量大，可达到最好的冷却效果。 6) 使用化学隔膜泵，整个精馏过程真空度自动调节，且稳定性高，真空系统进气口配收集瓶，防止液体和蒸汽进入泵内，出气口有溶剂回收系统，实现100%的溶剂回收，减少了环境污染。 7) 采用精馏系统，有效控制回流时间和回流比，使混合物在精馏柱内进行多次气化和冷凝，以达到多次蒸馏的效果，提高分离效率，最大限度地分离各组分，达到稳定的浓度梯度，获得最佳的收率及纯度。
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user: 4. 改进效果与讨论 优化后的提纯装置如图2所示。 改进后取得效果如下所述。 1) 建立了可移动式减压精馏试验平台，不仅可快速有效地进行大容量液体的精馏提纯，还便于收纳。 2) 采用智能数显电加热套配温度探头方式加热硫酸二乙酯原液，不仅可以精密控制回流温度，保证提纯质量，同时避免了溶液暴沸、焦化等现象发生。配备精馏柱保温电热套，维持精馏柱内多次气液热交换的动态平衡，以减少精馏柱的热量失散和波动。 3) 实现智能数字化采集功能，将试验中需要记录的温度通过铂电阻采集，并传输到控制柜内，控制箱实时显示原液温度和控制报警温度，还可通过数据线将温度传输到远程PC终端人机交互界面，减少人员到现场监控温度过程中有毒气体对身体的危害，读取温度更加自动便捷，同时避免了水银温度计容易破损带来的职业危害。 4) 利用化学隔膜泵自动调节精馏系统真空度，有效控制回流温度，同时进气口配收集瓶，防止液体和蒸汽进入泵内，出气口配溶剂回收系统，实现100%的溶剂回收，减少了环境污染。 5) 采用回流比控制器，有效控制回流时间和回流比，最大限度地分离各组分，达到稳定的浓度梯度，获得最佳的收率及纯度。 试验步骤：将硫酸二乙酯倒入蒸馏瓶中(液体体积不得大于蒸馏瓶容积的1/2)并加入2~3颗沸石，先抽真空并保持真空度，当压力稳定后，开始加热，同时根据需要将精馏柱电加热套保持一定的温度(以维持气液热交换的动态平衡并有馏分蒸出)，待液体沸腾开始回流后，注意观察原液温度、蒸馏头支口温度 图2. 改进后的提纯装置 和真空度，防止升温太快造成液泛及暴沸；待温度稳定后设定回流比，收集馏分，精馏完毕，除去热源，待蒸馏瓶稍冷后打开放空阀，关闭真空系统和监控系统。 优化工艺条件试验见表1和图3。 硫酸二乙酯进行理化检验首先分析酸值，如果酸值合格，则纯度和水分含量也达标，故可以酸值表征提纯效果，由表1数据可以看出，真空度越低，则沸点越高，且不容易一次提纯到合格产品，但真空度太高，则对设备及操作要求也偏高，因此，真空度选择控制在1 kPa为宜。 回流时，精馏柱气液两相接触并进行质量和能量传递，使轻重组分在精馏柱内平衡分布且充分分离。由图3可知，随着回流比的增大，硫酸二乙酯的酸值逐渐降低，当回流比为5以上，酸值降低不明显，因此回流比选择5为宜。 通过工艺优化试验，确定最佳的精馏试验条件为：真空度1 kPa，回流比5。 为了验证取消预处理对精馏效果的影响，在确定的最佳工艺试验条件下，针对天津产的硫酸二乙酯(原液酸值为0.5%)进行了一轮采用无水硫酸镁干燥处理硫酸二乙酯再减压精馏的试验和两轮不加干燥剂预处理的提纯试验，提纯产品理化分析结果见表2。结果表明精馏试验均一次成功。 为了验证改进工艺的普适性，除天津产的硫酸二乙酯外，我们还针对采购的上海产和成都产的不同批次的硫酸二乙酯，在确定的最佳工艺试验条件下，进行了提纯试验，精馏产品理化分析结果(见表2)表明同样仅一次精馏即可获得合格产品。 Table 1 Effect of vacuum degree to acid number of purified diethyl sulfat 序号 真空度/kPa 原液温度/℃ 馏分温度/℃ 硫酸二乙酯酸值/％ 1 1 106 95 0.018 2 5 120 100 0.024 3 15 135 105 0.035 表1. 真空度对提纯硫酸二乙酯酸值的影响 图3. 回流比对提纯硫酸二乙酯酸值的影响 Table 2 Chemical analysis results of purified diethyl sulfat 试验序号 硫酸二乙酯产地 提纯试验条件 各项技术指标检测结果 纯度/% 酸值/% 水分/% 1 天津 硫酸二乙酯先经预处理，再精馏 100.3 0.01 0.03 2 硫酸二乙酯未经预处理，直接精馏 99.7 0.004 0.02 3 100.2 0.006 0.03 4 上海 99.5 0.01 0.02 5 99.8 0.02 0.01 6 100.0 0.01 0.01 7 99.8 0.02 0.01 8 成都 100.0 0.01 0.01 9 100.1 0.01 0.01 各项技术指标合格判据 99.5~100.5 ≤0.03 ≤0.1 表2. 提纯硫酸二乙酯检验结果 综上所述，采用改进的装置和工艺进行硫酸二乙酯的提纯，不仅可以简化试验流程(省去了硫酸二乙酯预干燥处理过程)、大大提高提纯效率(将原至少蒸馏4次变为一次成功)，而且工艺稳定，产品质优，完全满足使用要求。
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user: 5. 结论 采用改进后减压精馏装置和工艺，进行硫酸二乙酯提纯试验，仅需精馏一次即可获得合格产品，并已多次用于批生产，产品均满足工艺要求。通过以上工艺装置改进，成功解决了原硫酸二乙酯提纯工艺存在的技术难题，且成效显著。 所建精馏装置具备数字智能化的特点，有效提高了工作质量和效率，因此更好地保障了批生产的需求，同时还可以服务于其它相关的科研、生产任务。
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user: 摘 要 目的：调查青岛市崂山区4~6岁正常儿童看远、看近的三棱镜度数，分析这一年龄段正常儿童三棱镜的分布规律，为该年龄段斜视患儿进行手术设计提供三棱镜度数方面的参考依据。方法：以整群抽样的方式随机抽取崂山区2所幼儿园，对4~6岁324名儿童应用角膜映光点法及遮盖去遮盖法确定正位、隐性斜视、内斜视、共同性外斜视等；采用国际标准视力表进行视力检测；使用手持电脑验光仪(莫廷影像)测量屈光度数；应用三棱镜进行看近、看远三棱镜度数的测量。分析视力及眼位正常的儿童看远、看近的三棱镜度数并分析不同年龄组儿童的三棱镜度数。数据采用描述统计、成组配对t检验及单因素方差进行分析。结果：受检儿童共324人，正常组275人，其中，看近正位15人(4.63%)，看近隐斜视260人(80.25%)，1人内隐斜视，259人外隐斜视；看远正位255人(78.7%)，隐斜视20人(6.17%)，均为外隐斜视。看近三棱镜度数为(−9.21 ± 5.31) PD，看远三棱镜度数为(−0.31 ± 1.41) PD。看近–看远三棱镜度数的差异在统计学上有显著性(P = 0.000)。不同年龄组看近、看远的三棱镜度数在统计学上没有显著性差异。结论：4~6岁正常儿童看近有−9 PD的外隐斜视，看远基本正位。对临床上看远斜视度数小于看近斜视度数但是差别程度达不到集合功能不足型外斜视的患儿，以看远正位进行手术设计。 关键词 :三棱镜，隐斜视，儿童，调查
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user: 1. 引言 新生儿的眼位不稳定，眼睛如果没有器质性病变，6个月之内不做斜视评价。随着年龄的增长，神经系统、眼外肌、融合功能的发育，眼位趋于稳定。斜视是学龄前儿童常见的疾病之一，应用角膜映光点法、遮盖去遮盖法、三棱镜检查法、同视机检查法等可以明确诊断，通过戴镜或手术治疗，最终目的是消除斜视，恢复双眼视功能。在儿童斜视流行病学调查中，斜视检查方法为角膜映光点、交替遮盖法[ 1 ] -[ 4 ] 。但是，对学龄前儿童应用三棱镜进行看近、看远三棱镜度数的调查较少报道。本研究以整群抽样的方式抽取崂山区2所幼儿园，对4~6岁儿童进行三棱镜度数的调查。分析这一年龄段正常儿童三棱镜度数的分布规律，为该年龄段斜视患儿进行手术设计提供三棱镜度数方面的依据。
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user: 2. 资料和方法 三棱镜度数的检查：应用三棱镜(天津医用光学仪器厂)交替遮盖方法测量看近33厘米及看远5米儿童的三棱镜度数。 斜视检查：应用角膜映光点法及遮盖去遮盖方法。 视力检查：应用国际标准视力表。 屈光度数检查：应用手持电脑验光仪(莫廷影像)分别测量双眼的屈光度数。柱镜度数折合到球镜度数中应用等效球镜进行计算右眼及左眼的屈光度数值。 由2名有经验的医生进行检查，共检查4~6岁儿童324人。 正常组儿童的纳入标准：视力 ≥ 0.7且双眼屈光度数球镜 < 1.5 DS，散光 < 1.0 DC。眼位：正位及隐性斜视，排除共同性外斜视、内斜视及垂直斜视。 斜视儿童的纳入标准：内斜视、共同性外斜视、垂直斜视。 视力异常儿童的纳入标准：视力 < 0.7和/或双眼屈光度数球镜 ≥ 1.5 DS，散光 ≥ 1.0 DC。 统计分析：采用SPSS19.0中的描述统计方法对数据进行分析，应用成组配对t检验分析看近–看远的三棱镜度数；应用单因素方差分析不同年龄组儿童的三棱镜度数。
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user: 3. 结果 1) 有完备资料的受检儿童共324人。正常组275人，其中，看近正位15人(4.63%)，看近隐斜视占260人(80.25%)，1人内隐斜视，259人外隐斜视；看远正位255人(78.7%)，隐斜视占20人(6.17%)，均为外隐斜视。视力及屈光异常儿童35人。斜视儿童14人，内斜视1人(0.31%)，外斜视13人(4.01%)。正常儿童三棱镜度数见表1。 应用成对样本t检验，相关系数0.08，P = 0.2。t = −27.41，df = 1，P = 0.000，看近三棱镜度数与看远三棱镜度数在统计学上有显著性差异。 2) 不同年龄组正常儿童三棱镜度数的比较 应用单因素方差分析比较4岁组、5岁组、6岁组正常儿童的三棱镜度数，见表2。 方差齐性检验：看近三棱镜：Levene统计量5.91，P = 0.003；看远三棱镜：Levene统计量13.12，P = 0.000。方差不齐。看近三棱镜三组间均数无显著性差异(P = 0.67)。看远三棱镜三组间无显著性差异(P = 0.05)。 Table 1 Normal children three prism degre 性别 看近三棱镜(Δ) 看远三棱镜 (Δ) 男 女 正常组 146 129 −9.21 ± 5.31 −0.31 ± 1.41 表1. 正常儿童三棱镜度数 Table 2 A comparison of the prism degree of the normal children among different age group 年龄组 人数 看近三棱镜度数(Δ) ± 标准差 看远三棱镜度数(Δ) ± 标准差 4岁组 54 −8.67 ± 4.18 −0.30 ± 1.25 5岁组 128 −9.44 ± 5.13 −0.11 ± 0.68 6岁组 93 −9.21 ± 5.31 −0.58 ± 2.06 表2. 不同年龄组正常儿童的看远、看近三棱镜度数比较
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user: 4. 讨论 斜视是儿童常见的眼病之一。显性斜视的发病率0.29%~4%不等[ 1 ] [ 3 ] -[ 6 ] 。外斜视多见于内斜视；隐性斜视检出率为33.52%，外隐斜为主 [ 5 ] 。但是，Lança C，Serra H，Prista J的研究表明内斜视(2.1%)较外斜视(1.8%)稍高 [ 6 ] 。对不同类型斜视的患病现况，林世斌、黄育强、马迪等的调查结果为外隐斜60.65%、正位眼25.33%、间歇性外斜视7.98%、内隐斜3.08%、显性外斜视2.71%、显性内斜视0.19%，其他类型斜视0.05% [ 4 ] 。本研究针对4~6岁学龄前儿童的调查发现：斜视儿童占4.32%，内斜视1人(0.31%)，外斜视13人(4.01%)。 本次研究将正位及隐性斜视且排除视力不良的儿童定义为正常儿童。正常儿童共275人，占84.88%。看近隐性斜视260人(80.25%)，其中1例内隐斜视，259例均为外隐斜视。看远隐性斜视仅有20人(6.17%)，均为外隐斜视。因此，在4~6岁学龄前正常儿童中看近外隐斜视的发病率较高，看远正位率较高。 三棱镜检查是斜视常用的检查方法。三棱镜加遮盖去遮盖法可以检查显性斜视度数，三棱镜加交替遮盖检查显性斜视和隐性斜视度数。本文应用角膜映光点法及遮盖去遮盖法可以排除显性斜视，对于隐性斜视应用三棱镜加交替遮盖法可以定量检查隐性斜视度数。正常儿童的定义是正位、隐性斜视及排除屈光异常的儿童。通过检查发现正常4~6岁儿童中看近三棱镜为(−9.21 ± 5.31) PD；看远基本是正位(−0.31 ± 1.41) PD。应用成组配对t检验对看近三棱镜的度数与看远三棱镜的度数进行分析，发现二者的差异在统计学上有意义。对于4~6岁学龄前正常儿童看近有−9 PD的外隐斜视，看远基本正位。Babinsky E，Sreenivasan V，Candy TR [ 7 ] 检查了50个2岁~7岁的儿童(等效球镜范围−1.25D到+3.75D)，平均隐斜视的三棱镜度数是(−5 ± 3.7) PD。Radaković M1，Ivetić V，Naumović N等 [ 8 ] 研究152名6~7岁的儿童看远、看近的隐斜视发现：视远隐斜视平均值在0 PD左右是经常的，视近有2 PD左右的外隐斜视。Leone JF，Cornell E，Morgan IG等以人群为基础研究6岁和12岁4093名澳大利亚学龄儿童隐斜视、屈光及种族的关系，发现：外隐斜视和看近紧密相关，看远时正位 [ 9 ] 。本次调查结果与上述学者的结果趋势相同但是看近外隐斜视度数较其他研究者的结果偏大。 应用单因素方差分析不同年龄组看远、看近的三棱镜度数，4岁组、5岁组、6岁组正常儿童看近三棱镜度数无统计学差异，看远三棱镜度数也没有显著性差异。在4~6岁组中，年龄对三棱镜度数在统计学上没有显著的影响。 斜视手术的目的是矫正眼位，恢复双眼视功能。儿童需在全身麻醉状态下进行手术，手术台上无法调整眼位，术前的评估及手术量的计算尤为重要。手术量的计算通常有圆周度法、三棱镜法、同视机法。其中，三棱镜法是常用的定量斜视程度的方法。临床上有时会遇到看远斜视度数小于看近斜视度数，但是，这种程度达不到诊断集合功能不足型外斜视，以看远还是看近的三棱镜度数进行手术量设计有时让临床医生较难抉择。例如：看远−40Δ，看近−50Δ，手术设计以哪一个三棱镜度数为准？通过本次研究正常儿童看近可以有−9Δ的外隐斜视，看远是正位，因此，该手术设计以看远为准，按照−40Δ进行手术设计。 结论：本研究对4~6岁儿童应用三棱镜进行检查，正常儿童看近三棱镜度数为(−9.21 ± 5.31) PD，看远基本是正位(−0.31 ± 1.41) PD，因此，对于4~6岁学龄前正常儿童看近有−9 PD的外隐斜视，看远基本正位；各年龄段看近、看远的三棱镜度数在统计学上无显著性异。对临床上看远斜视度数小于看近斜视度数但是达不到集合功能不足型外斜视的患儿，以看远正位进行手术设计。
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user: 摘 要 目的：分析视网膜静脉阻塞患者就诊时机，探讨就诊特点及治疗方法选择。方法：回顾性分析2011年1月至2014年12月来我院初诊的视网膜中央静脉阻塞患者58例58眼资料。记录姓名、年龄、性别，从出现症状到第一次就诊的时间，检查视力，拍摄眼底彩照，行眼底荧光造影。结果：平均就诊年龄60.4 ± 10.6岁，2周内就诊人数占10.3%，大部分患者集中在第2~12周。不同就诊时机缺血类型比例不同(p = 0.032)。2周内就诊的以缺血型为主。性别是影响就诊时机的主要因素(p = 0.006)。女性患者就诊时机相对较晚。结论：2周内就诊人数占10.3%，以缺血型为主。女性患者就诊时机相对较晚。 关键词 :视网膜静脉阻塞，缺血，性别，就诊时机
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user: 1. 引言 视网膜静脉阻塞是好发于50岁以上人群的常见视网膜血管病，尤其以缺血性的中央静脉阻塞预后较差。高血压、动脉硬化、血液黏稠度增高、原发性青光眼、糖尿病均是其危险因素，黄斑囊样水肿以及新生血管是其常见并发症[ 1 ] [ 2 ] 。目前的治疗手段主要有视网膜光凝、玻璃体腔注药 [ 3 ] [ 4 ] ，也有尝试溶栓治疗 [ 5 ] [ 6 ] 、静脉鞘膜切开 [ 7 ] [ 8 ] 、放射状视神经切开 [ 9 ] - [ 13 ] 等。 通常认为，视网膜静脉阻塞发病机制遵循静脉血栓形成三个基本条件：1) 血液高凝状态；2) 内皮细胞受损；3) 血液动力学改变。经历两个基本步骤：1) 血小板活化；2) 凝血连锁反应启动。血栓形成后，从血管壁向血栓长入内皮细胞和纤维母细胞，随即形成肉芽组织，肉芽组织伸入血栓，逐渐加以取代而发生机化。机化过程早在血栓形成后1~2天即已开始，较大的血栓，2周左右完成机化。血栓机化中的新生内皮细胞，被覆血栓内由于血栓干涸产生的裂隙，形成迷路状但可互相沟通的管道，使血栓上下游的血流得以部分地沟通，即再通。视网膜静脉阻塞后由于局部缺血缺氧，血管生长因子释放，视网膜新生血管生长。 视网膜静脉阻塞患者，早期可选择扩血管溶栓等治疗。因此患者的就诊时机可能在很大程度上也影响了治疗方法的选择，本研究分析了视网膜静脉阻塞患者就诊时机特点，并探讨适合的治疗方法。
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user: 2. 方法 收集2011年1月至2014年12月来我院初诊的视网膜中央静脉阻塞患者58例58眼资料进行回顾性分析。 记录姓名、年龄、性别、主诉，从出现症状到初诊的时间，检查最佳矫正视力、裂隙灯、眼底镜，拍摄眼底彩照。 视网膜中央静脉阻塞诊断标准：眼底典型的视网膜静脉广泛迂曲怒张、火焰状出血或静脉闭塞呈白线状。根据视力、眼底、瞳孔对光反应分为缺血型和非缺血型。 计量资料以均数 ± 标准差表示，多组相关分析采用多元线性回归，计数资料率表示，率的对比采用卡方检验，多组相关分析采用多元线性回归或Logitic回归，变量筛选采用逐步回归法，纳入标准为0.05，剔除标准为0.10。SPSS17.0软件进行统计学分析，p < 0.05为具有统计学差异。
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user: 3. 结果 本组病例共58例58眼，其中男性40例，女性18例，平均就诊年龄60.4 ± 10.6岁。 3.1. 患者就诊时机分布 从表1可见，2周内就诊人数占10.3%，大部分患者集中在第2~12周。 3.2. 不同缺血类型就诊时机分布 从缺血类型来看，不同就诊时机缺血类型比例不同(p = 0.032)。2周内就诊的以缺血型为主，与其他两组比有统计学意义(p = 0.022， p = 0.034) (见表2)。 3.3. 就诊时机与各因素的关系 通过对影响就诊时机的各因素作回归分析(表3)，可以看出，性别是影响就诊时机的主要因素(p = 0.006)。女性患者就诊时机相对较晚。
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user: 4. 讨论 RVO是常见致盲性视网膜血管性疾病，主要表现为视网膜静脉迂曲扩张，往往伴有视网膜内出血和水肿、视网膜缺血包括棉绒斑、视网膜渗出和黄斑水肿。当黄斑中心凹区域受累，中心视力就会受影响。 在治疗方面，患者就诊的时机是影响治疗选择的重要因素。除了控制全身危险因素如高血压、糖尿病等。早期可采用血液稀释疗法降低血液粘稠度。此外，RVO发生后静脉压往往会升高，加剧血管渗漏，因此采用扩血管治疗可以降低血管内静脉压，缓解出血和渗漏。近年来，玻璃体腔注射激素或抗新生血管药物已成为研究的热点，但它针对的是RVO继发的新生血管和黄斑水肿，属于对症治疗而不是对因治疗。 Table 1 Visiting time of RVO patient ≤2周 2~12周 >12周 合计 人数 6 (10.3%) 42 (72.4%) 10 (17.3%) 58 表1. RVO患者就诊时机表 Table 2 Visiting time of different RVO ischemic type 就诊时机 缺血型 非缺血型 合计 ≤2周 6 (100%) 0 (100%) 6 2~12周 18 (42.9%) 24 (57.1%) 42 >12周 4 (40.0%) 6 (60.0%) 10 表2. 不同缺血类型就诊时机 Table 3 Analysis of factors affecting the visiting tim 变量 回归系数 标准误 标准化回归系数 t p 性别 −8.304 2.916 −0.338 −2.848 0.006 年龄 0.052 0.134 0.048 0.386 0.701 LogMAR视力 −1.535 2.370 −0.101 −0.648 0.520 缺血类型 7.193 3.859 0.293 1.864 0.068 表3. 就诊时机回归分析统计结果 针对RVO的病因治疗，2001年Opremcak提出放射性视神经切开术治疗CRVO [ 14 ] ，一般认为，这项手术适用于发病3个月内视盘明显水肿的CRVO患者，但手术的益处尚有争议还需进一步论证。 从血栓形成机制来说，2周以内血栓还未机化时，理论上可采用溶栓治疗。由于全身性使用溶栓药物存在全身并发症，玻璃体腔注射溶栓药物效果欠佳，临床尝试改变t-PA的给药途径。有学者提出选择视盘旁静脉使用微管向视盘方向注入200 ug/ml的t-PA。理论上来说，t-PA可以快速溶栓，这样的给药用量最少，并且是直接作用于血栓部位，这样的注射还能对血栓造成一个冲击作用，对血管也有一个扩张作用。尽管这个操作对于缺血型CRVO有一定效果，但这个操作有严重的眼部并发症比如玻璃体腔出血、视网膜裂孔、视网膜脱离、新生血管性青光眼、眼内炎甚至眼球痨 [ 15 ] 。 Paques等 [ 6 ] 通过超选眼动脉介入溶栓，26例患者中有6例在2天后视力提高，术前视力低于0.1的效果欠佳，视力提高主要见于中央动脉阻塞合并静脉阻塞患者。总结对于无脑卒中病史、无明显动脉硬化的患者、非缺血型CRVO、无黄斑水肿，发病1周内患者可尝试该疗法，合并视网膜动脉阻塞的静脉阻塞患者效果更佳。而Feltgen [ 5 ] 选择治疗时机7~18周的患者采用经睫状体平坦部视网膜静脉血管内注药溶栓，13眼随访1年后视力平均下降2行。6眼发生了新生血管性青光眼，其中2眼行眼球摘除术。3眼发生了视网膜脱离，4眼发生了白内障。认为视网膜血管内溶栓对缺血性CRVO无益，且有较高的并发症发生率。 由此可见，局部溶栓治疗需要选择治疗时机在1~2周内，并且非缺血型CRVO效果较好。我们的研究可以看出，2周内就诊的无1例非缺血型CRVO，因此影响了溶栓等治疗的实际应用价值。 视网膜静脉阻塞患者多数在2周以后就诊，可能与静脉阻塞发生时无眼部疼痛，患者不易察觉到有关。而缺血型患者在2周内就诊比例较高，可能与这类患者对视功能影响较大有关，虽然就诊时机与视力间未见明确相关，但是考虑到CRVO对视功能的影响不仅有视力方面，还有视野方面。在以后的研究中，需要及时做视野检查，结合视力来综合评估视功能。 此外，我们研究还发现，女性患者就诊时机显著晚于男性患者，反映出女性对健康的重视程度可能低于男性，在宣教方面需要作为重点教育。
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user: 摘 要 本文明确了模拟量输入式合并单元的校验方法，探索出多间隔合并单元发送数据同步性的校验方法，实现了运用站内已有设备对多个合并单元相互配合时输出SV数据的同步性测试，解决了继电保护专业在智能变电站调试验收阶段多间隔合并单元校验的难题。使合并单元运行性能可控、在控，为智能变电站二次系统的可靠运行提供保证。 关键词 :模拟量，合并单元，多间隔，同步性，校验
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user: 1. 引言 相较于传统变电站，智能变电站的保护装置接收的电流、电压采样值由二次模拟量变成了经过合并单元转换过后的数字量[ 1 ] 。合并单元的性能质量直接关系到其发送数字量的实时性、准确性。近年来，发生的多起智能变电站多套差动保护误动事故暴露了智能变电站二次调试工作的复杂性，同时也暴露了继电保护专业对智能设备调试方法的欠缺与滞后。国网公司也针对此类事故提出明确要求：在投产验收阶段，各单位要根据智能变电站特点，完善智能化变电站设备的试验调试方法，针对合并单元等智能变电站使用的新型设备，在验收调试工作中增加核查项目，采用各种有效试验方法发现和解决可能存在的各种缺陷，保证二次系统的正确性，实现设备零缺陷移交[ 2 ] 。 然而，目前针对合并单元的校验缺乏检验测试规范及工具，在分析涉及多间隔合并单元(如母差、主变保护)配合问题时，无可用校验设备和标准规范[ 3 ] 。因此，本文对智能变电站模拟量输入式合并单元的校验方法进行研究，对主变保护、母差保护涉及多间隔合并单元发送数据同步性的校验方法进行探索，其目的是运用站内已有智能二次设备和保护测试仪对多个合并单元相互配合时输出SV数据的同步性问题进行测试，为主变、母线保护可靠运行提供分析判断的科学依据。成功解决了继电保护专业在智能变电站调试验收阶段，合并单元现场校验时无可用校验设备和标准规范，以及多间隔合并单元校验的难题。把握科学性、严谨性、有效性的同时强调了现场工作的可行性和易操作性，使合并单元运行性能可控、在控，为智能变电站二次系统的可靠运行提供了保证。
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user: 2. 模拟量输入式合并单元的校验 2.1. 校验方法 合并单元测试仪是一种更够对合并单元进行全面的测试的新型试验仪器。目前市场上合并单元测试仪原理基本相同，工作形式主要分为两种：一种测试仪能够输出模拟量，一种测试仪需要借助常规保护校验仪输出模拟量[ 2 ] 。 两种类型的测试仪都是同时采集输入到合并单元中的模拟量和合并单元输出的数字量，以模拟量为基准对数字量进行分析比对，得到数字量的各种数据，从而判断合并单元的各项性能是否合格。测试方法共分为两种：采用外部时钟对时法(图1)和采用合并单元测试仪为主时钟对时法(图2)。 图1. 外部时钟对时法 图2. 采用合并单元测试仪为主时钟对时法 2.2. 校验结果分析 对于合并单元的性能，我们更为关注的是其发送的数字量与其所输入的模拟量之间的误差，也就是说两者之间由于硬件、软件等固有延时所产生的角差、比差。能否精确反应一次系统中的电流、电压量，将直接影响保护动作的准确性和速动性。合并单元测试仪软件集成了合并单元性能的测试功能，易于操作并将会自动生成详细的校验报告。以昂立Onlly-MT001型测试仪对文昌宫变电站合并单元测试结果中的角差、比差为例说明，如图3、图4、图5所示，图中黄色线为输入信号，红色线为输出信号。 由于测试仪软件原因，差值法复合误差不准确，同步法复合误差为0.2%，比对其他厂家测试仪结果，复合误差满足标准要求。根据统计分析，全站合并单元比差最大约为±0.41%，角差最大约为±35'，复合误差最大约为2.5%。根据10P级保护绕组国网标准，合并单元输出数字量比差小于±3%，角差小于±60'(1˚)，复合误差小于10%，合并单元的基本性能满足国网要求 [ 3 ] 。
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user: 3. 多间隔合并单元校验 3.1. 校验原理 合并单元在采集模拟量、输出数字量的过程中是有误差的，即合并单元准确度测试时幅值误差、相位误差以及复合误差。幅值误差即准确性，相位误差即同步性，当站在系统的角度考虑问题时，多个相关合并单元的准确性和同步性将直接影响差动保护中的差流情况，进而影响系统的正常运行。 智能变电站模式下，主变保护和母线保护将接入多个间隔合并单元，完成对多个数字量的采集和计算。不同合并单元的性能测试结果各不相同，即便每个间隔合并单元的各项误差都在合格的范围内，但 图3. 保护A相电流1 (双A/D) 图4. 保护B相电流1 (双A/D) 图5. 保护C相电流1 (双A/D) 是当这些误差在主变保护、母线保护的计算过程中叠加之后，所产生的差流也应在保护正常允许的范围之内[ 4 ] 。 对于单个合并单元，准确性和同步性有明确的标准，即额定电流下的幅值误差为±1%，相位误差为±60' [ 3 ] 。 对于多个合并单元，以两个合并单元为例，考虑最极端的情况，也就是两个合并单元误差相加，我们科学的推导出两个合并单元在同源输入的情况下以其中一个SV为基准，另一个合并单元与其比较其幅值误差应不大于±2%，相位误差不大于±120'即符合标准。 3.2. 校验方法与分析 3.2.1. 利用保护装置上差流大小分析判断 以主变保护为例进行说明，如图6所示。常规保护校验仪同一组三相电流模拟量输出可以认为是同源的，将三相电流输出分别加在主变三侧合并单元保护A相电流绕组上，幅值等于各侧额定电流，方向依据主变绕组YYΔ接线，分别为高压侧0˚，中压侧180˚，低压侧150˚(以高压侧电流为基准)，使主变三侧电流平衡。 按倍数同时改变主变三侧电流模拟量幅值大小，观察并记录主变保护三侧电流大小、角度以及差流变化，同时监视主变故障录波器及全站网络报文分析仪上主变三侧采样值波形变化。 主变三侧开关保护绕组所加模拟量同源，大小及方向满足主变差流平衡。在主变三侧开关合并单元基本性能满足国网相应标准的前提下，在施加不同倍数的额定电流时，主变三侧电流采样值角度应保持不变，主变差流应始终为零(在误差允许的范围内)。在这种情况下，合并单元变送的采样值将满足主变保护正常运行要求，保证其动作的可靠性。 3.2.2. 利用全站网络报文分析仪进行分析判断 全站网络报文分析仪是智能变电站配置的辅助分析装置，能够实时监测全站MMS网、GOOSE网及SMV网，并进行实时分析。另外报文分析仪还具备报文录波功能，并能对录波文件进行离线分析。全站合并单元通过SMV网都接入报文分析仪中，为多个合并单元的检验提供了基础。以主变高、中压侧合并单元为例，如图7所示，分别在主变高、中压侧合并单元加额定电流大小的模拟量(5A)。将待测试的两个合并单元保护绕组同极性串接，使用校验仪的同一组模拟量输出，保证合并单元接受的模拟量同源。 将待测试的两个合并单元保护绕组同极性串接，使用校验仪的同一组模拟量输出，保证合并单元接 图6. 多间隔合并单元测试方法1 受的模拟量同源。配置报文分析仪录波通道及定值，使其越上限自动录波，得到录波文件，包含两侧电流数字量的波形，使用软件对录波文件离线分析。图8为录波波形。 暂态分析：以主变高、中压侧保护B相电流1 (双A/D)为例，如图9所示。 将时标打在电流采样值突变时刻，利用软件中向量分析功能，选中要分析的两个通道，将得到以第一个被选中通道为基准情况下第二个被选中通道的相角差。下图波形显示，主变高压侧B相电流1与中压侧B相电流1在这个时刻下相角差为0.25˚。 稳态分析：以主变高、中压侧保护B相电流1 (双A/D)为例，如图10所示。 将时标打在电流采样值稳定时刻，利用软件中向量分析功能，选中要分析的两个通道，将得到以第一个被选中通道为基准情况下第二个被选中通道的相角差。下图波形显示，主变高压侧B相电流1与中压侧B相电流1在这个时刻下相角差为0.29˚。 相角差就是在以一个合并单元数字量为基准时，另一个合并单元数字量与基准之间的角度差。两个合并单元的保护绕组同极性串接在一起，保证输入模拟量的同源。即两个合并单元所输入的模拟量完全一样。以此为前提，比较两个合并单元的数字量输出波形。目前，国家并没有明确的两个合并单元之间相角关系的标准规范，所以该试验方案必须得以合并单元测试仪对每个合并单元的测试结果为基础数据 图7. 多间隔合并单元测试方法2 图8. 录波波形 图9. 暂态分析波形 图10. 稳态分析波形 进行分析。
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user: 4. 结论 智能变电站中保护交流采样通过合并单元实现，合并单元的性能质量直接关系到继电保护等二次系统的可靠运行，尤其是一个合并单元给多个保护传送采样值，一旦出现故障将导致多个保护不正确动作，需引起高度重视[ 5 ] 。本文明确了模拟量输入式合并单元测试方法，探索出主变保护、母差保护涉及多间隔合并单元发送数据同步性的校验方法。实现了运用站内已有设备对多个合并单元相互配合时输出SV数据的同步性测试，为主变、母线保护可靠运行提供分析判断的科学的基础数据。把握科学性、严谨性、有效性的同时强调了现场工作的可行性和易操作性，使合并单元运行性能可控、在控，为智能变电站二次系统的可靠运行提供了保证。
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user: 摘 要 与等外径的普通钢芯铝绞线相比，节能导线的直流电阻小，可提高导线导电能力，减少输电线路损耗，达到节能效果。分析了节能导线与普通钢芯铝绞线的电气特性、机械特性、施工安装、线路造价分析以及线路年费用等情况，提出了工程中节能导线选型的通用方法。 关键词 :输电线路，节能导线，技术经济分析，选型应用
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user: 1. 引言 国家电网公司积极落实国务院“十二五”节能减排综合性工作方案，开展“资源节约型、环境友好型，新技术、新材料、新工艺”的“两型三新”输电线路建设，全过程实现节能、节水、节材、节地和环境保护，从而减少工程建设对环境的影响[ 1 ] [ 2 ] 。 架线工程的投资约占工程本体投资的三分之一。导线作为传输能量的载体同时也产生输电损耗，在保证输送容量基础上，减少导线的输电损耗是重要的关注课题。 2013年，国家电网公司发布了关于加强输电线路节能导线推广应用工作的通知和应用技术导则，推广的三种节能导线分别是：钢芯高导电率铝绞线、铝合金芯高导电率铝绞线、中强度铝合金绞线。明确在以下工程进行导线比选，推广应用节能导线： 1) 110 (66) kV线路工程：单分裂及以上，子导线截面大于等于240 mm 2 。 2) 220 kV、330 kV线路工程：双分裂及以上，子导线截面大于等于400 mm 2 。 3) 500 kV线路工程：四分裂及以上，子导线截面大于等于500 mm 2 。 4) 750 kV及以上线路工程根据实际情况选择采用。 但是，该导则并没有提出明确的比较选型的依据和原则。相关的科研和设计人员都提出了节能导线的选型分析论文，有的论文侧重经济性分析，采用不同容量不同电价条件下采用全寿命周期进行经济比较 [ 3 ] ；还有的论文通过实际工程的经济效益和社会效益，确定了节能导线的使用范围定性分析 [ 4 ] ；有的论文在技术分析中提出了不同节能导线由于张力不同，造成杆塔耗钢量差异，并经济性分析中提出节能导线增加投资与节约电能回收年限的比较 [ 5 ] 。有的论文侧重技术分析，根据导线的电气性能和机械特性进行总体比较 [ 6 ] 。本文通过实际工程选型的技术经济分析，得出节能导线选型的通用定量分析方法。
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user: 2. 工程概况 本试点线路为天津地区某220/110 kV同塔四回线路，路径长约7.2千米。沿线地形为平地，交通较便利。 系统额定电压：220、110 kV； 系统最高运行电压：252、126 kV； 功率因数：0.95； 最大负荷利用小时：5000小时。 系统正常运行输送功率：220 kV正常输送功率为330.06 MW，系统极限运行输送功率为450.4 MW；110 kV正常输送功率为82.65 MW，系统极限运行输送功率为112.6 MW。 本工程设计基本风速为26.2 m/s，设计覆冰为5 mm。本工程其它气象条件与IV级典型气象区一致，本工程气象条件选取结果见表1。 根据选定的路径方案及沿线地形、气象条件，综合分析比较本工程选用2011年新修编《国家电网公司220 kV输电线路铁塔通用设计》2/1I1模块铁塔。
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user: 3. 导线结构及型号选择 3.1. 导线截面的选择 导线的截面由系统专业提资，根据系统正常运行输送功率进行导线选择，并按系统极限输送功率进行校验证。本工程220 kV导线选择截面为2 × 400 mm 2 ，110 kV导线截面为1 × 400 mm 2 。 3.2. 导线分裂间距的选择 220千伏导线采用双分裂导线，分裂间距应考虑导线表面电位梯度和次档距振荡，根据导线表面电位梯度，子导线分裂间距为导线直径的11~20倍比较合适。据国际大电网会议所作的国际咨询，为有效降低尾流效应，减小次档距振荡，分裂间距D和子导线直径d的比值D/d不宜小于12~13。本工程各种子导线直径均为26.8，导线分裂间距取400 mm，分裂间距与D/d = 14.93。 3.3. 导线型号的选择 在本工程220 kV及110 kV均采用400 mm 2 截面规格导线的前提下，结合本工程的地形和气象条件，以及国内线路工程中导线的使用情况，本工程共选择了四种400 mm 2 截面导线进行比较。普通钢芯铝绞线JL/G1A-400/35、高导电率钢芯铝绞线JL4/G1A-400/35 (IACS: 63%)、铝合金芯高导电率铝绞线JL3/LHA2-210/220 (IACS: 62.5%)和中强度铝合金绞线JLHA3-425四种导线进行比较。各种导线的主要技术参数见表2。