DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 系统效率综合评价应用实例 X油田平均泵深1000 m左右，动液面范围500~800 m，油管液柱压力约6.5 MPa，井口回压不高于0.5 MPa，管内延程阻力1.0 MPa，所以电潜螺杆泵在举升压头8.0 MPa的条件下，容积效率达到60%即可满足油田不同区块不同油井的举升要求。 根据电潜螺杆泵的排量设计了定子与转子之间的过盈量配合尺寸，分别对不同的泵间隙值的电潜螺杆泵分别进行室内性能检测，并对整套机组在试验井进行模拟试验，对不同螺杆泵的定子与转子之间的过盈量(即泵间隙值)做进一步的优选和修正。通过观察不同定子与转子之间的过盈量相配合的条件下，电潜螺杆泵的水力工作特性，以评价并优选合理的过盈量。试验方案逐项进行，各项指标达到设计要求，定子和转子过盈量配合参数见表1。 Table 1 Interference coordination parameter table of stator and roto 泵型 1级过盈(改进前) 2级过盈(改进后) 3级过盈(改进后) GLB75-40 0.20 mm 0.04 mm 0.00 mm 表1. 定子和转子过盈量配合参数表 通过室内试验井的整套机组试验，运转6小时以上压力升高、排量增加，说明在机组运转后井筒温度上升，定子橡胶膨胀，定子和转子之间的间隙减小。 试验结果表明，同等转速下改进后的泵出口压力为8.0 MPa时，容积效率达到60%以上，因此可以满足油田不同区块不同油井的举升要求。试验数据显示，在泵举升压力为8.0 MPa的条件下，GLB75-40电潜螺杆泵的泵间隙值由原来的0.20 mm降至改进后的0.04 mm和0.00 mm时，容积效率由70.3%变化到68.6%，基本保持不变。由此可以说明电潜螺杆泵的举升能力基本没有改变，电潜螺杆泵的工作扭矩由158 N∙m变化到141 N∙m，比常规过盈螺杆泵降低近20 N∙m，说明电潜螺杆泵的无用功消耗减少，电潜螺杆泵的总效率提高。改进前后工作参数变化见图2~4所示。 图2. 不同过盈级别容积效率变化 图3. 不同过盈级别容积效率随出口压力变化 图4. 不同过盈级别扭矩随出口压力变化 试验表明，电潜螺杆泵的泵间隙值改进后，电潜螺杆泵的举升能力几乎不受影响，电潜螺杆泵的总效率有所提高，达到了优化过盈量的要求。因此，电潜螺杆泵泵间隙值确定在0~0.04 mm之间，此泵间隙值的电潜螺杆泵定子与转子之间配合间隙合理，在起泵初期、泵正常工作时、泵停机再启动时避免了泵抱死等现象，能够正常工作。
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user: 4. 结论 本文通过理论分析，对电潜螺杆泵的工作过盈量和初始过盈量确定值进行研究，提出了一种电潜螺杆泵泵间隙值的计算方法，利用调整电潜螺杆泵的泵间隙值优化设计，改进电潜螺杆泵工作性能，提高了电潜螺杆泵的工作效率和使用寿命，有效降低了生产能耗，对螺杆泵采油技术的发展起到了推动作用。
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user: 摘要 本文依托土库曼斯坦工程详细介绍了小口径管道FBE涂层涂敷连续喷涂方式实现的技术控制要点：FBE涂料的选用、涂装设备的改造、喷涂工艺的控制要素等；并对产品包装、吊装拉运情况作了简单的介绍。最终，使此工艺技术得以实现，为同类工程施工提供借鉴。
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user: 1. 引言 油气输送管道能否长期、安全运营至关重要，腐蚀是影响埋地管道使用寿命长短和安全性的主要因素。因此，这些埋地管道都必须有一套良好的外防护涂层保护。熔结环氧(FBE)防腐涂层是国内外油气输送管道应用较多的管道防腐涂层之一，这种防腐涂层具有优异的附着力、柔韧性以及卓越的耐腐蚀性能。FBE涂层与3PE涂层相比，尤其具有价格优势，在一些开采周期短，拟降低建设成本的在建油气田建设项目中(有不少这种情况的油气田建设项目)，更是首选此种防腐结构作为油气输送管道防腐蚀涂层。 熔结环氧粉末防腐涂层，1961年由美国开发成功并应用于管道防腐工程，之后在许多国家得到进一步的开发和应用 [ 1 ]。由于FBE具有优良的机械性能、抗腐蚀性能和耐久性能，所以被广泛应用于陆上、水下、海底等管线的防腐涂装，为处于各种环境中的管线长期低维护运行提供了可靠的保证。40多年来，经过不断的发展完善，这项技术已经走向成熟。迄今为止，全球已有20余万公里以上的管道使用了熔结环氧粉末，铺设于世界各地——从陆地到海洋，从城市到乡村，从赤道到极地，从平原到山地、河流、湖泊，从西伯利亚草原到非洲沙漠，从美洲大陆到中东海湾，都有熔结环氧粉末的应用实例。熔结环氧粉末涂层能够在各种极端的气候条件和苛刻的机械应力作用、化学介质侵蚀的环境中得到广泛应用，足以证明熔结环氧粉末涂层是一种可靠的保护涂层，经得起实践和时间的考验。 我国FBE技术起步较晚，上世纪80年代才开始引进国外先进的环氧粉末及工艺、设备。天津瑞远粉末涂料有限公司在国内率先推出了重防腐系列环氧粉末涂料，打破国外产品的垄断，在国家许多重点工程上得到应用，取得了明显的经济效益和社会效益，特别是在一些国家重点工程中，瑞远公司占据了重要地位，产品应用现场反应良好，不仅保证了工程顺利进行，而且为国家节约了大量工程投资。 经过十几年的发展，管道熔结环氧(FBE)涂层喷涂工艺已比较成熟，不乏成功应用的例子。但是，目前此种喷涂工艺施工的管径范围还不能包含DN60以下管道。应用中存在的主要问题是涂层厚度薄厚不均不能满足标准要求、生产速度低下不能满足工业管道建设需求等。所以，小口径管道通常会选用其他的防腐设计，例如聚乙烯或聚丙烯胶粘带、溶剂型或无溶剂型涂料防腐等，而这些防腐结构的防腐性能远远逊色于熔结环氧(FBE)涂层，造成埋地管道使用寿命缩短，浪费能源。这样，小口径管道防腐问题一直是防腐设计的难点。2009年5月，我们承揽到土库曼斯坦工程直径22 mm钢质管道FBE涂层防腐施工任务，此工程是萨曼杰佩井口设施及单井管线的缓释剂注入管线，管线全长114公里，与主管线同沟敷设。我们经过多方面的努力，实现了直径22 mm钢质管道FBE涂层防腐施工，并做到了与其同沟敷设的大口径FBE涂层管道同等质量，同等速度施工。 本文以土库曼斯坦工程直径22 mm钢质管道FBE涂层施工为例，详细介绍了小口径管道FBE涂层涂敷工艺及技术控制要点，现场技术人员通过多次试验，最后确定了选用的FBE涂料型号、改进了涂装设备、优化了喷涂工艺等，还对防腐管道的产品包装、吊装拉运情况作了简单的介绍，最终，使此工艺技术得以实现。
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user: 2. 小口径管道FBE涂层涂敷技术研究 2.1. 环氧粉末(FBE)涂料 环氧粉末(FBE)涂料由环氧树脂基料、固化剂、添加剂和颜填料组成，其主要成份是环氧树脂。涂层的性能指标及外观质量，可通过选用不同的环氧树脂种类及添加剂来改变，因此，环氧粉末涂料是小口径管道涂层涂敷质量的关键。由于小口径钢管的钢管壁较薄，通常在4 mm以下，这样造成预热后的钢管热量散失较快，没有足够的温度保证喷涂粉末充分的熔结、流平和固化过程，还有可能形成涂层严重流挂、不均匀、不完整；漏涂、针孔等质量问题。并且，涂敷温度低也影响涂层的粘结力此项技术指标。为解决这个问题，在工程生产试验阶段，我们选用了6种粉末进行喷涂试验：3种低温固化环氧粉末，喷涂温度确定为185℃~195℃；3种高温固化环氧粉末，喷涂温度确定为215℃~225℃，试验结果见表1。 Table 1 Test result 环氧粉末 序号 胶化时间 (s) 固化时间 (min) 外观 24 h耐阴极剥离 (mm) 附着力 (级) 抗3˚弯曲 抗1.5冲击 1 120 1.1 流挂严重 / / / / 2 100 1.0 轻微流挂 / / / / 3 90 0.9 合格 5 4 无裂纹 无漏点 4 120 1.2 轻微流挂 / / / / 5 100 1.1 合格 3.0 1 无裂纹 无漏点 6 90 1.0 合格 2.0 2 无裂纹 无漏点 表1. 试验结果 注：① 1＃2＃3＃环氧粉末为低温固化粉末，4＃5＃6＃为高温固化粉末。② 喷涂厚度控制在450 ± 50 um。 从以上试验结果可以看出，3种低温固化粉末中，1＃、2＃低温固化粉喷涂厚度达到450 um后，出现了不同程度的流挂现象，不能在工程中应用；3＃低温固化粉的附着力指标不合格。选用的3种高温固化粉末中，只有4＃粉末达到要求防腐厚度后出现了轻微流挂，而调整了固化时间的5＃、6＃高温固化粉末的性能指标均满足SY/T0315-2005规定的环氧粉末涂层性能指标要求。从上述分析出可以看出，选用的5＃、6＃粉末可以满足小口径管道FBE涂层涂敷要求。 2.2. 涂装设备 熔结环氧粉末(FBE)涂层涂敷施工的主要设备有抛丸除锈机、中频加热装置、粉末静电喷涂系统、传动线等。小口径管道FBE涂层涂敷生产在现有的作业线上即可完成，根据实际需要，对一些设备进行了改进。 根据规范要求，涂装前应对焊缝表面进行处理，在喷砂机无法触及位置允许使用钢丝刷打磨。喷砂除锈后，钢材表面应达到近白色金属表面，即Sa 2.5级，表面粗糙度在38 um至100 um之间 [ 2 ]。 2.2.1. 除锈设备 一般涂敷厂家希望除锈设备作业管径能包含较宽范围，这样，最好选用抛头在底部的除锈设备。除锈作业线的中心线是由下向上移动的，如果抛头安装在底部，小口径管道靠近抛头部位，可保证小口径钢管的除锈效果。 2.2.2. 中频加热设备 采用中频加热装置对小口径钢管进行加热时，若中频线圈选择不当，则使管体表面温度不能瞬间达到要求温度，尤其是对于小口径管道来讲，这种现象更为突出。产生这种现象的主要原因可用中频加热的原理来解释：钢管处在交变磁场中形成涡流能使导体产生热量，钢管表面的温度与中频线圈的尺寸、长度、疏密，以及钢管壁厚都有一定关系。选用的中频加热线圈的直径应与其施工的管径相匹配，直径过大会造成能源浪费。线圈的长度应为1.5 m左右(大口径管道的中频线圈长度一般为0.5 m~0.7 m)，因钢管加热有个热反应过程，线圈过短的结果是：钢管瞬间通过中频圈后，到达粉末喷涂位置时，钢管表面的温度还不能达到设定温度。因此试验中，采取了延长中频线圈长度的措施，这样就解决了钢管检测温度达不到涂敷要求温度的问题。钢管温度检测见图1、图2。 图1. 喷涂前温度检测 图2. 喷涂后温度检测 2.2.3. 喷涂设备 喷涂设备是决定涂层均匀与否的关键设备，它的关键考核指标是放电特性和出粉是否均匀。国内有些静电喷涂设备厂家的设备标称工作电压比较高，可实际输出电压无法达到充分的电晕放电状态，粉末的静电沉积率不能保证。另外，喷涂设备的喷嘴形状设计也很重要，应保证粉末喷涂均匀，扇形完整。因小口径管道FBE涂层涂敷厚度不易保证，所以，更应该选用一些信誉良好的生产厂家生产的设备。喷涂设备见图3。 图3. 喷涂设备 2.2.4. 传动设备 FBE涂层喷射式涂敷工艺，对于DN 60以上管道效果很好，但涂敷小口径管道时，因管道刚度小，易弯曲、抖动，很难保证前行的钢管始终处在喷枪喷射范围中心；尤其是在涂层涂敷区段，由于钢管悬空位置长，一般在5米左右，会产生较大的弯曲弧度，这样就造成钢管涂层涂敷厚度不能满足标准要求的偏差范围。采取的措施是在中频加热线圈前面，安装一组长度为1.5 m~2.5 m支撑轮组，这套支撑轮组可以通过调整调节丝杠调节压轮压紧高度；传动轮的设计形状应根据钢管直径加工，确保支撑轮组有足够的力量保证钢管在涂层涂敷区域处在喷射中心，不产生弯曲弧度。
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user: 3. 土库曼工程直径22 mm钢质管道FBE涂层涂敷工艺参数及涂层性能指标 完成小口径管道FBE涂层涂敷技术研究后，开始进行土库曼工程直径22 mm管道FBE涂层涂敷施工。FBE涂层涂敷工艺中，钢管表面预处理质量、涂敷温度、固化时间、行进速度等参数都是确保涂层质量的关键问题，其中涂敷温度的控制最为关键。以下是该工程涂层涂敷施工时，所运行的工艺参数(见表2)以及此工艺参数下生产管道的涂层性能指标数据(见表3)。 Table 2 Technological parameter 序号 钢管行进速度 (m/min) 涂敷温度 (℃) 喷涂压力 (MPa) 喷涂电压 (KV) 喷枪支数 (支) 固化时间 (min) 冷却时间 (min) 施工环境温度 (℃) 1 3.5 215~220 0.45~0.55 35 6 0.7 2.5 30-33 2 4.0 215~220 0.45~0.55 40 6 0.7 2.2 31-35 3 4.5 220~225 0.45~0.55 45 6 0.7 2.0 32-36 表2. 工艺参数 注：设计执行标准SY/T0315-2005，防腐要求厚度450 ± 50 um。 Table 3 FBE coating performance inde 序号 阴极剥离 (65℃， 24 h，−3.5 V)，mm 抗2.5˚弯曲 (−30℃) 抗1.5 J冲击 (−30℃) 附着力 (75℃， 24 h)级 断面孔隙率 级 粘结面孔隙率 级 1 4.3 无裂纹 无漏点 1 2 3 2 2.0 无裂纹 无漏点 1 2 2 3 2.2 无裂纹 无漏点 1 2 2 表3. FBE涂层性能指标 表3中数据是在三种不同运行参数下取得的涂层管件，送中国石油天然气集团公司防腐保温产品质量监督检验中心检测所得结果，从检测结果可以看出三种工艺参数下生产的FBE涂层指标均满足SY/T0315-2005标准规定的环氧粉末涂层性能要求 [ 3 ]。
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user: 4. 小口径管道FBE涂层涂敷技术控制要点 4.1. 表面预处理 1) 管体清洁。钢管进行除锈作业线前，应彻底清除钢管表面的油污。这一点很重要，避免不清洁的钢管污染传动滚轮，造成其他钢管外表面污染。这里还特别指出，钢管表面除了油污之外，一些管体外表面的标识也应使用相应的溶剂擦拭掉。因有些钢管厂家会使用一些低温涂料作为标识涂料，而我们FBE涂层涂敷温度一般为210℃以上，因此，喷涂在管体表面的涂料会在涂层涂敷过程中气化，在涂层中产生针孔，使涂层质量不能保证。 2) 预热温度。钢管抛丸除锈前，应预热钢管，预热温度控制在100℃~120℃。温度预热有两方面的原因：一是驱除管体潮气，利于除锈；二是使清除管体油污过程中残留在钢管表面的溶剂挥发掉。 3) 清洁度。喷(抛)射除锈后，应将钢管内、外表面残留的钢丸以及外表面的锈粉微尘清除干净。若粉末喷涂在表面不洁净的钢管表面，其附着力不能保证。保证钢管表面的清洁度需做好两方面的工作，一是保证作业空间的清洁，二是保证除锈机除尘系统的完好，并做到及时清理除尘系统。 4) 锚纹深度。它是预处理质量的一项关键指标，控制的范围宜为50~100 um。锚纹深度通过调节钢砂、钢丝段、钢丸的配比以及钢丸的粒径来调节，一般配合比为1:2:3，钢丸粒径应小于1.2 mm。 4.2. 涂层涂敷温度 与大口径管道相比，小口径管道涂层涂敷温度的控制显得更为重要。因小口径管道的壁厚较薄，加热后其散热速度也较快，而粉末涂料需要在较高温度下流平、固化，这样才能均匀、牢固的附着在钢管表面，形成良好的防腐层。若管体涂敷温度低于要求温度，将造成涂层附着力不能满足要求等严重质量问题。所以，小口径管道涂敷时，中频加热温度一定要控制在215℃~230℃之间。 4.3. 喷枪排布 粉末喷枪合理排布，可以有效的保证涂层厚度均匀。涂敷时，将12把喷枪分成两组，每组6把：一组喷枪喷涂，另一组备用。因为在实际生产中，喷枪经常会出现出粉不均匀，而影响涂层厚度的现象。每组喷枪中，每3把喷枪平均分布在同一圆周平面内，并形成一个喷涂截面，该截面与待喷涂的钢管呈正切位置；另3把喷枪与前一组喷枪相距50 mm~100 mm，再形成一个截面，该截面同样与钢管呈正切位置；而且，从与截面垂直的位置看，这两组喷枪正好把360度圆周分成了6等分。这样排布喷枪，即可以保证涂层均匀，偏差范围达到±50 um，又可以保证喷涂到450 um厚度，而不产生流挂。 4.4. 涂层冷却 若采取通常采用的冷却工艺，在FBE涂层涂敷完毕，3~4 m处(一般为喷粉室后第一个拖轮处)就开始水冷降温的冷却方式，不利于涂层涂敷生产。因这么近的距离就开始冷却，势必会带走管体的大量热量，会加快小口径管道热量散失速度，不能保证粉末涂层充分的流平、固化。解决的办法是传动拖轮上缠上耐高温硅胶带，采取自然冷却降温方式冷却15分钟后，再用水冷降温，这样，可以长时间的保持管体温度，保证涂层质量。冷却工艺见图4。 图4. 冷却工艺 4.5. 产品包装、吊装运输 和涂敷一样，产品的包装和运输也非常重要。因多数防腐钢管会经过多次倒运才能到达施工现场。为保证钢管的涂层不被破损，我们采用了合理有效的包装方式：就是单根防护、整体吊装运输。土库曼工程就采取了如下包装方案，每根8米长的钢管套上4个胶圈，防止运输时钢管间涂层摩擦损伤；每捆钢管再打上四圈钢带牢固固定，每捆钢管的重量一般控制在2.5吨左右。与涂层接触的钢带部位再垫上多层苫布加以防护，钢带外面则捆绑草绳，避免堆放时损伤其它涂层；然后再在整捆防腐管外面套上防晒布，以防止运输过程中，涂层受到雨水和紫外线的侵蚀；最后在钢管中间部位安装两根吊带，吊带的间距为1 m，每次吊装时直接吊装即可。实践证明这个方案是非常有效的：历经两个月运抵土库曼斯坦施工现场的防腐管，涂层质量完好。成品见图5；施工现场见图6。 图5. 成品 图6. 施工现场
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user: 5. 结束语 经过研究，我们开发出了采用作业线连续喷涂方式，涂敷小口径管道FBE涂层的工艺技术，顺利完成了土库曼斯坦工程直径22 mm钢质管道FBE涂层施工，产品质量完全达到SY/T0315-2005标准要求。
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user: 摘要 本文阐述了印度油气能源领域基础设施现状及未来规划展望，印度政府在大力发展经济的同时，不断的加快能源基础设施方面的建设，这为国际公司参与印度基础设施建设提供了广阔的市场前景。面对印度日益高涨的印度基础设施建设，同时考虑到印度国内的市场环境，文中针对性的提出中资企业如何更好地在印度境内开展市场开发及项目管理。
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user: 1. 引言 印度作为全球第二人口大国，随着近些年经济不断发展， 目前已成为全球经济增速最快的国家之一。印度经济的快速发展，进一步导致印度的能源需求持续攀升。目前，印度的能源消费量紧随中国和美国之后，位于全球第三位。当前，印度政府面对印度国内油气供需的结构性矛盾，为了确保印度经济的持续发展，印度政府正着力加大、加快国内油气基础设施领域的建设，这将吸引更多的油气建设企业进入印度市场。
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user: 2. 印度油气基础设施现状 印度拥有近14亿人口，但却是地球上能源最匮乏的国家。煤炭仍然是主要的能源来源，但是随着人类发展的进步，日益增长能源需求证明印度的油气需求会一直保持上升。 印度作为目前世界第三大石油消费国，印度人均每天使用的石油产品却不足0.2加仑，而美国约为2.6加仑，消费潜力巨大。有数据统计，在过去十年中，中国(占45%)和印度(占20%)在全球新增石油需求中占了大部分。在更多的柴油，汽油和液化石油气的推动下，印度可能会在几年内超越中国成为世界最主要的消费国。印度在过去十年中，炼油能力以每年5%至6%的速度增长，达到每天500万桶以上。在私营企业投资的支持下，印度现在拥有数家世界一流的炼油厂。虽然印度的炼油能力保持增长，但印度是一个低原油生产国，拥有的探明储量不足50亿桶。因此印度需要不断进口原油来满足自身需求。自2010年以来，进口依赖性已从占总消费量的70%上升到85%以上。EIA预测，未来30年印度的石油需求将从500万桶/天跃升至1150万桶/天。印度油气资源未来对外依存度越来越高，这将促使印度不断加大在油气基础设施领域方面的投入 [ 1 ]。 下面简单介绍下当前印度油气领域基础设施情况： 1) 印度天然气管线现状。印度目前正在运营的天然气管道干线合计16，000公里，国有运营公司的代表是GAIL，私有公司的代表是RELIANCE，印度现有天然气管道基本分布在印度西部、西北部，中部，少量延伸到了印度南部和东部，北部基本没有形成管网，甚至少有长输管道干线 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ]。 2) 印度石油管线情况。与天然气管道对比，印度运营的2.4万公里石油管道干线情况要好一些，印度的北部、西部、南部基本形成管网，其中以印度北部和印度西部比较密集，欠缺的是印度东部与南部的连接，以及中部出现断档 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ]。 3) 印度城市燃气情况。印度城市燃气主要集中在北部首都新德里以及古吉拉特邦附近，其它邦及地区基本上一片空白。预计到2030年印度城市燃气的消耗量达到183.8亿立方米，而当前的情况远远不能满足市场需要 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ]。 4) 印度油气储罐建设情况。据不完全统计，印度目前主要国有公司IOCL、BPCL、HPCL现役石油和LPG罐区设施仅有20座 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ]。 5) 其它方面。印度现役及规划中的LNG及FSRU共计13座，其中已完成6座，未来规划拟建的7座，总容量将达到为72.5百万吨/年；印度现役及规划中的地下储备库总计7座，其中一期3座总容量533万吨，二期四座总容量1250万吨，二期四座地下石油储备库建设将在未来一两年内将启动；印度石油制品炼厂主要集中在IOCL、BPCL、HPCL、ONGC四大石油公司，目前印度炼厂主要包括23座，产能2.494亿吨/年。另外HPCL公司的一座炼化能力900万吨的Barmer Refinery正在实施中，预计在2023年完工 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ]。 从以上统计数据可以看出，印度政府最近几年一直在着力加大油气基础设施领域建设。据了解批准但尚未启动的油气管道建设项目约2万公里，其它大批LNG&FSRU终端、炼厂、储备库等也在计划中。可以说印度潜在油气基础工程建设市场非常巨大，这为印度国内及国际的油气领域的承包商提供了广阔的市场前景。
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user: 3. 印度油气建设领域市场特点 印度市场油气基础设施建设市场巨大，但印度市场独有的一些特点也给在印国际公司的市场开发及项目管理带来了一定的困难，印度油气基础设施领域建设市场主要特点如下： 1) 竞争激烈。虽然印度市场前景十分广阔，但竞争极为激烈，参与竞争的包括外国企业和本土企业。哈萨克斯坦、澳大利亚公司已经在2016年退出印度市场，目前阿联酋、土耳其的个别公司也在逐步进入印度市场。其余的本土化企业多达几十家，现如今在印度市场上相对比较知名的主要大型管道建设公司有：ESSAR、L&T、KSS、PLL、KPTL、CORTECH，中小型公司有ACE、IL&FS、JAIHIND、ADVANCE、JSIW等，其他的小型公司非常多。储罐专业的公司主要包括EXPO、BRIDGE、NRP、IOT、VISHAL等，内检测专业公司主要包括ROSEN、LIN SCAN、TDW等。可以说在印度油气基础设施领域建设方面，诸如储罐、LNG、长输管道、炼化等，各类承包商基本上都存在，几乎涵盖了各个施工领域。 2) 中标价格低。印度投标项目一般包括技术标和商务标，技术标审核通过的承包商才能参与商务标的开标。商务标的开标通常采用反向竞拍，最低价中标策略。也就是在所有通过技术标的公司在线参与电子竞价，直到没有承包商在出价为止，叫价最低的承包商成为拟中标公司。即便拟中标公司，业主也可以以超出预算为由要求拟中标公司再次降低投标价格，或者取消招标等。这种低价中标导致了印度建设市场的恶性竞争，竞争激烈时，许多公司甚至是零利润或者亏损状态获取项目，这对国际公司在印度市场的发展极为不利。 3) 运作时间长，实施效率低。除了Reliance、H energy等大型私企外，印度油气建设领域项目基本上全部由Gail、IOCL、HPCL、BPCL等政府企业进行规划、运作。印度政府企业的工作效率普遍较低，各种手续需要能源委员会、石油部甚至印度总理的审批。大部分项目往往进行了长时间的运作、规划、设计，却无法进入实施阶段。很多项目已经进入了招标、踏勘等程序，也存在无限期延标的情况。而且一些项目即使已经授标，业主也可以无理由取消中标资格。部分项目进入了实施阶段，业主方在设计、材料设备供应、许可办理、征地协调以及移交验收等方面也普遍存在拖沓滞后现象，项目普遍存在较长时间的工期延长。 4) 项目运作风险高。由于印度工程建设市场的不规范，业主在招标文件及合同中往往设置了较多的霸王条款，比如预付款风险(合同中没有预付款或者有预付款条款但支付较高的预付款利率)；保函风险(见索即付，敞口及合同签订前提交履约保函的条款)；工期延期扣款风险；最低人员设备配置不能满足业主最低要求扣款风险；征地协调许可办理成本支出较大风险等。合同中几乎将项目实施的绝大部分风险都转嫁给承包商，免除了业主的责任，确保了业主自身收益的最大化。 此外，项目实施过程中，印度工作签证的办理困难；税务、劳务等政府部门的腐败；征地许可办理及阻工；业主及分承包商的诚信度、效率低下等等这些常见问题对项目进展及效益都有较大的影响。
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user: 4. 市场开发模式探讨 针对以上印度市场特点，中资企业要想在印度市场上占有一席之地，需要结合印度市场及自身特点，建立一套符合自己的市场开发模式。 1) 市场开发团队的建设。 在印度做好市场开发，需要建立一只精干高效的中印人员组合的市场开发团队，中方市场开发负责人应该具有丰富的工程经验、协调沟通及外语沟通的综合素质；所聘用的属地市场开发人员应具有丰富的工作经验，而且在政府及大型民营企业方面具有较广的社会关系，同时应具有高度的责任心及敏锐力。 2) 市场开发目标的设定。 对于印度油气设施建设市场的开发，选择好项目是成功的基础，应重点争取经营状况良好的大型私营企业和资金有保障的国有项目。在充分调研的基础上，作好对项目的可行性、业主的实力和资信状况、担保体系的可信度及技术和商务标书的科学性等全面客观评估，选择技术和成本有相对优势的项目。 ① 私有企业项目 对于财务、资信状况良好，大型私有企业的项目，需要重点跟踪，协调运作。这类项目一般为建设规模较大的EPC项目，业主为追求高效的建设速度，尽早获得收益，通常采用邀请招标或者议标的方式选择实力较强的承包商。比如Reliance、H energy、JSW等大型私企投资的项目，可以重点参与，这类项目也能摆脱小型施工企业的恶向竞争。 ② 政府企业项目 这类项目通常为公开招标纯施工项目，业主一般将一个规模较大的项目拆分为多个合同包进行招标。比如常见的油气管道项目，业主一般将一个EPC项目，拆解成设计包、采办包以及多个小于100 km的线路施工包，导致参与企业众多，竞争激烈，中标价格较低。中资企业一般有选择的参与这类项目，重点参与那些口径较大的管道、LNG、SPM、海洋管道等技术难度较高，能发挥中资企业攻坚克难属性优势的项目。 ③ 城市燃气项目 印度城市燃气尚处于起步阶段，未来的市场前景非常巨大。对于进入印度市场的中资企业，可以考虑与印度本土企业建立战略合作伙伴关系或者建立联合体形式参与印度城市燃气的开发和建设。对于资金雄厚、政策允许的中资企业可以采用EPC + I (EPC + 投资)或EPC + F (EPC + 融资)的模式撬动印度城市燃气市场开发。 3) 市场信息的获取。 印度项目市场信息的获取，可以通过如下途径获得有价值的项目信息。 ① 有影响力的报纸，比如the times of India等影响力大的报纸，一般会刊登项目的招标公告及信息。 ② 各大石油公司及PNRGB (印度石油天然气调节委员会)的网站，一般能够在这些网站上查询到有关项目的EOI (Expression Of Interest)及招标公告。但对于一些大型政府的公司，需要有注册名称及登录密码才能登陆。对于一些大型私有公司，如Reliance、H energy公司则可以直接在网上查询。 ③ 通过干系人获得，比如属地雇员的社会关系、中间人、代理人员提供的相关项目信息等进行运作。 4) 市场开发的方式。 ① 自主开发：对于政府公开招标的国际招标项目，中资企业可以公开投标方式参与；对于印度限定国内招标的项目，中资公司可以在当地设立子公司，以当地子公司的名义参与。对于业主资金短缺，需要引入外部投资的项目，也可以适当采用I + EPC模式，以少量的投资撬动EPC总承包的模式获得项目。 ② 依靠咨询服务商开发：对于一些有限定的条件的项目或者非公开招标的项目，可以选则实力相对较强的代理进行运作，协助获得项目。当然，依靠咨询服务商在获取项目时，要充分考虑项目的收益性，不能盲目的为了获得项目而降低报价，最终造成项目亏损而代理受益。 ③ 与本土企业建立联合体形式开发：对于初入印度市场的中资公司，可以考虑与本土企业建立联合体，充分利用属地企业的资源优势，取长补短，进行市场开发。另外，对于那些规模宏大、专业复杂、协调困难的综合性项目，也可以与当地实力强劲的公司组成联合体，实现强强联合，获得项目。 5) 投标报价的组织。 市场开发过程中，对于偏好低价中标的印度市场，投标报价是最重要的一环。初入印度的中资企业，在投标报价中，如果过多的考虑从国内调遣人员、设备、物资等参与印度项目，成本压力将会非常大，在与印度本土企业竞争中将难以形成优势，从而较难获得项目。经过多年的实践，按照印度本土化考虑，进行报价竞标的模式是首选。如EPC项目，报价过程中，结合业主的招标文件及工作内容，可以按照不同的专业、工作内容进行分解，向多个专业分包商发出询价函，多方对比，掌握当地基本分包价格；对于招标文件中要求承包方提供的设备物资，安排属地采办人员分别发出询价函，掌握当地物资设备实际采购价格，而后对比中资企业掌握的国际供货商价格，选用合适产品进行报价。针对部分管理人员和市场很难租赁到的专业设备，适当考虑国内调遣成本。补充风险费、税金、财务费、利润等相关费用后，可以测算出贴合实际成本的报价。随后根据投标策略进行一定调整后即可参与报价。
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user: 5. 项目管理模式探讨 由于印度项目普遍价格较低，如何组织好项目的实施，控制好成本是取得效益的关键。作为中资企业在项目实施过程中，需尽可能的减少中方资源投入，提高属地资源比例，加强属地专业分包。另外，对于一个中资公司在印度有多个项目，可以实施项目群管理，以规模大、合同额较大的EPC项目为主，其它小型项目为辅，统一灵活的调配资源，实现资源共享。 1) 大型EPC项目组织模式。 此类项目，投资造价高、影响力大，业主通常会选用实力强、资源雄厚、资信度高的承包商。作为我们大型中资企业承包商，在承担此类项目时，为了确保企业品牌，同时为了确保项目高效运行，控制成本的支出，取得较好的效益。在项目组织模式上，需要充分利用属地化资源，作到项目的决策层、管理层、操作层中外人员混合搭配模式。在中方人员的引领及管控下，发挥中方人员高效率及属地人员低成本、对外沟通协调的优势。见图1：大型EPC项目组织模式示意图。 图1. 大型EPC项目组织模式示意图 2) 中小型施工项目的组织模式。 此类项目，多为印度政府大型油气公司所采用，比如印度GAIL、IOCL、HPCL、BPCL等公司。招标过程中通常将规模较大项目肢解成多个大小相近的合同包，电子竞标，合同价格不高，通常在1亿元左右，中资企业建议择优参与。对于这类纯施工型项目，一旦中标需进一步扩大使用属地资源的比例，否则难以形成利润。 对于初入印度的施工企业，在项目管理模式上可以按照对印度属地化熟悉程度逐步过渡到几乎全部利用属地资源模式。见图2：中小型施工项目的组织模式示意图。 以上三种项目管理模式，建议中资企业在充分了解并掌控属地资源基础上，层层递进、逐步递进实施。考虑到国内资源成本普遍高于印度国内成本，因此只有广泛的、深入利用好属地资源才能提高中资企业在印度境内的竞争力。目前管道局印度子公司通过多年积累，正在VDPL成品油管道项目实施第二种操作层全部属地分包的项目管理模式，目前工程已接近收尾阶段，项目生产经营各项指标基本达到了预期效果。在执行过程中还需重点关注以下内容： 一是工程延期。工期大概率要延长1~2年，甚至更长。需做好风险费预留筹划，以及资源调遣计划等。 二是最小设备配置罚款。要想控制成本，基本上无法满足业主的最小设备配置要求，大概率面临扣罚款。需要在前期就介入论证自行投入的设备可以满足工程需要，且业主的最小设备配置要求不合理，来规避罚款。 三是收尾阶段工作安排。项目收尾期普遍冗长，因此需提前介入企业总部绩效考核激励职能，通过落实关闭清单及责任人，精简现场资源，加速收尾工作关闭。 图2. 中小型施工项目的组织模式示意图
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user: 6. 结语 总的来看，随着印度经济高速发展，越来越多的外资或中资企业进入印度市场，期望能在印度经济高速发展的同时，分一杯羹。但印度国内工程建设市场低价、低效、不规范的情况也曾令一些外资企业铩羽而归，印度市场可以说机遇与风险并存，如何适应印度本土的市场特点是生存和发展的关键，希望本文能对印度的中资企业提供一些帮助。
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user: 摘要 钙钛矿太阳能电池凭借其高光电转化效率和易制备、低成本的优势，在目前已成为最具前途的光伏器件之一。研究表明钙钛矿层的界面修饰可有效减少界面中存在的陷阱态，并降低载流子输运势垒。本研究介绍了一种改善空穴层和钙钛矿界面的简易有效方法，即在空穴层前驱液中加入少量乙腈，少量乙腈可以腐蚀光功能层的表面使其与空穴层形成互扩散结构，进而改善两者之间的载流子传输界面。这种方法改善了空穴传输界面的点接触，减少了位错、悬挂键等复合中心，减少了缺陷能级，进而减少载流子的传输损耗以提高光电转化效率。最优处理后的电池，最优光电转化效率可达17.9%，提高了11.4%。
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user: 1. 引言 目前，钙钛矿太阳能电池(PSCs)凭借其优异的光电转化效率和低制备成本，在光伏领域备受关注，已经达到了与最先进的铜铟镓二硒化合物(CIGS)太阳能电池相当的性能水平，接近商用单晶硅太阳能电池，其光电转化效率(PCE)目前最高可以达到25.5% [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ]。 尽管有十分多的途径可以提升钙钛矿太阳能电池的性能，但是大多数的研究集中于光吸收层与电子传输层上，基于空穴传输层(HTL)的研究，在n-i-p型器件中也仅仅是停留在对Spiro-OMeTAD的改性上，通过添加金属盐或4-叔丁基吡啶来对Spiro-OMeTAD进行p型掺杂，进而对其电导性进行改性 [ 6 ] [ 7 ]。然而，对于从HTL入手以减少钙钛矿层与HTL之间的界面载流子传输损耗方面的研究却廖若星辰。由于钙钛矿和氧化物电荷传输层之间形成的异质界面的物理和电接触性通常比有机层更差，所以在界面处通常都会存在大量的非辐射复合中心 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ]。鉴于这种机理，我们的研究目的主要针对于这些不利因素进行钝化。Tao等人采用类似的方法，将乙腈(ACN)作为添加剂添加到碳基PSCs中的HTL中，钙钛矿/碳界面得到有效改善，光伏性能随之提高 [ 11 ]。乙腈(ACN)是一种优良的有机溶剂，分子式为C 2 H 3 N，通过实验发现ACN能够与氯苯(CB)无限互溶，并且它能够很好地溶解钙钛矿及其表面的有机杂质 [ 12 ]。所以在钙钛矿层表面覆盖上一定浓度的ACN，反应一段时间后，当钙钛矿表面的有机杂质溶解到ACN溶剂中后再进行高速旋涂，将带有杂质的ACN溶剂离心掉。这不仅降低了界面处非辐射复合中心的浓度，还使钙钛矿与Spiro-OMeTAD在界面处形成互扩散结构，并一定程度上改善了器件在全空气环境中的迟滞效应。 在本研究中，我们介绍了一种简便的方法来改善MAPbI 3 钙钛矿层与HTL之间的界面，即在Spiro-OMeTAD前驱液中添加少量ACN。通常，Spiro-OMeTAD溶液简单旋涂到钙钛矿层上，只会产生平面接触。为了改善这种界面，我们将Spiro-OMeTAD溶解在具有含不同体积比ACN的氯苯(CB)溶剂中，当HTL前驱液滴满钙钛矿层表面上时，在开始旋涂之前停留一定的时长作为溶解时间。随着时间的流逝，ACN溶解了钙钛矿表面，在旋涂完成后钙钛矿层和HTL之间会形成互扩散结构。
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user: 2. 实验 2.1. 实验材料 本实验所用的试剂有：乙腈(C 2 H 3 N， 99.8%， Macklin)、双(乙酰丙酮基)二异丙基钛酸酯(75 wt%， aladdin)、异丙醇、正丁醇(99.8%， aladdin)、N，N-二甲基甲酰胺(DMF， anhydrous)、二甲基亚砜(DMSO， anhydrous)、碘化铅(PbI 2 ， p-OLED)、甲基碘化胺(MAI，优选科技)、乙酸乙酯、氯苯(CB， anhydrous)、4-叔丁基吡啶(tBP)、双三氟甲烷磺酰亚胺锂(Li-TFSI)、2，2，7，7-四[N，N-二(4-甲氧基苯基)氨基]-9，9-螺二芴(Spiro-OMeTAD， p-OLED)、FTO (优选科技)、乙醇(EA)、丙酮(Acetone)。所有药品均直接使用，没有经过预处理。 2.2. 测量与表征 用场发射扫描电子显微镜(FE-SEM， SU8020)研究了钙钛矿薄膜的表面形貌。用X射线衍射仪(D/MAX2500V)分析了钙钛矿薄膜的晶体结构。用单色Al Kα (ESCALAB250Xi， Thermo， USA)X射线源(1486.6 eV)获得了X射线光电子能谱(XPS)。用Keithley 4200 SMU仪器和日光模拟器(XES-301S)在Am 1.5 (100 mW/cm 2 )的光照条件下获得了J-V (电流密度–电压)。在F-4500荧光分光光度计上用521 nm激发激光测量了稳态光致发光光谱(PL)。在电化学工作站(Zahner， Germany)上测量了入射光电流转换效率谱(IPCE)和电化学阻抗谱(EIS)，其频率范围为500 mHz到1 MHz，扰动电压为20 mV，在黑暗条件下进行了偏压为0~0.7 V的EIS阻抗谱的测量。正向扫描和反向扫描的扫描速率均为0.2 V·s −1 ，延迟时间均为100 ms。PL、J-V、IPCE和EIS测量均在无任何封装的全空气环境中进行。 2.3. 实验过程 如图1，在处理好的FTO上旋涂TiO 2 并500℃烧结30 min，在将纯相的CH 3 NH 3 PbI 3 前驱液旋涂到c-TiO 2 上，在105℃下退火10 min，制得钙钛矿层。将Spiro-OMeTAD溶于CB中得到HTL前驱液，再在其中加入CAN，其中ACN在CB中的含量分别为：10%、15% (最优)、20%，将HTL前驱液均匀地涂覆在钙钛矿层表面停留15秒后开始旋涂，旋涂结束后再在样品表面镀上约100 nm厚的Ag电极，得到完整的原型器件。 图1. 实验流程图
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user: 4. 结论 总之，本研究介绍了一种改善钙钛矿和HTL界面的简便方法。即通过在Spiro-OMeTAD基HTL前驱液中加入适量的ACN，改善了空穴传输界面的电接触，增加了空穴收集，降低了界面复合损耗。最佳的ACN添加浓度为15%，由此制备的器件的最优PCE为17.89%，比原始器件提高了11.39%，并且优化后的迟滞指数为0.18，相对于原始器件的0.37，优化后迟滞指数降低了51.35%。值得注意的是，全部的器件制备流程均在全空气环境中，因此，这个这一新策略有望为今后高效PSCs的发展提供有益的借鉴，为高效光功能层添加剂突破PCE瓶颈提供新的解决方案，并为PSCs空气环境中大规模商业化制备提供可能性。
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user: 摘要 长输管道广泛采用双层熔结环氧粉末涂层作为热煨弯管的外防腐层，在长期阴极剥离及地下水浸泡下，双层熔结环氧粉末涂层与热煨弯管钢管表面易出现粘结力不足现象，造成阴极保护电流损失，需要进行热煨弯管外防腐层修复。通过对比修复材料优缺点和在役天然气管道现场实际，推荐选取无溶剂液体环氧涂料进行修复；为增强机械强度和密封性能，采用聚丙烯胶粘带作为外防护带。介绍了修复材料技术要求，简述了施工流程和施工方案，阐述了质量控制方法。通过实际应用取得了良好的修复效果，保障了管道的安全运行。
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user: 1. 引言 长输管道外防腐层是保障管道不受腐蚀、安全运行的根本 [ 1 ]，热煨弯管由于形状的特殊性，是管道外防腐层的薄弱环节 [ 2 ]。热煨弯管外防腐层采用的主要形式包括：3PE防腐层、单层环氧粉末、双层环氧粉末、无溶剂聚氨酯涂料、无溶剂液体环氧涂料、聚脲涂料等 [ 3 ] [ 4 ]。由于热煨弯管的形状不规则，为了避免在运输和吊装过程中磕碰损伤外防腐层，因此在防腐层外侧缠绕聚乙烯或聚丙烯胶粘带进行防护 [ 5 ] [ 6 ]。国外在某役天然气管道(管径1219 mm、钢管材质X80、设计压力9.81 MPa)出现热煨弯管双层熔结环氧粉末外防腐层与钢管粘结力不足，造成阴极保护电流损失，需要进行热煨弯管外防腐层修复 [ 7 ]。
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user: 2. 修复材料比选及要求 2.1. 修复材料比选 在役长输管道外防腐层修复采用的主要修复材料为无溶剂聚氨酯涂料、无溶剂液体环氧涂料、无溶剂环氧玻璃钢、聚丙烯胶粘带、粘弹体防腐胶带+外护带 [ 8 ]，上述修复材料的材料性能、对管道运行和施工要求等存在差异 [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ]，优缺点对比见表1。基于无溶剂液体环氧涂料在国内外广泛应用于管道外防腐补口、埋地管道防腐和埋地管道防腐层修复，结合在役天然气管道运行安全要求和管道所在区域的干燥少雨、高温晴朗和日照时长的气候条件，且考虑结合修复成本和修复施工的可操作性，推荐选用耐阴极剥离性、耐水性、耐磨性和粘结力极佳的无溶剂液体环氧涂料作为热煨弯管防腐层修复的材料；为了提升机械强度和密封性能，采用聚丙烯胶粘带作为外防护带。 Table 1 Comparing advantages and disadvantages of the repairing material 修复材料 优点 缺点 无溶剂聚氨酯涂料 快速固化，低温下也可固化，韧性、耐磨性、粘结力、耐阴极剥离性较好 对湿度敏感，耐热水浸泡性能差，高温下耐阴极剥离性能差，表面处理要求高 无溶剂液体环氧涂料 粘结力、耐阴极剥离性、耐热水浸泡性、耐磨性较好 固化时间长、低温不易固化，表面处理要求高，受环境、天气影响大 无溶剂环氧玻璃钢 优异的机械力学性能，粘结力、耐腐蚀性、耐阴极剥离性能强 成本高，表面处理要求高 聚丙烯胶粘带 施工方便快捷，成本低 底漆薄，抗机械损伤能力差，与管体粘结力较低，绝缘性、密封性较差 粘弹体防腐胶带 + 外护带 优异的粘结性、密封性、耐阴极剥离性，施工操作简单，表面处理要求低，适用于异形管件阀门 外护带主要为压敏胶热收缩带，需要进行火焰加热 表1. 修复材料优缺点对比 2.2. 修复材料要求 修复材料的技术特性必须严格满足业主批准的技术规格书要求，修复材料的运输和仓储遵照供货商的产品说明书要求。修复材料入场前需要检查对应生产批次的合格证、第三方出厂检验报告以及第三方专业质检机构的性能检验报告，并提交业主审核，所有修复材料必须经业主验收后方可入场使用。
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user: 3. 施工流程及施工方案 3.1. 施工流程 根据管道在役运行的实际情况，热煨弯管外防腐层修复的施工工序主要包括定位、操作坑开挖、环氧粉末防腐层去除、表面处理、无溶剂液体环氧涂料喷涂、电火花检漏、粘结强度测试、缠绕聚丙烯胶粘带、操作坑回填及地貌恢复等，具体施工流程见图1。 3.2. 施工方案 3.2.1. 定位 核查项目竣工资料的竣工图和焊接日志确定热煨弯管的安装里程，现场依据管道沿线里程桩和转角桩初步判断热煨弯管埋设的区间位置，利用雷迪探测仪检测热煨弯管位置并标记，现场采用人工开挖探坑方式确定热煨弯管的准确位置，一般要求探坑应将热煨弯管10~2点钟方向的位置全部露出，管道轴向露出部位应该满足弯管两端以外各500 mm以上。 图1. 防腐层修复施工流程图 3.2.2. 操作坑开挖 在对热煨弯管准确定位之后，在探坑基础上进行操作坑开挖，弯管外壁两侧1 m的地方做出标记线，标记线以外采用机械开挖。普通地段操作坑的边坡比不大于1:1，沿弯管轴向两侧挖出坡度小于15˚的逃生通道，松软土壤的操作坑内安置防塌棚或采用打桩支撑进行加固。弯管外壁和操作坑侧壁的距离不小于1.2 m，管底和坑底间距大于0.5 m，在清理热煨弯管上方及下方土时，必须采用人工清理。对于竖直转角的热煨弯管，操作坑深度较大，如果操作坑深度超过挖掘机单斗的作业高度，则采用阶梯式开挖方式。开挖后需要检测坑底的可燃气体浓度，并在施工过程中时时监测。 3.2.3. 环氧粉末涂层去除 原有双层熔结环氧粉末涂层去除可采用手动工具撬剥、动力工具磨削、机械式机具清除或结合其它方法进行 [ 13 ]。清除后的弯管表面应无明显的旧涂层残留，清除过程中避免损伤管体金属，严禁野蛮操作。清除下来的旧防腐层不得现场弃置，需将碎片、碎屑、废砂和废液收集并按照环保要求统一处理。根据现场实际情况结合业主要求，确定热煨弯管两端的补口热收缩套是否需要去除。 3.2.4. 表面处理 热煨弯管表面处理的效果直接影响喷涂质量，喷涂无溶剂液体环氧涂料要求对钢管表面进行机械喷砂除锈，金属表面要求喷砂处理至Sa2.5级，采用对比样板进行比对喷砂除锈等级；锚纹深度要求为50~90 μm，采用锚纹对比板比对或锚纹仪测量；处理后的表面采用干燥的空气吹扫或无毛屑清洁刷除去表面的粉尘、碎砂等残留物，表面清洁度应满足2级以上，即1级或2级满足要求，采用胶带分别粘贴热煨弯管两端和中间位置的管体上部和下部区域进行检测，与灰尘度标准图样进行对比得出灰尘度等级。热煨弯管两端相连的热收缩套或3PE防腐层端部需要打磨成30˚坡角，并打毛至粗糙。喷砂除锈后超过4小时，禁止进行喷涂作业，需要再次进行表面处理。 3.2.5. 无溶剂液体环氧涂料喷涂 在喷涂和涂层固化过程中应确保热煨弯管表面温度高于露点温度3℃以上，并且环境温度高于5℃，在无防护措施的情况下，刮风、下雨及扬尘的天气不宜施工。喷涂采用双组分高压无气喷涂设备或单组份高压无气喷涂设备，采用双组份喷涂设备，注入基料和固化剂前首先检查料箱是否干燥、无杂质和残液等，然后检查喷涂设备基料和固化剂配比；采用单组份喷涂设备，首先检查涂料配比容器是否干燥、清洁；倒入涂料前，检查所用的基料和固化剂体积比是否与涂料说明书一致，充分搅拌使基料和固化剂混合充分。 喷涂过程中，确保喷枪出口的涂料颜色均匀、喷涂伞面均匀打开。无溶剂液体环氧涂层干膜总厚度应 ≥ 800 μm，每层的喷涂厚度不宜超过150 μm，由于湿膜厚度和干膜厚度存在差异，建议喷涂的湿膜厚度 ≥ 860 μm，湿膜厚度采用湿膜规进行测量。 在低环境温度下，可能存在涂料粘度过高导致喷涂困难，喷涂前应将基料和固化剂或调配混合后的涂料温度加热至不低于20℃；或是采用料箱内加热及伴热软管，避免涂料受冷导致粘度增高影响喷涂质量，建议采用可加热型双组份高压无气喷涂设备。基料与固化剂调配混合过程中涂料温度会略有升高，混合后的涂料流动性逐渐变差，需要在适用时间内完成喷涂，如果涂料的温度高于40℃，必须在15分钟之内完成喷涂或者对涂料进行降温处理；因此高温条件下，不建议采用单组分无气喷涂设备。喷涂完成后余留在喷涂设备料箱、料管中的涂料必须及时清洗并排出。 3.2.6. 涂层检测及电火花检测 涂层表干后进行目视检测，表面应平整，色泽均匀，不应有褶皱、漏涂、流挂、龟裂、鼓泡和分层等缺陷。实干后采用磁性测厚仪或超声波测厚仪测量四象限(即时钟位置12:00、3:00、6:00和9:00)位置的涂层厚度，确保涂层干膜厚度 ≥ 800 μm，且均匀一致。测量干膜厚度时，为避免探头损伤涂层，可在检测位置的涂层上方垫放一片已知厚度的校正膜片，将测厚仪的探头轻轻按放在校正膜片上测量涂层和膜片总厚度，减去校正膜片厚度得出涂层厚度。涂层必须100%采用电火花检漏仪进行漏点检测，检漏电压4 kV，如有漏点应该进行局部修复并再次检漏，直至合格。 3.2.7. 涂层粘结强度测试 为了保证修复质量，每根热煨弯管喷涂的无溶剂液体环氧涂层都必须进行粘结强度测试。国内规范要求液体涂料对钢管表面粘结力的现场检测采用刀撬法，附着力等级应达到2级以上 [ 8 ]。在此次修复工作中，业主结合管道所在国防腐规范要求环氧涂料的粘结强度测试采用拉拔试验，粘结强度 ≥ 7 MPa。实际执行过程中，待涂层完全固化后至少随机选取管体上中下各一处进行粘结强度测试。粘结强度测试采用拉拔仪进行，对测试区域表面进行打毛后粘贴拉拔粘扣，24小时后进行拉拔。如果在低于测试要求的强度下，拉拔粘扣与涂层表面发生开胶，则不能证明涂层粘结强度是否合格，需要重新进行拉拔测试，现场粘结强度测试照片见图2。如果三处测试区任意一处不合格，需要分析原因并确定是否对整根弯管重新进行防腐。粘结强度测试属于破坏性测试，测试合格后对破损部位进行手工打毛和涂抹修复，实干后再次测试干膜厚度并进行电火花检漏。 3.2.8. 缠绕聚丙烯胶粘带 首先应按规定的方法对不同生产批次的聚丙烯胶粘带进行剥离强度检测，测试温度宜为25℃，层间剥离强度值不低于20 N/cm [ 8 ]。剥离强度检测合格后，采用手工缠绕或机械缠绕的方式对整根热煨弯管进行缠绕施工，聚丙烯胶粘带缠绕要求为搭接50%~55%双层缠绕，总厚度 ≥ 2.2 mm，始端与末端搭接长度不少于1/4钢管周长，且不少于100 mm；聚丙烯胶粘带与3PE防腐层或热收缩套的搭接宽度应不小于150 mm。缠绕施工应连续作业，不得隔夜；环境温度低于0℃施工时，需用热风机对胶层表面进行预热后缠绕。 图2. 粘结强度测试照片 3.2.9. 聚丙烯胶粘带外观检查及电火花检测 缠绕完成的聚丙烯胶粘带表面应进行逐层目测检查，表面应平整、搭接均匀、无永久气泡、不得扭曲皱褶、带端应压实贴合，不得翘起。聚丙烯胶粘带缠绕后的热煨弯管100%进行漏点检测，检漏电压12 kV。若有漏点，应拆除重新缠绕并检漏，直至合格。 3.2.10. 操作坑回填及地貌恢复 普通地段操作坑回填采用原状土分层回填，大粒径的土块需要捣碎后进行回填，每回填200 mm进行夯实，回填至地表高度300 mm以上。如果回填土中含有砾石或碎石必须进行筛除或是热煨弯管周围200 mm采用细土回填后再进行原状土回填。回填完成后，根据设计要求进行机械恢复和生态恢复。
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user: 4. 质量控制 4.1. 内部质量控制 无溶剂液体环氧涂料施工技术要求较高，受环境及操作人员的水平等因素制约。每个机组配备质量管理人员对修复过程进行质量管理，对各个工序的质量进行管控，尤其是对潜在影响防腐质量的关键工序和关键参数进行全责管理和过程管控。同时，国外项目建议内部委托第三方监理进行现场质量监督，总承包商对现场内部第三方监理人员进行面试及定期考核，确保监理人员的专业素养与业务能力，严控防腐层修复施工质量。 4.2. 外部质量控制 现场外部质量控制由业主运行机构或业主批准的第三方监理公司进行现场管控，该质量管理人员需要通过业主的面试和考核，选派责任心强、专业技术过硬经验丰富的质量管理人员，全程进行防腐层修复质量监督。修复施工过程中，业主项目管理团队也要全程参与修复施工，对修复质量提供技术支持和协同管控。 4.3. 外防腐层修复工艺评定 无溶剂液体环氧涂料 + 聚丙烯胶粘带的外防腐层修复工艺需要进行工艺评定，业主代表、总承包商代表在现场或预制场进行修复工艺评定，按照防腐修复的工序和要求进行实际操作，质量评定合格后，方可使用该修复工艺进行现场的实际修复工作。 4.4. 防腐工考试取证 入场进行热煨弯管外防腐层修复前，无溶剂液体环氧涂料喷涂人员和聚丙烯胶粘带缠绕人员必须通过业主认可的防腐工考试，考试合格后分别颁发无溶剂液体环氧涂料喷涂防腐工证书和聚丙烯胶粘带缠绕防腐工证书。所有防腐工持证上岗，无防腐工证书的人员禁止进行防腐作业。 4.5. 测量仪器仪表校验 所有测量仪器和仪表都必须出具合格证，并通过当地国家计量机构的校验。合格证、校验证书提前提交业主代表进行审核，所有测量仪器和仪表必须在校验有效期内使用。
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user: 5. 结论 采用无溶剂液体环氧涂料进行在役大口径长输天然气管道热煨弯管防腐层修复是在管道运行保护区内施工，安全风险极高，开挖作业严格按照作业指导书执行，各方全程监管机械设备的规范、安全操作，时时进行坑底可燃气体浓度检测，禁止一切明火作业；由于受限空间施工作业和质量管控难度大，必须配备素养高、业务强的操作人员和质量管理人员，同加强修复过程质量管控。 通过完成2处沙土地区和3处高地下水位黏土地区的热煨弯管防腐层修复，证实无溶剂液体环氧涂料修复工艺的施工可操作性和安全质量受控性。表面处理和涂料喷涂是质量控制的关键，受环境、天气及操作人员的水平等因素制约明显，必须采取有效的防雨、防风、防尘及防蚊虫措施及配备技术过硬的防腐喷涂人员；人工或动力工具去除双层熔结环氧粉末及热收缩套费时费力，可以尝试引入高效清除机械设备、不损伤母材的化学试剂、高压水喷射或中高频加热等方法进行清除；为缩短低温条件下涂料固化时间，建议搭建保温棚及进行非明火加温。
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user: 摘要 油气管道一旦发生泄漏，极易引发火灾和爆炸事故，造成人员伤亡和财产损失。因此，研究油气长输管道的泄漏检测技术，并选取适合的方法具有一定的现实意义。从硬件与软件的角度可将泄漏检测方法分为外部法检测(硬件)和内部检测法(软件)。通过对常用的基于分布式光纤传感技术、负压波技术和实时瞬态模型技术的泄漏检测方法进行了论述，详细分析各种技术的优缺点，并归纳总结了选取技术时的考虑因素，推荐采用光纤传感技术作为新建管道项目泄漏检测系统的首选。文章结论可为油气管道泄漏检测系统建设提供技术支持和参考。
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user: 1. 引言 管道运输因为它的经济性和安全性，现在被应用的越来越广泛，随着管道技术的快速发展，管道运输已成为世界第五大运输工具 [ 1 ]。由于油气输送管道介质具有易燃易爆特性，一旦发生泄漏，极易引发火灾和爆炸等事故，造成人员伤亡、财产损失和环境污染，因此对油气管道的泄漏点进行准确定位是管道安全运行的前提条件，各个国家的科技工作都非常重视管道的泄漏检测技术。
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user: 2. 管道泄漏检测系统技术 经过相关的数据统计发现，发生管道泄漏事故的主要原因是由于人为破坏、防腐层失效、阴极保护度降低、内腐蚀严重等问题导致的穿孔泄漏。管道泄漏检测技术是多学科多领域的知识融合，目前已经从最简单的人工巡线检测发展到复杂的数值模拟计算 [ 2 ]。 检测管道泄漏有不同的技术可供选择，也有不同的分类方法，按照基于硬件与软件的检测法分为内检测部法和外部检测法两类。内部法即基于管道内部参数计算的检测方法，使用仪器来监测内部管道参数(压力、流量、温度等)作为输入，通过一定的算法从而推断出管道泄漏。外部法即基于管道外部的检测方法，例如传统的线路巡检和基于光纤传感的泄漏检测。 内部检测法是通过连续监测压力、温度、流量、声速、粘度、密度或其他管道参数的状态，根据这些参数的变化量，通过特定的软件算法推断是否发生泄漏。主要的基于内部的方法有：负压波法、实时瞬态模型法、统计分析法、压力/流量的监测和分析法、体积平衡法、质量平衡法、线平衡法等。 外部检测法是基于通过各种传感设备或电缆对泄漏介质所造成的管道外部环境参数改变的物理检测方法。主要的外部检测法有：光纤传感技术、声波检测法、碳氢化合物蒸汽或液体感应管、红外摄像机等。 其中基于分布式光纤传感技术、负压波技术和实时瞬态模型技术的泄漏检测系统是在长输油气管道中常用且效果比较好的技术手段。