DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 4. 计算结果分析 本文以中国交通建设集团的交通建设工程造价业务为例，对其工程造价控制情况进行评价。首先，分别将两个因素组合，让专家打分，以区分其重要性。为了避免主观性对专家打分的影响，保证数据的可靠性，选取20名来自交通建设领域不同单位、岗位，工作年限、教育背景各不相同的专家进行打分。得到的工程造价判断矩阵如下表3~8。 Table 3 The cost judgment matrix of the transportation construction projec 交通建设工程造价A 投资决策阶段 设计阶段 招投标阶段 施工阶段 竣工结算阶段 投资决策阶段 1 5 7 9 9 设计阶段 1/5 1 5 5 9 招投标阶段 1/7 1/5 1 3 9 施工阶段 1/9 1/5 1/3 1 9 竣工结算阶段 1/9 1/9 1/9 1/9 1 表3. 交通建设工程造价判断矩阵 Table 4 Judgment matrix at the investment decision stag 投资决策阶段B1 可行性研究报告 投资估算 造价管理法规执行 w 一致性检验 可行性研究报告 1 1 5 0.4545 λ max = 3 投资估算 1 1 5 0.4545 CI = 0 造价管理法规执行 1/5 1/5 1 0.0909 完全一致 表4. 投资决策阶段判断矩阵 Table 5 The judgment matrix at the design stag 设计阶段B2 初始设计 施工图预算 w 一致性检验 初始设计 1 5 0.8333 λ max = 2 CI = 0 完全一致 施工图预算 1/5 1 0.1667 表5. 设计阶段判断矩阵 Table 6 Judgment matrix at the bidding stag 招投标阶段B3 合同管理 投标控制价 招标管理 w 一致性检验 合同管理 1 1 5 0.4545 λ max = 3 投标控制价 1 1 5 0.4545 CI = 0 招标管理 1/5 1/5 1 0.0909 完全一致 表6. 招投标阶段判断矩阵 Table 7 Judgment matrix during the construction phas 施工阶段B4 工程变更管理 工程索赔管理 资金使用计划制定 w 一致性检验 工程变更管理 1 1 5 0.4545 λ max = 3 工程索赔管理 1 1 5 0.4545 CI = 0 资金使用计划制定 1/5 1/5 1 0.0909 完全一致 表7. 施工阶段判断矩阵 Table 8 Judgment matrix at the completion and settlement stag 竣工结算阶段B5 工程决算管理 量价审核 w 一致性检验 工程决算管理 1 1 0.5000 λ max = 2 CI = 0 量价审核 1 1 0.5000 完全一致 表8. 竣工结算阶段判断矩阵 经计算，求出各层级指标相对于交通建设工程造价的权重，经检验分析，竣工结算判断矩阵通过一致性。交通建设工程造价一级指标对目标层的权重、排序及一致性比例见表9，二级指标对目标层的权重、排序及一致性比例见表10。 Table 9 The weight ranking of the first-level indicators of traffic construction to the target laye 指标 权重 排序 一致性比例 投资决策阶段 0.5335 1 0.07534 < 0.1 (通过) 设计阶段 0.2345 2 招投标阶段 0.1211 3 施工阶段 0.0850 4 竣工结算阶段 0.0259 5 表9. 交通建设一级指标对目标层的权重排序 Table 1 0 The ranking of the weights of the secondary indicators of traffic construction on the target laye 一级指标 二级指标 权重 排序 一致性比例 投资决策阶段 可行性研究报告 0.2425 1 0 < 0.1 (通过) 投资估算 0.2425 2 造价管理法规执行 0.0485 6 设计阶段 初始设计 0.1954 3 0 < 0.1 (通过) 施工图预算 0.0391 7 招投标阶段 合同管理 0.0550 4 投标控制价 0.0550 5 招标管理 0.0110 12 施工阶段 工程变更管理 0.0386 8 工程索赔管理 0.0386 9 资金使用计划制定 0.0077 13 竣工结算阶段 工程决算管理 0.0130 10 量价审核 0.0130 11 表10. 交通建设二级指标对目标层的权重排序 由表9可以看出，投资决策阶段权重值为0.5335，设计阶段权重值为0.2345，两个阶段权重总和为0.7680。可见投资决策阶段和设计阶段是交通建设造价控制过程中应重点关注的两个环节。因此，前期的造价控制情况是交通建设的关注重点。由表10可以看出，可行性研究报告、投资估算、初始设计、合同管理排序较前。为实现资源的充分利用，做好项目整个阶段的造价管控工作，工程管理者应高度重视项目的可行性研究报告、投资估算、初始设计、合同管理这4个关键因素。同时，分析表中数据可以看出，目前我国交通建设工程造价管理更加偏向项目前期的控制，而忽略了建设中后期，因此需加强对其的管理控制。
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user: 5. 结语 道路等交通工程建设项目能够为人民提供良好居住、生活环境，是建设好公共基础设施体系的关键环节 [ 6 ]。本文建立了涵盖交通建设五个阶段的工程造价控制评价体系，包括1个目标层指标，5个类别层指标，13个准则层指标。采用层次分析法分析出同一层级中各个指标的权重配置，通过搜索文献、国家相关法律法规、专家咨询等方式选取出合适的指标，识别出交通建设工程造价应重点控制的2个重要环节和4个主要影响因素。其中，前两个阶段是应该重点关注的阶段；可行性研究报告、投资估算、初始设计等前期工程受到了广泛的关注，而中后期工程建设相对来说被忽略。在此基础上，本文提出了加强关键因素控制和提高对中后期工程关注度的建议与措施，可为其他工程项目的造价管理与控制提供参考。工程造价管理控制如何顺利进行，是需要结合实际情况深入研究的，合理的指标会影响评价的准确性，本文仅以交通建设事业为例，为其他性质工程造价的研究提供一定的参考价值。当然，随着交通建设事业的发展，今后的研究工作还需要与时俱进，不断修改指标体系。
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user: 摘要 沥青路面在重载交通、外界自然因素的长期作用下，逐渐变硬老化，导致沥青路面产生裂缝、水损害等各种形式的破坏。随着沥青路面大、中修及养护工程量的逐年增加，积累了大量废旧沥青混合料，这种RAP料的存放有着占用土地和破坏生态环境等诸多不利。现阶段的再生，主要应用RAP料中的骨料，对旧沥青的性能改善及应用存在较大限制。因此，本文开展再生剂对沥青胶结料及混合料的再生效果评价。
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user: 1. 引言 由于拥有节约资源、保护环境、节约成本等诸多优势，沥青路面再生利用技术受到越来越多的关注和重视，并得以广泛研究和应用。作为核心技术之一，沥青路面再生剂的研制和开发一直为科研和工程人员所探求 [ 1 ] [ 2 ]。本文基于沥青老化机理，进行沥青再生剂的应用研究，选用常用的A、B、C三种沥青再生剂进行试验，验证三种不同类型再生剂对沥青胶结料及沥青混合料的性能影响。
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user: 2. 再生剂技术指标 按照规范要求对三种再生剂的技术指标进行检测，结果见表1。 Table 1 The technical index of regeneran 再生剂类型 检测项目 A B C 技术要求 60℃黏度(mm 2 /s) 7052 10，255 5503 RA-75 (4501~12，500) 闪点(℃) 275 368 290 ≥220 饱和分含量(%) 18 20 26 ≤30 薄膜烘箱试验前后黏度比 1.78 1.52 2.05 ≤3 薄膜烘箱试验前后质量变化(%) 1.25 1.40 2.16 ≤3，≥−3 表1. 再生剂技术指标 经检测，三种再生剂各项技术指标满足要求。
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user: 3. RAP料检测分析 本文RAP料来源于某高速公路铣刨料，为保证RAP料均匀性，选用了单一结构层的铣刨料，并展开了RAP料旧沥青含量、旧沥青指标、集料级配等基本参数的试验。 1) RAP料沥青含量及级配组成 RAP料中沥青含量3.6%，级配组成如表2。 Table 2 The RAP aggregate gradation compositio 筛孔尺寸/mm 16 13.2 9.5 4.75 2.36 1.18 0.6 0.3 0.15 0.075 RAP料筛分 99.8 96.6 75.6 47.5 32.7 24.0 16.5 11.7 8.6 6.6 表2. RAP料级配组成 2) 旧沥青指标检测 按照本文选用的旋转蒸发器法将旧料中的沥青分离出来，通过平行试验得到旧沥青的性能指标，测试结果平均值见表3。 Table 3 The performance index of old asphal 性能指标 针入度25℃ (0.1 mm) 延度15℃ (cm) 软化点(℃) 旧沥青 21.5 3.2 71.0 表3. 旧沥青性能指标 由试验结果可知，旧沥青的25℃针入度、15℃延度和软化点均不能满足技术指标要求，沥青老化的宏观表现为：软化点的升高，针入度的下降，延度的降低，尤其是针入度和延度变化幅度很大。而针入度是最为重要的指标，它反映了旧沥青的老化程度，试验表明，RAP料中沥青已经严重老化。 综合以上试验结果，回收的旧沥青与新沥青相比，流变性能发生明显的劣化，针入度和延度显著降低，软化点和粘度则显著增大 [ 3 ]。在再生混合料设计过程中需要考虑再生剂的使用，以恢复旧路面老化沥青的性能指标。
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user: 4. 再生剂的评价及选择 对抽提回收的沥青进行各项指标检验以确定原路面沥青老化程度及再生剂的掺量。按照外掺法分别对回收后的沥青按照4%、8%、12%掺加再生剂后进行针入度、软化点及延度试验。试验结果及各项指标变化关系见表4。根据回收沥青的三项指标试验结果，确定A、B、C三种再生剂的性能优劣及最佳掺量。 Table 4 Improvement of performance of old asphalt by three kinds of regenerant 再生剂 掺量 针入度25℃ (0.1 mm) 延度15℃ (cm) 软化点(℃) - 0% 21.5 3.2 71.0 A型 4% 37.2 14.8 63.5 8% 65.4 26.5 51.5 12% 86.8 45.0 45.0 B型 4% 45.2 16.1 60.5 8% 70.5 35.4 49.0 12% 94.1 80.6 41.5 C型 4% 30.5 9.5 68.0 8% 57.3 18.1 56.5 12% 68.6 38.6 51.0 表4. 三种再生剂对旧沥青性能的改善 注：各掺量下均做平行试验，取平均值。 根据试验结果，分别绘制出不同掺量下三种再生剂对旧沥青针入度、延度、软化点的改善效果图，见图1~3。 图1. 针入度 图2. 延度 图3. 软化点 对上述试验结果进行对比分析，得知： 1) 通过试验数据可以看出，随着旧沥青中再生剂的加入，沥青技术指标有明显的改善，表明旧沥青性能的提升与再生剂掺量呈正相关 [ 4 ]。 2) 掺加同等比例再生剂时，三种再生剂对旧沥青的技术指标改善效果：B型 > A型 > C型，其中，A型和B型再生剂掺量8%时已经能满足70#沥青的技术指标要求，C型再生剂掺量12%时才能达到相同的技术指标 3) 三种再生剂对旧沥青延度的提升不显著，仍旧不理想。另外，A型和B型再生剂掺量达到12%时，软化点已经不能满足70#沥青的技术指标要求。 综合考虑下，决定采用B型再生剂进行沥青混合料的再生性能研究，再生剂采用外掺法，掺量为8%。
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user: 5. 再生混合料性能评价 5.1. 设计级配 根据抽提筛分的结果，结合沥青混合料AC-13设计级配组成范围，设计过程中添加的新集料为石灰岩10~15 mm、5~10 mm、3~5 mm和机制砂0~3 mm。 为了对不同RAP掺量下再生混合料进行系统研究，本次研究采用0%、20%、40%三个不同掺量的RAP进行试验，验证不同RAP的掺量下再生混合料的性能差异性。根据试验确定的RAP料中沥青含量，结合不同的RAP料掺量，分别确定每种RAP料掺量下再生剂的用量，从而进行再生沥青混合料的性能评价 [ 5 ] [ 6 ]。其中，新添加沥青采用70-A级道路石油沥青，合成级配见表5。 Table 5 Synthetic grading curve of RAP materials with different conten 筛孔尺寸/mm 16 13.2 9.5 4.75 2.36 1.18 0.6 0.3 0.15 0.075 RAP料筛分 99.8 96.6 75.6 47.5 32.7 24.0 16.5 11.7 8.6 6.6 玄武岩10-15 96.6 52.8 3.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 玄武岩5-10 100.0 100.0 100.0 0.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 石灰岩3-5 100.0 100.0 100.0 46.0 4.4 3.2 3.2 3.2 3.2 2.5 石灰岩0-3 100.0 100.0 100.0 99.8 76.7 48.3 26.0 14.4 10.5 6.7 矿粉 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.9 94.2 87.3 AC-13上限 95.0 88.0 72.0 42.0 28.0 20.0 15.0 10.0 6.0 4.0 AC-13下限 100.0 96.0 83.0 55.0 38.0 28.0 20.0 14.0 10.0 6.0 级配中值 97.5 92.0 77.5 48.5 33.0 24.0 17.5 12.0 8.0 5.0 0% RAP料合成级配 99.2 88.7 76.8 44.3 29.1 19.5 12.2 8.3 6.9 5.3 20% RAP料合成级配 99.4 90.8 77.7 42.1 28.9 19.7 12.4 8.4 6.7 5.0 40% RAP料合成级配 99.5 93.0 78.6 42.7 29.0 20.0 12.8 8.7 6.6 5.0 表5. 不同掺量RAP料合成级配曲线 5.2. 性能评价 1) 高温稳定性 本文研究了不同RAP料掺量下再生混合料的高温性能变化，同时为了分析再生剂的加入对于高温性能的影响 [ 7 ] [ 8 ]，研究了不同掺量RAP料下是否掺加再生剂对再生混合料的高温性能的影响，结果见表6和图4。 Table 6 High temperature performance of recycled mixture with different RAP conten 再生剂类型 RAP料掺量 D1 (mm) D2 (mm) 动稳定度DS值(次/mm) 不掺加 0% RAP 4.60 5.19 1068 20% RAP 3.15 3.48 1909 40% RAP 2.16 2.33 3706 B型 20% RAP 3.23 3.58 1800 40% RAP 2.47 2.75 2250 表6. 不同RAP掺量再生混合料高温性能 图4. 动稳定度折线图 结论：随着RAP料用量的增加，再生混合料的高温动稳定度逐渐增加，不掺加RAP料的高温性能最差，这说明，由于RAP料中的沥青胶结料已经发生了老化，发生老化的沥青胶结料对于混合料的高温性能是起正面效应的，因此随着RAP料用量的增加动稳定度不断增加。 与不掺加再生剂的沥青混合料相比，掺加再生剂的沥青混合料高温性能有所降低，但依旧呈现出随RAP料用量增加而动稳定度增加的趋势，这说明即使再生剂可以使RAP料中已经老化的沥青胶结料得到一定程度的恢复，但是并不能完全恢复到与新沥青完全相同的性能指标。 2) 低温开裂性 本次对再生混合料低温弯拉性能研究分析过程中，分别针对不同RAP掺量、再生剂掺加与否进行了小梁低温弯曲试验 [ 9 ]。试验结果见表7。 Table 7 Low temperature bending test data of trabeculae with different RAP conten 再生剂类型 RAP料掺量 抗弯拉应力RB，MPa 最大弯拉应变ε B ，με 弯曲劲度模量SB，MPa 不掺加 0% RAP 6.31 2393.29 2635.30 20% RAP 5.72 2022.45 2830.18 40% RAP 4.41 1338.98 3292.36 B型 20% RAP 6.17 2256.95 2733.78 40% RAP 5.79 1965.18 2948.49 表7. 不同RAP掺量下小梁低温弯曲试验数据 结论：随着RAP料用量的增加，再生混合料的弯拉强度及弯拉应变呈降低趋势，劲度模量呈上升趋势，主要由于随着RAP掺量的增加再生混合料中老化沥青的含量是增加的，因此会导致再生混合料弯拉强度和弯拉应变的降低，而弯拉劲度模量升高，这进一步证明了在混合料再生的过程中需要通过再生剂使老化的沥青胶结料的指标得到一定程度的恢复。 掺加再生剂后，再生混合料低温性能有所改善，但效果并不显著。 3) 水稳定性 本文比较了不同RAP掺量对混合料抗水损害性能的影响，采用冻融劈裂试验进行验证 [ 10 ]。 Table 8 Effect of different RAP content on water damage resistance of mixtur 再生剂类型 RAP料掺量 冻融前劈裂强度(Mpa) 冻融后劈裂强度(Mpa) TSR (%) 不掺加 0% RAP 0.93 0.73 78.5 20% RAP 0.93 0.71 76.3 40% RAP 0.73 0.55 75.3 B型 20% RAP 0.88 0.68 77.3 40% RAP 0.90 0.71 78.9 表8. 不同RAP料掺量对混合料抗水损害性能的影响 由表8可以看出，随着RAP料的掺加，再生沥青混合料劈裂强度较新拌沥青混合料强度有所降低，但降低幅度并不大；掺加再生剂后，TSR值也没有太大改观，表明再生沥青混合料水稳定性与再生剂相关性不大。
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user: 6. 结论 本文主要通过测定旧沥青与再生剂作用后的性能对三种再生剂的再生效果进行了评价，结论如下： 1) 回收的旧沥青与新沥青相比，流变性能发生明显的劣化，针入度和延度显著降低，软化点和粘度则显著增大，在再生混合料设计过程中需要考虑再生剂的使用，以恢复旧路面老化沥青的性能指标。 2) 通过试验数据可以看出，随着旧沥青中再生剂的加入，沥青技术指标有明显的改善，表明旧沥青性能的提升与再生剂掺量呈正相关；掺加同等比例再生剂时，三种再生剂对旧沥青的技术指标改善效果：B型 > A型 > C型，其中，A型和B型再生剂掺量8%时已经能满足70#沥青的技术指标要求；三种再生剂对旧沥青延度的提升不显著。 3) RAP料中老化沥青对混合料的高温性能起正面效应，掺加再生剂的沥青混合料高温性能有所降低，但依旧呈现出随RAP料用量增加而动稳定度增加的趋势，这说明即使再生剂可以使RAP料中已经老化的沥青胶结料得到一定程度的恢复，但是并不能完全恢复到与新沥青完全相同的性能指标。 4) 随着RAP料用量的增加，再生混合料的弯拉强度及弯拉应变呈降低趋势，劲度模量呈上升趋势，进一步证明了在混合料再生的过程中需要通过再生剂使老化的沥青胶结料的指标得到一定程度的恢复。 5) 掺加再生剂后，TSR值没有太大改观，表明再生沥青混合料水稳定性与再生剂相关性不大。
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user: 摘要 研究氯离子在混凝土中的扩散机理可以有针对性地对混凝土进行修护，从而有效地延长混凝土的耐久性。对于氯离子在混凝土中扩散的一维问题，首先基于Caputo分数阶导数建立了变扩散系数的时间分数阶扩散模型，结合L1算法得到了数值求解该模型的有限差分格式。随后，针对一个实例，利用已有实验数据和最小二乘原理优化了模型中不同暴露时间下分数阶导数的阶数；通过数据拟合得到了时间分数阶导数的阶数与暴露时间之间的关系，进而建立了混凝土中变扩散系数的时间变分数阶的氯离子扩散模型。
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user: 1. 引言 在现代建筑物的建造中，混凝土由于价格低、建筑综合效益好，且具有良好的耐冲击性、可塑性和耐火性等特点，成为了最普遍的施工材料，从而其耐久性和服役寿命成为备受关注的问题。针对目前的土木工程，混凝土结构的耐久性不容乐观，建筑物承载力不足、开裂等问题屡见不鲜 [ 1 ]。混凝土中的氯离子主要通过扩散作用、渗透作用、毛细管作用和电化学作用等侵入到混凝土和钢筋表面。通常，氯离子的侵蚀是几种侵入方式的组合。但是，许多情况下认为扩散是最主要的侵入方式 [ 2 ]。 许多研究人员基于整数阶导数的Fick第二扩散定律来描述氯离子的扩散行为，Buenfeld等 [ 3 ] 假定混凝土中的氯离子传输过程是一个非稳态的扩散过程，并提出了此过程的假设条件；Mangat等 [ 4 ] 将时间因素考虑到氯离子的扩散系数中，并给出扩散系数与时间的函数表达式： D = D i t − m (1) 式中D i 为t等于1个时间单位时的扩散系数， t ≥ 0 ；m为时间依赖性常数。同年Thomas等 [ 5 ] 修正了该模型中D i 不可测的缺点，提出氯离子的扩散系数是时变函数的观点，并给出下式： D t = D 0 ( t 0 t ) m (2) 式中D 0 和D t 分别为扩散时间为t 0 和t时混凝土的氯离子扩散系数， t ≥ 0 。Thomas给出的(2)式说明，t 0 时测定混凝土的氯离子扩散系数为D 0 。 近年来，研究人员发现分数阶微积分可以更简洁准确地描述具有历史记忆和空间全域相关性等复杂力学与物理现象的过程，因而基于分数阶导数的扩散模型开始受到关注。宦俊蒙 [ 6 ] 使用拉普拉斯变换法及Crump反演方法求解分数阶扩散方程的半解析解。Chen等 [ 7 ] 考虑了氯离子和混凝土之间会发生相互作用，从而导致一定比例的氯离子与混凝土结合，所以使用了朗缪尔等温线描述氯离子浓度。Wei等 [ 8 ] 建立了氯离子整数阶扩散模型和Caputo型氯离子时间分数阶扩散模型，并通过均方位移的方法近似得到扩散系数D α 。 本文将基于Caputo型分数阶导数，考虑形如(2)式的变扩散系数，对混凝土中氯离子扩散时间分数阶的一维模型进行研究。
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user: 2. 变扩散系数的时间分数阶扩散模型 2.1. 模型建立 基于Fick第二定律和Caputo型分数阶导数 [ 9 ]，考虑氯离子在混凝土中的一维扩散问题，建立变扩散系数的时间分数阶扩散模型，描述为： { ∂ α C ( x ， t ) ∂ t α = D 0 ( t 0 t ) m ∂ 2 C ( x ， t ) ∂ x 2 ， 0 < x < + ∞ ， t > 0 C ( x ， 0 ) = C 0 ， 0 ≤ x ≤ + ∞ C ( 0 ， t ) = C s ， t > 0 C ( + ∞ ， t ) = C 0 ， t > 0 (3) 式中∂ α /∂t α 为Caputo型分数阶算子；x为侵蚀深度， x ∈ [ 0 ， + ∞ ) ；t为混凝土结构中氯离子暴露于环境的时间， t ≥ 0 ；C(x， t)表示t时刻x深处下的氯离子浓度；D 0 和D t 分别为扩散时间为t 0 和t时的扩散系数；α为分数阶导数的阶数， 0 < α ≤ 1 ；C s 为混凝土表面氯离子浓度；C 0 为氯离子内部初始浓度；C 0 和C s 是常数；m为时间依赖性常数。 2.2. 模型求解的有限差分格式 这里结合L1算法 [ 9 ]： D t α f ( t k ) = Δ t − α Γ ( 2 − α ) ∑ s = 0 k − 1 α s [ f ( t k − s ) − f ( t k − s − 1 ) ] + O ( Δ t 2 − α ) = Δ t − α Γ ( 2 − α ) [ f ( t k ) − α k − 1 f ( t 0 ) − ∑ s = 1 k − 1 ( α s − 1 − α s ) f ( t k − s ) ] + O ( Δ t 2 − α ) (4) 其中 α s = ( s + 1 ) 1 − α − s 1 − α ， s = 0 ， 1 ， 2 ， ⋯ ，建立求解模型(3)的有限差分格式。 首先，选取足够大的空间长度L和暴露时间T。定义 x = i h   ( i = 0 ， 1 ， ⋯ ， M ) ， t = k τ   ( k = 0 ， 1 ， ⋯ ， N ) ，其中h = L/M为空间步长，τ=T/N为时间步长。这样在划分求解区域后， C i k 表示氯离子浓度在点(x i ， t k )处的近似值。 接下来，将整数阶导数项在 ( x = x i ， t = t k − 1 2 ) 处离散： C | ( x = x i ， t = t k − 1 2 ) = C ( x i ， t k ) + C ( x i ， t k − 1 ) 2 + O ( Δ t 2 ) (5) ∂ C ∂ x | ( x = x i ， t = t k − 1 2 ) = C ( x i ， t k ) − C ( x i − 1 ， t k ) + C ( x i ， t k − 1 ) − C ( x i − 1 ， t k − 1 ) 2 Δ x + O ( Δ x ) ， (6) ∂ 2 C ∂ x 2 | ( x = x i ， t = t k − 1 2 ) = C ( x i + 1 ， t k ) − 2 C ( x i ， t k ) + C ( x i − 1 ， t k ) + C ( x i + 1 ， t k − 1 ) − 2 C ( x i ， t k − 1 ) + C ( x i − 1 ， t k − 1 ) 2 Δ x 2 + O ( Δ x 2 + Δ t 2 ) (7) 然后，将(4)~(7)代入扩散模型(3)，并用 C i k 近似C(x i ， t k )，得到有限差分格式： r 1 [ C i k + C i k − 1 2 − α k − 1 C i 1 + C i 0 2 − ∑ s = 1 k − 1 ( α s − 1 − α s ) C i k − s + C i k − s − 1 2 ] = r 2 C i + 1 k − 2 C i k + C i − 1 k + C i + 1 k − 1 − 2 C i k − 1 + C i − 1 k − 1 2 ( i = 1 ， 2 ， ⋯ ， M − 1 ; k = 1 ， 2 ， ⋯ ， N ) (8) 对应的初始条件和边界条件为： C i 0 = C 0 ( i = 0 ， 1 ， ⋯ ， M ) (9) C 0 k = C s ， C M k = C 0 ( k = 1 ， 2 ， ⋯ ， N ) (10) 其中 r 1 = h 2 Γ ( 2 − α ) ， r 2 = D 0 [ t 0 ( k − 1 ) τ ] m τ α 。代入参数值，通过求解有限差分格式(8)~(10)，就可以得到变扩散系数的时间分数阶扩散模型的数值解。
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user: 3. 实例 Thomas等 [ 5 ] 进行了一系列氯离子扩散实验，所得的PC (混凝土预制件)中氯离子含量观测值如表1所示，各常数参数值如表2所示。 Table 1 Chloride concentration of Precast Concrete on different exposure time [5 种类 深度(m) 氯离子浓度(%) 6个月 1年 2年 3年 6年 8年 PC 0.005 0.267 0.493 0.313 0.370 0.257 0.288 0.015 0.140 0.193 0.273 0.273 0.237 0.264 0.025 0.050 0.043 0.143 0.190 0.197 0.203 0.035 0.010 0.017 0.093 0.117 0.153 0.183 0.045 0.000 0.000 0.053 0.073 0.133 0.159 表1. PC不同暴露时间下的氯离子浓度值 [ 5 ] Table 2 Initial concentration， surface concentration and values of parameters [ 5 ] [8 种类 C 0 (%) C s (%) D 0 (m 2 /s) m PC 0 0.35 8 × 10 −12 0.1 表2. 初始浓度、表面浓度和参数值 [ 5 ] [ 8 ] 3.1. 固定分数阶导数的阶数 利用有限差分格式(8)~(10)，将表1和表2所提供的数据和参数值代入计算，就可以得到变扩散系数的时间分数阶扩散模型(3)在不同暴露时间下的氯离子浓度曲线。当取分数阶导数的阶数α = 0.9时，PC混凝土块在6个月、1~3年、6年和8年时的氯离子浓度曲线如图1(a)~(f)所示。图中绿色的数据点为实验数据 [ 5 ]，蓝色曲线为扩散模型(3)的数值解，数值解在一定程度上与实验数据一致，验证了模型的有效性。 3.2. 优化分数阶导数的阶数 为了更准确地反映氯离子的扩散行为，采用最小二乘法对分数阶导数的阶数α进行优化，也就是寻找α使得扩散模型的数值解与实验数据的误差的平方和Q达到最小值，即 min α Q = min α ∑ i = 1 5 ( C i | 扩 散 模 型 数 值 解 − C i | 实 验 数 据 ) 2 (11) 在不同暴露时间下，以精度0.0001的要求求解问题(11)，得到的结果如表3所示。可见，随着暴露时间的变化，最优的分数阶导数的阶数也在改变。利用表3中的结果，重新求解扩散模型(3)，得到了不同暴露时间下使用优化的分数阶导数的阶数α的氯离子浓度曲线，如图2(a)~(f)所示。 图1. 不同暴露时间下α = 0.9时氯离子浓度曲线 图2. 不同暴露时间下优化的分数阶导数的阶数α的氯离子浓度曲线 Table 3 Optimal fractional derivative parameter α and the corresponding error square sum Q on different exposure tim 暴露时间 6个月 1年 2年 3年 6年 8年 最优阶数α 0.975 0.956 0.950 0.941 0.875 0.890 误差平方和Q 9.3430 × 10 −5 0.0466 0.0027 0.0047 0.0043 0.0019 表3. 不同暴露时间下最优阶数α和对应的误差平方和Q 3.3. 变扩散系数的时间变分数阶扩散模型 根据表3的结果，去除暴露时间为1年时的异常点后，采用三阶多项式拟合最优分数阶导数的阶数α与暴露时间t之间的关系，得到： α ( t ) = 0.0008 t 3 − 0.0082 t 2 + 0.0048 t + 0.9731 (12) 拟合效果如图3所示。 图3. 最优分数阶导数的阶数α与暴露时间t之间的关系 用(12)中的函数α(t)替换扩散模型(3)式中的分数阶导数的阶数α，就可以得到PC混凝土块的变扩散系数的氯离子时间变分数阶扩散模型： { ∂ α ( t ) C ( x ， t ) ∂ t α ( t ) = D 0 ( t 0 t ) m ∂ 2 C ( x ， t ) ∂ x 2 ， 0 < x < + ∞ ， t > 0 C ( x ， 0 ) = C 0 ⋅ δ ( x ) ， 0 ≤ x ≤ + ∞ C ( 0 ， t ) = C s ， t > 0 C ( + ∞ ， t ) = C 0 ， t > 0 (13) 式中 0 < α ( t ) ≤ 1 满足(12)。 3.4. 氯离子扩散浓度预测 当暴露时间分别为7年和9年时，对于扩散模型(3)选取α = 0.9计算氯离子浓度分布，如图4(a)和图4(b)中蓝色曲线所示。此时扩散模型(13)中的α(7) = 0.8748和α(9) = 0.9304，计算氯离子浓度如图4(a)和图4(b)中红色曲线所示。图4(a)中黑色星号为6年实验数据，图4(b)中绿色圆圈为8年实验数据。从图中不难看出，扩散模型(3)和扩散模型(13)都可以在一定程度上预测氯离子浓度的扩散情况，相比较而言扩散模型(13)更准确一些。 图4. 暴露时间分别为7年和9年时氯离子浓度的预测值
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user: 4. 结论 · 变扩散系数的时间分数阶氯离子扩散模型可以有效地预测氯离子在混凝土中的扩散情况。 · 结合L1算法建立的有限差分格式实现了分数阶扩散模型的数值求解。 · 利用已有实验数据和最小二乘法优化了分数阶导数的阶数，进而建立了混凝土中变扩散系数的时间变分数阶氯离子扩散模型。
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user: 摘要 苯并(a)芘是一种致癌物、致畸原和诱变剂，是毒性最大的多环芳烃。本文利用微生物微电解质体系降解压裂返排液沉降底泥中的苯并(a)芘，通过对微生物的生长过程的观察与压裂返排液沉降底泥中苯并(a)芘含量的变化，优选出有效的菌群实验配比及微电解质环境。
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user: 1. 引言 苯并(a)芘(BaP)作为强致癌性多环芳香烃(PAHs)的代表已被许多国家和国际环保卫生机构确认为重点监测的危险物 [ 1 ] - [ 11 ]。我国1997年1月1日起实施的《大气污染物综合排放标准》(GB16297-1996)规定大气中苯并芘含量为0.01 μg/m 3 以下。1998年1月1日起实施的《污水综合排放标准》(GB8978-1996)规定工业污水中苯并芘排放标准为0.03 μg/L以下。1998年8月1日起实施的《土壤环境质量农用地土壤污染风险管控标准》(GB15618-2018)规定农用地土壤中苯并(a)芘含量为0.55 mg/kg以下。2013年6月1日起实施的《食品安全国家标准食品中污染物限量》(GB2762-2012)规定谷物，肉类和水产及其制品中并(a)芘含量为5 μg/kg以下。2017年4月30日发布、并于2017年5月30日实施的新疆维吾尔自治区地方标准DB 65/T 3997-2017《油气田钻井固体废物综合利用污染控制要求》和DB 65/T 3999-2017《油气田含油污泥及钻井固体废物处理处置技术规范》明确将固体废弃物中污染物苯并(a)芘含量规定了限值为：0.7 mg/kg。 在油气田压裂生产过程中苯并(a)芘随废弃物分布于大量的钻屑和土壤中 [ 12 ] - [ 20 ]。油气田中的固体废弃物主要是包括含油污泥，压裂返排液沉降底泥，钻井固体废物，废弃油基泥浆及岩屑，废弃磺化泥浆及岩屑。这些固体废弃物中不仅含有苯并(a)芘和其他污染物，而且还含有大量的可回收资源。如果这些固体废弃物中的污染物不处理将对环境造成极大的危害，通过合适的处理方法去除这些固体废弃物中污染物，将实现资源的再回收与利用。油气田固体废弃物处理主要通过化学热洗处理，焚烧处理，热裂解处理以及生物技术处理。目前苯并(a)芘的降解主要还是以真菌、细菌等天然环境中筛选出的菌种为主 [ 21 ] - [ 30 ]。 本文是以倍活产品(针对石油烃类物质以及其他油性物质去除研究的生物制剂)配合工业菌剂在微电解质的环境下达到对压裂返排液沉降底泥中的苯并(a)芘的有效降解。通过微生物修复实验优先出的配比方案，通过14天的微生物培养，苯并(a)芘含量降到0.280 mg/kg，达到了排放标准要求。
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user: 3. 结果与讨论 实验过程中，对60组不同菌种和活性剂配比的实验组里菌群生长情况较好的修复1区(S1)，修复2区(S2)，修复3区(S3)和修复4区(S4)中微生物生长较好的四组(菌种配比表6)分别进行7天，14天和21天试验跟踪观察与测试(图1，图2)。 Table 6 Experimental zones with good microbial growth and drug rati 样品编号 样品重量(g) 菌种A (mg) 菌种B (mg) 菌种C (mg) 活性炭/铁粉(1:1) (mg) 对照区0 400.00 0 0 0 0 S1 400.00 14 7 0 0 S2 400.00 14 7 0 80 S3 400.00 14 0 7 0 S4 400.00 14 0 7 80 表6. 微生物生长较好的实验分区与药品配比 图1. 样品及显微镜下微生物照片 图2. 微生物显微照片对比 通过实验观察发现，S1，S2，S3和S4四个修复样品的微生物生长状态良好，通过7天与14天采样显微镜下观察发现，微生物有明显生长。特别是S4号样品，微生物生长覆盖样品表面。分别采集7天和14天的S1，S2，S3和S4样品进行苯并(a)芘含量的测试，结果如表7。通过观察，14天后样品微生物开始萎缩，因此不再进行苯并(a)芘的采样测试。 Table 7 Test data of Benzo(a)pyrene content in samples (1S0， 1S1， 1S2， 1S3 and 1S4 represent test samples sampled on day 7， 2S0， 2S1， 2S2， 2S3 and 2S4 represent test samples sampled on day 14 序号 样品编号 检测结果 (µg/mL) 样品重量 (mg/kg) 苯并(a)芘含量 (µg/g) 苯并(a)芘含量 (mg/kg) 1 1S0 18.886 15.060 0.627 0.627 2 2S0 21.495 15.030 0.715 0.715 3 1S1 11.546 12.140 0.475 0.475 4 1S2 19.521 15.000 0.651 0.651 5 1S3 15.528 10.000 0.979 0.979 6 1S4 22.797 13.000 0.776 0.776 7 2S1 24.457 15.090 0.810 0.810 8 2S2 20.245 15.000 0.675 0.675 9 2S3 21.447 15.010 0.714 0.714 10 2S4 8.405 15.000 0.280 0.280 表7. 样品苯并(a)芘含量的测试数据(1S0，1S1，1S2，1S3和1S4代表第7天采样测试样品，2S0，2S1，2S2，2S3和2S4代表第14天采样测试样品) 通过微生物修复实验我们优先出S4的配比方案实验，通过14天的微生物培养，苯并(a)芘含量降到0.280 mg/kg，达到了标准要求的排放浓度以下。
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user: 4. 结论 我们以倍活产品(针对石油烃类物质以及其他油性物质去除研究的生物制剂)配合工业菌剂在微电解质的环境下对油田压裂返排液沉降底泥中的苯并(a)芘进行实验降除研究。通过微生物修复实验优选出有效降解方案。研究发现，油田压裂返排液沉降底泥苯并(a)芘超标的样品通过14天的微生物培养，苯并(a)芘含量降到0.280 mg/kg，达到了排放标准要求。本研究为后期油田压裂生产中的环境排放达标提供了有效的解决方案。
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user: 摘要 随着互联网的发展，消费者的影响力不断扩大，让消费者亲近自身品牌，成为企业忠实拥护者变得越发重要。为了让用户提高对企业的忠诚度，各企业都做出了努力。本文选取小米社区和华为花粉俱乐部为研究对象，来分析二者采取的互动营销措施是否可以有效地提升品牌亲和力，增强用户对企业的忠诚度。小米社区和华为花粉俱乐部都是拥有众多用户和粉丝的社会化关系管理平台，都十分重视企业品牌与用户间的双向交流互动，希望借此建立与用户的持续关系，来增强用户对自身品牌的忠诚度，使得用户愿意购买并拥护企业的产品。本文通过对比分析小米社区和花粉俱乐部互动营销措施的异同，最后发现有效的互动营销措施可以使得企业粉丝数量上升，以及提高粉丝们在社区的活跃度，互动营销带来的这两种结果无疑建立了企业与用户和粉丝的良好关系，提升了他们对企业的忠诚度。
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user: 1. 引言 消费者购买决策过程包括：知晓、吸引、问询、行动和拥护，过去企业营销的目的是让顾客掏钱，并认为顾客只要完成了购买这一行为，那么此次销售环节就算完成，也即从知晓到行动的过程。但是随着互联网的诞生和不断发展，营销环境已经发生了较大的改变，由传统的营销时代变为了如今的数字化营销时代。数字化的营销环境扩大了品牌拥护者的影响力，使得越来越多的企业逐渐认识到让消费者从初次购买产品到二次购买甚至拥护产品这一环节的重要性，也就是从行动到拥护的过程。重视这一过程，可以使得消费者更加信赖和亲近企业，并主动购买和使用企业产品，从而赢得品牌的亲和力，获得更多的销量和业绩。那么如何让消费者变成企业的忠实拥护者呢？小米和华为都做出了努力，建立了各自的社会化客户关系管理平台，即小米社区和花粉俱乐部，这样企业和用户就有了交流的平台，可以更好地进行互动。因为数字化的营销环境带来的不仅仅是信息交换数字化、数据存储信息化，更是使得企业与客户之间的互动数字化，数字时代发达的网络技术可以使得企业与消费者之间的交流互动越发便利与频繁，企业可以实现与消费者的多屏甚至跨屏互动，与消费者建立持续的联系，从而培养用户对企业品牌和产品的拥护。因此本文以小米社区和花粉俱乐部为例，来比较二者互动营销措施，以此来确定良好的互动营销措施是否可以有效提高用户对企业的忠诚度。
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user: 2. 文献回顾 2.1. 品牌亲和力的内涵界定 20世纪60年代美国市场营销协会对品牌的定义是：品牌是一种名称、术语、标记、符号或图案，或是它们之间的相互组合运用，目的是来识别企业提供给某个消费者或某群消费者的产品或服务，并使之同竞争对手的产品和服务区别开来。现代营销学之父科特勒也赞同这一概念界定并对其进行了更为系统深入的阐释 [ 1 ]。亲和力是指人或物具备的一种让人感觉到亲切，愿意去接触的力量 [ 2 ]。关于品牌的亲和力，刘文斌学者 [ 3 ] 认为是指品牌形象在传播过程中给消费者留下的亲切感和信赖感，而且当这种感觉可以影响消费者的购买决策时，那就意味着时该品牌就具有了一定的亲和力。此外侯婷丽学者 [ 4 ] 认为品牌亲和力是指消费者在对某个品牌做出反应之前，就对该品牌具有一定熟悉度，而且这种熟悉度可以影响消费者的决策思维。Charles Pearlman [ 5 ] 认为品牌亲和力期望反映消费者在自由选择环境下购买某一特定品牌产品的可能性大小。可以看出这几位学者对于品牌亲和力概念的界定，本质上是一致的。 2.2. 品牌亲和力的结果变量研究 薛倚明，韩琳(2011)以“品牌亲和力–品牌效用–重复购买意愿”的品牌信息经验机制为指南，从品牌权威度、品牌认可度和品牌认同度三个角度研究了牙膏品牌亲和力与消费者重复购买意愿的关系，研究结果发现品牌亲和力正向影响消费者的重复购买意愿，品牌权威度、品牌认同度、品牌认可度均对消费者重复购买意愿具有正向影响 [ 6 ]。刘文斌(2017)指出品牌亲和力有助于提高品牌形象建设，并列出了运用关联营销提升品牌亲和力的3种方法 [ 3 ]。 2.3. 互动营销内涵界定 关于互动营销具体的定义，一些学者给出了他们的看法。王玉秀、张希颖 [ 7 ] 认为互动营销是基于互联网提供的平台，利用发达的信息技术实现企业和消费者间的交互式交流。高振清 [ 8 ] 认为互动营销是根据传统互联网，利用移动终端设备为载体通过通信网络开展个性化的互动营销活动。宋力平、史秀英 [ 9 ] 认为互动营销是企业组织和消费者双方基于互联网的双向交流，并围绕着共同的利益交差点进行沟通，最终实现营销。由此可以归纳得知互动营销是基于互联网实现企业和消费者之间的互动交流，并围绕着共同利益点沟通，最终达到营销目的的商业理念。这种新型的营销模式改变了传统营销中企业对消费者的推动方式，由过去企业单项推动消费者转变为企业与消费者的双向推动。
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user: 4. 总结与启示 小米社区和华为花粉俱乐部实施的诸多互动营销措施，增强了企业和用户之间的交流互动，大大提高了用户粘性，提升了用户的忠诚度 [ 10 ]，使得用户在第一次购买产品后，还会想在该企业进行二次购买，甚至是向亲朋好友大力推荐企业产品，形成口碑效应，从而间接提高企业产品的销售量和销售额。可见要想赢得品牌亲和力让用户变成企业忠实拥护者，并最终获得良好的销售业绩，进行互动营销是十分必要的。 小米社区和华为花粉俱乐部互动营销的成功也给其他企业带来了一定的启示。第一，企业应积极与用户进行互动，通过互动与用户建立持续的关系，从而赢得品牌亲和力，让用户成为忠实拥护者或者合作伙伴，基于此，企业可以搭建平台、构建社群和社会化客户关系管理平台来建立与用户的持续关系。第二，企业应该采用游戏化的力量或者设置各种打折、各种补贴、积分制以及送优惠券的活动来吸引用户，触发他们想要进行购买的欲望。第三，企业应该设置多变的筹赏来给用户惊喜，让他们保持对自己产品的好奇，而不会因喜新厌旧转向其他企业产品。第四，企业一定要重视消费者的购买路径，不要忽略从行动到拥护这最后一步，现在发达的社交网络以及移动电子通讯设备使得消费者的权力逐渐放大，企业不能忽略消费者这一权力带来的影响，应该学会将消费者这一权利为自己所用，通过与他们互动，让他们亲近自己，拥护自己，只有这样消费者才愿意参与到口碑传播中，愿意把好的体验传递给身边的朋友，从而使企业获得良好的口碑效应，并在一定程度上节省宣传成本，提高业绩。最后，企业应该加强对用户数据库的管理。因为对企业来说，除了要知道消费者在使用自己的产品外，还应该深入了解消费者对媒体接触、产品诉求方式以及购买方式等方面的偏好。小米社区和华为花粉俱乐部可以通过用户的使用信息对用户的消费心理和消费需求进行分析，并将传统的线下渠道和线上结合，对用户的消费习惯和消费方式进行调查、追踪，然后更好地捕捉消费者的需求。简而言之，就是企业通过一定的数据挖掘技术，将消费者的统计人口特征、心理偏好等，建立专业的消费者个人数据库，形成一个消费者画像，从而进行定制化服务。
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user: 摘要 本文以镉砷复合污染土壤为研究对象，从粘土矿物类、石灰性物质、金属氧化物、含磷矿物类等无机钝化剂中筛选出最佳镉、砷钝化剂，并将筛选出的最佳镉、砷钝化剂进行稳定化复配试验，优化出适用于镉砷复合污染土壤的“钙基 + 铁基 + 磷基”钝化剂复配配方，为镉砷复合污染土壤钝化技术应用提供数据支撑。复配钝化剂对镉砷复合污染土壤进行修复后，土壤镉、砷有效态含量均降低45%以上。
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user: 1. 引言 我国土壤污染形势严峻，2014年环境保护和国土资源部发布的《全国土壤污染状况调查公报》，全国土壤总污染物超标率达16.1%，其中金属矿区土壤重金属污染问题尤为严重 [ 1 ]。重金属在土壤中逐渐积累，不仅破坏土壤结构，同时扰乱了土壤生态系统，降低土壤功能。国务院2016年5月28日发布《土壤污染防治行动技术》(简称土十条)，标志着我国土壤污染防治的总体思路已经确定，土壤修复产业走出萌芽期，进入了发展期。不容乐观的污染现状、较长的治理周期和土地紧张的现实情况赋予土壤修复市场巨大的想象空间。因此，进行土壤污染修复技术研究，特别是重金属污染修复技术研究具有重要意义。 目前农田重金属污染主要修复方法有客土法、稀释法、稳定固定技术、玻璃化、原位钝化、热脱附、电动修复、化学淋洗、植物修复和微生物修复等 [ 2 ] [ 3 ]。固化/稳定化修复技术是目前土壤重金属修复中最常见的一种修复方法，通过向污染土壤中添加固化剂/稳定剂来调节污染土壤的理化性质从而改变土壤中重金属的存在形态比例、生物的有效性、迁移能力等 [ 4 ]。与其它修复技术相比，固化/稳定化修复技术具有易施工、成本低、效果快等优点，是治理土壤重金属污染的高效修复方法之一。 镉、砷是近年来备受关注的重金属元素，过量摄入或微量长期暴露均会威胁人体健康 [ 5 ] [ 6 ]。我国西南、中南地区分布着大面积的有色金属成矿带，镉、砷、汞、铅等重金属元素的自然背景值较高，加上金属开发、高镉磷肥、含砷农药如亚砷酸钠、砷酸钙的施用等，导致这些地区重金属普遍超标，加剧了区域性土壤重金属复合污染 [ 7 ]。镉砷复合污染是土壤重金属污染重中较难治理的一种类型，因镉、砷化学活性差异，在土壤中分别以阳离子和阴离子形式存在，通常土壤pH值升高、氧化还原电位降低，镉的迁移活性降低，而砷的迁移能力则升高。因此，通过简单的土壤酸碱度调节，难以将镉、砷迁移活性同时抑制。 砷污染土壤修复剂以铁盐为主 [ 8 ]，镉土壤修复剂主要成分为碱性物质及高比表面的吸附剂材料 [ 9 ]。镉砷复合污染土壤修复时，铁盐钝化剂与砷形成稳定铁砷化合物，铁盐水解造成土壤pH值降低，土壤中镉迁移能力提升；碱性材料提高土壤pH值，有效降低土壤中镉的活性，砷迁移活性增强，土壤修复效果较差。熊静等人研究表明，铁改性生物炭、酸改性海泡石和酸改性蛭石复配能有效降低土壤Cd和As的生物有效性 [ 10 ]；刘玉玲等人研究了玉米秸秆生物炭固化细菌对镉砷复合污染土壤的吸附效果 [ 11 ]；杜衍红等人通过铁改性木本泥炭对镉砷复合污染稻田的修复效果研究发现，铁改性木本泥炭可以稳定抑制稻米镉砷积累、提高稻米产量 [ 12 ]；王诗龙等人通过对四种改良剂钝化效果研究，证实所选改良剂能够实现土壤Cd和As的同步钝化 [ 13 ]。上述土壤稳定化药剂可以获得较好的镉砷修复效果，但修复剂成本较高，应用实例不多，本研究通过试验获得一种稳定、高效、经济的土壤镉砷复合污染修复药剂配方，可解决土壤镉砷修复难题。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 实验材料 供试土壤取自江西赣州某冶炼厂周边土壤(0~30 cm)，土壤主要为红壤和少量山地黄壤土。土壤取回后自然风干，剔除植物根系、砾石等再过20目筛，采用四分法混匀后装袋备用。 2.2. 试验药剂 目前符合污染土壤钝化剂主要有粘土矿物类钝化剂、磷酸盐化合物、金属及其氧化物、石灰性物质、生物炭、有机质和工业废弃物等。 粘土矿物是一类具有高比表面积、良好的机械稳定性，并且有较好的自净能力，价格低廉，因此得到广泛应用研究 [ 14 ]。粘土矿物主要是通过吸附作用来修复土壤中的金属，其中吸附作用包括表面吸附、离子交换吸附 [ 15 ]。表面吸附是因为其具有巨大的表面积、表面能较大，引起系统自由能降低。离子交换吸附是类质同象替换使粘土矿物带永久电荷，从而粘土矿物吸附异种电荷离子以保证电荷平衡。粘土抗雾的层间有大量的负电荷，主要为羟基，可以与金属离子发生配合作用。不同粘土矿物吸附选择性不一样，这与重金属离子的半径、水合热和电子等因素有关。本研究选用黏土矿物类海泡石、膨润土作为试验药剂进行研究，其中试验海泡石为酸处理海泡石。 磷酸盐钝化剂分为可溶性磷酸盐和难溶性磷酸盐，可溶性磷酸盐钝化剂主要有磷酸、磷酸二氢钾和磷酸二氢钙等，难溶性磷酸盐钝化剂主要有磷石膏、磷矿石、羟基磷灰石等。本研究选用磷酸二氢钙和磷矿粉作为镉钝化剂试验材料。 铁盐类钝化剂有FeSO 4 、Fe(SO 4 ) 3 和FeCl 3 等，含铁物质已经被公认为As的解毒剂，能有效降低其移动性，本研究选用硫酸铁作为砷钝化剂试验材料。 2.3. 试验方法 污染土壤稳定化流程如下： 1) 准确称取过筛供试土壤50.00 g加入200 ml烧杯中； 2) 根据试验需求加入一定比例稳定化药剂； 3) 稳定化药剂与土壤混匀后，加入50 ml去离子水，用玻璃棒搅拌均匀后沉化7天； 4) 沉化后土壤自然风干并研磨过20目筛，测有效态砷、镉含量。
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user: 3. 结果与分析 3.1. 不同修复剂对土壤有效镉的影响 分别选用海泡石、膨润土、磷酸二氢钙和磷矿粉对镉污染土壤进行稳定化修复试验，稳定化效果如图1所示。由图可知，土壤中加入上述4种稳定化药剂进行稳定化反应后，土壤有效态Cd含量均出现不同程度的降低，且随着药剂添加比例的提高，土壤有效态Cd含量持续降低，稳定化效果排序为海泡石最优，当药剂添加比例为2.5%时，土壤有效态Cd含量由2.48 mg/kg降低至1.37 mg/kg，稳定化率达45%；磷酸二氢钙和膨润土次之，当药剂添加比例为2.5%时，稳定化率分别为38%和35%；磷矿粉最差稳定化效果最差，当药剂添加比例为2.5%时，土壤有效态Cd含量仅降低0.59 mg/kg。 图1. 不同药剂对土壤有效Cd含量的影响 3.2. 不同修复剂对土壤有效砷的影响 分别选用海泡石、膨润土和硫酸铁对砷污染土壤进行稳定化修复试验，稳定化效果如图2所示。由图可知，土壤中加入上述3种药剂稳定化反应后，土壤有效态As含量均出现不同程度的降低，且随着药剂添加比例的提高，土壤有效态As含量持续降低，稳定化效果排序为硫酸铁最优，当硫酸铁添加比例为2.5%时，土壤有效态As含量由11.7 mg/kg降低至7.2 mg/kg，稳定化率达38%；海泡石和膨润土对土壤有效As含量稳定化效果较差，稳定化率均低于20%。 图2. 不同药剂对土壤有效As含量的影响 土壤中砷以三价的亚砷酸盐(AsO 2− )和五价的砷酸盐( AsO 4 3 − )形态存在，As (III)的移动性远大于As (V)，且毒性较大。铁盐水解一方面可降低土壤pH值，从而降低As活性，另一方面As与Fe离子结合形成较为稳定的非晶态砷酸铁(FeAsO 4 ·H 2 O)，从而降低土壤中As的生物有效性。 3.3. 不同修复剂配比对土壤有效砷、镉的影响 针对上述试验所得最优钝化剂海泡石和硫酸铁，通过复配试验，确定最佳复配配方。供试土壤为镉、砷复合污染土壤，其中土壤镉总量为20 mg/kg，砷总量为40 mg/kg。 共进行7组复配比例，M1~M7，其中海泡石添加量为1%~2.5%，硫酸铁添加比例为Fe 2 (SO 4 ) 3 与As的摩尔比1:10~1:20，其他辅助药剂为石灰、磷矿粉等，用于调节pH至6~8范围内。 由图3可知，当采用M2和M4混合比例时，土壤As钝化效果达到最佳；采用M4和M6混合比例时，土壤Cd钝化效果达到最佳。综上，选用M4配方，土壤有效态As和Cd均能达到较佳，有效砷和有效镉含量降低均大于45%。 图3. 土壤镉砷复合污染复配试验结果
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user: 4. 结论 以镉砷复合污染土壤为研究对象，通过筛选及复配试验，优化出适用于镉砷复合污染土壤的“钙基 + 铁基 + 磷基”钝化剂复配配方，有效解决土壤镉砷复合污染难题。 1) 在镉污染土壤中施加海泡石，能显著降低土壤有效态Cd含量，稳定化药剂对土壤镉的钝化效果，排序为：海泡石 > 磷酸二氢钙 > 膨润土 > 磷矿粉。 2) 在砷污染土壤中施加硫酸铁，能显著降低土壤有效态As含量，但硫酸铁水解产酸影响土壤pH，需辅以碱性药剂使用。 3) 在镉砷复合污染土壤中，通过施加一定比例海泡石和硫酸铁为主的药剂，能显著降低土壤有效态Cd和有效态As含量，稳定化率达45%以上。
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user: 摘要 目的：分析在新冠肺炎疫情期间大学生防范行为的影响因素以及影响因素间的相互关系。方法：研究理论基础为扩展的计划行为理论(TBP)，结合结构方程模型(SEM)，提出表征大学生疫情防范行为的影响指标分为六个维度(共23个指标)，通过网络问卷调查方法采集实证数据。结论：潜在变量网络信息对防范态度、主观规范、知觉行为控制三个维度指标均产生显著的正向影响，对负面情感产生显著的负向影响。防范态度、主观规范、知觉行为控制对疫情防范行为起到正向的促进作用。负面情感对防范行为具有负向影响。此外，运算得出指标间的影响效应。最后根据研究结论提出建议。研究结论可为学校、政府制订传染病防控措施提供客观参考依据。