DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
system: [SYSTEM]

user: 2. 自有品牌产品策略 从零售商的角度而言，现有研究指出在技术壁垒低、市场成熟的快速消费品中引入自有品牌更容易成功。Morton与Zettelmeyer (2000)实证分析了一个大型美国中西部城市的82个品类的产品销售，认为在拥有很多制造商的产品市场上，由于技术壁垒的降低，零售商更容易找到自有品牌产品的供应商，从而加大引入自有品牌的可能性 [ 11 ] 。Apelbaum，Gerstner与Naik (2003)使用美国106家食品连锁零售商的财务数据，发现自有品牌在奶油芝士、大米、棉花糖等高家庭普及率的市场中市场份额最大 [ 12 ] 。Bontemps，Orozco与Réquillart (2008)选取食品消费面板数据研究了供应商品牌价格和发展自有品牌之间的关系，发现当自有品牌发展的影响较为显著时，两者之间存在明显的正相关关系。在产品定位研究中，通过引入交叉价格敏感系数进行定位，主要采用博弈论方法 [ 13 ] 。Sayman，Hoch与Raju (2002)通过建立博弈模型，研究了存在两个供应商品牌的情况下，分别研究两个制造商品牌对称和不对称情况下自有品牌的产品定位的问题，研究发现自有品牌产品引入时瞄准强势制造品牌的产品可以增加总体利润，且因为靠近领先的供应商品牌定位可以消除双重边际化，所以当供应商品牌越强势时，这种产品定位更对零售商更为有利 [ 14 ] 。 从消费者需求的角度来看，主要通过实验、结构方程、计量模型等实证方法得出消费者更愿意在采购频繁、所占消费预算比重大的产品中寻求低价的产品，从而更容易接受零售商自有品牌。Ricardo与Juan-Luis (2015)采用实验的方法分析了自有品牌存在与否时制造商促销的诱惑效应，结果显示，自有品牌的消费者比供应商品牌的消费者更容易受诱惑因素的影响 [ 15 ] 。Chintagunta，Bonfrer与Song (2002)研究了自有品牌的引入在需求层面与供给层面的效应，实证结果表明，自有品牌的引入同时增加了零售商的供应商品牌收益并会影响消费者行为 [ 16 ] 。Gázquez-Abad等(2015)采用实证方法研究了不同销售模式(只销售自有品牌及混合销售)下的顾客忠诚度，结果显示包含大量供应商品牌的混合销售能够获得更高的顾客忠诚度 [ 17 ] 。 在自有品牌供应商的选择问题上，现有研究主要集中在制造商品牌供应商同时为零售商提供自有品牌的问题上，通常通过引入关于质量变量的效用函数来构建需求函数，将消费者分为制造商品牌忠诚者、价格敏感者、转移型消费者，利用博弈论进行研究。Tomas与Bello (2008)通过消费者的不同偏好建立需求函数，利用博弈论的方法求得当自有品牌进行不同定位时，制造商的供应策略，指出当自有品牌定位为高质量高端品牌时，制造商品牌供应商同时为零售商供应自有品牌，更为有利 [ 11 ] 。Bergès与Bouamra-Mechemache (2010)利用斯坦伯格博弈研究当制造商存在生产能力约束问题时的自有品牌供应问题，指出当制造商生产能力过剩时，才会选择同时供应自有品牌，而只有当制造商品牌和自有品牌质量差别不大且制造成本优势达到一个阈值时，零售商才会选择制造商品牌供应商进行供应 [ 18 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 3. 制造商应对策略 制造商对于零售商引入自有品牌的应对策略差别较大，但基本保持“如果你不能打败它，那么就和它合作”的看法，主要包括竞争与合作两种策略。合作策略将在供应链协调策略中进行综述。 在竞争方面，主要研究价格竞争、货架分配、广告竞争、质量、开展网络销售渠道等竞争策略。零售商与制造商的竞争集中在品牌间的价格竞争(Choi 1991 [ 19 ] ， Sethuraman， Srinivasan与Kim 1999 [ 20 ] )。Cotterill，Putsis与Dhar (2000)实证探讨了价格领导权结构下的零售商自有品牌与制造商品牌的价格竞争 [ 21 ] 。Bontems，Monier-Dilhan与Requillart (1999)认为如果保证零售商自有品牌的高质量，所花费的成本对零售商是很高的，那么制造商品牌无需降低零售价格来应对零售商自有品牌的引入 [ 8 ] 。Choi与Fredj (2013)针对一个供应商品牌和两个零售自有品牌组成的品牌组合，构建了供应－销售中的四种主从关系(制造商Stackelberg，Nash，零售商Stackelberg，以及零售商双Stackelberg)下的利润最大化模型，在线性需求形式下着重分析了零售商环节自有品牌之间，以及自有品牌与供应商品牌之间的价格竞争关系 [ 22 ] 。 Amrouche与Zaccour (2009)将自主品牌与供应商品牌设定为在价格和货架空间方面存在竞争关系的替代产品，将批发价格及两种品牌的零售价格作为决策变量，分别在对称信息的Nash与以生产商为领导者的Stackelberg框架下研究货架安排与定价策略，通过引入两个中间参数，将原有优化问题进行简化 [ 3 ] 。 而后Karray与Zaccour (2006)将采用静态博弈模型，考虑制造商和零售商的边际利润，只考虑本地性广告，得到自有品牌的引入可使零售商利润增加，制造商利润减小 [ 12 ] 。针对一个生产商和一个零售商组成的供应链，考虑双方均投资发布广告，Amrouche，Martín-Herrán与Zaccour (2008)考虑二次型的广告成本，在反馈Nash均衡的框架下，分别以双方的广告投资决策以及价格决策为变量，构建生产商和零售商各自的利润最大化函数，分析双方的广告决策与批发价格、供应商品牌和自有品牌的零售价格之间的关系，研究结果表明广告会削弱品牌间的竞争，且双方的广告都会使零售商提升全国品牌的零售价格，而自有品牌则是零售商投资广告的最大动力 [ 23 ] 。 Nasser，Turcic与Narasimhan (2013)假设顾客评价连续分布，考虑了一个消费者对产品质量评价不一的市场，基于博弈论模型分析了厂商品牌制造商对来自于自有品牌危险所应当采取的应对方式 [ 24 ] 。 Amrouche与Yan (2012)构建了三种情况下的博弈模型：首先分析了传统零售商只销售供应商品牌的情形，在此基础上研究了引入零售商自有品牌的问题，最后在第二个模型的基础上分析了当制造商引入在线渠道时的自有品牌和供应商品牌以及不同渠道的定价问题，研究表明引入网上渠道对制造商来说是一个可行的应对策略 [ 10 ] 。 总体而言，对于制造商品牌来说，进行直接的价格竞争是最不明智的，通过提高产品质量、合作广告、创新、开展网络渠道、利用剩余生产能力提供自有品牌是比较有效的应对策略。
system: [SYSTEM]

user: 4. 供应链协调策略 零售商引入自有品牌，对制造商构成了新的激烈的竞争关系，但并非不可协调，Wu与Wang (2005a)建立了一个博弈模型，研究了两个厂商品牌制造商和一个零售商之间由自有品牌引发的战略性互动。研究发现，自有品牌不仅削弱了两项供应商品牌之间的相互促销竞争，而且能够同时增加三个渠道成员的利润。因此，通过一定的协调机制，可以实现供应链利益最大化及双赢的局面，而这正是目前研究的热点 [ 25 ] 。在研究方法上，学者们普遍采用标准化的数学模型，运用博弈论的方法研究自有品牌介入对供应链各成员定价和利润的影响，进行提出可行的协调机制。联合定价、合作广告、制造商提供自有品牌等合作策略、捆绑销售、最小订货批量合同等目前已被研究证明是较为有效的协调机制。 Kim与Parker (1999)利用结构方程模型研究一个具有同等质量的自有品牌零售商与制造商进行竞争，研究结果表明通过联合定价可以实现双赢局面 [ 26 ] 。Steiner (2004)实证指出两种品牌合谋时可以减弱竞争强度，提高两种品牌的销售价格，从而使制造商和零售商同时获益，而此时消费者福利最小 [ 27 ] 。 Karray与Zaccour (2005)通过微分博弈模型考虑了自有品牌和供应商品牌竞争环境下的合作广告策略 [ 28 ] 。Karray与Zaccour (2006)通过引入包含广告支出变量的需求函数对考虑制造商为了应对零售商自有品牌的引入，转而实施合作广告策略并分析了制造商自己的盈利能力，指出当制造商品牌与零售商品牌激烈竞争时，零售商会接受合作广告策略 [ 12 ] 。 Bergès (2006)利用变型的Hotelling模型，研究分布在市场两端的两个零售商，其中一个零售商同时销售制造商品牌和自有品牌，另一个零售商只销售制造商品牌，面对制造商品牌忠诚型、自有品牌忠诚型和投机型三类顾客，构建基于消费者效用的需求函数的博弈模型，求解Nash Bargaining和两部定价法的框架下的均衡策略，建立行之有效的协调机制 [ 29 ] 。 Fang，Gavirneni与Rao (2013)采用Newsvender模型，研究单周期易逝品的采购量决策问题，假设采购价格是外生变量，认为分散式供应链的效率损失会减小，并且标准合同不足以协调这类供应链，从而提出了一个能够协调这一供应链的简单最小起订量合同 [ 30 ] 。 Kurata，Yao与Liu (2007)利用静态博弈研究了双品牌双渠道的竞争协调问题，考察批发价格与加成定价对此类复杂供应链的协调的有效性，研究结果认为批发价格对双渠道供应链起不到协调作用，而适当的动态定价策略能协调双渠道供应链，达到双赢 [ 31 ] 。 总结以上有关自有品牌的研究，可以发现： 需求函数主要有两类构建方式，一种是传统的关于价格的线性需求函数形式，在研究广告、商誉、货架分配等问题时，在此类需求函数形式上加上这里决策变量对需求的影响部分，构成最终的线性需求函数；另一种方式是考虑消费者的异质性，尤其以品牌偏好和质量偏好为主要划分依据，通过构建效用函数来构建需求，进行相关研究。 在定性研究方法上，主要采用市场数据，建立结构方程、经济计量模型等实证模型进行研究。 在定量研究方法上，绝大多数采购传统的博弈模型进行研究，在考虑博弈双方的权利不同时，采用Stackelberg博弈模型，在考虑双方同时决策时并达到整体供应链最优时，多采用微分博弈进行研究。
system: [SYSTEM]

user: 5. 研究展望 目前的研究基本都是单期的静态问题，鲜有多期的动态问题研究，在企业实践中，多期研究更为实际，因此将研究的时间维度从单期拓展到多期，利用动态规划进行动态定价、研究动态博弈问题是未来研究的重点。如在定价决策方面，学者对零售定价的关注更多的是静态定价，近年来随着商业零售数据的获得变得越来越容易，零售商开始关注动态调整价格的问题，因此研究零售商自有品牌动态定价策略问题具有重要的理论意义。 定价与库存一直是供应链运作中的传统研究领域，但由于自有品牌与制造商品牌构成的既有纵向亦有横向竞争的特殊供应链结构，目前缺乏两种品牌的定价与库存控制问题的研究，利用微分对策和最优控制理论进行相关研究将具有很好的实践意义。也可以利用报童模型研究定价和订购决策问题。 已有研究主要假设自有品牌质量低于制造商品牌，但越来越多的零售商开始引入高质量高利润的自有品牌，其质量往往高于现有的制造商品牌，分析此时原有研究的结论是否仍然成立也是值得研究的问题。 在引入自有品牌后的供应链协调方面，现有的专门针对引入自有产品后供应链协调的研究并不多。仅有的研究中考虑复杂渠道结构对于供应链协调策略设计的研究则更少，并且在供应链协调中较少分析引入自有品牌后由于消费者品牌和渠道选择导致需求的转移和变化机制的影响；研究表明当需求函数比较复杂时，单独采用一些常用的策略很难达到供应链的协调。因此需要研究在引入自有品牌后，零售商和制造商以及其他的竞争渠道之间的竞争和合作关系复杂化后的供应链协调策略设计问题。 在两种品牌合作创新方面的研究鲜有，Steiner (2004)认为自有品牌与制造商品牌间的竞争可以刺激制造的创新，从而有利于社会福利 [ 27 ] ，但与此相反，Chimhundu，McNeill和Hamlin (2015)通过实证研究表明制造商品牌在产品创新和营销支持上能力更大，自有品牌的市场份额过高会阻碍该产品的创新，从而不利于社会福利的增长 [ 32 ] 。因此急需研究两种品牌间的竞争对产品创新的作用，以及合作创新过程中的利益协调和分享问题。 由于认知的局限性、信息的不完全性与外部环境的复杂性等原因，现实中的企业往往是有限理性的，因此企业的初始决策往往不是最优的，企业之间通过相互学习、模仿，不断对自身策略进行调整，最终达到稳定状态。而目前的研究通常假设决策者都是理性的，因此需要进行零售商与供应商协调合作的长期演化分析，从企业有限理性出发，根据具体供应链和渠道特征，在分析供应商与零售商的长期博弈策略基础上，运用演化博弈理论构建复制动态方程，进行求解并分析解的稳定性，考察关键因素对系统演化的影响并据此提出决策建议。如研究某些零售商引入自有品牌后，供应商群体与零售商群体之间的长期演化方向、稳定状态与相关策略的分析；不同的协调机制对于供应商与零售商长期演化博弈的影响及比较。 消费者行为是目前运营管理领域的研究热点，自有品牌间竞争研究比较缺乏，而自有品牌之间有一定的口碑效应、网络外部性等特征，如何将自有品牌与消费者行为结合进行研究也是值得期待的。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 职能部门是医院行政管理的载体，执行医务、科研、教学、行政等管理决策并为医院领导层提供建设性参考，直接影响医院文化建设和医院发展的前景。中青年行政管理人员是职能部门的中坚力量和未来主力军，如何通过多方式举措以提升中青年行政管理人员队伍职业素养，并培养一批中青年优秀管理人才，切实适宜医院的内涵管理体系，为促进医院文化软实力的建设提供强有力的人力资源保障，这成为了当下提升医院核心竞争力的迫切需要。 关键词 :中青年，医院行政管理，职业素养 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 当今社会，随着各行业竞争的日益加剧和全国深化医疗卫生体制改革的推进，特别是当前医疗环境下医疗资源供求关系和医患关系的愈发紧张，加强医院内涵文化建设和提高综合管理能力，已成为提升医院综合品质，提高医院核心竞争力的关键。建立完善的科学管理制度、优秀的人才组织架构、规范的业务服务流程、高品质的医疗服务水平，是提升医院综合品质、促进医院持续稳定发展的重要指标。 医院中青年管理人员是医院行政职能部门管理队伍的中坚力量、未来主力军，职能部门是医院行政管理的载体，执行医务、科研、教学、行政等管理决策并为医院领导层提供建设性参考，直接影响医院文化建设和医院发展的前景。因此，加强整体行政管理队伍职业素养特别是中青年管理人员能力，已成为提升医院内涵文化建设、管理水平和核心竞争力的迫切需要 [ 1 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 2. 加强医院中青年行政管理人员职业素养的重要性 加强医院行政管理人员职业素养是提升医院文化内涵建设迫切需求。良好的医院文化是医院发展的巨大内在驱动力。医院领导、相关行政职能管理部门热情地关心员工的精神生活和心理需求，将能够振奋员工精神面貌、激发工作热情度和积极性，增强广大员工凝聚力。行政职能部门的职业素养直接影响着管理者与临床医技职工的工作衔接点是否顺畅，二者融洽的关系将有利医院各项工作的顺利开展 [ 2 ] 。另外，医院中青年管理人员是医院行政职能部门管理队伍的中坚力量、未来主力军，职能部门是医院行政管理的载体，执行医务、科研、教学、行政等管理决策并为医院领导层提供建设性参考，直接影响医院文化建设和医院发展的前景。良好的医院文化建设是稳固人才队伍的有效途径。“治院之源，唯在用人”，人才是医院发展的核心要素。以良好的医院文化稳定人才队伍、留住优秀人才、实施人才兴院，使全院形成尊重人才、珍惜人才、人尽其才、才尽其用的良好氛围 [ 3 ] ，才能进一步提高医疗服务水平和质量，提升医院综合实力。
system: [SYSTEM]

user: 3. 提升中青年行政管理人员职业素养的方法 1) 以丰富多彩的文体活动凝聚中青年行政管理员工的人心 丰富多样的文体活动是文化建设的载体和加强员工之间交流的有力渠道。医院选择合适的时机，在繁忙工作之余积极组织行政职能管理部门内、部门间开展各项文体活动，调动中青年管理人员积极参与，不仅能增强中青年管理人员职业归属感，也能够增强各部门之间团队精神和协作能力。如体育竞技赛、行政公务文书写作大赛、拔河比赛、登山活动等。通过一系列的文体活动，不仅为中青年管理人员日常精神文化的展开提供了施展平台，也促进了各行政职能部门的沟通与交流，提高了管理部门员工的凝聚力、集体荣誉感，从而更好的带动医院整体文化建设。 2) 以完善的培育制度提高中青年行政管理员工的职业水平 医院每年提取一定比例的资金建立管理人才专项基金，用于选派优秀行政职能管理部门中青年员工到国内知名医院相关部门进行进修、学习和深造。外出进修、学习的中青年员工在归来后要提交学习报告，并向院内相应部门讲授所学的内容、体会及外院一些先进的管理经验等。同时，医院也要对外出进修、学习的中青年员工真实学习情况进行评估，为下一批外送人员提供参考。建立一套完善的行政职能部门中青年人员的培育制度，有计划、有步骤、分阶段地组织行政职能部门中青年管理人员参加各类培训，不断提高职业管理意识、开拓管理理念、树立以人为本的管理创新思路，将所学所感充分发挥到各自分管工作中，将为医院提供更为先进、实用、适宜的管理手段。 3) 以公平公正、循序有理的中层进退竞争机制激发中青年行政管理人员的进取心 建立一套公平公正、循序有理的中层进退竞争制度，职能管理部门中层干部选拔与管理制度，体现中层干部能进能出、职务能上能下、待遇能高能低、干部之间合理流动和优化组合的充满生机和活力的人性化选聘任职风向，使行政管理部门领导阶段中有一定比例的中青年人员，避免一官混到退休的现象，使青年管理队伍能看到未来的希望，能为之努力奋斗，而不是当一辈子的普通科员，这将充分调动中青年行政管理人员的工作主动性、积极性和创造性，给医院文化建设带来生机和活力。 4) 以合理奖惩措施激励中青年行政管理人员的积极性 医院通过对行政职能部门人员定期的考核和评比，并辅以各项合理奖惩措施，有效地规范和约束中青年行政管理人员职业素养，同时提高中青年行政管理人员工作积极性，促进中青年行政管理人员进一步改善行政服务态度，提高医疗质量，更加主动积极地为医院和临床服务。如考核评价内容涉及个人德、能、勤、绩四个方面，重点考核工作业绩和执行力。包括：评估中青年管理员工在实际工作中对管理知识的运用情况、制定个人管辖事宜的阶段工作计划、组织协调的能力、管理工作程序的规范性及各类行政公文报告的写作水平、工作创新性能力、工作服务态度及敬业精神、上级下达任务的执行情况等 [ 4 ] 。 5) 以不同岗位、不同级别设置不同岗位绩效工资制度激化中青年行政管理人员内心落差感 建立按不同岗位、不同级别定酬，按绩效定酬，制定灵活有效、刚柔并济、公平公正的行政管理人员绩效工资分配机制。实行以科室核算为基础，以绩效考核为手段，以质量控制为依据，以系数分配为杠杆的收入分配模式。在科室分配中要真正体现向优秀中青年行政管理人才倾斜的政策，实行同岗异薪、异岗异薪、同级异薪、异级异薪。彻底打破干多干少都一样，干好干坏无差别，干与不干无所谓，老员工先天优越感的传统分配模式。在奖励方面，坚持精神奖励和物资奖励相结合并以经济奖励为主导的人才激励机制，并在评优评先、晋升职称、进修学习、中层干部选拔中时予以特别优先考虑。 一个医院行政管理人员制定的医院方针政策、发展路线代表着医院文化精神和方向定位，因此，必须重视与加强行政管理人员的职业素养，特别是中青年行政管理人员的职业水平，这将直接影响医院的未来发展和人才主力。通过以上一系列举措，吸引一批中青年优秀管理人才，可培养更多中青年适宜管理人才，使医院管理人才队伍实现总量适度增长、结构渐趋合理、素质明显提高、各部门实力显著增强的发展目标 [ 3 ] ，为医院综合实力的提升添砖加瓦，促进医院更好更强发展。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 为研究我国电力设备抗震设计规范的适用性，通过研究中美电气设备的抗震设防标准，对比分析了电气设备的分类、设防目标、设防水准等方面之间的差异，提出了我国相关规范的特点。并以隔离开关和接地开关为例，阐述了它的操作要求、评定方法、评定步骤、设计要求和报告内容等。通过美国变电站抗震设防标准的分析研究，借鉴其先进的抗震设计理论，提出了修订我国电气设备抗震设计的建议。 关键词 :变电站电气设备，抗震规范，隔离开关，接地开关 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 地震会造成变电站中电气设备的严重破坏，例如，在汶川地震中，40台以上变压器发生套管漏油、脱轨等，35台断路器发生了倾倒，21组隔离开关出现损坏等情况。电气设备的破坏，不仅造成了巨大的经济损失，而且还影响着抗震救灾工作和国民经济的发展。因此，通过对比研究中美电气设备的抗震设计规范，评价我国电气设备的抗震设防标准的设防水平，对提高我国电气设备的抗震规范，具有十分重要的作用。 1971年，美国加州San Fernando发生地震，造成变电站电气设备损坏严重。1984年，美国电气与电子工程师协会(IEEE)制定了《变电站抗震设计推荐规程》(IEEE Std 693-1984)。此后，发展到IEEE Std 693-1997，现行的是IEEE Std 693-2005 [ 1 ] 。1976年，我国唐山发生地震，推动了我国抗震规范的编制。1996年，我国颁布了强制性国家标准《电力设施抗震设计规范》(GB 50260-96)。2008年发生汶川地震后，我国吸取相关经验教训，对GB 50260进行了修订，实施了新标准GB 50260-2013 [ 2 ] 。 尤红兵等介绍了美国IEEE Std 693-2005中电气设备的抗震设防标准 [ 3 ] ；解琦等分析了日中美抗震规范在电气设备动力反应放大效应、法兰–瓷套管连接和电气设施振动台试验等方面的不同特点 [ 4 ] 。尤红兵等对比分析了中外电气设备抗震设防标准，从设防目标、设防水准、抗震设计反应谱等方面进行比较 [ 5 ] 。钟珉等对比研究了中外电气设备设防水准的不同，提出改进我国规范的建议 [ 6 ] [ 7 ] 。但上述研究中对中外电气设备的抗震规范的对比研究还不够完善。 本文通过中美电气设备的抗震标准的对比，比较电气设备的分类、设防目标、设防水准等方面之间的差异，指出我国规范的不足。美国标准对14种电气设备都进行了详细的规定，并以隔离开关和接地开关为例，详细阐述了其设计规范标准，提出改进我国电气设备的抗震标准的相关建议。
system: [SYSTEM]

user: 2. 中美电气设备抗震设防相关标准及规范的对比分析 2.1. 电气设备的分类 美国抗震设防标准对电气设备没有明确区分。我国电气设备分为重要和一般电气设备。符合下列条款之一者为重要电力设备： (1) 单机容量为300 MW及以上或规划容量为800 MW及以上的火力发电厂； (2) 停电会造成重要设备严重破坏或危及人身安全的了矿企业的自备电厂； (3) 设计容量为750 MW及以上的水力发电厂； (4) 220 kV枢纽变电站，330 kV~750 kV 变电站，330 kV及以上换流站，500 kV~750 kV线路大跨越塔，土400 kV及以上线路大跨越塔； (5) 不得中断的电力系统的通信设施； (6) 经主管部(委)批准的，在地震时必须保障正常供电的其他重要电力设施。其余为一般电力设施。 2.2. 设防目标 我国和美国电气设备均采用两级设防。 GB 50260-2013规定 [ 2 ] ：对于我国一般电气设备，设防目标为“中震不坏”、“大震可修”，即当遭受到相当于本地区抗震设防烈度及以下的地震影响时，不应损坏，仍可继续使用；当遭受到高于本地区抗震设防烈度相应的罕遇地震影响时，不应严重损坏，经修理后即可恢复使用。对于变电站重要的电气设备，按设防烈度提高1度进行设防，即“大震不坏”；但抗震设防烈度为9度及以上时不再提高。 美国IEEE Std 693-2005规定 [ 1 ] ：当遭遇给定水平的RRS(需求响应谱(Required Response Spectra，简称RRS))地震时，设备完全无损坏，能继续运行；当遭遇给定水平的PL(抗震性能水平(Performance Levels，简称PL)地震时，设备稍微损坏，大部分设备能继续运行。 2.3. 设防水准 根据电力设施抗震设计规范(GB 50260-2013)和中国地震动参数区划分图(GB 18306-2015) [ 8 ] 。一般情况下，我国取50年超越概率10%的地震烈度。多遇地震取50年超越概率63%的地震烈度。罕遇地震取50年超越概率2%的地震烈度。极罕遇地震取年超越概率为10-4的地震烈度。 美国IEEE Std 693-2005根据工程场地50年超越概率2%的PGA决定低、中、高抗震水平。 2.3.1. 设计基本地震加速度 在我国，设计基本地震加速度值是指50年设计基准期超越概率10%的地震加速度设计取值。在我国抗震设计标准中，通过场地调整系数来确定不同场地的加速度 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] 。我国以II类场地为主，I 0 、I 1 、III、IV场地的设计基本地震加速度a可根据II类场地的设计基本地震加速度a II 和场地调整系数F a 调整，按(1-1)确定。不同场地对应的设计基本地震加速度均不同，如表1所示。 (1-1) 而在美国规范中，当地震发生时，场地变形，要考虑场地与结构的相互作用(soil-structure interaction， SSI)。在设备–地基–场地系统的动态性质中，场地–地基系统可能成为一个非常重要的部分，可能增加或者减小设备的移动。SSI的发生与连接设备的重量和大小、地基类型、场地属性等都有一定的关系。变压器是容易发生SSI作用的。变压器的摇摆运动可能引起设备加速度和组件位移的增加，如套管、避雷针。 可见，美国根据场地–地基的交互作用，不仅要考虑场地性质，还要考虑相关的连接设备和地基类型等因素。与美国相比，我国场地影响因素仅根据不同基本地震加速度考虑了不同场地的影响。因此，应更加全面考虑场地调整系数，提高设备抗震能力。 当采用地震烈度为地震危险性的衡量尺度时，可根据表2确定地震烈度与II类场地的设计基本地震加速度的关系。 美国IEEE Std 693-2005根据工程场地50年超越概率2%的PGA决定低、中、高抗震水平。高、中、低三个基本抗震考核水平(RRS)，加速度峰值分别为0.5 g、0.25 g、0.1 g；以及高、中二个抗震性能水平(PL)，加速度峰值分别为1.0 g、0.5 g，是相应RRS的2倍。 与美国标准相比较，如表3所示。我国基本地震加速度明显低于设计值，我国6度和7度区设计基本加速度明显低于美国0.25 g。9度提高到0.4 g以上，接近美国规范(0.5 g)的取值。我国6和7度区的面积较大，电气设备抗震设防水准应再适当提高。 2.3.2. 特征周期 我国标准中，特征周期是指标准化的反应谱曲线开始下降点所对应的周期值。按罕遇地震计算时，特征周期增加0.05 s。不同场地的特征周期如表4所示。 特征周期大，结构总水平地震作用越大，即结构所受水平地震作用越大。我国不同场地对应的特征周期不同，对于III类和II类以下的场地，其特征周期值均小于美国规范；即我国在抗震设计中，电气设备所受总水平地震作用较小，其设计结果偏小。IV类场地的特征周期接近美国规范。而我国大部分地区 Table 1 The adjustment coefficient in the different field II类场地设计基本地震加速度值(g) 场地类别(g) I 0 I 1 II III IV ≤0.05 g 0.72 0.80 1.00 1.30 1.25 0.10 g 0.74 0.82 1.00 1.25 1.20 0.15 g 0.75 0.83 1.00 1.15 1.10 0.20 g 0.76 0.85 1.00 1.00 1.00 0.30 g 0.85 0.95 1.00 1.00 0.95 ≥0.40 g 0.90 1.00 1.00 1.00 0.90 表1. 不同场地的场地调整系数F a Table 2 The relationship between seismic intensity and the maximum horizontal earthquake influence coefficient in site I II类场地的设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 地震烈度 6 7 7 8 8 9 水平地震影响系数最大值 0.125 0.250 0.375 0.500 0.750 1.000 表2. II类场地的设计基本地震加速度与地震烈度及水平地震影响系数最大值的关系 Table 3 The comparison of basic seismic acceleration between Chinese and American Standar 相关规范 6 7 7 8 8 9 GB 50260-2013 0.05 g 0.10 g 0.15 g 0.20 g 0.30 g 0.40 g IEEE Std 693-2005 0.25 g 0.50 g 表3. 中美变电站规范的基本地震加速度的比较 Table 4 The characteristic period valu 规范 场地类别 I 0 I 1 II III IV GB 50260-2013 第一组 0.20 0.25 0.35 0.45 0.65 第二组 0.25 0.30 0.40 0.55 0.75 第三组 0.30 0.35 0.45 0.65 0.90 IEEE Std 693-2005 0.91 表4. 特征周期值 是II类场地，应加大其抗震设防水准，适当提高其特征周期。
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论与建议 (1) 在 GB 50260-2013标准中，我国的6度和7度区设计基本加速度明显低于美国0.25 g。9度提高到0.4 g以上，接近美国规范(0.5 g)的取值。但我国6和7度区的面积较大，应再适当提高设计基本加速度，加强这类区域电气设备抗震。 (2) 我国场地影响因素仅根据不同基本地震加速度考虑了不同场地的影响，并没有考虑相关的连接设备和地基类型的影响。因此，应进一步加入这些因素，改善场地调整系数，提高设备的抗震能力。 (3) 特征周期大，结构所受水平地震作用越大。我国III类和II类以下的场地，其特征周期值(0.65-0.20 s)均小于美国规范(0.91 s)，其电气设备所受总水平地震作用较小，设计结果偏小。我国大部分地区是II类场地，应适当提高其特征周期，加大其抗震设防水准。 (4) 我国GB 50260-2013只对所有电气设备进行了一般规定、设计方法、抗震计算、抗震试验、电气设施布置等，比较笼统，并没有对具体的设备有详细的设防规范要求，应更加详细列出重要电气设备的抗震规范要求。另外，美国标准对核电站也进行专门规定，而我国这块相关规定还很缺乏。 (5) 以隔离开关和接地开关为例，在美国设防规范中，对于建在高和中抗震水平(相当于我国6度以上)的场地，均要求所有开关和附件都要满足抗震设计要求；在我国设防规范中，当抗震设防烈度为7 度及以上时，应进行抗震设计。可见，应适当提高6度区的抗震设计要求。 (6) 美国规范中根据电压等级不同评定方法也不同，包括时程振动台实验、动力分析方法、静力系数方法、满足构造要求。而我国主要根据不同电气设施特点，可分别采用静力法、振国隔型分解反应谱法、采用时程分析法进行补充抗震设计。但对隔离开关等没有具体说明。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 本文利用SLP方法对汽车制造企业总装车间布局进行改善，通过调整各作业单位间的位置关系，使企业物流系统得到优化，物料搬运路线顺畅，物流成本降低，企业效益增加。 关键词 :系统布置设计，物流系统，作业单位 Copyright © 2017 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 随着中国汽车制造业的发展，市场竞争日益激烈，已经从卖方市场转变为买方市场，以卡车制造企业为例，竞争格局从当初的“一汽解放”与“东风汽车”两雄争霸，发展到现在的一汽解放、东风汽车、北汽福田、中国重汽、陕汽集团、上汽红岩、北奔重卡、安徽江淮等群雄逐鹿的局面。面对着复杂多变的个性化市场需求，各汽车制造企业都感受到前所未有的巨大的竞争压力。企业之间的竞争也不再是单纯的价格竞争，而是表现为以产品设计、质量、成本、交货时间、对顾客需求的反应速度、售后服务、供应链等为中心的综合实力的竞争。这就需要企业从自身实际情况出发，按照高效益、低成本的要求，迅速改变企业目前的物流运作模式，不断持续改进物流系统，提高企业的竞争力 [ 1 ] ，获得更好的生存与发展的空间。 汽车制造企业物流系统快速、高效的运作能够有效降低物流成本，帮助企业改善内外部工作环境，提升企业市场竞争地位，增加市场份额，获得更大经济效益。合理的工厂布局设计是优化企业物流系统，提高工作效率，降低运作成本的先决条件。 本文以某汽车制造有限公司总装车间布局为背景，利用系统布置设计(Systematic Layout Planning，简称SLP)法 [ 2 ] 对其进行优化，意在改善其物流运作环境，降低物流成本。
system: [SYSTEM]

user: 2. 车间布局及物流概况 该总装车间承担中重型车二类底盘及整车装配、驾驶室内饰、前桥分装、后桥分装、平衡轴弹簧分装、发动机与变速器合装、车轮总成装配及充气，整车检测等任务。年产中重型卡车2万辆。汽车装配生产工艺流程如图1所示。 汽车整车装配需要的分装合件主要包括：平衡轴合件、后桥、前桥、发动机总成、轮胎等部件。总装车间布局及物流动线如图2所示。 从上图中的物流动线可以看出，总装车间存在底盘件存放区域、分装区域及人员活动区域布置不合理现象，造成物流路线交叉，人员及物料移动路线较长，导致物料搬运时间增加，物流成本上升，影响了总装流水线的生产效率。针对上述问题采用SLP法对车间布局进行优化。
system: [SYSTEM]

user: 3. 车间布局优化 3.1. 作业单位划分 根据总装车间现有设施划分作业单位如表1所示。 3.2. 物流分析 SLP中将物流强度划分为超高物流强度、特高物流强度、较大物流强度、一般物流强度和可忽略搬 图1. 汽车装配工艺流程图 图2. 改善前布局及物流路径图 运5个等级，分别用符号A、E、I、O、U来表示，其物流强度逐渐减小，其对应的物流路线比例分别为10%、20%、30%、40%、0%，所承担的物流量比例分别为40%、30%、20%、10%、0%。主要作业单位对及物流强度如表2所示，表中未列出作业单位对物流强度等级为U级。 3.3. 非物流分析 划分作业单位间的相互关系密切程度及非物流影响因素(理由)如下表3所示。 3.4. 综合相互关系分析 首先，确定物流与非物流相互关系的相对重要性比例取m:n = 1:2。其次，量化物流强度等级和非物流的密切程度等级如表4 (部分数据)所示。 最后，建立综合相互关系图，如图3所示。 Table 1 Operating uni 序号 作业单位名称 备注 1 底盘件存放区 主要存放各工位装配所需零部件 2 车头内饰板、车架存放区 总装线所需车架、驾驶室装配所需内饰板 3 转向器合件分装区 12工位安装所需转向器合件的分装 4 传动轴存放区 8工位装配所需传动轴存放区 5 平衡轴分装区 2工位所需平衡轴、钢板弹簧库存及分装区 6 后桥分装区 7工位所需后桥及钢板弹簧存放及分装区 7 前桥分装区 9工位所需前桥及钢板弹簧存放及分装区 8 内饰线 驾驶室内饰装配线 9 总装线2工位 总装线关键工位 10 总装线7工位 11 总装线8工位 总装线关键工位 12 总装线9工位 13 总装线12工位 总装线关键工位 表1. 作业单位 Table 2 Logistics intensity of main operating unit 序号 作业单位对 物流强度 物流强度等级 序号 作业单位对 物流强度 物流强度等级 1 1--9 6.603 E 10 5--10 4.931 I 2 1--10 1.812 O 11 6--10 6.605 A 3 1--11 0.709 O 12 7--12 7.219 A 4 1--12 0.583 O 13 10--11 6.103 E 5 1--13 0.012 O 14 10--12 3.988 I 6 2--8 2.493 O 15 10--13 2.016 O 7 2--9 4.458 I 16 11--12 6.532 E 8 3--12 4.967 I 17 11--13 2.998 O 9 4--11 6.458 E 18 12--13 4.968 I 表2. 主要作业单位对物流强度 Table 3 Non-logistics intensity summary shee 序号 作业单位对(物流关系) 非物流密切程度等级 理由 代码 序号 作业单位对(物流关系) 非物流密切 程度等级 理由 代码 编码及理由 1 1-2 I 7 12 5-9 I 1、9 1工艺衔接要求 2作业性质相似 3使用同种工位器具 4使用相同的加工设备 5同一组人员操作 6工作联系频繁程度 7便于监督和管理 8使用的频繁和紧急程度 9使用同种文件档案 2 1-9 I 6、7 13 6-7 O 2、3 3 1-10 O 6、7 14 6-10 E 1、7 4 1-11 O 6、7 15 7-12 E 1、7 5 1-12 O 6、7 16 10-11 A 1、9 6 1-13 O 6、7 17 10-12 I 7、9 7 2-7 O 5、6 18 10-13 I 7、9 8 2-8 I 6、8 19 11-12 A 5、9 9 2-9 I 6、8 20 11-13 O 5、9 10 3-13 E 1、7 21 12-13 O 5、9 11 4-11 E 1、7 表3. 非物流强度汇总表 图3. 作业单位综合相互关系图 Table 4 Operating unit comprehensive correlation calculation tabl 序号 作业单位对 关系密切程度 综合关系 非物流关系(加权值：2) 物流关系(加权值：1) 等级 分值 等级 分值 分值 等级 1 1-2 I 2 U 0 4 I 2 1-3 U 0 U 0 0 U …… 76 11-12 A 4 E 3 11 A 77 11-13 O 1 O 1 3 O 78 12-3 O 1 I 2 4 I 表4. 作业单位综合相互关系计算表 Table 5 Ranking table of comprehensive proximity degree for operating uni 作业单位代号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 综合接近程度 9 7 3 3 3 6 7 3 8 13 13 13 8 排序 4 8 10 11 12 9 7 13 5 1 2 3 6 表5. 作业单位对综合接近程度排序表 图4. 作业单位位置相关图 3.5. 车间作业单位位置相关图 根据综合相互关系级别高低按照综合接近程度分值高低进行排序(如表5所示)，确定不同级别作业单位间的位置关系。 得到作业单位位置相关图如图4所示。 据此对总装车间布局进行调整，得到图5所示的改善后布局图。 图5. 改善后布局图
system: [SYSTEM]

user: 4. 小结 本文利用系统布置设计(SLP)法对总装车间进行布局优化，结果表明，改善后的车间布局使工艺过程更具柔性，缩短了平衡轴、转向器合件、前桥以及后桥的装配作业周期，使物流运作更加顺畅，减少了物料搬运距离，降低了物流成本，提高了生产效率，同时也使总装作业现场环境得到极大的改善。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 根据3/2断路器接线方式下电流互感器的“和相”接线特点，详细分析了并联运行电流互感器的“和电流”误差特性，以及提出了该接线方式下对电流互感器误差一致性和对电网运行方式的具体要求，以减小接线因素的影响。 关键词 :电流互感器，和相接线，误差分析 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 3/2断路器接线方式因运行调度灵活，倒闸操作方便，运行可靠性高等优点广泛应用于500 kV及以上电压等级变电站。3/2断路器主接线，各出线一般不安装电流互感器，而是将线路相邻两个断路器支路的电流互感器的二次绕组并联运行，以两支路电流相量和代表出线电流，计量接线方式见图1 (仅列A相电流互感器)，“和相”电流接线方式下的关口电能计量装置的准确性与并联运行电流互感器的误差特性和电网运行方式密切相关，以下对并联运行电流互感器“和相”电流误差特性做详细分析。
system: [SYSTEM]

user: 2. 不同运行方式下的电流关系 “和相”电流计量方式是指两台电流互感器(TA)二次侧按照同名端方式接入电能表。图1中，以线路A为例，设流入线路A电能表的二次电流为 ，TAl一次电流为 ，二次电流为 ，TA2一次电流为 ，二次电流为 ，在不同运行状态下“和相”电流有如下关系 [ 1 ] ： (1) 当线路A向1QF、2QF供电或IQF、2QF向线路A供电，此时电流关系 ； (2) 当线路A、2QF向1QF供电或1QF向线路A、2QF供电，此时电流关系 ； (3) 当线路A、1QF向2QF供电或2QF向线路A、1QF供电，此时电流关系 ； (4) 当1QF、2QF互相供电(线路A停电)，此时电流关系 或 ； (5) 线路A和500 KV I母互相供电，此时电流关系 ，线路A和线路B互相供电，此时电流关系 。 图1. “和相电流“计量接线方式 从以上分析可知，流入电能表的电流为两台TA二次电流的相量和，不同运行方式下电流可能为两台TA二次电流之和或二次电流之差，也有可能为单台TAl的二次电流或单台TA2的二次电流。
system: [SYSTEM]

user: 3.“和电流”误差分析 3.1. 并联影响分析 电流互感器二次并联运行，如何并联连接将直接影响每台互感器实际运行条件下的误差，即并联影响程度有差异：两台电流互感器的二次电流流经二次回路中的共同负载，任何一台电流互感器的等效二次负荷在不同的运行状态下是不相同的。因此即使其中一台的运行负荷点不变，只要另一台的运行负荷点发生变化，前者的等效二次负荷就会变化，进而就会影响到它的误差。并联影响可由下述极限情况看出：当1QF断路器断开，与之对应的TA1中无电流时，但二次侧仍并联在电流互感器二次回路中，它将成为另一台运行中互感器TA2的二次负荷，从而影响运行中互感器的误差。从公式(1)可以看出，电流互感器的合成误差与分流电流大小有关。 (1) 如图2(a)，二次并联于电能表端时，由于作用于TA1铁芯绕组的电压最小，仅为电能表端电压I 2 Z，因此二次分流电流，即流过TA1铁芯绕组的励磁电流I m 1 最小，并联影响最小。 (2) 其中，励磁阻抗 ，是电磁式电流互感器结构参数。 如图2(b)，二次并联于互感器侧时，由于作用于TA1铁芯绕组的电压最大，为电能表端电压I 2 Z和相应二次导线压降2I S2 R的相量和，因此流过TA1铁芯绕组的励磁电流I m1 最大，并联影响最大。 (3) 二次并联于互感器侧，由于二次导线阻抗远大于表计电流回路阻抗，未运行的电流互感器作为负荷， 图2. (a) 二次并联于电能表端；(b) 二次并联于互感器侧 分流电流比例将会大些，这样流入表计的电流就小些。因此，两互感器的二次宜在电能表端并联，且两互感器的二次电缆线应有相同的电阻值，此时并联影响最小 [ 2 ] [ 3 ] 。 3.2. 误差分析 电流互感器并联运行的前提条件是要求两台电流互感器一次接入两断路器支路为相同相，且额定电流比相同。假设一次电流分别用 ， 表示，二次电流分别用 ， 表示，比差用 、 表示，角差用 、 表示，额定变比均为 ，且 领先 一个角Ψ： (4) (5) (6) “和电流”的比差f和相位差δ可表达为 (7) (8) 由式(6)和式(7)可知，“和电流”的误差与两台电流运行条件下的误差、一次电流间的角度及其电流比例有关，“和电流”的比差和角差为： (9) (10) 其中 ， 。若令两台电流互感在同一负荷点情况下，其附加比差、附加角差的变化曲线如图3~图6。 从公式(9)、(10)，图3~图6可以得到结论： (1) “和电流”附加比差随着一次电流 和 间相角差 的增大呈上升趋势， 角接近180˚时急剧增大，附加角差随相角差 的增大呈较大变化趋势；也可以看出，两台电流互感器的误差一致性较越好，“和电流”附加误差越小。 (2) 在 角大于90˚的情况下，附加比差、附加角差误差随着电流比值 的增大而增大，即 越接近1误差越大。因此，“和电流”小于其中一台电流互感器的运行电流时，要求两台电流互感器的运行电流差别越大越好。 (3) 在 角为0˚和180˚时，“和电流”误差公式简化为： 图3. Δf = 0.1%，Δδ = 0.1% (即3.4')时，“和电流”比差附加误差随ψ变化曲线 图4. Δf = 0.05%，Δδ = 0.05% (即1.7')时，“和电流”比差附加误差随ψ变化曲线 图5. Δf = 0.1%，Δδ = 0.1% (即3.4') 时，“和电流”角差附加误差随ψ变化曲线 图6. Δf = 0.1%，Δδ = 0.1% (即3.4') 时，“和电流”角差附加误差随ψ变化曲线 角为0˚时，符号取正号，“和电流”的误差小于单台电流互感器误差的较大者，如果一次电流相同， ， ； Ψ角为180˚时，符号取负号，“和电流”误差与单台电流互感器相比，将被放大。如果“和电流”为较大一次电流的 ，则附加误差为运行条件下两台电流互感器误差差值的2倍。
system: [SYSTEM]

user: 4. 减少“和电流”误差的方法和要求 根据以上分析， 断路器接线下两台电流互感器二次并联运行时，为了减小“和电流”接线的附加误差，并联运行的两台电流互感器应满足如下要求： (1) 并联运行两台电流互感器的额定电流比应相同，一次侧接入相同相； (2) 两台电流互感器的二次侧应在计量屏接线端子排处并联，以减小并联影响； (3) 两台电流互感器的误差曲线要平坦，且误差一致性要好；宜选用0.2 S级电流互感器，两台电流互感器应使用同批次的电流互感器，误差曲线的偏差应不大于额定电流下误差限值的 ，每台电流互感器5%与20%额定电流下的误差变化不大于额定电流下误差限值的 ； (4) 合理安排运行方式，两支路电流相位差Ψ在(0˚~90˚)区间，有利于减少出线电流互感器“和相”误差；避免“和电流”小于相邻断路器支路电流的运行方式，不可避免时，尽量增大两台电流互感器运行电流的差值，该电流差值不宜小于两电流互感器中较大电流值的 。例如较大二次电流为0.6 A，则差值电流应不小于0.3 A。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结束语 随着电力系统主网架由220 kV向500 kV、1000 kV电压等级升级，超、特高压厂站不断增多，电能计量装置设计和运维相关人员应了解 断路器电气主接线电能计量装置的特点，熟悉电流互感器并联接线方式下的误差特点，熟悉对电流互感器误差一致性和对电网运行方式的具体要求，确保关口电能计量装置精准计量。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 应用常规和加密观测资料和天气在线及T213数值预报产品，采用诊断分析方法，对造成2016年7月19~20日暴雨天气的成因，从天气系统，水汽和热力条件等方面进行了分析，结果表明受副热带高压边缘西南暖湿气流和西风槽，低空急流影响，地形的狭管效应的共同作用致使定陶出现了一次暴雨、局部大暴雨的天气过程。 关键词 :暴雨，低空急流，狭管效应 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 定陶区地处山东省西南部，菏泽市中部，介于东经115˚20'~115˚47'，北纬34˚57'~35˚15'之间，为黄河冲积平原，属于淮河流域，气侯干燥、寒冷，雨雪稀少，春季多风缺雨，夏秋高温多雨，降雨集中，一般集中在夏季(6~8月)，占年降水量的61.3%。暴雨是定陶造成经济损失重大的主要自然灾害之一，往往造成公路、铁路、桥梁冲损，农田受淹，排水不畅时一片汪洋。 2016年7月19日13时开始，受西风槽和副热带高压外围西南暖湿气流共同影响，定陶出现了一次大范围的降水天气，强降雨时段主要集中在19日21~23时和20日1~4时。这次天气过程以强降水为主要特点。从全区10个区域站和1个大监站的降雨分布来看，7个观测点出现暴雨，4个观测点出现大暴雨，最大降水量168.3毫米，出现在陈集镇。此次降水过程是2016年定陶第一次大的降水过程，是定陶进入汛期的标志，今年入夏以来比较典型的大范围较大降水过程。
system: [SYSTEM]

user: 2. 环流背景 2.1. 500百帕 7月18日20点500 hPa上空，其环流分析主要归纳有以下3点： 1) 中支低槽与南支低槽叠加。中纬度低槽在乌兰巴托到甘肃南部天水一线，它带动西路冷空气向东南移动；南支槽从四川伸向印度半岛，中支槽落后南支槽2~3个经度，由于中支槽冷空气的推动，南支槽前宽广的西南暖湿气流将加强并北上。 2) 副热带高压位置有利。副热带高压在加强，副高轴线为东北西–南向，长江中下游以南为宽广的西南气流带，高湿区面积广厚度大，并向北推移。 3) 风场特征。山西南部伸向山东西部，为一风速或风切变线，此切变线从5550米高度一致向下延伸到近地面；北支西风急流带在40˚N，南支西南风带在35˚N以南地区。北支西风带南侧在风速切变负涡度的作用下，在山西、河北上空3000米以下为纬向高压环流，这个高压环流使南北两支气流在此处分支，35˚N以南为西南风，35˚N以北地区为偏西风或偏北风，(图1)，根据历史资料分析表明，这种风场特征预示定陶未来24~36小时内多有强降水产生 [ 1 ] 。 7月19日08时图上，形势变化不大，切变线在山西南部到鲁南，35˚N以南偏南风加大，3000米以下西南风增大至16~20 m/s，定陶在西南急流带左侧0.5个纬度左右。20日上午，原位于乌兰巴托到宁夏的冷空气东移南压经过我区，副高一度有所削弱，定陶受槽后弱西北气流控制，使影响定陶的暴雨过程结束。 2.2. 中、低层影响系统 分析700 hPa、850 hPa、925 hPa和地面影响系统，与500 hPa影响系统配合较好，主要为西风槽东移影响山东全省，但由于副高位置稳定，西风槽槽线在20日08时东移到山东西部以后就向东北方向移 动，槽线并没有移过山东上空；地面图上在山东西部有地面气旋向偏北方向移动，因此主要造成鲁西南和鲁中西部地区靠近槽线附近出现强对流天气(图2)。
system: [SYSTEM]

user: 3. 物理量诊断分析 3.1. 水汽条件分析 850 hPa水汽通量场(图3) 19日20时的水汽输送带位于鲁南、安徽、湖北、湖南一线，输送带内有两个中心，第一个强中心位于河南、安徽一带，中心值28 × 10 −1 g∙cm −1 ∙hPa −1 ∙s −1 ，另一个强中心在湖南中部中心值为24 × 10 −1 g∙cm −1 ∙hPa −1 ∙s −1 。定陶上空的水汽通量为16~22 × 10 −1 g∙cm −1 ∙hPa −1 ∙s −1 。到20日10时水汽输送带位于半岛、鲁东南、安徽、湖南一线，第一个强中心移到鲁东南、半岛一带，中心值为28×10 −1 g∙cm −1 ∙hPa −1 ∙s −1 ，第二个中心位于安徽西部与河南东部交界处，中心值为34 × 10 −1 g∙cm −1 ∙hPa −1 ∙s −1 ，第三 图1. 2016年7月18日20点黄河中下游风场特征 图2. 2016年7月20日8时影响系统 个中心位于湖南中部，中心值为26 × 10 −1 g∙cm −1 ∙hPa −1 ∙s −1 。定陶上空的水汽通量为16~20 × 10 −1 g∙cm −1 ∙hPa −1 ∙s −1 。到20日20时水汽输送带位于辽东半岛、鲁东南、安徽、湖南一线，共有四个强中心，我区上空水汽通量值为16~22 × 10 −1 g∙cm −1 ∙hPa −1 ∙s −1 。700与500 hPa形势与850 hPa相似，水汽通量强中心均是从安徽省经鲁东南向东北方向移动(图3)。 3.2. 动力条件分析 从散度场分析(图4)，19日20时850 hPa半岛、鲁东南到安徽是辐合区，辐合中心位于半岛，中心值为−28 × 10 −5 s −1 ，定陶区上空散度为0~4 × 10 −5 s −1 ，700 hPa半岛到鲁中南部是辐合，辐合中心位于鲁中南部，中心值为−12 × 10 −5 s −1 ，我区上空为辐散，散度值为4~8 × 10 −5 s −1 ，200 hPa上空除鲁北是辐合，山东省其它地方均是辐散，强中心位于鲁东南和鲁南，中心值为28 × 10 −5 s −1 。我区上空散度为−4~−8 × 10 −5 s −1 ，说明19日20时鲁北上空散度场的垂直结构是高、低空均为弱辐合，不利于垂直运动的发展。 20日08时200 hPa济南以东是辐合区，辐合中心位于潍坊南部到青青岛北部，中心值为18 × 10 −5 s −1 ，鲁西南、鲁中西部、鲁东南、半岛南部是辐散区，鲁西的辐散中心值为48 × 10 −5 s −1 ，500 hPa鲁西南和鲁东南是辐散区，鲁北和鲁中是无辐散区，850 hPa山东省大部份都是辐合区，辐合中心位于鲁中，中心值为−36 × 10 −5 s −1 。由此可见200 hPa的高空辐散的抽吸作用远比仅有低层的辐合更有利于垂直运动的发展，地面强降水出现在200 hPa强辐散中心所在处 [ 2 ] 。 3.3. 低空急流分析 分析本次天气过程，700、850、925 hPa从18日08时开始逐渐有西南低空急流建立并到达山东上空， 图3. 2016年7月19日20时到20日20时850 hPa水汽通量实况场(单位：10 −1 g∙cm −1 ∙hPa −1 ∙s −1 ) 图4. 2016年7月20日08时高低空散度实况场(单位：10 − 5 ∙s − 1 ) 带来丰沛的水汽。 分析850 hPa低空急流的演变，18日08时开始在广西–湖南有一支西南低空急流建立，急流中心最大值达到16 m/s，西南气流的主要辐合带到达长江流域，定陶为偏西气流控制；19日08时低空急流发展强盛，一致的西南急流到达江苏，急流中心平均风速达到16 m/s，气流的主要辐合到达山东南部，定陶有明显的风速辐合和风向切变，到达山东的水汽通道建立；20日08时低空西南急流发展到最强盛，气流到达山东北部沿海，急流中心平均风速达到20 m/s以上，风速最大值达到26 m/s，山东全省被一致的低空西南急流控制，并且在鲁中以南和鲁西南有明显的风向和风速辐合，低空急流输送了大量的暖湿空气。21日08时由于副高的东退造成急流中心偏东，水汽通道被破坏 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。 分析700 hPa低空急流的演变，与850 hPa基本一致，19日08时西南低空急流建立到达我省的水汽通道，20日08时的西南低空急流最强盛，之后随着副高的东撤急流南撤。