DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 个人信用风险评估问题是信用风险领域的热点问题。本文基于布尔逻辑离散化技术客观地对一些连续的指标离散化，克服了人工离散化的主观性；利用属性约简方法降阶，去除冗余的信用风险评估指标从而建立有效的评估指标体系，这是两点重要的创新，对个人信用风险评估有很强的指导意义。利用常用的评估方法对德国的信用数据进行评估，结果表明，评估效果显著，详情见以下几点。 1) 对德国信用数据集的SMOTE类别平衡处理是必要的。 基于类别不平衡的数据集训练得到的分类器的分类必然是不公平的，典型的例子就是用只包含信用为好的数据集训练分类器，这样的分类器会将之后见到的一切样本均划分到信用好的类别中去，显然这是错误的。 2) 布尔逻辑离散化技术在某种程度上优于人工离散化。 布尔逻辑离散化技术客观地对一些连续的指标离散化，克服了人工离散化的主观性，经它处理的数据集能够训练出性能更高的分类器。 3) 德国信用数据集经过属性约简，评估指标由20个约简为10个，约简率高达50%。 经过评估指标约简的数据集，较未经过约简的数据集训练的分类器的性能下降幅度非常小(下降至多不超过4.5%，最少仅为0.1%)，甚至还提升了C4.5决策树分类器的ROC Area与总PRC Area。分类器性能的下降是可接受的，因为评估指标的减少提升了模型的可解释性、缓解了C4.5决策树分类器的过拟合、提升了分类器的泛化能力、大幅度的缩短了分类器的训练耗时。 4) 对于数据集4，Logistic回归分类器是最好的。 若以Logistic回归分类器的性能作为基准，Logistic回归与C4.5决策树分类器拥有最高的总分类精度；BP神经网络分类器拥有最低的第二类错误率；Logistic回归分类器的ROC Area、总PRC Area最高。针对“寻找分类性能最好的分类器”这一目的，可以说Logistic回归分类器是最好的。因为Logistic回归模型的可解释性强，每个评估指标对分类结果的影响可以从评估指标的权重上直观地看出。Logistic回归和C4.5决策树相比于支持向量机和BP神经网络易于理解，且基于前两者的分类器训练耗时显著短于后两者。根据奥卡姆剃刀原则，对德国信用数据集的属性约简是应该被接受的，Logistic回归分类器是最好的。 最后，本文必须强调，针对特定的问题、特定的先验信息、特定的数据的分布、特定的训练样本的数目、特定的代价或奖励函数等而言，不存在绝对优秀的算法。算法是否能够取得优良的效果多数情况下取决于该算法的归纳偏好是否与待解决的问题相匹配 [ 9 ] 。本文旨在提供粗糙集属性约简与多种分类模型相结合的思路，期望这种方法能够在其他信用数据集和其他领域的分类任务中有所建树。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 致密多孔介质气体渗流，启动压力梯度和滑脱效应同时存在。为了研究低渗气藏中滑脱效应对启动压力梯度的影响，本文基于渗流力学理论，采用试验的方法对王营煤矿煤样进行渗流试验。通过试验数据拟合分别求得了启动压力梯度和体现滑脱效应的滑脱因子。结果表明，随着滑脱因子的增大，启动压力梯度逐渐减小，并且和滑脱因子呈现很好的线性负相关关系。说明滑脱效应越明显，越有利于气体的流动，从而启动压力梯度减小。因此建立滑脱因子–启动压力梯度试验模型，对提高煤层气的开采具有一定的指导意义。 关键词 :低渗气藏，启动压力梯度，滑脱效应，渗透率 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 煤层气是赋存于煤层及其围岩中的一种自生自储式非常规天然气。我国煤层气资源极其丰富，但是由于我国普遍属于低渗煤层气藏，对于煤层气的开采十分困难。近年来，许多学者对低渗气藏启动压力梯度的影响因素及其对煤层气开采的难易影响和滑脱效应现象都进行了大量的研究，并且取得了一定的成果。王敬、刘海龙等 [ 1 ] [ 2 ] 研究了启动压力梯度对渗流规律、采收率、水平井产能的影响。汪全林等 [ 3 ] 利用岩心实验的方法，探讨了启动压力梯度与渗透率、流体粘度、流度以及岩石微观参数之间的关系。冯其红等 [ 4 ] 通过考虑启动压力梯度和应力敏感效应因素建立的煤层气藏垂直裂缝井气水两相产能方程，利用实例验证了采用优化后的井底流压进行排采，可以获得更高的单井累产气量，从而建立了煤层气水两相流动阶段的排采制度实时优化方案。刘高波等 [ 5 ] 研究了在低渗透气藏中，启动压力和滑脱效应同时存在对渗流规律的影响，通过理论推导并经验证得出，当井底流压在某一值时，非达西效应消失；且井底流压越大，启动压力项对气藏非达西的影响作用越大。肖晓春等 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 进行了低渗气藏不同围压、孔隙水压下滑脱效应的试验研究，对滑脱效应现象进行了分析。葛洪魁等 [ 9 ] 对页岩纳米孔隙流动的滑脱效应进行了分析，证明滑脱效应的存在不容忽略。 致密低渗气藏具有低孔、低渗等特征，导致渗流过程中存在启动压力梯度，不利于煤层气的开采。在低渗透的条件下，气体滑脱效应非常的显著，滑脱效应的存在有利于增加气体的渗透率。而在低渗气藏气体渗流时，启动压力梯度和滑脱效应同时存在，大部分研究主要是分别针对启动压力梯度和滑脱效应进行研究的，而并没有考虑滑脱效应对启动压力梯度的影响，本文针对低渗气藏煤层气渗流过程中同时存在的滑脱效应和启动压力梯度现象进行研究，并且探讨滑脱效应的存在对启动压力梯度的影响，研究滑脱效应对启动压力梯度的影响对煤层气的开采有重要的指导意义，有利于煤层气的开采。
system: [SYSTEM]

user: 2. 低渗气藏渗流试验 2.1. 试验目的 在大量学者研究的基础上，本文采用试验方法，研究低渗气藏的气体渗流特性，通过试验数据拟合求得启动压力梯度和滑脱因子，分析低渗气藏中滑脱效应对启动压力梯度的影响。 2.2. 试验材料及方法 本次试验煤样采自156采区下山区5326综采工作面，地面标高+155~+166米，井下标高−650~−802.2米，取样地点煤层埋深均大于800 m，将煤样制成50 × 50 × 100 mm的标准煤样17块。试验所用气体为甲烷。将制作好的煤样通过夹持器固定，放入自行研制的三轴渗透仪，密闭仪器。试验示意图如图1所示。 本实验是根据达西关于流体在多孔介质中渗透规律而设计的，所采用的方法为气测法，在煤样两端建立压力差，测量进、出口压力及出口流量，依据达西气测渗透率公式 [ 5 ] 进行计算。 k = Q μ Δ L A Δ P (1) 式中： k 为多孔介质渗透率，m 2 ； Q 为体积流量，cm 3 /s； Δ L 为煤岩体试样长度，cm； A 为试样横截面积，cm 2 ； μ 为流体粘度， Pa ⋅ s ； Δ P 为试样两端压差， MPa 。 通过压力泵进行轴向、围压加载，根据井底围压，试验围压分别采用5.0 MPa、8.5 MPa、12 MPa和15 MPa。然后逐渐增加孔隙压力，由转子流量计测出在每个孔隙压力下对应的气体流量，并记录数据。根据试验测得数据绘制压力梯度–流量图，如图2所示。
system: [SYSTEM]

user: 3. 试验结果分析 3.1. 低渗透气藏启动压力梯度试验数据拟合分析 低渗透煤层中，多孔介质流体的流动需要克服多孔介质与流体之间的阻力，而产生阻力的原因可能是吸附作用，也可能是流体的极限剪切应力作用，其在宏观上体现为流体的流动存在启动压力梯度。 为了简化模型，其含有启动压力梯度流动特点可用如下公式 [ 10 ] 进行描述： 图1. 试验示意图 图2. 不同围压作用下的甲烷压力梯度效应 ν = { 0 ， | ∇ p | ≤ G − k μ ∇ p ( 1 − G / | ∇ P | ) ， | ∇ p | > G (2) 式中： ν 为多孔介质中气体流动的速度， m / s ； p 为孔隙压力， MPa ； G 为启动压力梯度， MPa / m 。 从上图可以看出，围压一定时，压差越大，即压力梯度越大，流体流动获得的动力越大，流量也就随之增加；随着围压增大，煤体的骨架基质收缩，喉道孔径减小，裂隙系统闭合，流体流动通道受限，使得气气体通过的流量明显减少。 从拟合的图(图3)中可以看出，渗流在所测的压力梯度范围内都是呈现非线性，煤储层的渗透性特别差，在压力梯度很小的情况下，没有气体流量产生。根据试验数据拟合，可以得到在不同围压下甲烷的启动压力梯度：围压为5 MPa时，启动压力梯度为1.48143 MPa/m；围压为8.5 MPa时，启动压力梯度为3.9702 MPa/m；围压为12 MPa时，启动压力梯度为7.6222 MPa/m；围压为15 MPa时，启动压力梯度为6.0678 MPa/m。随着围压增大，启动压力梯度增大是因为煤基质骨架收缩，岩心受到压缩，喉道半径减小，使得气体通过煤基质的传质阻力增大，导致气体流动困难。但围压在增加到一定程度时，启动压力梯度却出现减小的情况。这说明围压增大在使骨架喉道半径减小的同时，也会产生新的裂隙，而裂隙的渗透率要大于孔隙的渗透率，进而导致启动压力梯度减小。 3.2. 低渗气藏滑脱效应试验数据拟合分析 滑脱效应是气体在多孔介质孔道渗流过程中出现在孔道壁面附近的气体分子速度不为零的一种现象。在低渗条件下，滑脱效应的存在会增加附加流量，进而会提高煤层的渗透性能。而渗透率的计算公式偏离非达西定律，采用如下公式 [ 11 ] [ 12 ] 进行计算： k = 2 p 0 Q μ L A ( P 1 2 − P 2 2 ) (3) 利用公式求得渗透率，并对试验数据利用线性回归方法进行数据拟合，得到不同围压下气体渗流时 图3. 不同围压作用下甲烷启动压力梯度 考虑滑脱效应的渗透率数学表达式和滑脱因子。数据拟合曲线如图4所示。 从试验数据拟合图可以得到，不同围压下，气体渗流会呈现出不同程度的滑脱效应。在低围压下，气体渗透率随着孔隙压力倒数的增加，渗透率逐渐变大，滑脱效应明显。随着围压的增大，渗透率会大幅度减小，但气体渗透率随着孔隙压力倒数的增加变化很小，几乎没有变化，而滑脱系数在减小，围压对滑脱效应的影响减小。围压增大，滑脱效应产生的渗透率增量减小。
system: [SYSTEM]

user: 4. 讨论 在低渗透致密气藏煤层气开发过程中，由于启动压力梯度、滑脱效应的存在，气体的流动呈现出非达西现象，不同于常规气体的流动形态。启动压力梯度对气体的流动有阻碍作用，而滑脱效应对气体的流动有促进作用，那么微观的滑脱效应对宏观的启动压力梯度又是如何影响的，现做进一步进行研究。将试验数据拟合得到的滑脱因子和启动压力梯度值整理见表1，拟合曲线如图5所示。 从拟合图中可以看出，启动压力梯度随滑脱因子的增加呈现很好的线性递减关系： λ = A + B b 式中：A、B为常数。 由于滑脱因子增大，滑脱效应明显，而滑脱效应的存在会增加附加流量，增大气体的渗透率，大大 图4. 不同围压作用下的气体滑脱效应 图5. 滑脱因子与启动压力梯度的关系 Table 1 The date of slippage factor and threshold pressure gradien 围压(MPa) 滑脱因子 启动压力梯度(MPa/m) 5 0.323494 1.48126 8.5 0.196996 3.97017 12 0.038544 7.62223 表1. 滑脱因子与启动压力梯度数据 改善低渗储层的渗透率，从而使启动压力梯度减小。启动压力梯度越大，气体开始流动需要克服的阻力就越大，对于煤层气的开采越困难，所以要提高煤层气的采收率，可以通过改善储层的渗透率。滑脱效应的存在会削弱启动压力梯度，有利于气体的流动。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结论 本文通过试验研究的方法来分析低渗气藏滑脱效应对启动压力梯度的影响，并且得到如下结论： 1) 低渗气藏气体的渗流流动存在启动压力梯度，并且随着围压的增大，启动压力梯度增大。 2) 低渗气藏渗流的滑脱效应是普遍存在的，低压条件下，随着孔隙压力的增大，滑脱效应比较明显；但随着围压的增大，滑脱效应的影响逐渐减弱。 3) 在一定的围压范围内，滑脱因子与启动压力梯度呈现很好的线性递减关系，滑脱效应的存在有利于减小启动压力梯度，更加有利于煤层气的开采。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 针对有限长管道声学模型，为了使管道噪声在较宽的频带内达到最大的衰减，本文基于声学有限元理论，利用声学软件Virtual.Lab Acoustics对管道声衬阻抗参数进行优化。计算出矩形截面管道下，壁面声衬的声阻与声抗最优值，讨论了管内切向气流、声衬长度、声衬铺设方式对最优声阻抗值和管道传递损失的影响，并对声阻抗参数进行了灵敏度分析，为后续管道主被动复合吸声的实现提供了一定的理论依据。 关键词 :管道噪声，声学有限元，最优声阻抗，传递损失，灵敏度分析 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 目前，管道内降噪一般是通过在内壁面铺设声衬来实现，但在低频时的吸声效果并不理想。近年来，LMFA实验室Galland等人发展了通风管道主被动复合吸声理论 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] ，建立了一套被称为“Matisse”的通风管道复合吸声测试系统，以多孔吸声材料作为被动吸声层，实现了2500 Hz以下宽频范围显著的消声效果。在最优阻抗方面，Betgen [ 5 ] 基于矩形管道模型，以多孔吸声材料作为被动吸声层，采用模态展开法求解了管道壁面最优阻抗值，并对比Cremer和Tester [ 6 ] 等人研究所得经验公式，表明该方法能够准确预测矩形管道壁面最优声阻抗值。 本文基于声学有限元法，采用声学软件Virtual.Lab Acoustics对有限长管道声学模型进行壁面声阻抗优化，求解出特定频率下的壁面最优声阻抗值。讨论了在不同管道边界条件下，声阻抗值的变化规律。相比于模态展开法，有限元仿真法能够更快的计算出特定频率下壁面最优声阻抗，所得数值最优解与理论值基本一致，且能够适应多种不同的截面形状及边界条件，更适用于工程实际。
system: [SYSTEM]

user: 2. 有限元管道声模型 如图1所示矩形管道，在管道上壁面敷设一段声衬，其阻抗率为Z。本文假设在管道中传播的是沿管轴方向的一维平面波，且存在切向均匀气流，速度为 U 0 。 假设所有声学变量都与时间成 e i ω t 的简谐关系，管内声传播满足对流Helmholtz方程 [ 7 ] ( i k + M ∂ ∂ x ) 2 p − ∇ 2 p = 0 (1) 其中， k = ω / c 0 ， M = U 0 / c 0 ， c 0 为声速， ∇ 2 = ∂ 2 / ∂ x 2 + ∂ 2 / ∂ y 2 + ∂ 2 / ∂ z 2 为拉普拉斯算子。 在刚性壁面y = 0与Z上，法向声质点速度为零。等价于 ∂ p ∂ y = 0 ， ∂ p ∂ z = 0 (2) 对于存在阻抗的壁面y = h，Ingard-Myers [ 8 ] [ 9 ] 阻抗壁面条件为 图1. 管道模型示意图 ∂ p ∂ y = − i k ( 1 + M i k ∂ ∂ x ) 2 p Z (3) 对于式(1)所表示的对流Helmholtz方程，采用声学有限元法求解，在求解前需要把计算的声场离散成一定数量的小声场单元，单元之间通过节点连接，每个单元的声压由节点的声压来确定，节点的声压与任意点的声压由形函数来表达。 p = ∑ i = 1 q N i e p i = [ N ] T [ p i ] (4) 式中 [ N ] 为形函数， [ p i ] 为节点声压。 式(1)在三维声场v中权重积分表达式为 (5) 式中： p ˜ 为权重函数，根据高斯定理，上式可转化为 ∫ V p ˜ [ ( i k + M ∂ ∂ x ) 2 p − ∇ 2 p ] d V = ∫ Ω p ˜ ( ∂ p ∂ n ) d Ω (6) 其中 Ω 为计算域中的边界，一般分为三类边界条件： 刚性壁面边界条件 Ω r ∂ p ∂ n = 0 (7) 法向质点速度边界条件 Ω v ∂ p ∂ n = − j ρ 0 ω u n (8) 法向阻抗边界条件 Ω z ∂ p ∂ n = − j ρ 0 ω p Z n (9) 则 Ω = Ω r + Ω v + Ω z (10) 假设 p ˜ 和 p 具有相同的形函数，将式(4)与式(7)至式(10)代入式(6)中，经整理可得 ∫ { [ K ] + j ρ 0 ω 1 Z n [ C ] − k 0 2 [ C ] } [ p i ] = − j ρ 0 ω u n (11) 式中 [ K ] = ∫ r [ N g ] ⋅ [ N g ] T d V [ M ] = ∫ r [ N ] ⋅ [ N ] T d V [ C ] = ∫ Ω Z [ N ] ⋅ [ N ] T d V [ F ] = ∫ Ω v [ N ] d Ω 其中 为声学刚度矩阵， [ C ] 为声学阻尼矩阵， [ F ] 为声学激励。 在得到形函数的情况下，求解式(11)就可以得到节点处的声压。 为验证本文方法的准确性，采用文献 [ 2 ] 同样的模型。管道截面形状为正方形，边长取0.066 m，管长度取1.2 m。管道内壁边存在两种边界条件，即刚性壁面条件与阻抗边界条件。在管道入口处施加单位速度边界条件，出口施加无反射边界属性。管道壁面为刚性，声衬处采用法向阻抗边界条件。管道采用六面体声学网格，网格大小为6 mm，计算频率区间取500 Hz到1500 Hz，网格单元数量为2.42万(图2)。
system: [SYSTEM]

user: 3. 壁面声衬最优声阻抗 管道的消声效果一般用传递损失或者插入损失来衡量，由于本文主要以数值仿真计算为主，故使用传递损失来衡量。当管道的传递损失达到最大的时候，这时的壁面阻抗称之为最优阻抗。在LMS Virtual.Lab Acoustic优化模块中将管道传递损失设为目标优化对象，声阻抗实部与虚部为变量参数，结合声学有限元模块进行全局求解优化计算。 3.1. 声学仿真优化计算 模型的边界条件与优化参数的设置直接影响到声学仿真优化的准确性，本文采用Tester [ 6 ] 研究所得的经验公式算出初始阻抗值，并在此基础上进行优化。以下表1与表2分别对应管内无流与有稳定切向流两种情况下，壁面最优声阻抗Z (Z = Z o /ρ 0 c 0 ，Z o 为最优阻抗值，ρ 0 c 0 为空气特性阻抗，本文取416.5 kg/m 2 /s)和传递损失，并将最优阻抗数值解与文献 [ 5 ] 的优化结果进行了对比(图3)。 图2. 管道有限元模型 Table 1 Optimal acoustic impedance and transmission loss at specific frequency (M = 0 频率(Hz) Z 文献 [ 5 ] 中Z TL (dB) 文献 [ 5 ] 中TL (dB) 500 0.059 − 0.120i 0.06 − 0.12i 40.7 39.8 700 0.089 − 0.168i 0.09 − 0.17i 44.3 41.9 900 0.113 − 0.225i 0.11 − 0.23i 41.8 40 1100 0.140 − 0.280i 0.14 − 0.28i 50.9 49.2 1300 0.165 − 0.337i 0.16 − 0.33i 39.9 39.2 1500 0.190 − 0.412i 0.19 − 0.42i 58.8 59.1 表1. 标管道内无切向汽流下(M = 0)，壁面最优声阻抗Z和传递损失TL 图3. 管道声场仿真流程与计算 Table 2 Optimal acoustic impedance and transmission loss at specific frequency (M = 0.1 频率(Hz) Z 文献 [ 5 ] 中Z TL (dB) 文献 [ 5 ] 中TL (dB) 500 0.030 − 0.036i 0.03 − 0.035i 29.4 31.1 700 0.051 − 0.067i 0.05 − 0.065i 45.1 42.5 900 0.079 − 0.117i 0.08 − 0.12i 50.1 48.8 1100 0.096 − 0.171i 0.09 − 0.17i 34.9 35.6 1300 0.132 − 0.232i 0.12 − 0.23i 48.2 49 1500 0.152 − 0.320i 0.15 − 0.31i 41.3 42.7 表2. 管道内存在切向汽流下(M = 0.1)，壁面最优声阻抗Z和传递损失TL 由以上表1和表2可知，本文采用声学有限元法求解出的壁面最优阻抗值与文献 [ 5 ] 中利用模态展开法优化所得的最优阻抗值及最优传递损失基本保持一致。图4对应管道内无切向气流条件下，管道在最优阻抗值下的声压云图，图5对应管道内存在切向气流下管道在最优阻抗值下的声压云图。 3.2. 最优阻抗值 图6中呈现的是特定频率下，管道壁面的最优阻抗。不论管道内是否存在气流，最优阻抗的实部随着频率的增大而增大，虚部随着频率的增大而减小，且一直为负数。当管道内存在稳定切向流时，最优阻抗的实部小于无流时的实部，虚部大于无流时的虚部。 3.3. 不同边界条件下最优阻抗值 从图7和图8中可以看出，随着声衬长度的增加，最优阻抗的实部减小，而虚部无显著的增大。当在管道的上下壁面对称铺设相同尺寸的声衬时，最优阻抗的实部与虚部值都有所增大。
system: [SYSTEM]

user: 4. 声阻抗参数灵敏度分析 为了分析声阻抗对管道传递损失的影响程度，需对声衬的阻抗参数作灵敏度分析。本文取在特定频率下，令声阻或声抗其中一项单独变化时，观察管道传递损失的变化情况。 图9中(a)与(b)呈现的是管道在500 Hz下，管道传递损失随声阻与声抗变化情况；(c)与(d)呈现的是 图4. 各频率下管道声压云图(M = 0) 管道在1100 Hz下，管道传递损失随声阻与声抗变化情况；从图中可以看出，声阻与声抗在最优值附近变化时，管道的传递损失有着显著的变化。 图10呈现的是900 Hz下管道内存在定常切向流，管道传递损失随声阻与声抗变化情况。从图中的曲线的陡峭程度可以看出，当管道内存在气流，声阻与声抗在最优值附近变化时，传递损失值的变化更加明显。 综上，声阻抗值的较小变化会引起管道的传递损失有着显著的变化，而且当管道内存在气流时，这种变化将加剧。 图5. 各频率下管道声压云图(M = 0.1) 图6. M = 0与M = 0.1下最优阻抗对比 图7. 不同声衬长度下最优阻抗对比 图8. 不同铺设方式下最优阻抗对比 图9. 管内无切向流(M = 0)时传递损失 图10. 管内存在定常切向流(M = 0.1)时传递损失
system: [SYSTEM]

user: 5. 结论 针对矩形管道壁面最优声阻抗，本文以声学有限元法为理论基础，运用Virtual. Lab Acoustics声学软件进行建模与优化计算，得出如下结论： 1) 无论管道是否存在切向气流时，最优阻抗值的实部都与频率成正比，虚部与频率成反比且一直为负值。 2) 当管道内存在均匀流动时，最优阻抗值有明显的变化。实部相比于无流情况下有所减小，虚部则增大。 3) 声衬长度对最优阻抗值的虚部影响不大；声衬铺设方式的不同对阻抗最优值有较明显的影响。 4) 声阻抗值的较小变化都会令管道的传递损失发生显著的改变。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 本文介绍了余热利用汽发的市场前景，对余热汽发电磁设计、结构设计、新材料应用等关键技术作了研究，并总结出关键点。关键点技术应用后降低了生产成本，提高了电机效率，改进了冷却风路，提升了防晕性能，具有结构简单、操作维护方便、可靠性高、运行费用低的特点，有良好的经济和社会价值。 关键词 :余热利用，汽发，电磁，结构，设计，优化 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 背景 国外80年代末90年代初己开始推广纯低温余热发电，同期我国采用的是带补燃的余热发电，余热部分只占发电量的20%左右，因此，整个系统是一个小型火力发电厂。虽然发电量可以控制，但能耗大效率低的问题并没有解决，发电成本随煤价的交化而变化，甚至出现发电亏损的情况。90年代末，随着国家能源政策的调整，严格审批和逐步淘汰补燃锅炉，大力发展纯余热低温锅炉。在国内，蒸汽燃气联合循环新技术、热电联产、新型干法水泥纯低温余热发电技术的推广应用、高炉余压发电及环保型垃圾处理发电厂等均有逐步增多的趋势，而该类发电设备正好需要3 MW~70 MW的汽轮发电机组。在国际市场，环保型中容量火电发展趋势也十分看好，特别是东南亚、西亚及越南、老挝、印尼、印度等国的中小火电需求逐步增多。在这一条件下，开发绿色环保型汽轮发电机将成为未来的发展趋势。余热余能回收用中大型汽轮发电机正是为了顺应市场的需要而开发设计的一个新产品，为减小设计尺寸，降低成本，提高效率，汽发优化设计是发展趋势。 汽发优化设计重点研究内容是汽发电磁方案设计和结构设计，结合余热利用机组容量分散、节能降耗、环保高效的特点，优化了电负荷、磁负荷、电抗、效率等主要电磁参数设计，优化了定子、转子、轴承等主要部件结构，降低材料损耗，提高了运行可靠性，提升了运行效率。
system: [SYSTEM]

user: 2. 电磁设计优化 2.1. 方案计算 电磁设计方案计算 [ 1 ] 是电机设计的核心，覆盖3 MW到70 MW之间多个机型的发电机，原型设计选型在传统老材料、老系列化、老参数限值的基础上进行，老系列机型计算典型结果(见附录1)。为解决余热发电机特殊机型节能降耗，效率提升问题，特对电磁设计作相应优化，如下表1。 2.2. 降本提效措施 [ 2 ] 1) 个性化选取：结合性能个性化选择较多的槽数，选取较长的节距，参数选取更为合理； 2) 选取余热个性化机型相应较合理的电负荷、磁负荷，缩短发电机有效长度降低机械损耗，提高电机效率； 3) 改进风路结构，提高了散热性能，提升了通风冷却效率； 4) 优化绝缘体系：采用优质云母特带作为主绝缘材料，在满足主绝缘电气强度和机械强度前提下，优化主绝缘结构，提高定子槽满率，提高线棒散热性能，缩短发电机有效尺寸，降低机械损耗； 5) 优化防晕结构：防晕结构采用低高阻一次模压成型结构，提高防晕性能稳定性； 6) 主要材料优化：选取低单位耗值的冷轧硅钢片，降低电机的磁滞和涡流损耗。转轴为高导磁率合金钢整体锻件，提升导磁性能。 Table 1 Turbine generator electromagnetic calculation (New Series Model Typical Results 1 R1(15) 0.714062E−02 2 j1 0.355374E+01 3 AS1 0.757903E+03 4 AS1j1 0.269339E+04 5 Ls2 0.102545E+04 6 Bδ 0.777474E+04 7 Bj1 0.135662E+05 8 Bj1′ 0.127545E+05 9 Bz1/3 0.154168E+05 10 Bz0.7 0.136465E+05 11 Bz0.2 0.171965E+05 12 Bj2 0.133644E+05 13 Ifo 0.144897E+03 14 Ifδ 0.130250E+03 15 Ifa 0.278525E+03 16 Ifk 0.296539E+03 17 Ifn 0.412283E+03 18 fko 0.488626E+00 19 j2 0.349689E+01 20 Ufn 0.186109E+03 21 Qfn 0.767296E+02 22 AS2 0.135759E+04 23 AS2j2 0.474734E+04 24 GFe1 0.231285E+05 25 Gcu 0.458278E+04 26 SQk 0.169241E+03 27 SQ Fe 0.112818E+03 28 Qf(75) 0.809922E+02 29 QR 0.245812E+03 30 SQ 0.608864E+03 31 η 0.976225E+02 32 θcu1 0.690492E+02 33 θFe 0.313380E+02 34 θδ 0.150000E+02 35 θs 0.273344E+02 36 θ2 0.830725E+02 37 θcu2 0.877929E+02 38 xn 0.498054E+01 39 xe 0.113297E+02 40 xd“ 0.138297E+02 41 xd 0.225169E+03 42 Xd' 0.227679E+02 43 x2 0.168722E+02 44 Tdo 0.964294E+01 45 ZC 0.000000E+00 46 y1 0.240000E+02 47 Z1 0.600000E+02 48 LT 0.220000E+04 表1. 汽轮发电机电磁计算(新系列机型典型结果)
system: [SYSTEM]

user: 4. 技术攻关后的典型制造业绩 优化设计方案已在多个余热回收电站稳定运行，其中的典型业绩见表3。 图2. 轴承示意图 Table 3 Typical performanc 发电机型号 电压等级 铁心长(mm) 总重量(t) 效率 备注 12 MW 10.5 KV 1650 35 97.2% 20 MW 6.3 KV 1860 54 97.3% 20 MW 10.5 KV 1860 55 97.4% 25 MW 10.5 KV 2200 60 97.6% 30 MW 10.5 KV 2700 66 97.5% 35 MW 10.5 KV 2700 71 97.5% 45 MW 10.5 KV 2900 79 97.6% 60 MW 10.5 KV 2850 117 97.7% 70 MW 10.5 KV 2850 127 97.7% 表3. 典型业绩
system: [SYSTEM]

user: 5. 结束语 蒸汽燃气联合循环新技术、热电联产、新型干法水泥纯低温余热发电技术的推广应用、高炉余压发电及环保型垃圾处理发电厂等都是今后能源可回收利用的发展趋势，因此，应用于余热余能回收发电的优化设计技术具有广阔的市场前景。
system: [SYSTEM]

user: Appendix 1. Electromagnetic Calculation of Turbo-generators (Typical Results for Old Series)
system: [SYSTEM]

user: 附录1. 汽轮发电机电磁计算(老系列机型典型结果)
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 患者男，48岁，间断性上腹部不适半年，查体未见异常。门诊胃镜检查示：食管粘膜隆起性质待定；超声内镜报告示：食管粘膜隆起源于粘膜层多，考虑囊性病。入院后行内镜下食管粘膜下病变剥离术(ESD)，术后病检报告证实为：食管囊肿。 关键词 :食管囊肿，超声内镜，粘膜下剥离术 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 前言 食管囊肿也称食管重复囊肿，属于罕见的先天性前肠囊肿；食管重复囊肿的发生率为1:8200。食管重复囊肿在成人中很少见，现将我院一例成人食管囊肿病例报道如下。
system: [SYSTEM]

user: 2. 病例报告 患者男，48岁。因间断性上腹部不适半年余入院。门诊行胃镜检查报告示(图1)：距门齿35~38 cm约7点处可见一隆起，约3.0 × 2.0 × 1.2 cm，表面光滑粘膜色泽与周围粘膜相同，活检钳按压质软；诊断：食管粘膜隆起性质待定。内镜超声报告示(图2)：隆起物起源于粘膜下层，呈无回声，内部回声均匀，边缘清晰，最大截面积约12.6 × 9.8 mm；诊断：食管粘膜隆起源于粘膜下层多考虑囊性病。拟行内镜下食管粘膜下病变剥离术(ESD)治疗，术后固定标本送检，病理报告示(图3)：(食管囊性病变)食管囊肿。
system: [SYSTEM]

user: 3. 讨论 食管囊肿也称食管重复囊肿，属于罕见的先天性前肠囊肿。在胚胎发育期间，胚胎第四至第八周期间原始前肠的背侧空泡化失败而形成的食管异常肿块，重复囊肿可发生在消化道从口腔到肛门的任何地方，食管重复囊肿在儿童中多发，男性发病率高于女性，在消化道中是第二常见的重复囊肿，在回肠段最常见，约占20%，在食管部分占10%~15% [ 1 ] 。食管重复囊肿的发生率为1:8200 [ 2 ] 。囊肿在食管下段占60%，上段占23%，中段占17%，好发于食管下段 [ 3 ] 。食管重复囊肿在成人中很少见，因为80%的囊肿在儿童时期被诊断出来并切除，小于7%的在青春期之前仍没有症状。无症状的食管囊肿在成年人中很难诊断，甚至由于症状的非特异性常被误认为其他常见的食管疾病 [ 4 ] [ 5 ] 。最常见的临床表现是上腹部不适、吞咽困难及胸骨后疼痛 [ 6 ] 。目前病例报告中，有人认为吞咽困难、胸骨后疼痛的快速发展是由囊肿快速增长所致 [ 4 ] [ 5 ] 。本例患者主要表现为上腹部不适症状。组织病理学检查是食管重复囊肿的金标准，其病理学诊断标准如下 [ 7 ] ：1) 囊肿在食管内或附着于食管壁，与消化道上皮细胞相连，2) 囊肿表面有两层肌肉组织覆盖，3) 囊肿可呈球形或管状，内壁为鳞状上皮组织或与胚胎食管同样的上皮组织，即圆 图1. 普通胃镜报告：(食管粘膜隆起性质待定) 图2. 内镜超声报告：箭头指示隆起物源于粘膜下层多考虑囊性病 图3. 病理报告(放大100倍)示：(食管囊性病变)食管囊肿 柱状上皮、胃粘膜上皮、假复层柱状上皮或纤毛上皮组织。在本病例中，组织学检查显示囊肿起源于食管，其壁由上皮细胞排列，由两层平滑肌层组成，符合上述诊断标准。 消化道隆起性形态学病变，普通消化内镜对其有较好的诊断价值，但对于肿瘤、囊肿以及消化道管壁外的脏器或肿瘤压迫引起的隆起性病变诊断较为困难。内镜超声检查(EUS)技术，可排除体表超声检查遇到的干扰，通过调整超声的频率能够清晰地将食管管壁从黏膜到外层显示为高–低–高–低–高回声的5层结构，分别为黏膜界面层、黏膜肌层、黏膜下层、固有肌层和外膜层 [ 8 ] 。它可以定义胃肠道内壁和外壁关系，并对区分囊性和实性肿块病变很敏感，食管重复囊肿常常表现为肿瘤内部无回声或低回声囊肿改变 [ 9 ] [ 10 ] 。尽管EUS对消化道隆起性病变的检查有较高诊断价值，但其仅仅是一种影像学诊断，若能够配合内镜超声引导，对病变组织活检或细针穿刺细胞学检查，将会很大程度上提高其诊断准确性 [ 11 ] 。本病例EUS报告为无回声囊肿，大小为12.6 × 9.8 mm。 虽然食管重复囊肿是良性的，癌变非常罕见，但外文文献中已有报道肿瘤性变性 [ 12 ] [ 13 ] 。由于食管重复囊肿存在出血、感染及转变为恶性肿瘤的并发症，因此早期诊断，发现病灶，即使患者没有症状，手术切除是最常见的治疗方式 [ 4 ] [ 5 ] 。Abu-Zaid等人先曾报道一例食管复发囊肿，经手术切除治疗，但目前这种情况的治疗已从开胸手术治疗转向内镜治疗 [ 14 ] 。本患者采用内镜下食管粘膜下剥离术，对患者创伤小，将囊肿完整切除，恢复快，并发症少，可以将消化道生理功能以及解剖结构很好的保留，并且可以达到和外科手术治疗相同的效果。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 在各种半导体光催化剂中，二氧化钛(TiO 2 )因其强的氧化还原能力、无毒无害、较高的生物降解速度、良好的化学和热稳定性等优点而成为研究的重点。化学类制备方法易于得到纳米级TiO 2 ，本文简述了不同实验方法下合成纳米级形貌的TiO 2 ，重点阐述了TiO 2 的晶体结构和形貌对其光催化性质的影响。 关键词 :纳米TiO 2 ，晶体结构，形貌，光催化性质 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 最近几十年来，工业快速发展造成的环境污染不可忽视。表面活性剂、杀虫剂、个人护理用品、药物、化工原料等随意排放在水中，这些污染物在地表水、地下水、污水和饮用水中被检测出来，严重危害了人们的身体健康。利用光催化降解有机污染物是解决水污染的有效途径之一，光催化剂因而成为研究者关注的焦点。TiO 2 以其氧化还原能力强、化学稳定性好、导带价带电位合适、无二次污染和成本低廉等特点成为一种最具潜力的光催化剂 [ 1 ] 。大量的实验结果表明，TiO 2 的晶体结构和形貌对光催化性质影响较大，而晶体结构和形貌主要取决于制备方法 [ 2 ] 。目前，制备TiO 2 的实验方法主要分为两类：物理法和化学法。物理法制备的TiO 2 存在颗粒尺寸大、易团聚、形貌不好控制等缺点，因此纳米级TiO 2 一般使用化学法进行制备。本文综述了多种制备纳米TiO 2 的实验方法，重点阐明制备方法对TiO 2 晶体结构、形貌和光催化性质的影响。
system: [SYSTEM]

user: 3. 讨论晶体结构和形貌对纳米TiO 2 光催化性质的影响 表1中总结了不同制备方法得到的纳米TiO 2 的晶体结构和形貌对其光催化性质的影响，从表中可以看出，两者对光催化的影响相辅相成。利用不同的实验方法可以得到锐钛矿型、板钛矿型、金红石型、锐钛矿和金红石混晶型TiO 2 ，这几种晶体结构都有较好的光催化性质。通过对比样品的不同形貌发现，样品尺寸越小，表面积越大，光催化性质会越好。如果样品有特殊形貌(如纳米花、花菜状的纳米颗粒等)，多级化的表面或结构增大了TiO 2 和降解物之间的接触面积，同样会提高光催化性质。在研究光催化性质时，用来模拟污染物的溶液有：亚甲基蓝、罗丹明B、甲基橙、活性艳红、重铬酸钾等。实际污染物中的成分会很复杂，不只包含一种成分，需要研究TiO 2 对不同污染物的光催化性质。对比表1中降解率可以看出，不同实验条件下制备的TiO 2 的降解率在70%以上，平均值约为94%，有两个TiO 2 样品的降解率达到了99%。通过调控实验条件，可以控制TiO 2 的晶体结构和形貌，进而影响它的光催化性质。 Table 1 Effect of crystal structure and morphology on photocatalytic properties of nano-sized TiO2 under different preparation method 制备方法 形貌 晶体结构 催化对象 降解率 文献 溶胶–凝胶法 纳米颗粒 锐钛矿 亚甲基蓝 86.5% [ 6 ] 纳米颗粒 锐钛矿 罗丹明B 90.1% [ 7 ] 纳米颗粒 锐钛矿 亚甲基蓝 99.33% [ 8 ] 均相沉淀法 纳米颗粒 金红石 [ 12 ] 沉淀–胶溶法 纳米颗粒 金红石 罗丹明B [ 13 ] 溶剂热法 纳米颗粒 板钛矿 亚甲基蓝 95.8% [ 14 ] 静电纺丝法 纳米颗粒 锐钛矿 亚甲基蓝 93.9% [ 15 ] 静电纺丝法 纳米纤维 锐钛矿(锐钛矿和金红石混晶) 罗丹明B 98% [ 16 ] 模板辅助溶剂热法 纳米纤维 锐钛矿 亚甲基蓝 [ 17 ] 静电纺丝法 短纳米棒 锐钛矿 亚甲基蓝 89.8% [ 18 ] 超声法 纳米棒 金红石 活性艳红 98.94% [ 19 ] 水热法 纳米花 锐钛矿 甲基橙 97% [ 20 ] 微波法 纳米管 锐钛矿 次甲基蓝 70% [ 21 ] 沉淀-胶溶法 纳米团簇 锐钛矿 重铬酸钾 99.8% [ 22 ] 表1. 不同制备方法下的晶体结构和形貌对纳米TiO 2 光催化性质的影响
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 TiO 2 是一种重要的半导体光催化剂，具有稳定的物理、化学性质，能降解多种污染物，在环境保护领域受到越来越多的关注。TiO 2 的晶体结构和形貌能有效影响它的光催化性质，而制备方法又能有效影响TiO 2 的晶体结构和形貌，本文总结了不同实验方法合成的形貌，如纳米颗粒、纳米纤维、纳米棒、纳米管、纳米花、纳米团簇等，讨论了纳米级TiO 2 的晶体结构和形貌对光催化性质的影响。把TiO 2 的尺寸降到纳米级是提高光催化活性的方式之一，有些实验方法制备TiO 2 存在局限性，比如：样品合成效率较低、颗粒尺寸分布不均匀、形貌不易控制等。为制备出在可见光区光催化性能良好的TiO 2 ，需要进一步的研究，可以对TiO 2 进行改性，常用的改性包括非金属掺杂、金属掺杂、贵金属掺杂、半导体复合、染料敏化等。为解决光催化剂TiO 2 在液体中难回收的问题，未来的发展方向为TiO 2 和磁性材料复合，让复合材料具有室温磁性，将有利于TiO 2 的回收利用。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 本文针对创新驱动背景下陕西高校的“双一流”建设问题，分析了陕西省“双一流”建设高校发展的总体状况，继而通过研究世界一流高校和一流学科建设过程中的经验，从学科建设、师资建设、人才培养、制度体系建设、文化建设五个方面总结了世界一流高校和一流学科建设对陕西省高校进行“双一流”建设的启示，为陕西省教育相关部门进行顶层设计和制度安排提供决策参考，同时也为其他地区高校进行“双一流”建设提供有益借鉴。 关键词 :创新驱动，陕西高校，一流大学，一流学科，双一流 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 为加快实施创新驱动发展战略，2015年3月，中央和国务院印发了《关于深化体制机制改革加快实施创新驱动发展战略的若干意见》，提出到2020年，要基本形成适应创新驱动发展要求的制度环境和政策法律体系，为我国进入创新型国家行列提供有力保障。其具体目标之一就是要发挥科学技术研究对创新驱动的引领和支撑作用，构建更加高效的科研体系。科研体系的构建和完善离不开高校及其学科体系的建设和发展。2015年11月，国务院印发《统筹推进世界一流大学和一流学科建设总体方案》，提出推动一批高水平大学和学科进入世界一流行列或前列，使之在支撑国家创新驱动发展战略、服务经济社会发展等方面发挥重大作用。2017年9月，《世界一流大学和一流学科建设高校及建设学科名单》正式公布，首批“双一流”建设高校共计137所，其中世界一流大学建设高校42所，世界一流学科建设高校95所，“双一流”建设学科共计465个。 习近平总书记曾多次强调，实施创新驱动发展战略，根本在于增强自主创新能力。人才是创新的根基，创新驱动实质上是人才驱动，谁拥有一流的创新人才，谁就拥有了科技创新的优势和主导权。而大学早已成为人才培养的重要途径，大学的质量和学科建设水平深刻影响了创新型人才的培养质量。加快一流大学和一流学科建设已被写入十九大报告，成为指导新时代我国教育工作和人才战略的根本方针。陕西省作为高校最集中的省份之一(据教育部公布的2017年全国高校名单显示，陕西省共有普通高等学校93所，在数量上排名全国第13位)，是高等教育的大省，但却不是高等教育的强省。在国家加快实施创新驱动发展战略以及启动高校“双一流”建设战略的背景下，陕西省高校如何把握机会，应对挑战，通过提升教学、科研等各方面水平，逐步实现“双一流”建设的三个阶段性目标，进而实现质的飞跃，助力陕西从教育大省到教育强省的转变，是一个值得各方深入探讨的重大课题。在此过程中，世界一流大学和一流学科建设的经验教训所带来的启示，能够帮助我们少走弯路，更快更好地达成目标，值得总结和学习。本研究着眼于创新驱动背景下陕西高校的“双一流”建设问题，在分析陕西省“双一流”建设高校(包括一流大学建设高校和一流学科建设高校，下同)发展总体状况的基础上，通过分析世界一流高校和一流学科建设的成功经验，提出其对陕西省高校“双一流”建设的启示，并为陕西省教育相关部门进行协调的顶层设计、做出合理的制度安排，进而推动高校治理能力和治理体系现代化提供决策参考，同时也可为其他地区高校进行“双一流”建设提供有益借鉴。
system: [SYSTEM]

user: 2. 陕西省“双一流”建设高校现状 在2017年9月多部委联合发布的中国高校“双一流”建设名单中，陕西省共有8所高校入选，其中3所入选世界一流大学建设高校，5所入选世界一流学科建设高校。其中，西安交通大学和西北工业大学入选A类一流大学建设高校，西北农林科技大学入选B类，西北大学、西安电子科技大学、长安大学、陕西师范大学和第四军医大学入选一流学科建设高校；这8所高校中的17个学科入选“双一流”建设学科名单，其中西北大学1个学科入选、西安交通大学8个学科入选、西北工业大学2个学科入选、西安电子科技大学2个学科入选，长安大学、西北农林科技大学、陕西师范大学和第四军医大学各1个学科入选。 世界一流大学和一流学科的建设是以一定的学校综合实力为基础的，此次入选的8所“双一流”建设高校均为原“211”和“985”高校，经过二十余年持续不断的建设和发展，这些学校在人才培养、学科发展和科研能力等方面都达到了一定高度，在客观上具备实现世界一流大学和(或)一流学科建设的条件。但这并不意味着进入名单就一定能实现“双一流”建设目标，“双一流”名单评选实行动态调整机制，“双一流”身份并非一劳永逸，评选只是一个起点，未来的建设和发展才是各高校需要高度重视和作为工作重点扎实稳步推进的。 虽然陕西省入选的8所高校在办学定位、目标和等方面各有特点(如西安交通大学是综合性大学，西安电子科技大学和长安大学是行业特色型大学)，其“双一流”建设目标也各有不同，尽量立足自身的办学传统和特色，发挥各自的学科优势，但是作为高校，它们在教学模式、人才培养、学科建设、科学研究、管理机制、等方面共同遵循某些教育教学规律。“双一流”建设也必须在遵循和利用这些基本教育教学规律的基础上才能发挥作用。基于此，世界一流大学和一流高校的建设经验对陕西省高校乃至全国高校的“双一流”建设都具有启发和借鉴价值。
system: [SYSTEM]

user: 3. 世界一流高校和一流学科建设研究现状 中国地质大学高等教育研究所副所长李祖超和教育部国家教育发展研究中心高教研究室主任马陆亭分析了美国哈佛大学、斯坦福大学等世界一流大学建设的路径与经验，从一流学科建设、一流师资建设、重大课题攻关和高端智库建设等方面进行了总结 [ 1 ] 。杨运东从办学理念、经费保障机制、校园文化建设等方面研究并总结了美国马里兰大学的办学经验，从理念、意识、规划等方面提出建议措施 [ 2 ] 。周慧颖等人分析了麻省理工学院(MIT)工程教育跨学科课程建设的经验和启示，从目标设定、交叉课程设置、跨学科研究中心和实验室建立、跨学科师生团队建设等方面进行了总结，并从这几方面提出我国高校工程教育应加强的内容 [ 3 ] 。 董泽芳等人研究了国外一流大学的人才培养模式，以美国的哈佛大学、普林斯顿大学、斯坦福大学和英国的牛津大学、剑桥大学等8所世界公认的世界一流大学为研究对象，指出重视人才培养模式的改革创新是这类大学培养大批杰出人才的关键，并从培养理念、专业设置、课程设置、教学制度体系、教学组织形式、教学管理模式等8个方面总结了国外一流大学人才培养模式的共同特点 [ 4 ] 。金保华等研究了美国州立大学应用型创新人才培养协同机制对我国高校建设的启示，指出强化高校协同主体地位、加强协同组织机构建设和校内校外相互协同配合，促进培养方式多样化对我国地方高校应用型创新人才培养具有重要的借鉴意义 [ 5 ] 。詹一虹等研究指出国外高校创新教育注重提升大学生的综合素质，将培养创新人才严格渗透到教育的全过程，推动教育事业的良性发展，并从理念、途径、教育政策和育人环境四个层面进行了分析 [ 6 ] 。靳玉乐等分析了美国研究型大学以创新素质为核心培养目标、标准考试与综合评价并重、核心知识与专业成长结合、教授治校与民主管理联合、课堂教学与学术实践融合、市场机制与团队协作共生、平台搭建与奖励机制并行的创新人才培养方式，提出我国高校的创新人才培养应在立足实际的基础上，推进我国高校科研改革、营造创新人才成长环境、优化创新人才培养机制、深入开展创业教育 [ 7 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 4. 世界一流高校和一流学科建设对陕西省高校的启示 通过对世界一流大学和一流学科建设过程的考察，不难发现，世界一流大学和一流学科的建设有迹可循、有理可依，其建设经验可以归纳为以下几点： 1) 以一流学科建设为抓手，带动学科生态集聚。世界一流学科是世界一流大学的基础和根本标志，世界一流大学并不限于综合大学，也不受制于办学规模，除麻省理工学院、加州理工学院这些知名的以理工科见长的高校外，在2015年US News全球大学排名中，学科特色鲜明的得克萨斯农工大学(全球综合排名88位，农业特色鲜明)、荷兰瓦赫宁根大学(全球综合排名109位，农业排名第1)均位列全球综合前150位，进入世界一流大学行列。正如中国地质大学(武汉)校长王焰新则认为的那样，“学科特色鲜明的大学要建设成为世界一流大学，必须在体现学校学科特色的领域达到世界顶尖水平，成为国际同类学科的领跑者，同时有若干个相关学科达到世界先进水平，在相关研究领域世界范围内形成重要影响力。如此，世界上一些学科特色鲜明的高水平大学同样能够跻身世界一流大学行列。 2) 重视吸纳世界一流的师资力量。世界一流大学必拥有世界一流的教师队伍。以国际化的视角和胸怀，向全世界优秀人才敞开大门，多维度、多层面制定合理的激励机制和选拔制度，通过广泛招聘国内外优秀人才、吸引世界各地学者前来访问等方式，放眼世界，在全球范围内网罗优秀人才，为我所用。 3) 特别重视人才的培养。大学区别于其它研究机构的本质特征在于，大学的根本任务是人才培养，世界一流大学都特别重视人才的培养，特别是对拔尖创新人才的培养。“为什么我们的学校总是培养不出杰出人才？”这就是著名的“钱学森之问”，吸收国外一流高校对人才培养的经验，或许是回答“钱学森之问”的突破口。 4) 注重建设完善的制度体系，为教师培养人才、科学研究提供支持和高效的服务。21世纪教育研究院副院长熊丙奇认为，中国高校资源欠缺问题已经不是特别突出，最缺好的办学制度和理念。国外一流高校都具有各具特色的制度体系，引进世界一流大学的管理体系和保障制度并与我国的国情相结合，建设有中国特色的、适应我国国情的高校管理体系、管理队伍和保障制度，是迈向一流大学不可或缺的步骤。 5) 重视先进的大学文化建设。独特的校园文化是世界一流大学的核心竞争力所在。上海交通大学校长张杰认为，中国的大学与世界一流大学的差距，将主要体现在大学文化方面。大学对人文精神和学术文化的追求，从根本上决定着国家的前途和社会的未来。世界一流大学都特别重视大学文化建设，如美国马里兰大学主动创建品牌、实施品牌战略与管理，精心设计了品牌海龟“Testudo”向公众表达大学的正面形象，建立良好的消费者关系和公共关系，为学校的持续发展提供了全方位的支撑。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结论 世界范围内的高等教育在一定程度上遵循某些共同的教育教学规律。对世界一流大学和一流学科形成和发展经验的总结为陕西省乃至我国高校“双一流”建设带来有益启示，主要包括：以一流学科建设为抓手，带动学科生态集聚；重视吸纳世界一流的师资力量；特别重视人才的培养；注重建设完善的制度体系；重视先进的大学文化建设。持续跟踪、分析并结合国情、校情消化和吸收世界一流高校的成功经验对陕西省高校乃至全国高校进行“双一流”建设都具有十分重要的意义。后续将围绕师资力量国际化的方式方法、不同类型创新型人才培养的方式方法等具体问题展开进一步研究。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 利用无线信号进行呼吸检测已被证明具备可行性，但仍存在一些不足之处，如实验设置需要较大的空间；呼吸检测时容易受到非目标活动干扰等。本文通过数学分析方式指出最短菲涅尔区半径所在位置，并结合自由空间传播路径损耗公式和天线电磁场特征，优化了天线设置方式，提出了一种WI-BD呼吸检测模型。实验结果表明，本文所述的WI-BD模型切实可行，信道状态信息变化幅度可达4~8 dB，且具有显著优势：有效减小检测空间；获得最佳菲涅尔区半径；天线间距的可调控性有助于模型的实际应用。 关键词 :菲涅尔区，信道状态信息，呼吸频率，视距范围，反射信号，外接天线 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 近些年，利用WIFI信号进行呼吸检测已经取得了很多研究成果 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] ，但普遍缺乏有效的理论指导，实验结果的稳定性和再现性难以提高。 最近，在视距范围(line of sight， LOS)环境下基于信道状态信息(Channel State Information， CSI)的相关研究工作中引入了菲涅尔区理论，标志着基于WIFI信号的呼吸检测相关研究工作正由基于模式逐渐过渡为基于模型的阶段 [ 5 ] 。基于CSI的菲涅尔区理论目前已被用于室内定位 [ 6 ] 、移动方向侦测 [ 7 ] 和呼吸检测 [ 8 ] 等方面，实践证明该理论的确有利于指导模型设计和实验分析，有效提高了实验的稳定性和再现性。 文献 [ 8 ] 通过菲涅尔区理论详细论证了基于WIFI信号的呼吸检测原理，并对双人模式下呼吸检测进行了探索，尽管文中已建立了相对完善的呼吸检测模型，但其所述模型依旧存在一些不足之处：模型在应用时，需计算以决定天线如何放置；实验空间需求大；多人模式下解决方案的前提条件过于苛刻，要求多人的呼吸频率各不相同等等。此外，智能健康设备有着广泛的市场前景，无线信号具有检测范围广、光线条件零敏感度、高隐私保护性、免穿戴等特点，十分符合呼吸频率检测这一特殊场景的种种要求。因此，有必要进一步完善基于菲涅尔区的呼吸检测模型。 本文通过对菲涅尔区特征的进一步分析，并结合不同增益规格下天线的电磁场辐射形态特征，提出了一种基于WIFI信号的呼吸检测模型，简称WI-BD模型。本文后续内容为：第2节介绍基础理论；第3节介绍实验设定和理论分析；第4节介绍WI-BD模型及单目标验证；第5节为全文总结。