DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 5. 坚持灌输理论应注意的问题 灌输理论不是死板的、一成不变的，在灌输理论的整个形成和发展过程中，经过不断的实践使其与时俱进，我们相信灌输理论不但不会过时，而且应该得到更大程度上的改进，这一点是肯定的。在社会主义现代化建设过程中，我们运用灌输理论取得了巨大的成就，随着市场经济的发展，灌输理论应该不断地发挥它的作用，更好地服务于社会主义市场经济的发展，在灌输过程中，我们肩负着艰巨的任务，其中有几个方面的问题须要我们极大的关注。 5.1. 灌输内容要丰富，灌输途径需拓宽 思想政治的灌输教育坚持方式的多样性有助于无产阶级的政治意识的全面发展，在灌输教育的过程中，受教育者在工作和生活等方面学习了马列主义和共产主义思想、道德，使他们在思想、道德等方面受到极大的感染。换句话说，思想政治教育的内容不是单一的、枯燥的，而是丰富多彩的，除了掌握马克思主义经典著作，还要将理论应用于实践，指导实践，根据时代的要求掌握马克思主义中国化的最新理论成果。灌输内容的多样性要求灌输途径也应该多样化。在思想政治教育过程中，传统的课堂教学是基本的，只是这个过程的一部分，教育者除了基本的课堂教学这一途径外，应注意把灌输思想与实践相结合，融入到人们的日常生活和工作当中，诸如人们常见的电影、电视、戏剧、报刊等社会文化的宣传阵地也同样承担着灌输的重任。还有一些有效的途径也发挥着重要的作用，比如，社会调查、各类文化展览、知识竞赛等活动。丰富灌输内容，拓宽灌输渠道，极大提升无产阶级的思想、政治意识。 5.2. 灌输本质要明确，灌输规律要科学 社会主义意识不会在群众中自发产生，无产阶级先锋队——共产党必须不断地向群众灌输科学社会主义理论，才能提高群众的社会主义思想觉悟，指导群众参加无产阶级解放斗争和社会主义建设，这是马克思主义的一个基本原理，也是确立思想政治教育战略地位、目的任务、内容方法的重要理论依据 [ 4 ] 。思想政治教育的本质是一定阶级或政治集团为了实现自身的政治纲领和政治任务而进行的和思想政治教育有关的工作。思想政治教育的本质属性要求必须以灌输理论为指导。在日常生活中，人民群众不会自发地产生统治阶级的思想和政治纲领，这些思想和纲领必须通过思想政治教育者以各种方式和途径灌输到人民群众中，被他们吸收和理解。科学社会主义的纲领不仅仅是社会活动的反应，它源于生活又高于生活，是人们在吸收前人的基础上，在实践中不断进行科学总结的结果。思想政治教育的本质属性要求思想政治教育工作者在展开思想整治工作时要坚持党的路线、方针，时刻遵循灌输教育的规律，学会运用马克思主义的立场、观点和方法解决现实过程中遇到的难题，坚持共产主义理想信念，为全面实现社会主义现代化建设贡献出自己的力量。 总之，灌输理论是思想政治教育的重要组成部分，是实现思想政治教育实效性的重要条件，当前面临着国际、国内复杂的社会环境，充满挑战和风险。在新形势下，要充分认识灌输理论的科学内涵、现实意义，还要科学地运用灌输理论，在探索实践中创新和发展灌输理论，为中国特色社会主义现代化建设不断注入力量。
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user: 摘 要 通过应用改进的Kolokolniov引理，考虑Gol'dberg-Grinshtein型对数导数估计，将现有结果中的常数改进为4.5206。特别地，对零点和极点都是实数的亚纯函数，将相应的常数改进为3.8018。 关键词 :亚纯函数，Nevanlinna理论，对数导数 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在下文中，将使用Nevanlinna理论 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 的标准记号。对数导数引理刻画了对数导数的均值函数的上界，是亚纯函数值分布理论的核心定理之一。早在1976年，Gol’dberg和Grinshtein [ 4 ] 就研究了对数导数的均值函数的上界。他们得到了如下估计式： m ( r ， f ′ f ) ≤ log + ( T ( ρ ， f ) r ρ ρ − r ) + 5.8501 (1) 其中 ρ > r ， f ( z ) 是一个亚纯函数且满足 f ( 0 ) = 1 。 形如式(1)的不等式称为Gol’dberg-Grinshtein型对数导数估计。其应用及如何改进常数5.8501，一直受到国内外专家学者的关注。Benbourenane和Korhonen [ 5 ] ，Kondratyuk和Kshanovskyy [ 6 ] 先后将不等式(1)中的常数5.8501改进为5.3078和4.8517。Heittokangas等人 [ 7 ] 则得到了不等式(1)包含高阶导数的形式。 我们首先证明如下的一般性结果： 定理1：设 f ( z ) 在 { z ∈ C : | z | < R } 内亚纯且 f ( 0 ) = 1 ，其中 0 < R ≤ ∞ ，则对所有满足 0 < r < ρ < R 的 r 和 ρ 有 m ( r ， f ′ f ) ≤ log + ( T ( ρ ， f ) r ρ ρ − r ) + 4.5206 对于零点和极点都是实数的亚纯函数，我们将常数4.5206进一步缩小为3.8018，也就是如下定理： 定理2：设 f ( z ) 在 { z ∈ C : | z | < R } 内亚纯且 f ( 0 ) = 1 ，其中 0 < R ≤ ∞ 。如果 f ( z ) 的所有零点和极点都是实数，那么对所有满足 0 < r < ρ < R 的 r 和 ρ 有 m ( r ， f ′ f ) ≤ log + ( T ( ρ ， f ) r ρ ρ − r ) + 3.8018
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user: 2. 引理 引理1： [ 5 ] 如果 0 ≤ d ≤ 1 ， 0 < α < 1 ， C 1 ， C 2 为非负实数，那么 C 1 ( 1 − d ) α + C 2 d α ≤ ( C 1 1 1 − α + C 2 1 1 − α ) 1 − α 引理2： [ 8 ] 假设 R < ∞ ， F ( z ) 在 { z ∈ C : | z | < R } 解析，对 0 ≤ θ ≤ 2 π ，定义 u ( θ ) 如下： u ( θ ) : = lim inf z → R e i θ ， | z | < R | F ( z ) | 1 − α 如果 Re ( F ( z ) ) 或 Im ( F ( z ) ) 不变号，那么对任意满足 0 < α < 1 的 α 有 1 2π ∫ 0 2π u ( θ ) α d θ ≤ sec ( α π 2 ) | F ( 0 ) | α 以下引理是Kolokolniov引理(见 [ 9 ] )的改进形式。 引理3： [ 5 ] 假设 R < ∞ ， { c k } ⊆ { z ∈ C : | z | < R } 内的有限复数列。对每个 k ，假设 δ k = ± 1 并定义 H ( z ) : = ∑ k δ k z − c k 则对任意满足 0 < α < 1 的 α ， 0 < r < R 有 1 2π ∫ 0 2π | H ( r e i θ ) | α d θ ≤ ( 2 1 1 − α + 2 2 1 − α ) 1 − α sec ( α π 2 ) ( n ( R ， H ) r ) α 注意到，如果对每个 k ， c k 为实数，那么 φ k = arg ( c k ) ∈ [ 0 ， π ] ， q k = δ k sin ( φ k ) = 0 ，参考引理3的证明，可以得到以下结果。 引理4：假设 { c k } 为有限实数列。对每个 k ，假设 δ k = ± 1 并定义 H ( z ) : = ∑ k δ k z − c k 则对任意满足 0 < α < 1 的 α ， 0 < r < R 有 1 2π ∫ 0 2π | H ( r e i θ ) | α d θ ≤ 2 2 − α sec ( α π 2 ) ( n ( R ， H ) r ) α 下面的引理是Jensen不等式的推论，证明见Kondratyuk [ 6 ] 。 引理5：如果在 [ 0 ， T ] ， u ( t ) ≥ 0 且 I = 1 T ∫ 0 T u ( t ) d t 存在，那么 1 T ∫ 0 T log + u ( t ) d t ≤ max { 1 ， log I }
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user: 4. 定理2的证明 仿照定理1的证明，可知不等式(4)仍然成立。由于 a j ， b j 均为实数，故对 I 2 的估计式中的 ξ 2 j = Im ( a j ) = η 2 j = Im ( b j ) = 0 ，从而 h 3 ( z ) = h 4 ( z ) ≡ 0 。这就给出 I 2 ≤ 2 1 − α β α sec ( α π 2 ) ( ρ r ( ρ − r ) ) α ( N ( ρ ， f ) + N ( ρ ， 1 f ) ) α (9) 对 I 3 应用引理4，可得 I 3 ≤ 2 2 − α sec ( α π 2 ) ( n ( s ， f ) + n ( s ， 1 f ) r ) α ≤ 2 2 − α β α sec ( α π 2 ) ( ρ r ( ρ − r ) ) α ( N ( ρ ， f ) + N ( ρ ， 1 f ) ) α (10) 再次应用引理1，结合(4)，(9)和(10)，可以推出 m ( f ′ f ) ≤ log + ( T ( ρ ， f ) r ρ ρ − r ) + log C ( α ， β ) α (11) 其中 C ( α ， β ) = ( C 1 ( α ， β ) 1 1 − α + C 2 ( α ， β ) 1 1 − α ) 1 − α ， C 1 ( α ， β ) = ( 2 1 − β ) α ，     C 2 ( α ， β ) = 6 β α sec ( α π 2 ) 不等式(11)对所有的 α ， β ∈ ( 0 ， 1 ) 成立。经数学软件Lingo运算可知， ( log C ( α ， β ) ) / α 的最小值为3.8018，在 α ≈ 0.7679 ， β ≈ 0.9081 处取得。定理2证明完毕。
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user: 摘 要 关于洪泽盐盆赵集次凹中沉积的阜宁组四段盐岩的成因，目前多有争议，对成盐物质来源的限定显得尤为重要。本文通过对赵集次凹两个钻井岩芯的微量元素地球化学研究，结合测井资料、沉积特征以及孢粉化石资料等，发现盐类物质主要来源于邻区淮安凸起，但是残余海侵水也是盐类来源的重要一部分，因此具有一定的找钾前景。 关键词 :赵集次凹，阜宁组四段，盐岩，物质来源 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 据前人研究发现，含盐系地层成盐物质来源一般可以分为三种：1) 海侵水或者是残留海水；2) 更早的含盐系地层风化淋滤；3) 深部卤水 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。而对成盐物质来源的研究对指导找盐矿有着重要的意义。洪泽盐盆是我国重要的盐矿开采基地，盐岩主要赋存在古近系古新统阜宁组阜四段地层中，对成盐物质来源研究不多，并且存在不同的认识 [ 4 ] [ 5 ] 。王伟锋和张伟 [ 4 ] 认为盐类物质主要由盐盆东部淮安盆地早白垩世沉积的盐岩地层提供，并没有海水的参与，而舒福明 [ 5 ] 认为盐类来源于地表岩石风化淋滤和海侵残留水共同作用的结果。同时海相成分的参与是成钾矿床的必要条件。由于我国钾盐资源匮乏，找钾工作十分必要。因此对成盐物质来源的限制尤其是判断是否有海水参与显得十分重要。本工作通过对洪泽盐盆赵集次凹中盐岩样品Br等元素地球化学的分析，试图揭露该地区成盐物质来源中是否有海水参与，并揭示该区是否有找钾前景。
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user: 2. 区域地质概况 洪泽凹陷在地质单元上位于下扬子板块苏北盆地西北部，北邻鲁苏隆起，南接建湖隆起和张八岭隆起，东邻淮安凸起，西以郯庐断裂带为界(图1)，走向北东，是一南断北超、南厚北薄的中新生代箕状断陷。从晚白垩纪仪征运动开始，洪泽盆地开始接受沉积，地层沉积超过5800米 [ 6 ] 。其东部的淮安凸起在早白垩世时期为一断陷盆地，沉积了巨厚的浦口组含盐地层 [ 5 ] [ 7 ] ，仪征运动以后开始抬升，使浦口组含盐系地层遭受剥蚀。洪泽凹陷由北东到南西依次分布有赵集次凹、管镇次凹以及津里次凹。其中赵集凹陷最深，对成盐是最有利的。
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user: 3. 盐矿地质特征 赵集次凹由北向南倾斜，为一典型的南断北超箕状断陷，钻井资料显示，矿区内地层主要由中新生界地层构成，从下到上分别为上白垩统泰州组、古第三系阜宁组、戴南组、三垛组、上第三系盐城组和第四系东台组。中、新生界地层由南向北逐渐抬升，厚度逐渐减薄直至尖灭。深凹带为盐类物质聚集的良好场所。盐岩地层分布具有环带状特点，由内向外依次为硫酸盐相、碳酸盐相、碎屑岩沉积。 石盐岩、无水芒硝矿主要分布于古近系古新统阜宁组阜四段地层(E 1 f 4 )中。岩盐矿层走向近东西向，倾向近南，矿层水平，倾角较小，平均5˚以下。该段含盐系又可分为五个亚段：盐上膏盐亚段、上盐亚段、中淡化亚段、下盐亚段和盐下膏盐亚段。上盐亚段盐质较纯，是该区主要勘探、开发石盐矿层目的层，平均埋深1800米以深，段内岩盐工业矿层较多，最大单层厚度近40米，矿层总厚度逾100米。下盐亚段岩盐、芒硝矿互生，是主要勘探、开发无水芒硝矿层目的层。 图1. (a) 洪泽凹陷大地位置图，(b) 洪泽凹陷构造及赵集次凹位置简图
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user: 4. 样品及分析方法 所分析的盐岩样品取自赵集次凹两个钻井(18井和21井)岩芯，其中18井取样深度1752~1770 m，21井取样深度为1690~1718 m，获得30多件盐岩及含盐泥岩样品，对其中的29件样品进行了微量元素测试。所选盐岩纯度高，除三个样品外其余样品水不溶物接近0%。样品水溶后，取上清液，蒸干后加入浓HNO 3 ，再次蒸干后，加入1%的HNO 3 ，以铑作为内标，稀释至50 ml后，上机测试。测试在南京大学内生金属矿床成矿机制研究国家重点实验室完成。测试仪器为ICP-MS M90。测试结果见表1。两个取样钻井柱状剖面图以及所测Br元素含量如图2和图3所示。
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user: 6. 结论 根据沉积特征以及微量元素地球化学研究发现，洪泽盐盆赵集次凹产于阜宁组四段的古盐岩地层的成岩物质来源主要包括东部淮安凸起的含盐系地层，高Br含量暗示海相来源也是重要的一部分，因此具有找钾前景。
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user: 摘 要 焊料层缺陷是引起功率器件失效的主要诱因之一，分析不同焊料层缺陷作用下功率器件的热力特性是提高功率器件可靠性的有效手段。本文首先建立了IGBT模块热-力特性分析的电-热-力多物理场全尺寸模型，该模型基于测量参数考虑了材料温度依赖性和力学特性；其次，分析了焊料层空洞和焊料层脱落分层在功率循环以及小载荷下对模块热力特性的影响规律。结果表明所建立的电-热-力多物理场模型能够较好表征焊料层空洞和焊料层脱落时功率器件热力特性的影响规律。当焊料层中出现空洞后，芯片表面温度分布发生了明显改变，高温主要集中在空洞边缘区域；当焊料层疲劳累积到一定程度后将进入非线性扩展阶段，模块热阻和结温呈指数函数增大，直至失效。 关键词 :IGBT模块，电-热-力耦合，焊料层缺陷，热力特性 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 变流器作为能量转换系统中最为薄弱的环节之一，超过50%的故障是由IGBT功率器件失效造成 [ 1 ] ，尽管IGBT模块失效机理极其复杂，与多种因素相关，但热载荷仍然是IGBT模块失效的最主要因素之一 [ 2 ] 。温度特性是IGBT模块产品设计和可靠性评估中的重要指标，目前已有较多学者研究IGBT模块的温度特性，主要方法包括热网络模型以及数值计算方法。基于热电比拟思想，热网络模型主要包括RC热网络以及Cauer热网络模型，但其将器件散热简化为一维问题，忽略了其热扩散 [ 3 ] 。IGBT模块由于其多层结构以及热膨胀系数不匹配，导致器件承受较大的热应力，容易发生焊料层疲劳或键合线脱落。因此，IGBT模块运行中涉及到电-热-机械应力多物理场耦合效应。然而现有关于模块温度特性的研究更多是利用简化模型或者单一场进行仿真分析，并未综合考虑模块运行中的多物理场因素相互影响 [ 4 ] [ 5 ] 。 文献 [ 6 ] 探讨了IGBT模块内部温度不均一程度与其可靠性的关系，发现温度分布严重不均一会降低器件的寿命。同时分析器件温度场和应力场分布有助于器件失效机理研究 [ 6 ] 。文献 [ 7 ] 通过研究温度循环的温度最大值和最小值对功率器件热应力的影响，揭示了温度对焊料层裂纹萌生和扩展的影响。同时实验结果指出温度幅值越大，裂纹越易萌生；而在相同波动幅值条件下，温度最大值越大，裂纹越容易萌生和扩展。文献 [ 8 ] 探讨了焊料层分层、键合线脱落、键合线规格(直径、长度、位置)对器件热响应的影响。文献 [ 9 ] 探讨了器件缺陷对温度场、热应力场的影响，发现缺陷导致芯片温度增大，空洞面积越大，热累积效应越明显，空洞附近形成的热集中点对器件的热应力场影响较大。 基于现有研究成果，为综合考虑器件内部存在的多物理场耦合效应，论文首先建立了IGBT模块的电-热-机械应力多物理场耦合模型，该模型考虑了IGBT材料的温度依赖性和力学粘塑性；其次，分析了IGBT的芯片平均温度和壳温变化规律，并实验验证了该模型的准确性；最后分析了IGBT模块在焊料层空洞、焊料层脱落分层失效形式下的温度分布规律。
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user: 2. IGBT模块的电-热-机械应力耦合场模型
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user: 2.1. 电-热-力耦合场理论计算模型 文中所研究IGBT模块简化示意图，如图1所示，模块中一般包含多个IGBT芯片和二极管芯片，其中IGBT芯片和二极管芯片并联放置在DCB铜层上。在IGBT模块中，芯片通过焊料层焊接在铜层上，而陶瓷层主要起绝缘和支撑作用，芯片通过铝键合线与铜层连接。为了获得更好的散热效果，实际运行中IGBT模块一般通过导热硅脂放置在散热器上，常见的散热器冷却方式包括水冷散热和风冷散热。 IGBT模块实际运行过程中模块各部分由于功率损耗而发热(主要发热区域为DCB陶瓷层以上部分)，使得模块温度升高。而温度的改变，造成模块各部分的电气材料特性发生变化，从而造成模块的电流分布发生变化，进而影响整个器件的温度分布。因此，IGBT模块整个瞬态升温过程为一个电-热耦合动态平衡过程。 在有限元模型中，IGBT模块内部电流场方程为 [ 7 ] ： ∇ ⋅ J = ∇ ⋅ γ ( − ∇ φ ) = Q j (1) 其中J和γ分别为电流密度和电导率，Q j 为边界电流源。器件中导通电流将产生大量功率损耗，其为IGBT模块发热区域的内热源，从而造成器件温度升高。而单位体积的功率损耗可以根据电流场结果计算得到： Q v = 1 γ | J | 2 (2) 其中Q v 为单位体积内的焦耳热。 IGBT模块材料参数对温度具有较强的依赖性，尤其是芯片，在其V-I输出特性线性区域中，电阻率与温度近似呈线性关系，如公式(3)所示。而铜等金属材料其电阻率可以用公式(3)表示 [ 8 ] ： γ 芯 片 = a ⋅ T + b γ 金 属 = γ 20 1 + α ( T − 20 ) (3) 其中γ 20 为20℃条件下的电导率，S/m；a和α均为温度系数，1/℃；T为材料温度，℃。 图1. IGBT模块简化示意图 根据传热学理论，如果考虑物体内热源影响，热传导方程为 [ 8 ] ： ∇ ⋅ ( k ∇ T ) + Q v = ρ c ∂ T ∂ t (4) 其中k为导热系数，W/(m∙℃)；T为温度，℃；Q v 为单位时间内单位体积中内热源的，W/m 3 ；ρ为物体密度，kg/m 3 ；c为比热容，J/(kg∙℃)。 IGBT模块温度变化过程中由于其多层结构以及不同结构之间热膨胀系数的不匹配，在受热膨胀或者变形中将受到约束，在器件内部产生热应力。因此，必须考虑IGBT模块的热-机械应力耦合效应。 根据线性热应力理论，物体的总应变由两部分相加组成：一部分是由温度变化而引起的，另一部分是由应力引起的 [ 9 ] 。 ε = ε t h + ε E ε t h = α ( T − T r e f ) ε E = 1 2 ( ∇ u + ( ∇ u ) T ) (5) 其中ε th 和ε E 分别为热应变和应力应变；E为杨氏模量，GPa；μ为泊松比；α为热膨胀系数，1/℃，T和T ref 分别为温度和参考温度，℃。
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user: 2.2. IGBT模块多物理场场域参数 IGBT模块中部分材料电参数随温度而改变，必须考虑其温度特性。在模型中设定铜和硅芯片电导率随温度变化，而其他材料电导率为恒定值。根据IGBT芯片和二极管芯片的典型输出特性曲线，可知IGBT芯片电阻随着温度升高而增大，因此，其电阻率随温度变化。采用线性拟合的方法来表示电流-电压曲线线性区域中芯片的电阻率变化情况。 为了更准确表征IGBT模块材料在不同载荷下的热参数变化规律，模型中将一些材料热导率设置为与温度相关的函数。尤其是硅芯片，其导热系数随着温度增大而减小 [ 10 ] 。表1给出了模型的材料参数。 热应力计算模型中假设焊料层以外的所有材料均为弹性材料，其材料参数如表1所示。在结构力学场分析中，考虑到构成焊料层的焊锡材料熔点较低，通常室温就已经达到熔点温度一半以上，其在高温下同时具有蠕变与塑性行为，必须考虑材料粘塑性行为。文献 [ 11 ] 研究表明，Anand模型能够有效描述焊点的粘塑性特性，并可用于电子封装中焊点的可靠性模拟，因此本文采用Anand参数来描述焊料层的非弹性特性，该模型考虑到了焊料层的应变速率，温度敏感度，应变硬化和软件特性，内部损伤，结晶结构及其演化过程，其参数如表2所示。 其中s 0 为形变抵抗初始值；Q/R为激活能，R为气体常数，为8.314 J/(mol∙K）；A为指数因子； ξ 应力系数；m为对应于应力的应变率敏感度；n为对应于形变抵抗饱和值的应变率敏感度；a为对应于硬化应变率敏感度。
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user: 2.3. IGBT模块多物理场边界条件 当IGBT模块中通入电流时，电流通过键合线在器件内部流通，而陶瓷层由于电导率较小，在电流场中将其设置为绝缘边界。IGBT模块集电极和发射极分别注入/注出电流信号。因此，在仿真中设置集电极边界为电流终端用于表征注入电流信号，而发射极边界设置为接地。 在温度场中，由于散热器与模块物理尺寸差距较大，尤其是散热器与键合线。例如实验中散热器尺寸超过25 × 15 cm，而键合线直径小于1 mm，两者尺寸相差两个数量级。即使采用不同剖分尺寸单元，也会造成巨大的计算资源消耗，同时也可能会带来不收敛或者计算精度不够的问题。因此，在仿真中简 Table 1 Parameters of IGBT modul
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user: 摘 要 激光深熔焊接过程中深熔小孔内金属蒸气与焊接熔池孔壁之间存在直接相互作用的气液流体动力学耦合行为，决定着焊接稳定性并影响最终的焊接质量。本文将不锈钢金属板材与玻璃组合夹紧制成异种材料对接接头，实现异种材料的激光深熔焊接。采用高速相机从玻璃一侧对小孔形态和孔壁波动特征进行观察研究，分析了不同焊接条件下蒸气与孔壁的相互力学耦合作用及其产生的规律。结果显示孔内蒸气流的作用促使小孔壁形成移动波，移动波在小孔开口处破碎时伴随着飞溅和液柱的形成。低速焊接时，小孔深、孔内蒸气波动大，后沿孔壁波动频繁。激光束离焦量的变化，使得小孔直径和孔内激光能量分布发生变化，导致孔内蒸气流的压力和流速发生变化，从而改变了孔内金属蒸气对孔壁的作用大小。熔透激光深熔焊接时，在气化反冲压力和蒸气流的驱动下，后沿孔壁上的液态金属主要为向上流，只有接近孔底的小部分金属熔液向下流。 关键词 :激光深熔焊接，金属蒸气，小孔形态，耦合行为 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 激光深熔焊接过程的重要特征是焊接过程中形成了深熔小孔。深熔小孔内充满了金属蒸气和金属等离子体，二者的混合气态与焊接熔池孔壁之间存在直接相互作用的气液流体动力学耦合行为。此气液耦合动力学行为的结果表现为小孔内外的金属蒸气的频繁波动和小孔形状的频繁波动，并直接影响焊接稳定性和焊接质量 [ 1 ] 。有文献通过高速摄像拍摄观察了激光焊接过程金属蒸气喷出与小孔行为，结果显示喷出金属蒸气流与后沿熔池存在相互挤压关系，蒸气对熔池的挤压导致熔池表面的隆起，熔池对蒸气的挤压导致蒸气喷射方向的波动 [ 2 ] [ 3 ] 。另有文献 [ 4 ] [ 5 ] 通过观察分析得出，激光深熔焊接时飞溅的产生主要是因为喷出的蒸气流具有较大的剪切作用力，小孔开口处的熔池被喷出的蒸气流带出孔外形成飞溅。多数文献观察分析了金属蒸气喷出孔外时的现象，认为蒸气流对小孔周边熔池流动具有加速作用 [ 3 ] [ 6 ] 。对孔内蒸气流的试验观察研究发现 [ 7 ] ，小孔前沿孔壁上激光照射导致的气化反冲压力可驱使熔池流动、导致飞溅和驼峰的形成。对于孔内金属蒸气流与孔壁的相互作用没有开展更广泛系统的研究。作者早期研究已对激光照射导致的材料气化特征、金属蒸气流动特征、以及金属蒸气力学特征进行分析研究，得出金属蒸气流可对熔池壁产生一定冲击 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ] 。然而，其具体作用形式及特征还有待进一步研究。为此，本文对激光深熔焊接小孔形态、气流与熔池孔壁间的相互耦合作用进行试验研究，观察了不同焊接参数下小孔形态的变化及熔透激光深熔焊接时的蒸气与熔池流动状态，分析了焊接速度变化、离焦量等参数对金属蒸气与孔壁耦合行为的影响，总结了不同焊接条件下蒸气与孔壁的相互力学耦合作用及其产生的规律。
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user: 2. 试验方法 观察深熔小孔的试验方法为：将不锈钢金属材料与GG17玻璃组合夹紧，制成异种材料的对接接头形式的焊接试件，激光沿靠近玻璃一侧的不锈钢边缘表面上扫描，在玻璃与不锈钢对接处形成玻璃与不锈钢混合焊接熔池，实现激光深熔焊接。采用高速相机从玻璃一侧观察拍摄深熔小孔，观察研究不同焊接参数下小孔形态的变化、以及孔内气流与孔壁间的相互作用而产生不同的孔壁形态特征。焊接试验示意图如图1所示。 试验采用万瓦级光纤激光器YLS-10000型号光纤激光器，激光器额定输出功率为10.0 kW，发射激光波长为1.07 μm，聚焦光斑直径为0.40 mm。试验中采用CMOS黑白高速相机对激光深熔焊接过程进行高速摄像观察，选用的拍摄频率为5000帧/秒。在拍摄熔池流动时，为了消除焊接时金属蒸气和等离子体的辐射光的影响，采用半导体激光器(其工作波长为808 ± 3 nm，输出功率为0~40 W可调)作为辅助光源对拍摄区域进行照亮，同时在相机前放置一特殊窄带滤光片，其可通过的中心波长即为辅助光源工作波长808 nm。试验中，分别从斜上方观察了玻璃与不锈钢的混合熔池、以及侧面的小孔形态。 试验中，采用40 × 40 × 5 mm 3 的304不锈钢与40 × 40 × 6 mm 3 的GG17玻璃组合成对接试件进行激光深熔焊接试验。试验中，激光功率固定设置为10 kW，对比了未熔透时焊接速度、离焦量对焊接小孔形态的影响规律，并对比分析了熔透焊接时小孔形态的变化特征。
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user: 3. 结果与讨论 3.1. 激光深熔焊接上表面熔池特征 图2(a)和图2(b)所示为激光深熔焊接试验中，从斜上方观察到的玻璃与不锈钢对接形式的上表面熔池与侧面观察到的小孔形态。图中所示，深熔小孔和焊接熔池均不是对称分布于玻璃与不锈钢材料表面上，而是大部分在不锈钢材料一侧。原因有多方面：一是在焊接试验中，激光光斑的照射位置偏向不锈钢材料，只有很少部分照射在玻璃上，更多的激光能量使得不锈钢材料熔化区域更大；二是不锈钢对激光的吸收率高于玻璃对激光的吸收率，部分激光和辐射光可透过玻璃而使得能量有所损失；三是相比玻璃材料，不锈钢材料具有更高的导热率，可在快速激光焊接过程中传递更多的热量而增加材料的熔化量。试验中，正因为小孔形状的不对称性，从玻璃一侧才能观察到最大尺寸的小孔轮廓。如图2(b)中清晰地显示了小孔的轮廓。 3.2. 焊接速度变化对金属蒸气与孔壁耦合行为的影响 图3、图4和图5，分别是在焊接速度为 1.5 m /min、 2.5 m /min和 3.5 m /min，激光功率固定为10 kW，离焦量固定为0的条件下，试验观察到的激光深熔焊接小孔内部形态特征。图中可知，随着焊接速度的 图1. 焊接小孔试验观察示意图 图2. 表面熔池与侧面小孔的对应关系 图3. 焊接速度为 1.5 m /min时的拍摄结果(照片间隔时间0.6 ms) 图4. 焊接速度为 2.5 m /min时的拍摄结果(照片间隔时间0.4 ms) 图5. 焊接速度为 3.5 m /min时的拍摄结果(照片间隔时间0.6 ms) 增加小孔深度逐渐减小( 13.5 mm ， 11.5 mm ， 8 mm )。后沿孔壁上的“蒸气波”在不同焊接速度下出现不同的特征。在孔内金属蒸气和气化反冲压力作用下，熔池孔壁形成了图中所示的“蒸气波”，即因蒸气流动而使熔池形成类似移动波一样特征。试验观察结果显示，在低速焊接时，后沿孔壁波动较大，“蒸气波”出现的频率较高。可见，低速焊接时，由于输入的激光线能量大，激光焊接深熔小孔内气化更激烈，孔内气流波动更激烈，所以导致由蒸气波动引起的孔壁形变更加频繁，“蒸气波”更易产生。此外，在低速焊接时还观察到，当“蒸气波”到达小孔出口时，孔壁前沿也产生了飞溅，如图3所示。原因是，低速焊接时，前沿孔壁上熔融金属层较厚，“蒸气波”到达孔顶时，小孔出口尺寸变小，产生局部压力增加，随着蒸气的喷出，前沿孔壁熔液被驱动向上流形成飞溅。相比之下，前沿孔壁上产生的飞溅尺寸要小于后沿熔池产生的飞溅尺寸。当焊接速度为 3.5 m /min时，后沿孔壁上通常只出现单个“蒸气波”，如图5所示。随着高速焊接时“蒸气波”向孔外移动，在孔外形成较长的液柱和飞溅。主要原因之一是，高速焊时，前沿孔壁倾斜角度增加，在接近小孔出口处前沿孔壁上的材料气化形成的反冲压力具有斜向上的作用方向，可对熔池产生挤压作用而产生较长、倾斜角度较大的液柱和飞溅。 3.3. 离焦量变化对金属蒸气与孔壁耦合行为的影响 图6、图7和图8，分别是在离焦量为+ 5 mm 、 0 mm 和−10 mm，激光功率固定为10 kW，焊接速度固定为 1.8 m /min的条件下，试验观察到的激光深熔焊接小孔内部形态特征。图6显示，正离焦时的孔深相对有所减小，而小孔开口处直径却相对较大。在深熔小孔底部，后沿孔壁易产生形成“蒸气波”。但是“蒸气波”向上移动的速度很低，且在向上移动过程中波形逐渐消失。可见，正离焦时小孔底部产生的材料气化形成的蒸气流波动较大，孔底处易产生“蒸气波”；但由于深熔小孔的上部径向尺寸较大，孔底向上流的蒸气压力有所减小，蒸气对后沿孔壁的剪切摩擦作用相对更小尺寸的孔径时有所减小，所 图6. 离焦量为+ 5 mm 时的拍摄结果(照片间隔时间0.6 ms) 图7. 离焦量为0时的拍摄结果(照片间隔时间0.6 ms) 图8. 离焦量为−10 mm时的拍摄结果(照片间隔时间0.6 ms) 有导致在孔底产生的“蒸气波”不能迅速向上移动。图7显示，0离焦激光深熔焊接时，小孔深且细，后沿孔壁波动频繁，“蒸气波”可产生与小孔底部和中部。图7中所示中部产生的“蒸气波”可迅速移向孔顶而形成熔池隆起和飞溅。图8所示，负离焦激光深熔焊接时，同样观察到金属“蒸气波”可产生于小孔底部和小孔中部，但是其呈现出缓慢向上移动的特征。即相对于0离焦激光焊接，负离焦焊接时后沿孔壁激烈程度相对较小。分析其中原因是：0离焦时接近小孔出口处能量密度高，气化压力大可将“蒸气波”迅速推出孔外；而负离焦时，焦点在孔内，小孔底部能量密度高，所有在小孔中下部孔壁波动大，但小孔上部气化蒸气压力小，“蒸气波”移动速度慢。可见，激光能量密度在小孔内的分布与孔壁波动和“蒸气波”动关系密切，影响着焊接熔池及小孔状态。 此外，以上结果显示，不管离焦量如何变化，在小孔底部总是较容易产生“蒸气波”。这是因为小孔前沿壁上出现的凸起通常向下流向孔底 [ 9 ] ，在孔底处易出现气流回旋，孔底蒸气流对孔壁的冲击以及孔底蒸气压力波动，使得孔底后沿孔壁更容易产生形变出现“蒸气波”。此外多次反射激光可在小孔底部聚集，因此孔底处可具有较高激光能量，其产生的局部气化相对激烈，气化压力对孔壁影响更大，导致孔壁波动形变 [ 11 ] 。 3.4. 熔透激光深熔焊接时的蒸气与熔池流动状态 如图9所示，是在激光功率为10 kW，离焦量为 0 mm ，焊接速度为 2 m /min的条件下，实现激光熔透焊接 10 mm 厚的GG17玻璃与不锈钢组合对接试件的过程中，观察到的激光深熔焊接小孔内部形态特征。试验中观察到后沿孔壁波动频繁，易产生多个“蒸气波”。虽然金属蒸气可同时从表面小孔开口和底部小孔开口喷出，但是观察结果显示，后沿孔壁上的“蒸气波”主要是向上移动。如图9所示虚线，只有在接近底部小孔出口时的小范围内的后沿孔壁上的熔液向下移动形成飞溅。 此外，本文高速相机观察结果与文献中同样条件下采用X射线透射观察到的小孔形态对比，如图10所示 [ 8 ] 。图中可知本文采用玻璃透光观察的焊接小孔波动特征与采用X射线投过金属材料观察到的材料内部的焊接小孔波动特征类似，证实本文的观察结果能够反映真实的焊接过程。且采用本文观察到的深熔焊接小孔形态和变化过程更加清晰。 上述熔透焊接时，导致大部分金属熔液向上移动的关键因素是深熔小孔内反冲压力。如图11所示，当激光照射在前沿孔壁上，由于前沿孔壁本身具有一定倾斜角度，孔壁上材料气化产生的气化反冲力的方向呈现出斜向上的特征。并且，在激光深熔焊接过程中前沿孔壁上总是不断产生微小凸起，在凸起表面产生的材料气化反冲力同样为斜向上的。这种斜向上的气化反冲力，使得小孔内大部分蒸气流的方向为向上流动。在斜向上的气化反冲力和总体向上流的蒸气作用下，后沿孔壁上产生的“蒸气波”被逐渐推向小孔上部，最后在熔池表面形成隆起、液柱和飞溅。因此，试验观察到后沿孔壁上的熔液和“蒸气波”主要为向上流。而在孔底处，由于孔内与下表面孔外的压力差，接近孔底的金属蒸气喷出的同时对周边熔池产生挤压，使得接近孔底部分熔池向下流形成底部飞溅。 图9. 熔透焊接时的拍摄结果(照片间隔时间0.6 ms) 图10. X射线透射观察的熔透焊接时小孔形态(照片间隔时间8 ms) 图11. 前沿孔壁气化与蒸气流的方向
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user: 4. 结论 本文对激光深熔焊接小孔形态、孔壁波动特征进行了观察研究，分析了不同焊接条件下蒸气与孔壁的相互力学耦合作用及其产生的规律，得到以下主要结论： 1) 较低速焊接过程中，孔内蒸气波动较大，导致后沿孔壁波动频繁。而高速焊接时，由于小孔深度较浅，且高速焊小孔前沿倾角大，前沿孔壁上材料气化的反冲力可对后沿熔池产生挤压作用，形成斜向后方移动的液柱和飞溅。 2) 在0离焦激光焊接时，后沿孔壁波动频繁，易产生“蒸气波”，且“蒸气波”可迅速移向小孔出口，形成隆起和飞溅。而在正离焦和负离焦时，后沿孔壁同样存在波动且产生了“蒸气波”，但是其并没有迅速移向孔外形成飞溅。其原因与小孔尺寸有关系，但更重要的是离焦量的变化改变了激光能量在孔内的分布，从而改变了孔内金属蒸气对孔壁的作用大小。 3) 熔透激光深熔焊接试验中观察到，后沿孔壁上形成的“蒸气波”主要为向上流，只有接近孔底的小部分熔池会在底部蒸气喷出时，被挤压而向下流。其中倾斜前沿孔壁上的材料气化反冲压力是驱动孔内蒸气流和“蒸气波”向上移动的关键因素。
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user: 摘 要 N198是广东省农业科学院水稻研究所利用优质籼稻品种五山丝苗为母本，低谷蛋白粳稻品种W3660为父本杂交，经多代回交结合分子标记辅助选择选育出的一个低谷蛋白籼稻新品种。其丰产、稳产性好，米质优，抗稻瘟病，谷蛋白含量低于4%，可作为糖尿病肾病患者的主食或食疗辅助食品。本文简要介绍了N198的选育过程、特征特性以及高产栽培技术。 关键词 :水稻，低谷蛋白，糖尿病，分子标记辅助选择 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 近年来，糖尿病的发病率呈不断上升和年轻化的趋势，已成为继肿瘤、心脑血管疾病之后威胁人类健康和生命安全的第三种重大疾病。在I型和II型糖尿病患者当中分别约有35%和15%会并发肾脏机能的损害 [ 1 ] ，此类患者不能过多进食大米，因为大米中的可溶性蛋白含量一般超过4%，病人过量摄入后会引起蛋白质代谢紊乱而使病情恶化 [ 2 ] 。研究表明，普通大米的蛋白质含量约为8%~10%，其中谷蛋白(glutelin)占比最高可达80% [ 3 ] [ 4 ] ，并且容易被人体消化吸收，故糖尿病肾病患者不宜以一般的大米作为主食。因此，培育低谷蛋白水稻（谷蛋白含量低于4%）以满足糖尿病肾病人群的特定需求越来越受到研究者的关注。自1993年Iida通过化学诱变成功选育出第一个低谷蛋白水稻LGC-1 [ 5 ] 以来，低谷蛋白水稻的研究获得了很大的发展，低谷蛋白基因Lgc-1很快成为选育功能性水稻的重要种质资源而被育种家们所广泛利用。Nishimura等利用LGC-1与来源于越光的一个球蛋白缺失突变体进行配组，培育出两个谷蛋白含量更低的水稻品种LGC-Katsu和LGC-Jun [ 6 ] 。南京农业大学万建民教授利用LGC-1作为亲本，通过连续回交及分子标记辅助选择，选育出我国第一个低谷蛋白粳稻品种W3660，其可溶性蛋白含量为3.58% [ 7 ] ，低于普通稻米，为我国低谷蛋白水稻的开发和利用奠定了良好的基础。本课题组2011开始引进低谷蛋白材料W3660作为供体亲本，利用本单位育成的优质籼稻品种为母本进行杂交，通过多代回交和分子标记辅助选择，选育出一个优良的低谷蛋白籼稻新品种N198。该品种丰产性好，抗稻瘟病，饭柔软可口，食味品质较好。
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user: 2. 亲本来源和选育过程 试验所用的亲本分别为南京农业大学育成的低谷蛋白粳稻品种W3660，广东省农业科学院水稻研究所育成的高产、优质、抗病的籼稻品种五山丝苗 [ 8 ] 。 2011年早造以W3660为父本，五山丝苗为母本配置杂交组合(图1)，获得F 1 种子。2011晚造种植F 1 代12个单株，用Lgc-1连锁的分子标记 [ 9 ] 检测所有单株，筛选基因型杂合的个体，用五山丝苗回交。2012年早造种植BC 1 F 1 代12个单株。经过连续两年的回交和分子标记辅助选择，2013晚年获得BC 3 F 2 群体500株。从中选取携带目标基因的优良单株种植成株系，采用稻瘟病自然鉴定法、白叶枯剪叶接种法进行抗病性筛选，并进行蛋白质组分分析和谷蛋白含量测定。2014年晚造选出一个丰产性好、农艺性状稳定、抗稻瘟病的低谷蛋白新品种N198。
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user: 3. 特征特性
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user: 3.1. 产量性状 2015年早造参加课题组新品种比较试验，平均产量6.176 t/hm 2 ，比对照种五山丝苗减产0.89%，减 图1. N198的选育过程 产不显著。2016年早造继续参加品比试验，平均产量6.486 t/hm 2 ，与对照种五山丝苗产量相当。2016年晚造参加小区生产试验，平均产量6.75 t/hm 2 ，比对照种五山丝苗增产1.34%，增产不显著。综合两年的产量表现，N198的丰产、稳产性较好。
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user: 3.2. 品质性状 N198米粒外观好，饭软滑可口。早季米质鉴定整精米率、粒型、胶稠度达国际1级，垩白粒率、直链淀粉含量达国际2级。主要理化指标：整精米率64.8%~69.4%，垩白粒率3%~8%，垩白度3.5%~4.3%，直链淀粉含量15.9~16.5%，胶稠度68~74 mm，长宽比3.1~3.3，食味品质75分。
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user: 3.3. 抗性 N198稻瘟病抗性频率中B群94.74%~100%，中C群92.3%~100.0%，总抗谱96.8%~96.97%，病圃叶瘟1.6~2.3级，病圃穗瘟2.5~3.8级，抗性评价为抗。白叶枯抗性IV型菌3~5级，V型菌7~9级，抗性评价为中感。
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user: 3.4. 农艺性状 根据田间观察，N198的大部分农艺性状与亲本五山丝苗相近似。该品种前期长势较旺盛，叶色碧绿，根、茎、叶形态和结构十分协调，叶片挺直，茎态集散适中，分蘖力较强，穗型中等，着粒较密，结实率高，后期熟色好。N198苗期耐寒性强，孕穗期、花期耐寒性中等，成熟期中强。主要性状指标(见表1)：全生育期133~136 d，比五山丝苗早1~2 d；株高109.5 cm (两年平均)，与五山丝苗(109.5 cm)相当；有效穗数243.5万条/hm 2 ，略低于五山丝苗(266.0万条/hm 2 )；每穗粒数151.0粒，与五山丝苗(151.5粒)相当；结实率88.3%，略高于五山丝苗(85.5%)，千粒重21.2 g，略大于五山丝苗(20.3 g)。
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user: 3.5. 谷蛋白含量 稻米样品谷蛋白含量的测定结果见图2。供体亲本W3660和受体亲本五山丝苗的谷蛋白含量分别为 Table 1 The major agronomic traits of N198 and its paren
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user: 摘 要 目的：探讨贪污贿赂犯罪服刑人员的创伤后成长、社会支持对心理健康的影响。方法：采用方便抽样法选取山东省10所监狱572名贪污贿赂犯罪服刑人员作为研究对象，采用一般资料调查表、创伤后成长评定量表(PTGI)、领悟社会支持量表和SF-36健康问卷的心理健康分量表进行横断面调查。结果：贪污贿赂犯罪服刑人员的平均年龄为47.88 ± 7.88岁，以贪污罪、挪用公款罪和受贿罪为主(76.7%)，平均已服刑时间为3.6 ± 2.29年。贪污贿赂犯罪服刑人员的创伤后成长水平为64.57 ± 14.74分，领悟社会支持总分为68.79 ± 14.63，心理健康总分为63.84 ± 18.03；创伤后成长和社会支持与心理健康均呈正相关；结构方程模型分析表明社会支持和创伤后成长对心理健康均具有直接的显著影响(P < 0.01)，社会支持通过创伤后成长的中介作用间接作用于心理健康。结论：贪污贿赂犯罪服刑人员心理健康水平偏低，存在着中等程度的创伤后成长，监狱管理人员应加强贪污贿赂犯罪服刑人员的社会支持，以促进其创伤后的成长并进而提高其心理健康水平。 关键词 :贪污贿赂罪，服刑人员，创伤后成长，社会支持，心理健康 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 贪污贿赂罪是指国家工作人员或国有单位实施的贪污、受贿等侵犯国家廉政建设制度，以及与贪污、受贿犯罪密切相关的侵犯职务廉洁性的行为 [ 1 ] 。2016年全国共查办职务犯罪案件40，834件，共计54，249人 [ 2 ] 。服刑是对犯罪人应有的惩罚，服刑期间的学习和改造使犯罪人反思和转变，在逆境中可能会出现一些积极的心理反应，如创伤后成长(Posttraumatic Growth， PTG)，即“个体经历逆境、创伤事件后在与逆境进行抗争过程中体验到的积极变化 [ 3 ] 。研究发现创伤后成长与心理健康显著相关，能有效预测心理健康水平 [ 4 ] 。社会支持可促使创伤者采用积极应对策略，提高心理应激水平 [ 5 ] 。目前有关创伤后成长与社会支持的研究主要集中在意外创伤 [ 6 ] 、癌症患者 [ 7 ] 、地震后的社区人群 [ 8 ] 等，在法律心理学领域尚未见有关创伤后成长的相关研究报道，因此本研究采用横断面调查方法，探讨贪污贿赂犯罪服刑人员创伤后成长、社会支持和心理健康现状，分析创伤后成长和社会支持对心理健康的影响，为提高服刑人员的创伤后成长和心理健康水平提供理论依据。
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user: 2. 研究方法
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user: 2.1. 对象与方法 本研究以贪污贿赂犯罪服刑人员为研究对象，采取方便抽样法，抽取山东省10所监狱贪污贿赂犯罪服刑人员共600份，采用现场发放，现场回收问卷的方式，回收有效问卷572份，有效回收率为95.33%。本研究遵循服刑人员知情同意和自愿参与原则，并承诺所获资料只用于研究之用，资料保密。服刑人员有权随时退出研究。在获得患者知情同意后开始调查。
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user: 2.2. 研究工具
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user: 2.2.1. 一般资料调查表 由研究者自行设计，分为社会人口学资料及犯罪服刑相关资料两个部分。社会人口学资料包括患者的性别、年龄、民族、婚姻状况、文化程度、宗教信仰、入监前职业、家庭月收入等。犯罪服刑相关资料包括收监判刑造成的心理痛苦程度、犯罪类型、刑期结构、目前已服刑时间和剩余服刑时间等。
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user: 2.2.2. 创伤后成长评定量表(Post-Traumatic Growth Inventory， PTGI) 该量表由美国学者Tedeschi等 [ 9 ] 编制，主要用来测量创伤后心理积极变化的程度。共5个维度，21个条目，每个条目采用Likert6级评分法，总分范围在0~105分，量表总的Cronbach’s α系数为0.90，各维度的Cronbach’s α系数为0.67~0.85。汪际等 [ 10 ] 将PTGI修订成简体中文版，汉化量表共20个条目，包括人际关系、新的可能性、个人力量、精神变化和欣赏生活5个维度，采用Liker6级评分，总分为0~100分，得分越高预示创伤后成长水平越高。总量表及各维度Cronbach’s α系数为0.611~0.874。本研究样本量表总的Cronbach’s α系数为0.886，各维度的Cronbach’s α系数介于0.698~0.871。
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user: 2.2.3. 领悟社会支持量表(Perceived Social Support Scale， PSSS) 本研究采用谭春生修订的领悟社会支持问卷(Perceived Social Support Scale， PSSS) [ 11 ] 。他是在原心理卫生评定量表手册中的PSSS量表的基础上修订而成，将原PSSS量表的12个条目增加到20个条目，将原量表的3个维度，家庭支持、朋友支持、其他支持，修改为4个维度，即管教支持、家庭支持、狱友支持和朋友支持。将原量表的7点等级评定计分法修改为李克特5点计分法，从“完全不相符”、“比较不符合”、“一般”、“比较符合”、“完全符合”，分别记作“l”到“5”分。总分20~100，分值越高代表感知到的社会支持程度越好。修订后的量表Cronbach’s α系数为0.6960~0.8921。本研究样本量量表总的Cronbach’s α系数为0.914，各维度Cronbach’s α系数分别为0.882~0.876。
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user: 2.2.4. SF-36量表(Short-Form 36 Health Survey Scale， SF-36) 该量表是美国波士顿健康研究所开发的简明健康调查问卷。包括生理健康分量表和心理健康分量表两部分，共8个维度36个条目。本研究使用心理健康分量表(mental component summary， MCS)，包括精力(vitality， VT)、社会功能(social functioning， SF)、情感功能(role-emotional， RE)、精神健康(mental health， MH) 4个维度。统计各条目计分，转换为标准分：转换分数 = (原始分数 − 最低可能分)/可能分数范围*100，分值越高，心理健康状况越好。量表具有良好的信效度，中文版量表Cronbach’s α系数为0.72~0.88。本研究样本量心理健康分量表总的Cronbach’s α系数为0.867，各维度Cronbach’s α系数分别为0.727~0.866。
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user: 2.3. 统计学方法 采用SPSS20.0和AMOS20.0统计软件包进行数据处理。统计方法采用描述性分析、心理健康不同人口学资料的比较采用t检验或方差分析，相关分析采用Pearson相关分析，各变量之间的路径分析采用结构方程模型。检验水准a = 0.05，P < 0.05为差异有统计学意义。
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user: 3. 研究结果
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user: 3.1. 贪污贿赂犯罪服刑人员一般人口学情况 贪污贿赂犯罪服刑人员的平均年龄为47.88 ± 7.88岁；以贪污罪、挪用公款罪和受贿罪为主(76.7%)；70.4%的服刑人员具有大专以上文化程度；88.6%的服刑人员已婚；61.3%的服刑人员家庭月收入在5000元以上；75.2%的人员为机关干部；其心理痛苦程度为9.24 ± 1.53分(计分范围是1~10，数字越大表示痛苦程度越重)，平均已服刑时间为3.6 ± 2.29年；94.1%的贪污贿赂犯罪服刑人员的刑期结构为小于15年的有期徒刑。 心理健康程度在性别、入监前的职业、家庭月收入、心理痛苦程度和刑期结构方面存在着差异，女性犯罪服刑人员的心理健康水平高于男性，入监前无业人员的心理健康状况优于机关干部及其他公职人员，家庭经济收入高者高于收入低者，5~10年刑期结构服刑人员心理健康高于其他刑期结构(见表1)。
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user: 3.2. 贪污贿赂犯罪服刑人员创伤后成长、领悟社会支持、心理健康的得分 贪污贿赂犯罪服刑人员的创伤后成长水平为64.57 ± 14.74分，领悟社会支持总分为68.79 ± 14.63，心理健康总分为63.84 ± 18.03(见表2)。
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user: 3.3. 贪污贿赂犯罪服刑人员创伤后成长与领悟社会支持和心理健康的相关分析 贪污贿赂犯罪服刑人员创伤后成长与心理健康呈正相关(r = 0.350， P < 0.01)，与社会支持呈正相关(r = 0.489， P < 0.01) (见表3)。
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user: 3.4. 贪污贿赂犯罪服刑人员创伤后成长与领悟社会支持和心理健康的路径分析 以领悟社会支持为自变量，创伤后成长为中介变量，心理健康为应变量，建立假设模型。在运算过程中，对假设模型进行修正。最后模型的拟合数据显示，X 2 = 29.39；DF = 16；X 2 /df = 1.835；GFI = 0.926； AGFI = 0.919；NFI = 0.917；CFI = 0.935；RMSEA = 0.05。上述拟合指数显示假设模型的拟合度较好，说明修正后的假设模型成立。最终得到服刑人员创伤后成长与领悟社会支持和心理健康关系模型。见图1。社会支持对服刑人员心理健康有直接预测作用(r = 0.18， p < 0.01)，社会支持对创伤后成长有直接正向预测作用(r = 0.62， p < 0.01)，并通过创伤后成长的中介作用间接影响服刑人员的心理健康，其间接效应为0.155，中介效应占总效应的14.7%，表明创伤后成长在社会支持和心理健康中起部分中介作用。
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user: 4.1. 贪污贿赂犯罪服刑人员的人口学特征及心理健康状况分析 本研究显示贪污贿赂犯罪服刑人员主要集中在文化程度偏高的中年机关干部，其心理健康各维度精力(VT)、社会功能(SF)、情感功能(RE)、精神健康(MH)均低于用同一量表检测的中国居民心理健康水平，也显著低于美国人的心理健康水平 [ 12 ] ，说明贪污贿赂服刑人员心理健康水平偏低，阻碍了他们改造的进程，这可能与本研究中服刑人员大多为贪污受贿、挪用公款并且服刑人员犯罪之前大都为公职人员有关，入狱之后心理落差较大，心理状态长期处于高度的应激水平，承受巨大的心理压力。提示在对服刑人员进行干预过程中，要了解他们心理的改变，还应深入了解不同服刑人员成长状况的差异以及相关的影响因素，从而在心理干预过程中对不同类别的患者做到有的放矢。 本研究还显示贪污贿赂犯罪服刑人员的心理健康程度在性别、入监前的职业、家庭月收入、心理痛苦程度和刑期结构方面存在着差异，女性犯罪服刑人员的心理健康高于男性，入监前机关干部和无业人员高于其他从业者，家庭经济收入高者高于收入低者，5~10年刑期结构服刑人员心理健康高于其他刑期结构。女性服刑人员的心理健康高于男性患者，这可能与女性较为感性，可以通过聊天、哭泣等方式加以疏泄不良情绪有关。入监前为无业人员，入监和出狱后可能顾忌不大，机关干部服刑人员的心理健康水平明显高于其他从业者，可能与机关干部多接受了良好的教育，对于逆境有较强的适应能力，且机关 Table 1 Participant demographic characteristic
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user: 摘 要 海域价格评估在海洋经济发展以及海域资源市场管理化过程中起着重要作用，它是保证海域有偿使用制度顺利实施的基础，也是国有资源性资产保值增值的保障。文章以台州市一宗工业用海为例详细阐述基准价格系数修正法在海域资源一级市场价格评估中的测算过程，并结合该方法的应用，探讨其适用性和局限性，提出克服局限性的建议。该研究对于我国开展海域资源一级市场使用权价格评估具有现实意义和借鉴作用。 关键词 :基准价格系数修正法，评估方法，一级市场，海域 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/