DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 文献综述与研究假设 2.1. 企业社会责任 企业社会责任(CSR)这一概念自提出以来就受到社会各界的密切关注，但实际上，目前学术界对其内涵的理解还没有取得一致的意见。特别是Milton Friedman (1984)指出，对于股东来说，企业履行社会责任的行为是一种道德风险，因为企业的唯一责任应该是在法律限制和基本社会规范之内力求股东价值最大化，也就是利润最大化 [ 1 ] 。这一观点引发了学术界的广泛讨论。在研究不断深入发展的过程中，大量证据考察了不同类型的公司参与企业社会责任以及参与程度，影响企业履行社会责任的因素有哪些问题。 本文将企业社会责任(CSR)定义为企业出于某种社会利益而自愿参与的“超出企业利益和法律要求的行为”(McWilliams和Siegel，2006) [ 2 ] 。这意味着将经济、法律、道德和慈善责任纳入企业决策过程中(Carroll， 1979) [ 3 ] ，且有违于股东理论的基本假设。股东理论一直是经济、金融和会计研究的主要假设，认为企业行为的目的都是为了实现股东利益最大化。市场中的企业都是理性经济，企业行为包括社会责任行为都是自利的。企业承担社会责任是为了获得良好的社会声誉，或是作为规避政府管制、缓解制度压力的手段，目的都是为了吸引投资、扩大生产、促进消费，进而获取利润。如Goyal (2006)通过研究发现，以盈利为目标的企业参与社会责任活动实际上是为了宣传，吸引公众关注 [ 4 ] 。Kotchen (2003)认为，企业承担社会责任可以被看作是吸引投资者的一种方式，尤其是对于发展中国家的企业而言 [ 5 ] 。此外，Maxwell (2000)等通过一个模型说明，企业可以通过履行社会责任的行为来规避更严格的政府监管[ 6 ]。 企业的社会责任之所以引人关注，是因为它表明有其他动力促使企业做出决定，而不仅仅是出于追求股东财富最大化。在现实生活中，某些情况下，企业参与社会责任活动并不总是意味着利润的增加。事实上，社会行为和利润之间的权衡是必要的(Aupperle， 1985) [ 7 ] 。除了利润之外，影响企业社会责任的因素可能有很多，主要是企业规模、公众压力、投资者和员工、客户等其他利益相关者，也包括公司高管的政治关联情况等等。如Udayasankar (2008)认为公司规模越大，其曝光度就越高，因此也会遭遇更多的公众关注和外部压力，进而会投入足够的资源来参与社会责任活动 [ 8 ] 。还有学者认为，大企业履行社会责任正的外部性较为明显，而中小型企业参与社会责任活动获得的奖励较少。而Besser (1999)指出，社会声誉的好坏对小型企业来说尤为重要，影响较大，因此其会更愿意参与相关社会责任活动 [ 9 ] 。对投资者和企业社会责任的关系研究，主要体现在投资者的社会偏好可能会影响企业社会责任行为的实施(Campbell， 2006; Ullah， 2010) [ 10 ] [ 11 ] 。Epstein和Freedman (1994)通过调查发现，个人投资者对于社会责任信息披露与企业道德承诺审计有强烈偏好 [ 12 ] 。此外，Greening和 Turban (2000)通过一系列分析指出，具有社会责任意识的企业无论对客户还是员工都更具有吸引力 [ 13 ] 。 2.2. 政治关联与企业社会责任 除了上述所列利润、投资者等因素会对企业社会责任产生作用之外，高管的政治关联也会对企业社会责任产生影响。贾明和张喆(2010)实证研究发现，政治关联能够促进上市公司进行慈善行为，例如慈善捐款 [ 14 ] 。 研究表明，企业是否愿意承担社会责任以及承担社会责任的程度受到各方相关者施加压力的影响。一方面，政府、立法机构等通过制定和出台相应的制度文件等形成规范性机制对企业行为进行管控，包括安全生产、环境保护、职工权益保障、反商业贿赂等等。唐跃军等(2014)经过分析指出，企业进行慈善可能是出于商业原因，是由于业务经营本身的需要；也可能是出于制度原因，即对制度压力作出的反应 [ 15 ] 。近年来，随着社会主义市场经济体制的不断改革发展和完善，国家相继颁布了一系列法律法规、政策规范，以及建立社会责任标准来规制和引导企业社会责任活动。中央及地方政府除了在环保、生产等方面积极履行监督职能，还通过各种方式鼓励和引导企业积极参与社会责任活动，例如举办交流会、分享会等。总的来说，中国市场经济目前正处于转型发展的关键期，企业的生存和发展在很大程度上依然受到政府、法律制度等规范性机制的管控。因此，他们需要与政府、法律权威机构等组织建立某些非正式联系来保障自身的生存发展，提高在市场中的竞争力，而高管政治关联就是建立关系的一种主要方式。就社会责任来说，高管具有政治关联的企业更便于与政府等机构进行沟通交流，能够更加及时地了解相关的政策规定，有助于企业更加有针对性地制定和实施企业发展战略和社会责任策略，使其社会责任行为更具有预见性，进而帮助提高企业的良好声誉和政府的好感度，赢得更多的发展便利。 另一方面，供应商、消费者等也会对企业社会责任行为产生影响。一方面，供应商希望企业能遵守行业规范，诚实守信，不故意甚至是恶意压低价格，不进行商业贿赂、拒绝商业腐败等。另一方面，企业社会责任行为也受到消费者施加的压力，主要是在产品质量、环境保护、消费者权益保护等方面。企业负责任的行为能够带来良好的企业声誉，增强消费者的认同度和忠诚度，吸引更为广泛的关注；而企业不负责任的行为将会使其面临顾客流失的问题。此外，其他相关者也会在社会责任方面对企业产生压力，例如大众媒体。媒体通过对企业承担社会责任行为的宣传增强企业的吸引力，也可以通过曝光企业不负责任的行为降低其声誉。一方面，公司高管具有政治关联会吸引大众更广泛的注意，对其社会责任行为施加更多的压力，促使其改变社会责任战略。另一方面，高管政治关联的程度不同也就是级别差异会导致企业受到相关者压力的程度不同，也会影响承担企业社会责任情况。承受压力的程度大小会促使企业进行不同的行为选择，即社会责任压力越大时，企业做出回应可能性也越大。张萍和梁博(2012)通过研究发现，中国民营企业的政治关联与其社会责任的履行具有正相关关系 [ 16 ] 。因此，根据以上分析，本文提出以下假设： 上市公司高管政治关联与其社会责任的履行呈正相关关系。
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user: 3. 研究设计 3.1. 样本选择与数据来源 本文以2009~2015年中国A股上市的公司为研究样本，参照梁莱歆和冯延超(2010) [ 17 ] 研究中对于政治关联企业的定义，并剔除(1)金融保险类公司(2)高层背景披露不详或财务数据缺失的样本(3)ST、*ST等特殊处理的上市公司(4)有异常值的样本，最终得到3580个样本观测值。本文样本的公司控制人背景资料来自国泰安数据库(CSMAR)的“A股上市公司数据库”，政治关联数据根据样本公司披露的实际控制人及高层管理者的背景资料手工整理获得，企业社会责任评分来自润灵数据库，具体行业社会责任披露情况和年度社会责任披露情况见表1和表2。 从表1行业社会责任披露情况我们可以看出，电力、热力、燃气及水生产和供应业，交通运输、仓储和邮政业，文化、体育和娱乐业等行业应规披露比例较低；农、林、牧、渔业，批发和零售业，卫生和社会工作等行业自愿披露比例较高。从表2可以发现，我国上市公司应规披露社会责任的比例在逐年下降，自愿披露的比例逐渐上升。 3.2. 变量定义 3.2.1. 政治关联 “政治关联”(Political Relationship)的概念是 Fisman (2001) [ 18 ] 提出的，继而引发了学术界的广泛议论，但目前为止，仍没有形成一个统一的界定。Fan (2007)认为，一个企业中的总经理是或者曾经是地方 Table 1 Industry social responsibility disclosure tabl 行业类别 应规(百分比) 自愿(百分比) 总计 A农、林、牧、渔业 25 (45%) 30 (55%) 55 B采矿业 147 (83%) 30 (17%) 177 C1制造业 133 (51%) 127 (49%) 260 C2制造业 307 (55%) 256 (45%) 563 C3制造业 724 (63%) 424 (37%) 1148 C4制造业 16 (36%) 28 (64%) 44 D电力、热力、燃气及水生产和供应业 145 (72%) 56 (28%) 201 E建筑业 85 (71%) 35 (29%) 120 F批发和零售业 84 (44%) 109 (56%) 193 G交通运输、仓储和邮政业 206 (83%) 43 (17%) 249 H住宿和餐饮业 7 (100%) 0 7 I信息传输、软件和信息技术服务业 86 (61%) 55 (39%) 141 K房地产业 164 (67%) 82 (33%) 246 L租赁和商务服务业 17 (63%) 10 (37%) 27 M科学研究和技术服务业 2 (50%) 2 (50%) 4 N水利、环境和公共设施管理业 18 (60%) 12 (40%) 30 O居民服务、修理和其他服务业 3 (100%) 0 3 Q卫生和社会工作 3 (37.5%) 5 (62.5%) 8 R文化、体育和娱乐业 27 (77%) 8 (23%) 35 S公共管理、社会保障和社会组织 44 (64%) 25 (36%) 69 总计 2243 1337 3580 表1. 行业社会责任披露情况表 Table 2 Annual social responsibility disclosure tabl 年度 应规(百分比) 自愿(百分比) 总计 2009 287 (73%) 105 (27%) 392 2010 279 (73%) 103 (27%) 382 2011 319 (66%) 162 (34%) 481 2012 334 (60%) 221 (40%) 555 2013 349 (58%) 248 (42%) 597 2014 364 (58%) 267 (42%) 631 2015 311 (57%) 231 (43%) 542 总计 2243 1337 3580 表2. 年度社会责任披露情况表 或中央的官员，就意味着该企业存在政治关系 [ 19 ] 。因此，对于政治关联的理解我们可以作如下解释，政治关联是企业与政府等政治权力组织之间的一种隐形的政治联系，包括公司的高管、董事曾经或者现时在政府部门任职等。 参考梁莱歆和冯延超(2010) [ 17 ] 的研究，依照高管曾经或现时担任不同层级的政府官员或人大代表、政协委员等所形成的政治关联程度，构造政治关联指数。 3.2.2. 企业社会责任 关于企业社会责任(CSR)数据的测量方法有很多，由于重视科学性和准确性，通常使用较多的是专业机构提供的数据。目前在国外研究中使用最广泛的数据库是MSCI ESG STATS (以前称为KLD)。MSCI分析师对主要类别(如社区、公司治理、多样性、环境、产品以及有争议的行业参与)中各种子类别(称为“强项”或“关注”)进行二元分数评级。本文企业社会责任数据来自国泰安数据库(CSMAR)的“A股上市公司数据库”企业社会责任评分。 3.2.3. 控制变量 本文控制了公司规模(Size)、成长性(Growth)、管理层持股比例(Mshare)、资产负债率(Lev)、总资产收益率(ROA)等变量。 具体变量定义见表3： Table 3 Variable definition tabl 变量 定义 企业社会责任评分(Score) 企业社会责任总体评分 政治关联程度(PR) 将其任职机构按级别赋值：1 = 其他(乡镇及以下)，2 = 县区级，3 = 市级，4 = 省级，5 = 中央，取公司高管政治关联的最大值为该公司政治关联取值 公司规模(Size) 期末总资产的自然对数值 成长性(Growth) 期末总资产减去期初总资产之差除以期初总资产的比值 管理层持股比例(Mshare) 管理层持股数量占总股数的百分比 资产负债率(Lev) 期末负债总额除以期末资产总额 总资产收益率(ROA) 净利润除以平均资产总额 表3. 变量定义 3.3. 模型设计 为了验证假设，本文构建以下模型： Score = α + β 1 P R + β 2 Controls + ε 上述模型中， α 为常数项， β i 为回归系数， ε 为误差项，Controls代表控制变量，包括Size、Growth、Mshare、Lev、ROA、Age。
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user: 4. 实证分析 4.1. 描述性统计分析 表4列出样本的基本描述性统计结果。政治关联的平均值为2.111，说明高管政治关联在中国上市公司中普遍存在。企业社会责任评分的平均值为38.22，标准差为12.13，说明企业之间的社会责任水平存在较大差异。表5、表6分别是自愿和应规披露社会责任报告企业的社会责任评分的描述性统计结果，可以发现，应规披露的企业评分的均值高于自愿披露的企业，说明制度压力对于企业实施社会责任行为具有一定促进作用；但是应规披露的企业社会责任评分的标准差为13.22，也高于自愿披露的企业，说明应规披露的企业之间也存在较大差异。 Table 4 Descriptive statistic 变量 N mean min max P 25 P 50 P 75 sd Score 3580 38.22 11.69 87.95 29.95 35.42 43.61 12.13 PR 3580 2.111 1 5 1 2 3 1.033 Size 3580 13.61 10.87 17.61 12.56 13.47 14.47 1.414 Growth 3580 0.151 −0.467 1.79 −0.024 0.106 0.256 0.326 Mshare 3580 4.695 0 59.21 0 0.007 0.289 12.71 Lev 3580 0.502 0.066 0.863 0.36 0.514 0.653 0.196 ROA 3580 0.045 −0.111 0.206 0.016 0.038 0.069 0.05 Age 3580 4.759 2.89 5.598 4.394 4.956 5.247 0.642 表4. 描述性统计 Table 5 Voluntary disclosure social responsibility report corporate social responsibility score shee 变量 N mean min max P 25 P 50 P 75 sd Score 1337 36.83 11.69 82.89 29.92 34.95 41.51 9.897 表5. 自愿披露社会责任报告企业的社会责任评分表 Table 6 Should disclose the social responsibility score sheet of the social responsibility report compan 变量 N mean min max P 25 P 50 P 75 sd Score 2243 39.05 13.33 87.95 29.98 35.76 44.98 13.22 表6. 应规披露社会责任报告企业的社会责任评分 4.2. 回归结果分析 表7给出政治关联与企业社会责任的回归分析结果。第一列的回归结果中，未控制其他相关因素，回归结果发现，政治关联程度越高，企业的社会责任履行地越好，PR的系数在1%的显著性水平下显著为正。第二列的回归中控制了行业和年度的固定效应。结果表明，在控制了行业和年度的影响因素下，研究结果依然存在，即：高程度的政治关联管理能够监督企业更好地履行企业的社会责任，PR的系数在1%的显著性水平下显著为正。第三列，加入了会影响到企业社会责任的相关控制变量之后，研究结果发现，政治关联程度越高，企业履行社会责任的质量越高，PR的系数在10%的显著性水平下显著为正。第四列的回归结果控制了行业和年度变量，并列加入了模型中设定的其他控制变量。结果表明，假设1仍然能够得到验证，即政治关联程度越高，企业社会责任履行的越好，PR的系数在10%的显著性水平下显著为正，为0.2388。
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user: 5. 研究结论与政策建议 高管政治关联是企业和政府之间存在的一种隐形联系，对于企业发展具有一定程度的影响。本文通过对中国上市公司高管政治背景和企业社会责任数据进行分析，对高管政治关联和企业社会责任间关系 Table 7 Political correlation and corporate social responsibility regression result Score Score Score Score 截距 41.0490*** (89.58) 28.1979*** (16.90) −19.4230*** (−7.67) −18.0828*** (−6.51) PR 1.3390*** (6.87) 1.0484*** (5.69) 0.2555* (1.98) 0.2388* (1.97) Size 4.8071*** (31.29) 4.3241*** (26.86) Growth 0.1183 (0.21) 0.6555 (1.17) Mshare 0.0764*** (4.61) 0.0238 (1.43) Lev −10.2340*** (−8.33) −5.1835*** (−4.01) ROA −4.7746 (−1.13) 4.7383 (1.14) Age −0.4715 (−1.46) −1.4159*** (−4.30) R 2 0.0127 0.1429 0.2365 0.3080 N 3580 3580 3580 3580 控制行业和年度的固定效应 未控制 控制 未控制 控制 表7. 政治关联与企业社会责任回归结果 进行研究得出以下结论：上市公司高管的政治关联与其社会责任的履行具有正相关关系；政治关联级别越高，社会责任的履行越好。企业是否具有政治关联以及政治关联的级别导致其所受到的政府、消费者、供应商、媒体、公众等相关者施加的压力不同，进而就会导致企业采取不同的社会责任策略，落实不同的政策行为。 本文的研究贡献大致如下： 第一，本文从我国社会主义市场经济转型期的背景出发，在已有研究的基础上，以2009~2015年中国A股上市的公司为样本，通过描述性统计分析和回归分析对高管政治关联和企业社会责任之间的关系进行研究，发现并分析了两者之间的相关关系。 第二，本文也拓展了企业承担社会责任行为的动机研究，具有政治关联的上市公司参与社会责任活动的部分动机是为了减少顾客、媒体、政府等相关者所施加的压力，增强相关者对自身的信任度和认同度。 据此，本文提出以下两点建议： 其一，政府应该通过各种方式督促和引导企业积极承担相应的社会责任，例如利用高管政治关联的作用，但同时也要注意把握一定的度，适当施加压力，防止物极必反。对于积极承担社会责任的，具有政治关联的企业及企业高管，政府应该将其树立为楷模，来鼓励和引导其他企业。政府部门也可以通过其他方式促进企业之间在社会责任方面的交流互动和沟通学习。但同时，政府也应该把握对企业施加压力的程度，避免过度施压掌握分寸。企业最基本的职能是创造经济利益，政府应该避免让企业背负沉重的社会责任负担。 其二，企业应该学会利用并强化通过高管政治关联这一途径来获取社会责任相关制度规范等信息，同时树立社会责任意识，将政府及社会的外在压力转变为企业内生性需求，制定科学的社会责任策略。在现阶段我国市场经济转型期，企业将积极承担社会责任，能获得更多的社会认同，既有助于企业自身的良好发展，也利于市场和社会整体的可持续健康发展，最终实现两者双赢。
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user: 摘 要 农村职业教育在实现我国现代化发展中发挥着非常重要的作用。自党的十八大以来，提出了一系列新的国家政策及发展理念，研究人员从不同时期的国家政策及其理念入手来探讨农村职业教育的发展。本文着重整理了精准扶贫、城镇化进程、供给侧结构性改革及乡村振兴战略和现代化视角下有关农村职业教育的发展研究。希望能借此更加明确农村职业教育发展的研究方向，为我国农村职业教育未来的发展提供思路。 关键词 :农村职业教育，国家政策理念，研究综述 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 农村职业教育在国家经济社会发展进程中起着至关重要的作用。随着我国社会主义建设进入新时代，我国国情农情发生了很大的变化。从我国现代化进程来看，我国全面小康社会将会很快建成，并向基本建成现代化国家和建设成为社会主义现代化强国迈进。实现现代化的发展进程中，如何推进农业现代化、推进农村职业教育现代化是目前的重大课题。根据木桶效应理论，我们必须需要深刻认识到解决我国农村职业教育的发展问题对坚持农业农村优先发展和解决“三农”问题，加快推进我国农业农村现代化起着重要的作用。故梳理有关我国农村职业教育促进乡村振兴发展的相关研究，拓展出更为广阔的研究领域，为我国农村职业教育未来的发展拓宽思路。
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user: 2. 基本情况 研究资料来源于中文科技期刊数据库，基于数据库的标准检索方式 ，将发文年限设定为“2012~2019年”，以“题名或关键词 = 农村职业教育并且年份 = 2012~2019并且期刊范围 = 核心刊”为条件进行高级检索初步检索相关文献383篇。为了保证研究的代表性，在进一步精确关键词“农村职业教育”的基础上，筛选出170篇相关文献。 近年来，很多学者在有关农村职业教育的研究中提出了很多非常有价值的看法。笔者通过知网对该领域的研究成果进行了收集整理。经过整理发现，我国目前有关农村职业教育的研究主要集中于对农村职业教育的战略地位，农村职业教育政策研究以及农村职业教育研究热点进行探讨。王晓雪和祁占勇(2016)的研究结果表明，我国农村职业教育政策研究热点主要围绕新型城镇化背景下农村职业教育政策及国外经验研究、新农村职业教育培训及影响因素研究、农村职业教育师资队伍建设研究、农村职业教育经费政策研究等四个方面展开 [ 1 ]。尹阳红，张建荣(2016)对从2010~2014年来发表的相关农村职业教育的战略地位的主题的文献有406篇，对这些文章进行分析发现农村职业教育、农村和职业教育三者出现的频次最高，并且发现目前农村职业教育的研究热点为城镇化发展与农村职业教育发展的辩证关系、剩余劳动力转移与农村职业教育的作用关系、培养新型农民与农村职业教育的关系、从经济学视角探讨农村职业教育价值以及基于社会公平视角探究农村职业教育及关于农村职业教育政策设计层面的研究 [ 2 ]。 以上是关于研究人员对于农村职业教育的热点研究的主要内容。本文将从国家政策理念背景下，对有关农村职业教育的文献进行综述。研究发现，自党的十八大以来，提出了一系列新的国家政策及发展理念，学界的学者也紧跟党的步伐，从不同的国家政策及理念入手来探讨农村职业教育的发展。通过收集中文科技期刊数据库搜索出的相关文献，本文将着重整理了精准扶贫，城镇化进程，供给侧结构性改革以及乡村振兴战略和现代化视角下有关农村职业教育的研究。
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user: 4. 研究进展评析 通过对文献的检索整理及文献的比较分析，能够从中发现，“十八大”以来，我国农村职业教育的研究虽然在一些方面取得了一定的成就，也仍旧有不足之处。 4.1. 主要成就 第一是研究范围不断扩大。其具体表现在，研究不仅从农村职业教育本身来研究自身的状况，且与外部的结合愈加紧密，越来越多的研究人员从国家的政策以及发展理念的背景下去研究农村职业教育的发展，明确农村职业教育的定位及其承担的使命，来更好的促进农村职业教育的发展从而提高自身的服务能力。 第二是研究视角不断扩展。此外，关于农村职业教育的研究视角不断拓宽，有研究人员从经济学、财政学、社会流动和教育资源配置的公平性等角度切入进行相关研究。这些文章表明，我国学者对于农村职业教育的研究视角不再仅从单个角度开展，而是从多个维度、多角度对农村职业教育展开研究。 第三是实证研究不断增多。我国农村职业教育各个地区的现状，通过实证研究用数据让他人更直观地了解。 4.2. 不足之处 一是研究内容的系统性不强。纵观我国农村职业教育这383篇的文献研究，可以发现，有些文献仅仅是从一个视角或一个政策来开展的，文章内容大同小异，文章的基本框架结构具体表现为农村职业教育对我国城镇化的推进作用及重要性，城镇化进程中我国农村职业教育的发展现状，城镇化进程中我国农村职业教育的发展对策。还有一些关于政策的研究梳理，虽然取这些研究得一定成就，但还缺乏系统性，没有对农村职业教育进行完整的论述。笔者认为农村职业教育完整的研究论述应从我国农村职业教育的历史背景开始研究，还包涵农村职业教育是如何演变的，农村职业教育的具体解释，农村职业教育的现状调查，现状调查后的反思以及提出相应的改进建议。 二是对国外经验汲取的研究不够。我国农村职业教育的制定应建立在汲取国外有益经验并结合自身实际国情发展需要的基础之上。国外关于农村职业教育的经验对我国的农村职业教育发展有着启迪的重要作用。但是经过对相关文献的梳理和农村职业教育发展中产生种种问题的现实，不难发现我国农村职业教育吸取的国外经验相对不足。在383篇关于农村职业教育研究文献中关于国外农村职业教育的研究屈指可。虽然我国的现实情况复杂、条件与国外有所不同，但是通过对国外经验的扬弃来使之运用到我国农村职业教育的发展中，对我国农村职业教育的发展是有益的。 三是对建议的研究不够深入和细节化。关于农村职业教育存在的问题对策与建议的研究中，更多色是集中在加大对教育的资金投入，加强法律法规的完善，提升教学质量，增强师资队伍建设等方面。切实可行的建议或是多样化的建议较少涉及到，大多是人云亦云。比如加大教育资金的投入建议，几乎每篇文章在对策讨论中都会从不同的角度给出建议。然而，关乎如何加大教育投入和为何加大教育投入的具体细节却涉及较少。
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user: 5. 未来研究展望 鉴于我国对农村职业教育越来越重视的局面，加之时代赋予农村职业教育新需求与新责任的要求；可以预测，我国农村职业教育今后的研究范畴将会得到进一步的拓宽和延伸，研究领域的内容将会得到新的拓展；随之与农村职业教育相关的研究问题也会逐渐增多，其中，有两个方面值得关注。 第一，关注农村职业教育实施的现实条件。这需要把农村职业教育发展放在我国社会现状与教育发展现状的大环境中考虑，把尊重我国的实际国情与理解教育发展的规律结合起来；把农村职业教育建设的重点、问题和路径的相关探索建立在遵循农村职业教育发展的时代要求基础之上，顺应时代发展对于农村职业教育的要求，改善农村职业教育发展不均衡现象，实现教育资源配置的公平性等。 第二，完善农村职业教育的发展机制。农村职业教育的发展是在促进农业现代化的同时推动农村的发展；通过对农村职业教育建设的发展来清晰完整地认识，更加深入地思考，确实地贯彻行动，由此开启我国农村职业教育研究的新篇章。
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user: 摘 要 轴向力的作用对体系的刚度会产生较大的影响，由于杆件的弯曲，轴力作用会增加附加弯矩，增加了结构的几何刚度，引入几何刚度后计算颇为复杂。本文利用拱桁架辅助体，引入合理拱轴概念，对轴力作用下的自振频率进行了简化，方法简单适用且精度较高。 关键词 :轴向力，自振频率，拱桁架，简化计算 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 自振频率是结构的重要动力之一，在结构动力分析中占有重要的地位，与之而来的也有各种各样的计算方法。 本文仅以简支梁为研究对象，在原来偏微分求解结构自振频率的基础上，利用一些近似方法求解自振频率，以及通过自振频率控制轴力的取值。本文利用拱桁架辅助体，引入合理拱轴概念，对轴力作用下的自振频率进行了简化，是一种具有创新性的解决办法。此研究方法可以为一些实际工程提供一些参考。
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user: 2. 简化模型 2.1. 简化模型I 现以跨度为l的简支梁为例，规定轴力受压为正，受拉为负，如图1所示。为了简便计算，将直杆转化成桁架体系 [ 1 ] ，如图2所示。在结构承受范围内，将直杆分成节点过多的桁架，产生的弯曲效果和原直杆效果相差无几。为了便于观察，将原图形进行翻转，以直线替代曲线，并对其桁架的每一个节点进行编号。假设杆件以顺时针方向转到x轴的角度为正值，反之为负，如图3所示。 图1. 简支梁简图 图2. 简支梁桁架体系简图 图3. 变形后简图 首先选取结点0，如图4所示，由 ∑ F X = 0 可知 N 01 = − N / cos α 0 ，再取结点1进行分析，如图5所示。 图4. 结点0 图5. 结点1 由 ∑ F y = 0 和 ∑ F X = 0 得： N 01 sin α 0 + f G 1 − N 12 sin α 1 = 0 ， N 12 cos α 1 − N 01 cos α 0 = 0 化简整理为 − N cos α 0 sin α 0 + f G 1 − ( − N cos α 1 ) sin α 1 = 0 ， f G 1 = N ( tan α 0 − tan α 1 ) 当α角度很小时， tan α ≈ α f G 1 = N ( α 0 − α 1 ) (1) 利用公式(1)求解自振频率，关键是确定结构的第一振型Y(x)，只要确定第一振型Y(x)后，则可确定α i 从而轴力的作用转化为竖向力的作用，如图6所示。该简图是无限自由度体系，有竖向作用力下自振频率计算问题，如用集中质量原理把均布质量集中在位移最大l/2处，因此 m z = m ¯ l / 2 ，计算简图如图7所示。 图6. 竖向力作用下计算简图 图7. 集中质量下计算简图 利用柔度法建立运动方程 y ( x ) = − m z y ¨ ( x ) δ 11 + ∑ i = 1 n f G i δ 1 i (2) 化简得出自振频率 ω = 1 m z ( 1 δ 11 + ∑ i = 1 n f G i δ 1 i Y ( t ) δ 11 ) (3) 2.2. 简化模型II 由桁架模型可看出折线桁架杆轴如拱在轴向力和竖向力下维持平衡，由图8可见。假设第一振型是抛物线，拱的弯矩全为零可以视为合理拱轴，维持体系平衡的作用力是均布力q，由图9可见。 图8. 桁架模型简图 图9. 均布荷载下简图 取左半部分进行考虑，对中间铰结点取矩，列平衡方程求得q 1 2 q l ⋅ l 2 = N y + q ⋅ l 2 ⋅ l 4 q = 8 N l 2 y 利用挠度建立方程 y = 1 2 m ¯ l ⋅ y ¨ δ 11 − 5 l 4 384 ⋅ 8 N l 2 y + y = 0
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user: 3. 实例计算 以图1为例，先用简化模型I计算，不妨假设振型曲线为(需要满足边界条件) Y ( x ) = y sin π l x (4) 将原体系转化成单自由度体系，仅考虑三个竖向力，设最大挠度为y。此时1、2、3结点的转角分别为 1 { α 0 = y sin π l ⋅ l 4 l 4 = 0.707 y l 4 = 2.828 y l α 1 = ( 1 − 0.707 ) y l 4 = 1.172 y l 2 { α 0 = 1.172 y l α 1 = − 1.172 y l 3 { α 0 = − 1.172 y l α 1 = − 2.828 y l 带入式(4)求结点力 f G 1 = N ( 2.828 − 1.172 ) y l = 1.656 N y l f G 2 = N ( 1.172 + 1.172 ) y l = 2.344 N y l f G 3 = N ( − 1.172 + 2.828 ) y l = 1.656 N y l 利用柔度法建立平衡方程 y = − m y ¨ δ 11 + 2 f G 1 δ 12 + f G 2 δ 11 根据图乘法可知 δ 11 = l 3 48 E I ， δ 12 = 11 l 3 768 E I 化简整理得 m y ¨ + ( 48 E I l 3 − 4.62 N l ) y = 0 可以得出自振频率 ω = π 2 l 2 ( 1 − 0.95 N l 2 π 2 E I ) ⋅ E I m ¯ (5) 利用简化模型II进行计算，利用柔度法建立方程： y = 1 2 m ¯ l ⋅ y ¨ δ 11 − 5 l 4 384 ⋅ 8 N l 2 y + y = 0 其中 δ 11 = l 3 48 E I ，化简求出自振频率 ω = π 2 l 2 ( 1 − 1.027 N l 2 π 2 E I ) ⋅ E I m ¯ (6) 利用偏微分方程求得的自振频率精确解 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] ： ω = π 2 l 2 ( 1 − N l 2 π 2 E I ) ⋅ E I m ¯ (7) 为了更清晰的反映精度，分别用式(5)和式(6)与精确解式(7)作商进行比较。令 θ = N l 2 π 2 E I ，式(5)与式 (7)比值为β 1 ，式(6)与式(7)比值为β 2 β 1 = π 2 l 2 ( 1 − 0.95 N l 2 π 2 E I ) ⋅ E I m ¯ π 2 l 2 ( 1 − N l 2 π 2 E I ) ⋅ E I m ¯ = 1 − 0.95 θ 1 − θ β 2 = π 2 l 2 ( 1 − 1.027 N l 2 π 2 E I ) ⋅ E I m ¯ π 2 l 2 ( 1 − N l 2 π 2 E I ) ⋅ E I m ¯ = 1 − 1.027 θ 1 − θ
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user: 4. 结论 1) 利用简化方法求出的自振频率同分离变量法求出的自振频率进行对比，由于θ值很小，可发现自振频率相差不大，但是计算量却大大减少，提高工作效率。 2) 有些问题可以适当进行简化，不要弄得过于繁琐。例如实际问题中初步计算无铰拱的水平推力大小，就可以转化成三铰拱下求水平推力，经过计算，水平推力大小相差不大。
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user: 摘 要 鉴于装配式桥墩在强震作用下的抗震性能研究仍处于探索阶段，本文以8度设防地区为应用背景，分别设计了整体现浇钢筋混凝土桥墩和采用灌浆套筒连接的装配式混凝土桥墩，通过拟静力试验研究其抗震性能。结果表明：与现浇桥墩相比，采用灌浆套筒连接的装配式桥墩的破坏主要集中于接缝处，整体损伤高度较小。两者在水平承载力、刚度上接近，采用灌浆套筒连接的装配式桥墩在位移延性、残余位移、总的耗能能力上稍强于整体现浇钢筋混凝土桥墩，具备良好的抗震性能，能够在8度地震区应用推广。 关键词 :装配式桥墩，灌浆套筒，拟静力试验，抗震性能，8度地震区 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着我国城镇化水平的不断提高，交通量日益增长，人们对生活环境的要求也越来越高，而桥梁建设若采用传统的现浇施工方法会对交通和环境造成较大影响，并严重影响人们的生活，因此采用施工周期短、对环境污染小的装配式施工方法逐渐成为最佳选择。目前装配式桥墩在我国桥梁建设中的应用正逐渐增多，如东海大桥、杭州湾跨海大桥、上海长江大桥、港珠澳大桥、北京积水潭桥、上海S3、S7公路桥梁等都采用了装配式桥墩 [ 1 ] [ 2 ] ，但总体上来看，装配式桥墩在我国的应用仍然较少，特别是在强震地区的应用更是少有。关于装配式桥墩抗震性能的理论和试验研究仍有待加强。 国外针对装配式桥墩较早展开了试验研究。1997年，Mander和Cheng [ 3 ] 对采用无粘结预应力筋连接的装配式桥墩进行了拟静力试验，墩身为整体预制，墩底截面纵筋断开。结果表明这种桥墩具有很强自复位能力。Hewes和Priestley [ 4 ] 在无粘结预应力节段拼装桥墩最底部节段采用钢套筒约束内部素混凝土，其他节段为普通钢筋混凝土构件。通过拟静力试验研究发现节段拼装桥墩底部接缝处混凝土仅出现轻微的开裂剥落现象，具有较小的残余变形，但耗能较弱。 近些年，国内针对灌浆套筒连接的装配式桥墩进行了试验研究，2016年，魏红一 [ 5 ] 等对灌浆套筒预埋位置不同的两个预制拼装桥墩试件进行了拟静力试验，其中套筒分别预埋在承台和墩身。试验结果表明：预制桥墩试件在残余位移、耗能能力和等效刚度上略弱于现浇桥墩试件，套筒预埋位置的不同会造成试件的损伤形式和塑性铰形成上有所差异，预埋在墩身的套筒顶部可能形成第二塑性铰；两个预制桥墩试件抗震性能差距较小，套筒预埋在墩身的试件具有相对较大的耗能能力和残余变形。黄宜 [ 6 ] 设计了两组分别采用灌浆套筒和灌浆金属波纹管连接的装配式桥墩试件及一组现浇式桥墩试件，套筒预埋在承台内，通过拟静力试验研究其抗震性能。试验结果表明：装配式桥墩的水平承载力与整体现浇式桥墩的水平承载力相近，极限位移更小，残余位移偏大，位移延性与累积耗能能力稍差；金属波纹管连接的装配式桥墩在位移延性与累积耗能能力上稍弱于灌浆套筒连接的装配式桥墩。 与将套筒预埋在承台内相比，套筒预埋在墩身时，灌浆更加方便，套筒更不易被污染，但同时套筒对墩身截面的影响也较大；目前关于该种装配式桥墩在高烈度区的抗震性能研究仍处于探索阶段。因此本文依据8度设防地区的要求设计了该种灌浆套筒连接的装配式混凝土桥墩及一个现浇钢筋混凝土桥墩，通过拟静力试验研究其抗震性能。
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user: 2. 试验概况 2.1. 试件设计 本试验以8度抗震设防地区为应用背景，分别设计了整体现浇钢筋混凝土桥墩和采用灌浆套筒连接的装配式桥墩。桥墩试件原型墩高为9.6 m，进行1:3缩尺后桥墩试件有效高度为3.2 m，有效高度为水平力加载中心到墩底截面的距离，试件采用正方形截面，边长为530 mm，有效剪跨比为6.04，加载端尺寸为800 mm × 800 mm × 400 mm，承台尺寸为1500 mm × 1200 mm × 560 mm。试件采用C40等级混凝土，截面采用相同的配筋形式，纵筋采用直径为16 mm的HRB400螺纹钢筋，配筋率为1.72%，箍筋和拉筋均采用直径为8 mm的HPB300光圆钢筋，并在墩底区域设置了加密区，加密区高度为0.9 m，加密区体积配箍率为2.82%，非加密区体积配箍率为2.31%。装配式桥墩试件构造如图1所示，墩身为整体预制，灌浆套筒预埋在墩身底部，灌浆套筒构造如图2所示。 图1. 装配式桥墩试件构造示意图(单位：mm) 图2. 灌浆套筒构造示意图(单位：mm) 2.2. 试验方案 拟静力试验加载装置示意图如图3所示，竖向力加载装置为量程3000 kN的液压千斤顶，水平力加载装置为量程2000 kN的电液伺服水平作动器，水平滑板量程为±250 mm。试件轴压比为0.06，相应竖向荷载为322 kN，并在试验中保持基本稳定。试件水平力加载为东西方向，为对桥墩试件进行综合性的性能研究，采用位移控制的变幅、等幅混合加载制度，如图4所示，性能研究包括等幅部分的强度和刚度变化，以及在变幅部分特别是大变形增长情况下强度和耗能能力的变化 [ 7 ] 。墩顶水平位移按照漂移比为0.125%、0.25%、0.5%、0.75%、1.0%、1.25%、1.5%、2.0%，随后以0.5%的漂移比为增量进行加载，每个漂移比对应的位移循环3次，当纵筋断裂较多或试件的承载力降低至最大值85%以下时，结束本次试验。 图3. 试验加载装置示意图 图4. 加载制度示意图
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user: 3. 试验现象 试验中主要观察墩身表面裂缝开展，混凝土剥落、钢筋的屈曲情况等。现浇桥墩试件在墩顶水平位移为8 mm时(漂移比为0.25%)，墩身表面各侧面距墩底13 cm以上有不少新裂缝产生；随着位移增大，墩身表面出现更多横向裂缝和少量斜向裂缝，并且扩展成多条贯穿裂缝；当墩顶水平位移为64 mm时(漂移比为2.0%)，裂缝宽度明显增大，墩底出现开裂，墩角处混凝土轻微压碎剥落；当墩顶水平位移为144 mm时(漂移比为4.50%)，墩身东西两侧距底25 cm内出现明显外鼓开裂，随着位移继续增大，保护层混凝土出现大面积剥落，并露出钢筋和核心混凝土。其中墩身西侧破坏更严重，纵筋明显屈曲，箍筋外弯，拉筋拉钩被拉直；在进行墩顶水平位移为176 mm (漂移比为5.50%)的第一圈循环位移加载中，墩身西侧底部三根纵筋发生断裂，试验结束。试件最终破坏形态如图5所示。 图5. 现浇桥墩试件破坏形态 装配式桥墩试件在墩顶水平位移为8 mm时(漂移比为0.25%)，距墩底40 cm以上出现少量细微裂缝；当墩顶水平位移为16 mm时(漂移比为0.50%)，距墩底30 cm左右处套筒上部出浆口以上出现大量新裂缝，同时底部接缝处也出现轻微开裂；随着位移增大，裂缝不断扩展，其中墩底接缝处与套筒顶部位置的贯穿裂缝宽度最大，但套筒高度内裂缝较少。当墩顶水平位移为96 mm时(漂移比为3.0%)，墩底接缝完全张开，墩底角部一处出现较明显破损；随着位移增大，墩底接缝处混凝土逐渐压碎，墩身侧面交接处明显剥落；当墩顶水平位移为176 mm时(漂移比为5.50%)，墩身东西两侧接缝处混凝土被严重压碎，墩身东侧距底10 cm以内混凝土大面积剥落；最终在进行墩顶位移为192 mm (漂移比为6.0%)的第二圈和第三圈循环位移加载中，套筒底部连接承台处的多根纵筋相继发生断裂，试验结束。试件最终破坏形态如图6所示。 图6. 装配式桥墩试件破坏形态
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user: 4. 试验结果与分析 4.1. 滞回曲线 滞回曲线是进行抗震性能分析的基础，试验测得试件的滞回曲线如图7所示。从图中可以看出两个试件的滞回曲线都较为饱满，在水平位移较低时，试件刚度大，处于弹性状态，此时试件表面损伤较小，几乎无残余位移，耗能较弱；随着水平位移的增大，试件表面裂缝发展充分，钢筋屈服进入强化阶段，墩底混凝土逐渐压碎剥落，耗能增强，试件的残余位移明显变大，滞回环由梭形过渡到弓形；相对于现浇钢筋混凝土桥墩试件，装配式桥墩试件的滞回环更加饱满些，强度退化更慢。 图7. 桥墩试件滞回曲线 4.2. 骨架曲线 试件的骨架曲线如图8所示，其承载力如表1所示。可以看出现浇桥墩试件与装配式桥墩试件的水平承载力相差很小，相对于现浇桥墩试件，装配式桥墩试件的承载力在漂移比为5.5%以前无明显下降，平稳段较长，而现浇桥墩试件由于混凝土的大面积剥落、钢筋屈曲等原因，承载力已下降较多，最终装配式桥墩试件在漂移比为6%时由于纵筋相继断裂，承载力大幅下降，下降段变的急促。 图8. 桥墩试件骨架曲线 Table 1 Bearing capacity of pier specimen 桥墩试件 屈服荷载F y /kN 极限荷载F u /kN 峰值荷载F max /kN 现浇式 136.33 151.35 178.06 装配式 147.59 150.12 176.62 表1. 桥墩试件承载力 4.3. 位移延性 延性是评估桥墩抗震性能的重要指标之一，若延性太差，桥墩易发生脆性破坏。试件的位移延性如表2所示。从表中可以看出装配式桥墩试件的屈服位移与现浇桥墩试件相近，但极限位移明显更大，位移延性稍好于现浇桥墩试件。 Table 2 Displacement ductility of pier specimen 桥墩试件 屈服位移/mm 极限位移/mm 位移延性系数 现浇式 34.87 155.13 4.45 装配式 37.93 180.47 4.76 表2. 桥墩试件位移延性 4.4. 刚度 试件的初始刚度Ko如表3所示，其等效刚度Ks与Ko的比值随位移的变化如图9所示。可以看出由于接缝的影响，装配式桥墩试件的整体性稍差，其初始刚度比现浇桥墩试件的初始刚度要低，但其刚度退化速度要慢于现浇桥墩试件，在位移较大时，装配式桥墩的等效刚度比现浇桥墩试件的等效刚度略大。 Table 3 Initial stiffness of pier specimen 桥墩试件 现浇式 装配式 初始刚度K O (kN/mm) 10.21 9.37 表3. 桥墩试件初始刚度 图9. 桥墩试件K S /K O -位移图 4.5. 残余位移 桥墩试件残余位移随位移的变化如图10所示，从图中可以发现，在水平位移较小时，两个试件的残余位移都较小，无明显差异；随着位移增大，试件的残余位移明显增大，同位移下，装配式桥墩试件的残余位移略小于现浇桥墩试件。 图10. 桥墩试件残余位移 4.6. 累积滞回耗能 桥墩试件累积滞回耗能随位移的变化如图11所示，从图中可以发现当漂移比小于3%时，两者的累积滞回耗能相差较小，当漂移比为3%至5%时，在同等位移下，现浇桥墩试件的累积滞回耗能高于装配式桥墩试件，在漂移比为4%时，装配式桥墩试件的累积滞回耗能为现浇桥墩试件累积滞回耗能的89.8%，但随着位移继续增大，两者的差距有所减小。由于现浇桥墩试件先于装配式桥墩试件破坏，最后总的累积滞回耗能上，现浇桥墩试件的累积滞回耗能明显低于装配式桥墩试件。 图11. 桥墩试件累积滞回耗能
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user: 5. 结论 1) 与现浇桥墩试件破坏主要集中于塑性铰区，塑性铰区出现大面积混凝土剥落等不同，采用灌浆套筒连接的装配式桥墩试件由于灌浆套筒本身刚度较大，能够牢固连接纵筋和约束内部纵筋的屈曲变形，使得传统现浇墩身塑性铰区的刚度增大，墩身损伤主要沿着套筒顶部和底部发展，套筒高度内损伤较小，破坏主要集中于接缝处，最终接缝处混凝土被严重压碎，套筒连接承台处纵筋被拉断。 2) 采用灌浆套筒连接的装配式桥墩试件与现浇桥墩试件的水平承载力基本相等，且装配式桥墩试件的承载力在纵筋断裂前下降更缓慢，虽然装配式桥墩试件的初始刚度小些，但刚度退化速率更慢。同位移下装配式桥墩试件的累积滞回耗能略小，但极限位移更大，破坏时总的累积滞回耗能更大。其位移延性比现浇桥墩试件略好，残余位移更小。 3) 通过与现浇桥墩试件在承载力、刚度、位移延性、累积滞回耗能等抗震性能指标的比较，可以发现采用灌浆套筒连接的装配式桥墩试件具备不弱于现浇桥墩试件的抗震性能，在抗震设防烈度为8度的地区同样可以应用。
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user: 摘 要 通过对某深基坑支护工程的分析，探讨研究传统桩锚及土钉墙支护与后旋喷桩技术有机结合，实现不降水施工支护方案的设计，同时通过Midas/GTS的受力性能分析验证了该综合支护体系的安全稳定性，并且将深基坑不降水支护方案与原降水支护方案进行技术经济对比分析。 关键词 :深基坑，止水帷幕，降水，支护 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 近几年，我国城市建设规模之大，速度之快，已位居世界之首，深基坑支护技术的研究与工程应用也在随之飞速发展。目前，我国南方大部分临海靠江地区，因地下水位较高(降排水量大)，工程技术人员普遍研究和采用桩墙或钢筋混凝土地下连续墙做基坑的挡土墙和止水帷幕(俗称两墙合一)；而在北方，因地下水位普遍较底(干旱少雨，地下水匮乏)，基坑施工降水多采用明排法、管井法等抽取地下水排入市政管网。超采地下水会形成大范围降水漏斗，不仅会导致地基沉降和建筑物的破坏 [ 1 ] [ 2 ] ，而且也会造成严重的地下水资源浪费。针对基坑排水问题研究表明减采地下水仍是主要预防措施，为确保基坑工程顺利施工，压力回灌 [ 3 ] 是有效措施(事实上回灌极其困难)。当今，我国在禁止降水施工区域常采用地下连续墙、混凝土搅拌桩墙止水帷幕等措施 [ 4 ] ，但基坑工程建造成本很高。本文就桩锚支护后旋喷综合止水帷幕技术进行研究分析，以期实现不降水支护施工，努力降低建造成本，节约水资源。
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user: 2. 工程概况 某商务综合楼总建筑面积约10万平方米，南北长140 m，东西宽120 m，地下两层，基坑开挖深度为12 m。结构类型为框架剪力墙结构。勘察期稳定水位−8.00 m~−8.50 m，属于潜水，含水层为砾砂层和细砂层。基坑及周边建筑分布如图1所示。 图1. 施工场地及基坑
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user: 3. 基坑原降水设计方案 利用井点降水使基坑中心水位降至−12.5 m。基坑采用护坡桩与土钉墙综合支护方案：图1中V、VI区采用桩锚联合支护，其他分区采用土钉墙按照1:0.3放坡支护施工，I、II和VII区超载区域通过增加1~2排预应力锚索控制。 土钉墙技术参数。土钉及锚索倾角10度，水平、竖向间距均为1.5 m，土钉及锚索长度分别为9 m、15 m，钻孔直径分别为100 mm、130 mm，孔深均超挖0.5 m，详见表1。 Table 1 Support mode partition tabl 分区位置 I、II区 III区 IV区 VII区 土钉及锚索 共七排 共六排 共六排 共七排 预应力锚索位置 第三排 第一、三排 第三排 第二、四排 表1. 支护方式分区表 护坡桩技术参数。V区、VI区护坡桩长分别为15.0 m、17.0 m，直径均为600 mm，桩中心距1.20 m，均设置三道预应力锚索，锚索总长15 m，自由段5 m，锚固段10 m，护坡桩顶设有冠梁。
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user: 4. 基坑不降水止水帷幕支护设计方案 4.1. 基坑支护方式 考虑到枯水期水位变化，止水帷幕设计须高出稳定水位2 m~3 m。整个基坑先按1:0.3放坡挖至自然地面以下5 m，塔吊周边进行局部放坡处理。−5 m以下采用护坡桩支护，桩顶标高−5 m；I、II、VI、VII区设计深度12 m，桩长12 m，笼长12 m；III、IV、V区设计深度10.5 m，桩长12 m，笼长9 m，桩下部3 m仅作隔断基坑内外水位联系的作用。桩含钢筋笼部分埋入土中深度4.5 m，满足规范围护桩插入比不小于1/3的要求，支护简图如图2 (单位m)。 图2. 止水帷幕支护简图 4.2. 止水帷幕 先施工钢筋混凝土护坡桩，然后再在期间补施两根旋喷桩与护坡桩严密咬合形成止水帷幕。旋喷桩直径500 mm，长度为12.0 m，两旋喷桩中心距为400 mm，旋喷桩间搭接100 mm，旋喷桩与护坡桩中心距为400 mm，搭接长度为150 mm。 4.3. 基坑支护设计参数 基坑所有分区桩的桩径均为600 mm，笼径500 mm，桩中心距1.2 m，桩顶设有600 × 400冠梁一道，冠梁内设有一道15 m长，水平间距1.2 m的预应力锚索。设置在冠梁内的锚索，自由段5 m，锚固段10 m，注浆达到设计强度后再施加153 KN预应力。锚索及土钉技术参数见表2。 Table 2 Anchor cable (soil nail) parameter 长度 水平间距 竖向间距 钻孔直径 第一排土钉 8 m 1.5 m 2 m 100 mm 第二排土钉 10 m 1.5 m 1.5 m 100 mm 第三排预应力锚索 15 m 1.2 m 1.5 m 150 mm 表2. 锚索(土钉)参数 4.4. 组合支护体系稳定性分析 内部整体稳定性分析。由土钉、锚索、止水帷幕及护坡桩对整体稳定的单独贡献可得边坡稳定系数 K S = 1.37 < 1.4 ，不满足侧壁安全等级一级的要求。经分析计算，将放坡处的第一排土钉换为锚索可增大内部稳定性。调整后锚索技术参数见表3， K S = 1.42 > 1.4 ，满足设计要求。 Table 3 Anchor cable parameter 长度 水平间距 竖向间距 钻孔直径 第一排预应力锚索 15 m 1.2 m 1.5 m 130 mm 第二排土钉 10 m 1.5 m 1.5 m 100 mm 第三排预应力锚索 15 m 1.2 m 1.5 m 150 mm 表3. 锚索参数 其他稳定性验算。方案调整后抗滑移安全系数K H = 1.36 > 1.2，抗倾覆稳定安全系数K q = 1.28 > 1.2，抗隆起稳定性系数 2.3 > 1.8 、渗流稳定性验算均满足要求。篇幅所限，不做详述。 取桩底以下15m区域绘制流网图，分析计算得地下水的涌水量Q = 2.52m 3 /d，即整个基坑每日渗流量约2.52 m 3 ，施工时仅做适当排干即可，帷幕止水效果良好。
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user: 5. 止水帷幕支护方案有限元受力性能分析 利用MIDAS软件对不降水支护方案主要受力结构进行施工全过程模拟分析 [ 5 ] 。 本工程设计每次挖深1.5 m，按取土顺序可划分为六个阶段，共计13种工况。 桩身、桩顶水平位移随取土深度增加不断增大，但桩顶最大水平位移仅8 mm，源于桩顶设有一道锚索限制其水平位移发展。锚索及被动区土压力形成两个支点，使桩身中部位移较大，故第六阶段取土后桩中部出现最大位移20 mm，见图3。桩的水平位移符合一类基坑水平位移不大于30 mm的要求。 图3. 桩身水平位移图 从桩身弯矩及剪力图(图4)中可以看出最大剪力为183 kN，弯矩随取土深度增加而增加且增速加大，最大值为261 kN∙m，桩在坑内主动区产生较大负弯矩，被动区产生正弯矩，又因坑内外水压力的存在使桩身出现两个正负弯矩转折点。 图4. 桩身弯矩及剪力图 锚索设在−2 m、−5 m处。由图5可知第一道锚索最大轴力114 kN，第二道锚索最大轴力277 kN。第一道锚索由于不承受桩尖作用力直接与土钉墙共同作用，受力较小；第二道锚索控制桩尖及桩后滑移区域水平位移，承受桩尖力，故轴力较大。 图5. 锚索轴力 如图所示，起始时坑内土的应力释放导致基坑底板隆起范围较广且均匀，中后期支护结构的位移变化及被动土压力受力增大，最大隆起处随土层开挖逐渐向基坑坑脚移动。基坑竖向位移见图6、基坑底部隆起值见图7。 图6. 取土基坑竖向位移 图7. 基坑底板隆起 不降水设计方案基坑周边最大沉降出现在距其一倍开挖深度处，沉降值仅为2.5 mm；原降水支护设计方案最大沉降量计算见表4；不降水设计方案沉降量较小，对基坑周围环境影响较小，如图8。 Table 4 Maximum settlement of precipitation suppor 三角形法 指数法 抛物线法 最大沉降量 8 mm 12 mm 5 mm 表4. 降水支护最大沉降量 图8. 基坑影响范围 基坑开挖过程由于被动土压力作用，剪力最大值均出现在基坑坑脚处，因此施工过程中要注意保护基坑坑脚位置，防止由于扰动、超挖等破坏基坑坑脚导致坑脚剪切破坏。 通过MIDAS分析得知，由于桩身只设一道锚索以及基坑外的水压力作用，导致位于桩顶的第二道预应力锚索在开挖最后一层土后，最大轴向拉力为277 kN，超出设计值218 kN，应对不降水支护设计方案进行调整，以满足设计要求。经验证，可行调整方案为：方案A，将第二道锚索水平间距由1.2 m缩至0.8 m；方案B，第二道冠梁内锚索由2根Φ15.24-1860钢绞线增为3根，以增大锚索的轴向承载力。 方案A须增加锚索155根，总长2313 m，每米综合单价为116元，共需增加26.83万元；方案B需增加钢绞线及其制作安装等费用，增加长度15m的Φ15.24-1860钢绞线共309根，每根综合单价112元，共需增加3.46万元。方案B经济可行且满足设计要求。且该不降水支护方案相比采用排桩或地下连续墙而言，混凝土用量较少，施工机具简便，工期较短，属优选方案。