DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 缺失数据下均值与方差模型 针对异方差数据，既对响应变量的均值建模，同时又对响应变量的方差进行建模，因此研究的均值与方差模型如下： { y i ~ N ( μ i ， σ i 2 ) μ i = x i T β log σ i 2 = z i T λ i = 1 ， 2 ， ⋯ ， n (1) 其中 x i = ( x i 1 ， x i 2 ， ⋯ ， x i p ) T 和 分别为均值模型和方差模型中的解释变量(由于可能存在同时影响均值及方差的变量，因此对于 和 z i 而言可完全相同、部分相同或完全不相同)， β = ( β 1 ， β 2 ， ⋯ ， β p ) T 和 λ = ( λ 1 ， λ 2 ， ⋯ ， λ q ) T 是对应的均值及方差模型中的未知参数向量， y = ( y 1 ， y 2 ， ⋯ ， y n ) T 则是模型的被解释变量或响应变量。 本文主要考虑响应变量数据存在缺失，即假设 ( y i ， x i ， z i ， δ i ) ， i = 1 ， 2 ， ⋯ ， n 为来自模型(1)的不完全随机样本，其中解释变量 x i ， z i 能够完全观测，响应变量 y i 部分缺失，并假定如果 y i 缺失，则 δ i = 0 ；若 δ i = 1 时，则表示 y i 可以观测。在本文主要假定 为随机缺失(missing at random， MAR)，即 P ( δ i = 1 | y i ， x i ， z i ) = P ( δ i = 1 | x i ， z i ) 。 y i 在MAR机制下，模型(1)可以写成为 { δ i y i ~ N ( μ i ， σ i 2 ) μ i = x i T β log ( σ i 2 ) = z i T λ i = 1 ， 2 ， ⋯ ， n . (2) 为了方便，令 r = ∑ i = 1 n δ i 为没有缺失数据(即能观测到)的个体数， m = n − r 表示有缺失数据(即不能观测)的个体数， s r = { i : δ i = 1 ， i = 1 ， 2 ， ⋯ ， n } 表示能观测到的个体的集合， s m = { i : δ i = 0 ， i = 1 ， 2 ， ⋯ ， n } 表示不能观测的个体的集合。
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user: 4. 模拟研究 下面用随机模拟方法来验证文中提出的基于似然距离对缺失数据下均值方差模型的统计诊断方法的可行性和有效性。 根据模型(2)，我们产生随机数据。其中 x i ∼ U ( − 1 ， 1 ) ， z i ∼ U ( − 1 ， 1 ) ， i = 1 ， 2 ， ⋯ ， 100 。取参数 β = ( 3 ， 2 ， 1.5 ) T ， λ = ( 1 ， 1 ， 1 ) T ，缺失比例大约20%。然后将被解释变量Y的第20行的值改为5，第40行的值改为5，即人 为的制造两个异常点，然后根据上述的诊断方法得出结果，验证上述统计量是否有效。模拟结果如图1和图2。 图1. 基于回归插补方法得到的似然距离的散点图 图2. 基于随机回归插补方法得到的似然距离的散点图 从图1和图2可以观察到，第20和40号点为异常点或强影响点。我们人为制造的两个异常点，第20和第40号点均被诊断出来，说明本文提出的方法是行之有效的。
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user: 5. 结论 本文基于数据缺失情况下，运用回归插补和随机回归插补两种缺失插补方法，对均值和方差联合模型进行了统计诊断的研究。并介绍了有关获取未知参数极大似然估计中所使用的Gauss-Newton迭代算法以及两种缺失插补方法的主要思想。模拟研究结果表明，我们的方法能对数据缺失情况下的联合均值与方差模型进行统计诊断，且该研究模型与诊断方法具有可行性及有效性。
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user: 摘 要 本文介绍了原有成型线棒制造技术不完善问题，针对存在的问题从条形线棒结构设计、新材料、新模具、新设备、新工艺、新试验方法研发应用等方面深入分析，总结出关键点，以及线棒的试验结果。通过发电机线棒制造工艺优化，制作的线棒电气性能水平取得很大进步，新工艺实施完善后产品质量迅速提高，有良好的社会效益和经济效益。 关键词 :成型，线圈，制造，模具，设备，工艺，试验 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 前言 在国内，蒸汽与燃气联合循环新技术、热电联产、新型干法水泥纯低温余热发电技术的发展推广应用、高炉余压发电及环保型垃圾处理发电推广应用等均有逐步增多的趋势，而该类发电设备正好需要3~70 MW的汽轮发电机组。在国际市场，环境友好型中容量火电发展趋势也十分看好，特别是东南亚、西亚、印度等国的中小火电需求逐步增多。在这一条件下，开发绿色环保型汽轮发电机将成为未来的发展趋势。绿色环保型汽轮发电机的关键部件是成型线圈，成型线圈的质量稳定性直接决定机组的稳定性、可靠性、安全性、经济性。因此中大型余热余能回收用电机成型线圈制造技术研究正是应用于这一领域的绿色环保型汽轮发电机，具广阔的市场前景。
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user: 2. 问题描述 在汽发及中大型电机定子线圈设计结构上多采用成型条形线棒，条形线棒制造易出现设计制造技术问题、制造效率问题、制造质量不稳定问题，相关内容集中如下： 1) 铜线下料括头技术落后，导线下料长度差别大，括头长度进出不均匀，基准面不平齐影响后续工序质量和效率； 2) 换位技术落后致换位处绝缘易损伤，影响股间绝缘。因此换位节距和换位线棒宽厚比可选择范围小，电磁设计方案调整难以达到最优性能指标； 3) 条式线棒预弯成型时大R处两排线棒扭曲，宽度和厚度尺寸超标，影响装配和电气质量； 4) 包扎出来的线棒尺寸不均匀，线棒热压尺寸超标； 5) 线棒引线空间装配尺寸与图不符； 6) 热压线棒发空； 7) 成品线棒介损超标； 8) 成品线棒击穿试验质量不稳定。 这些问题严重困扰着电机设计制造工作者，也直接影响企业的声誉。为此，公司以搬厂为契机，在条形线棒设计制造工艺技术上总结原有生产经验，引进先进设备和技术，自主创新，走出了一条快速提高、快速进步的自主创新发展道路。
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user: 3. 研究方法 A、现存问题及研究方法 为有效提高电机条式定子线棒的设计制造技术水平，结合存在的问题，系统性提出研究方法： 从设计上综合分析历年制造的条式定子线棒换位节距和宽厚比，再结合国内外先进制造经验选取合适的条式线棒宽厚比比例(表1) [ 1 ] ； Table 1 The bar shift pitch and aspect ratio selection tabl 产品 线规(mm) 折弯长(mm) 换位节距(mm) 备注 9 MW 2.32 × 8.15 22 690 12 MW 2.56 × 7 22 830 15 MW 2.32 × 7.3 22 1000 20 MW 2.15 × 7.25 30 931 25 MW 2.9 × 6.0 30 1104 40 MW 2.95 × 6.9 30 1365 60 MW 2.2 × 5.9 18 1581 70 MW 2.2 × 6.9 20 1581 表1. 线棒换位节距和宽厚比选型表 从材料应用上：为杜绝绝缘层发空及出现影响介损特性的发空现象，我们公司联合某绝缘材料制造厂家共同研制开发出的新型换位适形填料也是一种只由环氧树脂和粉云母组成的多胶云母板140，是一种F级材料 [ 2 ] 。在一定的温度下，施加压力后，该换位适形填料中的云母和树脂会一起流动，改变了我们以往所用的纤维型适形材料只有环氧树脂可以流动的状况，解决了绝缘层发空问题。 从模具上： 1) 定子铜线括头长度应用定位棒控制，应用温控仪控制去丝部分加热的温度及时间参数；编织工序设计应用换位距及定位距样板以确保换位距及定位长度的一致性和正确性； 2) 线棒预弯时设计应用定位模来确保预弯长度的正确性和一致性； 3) 线棒成型时引线头定位模块装配设计应用样板定位； 4) 弯头子应用自行设计制造的特制套筒代替手工弯形，提高弯形质量，提高工作效率，减轻劳动强度； 5) 校验模来验证新产品的引接头连接； 6) 用样板精确控制各档尺寸。 B、设备新置和技改： 1) 新购置了10 M数控下料机、3.2 M数控绕线机、1.2 × 3 M数控涨型机、6.5 M机器人包带机、4.5 M数控多头油压机、6 × 4 × 4 M数控烘压机等先进数控设备，配置无尘恒温制作室，计算机控制介质损耗检测设备、局放检测设备、150 KV击穿检测设备等先进质量检查设备，人为巡检与设备检查有机结合，实现有效质量控制并为优化改进提供科学信息，充分利用设备技术及质控优势，减少人为因素的影响； 2) 工艺参数通过微机界面写入数控设备，在数控设备上通过工艺参数调整(图1)，实现工艺优化模拟运行，优化效率更高，优化更易实现。 C、应用UG软件分析线圈装配完善模具设计制造 如图2所示，按设计图尺寸绘制线棒三维图，如图装配在模拟铁心中，检测线棒节距、尺寸、空间装配关系。在设计模具时，将线棒三维造型作为模具设计的基础，三维技术完美应用于模具设计制造，提高了模具设计质量和设计效率。
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user: 4. 工艺优化 A、工艺流程优化后如下：电磁线→平直下料及去丝→单匝压换位及编织→单匝垫换位绝缘→合并匝，包防护带→预弯→成型→单匝直线垫包→单匝包包脱模材料→单匝热压固化→单匝直线清理导角→垫匝间绝缘量消辅材料→单匝股间试验→散匝，逐匝包匝间→合并匝包刷脱模材料→导线固化压型→股间及匝间试验→导线清理导角→包对地绝缘→防晕处理→附加绝缘→引线涂硅酯→主绝缘模压→表面处理→引线绝缘交检→端部刷红瓷漆→成品入库 [ 3 ] 。 B、工艺优化关键点： 1) 上下层各种导线统一以汽端作为定位基准，做好记号分项，以免混淆； 2) 细化下料去丝工序，液压五道平直导线，去丝后再切除玻璃丝毛头； 3) 换位阶梯形排线，延压换位； 4) 垫包换位处垫0.5桐马柔软云母板，排间垫0.6改性桐马环氧多胶板，采用优化材料加强换位及排间绝缘，直线部分换位与不换外连接处用填平材料填平平滑过渡，提高绝缘性能； 5) 垫包匝间绝缘工序放在预弯成型工序后，以免绝缘损伤； 6) 匝间及对地加压采用分段升温分段加压法，提升线圈绝缘性能； 图1. 工艺参数控制图 图2. UG软件分析线圈装配 7) 匝间绝缘热压完成后，线棒直线部分四个角作修R处理，减少线圈尖端放电，提升绝缘性能； 8) 对地绝缘出炉后再统一进烘4~6 h，提升介电绝缘性能； 9) 引线绝缘热压段做成锥形搭接面，与不热压段实现平滑过渡。 C、工艺施工指导表格设计应用 为便于现场施工，在完整工艺基础上编制工艺施工指导表(如表2)。 D、在产品生产过程中，还需注意以下几点： 1) 明确各工序点的记号和标识，以防混错，实现有效质量跟踪； 2) 在细分工序点明确清洁去毛要求，从细节处严控影响因素； 3) 编制应用模具和设备使用维护说明书，按说明书要求正确使用和保养，提高模具和设备的使用质量和使用效率 [ 4 ] 。 4) 试验检测点科学安排：股间试验排在线棒成型工序完成及匝间热压完成两个点，匝间试验排在匝 Table 2 Process construction guidelin 线圈数量 上层60只 下层60只 线圈重量 63 kg/对 铜材料线规 2*16~2.8*6.7/3*6.9双涤纶玻璃丝包烧结扁铜线DSBESJB-20/155 铜线重量 3230 kg/台 主绝缘材料 粉云母带5440-1 主绝缘重量 550 kg/台 平直下料工序： 名称 下料长度(mm) 铜线数量(根) 上层 5440 1920 下层 5400 1920 引线去丝工序： 名称 汽机端(mm) 引线端(mm) 上层 200 200 下层 190 190 换位编织工序： 中间换位尺寸 1388 (mm) 上层定位尺寸 1373.5 (mm) 下层定位尺寸 1383.5 (mm) 预弯成形工序： 名称 中间直线长(mm) 贴膜长(mm) 定位基准 偏心轮 上层 2960.8 1239.6 左边定位(汽机端) 上层 下层 2840 1310 右边定位(汽机端) 下层 防晕工序： 低阻防晕尺寸 2760 (mm) 高阻防晕层数 2层 上层高阻防晕长 260 (mm) 下层高阻防晕长 220 (mm) 上下层高阻搭接长 15 (mm) 表2. 工艺施工指导表 间热压完成后，交检时除尺寸检查外，按国标做介损、局放、耐压及击穿等试验，实现全过程质量控制； 5) 新产品生产须先验证设计、工艺、模具、设备等质量影响因素合格性，试制二只样品线棒，直至样品全过程质量达到标准要求再批量生产，整个试制过程的尺寸、形状等试制参数作为批量生产的工艺参考依据 [ 5 ] ； 6) 数控控制工艺参数； 7) 在直线段与渐开线连接转弯处加包聚酰亚胺薄膜带，加强线棒匝间绝缘：； 8) 对地绝缘包扎时搭接处采用12.5 mm每档锥形搭接，包扎压缩量采用弹簧压力游标卡尺测量控制，包扎间恒温无尘； 9) 线棒对地热压过程采用分段加压工艺压法来保证绝缘固化质量：清理模具并预热模具，将模子加热至160℃~170℃。将线棒平稳的放在模子上，再按顺序放入侧压铁.上压铁，开始从中间向两侧紧螺钉，约20分钟加完全压。进炉，升温至190℃ ± 5℃，保温4小时。出炉，卸模，将线棒搁放在架子上冷却，待第二炉完工出炉再把线棒二次进炉，升温至190℃ ± 5℃，保温4小时。拆四氟带，清理线棒表面，用细砂皮去除线棒表面残胶，端部若有飞边需修光，检查线棒截面尺寸，在线棒两端离对地绝缘终点约50 mm长度内要求修成锥度面，锥度面长度50 mm。 10) 线棒质量防护：线棒成型前用白布带防护，线棒热压前用四氟带防护脱模，在各工序点流转过程中用专用架子，并在端部垫支撑以防线棒变形。
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user: 5. 结果与分析 各系列产品结构和电气性能要求不同，在前期试制时做了多个比较试验，以验证优化成果，此研究方法推广应用后，2014年起应用此电机成型线圈制造技术后线圈一等品率逐年提升(图3为新老制造技术一等品率统计图)，主要产品系列15 MW、30 MW、70 MW产品的电气性能中介损及场强性能也迅速提升(见表3各主要系列产品新老工艺比较试验记录表)。电机成型线圈制造技术的研究应用有效提升了成型线圈制造水平，提高了成型线圈质量等级。
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user: 6. 结论 一个产品的设计必须要有科学合理的设计，合适的材料和适当的工艺手段来保证。尽管由于在设计、 图3. 新老制造技术一等品率统计图 Table 3 Comparison of old and new manufacturing technology test records for each major series of product 系列产品 试验 单位 原工艺试验数据 新工艺试验数据 备注 15 MW/10.5 KV 介损 tgδ0.2U N % 1.50 1.12 tgδ0.4U N % 1.75 1.29 (tgδ0.6U N -tgδ0.2U N )/2% 0.255 0.085 tgδ0.6U N % 2.01 1.34 tgδ0.8U N % 2.30 1.58 tgδ1.0U N % 2.56 1.78 场强 MV/m ≥21 ≥25.5 30 MW/10.5 KV 介损 tgδ0.2U N % 1.46 0.98 tgδ0.4U N % 1.72 1.06 (tgδ0.6U N -tgδ0.2U N )/2 % 0.265 0.10 tgδ0.6U N % 1.99 1.18 tgδ0.8U N % 2.36 1.23 tgδ1.0U N % 2.68 1.30 场强 MV/m ≥20.5 ≥26 70 MW/10.5 KV 介损 tgδ0.2U N % 1.65 0.85 tgδ0.4U N % 1.76 0.98 (tgδ0.6U N -tgδ0.2U N )/2% 0.20 0.105 tgδ0.6U N % 2.05 1.06 tgδ0.8U N % 2.39 1.12 tgδ1.0U N % 2.69 1.21 场强 MV/m ≥20 ≥26 表3. 各主要系列产品新老制造技术比较试验记录表 材料等方面与国际先进技术水平尚有一定的差距，目前在条式线棒制作过程中仍然存在一些问题，还有待于进一步的完善改进。但经过几年的努力，我们公司已极大地缩小了与国际先进技术水平的差距。随着国内外先进技术的被消化吸收，以及思路的开阔，通过进一步推动新材料的合作开发，新的工艺手段的积极探索，必将更大地缩小与国际先进技术的差距。
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user: 摘 要 竣工结算作为项目经营管理的最终环节，直接决定了施工企业项目建设的盈亏。石油工程项目的结算资料是一项涉及因素广、专业性强与经济相结合较为复杂的工作。以西二线东段的场站建设为例，分析了结算资料编制的现状及存在的问题，简单地总结了石油建设工程站场工艺安装专业结算资料的编制方法。 关键词 :竣工结算，经济效益，工艺安装，编制方法 Copyright © 2018 by author， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 站场工艺安装结算资料编制现状 目前，在石油工程的施工承包过程中，站场建设作为线路的附属工程，一般都由该标段的线路承包商进行施工。对于站场的建设，施工商普遍认为站场内的工艺安装专业经济效益较低。笔者认为，造成站场工艺安装经济效益较低的因素主要有两方面。一方面是客观因素，主要体现在行业施工定额编制较早，其中人工单价、辅材价格、设备台班价格远远的低于现今市场价格，对工程结算势必有一定影响。另一方面是主观因素，站场的工艺安装存在着施工工序多、工艺复杂、频繁与小专业穿插施工等影响因素容易造成工效低，施工成本高的情况 [ 1 ] [ 2 ] 。 对于西二线东段站场的工艺施工，存在着安装规模大、设备多、质量要求高等特点。例如，中石油管道局工程有限公司的站场工艺安装是由多个机组配合完成的，由线路焊接机组负责工艺管网区、清管区的大口径管线、管件的安装；由站场工艺安装机组负责工艺区设备、管件安装；由防腐机组进行工艺管线及管件的喷砂、除锈、刷漆、防腐；材料运输机组配合设备、材料的运输。该情况下，就需要项目部全面的负责工程的服务和机组的施工管理，增加了现场管理和资料收集的困难。同时，在实际施工中，由于管理水平或者施工经验的差异，可能部分施工单位往往只注重现场施工，而忽略了施工过程中结算依据的收集 [ 3 ] [ 4 ] 。如：自购料的发票、物资采购合同、合同外工程量签证的索赔等。
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user: 2. 站场工艺安装结算资料的编制方法 2.1. 阅读、分析合同的内容和约定 施工承包合同作为发包商和分包商的关系载体，是施工生产管理和工程结算最基础的参考依据。经营预算人员首先认真研读合同内容，根据合同约定的施工界面，充分了解单位所承担的职责和施工内容。对于施工界面的掌握，一方面可以为现场施工提供划分依据，另一方面在施工内容或者施工界面变更时，可以及时发现线索以便掌握索赔的依据。在实际施工中，上级采办部门对物资采购会做出诸多调整，如果不及时掌握数据变化，可能会造成自购物资的缺料，影响施工进度。 2.2. 以相关工程造价管理办法为依据 发包商下发的工程造价管理办法是结算资料编制最精准的参考依据。其中包含定额选用、取费的相关规定，其他各种费用的计取方法，自购料价格的确认方式，甲供设备、材料运输费用的计算方法，预算编制格式等诸多内容。及时做好现场过程资料的收集可以避免支持性资料的遗漏，减少了工程量签字确认的难度。 2.3. 核对、计算工程量 图纸工程量是结算资料编制的基础，经营预算人员首先要根据安装图纸，精确计算出工程量，并与图纸料表进行核对。在计算工程量的过程中，一方面要参考定额规定的计算规则，做到据实计算，不漏项；另一方面对于一些异构件或设备，根据现场到货的具体情况，适时合理地调整工程量计算方法。 2.4. 收集支持性文件 站场安装图纸可能由于设计仓促或根据后续施工或投产需要，增加、减少相应的设备、材料，进一步补充一些施工说明的情况。这些往往都是通过函件的形式落实。不仅与技术部门和物资部门相关，还关系着结算问题。作为经营管理人员要及时收集该类支持性文件，做好工程量和施工材料、施工方式变化的纪录， 在日后审核预算时作为参考依据。上述工作往往分散、繁琐，但务必做好，体现了经营预算人员的业务素质以及工作责任心。 2.5. 掌握实际施工方法 施工现场是施工方法、施工工程量、施工措施集中体现的地方，脱离了施工现场，编写出来的结算资料往往会错项、漏项，在审核时也不具备说服力。由于施工地域、施工环境存在着差异，现场需要采取很多施工措施，产生的费用往往也很大。 作为预算人员，要真正地了解施工实际和施工定额在工效、材料消耗、机械使用及油料消耗方面的差距，在理论和实践中不断地提高业务水平。同时，在深入现场时，及时做好影像、图片资料的收集，作为审核结算的依据。 2.6. 收集现场签证、自购料相关合同或发票 在结算管理办法中，对于甲供物资的拉运往往都要求有拉运方案和现场台班签证。作为经营管理人员，及时督促相关人员做好方案报审，并根据物资调拨单及时做好工作量的签证。设备拉运的机械台班费、现场吊装和卸车的台班费在施工成本中都占有相当大的比例，该部分工程量务必按照使用时间、设备型号及时做好统计及确认。 自购料的结算也是结算资料编制工作中的一个难点，自购料在工程造价中占有很大比重。作为经营预算人员要及时督促物资管理人员既要做好现场材料的控制，又要做好自购料价格信息资料的收集，为结算资料来提供价格依据。 2.7. 正确选用定额子目 建筑安装工程的直接费是由“量”和“价”2个因素相乘求得的。关于定额单价的选择，必须按照定额的规定，正确套用子目。 套用定额子目时，要注意审查工程项目内容是否与实际内容相符，是否存在漏列相关工作内容而造成漏项的情况。对于缺少定额依据的项目，要从结算管理办法规定的补充计价依据或者其他的定额里查找；对于不含主材的定额子目，不要漏掉主材费的计取；对于指定或认可的自购材料，实际价格高于定额价的，在按规定允许据实调差的情况下，应在预算定额扣掉该项材料单价，按照实际价格另计该项材料的主材费。
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user: 3. 结语 石油工程建设项目具有规模大、技术性强、工期长、设备材料变化快等特点，而且在实际施工过程中存在着许多不确定因素。所以，石油工程结算资料的编制是一项较为复杂的工作，体现在涉及部门多、涉及资料复杂、专业性强、外部影响因素多等。因此，要想完成一份完整的竣工结算资料的收集和编制工作，项目经营预算人员必须全面掌握施工过程信息和行业造价信息，做到有章可循，有据可依，最大限度地维护施工单位的经济效益。
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user: 摘 要 为了降低配电网合环操作的风险，本文基于配电网合环等值电路图进行了配电网潮流计算；研究了配电网合环操作引起的循环电流的计算方法，提出了降低循环电流的控制策略；然后运用MATLAB/Simulink仿真软件，搭建了配电网合环操作仿真模型，对本文提出的降低循环电流的控制策略进行了仿真。仿真结果验证了本文所提方法的有效性。 关键词 :配电网，合环操作，循环电流计算，控制策略 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 根据配电网合环操作的研究资料，负荷转供作业的风险主要来自于合环操作引起的线路电流变化 [ 1 ] ，合环后线路电流有可能因为超过设备容量限额或不能满足继电保护要求导致继电保护动作进而影响电力系统供电可靠性 [ 2 ] 。因此研究合环引起的循环电流计算方法以及提出能有效降低循环电流的措施对负荷转供作业具有重要意义。 目前我国对循环电流计算的一般方法是将合环系统等效成戴维南电路，电路中的等效电源为合环点两侧电压相量差，等效阻抗为从合环点两侧节点往系统上级看进去的等效阻抗 [ 3 ] 。由于合环点两侧电压相量差可以通过SCADA数据采集系统直接获取，因此循环电流的计算难度主要在等效阻抗上。目前一般是通过电力系统调度部门提供网络节点阻抗参数，再由合环点两侧节点的自阻抗减去互阻抗近似求得 [ 4 ] 。该方法虽然简单快捷，但是考虑系统的运行方式会有变更，该方法不能实时计算出准确的系统等效阻抗，因此本文重点研究满足工程实时测量需求的系统等效阻抗测量方法。 在计算出循环电流后，若循环电流大小不满足作业条件，则需要采取一定的有效措施降低循环电流。研究表明影响循环电流的主要因素包括合环点两侧电压相量差、主变参数、线路参数以及合环点两侧出线所带负荷的情况 [ 5 ] 。针对合环点两侧电压相量差因素，目前调整变压器分接头法是最为常用和有效的方法 [ 6 ] 。对于一个实际的配电网络，其网络中的主变和线路参数已经选定，因此本文重点研究通过负荷控制实现循环电流的降低。目前国内针对负荷控制提出的一般策略为在负荷低谷期进行合环 [ 7 ] 。实际操作中该策略要求合环时刻选取在当地负荷低谷时段，作业需要考虑时间条件的配合，不适用于急需合环的作业情况。 为了解决上述问题，本文建立了配网合环等值电路图，研究能实时测量系统等效阻抗并计算合环循环电流的方法，并基于潮流的计算分析研究了负荷对出线上循环电流的影响，提出了通过降低负荷功率以提高合环点两侧负荷对称性的负荷控制策略。并通过MATLAB/Simulink软件进行了仿真和计算，仿真结果表明所提的循环电流计算方法是正确的以及降低措施是有效的。
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user: 2. 循环电流实时计算方法研究 为了满足负荷转供作业中实时计算循环电流的要求，本文提出基于叠加原理的电流注入法，该方法可以不需要通过形成节点阻抗矩阵Z n × n 来计算等值阻抗，计算过程相比目前所用的节点阻抗矩阵法更加直观且满足实时性。基于叠加原理的电流注入法等效图如图1所示。 实际测量中系统处于运行状态，网络中的电源和负荷均不为0。因此可首先测量保留网络原有电源和负荷的情况下合环点两侧节点a和b的节点电压U a 0 和U b 0 。在初始系统的基础上，保证其他节点均无电流注入的情况下在合环点两侧节点a和b处分别注入幅值相同，方向相反(即相角相差180˚)的电流，并再次测量节点a和b的节点电压U a 1 和U b 1 。由叠加定理可得，通过前两次的测量值相减可得到将系统中负荷和上级网络电源全部置0时的无源网络中注入电流的测量情况，进而求解得到等值阻抗与循环电流。计算表达式如下所示。 Δ U a = U a 1 − U a 0 (1) Δ U b = U b 1 − U b 0 (2) Z = Δ U a − Δ U b I (3) I 循 环 = U a 0 − U b 0 Z (4) 对本文所提基于叠加原理的电流注入法运用Matlab/Simulink进行仿真验证。仿真电路图如图2所示。 图1. 循环电流计算等值电路图 图2. 循环电流计算仿真电路图 对仿真所得电压电流数据进行幅频求解获得计算所需的电压电流相量，本次仿真验证中，I 循环 的理论值为合环前后线路上电流的相量差，I 循环 的计算值为采用本文所提基于叠加原理的电流注入法的计算结果。所需电压电流的测量结果如表1和表2所示。循环电流计算结果如表3所示。 通过上表数据可知，I 循环 的计算值基本符合I 循环 的理论值，验证了本文所提的基于叠加原理的电流注入法计算合环循环电流的合理性。分析本次仿真的误差：一是仿真中电压数据是10 kV级别的，而软件仿真对节点电压数据只保留了5位有效数字，因此电压数据不够精确对本文的仿真结果造成了一定误差；三是本文在求取节点电压相量和馈线电流相量时是通过Matlab中的fft功能模块实现的，fft函数对波形数据进行幅频和相频的计算求解存在一定误差。
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user: 3. 合环操作影响判据 研究合环操作对系统运行的影响一般是基于线路上的合环稳态电流进行分析的 [ 8 ] 。研究表明合环后线路稳态电流为线路初始负荷电流与循环电流的叠加 [ 9 ] 。因此可以通过循环电流大小来初步判断合环操作对系统运行造成的影响程度。
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user: 4. 提高合环转供电成功率的应对措施 4.1. 负荷控制 为了减少合环操作引起的合环电流对电网系统造成的不利影响，控制系统中负荷是比较方便和有效的应对措施之一。系统中负荷主要包括母线负荷和线路负荷，一般对负荷的控制包括切除负荷以及基于 Table 1 Current phasor measurement value 电流 算例1 算例2 I a 0 (A) 162.07∠−98.79˚ 57.13∠−104.47˚ I a 1 (A) 329.15∠−173.19˚ 169.22∠−170.78˚ I b 0 (A) 116.69∠−98.95˚ 107.6232∠−98.39˚ I b 1 (A) 424.06∠−47.83˚ 192.48∠−44.62˚ 表1. 电流相量测量值 Table 2 Voltage phasor measurement value 电压 算例1 算例2 U a 0 (V) 8889.9∠−93.59˚ 6176.9∠−93.16˚ U a 1 (V) 8890.0∠−93.07˚ 6177.2∠−93.14˚ U b 0 (V) 8502.0∠−91.35˚ 5903.3∠−92.68˚ U b 1 (V) 8501.8∠−91.35˚ 5903.0∠−92.68˚ 表2. 电压相量测量值 Table 3 Calculated values of circulating current 参数 算例1 算例2 I 循环 理论值(A) 362.33 155.34 I 循环 计算值(A) 376.71 151.29 误差(%) 3.97 2.60 表3. 循环电流计算值 负荷情况进行操作等。对简化所得的系统合环等值电路图进行潮流分析和计算 [ 10 ] 。 图3用于分析合环过程中功率潮流变化情况，图中U AH 2 ，U BH 2 为合环开关闭合后变压器T 1 和T 2 的高压侧电压；S AH 2 ，S BH 2 为合环开关闭合后流入变压器T 1 和T 2 的功率；变压器T 1 和T 2 的阻抗为Z T 1 ，Z T 2 ；S AL 2 ，S BL 2 为合环开关闭合后流出变压器T 1 和T 2 的功率；U AL 2 ，U BL 2 为合环开关闭合后变压器T 1 和T 2 的低压侧电压；S A ，S B ，S C ，S D 分别为母线负荷和出线负荷；ΔS为由节点a流向节点b的功率。在对该系统进行潮流计算时需要结合负荷转供作业形成环网所带来的相关参数边界条件 [ 11 ] 。则合环开关闭合后，变压器T 1 和T 2 的高压侧母线电压如式(5)和式(6)所示。 U A H 2 = U A L 2 + Δ U T 2 = U A L 2 + Z T 1 S A L 2 U A L 2 (5) U B H 2 = U B L 2 + Δ U T 2 = U B L 2 + Z T 2 S B L 2 U B L 2 (6) 考虑合环开关所在出线的阻抗很小可忽略不计，则合环开关闭合后变压器T1和T2的低压侧母线电压差为0，即U AL 2 = U BL 2 = U L 2 ，因此合环开关闭合后，变压器T1和T2的高压侧母线电压差ΔU H 2 如下。 Δ U H 2 = S A L 2 Z T 1 − S B L 2 Z T 2 U L 2 (7) 流入系统的总功率S以及由节点a流向节点b的功率ΔS以及循环电流的计算公式如下 [ 12 ] 。 S = S A L 2 + S B L 2 (8) Δ S = S A L 2 − S A − S C (9) Δ S = S B L 2 − S B − S D (10) I c = Δ S U L 2 (11) 将式(8)、式(9)和式(10)代入式(7)中，并结合式(11)可以求得合环操作引起的环网中循环电流如下。 I c = ( S A + S C ) Z T 1 − ( S B + S D ) Z T 2 − Δ U H 2 U L 2 ( Z T 1 + Z T 2 ) U L 2 (12) 图3. 系统合环潮流分析图 目前现有文献所提减小合环电流的负荷控制方法基本是建立在切除负荷或者考虑在负荷低谷期进行合环的基础上。当合环点两侧负荷参数满足某些情况时，切除负荷的控制方法是不能起到减小合环电流的作用，甚至会使合环电流增大。另外，考虑在负荷低谷期合环的方法，即合环开关两侧所带负荷均减小，通过式(12)可知，当S A ，S B ，S C ，S D 均减小时，可以使该式分母参数减少，进而实现合环电流的减小。但该方法要求当地负荷低谷时刻接近合环点合环时刻，所需条件较为苛刻。 考虑系统中变压器型号和参数已经固定，Z T 1 和Z T 2 为固定值，重点研究负荷参数。分析式(12)可知，合环开关两侧所带负荷，包括母线负荷以及馈线负荷的对称性越高，即(S A + S C )与(S B + S D )越相近，则合环操作后引起的合环电流越小，实际操作中可先测得合环点两侧负荷功率大小，通过适当的投切负荷提高合环点两侧负荷对称性。 4.2. 负变压器分接头调整 调整变压器分接头是调节合环电流比较有效也是最为常用的方法。当系统的运行方式和配网侧负荷确定以后，影响合环过程中合环冲击电流以及合环稳态电流大小最主要的因素是合环开关两侧电压幅值差和相角差，由于目前没有较好的电压相角差控制方法，所以主要通过调整变压器分接头控制合环开关两侧电压幅值差，进而减小合环电流以保证合环过程的安全成功性。 调整变压器分接头调节合环电流的基本原则是：在合环操作前，运用潮流计算或者测量系统获得合环点两侧10 kV低压母线的电压相量值，将母线电压幅值较低的一侧变比调低或者将母线电压幅值较高的一侧变比调高，使合环点两侧变压器低压侧母线上的电压幅值接近。假设合环操作前，合环开关两侧电压相量分别为 U 1 ∠ θ 1 和 U 2 ∠ θ 2 ，考虑进行变压器分接头调整后，合环开关两侧电压相量幅值发生变化而角度不变，相角差为 Δ θ = θ 1 − θ 2 ，作出电压调整的相量图，如图4所示。 U 1 和U 2 为合环操作前合环开关两侧电压，对U 1 所属线路上的110 kV/10.5 kV变压器进行分接头调整，即U 1 可在其相量延长线上变化，U 2 保持不变。在对U 1 进行电压幅值调整时，影响合环电流大小的因素是电压相量差ΔU，因此应该以U 2 在U 1 相量上的投影U 1t 为准进行调整，此时合环点两侧电压差拥有最小值ΔU min ，分接头调整公式如下所示。 k = U 2 cos ( θ 1 − θ 2 ) − U 1 U 1 (13)
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user: 5. 仿真与分析 5.1. 负荷控制仿真 控制系统中负荷为单一变量并进行仿真可以分析负荷控制与循环电流大小的关系。本文仿真中负荷支路分布如图5所示。负荷1和负荷2为合环开关两侧出线所带负荷，负荷3和负荷4为合环开关两侧母线所带负荷。出线负荷功率如表4所示。 本例中，合环点左侧母线负荷与出线负荷之和为13 + j4.5 MV·A，合环点右侧母线负荷与出线负荷之和为18 + j7.5 MV·A。根据前文所述通过控制负荷减小循环电流原理可知，合环点两侧负荷对称性越高，合环过程引起的循环电流越小。为使本例中合环点两侧负荷趋于对称，可以通过控制出线负荷1的有功功率提高，出线负荷1的无功功率提高，出线负荷2的有功功率降低，出线负荷2的无功功率降低四种方式实现。利用Matlab/Simulink软件对负荷控制方式进行仿真，分析负荷调整方法对合环转供电过程的影响以验证本文所提方法。负荷控制对循环电流影响的Matlab/Simulink仿真图如图6所示。 5.1.1. 负荷1有功功率控制 保持其他负荷节点负荷功率不变，控制馈线负荷1的有功功率提高，从1 MW提高到2 MW，每次 取样的仿真步长为0.1 MW，记录负荷调整过程中冲击电流和循环电流的大小，如表5所示。馈线负荷1的有功功率提高与冲击电流和循环电流大小变化关系如图7所示。 5.1.2. 其他负荷功率控制 保持其他负荷节点负荷功率不变。分别控制馈线负荷1的无功功率从0.5 MVar提高到1.5 Mvar；控制馈线负荷2的有功功率从3 MW降低到2 MW；控制馈线负荷2的无功功率从1.5 Mvar降低到0.5 Mvar。上述三种控制方法下负荷功率控制过程中冲击电流和循环电流变化关系如图8所示。 图4. 变压器分接头调整的电压相量图 图5. 负荷控制仿真简化图 Table 4 Load of bypas 负荷支路 负荷功率(MV·A) 同侧负荷总和(MV·A) 出线负荷1 1.0 + j0.5 13.0 + j4.5 母线负荷3 12.0 + j4.0 出线负荷2 3.0 + j1.5 18.0 + j7.5 母线负荷4 15.0 + j6.0 表4. 出线所带负荷 5.1.3. 仿真步长为1 MW下的功率控制 根据上述仿真结果可知：通过控制馈线负荷1的有功功率提高，馈线负荷1的无功功率提高，馈线负荷2的有功功率降低，馈线负荷2的无功功率降低四种方法使合环点两侧负荷趋于对称，能有效降低合环操作过程中的循环电流，验证了本文所提通过提高合环点两侧负荷对称性的负荷控制方法的合理性。考虑增加仿真步长，以负荷1的功率控制为例，功率调节步长提高至1 MW和1 MVar，记录负荷调整过程中冲击电流和循环电流的大小。负荷1的功率提高与冲击电流和循环电流大小变化关系如图9所示。 Table 5 Load 1 circulating current in active power control proces 馈线负荷1有功功率(MW) 冲击电流最大瞬时值(A) 循环电流(A) 1.0 506.9262 347.7250 1.1 503.6789 344.5431 1.2 500.4289 341.3696 1.3 497.1771 338.2046 1.4 493.9216 335.0484 1.5 490.6641 331.9012 1.6 487.4037 328.7633 1.7 484.1562 325.6350 1.8 480.9582 322.5165 1.9 477.7586 319.4081 2.0 474.5553 316.3100 表5. 馈线负荷1有功功率控制过程中的冲击电流和循环电流 图6. 负荷控制仿真电路图 图7. 负荷1有功功率控制 图8. 其他负荷功率控制；(a) 负荷1无功控制；(b) 负荷2有功控制；(c) 负荷2无功控制 图9. 负荷1功率控制(a)负荷1有功控制；(b)负荷1无功控制 由仿真结果分析可知，当馈线负荷1有功功率调整至10 MW时，合环后线路上冲击电流最大瞬时值与稳态循环电流值达到最小。当馈线负荷1有功功率继续上调时，循环电流增大。符合本文所提的提高合环点两侧负荷对称性的负荷控制方法。但考虑实际操作中负荷投切量的大小不可能达到1 MW等级 [ 13 ] ，因此0.1 MW和0.1 Mvar仿真步长下的数据更符合实际操作，对实际运行更具指导意义。在实际运行中，进行负荷转供作业的两条10 kV出线会形成一个总负荷 [ 14 ] 。以图4为例，该总负荷即等于S1 + S2 + S3 + S4，如果这个总负荷超过一个定值范围则会导致合环环流增大从而造成线路过载。所以，在负荷转供作业准备过程中需要注意对两条线路总负荷的核算和调整，将其控制在合理范围内。另外，通过增加负荷以达到提高对称性的方式虽然能降低循环电流，但出线上的初始负荷电流也会增加 [ 15 ] 。因此一般尽量选择减负荷以达到提高合环点两侧系统负荷对称性的方式或者不建议在本地负荷高峰期进行合环操作。 5.2. 变压器分接头调整仿真 在仿真中，由于合环点两侧电压可直接通过电压测量元件测得，不需要通过复杂的潮流计算求解，因此可以直观的研究变压器分接头调整方法对降低合环电流的影响。本次仿真中，系统初始状态下变压器分接头参数采用表6所示的初始变比进行合环操作仿真，获得初始变比下合环电流数据。然后调整变压器分接头，即改变变压器变比，再重新进行合环操作仿真，并记录此时合环电流数据，将分接头调整过程的合环电流数据进行对比和分析，并将数据记录于表7中。分接头调整过程合环冲击电流大小和循环电流大小分别如图10所示。 变压器分接头设置为初始变比110kV/10.5 kV时，合环操作前合环开关两侧馈线电压U 1 和U 2 分别为8.7452∠−92.77˚和8.6281∠−93.99˚，代入式(13)中可求得分接头要选取111.375 kV/10.5 kV。在该变比下，电路中的合环冲击电流和循环电流最小，验证了通过调整变压器分接头减小合环电流方法的合理性。
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user: 6. 结论 1) 本文所提基于叠加原理的电流注入法测量系统等效阻抗，进而计算合环操作引起的循环电流具有实时性和直观性的优点。 2) 通过采用提高合环点两侧负荷对称性的负荷控制策略，特别是以减负荷达到提高对称性的方式，能有效降低合环操作引起的循环电流大小，进而降低合环操作的风险，提高作业过程中系统运行的安全 Table 6 Transformer tap changer parameter 变压器 分接头 初始变比 T1 110 kV ± 5×1.25%/10.5 kV 110 kV/10.5 kV T2 110 kV ± 5×1.25%/10.5 kV 110 kV/10.5 kV 表6. 变压器分接头参数 Table 7 Loop current in the tapping proces 分接头选取 冲击电流最大瞬时值(A) 循环电流(A) 105.875 kV/10.5 kV 1416.9248 781.8016 107.25 kV/10.5 kV 1088.5975 615.5517 108.625 kV/10.5 kV 780.7096 435.9578 110 kV/10.5 kV 506.9296 347.7250 111.375 kV/10.5 kV 296.9818 292.7166 112.75 kV/10.5 kV 465.0234 327.7166 114.125 kV/10.5 kV 704.4718 425.7097 115.5 kV/10.5 kV 969.1560 551.5813 116.875 kV/10.5 kV 1240.9543 687.5080 表7. 分接头调整过程合环电流大小 图10. 分接头调整过程合环电流大小 稳定性。 3) 通过合理调整变压器分接头，控制合环开关两侧电压幅值差，能有效减小合环电流，提高合环成功率。 4) 本文对合环操作中降低循环电流的研究中提出了合理的负荷控制策略，实际工程中可以通过投切电容器或电抗器等措施实现，今后应对这些具体的负荷控制措施的实施过程及其对系统安全稳定的影响做深入研究。另外在变压器分接头调整的研究中可知合环点两侧电压相角差也是影响循环电流的重要因素之一，目前国内没有较好的解决办法，因此今后应该重点研究降低合环点两侧电压相角差的有效措施。
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user: 摘 要 小麦套种朝天椒在我省面积200万亩，是一个粮菜间作高效模式。在长期生产实践中，总结了一套配套栽培技术，合理选择小麦辣椒优良品种，安排适宜播期，培育无病优质壮苗，加强肥水管理，强化病害预防，达到小麦丰收产，辣椒丰收的高效技术模式。 关键词 :小麦，簇生朝天椒，套种 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 前言 簇生朝天椒占整个辣椒面积70%以上，而麦套朝天椒又占又是华北地区主要高效栽培模式，小麦不减产，辣椒又增收，间作套种，互不影响。随着该模式快速推广，生产上出现的新问题越来越多，如品种退化、连作障碍、病害严重、产量低品质差等，为解决这些问题，我们深入生产一线，搜集整理了这套技术模式。
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user: 2. 小麦生产技术 2.1. 品种选择 小麦应选用早熟、矮秆、抗病、抗倒伏、丰产优质的品种，如矮抗58、百农418、百农419等。 2.2. 施肥整地 生产地块应远离污染源，符合无公害生产的条件。要施足底肥，每亩基施充分腐熟优质农家肥5000千克，三元复合肥35千克，过磷酸钙100千克，耕翻整地，耕翻深度为20~25厘米，无明暗坷垃，土层细实平整。 2.3. 播种 预留行准备：在播种小麦整地时，起90厘米小畦，畦内播种三行小麦占地40厘米，预留行50厘米。定植前准备，因小麦处于生长期，施肥不方便，在簇生朝天椒定植前，结合除杂草将埂整平，以备定植。 小麦于10月上中旬播种，每亩播种量10~14千克，基本苗18~20万株。 2.4. 水肥管理 小麦适时浇好越冬水，有利于小麦安全越冬，起到冬水春用，消灭坷垃。中后期的需水与簇生朝天椒苗期需水配合运筹。簇生朝天椒定植前的基肥与小麦追肥合二为一施入，满足小麦与簇生朝天椒共生期需要，可每亩基施三元复合肥(15-15-15) 50~60千克。 2.5. 收获 6月上旬小麦成熟时及时收割。
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user: 3. 簇生朝天椒生产技术 3.1. 育苗 春茬簇生朝天椒于2月上中旬播种育苗，4月中下旬定植；麦套、大蒜、油菜茬簇生朝天椒于3月上中旬播种育苗，5月上中旬定植；麦茬簇生朝天椒于3月下旬播种育苗，小麦收获后定植。 3.1.1. 苗床准备 采用小拱棚覆盖育苗。选择地势平坦、高燥、土壤肥厚、背风向阳、排灌方便，且3年内没有种植过茄科类作物的地块建造苗床。苗床净宽1.2米左右，长6~10米为宜，过长不易整平，田埂高12~15厘米。每栽植1亩需育苗面积15~20平方米。每平方米苗床用种量7~10克。每平方米苗床施入充分腐熟的有机肥5~8千克，三元复合肥(N-P-K为15-15-15) 60克，50%多菌灵可湿性粉剂8~10克，苗床杜绝施用尿素和碳胺。结合施肥并撒施适量的辛硫磷颗粒剂，防治地下害虫，然后深耕，耙细，整平。播种前7~10天，在苗床上覆盖透明地膜，并在晚上覆盖草苫，以提高地温。 3.1.2. 种子消毒 采用有包衣剂的种子直接播种即可。未经处理的种子常携带有病源微生物，种子消毒是预防苗期病害的重要措施，常用方法有以下几种。 1) 药剂浸种 用100倍福尔马林溶液浸种25分钟捞出后将种子盖严闷2小时，再用清水冲洗1~2次无药味时再进行浸种催芽或晾干播种，可防治簇生朝天椒疮痂病、早疫病，对猝倒病、立枯病、炭疽病和灰霉病有防治疗效 [ 1 ] 。 2) 药剂拌种 用70%敌克松可湿性粉剂拌种，用药量为种子重量的0.3%，可防治立枯病、细菌性叶斑病。 3) 热水烫种 可杀灭附在种子表面和潜伏在种子内部的病菌。用50~55℃的热水烫种15分钟，水量为种子量的5倍，烫种过程要不断搅拌，使种子受热均匀，待水温降至30℃时即可捞出播种，可防治疮痂病、菌核病 [ 2 ] 。 3.1.3. 播种 播种前苗床先浇透水，底墒水层应高出畦面10厘米以上，待水完全下渗后，先撒一层过筛细土，以免泥浆影响种子翻身出土，然后均匀播撒种子，播种可分两次撒播，确保播种均匀。每栽1亩地用种100~150克，播后用过筛细土覆盖，覆土厚薄要均匀，以0.7~1厘米为宜。用二甲戊灵等芽前除草剂封闭，然后覆盖地膜。在苗床上扣宽1.5米，高1.2米以上的小拱棚。 3.1.4. 苗床管理 1) 温度管理 苗床温度管理是培育壮苗的关键措施。为了早出苗，出苗整齐，出苗前要保持较高温度。白天35℃以下不放风，夜间小拱棚上覆盖草苫，温度保持在15~18℃。注意观察出土情况，当50%种子出土时，及时揭去地膜。出苗后，白天温度保持在20~25℃，晴天中午注意放风，注意变换风口位置，使苗床各个部位温度保持一致，夜温保持在15℃左右。4月下旬断霜后揭去棚膜 [ 3 ] 。 2) 水肥管理 苗床不缺墒不浇水，必须浇水时，可用喷壶洒水，水量以刚刚润湿根部为宜，不可大水漫灌，洒水后注意放风，降低棚内湿度。定植前一般不再追肥。若苗床肥力不足，可叶面喷施0.3%尿素溶液和0.3%磷酸二氢钾溶液。 3) 覆土间苗 当秧苗长到2厘米高以上，在床土不缺墒的情况下，可在上午10点，叶片没有露水时，在畦面上覆盖0.5厘米厚的细干土。10~15天后，先浇一小水，再覆1次0.5厘米厚的细干土，使苗床达到上干下湿，上实下虚的状态，不仅能防止秧苗徒长，还可有效预防猝倒病的发生。间苗一般分2次进行。第1次在子叶充分展开时把稠苗间稀，苗距为1.0~1.5厘米见方，第2次在2~3叶时，苗距为3~4厘米见方，结合间苗要彻底拔除杂草，剔除疙瘩苗、病弱苗。 4) 分苗 为了便于培育壮苗，还可以进行分苗，分苗苗床要选地势较高、夏季防涝性较好的地块、最好3年都未种植过茄科类作物，预防土传病害的发生。结合犁地，施入充分腐熟的优质农家肥5~7千克/平方米，生物菌肥150~200克/平方米，50%多菌灵8~10克/平方米。精细整地，畦埂如线，畦面如镜，土细如面。选择晴天下午分苗，分苗密度800~1000株/平方米。提倡点水分苗。 5) 炼苗蹲苗 秧苗长出4片真叶后逐渐放风炼苗，4月下旬~5月上旬去除棚膜，控制水分，促进椒苗健壮生长。蹲苗在出苗后开始，及时通风，保持适宜温度，防止幼苗徒长。
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user: 4. 壮苗标准 簇生朝天椒壮苗标准为：苗龄60天左右，株高20厘米左右，10~12片真叶。茎粗壮，节间短，茎粗4毫米以上，节间长1.2厘米左右。叶片完整(包括子叶)，叶片肥厚，浓绿，有光泽。根系发达，无病虫害。
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user: 5. 定植 5.1. 定植时间 在5月上中旬定植为宜，定植原则是“苗到不等时，时到不等苗”，适时偏早的原则，以利早开花，早结果。 5.2. 定植密度 要合理密植，总的原则要掌握：小株形宜密，大株形宜稀；肥力高的田块宜稀，肥力差的薄地易密；常规品种适时密一点，杂交品种稍稀一点。一垄2行辣椒，窄行距20~25厘米，株距20~23厘米，每穴2株。麦套朝天椒中等肥力的田块一般掌握在6500~7000穴左右为宜。这样可充分利用地力和阳光，也有相互增强抗倒伏能力，充分发挥群体结果的效益，使产量整体上水平。也可根据种植的簇生朝天椒品种的生长特性选择适宜的定植密度。 当前麦套簇生朝天椒普遍定植过密，不能充分发挥单株结果优势和促发侧技优势，这是目前急需要解决的问题。 5.3. 定植 在确定幼苗定植时间后前1天应在苗床上喷洒500倍的病毒A加锌肥预防病毒病。栽植深度宜浅，一般要求不超过6厘米，以埋不住子叶为宜。农谚说：“瓜栽坨，辣椒没脖”的定植经验。在移植时要看天，看地，看苗情。看天气，应选择晴天无大风时，进行移植。看地，即看土壤墒情、整地质量，如果土壤干旱严重，应浇水后再进行移植。看苗情，去弱选壮，根据苗的高度分批移植，达到均衡生长。
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user: 6. 田间管理 6.1. 浇水 及时浇好三水，即定植水、缓苗水、扎根水。根据往年的旱情这三水是非常关健的。缓苗水浇后在第三水的同时进行田间查苗补苗。三水过后，进行1次浅中耕。簇生朝天椒既喜温，喜肥，喜湿，又不抗高温。根据簇生朝天椒的特性和生长规律，在小麦收获后要突出一个“早”字，狠抓一个“好”字。 6.2. 追肥 簇生朝天椒是需肥量大的作物，没有肥料的投入，产量会大大降低，这是簇生朝天椒高产的基本条件之一。可参照簇生朝天椒春茬生产技术中追肥部分。 6.3. 喷施生长调节剂防上落花落果 造成簇生朝天椒落花落果的原因是多方面的，比如，高温、多雨、干旱、积水、缺肥、徒长，及病虫危害等都能够不同程度的引起落花落果，要防止这种现象的发生，必须加强田间管理，保护根系，防止干旱、积水，确保开花、结果足够的营养供给，合理地调控营养生长和生殖生长同时并进。可喷施磷酸二氢钾和硼肥，PBO生长促控剂等，一般喷施3~5次，可增产10%以上。 6.4. 利用肟菌·戊唑醇减少二次生长 据河南农业职业学院和河南省粮源农业发展有限公司试验：采用4000倍75%肟菌·戊唑醇(拿敌稳，拜耳作物科学公司提供)喷雾防治疫病和炭疽病；对照药剂70%代森锰锌可湿性粉剂(利民化工股份有限公司生产)，使用400倍液喷雾；空白对照，使用清水喷雾。种植方式是麦椒套种，试验品种是望天红3号。前茬连续多年进行小麦与簇生朝天椒套种。2015年2月23日育苗，5月17日移栽种植，于7月3日簇生朝天椒疫病、炭疽病(始发生)时施药，每隔10天用药1次，连施4次。防治疫病和炭疽病取得显著效果。在防病的同时调查植株的生长情况，结果显示，使用75%肟菌·戊唑醇防治簇生朝天椒疫病、炭疽病，同时对植株主茎生长有抑制作用，促使营养生长向生殖生长转化，减少了二次生长；可以提高果实品质，簇生朝天椒生长表现簇生多而集中、色泽好、易采摘，能较好解决朝天椒二次生长影响品质和产量的技术难题，减少不必要的营养消耗，增加了干物质积累，后期脱水快，成熟度提高10.3%，干鲜比提高5.0%。
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user: 7. 结语 麦套簇生朝天椒种植技术，立足于河南麦套辣椒种植区总结而成，其他地区可参考借鉴，尤其在播期、定植期方面可根据当地气候特点适当调整。
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user: 摘 要 科学估算软件维护成本对确定舰船装备软件购置价格非常关键。分析软件维护成本的影响因素，建立维护成本估算指标体系，基于COCOMO的基本模型，对舰船装备软件的五个规模度因子进行合理赋值并利用收集到的舰船装备软件维护工作量数据，建立了舰船装备软件维护成本估算模型。 关键词 :装备软件，维护成本，COCOMO，估算模型 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 装备软件已经成为新型军事装备中的重要组成部分，软件维护在现代军事装备中的作用越来越重要。在软件寿命周期中，维护阶段是寿命周期中非常昂贵的阶段。有研究表明，软件维护成本占寿命周期费用的60%~80%，并且还有继续增加的趋势。据2007年的相关文献显示，美国每年用于软件维护的费用高达700亿美元。软件维护费成为现代武器系统寿命周期费用中的重要组成部分。科学预测软件维护所需的费用可以为决策部门进行采购定价、经费拨付等决策过程提供重要的理论支持。 舰船装备软件是指单独使用或嵌入、集成于舰船装备硬件中，与舰船装备硬件一起形成装备规定能力的各种计算机程序、数据及其相应文档的总称。本文针对舰船装备软件从定型交付至合同保质期满这一段时间内的维护工作，着眼舰船装备软件研制生产的特点，分析影响维护工作量的因素，并参考COCOMO的基本模型，利用装备软件维护工作的历史数据，探求维护成本的一般规律，建立舰船装备软件维护成本的估算模型。