DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 摘 要 富亮氨酸重复序列(LRR)存在于多种蛋白质中，介导多种蛋白与蛋白之间的相互作用。近年来一些研究发现：LRRC超家族成员LRRC4、LRRC3B和LG11在多种肿瘤组织表达缺失或显著降低，并具有抑癌基因的功能；而另外一些LRRC超家族成员LGR4和LGR5在肿瘤中高表达，表现出原癌基因的作用。以上研究提示它们可能成为肿瘤诊断和治疗的新靶点。本文就LRRC超家族成员在肿瘤的研究进展进行回顾性综述。 关键词 :富亮氨酸重复序列(LRR)，肿瘤 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 富亮氨酸重复(1eucine rich repeat， LRR)序列存在于多种蛋白质中，1985年由Takahashi等从人血清糖蛋白中首次发现 [ 1 ] ，因亮氨酸残基在该结构中呈规律性排列而将其命名为LRR。富含LRR基序的蛋白(Leucinerich repeat containing protein， LRRC)广泛分布于胞浆、胞膜、细胞核和细胞外基质中，组成了进化上保守、功能多样的LRRC超家族。目前发现其成员已多达4000多种，包括细胞黏附分子、核糖核酸酶抑制剂、酪氨酸激酶受体、细胞外基质糖蛋白及病毒因子等，它们参与生物体的多种功能，如细胞的黏附、极性分化及胞内转运、基因的表达调控、激素与受体的相互作用和神经系统的发育等 [ 2 ] 。
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user: 2. LRR基序的结构特征 该结构域通常由20~29个氨基酸残基组成，其中包含一段长度为11个残基的保守序列LxxLxLxxN/CxL，其中x代表任意氨基酸，L可以被缬氨酸、异亮氨酸或苯丙氨酸取代 [ 3 ] 。Kobe和Deisenhofer研究发现，每个LRR基序由一个保守的β-片层和一个变化的α-螺旋通过loop环连接形成，相邻的多个LRR通常围绕共同的轴平行排列，形成一个卷曲的马蹄形结构。在这种结构中，β-片层与配体相结合形成一个疏水性核心，而α-螺旋则暴露在马蹄形结构的外周。当配体与受体结合时，其马蹄形结构发生改变 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] 。因此，LRR结构域介导多种蛋白与蛋白之间的相互作用。
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user: 3. 具有抑癌基因性质的LRRC超家族成员 以往的研究发现：在头颈部肿瘤、乳腺癌、结直肠癌、卵巢癌及前列腺癌等多种恶性肿瘤中染色体7q31-32区和10q23-26区存在多个位点等位基因杂合性丢失(Loss of heterozygosity， LOH)和基因重排现象，提示该区域可能存在多个与恶性肿瘤发生和进展相关的基因 [ 6 ] - [ 11 ] 。王杰如等人运用EST介导的定位候选克隆技术从7q31-32区克隆出一个LRR超家族成员LRRC4 [ 12 ] 。张秋红等人的研究发现LRRC4在正常人脑组织中特异性表达，而在多种原发性脑瘤中表达明显下调甚至缺失，且其表达水平与脑胶质瘤的病理分级密切负相关 [ 13 ] 。在胶质母细胞瘤U251细胞过表达LRRC4显著抑制肿瘤细胞的成瘤能力和生长 [ 14 ] 。LRRC4主要通过阻断ERK/MAPK信号通路，下调Cyclin E和Cyclin A周期素的表达，抑制CDK2激酶的活性，上调p21 wafi/Cip1 和p27 Kip1 的表达，将细胞周期阻断在G1期。同时，LRRC4通过抑制PCNA抑制DNA复制，最终抑制胶质瘤细胞的增殖和成瘤 [ 13 ] [ 15 ] 。LRRC4还可以通过抑制SDF-1α/CXCR4生物学轴而减弱U251细胞的侵袭运动能力 [ 16 ] 。LRR结构域缺失的突变体不再抑制U251细胞的生长和侵袭；而Ig2或Tm区缺失的突变体仍然可以抑制U251细胞的生长和侵袭。该结果表明，LRRC4抑制U251细胞的生长和侵袭依赖于它的LRR结构域，而不是IgC2或Tm结构域 [ 15 ] 。 Chemova等人采用定位克隆技术也从染色体10q24区克隆到LRRC超家族另外一个成员LGll (1eucine-rich glioma inactivated1) [ 11 ] 。研究发现，LGll主要分布于正常神经系统组织，在恶性胶质瘤中由于基因重排其表达明显下调甚至缺失 [ 17 ] 。将LGll基因转入不表达内源性LGll的胶质瘤细胞系T98G和A172中，结果发现LGll基因的再表达显著抑制细胞的增殖和侵袭 [ 18 ] 。通过人类癌症微阵列分层研究比较肿瘤组织与正常组织基因表达谱，一些研究发现LRRC超家族另一个成员LRRC3B在人类乳腺癌 [ 19 ] 、胶质瘤 [ 20 ] 、结肠癌 [ 21 ] 、前列腺癌 [ 22 ] 、胃癌 [ 23 ] 及肺癌 [ 24 ] 中表达显著下调。将LRRC3B过表达质粒转染至人胃癌细胞中，观察到LRRC3B可抑制癌细胞集落形成 [ 25 ] 。 以上研究结果表明，部分LRRC超家族成员在肿瘤组织表达显著降低。究其原因，除了基因杂合性丢失和基因重排外，还可能与启动子区过度甲基化修饰有关。LRRC4的启动子在表达缺失的SFl26和SF767细胞存在完全的甲基化，采用去甲基化制剂5-Aza—CdR处理后，LRRC4表达显著上调 [ 26 ] 。
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user: 4. 具有原癌基因性质的LRRC家族成员 以上LRRC分子都表现出抑制肿瘤生长和侵袭的作用，由此可以推测LRRC超家族成员都具有抑癌基因的性质吗？最近几年，陆续有研究报道LRRC超家族成员在肿瘤中的作用不是如此简单。LGR4 (leucine-rich repeat domain containing G protein-coupled receptor 4)被发现在多种肿瘤中表达失调，它通过激活Jmjd2a/AR信号通路抑制前列腺癌细胞凋亡 [ 27 ] 。LGR5也被报道在肝癌 [ 28 ] 、胃癌 [ 29 ] 、基底细胞癌 [ 30 ] 、结肠癌和卵巢癌 [ 31 ] 中表达升高。过表达LGR5促进肿瘤细胞增殖 [ 30 ] ，而沉默其表达诱导肿瘤细胞凋亡 [ 29 ] 。
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user: 5. 小结和展望 综上所述，LRRC超家族成员在不同类型的恶性肿瘤中，其表达特点和作用都存在差异，提示LRRC超家族成员作用的复杂性。由于LRR结构域参与细胞内多种蛋白相互作用，因此推测LRRC超家族成员可能通过蛋白互作调控肿瘤细胞的生长和侵袭转移。深入研究该家族成员在肿瘤发生和进展中的作用和机制，有助于发展新的肿瘤标志物和靶向治疗分子，为肿瘤的诊断和治疗提供新的思路。
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user: 摘 要 为了研究动力系统中同时含有刚性碰撞过程和弹性碰撞过程时的系统特性，本文给出了一类新的既含有刚性碰撞又含有弹性碰撞过程的碰撞振动模型。通过建立全局Poincaré映射的方法解析的分析了此碰撞振动系统的一周期一碰及一周期n碰的周期运动条件。数值仿真模拟了系统的周期碰撞运动现象，并得到了随参数发生变化时，系统出现的分岔现象，且利用数值仿真的方法对系统中的共存吸引子进行了初步研究。 关键词 :分段线性碰撞系统，周期碰撞，数值仿真 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 碰撞振动是我们日常生活和生产实际中经常见到的一种现象，其研究涉及工程机械、工程力学、应用物理、应用数学等多个专业领域。在工程实际中，一方面，为了某种生产目的，可以利用碰撞振动的动力学原理设计制造多种冲击机械，例如，振动落砂机、冲击钻进机械、振动筛、振动锤、打桩机、微振造型机及打印机机头等。分段线性动力系统在机械中经常遇到，且由于其不连续性使得这种系统有着复杂的动力学行为。 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 详细介绍了连续动力系统的分岔与混沌。Hartog和Mikina [ 4 ] 对不含阻尼时的分段线性系统进行了研究，并得到了对称周期运动的闭形式解。Shaw和Holmes [ 5 ] 利用映射的方法研究了一类简单不连续分段线性系统的混沌运动。Nordmark [ 6 ] 通过擦边分岔研究了系统的非周期运动。Kleczka et al. [ 7 ] 研究了一类分段线性振动的周期运动和分岔，且数值仿真了系统的擦边运动。Wiercigroch [ 8 ] 给出了不连续的动力系统模型，并得到了一个关于响应的数值方法。Luo et al. [ 9 ] 得到了一种分段线性碰撞系统解的数值方法。Luo [ 10 ] 利用介于两次碰撞之间的时间间隔得到了对称的周期1运动。Albert C. J. Luo，和Santhosh Menon [ 11 ] [ 12 ] 分析了一类分段线性系统的全局周期一运动及其稳定性，以及系统的全局混沌。 机械系统中的碰撞现象分为刚性碰撞和弹性碰撞两种，关于这两类碰撞系统的研究已非常广泛，但对于一个即含有刚性碰撞同时还有弹性碰撞现象发生的系统的研究却不多见。但是这类现象在日常生活中却很多，例如火车车轮的运动等。因此对这类现象的研究是很有价值的。本文通过引入一类简单的动力学模型，试图对这类系统进行分析。
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user: 2. 力学模型 考虑一个分段线性碰撞动力系统(图1)，在这个模型中，质体M和阻尼器D相连，与弹簧C的作用有一个间隙E，质体M与刚性顶墙的距离为L，碰撞恢复系数为R。作用在质体M上的周期谐波激励为 A cos Ω t ，其中W和A分别是激励频率和振幅。系统的运动微分方程是： x < L 时： M x ¨ + D x ˙ + k ( x ) = A cos Ω t (1) 其中： k ( x ) = { 0 ， x ≥ − E ; C x + C E ， x < − E . x = L 时： x ˙ + = − R x ˙ − (2) 其中 x ˙ + ， x ˙ − 分别表示质体在碰撞后和碰撞前瞬时的速度。 运动方程的无量纲运动方程为： 图1. 分段线性碰撞动力系统模型 x ¨ + 2 d x ˙ + k ( x ) = a cos Ω t ，     x < L (3) x ˙ + = − R x ˙ − ，     x = L (4) 其中： k ( x ) = { 0 ， x ≥ − E ; c x + e ， x < − E . d = D / 2 M ， c = C / M ， e = c E ， a = A / M 。 为了描述系统的运动情况，可以根据回复力的三个不同线性区域，以及碰撞的发生，将运动分成三个部分，即一区 x = L ，二区 − E ≤ x < L ，三区 x ≤ − E 。对于每一个线性区，方程(3)的解可以容易求出，方程的解为：一区时发生碰撞，此时的方程为： x ˙ + = − R x ˙ − (5) 二区中对应的微分方程是： x ¨ + 2 d x ˙ = a cos Ω t (6) 通解为： x = C 1 + C 2 e − 2 d t + a D 1 cos Ω t + a D 2 sin Ω t (7) 其中 C 1 ， C 2 是任意常数。取定初始条件 ( t ， x ， x ˙ ) = ( t i ， x i ， y i ) ，则对应的特解为： x = C 1 ( t i ) + C 2 ( t i ) e − 2 d ( t − t i ) + a ( D 1 cos Ω t + D 2 sin Ω t ) x ˙ = − 2 d C 2 ( t i ) e − 2 d ( t − t i ) − a Ω ( D 1 sin Ω t − D 2 cos Ω t ) (8) 其中： C 1 ( t i ) = 1 2 d ( y i + 2 d x i − a Ω sin Ω t i ) ， C 2 ( t i ) = − 1 2 d [ y i + a Ω ( D 1 sin Ω t i − D 2 cos Ω t i ) ] ， D 1 = − 1 Ω 2 + 4 d 2 ， D 2 = 2 d Ω ( Ω 2 + 4 d 2 ) 三区中对应的微分方程是： x ¨ + 2 d x ˙ + c x + e = a cos Ω t (9) 通解为： x = ( C 3 cos Ω t + C 4 sin Ω t ) e − d t − E + a ( D 3 cos Ω t + D 4 sin Ω t ) (10) 其中 C 3 ， C 4 是任意常数。取定初始条件 ( t ， x ， x ˙ ) = ( t i ， x i ， y i ) ，则对应的特解为： x = [ C 3 ( t i ) cos ω ( t − t i ) + C 4 ( t i ) sin ω ( t − t i ) ] e − d ( t − t i ) + a ( D 3 cos Ω t + D 4 sin Ω t ) x ˙ = { [ C 4 ( t i ) ω − C 3 ( t i ) d ] cos ω ( t − t i ) − [ C 3 ( t i ) ω + C 4 ( t i ) d ] sin ω ( t − t i ) } e − d ( t − t i )             − a Ω ( D 3 sin Ω t − D 4 cos Ω t ) (11) 其中： C 3 ( t i ) = x i + E − a ( D 3 sin Ω t i + D 4 cos Ω t i ) ， C 4 ( t i ) = 1 ω [ y i + d ( x i + E ) − a ( d D 3 + Ω D 4 ) cos Ω t i − a ( d D 4 − Ω D 3 ) sin Ω t i ] . 且 ω = c − d 2 ， D 3 = c − Ω 2 ( c − Ω 2 ) 2 + 4 d 2 Ω 2 ， D 4 = 2 d Ω ( c − Ω 2 ) 2 + 4 d 2 Ω 2 。 为了得到全局解，两个不连续交换面可以看成是映射面，即： Σ + = { ( t i ， x i ， y i ) | x i = L ， x ˙ i = y i } 和 Σ − = { ( t i ， x i ， y i ) | x i = − E ， x ˙ i = y i } 。 (12) 如图2所示， Σ + 和 Σ − 分别表示一区，二区，三区的分界面。两个交换面进而可以被分解为： Σ + = Σ + + ∪ Σ − + ∪ { t i ， L ， 0 } 和 Σ − = Σ + − ∪ Σ − − ∪ { t i ， − E ， 0 } ， (13) 其中： Σ + + = { ( t i ， x i ， y i ) | x i = L ， x ˙ i = y i > 0 } 和 Σ − + = { ( t i ， x i ， y i ) | x i = L ， x ˙ i = y i < 0 } ； (14) Σ + − = { ( t i ， x i ， y i ) | x i = − E ， x ˙ i = y i > 0 } 和 Σ − − = { ( t i ， x i ， y i ) | x i = − E ， x ˙ i = y i < 0 } 。 (15) 集 Σ + + 和 Σ − + 由点 { t i ， L ， 0 } 连接，集 Σ + − 和 Σ − − 由点 { t i ， − E ， 0 } 连接。两个奇点之间的运动直接与外力有关，两个奇点之间的运动是在两个交换面之间从一端到另一端。
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user: 3. 一周期一碰和一周期n碰周期运动及其稳定性 为了研究一周期一碰运动，我们可以首先基于两个交换面的四个子集，建立四个映射： P 1 : Σ − + → Σ − − ， P 2 : Σ − − → Σ + − ， P 3 : Σ + − → Σ + + ， P 4 : Σ + + → Σ − + (16) 在区域一中映射 P 1 将状态 ( t i ， L ， y i ) ( y i < 0 ) 映射成另一个状态 ( t i + 1 ， − E ， y i + 1 ) ( y i + 1 < 0 ) ，其它映射也如图2所示。四个映射的表达式很容易给出。 利用Poincaré映射 P : Σ − + → Σ − + ，可以分析全局一周期一碰运动。映射关系如图3所示，Poincaré映射为： P = P 4 ∘ P 3 ∘ P 2 ∘ P 1 (17) 根据方程(10)，对于点 ( t i ， L ， y i ) ∈ Σ − + ，有如下映射关系： P 1 : ( t i ， L ， y i ) → ( t i + 1 ， − E ， y i + 1 ) ， P 2 : ( t i + 1 ， − E ， y i + 1 ) → ( t i + 2 ， − E ， y i + 2 ) ， P 3 : ( t i + 2 ， − E ， y i + 2 ) → ( t i + 3 ， L ， y i + 3 ) ， P 4 : ( t i + 3 ， L ， y i + 3 ) → ( t i + 4 ， L ， y i + 4 ) . } (18) 图2. 映射指向图 图3. 映射关系 从方程(10)和(11)，可得 P 4 ∘ P 3 ∘ P 2 ∘ P 1 : ( t i L ， y i ) → ( t i + 4 ， L ， y i + 4 ) (19) 一周期一碰的周期运动的条件为 t i + 4 = t i + T ， y i + 4 = y i (20) 映射 P 1 : ( t i ， L ， y i ) → ( t i + 1 ， − E ， y i + 1 ) 由下列方程组决定： E + C 1 ( t i ) + C 2 ( t i ) e − 2 d ( t i + 1 − t i ) + a ( D 1 cos Ω t i + 1 + D 2 sin Ω t i + 1 ) = 0 ， y i + 1 + 2 d C 2 ( t i ) e − 2 d ( t i + 1 − t i ) + a Ω ( D 1 sin Ω t i + 1 − D 2 cos Ω t i + 1 ) = 0. (21) 映射 P 2 : ( t i + 1 ， − E ， y i + 1 ) → ( t i + 2 ， − E ， y i + 2 ) 由下列方程决定： E + [ C 3 ( t i + 1 ) cos ω ( t i + 2 − t i + 1 ) + C 4 ( t i + 1 ) sin ω ( t i + 2 − t i + 1 ) ] e − d ( t i + 2 − t i + 1 )   + a ( D 3 cos Ω t i + 2 + D 4 sin Ω t i + 2 ) = 0 ， y i + 2 − { [ C 4 ( t i + 1 ) ω − C 3 ( t i + 1 ) d ] cos ω ( t i + 2 − t i + 1 ) − [ C 3 ( t i + 1 ) ω + C 4 ( t i + 1 ) d ] sin ω ( t i + 2 − t i + 1 ) ) e − d ( t i + 2 − t i + 1 )   + a Ω ( D 3 sin Ω t i + 2 − D 4 cos Ω t i + 2 ) = 0. (22) 映射 P 3 : ( t i + 2 ， − E ， y i + 2 ) → ( t i + 3 ， L ， y i + 3 ) 由下列方程决定： L − C 1 ( t i + 2 ) − C 2 ( t i + 2 ) e − 2 d ( t i + 3 − t i + 2 ) − a ( D 1 cos Ω t i + 3 + D 2 sin Ω t i + 3 ) = 0 ， y i + 3 + 2 d C 2 ( t i + 2 ) e − 2 d ( t i + 3 − t i + 2 ) + a Ω ( D 1 sin Ω t i + 3 − D 2 cos Ω t i + 3 ) = 0. (23) 映射 P 4 : ( t i + 3 ， L ， y i + 3 ) → ( t i + 4 ， L ， y i + 4 ) 由下列方程决定： t i + 4 = t i + 3 ， y i + 4 = − R y i + 3 . (24) 解方程组(13)~(17)可得一周期一碰的分析解。一周期一碰的周期解的稳定性可以通过Poincaré映射的Jacobian矩阵来分析。由方程(10)和(11)，Jacobian矩阵可以通过链式法则表示为： D P = [ ∂ ( t i + 4 ， y i + 4 ) ∂ ( t i ， y i ) ] ( t i ， y i ) = ∏ j = 1 4 D P j = ∏ j = 1 4 [ ∂ ( t i + j ， y i + j ) ∂ ( t i + j − 1 ， y i + j − 1 ) ] ( t i + j − 1 ， y i + j − 1 ， t i + j ， y i + j ) (25) 通过对Poincaré映射的特征值的分析，就能得到周期运动的稳定行，即若特征值的实部均小于零时，则周期运动稳定，否则，不稳定。 对于一周期n碰的周期运动，根据一周期一碰的运动情况，为了描述一周期n碰，我们只需要在交换面 Σ + 上进一步给出映射 P 5 (图4)，根据一周期一碰的Poincaré映射建立的方法，我们可以进一步得到一周期n碰的Poincaré映射。图5给出了对应的映射关系图。 因而对应的Poincaré映射为： P = P 4 ( P 5 P 4 ) n − 1 P 3 P 2 P 1 其中 ( P 5 P 4 ) n − 1 表示 P 5 P 4 的 n − 1 次复合。
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user: 4. 数值仿真 利用Mathematica数学软件，对于系统的碰撞情况根据(21)、(22)、(23)、(24)进行了仿真，在交换面处控制精度小于0.001。在其它参数不变的条件下，随着激励力振幅a的增大，系统碰撞(指质体M与刚性顶墙的碰撞)次数增加，出现从一周期一碰到一周期二碰，及一周期多碰的现象。随参数a的变化，系统关于碰撞次数出现加1分岔。 图4. 一周期n碰映射图 图5. 映射关系图 图6给出了当参数分别取 E = 1 ; L = 1 ; c = 0.5 ; e = 0.5 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; r = 0.8 时系统关于参数a发生碰撞的次数(6—1)及相应的Poincaré映射图。由图可知此时，当 a < 0.123 时，系统不发生碰撞；当 a ≥ 0.123 时系统发生碰撞，且当 0.123 ≤ a ≤ 1.431 时，系统出现稳定的一周期一碰现象； a ≥ 1.432 时，系统出现一周期二碰。 图7给出了系统在参数分别取 L = 1 ; c = 0.9 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; r = 0.8 时系统关于弹性碰撞间隙E的Poincaré映射图。从Poincaré映射图可以得到，随着弹性碰撞间隙E的减小，系统出现了连续的倍周期到混沌分岔现象。图8给出了四种不同间隙E时系统运动的像图，(8-1)是当 E = 1.5 时系统出现的混沌运动的像图；(8-2)是当 E = 2 时系统出现的二周期二碰运动的像图；(8-3)是当 E = 3 时系统出现的四周期四碰运动的像图；(8-4)是当 E = 4 时系统出现的二周期二碰运动的像图。
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user: 5. 共存吸引子 下面利用胞映射的方法研究系统出现的共存吸引子，首先在系统的参数分别为 E = 1 ; L = 1 ; c = 0.5 ; e = 0.5 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; r = 0.8 ; a = 0.14 时，系统存在两种周期一运动，其一为周期一一碰运动，另一运动为无碰撞的周期一运动。图9给出了此时系统中存在的两个共存吸引子的吸引域， 图6. 系统在参数分别取 E = 1 ; L = 1 ; c = 0.5 ; e = 0.5 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; r = 0.8 时关于参数a的(1) 碰撞次数图 (2) Poincaré映射图 图7. 系统在参数分别取 L = 1 ; c = 0.9 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; a = 1 ; r = 0.8 时关于弹性碰撞间隙E的(1) 关于位移 (2) 关于速度的Poincaré映射图 图8. 系统在参数分别取 L = 1 ; c = 0.9 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; a = 1 ; r = 0.8 ；(1) E = 1.5 ；(2) E = 2 ；(3) E = 3 ；(4) E = 4 时的相图 图9. 系统在参数分别取 E = 1 ; L = 1 ; c = 0.5 ; e = 0.5 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; r = 0.8 ; a = 0.14 时共存吸引子的吸引域 其中蓝色区域为一周期一碰运动的吸引域，白色区域为周期一运动的吸引域。图10分别给出了这两种运动状态在初始点分别为 ( 0 ， − 0.5 ) ， ( 0.5 ， 0 ) 时的系统稳定时的相图。在系统的参数分别为 E = 1 ; L = 1 ; c = 0.5 ; e = 0.5 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; r = 0.8 ; a = 1.44 时，系统存在两种周期一运动，其一为周期一一碰运动，另一运动为周期一二碰运动，图11给出了此时系统中存在的两个共存吸引子的吸引域，其中蓝色区域为一周期二碰运动的吸引域，白色区域为一周期一碰运动的吸引域。图12分别给出了这两种运动状态在初始点分别为 ( − 2 ， 0 ) ， ( 0 ， 4 ) 时的系统稳定时的相图。 图10. 系统在参数分别取 E = 1 ; L = 1 ; c = 0.5 ; e = 0.5 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; r = 0.8 ; a = 0.14 时的相图，(1) 初始点为 ( 0 ， − 0.5 ) ；(2) 初始点为 ( 0.5 ， 0.5 ) 图11. 系统在参数分别取 E = 1 ; L = 1 ; c = 0.5 ; e = 0.5 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; r = 0.8 ; a = 1.44 时共存吸引子的吸引域 图12. 系统在参数分别取 E = 1 ; L = 1 ; c = 0.5 ; e = 0.5 ; Ω = 0.55 ; d = 0.05 ; r = 0.8 ; a = 1.44 时的相图(1) 初始点为 ( − 2 ， 0 ) ；(2) 初始点为 ( 0 ， 4 )
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user: 6. 结论 本文考虑了一类分段线性碰撞系统的动力学行为，当取定交换面为Poincaré截面时，给出了一周期一碰及一周期n碰的具体的Poincaré映射，由此可以解析的分析其周期运动的稳定性。虽然每一段Poincaré映射的解析表达式可以给出，但由于对其进行复合的过程难以解析的实现，因此，本文仅给出了具体的Poincaré映射构造的途径和方法。如果需要进一步讨论的话，就需要对系统本身作进一步的改造或提出新的理论基础。进而利用数值仿真的方法对系统的分岔现象进行了说明。并利用胞映射的方法对系统的共存吸引子进行了研究，得到了一些结论。
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user: 摘 要 针对实时子结构试验加载方式复杂，控制精度低的问题，本文提出通过AMD装置进行加载实现数值子结构与试验子结构的界面力相容条件，降低试验造价，简化加载方式。通过力反馈进行高精度控制，提高试验的针对性和研究效率。分析与模拟的结果都表明，对于所提出的基于AMD力控制的振动台子结构试验方法具有可行性与有效性。 关键词 :实时子结构试验，振动台试验，AMD，力控制 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 目前结构抗震研究方法主要有拟静力试验、拟动力试验和地震模拟振动台试验。拟静力试验由于设备简单，能够最大限度获取试件的各种信息而得到广泛的应用，但拟静力试验无法反应结构在真实地震作用下的动力响应。振动台试验能够直接真实地反映结构在地震过程中的受力性能和破坏特征，但由于振动台的规模、尺寸和承载能力的限制，难以进行大比例模型或足尺结构的试验研究，且较难满足相似条件，易导致地震作用破坏形态失真 [ 1 ] 。拟动力试验技术兼具了拟静力试验和地震模拟振动台试验的特点，降低了对加载装置的严苛要求，而且还能够反映出结构在地震作用下的响应。特别是拟动力子结构试验技术，可以对结构关键部位进行足尺试验，其他部位用计算模型代替，节约了试验费用，从而受到越来越多研究人员的青睐。拟动力子结构试验是最早提出的子结构试验方法 [ 2 ] ，但是拟动力试验无法反映速度相关型材料的性能。因此拟动力子结构试验逐渐发展为快速拟动力试验，快速拟动力试验提高了加载速率，但仍然无法全面反映试件的速度相关性 [ 3 ] - [ 9 ] 。为了解决这个难题，1992年Nakashima [ 10 ] 等人提出实时子结构试验方法，以准确反映速度相关型试件的性能，此后实时子结构试验逐步发展为振动台子结构试验 [ 11 ] [ 12 ] [ 13 ] 。 本文立足于振动台子结构试验技术，针对现有振动台子结构试验在加载系统和控制方面所存在的问题提出了相应的解决办法。对于现有加载系统装置复杂、质量大、体积重、操作繁琐、投资多，界面力难以获取等问题，提出采用AMD主动控制装置作为数值子结构作用力的施加方式，为了保证试验的控制精度以及提高试验预计效果，将力控制算法用于AMD闭环控制中。这就是所提出的将主动质量驱动器(AMD)力控制应用于振动台子结构试验的研究设想，通过力控制的AMD装置对试验子结构施加作用力，既可提供试验所需的附加质量，又可模拟数值子结构的动力效应，适用于高层建筑、桥梁结构等结构形式的振动台试验。本文将从理论公式，控制方法建模，数值仿真结果分析来验证基于AMD力控制的振动台子结构试验方法的可行性。
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user: 2. 理论分析 2.1. 子结构的拆分 本部分将从加载方式和子结构拆分公式以及拆分后的相容条件展开介绍。传统的振动台子结构试验示意图如图1所示： 本文提出通过推动AMD加载装置中的质量块产生惯性力来实现数值子结构和试验子结构之间界面力。图2为本文提出的振动台子结构试验的加载方式。 图1. 传统振动台子结构示意图 图2. 基于AMD的实时子结构加载方式示意图 选取目标结构，将结构划分为两部分，一部分通常是非线性，结构形式、动力特性复杂，无法对其建立准确数值模型的试验子结构，另一部分一般是线性，结构形式、动力特性简单，可以进行可靠数值模拟的数值子结构，数值子结构由仿真软件模拟计算，如图3所示。 2.1.1. 运动学公式 以n层剪切框架模型为基础，为了减少多次积分所产生的误差，方便各层非线性恢复力的计算以及三连续方程的表达，本文采用相对位移来描述运动微分方程。在子结构中，1至i层为试验子结构，i+1至n层为数值子结构，在试验过程中数值子结构的动力响应将会通过作动器推动试验子结构顶部的质量块来实现。整体结构和子结构运动微分方程表达式可以写成： 整体结构： 图3. 子结构拆分示意图 [ m 1 0 0 0 0 0 m 2 0 0 0 0 0 m 3 0 0 0 0 0 ⋱ 0 0 0 0 0 m n ] { x ¨ 1 x ¨ 2 x ¨ 3 ⋮ x ¨ n } + [ c 1 + c 2 − c 2 0 0 0 − c 2 c 2 + c 3 − c 3 0 0 0 − c 3 c 3 + c 4 − c 4 0 0 0 ⋱ ⋱ 0 0 0 0 ⋯ c n ] { x ˙ 1 x ˙ 2 x ˙ 3 ⋮ x ˙ n } + [ k 1 + k 2 − k 2 0 0 0 − k 2 k 2 + k 3 − k 3 0 0 0 − k 3 k 3 + k 4 − k 4 0 0 0 ⋱ ⋱ 0 0 0 ⋯ − k n k n ] { x 1 x 2 x 3 ⋮ x n } = [ − m 1 − m 2 − m 3 ⋮ − m n ] { x ¨ g } (1) 子结构系统： [ m 1 0 0 0 0 0 m 2 0 0 0 0 0 m 3 0 0 0 0 0 ⋱ 0 0 0 0 0 m i − 1 ] { x ¨ 1 x ¨ 2 x ¨ 3 ⋮ x ¨ i − 1 } + [ c 1 + c 2 − c 2 0 0 0 − c 2 c 2 + c 3 − c 3 0 0 0 − c 3 c 3 + c 4 − c 4 0 0 0 ⋱ ⋱ 0 0 0 0 ⋯ c i − 1 ] { x ˙ 1 x ˙ 2 x ˙ 3 ⋮ x ˙ i − 1 } + [ k 1 + k 2 − k 2 0 0 0 − k 2 k 2 + k 3 − k 3 0 0 0 − k 3 k 3 + k 4 − k 4 0 0 0 ⋱ ⋱ 0 0 0 ⋯ − k i − 1 k i − 1 ] { x 1 x 2 x 3 ⋮ x i − 1 } = [ − m 1 − m 2 − m 3 ⋮ − m i − 1 ] { x ¨ g } (2) m i x ¨ i − ( c i x ˙ i − 1 + k i x i − 1 ) + c i x ˙ i + k i x i − f m = − m i x ¨ g (3) [ m i + 1 0 0 0 0 0 m i + 2 0 0 0 0 0 m i + 3 0 0 0 0 0 ⋱ 0 0 0 0 0 m n ] { x ¨ i + 1 x ¨ i + 2 x ¨ i + 3 ⋮ x ¨ n } + [ c i + 1 + c i + 2 − c i + 2 0 0 0 − c i + 2 c i + 2 + c i + 3 − c i + 3 0 0 0 − c i + 3 c i + 3 + c i + 4 − c i + 4 0 0 0 ⋱ ⋱ 0 0 0 0 ⋯ c n ] { x ˙ 1 x ˙ 2 x ˙ 3 ⋮ x ˙ n } + [ k i + 1 + k i + 2 − k i + 2 0 0 0 − k i + 2 k i + 2 + k i + 3 − k i + 3 0 0 0 − k i + 3 k i + 3 + k i + 4 − k i + 4 0 0 0 ⋱ ⋱ 0 0 0 ⋯ − k n k n ] { x i + 1 x i + 2 x i + 3 ⋮ x n } = [ − m i + 1 − m i + 2 − m i + 3 ⋮ − m n ] { x ¨ g } (4) 式中 m i ， c i ， k i ， i = 1 ， 2 ， 3 ， ⋯ ， n 分别表示对应各层结构的集中质量、层间阻尼系数和层间刚度， x i ， x ˙ i ， x ¨ i 分别为对应层相对于基础或台面的位移、速度和加速度， x ¨ g c 和 x ¨ g 分别为数值子结构和试验子结构的输入加速度， f m 表示控制质量块的惯性力，式(2)和式(3)属于试验子结构，式(4)属于数值子结构。 2.1.2. 相容条件 为了使子结构和整体结构具有等价的动力响应，试验应遵循以下协调条件： 1) 输入进数值子结构的加速度必须是试验子结构顶层的绝对加速度： x ¨ g c = x ¨ a b s (5) 2) 控制质量块的惯性力应等于数值子结构底层的剪切力： f m = R i + 1 = c i + 1 ( x ˙ i + 1 − x ˙ i ) + k i + 1 ( x i + 1 − x i ) (6) 2.1.3. 实施策略 试验子结构通过高强螺栓固定在地震模拟振动台上，AMD加载装置的支座通过法兰盘或连接板与试验子结构进行连接；各传感器根据试验设定安装在试验子结构的顶部和AMD加载装置上，各传感器与计算机连接；数值子结构利用带有采集卡的计算机或嵌入式控制器进行算法模拟，计算得到数值子结构的动力反应和基底反力。通过力控制算法将数值子结构的计算结果转化为控制信号，驱动AMD加载装置将作用力施加到试验子结构上，同时AMD加载装置也提供对试验子结构的竖向重力。
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user: 4. 结语 理论分析和数值仿真表明，利用AMD装置作为子结构振动台试验的加载设备，通过力控制算法可以准确模拟试验子结构的动力作用，具有不需要设置反力墙、对作动器行程要求低、控制精度高、技术先进、容易实施等诸多优点。对比分析可知，力控制在各个动力响应指标上均具有比位移控制更好的精度，可以保证振动台子结构试验的试验效果。本文的研究工作可以为振动台子结构试验的加载方案设计和控制算法设计提供参考，为工程抗震研究提供一种可行的试验研究手段。
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user: 摘 要 本研究采用单因素实验设计，对70名在校大学生进行研究，探讨了权力感和去人性化对内隐暴力态度的影响。本实验将被试随机分为两组，分别接受高、低两种不同水平权力感的启动，内隐暴力态度的测量采用暴力IAT程序，去人性化的测量则采用自编的去人性化问卷完成。研究结果显示，激活被试的权力感后，其内隐暴力态度发生了明显的改变：高权力感组被试相比于低权力感组被试，他们的暴力IAT效应值更小。也就是说，激活的权力感使他们对暴力的内隐态度更加积极；另一方面，高权力感组在去人性化程度上得分虽然高于低权力感组，但两组间的差异没有达到统计学水平。因此本研究得出的结论是：去人性化并非是权力感与内隐暴力态度之间的中介变量，权力感与内隐暴力态度之间存在着自动化联结的关系。 关键词 :权力感，去人性化，内隐暴力态度，暴力IAT Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 1.1. 权力与内隐暴力态度 暴力行为的产生常常会受到暴力态度的影响，因而暴力态度可以在一定程度上预测暴力行为的发生。Greenwald，Poehlman，Uhlmann和Banaji (2009)通过元分析发现，内隐态度对像暴力、歧视等易受社会期许影响的行为的预测效度要强于外显态度。由于内隐暴力态度相对于外显暴力态度更能真实地反映个体的暴力倾向，更能预测暴力行为的产生，因此本研究关注的是内隐暴力态度及其主要的影响因素。 从影响暴力行为的因素来看，很多学者认为权力是预测暴力行为的一个重要指标(e.g. Frieze & McHugh， 1992)。权力可以看作是一种心理变量，是个体认为拥有对自己和他人资源的影响和控制能力，它与一个人所处社会地位的高低或实际拥有权力的大小无关(Galinsky， Gruenfeld， & Magee， 2003)。人们在生活中的某些特定时刻都能体验到权力的存在，并且当他们体验到权力时，他们的社会认知、社会行为就潜移默化地被权力所影响(云祥，李小平，2014)，这种对权力的体验也可以被称为权力感。任何时候对权力感的启动都可以激活与权力有关的概念和行为倾向(Galinsky et al.， 2003)。国外学者对权力感的有关研究表明，在激活被试的权力感后，会抑制对他人的关心和对他人痛苦的体验(van Kleef， Oveis， van der Lowe， Luo， Kogan， Goetz， & Keltner， 2008)，高权力感会减少人们的同情心(van Kleef et al.， 2008)。权力的体验还会自发地减少对他人观点采择的倾向(Galinsky， Magee， Inesi， & Gruenfeld， 2006)，这其中很重要的一部分原因是去人性化导致了人们忽视他人的独立观点(Haslam， 2006)。另外，具有高权力感的人会产生更多的社会不赞许行为(Keltner， Gruenfeld， & Anderson， 2003)，更容易在处理信息的时候采用自动化的加工方式，因而个体的行为将更少地受到自我意识的约束，更加忽视他人的存在(Guinote， 2007)。有大量文献已显示，一般而言，权力会导致去个性化(e.g.， Dépret & Fiske， 1999; Fiske， 1993; Goodwin， Gubin， Fiske， & Yzerbyt， 2000; Goodwin， Operario， & Fiske， 1998; Gruenfeld， Inesi， Magee， & Galinsky， 2008; 除了Lammers， Stoker， & Stapel， 2009; Overbeck & Park， 2001的例外情况，2006)和毫不费力地处理信息(Guinote， 2009; Weick & Guinote， 2008)。如果目标个体是去个性化的，去人性化的程度通常会增加(Haslam & Bain， 2007)。李小平，闫鸿磊和云祥(2014)的研究也发现，对启动更高水平权力感的被试来说，他们对暴力的内隐态度更加积极，更容易把暴力与积极的一面联系在一起。另外他们在研究权力感、同情心和内隐暴力态度三者关系时发现，个体的内隐暴力态度不会受到特质型的同情的影响，但是激活的同情状态却能够增强个体对暴力的内隐消极态度。 1.2. 去人性化 去人性化是把他人当作物体一样知觉或对待，特别是像动物或机器人一样(Haslam， 2006)。去人性化常被称作为一种减轻甚至消除对暴力行为的道德关怀的机制，因而在战争、种族灭绝和其他形式的极端暴力中发挥了重要的作用。它被认为是抑制认同和同情他人，并助长侵犯的重要因素(Bandura， 2002)。然而，目前对导致去人性化的条件还不是很清楚，但重要的是存在权力会导致去人性化的可能性(Gwinn， Judd， & Park， 2013)。但当人们被要求更多地关注他人时，去人性化也会被抑制(Haslam & Bain， 2007)。Haslam (2006)曾精确地给出了去人性化的两个维度的操作性定义：一种是人区别于动物的独特人类特征(UH)，另一种是人区别于机器的人性特质(HN)。前者侧重于通过文化和教育获得的特质，如责任、成熟、远见卓识、道德观、优雅高贵等；而后者侧重于机器所没有的“先天的”人类特质，如情感、个体能动性、性格深度等。因此，去人性化可以是动物性的，也可以是机械性的。Lammers和Stapel (2011)采用这一定义证实了权力会导致对低权力组的去人性化，其中一部分原因是因为可以用去人性化来解释伤害低权力组个体的行为。Epley，Schroeder和Waytz (2013)则将去人性化分为两种形式，这有助于我们更好地理解不同情境下产生的去人性化的区别：一种是根植于人们主动敌意的去人性化，另一种是根植于人们被动冷漠的去人性化。无论哪一种，其本质特点都是表现为缺乏人类思维所具有的能力，包括意识经验和理性思考等。引发基于被动冷漠的去人性化的其中一个因素是社会和经济资源的拥有，拥有更高地位、更多权力和金钱的人思考和行为表现不同于那些拥有这些资源较少的人，主要是因为这些属性允许人们独立于他人(Keltner et al.， 2003; Vohs， Mead， & Goode， 2006)。社会距离理论则推断，高权力感个体比低权力感个体将较少回应他人的需要并且通常用更少的人性化方式对待他人(Waytz & Schroeder， 2014)。Struch和Schwarz (1989)明确提出，去人性化源自一种破坏动机，他们认为程度更深的去人性化，将导致更多的侵犯。 1.3. 权力与去人性化 Lammers和Stapel (2011)用三项研究揭示了权力和去人性化之间的联系，三项研究均显示出相同且一致的效应，即权力导致去人性化的增加。其中两项研究表明，高权力的被试更倾向于做出一个艰难的决定，去人性化通过淡化后果使得人们更容易做出艰难的决定。Gwinn等人(2013)认为权力与去人性化之间的关系可能是多方面的，而且去人性化可能不是完完全全被权力所推动的。例如人类特质，尤其是独特人类特征(UH)，可以被视为是一种权力的正当表达，因为权力会影响人类的行为，人性使一个人有权获得更高的地位。 1.4. 问题提出 本研究创造性地引入受到国外学者密切关注的去人性化这一概念，目的是想要探讨权力感导致内隐暴力态度的增加是否是通过这一变量起作用的。根据国外已有的对于去人性化的研究可以认为，权力会导致人们做出某些具有去人性化特点的行为，而去人性化往往又与侵犯、暴力等行为或态度有密切的联系，它影响对个体社会认知和社会行为的方方面面，因此本研究假设权力感的增强可能导致个体去人性化程度增加，并进而引起个体对暴力更加积极的内隐态度。 本研究的意义在于，通过实验考察激活权力感后个体在去人性化和内隐暴力态度上的变化，从而找到能在权力感与内隐暴力态度间起到中介作用的内部心理机制，进而能够更好地解释和说明这两者之间的内隐联结关系。李小平等人(2016)在尚未正式发表的研究中探讨了同情心作为权力感和内隐暴力态度之间的中介作用，但是实验结果证明同情心并未在这两者之间起到显著的中介作用。因此本研究在此基础上并结合国外对去人性化与暴力的研究和权力与去人性化的研究作出了新的假设。
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user: 2. 方法与程序 2.1. 研究对象 选取70名在校大学生参加实验，剔除了未按要求进行实验的被试3人和去人性化问卷的无效数据3人，最终有效被试64人(女生44人，男生20人)。所有被试的视力或矫正视力均正常，无色盲或色弱。在实验结束后，所有被试均可得到一定的报酬。 2.2. 方法 2.2.1. 实验设计 本实验采用单因素被试间设计，自变量为权力感，分为高、低两个水平；因变量有两个，分别是被试的内隐暴力态度和去人性化程度。被试被随机分配到不同的实验组，其中高权力感组33人(女生21人)，平均年龄21.2岁(SD = 1.96)；低权力感组31人(女生23人)，平均年龄21岁(SD = 1.53)。 2.2.2. 实验工具 1) 权力感启动。权力感启动材料使用的是Chen，Lee-Chai和Bargh (2001)改编的词语搜索任务。词语搜索任务是向被试提供一个由12 × 12个汉字组成的矩阵，要求被试从中挑选出18个词语，其中13个词与要启动的概念有关，5个词为中性词(如白纸、绿色等)。高权力感启动的词为裁决、掌控、领导等，低权力感启动组的词为顺从、附属、孱弱等。词语搜索任务是启动权力感的常用方法，在很多前人研究中(如Lammers & Stapel， 2009)都已证明此种方法可以有效地启动被试不同水平权力感，云祥，李小平(2014)也证实了权力的概念启动方法(即词语搜索任务)在中文环境中是适用和有效的，可以无意识地激活被试的权力感，进而影响被试心理和行为。 2) 内隐暴力态度测量。内隐暴力态度的测量采用的是由Gray 等人(Gray， MacCulloch， Smith， Morrits， & Snowden， 2003; Snowden， Gray， Smith， Morris， & MacCulloch， 2004)提出的暴力IAT (violence IAT，即暴力态度的内隐联结测验)方法。暴力IAT方法与通常的IAT步骤相同，也包括七个阶段(block)。本实验采用Greenwald，Nosek和Banaji (2003)以及Lane，Banaji，Nosek和Greenwald (2007)提出的改良后的IAT 测量程序，暴力IAT的设计参考Gray等(2003)、Snowden等(2004)以及关慕桢等(2010)的办法，目标维度为形容和平与暴力行为的词汇，如读书、谈心、袭击、打架等，联想属性维度为积极与消极两类描述性词汇，如光荣、美好、恶心、恐怖等。其中非暴力行为与积极词汇、暴力行为与消极词汇构成相容联合辨别任务，非暴力行为与消极词汇、暴力行为与积极词汇构成不相容联合辨别任务。戴春林、杨治良和吴明(2005)采用Greenwald等人在1998年提出的方法、关慕桢等(2010)采用Greenwald在2003年提出的实验程序，都证明了暴力IAT 在测量中国人内隐攻击性上的有效性。 3) 去人性化测量。去人性化的测量采用的是自编的去人性化量表，该量表的编制参考了Hodson & Costello (2007)；Costello & Hodson (2009)使用的去人性化问卷。该量表一共有8道题，分为两个维度，一个是Social Dominance Orientation (SDO)维度(如“为了得到你想要的东西，必要时可以采取强力手段去对付他人”；Pratto， Sidanius， Stallworth， & Malle， 1994)，另一个是Animal-human similarity维度(如“人类并非是有思想的唯一生物，许多动物也能像人类那样进行思考”；Costello & Hodson， 2009)，每个维度各4道题，其中第4 题和第6题为反向计分题。要求被试在7点量表上选择符合自己对各个题目描述的态度。实验结束后共获得64份有效数据，对这批被试数据的项目分析发现，第4题和第7题的区分度较低(p > .05)，同时第4题和第7题与总分的相关也较低(p > .05)，因此删除这两道题后计算该量表的内部一致性系数α = .62。 2.2.3. 实验程序 本实验的程序共分为三个步骤，首先将被试随机分成两组，两组被试分别接受高、低两种水平权力感的启动(即用纸笔完成词语搜索任务)，接着要求被试在计算机上完成内隐暴力态度的测量(即暴力IAT程序)，最后完成纸质版的去人性化的测量。 2.2.4. 实验仪器 所有暴力IAT测验都在统一的实验室计算机上完成。计算机的显示器为联想17寸液晶彩显，分辨率为1024 × 768，颜色为真彩色，刷新率为85 Hz。实验程序由Inquisit3.0编写。刺激呈现时间、反应时都是由计算机自动控制并记录的。在B1、B2和B5阶段词语显示为白色，在B3、B4、B6和B7阶段(即联合辨别阶段)，目标词为白色，属性词为绿色、宋体，背景显示为黑色。被试距屏幕的距离约为50 cm。 2.2.5. 数据处理 第一步，剔除出现以下三种情况的被试：1) 没有按照指导语要求的顺序完成实验程序的被试；2) 实验过程中做出与实验无关举动(如吃东西、玩手机等)的被试；3) 曾经参加过IAT 测验并猜出实验目的的被试。 第二步，对暴力IAT数据的处理采用专门用于计算D值的SPSS语法脚本“D_biep.Generic Inquisit IAT.SPSS form.29Dec07.sps”。处理方法严格按照Greenwald等人(Greenwald et al.， 2003; Lane et al.， 2007)提出的改进后的IAT 数据筛查标准：1) 删除反应时超过10，000 ms的数据和10% (指反应次数)以上的反应时少于300 ms的被试；2) 错误反应时以该被试在该阶段的平均反应时加600 ms来代替；3) 使用除1)之外的全部数据；4) 不对极值加以处理。然后按照下列步骤来计算IAT效应值：① 计算B3、B4、B6 和B7阶段正确反应时的平均值；② 计算B3和B6、B4和B7阶段的混合标准差；③ 把错误反应时用平均值加上600 ms替代后计算每个阶段的平均值；④ 计算B6-B3，B7-B4的值；⑤ 用步骤②求得的混合标准差分别去除以步骤④的求出的值；⑥ 将步骤⑤中求得的商加以平均，即产生反映IAT效应的D值。D值越大，说明IAT效应越显著。
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user: 3. 结果 对高、低权力感启动的两组被试的IAT效应分析结果见表1。 接着对不同权力感启动组的IAT效应(D值)进行独立样本t检验，结果见表2。 t检验结果显示，高权力感组被试内隐暴力态度的IAT效应即D值显著低于低权力感组被试(t = 2.09， df = 62， p < .05)。这一结果说明激活被试的权力感使得他们的内隐暴力态度显著地发生了改变。从内隐联结测验的原理可以知道，IAT的效应值越小，说明被试对在相容任务与不相容任务上的反应时之差越小；IAT效应值越小的被试在把暴力与积极一面或把非暴力与消极一面进行内隐联结时，这类被试的认知矛 Table 1 Descriptive statistics of IAT effect (D scores) of high-low power grou 组别 M SD N 高权力感 1.21 .17 33 低权力感 1.30 .17 31 总计 1.25 .17 64 表1. 高、低权力感组IAT效应(D值)的描述性统计结果 Table 2 Independent T-test of IAT effect (D scores) of high-low power grou t df p D值 2.09 62 .04 表2. 高、低权力感组IAT效应(D值)独立样本T检验 盾要小于IAT效应值大的被试。因此，这一实验结果说明，启动高水平权力感的被试相比于启动低权力感的被试，他们对暴力的消极内隐态度降低了，也可以说是这组被试对与暴力有关的内容在无意识层面上产生了更积极的态度。 在去人性化方面，根据对本实验中项目分析的结果删除所有被试在第4题和第7题的分数后，低权力感组被试的去人性化量表得分为M = 4.34 (SD = .97)，高权力感组被试的得分为M = 4.47 (SD = .88)。对两组被试进行独立样本t检验的结果显示，在高、低两种权力感启动条件下，这两组被试的去人性化程度无显著差异(t = .56， df = 62， p > .05)，即不同权力感的激活并没有引发他们在去人性化上的显著差异。见表3。