DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. TTCAN简介 TTCAN协议是一种在ISO 1 1898-1规定的CAN数据链路层顶部之上的高层协议，可基于标准CAN物理层协议实现。TTCAN扩展协议分为两层，第一层子协议提供基本的时间触发服务，第二层子协议是第一层的扩展，提供全局时间(global time) TTCAN网络同步服务[ 6 ] 。这里详细介绍第二层子协议提供的服务，同时注明只在第二层子协议中实现的服务。TTCAN中的时间触发通信是基于校时基准消息(reference message)完成的，此基准消息由TI'CAN网络中的计时主机(time master，确定网络时间基准的控制节点)定时发送。在TTCAN网络中最多可以有8个计时主机，由各自识别符决定优先级。同一时间 图1. 控制系统总体框图 图2. TJA1050的应用 只有一个计时主机发送基准消息，当前计时主机工作发生异常时由备份计时主机发送基准消息。基准消息之后是一系列时间窗(time windows)，这些时间窗为特定消息的传输提供精确定时限制[ 7 ] -[ 9 ] 。 两个连续的竞争时间窗可以结合为一个扩展的竞争时间窗，在不影响下一个时间窗定时的情况下允许在扩展竞争时间网络中可以预先定义多个消息段，消息段中定义各自的时间窗对应消息。这样就组成一个TTCAN网络的消息段矩阵(matrix cycle)，如图3所示。 本系统控制设计中，为实现TTCAN的功能，在原有的CAN模块中加入触发存储单元，该单元由STM32F105内部扩展RAM的一部分来实现[ 10 ] ，将RAM的一部分定义成触发状存储器，在软件上定义成指针数组，根据节点在系统中的作用，对这个存储器进行初始化。触发存储器的数值决定了该节点在哪个时候被触发，以及触发以后的动作[ 11 ] [ 12 ] 。帧同步块是TTCAN的功能控制器[ 13 ] ，在STM32F105的CAN总线定时器的基础上，利用软件实现帧同步块的六个单元功能，从而使STM32F105完成支持TTCAN通信协议。同时预留可调动窗口，方便实际使用需要做出应变。且每个窗口无重叠，确保在一个 窗口周期内只有一个CAN消息在总线上传输。节点数在理论上可达到110个，本设计中实际使用到的节点数目一般在8个左右。 在界面设计中，如上图4所示，左上角周期一栏为TTCAN参考周期，(一帧报文最多有128 bit，假设传输速率为a，负载率为b)周期公式为 。右上角线路一栏为节点报错栏，只要有节点出现故障，即刻会在此栏显示详细信息，节点号及线路。图5为实物图。
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user: 4. 错误率检测 CAN总线的最大传输速率可达1 Mbit/s，在实际数据传输错误率检测时每小时乃至每分钟的数据量都是相当庞大的。由此，在错误率检测时，我们使用了双路USBCAN II调试器，此调试器带有2路CAN接口，使用时可以直接接入到CAN网络中，当做一个监测节点。 在测试中，作为一个标准的CAN节点，配合USBCAN的工具软件，直接进行CAN总线的配置，发送，接收和数据的储存报错，使检错工作的效率得以大大提高。数据分析仪软件界面，如图6所示。表1为测试得到的结果。 图3. TTCAN中消息段矩阵 图4. 界面设计 图5. 实物图 图6. 数据分析仪软件界面 Table 1 Result of error rate of each nod 错误率 10 −6 时间 节点1 节点2 节点3 节点4 节点5 节点6 传输速率kb/s 传输速率kb/s 传输速率kb/s 传输速率kb/s 传输速率kb/s 传输速率kb/s 125 500 125 500 125 500 125 500 125 500 125 500 1 h 2.3 2.6 1.9 2.3 2.4 2.4 2.2 2.4 2.1 2.2 2.3 2.5 8 h 2.2 2.7 2.2 2.4 2.5 2.6 2.1 2，3 2.1 2.2 2.3 2.6 24 h 2.3 2.4 2.1 2.3 2.4 2.5 2.0 2.3 2.2 2.2 2.4 2.5 48 h 2，3 2.6 2.1 2.3 2.3 2.5 2.0 2.4 2.1 2.3 2.3 2.5 120 h 2.2 2.7 2.1 2.3 2.3 2.6 2.0 2.3 2.0 2.2 2.3 2.6 表1. 各节点错误率测试结果
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user: 5. 结语 随着信息技术的快速发展，现场总线技术得到了越来越多的应用。作为一种已经被广泛采用的工业控制网络，CAN具有自身的要求和特点，其中重要的就是稳定性，不仅要求传输的速度快，而且要求准确性高。由表1可得该系统不论传输速率在500 kbit/s还是125 kbit/s，错误率均在3 × 10 −11 以下，明显优于RS485总线10 −7 的错误率，同时也优于单CAN总线4.7 × 10 −11 的错误率，适用于我们所要求的环境条件，达到了设计要求的目标。当然，在总线不同的负载率、传输距离、节点数等情况下错误率会有所变动，这些也值得今后深入研究。
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user: 摘 要 目的：观察耳尖穴放血在麦粒肿治疗中的疗效。方法：应用耳尖穴放血结合西药常规治疗早、中、晚期麦粒肿，并且与常规西药治疗组相对照。结果：观察组麦粒肿治疗总有效率(93.3%)高于对照组(81.7%)，且观察组麦粒肿治愈所需时间也比对照组短，P < 0.05具有显著性差异。耳尖穴放血治疗早、中、晚期麦粒肿效果显著，可有效缩短病程。结论：耳尖穴放血疗法操作易掌握，创伤小，在麦粒肿治疗中可起到很好的辅助作用，值得在眼科临床推广。 关键词 :麦粒肿，耳尖穴，放血疗法
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user: 1. 引言 化脓性细菌侵入眼睑腺体而引起急性炎症，如睫毛囊或其附属的皮脂腺Zeis腺或Moll腺感染称为外睑腺炎，俗称麦粒肿[ 1 ] 。我们根据研究需要，将麦粒肿患者分为三期。患处有红肿热痛等急性炎症反应，发病在48小时之内称为早期；发病超过48小时至患处皮肤出现脓点为中期；已经有脓点形成，患处硬结软化或破溃为晚期。麦粒肿患者如果体质弱，炎症可以在眼睑皮下组织扩散形成蜂窝组织炎，故应引起重视及早治疗。耳尖穴放血疗法在早期麦粒肿治疗中的疗效已得到肯定 [ 2 ] [ 3 ] 。 2014年以来，我们采用耳尖穴放血疗法辅助治疗各期麦粒肿患者120例，效果好。现报道如下。
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user: 2. 资料与方法 2.1. 一般资料 选取2014年6月至2015年5月我院眼科门诊接诊的麦粒肿患者120例，其中男72例，女58例，年龄最大52岁，最小7岁，平均年龄32 ± 7.28岁，将120例患者随机分为常规西药治疗组和耳尖放血治疗组各60例，常规西药治疗组(洛美沙星凝胶 + 局部热敷)为对照组，耳尖穴放血组为耳尖穴放血联合常规西药治疗，两组患者在年龄、性别、疾病分期方面无显著性差异，具有可比性。 2.2. 纳入和排除标准 纳入标准：符合麦粒肿诊断标准，年龄3~60岁；自愿参与治疗并知情同意，同意接受治疗中途不退出者。 排除标准：年龄3岁以下或60岁以上者；糖尿病患者；凝血功能障碍者；耳部感染性疾病者；口服免疫抑制剂者；药物过敏史患者(盐酸洛美沙星凝胶)；孕期或哺乳期妇女及计划在研究期内怀孕的妇女；依从性差者。 2.3. 方法 耳尖穴放血组：将耳轮向耳屏对折时，耳廓上顶端折点处为耳尖，操作前按摩患侧耳尖使之充血。操作者洗手戴一次性手套，常规碘伏消毒患侧耳尖穴后取一次性无菌注射针头迅速刺入耳尖穴，触到软骨即出针。放出5~10滴血，再次碘伏消毒后按压针眼处止血。早期麦粒肿患者耳尖穴放血一次，症状缓解的中期患者隔日再次耳尖穴放血，晚期患者则切开排脓后放血一次促进炎症吸收。耳尖穴放血同时配合西医常规治疗。 常规治疗组：采用常规药物治疗和热敷。常规治疗采用盐酸洛美沙星凝胶，一日三次。热敷每日3次，每次10~15 min。共治疗3 d。 2.4. 统计学处理 采用SPSS 18.0统计软件包进行分析。行正态分布检验，选用参数检验法(计数资料比较采用X 2 检验，计量资料比较采用单因素方差分析)，P < 0.05为差异有统计学意义。
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user: 3. 结果 3.1. 疗效观察 痊愈：局部红肿硬结完全消退；见效：局部红肿硬结缩小；无效：疾病继续发展脓肿形成破溃或感染扩大。所有患者均在放血后十分钟及放血次日随访收集数据。耳尖穴放血组的总有效率(93.3%，表1)明显高于常规西药治疗组(81.7%，表2)，经统计学分析，两组总有效率和平均病程的差异有统计学意义，P < 0.05。 3.2. 安全性评价 所有耳尖穴放血患者在治疗后均未见明显不良反应，耳尖针刺部位局部皮肤无红肿、化脓感染等症状，且均未发生出血不止。耳尖穴放血与常规治疗对麦粒肿的治疗具有同样的安全性。 Table 1 The clinical curative effect of ear-apex blood-letting grou 耳尖穴放血组(60) 早期患者 中期患者 晚期患者 人数 30 20 10 痊愈 29 3 1 见效 1 15 7 无效 0 2 2 平均病程 3 5 8 有效率 100% 90% 50% 总有效率 93.3% 表1. 耳尖穴放血组临床疗效 Table 2 The clinical curative effect of routine medicine treatment grou 常规西药治疗组(60) 疗效观察 早期患者 中期患者 晚期患者 人数 30 20 10 痊愈 20 10 0 见效 7 7 5 无效 3 3 5 平均病程 5 8 10 有效率 90% 85% 50% 总有效率 81.7% 表2. 常规西药治疗组临床疗效
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user: 4. 讨论 通常将睑腺炎称为麦粒肿，是眼科门诊的常见病，多数在一周左右痊愈，亦可自行吸收消退。但是在一些体质弱、抵抗力差的患者，当致病菌毒性强烈、治疗不恰当时，炎症可在眼睑皮下组织扩散，发展成为蜂窝织炎，有时甚至引起败血症或海绵窦血栓形成等严重的并发症，进而危及生命。故麦粒肿的早期、积极的治疗尤为重要。基于麦粒肿大多为葡萄球菌感染，特别是金黄色葡萄球菌，在麦粒肿的常规治疗中主要是眼睛局部加全身应用抗生素，局部热敷亦起到了很好的辅助疗效。 耳尖穴其主要功能是清热泻火，活血祛瘀。耳与手足六阳经的关系非常密切，《内经》有“耳者，宗脉之所聚也”。耳通过经脉与眼及其周围密切相连 [ 4 ] 。针刺耳尖穴有清热解毒、凉血消肿之功，对头面五官的炎症有较好的疗效 [ 5 ] 。 耳尖穴放血在早期麦粒肿治疗中的疗效已得到证实 [ 2 ] [ 3 ] ，本研究经临床实践证实对于各个时期的麦粒肿治疗来说，耳尖穴放血均可起到很好的辅助作用：早期麦粒肿经耳尖穴放血治疗后可直接吸收，中期麦粒肿经耳尖穴放血治疗后可促进脓肿形成，晚期麦粒肿经耳尖穴放血治疗后可促进局部炎症的进一步吸收。在本研究中，耳尖放血治疗组的总有效率为93.3%，对照组即常规西药治疗组的总有效率为81.7%，耳尖穴放血治疗组的有效率明显高于对照组，差异有统计学意义(P < 0.05)。在临床实践工作中我们还发现有90%麦粒肿患者患侧耳尖穴按揉时疼痛感较健侧明显，且患侧耳廓端较健侧明显增厚。炎症显著的患者，最初放出来的血液色深呈暗红色，后期血液呈鲜红色。几乎所有的患者在耳尖穴放血后即刻感觉到眼睑疼痛明显减轻，诉眼部轻松感，且耳廓端的按揉痛消失，即所谓通则不痛。 早在《针灸大成》就有“灸耳尖，治眼生翳膜”的记载，而我们经过临床试验发现，耳尖穴放血对各期麦粒肿患者均能促进炎症吸收、局限，有效缩短病程，且操作简便，创伤小，深受广大患者欢迎。但是耳尖穴放血疗法来源于临床实践和中医辨证理论，没有严谨的病理生理根据，需要加强循证医学研究以便在眼科临床大范围推广应用。
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user: 摘 要 提出了一种新型的全数字锁相环，其采用自采样比例积分控制，使得锁相输出无静差，输出抖动小，并能根据数字鉴相器输入信号间相位误差的大小，调节数字环路滤波器的计数模数，在保证锁相环稳定性的同时，提高了锁相环锁定速度。本文基于该全数字锁相环各模块工作特性的分析，建立了全数字锁相环的数学模型，利用所得到的锁相环系统传递函数进行了性能参数分析，并给出了锁相环参数设计指导原则。论文最后通过实验测试验证了理论参数分析的正确性。 关键词 :全数字锁相环，比例积分控制，数学建模，参数分析
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user: 1. 引言 锁相环是一种非常简单而又实用的电路，它能使输出信号与输入参考信号在频率和相位上保持同步，在同步状态(或者称为锁定状态)，锁相环输出信号和输入信号之间的相位差为零或一个常数[ 1 ] 。在电力电子装置中，锁相环技术常被用于位置跟踪、信号同步以及电信号频率和相角参数提取等[ 2 ] -[ 4 ] 。锁相环按照实现的方式不同可以分成模拟锁相环、数字锁相环和全数字锁相环。随着数字技术的发展，基于FPGA的全数字化解决方案正越来越多地应用到锁相环的设计中，相比其它形式的设计方案，基于FPGA的全数字锁相环具有并行运行、纯硬件化特点，在减少锁相环系统延时和量化误差方面具有突出的优势。 在全数字锁相环中，锁相环的基本组成模块有：数字鉴相器(Digital Phase Detector: DPD)、数字环路滤波器(Digital Loop Filter: DLF)和数字控制振荡器(Digitally Controlled Oscillator: DCO)。DPD、DLF和DCO三个模块的实现分别有多种方式，不同设计方法都将会使得锁相环系统性能存在一定的差异。一个性能优越的锁相环应当具备锁定速度快、捕捉范围宽、锁定误差小和抗干扰能力强等特征。一般来说，通过选择含积分量的DLF能较好地控制系统的稳态锁定误差，但对于脉冲输入的全数字锁相环，为了抑制输入信号抖动带来的不良影响，通常需要在环路正向通道中加入脉冲序列低通滤波模块来消除DPD输入信号抖动的影响，其中“N先于M”环路滤波较为常用。然而，常用的脉冲序列低通滤波模块只能对DPD输出相位误差脉冲的个数计数，无法像文献[ 5 ] 那样利用相位误差信号脉宽与相位误差大小之间的关系，在提高锁相速度的同时保证锁定状态的稳定性。此外，全数字化后的锁相环虽然具有性能稳定、集成度高和设计灵活等优点，但由于DPD、DLF和DCO三个模块的数字化和非线性特性，使得全数字锁相环的数学建模变得十分困难，因此在许多文献中都未对所设计的全数字锁相环进行数学建模和参数性能分析，也未能给出所提出的全数字锁相环参数设计的指导原则。 针对以上问题，本文提出了一种基于随机游走滤波器的全数字锁相环。在设计的锁相环中，随机游走滤波器的模数可以根据相位参考信号和相位反馈信号之间相位差的大小自动变化，使得随机游走滤波器不仅可以有效抑制DPD输入信号抖动的干扰，而且可以在相位误差大是减小控制周期来提高锁定速度，在相位误差小时增大控制周期来提高锁定的稳定性和精度。此外，本文基于所设计的全数字锁相环各模块的工作特性的分析，建立了该全数字锁相环的Z域线性模型，基于性能参数分析给出了参数设计指导原则，并使用Verilog HDL硬件描述语言在FPGA上完成了该锁相环的设计，通过实验验证了设计的正确性和有效性。
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user: 2. 全数字锁相环的构成及其工作原理 本文提出的全数字锁相环结构框图如图1所示。在图1中，f x 是FPGA芯片输入的晶振源时钟，f s 是经过时钟分频器分频之后的锁相环电路的参考时钟。本文设计的全数字锁相环选用边沿触发型JK触发器作为数字鉴相器环节，JK触发器的两个输入分别是前面提到的相位参考信号(即被锁定信号)和相位反馈信号(即锁相环输出信号)，这两个信号都是逻辑值为1或0的脉冲信号，高低电平的占空比相等。JK触发器在检测到相位参考信号的上升沿时输出置位(输出逻辑1)，在检测到相位反馈信号的上升沿时输出复位(输出逻辑0)。JK触发器输出的逻辑脉冲信号的占空比即反映了相位参考信号和相位反馈信号之间的相位差。当相位反馈信号和相位参考信号相位相反时，JK触发器输出的相位误差脉冲信号是一个频率与相位参考信号频率相等的对称方波，把这种情况视作相位反馈信号与相位参考信号的相位误差为零；当JK触发器输出脉冲信号逻辑高的占空比为100%时，认为相位反馈信号与相位参考信号的相位误差为180˚；当JK触发器输出脉冲信号逻辑高的占空比为零时，认为相位反馈信号与相位参考信号的相位误差为−180˚。 鉴相器输出的相位误差信号输入到随机游走滤波器(Random Walk Filter)，随机游走滤波器的主要作用是根据输入的相位误差信号进行向上或向下的加或减计数，并输出加脉冲和减脉冲 [ 6 ] 。假设计数器的初值为K，当滤波器输入的相位误差信号为逻辑1时，计数器在参考时钟的控制下向上进行加法计数，计数器计数到2K时，滤波器会输出一个加脉冲信号，同时计数器的计数值复位为K；当滤波器输入的相位误差信号为逻辑0时，计数器在参考时钟的控制下向上进行减法计数，计数器计数到0时，滤波器会输出一个减脉冲信号，同时计数器的计数值复位为K。随机游走滤波器就是这样根据输入相位误差信号进行加或减计数，并输出相应的加/减脉冲。由随机游走滤波器的工作过程可知，当相位误差信号的占空比等于50%时，加脉冲和减脉冲的个数相等；当相位误差信号的占空比大于50%时，加脉冲的个数大于减脉冲的个数；相位误差信号的占空比小于50%时，加脉冲的个数小于减脉冲的个数。随机游走滤波器不仅将相位误差信号进行了量化，而且能够有效地抑制输入信号的抖动。随机游走滤波器中的计数器的K值由模值K控制模块进行控制。模值K控制模块基于对相位误差信号反映的相位差值大小的估计对输出K值进行控制，当相位差值较大时，该模块为随机游走滤波器选择适当较大的K值，以加快锁相环的跟踪锁定过程；当相位差值较小时，该模块为随机游走滤波器选择适当较小的K值，以减小锁相环锁定状态下的相位控制静态误差。 随机游走滤波器输出的加脉冲和减脉冲通过计数综合处理之后，鉴相器输入信号的相位误差被量化为数值n e ，量化后的相位误差经过全数字锁相环内部的比例积分控制器后得到控制量Δn。控制量Δn与锁相环中心频率分频值N 0 的和控制着变N值分频器的分频值，变N值分频器即为全数字锁相环的数字控制振荡器，改变该模块的分频计数值就可以改变其输出信号的频率。变N值分频器只有在上一个分频计数周期结束之后才会更新分频计数值N，因此其输出信号是逐周期变频的。变N值分频器输出逻辑脉冲信号实际上是一个对称的方波信号，该信号一方面被向锁相环外部输出，另一方面作为内部反馈信号控制加脉冲和减脉冲的计数综合。 为了更清晰地表示全数字锁相环工作原理，当模值K控制模块输出K值固定，且开关网络将变N值分频器输出信号选作数字鉴相器的相位反馈信号时，所设计的全数字锁相环的一组工作波形图如图2所示。从图中可以看出，起初变N值分频器输出信号不与相位参考信号的相位相反，鉴相器输出的相位误差信号的占空比小于50%，锁相环经历一个暂态的锁定跟踪过程，在第5个控制周期结束后，实现变N值分频器输出信号与相位参考信号的同步。如前所述，N值分频器在每一个分频计数周期结束之后才更新计数分频值N。本文所设计的全数字锁相环在变N值分频器输出信号的上升沿对上一个控制周期内加 图1. 提出的全数字锁相环结构框图 图2. 全数字锁相环工作波形示意图 脉冲和减脉冲的个数进行计数综合，通过计算得到变N值分频器新周期的分频值，并对加脉冲和减脉冲的计数进行清零，因此，全数字锁相环实质上采用了自采样的比例积分控制[ 7 ] 。锁相环输出信号相位锁定之后，输出信号的频率等于相位参考信号的频率和相位一致。
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user: 3. 全数字锁相环建模及性能参数分析 3.1. 数学建模 为了对锁相环的特性进行研究，并进行锁相环的参数设计，首先需要对所设计的新型全数字锁相环进行建模分析。然而，全数字锁相环自身的数字化和非线性特征使得其系统建模非常困难，而且目前对于锁相环的数学建模都没太好的办法 [ 3 ] [ 8 ] 。本文将基于所设计的全数字锁相环各模块的工作特性的分析，建立锁相环的线性模型。 显然，相位参考信号的相位θ r 可以用相位参考信号的频率ω r 的时间积分来表示，在离散时间域，可以用如下方程来表达 (1) 其中，Ts=1/f s 是系统采样时间周期。那么同样地，相位反馈信号的相位θ f 也可以用相位反馈信号的频率ω f 进行类似的表示，即 (2) 图1中的沿触发型JK触发器可以被建模为一个减法器。因此，在每一个系统采样周期内，相位反馈信号与相位参考信号之间的相位差可以表示成 (3) 按照随机游走滤波器的工作原理，加脉冲和减脉冲计算综合输出的误差值n e 与鉴相器输出的相位差之间关系可以近似表示成 (4) 其中，ω o 是变N值分频器输出信号的频率，K为随机游走滤波器中计数器的模值。在实际应用中，不管相位反馈信号是负载电流相位信号，还是变H值分频器输出信号，都有ω o = ω f 成立。图1中比例积分模块输出和输入之间的数学关系为 (5) 变N值分频器输出信号的频率为 (6) 在实际应用中，全数字锁相环的中心频率通常可以设置为与被跟踪相位参考信号的频率一致，这样全数字锁相环在完成参数配置之后，全数字锁相环输出将很快完成相位的跟踪锁定过程。一般情况下，可以近似认为全数字锁相环一直工作在中心频率点附近，则可以据此对式(1)至式(6)进行线性化简。 假设离散时间序列x(k)的Z变换用X(z) = Ƶ[x(k)]来表示，图3给出了全数字锁相环Z域线性模型框图。利用该线性模型，可以得到相位误差角θ e 对相位参考信号相位θ r 的误差传递函数 (7) 为了保证用式(7)表示的闭环系统稳定，依据Jury稳定性测试[ 9 ] ，必须保证以下等式组成立，即 (8) 从式(7)可以发现，当锁相环的系统采样时钟确定后，锁相环的动静态性能由三个参数决定：比例系数k p 、积分系数k i 和随机游走滤波器计数模值K。N 0 是变N值分频器的初始分频值，它对应锁相环的中 心频率，不同的N 0 代表了锁相环不同的中心频率，也暗示了锁相环输入的相位参考信号频率不同。 3.2. 系统性能参数分析 图4给出了不同参数下误差传递函数G(z)的单位阶跃响应，从图中的结果可以得出如下结论：1) k p 越大，相位误差θ e 振荡的幅度越小且衰减至零的速度越快，即锁相环的锁定速度越快、稳定性越好；2) k i 越小，锁相环系统的阻尼系数越大，θ e 越不容易振荡，即增加了锁相环的稳定裕度，却减缓了系统的响应速度；3) 如果随机游走滤波器计数模值K减小，锁相环系统的响应速度变快，系统相位锁定跟踪的过程变短，这与前面介绍模值K控制器模块的功能时的描述一致；4) 当N 0 值越大，即相位参考信号的频率越低时，锁相环系统相位锁定跟踪的过程越长。
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user: 4. 系统实现及性能测试 为了验证以上设计和理论分析的正确性，本文采用Verilog HDL 硬件描述语言在FPGA上完成了所提出的全数字锁相环的系统设计，FPGA芯片采用型号为Cyclone II EP2C35F672C6芯片。测试时，全数字锁相环的系统时钟为50 MHz，输入相位参考信号的频率为4 kHz，PI控制器的积分参数k i 取值为1，锁相环模值K控制模块输出固定K值为32。由于设计的锁相环选用边沿触发型JK触发器作为数字鉴相器，当锁相环输出信号与相位参考信号的相位相反时，锁相环进入锁定状态。 图3. 全数字锁相环的线性模型框图 图4. 不同参数条件下误差传递函数G(z)的单位阶跃响应 图5. 当k p = 4时发生−60˚相位差阶跃的锁相环动态和稳态性能 图6. 当k p = 16时发生−60˚相位差阶跃的锁相环动态和稳态性能 图5和图6分别给出了全数字锁相环PI控制器的比例系数k p 取不同值时，锁相环的相位差阶跃动态响应性能和稳态性能。如图5和图6所示，两组参数设置条件下，锁相环的稳态相位误差几乎可以忽略。当输入相位参考信号的相位发生−60˚的相位阶跃时，锁相环鉴相器输出相位误差也将发生−60˚的相位阶跃，锁相环将经历一个相位跟踪的暂态过程。对比图5和图6的测试结果可以发现，锁相环PI控制器的比例系数k p 取值越大时，锁相环的动态响应速度越快，锁定跟踪的时间更短，这一测试结果与建模分析的结论一致。通过这种测试，可以进一步验证系统其它参数性能特征也与理论分析一致。
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user: 5. 结论 本文提出了一种基于随机游走滤波器的全数字锁相环，该锁相环可以根据相位参考信号和相位反馈信号之间相位差的大小动态改变随机游走滤波器的模数，在提高锁相环锁定速度的同时，也能很好地保证锁相环锁定的稳定性和精度。并通过自采样比例积分控制获得了较好的无静差控制性能。论文通过线性化近似获得了全数字锁相环的离散域数学模型，给出了锁相环系统参数特性及系统参数设计指导原则，并通过实验进行了验证。所提出的全数字锁相环具有锁定范围大、锁定速度和锁定精度高等优点，能很方便地应用到基于FPGA的数字控制器中，适用于频率和相位需要快速同步跟踪控制的应用场合。
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user: 摘 要 由于DNA序列双螺旋结构的互补对称性质以及空间上的复杂结构，探索长距离DNA片段的匹配特征尤其是在互补关系上有着重要的意义。本文利用子串–互补串匹配技术通过对DNA序列已有结构的检测分析着重对回文序列、发夹结构等可能存在的结构进行预测。通过统计测量的方法对DNA数据进行处理，对结果进行对比分析，将测量数据转换为可视图，对批量复杂DNA序列的提取特征数据进行可视化分析。通过结果图示，可以看到选择的DNA序列中的确存在着长距离匹配结构。文中给出的可视化方法，提出的分析测量模型以及提取的测量特征可视化机制能为后续不同DNA序列数据以及结构的可视化分析的应用研究提供坚实的模型和实践基础。 关键词 :DNA空间结构，长距离匹配，子串–互补串匹配，可视化
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user: 1. 引言 自1980年的噬菌体Φ-X174实现完全测序，成为第一个测定的基因组以来，伴随着基因组学以及测序技术的发展，尤其是人类基因组计划从20世纪90年代启动到2000年人类基因组草图正式完成，再至2005年人类基因组计划的测序工作基本完成，已经有了难以计数的生物信息尚待人们挖掘与探索。面对海量的数据，在分子生物学的基础上，生物信息学[ 1 ] 应运而生。生物信息学综合了各种理论和技术，主要对生物信息进行采集，处理，传播，分析和解释。而研究DNA序列的结构以及由A、T、C、G组成的碱基序列中的特征和规律是生物信息学中相当重要的课题。 在目前对于DNA序列的特征提取分析以及相似性比较的研究中，诸多有效的方法和工具正在不断涌现。如骆家伟等学者通过对DNA序列计算信息离散度来进行相似性分析[ 2 ] 。同时利用可视化工具对DNA序列进行分析也是目前的一大热点。如白兰凤提出的利用二维图表示DNA序列，计算对应的距离矩阵并得到特征值以比较特征[ 3 ] 。还有郑智捷等一批学者使用流密码的随机性检测方法以及变值逻辑体系对DNA序列进行可视化分析，并取得了一系列成果[ 4 ] -[ 7 ] 。而随着目前计算机技术的发展与成熟诸如神经网络等技术也被应用在了如DNA序列分类中[ 8 ] 。 而在本文中则区别于其他方法，将重点集中在DNA序列的对称和互补现象中，采用了子串–互补串匹配技术，针对特有的DNA序列结构如回文结构发夹结构，对DNA序列中的长距离匹配现象进行检索和分析，并通过可视化等一系列方式挖掘其中隐藏的信息，直接从序列一级结构层次上对可能出现的空间结构特征进行探索，为DNA序列精细特征的分析研究提供了一种新的方法。
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user: 2. 共轭对称及回文结构 在DNA序列中，碱基配对遵从着严格的互补对称关系，本文所研究的重点主要在DNA碱基序列上，为了找出具有特殊性的序列上的碱基片段，着重研究四种片段形式，分别是：片段本身，反向片段，互补片段，反向互补片段。以片段ACGTCA为例，其四种形式如表1所示。 此四种形式的片段并非本文中第一次提出，同时也存在其它形式的片段，但在本文研究中，为了研究因互补配对造成的可能存在的空间结构，故而选取这种较基本的片段形式进行后续的搜索统计和观察。 同时，需要注意的是在诸多片段中，存在着一种较为特殊的片段，具体表现在该片段的反向互补片段是它的本身。如表2所示。 若出现表2情况的片段，则称其为片段与反向互补片段之间存在共轭对称关系。 而回文结构在生物基因组学中主要是指双链DNA中某段序列具有的反向重复的结构，当该序列的双链被打开后，可形成发夹结构。这段序列则被称为回文序列(Palindromic sequence)。 其特点是在该段的碱基序列的互补链之间正向与反向是相同的，例如 5’AAGCTT’3 3’TTCGAA’5 在双链中，可能如下方序列所示出现： ……C G A T T A C A G G C T A A G C T T T C C A G C G T A C A C G…… ……G C T A A T G T C C G A T T C G A A A G G T C G C A T G T G C……
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user: 4. 结论 本文通过对DNA精细特征的分析处理，对DNA序列中出现的四种片段的结构进行了分析和整理，通过对专业处理后得到的数据集进行了匹配处理，得到了不同序列不同片段在数据集中的位置信息以及出现频率上的统计数据，在对这些结果进行分析后，确定了可视化的方法，选取了需要重点观察的片段对象，利用可视化方法对各数据集以及感兴趣的片段进行了自匹配可视化以及异匹配可视化展示。在最后的展示图示以及结果中，可以发现许多有意义的信息。从展示结果来看，部分片段如AAGCTT以及CCATGG在部分数据集中的分布以及数量可以为DNA序列的空间结构提供证据。同时更具体分布特性以及序列中的精细特征还可以进一步探索。
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user: 摘 要 本文中，我们采用试验方法对核级应急柴油发电机组进行抗震鉴定。使用连续白噪声方法，测得机组在三正交轴上的固有频率和阻尼比。根据业主提供的楼板反应谱，生成人工地震波，对机组三正交轴向同时输入模拟地震加速度时程进行激振，分别进行了5次OBE (运行基准地震)和1次SSE (安全停堆地震)地震模拟振动台试验，试验表明机组各项性能指标在抗震试验前后无明显变化，抗震性能满足要求。 关键词 :核级应急柴油发电机组，抗震试验，反应谱
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user: 1. 前言 发展核电是现阶段人类社会经济发展的必然需求，而核电站的安全是关系到民生和国家影响的重大政治问题，一旦核事故发生，其带来的灾害无疑是毁灭性的。核级应急柴油发电机组主要作用为：在反应堆内外电源全部丧失后必须供应应急电源，以确保所有安全相关设备供电，防止由于安全设备失效造成反应堆放射性物质泄露、堆芯融化等社会安全事故。根据相关法规该设备属核安全3级，抗震1A类设备，对该设备必须进行抗震鉴定，以确保其在地震作用后满足结构的完整性和功能的完好性要求。抗震鉴定可采用分析方法、试验方法或分析与试验相结合的方法，另外还可采用经验反馈方法进行推理论证[ 1 ] -[ 3 ] 。本文采用试验方法通过抗震试验，测定设备的自振频率、阻尼等振动参数，考核设备的刚度、强度和位移，验证设备在地震载荷作用下能否正常工作，保持其完整性和可运行性。 刘中华系统的总结了核电设备抗震理论和试验技术，以核级风机为例，通过ANSYS有限元软件建立三维模型，在给定的工况下进行静力及动力分析，计算其抗震性能，通过对核级风机抗震试验，检验该设备在规定的地震作用下，能否满足其使用的抗震要求，并对计算结果与试验结果做分析比较，对设备抗震性能作出了评价[ 4 ] 。刘永昌等人讨论了核电站用机电设备抗震性能试验鉴定的若干问题，并以核级空气处理机组为例介绍了抗震试验具体过程[ 5 ] 。汪洋等人对1E级应急柴油发电机模拟绕组进行抗震试验，通过使用连续白噪声方法，测得模拟绕组固有频率及阻尼比，根据楼面地震加速度反应谱，生成人工地震波，对设备分别进行5次OBE和1次SSE地震模拟振动台试验，试验结果表明该模拟绕组在抗震试验前后无明显变化，抗震性能满足要求[ 6 ] 。
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user: 2. 试验内容 抗震鉴定试验一般分为两个部分，一是动态特性探测试验，通过白噪声随机波沿三正交方向进行连续激振，获取设备的自振频率，以及阻尼比；二是发电机组抗震性能试验，通常有两种激励输入，即单频波法或多频波法。单频波法一般采用单向或双向单频正弦拍波试验，单频波只是一种近似模拟，一般适用于安装地点不定或难以实现现场安装条件的情况下。多频波法一般采用单向、双向或三向人工模拟加速度时程，该时程是根据给定设备安装点要求反应谱通过反演计算得到的。反演得到的激励输入加速度时程持续时间不得低于30 s，其中强信号部分持续时间不得低于10 s。
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user: 3. 试验过程 3.1. 设备的安装 抗震试验前应对核电应急柴油发电机组样机进行性能试验，设备各项性能正常后运到试验现场。检查设备整体结构有无变形和破裂，各个连接件有无松动或脱落，在结构完整的情况下模拟预期的工作安装条件将其安装在地震模拟台上。 3.2. 传感器测点的布置 传感器的测点应布置在设备的典型部位(预计对功能有影响的部位)，在本试验中共布置6组加速度计(X、Y、Z向)来测量地震台面和核级应急柴油发电机组的加速度响应信号，其中在台面A1测点X、Y、Z向分别是1、2、3通道；公共底座A2测点X、Y、Z向分别是4、5、6通道；气缸盖A3测点X、Y、Z向分别是7、8、9通道；发电机台面A4测点X、Y、Z向分别是10、11、12通道；风扇水箱A5测点X、Y、Z向分别是13、14、15通道；进气总管A6测点X、Y、Z向分别是16、17、18通道。测点布置详见图1。 3.3. 动态特性探查试验 在核级应急柴油发电机组样机的三个正交轴向输入加速度幅值不大于0.2 g的白噪声激振信号进行激振，振动持续时间为120 s，测量设备的固有频率和阻尼比。 3.4. 抗震鉴定试验 对地震台台面输入的人工地震波由业主提供的标高0米的楼板反应谱拟合而成。试验中OBE地震阻尼比取2%，SSE地震阻尼比取4%，计算机生成的地震试验中所用的人工模拟加速度时程见下图2，图3。由图2、图3可以看出人工合成地震波持续时间为30 s，其采样频率为256 Hz，采样点数量为N = 30 × 256 = 7680，分析的频率范围是0~128 Hz，可获得的频率分辨率Δf = 128/(N/2) = 0.0333 Hz，满足HAF-J0053指南所建议的用于计算要求楼板反应谱的频率间隔最小为0.1 Hz的要求。由图4、图5可以看出试验反应谱(TRS)包络要求反应谱(RRS)；在表1给出了生成的OBE和SSE人工模拟加速度时程三个方向之间的相关系数，由表可知相关系数均小于0.3，满足HAF J0053《核设备抗震鉴定试验指南》的要求。由此可知台面很好的模拟了要求的加速度时程。 试验采用多频波发在应急柴油发电机组样机的三个正交轴向同时进行激振。完成5次OBE和1次SSE地震试验，每次试验时间30 s。 3.5. 试验步骤 1) 对机组进行性能试验及结构完整性检查； 2) 将机组安装到地震台，并与电源、控制柜连接对机组进行抗震试验前的运行试验； 3) X、Y、Z方向分别以0.1~50 HZ白噪声随机波输入，振动持续时间为120 s，幅值为0.2 g； 4) 地震过程中机组不运行进行第一次OBE地震试验； 5) 地震过程中机组运行进行第二次OBE地震试验； 6) 地震过程中机组运行进行第三次OBE地震试验； 7) 地震开始8 s后机组开始运行进行第四次OBE地震试验； 8) 地震开始8 s后机组开始运行进行第五次OBE地震试验； 9) 进行第一次SSE地震试验。 图1. 核级应急柴油发电机组加速度布置示意图 图2. OBE试验人工模拟加速度时程 图3. SSE试验人工模拟加速度时程 图4. OBE试验反应谱包络情况 图5. SSE试验反应谱包络情况 Table 1 Correlation coefficient between different directions of the surface acceleratio 工况 OBE SSE X与Y方向 0.0262 0.0540 X与Z方向 0.0227 0.0167 Y与Z方向 0.0436 0.0714 表1. 台面加速度时程各个方向之间的相关系数
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user: 4. 试验数据整理 4.1. 动态特性结果 加速度测点2位于应急柴油发电机组气缸盖顶部，我们将其作为该设备动态特性探察试验的加速度测点，测得应急柴油发电机组抗震试验前与抗震试验后的X、Y、Z方向的第一阶固有频率和阻尼比，见下表2。 4.2. OBE、SSE试验结果 被试设备在各个工况试验中所测得的加速度测得最大响应值见下表3。
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user: 5. 试验结果 本次鉴定以楼板反应谱的包络谱作为地震输入谱对核级应急柴油发电机组进行了5次OBE试验、一次SSE地震试验，通过试验观察和数据分析得到以下结论： Table 2 Dynamic characteristics of generato 设备 方向 抗震试验前 抗震试验后 频率(Hz) 阻尼比(%) 频率(Hz) 阻尼比(%) 核级应急柴油发电机组 X 2.50 26.46 1.50 20.33 Y 4.00 30.49 2.50 26.46 Z 4.50 34.01 3.00 21.19 表2. 机组动态特性 Table 3 The maximum response value of the measured acceleration in various operating conditions of the test equipmen 通道号 OBE1 OBE2 OBE3 OBE4 OBE5 SSE A1测点X方向加速度(g) CH1 0.39 0.37 0.37 0.37 0.37 0.69 A1测点Y方向加速度(g) CH2 0.36 0.38 0.39 0.37 0.36 0.67 A1测点Z方向加速度(g) CH3 0.23 0.27 0.17 0.21 0.16 0.54 A2测点X方向加速度(g) CH4 1.57 1.89 1.72 5.45 4.54 7.32 A2测点Y方向加速度(g) CH5 0.95 0.78 0.87 0.92 0.77 1.85 A2测点Z方向加速度(g) CH6 0.61 1.05 1.14 1.58 1.48 5.40 A3测点X方向加速度(g) CH7 0.47 1.24 1.14 7.20 2.05 2.68 A3测点Y方向加速度(g) CH8 0.63 1.41 1.17 2.85 1.51 1.79 A3测点Z方向加速度(g) CH9 0.37 1.03 0.96 4.25 3.57 2.50 A4测点X方向加速度(g) CH10 0.45 0.70 0.63 0.65 0.54 5.13 A4测点Y方向加速度(g) CH11 0.98 1.13 1.11 1.23 1.13 4.58 A4测点Z方向加速度(g) CH12 0.44 0.72 0.69 0.67 0.70 2.93 A5测点X方向加速度(g) CH13 1.03 1.42 1.45 1.49 1.50 6.79 A5测点Y方向加速度(g) CH14 0.99 1.47 1.44 1.54 1.39 7.29 A5测点Z方向加速度(g) CH15 0.66 1.12 1.20 0.92 0.98 5.96 A6测点X方向加速度(g) CH16 0.48 4.26 4.24 9.25 8.95 5.04 A6测点Y方向加速度(g) CH17 0.64 1.33 1.28 2.87 2.51 2.47 A6测点Z方向加速度(g) CH18 0.43 2.87 3.09 6.11 5.73 6.61 表3. 被试设备各个工况试验中所测得的加速度测得最大响应值 1) 抗震试验完好的模拟了输入地震楼层反应谱，试验方法满足《核设备抗震鉴定试验指南》中关于多频波法的相关要求，试验是有效的。 2) 应急柴油发电机组在抗震试验后，没有发现结构变形和破裂，各个连接件没有发现松动或脱落，设备保持结构完整。 3) 应急柴油发电机组在抗震试验中能正常运行，试验完成后能正常启动和运行。
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user: 6. 结束语 本文采用实验法对核级应急柴油发电机组进行抗震鉴定，得到了机组在地震后能满足结构的完整性和功能的完好性的要求。 通过试验来进行抗震检验是非常直观的，也是国内一直用于检验复杂核设备抗震性能的方法，但该方法不但耗费巨大的人力物力，而且周期长。
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user: 摘 要 目的：筛选获得对马铃薯晚疫病具有较好防治作用的生防菌株，并对其拮抗作用进行研究。方法：利用平板抑菌对峙培养法筛选生防菌，并采用梯度稀释法及共培养的方法对拮抗作用机制进行初步探索。结果：筛选出2株对马铃薯晚疫病菌具有抑制作用的生防菌株PB12、CZS；通过抑菌试验表明，菌株PB12和CZS的抑菌率可达98%，在液体培养时生防菌液稀释度的变化对抑菌效果没有明显影响，在固体培养时随着生防菌液稀释度的增加抑菌能力稍有下降。结论：筛选出2株对马铃薯晚疫病菌具有较强拮抗作用的生防菌株PB12和CZS，并通过抑制病原菌菌丝的生长达到抑菌效果。 关键词 :马铃薯晚疫病，生防菌，筛选
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user: 1. 引言 近年来马铃薯产业迅猛发展，种植面积不断扩大。目前我国正推进马铃薯主粮化发展战略，力争通过几年的努力，形成马铃薯与谷物协调发展的新格局，使其逐渐成为第四大主粮作物。但是由于生产者对于提供无病种薯的观念不强，常将非种薯做种薯应用，品种引进和调运过程中忽视检疫把关；有的种薯种植生产地区，忽视轮作倒茬；在种植过程中对病害的防治措施落实不认真等原因致使马铃薯病害日趋严重，马铃薯晚疫病就是其中之一，不仅发病普遍，危害程度也越来越重，影响了品质，已成为马铃薯产业发展的一大障碍[ 1 ] 。 晚疫病是由致病疫霉菌[Phytophtora infestans (Mont.) de Bary]引起的一种真菌病害，对马铃薯是毁灭性的真菌病害，可导致马铃薯茎叶死亡和块茎腐烂、造成植株提早枯死、从而降低产量，制约马铃薯生产，对加工型品种尤其危害更为严重 [ 2 ] 。在晚疫病流行年间，块茎可在贮藏期间可引起腐烂，给产业化生产马铃薯带来巨大的经济损失。据国际马铃薯中心统计，1996年全球每年因此病造成的直接经济损失达到170亿美元 [ 3 ] 。在我国，马铃薯生产也一直受到晚疫病的危害，尤其在50年代至60年代初，华北、东北和西北曾经多次发生晚疫病大流行，使马铃薯生产损失过半 [ 4 ] 。而我省每年7~8月正处于马铃薯生长结薯期，雨量充沛，气温适宜最适合晚疫病的发生和流行，因此马铃薯晚疫病作为黑龙江省马铃薯生产的主要病害之一，每年都有不同程度的发生和流行，在一般年份减产20%左右，发生重的年份减产50%以上，甚至绝产，因此，晚疫病已成为近年来黑龙江省马铃薯产业发展的制约因素 [ 1 ] 。 马铃薯晚疫病的传统防治方法主要有农业防治和化学防治。近年来，由于传统的农业防治方法不能从根本上控制病害的发生，防治效果往往不稳定；而化学农药的长期使用会使病原菌产生抗药性，过量使用农药还会破坏土壤的微生态环境，加重农药对环境的污染，造成有毒有害物质在农作物体内过多残留。因此，生物防治的方法研究越来越受到人们重视，利用微生物之间的拮抗作用，选择对农作物不造成危害的微生物来抑制病原菌的生长 [ 5 ] [ 6 ] 。为此笔者对马铃薯晚疫病害的生防菌进行筛选，并对筛选出菌株的拮抗作用机制进行初步研究。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 材料 菌株：马铃薯晚疫病菌由黑龙江省农业科学院植物脱毒苗木研究所提供，供实验筛选所用生防细菌均为黑龙江省生物工程重点实验室筛选保藏。 培养基：NYD培养基(牛肉浸膏8 g，酵母膏5 g，葡萄糖10 g，蒸馏水1000 mL，pH 7.2~7.5)；黑麦液体培养基(黑麦100 g，蔗糖15 g，碳酸钙1.4 g，蒸馏水1000 mL，pH自然)。 2.2. 生防菌株的筛选 2.2.1. 生防菌株的初筛 将实验室现有保藏的生防细菌菌株(CZS、LKS、WHS、PB12、B10、CZL、ZH2、B29、JK)挑取单菌落分别接于5 ml NYD试管中，于35℃、170 r/min振荡器中培养18 h待用。将保存在斜面上的马铃薯晚疫病菌接于黑麦培养基平板置于18℃培养箱中进行培养至菌丝长满培养皿。在黑麦培养基平板上划十字线分出4个区域，每个区域中心分别接入直径为8 mm的靶标病原菌菌饼，同时在平板十字线上划入待测生防菌液，设无生防菌液为对照，重复4次，于18℃培养，当对照真菌长至十字线位置时观察处理组抑菌效果。 2.2.2. 生防菌株的复筛 经过初次抑菌实验获得7株具有拮抗作用的细菌，采用与初筛同样的方法继续进行复筛，当对照真菌长至十字线位置时观察处理组抑菌效果。测量抑菌带宽，计算抑菌率。将抑菌效果大于50%的生防菌，进行纯化保藏。 抑菌率(%) = (对照菌丝直径 − 处理菌丝直径)/对照菌丝直径 × 100%。 2.3. 生防菌株的拮抗作用 将具有较强拮抗效果的两株生防细菌挑取单菌落分别接于5 ml NYD试管中，于30℃、150 r/min振荡器中培养24 h。再以2%的接种量分别接种于50 ml NYD三角瓶中，于30℃、150 r/min振荡器中培养45 h待用。 将保存的马铃薯晚疫病菌接于黑麦培养基平板置于18℃培养箱中进行培养，待菌丝长满培养皿。 2.3.1. 液体培养条件下的拮抗作用 将两株生防细菌分别进行梯度稀释(10倍、100倍)，然后在50 ml的黑麦液体培养瓶中以3%的接种量分别加入各浓度的菌液1 ml (包括细菌原液及各稀释度菌液)。再于每瓶中分别接入直径为8 mm的靶标病原菌菌饼，设未接种生防菌液的为对照，重复3次，于26℃恒温摇床培养。每天对真菌生长情况进行观察，到第4 d停止培养，此时对照组真菌生长量明显多于实验组。将菌丝过滤，置于阴凉干燥处晾干后称其干重，并计算抑菌率。 抑菌率(%) = (对照菌丝重量 − 处理菌丝重量)/对照菌丝重量 × 100%。 2.3.2. 固体培养条件下的拮抗作用 将两株生防细菌分别进行梯度稀释(10倍、100倍)，然后在黑麦培养基平板上均匀涂满各浓度的菌液100 µl (包括细菌原液及各稀释度菌液)。晾干后每平板分别接入直径为8 mm的靶标病原菌菌饼，设未涂生防菌液的为对照，重复3次，于18℃培养箱中培养。每天对真菌生长情况进行观察，测量菌丝直径，并计算抑菌率。 抑菌率(%) = (对照菌丝直径 − 处理菌丝直径)/对照菌丝直径 × 100%。
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user: 3. 结果与分析 3.1. 马铃薯晚疫病害生防菌的筛选 通过平板抑菌对峙实验，对实验室现有生防菌株的抑菌能力进行测定，筛选出7株抑菌能力不同的细菌。其中菌株PB12和菌株CZS抑菌效果较明显，通过对抑菌带宽度的测量表明这两株生防菌株的抑菌率大于70% (表1)。 3.2. 菌株PB12、CZS对晚疫病菌的拮抗作用 3.2.1. 液体培养条件下的拮抗作用 通过共培养的方法对菌株PB12、CZS的拮抗作用进行测定，结果表明在液体培养条件下，对照组中丝核菌菌丝迅速生长成团块，而加有生防菌株的培养瓶内菌丝生长缓慢。第4 d时停止培养，将各组菌丝进行过滤、晾干、称重。结果如图1所示，对照组菌丝团块明显大于各实验组菌丝团块，同时随着稀释度的增加，实验组团块的大小没有明显变化。通过计算各组菌丝团块的重量表明，菌株PB12和CZS均能够抑制马铃薯晚疫病菌菌丝的生长，抑菌率达到98%。不同浓度的生防菌液(原液、稀释10倍和100倍)对抑菌效果影响不大(表2)。 3.2.2. 固体培养条件下的拮抗作用 通过平板抑菌实验对菌株PB12、CZS的拮抗作用进行测定，结果表明在固体培养条件下，对照组中晚疫病菌菌丝逐渐生长且菌丝致密、健壮，而涂有生防菌株的培养皿内菌丝生长缓慢，当培养第八天时对照组菌丝长满整个平板，实验组各菌丝稀疏，长势明显弱于对照组，在培养中后期几乎不再生长(图2)。通过对菌丝直径计算表明菌株PB12和CZS对马铃薯晚疫病菌的抑菌率虽然没有液体条件下的抑菌率高，但几乎可达到90%以上，且随着培养时间的延长抑菌能力逐渐升高，其中菌株PB12的抑菌率可达到90.96%。不同浓度的生防菌液(原液、稀释10倍和100倍)对抑菌效果存在影响，随着稀释度的增加抑菌能力发生下降(表3)。 Table 1 All strains of potato late blight control effec 菌株 抑菌带宽/mm 抑菌率/% CZS 8.64 70.51 LKS 8.22 58.70 WHS 7.51 62.72 PB12 8.93 71.57 B10 - - CZL - - ZH2 7.55 63.41 B29 7.86 59.49 JK 6.53 63.45 CK - - 表1. 各供试菌株对晚疫病菌的防治效果 Table 2 Antagonistic effect of biocontrol strain PB12 and CZS to potato late blight when liquid cultur 菌株 平均干重(mg) 抑菌率/% PB12原液 5.4 ± 0.00030 98.29 PB12 10倍稀释液 8.0 ± 0.00026 97.49 PB12 100倍稀释液 15.3 ± 0.00036 95.20 CZS原液 8.7 ± 0.00023 97.28 CZS 10倍稀释液 17.2 ± 0.00092 94.61 CZS 100倍稀释液 23.2 ± 0.00029 92.73 CK 318.5 ± 0.06514 - 表2. 液体培养条件下晚疫病菌对生防菌株PB12与CZS的拮抗效果 Table 3 Antagonistic effect of biocontrol strain PB12 and CZS to potato late blight when solid cultur 菌株 抑菌率/% (3天) 抑菌率/% (5天) 抑菌率/% (8天) PB12原液 57.27 78.69 90.96 PB12 10倍稀释液 57.27 78.69 90.96 PB12 100倍稀释液 57.27 78.69 90.96 CZS原液 57.27 78.69 90.96 CZS 10倍稀释液 57.27 74.01 88.98 CZS 100倍稀释液 57.27 75.13 87.13 CK - - - 表3. 固体培养条件下晚疫病菌对生防菌株PB12与CZS的拮抗效果 图1. 液体培养时PB12与CZS菌株的拮抗作用 图2. 固体培养时PB12与CZS菌株的拮抗作用
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user: 4. 讨论 本研究筛选出2株对马铃薯晚疫病菌抑菌率达98%的生防菌株PB12和CZS，通过抑菌试验表明，无论在液体还是固体培养条件下，菌株PB12和CZS对马铃薯晚疫病菌的拮抗作用都十分稳定，在液体培养时生防菌液稀释度的变化对抑菌效果没有明显影响，在固体培养时随着生防菌液稀释度的增加抑菌能力稍有下降，同时这两株生防菌均可以抑制丝核病菌菌核的形成，削弱丝核菌抵御外界不良环境的能力。 利用微生物之间的拮抗作用防治植物病害国内外已有较多的研究 [ 7 ] - [ 16 ] ，但目前国内对于马铃薯晚疫病害的报道多集中于病原菌的生物学特性、传播以及化学防治方面，对于该病原菌的生物防治报道很少。植物病害的防治受植物、病原物、拮抗菌、环境条件等多方面因素的影响 [ 8 ] 。有研究显示，病原菌晚疫病菌是一种全世界大量农作物和野生寄主的病原物，当该病菌侵染到马铃薯上，随着土壤湿度增大，新薯块上的菌核形成会加重。新块茎上形成的菌核，或在土壤里越冬的菌核，下一年根据环境条件，又可发生侵染。由此给防治带来很大困难 [ 3 ] 。 本研究筛选到的生防菌株PB12和CZS对马铃薯丝核病菌具有较强的拮抗作用，对病原菌菌丝存在抑制作用，更重要的是能够显著抑制马铃薯晚疫病菌菌核的形成，表现出防治菌核病的潜力，提高马铃薯产量及品质，具有进一步研究的价值。同时，针对这两株生防菌的抗菌机理、在马铃薯活体上是否具有相同的拮抗作用以及田间防效等内容将在后续研究中进行。
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user: 摘 要 本文首先分析变压器铁芯结构和铁芯故障的影响因素。通过对正常和故障时铁芯接地电流产生的机理和电路模型，指出在三相一体的变压器结构中，铁芯接地电流含有丰富的谐波分量。通过选取典型的变压器进行铁芯接地电流的实测，进一步验证了铁芯接地电流中谐波的存在，且谐波含量大小与变压器本体结构有关。同时针对某例铁芯多点接地故障的变压器，在投切限流电阻前后进行了波形对比分析，证明了加装电阻可限制铁芯接地电流大小，但并不改变其谐波含量。 关键词 :铁芯接地电流，多点接地故障，谐波
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user: 1. 引言 变压器是传递电能的主要部件，是输变电系统的关键设备之一，其运行状态直接影响电力系统的可靠性和安全性。变压器一旦发生故障导致停电，将造成巨大的经济损失和社会影响[ 1 ] 。铁芯多点接地，是近年来变压器事故多发原因之一；据统计数据表明，铁芯多点接地造成的故障占变压器总事故中的第3位[ 2 ] 。由此可见，变压器铁芯多点接地故障不可忽视。 铁芯多点接地故障初期，接地电流带来的损耗很小，不易从空载损耗中发觉，一般通过测量绝缘电阻、监测铁芯接地电流、油色谱分析等技术手段进行检测。 测量绝缘电阻是最直接的方法，即在变压器停电时，断开铁芯接地线，测量铁芯对地绝缘电阻。若绝缘电阻为零或很低，则说明可能存在铁芯多点接地故障[ 3 ] 。此方法只能在停电下进行，有很大局限性。 监测或检测铁芯接地电流，可在变压器运行时进行。测量铁芯接地引下线上流过的电流，电流过大，超过行标规定的100 mA，则预示着铁芯可能存在多点接地的故障[ 4 ] 。 变压器油色谱分析也能检测出铁芯是否多点接地。铁芯多点接地时，其油色谱中总烃含量通常超过GB 7252-2001《变压器油中溶解气体分析和判断导则》中规定的注意值150 uL/L，且其中乙烯(C 2 H 4 )和甲烷(CH 4 )占较大比重，乙炔(C 2 H 2 )含量低[ 5 ] 。在铁芯多点接地故障初发时期，油色谱变化不甚明显，只有当故障积累到一定程度时，色谱分析才有所显现。 因此，上述三种检测手段中，测量铁芯接地电流是最为及时、有效的方法。