DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 模型与方法 以鱼体受水射流冲击后的应力分布作为主要参考来评定鱼去鳞过程的受力情况。因此本文采用流固耦合计算方法，该方法一般用在流体与固体间存在强烈的相互作用时，对流体流场与固体应力应变的考察，本文采用单向流固耦合进行仿真分析。单向流固耦合分析过程主要包括：流场仿真和结构仿真，每个过程都包括建立几何模型，网络划分，参数设置，求解和后处理。 2.1. 模型建立 本文在研究鱼体定向上选取了鲤鱼作为研究对象，鲤鱼长轴方向上呈长纺锤形，横截面呈楔形，鱼背厚度大于腹背厚度，鱼体重心靠近鱼头部分，本文鲤鱼模型参照李仁杰 [ 10 ] 等方法经过对众多鲤鱼样本的体型参数进行测量，经过对大量鲫鱼样本的体型参数进行测量，得到鲫鱼形态参数如表1所示；根据表1利用Solid Works建立鲫鱼近似三维模型如图1所示，通过企业调研和多种喷嘴的比较发现扇形喷嘴喷射比较均匀，适用于去鳞工作，根据鲤鱼的体型特征，25˚扇形喷嘴与其它相比，可以较好的对鲤鱼鱼体进行覆盖。所以选择扇型喷嘴作为喷嘴模型，其孔径为2.4 mm，喷射角度为25˚。以上述鲤鱼和喷嘴模型为基础建立Fluent流场仿真模型如图2所示。 Table 1 Morphological parameter measurement of crucia 形态参数 样本数 最小值 最大值 平均值 标准差 变异系数 体长/mm 30 201.9 232.6 217.8 8.50 3.90% 体高/mm 30 41.4 50.2 46.2 2.80 6.06% 体宽/mm 30 72.9 102.4 90.1 6.00 6.70% 表1. 鲫鱼形态参数测量 图1. 鲤鱼模型 图2. Fluent流场仿真模型 2.2. 网络划分 采用Ansys Fluent自带的网格划分软件Icem对射流流场进行六边形网格进行划分，除各个入口、出口交接处做加密化处理，其它流场部分采用自动网络划分 [ 11 ]，流场模型的网格划分如图3所示。 2.3. 参数设置 选用标准k-ε湍流模型对整个气液两相流场进行模拟仿真，k值为0.3，ε值为38.08选择稳流，设置空气为基本相，水为第二相；选择非稳态离散求解器，入口边界定义为压力入口，设定水体积分数为1；外流场边界条件也采用压力边界，出口压力为一个标准大气压，设定回流体积分数为0；喷嘴壁面定义为无滑移壁面，采用PISO算法对压力和速度进行耦合求解计算 [ 6 ]。 图3. 网格划分模型 2.4. 水射流去鳞原理 水射流鱼去鳞的原理如图4所示。上方喷嘴喷射经由水泵加压后的压力水以一定角度打击鱼体表面，随着鱼被水平输送，水射流的剪切作用使鱼鳞从鱼体表面上剥离 [ 12 ]。当输送速度一定时，鱼去鳞效果与水射流参数(射流压力、靶距和入射角)有关。 图4. 水射流鱼去鳞原理图
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user: 3. 仿真与结果分析 3.1. 仿真方案 以射流压力、射流靶距和射流入射角3个参数分别进行单因素仿真试验。试验方案如表2所示。 Table 2 Single factor test protoco 分组 试验编号 固定条件 试验条件 第1组 1 射流入射角20˚ 射流靶距100 mm 射流压力(MPa) 9 2 10 3 11 4 12 第2组 6 射流压力9 MPa 射流入射角20˚ 射流靶距(mm) 100 7 130 8 160 9 190 第3组 11 射流压力9 MPa 射流靶距100 mm 射流入射角(˚) 20 12 25 13 30 14 35 表2. 单因素试验方案 3.2. 仿真结果 当射流入射角和靶距一定时(α = 20˚、L = 100 mm)，射流压力8 MPa、9 MPa、10 MPa、11 MPa应力云场如图5所示，从图5可以看出，随着射流压力的增加，鱼体所受的最大等效应力上升，这是因为压力增加，鱼体受到的打击力变大，从而最大等效应力变大；当射流入射角和射流压力一定时(α = 20˚、P = 9 MPa)，射流靶距100 mm、130 mm、160 mm、190 mm应力云场如图6所示，从图6可以看出，随着射流靶距的增加，鱼体所受的最大等效应力下降，这是因为由于空化作用，随射流靶距减少，射流打击力会增大，最大等效应力大；当射流压力和靶距一定时(P = 9 MPa、L = 100 mm)，射流入射角20˚、25˚、30˚、35˚应力云场如图7所示，从图7可以看出，随着射流入射角的增加，最大等效应力先变大后变小，存在一个最大值，因为当射流角度变小时，虽然射流打击力的垂直分量变小，但射流打击力的水平分量变大。 图5. 不同射流压力下应力云图 图6. 不同靶距下应力云图 图7. 不同射流入射角下应力云图 3.3. 力学性能指标建立 水射流去鳞过程可视为射流系统相对静止，鱼体沿着其轴向水平线性往复移动，在此过程中水射流部分的打击在鱼体表面进行去鳞作业。水射流去鳞的力学性能可用鱼体受力均匀性、最大打击力、有效打击比3个指标来衡量 [ 13 ]。 受力均匀性采用鱼体表面的应力最大的径向切线上的Von-Mises等效应力分布曲线表示鱼去鳞过程受力的均匀性，其中该曲线的变化趋势越平缓，鱼体表面在去鳞过程中受力的均匀性越好。 最大打击力采用鱼体表面受到的最大Von-Mises等效应力表示最大打击力。最大Von-Mises等效应力变化应折中，使得去鳞率程度高且对鱼体的表面损伤小。 有效打击比在射流压力一定的情况下，以鱼体受到的打击力与射流参数方案能提供的总打击力比值来衡量该方案的射流利用水平，有效打击比越大说明射流参数方案的能耗有效利用率越高。按下式计算有效打击比。 η = F 鱼 体 / F 总 (1) 式中， η ——有效打击比，%； F 鱼 体 ——鱼体受到的打击力，N； F 总 ——射流参数方案提供的总打击力，N。 3.4. 受力均匀性的影响因素分析 固定射流入射角和射流压力(α = 20˚、P = 9 MPa)、射流入射角和射流靶距(α = 20˚、L = 100 mm)、射流压力和射流靶距(P = 9 MPa、L = 100 mm)，分别建立鱼体表面径向等效应力分布曲线随射流靶距、射流压力及射流入射角变化曲线如图8、图9、图10所示。 由图8、图9、图10可知，射流压力、射流入射角和射流靶距的等效应力分布曲线均呈中间向两端平稳降低的规律，射流压力、射流入射角和射流靶距的变化基本不影响鱼体表面径向等效应力分布趋势。选取中间2/3段(−30 mm， 30 mm)曲线的应力数据，射流压力一定时(P = 9 MPa)，射流靶距100 mm、130 mm、160 mm、190 mm时的等效应力最大变化率分别为12.9%，9.4%，7.6%，4.5%，在给定的水射流参数取值范围内，随着射流靶距减少，鱼体受力均匀性下降；射流靶距一定时(射流靶距L = 100 mm)，射流压力8 MPa、9 MPa、10 MPa、11 MPa时的等效应力最大变化率分别为15.4%，12.7%，15.2%，15.3%，在给定的水射流参数取值范围内，随着压力变化，鱼体受力均匀性基本不变；射流压力、射流靶距一定时(P = 9 MPa、L = 100 mm)，射流入射角20˚、25˚、30˚、35˚时的等效应力最大变化率分别为12.7%，25.0%，25.3%，26.5%，在给定的水射流参数取值范围内，随着射流入射角的增加，鱼体受力均匀性下降。其中，射流方案P = 9 MPa、L = 100 mm、β = 20˚的受力均匀性最好。因此设定射流参数时，在满足提供足够的水射流喷射打击力的同时，应尽量采用较小的射流靶距和射流压力，以提高鱼体受力的均匀性。 图8. 不同射流靶距下鱼体表面径向等效应力分布曲线 图9. 不同射流压力下时鱼体表面径向等效应力分布曲线 图10. 不同射流入射角下时鱼体表面径向等效应力分布曲线 3.5. 最大打击力的影响因素分析 固定射流入射角(α = 20˚)的条件下，分别建立最大Von-Mises等效应力随射流压力和射流靶距的变化曲线，如图11、图12所示。 从图11、图12可知，在射流入射角一定时，最大Von-Mises等效应力随射流靶距增大下降，在相同射流靶距下，射流压力越大，最大Von-Mises等效应力越大；最大Von-Mises等效应力随射流压力增加上升，在相同射流压力下，射流靶距越小，最大Von-Mises等效应力越大。因此采用较小射流靶距和较大射流压力的参数组合可获得采用较大射流靶距和较小射流压力组合同样的射流打击力效果，增大射流压力将提高射流打击力，为了保证足够的打击力，应选择尽量小的射流靶距。 图11. 最大Von-Mises等效应力随射流靶距的变化趋势 图12. 最大Von-Mises等效应力随射流压力的变化趋势 3.6. 有效打击比的影响因素分析 固定射流压力(P = 9 MPa)的条件下，分别建立有效打击比随射流靶距和射流入射角的变化曲线，如图13、图14所示。 由图13、图14可知，在射流压力一定时，有效打击比随着射流靶距和射流入射角的增加，有效打击比都是下降趋势；射流距离固定时，射流入射角越小，有效打击比越大；射流入射角固定时，射流靶距越小，有效打击比越大；其中仿真方案P = 9 MPa、L = 100 mm、β = 20˚的有效打击比最大，即为97.3%，说明该方案的能耗有效利用率最大。 图13. 有效打击比随射流距离的变化曲线 图14. 有效打击比随射流入射角的变化曲线 3.7. 射流参数优化 水射流最佳工艺要求是鱼体要有比较好的受力均匀性、比较高的有效打击比、适中的最大打击力；在选取水射流去鳞最优参数组合时，应将受力均匀性、有效打击比和最大打击力3项指标进行综合考虑，综合上述3个指标，通过对各参数组合下的力学特性分析，在试验给定的射流参数范围内，当射流压力9 MPa，射流入射角20˚，射流靶距100 mm，鱼体受力均匀性、有效打击比、最大打击力最优，因此在试验给定射流参数范围内，选择该组参数作为水射流去鳞的最佳射流组合较为合适。
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user: 4. 结论 1) 根据水射流去鳞原理，基于Fluent建立水射流去鳞的流固耦合分析模型，实现了连续的鱼腹背定向清洗。 2) 经单因素研究，采用较小的射流靶距和射流压力，可以提高鱼体受力的均匀性；采用较小射流靶距和较大射流压力的参数组合，可获得采用较大射流靶距和较小射流压力组合同样的射流打击力效果；有效打击比随着射流靶距和射流入射角的增加均呈下降趋势。 3) 当射流压力9 MPa，射流入射角20˚，射流靶距100 mm时，鱼体受力均匀性、有效打击比和最大打击力最优，为鱼类原料水射流式去鳞设备提供了参考。 4) 本研究的局限性在于：单一对鲤鱼模型为仿真实验对象，后续可增加其它鱼类对比研究，流场模拟采用的是扇形喷嘴单点喷射方式，后续可对空间多点式水射流去鳞技术进行研究。
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user: 摘要 轮对是轨道交通车辆上的重要部件，在运行过程中会存在轮缘多变形，将直接影响着轮轴系统的振动乃至车辆舒适性，因此研究轮缘多边形对车轴的振动影响具有重要意义。本文基于多体动力学方法在ADMAS平台建立考虑轮缘多边形的轮轨动力学模型，研究存在轮缘多边形时，车速、多边形的阶次对轮轴振动的影响规律。结果表明：随着运行速度增加，轮轴振动增加，且低阶多边形对轮轴振动影响更大；当存在三阶多边形时，加速度幅值在车轮转动频率36倍频时达到最大，当存在二十一阶多边形时，加速度对应频率幅值在车轮转动频率21倍频处达到最大，与多边形阶数相同。
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user: 1. 引言 随着轨道交通车辆运行速度的不断提高，轮轨之间的动态作用增强。轮轨之间的相互作用会导致车轮不圆顺，对系统振动特性产生影响，造成零部件的损坏，严重时会危及行车安全。因此，有必要建立轮轨动力学分析模型，研究车轮失圆的多边形对轮轴系统振动的影响，为轮缘多边形的预测和控制提供理论基础。 轮缘多边形化是车轮不圆顺的一种表现形式，即车轮半径沿圆周方向呈现出周期性变化。轮缘多边形的边数即为车轮不圆的阶数。国内外学者针对车轮不圆顺进行了大量的研究。J C O Nielsen和A Johansson [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 对前人早期的研究进行了总结，对车轮不圆顺的形式进行了分类。A Johansson和J C O Nielsen [ 4 ] 将现场试验和仿真分析相结合，得出了轮缘多边形对轮轨动态作用力的影响规律。Meywerk [ 5 ] 将轮轨进行弹性处理，建立了相应的动力学模型，对轮缘多边形的形成、发展过程进行了研究。 陈伟 [ 6 ] 等建立整车车辆动力学模型，探究了高阶车轮多边形对列车动力学性能的影响，结果表明车轮多边形对脱轨系数、平稳性指标影响较小，对轮轨垂向力影响较大。王天龙 [ 7 ] 研究了重载机车的车轮多边形演化规律，并且给出了车轮多边形波深控制建议。陶功权 [ 8 ] 等对B型地铁车轮不圆进行现场调研和仿真分析，给出了减缓车轮失圆的建议并提出了低阶车轮多边形的镟修限值。邢远 [ 9 ] 等考虑列车实际服役条件，建立了CRH3型列车的动力学模型，研究了车轮多边形阶数、波深以及行车速度对轮轨接触力的影响。王红兵 [ 10 ] 等建立考虑轮对柔性的刚柔耦合车辆动力学模型，并根据轮轨轮重减载率限值制定了相应工况下的车轮多边形幅值限值。 综上，虽然已有大量学者对车轮不圆顺的成因及对动力学特性的影响进行了分析，但车轮不圆顺对轮轴系统振动的影响依然较少。本文基于多体动力学理论建立考虑轮缘多边形的轮轨的动力学仿真模型，研究轮缘多边形对轮轴的振动影响，获得轮缘多边形对轮轴系统动力学的影响规律，为轮缘多边形导致的振动特性预测以及振动控制提供理论依据。
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user: 2. 轮缘多边形产生机理及表征 2.1. 轮缘多边形产生机理 轮缘多边形的产生的原因主要包括初始变形以及后期运转过程磨损导致。加工过程中工件和刀具在切削过程中的相互位置决定了加工后车轮的尺寸和几何形状 [ 11 ] [ 12 ]。因此系统中任何一个组成部分出现误差都将导致最终所加工的车轮出现误差，进而导致车轮不圆的出现，为初始多边形。 此外，车轮运行过程的磨损也会导致多边形甚至扩展演化，文献 [ 13 ] 指出车轮初始不圆的发展与车辆运行速度和轨道条件有关，常见的1~3阶初始不圆的磨耗发展规律下：车轮初始1阶不圆(偏心)经过长时间磨耗后，最终发展为3阶不圆；车轮初始2阶不圆(“椭圆化”)最终发展为4阶不圆；车轮初始3阶不圆的形状和相位没有发生变化，即没有向高阶不圆发展，只是磨耗程度不断加剧。在同样的速度和轨道条件下，车轮初始4阶不圆和初始5阶不圆也会向高阶不圆发展。随着车轮轮缘的磨耗，车轮半径不断减小，车轮滚动中磨耗的重复性被打破，不圆度的阶次向更高阶发展。 2.2. 轮缘多边形的特征 轮对弯曲共振导致的车轮不圆阶数取决于车轮滚动频率，也就是取决于车辆的运行速度与车轮半径，则： N = f z f w = 7.2 π r f z v (1) 式中， f z 为轮对弯曲共振频率， f w 为车轮旋转频率，v为车辆运行速度，单位km/h，r为车轮半径，单位m。 轨道不平顺的波长是固定的，车轮不圆阶数取决于车轮的周长。则： N = C l = 2 π r z l (2) 式中，l为轨道不平顺波长，单位m；r为车轮半径，单位m。 列车运形时，多边形阶数n与钢轨冲击振动频率f关系为： f = v n 3.6 × 10 3 π d (3) 式中，v为车辆运行速度，n为多边形阶数，d为车轮直径。 由式3可知，轮轨间冲击产生的振动频率同车轮转动频率呈倍数关系。
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user: 3. 基于多体动力学的轮轨系统动力学模型 3.1. 轮轨动力学模型的建立 本文基于Pro-e软件建立三维轮轨接触模型，忽略构架、轴箱等结构，采用双轮和双边铁轨接触，将轨道简化成圆轮，其中车轮具有多边形形状，采用表1参数建立的模型如图1所示，将已经建立好的三维模型，导入ADAMS中建立车轮与铁轨接触的轮轴刚体动力学模型，并采用质量块模拟车体质量，设置质量块模拟车厢的重力作用，根据实际情况，质量块的设置为15吨。 Table 1 Main parameters of axl 名称 数值 单位 车轮直径 860 mm 车轮宽度 135 mm 铁轨跨度 1435 mm 表1. 轮轴主要参数 图1. 轮轴多体动力学模型 本文分别建立车轮轮缘三阶多边形、二十一阶多边形(图2)，分析对比不同阶次多边形对轮轴的振动影响。通常车轮多边形的波深一般最大值为0.9 mm，最小值为0.03 mm，本文选取多边形波深为0.5 mm。 图2. 轮缘多边形 材料属性如表2所示。 Table 2 Material parameter 名称 密度(kg/m −3 ) 弹性模量(Gpa) 泊松比 车轮、轴、铁轨 7801 207 0.29 表2. 材料参数 3.2. 约束和运动激励 1) 约束 将模型导入后，对各零部件的相对运动施加约束，具体约束设置如下表3所示。车轴与轴质量块施加垂直方向的移动副，轴与车轮、铁轨模拟轮1与大地施加旋转。 2) 运动激励和载荷 实际运行过程中，运动激励一般来自于旋转轴带动车轮一起运动，而铁轨是固定的。为了防止车轮与铁轨模拟轮之间出现干摩擦，对铁轨模拟轮也设置了运动激励。 列车的运行速度为v(km/h)，则车轮的转动频率f(Hz)为： f = v / 3.6 2 π r (4) 式中，r为名义滚动圆的半径。 3.3. 接触力学模型 轮轨模型中的力学模型，包括以下几个方面： 1) 接触力的设置 车轮与铁轨接触时产生法向和切向的接触力。在ADAMS软件中，法向接触力采用罚函数法进行求解，切向接触力采用库伦摩擦方法进行求解。 本文采用冲击函数模型((Impact)进行计算，轮轨接触的法向接触力Impact函数表达式为： F n = { K δ e + s t e p ( δ ，   0 ，   0 ，   d max ，   C max ) d δ d t       δ ≥ 0                                             0                                                 δ ≤ 0 (5) 式中，K为轮轨接触刚度系数； δ 为接触渗透量， d max 为最大允许穿透深度，选取0.1 mm； C max 为达到最大穿透深度时的最大接触阻尼，反映了碰撞时能量的损耗，取为刚度系数的1%。；e为非线性弹簧力的指数，轮轨之间接触为线接触，取为10/9。 接触刚度系数K采用赫兹接触理论计算： K = 8.06 × 10 4 B 8 9 (6) 式中，B是车轮的宽度。 2) 摩擦力学模型 车轮与铁轨之间产生的切向摩擦力采用库伦(Coulomb)计算，由摩擦因素是由静摩擦因 F s ，动摩擦系数 F D 和指数衰减系数DC组成，并认为 μ c 与接触表面的相对速度 V r e l 有关。 μ c = F D + ( F S − F D ) e − D V r e l (7) 考虑车轮的材料属性，动摩擦系数 f d y 为0.1，静摩擦系数 f s t 为0.3，动摩擦相对滑移速度 V d 为10 m/s，最大静摩擦相对滑移速度 V s 为0.1 m/s。
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user: 4. 结果与讨论 仿真条件，车轮和铁轨为恒定转速，具体转速如表3所示。设置仿真时间为1 s，仿真步长为1000步。 Table 3 Wheel and rail simulation wheel rotation frequenc 车速(km/h) 车轮转动频率(Hz) 铁轨模拟轮的转动频率(Hz) 100 10.3 4.026 200 20.6 8.05 表3. 车轮与铁轨模拟轮的转动频率 4.1. 车速为100 km/h时轮轴系统振动 1) 轮缘三阶多边形 车速在100 km/h时车轮轮缘三阶多边形的车轴径向加速度振动时域及频域图如图3所示，由图可以看出，车轮轴振动信号由多组冲击信号组成，这是由于车轮为三阶多边形，车轮每旋转一圈会与铁轨产生三次冲击。此外，在340 Hz、370 Hz、400 Hz、710 Hz处加速度幅值均有凸起，在370 Hz处，加速度的幅值最大，此时对应频率为车轮转动频率(10.3 Hz)的36倍频。 图3. 100 km/h三阶多边形车轴径向振动加速度 (2) 轮缘二十一阶多边形 车速在100 km/h时，车轮轮缘为二十一边形的车轴径向加速度振动时域及频域如图4所示，由图可以看出，车轮轴振动信号由多组冲击信号组成，但冲击信号幅值小于三边形车轮冲击信号幅值。此外，在216.3 Hz处，加速度幅值最大，为车轮转动频率(10.3 Hz)的21倍频，与多边形的边数一致。 图4. 100 km/h二十一阶多边形车轴径向振动加速度 4.2. 车速为200 km/h轮轴系统振动 1) 轮缘三阶多边形 车速在200 km/h时车轮轮缘三阶多边形的车轴径向加速度振动时域及频域如图5所示，由图可以看出，车轮轴振动信号由多组冲击信号组成，这是由于车轮为三阶多边形，车轮每转一圈会与铁轨产生三次冲击。此外，在680 Hz、740 Hz、800 Hz处加速度幅值均有凸起。在740 Hz处，加速度的幅值最大，且740 Hz为车轮转动频率(20.6 Hz)的36倍频。 2) 轮缘二十一阶多边形 车速在200 km/h时，车轮为二十一边形的车轮轴径向振动加速度时域及频域如图6所示，由图可以看出，车轮轴振动信号由多组冲击信号组成，但冲击信号幅值小于三边形车轮冲击信号幅值，此外，在250.1 Hz、306.2 Hz、432.6 Hz处，加速度幅值均有凸起，且432.6 Hz为车轮转动频率(20.6 Hz)的21倍频，与多边形的边数一致，本文理论仿真得出结论与公式3得出和文献 [ 13 ] 中所提到结论相一致。 图5. 200 km/h三阶多边形车轴径向振动加速度 图6. 200 km/h二十一边形车轴径向振动加速度
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user: 5. 结论 本文基于建立计入轮缘多边形的轮轨系统动力学仿真模型开展不同转速下轮缘多边形的阶次、车速对轮轴的振动影响研究，具体的结论如下： 1) 在多边形车轮波深相同的情况下，三阶多边形轮轴的径向振动幅值比二十一阶多边形车轮的径向振动幅值大。由此推断低阶多边形车轮对轮轴的振动影响较大。 2) 随着列车运行速度的增加，轮轴振动增大，且三边形增加幅度更大。 3) 当存在三阶车轮多边形时，加速度幅值在车轮转频36倍频处达到最大；当存在二十一阶车轮多边形时，加速度幅值在车轮转频21倍频处达到最大，与多边形阶数相同。
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user: 摘要 为了解决城市中停车位不足的社会需求问题，本文提出一种自平衡式摩天轮智能车库的设计方案。首先，以适应住宅小区多样化需求为前提，构思摩天轮立体车库的结构和运转方式；其次，对立体车库进行平面图绘制、三维立体模型建造及流程设计；最后，对立体车库关键部件进行有限元分析。通过以上研究分析，可以为立体车库的设计制造提供参考依据与理论指导，同时缩短了设计周期，提高了设计效率和可靠性。
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user: 1. 引言 随着城市私家车保有量剧增，停车难及其带来的一系列问题，不仅影响市民的生活质量，也成为制约大中型城市发展的顽疾 [ 1 ]。现阶段平面的停车场难以容纳巨大的私家车数量，土地资源较为紧缺，立体车库是有效解决停车问题的新方式，它不仅能很好的避免土地资源的浪费，而且具有符合人们操作习惯、省力省时的特点 [ 2 ]。在此背景下多种立体车库被设计出来，其中针对小区停车，摩天轮式立体车库更适合小区紧凑的空间。摩天轮式立体车库是以摩天轮这一标志性游乐园建筑物为意向，将其映射到立体车库的设计理念而形成的一种立体车库形式 [ 3 ]。这种摩天轮意象实体化的过程不仅抓住了立体车库解决实际问题的关键点，而且实现了外观上的新颖别致，能够很好地贴合现代化的建设风格，适应集成式的自动化规划。 目前社会中现存的摩天轮式立体车库都是靠汽车自身重力保持平衡，在运行过程中会出现摇摆等不稳定的现象，其设计及理论分析还不够完善。本文提出的自平衡式摩天轮立体车库可以很好的解决这一问题，它采用一种偏心机构的方式来维持车库运转过程中的平衡。 本文主要在两个方面进行了改进和创新，一是稳定性方面，通过偏心机构的原理，设计出一种辅助转盘来增强其稳定性；二是存取车方面，通过不同的功能按键来控制存取车的方式，节省了时间，为人们的出行提供了方便。
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user: 2. 车库外观 车库整体的三维立体模型如图1所示。 图1. 摩天轮立体车库三维模型
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user: 3. 设计方案 该车库是基于居民小区停车拥挤问题所提出的设计方案 [ 4 ]，通过小区停车位位置的合理摆放，提出理论的设计方案。它的三维立体模型是基于Solidworks设计而成，从零件的设计到最终的装配体，再到工程图，都是在Solidworks中完成的。 主要设计方案如图2所示： 图2. 产品设计分析方案 通过该方案的实施，从开始调研到提出问题，再到整体设计，使该项目准确无误的合理进行。
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user: 4. 稳定性方面 4.1. 偏心机构的组成部分 此摩天轮智能车库最大的创新点是利用其偏心原理，使车库在转动的时候保持平衡。 为了使车库在转动的时候能够保持车位的平衡，在中心转盘的外侧加入了一个辅助中心转盘，中心转盘和辅助中心转盘通过设计的平衡连接键连接在一起，如图3所示。 图3. 偏心机构的组成部分 4.2. 偏心原理 偏心原理是在平行四边形机构的基础上延伸而来，平行四边形的两条对边分别平行，当把平行四边形的一条边固定住，另一条边转动的时候始终是保持平行，如图4所示。 图4. 平行四边形原理展示 1、2、3、4、5、6代表不同的位置，无论在图中哪个位置，只要固定住平行四边形的一条边那么另一条边始终是保持平行的。 将此原理运用到车库中，车库的辅助中心转盘和内中心转盘，它们的中心偏移一定的距离，偏移的这段距离与设计的平衡连接键的距离是相等的，它们之间也是平行的，这样两条对边分别平行且相等，就形成了一个完整的平行四边形机构。 车库在转动的时候，两个转盘的中心是固定的，相当于将平行四边形的一条边固定住，另一条边则是链接键，和它平行且相等，链接键无论转动到哪个位置，都始终是保持平行的，因此车库在转动的时候，可以保持很强的稳定性，如图5所示。 图5. 偏心原理的应用展示
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user: 5. 存取过程操作实施 5.1. 存车方式 车库的控制柜上安装有五个按钮，分别标注好1、2、3、4、5，五个车库也标注好五个位置，五个车库平衡时所处的位置恰好为正五边形的五条边的位置，因此每个车库相隔72度。在编写程序时将电机的转数控制为72的倍数，因此电机转一次，车库就相应的转过72的倍数，也就是恰好转到指定的位置。没有停车时，五个车库按照五个位置摆放好，从左往右依次按1、2、3、4、5排列好。 当开始存车时，假设一号车位没有车，想把车存入一号车位，那就按下一号按钮，电机开始转动，一号车库从所在的位置转到最下方，然后车主将车停入车库中，当传感器检测到人已经离开车库后，电机就开始反转，一号车库也随之转回原来的位置。 当二号车库没有停车时，按下二号按钮，电机开始转动，二号车库从所在的位置转到最下方，然后车主将车停入车库中，当传感器检测到人已经离开车库后，电机就开始反转，二号车库也随之转回原来的位置。 当三号车库没有停车时，按下三号按钮，电机开始转动，三号车库从所在的位置转到最下方，然后车主将车停入三号车库中，当传感器检测到人已经离开车库后，电机就开始反转，三号车库也随之转回原来的位置。四号车库五号车库同样也如此。 5.2. 取车方式 当车主准备取车时 [ 5 ]，开始五个车库位于平衡状态，同样我们在程序中也把电机的转数控制为72的倍数，电机正转或反转一次都是转过72的倍数。当开始取车时，如果三号车位存着车，车主就需要按下三号按钮，这样电机收到感应就开始正转，三号车库带着车就转到车库最下方，车主上车将车开下，当传感器感应到车已经离开车库时，电机就开始反转，随之三号车库也转回到原来的位置。如若一号车库存放着车辆，车主就将一号按钮按下，此时电机就开始正转，一号车库随之转到最下方，车主将车开出，传感器感应到车离开后，就开始反转，随之一号车库转回到原来的位置。其余车库取车如上相同。 下面对小车存入车库和从车库中取出的过程做动画展示。 首先车主将车驶到车库前方，此时车库处于静止位置，如图6所示。 图6. 小车进入车库前 当车主按下按钮后，相应的车库开始转到最下方，然后车主将车驶入车库中，车主下车关闭车门，离开车库，如图7所示。 图7. 小车开始存入车库 随后车库中的传感器检测到车主已经离开车库，然后电机开始反转，将车库转到原来的位置，如图8所示。 图8. 将小车放入指定的车库位置 最后车主按下按钮，电机转动，载车的车库转到最下方的位置，车主将车驶出车库，随后传感器检测到车主离开车库，然后电机反转，车库在转回到原来的位置，如图9所示。 图9. 小车从车库取出
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user: 6. 结论 本文提出一种新型自平衡式摩天轮立体车库的设计方案。利用Solidworks对车库进行结构设计和虚拟装配，建立起虚拟车库的样机模型 [ 6 ]，使系统模型的修改操作更加方便。同时也改进出一种新颖的存取车方式，节省了时间，也方便了人们的出行。
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user: 摘要 将S30408奥氏体不锈钢制作成焊接试板，并对部分试板进行应变强化预处理。通过慢应变速率试验，研究应变强化前后S30408母材及焊接接头在高温氯离子环境下的应力腐蚀开裂敏感性。结果表明：母材试样的应力腐蚀敏感性随应变强化量的增加而增加，而应变强化后的焊接接头试样，由于塑性变形消除了焊接残余应力，因此没有表现出明显的应力腐蚀倾向。
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user: 1. 引言 应变强化是一种提高金属材料强度的传统方法，但将此技术应用于压力容器的设计制造还是近些年来科学家们提出的新技术。由于奥氏体不锈钢材料强度低、塑性好，因此屈强比小，对其进行应变强化后可显著提高奥氏体不锈钢的屈服强度，可大幅提高奥氏体不锈钢制压力容器的设计应力，从而使得压力容器用材减少，重量减轻，可实现容器的轻量化设计，应用前景广阔 [ 1 ] [ 2 ]。 应变强化后的压力容器，由于材料发生了塑性变形，与传统容器相比，相当于材料的本构关系发生了改变，换言之，制造应变强化容器的材料，可被视为一种“新型”材料，因而应变强化容器在介质环境中的服役安全性值得关注。对于奥氏体不锈钢材料而言，应力腐蚀开裂是其常见的失效模式之一，本文研究应变强化前后奥氏体不锈钢及其焊接接头的应力腐蚀行为。
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user: 2. 应力腐蚀试验设计 2.1. 试验材料 试验用材选用山西太钢产的S30408奥氏体不锈钢，考虑到直接在压力容器上取样成本高昂，因此选择制作成焊接工艺试板，将钢材切割成500 × 250的标准试板若干块，焊条选用A102。对标准试板采用氩弧焊打底，手工电弧焊多道次焊接，控制层间温度低于100℃，焊后清根，得到焊接工艺试板。在试板上取若干拉伸试样，在万能试验机上测定母材和焊接接头的力学性能如表1所示。 Table 1 Mechanical properties of base metal and welded joint for S30408 austenitic stainless stee 类别 屈服强度 抗拉强度 断后伸长率 母材 295 MPa 679 MPa 61.1% 焊条 340 MPa 645 MPa 33.6% 表1. S30408奥氏体不锈钢母材和焊接接头的力学性能 2.2. 试样制备 采用慢应变速率试验(Slow Strain Rate Testing， SSRT)来评价S30408钢的应力腐蚀行为，试样的形状和尺寸如图1所示。固溶态母材和焊接接头的SSRT试样在焊接工艺试板上的取样部位如图2所示，其中母材试样的拉伸方向与试板轧制方向一致，焊接接头试样的拉伸方向与焊缝垂直。对于应变强化试样，需先对工艺试板进行预拉伸应变强化后再进行取样，预拉伸4%和8%后材料达到的强度(可视为新的屈服强度)分别为382 MPa和425 MPa，提升幅度显著。 图1. SSRT试样形状及尺寸 图2. 试样的取样位置 2.3. 试验介质及评价指标 由于奥氏体不锈钢多在氯离子环境下发生应力腐蚀开裂，因此试验介质采用含5% NaCl和0.5% HAC的水溶液，试验温度为200℃，以空气作为惰性介质进行对比。 材料的应力腐蚀敏感性通常可采用SSRT试样的断后伸长率和内积功(位移—载荷曲线与坐标轴围成的面积)在惰性介质(空气)和试验溶液介质中的差值百分比来评价，分别为： F ( δ ) = δ − δ 0 δ 0 × 100 % F ( A ) = A 0 − A A 0 × 100 % 式中， δ 0 、 A 0 和 δ 、A分别表示试样在空气中和腐蚀溶液中的断后伸长率、内积功。F越大，则应力腐蚀敏感性越高，即材料发生应力腐蚀开裂的倾向越大。工程上对材料应力腐蚀开裂敏感性的一般评价标准为：当应力腐蚀敏感性指数低于25%时，表明材料没有明显的应力腐蚀倾向；当应力腐蚀敏感性指数介于25%~35%时，材料有一定的应力腐蚀倾向，但不敏感；当应力腐蚀敏感性指数超过35%时，材料有明显的应力腐蚀倾向 [ 3 ] [ 4 ]。
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user: 3. 试验结果 3.1. 母材 S30408奥氏体不锈钢的SSRT结果如表2所示。由于本次试验选择的腐蚀溶液环境较苛刻，因此即便是固溶态材料，在腐蚀溶液中也表现出较高的应力腐蚀敏感性。而两组应变强化态材料的应力腐蚀敏感性指数则明显超过35%的工程评价临界值，且随着应变强化量的增加，敏感性指数提高显著。 Table 2 Test results of SSRT for S30408 base meta 材料状态 介质环境 断后伸长率 内积功 应力腐蚀敏感性指数 固溶态 空气 18.3% 1480.5 27.3% * /35.2% ** 腐蚀溶液 13.3% 958.9 应变强化4% 空气 12.8% 1026.4 40.6%/54.5% 腐蚀溶液 7.6% 467.3 应变强化8% 空气 12.7% 1157.5 69.3%/66.4% 腐蚀溶液 3.9% 388.8 表2. S30408母材SSRT结果 * 根据断后伸长率计算得到； ** 根据内积功计算得到。 固溶态、4%和8%应变强化态试样在腐蚀溶液中断裂后的断口形貌如图3所示，可以看出，随着强化量的增加，断口的缩颈程度明显减小，表明发生变形的程度明显减小。同时可以看出，发生应力腐蚀的区域也逐渐增大。 图3. 母材断裂处的断口形貌。(a) 固溶态；(b) 4%应变强化态；(c) 8%应变强化态 3.2. 焊接接头 应变强化前后焊接接头试样在空气和腐蚀溶液中的SSRT结果如表3所示，值得注意的是，固溶态焊接接头表现出最高的应力腐蚀敏感性，其原因是固溶态试样的断裂部位位于母材位置，因而表现出来的应力腐蚀敏感性指数大致与母材试样相当。对于4%和8%应变强化态试样，应力腐蚀敏感性指数较小，根据工程评价标准，没有表现出明显的应力腐蚀敏感性倾向。这一现象说明，奥氏体不锈钢容器经应变强化后，焊缝的抗应力腐蚀性能反而得到了明显提升。 以4%应变强化态试样为例，其在腐蚀溶液中的断口形貌如图4所示，可以看出断裂模式为单一韧性断裂，没有发现明显的应力腐蚀脆断区。由于断裂部位位于焊缝处，其断口的微观表现为细小韧窝。 Table 3 Test results of SSRT for S30408 weldedjoint 材料状态 介质环境 断后伸长率 内积功 应力腐蚀敏感性指数 固溶态 空气 12.0% 905.4 26.7%/29.2% 腐蚀溶液 8.8% 641.0 应变强化4% 空气 12.0% 934.3 12.5%/17.0% 腐蚀溶液 10.5% 783.1 应变强化8% 空气 10.3% 862.5 12.6%/15.8% 腐蚀溶液 9.0% 726.4 表3. S30408焊接接头SSRT结果 图4. 焊接接头断裂处的断口形貌。(a) 宏观断口；(b) 微观断口
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user: 4. 分析与讨论 4.1. 应变强化容器的服役温度 在现有的应变强化标准中，英国BSI和国际标准化组织ISO都将应变强化奥氏体不锈钢容器的使用环境限制在深冷环境，美国ASME CODE CASE 2596中建议应变强化容器的使用温度不超过50℃，只有澳大利亚AS1210中允许应变强化容器的服役温度最高可达400℃，可见大部分国家和地区对应变强化容器的服役温度偏于保守 [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ]。本次试验中，腐蚀溶液的温度为200℃，属于较苛刻环境，因而母材试样整体表现为应力腐蚀敏感性指数较高。 4.2. 应变强化容器的残余应力 通常，奥氏体不锈钢材料的线膨胀系数大但热导率小，因此焊缝处往往存在较大的焊接残余应力而属于应力腐蚀开裂的高发部位 [ 9 ]。但是在本试验中，焊接接头试样却表现出较低的应力腐蚀敏感性，从宏观数据来看，甚至比母材还低，这是由于容器在应变强化过程中发生了塑性变形，在此过程中，焊接结构部位在提高强度的同时，其残余应力可得到有效释放，从而降低了发生应力腐蚀开裂的可能性。为验证上述分析，采用有限元分析了应变强化对焊接结构残余应力的改善情况。 根据有限元分析结果可知，在不同的应变强化压力 σ k 作用下，奥氏体不锈钢试板的残余应力分布如图5所示。当施加的强化压力 σ k 分别超过材料屈服极限R p0.2 10 MPa、20 MPa和30 MPa时，焊缝的残余应力数值显著降低。而当施加的强化压力 σ k 超过材料屈服极限40 MPa时，残余应力沿焊缝方向的分布较均匀，除靠近焊缝处(该处通常不取样)尚有少许残余应力外，其他部位的残余应力已接近为0。本次试验中，应变强化前焊缝部位屈服强度为340 MPa，应变强化4%和8%对应的强化应力为382 MPa和425 MPa，因此残余应力可得到显著改善，从而表现为焊接接头试样的应力腐蚀敏感性较低。 图5. 应变强化压力作用下的残余应力分布
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user: 5. 结论 本文研究了经应变强化后的奥氏体不锈钢母材及焊接接头在高温氯离子环境下的应力腐蚀行为，得到如下结论： 1) 随着应变强化量的增加，S30408奥氏体不锈钢母材的应力腐蚀敏感性呈上升趋势。 2) 焊接接头试样表现的应力腐蚀敏感性较低，原因是应变强化后焊接结构处的残余应力得到显著改善。 3) 本次试验选用的腐蚀溶液条件较苛刻，因而S30408母材表现为较高的应力腐蚀敏感性，尚需结合容器实际服役环境进一步研究。
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user: 摘要 口译是高度依赖认知控制的双语活动，但前期鲜有实证证据说明认知控制能力对口译水平的影响。本研究基于61名口译专业硕士(MTI)学生译员在Simon和Modified Anti-Saccade两项任务上的认知表现，建立逐步回归模型考察认知控制对口译水平的预测力。结果显示：由四项监控和抑制能力指标构成的最优模型能够显著预测学生译员口译水平。具体来看：1) 难度高的任务在模型中具有更强解释力，且复杂任务的整体加工反应时和准确率与口译水平也显著相关，说明复杂任务在测试口译员的认知控制时更具生态效度；2) 之前被忽视的准确率指标在模型中占有绝对比重，说明认知控制的准确率对口译水平产生重要影响；3) 模型中抑制能力指标比重最高，说明预测口译水平变化的主要是抑制功能。本研究结论为说明抑制控制在口译中的作用提供了重要证据。
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user: 1. 引言 认知加工(cognitive processing)是口译研究的核心范式 [ 1 ]。作为具有高度认知复杂性的双语任务，口译的认知过程好比“走钢丝”，认知过载风险高 [ 2 ]。译员需要及时准确地监测和更新源语和译语信息，在两组语言代码之间频繁转换，抑制无关刺激和冲突反应，以及协调任务间的注意力分配 [ 3 ]。“负责信息的短期储存、维护和加工，以及对整个认知过程进行管控和协调的机制”是口译员的工作记忆 [ 4 ]。目前，学界对译员工作记忆的研究主要分为两大领域：一是工作记忆容量；二是认知控制能力。重点关注两大问题：一是口译经验或能力能否促成工作记忆或认知控制优势；二是工作记忆或认知控制优势是否能够影响口译表现。 在第一个领域，对工作记忆容量的研究起步较早，讨论较为充分(如： [ 5 ] - [ 12 ] )。尽管前期研究结论并不完全一致，但是Mellinger和Hanson [ 13 ] 的荟萃分析发现，工作记忆容量和口译表现之间存在整体正相关。另外，Wen和Dong [ 14 ] 的荟萃分析发现，译员的专业水平会影响工作记忆容量优势是否出现：初学者未能显示相较于对照组的优势，中级和专业译员之间也没有优势差异。García等人 [ 15 ] 总结认为：译员仅仅在最核心的传译技能上显示了优势，例如单词翻译 [ 7 ] 和语言监测 [ 16 ]；相反，译员在词汇判断 [ 17 ] 或单词阅读 [ 18 ] 等非核心技能上则没有凸显优势。这说明实验任务与口译过程相似度越高，口译优势越容易被证实。 在第二个领域，对口译认知控制的研究基本上是基于Miyake和Friedman [ 19 ] 对认知控制(cognitive control)的三分法，即将认知控制分为：1) 对信息的监测和更新；2) 对无关信息的抑制；以及3) 在不同心理定势之间的转换。对口译认知控制的研究起步较晚，研究结论的不一致性甚至比工作记忆容量更严重(参见 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 11 ] [ 20 ] - [ 25 ] )。Nour等人 [ 26 ] 对2011年和2016年的17项针对译员执行功能(即认知控制)的研究进行系统回顾，只发现了译员在转换和更新方面的优势证据，而在抑制方面译员似乎没有相较于控制组的显著优势。2017年至今的研究中 [ 11 ] [ 16 ] [ 24 ]，译员(包括职业、受训和受训前译员)在ANT，Flanker，Simon，Stroop等抑制能力测试任务中的表现也都没有相较于对照组的显著优势。之前的微弱抑制优势主要出现于三项研究： [ 22 ] 发现新手译员在二语Stroop任务上的表现明显好于专家译员和双语对照组。 [ 23 ] 发现，专业译员在Flanker任务(中立和冲突条件下)的反应时与口译经验负相关，说明口译经验越丰富，抑制控制的时间成本越低，但口译经验与另一项抑制任务anti-saccade的准确率却没有相关。 [ 25 ] 发现，学生译员在ANT和Simon任务上的准确率高于不平衡的双语者，而相比平衡双语者则没有优势，说明被试的二语水平对认知控制具有调节效应。以上文献分析显示：已有量化证据因为受到研究设计、受试经验或水平、任务难度等因素的干扰，还未能提供译员优势的充分证据，尤其是在抑制控制领域。 另一方面，相关前期文献主要集中在口译经验或水平能否带来工作记忆或认知控制优势；而几乎完全忽视了两者关系的另一个重要维度：即工作记忆或认知控制优势是否能够预测口译表现。目前仅有的几项研究也主要关注的是工作记忆容量对口译表现的影响。例如， [ 5 ] 发现工作记忆容量与口译训练(8个月)前后的本科交传口译成绩显著正相关。 [ 27 ] 发现发音抑制下的听力回忆分数能够显著预测同传测试成绩。 [ 8 ] 发现前测和后测(一学期)的工作记忆更新能力均与后测口译成绩显著相关；同时， [ 23 ] 发现职业译员的工作记忆更新能力与口译中数字的加工效果显著正相关。 [ 6 ] 发现，在口译培训结束时，工作记忆容量更高的学生口译成绩更高，而且，学习期间(两年)工作记忆容量提高最多的学生在期末考试中表现更好。 [ 28 ] 也发现，在口译训练开始前以及一学年本科训练后，工作记忆容量和更新能力都能显著预测期末口译成绩。在抑制功能上，唯一的前期研究来自 [ 23 ]，他们发现职业译员的口译经验与测试抑制能力的两项任务呈现出不同的关系：口译经验与Flanker任务(抑制条件下的)反应时呈显著负相关，但与anti-saccade (抑制准确率)无关。 综上，口译是需要译员持续抑制干扰和解决冲突的双语认知加工活动。在现有文献的基础上，鉴于前期研究的不充分性和不一致性，本项目着眼于认知控制能力对口译水平影响的研究空白，探查认知控制，尤其是抑制控制能力，能否预测口译水平。在本研究中，我们将调查硕士阶段的学生译员在两项抑制任务——Simon [ 29 ] 和Modified Anti-Saccade [ 30 ] ——的反应时和准确率，按照认知相关性分析 [ 31 ] 和建立逐步回归模型 [ 28 ] 的方法，考察认知控制对口译水平的影响。
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user: 4. 讨论 本研究基于61名口译专业硕士学生译员在Simon和Modified Anti-Saccade两项任务上的认知表现，在进行系统指标分类的基础上，通过逐步回归模型考察是否某些以及哪些指标能够预测学生译员的自评口译成绩。结果显示：由四项表征监控和抑制能力的反应时和准确率指标构成的最优模型能显著预测学生译员的自评口译水平，能够解释25%以上的口译水平变化，首次证实了学生译员的抑制认知表现对口译水平的正向影响。 本研究结论与前期工作记忆对口译表现影响的证据一致。不过，本研究的最优模型仅能解释25.4%的学生译员的自评口译水平变化，说明还有其他变量在影响着口译水平的分数变化，如工作记忆容量、二语水平、口译经验等。例如， [ 28 ] 采用逐步回归模型发现，在口译训练前，二语听力广度和n-back反应时能够解释48.3%的期末口译成绩变化，一学年后两个指标的解释力度降至35.6%，前测时解释力更强的变量是n-back反应时；后测时解释力更强的是二语听力广度。 [ 5 ] 采用逐步回归模型发现，在除去前测成绩的显著影响之后，只有二语水平对学生译员后测成绩的改善有贡献(3.6%)，工作记忆分数则没有显著贡献。 [ 27 ] 采用多元线性回归模型发现，每月同传工作天数和发音抑制下的听力回忆分数能够显著解释49.8%的同传成绩变化，解释力更为显著的指标是每月同传工作天数。 本研究的最优回归模型中解释力度最大的指标是1) MAS眼跳抑制反应时，其次依次是2) Simon一致准确率、3) MAS注视干扰准确率、以及4) MAS眼跳抑制准确率。1) 3) 4) 为MAS任务的抑制控制反应时和准确率，其中两种干扰(眼跳方向和注视方向)的抑制指标均反映在模型中；2) 为Simon任务的一致(无需干扰抑制)条件下的监测准确率。1) 为反应时指标，2) 3) 4) 都是准确率指标。具体意义分析如下： 1) 难度更高的MAS任务在模型变量中占有更大比例，说明复杂的认知任务在测试具有丰富认知控制经验的口译员时更具有生态效度。这也符合一些前期研究发现，例如： [ 23 ] 发现口译经验与Flanker任务显著相关，而与传统的anti-saccade任务却无关，前者反应时长于后者。 [ 15 ] 的观点也是，实验任务与口译过程相似度越高，越容易出现迁移优势。 2) 之前被忽视的准确率指标在模型中占更大比重，符合前期 [ 25 ] 的研究结果，他们发现学生译员在ANT和Simon任务上的准确率高于不平衡的双语者。同时， [ 23 ] 也发现职业译员的n-back准确率与数字口译的准确率显著正相关。说明认知控制的准确率是与口译水平密切关联的重要指标，这可能是由于口译职业标准的影响。 3) 模型包括了抑制和监测指标，说明抑制和监测这两种优势能够正向影响口译水平；模型之外，MAS任务的整体加工表现和口译水平也显著相关。之前， [ 6 ] 发现两年口译学习期间工作记忆分数提高最多的学生后测成绩更好。 [ 21 ] 发现一学期的口译学习可以显著提升更新、抑制和转换任务的整体反应时和/或准确率。 [ 8 ] 发现前测和后测的更新效率都能显著预测后测的口译成绩；说明口译员工作记忆的各部分机制，包括容量、监测和更新、抑制和转换，都与口译水平密切相关。 综上，本研究设计属于相关性分析，虽然证实学生译员在抑制任务上的认知表现能够显著预测其口译水平，但研究结果不能说明两个变量的因果关系。未来研究在设计时需要考虑被试的口译经验和水平，二语经验和水平，认知任务的生态效度，以及测量指标的可靠性和完整性等因素对研究结果的调节作用。
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user: 5. 结语 本研究采用逐步回归模型考察认知控制对口译水平的影响，基于口译专业硕士(MTI)学生译员在Simon任务和Modified Anti-Saccade任务上的认知表现指标体系，发现由四项表征监控和抑制能力的反应时和准确率指标构成的最优模型能够显著解释25%以上的学生译员的自评口译水平变化。同时发现难度高的任务对于测试口译员的认知控制能力更具有生态效度；认知控制的准确率是对口译水平具有显著影响的重要指标；而且测量指标的可靠性和完整性也是未来研究需要关注的焦点。
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user: 摘要 致股东信是为了吸引更多投资者，实现企业利益的重要手段。研究选取中西方致股东信为研究语料，自建语料库，对比分析了中西方致股东信在词汇、句法、语篇层面的文本特征及差异。研究发现，1) 中西方致股东信的平均词长、词汇密度、情态系统存在差异，中国致股东信平均词长略低于西方，但词汇密度更加丰富。与西方致股东信相比，中国致股东信更多使用中值情态，过少使用高值和低值情态词；2) 中西方致股东信的平均句长和定语从句存在差异，中国致股东信的平均句长大于西方，但定语从句的使用率低于西方；3) 中国致股东信的语篇可读性低于西方，更难阅读。本研究对中国企业致股东信的书写有启示作用，能提高中国企业吸引海外投资的竞争力和吸引力。
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user: 1. 引言 商务话语已经成为语言学、管理学、社会学等多学科、多领域共同关注的热点研究问题。由于企业报告文本包含了众多信息，具有很高的研究价值，近年来，我国企业外宣资料(主要是企业年报、社会责任报告和企业简介等)引起了众多研究者的兴趣。致股东信通常位于企业报告的开头，是报告中最明显且最为广泛阅读的部分。由于中西方语言风格的不同，企业致股东信的语言表达存在一些差异，这对双方的利益沟通，信息传递，形象构建带来负面影响。两者文本的不同甚至会导致交流障碍和文化冲突，最终失去投资者。这一系列问题指引研究者将目光转向中西方致股东信文本特征的研究。一份成功的致股东信不仅能真实地陈述企业经营状况，高效地传递企业信息、构建积极的企业形象，更能缩小不同文化读者之间的文化差异，稳定住投资者的信心，扩大投资来源规模，建立良好的企业与股东关系。本研究拟自建小型语料库，以中西方企业社会责任报告的致股东信为语料，对比分析两类报告在词汇、句法、语篇三个层面的文本特征，并探究其背后的语言文化机制。
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user: 2. 相关文献回顾 西方的股票市场发展较早，所以致股东信在国外的历史较长，其重要性已得到普遍认可。众多国外学者都对致股东信的商务话语进行了不同方面的研究。有学者探讨了公司运营情况好坏与致股东信可读性(readability)之间的关系，研究者 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 发现在经营状况良好的年份中致股东信的可读性更高；Still和Smith [ 4 ] 测量了英国企业致股东信的弗莱士易读度，指出80.7%母语成年人发现，将近77%的致股东信报告超出了他们的阅读能力；有的学者研究致股东信的沟通策略，如Hooghiemstra [ 5 ] 和Poole [ 6 ] 发现企业通过控制致股东信中的语言，尽可能地强调好消息，将其归功于管理者的能力，而在传达坏消息时模糊作者的临在(authorial presence)，将其归咎于不可控的外力因素以减轻管理者承担的责任；对致股东信的语步分析(move analysis)，如Mobasher和Mohamad [ 7 ] 都在体裁分析的基础上归纳总结出致股东信的语步模型；还有对致股东信的元话语探究，例如Hyland [ 8 ]。 随着经济全球化的发展，中国企业“走出去”步伐加快，中国企业对致股东信的关注度也越来越高，期望借助英文致股东信构建积极的企业形象并提高投资竞争力和吸引力。国内关于致股东信的研究近几年也发展起来。高天 [ 9 ] 和郭芸 [ 10 ] 对致股东信的体裁分析，黄莹 [ 11 ]，胡春雨和李旭妍 [ 12 ] 对致股东信的元话语研究，胡春雨和谭金琳 [ 13 ] 对致股东信隐喻及翻译研究，以及钱嘉慧，王立非 [ 14 ] 对致股东信中出现的态度评价的分析。 综上所述，现有研究存在以下不足：缺乏对致股东信文本特征的语料库研究，缺乏针对中西方企业致股东信的对比研究。基于此，本研究将利用语料库分析工具对中西方企业致股东信的文本特征进行对比分析。
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user: 3. 研究设计 3.1. 研究问题 本研究主要回答以下三个问题：1. 从词汇层面看，中西方企业致股东信的词汇复杂度和情态动词呈现出何种特征，是否存在差异？2. 从句法层面看，中西方企业致股东信的平均句长以及句法结构呈现出何种特征，是否存在差异？3. 从语篇层面看，中西方企业致股东信在语篇可读性和主题词方面呈现出何种特征，是否存在差异？ 3.2. 语料库和研究工具 为了深入了解中西方能源企业英文致股东信的文本特征，本研究依据标普全球普氏(S & P Global Platts)公布的2019年度全球250强能源公司排行榜，选取了中国石化、中海油、中国神华能源和中国石油四家企业。为保证语料的可比性，研究选取的西方能源企业有Royal Dutch Shell plc、Exxon Mobil Corp、Cheron Corp、Glencore Plc、Next Era Energy Inc五家知名企业。语料来自各个企业官网上的英文报告。本文均选取其2016~2019年的企业社会责任报告。获取PDF版报告后，截取其中的致股东信部分转换成word格式，手工校对无误后再转化为可供语料库工具检索的txt格式。 本研究采用Claws 4对语料进行词性赋码，采用Ant Conc 3.5.8作为检索、统计软件，对词频、主题词、词性分布等词汇特征进行研究。文本可读性分析采用许家金和贾云龙研发的Readability Analyzer 1.0，该软件能统计文本的词次、词形、词目、平均词长、平均句长，并提供文本易度、难度、水平等数据。本研究还使用到的可读性软件是QT Readability，该软件可提供弗莱士易读度(Flesch Reading Ease)，金凯德难度级数(Flesch-Kincaid Grade level)，迷雾指数(Gunning Fog Index)等数据。Flesch可读性公式为：READEASE = 206.835 − (1.015 × total words/total sentences) − (84.6 × total syllables/total words)。 3.3. 测量指标选取和数据分析 文本特征指标会影响语篇的沟通有效性，复杂度则会影响语篇可理解性和交际有效性。Alderson [ 15 ] 曾指出词汇复杂度、句法复杂度和可读性等变量会影响语篇复杂度和阅读难度，其中词汇复杂度和句法复杂度分别指影响文本可理解性的词汇和句法特征，如词长、词汇密度、句长、句法结构等。可读性代表文本更容易阅读的文本特征，通常由弗莱士易读度，金凯德年级水平和迷雾指数衡量。Flesch [ 16 ] 提出的弗莱士易读度可衡量文章的阅读难度，分值越高表示文本越容易阅读。Kincaid [ 17 ] 提出了金凯德年级水平，以词长和句长作为变量测算读者需要接受多少年的正规教育才能够顺畅读懂某篇文章，因此分值越高，代表语篇复杂度越高，越难读懂。而迷雾指数从词频、词汇难度、平均句长和逻辑等方面考察文本难易度，也以学习的时长来量化文本可读性。综上，本研究从词汇、句法、语篇三个层面选取的文本特征测量指标包括词长、词汇密度、情态动词、句长、句法结构、弗莱士易读度、金凯德年级水平和迷雾指数。 3.4. 研究程序 首先将研究语料分别保存于两个文件夹中，构成两个语料库：Corpus CN (中国企业致股东信语料库)和Corpus SK (西方企业致股东信语料库)。然后对语料库进行格式清理，并采用上述软件进行处理和统计分析。Corpus CN的字符数为14，748，Corpus SK含15，114个字符。