DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 开发评价意义探讨 孔隙结构的性质对孔隙中流体的渗流特征具有重要的影响和控制作用，而压汞特征参数反映了岩石孔隙结构和渗流能力，相渗曲线的形态反映了气水两相的微观渗流机理。 3.1. 确定气藏原始含气饱和度 气藏原始含气饱和度是储量计算的重要基础参数。目前，国内外确定含气饱和度的方法主要有：① 利用油基泥浆或密闭取心直接测定岩心含气饱和度；② 用毛管压力曲线解释；③ 利用测井资料解释。其中第一种方法所获得的结果是现场第一手直接资料，第二种方法是通过确定束缚水饱和度间接求含气饱和度，前两种方法可作为第三种方法的解释依据，其中第一种方法成本较高，实施较少；而第二种方法是目前较为简易且较准确的方法。 根据31块岩心气水两相渗流实验统计表明，等渗点平均含水饱和度86%，总体上岩心润湿性为强水湿。III类储层等渗点含水饱和度91.13%，II类储层等渗点含水饱和度82.27%，I类储层等渗点含水饱和度80.8%，说明随着孔隙度增大，等渗点含水饱和度减小。 在压汞实验中，对于岩石而言，水银为非润湿相，给一定的外加压力将水银注入岩样，当压力达到一定高度后，压力再继续升高，非润湿相饱和度增加很小或者不再增加，毛管压力曲线与纵轴近乎平行，此时岩样中的剩余润湿相饱和度，一般认为相当于油气层岩石的束缚水饱和度 [ 7 ] 。根据压汞实验数据统计可知，未饱和度饱和度分布范围较广，从5%~70%均有分布，呈单峰态，主要集中在20%~30% (图16)，I、II、III类储层的岩心样品加权平均未饱和汞饱和度，即束缚水饱和度28％，推算原始平均含气饱和度72%，其中孔隙型储层含气饱和度最高，孔洞型、裂缝-孔隙型次之。 不同岩性未饱和汞饱和度，即束缚水饱和度存在一定差异，即使同属于白云岩大类也存在较大差异。根据72块岩心压汞实验统计表明，藻粘结白云岩未饱和汞饱和度相对较高(图17)，在2.09~74.89之间，平均33.76%，其次晶粒白云岩未饱和汞饱和度在0.71%~53.58%之间，平均28.26%，含灰云岩未饱和汞饱和度在1.88%~72.79%之间，平均22.98%，灰质云岩未饱和汞饱和度在8.74%~98.97%之间，平均19.79%，云质灰岩未饱和汞饱和度最低，仅有7.71%。 3.2. 评价储量动用难易程度 根据71块岩心压汞实验统计表明，不同类型储层孔喉体积比差异较大，孔喉体积比较大，微观连通 图16. 未饱和度汞饱和度分布图 性较差，渗流阻力较大。平均孔喉体积比10:1，其中I类储层孔喉体积比相对较小，仅有6:1，II类储层孔喉体积比在0.04~68.24之间，平均12:1，III类储层孔喉体积比在0.1~27.62之间，平均8:1，孔喉组合类型统计表明，储层孔喉组合类型多样(图18)，以中孔细喉型组合为主，大孔中喉、中孔微喉、小孔细喉、大孔细喉、小孔微喉和微孔微喉次之。 退汞饱和度是喉道特征的直接反映，而喉道控制微观孔隙之间的连通性和渗流能力，对应的是可动用储量和产能。根据78块岩心压汞实验统计表明，退汞饱和度整体偏低，表明储量动用难度较大。I类储层退汞饱和度相对较高，达到30.6%，而储层以II、III类为主，占样品总数的90.6%，II类储层退汞饱和度在0.02%~94.5%之间，平均14.1%，III类储层退汞饱和度在0%~68.1%之间，平均18.4%，微观非均质性强，汞的连续性被破坏，退出较少，更多形成孤立状态的残余汞。 退汞效率对应毛细管效应的采收率，根据59块岩心的退汞效率统计表明，退汞效率分布范围较广，但整体偏低，表明储量动用程度低。退汞效率从0%~99%均有分布，小于20%的样品占67%，I、II、III类储层加权平均退汞效率30% (图19)，总体偏低。不同岩性的退汞效率差异较大(图20)，藻粘结白云岩退汞效率介于0%~96.5%之间，平均27.9%，含灰云岩退汞效率介于0%~83%之间，平均28.5%，晶粒白 图17. 不同岩性平均束缚水饱和度直方图 图18. 不同类型储层孔喉结构组合分布图 图19. 退汞效率分布直方图 图20. 不同岩性退汞效率分布直方图 云岩退汞效率介于0%~99%之间，平均18.2%，灰质白云岩退汞效率介于9%~26%之间，平均15.3%。 3.3. 研究气藏类型及采收率 由于实验室测定条件与实际气藏条件存在流体体系、压力、温度等不同，在应用毛管压力曲线资料时，需要将室内压汞实验所测的毛管压力换算为气藏条件下的气-水毛管压力。在气水过渡带内，含水饱和度从浅至深逐渐增大，由束缚水饱和度升至100%含水为止。将相同深度的相渗曲线与毛管压力曲线在相同流体饱和度条件下进行叠置，得出含气饱和度情况随深度的变化，结合气藏圈闭最高点深度即可计算气柱高度 [ 8 ] 。 图21. 岩心相渗实验采收率分布直方图 研究表明该区雷口坡组气藏属于构造气藏，预测构造低部位存在边水，气水界面基本统一。南部SYC构造平均气柱高度158 m，北部YZH构造平均气柱高度115 m，两个局部构造的气柱高度均大于地层厚度，但均小于圈闭的闭合幅度。 相渗实验表明气藏开发中后期水侵风险较大。I类储层的气水流动能力最强，表现为良好的渗流能力，两相渗流区间最宽，反映到开发上表现为气水同产期较长，采出程度较高，II类次之，III类最窄。不同类型储层相渗曲线均表明等渗点后水相快速上升，最终水相端点相对渗透率较高，说明水相流动能力强，局部微裂缝的发育加剧了边水的突进。 岩心相渗实验预测采收率总体较低，不同储层类型差异较大，总体上受控于储层物性。采收率介于5.67%~67.3%之间，平均40%。呈双峰态分布(图21)，总体上孔隙度与采收率呈正相关关系，其中I、II类储层采收率主要集中在50%~60%，III类储层采收率主要集中在20%~30%。
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user: 4.结论 1) 龙门山前雷口坡组储层的储集空间由不同尺度的溶孔、溶洞及裂缝构成，由于各种储集空间的组合关系多样，导致毛管压力曲线形态呈复杂多样，而且不同储层类型的毛管压力曲线特征差异明显。 2) 储层孔隙结构的性质对孔隙中流体的渗流特征具有重要的影响和控制作用，应用未饱和汞饱和度、孔喉体积比、退汞饱和度、退汞效率等孔隙结构特征参数，结合气水相渗实验，为储量评价、预测气藏高度和最终采收率提供了依据。气藏原始平均含气饱和度72%，储层孔喉比较大，微观连通性较差，退汞饱和度较小，储量动用难度较大，预测采收率40%，同时气藏均小于圈闭闭合幅度，构造低部位存在边水，开发中后期水侵较活跃。
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user: 摘 要 介绍了小断面盾构工程施工项目签证索赔相关概念及方式方法，并简要阐述了项目索赔原因、索赔现状分析、项目管理人员如何提高签证索赔意识、如何建立签证索赔组织机构和策略等，以期为广大施工项目经营管理人员提供借鉴。 关键词 :小断面盾构，工程索赔，经营管理 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 盾构施工法在如今的地铁、电力隧道、城市管廊、引水输水工程、输气管道工程施工中运用广泛，是一种投资较大、工艺成熟的施工项目，但由于地下施工的不可预见性，导致了部分工程施工难度大、变数多。近年来，国内4.5 m以下的小断面盾构施工在石油石化、电力、输水等领域开始逐步应用，随之而来的问题就是竞争加剧，施工费用降低，而我国多数企业在合同管理上较落后，遇到问题不敢索赔或不会索赔，致使企业亏损。故国内企业需要增强索赔、反索赔、成本管理方面的应对措施研究，增强自身生存力，提高自身在市场上的竞争力。
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user: 2. 索赔概念 从20世纪80年代起，“鲁布革”水电站率先采用国际工程管理模式，给中国的建筑施工领域带来了强烈的冲击，其最核心的内容就是工程签证索赔管理。自此，工程索赔概念被成功地引入到中国 [ 1 ] 。 工程索赔是当事人在合同实施过程中，根据国家或地方相关法律法规、合同及者惯例等，针对非当事人而是合同相对人造成的过错，提出赔偿要求的行为。
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user: 3. 索赔原因 小断面盾构工程在施工过程中面临困难较多，例如：长距离施工过程中，断面小的项目会直接导致施工效率降低，成本升高。结合近几年小断面盾构施工情况，主要施工索赔因素有以下几点。 1) 合同违约责任。项目在实施过程中，业主在合同范围内需承担一定责任，如外部征地、协调等工作。部分时候会存在因为业主协调不利而导致项目进度滞后，承包商的施工人员、设备无法按合同约定期限进场开展工作。 2) 项目设计变更。项目在实施过程中，业主通过设计变更提出增加项目功能或工程量，打乱了承包商原有施工计划。 3) 合同缺陷。合同未能包含全部施工内容，如地层超图纸范围变化、出现溶洞等现象，均可导致盾构施工过程中出现突发意外情况，最终导致施工方案变更。 4) 材料、设备未能及时供应。发包人未能按合同工期要求向承包人提供相应的施工材料、设备等，造成承包人无法继续施工，导致的工期延误，并造成经济损失。 5) 不可抗力因素。在施工过程中，如发生台风、海啸、地震等不可抗力事件导致项目工期延后或造成经济损失。
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user: 4. 索赔失败现状分析 1) 对索赔认识模糊或错误。索赔是合同双方相互经济补偿的行为，而不是惩罚。部分承包人向业主提出索赔，即认为业主相关人员存在过错，导致项目出现变更，更有甚者认为业主要承担法律责任。 2) 不注重合同条款，索赔超时限。项目管理过程中未进行主要施工合同交底，合同管理人员对关键条款不熟，大多数合同条款中都存在“索赔事件发生后28天内向业主提出索赔通知”等相关内容，如超出索赔时限，承包商将丧失索赔机会。 3) 索赔人员不够专业。目前，大多数项目的经营管理人员并非从事经济或法律相关专业，仅能按标准文本进行合同的起草、签订及付款，对签证索赔工作不敏感，不能完整收集索赔过程中需的依据、政策信息等相关资料。
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user: 5. 索赔实施策略 5.1. 建立索赔机制 1) 成立项目索赔小组。项目部应成立索赔临时机构，由项目经理担任组长、经营经理担任副组长，成员由项目副经理和各部室长担任，主要负责定期召开索赔会议，确定索赔方案，收集、上报索赔资料及反馈索赔结果。 2) 建立责任矩阵。制定责任分配矩阵确保了项目签证索赔工作顺利开展，明确索赔小组成员的角色与职责，进一步提高结算索赔效率和水平，强化结算索赔意识和工作能力。 3) 编制索赔策略报告。每个项目在完成投标工作，签订施工合同后，项目合同控制部应组织索赔小组全面分析合同、招标文件、投标文件，根据存在的问题，编制完成项目索赔策略报告，列明索赔条款或争议条款清单，方便日后开展工作。 5.2. 树立正确观念，抓住潜在索赔点 在市场经济体制下，企业应以效益为核心，管理为抓手，通过提高项目管理能力，达到效益最大化的目的。签证索赔工作是项目效益的直接体现，在索赔机制、机构建立之后，需要领导推动，广大员工积极参与，提供索赔线索及依据，充分发挥小组职能，不再错失索赔机会。 5.3. 建立干系人登记册，确保有利变更顺利实施 建立干系人登记册是项目管理过程中比较重要的一项工作，同样对于签证索赔工作也至关重要，其作用是为项目的沟通提供了干系人的相关信息。从登记册中可以知道项目干系人的信息、主要沟通对象(主要干系人)、关键影响人、次要沟通对象(次要干系人)等。
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user: 6. 结语 面对市场经济体制下的复杂工程施工环境，项目签证索赔工作的重要性突显，做好签证索赔工作，需要项目管理人员共同努力，树立观点、编制方案、建立制度、细化分工、组织实施，确保索赔工作顺利开展，使企业获得更多经济效益。
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user: 摘 要 随着生产工艺以及自动化程度的不断提高，水泥企业的煤耗指标呈现逐年下降的趋势，但水泥综合电耗仍呈递增趋势，企业用电费用居高不下。在此背景下，建立基于水泥厂中可调节设备的生产用电负荷的数学模型，并且在计及生产工作区环境舒适度的情况下对温控设备用电负荷建模，以空调节约的电能建成虚拟电厂。在此基础上，综合考虑用户的购电成本建立工业智能用电的优化运行模型。最后，以江苏盐城某水泥厂为例分析了工业智能用电管理的优化运行模型的经济性。 关键词 :水泥生产，虚拟电厂，智能用电 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 能源消耗问题不仅是企业发展的制约因素，而且是关乎国民经济和社会发展的重大问题。全国工业总能耗居高不下，其中建材工业是耗能大户，而水泥制造业的能耗是建材工业能耗中的主要因素。可见，对于水泥企业能耗管理问题的研究刻不容缓。水泥生产的主要消耗能源是煤炭和电力，随着生产工艺以及自动化程度的不断提高，水泥企业的煤耗指标呈现逐年下降的趋势，但水泥综合电耗仍呈递增趋势，企业用电费用居高不下 [ 1 ] 。 本文对江苏盐城某水泥厂进行研究，建立可调节负荷用电模型，在满足企业每天产量的前提下，基于峰谷时段的电价信号进行用电负荷调度，降低用电成本；在工业生产过程中，除了可调节的生产设备，还包括空调等保证生产环境舒适的温控设备，所以对温控设备的用电行为优化也是智能用电中需要考虑的问题，在满足工作人员舒适度的情况下对空调的设置温度进行优化，实现水泥厂空调的节能，并且将节约出来的电能作为虚拟电厂的出力供水泥厂生产设备使用。通过对水泥厂用电策略的优化，实现对负荷曲线调峰填谷，减少电网用电压力，减少用电高峰时切负荷的目的。
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user: 2. 基于可调节设备的生产用电负荷建模 2.1. 水泥生产流程 新型的干法水泥制造工艺是一种以悬浮预热和窑外分解技术为核心，将先进科学技术和自动化生产应用于整个水泥生产过程的现代水泥生产方法，采用新型原料、燃料均化和节能粉磨技术及其装备，严格控制噪声污染与粉尘排放，具有高效、优质、低耗和环保的特点。 水泥设备包括水泥回转窑、旋风预热器、篦式冷却器，生产过程包括处理原料、制备生料、制备燃料、烧成熟料和粉磨水泥等几个工序 [ 2 ] 。 2.2. 负荷分析 企业中用电设备大致可分为可调节负荷和不可调节负荷，对于那些每天只需运行一段时间的负荷称为可调节负荷，而有些设备的运行时间固定不能改变，这种就是不可调节负荷。不可调节负荷一天耗电量理论上不可改变，所以只能对可调节负荷进行调度优化，以得到可调节负荷用电最省的目的。 该水泥企业除去不可调节的用电负荷，剩下的可调负荷按处理阶段的不同整理如表1所示。 2.3. 生产用电设备负荷模型 对可调节负荷的控制就是在不同的时间对设备给予开或关的状态来实现负荷变化，为了简化计算，认为负荷工作时功率为定值，不工作时功率为零 [ 3 ] 。 假设在用电管理中，设n为工厂用电设备数，各设备 i = [ 1 ， 2 ， ⋯ ， n ] ，计划在一天24小时中对设备进行控制，令 N = [ 1 ， 2 ， ⋯ ， 24 ] 。电价一般是按小时定制的，但设备在运行时不一定在某个完整的小时里工作，也就是说设备的工作状态可能在24小时里可能是分散的，每次工作时间不一定相同。为充分考虑用电设备的实际使用情况，本模型将每个小时再分成几个相同时间 Δ t 的部分，则一天的时段数为 l = 24 / Δ t 。 引入变量 x i t 表示设备i在t时段里工作情况，因为设备只有开和关两个状态，所以令 x i t = { 1 ，       用 电 设 备 打 开 0 ，     用 电 设 备 关 闭 设第i个可调节负荷的平均功率为 P ( i ) ，( i = [ 1 ， 2 ， ⋯ ， n ] )，则可中断负荷在t时刻的用电功率为： p t p = ∑ i = 1 n x i t P ( i ) (1) 1) 等式约束 为保证工厂生产作业的正常运行，每个可调节负荷在一天中的运行时间一定和工厂必需的工作时间相等，只是运行时间段不确定，即第i个可调节负荷在尖、峰、平、谷的运行时间之和为定值： ∑ t = 1 24 x i t ⋅ Δ t = T i (2) 其中： T i 为该负荷每天所需的运行时间。 2) 不等式约束 供电公司和客户会签订一个的每个时段最大需求量的协议值D，这就要求在每个时间段所有负荷之和都不能大于最大需求量。在尖、峰、平、谷时段令不可调节负荷的平均功率分别为 P J ， P M ， P 0 ， P m ，可调节负荷在这四个时段的平均功率分别为 P ¯ J ， P ¯ M ， P ¯ 0 ， P ¯ m ，则这两部分之和满足以下不等式约束： { P ¯ J + P J ≤ D P ¯ M + P M ≤ D P ¯ 0 + P 0 ≤ D P ¯ m + P m ≤ D (3) Table 1 Third kind of adjustable load statistics tabl 安装位置 设备名称 处理原料 破碎石灰石电动机；石灰石入配料库皮带输送机；石灰石预均化堆场皮带传送机 制备生料 生料磨选粉机；原料入生料磨皮带输送机；生料磨主电动机；生料入库提升机；生料磨系统风机 制备燃料 煤磨系统排风机；煤磨主电动机；煤磨选粉机 烧成熟料 窑尾废气排风机；；熟料破碎机；窑头废气排风机；生料入窑提升机； 窑主传电动机；熟料拉链输送机；冷却机系统鼓风机；一次风机；窑尾高温风机 粉磨水泥 水泥磨系统风机；水泥磨主电动机；辊压机主电动机；水泥磨选粉机 安装位置 设备名称 表1. 第三类可调节负荷统计表
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user: 3. 计及舒适度的温控设备用电负荷建模 3.1. 空调能量消耗模型 假设用智能表来管理每个房间的空调，智能电表对第二天的室外温度分布有准确的估计。基于这一信息，一个特定区域内的若干房间的智能电表可以相互通信，并在24小时内优化每一天的能源使用计划 [ 4 ] 。假设一切通信的状态良好，当天实时室外温度及对下一天的室外温度预测比较精确，则可通过设置每一台空调在各个时间段的最优温度，使空调达到节能的目标。 空调能耗与室内外温度有关，考虑了m个空调每天工作n个小时，假设 i ⊂ { 1 ， 2 ， ⋯ ， m } 、 t ⊂ { 1 ， 2 ， ⋯ ， n } ，则第i个空调在第t小时的能量消耗可写成用当前室内温度 T i ， t 、上一个时间段温度 T i ， t − 1 以及目前的室外温度 T o u t _ t 表示的函数方程 [ 5 ] ： P i ， t = T i . t − T i ， t − 1 − α ( T o u t _ t − T i ， t − 1 ) β i (4) 其中 α ， β i 是与温度有关的参数，分别指的是传热和热效率。 假设第t个小时里的 P i ， t 是恒定的，所以所有空调在第t小时里的总的能源消耗计算公式如式(5)所示。 p t = ∑ i = 1 m P i ， t (5) 3.2. 热舒适指标的选取 在夏天，如果为了节电我们一般把空调温度调高，但一天中的某个时刻的空调设置温度较高会影响房间里人们的热舒适度。而热舒适度对人们的办公效率和生活质量有着密不可分的影响，所以单纯的温度控制无法满足人们的热舒适度要求。本文结合设置温度的控制和热舒适的控制建立了一种考虑热舒适度的空调节能方法，从而使用户感觉舒适的同时减少空调能源消耗。 丹麦的Fanger提出了一种表征人体热反应的评价指标，即预测平均投票数(PMV)。PMV代表了同一环境中大多数人的冷热感觉的平均，它是由人体产热和散热的差值计算出来的，此差值一般与房间中的用户的运动和服装有关。PMV可以用经验公式(6)表示，其值作为人体热感觉的主观评价标准 [ 6 ] 。 PMV = ( 0.32 e − 0.042 M / A + 0.032 ) ⋅ L (6) 其中M——活动量，单位为kcal/h；A——人体的表面积，单位为m 2 ；L——通过Fanger舒适方程计算出的体热负荷，单位为kcal/m 2 h。 PMV的取值范围是−3~+3，分别对应了人体的冷感觉和热感觉，如图1所示，PMV将人体的热感觉分为7个层次，当室内PMV值在[−1，+1]以内时，人体感觉较为舒适，所以在人体舒适的范围内，制冷时提高PMV的设置值和制热时降低PMV的设置值可以降低空调负荷和节约能源 [ 7 ] 。 热舒适的影响因素分为环境因素和人体因素，其中人体因素为人体代谢率和衣服热阻，在研究过程中一般设为恒定，而空气温度、空气流速、相对湿度和平均辐射温度等环境因素是控制PMV的关键 [ 8 ] 。 3.3. 虚拟电厂的模型 前面对水泥厂的空调进行了节能设计，节约下来的电能相当于建了“虚拟电厂”。建设虚拟电厂还有很多好处，一是不需要耗煤，在我国煤炭资源日益紧张的今天，这项措施可以利用现有的电能创造出更大的效益。二是不需要占地，把工厂建在虚拟的世界里，而把效益带到真实的世界来。三是不需要考虑环境污染问题 [ 9 ] 。所以建设一个虚拟电厂，在某些意义上来说好于建立一个真实的电厂。 图1. 舒适指标PMV与节能 这里建立的虚拟电厂以每小时为单位，出力为空调节约的电能，用来供给工业负荷，从而减少一天的用电费用。假设原本空调的设置温度是固定的，在对空调的设置温度进行优化后，根据空调能耗与温度设置值的关系，可得到t时刻空调的设置温度优化前后的功率值，所以虚拟电厂在t时刻发出的功率为： p t b = p t − − p t + (7) 其中 p t − 和 分别为t时刻空调的设置温度优化前后的功率值。 由于瞬时功率不能超过交流额定功率，所以有： 0 ≤ P t − ≤ P max 0 ≤ P t + ≤ P max (8) 当室内PMV值在[−1，+1]以内时，人体感觉较为舒适，所以舒适度要求为： − 1 ≤ PMV ≤ 1 (9)
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user: 4. 智能用电管理的数学模型 4.1. 目标函数 在电力公司采用价格型需求响应机制下，智能用电管理可以采用一天中用电费用最小为目标对用电负荷进行优化调整，模型中除了对工业可中断负荷用电顺序进行优化外，还将水泥厂的空调节约出的电能作为虚拟电厂的出力，假设这部分电的购买价格是固定的，并可以用数学方式描述如下 [ 10 ] ： min   V cost = ∑ t = 1 n λ t p t a ⋅ Δ t + ∑ t = 1 n γ p t b ⋅ Δ t (10) 式中： λ t 为时刻t的工业用电电价；g为虚拟电厂的固定电价； p t a 和 p t b 分别为时刻t的工业用电功率和虚拟电厂功率。 式(10)所描述的目标函数中考虑了优化可中断负荷的用电顺序及其工厂空调节电建立的虚拟电厂对工厂购电消费的影响。 4.2. 约束条件 1) 电功率平衡约束 p t p = p t a + p t b (11) 式中： p t p 为工业用户在时刻t时消耗的功率。 2) 发电机组出力约束 P min ， i ≤ P i t U i t ≤ P max ， i ，     t = 1 ， ⋯ ， T ;   i ∈ N (12) 式中： P i t 第i个机组在t时刻的出力， U i t 为开关变量，以0，1分别表示机组开、停状态。 3) 基于可中断负荷的生产用电约束，如式(2)和式(3)。 4) 计及舒适度的温控设备用电约束，如式(8)和式(9)。 上面所建立的工业用户智能用电优化模型为混合整数线性规划问题，可以采用MATLAB环境下的YALMIP求解。YALMIP是一位“集大成者”，它不仅自己包含基本的线性规划求解算法，比如linprog (线性规划)、bintprog (二值线性规划)、bnb (分支界定算法)等，而且还对cplex、GLPK、lpsolve等求解工具包进行了更高层次的包装。
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user: 5. 算例分析 5.1. 算例数据 本文原始数据来自江苏盐城某水泥工业用户，其地方规定的峰谷时段和电价如表2所示。 根据表1中水泥厂可调节负荷的分类，将每个处理阶段的可调节负荷看做一个整体，即五个负荷P1-P5，通过对各设备功率的分析得到这五个负荷各自的平均功率，另统计了这五个负荷平时工作的时间段，以便得到各负荷一天中运行的时间，可调节负荷运行参数明细表如表3所示。 由于19:00以后，室外环境温度变化很小，所以选择的天气数据为夏季7月份从7:00到19:00内的整点时的平均天气值，仿真当天的室外温度情况如图2所示，相对湿度为93%，平均辐射温度较强，风速为微风，人体代谢率为58.15 W/m 2 ，衣服热阻为0.5 clo。空调一天内的使用时长为12个小时，分别对应一天中从7:00到19:00内的整点值。假设未优化前的设置温度是固定的，优化后的空调设置温度的取值范围为[23℃， 26℃]中的整数值，在空调耗电模型中常量取值分别为 α = 0.9 ， β = − 10 [ 11 ] 。 Table 2 Peak and valley period and electricity price in a cement plan 时段 时长/h 电价/元/kWh 尖峰 11:00~12:00; 19:00~21:00 3 1.4 高峰 9:00~11:00; 18:00~19:00; 21:00~23:00 5 1.3 平段 7:00~9:00; 12:00~18:00 8 0.8 低谷 23:00~7:00 8 0.3 表2. 某水泥厂峰谷时段和电价 Table 3 Adjustable load operating parameter 负荷编号 功率/kW 运行时段 运行时间/h P1 1800 7:00~21:00 14 P2 7800 6:00~22:00 16 P3 6200 9:00~17:00 8 P4 5500 5:00~23:00 18 P5 14000 8:00~22:00 14 表3. 可调节负荷运行参数明细表 5.2. 用电情况分析 在MATLAB中采用YALMIP建模求解，可以得出各个可调节负荷的用电时段以及优化后的空调设置温度，为了更形象的说明工业智能用电管理的优化运行模型的经济性，本文对三个情景下的用电费用进行了计算和比较，3个情景分别如下：① 情景1：未对工业用电进行优化；② 情景2：优化工业可中断负荷的用电顺序，结果如表4所示；③ 情景3：在情景2下计及空调节能而产生的虚拟电厂出力，出力如表5所示。各个情景下的用电费用如表6所示。 情况1和情况2对比发现：水泥厂在采用优化可中断负荷的用电策略后其一天的电费比之前节约45%； 图2. 预报当天的温度 Table 4 The electric order of the optimized industrial interruptible loa 负荷编号Pi 工作的时间段t P1 1，2，3，4，5，6，12，13，14，15，16，17，23，24 P2 1，2，3，4，5，6，7，8，12，13，14，15，16，17， 23，24 P3 1，2，3，4，5，6，7，8 P4 1，2，3，4，5，6，7，8，10，12，13，14，15，16，17，18，23，24 P5 1，2，3，5，6，7，8，12，13，14，15，16，23，24 表4. 优化后的工业可中断负荷的用电顺序 Table 5 The output of virtual power plant produced by air conditioning energy savin 时刻t 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 出力/kW 30 27 17 18 18 18 8 9 19 18 18 18 表5. 空调节能而产生的虚拟电厂出力 Table 6 Electricity cost under different power consumption condition 场景 可中断负荷用电费用/元 温控设备用电费用/元 总的费用/元 1 502，938 1454 504，392 2 273，180 1454 274，454 3 273，038 1218 274，256 表6. 不同用电情况下的用电费用 情况2和情况3对比发现：若考虑空调节能构成的虚拟电厂对水泥厂用电的影响，用电费用也会相对减少，温控设备越多，则成本降低得更明显。
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user: 6. 结语 本文以江苏盐城某水泥厂为研究对象，建立可调节负荷用电模型，在满足企业每天产量的前提下，基于峰谷时段的电价信号进行用电负荷调度，降低用电成本，随后，基于可中断负荷建立水泥厂用电管理的数学模型，并计及生产工作区环境舒适度对温控设备用电负荷建模。在此基础上，建立了以用户总用电成本最小化为目标的智能用电优化模型。算例结果表明，在电价信号的引导下通过对可调节负荷对应的设备的在每个时间段的开断进行控制，将能将节约出来的空调电能建成“虚拟电厂”供水泥厂生产部分用电，使得企业在尖峰时段用电量较少，低谷时段用电量较多，不仅能减少用电成本，而且能起到削峰填谷的作用。
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user: 摘 要 石油管道A企业正处于行业的寒冬期，目前薪酬制度已不适应公司当前发展。通过对薪酬管理制度的研究，结合石油管道A企业实际情况，经过岗位评价识别出关键岗位，对标行业数据确定薪酬定位，系统科学地构建了一套适合石油管道A企业目前经营发展情况的薪酬制度。 关键词 :薪酬制度，岗位评价，薪酬定位，石油管道企业 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 石油管道A企业是从事陆上管道、盾构顶管、管线试压干燥、大型站场施工等业务的石油管道特种专业化施工企业。该企业目前面临的形势异常严峻，受到的考验错综复杂，管道市场快速趋缓，市场断崖狰狞初显，同业竞争更加残酷，人才生态环境不良，员工期望持续提高，原有的薪酬制度已不适应企业发展。
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user: 2. 薪酬战略 根据石油管道A企业外部环境存在的机会与威胁以及自身的条件，谋划出与企业总体发展战略相匹配的薪酬战略。目前石油管道A企业的薪酬战略关键点包括：一是利用薪酬政策辅助实现市场开发，争取做到力保国内市场份额，努力开发国际市场；二是利用薪酬激励公司技术专家及技能型人才的工作积极性，努力提高同业竞争优势；三是设置完善薪酬制度，满足员工持续提高的期望，提高员工的团队凝聚力、向心力，为企业的发展贡献每个人的力量 [ 1 ] 。
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user: 3. 构建新的薪酬管理制度 3.1. 岗位评价 依据石油管道A企业目标，首先进行岗位分类与分级。根据岗位的工作性质、特征，划分为不同类别。根据每一岗位的繁简难易程度、责任轻重以及所需学识、技能、经验水平等因素，将其归入一定的档次级别。根据岗位分类的结果，制定各类岗位的岗位说明书，明确各岗位的工作职责、上岗条件、工作内容等。根据石油管道A企业的经营业务及发展战略进行岗位评价，甄别出关键岗位(技术专家、技能专家、市场开发、翻译、电焊工、油气管线安装工等)，为后续的薪酬结构设计及薪酬调整作好基础工作。 3.2. 完善薪酬调查 通过各种途径及方式，收集同行业相关公司人员的工资福利待遇的信息，为本企业调整员工的薪酬水平提供依据、制定薪酬制度奠定基础，有助于掌握薪酬管理的新变化及新趋势，更有利于控制人工成本，增强企业竞争力。 根据石油管道A企业所处行业进行薪酬水平的市场定位，关键岗位薪酬水平应高于市场平均水平，向75分位甚至90分位看齐；非关键一般岗位薪酬水平应采取市场跟随策略，根据市场平均水平来确定，向50分位看齐。 3.3. 构建薪酬制度 薪酬是员工为企业提供劳动而得到的各种货币与实物报酬的总和，包括工资、福利和社会保险、企业补充保险等各种直接或间接的报酬。 3.3.1. 目前石油管道A企业的薪酬制度 石油管道A企业目前的薪酬制度主要由基本工资、绩效奖金、福利待遇构成。 1) 基本工资。执行中国石油天然气集团公司(以下简称集团公司)统一的工资制度(岗位岗技工资制)，石油管道A企业没有自主改变权利，故重新构建薪酬制度时基本工资制度不变。 2) 绩效奖金。绩效奖金分配方式不受集团公司统一规定，但受工资总额限制，故重新构建薪酬制度时应考虑在工资总额受控条件下进行科学的奖金分配。 3) 福利待遇。福利待遇部分受集团公司统一规定，因福利财务列支成本费用，不列支工资总额进行统计，故福利待遇不受工资总额限制，重新构建薪酬制度时可以充分考虑适合公司及员工个人利益的多种福利待遇形式。 3.3.2. 构建适合石油管道A企业发展的薪酬制度 根据石油管道A企业的发展战略，为了留住和吸引关键人才，提高员工满意度，故针对不同类别员工队伍设置不同的薪酬制度。 1) 项目管理施工人员薪酬制度。石油管道A企业正处于市场寒冬期，近期暂无新开工工程，故大批项目管理及施工人员暂时处于无工作任务状态。该部分人员薪酬制度设计要体现在非现金报酬上。只享受规定的基本工资及集团公司规定的相关津补贴，暂停奖金发放。为了将来行业市场转暖做好准备工作，稳定员工队伍和士气，石油管道A企业专门派人组织成立特种兵学校，开展各类适应企业未来发展及个人能力提升的培训。通过上述措施，企业在市场寒冬期间非但没有裁人，还提供了个人培训发展机会，即使暂停奖金发放，员工在心理上也更容易接受。 2) 机关正常工作人员薪酬制度。石油管道A企业正处于行业寒冬阶段，无新的施工项目在建，但为了保证企业正常运营及谋划未来发展，机关人员仍是正常工作，故机关人员的薪酬制度在工资、奖金、福利结构方面不变；但受企业整体经营情况影响，绩效奖金可以根据企业经营情况适当减少。另一方面，为提高员工的工作积极性及忠诚度，在受工资总额控制影响的前提下，可以着力研究间接薪酬及非货币薪酬。机关人员主要集中在基地本部办公及安家，人员比较集中，在企业成本运行范围内可以考虑弹性福利。所谓弹性福利，是指只控制总量，而把选择权交给员工，员工自己选择福利。弹性福利已经被充分证明是让员工自己做主，有效提升积极性的方式，故机关人员可以试行弹性福利。 3) 基层项目施工人员薪酬制度。基层项目施工人员是公司盈利的主要力量，因此石油管道A企业的薪酬制度要着重向施工一线倾斜。薪酬制度在工资、奖金、福利结构不变的情况下，可提高绩效奖金标准。为了体现绩效奖金发放的公平公正，各施工项目均制定本项目的绩效奖金考核方案，在企业本部对其核定的项目奖金总额控制范围内通过考核后灵活进行奖金分配。基层项目施工人员因工程需要，分布在祖国四面八方，项目人员安家大部分在老家，不在基地本部，故考虑弹性福利不适合员工实际需求，应考虑整体薪酬 [ 2 ] [ 3 ] 。基层项目施工人员的整体薪酬制度有：严格落实员工带薪休假，提供各种培训机会，拓宽人才成长通道，为员工职业生涯规划指明道路，改善一线员工的工作生活环境，丰富一线员工的业余生活等。对基层员工薪酬制度中整体薪酬最重要的一点是要建立认可激励制度，只要员工对企业、对个人的成长做出了贡献，企业就随时随地予以认可。 4) 关键人才的薪酬制度。相同岗位上的不同员工，做出的贡献可能相差很多，如何利用薪酬体系吸引和保留关键人才，尤其重要。在薪酬体系设计当中，如何能够在控制总额前提下，进一步加强关键岗位的薪酬竞争力，是企业在改革薪酬时要考虑的核心问题。石油管道A企业为保留关键人才，提高企业竞争力，在比较行业薪酬水平后，确定关键岗位薪酬定位。关键岗位薪酬水平应高于市场平均水平，向75分位甚至90分位看齐。在间接薪酬及非货币薪酬方面，除了综合前3类员工的薪酬制度外，还可以制定提供买房买车借款制度，该制度规定员工的还款额度及还款期限，同时为留住关键人才，还可以规定员工的工作期限，若员工在企业工作时间超过了约定的期限后，员工借款的本金利息可以免还。另外，还可以建立票据报销额度政策，采用报销的方式来提高关键人才的间接薪酬。
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user: 4. 结语 在借鉴成熟薪酬管理制度的基础上，针对石油管道A企业如何建立适应企业发展战略的薪酬制度提出了相应的对策，指出薪酬制定的关注点是薪酬制度与企业发展战略的链接、薪酬制度对关键人员的吸引和保留。
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user: 摘 要 GRACE卫星重力计划提供了高精度的全球时变重力场信息，可应用于研究地表物质迁移。目前主要有两种研究方法，包括利用时变重力场模型反演地表质量变化和利用研究区域的卫星观测数据直接反演局部地表质量变化。本文选择后一种方法，基于能量位差法计算研究区域上方的引力位差，再将位差观测值与局部地表的Mascon参数联系起来并解算病态方程。本文介绍了引力位差计算方法及基于空间约束的病态问题解算方法，利用模拟观测数据，反演了南美洲的水储量变化并对病态问题解算方法进行分析。研究结果表明在解算过程中，引入先验模型的空间约束迭代计算法可以有效提高反演结果精度。模拟计算结果验证了利用能量位差法反演局部地表水储量变化的有效性，2014年南美洲水储量变化结果表明，南美洲水储量呈季节性变化，在10天的时间尺度上也能明显反映出水储量变化特征。 关键词 :GRACE，Mascon，引力位差，空间限制，水储量变化 Copyright © 2018 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 GRACE (Gravity Recovery and Climate Experiment)卫星重力计划由美国宇航局和德国空间飞行中心联合实施，其科学目标是在400到40，000千米的空间尺度上，30天的时间尺度上提供全球重力场信息 [ 1 ] ，当前广泛应用于研究全球物理环境和气候变化，如研究全球水循环及区域水储量变化、极地与高山冰川消融、全球海平面变化、固体地球形变等 [ 2 ] 。 利用卫星观测数据(Level-1B)直接进行局部求解地表质量变化的优势包括：1) 仅采用研究区域上方的观测值，解算结果的空间分辨率得到了提高；2) 将局部地表质量变化作为待估参数，与球谐系数法相比，参数个数大大减小；3) 解算结果不需要进行滤波处理，高频信息得到保留 [ 3 ] ；4) 此外在解算过程中可以加入先验物理模型信息对参数进行约束，或者利用质量变化在空间时间上的相关性进行约束。 将研究区域按一定规则划分为若干格网，每个格网的地表质量变化视为均匀分布的水柱，等效水柱高即为该格网的mascon参数，反映特定格网范围特定时间段内的地表质量变化 [ 4 ] 。基于mascon参数利用卫星观测数据直接进行局部求解的方法广义上都可称为mascon方法。可以采用动力法 [ 2 ] [ 4 ] [ 5 ] 、能量位差法 [ 4 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 、在轨视线加速度法 [ 9 ] 等将GRACE L1B观测值与mascon参数联系起来，实现局部时变重力场的反演。 本文采用能量位差法反演局部地表质量变化。能量位差法的优点在于引力位与坐标系统选取(地心地固系或者地心惯性系)无关，并且计算过程不需要进行轨道积分 [ 8 ] 。利用能量位差法反演局部地表水储量变化主要分为两步，一是计算由水储量变化引起的GRACE两颗卫星间的引力位差，二是建立位差与mascon参数的关系，解算病态方程。本文采用星间距离变率观测数据对星间状态向量校正的方法来计算引力位差；基于牛顿引力定律建立位差与地表水储量变化之间的关系。本文考虑了质量变化的负荷效应影响，并推导了位差与mascon参数之间的线性关系式。由于利用轨道观测数据解算地表质量变化是病态的向下延拓过程，这一过程中，观测数据噪声会被放大，如果不进行约束，得到的结果将不稳定，出现条带现象 [ 6 ] [ 8 ] 。为获得稳定的结果，本文在解算过程中，引入先验模型进行空间约束以改善法方程求解的病态性。
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user: 3. 数值模拟与分析 3.1. 计算方案与流程 本文的计算流程如图1所示。主要步骤包括利用采用全球陆地资料同化系统发布的GLDAS (Global Land Data Assimilation System)全球水文模型数据模拟地表水储量变化，模拟卫星轨道及位差观测数据，选取研究区域，构建观测方程，解算mascon参数，并对结果进行比较分析。 3.2. 数据模拟 本研究采用GLDAS NOAH全球水文模型数据 [ 13 ] 模拟地表水储量变化。数据时间分辨率为3小时，空间分辨率为1度 × 1度，采用2014年的土壤水和等效积雪和等效积雪，扣除年均值，将每天8组数据取平均，得到日均水储量变化格网数据。在此基础上将其转换成60阶的球谐系数 [ 14 ] 。 将通过上述计算得到的365组日异常重力场模型与60阶的EIGEN-GL04C背景重力场模型叠加，得到模拟的真实重力场模型。不考虑卫星运行所受的非保守力及固体潮、N体摄动等保守力影响，不考虑岁差、章动、极移，假设地球匀速自转，采用14阶的Gauss-Jackson积分器模拟GRACE卫星的轨道。积分步长取5秒，弧长为1天，每天多计算一个历元，作为下一天的初始轨道参数。星间距离变率观测数据根据模拟的轨道数据进行计算。 模拟的卫星轨道和真实轨道相似，卫星轨道高度约为480千米，轨道倾角89度，偏心率0.1，运行 图1. 数据模拟及计算流程 速率约为7600米每秒，两颗卫星间距离约为220千米。模拟的10天轨道观测数据可以实现较为均匀且密集的全球覆盖。考虑到在真实数据处理中存在的各种误差，位差计算精度在0.001 m 2 /s 2 量级[ 7 ]，本次模拟在水储量变化作用下的位差中加入0.001 m 2 /s 2 的白噪声，得到2014年全年的位差观测数据。 3.3. 研究区域选取 本次模拟选择南美洲作为研究区域。南美洲包括世界上最大的流域，亚马逊河流域和拉普拉塔河-巴拉那河流域，流域季节性水储量变化大，且南美洲周围主要是海洋，质量变化相对于陆地来说可忽略不计，在反演过程中质量泄漏效应较小 [ 2 ] 。考虑到本次模拟中球谐系数均展开到60阶，对应空间分辨率为330千米，按照4度 × 4度将研究区域均匀划分为221个格网，如图2所示。由于位差观测数据对星下点附近质量变化敏感，选取的轨道范围与研究区域一致 [ 3 ] [ 8 ] 。由于10天的轨道可以较为均匀且密集的覆盖研究区域，而且位差观测值的采样率为5秒，研究区域上方有近1万个位差观测值，因此本文选择以10天的时间间隔反演南美洲的水储量变化。为验证反演过程的正确性及分析计算结果精度，将10天日均水储量变化格网数据取平均，转换为60阶的球谐系数，在此基础上计算南美洲区域4度格网中点的等效水高作为mascon参数的“真值”。
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user: 4. 计算结果与分析 4.1. 病态问题解算方法分析 图3表示2014年2月上旬南美洲水储量变化“真值”以及利用水文效应影响下的引力位差观测值，在不加入任何约束时，直接解得到的水储量变化结果。可以看到由于观测噪声和混频效应的影响，直接 图2. 南美洲格网划分及地形和主要河流示意图[ 2 ] 图3. 2014年2月1日至10日南美洲水储量变化模拟计算结果。左图：“真值”；右图：最小二乘直接解结果 解算的结果中有明显的南北方向的条带现象。 利用mascon参数先验值及先验协方差进行空间约束的方法反演得到的水储量变化结果如图4所示。根据计算结果与“真值”之差，可以看到不加先验模型得到的结果中多处区域仍有异常信号，加入先验模型信息后计算结果显著改善，和“真值”相比差别非常小，误差均方根仅有8毫米，这说明引入合适的先验水文模型可以有效提高反演结果精度，抑制观测噪声的影响，削弱条带现象。 4.2. 水储量变化结果分析 上述分析表明，利用能量位差法反演局部地表质量变化的解算过程中，采用引入合适的先验水文模型并迭代求解观测值方差及mascon参数的方法，可以有效的提高反演结果精度。本文基于该方法，采用模拟的2014年全年的水储量变化作用下的位差数据，以60阶的南美洲格网中点10天日均值水储量变化平均值为水文模型先验值，并计算相应的经验协方差函数作为先验协方差阵，以10天时间间隔反演南美洲的水储量变化。2014年南美洲水储量变化反演结果见图5，反演误差统计结果见图6。 南美洲的水储量变化幅度在正负250毫米之间，可以看到亚马逊河、奥里诺科河、托坎廷斯河、巴拉那河、圣弗朗西斯科河流域的水储量有明显的季节性变化。另外，10天的尺度上也能明显反映出水储量变化特征，相邻时间段的水储量变化有较为明显的差异，如12月上旬圣弗朗西斯科河流域无明显质量变化，中旬该区域有明显的质量增加趋势，下旬这一变化更为显著。如果时间分辨率取为一个月，则不能准确反映更短时间内的质量变化，因此提高反演局部地表质量变化的时间分辨率非常必要。
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user: 5. 结论 本文介绍了基于能量位差法的mascon方法反演局部地表水储量变化的基本原理，该方法主要分为两步，一是根据轨道观测值计算水文效应影响下的引力位差，二是由建立位差观测值与mascon参数之间的关系，解算病态方程。基于牛顿引力定律建立位差与mascon参数关系的过程中，将卫星与地面格网中点之间的距离进行球谐展开，以便于加入负荷效应改正。本文利用GLDAS水文模型数据模拟2014年全球陆地地表水储量变化，在此基础上模拟了GRACE卫星的轨道数据及水储量变化影响下的位差数据，反演了南美洲的水储量变化，验证了该方法的有效性，并对病态问题解算方法进行分析。在解算过程中采 图4. (a) 无先验信息解算结果；(b) 加入先验信息解算结果；(c) 无先验信息计算结果与“真值”之差；(d) 加入先验信息结果与“真值”之差 图5. 2014年南美洲水储量变化模拟计算结果 图6. 2014年南美洲水储量变化模拟计算结果 用空间约束迭代计算法，并引入合适的先验水文模型，可以有效提高反演结果精度。模拟计算得到的2014年全年南美洲水储量变化结果表明，南美洲水储量呈季节性变化，在10天的尺度上也能明显反映出水储量变化特征。先验水文模型的经验协方差阵参数与水储量变化信号强弱有直接关系。当位差观测值误差在0.001 m 2 /s 2 时，采用引入先验模型的空间约束迭代计算法，得到的水储量变化结果的相对误差不超过20% (见图6)。
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user: 摘 要 以西二线某盾构工程中提高劳务分包工程员工稳定率问题为例，通过现场调查，分析了劳务分包工程人员不稳定的要因，同时采取了公开绩效考核、明确奖励机制，宣传项目管理制度，给予劳务分包员工同等待遇等针对性改进措施，起到了良好的效果。 关键词 :盾构工程，劳务分包，员工稳定率 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 西二线某盾构工程是西气东输重要的控制性工程之一，采用泥水加压平衡式盾构机施工，隧道水平长度800 m，工期紧且地质情况复杂，盾构机的掘进控制难度较大。以往工程项目均采用公司自有员工进行施工，随着项目的逐渐增多，自有员工不能满足工程施工需求，项目开始探索新的施工管理模式——劳务分包 [ 1 ] [ 2 ] 。
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user: 2. 劳务分包存在的问题 该盾构工程劳务分包员工进场以来，出现了大批退场或辞职现象。频繁的辞职已经严重影响了工程的施工质量及整体工程进度，加重了工程的成本投入。 对2012年2~3月份劳务分包员工考勤汇总，并对劳务分包员工提出的改进意见、离场原因、关注问题进行统计分析，共计调查40人次，提交问题46项，如表1所示。
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user: 3. 要因确认 根据分析图，采取现场调查、无记名调查问卷和谈话等方法，对各末端因素进行了逐个确认，并编制了要因确认表(表2)。 Table 1 The note factor questionnaire of labor subcontracted employee 序号 影响因素 提交问题量/项 比例/% 人员关注度/% 1 项目管理因素 28 61 70 2 环境因素 10 22 25 3 劳务人员自身因素 5 11 12.5 4 其他因素 3 7 7.5 表1. 劳务分包人员关注因素调查表 Table 2 The confirmation table of key factor 序号 末端因素 确认内容 确认方法 标准 1 奖励机制不明确、不直观 劳务人员是否清楚了解绩效考核 统计分析 了解绩效考核，满意率超过85% 2 对项目制度有抵触情绪 是否存在对项目制度较大的抵触情绪 统计分析 对制度有抵触情绪人员 比例低于20% 3 关注点局限，沟通方法不当 管理人员关注点与沟通方式是否不当 统计分析 对员工关注及 沟通方法正确率低于70% 4 不能融入项目文化氛围 是否存在较多人员不能融入文化氛围 统计分析 作业人员融入项目文化 氛围比例75% 5 班组评先选优效果不显著 班组评先选优效果是否显著 统计分析 班组评先选优积极 响应比例占70% 6 饮食不适应 是否有大量人员饮食不适应 调查统计 人员饮食不适比例小于15% 7 外出请假条例严格 外出请假条例严格是否存在较大 抵触情绪 调查分析 人员对请假制度抵触 所占比例小于20% 8 粉尘伤害 对员工的伤害影响 分析验证 防护措施是否全面可行 9 工作噪音 对员工的伤害影响 现场分析 所承受噪音小于70 dB 表2. 要因确认表 通过以上9项确认，找到了3条主要原因，即不能融入项目文化氛围，对项目制度有抵触情绪，奖励机制不明确、不直观。
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user: 4. 实施对策 1) 公开绩效考核、明确奖励机制。组织所有劳务分包员工公开绩效考核方案，解释相关内容，明确奖励机制，将月掘进里程与奖励直接挂钩，设定基准值与奖励梯度。 2) 宣传项目管理制度。对劳务分包员工进行项目管理及施工作业制度的宣讲，通过学习和写作活动，加强劳务分包员工对制度的理解。效果检查：该对策能够让劳务人员了解并熟知项目制度为他们带来的好处，因为好多制度是用鲜血换来的，非常珍贵，在会上全部人员表示同意严格执行制度，达到了对策实施表中的目标，此对策有效！ 3) 给予同等待遇。加强项目管理人员对班组员工特别是劳务分包员工的关注，与其及时进行沟通，增进距离，给予必要的关怀。提高劳务分包员工的主人翁意识，落实“精诚合作，实现共赢”的口号，实行“五同”(同学习、同劳动、同管理、同生活、同待遇)管理，扭转人员不稳定的被动局面。效果检查：该对策能够让劳务人员感觉到项目重视他们，他们不是“外人”，通过五同管理措施，劳务人员稳定了，工程的安全质量也得到了保障。在工程结束撤场时，大部分劳务员工深情的表示：“期待我们下次的合作”，达到了对策实施表中的目标，此对策有效。
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user: 5. 结语 通过调查与对策实施，劳务分包员工稳定率由之前的50%提升至98%，比预期目标90%提高了8%，圆满完成了目标任务，极大地加强了与劳务分包单位的合作关系，为进一步探索劳务分包管理模式打下了坚实的基础。
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user: 摘 要 在顶管法管道施工中遇到地下障碍物、刀具磨损更换等被迫停机时，需要进行开舱处理。依托富春江顶管工程实例，针对带压开舱前的掌子面止水、带压开舱等关键问题进行研究，制定了有效的解决措施，对今后的顶管带压开舱技术具有重要的借鉴意义。 关键词 :泥水平衡顶管，掌子面止水，气压平衡，带压开舱 Copyright © 2018 by authors， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 顶管法以其低价、安全、快速、高效等优势已成为非开挖施工中不可或缺的技术，尤其在穿河越江隧道建设中得到了广泛应用。由于穿越的地层复杂多变，江河底部可能存在不明障碍物等情况，施工过程中不可避免地会遭遇被迫停机、开舱检查等问题 [ 1 ] 。停机位置一般位于水压较大的江河底部，无法采用常压开舱作业，带压开舱作业是必选方案。带压开舱作业存在较大风险，容易出现掌子面失稳坍塌、涌水等情况，给作业人员及设备造成灾难性后果 [ 2 ] 。以富春江顶管工程在风化砂岩层中开舱换刀为例，对顶管隧道外部周围止水、掌子面止水、压力计算、泥膜形成、带压开舱作业的工艺流程等进行介绍。
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user: 2. 工程概况 富春江顶管隧道水平长度658.05 m，隧道轴线四次变坡，首先以10.5%的坡度下行至80.4 m，变至曲率半径为4300 m顶进274.1 m，再以曲率半径1200 m顶进222.46 m，最后以14.5%的坡度上行71.57 m到达接收井。依次穿越地层为淤泥质粉质黏土、粉细砂岩、中粗砂岩、中风化砂岩及圆砾岩，其中中风化砂岩穿越长度约343 m，平均抗压硬度103 MPa (最大抗压硬度127 MPa)。 在顶进到(里程K0 + 408 m)时，操作人员发现泥水压力在1.8~2.4 bar (1 bar = 0.1 MPa)之间波动 (正常顶进泥水压力2.6 bar)，循环泥浆流量在190~300 m 3 /h之间波动 (正常泥浆循环流量240 m 3 /h)，泥水漏失严重，无法有效建立泥水压力平衡，此时顶进速度下降至3~5 mm/min (正常顶进速30~45 mm/min)，便立即停机。同时泥水分离区发现有铁块掉出，判断铁块为刀具破损刀圈和刀座垫块，为确保中风化岩层顺利顶进，需要开舱进行刀具检查。
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user: 3. 开舱存在问题 顶管施工采用刀盘开挖土体，用工作井千斤顶和中继间千斤顶顶进，隧道周围与地层之间使用润滑泥浆进行填充，地层水能通过润滑泥浆通道与掌子面形成透水通道，因此顶管施工带压进舱作业不仅要稳定开挖掌子面，还要阻止掌子面前部及隧道后部的地下水进入刀盘舱。进舱止水既要保证带压进舱，还要满足进舱作业结束后隧道外部的润滑效果 [ 3 ] 。
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user: 4. 开舱止水措施 4.1. 掌子面止水 开舱作业前掌子面止水要求填充的材料既能止水又不固结。首先，采用外循环向刀盘舱压注高黏泥浆(300 s)，填充掌子面岩层裂隙。其次，在泥水舱加注高黏泥浆(600 s)、锯末、聚丙烯纤维等，混合均匀，用气压模式通过联通管压注到刀盘舱内，封堵岩层裂隙并止水。 4.2. 隧道外部止水 隧道外部止水与掌子面止水同理，要达到止水的效果还不能产生固结，便于开舱作业后顶进施工的润滑效果。通过向顶管机尾部第1根混凝土管节的12个预埋注浆孔与顶管机壳体上9个注浆孔注入盾尾油脂，阻止隧道后部地下水进入刀盘舱。同时，通过减阻泥浆压注基站，向顶管机尾部第2~20根混凝土管节内的预埋注浆孔，压注600 s高黏泥浆，注浆压力不超过掘进面水土压力0.5~1 bar。根据实时监测压力变化情况调整注入量与压力控制，从而填充隧道与地层间隙，达到止水效果。