DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 4. 讨论 通过统计学分析，施加改良剂后玉米的根系发生了显著变化，添加改良剂后主根长与对照相比有所增长，侧根数目显著减少，一方面添加土壤改良剂可以改进盐碱土的理化性质，并且对玉米的生长有促进作用。主根长度往往体现土壤的理化性质、土壤条件等，当土壤理化性质适宜时，主根长度增长，侧根数则减少。当土壤性质不适宜时，则会出现侧根数增多，主根长度变短。此结果和弓晓峰 [ 16 ] 等的研究结论一致。此外，有研究表明，枯枝落叶的数量和质量通过影响植物侧根的觅食动态，从而影响植物侧根的生长 [ 17 ] 。 玉米幼苗的生物膜结构和功能的完整性是控制离子迁移和分布的主要因素，因此膜系统是植物盐害的主要部分 [ 13 ] 。植物所处的环境也可以通过生物膜结构的完整性反应出来，本实验中研究的叶绿素是植物光合作用的重要指标之一 [ 18 ] ，也能够反应出植物所处环境是否适宜其生长，其光合作用以及合成叶绿素的酶大部分存在于膜上，而保护酶系统、可溶性调节物质及丙二醛含量都是建立在膜结构对细胞影响的角度来说明的。本研究表明，添加秸秆以后，叶绿素含量高于对照组，这与其它研究结果一致，如赵珊珊 [ 10 ] 等的研究表明，在一定范围内，添加秸秆后，植物叶片中的叶绿素含量都比对照处理高，而且，秸秆量添加量越多，越橘叶片的过氧化物酶、可溶性蛋白质和叶绿素的含量越高，而过氧化氢酶的含量越低；此外，处理中用的秸秆不同，对植物生理指标的影响也不同。唐雪东等研究发现，唐学东等研究发现，添加适宜的草炭、苔藓等有机物在土壤中，可以有效提高叶片质量，增加叶绿素含量 [ 19 ] ；在冯锦泉等的研究中，通过覆盖改良土壤可以提高果树叶片中的叶绿素含量 [ 20 ] 。
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user: 5. 结论 实验添加4种改良剂即木屑、枯枝落叶、秸秆、农家肥可以提高土壤中有机物的含量，同时增加土壤的通气状况以及颗粒状况，从而影响植物的生长状况，由以上实验结果可知，对盐碱土壤进行改良后不同程度地影响各项生理指标。本研究中，4种土壤改良剂能够促进主根伸长生长，抑制侧根数目增加；添加枯枝落叶后叶绿素含量显著高于对照组，可溶性糖含量显著低于对照组；添加农家肥后玉米幼苗的叶绿素含量显著高于对照组，可溶性糖和MDA含量均显著低于对照组；添加木屑后可溶性糖、可溶性蛋白质和MDA含量均显著低于对照组；添加秸秆后可溶性糖显著低于对照组。
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user: 摘 要 针对经典和改进的PageRank算法在计算微博转发和评论时采取PR均值分配进而造成PR值损失问题，提出了一种参数可调的微博用户影响力评价方法RCRank。RCRank在已有的PageRank算法基础上，增加了微博转发和评论影响微博用户影响力计算值的可调节参数。在实际数据集上的实验结果表明，在计算用户影响力时，相比于传统的PageRank和TunkRank算法，RCRank方法更接近真实情况。 关键词 :微博用户影响力，有向图，PageRank，参数可调 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 Facebook、Twitter、微博、微信等流行的在线社交网络(Online Social Network，简称OSN)工具正在改变用户与用户之间的互联网通信和互动方式 [ 1 ] [ 2 ] ，网络社交、网上阅读、网上评论/转发正逐渐被人们接受，成为人们主要的社交方式。据《中国互联网络发展状况统计报告》显示：截止2018年6月，中国网民规模达到8.02亿人，其中微博用户规模为3.37亿人。以2018年8月份发生的85度C事件为例，在强大网民的舆论下，85度C在台湾的股价连续3天下跌21%，足见网络传播的威力。由于微博用户量大、传播迅速，微博传播规律的研究正成为政府和业界关注的焦点。研究OSN用户影响力，挖掘网络传播关键路径和关键节点，为政府就如何加快正面信息传播和控制负面新闻扩散提供决策支持，这很有意义。 就微博用户影响力评价而言，近几年，业界涌现出多种方法，典型的方法包括： 1) 基于URL追踪的评价方法。该方法通过追踪URL传播情况，按一定方式分配相应的影响力进而进行评价 [ 3 ] 。 2) 基于用户关系的评价方法。该方法参考Google的PageRank算法或其改进算法 [ 4 ] - [ 9 ] ，但没有考虑到“僵尸粉”影响，没有考虑到微博转发或者评论情况。 3) 基于用户行为的评价方法。微博用户行为包括微博转发、评论和点赞等，研究微博用户行为，主要是为排除“僵尸粉”干扰，通过结合微博用户行为计算用户影响力，能更符合真实情况 [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ] [ 13 ] 。这些方法中，有的考虑到用户粉丝数、用户是否认证、用户微博的转发和评论等指标，有效地解决了“僵尸粉”干扰情况。但有的忽略了微博用户本身影响力的不同，且单考虑用户行为因素，忽略了用户之间本身存在影响力传播不均匀情况，所以出现了基于用户行为权值的评价方法。 4) 基于PageRank和用户行为权值的评价方法 [ 14 ] [ 15 ] [ 16 ] 。近几年，有学者提出了传统的PageRank算法应用在计算微博用户影响力时会存在PR值分配不合理问题。例如，一个用户若经常转发或者评论某博主用户的微博，那么在传递PR值(影响力值)时，相比其他微博用户，该用户理应给予更大PR值才较为合理一些。基于此，提出引入权值思想的方法，这些方法都得到较好效果，但也存在一些不足。如下： 文献 [ 14 ] 为了弥补传统PageRank算法均值分配不足，提出基于用户行为权值分配的BWPR (PageRank based on behavior weight)算法，给特定用户分配大一些PR值，但该算法计算过程复杂，不利于大规模数据计算。文献 [ 15 ] 采用加权PageRank算法结合K-means算法计算各个领域用户的影响力，虽然节点影响力的传播按照边的权重分配，但算法仅适用于特定领域加权计。文献 [ 16 ] 利用权重修正传统的PageRank模型的概率转移矩阵，能取得较好的效果，但没有考虑用户微博转发和评论等特征。 综合考虑以上存在的问题，本文提出RCRank算法，该方法不仅考虑到微博转发和评论特征，而且考虑到传统PageRank算法存在均值分配不合理问题，通过引入可调节参数进行修正，且通过试验证明，该方法计算过程简单有效。
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user: 4. 结束语 RCRank算法中的可调节参数和近几年学者提出的边的权值，在作用上是类似的，都是为了解决传统基于PageRank计算方法中PR均值分配问题，但是计算过程和原理不同，RCRank算法主要从PageRank算法的底层结构分析，从构建有向图的层面，分析了有向图的入链和出链情况，增加一个可以协调分配的调节参数，从而解决合理分配PR值的问题。通过实验结果对比，RCRank算法比传统PageRank算法在PR值分配上更加合理，计算得到RMSE值比TunkRank算法更小。其次通过研究微博转发和评论的调节参数，发现调节参数大小在一定程度上可以作为挖掘用户列表中忠实粉丝的度量指标，但怎么合理的找出是否为忠实粉丝的度量阈值，提高挖掘的准确率，这将成为以后研究的工作内容的一部分。
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user: 摘 要 本文提出了一种适用于装配式轻钢混凝土板墙体系的新型边节点形式，并对其进行了初步的有限元模拟分析。该新型节点采用自攻钉对轻钢混凝土预制墙板进行连接，而后再在节点区现浇混凝土。此种节点连接方式在浇筑混凝土之前就基本可以承载，因而可在本层装配完工后继续下一楼层的施工，在缩短施工周期方面具有很大优势。随后的有限元分析表明，该板墙节点的延性非常好，破坏形态为板端塑性铰破坏，符合抗震设计要求。综上，该节点形式设计合理，具有一定的研究和应用价值。 关键词 :装配式节点，轻钢混凝土，组合结构，Abaqus Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 近年来，装配式建筑逐渐成为建筑行业发展的一大趋势，国家也在大力提倡和鼓励发展装配式建筑。装配式建筑在工厂中完成部分构件的制作，运到工地后通过现浇节点等将预制构件连接成整体即可，减少了施工现场的作业量，具有施工环境好、建筑垃圾少、工期短等优点，更有利于节能环保。不过也正是因为构件预制、节点现浇的施工方式，使得装配式混凝土结构的整体性不及传统的完全现浇式混凝土结构，预制构件间结合处往往容易成为装配式建筑的薄弱区。为此国内外很多人对装配式建筑的连接节点区进行了研究，取得了不少成果。 目前相对研究较多的节点形式主要有灌浆套筒连接、浆锚搭接、叠合式连接、预应力压接、螺栓连接、牛腿连接等 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] ，国内前三种连接方式应用相对较多。但是以上研究成果大多是针对装配式钢筋混凝土结构的，少部分可以用于钢结构，而在装配式组合结构方面的研究成果则非常少，很有必要进行这方面研究。鉴于此，本文提出了一种新型的、适用于轻钢混凝土组合结构的装配式板墙体系边节点形式，随后对其进行了有限元模拟分析。轻钢混凝土结构作为组合结构的一种，同其它形式的组合结构一样，既综合了钢与混凝土二者的优势，同时在装配化研究方面也存在很大空白。本文进行装配式轻钢混凝土板墙体系边节点的研究，正是希望能在一定程度上弥补这方面研究的不足。
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user: 2. 装配式轻钢混凝土板墙体系边节点设计及施工方案 2.1. 节点设计 本文截取上墙、下墙、板的一部分对板墙边节点进行说明，其中的墙与板均由冷弯薄壁轻型钢及混凝土组合而成。考虑到后期进行试验验证和有限元模拟的需要，文中板、墙等的尺寸均为试验及有限元模型中的尺寸。板、墙的宽度均为1.4 m，在此宽度范围内分布有6根冷弯薄壁槽钢，槽钢间距(腹板肢背到肢背距离)在中部为300 mm，端部加密为150 mm。槽钢间用扁钢进行横向拉结使之形成整体的型钢骨架，钢材间均采用钻尾自钻螺钉(文中简称为“自攻钉”)进行连接。取沿槽钢纵向的剖面图来进行说明，预制的上墙、下墙、板及装配节点如图1、2所示。 2.2. 施工步骤 装配时施工步骤如图3所示：1) 下层装配完毕后继续本层施工时，下墙已经竖立完毕，此时吊装预制板就位，将板端搭在下墙预埋的角钢和混凝土上并调整好位置，随后用自攻钉将板端外露型钢腹板与下墙型钢腹板连接好，此时预制板与下墙基本连接完毕。预埋角钢不仅在此时起临时支撑牛腿的作用， 图1. 预制墙、板 图2. 边节点详图 装配完毕之后还有提高节点抗剪及抗扭承载力的作用。2) 在板端每根外露型钢的上翼缘放一块冷弯薄壁角钢，角钢一面与板型钢上翼缘贴紧，另一面与下墙型钢腹板贴紧后再用自攻钉将其固定在下墙型钢上。这里后补该角钢主要是为了提高节点的抗扭承载力。3) 吊装上墙并对准位置，随后在预制上墙、下墙的外露型钢连接处套一个大一点的薄壁槽钢，一半与上墙型钢搭接，一半与下墙型钢搭接，再用自攻钉将其与上、下墙型钢连接好，这样就保证了上下墙之间的连续性。至此预制板、上墙、下墙的型钢间已完全连接成一个整体，形成了完整的传力路径，可以承担一定荷载，因而不影响下一层的继续施工。4) 最后在节点区浇筑自密实混凝土即可，到此板墙节点已完全施工完毕。养护完毕后混凝土不仅起着防腐、防火、防水等防护作用，同时也可与型钢协同受力。 图3. 节点拼装步骤 由以上施工过程可以看出，与当前国内应用较多的灌浆套筒连接、浆锚搭接、叠合层连接等节点形式相比，本文提出的节点形式在缩短工期方面具有明显优势。上述三种节点形式都必须等到浇筑并养护完混凝土或灌浆料后才能使预制构件连成整体，因而在养护完成之前不能进行下一层的施工；而本文所述节点虽然也有后浇混凝土，但它主要是起防护作用，在其浇筑之前已然通过自攻钉将各预制构件连成一体，型钢骨架已经提供了足够的承载能力，因而可以继续施工下一层，有利于缩短施工周期。
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user: 3. 节点有限元模型 为验证上述节点的可靠性，本文对其进行了初步的有限元模拟分析，有限元模型择要叙述如下。 3.1. 材料模型 钢材为Q345钢，单元类型采用S4R壳单元，本构模型采用双折线组合硬化模型。组合硬化模型结合了各向同性硬化与随动硬化模型二者的优点，既考虑了钢材的包辛格效应，又考虑了屈服面的变化 [ 4 ] [ 5 ] ，可以较好地模拟钢材在循环荷载下的塑性发展情况。 混凝土为C30自密实混凝土，采用损伤塑性模型来考虑其塑性发展 [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 。 混凝土及型钢骨架单元划分如图4。钢材与混凝土间采用嵌入约束来考虑二者的协同作用，对二者间的粘结滑移情况忽略不计。 3.2. 荷载施加 墙顶分布均匀的轴压力，标准轴压比取0.3，对应的设计轴压比为0.18 [ 9 ] 。 墙顶轴压力施加完成后，在其下一个分析步中施加板端的循环位移荷载。具体的施加方法是在板悬臂端切割出一块加载区域，然后定义参考点与加载区进行刚体约束，再将定义好的位移幅值施加在该参考点上。位移初期以2 mm的级差逐级增加，每级荷载循环一次，加载至10 mm后级差改为4 mm，每级荷载循环两次。 图4. 混凝土、型钢骨架单元 3.3. 边界条件 墙底约束三个平移自由度和两个转动自由度，墙顶约束两个水平方向的平移自由度和两个转动自由度，这样相当于墙底墙顶均为铰接，同时又可保证墙顶在轴压力作用下能够发生竖向压缩变形。具体来说是在墙底墙顶分别定义与之耦合的参考点，然后再约束参考点的上述自由度。 为了节省计算机内存、提高计算速度，取对称结构的一半来进行分析，在对称面上设置对称的边界条件。
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user: 4. 有限元分析结果 4.1. 荷载-位移曲线分析 节点的滞回曲线及骨架曲线见图5。可以看出，加载初期滞回曲线及骨架曲线斜率变化不大，基本接近于直线，说明此时试件基本处于弹性阶段，刚度基本没有退化；位移加载至22 mm之后，骨架曲线逐渐趋于平缓，刚度开始退化，但各级加载之间相比刚度退化不大；当位移达到54 mm之后荷载不再上升反而有些许下降，此时荷载约为32 kN。取试件的屈服位移为22 mm、极限位移为54 mm，则试件的延性系数为2.455 [ 10 ] ，而实际上这只是延性系数的下限，由于位移达54 mm之后荷载并未出现明显的下降，故实际极限位移远不止54 mm，实际延性系数要大于2.455，可见该板墙节点的延性很好。 因为模拟中采用了将型钢骨架嵌入混凝土中的约束方式，未考虑型钢骨架与混凝土间的粘结滑移，对混凝土的开裂等也难以如实反映，故模拟所得的滞回曲线比较饱满，没有出现捏缩现象。这样会高估节点的耗能能力，与实际有所不符，这一点尚有待继续改进。 4.2. 应力应变分析 试件的应力、应变云图如图6、7所示。 由型钢骨架应力云图可以看出，板、墙相交处的节点核心区应力较小，而核心区略往外的板端处应力较大；而混凝土应力云图中各处应力都比较小。由应变云图可以看出，不论是混凝土还是型钢骨架，应变较大的位置均为核心区略往外的板端处，其它位置的应变很小。 总体来说，节点核心区的应力、应变均比较小，较大的应力、应变集中在核心区略往外的板端处，这正是板端塑性铰所在的位置。试件的破坏模式为板端塑性铰破坏而非节点核心区剪切破坏，这与“强节点弱构件、强竖向弱横向、强剪弱弯”的抗震设计原则完全吻合。因而可以证明该节点设计的合理性，有一定的研究和应用价值。 图5. 滞回曲线及骨架曲线 图6. 混凝土、型钢骨架应力云图 图6. 混凝土、型钢骨架应变云图
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user: 5.结论 1) 采用自攻钉对轻钢混凝土预制墙板进行连接，而后再在节点区现浇混凝土，这种节点连接方式可以用于装配式轻钢混凝土组合结构。 2) 此种节点连接方式在浇筑混凝土之前就基本可以承载，因而可以在本层装配完成后继续下一楼层 的施工，故此种节点连接方式在缩短施工周期方面具有很大优势。 3) 该板墙节点的延性非常好，破坏形态属于板端塑性铰破坏，符合抗震设计要求。
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user: 摘 要 城市的快速发展导致地面交通拥挤，大量地下隧道被修建，修建过程中会遇到地下管线或者其他隧道等情况，如何安全的修建是重中之重。目前隧道修建的理论知识远远落后于工程实践，需发展隧道修建的相关研究。浅埋暗挖法是一个修建隧道的重要方法，施工过程中对地面扰动小，不影响地面交通和建筑物，需要的资金和设备相对较少，可以开挖多种不同的断面，本文基于北京地铁六号线西延段田村站~海淀五路居站区间隧道的开挖，利用FLAC3D建模，通过更换土压大小和衬砌参数来分析土压、衬砌参数等对地面沉降的影响以及浅埋暗挖法对管线的影响。 关键词 :浅埋暗挖，地下管线，数值模拟 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 前言 隧道施工对既有管线影响较大，不同施工方法的影响会有差别，可以概括为土体位移导致管道受力的改变。如今城市地铁迅速发展，轨道交通建设技术掌握不熟练，施工经验不足，缺乏熟练技术人员，加之高密度的城市区域施工环境复杂，城市轨道交通建设事故发生率居高不下 [ 1 ] ，造成了巨大的经济损失，故必须重视施工安全。需对地质、环境安全风险因素和上覆松散填土等地质条件复杂、下穿地下管线等环境条件复杂的部位 [ 2 ] 开展深入研究，具体工程具体分析，暗挖法施工对既有管线研究的文章并不是很多，因此针对暗挖法施工对既有管线影响的研究是十分必要的，有限元的数值模拟也是不可或缺的。 王丽 [ 3 ] 以西安地铁4号线为背景，使用有限元软件flac3d模拟了黄土地区隧道开挖对管线影响的研究，得出了沉降槽宽度、沉降量之间的函数关系，还指出了不同施工法会引起不同沉降量。 邱美丽 [ 4 ] 在充分考虑边界条件、力学模型等各种因素下的数值模拟研究中，得出单一变量中土体弹性模量越小，隧道直径开挖越大，都会给管线带来更多不利因素；管道和隧道间的净距越小，弯矩会越大。 张伦政 [ 5 ] 在弹性数值计算基础上建立的数值模拟和在基于塑性数值计算基础上的离心试验分别得出的结果和数值进行对比分析，得出二者都能反映实验结果，但是理论模型能更好地反映情况。 王霆 [ 6 ] 结合北京地铁5号线10号线工程概况，使用数值模拟，并用现场实测方法加以辅助，描述了PBA法对地面沉降的影响和对周围管线的影响，还进一步指出了土体、管线、施工之间的关系。
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user: 2. 工程概况 北京地铁6号线西延段田村站~海淀五路居站区间，西起田村站，沿田村路自西向东延伸，直至六号线一期起点海淀五路居站。区间沿线地势平缓，地面高程为54 m~57 m，轨面埋深24~29 m左右。沿线地面以下63 m勘探范围内地层可分为：人工堆积层、新近沉积层、一般第四纪沉积层及二叠系基岩四大层见表1。区间稳定水位位于底板以下，不需降水。拟建隧道上方纵横向管线众多，由于地质条件复杂，管线残留水对施工影响较大，且燃气、电信管线对沉降有严格的要求，施工风险高，施工过程中如何保证管线安全是施工控制的重难点。 Table 1 Formation Physical and Mechanical Index Tabl 物理力学性质 名称 天然密度ρ (g/cm 3 ) 天然快剪 摩擦系数 静止侧压 力系数 垂直基床系数 Kv (MPa/m) 水平基床系数 Kh (MPa/m) 地基承载力特征值(kPa) c (kPa) φ (˚) 人工堆积 地层 粉质黏土素填土① 1.75 8 10 — 0.50 — — — 卵石素填土① 1 2.00 0 8 — 0.50 — — — 新近沉积层 细砂② 3 2.00 0 15 0.35 0.35 25 20 130 卵石② 5 2.10 0 35 0.40 0.35 45 40 280 一般第四纪沉积层 卵石⑤ 2.20 0 43 0.43 0.30 70 60 400 粉质黏土⑥ 2.20 22 18 0.25 0.35 38 40 180 卵石 2.20 0 45 0.45 0.30 90 80 500 中粗砂⑦ 1 2.05 0 30 0.40 0.35 50 45 280 卵石⑨ 2.20 0 45 0.45 0.28 100 90 700 表1. 地层物理力学指标表
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user: 3. 材料本构关系 3.1. 土体 土体采用摩尔–库伦本构模型能有效的模拟真实情况，其破坏或屈服准则为 [ 7 ] ： ƒ S = σ 1 − σ 3 N φ + 2 f c N φ (1) ƒ t = σ 3 − σ 1 (2) 式中： ； 为应力空间的屈服函数。kN/m 2 ； 、 为最小和最大主应力，kN/m 2 ；c为材料的粘聚力，kN/m 2 ； 为内摩擦角，(˚)； 为应力水平，kN/m 2 。 3.2. 地下管线 地下管线视为刚性管，其接头处不发生相对转角，接头和管身拥有一样的刚度，一旦管线发生较大的沉降就会造成破坏 [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] 。为了便于分析建模，不考虑接头影响，管线均按无内压计算，忽略地下水的影响。 3.3. 边界条件 考虑施工位置周围边界是相对不变的，模拟中荷载主要为自重荷载，其他荷载忽略不计。模型上表面为自由面，其它面受到法向约束不能产生位移，管线两端也为固端约束。建模时让管道和周围土体节点不重合，模拟土体与管道可分离，使模拟情况更加符合实际。
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user: 4. 模型建立 因隧道与管线位置关系复杂，存在平行、垂直、斜交等多种关系，并且不同关系有不同弯矩。限于篇幅，本文只进行隧道与管线垂直关系的模拟。 依据工程概况，管线埋深4米，隧道断面直径6米，埋深20米，两个隧道之间间隔10米，建立模型如图1、2。 隧道和管道的位置关系如图3，隧道和管道相互垂直，两隧道平行。 图1. 模型正面图 图2. 完整建模 图3. 隧道和管道位置关系
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user: 5. 模拟数据分析 5.1. 沉降分析 1) 数值模拟是双线隧道同时开挖，形成凹槽形式的对称沉降槽，且在沉降槽距离隧道中心两侧17米内都有较大沉降，达到3毫米以上，在17米之外影响小，较大影响范围大约在隧道的三倍隧道直径范围内，在距离隧道中心线两侧30米之外的沉降几乎为零见图4。 2) 模拟发现管道在上侧受力均匀，侧面受力较大见图5。完全开挖后管道不同位置的位移图是凹槽型，管道的竖直最大位移大约为5.5毫米，左右方向的沉降是对称的，在30米之外的沉降约为0，管道在隧道中心30米开外受隧道开挖的影响很小。 3) 管线沉降在隧道中心位置略大于地表沉降，在距离隧道中心20米的地方管道沉降地表沉降接近，在距离隧道中心20米以外地表沉降略大于管道沉降。 图4. 管线和地面沉降 图5. 管道竖直方向应力 5.2. 管线参数的影响分析 5.2.1. 管线弹性模量参数 选用DN1200管道研究管道弹性模量对管道沉降的影响，其他条件也不变，然后分别设置管道弹性模量见表2。 Table 2 Parameter setting tabl 管道分组 管厚/mm 弹性模量/MPa 粘聚力/kPa 内摩擦角埋深/(°) 泊松比/m 第一组 40 300，000 / 4 0.2 第二组 40 22，000 / 4 0.2 第三组 40 16，000 / 4 0.2 表2. 参数设置表 在三种弹性模量下的位移变化规律见图6。 图6. 各强度管道沉降图 从图6可以看出，在管线埋深4 M的情况下，不同弹性模量参数管线之间的差异不大，变形基本一样，沉降形状均关于隧道中心线对称，最大沉降量在隧道中心线上方，弹性模量大的管道沉降比弹性模量小的管道沉降略小。因为管土相互作用，管受到土的压力而表现出抵抗作用，弹性模量大的管道沉降变形小，从管道沉降图看没有较大差异，所以增加管道的弹性模量来减少隧道开挖对管道带来的沉降是不可取的，耗资巨大，效果不明显。 5.2.2. 管线厚度 在隧道与管道垂直、管径为1200 mm的情况下，为了研究管道刚度对管道沉降的影响，设置参数进行对比见表3。 Table 3 Pipeline thickness parameter tabl 管道分组 埋深管道/m 厚度/mm 粘聚力/kPa 内摩擦角/(˚) 弹性模量/MPa 泊松比 第一组 4 20 40 45 14，500 0.2 第二组 4 40 40 45 14，500 0.2 第三组 4 60 40 45 14，500 0.2 表3. 管道厚度参数表 各厚度管道沉降变化规律见图7。 1) 在只改变管道厚度，其他条件不变情况下，管道沉降随着管道厚度增加会有一定的减少，不过影响范围都几乎一样，在距离隧道中线30米的地方沉降近似的接近于零，在距离隧道中心26米的位置到距离隧道中心2米位置的沉降斜率基本保持不变，都在隧道中心位置得到最大沉降。 2) 管道厚度的增加让管道的刚度提升，土与管道的相互作用也会提升，同时应注意施工对管线的扰动影响较大。 5.2.3. 开挖进尺分析 隧道的开挖进尺对管道沉降的影响非常大，虽然开挖进尺越大，施工速度越快，但是过大的开挖进尺容易导致事故的发生，所以确立合适的进尺很重要。为了更好的研究开挖进尺大小对管道沉降的影响，分别设置开挖进尺为2米、4米、6米，其塑性区分布见图8、9、10。不同开挖进尺下的管道沉降量见图11。 图7. 各厚度管道沉降图 图8. 开挖步距2米的塑性区 图9. 开挖步距4米的塑性区 图10. 开挖步距6米的塑性区 图11. 不同开挖步距的沉降 1) 不同开挖步距的沉降曲线都是关于隧道中心对称的，且不同开挖步距的水平影响范围差不多，都在左右30米范围内，在隧道中心位置的沉降量最大。 2) 不同开挖步距对沉降的影响很大，开挖步距2米改为开挖步距4米增加一倍沉降量5 mm，开挖步距从4米改为6米，沉降量增加了4.5 mm，虽然增加趋势略有减少，但是沉降不可忽视，开挖步距为2、4、6米的斜率分别为0.21 mm/m、0.51 mm/m、0.56 mm/m，斜率逐渐增大。 3) 开挖引起的塑性区主要集中在隧道周围和管线所在地层。随着开挖步距的增大，塑性区逐渐增大，主要是因为衬砌不能维持隧道周围土体的变形，引起大量土体的拉剪变形发展成塑性区。模拟中由于上台阶先开挖和支护，隧道下方产生很大的压力，在开挖步距较大情况下导致了每个隧道两侧会有很大剪切变形。 5.2.4. 衬砌强度分析 衬砌强度对管道位移的影响较大，确定合适的衬砌强度很重要，下文从不同强度衬砌引起的管道变形来进行数值模拟，衬砌参数见表4。 Table 4 Lining parameter 衬砌分组 弹性模量/MPa 体积模量/kPa 剪切模量/(˚) 泊松比 第一组 一衬 25，500 17e9 10.2e9 0.25 二衬 32，500 21.7e9 12e9 0.25 第二组 一衬 20，000 13.3e9 8e9 0.25 二衬 25，000 16.7e9 10e9 0.25 第三组 一衬 15，000 10e9 6e9 0.25 二衬 15，000 10e9 6e9 0.25 第四组 一衬 5000 3.3e9 2e9 0.25 二衬 5000 3.3e9 2e9 0.25 表4. 衬砌参数 四组不同衬砌下管道沉降变化规律见图12。 图12. 不同衬砌参数沉降图 通过对不同衬砌下管道沉降图分析得到如下结论： 1) 所有沉降槽都是关于隧道中心线对称，在隧道中心线位置的沉降量最大，在距离隧道中心线约为30米的地方的沉降趋于零，认为隧道开挖影响范围约为距离隧道中心线约为30米范围内。 2) 沉降量随着衬砌强度的降低而增大，并且增大速度越来越快，在强度低于第三组值后，沉降量迅速变大，出现高达8 mm的沉降量。第三组的参数可以作为一个分界线，在第三组参数前后会出现较大差异的影响，对实际工程有一定的参考意义。
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user: 6. 数值模拟与实际情况对比分析 数值模拟认为双线隧道同时开挖，加固注浆是均匀的，衬砌强度也是均匀的，施工工序速度一样，忽略了地下水的影响，这些与现实情况存在一定差异。通过数值模拟试验与现场实测数据形成相应的沉降曲线，如图13所示。与实际工程相比，数值模拟的最大沉降为5.75 mm和实际情况的4.35 mm相差1.4 mm，不过规律基本一致，在距离管道约为10米处开始出现明显沉降变化，在远离管道20米处沉降量变化趋于稳定。在隧道开挖前期管道的沉降量十分微小，随着施工的推进，出现了一段快速的沉降段，跟数值模拟过程趋于一致。 图13. 现场沉降与模拟沉降对比图
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user: 7. 结论 1) 管片厚度对管片沉降有一定的影响，在只改变管道厚度其他条件不变的情况下，沉降量会随着管片厚度的增加而出现微小的减少。 2) 沉降在隧道中心位置最大，随着开挖步距的增大沉降增加趋势略有减少，但是沉降量不可忽视。开挖引起的塑性区主要集中在隧道衬砌周围和管线所在地层。随着开挖步距的增大，塑性区逐渐增大，由于隧道上台阶先开挖和安装衬砌会导致拱脚的应力增大，拱脚位置最为危险。沉降量随着衬砌强度的降低而增大，并且增大速度越来越快，施工过程中应保证衬砌的强度。 3) 从力学方面分析，为了减少塑性区域，考虑预留部分土体作为支撑，能改善围岩应力，使得土中应力重新分布，降低沉降量，提高施工的安全性。 4) 模拟结论可为类似工程提供参考。
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user: 摘 要 1998年、2017年6~7月长江中下游地区均出现了历史罕见的持续性大暴雨天气，造成了流域性的洪涝灾害，损失较大。利用全国降水实况资料及NCEP 2.5˚ × 2.5˚全球高度场再分析数据，对比分析两年大尺度环流形势差异，结论如下：1) 1998年、2017年6月500 hPa亚欧中高纬地区均存在阻塞形势，其中1998年为两脊一槽的双阻型、2017年为两槽一脊的单阻型；2) 1998年暴雨过程出现在乌山阻高强度指数达最大后的减弱前期，2017年暴雨出现在乌山阻高强度指数加强的时段；3) 1998年副高强度属历史罕见，副高位置异常偏西偏南，并且长江中下游出现“二度梅”，2017年副高位置较历年偏西偏南，但异常程度低于1998年；4) 1998年和2017年6月100 hPa南亚高压均呈青藏高压模态，较历年偏南偏强，对应中层西太平洋副热带高压偏南偏强并西伸，两者相向而行，造成长江流域多雨。 关键词 :阻塞形势，乌山阻高强度指数，西太平洋副热带高压，南亚高压 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 1998年、2017年暴雨天气过程简述 1998年整个长江中下游地区的特大洪水主要是由6月中下旬和7月下旬的两段特大暴雨造成。6月中下旬200 mm以上的降雨区位于长江以南，主雨带位于江南北部、两湖地区；7月下旬，200 mm以上的降雨区向西扩展至嘉陵江、金沙江等地，但主雨带仍然位于两湖地区。长江以南地区梅雨期累积降雨量都在500 mm以上，700 mm以上强降雨中心位于两湖地区(图1(a))。持续性强降水造成长江沿岸出现流域性的洪涝灾害，损失巨大。 2017年6月下旬到7月上旬初，长江中下游尤其是两湖地区出现了历史罕见的大暴雨天气，主雨带位于江南中北部，两湖地区最大累积雨量达到600 mm，其中湖南中北部旬降水量超过300 mm (图1(b))，多地日降雨量超历史极值，湘江长沙站水位39.5米，创历史新高，超过1998年39.18米，湘江流域出现历史罕见的洪涝灾害。 图1. 1998年、2017年梅雨期累积降水(单位：mm)
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user: 2. 天气形势分析 利用NCEP 2.5˚ × 2.5˚的月平均高度场再分析数据，计算1998年、2017年6月500 hPa位势高度及距平场，如图2。1998年6月，500 hPa亚欧中高纬为两脊一槽的双阻型天气形势，两脊分别位于乌拉尔山地区及鄂霍茨克海附近。两脊在500 hPa高度场上异常发展，乌拉尔山高压脊正距平达80位势米，鄂霍茨克海高压脊正距平达60位势米，西阻强于东阻。贝加尔湖以东的蒙古地区是一个向西倾斜的低压槽，槽后西北风引导北方冷空气南下到达长江中下游地区。在低纬度地区，西太平洋副热带高压成带状分布，高压中心位于(25˚N，160˚E)附近，其588线西伸至华南沿海，脊线位于20˚N附近。长江中下游地区多短波槽活动。中高纬度的阻塞形势使蒙古地区的低槽稳定少动，来自贝加尔湖西侧的槽后偏北气流源源不断向南输送，与来自副高西侧的西南暖湿气流汇合于长江流域，为梅雨锋暴雨提供充足的水汽条件及动力条件。 图2. 1998年6月、2017年6月500 hPa月平均高度场(曲线)及距平(阴影) (单位：10 gpdm) 2017年6月，亚欧中高纬地区为两槽一脊的单阻型天气形势，两低压槽分别位于乌拉尔山西侧的东欧平原及勘察加半岛至日本岛一直延伸至长江中下游一带。乌山西侧低槽在500 hPa高度的负距平达100位势米以上，日本岛附近的槽明显向东倾斜，槽区宽广，长江中下游地区位于低槽底部；冷空气主要从贝加尔湖以东沿低槽后部南下到达长江流域。高压脊位于贝加尔湖与巴尔喀什湖之间，脊内正距平达80位势米，强度与1998年乌山阻高相当。低纬度地区，西太平洋副热带高压成带状，高压中心位于(28˚N，180˚E)附近，相对于1998年偏北偏东，对日本岛附近的低槽东移入海有一定阻挡作用。副高588线西伸至华南沿海，脊线位于18˚N附近，较1998年略偏南。 对比1998年及2017年500 hPa大尺度环流形势可知，不论是中高纬的阻塞形势，还是副高的强度、位置，二者均存在明显差别，其造成的暴雨强度也大不相同。下面将对影响暴雨的大尺度环流因子进行逐一对比分析。
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user: 3. 阻塞高压 大量研究发现，用相对于当日全纬圈平均高度的正偏差表示阻高强度比相对于格点的多年平均高度的距平更合理 [ 1 ] 。因此，参考陈菊英 [ 2 ] 关于乌山阻高强度指数(UBHII)的计算方法，采用NCEP 2.5˚ × 2.5˚的逐日高度场资料，计算500 hPa乌山地区(30~100˚E，45~65˚N) UBHII的日值以进行后续分析。 3.1. 乌山阻高强度指数(UBHII) 1998年6~7月，两湖地区多次发生暴雨及大暴雨，取桑植、沅陵、常德、岳阳四站的平均日雨量与乌山阻高强度指数(UBHII)分析见图3(a)。1998年6月上半月，乌山阻高持续增强，14~17日 UBHII > 1.0，其中16日达到极大值1.58，17日开始UBHII急剧减小，21日后出现第2个减弱期，23~25日湖南地区出现暴雨。同样，在7月19日UBHII达到极大值1.26又迅速减弱后，22~23日对应有大暴雨出现。由此可见，在乌山阻高异常加强后又突然崩溃的减弱时段湖南地区对应有强降水过程出现。 2017年6月下旬至7月上旬初，湘水、沅水流域出现持续性暴雨、大暴雨天气过程，取长沙、株洲、湘潭、益阳、娄底、怀化、邵阳七站平均日雨量与乌山阻高强度指数(UBHII)分析见图3(b)。6月17日UBHII达极大值0.82后开始减弱，21日达极小值；22~26日UBHII波动变化，24~25日湖南出现暴雨天气过程，对应UBHII增大期间；6月28日~7月3日，UBHII再次加强，并在7月3日达到极大值0.51，在此期间，6月30日~7月1日，湖南多地出现大暴雨。强降水出现在乌山阻高加强的时段，这与1998年强降水出现在乌山阻高崩溃期不同。 图3. 1998、2017年6~7月乌山阻高强度指数(UBHII，单位：100 gpdm)逐日变化(曲线)与湖南面平均逐日降雨量(单位：mm) (直方柱)的对比 3.2. 乌山阻高强度对暴雨过程的影响机理探讨 根据3.1中分析可知，1998年6~7月强降水出现在乌山阻高异常加强后又突然崩溃的减弱时段。选取1998年6月23~26日500 hPa平均高度场(图4)分析如下：23日乌山阻高强度达到588位势十米，UBHII为0.3，在其东西两侧有两个强大的冷涡，乌拉尔山地区环流经向度特别大，24~25日，乌山西侧的强冷空气明显向东移动，迫使乌山阻高也东移，而由于乌山阻高东侧的冷涡东移速度大于其西侧低涡，使得乌山阻高脊区拉宽强度减弱(UBHII减小)，并且脊前冷空气向南扩展到达长江中下游北部。与此同时，23~26日副高明显西伸，西南气流加强。长江中下游地区正好处于西北气流和西南气流的强烈交锋地带，因而发生暴雨。 从500 hPa平均高度场可知，2017年6月27日(图5)阻塞高压位于100˚E附近，并且形成了一个580位势十米的闭合圈，阻高西侧冷低涡向东移动，阻高东侧自日本岛延伸至长江中下游地区的东亚大槽槽区宽广；27~29日阻高西侧低涡东移并推动阻高也向东，由于副高强大且稳定少动，形成一道“高压墙”，迫使阻高挤压变形，UBHII持续增大，极大值达0.5，而东亚大槽断裂成南北两支，北支东移入海，南支在阻塞高压和副热带高压的双重挤压下经向度加大，形成北脊南槽的环流形势；30日，从阻高中分离出的高压前部偏北气流与副高西侧西南急流交汇，两湖盆地出现特大暴雨，特大暴雨发生在阻高强度加强的时段。 图4. 1998年6月23~26日((a)~(d)) 500 hPa高度场(单位：gpdm) 图5. 2017年6月27~30日((a)~(d)) 500 hPa高度场(单位：gpdm)
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user: 4. 西太平洋副热带高压 夏季西太平洋副热带高压的强度和位置与长江中下游地区的降水关系密切。副热带高压偏强，中国北方上空偏北气流强盛、南方地区偏南风异常；西太平洋副热带高压西侧暖湿气流北进与北方冷空气在长江流域汇合形成水汽辐合，易使长江流域多雨 [ 3 ] 。 利用NCEP 2.5˚ × 2.5˚月平均高度场资料计算1998年、2017年1~6月500 hPa西太平洋副热带高压面积指数、西脊点位置及脊线位置，见表1。2017年副高面积指数在1~3月较历年同期稍强，从4月开始，副高出现爆发性增强，而1998年副高面积指数明显大于2017年，较历年平均显著偏强1~2倍，副高面积指数在6月达到历史极值。从西脊点位置看，1998年1~3月副高588线在北半球可从东太平洋一直延伸至西太平洋(图略)；4~5月588线在北半球连成环状；6月西脊点也明显偏西。这种情况在历史上属于少见，显然出现这种环流形势同副高强度特强有关。2017年，副高西伸脊点较历年同期偏西，但与1998年相比，其位置偏东10˚E左右。另外，1998年6月副高脊线位置较2017年更偏南。 Table 1 Characteristics of subtropical high in the Western Pacific in 1998 and 201 月份 面积指数 西伸脊点(E) 脊线位置(N) 30年平均 1998 2017 30年平均 1998 2017 30年平均 1998 2017 1 34 148 45 145.5 90 125.0 7.9 17.4 18.3 2 25 134 52 151.4 90 132.5 6.5 16.5 17.3 3 39 144 57 132.8 90 120.0 10.1 17.3 16.9 4 53 142 147 119.8 90 95.0 14.1 18.4 17.1 5 67 170 198 121.3 90 92.5 17 19.2 18.6 6 115 237 223 123.7 97.5 110.0 21.5 20.4 20.7 表1. 1998年、2017年西太平洋副热带高压特征 研究表明，当夏季西太平洋副热带高压脊线比正常偏南或西脊点比正常偏西时，长江流域降水偏多。因为此时500 hPa高度场上经向环流发展，梅雨锋东段南移，抑制西太平洋副热带高压北上，从而使冷暖空气交汇于长江及其以南地区，常在长江流域形成多雨洪涝 [ 4 ] 。1998年，副高异常偏西偏南，长江中下游甚至出现“二度梅”，持续性暴雨造成长江全流域性大洪水。2017年副高异常程度较1998年小，仅在洞庭湖水系及长江干流湘水、沅水、资水造成区域性洪水。 根据气候规律，副高的季节性变化明显，一般在6月中旬副高出现第一次北跳，跳过20˚N，在7月中下旬出现第二次北跳，跳过25˚N，两次北跳时间大致与我国长江中下游的入梅、出梅时间一致，梅雨期主雨带主要位于副高脊线以北6~11个纬距内 [ 5 ] 。由图6(a)知，1998年6月第2候，副高初次北跳越过20˚N，并且西伸至100˚E以西(图7(a))，此时梅雨雨带已在两湖之间形成，入梅时间较往年略早几天，入梅后副高持续偏西偏南，因此雨带一直在两湖地区徘徊。6月第5候，副高北跳至24˚N~25˚N之间，雨带从两湖地区移至长江中上游及汉江中下游地区，当7月第2候副高北跳至30˚N，长江中下游梅雨暂时结束。但7月第4候副高脊线突然南退至20˚N~23˚N，同时伴随西伸(图7(a))，此时长江中下游迎来“二度梅”，长江中下游干流及两湖地区出现了持续性的强降雨天气，洪涝程度进一步加重。 2017年6~7月副高西界维持在110˚E附近(图7(b))，6月第3候副高初次北跳越过20˚N(图6(b))，长江中下游地区梅雨开始，第3~5候副高脊线在22˚N~25˚N之间摆动，长江中下游地区出现连阴雨天气，雨带维持在两湖地区至江南南部；6月第6候末副高脊线南落，主雨带也随之向南移至长江支流湘水、沅水及资水流域；7月第2候，副高脊线出现第2次季节性北跳，跳过30˚N，梅雨结束。
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user: 5. 南亚高压 南亚高压是东亚夏季风系统的重要成员之一，对长江中国下游地区夏季降水有直接影响。南亚高压夏季存在双模态的分布特征，即南亚高压主要中心在青藏高原和伊朗高原上空相互交替，当南亚高压中心持续为一种环流模态时，往往造成中国夏季降水的持续性异常 [ 6 ] 。图8是100 hPa位势高度月平均场，可以看出，1998年和2017年6月，整个亚洲季风区均在强大的南亚高压控制之下。主要高压中心位于青藏高原上空，呈青藏高压模态；1680位势米以上面积1998年大于2017年，高压中心位置1998年较2017年偏东。 图6. 1998年、2017年6~7月西太平洋副热带带高压脊线位置变化 图7. 1998、2017年6~7月500 hPa高度场(单位：gpdm)沿25˚N经度–时间演变((a)、(b)) 图8. 1998、2017年6月100 hPa平均高度场(单位：gpm) 根据王盘兴等 [ 7 ] 关于计算闭合气压系统环流指数的方法，计算1998年、2017年6月南亚高压面积、强度及中心经纬度见表2。1998年、2017年南亚高压面积和强度均大于历年平均，且1998年大于2017年，表明1998年和2017年6月南亚高压均偏强，1998年强于2017年。从高压中心经纬度来看，1998年、2017年南亚高压中心经度位置均比历年同期偏东，而2017年高压中心纬度较常年同期及1998年偏南。可见，南亚高压呈青藏高原模态、偏南偏强，对应中层西太平洋副热带高压也偏南偏强并西伸(见表1)，两者相向而行，造成长江流域多雨。 Table 2 Characteristics of South Asia high and 30-year averages in June 1998 and 201 年份 面积 强度 中心位置 经度(˚E) 纬度(˚N) 1981~2010年平均 0.34 1.32 73.6 27.7 1998年 0.51 2.71 78.7 28.7 2017年 0.48 1.98 75.7 27.5 表2. 1998年、2017年6月南压高压特征值及30年平均
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user: 6. 结论 1) 亚欧中高纬地区存在阻塞形势、副热带高压位置异常偏西偏南、南压高压呈青藏高压模态，三种大尺度天气系统相互作用，提供动力条件、水汽条件，造成1998年、2017年6~7月长江中下游地区出现大范围持续性暴雨。 2) 1998年6月为双阻型阻塞形势，暴雨出现在乌山阻高强度达最大后的崩溃减弱前期；2017年6月为单阻型阻塞形势，暴雨出现在乌山阻高强度加强的时段。 3) 1998年副高强度属历史罕见，副高位置异常偏西偏南，长江中下游出现“二度梅”，2017年副高强度较历年同期偏强、位置偏西偏南，但异常程度低于1998年。南亚高压呈青藏高原模态、偏南偏强，对应中层西太平洋副热带高压也偏南偏强并西伸，两者相向而行，造成长江流域多雨。
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user: 摘 要 通过盆栽试验，将香蕉枯萎病菌孢子悬浮液接种于蕉苗根部，评价施用3种海产品下脚料发酵物(海鱼下脚料发酵液、海蜇下脚料发酵液和海虾下脚料发酵液)，不同浓度下对香蕉枯萎病的防治效果。试验结果表明，25天后，海虾下脚料发酵液在10倍、50倍和100倍浓度下的病情抑制率达39.7%、33.3%和27.6%，防治效果最好；其次是海鱼下脚料发酵液，10倍液的病情抑制率最高达26.1%；海蜇下脚料发酵液病情抑制率较低，只有11.1%。海虾下脚料发酵液对香蕉枯萎病有显著防治效果，其作用机理可能与其含有丰富的甲壳素有关。 关键词 :香蕉枯萎病，下脚料，发酵液，病情抑制率 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 香蕉是中国最大宗的热带水果以及第五大宗水果。近年来，香蕉种植的经济效益较好，刺激香蕉生产高速发展 [ 1 ]。香蕉枯萎病是毁灭性病害，曾给巴拿马、哥斯达黎加、洪都拉斯、哥伦比亚等南美洲国家和我国台湾的香蕉产业造成毁灭性减产 [ 2 ]。在全球香蕉产业迅猛发展的同时，遭遇有史以来枯萎病最严重的威胁和挑战 [ 3 ]。中国是世界香蕉的主产国之一，我国的香蕉生产近50年来发展迅猛，居全球第4位。由于香蕉的高经济效益，近几年来，香蕉产业为我国国民经济的发展做出了重要贡献。但是，香蕉枯萎病的毁灭性危害已是泛滥成灾，致使香蕉产业的发展严重受限。 枯萎病是香蕉的一种毁灭性病害，其病原菌为古巴尖孢镰刀菌[Fusarium oxysporum f. sp. Cubense (E. F. Smith) Snyder et Hansen]，其中以4号生理小种对香蕉的致病力最强 [ 4 ]。具有很强的传染性，一旦扩散蔓延则难以控制，该病在拉丁美洲许多国家早有发生，1904年该病在美国夏威夷首次发现，现分布遍及亚洲、非洲、澳大利亚、南太平洋岛国及热带美洲的香蕉产区 [ 5 ]。 目前防治香蕉枯萎病的方法有：① 轮作。由于我国香蕉种植地比较分散，排灌不统一，导致轮作难度大；② 选用抗病香蕉品种。香蕉抗病品种育种周期长，短期内难以见效，并且香蕉品质也不如原来的品种；③ 化学防治。如使用多菌灵、敌克松、普克等杀菌剂灌兜，此法虽有一定防治作用，但效果并不理想。并且长期使用杀菌剂，还将引起农药残留、环境污染、病原菌抗药性等问题；④ 生物防治。此方法被认为是目前最安全的防治措施，符合环境保护和有机食品发展要求 [ 6 ]。但是单纯生防菌防病速度慢，且效果不稳定，原因是生防菌作为外来菌受土壤条件影响大，不易在土壤中繁殖和发挥效果 [ 7 ] ，近些年，海洋生防菌及其产生的活性物质在实验过程中，取得了较好的防治枯萎病的效果，但由于活性物质始终未能适应大田环境，防治效果不如预期，本实验主要是通过利用多种源于海洋环境生物加工后的下脚料为原料来进行发酵，测试其发酵产物对防治香蕉枯萎病的效果，从而达到废物利用防病控病的目的。 本研究拟通过盆栽试验研究不同浓度下3种海产品发酵物(海鱼下脚料发酵液、海蜇下脚料发酵液和海虾下脚料发酵液)对香蕉枯萎病的防治效果。为生产实践中通过海产品发酵物防控香蕉枯萎病提供理论基础。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 供试材料 2.1.1. 供试菌种 病原菌为尖镰孢菌古巴专化型4号小种[Fusarium oxysporum f. sp. cubense race 4]，由广东海洋大学农业微生物实验室继代保存提供。 香蕉枯萎病菌孢子悬浮液的制备挑取在PDA平板上生长5~7天的香蕉枯萎病病菌于无菌水中，配成1 × 10 6 cfu/mL的孢子悬浮液，按1%接菌量接种到装有200 mL PDA培养液的500 mL的三角瓶中，28℃，200 r/min，摇床培养72 h后，以无菌水稀释得浓度为1 × 10 7 cfu/mL的孢子悬浮液，备用。 2.1.2. 供试蕉苗 香蕉苗为巴西蕉Musa AAA，4~6片叶，由广东海洋大学生物研究所香蕉苗厂提供。 2.1.3. 供试处理液 海鱼下脚料发酵液、海蜇下脚料发酵液和海虾下脚料发酵液，由广东海洋大学农业微生物实验室提供。 2.1.4. 其它供试材料 供试土壤：土壤类型为玄武岩发育而成的砖红壤。 2.2. 研究方法 2.2.1. 实验设计 盆栽试验设计：在25℃~28℃温室中，将4~6片叶的香蕉苗种入培养杯(16 × 40 cm)中，在种植蕉苗的过程中，要将香蕉苗茎秆基部切除一小部分，造成伤口，有利于病菌感染。每杯栽3株，保持25℃~28℃温度50~60 RH%湿度和正常水份管理。在栽种香蕉苗3天后，按每株1 ml的剂量用接种针将香蕉枯萎病菌孢子悬浮液注射于蕉苗根部附近，4天后按每杯10 ml剂量注入杯中土壤中，设3个处理，分别为：1) 海鱼下脚料发酵液；2) 海蜇下脚料发酵液；3) 海虾下脚料发酵液，每个处理分10倍、50倍、100倍、1000倍4个梯度和一个无处理对照组Ck (不施用海产品发酵液)，以用一个自然对照组Ck0 (不接病菌孢子液也不施用海产品发酵液)，每个梯度3个重复。由于该试验为初期探索阶段，未设有对香蕉枯萎病菌有效的常见药剂为阳性对照，该对照将在田间试验阶段设置。正常管理，25天后观察蕉苗的计算病情指数、发病率、病情抑制率及病情抑制率。 2.2.2. 病情分级标准及计算方法 目前国际上没有通用的香蕉枯萎病危害程度的等级指数，参考Mohamed等 [ 7 ] [ 8 ] 的病情调查分级标准，对接种病原菌的蕉苗的症状，进行病级统计，分级标准(见表1)。 病情指数 = S (病情级别 × 该病情级别的植株数)/(病情最高级值 × 处理植株总数) × 100。病情抑制率 = (对照病情指数 – 处理病情指数)/对照病情指数 × 100% [ 9 ]。 2.3. 数据统计与分析 所得数据采用DPS数据处理系统进行Duncan’test差异显著性分析。 Table 1 Grading criteria for disease investigatio 病级 内部症状 外部症状 1级 球茎不变色 叶片尚未变黄，健康有光泽 2级 球茎不变色，但根与球茎交接处变色 下部叶片轻微褪绿、变黄 3级 0%~5%球茎变色 下部叶片大部分褪绿、变黄，上部嫩叶开始褪绿、变黄 4级 6%~20%球茎变色 大部分或全部叶片褪绿、变黄 5级 21%~50%球茎变色 植株死亡 6级 50%以上球茎变色 7级 全部球茎变色 8级 死株 表1. 病情调查分级标准
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user: 3. 结果与分析 3.1. 不同浓度海鱼下脚料发酵液对香蕉枯萎病的防治 试验结果表明，海鱼下脚料发酵液对香蕉枯萎病的病情控制有一定的作用，在施用浓度范围内，香蕉苗的病情指数值被控制在35~55之间，病情指数与稀释浓度呈现一定的相关性，在10倍到1000倍的浓度区间里，随着稀释浓度的增加，病情逐渐加重。10倍和50倍稀释度处理，病情指数与对照组有显著性差异；而倍稀释度100倍以上的处理与对照组Ck病情指数差异不显著(如图1)。在10倍稀释浓度下，病情的控制达到最佳，病情抑制率可达26.1%，而当稀释浓度达到100倍以上时，对病害控制无明显效果。 图1. 海鱼下脚料发酵液处理下的香蕉苗病情指数 3.2. 不同浓度海蜇下脚料发酵液对香蕉枯萎病的防治 试验结果表明，试验中的4个稀释浓度下的发病率与对照组下的发病率并无明显区异。在施用海蜇下脚料发酵液的情况下，香蕉苗的病情指数值被控制在40~55之间，以最高浓度的处理病情抑制率仅11.1%，海蜇下脚料发酵液对香蕉枯萎病的病情控制有一定的作用，但与无处理对照组对香蕉枯萎病的防治效果无显著性差异(如图2)。 3.3. 不同浓度海虾下脚料发酵液对香蕉枯萎病的防治 试验结果表明：海虾下脚料发酵液在防治香蕉枯萎病上取得良好效果。在控制病情方面，香蕉苗的病情指数值被控制在35~60之间，病情指数与稀释浓度呈现一定的相关性，在10倍到1000倍的区间里，随着稀释度的增加，病情逐渐加重。在10倍、50倍及100倍稀释度下的病情抑制率均在25%以上，其中10倍和50倍与对照均有显著性差异，尤其在10倍稀释浓度下病情指数抑制率高达39.7%，防治效果最好。在1000倍稀释浓度下，防治作用比较弱，与对照无显著性差异(如图3)。 图2. 海蜇下脚料发酵液处理下的香蕉枯萎病的病情指数 图3. 海虾下脚料发酵液处理下的香蕉枯萎病的病情指数
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user: 4. 结论 试验结果显示：海虾下脚料发酵液、海鱼下脚料发酵液和海蜇下脚料发酵液对香蕉枯萎病的防治有一定的效果，其中以海虾下脚料发酵液的防效最好，10倍液的病情抑制率最高达39.7%；其次是海鱼下脚料发酵液，10倍液的病情抑制率最高达26.1%；海蜇下脚料发酵液病情抑制率较低，只有11.1%。普遍反映病情指数与处理液浓度呈现一定的相关性。如海虾下脚料发酵液在100倍、50和10倍浓度下的病情抑制率可达27.6%、31.0%和39.7%。 在本次试验中，海虾下脚料发酵液在防治枯萎病上取得良好的效果，这可能与虾壳中含有的化学成分密切相关。虾壳中含有虾青素、甲壳素和壳聚糖等主要成分。根据Benhamou N. [ 10 ] 等、李淼 [ 11 ] 和王小红 [ 12 ] 等以及占魏 [ 13 ] 的相关研究，虾壳中的主要成分甲壳素和壳聚糖对植物生长发育具有调节作用，能诱导植物的结构抗病性，提高植物的抗病能力和抵御不良环境条件的能力，因此在防治香蕉枯萎病上有良好的效果。本实验采用的虾壳有机发酵液，主要含有甲壳素和壳聚糖，而其对香蕉枯萎病的防治效果也从本次实验的结果中得到验证。这与徐俊光 [ 14 ] 在辣椒上，廖春燕 [ 15 ] 在番茄上和黄建民 [ 16 ] 等在仙客来上所研究的结果相似。 本研究的结果表明，在盆栽的条件下海产品加工下脚料发酵物对防治香蕉枯萎病有一定的防治效果，在大田应用中是否有同样效果尚待进一步的研究。
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user: 摘 要 重视学习是我党历来的优良传统，伴随着当前经济社会进入新常态发展的时期，学习型党组织建设问题被党中央摆在了突出位置，由此引发的蓬勃的学习热潮亦更深入地诠释了学习型党组织构建的必要性。学习力是学习型党组织的核心与灵魂，是最本质的竞争力，包括党员应学的动力、能学的毅力和会学的能力。为确保发挥学习型党组织构建实效，必须要切实提升党组织的学习力，构建学习力系统，强化学习行为的内驱动力；推进常态化学习，健全持续学习的长效机制；强化学习实践力，提高学习成果的外化成效。 关键词 :学习型党组织，学习，学习力 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/