DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 5. 结论与建议 5.1. 结论 按照农业部对甜橙类品质的要求，可食率≥70%，可溶性固形物≥9% [ 1 ] 。我县试种的四个夏橙品种，都远远超过了部颁标准，而且均表现为果大、丰产，少核甚至无核。综合形状明显优于伏令夏橙，4个夏橙品种可以作为秭归泄滩乡乃至三峡河谷地区夏橙品种结构调整的主推品种。 5.2. 建议 1) 适地适栽。根据气候特点，在三峡河谷地区种植范围应控制在海拔450 m以下，并且基砧必须为枳壳；蜜奈夏橙的种植区域海拔应在300 m以下的地区为宜 [ 2 ] 。 2) 合理密度种植。按照3 m × 4 m的株行距定植，同时为保持品种少核或无核的优点，不与其他多核品种混栽。 3) 采用标准化栽培技术，实行规模化经营，增强果品的市场竞争力，以提高果园经济效益，实行库区的长治久安。主要措施如下： ① 改变当前分散经营模式。适度规模经营，每户面积以10亩2.5万kg以上的产量为宜，以期实现专业化、规模化生产，生产出安全、优质的夏橙果品，适应大市场的需求。 ② 改善基础设施。秭归泄滩乡的夏橙园基础设施条件相当差，要想生产出果大质优的夏橙果实，必须改善好基础设施；一是抗旱喷药水池的建立，这是目前最重要的方面，关系到夏橙生产丰收；二是夏橙园道路，前些年矮密早丰桔园多，使之园内封闭，生产受到阻碍，喷药、采摘极不方便，建立果园道路迫在眉睫。 ③ 落实安全生产措施。生产果大优质的夏橙产品，必须按照无公害生产要求，在施肥以农家肥为主，其他肥料配合使用的原则，尽量避免使用高残、高毒农药，多以生物农药或者植物源药剂。确保夏橙从田间到食用安全。 ④ 强化技术培训。要实现农业生产稳定增长，根本出路在于加强农业科技的推广的力度，多年的实践证明，农业的发展必须依靠科技进步，先进实用的农业科技促进了夏橙的产出率、商品率、优质率。各级部门一要关心关爱培养农业科技人员，特别是一线科技工作者。二要组织开展科技协作攻关。对重大技术、重大措施要组织抓好产学研结合。三要抓好科技示范样板，要办好区域性、专业性示范样板。
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user: 摘 要 珠三角地区地质遗迹资源丰富多样，类型齐全。本文系统总结了珠三角地区的地质遗迹类型、分布特征、地质遗迹价值，并对珠三角的地质遗迹保护现状进行了研究，发现珠三角地区尚有众多地质遗迹资源未得到保护，呼吁加强地质遗迹的保护工作。 关键词 :珠三角，地质遗迹，保护现状
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user: 1. 引言 珠江三角地区是中国重要的经济中心区域，是全国第三大经济总量经济圈。在地球演化历史过程中，珠江三角地区在内、外动力地质的作用下形成了丰富多样、类型齐全的地质遗迹。上世纪三十代以来，有不少学者 [ 1 ] - [ 6 ] 从科学研究的角度对珠三角地区的地质遗迹进行了调查，但其成果均侧重于阐述单个地质遗迹点的地学意义、科学价值或者开发规划建议等。而对珠三角地区重要地质遗迹的数量、类型和分布特征等情况缺少系统的调查。近年来，佛山地质局 [ 7 ] 和广东省地质调查院 [ 8 ] 对珠三角地区的地质遗迹资源进行了系统的初步清理和系统调查。 地质遗迹是具型性、特殊、罕见的地质现象，具有重要的科学价值和观赏价值 [ 9 ] 。在城市规模扩张和人类生产活动的影响下，一部分重要的地质遗迹面临破坏，甚至消失的威胁。最重要的是，地质遗迹是不可再生的，因此对地质遗迹资源的保护工作刻不容缓。
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user: 2. 地质遗迹资源概况 2.1. 地质遗迹类型 珠三角地区地质条件复杂，在地球演化过程中，各种内外动力地质作用，形成了丰富多样、类型齐全的地质遗迹资源。珠三角地质遗迹主要有基础地质大类、地貌景观大类、地质灾害大类三大类 [ 10 ] [ 11 ] 。其中，基础地质大类可划分为地层剖面类、岩石剖面类、构造剖面类、重要化石产地类、重要岩矿石产地类；地貌景观类主要包括岩土体地貌类、水体地貌类、火山地貌类、海岸地貌类、构造地貌类、地震遗迹类；地质灾害大类主要有其他地质灾害遗迹。 经过调查研究，珠江三角洲地区地质遗迹已发现51处(表1) [ 7 ] [ 8 ] 。其中基础地质大类地质遗迹共17处，包括地层剖面1处，构造剖面4处，重要化石产地2处，重要岩矿石产地10处；地貌景观大类共28处，包括岩土体地貌4处，水体地貌9处，海岸地貌8处，火山地貌5处，构造地貌2处；地质灾害大类2处，为其他地质灾害遗迹。珠三角地质遗迹资源的类型又以水体地貌类、重要岩矿石产地类、海岸地貌类以及火山地貌类为主，所占比重分别为21%、19%、18%和10% (图1)。水体地貌类地质遗迹以温泉为主，这与广东省地热资源储量丰富关系密切；重要岩矿石产地类地质遗迹包括典型(金属和非金属)矿床露头类、典型矿物岩石命名地类以及采矿遗址类，且以(金属和非金属)采矿遗址类地质遗迹所占比重最大；海岸地貌类包括海积地貌和海蚀地貌类两种，见于沿海一带，分布于海岛、海湾和三角洲平原区；火山地貌类包括火山机构和火山岩两种亚类，然而二者特征并非泾渭分明，可用火山岩地貌类概括之。 Table 1 The important geological relics in the PRD and its value evaluation [ 7 ] [8 序号 遗迹名称 遗迹类型 评价等级 大类 类 亚类 1 开平金鸡组地层剖面 基础地质大类 岩石剖面 地层剖面 省级 2 台山深井新厂组地层剖面 省级 3 高要禄步大车冈断裂剖面 构造剖面 断裂剖面 省级 4 开平梁金山断裂剖面 市县级 5 鹤山宅梧石门村断裂剖面 省级 6 佛山陈村西淋岗断裂剖面 省级 7 佛山脊椎动物化石产地 重要化石产地 古动物化石产地 国家级 8 南澳金鸡组菊石蕨类化石 省级 9 高要河台金矿产地 重要化石产地 典型矿床露头 省级 10 高明长坑富湾金银矿产地 省级 11 从化亚髻山正长岩矿产地 省级 12 肇庆端砚 典型矿物岩石命名地 国家级 13 南海西樵山古采石遗址 采矿遗址 国家级 14 深圳鹏茜大理石采矿遗址 国家级 15 深圳凤凰山辉绿岩矿遗址 国家级 16 番禺莲花山古采石遗址 国家级 17 番禺罉塘潭古采石遗址 市县级 18 东莞石排燕岭古采石遗址 省级 19 龙门南昆山花岗岩地貌 地貌景观大类 岩土体地貌 花岗岩地貌 省级 20 博罗罗浮山花岗岩地貌 省级 21 番禺十八罗汉山丹霞地貌 碎屑岩地貌 市县级 22 肇庆七星岩岩溶地貌 碳酸盐地貌 省级 23 深圳大鹏半岛瀑布 水体地貌 瀑布 省级 24 增城派潭白水寨瀑布 省级 25 龙门南昆山温泉 泉 省级 26 恩平帝都温泉 国家级 27 恩平金山温泉 国家级 28 恩平锦江温泉 国家级 29 从化流溪河温泉 省级 30 珠海御温泉 省级 31 中山温泉 省级 32 三水河口三江汇流 河流 省级 33 从化流溪湖 湖泊、潭 省级 表1. 珠江三角洲重要地质遗迹及其价值评价 [ 7 ] [ 8 ] 续表 注：遗迹评价结果分数栏空白处，表示未进行定量评级。 图1. 珠江三角洲地区地质遗迹资源类型 2.2. 地质遗迹分布特征 珠三角地区地处广东省中部，地层、岩浆岩、地质构造错综复杂，山地、丘陵、台地、平原等地貌类型丰富多样，地质遗迹分布具有明显的不均衡特征 [ 7 ] [ 8 ] 。按地级市行政区分布，珠三角地区9个地级市地质遗迹数量分别为广州13处，佛山10处，深圳9处，江门7处，肇庆5处，惠州3处，中山2处，珠海和东莞各1处，各市地质遗迹数量及所占百分比如图所示(图2)。按地形地貌分布，珠三角地区中部为三角洲平原，四周为低山丘陵，局部见孤丘。三角洲平原区地质遗迹数量12处，低山丘陵区地质遗迹数量31处，局部丘陵(台地)区地质遗迹数量为8处。
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user: 3. 地质遗迹价值评价 珠三角地质遗迹类型丰富并具有重要的科学价值和观赏价值。珠三角地质遗迹的价值评价通过定性评价和定量评价两种方法进行评定，定性评价是在野外调查基础上组织基础地质、矿产地质、旅游地质、水文地质方面等专家鉴评产生；定量评价主要是综合评价因子加权赋值的评价方法 [ 10 ] [ 11 ] 。经评定，珠三角地质遗迹价值等级评价产生国家级地质遗迹点12处，省级地质遗迹点33处，市县级地质遗迹点6处(表1)。
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user: 4. 地质遗迹保护现状 无论从地质遗迹的典型性、特殊性、罕见性，还是其重要的科学价值和观赏价值，均要求我们保护这些不可再生的地质遗迹，使其免遭破坏。据调查，珠三角地区的地质遗迹的保护的情况不尽相同，有的地质遗迹得到了重点保护，而有的却未实施任何保护措施。 地质遗迹保护最行之有效且可行的手段是建立地质公园。建立地质公园是以地质遗迹为核心的地质遗迹工程建设，以建立地质公园(或矿山公园)、地质遗迹保护点(或地质遗址公园)的形式对地质遗迹进行保护。此类保护手段以地质遗迹为保护主体，对地质遗迹采取重点保护工程，属重点保护。珠三角地区受重点保护的地质遗迹共计16个，分别位于广东西樵山国家地质公园、深圳大鹏半岛国家地质公园、广东恩平地热国家地质公园、广东增城省级地质公园、深圳鹏茜国家矿山公园、深圳凤凰山国家矿山公园和七星岗古海岸遗址公园(详见表2)。 地质遗迹保护的另一种形式是地质遗迹位于风景名胜区、自然保护区、森林公园或旅游景区之内而得到连带保护，属一般何护。由于风景名胜区以保护自然景观为主、自然保护区以保护生态系统、珍稀濒危野生动植物物种为主体，森林公园以保护森林资源为主体，遗迹资源虽得以保护，但地质遗迹保护主体不够明确。珠三角地区受一般保护的地质遗迹总共有11处(详见表3)。 图2. 珠三角地区各市行政区地质遗迹数量百分比 Table 2 Table of geological relics under priority protection in the PR 序号 地质遗迹名称 保护工程 备注 1 南海西樵山古采石遗址 广东西樵山国家地质公园 国家级风景名胜区 国家森林公园 2 南海西樵山天湖火山机构 3 南澳金鸡组菊石蕨类化石 深圳大鹏半岛国家地质公园 4 深圳大小梅沙海积地貌 5 深圳金沙湾海积地貌 6 深圳大鹏半岛海蚀地貌 7 深圳七娘山火山机构 8 深圳七娘山第一峰火山岩地貌 9 深圳大鹏半岛瀑布 10 恩平帝都温泉 广东恩平地热国家地质公园 11 恩平金山温泉 12 恩平锦江温泉 13 增城派潭白水寨瀑布 广东增城省级地质公园 省级风景名胜区 14 深圳鹏茜大理石采矿遗址 深圳鹏茜国家矿山公园 15 深圳凤凰山辉绿岩矿遗址 深圳凤凰山国家矿山公园 16 广州七星岗海蚀地貌 七星岗古海岸遗址公园 表2. 珠三角地质遗迹保护情况(重点保护)一览表 Table 3 Table of geological relics under general protection in the PR 序号 地质遗迹名称 所属园区 备注 1 番禺莲花山古采石遗址 广东番禺莲花山省级风景名胜区 国家级重点文物保护单位 2 番禺莲花山海蚀地貌 3 广州白云山断块山 白云山国家级风景名胜区 4 博罗罗浮山花岗岩地貌 广东罗浮山国家级风景名胜区 5 肇庆七星岩岩溶地貌 广东肇庆星湖国家级风景名胜区 6 从化流溪河温泉 从化温泉省级风景名胜区 7 龙门南昆山花岗岩地貌 广东南昆山国家森林公园 8 从化流溪湖 广东流溪河国家森林公园 9 肇庆鼎湖羚羊峡 广东羚羊峡省级森林公园 10 东莞石排燕岭古采石遗址 广东省文物保护单位 11 增城新塘海蚀地貌 广州市文物保护单位 表3. 珠三角地质遗迹保护情况(一般保护)一览表 然而，珠三角的地质遗迹并非都受到了有效保护。目前，珠三角地区尚有众多地质遗迹资源处于无保护或初步保护状态(详见表4)。在未经保护的19处地质遗迹中，多为地层剖面类、断裂剖面类等具有重要科研价值的地质遗迹，其中不乏国家级、省级等重要地质遗迹资源。 Table 4 Table of geological relics under simple protection or without protection in the PR 序号 遗迹名称 保护现状 备注 1 佛山王借岗火山岩地貌 未保护 2 开平金鸡组地层剖面 未保护 3 高要禄步大车冈断裂剖面 未保护 4 开平梁金山断裂剖面 未保护 5 鹤山宅梧石门村断裂剖面 未保护 6 佛山紫洞火山岩地貌 未保护 7 佛山脊椎动物化石产地 未保护 8 南海石碣海蚀地貌 未保护 9 黄阁大小虎山海蚀地貌 未保护 10 三水河口三江汇流 未保护 11 台山深井新厂组地层剖面 未保护 12 佛山陈村西淋岗断裂剖面 初步保护 立桩警示 13 中山黄圃海蚀地貌 初步保护 旅游区 14 肇庆端砚 初步保护 工程隔离 15 中山温泉 初步保护 16 龙门南昆山温泉 初步保护 17 珠海御温泉 初步保护 18 番禺罉塘潭古采石遗址 初步保护 19 番禺十八罗汉山丹霞地貌 初步保护 表4. 珠三角地质遗迹保护情况(未保护或初步保护)一览表
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user: 5. 保护建议 地质遗迹是大自然的馈赠，是大自然留给我们的宝贵财富。为了避免地质遗迹遭到破坏，甚至消失，本文针对珠三角地区的地质遗迹保护现状，提出几条粗浅的建议： 1) 进一步完善已建地质公园、地质遗迹保护区，使地质遗迹能够得到长久、全面的保护。 2) 推进地质公园的建设。对于条件成熟的重点区，可以考虑申报建设国家地质公园，如番禺莲花山遗迹区；条件成熟的一般区，可以考虑申报建设省级地质公园，其余重要的地质遗迹选择申报建设地质遗迹保护点。 3) 加强地质遗迹科学研究的投入。科学研究不仅可以突显地质遗迹的重要性，还可以为地质遗迹保护提供依据，以制定科学的保护措施和开发方案。
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user: 摘 要 采用VOF法，建立二维水蒸气传热传质顺流和逆流的计算模型，计算所得的平均液膜厚度模拟值比实验测量值大3.03%~6.90%，比Nusselt理论的预测值大8.33%~10.34%，在合理的误差范围，说明该模型切实可行。运用该模型计算并分析水与空气顺流和逆流过程中，液态水的流动分布、空气与水流速度分布以及空气中水蒸气的质量含量分布情况，结果表明：在气–液两相逆流过程的气–液界面的总传热量中，潜热传热量所占比值在90%以上，比气–液两相顺流时高，在气–液相界面处是以水蒸发传质引起的潜热换热为主、温差引起的显热传热为辅的换热形式，逆流比顺流更有利于传热。 关键词 :蒸发式冷凝器，传热传质，顺流，逆流，数值模拟
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user: 1. 前言 蒸发式冷凝器是一种高效节能节水设备，目前，已被广泛用于发电、制冷、化工、纺织等诸多行业 [ 1 ] [ 2 ] 。蒸发式冷凝制冷系统中，在蒸发式冷凝器的换热盘管外侧，水膜首先通过管壁的热传导，吸收管内制冷剂的冷凝热，再通过显热和潜热交换与管外的空气进行对流换热。深入研究换热盘管外侧的换热对强化蒸发式冷凝器的传热传质以及提高蒸发式冷凝制冷系统的性能有着重大的意义。 由于在蒸发式冷凝器的换热盘管外，气–液两相界面处同时存在质量、动量和热量的传递，使蒸发式冷凝器的模拟计算十分复杂，因此早期的研究方法主要数学分析和实验 [ 3 ] [ 4 ] ，随着计算机和计算方法的发展，采用数值模拟方法对两相流传热传质现象进行研究成为可能 [ 5 ] [ 6 ] 。近年来，一些学者采用数值模拟的方法，对空气和水的传热传质进行了相关研究。Feddaoui等 [ 7 ] - [ 10 ] 发表了一系列文章，对竖直圆管内降液膜蒸发过程进行了数值研究，考察了液膜温度、流量及气流雷诺数对蒸发冷却效果的影响，研究结果表明，液膜内部及界面的微对流过程决定了传热速率。Maria Fiorentino等 [ 11 ] 建立了水平管外的降膜蒸发模型，分别研究了稳态和滴状水膜对其性能的影响，并研究管型排布方式对水膜的影响。以上文献表明，运用数值模拟方法研究蒸发式冷凝和传热传质是可行的。 本文利用FLUENT商业软件，将采用VOF (Volume of Fluid)法建立二维流动的计算模型，对管外水膜的传热传质进行研究，以期得到水与空气顺流和逆流过程中，管壁外水膜流动状况、管壁外速度场、水蒸气的浓度分布及空气–水相界面处潜热换热量和显热换热量的比例关系等。
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user: 2. 数值模型 2.1. 计算模型 由于对蒸发式冷凝器的换热盘管进行整体模拟极其复杂，需耗费大量的时间，且对计算机的配置要求很高。为了模拟水膜的传热传质现象，本文采用简化计算方法，以一个单元管型切面为例，将喷淋水与空气之间的传热物理模型简化为二维非稳态气–液流动模型，其逆流模型如图1所示。在顺流模型中， 图1. 空气与水膜两相逆流物理模型 水膜和空气的方向相同，除此以外，其他同逆流模型。 水平管外水膜与空气两相逆流过程属于非稳态气–液分层流动过程。为了确定流动液膜的自由表面位置，本文选用VOF界面追踪技术 [ 12 ] [ 13 ] 进行数值模拟，VOF模型适用于分层或自由表面流。水平管外的液膜流动属于近壁流，在气相吹扫下，液膜表面发生湍动，这种湍动过程属于低雷诺数下的湍流过程，相界面产生的湍动可采用RNG (Renormalization group) 湍流模型 [ 14 ] 。 2.2. 控制方程 1) 质量守恒方程： (1) 2) 动量守恒方程： (2) 式中， 是层流剪应力张量，Pa； 是湍流雷诺应力张量，可由Boussinesq假设来表示； 是表面张力，本文的表面张力模型采用Brackbill等提出的CSF模型 [ 15 ] 中的连续表面力模型。 3) 能量守恒方程： 对液膜和空气流，能量方程分别用下式表示： (3) (4) 式(3)、(4)中，h为流体比焓，kJ·kg −1 ； 为导热系数，W·m −1 ·K −1 ；D为水蒸气在空气中的扩散系数，m 2 ·s −1 ；C pv 为水蒸气的定压比热，kJ·kg −1 ·℃ −1 ；C Pa 为空气的定压比热，kJ·kg −1 ·℃ −1 ；W为水蒸气在空气中的质量含量，kg·m −3 。 4) 体积分率方程： 设 为计算单元内第 相的体积分率，气–液两相界面可用体积分率 的连续方程(5)式求得： (5) 5) 水蒸气组分扩散方程： 空气中水蒸气组分的扩散方程如下式所示： (6) 2.3. 模型可靠性验证 本文的计算求解器选用FLUENT6.3流体力学软件包。离散时，时间项采用隐格式；对流项采用一阶迎风格式；压力项采用PRESTO!算法；压力–速度偶合方程的求解采用PISO方法；时间步长为10~6 s。对气–液相界面的追踪采用精度较高的Geo-Reconstruct界面重构技术。 为了验证数值模拟的可靠性，首先在不考虑能量方程和分子扩散方程情况下，按照文献 [ 16 ] 的实验条件，对气–液两相的流动情况进行模拟计算。图2反映了液膜厚度随液相Re数的变化，通过对比模拟结果与文献 [ 16 ] 及Nusselt理论值可知，三者吻合很好，证明该模型是可靠的。从图2中可知，平均液膜厚度随Re的增加而增加，模拟值比实验测量值 [ 16 ] 和Nusselt理论的预测值都要大，模型值比实验测量值大3.03%~6.90%，比Nusselt理论的预测值大8.33%~10.34%，在合理的误差范围内。由此可见，本文建立的数学模型可用于模拟气–液两相流的流动及传热传质分析。
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user: 3. 气–液两相顺流和逆流模拟分析 在气–液两相顺流中，水膜和空气的流动方向相同，而气–液两相逆流中，水膜和空气的流动方向相反。由于水膜和空气流向的变化，势必引起气、液界面处剪应力的不同，从而导致不同的结果。为了比较气–液两相流中由于水流方向和空气流方向的变化，对水膜和空气流动状态、水膜和空气流速度场以及空气中水蒸气质量分数的影响，本文分别对顺流和逆流进行了模拟。 气相的流动是影响液膜流动的主要因素之一，气相的流动方向将对液相的流动造成很大的影响。由于气相的吹扫使得水膜自由表面波动加剧，水膜难以维持稳定的膜状。当气相和液相同向流动(顺流)时，由于气–液界面的同向切应力，加快了液相的流动，同时，也削薄了液相的厚度。图3和图4分别为水的流量 ，空气进口流速为 时，顺、逆流不同时刻的液相流动情况以及气相中水蒸气质量分数浓度分布图。从图3可以看出，空气与水达到稳定流动的时间约为0.2秒，出口水膜的厚度约为入口水膜厚度的二分之一左右。气–液两相顺流有利减少水膜厚度，从而减小水膜与管外壁之间的热阻，有利于向热量从管壁水膜的传递(显热传递)。 从图4可以看出，空气与水达到稳定流动的时间约为0.6秒，约为顺流时间的3倍。出口水膜的厚度约为入口水膜厚度的三分之二左右。当气相和液相反向流动(逆流)时，由于气相的反向切应力，阻止了液相的流动。在气流速较大时，水膜易被吹散成液滴，形成雾末夹带，甚至产生液泛现象。气–液两相逆流不利于减少水膜厚度，从而增加水膜与管外壁间的热阻，不利于热量从管壁向水膜的传递。但是，由于空气的反吹，增大了水膜的扰动，且部分水膜形成水滴扩散到空气中，从而大大增加了水膜和空气的 图2. 液膜厚度随液相Re数的变化 图3. 气液顺流时空气中水蒸气的质量含量图 图4. 气液逆流时空气中水蒸气的质量含量图 接触面积，有利于热量从水膜向空气的传递。 从图3中可以看出，在气–液两相的界面处，存在一个明显的水蒸气质量分数浓度边界层。由于气相和液相中的水蒸气压力不同，因此，当气相和液相接触时，必定在气–液界面存在水蒸气分子的扩散运动。由于液相中的水蒸气分压力高于气相中的水蒸气分压力，因此，液相中的水蒸气分子将向气相中扩散；由于高水蒸气含量的湿空气不断被带走，低水蒸气含量的干空气不断被吸入，因此，气–液两相间持续存在较大的水蒸气分子压力差，液相中的水蒸气分子不断向气相中扩散。由分子运动论可知，液相中的水蒸气分子只有获得足够的能量，才能摆脱液相对它的束缚后脱离。由于液相中的水蒸气分子的扩散、脱离运动，带走了水膜中的大量热能，从而使得水膜的温度下降。这种现象即为水蒸气的传热传质。 图3显示了气–液相顺流时，空气与水从开始流动到达到稳定流动过程中，空气中水蒸气质量分数浓度分布。从图中可以看出，在流动达到稳定前，随着水的流动，水膜从热壁面吸收热量，使得水膜的温度升高，空气与水界面的水分子获得的能量增加，从而使更多的水分子从水膜的逸出，扩散到空气中去，因此，气–液界面处水蒸气质量分数浓度增大；但随着水膜的进一步流动，扩散到空气中的水分子吸收了水膜中的能量，使得水膜的温度降低，从而使气–液界面处的水蒸气质量分数浓度降低。当水膜流动和空气流动达到稳定时，由于气–液顺流，气相对液相的扰动作用不大，空气与水膜的接触面较少，气–液界面处的水蒸气质量分数浓度也达到相对稳定。同样，图4显示了气–液相逆流时，空气与水从开始流动到达到稳定流动过程中，由于在气–液逆流中，气相对液相的扰动作用比在气–液顺流中大，空气与水界面的水分子获得的能量更大，从而使更多的水分子从水膜的逸出，扩散到空气中去，因此，气–液界面处的水蒸气质量分数浓度比气–液顺流时大。而且，空气与水膜的接触面比顺流时大很多，因此，水膜中水蒸气的蒸发相对多，现象更明显。
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user: 4. 模拟结果讨论 在蒸发式冷凝器的工作过程中，换热盘管内的制冷剂冷凝热通过壁面传递给管外水膜，再由管外水膜穿过气–液相界面传递给空气。在界面处同时存在着传热和传质现象，其显热和潜热传热量的相对关系是非常重要的，也是评价蒸发式冷凝器性能优劣的一个重要指标。 4.1. 喷淋水入口温度对显热和潜热量的影响 蒸发式冷凝器的换热盘管壁面传递的热量，除极少部分直接传递给空气外(壁面湿润率小于1时)，主要部分直接传递给管外水膜，而这部分热量中一部分促使水膜蒸发为水蒸气，并扩散至空气中使得空气湿度增大；剩余部分热量则通过水–空气对流传热方式传递给空气，使空气温度升高，最后所有水蒸气和热量都被空气带走，排到蒸发式冷凝器外，可见水膜在整个传热传质过程中起着重要作用，不仅是热、质传递的主要介质，而且也是热量移动的主要载体。如图5和图6所示，在壁面热量密度为3000 w，入口空气温度为303 K，相对湿度为50%，空气流速3 m·s −1 ，喷淋水流量为1 kg·s −1 的条件下，喷淋水的入口温度分别为306 K、308 K、310 K时，气–液界面处显热和潜热与总传热的比值沿喷淋水流动方向的分布。 从图5中可以看出，由于喷淋水入口温度大于空气入口温度，一部分热量以显热的方式由水膜传递给空气，随着喷淋水与空气温差的增大，显热所占气–液界面总传热量的比值也相应增大。沿水膜的流动方向，由于水膜吸收壁面的热量，水膜温度不断增大，而由于空气与水膜的流动方向相反，在同一喷淋水入口温度的条件下，水膜与空气之间的温差越来越大，因此，显热所占总传热量的比值也相应增大。相应地，从图6中可以看出，在沿水膜的流动方向上，在气–液分界处，潜热与总传热的比值和显热与总传热的比值的变化趋势相反。 图5. 不同入口喷淋水温条件下气–液界面显热与总传热量的比值沿流动方向的分布 图6. 不同入口喷淋水温条件下气–液界面潜热与总传热量的比值沿流动方向的分布 4.2. 喷淋水量对显热和潜热量的影响 如图7和图8所示，保持其他条件不变，喷淋密度为1 kg·s −1 、1.5 kg·s −1 、2 kg·s −1 时，气–液界面处显热和潜热与总传热的比值沿喷淋水流动方向的分布。 从图7中可以看出，喷淋水量越大，气–液界面显热量所占总热量的比值越小。这是由于喷淋水量的增大，壁面的水膜厚度增大，水的热阻增加，使得壁面传递的热量在穿过水膜的过程中被水膜吸收的部分也较大，而传递到气–液界面处的热量相对较小，导致界面处温度和水蒸气质量分数相应变小，因此显热和潜热传热均减小，其中，对显热的影响更大。相应地，从图8中可以看出，随着喷淋水量的增大，潜热所占全热的比例增大。实验研究表明 [ 17 ] ，液膜的流量不能太小，否则，会出现板面液流分布不完全和不均匀，局部的干壁和降膜流动的死区，使这一部分的传热由“蒸发冷”变成了“风冷”，传热效果恶化。 图7. 不同水流量条件下气–液界面显热与总传热量的比值沿流动方向的分布 图8. 不同水流量条件下气–液界面潜热与总传热量的比值沿流动方向的分布 从气–液两相流的液相分析，综合考虑水膜入口温度和喷淋水量的影响可知，这两个因素都是通过气–液相界面的温度影响传热传质性能，在其他条件相同的情况下，入口水膜温度越高，喷淋水量越小(保证壁面完全湿润前提下)，水膜厚度越小，相应气–液界面温度也越大；使得空气与水膜之间的温差增大，界面饱和蒸汽压差也越大，有利于气–液两相之间的传热传质。
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user: 5. 结论 由上述分析可知，传热传质引起的传热主要是由水膜与空气之间的水蒸气压力差，导致水分子不断从水膜中向空气中扩散，从而引起热量的传递(潜热换热)，同时，由于水膜与空气之间的温差，由此引起的水与空气之间的对流换热(显热换热)。要实现水向空气的蒸发，在气–液界面处必须具有传质的推动力，即水膜表面饱和蒸汽压大于空气中水蒸气压力，且压差越大越有利于传质。总结喷淋水温度、喷淋水量、空气相对湿度、空气干球温度等主要参数的变化对气–液两相流中显热和潜热传热量的影响可以得到如下结论： 1) 就换热盘管管外水膜而言，在相同的操作条件下，水膜入口温度越大，喷淋密度越低(保证壁面完全润湿的前提下)，则气–液界面处温度越大，界面饱和蒸汽压也越大，相应增大了气–液两相之间的水蒸气压力差，提高了传质推动力，有利于气–液两相之间的传热传质。 2) 就换热盘管管外空气侧而言，在相同的操作条件下，同一相对湿度下空气的温度越高，或同一空气温度下相对湿度越小，即空气干、湿球温度之差越大，空气主体内的水蒸气分压越小，水膜与空气间的蒸发就越剧烈，传质带动的传热量就越大。 3) 在气–液两相逆流过程的气–液界面的总传热量中，潜热传热量所占比值在90%以上，比气–液两相顺流时高，在气–液相界面处是以水蒸发传质引起的潜热换热为主、温差引起的显热传热为辅的换热形式，逆流比顺流更有利于传热。
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user: 摘 要 水氡模拟测量是一种主要依靠人工采样操作提取观测样本的测量手段，在观测完成后，密闭在闪烁室内的放射性气体必须全部排出，以达到闪烁室内气体成分与自然空气相近。当前使用的排气方法效率较低，在气温低、气体密度高等某些特殊情况下的排气效果不理想。长期工作经验积累发现，使闪烁室排气过程在【真空-进气】的状态下循环排气，用于脱气的定时自动控制进气/闭气的装置可以大幅提升排气效率、减小测量误差、提升工作效率、延长真空泵使用寿命。 关键词 :水氡，人工观测，排气效率，自动控制
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user: 1. 引言 岩石中的溢出氡气与溶解于地下水中的氡气观测是前兆观测的重要测项，尤其在短龄预报中发挥着重要的作用。国内目前氡气观测主要有模拟观测与自动化观测两种手段，是地下流体前兆观测的重要组成部分。模拟观测指观测过程中人工完成取样、脱气、测试、记录观测结果步骤。在观测过程中带有一定的人为误差。目前国内有六十多个模拟水氡观测点，由于历史原因，所有观测点在观测完成后全部使用直接排气方法对闪烁室进行排气，排气效率低，对于测值较高的观测点，每日排气降本底是一项重要工作，且本底未必能够达到规范要求 [ 1 ] - [ 4 ] 。
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user: 2. 闪烁室排气效率对比实验 水氡模拟观测完成后，需要闪烁室连接真空泵，将闪烁室内富集氡气排至室外。按照规范要求，至次日观测前闪烁室内残留氡气浓度值(本底)应降至15[脉冲/min]，本底值越低则观测时测量精度越高，越接近真实值。现有排气方法是将真空泵与闪烁室一端出气口连接，闪烁室进气口加干燥管进行直接排气三分钟(长时间排气易损坏真空泵)。根据氡气活性随温度增大而增大的特性与长期观测记录证明，这种排气方法在气温/湿度较高的条件下有效，且随着温度升高效率增大，排气频率、时间均减少。反之随着温度下降效率降低，排气频率、时间增多。根据长期观测累积的结果，在秋、冬季节(室外气温<15℃，室内温度 ≥ 15℃)条件下进行排气工作，要达到规范要求本底值，需按照规范排气至少6~7次，且本底值较高，影响测量精度。而在气温较高的春、夏季则仅需2~3次即可。在了解氡气特性后，使用合理的方式、方法提升排气效率，气温较低时提高观测精度是目前需要解决的问题。 经过长期排气实验证明，排气时使闪烁室在【真空–进气】循环状态下进行排气能够提升排气效率。目前水氡模拟观测中普遍使用闪烁室内部容积为0.5 L，观测中使用主/副样闪烁室对比观测，提高观测数据可靠性，规范要求对比观测主/副样相对误差<5%。长期观测数据表明，在操作规范，观测仪器正常的情况下，主/副样相对误差<4%。因此，在观测数据稳定、有可对比性的前提下，同样使用主/副样闪烁室进行2种排气方法进行对比测试。2014年8月~12月，随机选取主/副样，在正常观测完成后半小时内使用直接排气方法对主样闪烁室进行排气操作，用【真空–进气】循环方法对副样闪烁室进行排气操作，在同一时间段(3分钟)使用2台相同排气效率真空泵进行排气，得出对比数据如下表1。 Table 1 Comparison table of measured value of main/sub samples after the exhaus 主样底数 副样底数 主样(排气后) 副样(排气后) 温度 湿度 6685 6732 1770 1523 24.0 71 6650 6474 1862 1596 23.5 66 6486 6339 1781 1622 23.9 62 6478 6531 1741 1590 24.1 62 6837 6909 1805 1603 24.0 66 6509 6412 1841 1700 24.5 76 6432 6533 1810 1663 24.5 76 6379 6509 1782 1610 24.5 63 6575 6555 1722 1607 24.5 63 6526 6374 1839 1652 24.5 63 6382 6338 1748 1569 24.5 67 6250 6392 1869 1506 22.0 83 6174 6176 1846 1533 21.0 83 6333 6400 1877 1543 19.0 83 6231 6319 1912 1582 19.5 83 5909 6035 1780 1503 20.5 78 5709 5603 1928 1582 20.5 78 6648 6648 1981 1596 20.1 78 6430 6430 1805 1477 19.5 78 6412 6419 1780 1452 20.1 78 6633 6411 1846 1463 16.1 74 6579 6478 1979 1560 17.2 70 6492 6566 1903 1471 17.5 74 6476 6501 1900 1465 16.5 75 6900 6796 1846 1491 18.0 43 6319 6428 1778 1425 17.5 47 5535 5694 1877 1430 17.5 42 5603 5565 1820 1460 16.5 45 6790 6539 1945 1421 17.5 43 6522 6330 1960 1478 17.5 47 6340 6588 1943 1430 16.5 42 6696 6450 1896 1402 18.0 45 6428 6322 1972 1521 17.5 52 表1. 主/副样排气后测值对比表 表中数据为8月~12月观测后半小时内测值，由上至下日期依次递增，对比观测日期非连续日期。 由表中排气前数据绘制主/副样测值对比图(图1)、主/副样测值相对误差图(图2)，可以证明观测前主/副样测值接近，趋势相同，相对误差<4%，可以用于对比试验。 由表中主/副样排气后数据、辅助测项室温数据绘制主/副样测值对比图(图3)、主/副样差值–室温对比图(图4)我们可以得出结论：在相同条件下、主/副样测值在误差较小的范围内进行平行样排气实验，主样进行直接排气，副样使用【真空–进气】循环方式排气，结果表明，使用【真空–进气】循环方式效率要好于直接排气方式，且随着室温的降低，排气效率增大。
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user: 3. 排气定时开关控制装置研究 实验表明相同条件下【真空–进气】循环方式排气效率要优于直接排气方式，通过调研，我们了解到国内模拟水氡观测中 [ 5 ] [ 6 ] ，台站使用的都是直接排气的方法。因此研制可用于日常观测中使用的可定时开关装置来实现【真空–进气】循环方式进行排气，即可提升工作效率，增加排气效率，提升观测精度。 排气定时开关控制装置主要用于水氡观测后，对闪烁室进行排气过程进行排气状态、排气时长控制。功能需求完成后，我们设计了2种方案来实现全部功能。方案1：采用以MCU51单片机为核心的控制系统，控制继电器通断，继电器从而控制电磁阀工作，实现可编程定时开关模块。 方案2：采用市场上现有成熟设备，电磁阀、延时继电器、电源保护模块集成排气定时开关装置。 装置研制过程中，我们根据方案1/2分别开发出2套功能相同，模块不同的装置进行各方面对比。功能方面，2套装置均能满足要求，实现对排气过程的状态、时长控制。从实际应用的角度出发，充分考虑设备硬件的成熟度、维修维护方便，我们选取方案2进行设备集成。 方案2功能模块工作逻辑是通过延时继电器控制电磁阀开–闭状态和开–闭时长来实现【真空–进气】循环方式排气的目的。装置结构如图5。 图1. 主/副样测值对比图 图2. 主/副样测值相对误差图 图3. 主/副样排气后测值对比图 3.1. 电磁阀工作原理 [ 7 ] 电磁阀里有密闭的腔，在不同位置开有通孔，每个孔连接不同的油管，腔中间是活塞，两面是两块电磁铁，哪面的磁铁线圈通电阀体就会被吸引到哪边，通过控制阀体的移动来开启或关闭不同的排油孔， 图4. 主/副样差值-室温对比图(室温数据为实测值×10) 图5. 装置结构图 而进油孔是常开的，液压油就会进入不同的排油管，然后通过油的压力来推动油缸的活塞，活塞又带动活塞杆，活塞杆带动机械装置。这样通过控制电磁铁的电流通断就控制了机械运动(图6)。 电磁阀技术参数 图6. 电磁阀工作原理图 3.2. 延时继电器工作原理 时间继电器是一种使用在较低的电压或较小电流的电路上，用来接通或切断较高电压、较大电流的电路的电气元件，也许可以这样说：用来控制较高电压或较大功率的电路的电动开关：给继电器工作线圈一个控制电流，继电器就吸合，对应的触点就接通或断开。 延时继电器技术参数 实际应用中，电磁阀一端接干燥管与空气联通，一端接闪烁室进气口，排气时设置可延时继电器控制电磁阀开–闭时长，即可实现【真空–进气】循环方式排气功能。
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user: 4. 结论 通过对相同实验条件下不同排气方式的平行样本排气前后数据进行对比分析，我们可以得出如下结论，在符合规范的观测环境中，采用【真空–进气】循环方式排气效率要高于直接排气方式，而且随着室温的降低，排气效果也增大。排气定时开关装置的研究有效解决了自动控制排气问题，提高了排气效率，也提高了观测精度。存在的问题是：仅在单个观测台站进行多次平行样对比试验，未能在多个观测台站进行长期平行样对比试验，因此需要更多测试数据来说明结论的可靠性。
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user: 摘 要 风电在我国具有很大的发展潜力，然而进行风电投资时基准收益率的确定是摆在投资者面前的一大难题。基准收益率是项目财务内部收益率指标的基准和判据，也是企业判断项目是否可行的重要依据，采用加权平均资金成本法(WACC)和资本资产定价模型(CAPM)相结合的方法来确定投资项目基准收益率是目前最普遍的方法。本文拟采用CAPM和OJ模型来测算风电投资项目的股权资本成本，再用加权平均资金成本测算其基准收益率，为以后进行风电投资提供有力的投资决策依据。 关键词 :风电投资，基准收益率，股权资本成本，资本资产定价模型，加权平均资金成本
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user: 1. 引言 在国家科技部发布的“十二五”规划中，将新能源的未来发展重点锁定在核电、风电、太阳能和生物质能四大产业上。作为最具发展潜力的新能源类型，风电不仅在能源安全和能源供应的多元化方面扮演着重要角色，也在经济增长、大气污染防治和温室气体减排中发挥了重要作用，风电已经成为引领可再生能源发电的主要拉动因素。 国内外关于风电行业投资的研究有很多。Lackner [ 1 ] 研究了风能资源评估过程中的影响因素，对风能资源评估的结果产生较大的影响，使得结果偏差较大，从而据此提出了优化风能资源评估的方法，使得结果能排除不确定性的影响。刘佳明、张小丽 [ 2 ] 提出了一种风电成本的简单计算方法，并通过内蒙某风电场实例进行了实证分析，指出利率的降低、风电技术的发展和设备国产化率的提高必将进一步减小建设成本。相娟 [ 3 ] 采用层次分析法提出了风电场运行经济性综合评价方法，并对风电场的发电情况、无功耗用情况、运行费用及人员效率情况等几个风电场运行经济性评价应考查的主要方面进行综合评价。李靖、王晓东 [ 4 ] 对海上风电的造价结构、运行小时数和运行成本进行了分析，认为技术进步是推动海上风电投资成本降低的重要因素，并指出随着海上风电经济性的加强，将会成为我国能源的有益补充。 在基准收益率的研究方面，国内外学者也做了很多探索。在测算基准收益率的模型方面，二十世纪七十年代中期，美国学者夏普(Sharp)在发表的论文中提到了资本资产定价模型(CAPM) [ 5 ] 。CAPM是一种评估风险和回报非常有用的模型，它提供了一种客观的方法来计算任何项目的预期回报率。马东霞 [ 6 ] 分析并比较了确定基准收益率的三种方法：项目收益法、零风险回报率法和加权平均资金成本法，进一步深入分析了加权平均资金成本法确定企业投资项目的影响因素。雷泽丽 [ 7 ] 采用资本资产定价模型和加权平均资金成本结合的方法计算出了电网建设项目融资租赁的基准收益率，为出租人投资决策提供了参考。兰峰 [ 8 ] 分析了再生水行业的属性和特点，提出WACC和Fama-French三因素模型结合的方法来构建再生水行业的基准收益率模型，最终得出再生水行业的基准收益率为5.54%。李凯 [ 9 ] 分析了传统的财务基准收益率确定方法的局限性，综合考虑影响项目的不确定因素，结合加权平均资金成本确定基准收益率的方法，应用蒙特卡洛法进行动态模拟，建立了基准收益率动态计算模型。 近期掀起的能源互联网提倡清洁能源替代，风能将被更加重视。风电项目投资大，建设周期长，投资风险大 [ 10 ] 。目前对于风电行业投资项目基准收益率问题还没有一个统一的标准，本文结合从资本资产定价模型、OJ模型和加权平均资金成本对该基准收益率进行测算。
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user: 2. 基准收益率测算方法 在实务中，测算基准收益率的方法有很多。就目前来看，资本资产定价模型结合加权平均资本成本的方法是广大笔者采纳最多的方法，其他测算方法还有项目模拟实测法、德尔菲专家问卷调查法等等 [ 11 ] 。在确定基准收益率时，股权资本成本的确定的一大难题。测算股权资本成本的方法大致可以分为两大类型，一种是基于风险补偿的方法，如资本资产定价模型、套利定价模型以及三因素模型等等；另一种是基于内含报酬率的方法，如股利贴现模型和剩余收益模型，剩余收益模型又包括EBO模型、GLS模型、CT模型、OJ模型、PEG模型等等 [ 12 ] 。 本文拟采用CAPM和OJ模型来测算风电投资项目的股权资本成本，之后再用加权平均资金成本测算其基准收益率。 2.1. 资本资产定价模型 资本资产定价模型是由美国学者夏普、林特尔、特里诺和莫辛等人在资产组合理论的基础上发展起来的，该模型的实质是描述证券和证券组合的收益与风险的关系，期望报酬率与市场风险(β)成正比。市场风险(β)代表系统风险或者不可分散风险。资本资产定价模型如下： 其中， 表示个别资产的收益率， 表示无风险收益率， 表示市场组合的收益率， 表示风险溢价， 为风险系数，用来度量个别资产的系统性风险。这一“经典的CAPM”是一个单期模型，遵循严苛的假设：1) 所有投资者具有相同的投资期限，且只有一期；2) 所有投资者具有相同预期；3) 投资者是理性的，而且严格按照Markowitz (1952)模型进行投资；4) 资本市场是完全有效的，无任何摩擦。 2.2. OJ模型 Ohlson和Juettner-Nauroth将每股收益EPS及其增长引入股票定价模型，在对剩余收益模型改进以后，得出了Ohlson-Juettner模型 [ 13 ] 。Ohlson和Juettner-Nauroth认为股票的价格与1) 下一年的预期每股收益、2) 每股收益的短期增长率、3) 每股收益的长期增长率以及4) 股权资本成本四个因素有关。股票价格并不取决于股利。根据剩余收益折现模型和干净盈余的假设，可以得出： 可以解出： 模型中的 为下一年的每股股利， 为当年收盘价格， 为分析师预测的明年每股收益， 为分析师预测的后年每股收益， 为每股收益的长期增长率，与股利政策无关。 OJ模型虽然是在剩余收益模型基础上改进而来，但并不要求无穷期限的预测数据。只需要未来两期的盈利预测，股利支付率以及未来永续增长率，就可以估算企业价值或倒推出企业的资本成本。作为事前的预期模型，OJ模型主要建立在分析师未来预期的基础上。预期资本成本关注未来，不拘泥于过去，这使得其在到理论界和实务界都受到推崇。 2.3. 加权平均资金成本法 加权平均资金成本法是对企业各种长期投资的资金成本加权平均计算出来的资金总成本，权重取各种投资占总投资的比重 [ 14 ] 。计算公式为： 上式中，WACC为加权平均资金成本，即基准收益率； 为股权资本成本， 为股权资金， 为债务资金， 为债务资本成本， 为所得税税率。
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user: 3. 股权资本成本测算 3.1. 基于CAPM模型的风电行业股权资本成本测算 1) 无风险收益率的测算 本文根据风电投资项目周期长的特点，且2015年年初央行已取消了5年期存款基准利率，本文拟选取2006~2015年三年期银行定期存款利率的均值作为无风险收益率，则 ，见表1。 2) 市场平均收益率的测算 在我国股票市场上选取有代表性的以风电为主营业务的上市公司，对其净资产收益率进行统计，由于每个风电上市公司的具体情况都有所不同，需要对其净资产收益率进行非系统风险的修正。在本文中，对于非系统风险的权重采用层次分析法来确定，而非系统风险对风电投资项目的影响程度用专家打分法确定。 根据1~9标度法，比较非系统风险因素：内部决策风险A1、财务风险A2、项目经营风险A3、市场风险A4、技术风险A5的相对重要性，得到判断矩阵(见表2)。 一致性检验 所以上述权重可以采用。 采用专家打分法确定主要非系统风险因素对风电投资项目净资产收益率的影响程度 [ 15 ] ，各因素的权重乘以专家打分法确定的影响程度即可计算出个别修正系数(见表3)。 将净资产收益率乘以个别修正系数，再求其平均值，就可以得到修正后的风电项目市场平均风险投资收益率(见表4)。可以计算出风电行业的市场风险投资收益率是 。 3) 风险系数 的确定 根据各风电上市公司的股票报酬率及市场报酬率，可以在EXCEL中计算其标准差和相关系数，从而得出贝塔系数 ，最后求均值。最后求得 (见表5)，这里以金风科技为例列示计算过程。 通过对资本资产定价模型CAPM中三个因素的测算，可以得出风电行业的股权资本成本。 3.2. 基于OJ模型的风电行业股权资本成本测算 本文选取有代表性的10家风电上市公司对其股权资本成本进行估算，数据来自东方财富网，最后求 Table 1 Three-year deposit rate in 2006~201 年份 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013 2014 2015 均值 三年期存款利率(%) 3.69 4.77 4.21 5.13 4 4.75 4.45 4.25 4% 3.25% 3.53 表1. 2006~2015年三年期定期存款利率 注：2007、2008、2010~2012、2015年利率进行了几次调整，表中取均值。 Table 2 Judgment matrix of unsystematic ris 评价指标 A1 A2 A3 A4 A5 A1 1 1/3 1/5 1/7 1/7 A2 3 1 1/2 1/4 1/5 A3 5 2 1 1/2 1/5 A4 7 4 2 1 1/2 A5 7 5 5 2 1 表2. 非系统风险判断矩阵 Table 3 Correction coefficient of unsystematic risk factor 评价指标 权重 影响程度 个别因素修正系数 A1 0.04 1.12 0.045 A2 0.08 1.26 0.101 A3 0.14 1.35 0.189 A4 0.28 1.78 0.498 A5 0.46 1.35 0.621 合计 1 6.68 1.454 表3. 非系统风险因素修正系数 得风电市场股权资本成本 。计算结果见表6。 最后借鉴首都经贸大学康玉梅博士的做法，求两种方法计算得到的股权资本成本的平均值，最终得到的风电行业股权资本成本
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user: 4. 加权平均资本成本的计算 本文对风电行业权益资金和债务资金比例的确定以所选的有代表性的10家风电上市公司2015年末的资金结构为依据，取其均值作为风电行业的资金结构比例 [ 16 ] 。经计算，借贷资金比例为62.41% (见表7)。 Table 4 ROE of wind power listed companie 股票代码 上市公司 2011年 2012年 2013年 2014年 2015年 002202 金风科技 6.75 1.73 4.73 18.90 26.36 002531 天顺风能 9.45 14.54 13.68 13.04 20.65 601218 吉鑫科技 14.07 0.73 1.29 5.87 7.76 000539 粤电力A 3.95 17.42 25.43 21.72 20.97 600396 金山股份 14.83 14.73 25.49 20.69 13.06 000862 银星能源 23.76 2.49 -84.00 2.21 -10.43 000690 宝新能源 7.62 18.92 38.41 31.55 18.77 000720 新能泰山 -32.10 6.82 6.41 14.07 13.01 600795 申华控股 19.93 25.30 24.17 22.36 13.01 600605 汇通能源 1.85 2.04 2.02 2.40 3.05 年平均值 7.01 10.47 5.76 15.28 12.62 表4. 风电上市公司净资产收益率 Table 5 Calculation of risk factor 股票报酬率 金风科技(Y1) 市场报酬率(X i ) 2011 6.75 4.82 2012 1.73 7.20 2013 4.73 3.96 2014 18.90 10.51 2015 26.36 8.68 合计 58.47 35.17 平均数 11.69 7.03 标准差 9.37 2.42 相关系数(和市场间) 0.27 贝塔系数 0.50 贝塔均值 1.09 表5. 风险系数的计算 风电行业债务资金成本取我国2006~2015年长期贷款利率的平均值，经计算，债务资本成本为6.49%。计算过程见表8。 根据以上数据，风电投资项目的基准收益率如下： 根据上面的计算结果，建议风电行业的基准收益率取值为7.45%。
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user: 5. 结论 本文运用了基于风险补偿的资本资产定价模型CAPM和基于内含报酬率的OJ模型对风电行业的股 Table 6 Calculation results of cost of equity capita 公司名称 2011 2012 2013 2014 2015 均值 粤电力A 19.89 14.52 13.39 16.78 7.87 14.49 汇通能源 5.39 4.28 5.14 14.56 9.60 7.79 宝新能源 20.18 20.62 10.51 8.85 15.25 15.08 金山股份 24.51 14.03 15.58 15.30 9.52 15.79 银星能源 4.54 6.77 6.32 1.40 3.18 4.44 天顺风能 11.13 9.04 16.22 11.78 13.18 12.27 金风科技 12.29 33.25 23.72 10.08 10.15 17.90 吉鑫科技 6.79 19.52 10.81 14.29 9.22 12.13 新能泰山 16.14 16.52 17.08 18.29 5.26 14.66 申华控股 14.27 21.34 19.31 12.24 23.57 18.14 表6. 股权资本成本测算结果 Table 7 Asset-liability ratio of the study sampl 股票代码 公司名称 负债率 均值 002202 金风科技 66.92 62.41 002531 天顺风能 50.27 601218 吉鑫科技 36.66 000539 粤电力A 57.99 600396 金山股份 78.1 000862 银星能源 81.54 000690 宝新能源 47.84 000720 新能泰山 76.55 600795 申华控股 72.21 600605 汇通能源 56.02 表7. 研究样本资产负债率 Table 8 Long-term interest rates more than 5 years during 2006-201 年份 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013 2014 2015 均值 利率(%) 6.62 7.49 6.99 5.94 6.27 6.82 6.68 6.55 6.15 5.40 6.49 表8. 2006~2015年5年以上长期贷款利率表 权资本成本进行了测算。CAPM模型的选用代表着估算股权资本成本惯用的方法，OJ模型则由于其更加准确的估算结果，是新兴的股权资本成本估算技术选用的发展趋势 [ 17 ] 。用这两个模型同时对风电行业的股权资本成本进行测算，既是为了分析不同估算方法对估算数据的影响，也是为了获取更准确的资本成本估算值，并希望通过取平均值的方式来削弱方法不同带来的影响。最后用加权平均资金成本法求得风电行业的基准收益率为7.45%，为风电行业的投资融资决策、风险分析提供参考依据。
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user: 摘 要 本文研究的是三种放牧方式下荒漠生态退化程度判定及改善退化问题。本文基于内蒙古数学中国数据，针对荒漠生态退化问题进行了分析，先确定评价退化程度的指标体系，分为动物群落与植物群落，再对其结构指标体系进行分层。利用主成分分析法对指标体系进行了最终确定；确定指标体系以后，根据生态退化指标公式对指标体系中的主要指标的初始数据通过极差法进行了标准化，并通过层次分析法计算了评价指标对最终的生态退化指数的权重；最后通过核心公式得到每一种干扰形式下的样地退化程度。最终发现轮牧相对于过牧与开垦而言对生态退化的影响不是特别大，如果能在这样的放牧形式下加以人工栽种则可以改善荒漠的生态情况。 关键词 :生态退化指标，层次分析法，主成分分析，权重值
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user: 1. 引言 草原与荒漠都是生态中的一员，而牲畜与其他生物的生存与它们都是互相依赖的关系，而最近由于天灾与人为的原因使得土地沙化，沙层漫天，并且在草原与荒漠地区，放牧的形式却是生态退化的关键。应该采取何种放牧形式，以及各种放牧形式形成的后果会如何正是需要学者们研究的事情。基于内蒙古数学中国提供的数据，对于进行生态系统退化程度诊断需要解决以下几个问题：用什么样的标准来评价生态系统退化程度、诊断的途径有哪些、选择怎样的指标。经过初步分析，可以选择动物群落与植物群落的各自特征指标来作为初步评价指标，然后对指标进行筛选确定最终评价指标，再确定评价模型。学者们还需要思考应该如何进行植被建设，应该对其进行修剪或者是种植新苗应该以什么量，这些问题的解觉一定程度上要依赖于生态系统退化程度的诊断。
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user: 2. 层次分析法 2.1. 基本原理 层次分析法是根据问题的性质和所要达到的总目标，将问题分解为不同的组成因素，并按照因素间的相互关系将因素分为不同层次的集合，形成一个多层析的分析结构模型，从而最终是问题归结为最低层相对于最高层的相对重要权值的确定或者相对优劣的排定问题 [ 1 ] [ 2 ] 。 2.2. 步骤和方法 层次分析法的步骤分为四步：建立层次结构模型、构造成对矩阵、层次单排序及其一致性检验、层次总排序及其一致性检验。 建立层次结构模型就是将整体分为目标层、准则层(指标层)和方案层。目标层就是解决问题的目的，中间的准则层和指标层就是所运用的方法与措施。构造成对矩阵就是将指标层的指标两两互相比较，按照Santy的1~9标度方法来构造相对关系矩阵 [ 3 ] 。层次单排序及其一致性检验和层次总排序及其一致性检验都是为了确定下一级对上一级的权重大小 [ 4 ] 。
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user: 3. 荒漠生态系统退化评价体系 假设该荒漠生态系统内的结构成分为植物群落与动物群落，将三趾跳鼠，子午沙鼠，小毛足鼠的捕获率均看成是它们的生物量，而在考虑生物退化过程中，不对它们进行区别对待，而是将它们的生物量进行加总，形成动物生物量指标。又因为取样地点是分区域采样，所以也可以对其进行分块讨论，也就是对过牧、轮牧、开垦三种形式下的退化情况分别进行研究。 3.1. 生态系统退化评价指标建立的原则 [ 5 ] 1) 综合性：要求所选的指标可以体现这复杂生态系统的全面情况。 2) 代表性：要求所选的指标能体现生态系统的主要特征。 3) 灵敏性：要求所选的指标能够对生态退化的程度作出灵敏的反应。 4) 层次性：要求所选的指标具有明确的分级。 5) 实用性：要求所选的指标是能够实际测量的，方便操作得到的。 3.2. 确定评价指标 3.2.1. 初步确定生态退化评价指标 通过以上的几个体系指标的选择原则，可以将评价体系指标结构分为三个层次。以生态退化指数(IED)作为总目标层，用以评价荒漠生态系统的退化程度。一级指标为准则层，是生态系统退化的直接表现，由生态系统的植物群落( )与动物群落( )这2部分构成；那么第二级指标就是子准则层，是对准则层的进一步分解，本文以草本高度( )、草本盖度( )、草本密度( )、草本生物量( )、灌木高度( )、灌木盖度( )、灌木密度( )、灌木生物量( )、动物生物量( )这9个指标为初步指标，其层次结构如表1。 3.2.2. 评价指标的筛选 考虑指标的综合性、代表性、灵敏性、层次性和实用性的原则，应对上述9个初选指标进行主成分分析来确定符合条件的最终评价指标。 第一步，对各个二级指标运用主成分分析方法，保留因子载荷量相对大的那些指标即可。第二步，在每一次进行主成分分析后，必须要保证选出的二级指标 ，这就是保证每一个二级指标组合起来以后能够在不同退化阶段间有显著差异。 3.2.3. 评价指标的最终确定 根据上述两步分析结果，确定最终评价指标如表2。