DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 4. 讨论 支原体是能人工培养的最小微生物，临床上以Uu和Mh最为常见，其是引起非淋菌性泌尿生殖道炎症的主要病原 [ 4 ] ；近年来，其感染一直呈上升趋势 [ 5 ] 。本研究对2435例泌尿生殖道感染患者进行Uu和Mh检测，总检出率为44.97%，高于开封地区的27.2% [ 6 ] ，低于海口地区的51.44% [ 7 ] ，这种差异与地区不同、研究对象的选择及构成等密切相关。1095例支原体表现为3种感染模式，其中Uu感染最多，感染率为33.96%，其次为Uu+Mh感染，感染率为9.16%，Mh感染率仅为1.85%，与国内其他报道 [ 6 ] - [ 8 ] 相似。 支原体多寄生于男性尿道和女性阴道，如发生上行感染，可引起男性前列腺炎或附睾炎和女性阴道炎、宫颈炎等，是导致男、女性不育的重要因素，当上行感染发生在妊娠期可引起胎儿宫内感染导致不良妊娠结局 [ 9 ] 。本研究中982例男性均因不孕就诊，且临床表现有尿道或前列腺炎症，其支原体检出率为29.33%，与王雪松等 [ 8 ] 报道的31.8%相近；1453例女性因生殖道感染或不孕伴生殖道感染进行支原体检查，支原体感染率为60.01%，显著高于男性，与其他地区报道 [ 7 ] [ 10 ] 一致。结果表明该地区支原体感染可能与男性不育相关，育龄女性支原体感染率较高，应进行积极治疗；同时，孕前、孕期及产前有生殖道感染的人群应进行支原体检测，以避免妊娠并发症或不良妊娠结局的发生 [ 3 ] [ 9 ] 。 抗菌药物的广泛应用、不合理使用导致病原体耐药日趋严重，甚至出现多重耐药株，这给抗感染治疗带来巨大困难 [ 1 ] [ 5 ] 。本研究中1095例支原体药敏结果显示，对至少一种抗菌药物耐药1001例，总耐药率为91.42%，对3种以上抗菌药物耐药率为42.47%，这表明该地区支原体对常用抗菌药物耐药较为严重，临床医生应给予足够的重视。3种感染模式均敏感的抗菌药物有交沙霉素、多西环素和美满霉素，敏感率在75%以上；其他抗菌药物耐药率至少有一种感染模式大于40%，特别是丙沙星耐药率均超过75%，与该地区以往报道 [ 11 ] 相似。Mh和Uu+Mh对至少一种抗菌药物耐药率为100%高于UU的87.42%，其中Uu+Mh对12种抗菌药物耐药率较Uu明显增加，差异有统计学意义；Mh对除交沙霉素、多西环素和美满霉素耐药率低于Uu，其余抗菌药物耐药率均高于Uu；Mh与Mh+Uu耐药率比较，Mh对红霉素、罗红霉素、克拉霉素阿奇霉素和左氧氟沙星耐药率高于Uu+Mh，其余抗菌药物耐药率均低于Uu，这表明Uu、Mh及其混合感染对不同抗菌药物的耐药性及其变化存在一定的差异，这可能与不同支原体感染类型和模式对抗菌药物耐药机理、协同效应的差异等有关。 支原体缺乏细胞壁，临床治疗多用干扰蛋白合成的四环素类、大环内酯类和阻止DNA复制的喹诺酮类抗菌药物。本研究中，支原体对喹诺酮类、四环素类和大环内酯类的总耐药率分别为84.11%、29.95%和50.95%，其中对3类抗菌药物中均有至少一种耐药的有237例、均耐药的有10例，耐药率分别为21.62%和0.91%，结果显示该地区支原体对喹诺酮类抗菌药物普遍耐药，且多重耐药株所占比例较大。研究还发现不同感染模式对3类抗菌药物耐药性有一定的规律，其中Mh对大环内酯类耐药率普遍较Uu高，Uu+Mh耐药率介于两者之间，且更接近Mh，与李进等 [ 12 ] 报道相似；Mh对四环素、内奎罗酮类抗菌药物的耐药率多低于Uu，而Uu+Mh耐药率多高于Uu，唐娟等 [ 11 ] 认为这可能与多种耐药机制同时发挥作用有关，本地区支原体多重耐药是否与其有关，还需要进一步分析。值得注意的是其中交沙霉素、左氧氟沙星和四环素耐药率具有较大的差异，这可能与临床对抗菌药的轮换使用密切相关。 综上，不孕可能与支原体感染相关，在泌尿生殖道感染患者中支原体感染较为严重，且多重耐药株所占比例相当高。因此，应加强泌尿生殖道健康教育，临床应进行支原体的检测、药物敏感试验，根据药敏结果合理使用抗菌药物，避免经验用药；对于难治性患者，避免长期使用同类抗菌药物，注意轮换用药；由于本研究病例数相对较少，未对数据进行耐药性趋势分析。同时，相关行政部门应建立、完善耐药性监测网络，及时了解耐药性的变迁，才能有效预防新耐药株产生和控制耐药性的蔓延。
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user: 摘 要 超临界流体在突扩管中的流动换热规律对于新型能源转换系统、废弃物资源化回收利用等工艺与装置的高效设计具有重要意义。本文通过有限体积法数值计算方法，研究了超临界CO 2 在突扩冷却条件下的流动与传热规律。研究发现，在冷却条件下超临界CO 2 在突扩管中流动规律与其在加热条件下的流动规律基本上是一致的。但与加热条件下流动换热规律比较，冷却条件下超临界CO 2 流动更易失稳。且随着冷却热流密度增大，回流区长度变小。这既是与前人研究的对比又是补充，对超临界CO 2 作为工作流体材料在突扩管中流动换热规律的工程应用有一定的指导意义。 关键词 :超临界CO 2 ，突扩管，流动换热，流动分叉
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user: 1. 引言 作为一种自然制冷工质，二氧化碳具有很好的环保性能和流动传热特性。这可以从根本上解决制冷系统工质替代问题，有希望成为汽车空调、热泵、商业制冷、民用商业用空调系统的制冷工质[ 1 ] 。超临界CO 2 是处于临界温度和临界压力以上的流体，具有很强的溶解能力和良好的流动、输运性质。 突扩管是研究流动分离和再附着现象的经典模型之一。在突扩管流中，当流动雷诺数高于临界雷诺数时，发生流动分叉现象，由对称稳态向不对称稳态转化。这已经得到了其他研究者的证实[ 2 ] -[ 5 ] 。此前关于突扩管流的研究[ 6 ] -[ 9 ] 很多，但多限于研究流动特性，关于换热特性方面的研究很少。Nie和Armaly [ 6 ] 对突扩管在流动对称区，即流动雷诺数在临界雷诺数以下，进行了三维的数值模拟。对于同样的数值模型，Thiruvengadam等[ 10 ] 研究了高于临界雷诺数时的情形，即流体在流动分岔后的稳态非对称流动时的流动和换热特性。上述研究对象都是常规流体，流体的流动是按照恒热物性处理的。对于超临界流体，流体物性变化所带来的流动和换热影响需要得到充分的考虑。Guo [ 11 ] 等研究了热效应对气体在突扩管中流动时回流区的影响，证明了回流区的大小会随着壁面加热强度的增加而减小，并指出了由于加热引起的流向的反向压力梯度导致了回流区的缩小。邓[ 12 ] 的论文研究了超临界CO 2 在平面突扩管中进行对流换热的数值模拟，关注了流体的流动分叉现象、雷诺数低于临界值时的对称稳态区域中加热热流密度对超临界CO 2 换热的影响。 本文是在邓[ 12 ] 的论文的基础上，进行深一步的探究工作，研究在冷却条件下，超临界CO 2 在突扩管中的流动换热情况。
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user: 2. 数值计算模型 2.1. 物理模型 数值模拟的物理模型和坐标系统如图1所示，台阶高度S = 1 mm。前方入口段和后方的突扩段的管径分别为d和D，定义突扩比为ER=D/d。参照文献[ 13 ] [ 14 ] ，入口段长度取L1 = 20 d，这足以保证来流充分发展。选取突扩段长度L2 = 60 S。上下壁面均匀冷却，热流密度分别为−100、−250、−500 W/m 2 均匀热流边界条件，采用零厚度无滑移壁面。 入口温度均匀分布，入口初始温度T 0 为313.2 K。 2.2. 数学模型 本文采用二维、层流、稳态模型计算连续方程、动量方程及能量方程。数学控制方程如下： 连续性方程 (1) 动量方程 (2) 能量方程 (3) 在方程(3)中，h是焓值，其定义如下： (4) 其中，h 0 = 344.42 kJ/kg，是参照温度T 0 时的焓值。 2.3. 边界条件 实际流体流动过程中，在突扩截面处入口速度为抛物型。考虑为不可压缩问题[ 15 ] ，所以入口处采用速度入口；压力出口。边壁为固定无滑移条件。 本文采用的数值方法是有限体积法。计算工况以及网格生成参照邓[ 12 ] 的文献。采用SIMPLEC算法求解，动量和能量方程采用二阶迎风格式离散化。采用非均匀网格划分。网格独立性验证方面借鉴文献[ 15 ] 的经验，此处不再验证；网格数量也参照该文献，取300(x) × 60(y)的网格。流体的热物性是采用REFPROP数据库[ 16 ] ，采用分段函数拟合，吻合度高达99%。
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user: 3. 计算结果与讨论 3.1. 流动雷诺数的影响 参考文献[ 15 ] 可知，浮升力效应在本文的研究中可以忽略不计。选择Re分别为150、220、280、340、450进行模拟计算。图2为冷却条件下发生流动分叉后的流线图。可以看出，当Re > 150时，在突扩处流动发生分离。这是因为在突扩处压力突然减小，所以会形成上下两个回流区。 图1. 物理模型 图2. 流线图q = −100 W/m 2 ，ER = 2 入口雷诺数从一个较小值慢慢增大到一个较大值过程中，存在一个临界雷诺数(Re cr )，当流动雷诺数大于临界雷诺数时，回流区由开始的上下对称，发展到上下不对称，即发生流动分离现象。雷诺数继续增大，则大的回流区继续变大，小的回流区继续变小。而当雷诺数高于某一个值时，就会出现第三个回流区。这时的雷诺数称为转换雷诺数(Re tr )。从图2中可以发现，在冷却条件下也符合上述规律。与图3显示的流动规律相比，冷却条件下流动规律与加热时的规律基本是一致的。 由图2可知，冷却条件下，Re cr 位于150附近，Re tr 则位于280~340之间。通过更多细致的模拟计算，对Re在150附近取更多的数进行计算，确定了上述两个雷诺数的准确值，见表1；加热和不施加条件[ 15 ] 情况下的Re cr 和Re tr 也列于下表。 对表1中数据分析可知，在相同的热流密度下，冷却和加热时的临界雷诺数和转换雷诺数差异较大。在相同的条件下，冷却时流动更易发生分叉。 3.2. 热流密度的影响 突扩管模型中，回流区的大小是很重要的参数，因为其决定了整个流场的特性，相应的对流换热也与之交互影响。分离流体的再附着点距原点的距离定义为回流区的长度X R 。图4给出了在冷却条件下无量纲的回流区长度(X R = X r /S)在不同壁面热流条件下随雷诺数的变化。图5 [ 15 ] 则是加热情况的无量纲回流区长度随雷诺数的变化 对图4分析可知，冷却条件下，Re一定时随着冷却热流密度的增大，回流区长度减小。而图5显示的规律则与之相反，随着加热热流密度的增大，回流区长度也增大。 Table 1 Recr and Retr of supercritical CO2 in sudden expansion duct under different heat transfer conditions (ER = 2 换热条件 Re cr Re tr q = 100 W/m 2 212.5 377 q = 0 216 383 q = −100 W/m 2 133 320 表1. 不同换热条件下超临界CO 2 在突扩管中的Re cr 和Re tr (ER = 2) 图3. 流线图q = 100 W/m 2 ，ER = 2 [ 15 ] 图4. 冷却条件下，不同壁面热流下回旋区长度随雷诺数的变化 图5. 加热条件下，不同壁面热流下回旋区大小随雷诺数的变化[ 15 ]
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user: 4. 结论 本文研究了超临界CO 2 在平面对称突扩管中，在冷却条件下的流动换热。这是在前人研究的基础上的深入和验证，得到以下结论： 1) 冷却条件下，与超临界CO 2 加热条件下的规律基本一致，随着流动雷诺数的增大，流动由对称发展为不对称，进而出现第三个或者更多的回流区。这是对常规流体流动规律和超临界CO 2 加热条件下流动规律的补充。 2) 在冷却条件下超临界CO 2 的流动情况，和在加热条件下对应的情况比较，临界雷诺数和转换雷诺数都明显减小。这意味着在冷却条件下超临界CO 2 流动更易失稳，易发生流动分叉。 3) 在冷却条件下，随着冷却热流密度的增大，回流区长度减小。
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user: 摘 要 依据最新研究资料，在歧口凹陷下第三系在层序格架控制下，可细分为三幕构造运动，仔细研究各层地层厚度及其幕式变化特征很有意义。从裂陷I幕到裂陷III幕、以及单个裂陷幕，构造活动性均呈逐渐减弱趋势。在深层基底右旋走滑断裂带和区域性伸展滑脱构造背景控制下，形成了歧口凹陷构造演化的总体格局。其总体呈现三带、四凹的构造格架，裂陷I幕处于扩张断陷阶段，裂陷II幕断陷活动趋于稳定的发展阶段，裂陷III幕断陷活动进一步减弱。 关键词 :歧口凹陷，地层厚度，裂陷，下第三系
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user: 1. 引言 依据最新研究资料，歧口凹陷下第三系在层序格架控制下，可细分为三幕构造运动，仔细研究各层地层厚度及其幕式变化特征很有意义。本文通过精细解释闭合3150 km 2 三维工区内的层序界面，绘制了古近系11个层序的残余地层等厚图，总结了其演化规律。
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user: 2. 裂陷Ⅰ幕层序地层厚度特征 歧口凹陷裂陷Ⅰ幕处于盆地的扩张深陷期，发生在早渐新世沙三段沉积时期[ 1 ] -[ 3 ] 。 为裂陷I幕初始期，断控作用明显，凹陷边缘断控陡坡带发育，凹陷最深处都发育在断层根部。大张坨断层、港西断层控凹作用明显，厚度等值线在断层根部密集，且凹陷轴向平行于断层走向呈NE向展布，歧口凹陷陆上部分三个箕状凹陷的构造格架明显(图1(a))。 时期地层厚度总体上比 减小，歧口深凹从最厚的 1600 米 减小到 1100 米 左右(图1(b))。 层序的地层厚度中心继承性发育，歧北次凹轴向由平行于港东断层的NE向逐渐向WE向偏离(图1(c))。到Es 2 段地层抬升遭受剥蚀，地层分布面积明显减小，最大地层厚度减小到700米(图1(d))。其中板桥凹陷的地层厚度与沉积中心，从 层序的最大厚度 1000 米 逐渐萎缩到Es 2 层序的 700 米 ，歧北次凹和歧口深凹的厚度也逐渐萎缩。从 到Es 2 的整个过程中，构造活动性和断层控凹作用逐渐减弱，西北断东南超的半地堑样式由明显变得模糊，厚度等值线逐渐远离断层根部，NE方向为主的厚度中心轴向有向WE方向缓慢过渡的趋势，整体格局由NE方向断层控制能力强转变为NE + WE方向断层的联合控制。整个盆地由多隆凹过渡为少隆凹结构，由多沉积中心过渡为少沉积中心，凹陷最深处逐渐远离边界断层，凹陷轴向逐渐模糊，湖水变浅，沉积面积萎缩，沉积厚度减小，预示着湖盆水体面积的缩小。整体上看，在裂陷I幕，盆地北西、南东分带清楚，但东西分区不明显，厚度中心广布东西部地区。
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user: 3. 裂陷II幕层序地层厚度特征 歧口凹陷裂陷II幕处于盆地的断陷稳定发展期，是古近纪湖泊水体分布范围最广的时期，湖盆发展经历了一个相对的初始-扩张-萎缩的过程 [ 4 ] [ 5 ] 。沙一段与沙三段相比，其构造活动性明显变弱，湖盆相对较浅，但裂陷II幕初始期其断控作用仍然很明显，凹陷边缘厚度等值线平行断层走向，凹陷最深处靠近断层根部发育。 层序歧口深凹、板桥次凹和歧北次凹存在明显的厚度中心(图2(a))， 时歧北次凹厚度明显减小，从最大厚度 500 米 减小到 300 米 左右(图2(b))， 层序沉积时期，处于该构造幕的末期，盆地发育范围最小，板桥凹陷地层厚度与沉积中心已逐渐向东北迁移(图2(c))。从 到 ，构造 图1. 歧口凹陷古近系裂陷I幕层序地层等厚图 (a) 沙三三层序地层等厚图；(b) 沙三二层序(SQ )地层等厚图；(c) 沙三一层序(SQ )地层等厚图；(d) 沙二层序(SQEs 2 )地层等厚图 活动性逐渐减弱，由NE + WE方向断层联合控制转变为WE方向控制能力强、NE方向断层控制能力弱，原来明显的西北断东南超半地堑样式变得不明显，盆地由多弱隆凹过渡为少弱隆凹，由多沉积中心过渡为少沉积中心，地层分布范围逐渐减小，湖盆萎缩，整体上看，北西、东南分带性逐渐弱化，但东西分区明显，NW向坡折带控凹分区明显，厚度中心从广布于东西部演化为主要分布于东部地区。
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user: 4. 裂陷III幕层序地层厚度特征 裂陷III幕处于凹陷发育的断陷活动衰减的断坳转换阶段，凹陷边缘断控作用逐渐弱化，拗陷作用逐渐增强 [ 6 ] [ 7 ] 。Ed 3 时期地层厚度继承性发育，板桥次凹、歧北次凹、歧南次凹和歧口深凹均存在厚度中 图2. 歧口凹陷古近系裂陷II幕层序地层等厚图；(a) 沙一下层序地层等厚图；(b) 沙一中层序地层等厚图；(c) 沙一上层序地层等厚图 心，且凹陷长轴方向平行于断层走向，但厚度中心已逐渐远离断层根部(图3(a))。Ed 2 时期板桥、歧北、歧南次凹厚度明显减小，凹陷变得不明显，以WE向断层控制作用为主导，主要的厚度中心分布在海河、歧中、歧东断层的下降盘，且长轴方向平行于断层走向(图3(b))。 时期区内多个厚度中心逐渐归一化，断控作用逐渐被区域拗陷作用和断层活动的共同控制所取代(图3(c))。 时期地层厚度继承性发育，凹陷中心归一化(图3(d))。其中从东营组早期到晚期，板桥凹陷地层厚度与沉积中心进一步向东北迁移，是沙一段以来的继承性发育。从Ed 3 段到Ed 1 段，WE方向断层控制能力增强，形成多断阶，盆地由多沉积中心演变为少沉积中心。湖盆明显变浅且沉积范围扩大，南大港潜山逐渐萎缩没入水中，地层上超其上。 图3. 歧口凹陷古近系裂陷III幕层序地层等厚图 (a) 东三层序地层等厚图；(b) 东二层序地层等厚图；(c) 东一下层序地层等厚图；(d) 东一上层序地层等厚图 此时断层活动的影响力减弱，区域性的拗陷作用开始对凹陷的沉降起控制作用。整体上看，NW向坡折带控凹形成的东西分区格局变得不明显，厚度中心向东部、南部迁移，多个次凹连成一片演化为一个中心，歧北次凹和歧南次凹处厚度中心向歧口深凹迁移，致使歧北次凹与歧南次凹以及歧口海域逐渐演化为一个凹陷。
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user: 5. 总结 从裂陷I幕到裂陷III幕、以及单个裂陷幕，构造活动性均呈逐渐减弱趋势。在深层基底右旋走滑断裂带和区域性伸展滑脱构造背景控制下，形成了歧口凹陷构造演化的总体格局。其总体呈现三带、四凹的构造格架，裂陷I幕处于扩张断陷阶段，裂陷II幕断陷活动趋于稳定的发展阶段，裂陷III幕断陷活动进一步减弱。
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user: 摘 要 龙潭下地区位于南岭钨锡多金属成矿带东部，寒武纪地层及燕山早期侵入岩体分布广，成矿物质丰富，断裂构造发育，成矿地质条件优越。地表弱磁正异常主要由断裂及沿断裂裂隙充填铁磁质(如含钨石英脉等)和花岗岩等引起，反演推断异常源埋深较大，成矿空间大。化探异常元素组成复杂，各元素异常显示W Sn Mo-Cu Pb Zn-Au Ag Sb高–中、低温热液型组合特征，W、Sn、Mo等主要成矿元素浓集分带明显、富集系数较高，有利于矿床形成。经查证，矿化主要分布在断裂带以及岩体与变质岩内外接触带附近，已知矿点与各元素异常中心高度吻合，找矿潜力。 关键词 :钨多金属矿，物、化探及地质特征，找矿方向，龙潭下地区
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user: 1. 地质特征 本区位于欧亚大陆板块与滨西太平洋板块消减带的内侧之华夏板块，南岭东西向构造带东段与武夷山北东–北北东构造带南段的复合部位。成矿区划属南岭钨锡成矿带东段雩山成矿亚带之赣县–于都成矿远景区，南距东埠头钨矿约3公里(图1)。区域内地层尤其是南华系-寒武系基底地层及泥盆–二叠纪盖层出露分布广，地层中W丰度值高，是钨地球化学省[ 1 ] ，岩浆侵入，尤其燕山早期活动频繁强烈，褶皱、断裂构造发育，成矿地质条件好。 1.1. 地层 区内出露寒武系及少量第四系。前者为一套浅变质复理石泥砂质建造，总厚度 > 1800米，岩性为灰－深灰色中厚–厚层状变质细粒长石石英杂砂岩与中薄层状(含炭)绢云母千枚岩或板岩，富含W、Sn、Bi等成矿元素，经过地槽–地台–板块等多旋廻构造–岩浆演化，成为本区重熔型花岗岩成矿物质的主要来源及钨矿床主要赋矿围岩之一。“成矿物质来自围岩，特别是加里东地槽的沉积物”(1964年莫柱孙 [ 2 ] )。 1.2. 构造 褶皱构造主要表现为寒武纪基底褶皱，总体走向北东，倾向西，缓倾，东南翼地层倒转。 断裂构造发育，主要为北东向、北北东向(或近东西向)，次为北西向。前者控制地层展布及岩浆侵入，近东西向断裂则是本区主要控矿赋矿构造。各组断裂的交汇处往往是隐伏岩突上侵及成矿的有利部位。 图1. 龙潭下地区大地构造位置与区域地质矿产图 1.3. 岩浆岩 区内岩浆活动频繁、强烈，侵入岩体尤其是燕山早期侵入岩体广布。岩性以细-中粒少斑-斑状黑云二长花岗岩为主，属高硅、富钾、贫钙的酸性花岗岩类，δ值 > 1.8、AL值 > 1，属钙碱性、铝过饱和型岩石，分异指数(DI)为80.20~88.81，岩浆分异程度高，δEu值介于0.382~0.403，铕元素强－中度亏损， 小于对比岩，属中—重稀土富集型。花岗岩稀土配分标准化模式(如图2)为左高右低向右倾斜的曲线。 岩体成岩同位素年龄为189.2 ± 0.6~161.3 ± 0.6 Ma [ 3 ] ，属侏罗纪，即燕山期早期第I~III阶段侵入产物。岩体富含富含稀土、稀有元素，W、Sn、Mo等成矿元素是黎彤花岗岩丰度值的数倍至数十倍 [ 4 ] ，为成矿提供丰富的物源，是区内钨多金属矿的成矿母岩及主要赋矿围岩。
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user: 2. 物、化探异常特征与矿化关系 本区位于布格重力异常梯度变异交接低缓区，与区内断裂及地质体分布现状相吻合。地表磁异常表现为弱磁正异常，异常主要由断裂及沿断裂裂隙充填铁磁质(如含钨石英脉等)和花岗岩等引起。化探异常元素组成复杂，各元素异常组合显示从W Sn Mo-Cu Pb Zn-Au Ag Sb高–中、低温热液型组合元素特征，W、Sn、Mo、Ag等主要成矿元素异常浓集分带明显、富集系数较高，有利于矿床形成。经查证，矿化主要分布在断裂带两侧岩体内外接触带附近，异常范围与矿化分布基本一致，已知矿点与各元素异常中心高度吻合，找矿潜力。 图2. 花岗岩稀土配分曲线图 2.1. 物探异常 龙潭下地区地表高精度磁测表现为弱磁正异常，沿龙潭下–芫田口一带分布，基本反映了区内的地层–构造–岩浆岩架构。异常呈似椭圆状，东西走向，ΔT曲线圈闭异常值为0~60 nT。异常区分布寒武系变质岩、部分燕山期花岗岩和构造断裂带，推断该异常主要由裂隙充填型矿脉所引起。根据反演结果，磁性体埋深280~780 m，说明异常源(磁性地质体–断裂带及不同岩性接触面)埋深较大。 2.2. 化探异常 1:5万水系沉积物测量圈定以W、Sn、Bi、Mo、Pb、Ag为主综合异常，面积21.2平方千米，异常形态呈椭圆状，分带明显、具多个浓度中心，异常元素组分显示从高温–中、低温热液型组合特征，与区域探明的合龙钨矿(大型)元素异常组合分布特征相类似，且各单元素异常套合情况较好，异常中心与与龙潭下、下芫田钨、锡矿点等吻合。 1:1万土壤查证，圈定了9个综合异常(图3)，异常特征如表1。异常以W、Sn (或Mo、Cu)为主，强度较高、具三级分带，浓集中心明显，且具一定规模。其中：W异常在中间一带东西走向上分布较强；Mo Sn Pb异常在东面为强异常，与东部燕山期侵入的岩体关系密切；Cu异常在中部南北走向上为强异常，主要分布在寒武系地层中。4号和6号异常与龙潭下和下芫田2个矿化标志带范围基本吻合。 2.3. 矿化特征 区内矿床类型以石英脉为主，兼有破碎带型和蚀变花岗岩型，矿化以钨为主，共/伴生钼、锡、铜及铅锌(银)。矿化分布在寒武系变质岩与燕山期侵入的花岗岩体内、外接触带中，外带主要为石英脉及破碎带含矿，前者以钨、钼为主，少量铜，后者以锡、铅锌为主，少量钨；内带蚀变花岗岩、石英脉含矿，以钼为主，少量钨。矿化面积约8平方千米。 图3. 龙潭下地区地质与化探综合异常图 Table 1 Anomaly characteristics of the comprehensive list of 1:1 soil measurement in Longtanxia-Xiayuntin are 综合异常编号 形态 异常面积 (km 2 ) 异常分带 异常主要元素 异常峰值 (Au ng/g; 其他ug/g) 1 不规则 0.62 W3 Sn3 W Sn W153， Mo65 2 椭园 0.8 Ag3 Pb3 Zn3 Cu2 Sn2 Ag Pb Pb933， Sn155， W 71， Ag6.76 3 椭园 0.53 W3 Sn3 Pb3 Cu2 Zn2 Ag2 W Sn Pb W84， Sn347， Ag4.3， Pb1000 4 梨形 0.75 W3 Cu3 Ag2 Au2 Zn2 Sn2 Mo2 W W159， Mo30， Cu182 5 马蹄形 0.32 W3 As3 Cu3 W W52， Cu251 6 不规则 2 W3 Sn3 Ag3 Mo3 Cu3 Pb3 Zn2 W Sn W270， Sn170， Mo41， Pb1000 7 梨形 0.75 W3 Mo3 Pb3 Sn2 W Pb W369， Pb1000 8 纺锤形 0.31 Mo2 Ag3 Mo Ag Mo30， Ag8.5 9 椭园 0.29 Mo3 Mo Mo57 表1. 龙潭下–下芫田测区1:1万土壤测量综合异常特征一览表 以W、Sn、Mo、Cu为主的矿化主要集中在中部。经查证矿化体分布与异常展布基本一致。按矿化(体)空间分布位置及其赋矿围岩等特征，分为龙潭下和下芫田2个矿化集中区。其中： 龙潭下矿化体(或带)：分布在寒武系变质砂砂岩/板岩中(即外带)，地表发育有40余条脉幅介于2~25厘米之间的石英脉，脉间距介于10~ 50 米 不等，石英单脉延长250~650米之间，脉内见黑(白)钨矿、辉钼矿、黄铜矿及黄铁矿等矿物，呈星点状、细脉状、小团块状不规则分布，脉石英呈半透明强油脂光泽，两侧多发育1~5毫米云母边，呈连续或断续分布，围岩普遍具硅化，局部见弱云英岩化、矽化等；产状：走向南东东或近东西向，倾向南或北，多南倾，倾角60˚~85˚。 V104石英脉矿体，沿走向控制延长约685米、倾向延深大于300米，脉宽地表15 cm、深部25 cm，脉中主要见有白钨矿、辉钼矿，少量黄铜及锡石，品位(地表/深部钻孔，下同)：WO 3 0.36%/3.2%、Mo 0.08%/0.32%，矿体倾向南。 V101石英脉矿体，沿走向控制延长约450米、推测延伸大于500米，脉宽地表10~25 cm、深部(钻孔揭露) 19~33 cm，以钨为主，共(伴)生钼、锡、铜，品位：WO 3 0.01~0.34%/0.2~1.45%、Mo 0.008~0.01/0.052~0.152%、Sn 0.02~0.04%相对变化小，围岩普遍具硅化，局部见弱云英岩化、矽化，矿体倾向北。 下芫田矿化体(或带)：分布在寒武系变质砂板岩与花岗岩体接触带附近，主要分布于岩体内(内带)，以含钼钨矿化石英脉为主，兼有蚀变花岗岩型(局部土壤化探Mo峰值达65 ppm)、破碎带型等多种矿化或矿床类型。少量地表样品品位：WO 3 0.01~0.509%、Sn 0.02~0.064% (最高0.52%)、Mo 0.008~0.018%。 V7矿体，分布在变质岩与岩体接触带附近，地表延长大于100米、宽0.40~1米，破碎带主要由花岗岩和少量变质岩角砾、脉石英组成，带中见有闪锌矿(含银)、少量锡石、白钨矿及方铅矿、黄铜矿、黄铁矿等，平均品位：Sn 0.274%、Cu 0.208%、Zn 1.066%、Ag 28 g/t。产状355˚∠75˚~80˚。两侧围岩变质岩普遍具硅化，花岗岩云英岩化、绿泥石化较发育。
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user: 3. 资源潜力分析及找矿方向 3.1. 资源潜力分析 本区位于我国著名的南岭钨锡多金属成矿带东段之雩山成矿亚带，区内寒武–南华纪基底碎屑岩系分布广，岩浆活动频繁、强烈，以燕山期为主，岩浆岩分布广泛，构造变形强烈、褶皱断裂发育、构造复杂多样。地层中W、Sn、Pb、Ag含量高出地壳克拉克值(黎彤) 1.5~3倍，为成矿及重熔型岩浆岩提供丰富的矿质来源，构造控岩、控矿作用十分明显，具有利成矿环境条件。 1:5万水系沉积物测量异常元素组成复杂，异常元素由Ag、Au、W、Sb、As、Cu、Bi、Li、Mo、Pb、Sn、Be等组成，主要异常元素为W、Sn、Mo、Ag，各元素的浓度分带明显、异常峰值高，异常元素组分显示了从W Sn Mo-Cu Pb Zn-Au Ag Sb高-中、低温热液型组合元素，主要异常元素富集系数较高，各元素异常中心相互重叠、套合较好，有利于矿床形成。1:1万土壤查证，圈定多处综合异常，地表发现含矿地质体，异常主要由含矿石英脉引起，矿(化)体主要分布在寒武纪变质岩与燕山早期侵入岩体接触的内、外带附近，成矿条件有利，找矿潜力大。 物探异常表现为弱磁正异常，形状呈似椭圆状，异常主要由断裂构造、岩体引起，反演推断异常源(磁性地质体–断裂带及不同岩性接触面)埋深较大。钻孔至−300 m标高(距地表逾500 m)仍未揭露花岗岩，证实本区深部隐伏岩体侵入标高较低，成矿空间大。 通过调查，在寒武系变质岩、花岗岩区及其接触带附近均发育有含矿地质体，矿化以钨为主，共(伴)生有锡、钼、铜、锌(银)等，矿种较丰富，矿床类型以石英脉型为主，兼有破碎带型和蚀变花岗岩型，类型多样。显示本区具有以成矿花岗岩为主因，不同类型矿床在时空上“多位一体” [ 5 ] 矿床分布特征，资源潜力大。 3.2. 找矿方向 龙潭下矿化集中，区内赋存在寒武系变质岩中的近东西向矿(化)体存在2组不同倾向的矿脉，每组均证实存在工业钨(钼)矿体，经地表槽探和少量深部钻孔揭露，石英脉往深部具尖灭或归并，数量减少，脉幅变大，WO 3 、Mo品位变富的特征，具典型的赣南脉钨矿床“五层楼”成矿特点，按照钨矿床“五层楼+地下室”成矿模式(许建祥等 [ 6 ] ，2008年)，其深部隐伏岩体顶部可能存在岩体型(蚀变花岩)钨多金属矿体，且矿化分布范围与化探异常相吻合，资源潜力巨大(图4)，其矿床规模一般为大型或特大型。因此，其深部变质岩与侵入岩体接触带附近是找大矿最有力部位，找矿重点是变质岩与深部隐伏岩体顶界下延50~200米范围，矿种为以钨为主，共(伴)生钼、锡、铜、铅锌(银)。 此外，在变质岩与岩体接触带附近，地表发现破碎带型矿体(如V7)，矿种以锡、钨、钼、铜、锌(银)中1~2种为主，余为共/伴生。在区内西北部之北东–北北东向断裂带，具规模大，其上盘发育钨、锡异常，综合区内物、化探异常，以及地质特征，其深部可能存在工业矿体，具有较大的找矿远景，深部隐伏岩体接触带附近及其断裂带是找矿重点。 图4. 龙潭下地质剖面图
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user: 4. 结语 综上所述，本区磁异常主要由断裂及沿断裂裂隙充填的铁磁性矿化体、岩体等引起，反演推断及钻孔证实异常源埋深较深，成矿空间大。化探异常元素组成复杂，显示了从W Sn Mo-Cu Pb Zn-Au Ag Sb高–中、低温热液型组合元素，主要异常元素W、Sn、Mo、Ag等各元素浓集分带明显、富集系数较高，有利于矿床形成；检查发现，在各异常中心，即寒武系变质岩、花岗岩区及其接触带附近均发育有含矿地质体，形成了以钨为主，共(伴)生锡、钼、铜、锌(银)等多金属矿化，以及石英脉型、破碎带型和蚀变花岗岩型等多种矿床类型，具有以燕山期岩体侵入为主因，不同类型的矿床在时空上呈“多位一体”矿床分布特征，资源潜力大。深部隐伏岩体接触带附近及其断裂带是找矿重点。
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user: 摘 要 孤岛效应检测在并网光伏发电系统中具有重要的意义，特别是在逆变器输出与负载功率相匹配时，被动式检测不能有效地检测出孤岛效应，因此在频率偏移法的基础上进行改进，引入正反馈系数，进一步减小检测盲区，同时，在该方法中加入容错控制技术，对传感器的检测信号进行故障判断，提高孤岛检测的快速性和可靠性。 关键词 :孤岛效应，频率偏移法，容错控制技术
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user: 1. 引言 近年来，能源危机的不断加剧，人们对电能需求量的不断增大，对电能质量要求的不断提高使并网光伏发电系统得到了广泛的应用。由于并网光伏发电系统通过逆变器直接将直流电逆变成交流电供用户使用并馈送给电网，因此需要有各种完善的保护措施，除了通常的电流、电压和频率保护外，还需要考虑孤岛效应。所谓孤岛效应是指在电网故障断电或者维修停止供电时，负载和光伏发电系统形成了一个自给自足不受电网控制的孤岛。孤岛运行对系统以及人身安全都有威胁，因此，及时检测到孤岛效应的发生具有十分重要的意义。孤岛效应检测时为了避免因传感器的信号故障带来的误检和漏检而加入容错控制技术，对传感器的信号进行故障判断，确保传输给主控器的检测信号是正确的，保证孤岛效应检测的可靠性[ 1 ] 。
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user: 2. 孤岛效应分析 并网光伏发电系统结构示意图如图1所示。并网运行时，逆变电源与电网在公共点 处连接，共同为负载提供功率，可以得到： 电网供电，系统正常工作时，由能量守恒可知： (1) (2) 式中： ， 分别为负载的电压和角频率； ， 分别为并网光伏发电系统输出的有功和无功； ， 为负载正常运行时所需的功率； ， 分别为电网的有功和无功。 电网停止供电，孤岛发生，并网光伏发电系统单独向负载提供功率： (3) (4) 由式(1)和式(3)可知： (5) 图1. 并网光伏发电系统结构示意图 由式(2)和式(4)可知： (6) 当 时， 处的电压幅值在电网断电前后不变化；当 时，逆变器输出电压频率在电网断电前后不变化。 如果光伏发电系统输出的功率与负载所需功率相平衡，光伏发电系统馈送给电网的功率和电网给负载提供的功率 为零，当电网断电，即孤岛发生时，由式(5)可知断电前后公共点电压相等，逆变器输出电压不变，当 和 都为零时，式(6)可以改写成： (7) 从上式可知 ，当电网断电时，光伏发电系统输出功率全部供负载使用，公共点电压和频率基本不变，不然，公共点电压和频率将变化，根据电压和频率的变化情况，并通过合理阈值的设置，可以判断孤岛的发生 [ 2 ] 。
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user: 3. 频率偏移法检测孤岛效应 频率偏移法的原理是通过并网系统向电网注入略有畸变的电流，使负载的电压频率随之产生变化。电网正常工作时，由于电网的平衡钳制作用和锁相环的作用，公共点电压频率不发生变化；电网断网后，逆变器输出电流偏移使得公共点电压频率发生变化，当频率超出阈值时，孤岛现象被检测到。同时加入正反馈以达到快速检测孤岛效应的目的。频率偏移法的原理图如图2所示。 为加入死区时间，引入频率偏移法的截断系数 ，定义为加入扰动后电压和电流过零点之间的时间差与电压波形的半个周期之比，它表示系统受扰动强度。其表达式为： (8) (9) 式中， 为施加到逆变器的扰动系数， 为初始截断系数，K为正反馈系数， 为逆变器输出电流频率， 为电网电压频率。 为公共连接点电压， 为系统额定电压。 频率偏移法检测孤岛效应的流程图如图3所示：首先对公共点电压 进行采样，提取 相角和 图2. 频率偏移法原理图 图3. 频率偏移法的流程图 频率；再根据相角和频率信息，编写检测程序，生成扰动波形，计算扰动增益，并把这些信息发送给并网系统，如果 ，则认为负载性质为感性，扰动系数正反馈的作用公式为： ，如果 ，则认为负载性质为容性，扰动系数正反馈的作用公式为： ；同时对采集到的电压和频率进行判断，若 或 ，则说明电压超出阈值，过/欠电压保护动作，若公共点电压频率 或 ，则说明电压频率超出阈值，过/欠频保护动作，系统处于孤岛运行状态，触发继电器动作，断开光伏发电系统与负载之间的连接，使逆变器停止工作，实现孤岛保护 [ 3 ] 。
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user: 4. 系统设计方案 并网光伏发电系统孤岛效应检测原理框图如图4所示，主电路是并网光伏发电系统经逆变器后向负载供电同时把电能馈送给电网，除主电路之外还需要有传感器检测部分以及主控部分 [ 4 ] ： 1) 逆变器：逆变器是并网光伏发电系统能量转换的核心，其主要任务是将光伏发电系统输出的直流电转换成合乎标准的交流电供用户使用并馈送给电网。逆变器直接影响并网光伏发电系统的安全、稳定、高效、可靠的运行。逆变器的信号是通过检测公共点电压频率，并添加偏移量来给定的，因此采用SPWM控制的电压型逆变器，以输出与电网电压同频同相的高品质电流，并获得良好的动态响应 [ 5 ] 。 逆变电路如图5所示：直流电压经SPWM控制的三相逆变桥之后再经过LCL滤波器之后供给负载，逆变电路的仿真结果如图6所示。 图4. 并网光伏发电系统孤岛效应检测原理框图 图5. 逆变电路图 图6. 逆变电路的仿真 通过对三角波和正弦波进行比较输出等幅不等宽的SPWM波控制逆变电路，使逆变电路输出的电流近似正弦波。 2) 传感器：由于需要对公共点的电压和电流进行采样，所以采用霍尔电压和电流传感器，它们的工作原理相似，霍尔电流传感器检测的是电流信号然后转换成电压信号，而霍尔电压传感器检测的是电压信号，它们的输出信号经过RC滤波、电压跟随和限幅电路之后输送到主控器。由于信号采样对检测孤岛效应至关重要，它不能出现故障或扰动，为防误检或漏检，所以在此部分加入容错控制技术，以检测传感器的故障并作出相应的处理，保证系统的良好运行 [ 6 ] 。 霍尔电流和电压传感器的电路如图7和图8所示：传感器输出的电流信号对地接一个电阻使其转换为−2.5 V~2.5 V的电压信号，再与2.5 V的电压信号进行相加后转换成0 V~5 V的信号经过电压跟随并分压后通过限幅电路送给主控器。霍尔电流和电压传感器的输出结果如图9和图10所示，进过信号调理电路之后的输出结果如图11和图12所示。 霍尔电流或电压传感器输出的信号在[−2.5 V， 2.5 V]的范围内，频率为50 Hz，经过处理电路之后得到的信号范围为[0 V， 2.5 V]，频率为50 Hz，可以将此信号送给单片机进行进一步运算处理。与如图13所示的霍尔传感器输出信号经过处理后的仿真波形对比可知得到的波形符合要求。 3) 控制器部分：此部分的设计包括SPWM控制设计、防孤岛检测设计、容错控制设计。SPWM控制设计要使逆变器输出与电网电压同频同相的高品质电流，以达到检测孤岛效应的目的；防孤岛检测设计根据检测到公共点的电压或电流的频率，判断是否超出设定的阈值，如果超出阈值则断开S2使分布式发电系统停止向负载供电；容错控制的指导思想是在控制系统某个部件发生故障的情况下，而且这种故障可能会对系统的可靠性能有很大的影响，仍然可以保证系统的稳定性 [ 7 ] 。 SPWM波的是通过将正弦波与三角波比较输出的，正弦波是霍尔电流传感器检测到的波形，三角波的生成是通过滞回比较器和积分电路生成的，如图14所示，生成的SPWM波如图15所示。 图7. 霍尔电流传感器电路图 图8. 霍尔电压传感器电路图 图9. 霍尔电流传感器输出波形 图10. 霍尔电压传感器输出波形 图11. 霍尔电流传感器经过信号调理电路之后的波形 图12. 霍尔电压传感器经过信号调理电路之后的波形 图13. 霍尔传感器信号经过处理后的仿真波形 图14. 三角波发生电路 图15. 生成的SPWM波
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user: 5. 容错控制技术 当孤岛效应检测系统中的传感器发生故障的时，它检测到的信号是不正确的，如果把这个信号直接传送给主控部分，将可能引起孤岛效应检测系统的误动作，降低孤岛效应检测的准确性。因此，只有确定传感器检测信号的准确性才能有效地检测孤岛效应，所以在传感器检测部分运用容错控制技术来判断检测信号的故障与否。容错控制器的设计方法有硬件冗余和解析冗余方法。其中，硬件冗余容错控制是将几个功能相同的部件并联在一起完成同一任务，如果并联部分有一个部件发生故障将不影响系统的正常运行。由于硬件冗余技术在完成同一任务时需要多个部件，所以在提高系统可靠性的同时也带来了一些不足：1) 增加系统的成本、结构、重量和空间；2) 在某些情况下，硬件冗余技术受限制；3) 大型复杂系统是不可能全部采用硬件冗余技术的 [ 8 ] 。 解析冗余容错控制技术是利用控制系统不同部件之间的内在联系和功能上的冗余性，当系统中的某些部件失效时，用其余完好的部件部分甚至全部的承担故障部件所丧失的作用，以维持系统的性能在允许的范围之内。它不需要额外增加硬件设备，具有成本低和易于工程实现等许多优点，因此在容错控制中得到了广泛的应用 [ 9 ] 。 卡尔曼滤波器是基于解析冗余技术中的一个重要方法，它通过线性最小方差估计原理对被估计量进行动态估计。它是一种递推滤波器，由递推方程给出新的状态以及输出估计。因为卡尔曼滤波的计算量和对储存量要求不大而比较容易满足实时性的要求。可以利用卡尔曼滤波的方法，由前几个时刻的状态，对下一个时刻的状态进行预测与估计，修正因异常而引起的输出误差。 孤岛效应检测系统的容错控制技术原理框图如图16所示。首先，由两个局部滤波器K1、K2获得孤岛检测系统误差状态的局部估计值，再将这些局部估计值按最优准则组合起来，输入到主滤波器MF，从而得到整个孤岛检测系统误差状态的估计值，利用这些估计对孤岛检测系统进行反馈校正。 局部滤波器采用状态 检验法来确定各子系统是否发生故障。状态 检验法利用两个状态估计值的差异来对故障进行检测和隔离： 和 是由测量值 和 经卡尔曼滤波得到的， 和 是由状态递推器递推得到的。前者与测量信息有关，因而受系统故障信息的影响，后者与测量信息无关，不受系统信息的影响 [ 10 ] 。 图16. 孤岛效应检测容错技术原理框图 和 可视为高斯随机变量，定义估计误差为： (10) (11) (12) 的方差为： (13) 故障检测函数可选： (14) 服从自由度为n的 分布，即 。 故障判断准则为： 有故障； 无故障。 为设置的阈值，当限定漏检率 时，由 解出的阈值 可使漏检率 最小，因此 可由要求的漏检率 确定 [ 11 ] 。 当传感器没有故障时， 的均值为零。当 的均值大于阈值 时，则传感器发生故障，此时，故障传感器测量到的数据不能准确的反应运行状态，可以将此时局部滤波器的估计值按最优准则组合后输入到主滤波器，得到一个最优的全局估计值，再输入给检测系统，取代故障传感器的测量值，从而实现容错控制 [ 12 ] 。
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user: 6. 结论 本文对传统的频率偏移法进行了改进，引入了正反馈系数，克服了正偏移时负载呈容性或负偏移时负载呈感性的相位角带来的稀释作用，减小了检测盲区。该方法也可以减小注入的信号扰动量，提高了系统的电能质量。同时，运用了容错控制技术，对传感器部分的检测信号进行故障判断，防止误检，提高了分布式发电系统孤岛效应检测的可靠性。
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user: 基于三维地质模型的控矿因素提取
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user: 摘 要 本文基于金川铜镍矿床II-1号矿体的三维地质模型，结合地质资料以及勘探数据，利用三维空间分析方法对II-1号矿体的控矿因素进行定量提取，提取了岩浆通道骨架中心线距离场，断层距离场以及顶底板相对距离三个控矿因素。分析发现II-1号矿体的铜镍品位与提取的三个控矿因素存在较强相关性，因此可对控矿因素进行线性变换或非线性变换转变成找矿信息指标。此提取方法可应用于整个金川铜镍矿床，对金川铜镍矿床隐伏矿体三维可视化预测有重要意义。 关键词 :金川铜镍矿床，三维地质模型，断层距离场，岩浆通道距离场，顶底板相对距离
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user: 1. 引言 金川铜镍硫化物矿床是世界上目前正在开采的第三大镍矿，仅次于俄罗斯的Noril’sk-Talnakh矿床以及加拿大的Sudbury矿床。自1958年发现至今，金川铜镍矿床出矿颇多，并且仍有找矿前景，而且近年来，也未曾发现新的大型硫化镍矿床，因此对金川铜镍矿床找矿预测意义重大。汤中立等针对金川铜镍硫化物矿床成因特点和岩体富集规律提出了“小岩体成大矿”以及“深部熔离–多期贯入”的成矿模式[ 1 ] 。如何利用现有资料与数据，针对金川的成矿模式选择合适的方法对金川深部地区进行找矿是亟需解决的问题。传统的地质方法不能对找矿靶区进行精确定位，而随着三维GIS技术的日益成熟，因其直观、可定量等特性，在成矿预测上具有良好的应用前景。目前关于金川铜镍矿区控矿因素提取的研究多为定性分析 [ 2 ] [ 3 ] ，为实现立体定量预测本文将基于金川铜镍矿区的超基性岩体、矿体、断层等三维地质模型，利用空间分析技术对控制矿床矿体分布的主要控制因素进行定量提取，进而寻找矿化指标与控矿因素之间的关联关系。
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user: 2. 区域地质和矿床地质 金川铜镍硫化物矿床位于华北板块西南边部的阿拉善地块西南缘的龙首山隆起带内。金川镁铁-超镁铁质侵入体大致以10˚交角不整合侵位于前长城系白家嘴子组中，其呈NWW向岩墙状直接侵位于片麻岩、大理岩和条带状混合岩中 [ 4 ] 。后期的NEE向扭性断裂将岩体错断，把矿区自西向东分为III、I、II、IV四个矿区(图1)。 金川II矿区位于断层F 16-1 与F 23 之间，是金川铜镍矿床资源量最大的矿区。II矿区岩体长约3000 m，除东部隐伏于混合岩下，其余地段均出露地表。由于张扭性断裂F 17 的作用，使岩体发生了约200 m的水平位错。岩体自西向东逐渐变宽，最宽可达530 m。岩体整体走向NW50˚，倾向SW，倾角约50˚~80˚，西陡东缓。从横剖面上看，西段岩体呈“凹”字形漏斗状，东段岩体呈“V”字形漏斗状；纵剖面上看，西段岩体向下存在两个分支，主矿体位于下盘岩枝，东段岩体呈歪漏斗状，矿体靠近底板。岩体由多期岩浆前后侵入形成，存在着明显的岩相分带。含矿部位岩体，以矿体为中心往外二辉橄榄岩(Σ3)、橄榄辉石岩(Σ4)。 II-1号矿体为金川矿床最大的矿体，位于II矿区西北侧岩体的下部，全长约1900 m，平均厚度约70 m。矿体呈透镜状、板状赋存于超基性岩体中，倾向SW，倾角25˚~75˚。围岩主要为二辉橄榄岩(占60%)，次为大理岩(占15%)，再次为橄榄辉石岩及斜长角闪岩。矿体以超基性岩型富矿(Ni品位1%~3%)为主，占矿体的87.49%，富矿体位于超基性岩体中下部，贫矿(Ni品位0.3%~1%)分布于富矿周围，局部也见有富矿体直接与围岩接触。
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user: 4. 讨论 对II-1号矿体求取岩浆通道骨架距离场、断层距离场以及顶底板相对距离结果后对矿体数据库进行更新，新建字段dis_MC、dis_Fault、dis_Ratio分别存储三个控矿因素值。将II-1号矿体数据导入Gocad后分别以dis_MC、dis_Fault、dis_Ratio值进行颜色渲染，如图7~图9。 绘制矿体Cu、Ni品位与三个控矿因素的直方图如图10~图15。 由图10、图11可知dMC值范围为(0，700)，在0附近时Cu、Ni品位最高，Cu、Ni品位随着dMC值增大而减小，衰减规律非常明显，可以很有力的支撑岩浆通道成矿。在硫化物上侵过程中，早期岩浆形成的矿体处于岩浆通道边缘部位，围岩混染最严重、温度变化最快。而且早期矿浆硫化物浓度相对较 图5. 点在三角形内 图6. 顶底板相对距离示意图 图7. II-1号矿体岩浆通道中心线距离场 图8. F 16-1 断层距离场(II-1号矿体) 图9. II-1号矿体顶底板相对距离 图10. Cu平均品位直方图(dMC) 图11. Ni平均品位直方图(dMC) 图12. Cu平均品位直方图(dFault) 图13. Ni平均品位直方图(dFault) 图14. Cu平均品位直方图(dRatio) 图15. Ni平均品位直方图(dRatio) 低，因而形成的矿体品位也相对较低(Cu < 0.5%，Ni < 0.8%)。随后，矿浆不断沿通道中心上侵。由于通道中心，尤其是靠近岩浆通道口附近，温度下降较慢，拥有较好的成矿环境。因此，靠近通道中心的位置，矿体品位最高。但是在dMC等于200和380值附近时，出现了两次峰值。根据已有认识，图中出现多峰最主要的原因为，矿体为多期岩浆贯入形成的复式矿体。在后期岩浆上侵过程，早期形成的岩体(可能尚未冷凝结晶)被不断往外挤压使其偏离岩浆通道中心，因此在距岩浆通道一定距离时出现峰值。另外，矿体富集也可能受多因素共同控制，并非仅与岩浆通道有关。 dFault值范围为0-900，由于II-1号矿体在F 16-1 上盘，故其断层距离场皆为正值。Cu、Ni品位与断层距离场指标非线性相关，Cu、Ni品位峰值偏左，在dFault值为300左右时Cu、Ni品位最高，其位置与岩浆通道中心相重叠，因此此处矿体富集可能为岩浆通道影响，但在(300，900)范围时，矿体单元距断层越远，Cu、Ni品位越低，在900时达到最低。 dRatio值范围为0~1，其值越接近1表明矿体单元离岩体底板越近。由图可知，近底板矿体单元Cu、Ni品位总体大于近顶板矿体单元，在dRatio值为0.6左右时，Cu、Ni品位最高。由于岩浆通道中心成矿环境最好，硫化物最为富集，结合图14、图15可知，岩浆通道中心在岩墙中部偏下位置(dRatio = 0.6)。矿浆在通道中侵位和冷凝过程中，一直发生着硫化物固溶体分离作用。硫化物乳珠受重力影响将向下沉淀，因此，矿体富集部位应偏于底板。但由于主成矿期中存在多期岩浆上侵，而富矿岩浆为晚期沿通道中心侵位，所以，矿体富集部位更偏于岩浆通道中心。两种因素的叠加，导致了矿体在岩墙中下部(dRatio = 0.6)最为富集。
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user: 5. 结论 1) 本文在三维地质模型的基础上，使用三维空间分析方法求取了金川铜镍矿床II-1号矿体的三个控矿因素，分别为顶底板相对距离、岩浆通道中心线欧式距离场以及其距F 16-1 的断层欧式距离场，利用Datamine、Gocad等三维建模软件对数据进行了处理及显示。对矿化指标以及控矿因素进行分析后，发现岩浆通道距离场与矿化指标相关性显著，离岩浆通道越近，Cu、Ni品位越高；顶底板相对距离与Cu、Ni品位之间的规律也能指示矿体富集于岩体中下部；断层距离场与矿化指标之间规律受岩浆通道影响但仍具较强相关性。可对三个控矿因素和矿化指标进行回归分析找出数学规律，并用于预测，对未来II-1号矿体深边部找矿有指示性作用。 2) 鉴于金川铜镍矿床的成矿模式，可以将同样的方法应用于III-1号矿体，I-24号矿体以及II-2号矿体定量提取三个控矿因素：构建III-58号矿体，I-24号矿体和II-2号矿体的岩浆通道骨架模型并求取岩浆通道距离场；分别求取对应的F 8 、F 16-1 以及F 17 的断层距离场；根据III、I、II矿区超基性岩体形态求取顶底板相对距离。找出控矿因素与矿体富集之间存在规律并验证其有效性后对控矿因素进行转换变成找矿信息指标，对整个金川铜镍矿床深边部找矿提供支持。
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user: 摘 要 输电线路的热稳定极限是确定断面输电能力时必须考虑的一个重要因素，在传统安全分析中，线路热稳定极限是作为一个固定不变的值来考虑的，而实际运行中，热稳定是一个电热平衡过程，和环境因素密切相关。在此基础上，研究输电线路载流机理，建立输电线路的热力学模型，将此模型与潮流分析充分结合，形成电热协调的电力系统潮流求解模型和算法。在线路过负荷的测试环境下，校验线路的热稳定性，验证短时过负荷提高输电能力的正确性。 关键词 :电热平衡，短时过载，热稳定极限，输电能力
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user: 1. 引言 随着区域经济的不断发展，地区电网负荷的逐年增加，对输电网络的输电能力提出了更高要求，加之节能减排理念的推行，征地成本的增加，开辟新的输电走廊及架设新的输电线路越来越困难。因此，充分挖掘现有电网的输电能力，以缓解由负荷增长带来的输电紧张，具有很现实的意义。 长期以来，工程上用输电线路的最大允许载流量来评价线路的传输限值[ 1 ] ，并在线路设计时以此校核导线最大输电容量。运行经验表明，这种静态线路容量极限值是保守地基于最恶劣气象条件(如晴天，高温，无风等)，为维持线路对地的安全距离而得出的。但从电网实际运行的情况看，在大多数时间里电网外部的气象条件要远远好于假定的最恶劣气象条件。这就为我们在短期内适当提高线路输送能力提供了可能性 [ 2 ] 。除此以外，国内设计的送电线路，都按经济电流密度选取导线截面，系统稳定N-1准则要求和现行规范70℃允许温度限制 [ 3 ] ，导致常年输送负荷远小于导线发热允许温度的输送容量。有时不得不为短时间的线路停运、检修，而新建一条线路 [ 4 ] 。 建设新的线路或者对现存线路进行技术改造、升级、或者扩建，是目前普遍采用的提高线路输电能力的措施，但是这种措施无疑存在投资大，建设周期长的问题，同时也增加了电力部门的运营成本。近年来，随着传感与通信技术的飞速发展，利用线路实时温度监控进行线路动态增容的技术得以发展与应用 [ 5 ] [ 6 ] ，尤其是在欧美发达国家，调度标准中建议对所有重点输电线路假装实时温度实时监控装置，从而能够确保线路在实际过载时切除线路 [ 7 ] ，然而，由于系统分散性，建立全网实时温度检测系统在短时间内难以实现。 综上所述，在当前技术条件下，尤其是电力系统仍处在高速发展与逐步完善时期，充分利用现有输电设备，挖掘线路潜在输电能力，具有理论与实践的双重价值。本文正是基于此思想，根据电热平衡理论，提出了一种利用输电线路短时过负荷提高输电能力的方法，该方法能够在保证系统安全的前提下，提高系统运行的经济性。
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user: 2. 输电线路的热平衡过程 由焦耳定律可知，输电线路上消耗的有功功率完全转换为热量。热量中的一部分提高了传输线的温度，另一部分热量则由于环境与传输线存在温差散发到环境中(图1)。 这个过程可以用下述方程(1)描述： (1) 式(1)中 表示流入传输线的初始能量， 是经由传输线后的输出能量， 为热能， 表示储存在传输线上的能量即线路温升， 和 分别表示对流散热和辐射散热 [ 8 ] 。 因为实际的输电线路经常架设在户外，影响能量平衡的因素不仅包括式(1)所涉及的因素，而且还包括太阳照射产生的热量。因此，能量平衡方程式修正如(2)式： (2) 对(2)式两端同时取微分，得到(3)式： (3) 上式中， ， ， ， ， 分别表示从有功损耗，太阳照射，热储能，对流以及辐射产生的热通量(单位时间消耗的热量)。 根据热传递理论，可知式(4)到(9)： (4) (5) (6) (7) (8) (9) 式中 是传输线20℃ (293 K)时单位长度的电阻； 是导体的运行温度(K)； 为电阻温度变化系数； 表示太阳及空气的辐射强度(一般取1000 W/m 2 )； 是导体吸收太阳辐射的比率，对于铝导线，一般取值为0.6； 是与导体材料相关的辐射系数； 是导体的环境温度； ， ， 分别表示单位长度导体接受光照、辐射和对流的面积；对于圆柱体导线，直径为D， ， ； 是对流热量的系数； 表示导体材料的特定热量； 表示单位长度导体的质量。 图1. 传输导线的热平衡过程 一般来说，导体的温度不是很高并且电阻温度的影响可以忽略，所以，式(4)可简化为 (10) 其中 为单位长度功率。将式(5)~式(10)带入式(3)中，可以得到动态热平衡方程式 [ 9 ] ，注意到导线热损耗是整个线路的，因此，单位长度上的热平衡方程式为： (11) 其中L为线路总长度。式(11)所示热平衡方程包括对流和辐射因子，因此很难求解，实际场合中使用复合计算方法而不是直接求解该方程。也就是说，热辐射过程可以由牛顿散热公式表达，对流和辐射公式与其有同样的形式。因此两者合并成复合热平衡公式，从而得到式(12)： (12) 在该热平衡方程中， 是由对流和辐射产生的复合热扩散系数，可以由两个热扩散因子和导体温度求得； 代表导体的密度。 通过深入研究不同的环境因素，式(12)反映了在电流流过导体时传输线温度的变化。 当导体温度不发生变化，式(12)简化为 (13) 当热吸收与热扩散达到平衡时，导体的温度也能够稳定，热平衡过程即可由式(13)表示。由式(13)可以看出，导体的载流定值与温度保持一致性，因而在电力系统运行调度、控制的决策中可直接使用此公式确定导体的电流限值，免去对导体温度的考虑。 然而，此式忽略了导体载流与温度不同步的过渡过程，尽管这一过渡过程时间不长，但往往就是这一不长的时间过程的忽略，就会造成本不该发生的连锁故障，产生不该有的经济损失。因此，本文使用计及温度变化过程的热平衡方程(式(12))，分析输电断面的短时过载能力。