DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
system: [SYSTEM]

user: 3. 不同回收模式下两期闭环供应链定价与生产再制造策略 3.1. 制造商回收 在制造商回收模式下，制造商承担新品生产与旧品的回收再制造工作，零售商只进行产品销售，双方利润函数如下： π M M ( w 1 ， w 2 ， τ ) = [ ( w 1 − c ) q 1 − B τ 2 / 2 ] + ( w 2 − c ) q 2 + ( Δ − g ) τ q 1 (1) π R M ( p 1 ， p 2 ) = ( p 1 − w 1 ) q 1 + ( p 2 − w 2 ) q 2 (2) 该Nash博弈分为两个周期进行：第一周期，制造商决定该期的产品批发价与回收率，与此同时零售商确定该期零售价；第二周期，制造商确定当期产品批发价，同时零售商确定当期零售价。采用逆序法求解该博弈模型。 第二周期：制造商和零售商分别选择 w 2 M 和 p 2 M 以实现各自第二期利润最大化，相应的利润函数分别如下： π M2 M ( w 2 ) = ( w 2 − c ) [ α − p 2 − θ ( p 2 − p 1 ) ] + ( Δ − g ) τ q 1 (3) π R2 M ( p 2 ) = ( p 2 − w 2 ) [ α − p 2 − θ ( p 2 − p 1 ) ] (4) 为便于该Nash均衡博弈模型的求解，引入 p 2 = w 2 + m 对式(3)予以替换，其中m表示零售商的边际利润。联立 ∂ π M2 M / ∂ w 2 M = 0 和 ∂ π R2 M / ∂ p 2 M = 0 得到： w 2 M ( p 1 M ) = α + θ p 1 3 ( 1 + θ ) + 2 c 3 (5) p 2 M ( p 1 M ) = 2 ( α + θ p 1 M ) 3 ( 1 + θ ) + c 3 (6) 第一周期：将式(5)和(6)反代入式(1)和(2)中，同时联立 ∂ π R M / ∂ p 1 M = 0 、 ∂ π M M / ∂ w 1 M = 0 和 ∂ π M M / ∂ τ M = 0 得： p 1 M ∗ = α − ( 1 + θ ) Λ B X B − 9 Φ M τ M ∗ = ( 1 + θ ) ( Δ − g ) Λ X B − 9 Φ M w 1 M ∗ = ( 9 − 2 θ ) α + 2 θ c 9 − 2 ( 9 + 9 θ − θ 2 ) Λ B 9 ( X B − 9 Φ M ) 其中 X = 27 + 27 θ − 4 θ 2 ， Φ M = ( 1 + θ ) ( Δ − g ) 2 ， Λ = ( 9 − 4 θ ) ( α − c ) 。然后可依次计算该模式下的其它变量均衡解，具体如表1第1列所给出。 3.2. 零 售商回收 在零售商回收模式下，制造商从事产品的生产和再制造业务，而将旧品回收工作委托给零售商，即此时零售商同时从事新品与再制造品的销售以及旧品回收。双方利润函数如下： π M R ( w 1 ， w 2 ) = ( w 1 − c ) q 1 + ( w 2 − c ) q 2 + [ Δ − ( 1 + μ ) g ] τ q 1 (7) π R R ( p 1 ， p 2 ， τ ) = [ ( p 1 − w 1 ) q 1 − B τ 2 / 2 ]                                       + [ ( p 2 − w 2 ) q 2 + μ g τ q 1 ] (8) 博弈同样经历两个周期，且第二期的博弈过程与上述制造商回收模式完全相同，故可在其基础上直接分析第一期的均衡决策，即制造商确定 w 1 R 、零售商确定 p 1 R 和 τ R 以实现各自的两期总利润最大化。通过联立 ∂ π R R / ∂ p 1 R = 0 ， ∂ π R R / ∂ τ R = 0 ， ∂ π M R / ∂ w 1 R = 0 知： p 1 R ∗ = α − ( 1 + θ ) Λ B X B − 9 Φ R w 1 R* = ( 9 − 2 θ ) α + 2 θ c 9 − [ 2 ( 9 + 9 θ − θ 2 ) B − 9 ( 1 + θ ) ( μ g ) 2 ] Λ 9 ( X B − 9 Φ R ) τ R ∗ = ( 1 + θ ) μ g Λ X B − 9 Φ R 其中 Φ R = ( 1 + θ ) μ g ( Δ − g ) 。然后依次可计算该模式下的其它变量均衡解，具体如表1第2列所给出。 3.3. 第三方回收 在第三方回收模式下，制造商从事产品的生产和再制造业务，而将旧品回收工作委托给第三方，零售商负责产品销售，三方的两期总利润分别如下： π M T ( w 1 ， w 2 ) = ( w 1 − c ) q 1 + ( w 2 − c ) q 2 + [ Δ − ( 1 + μ ) g ] τ q 1 (9) π R T ( p 1 ， p 2 ) = ( p 1 − w 1 ) q 1 + ( p 2 − w 2 ) q 2 (10) π T T ( τ ) = − B τ 2 / 2 + μ g τ q 1 (11) 此博弈模型分为三个阶段：零售商与制造商第一期的定价决策对应于阶段一；第三方的回收率决策对应于阶段二；零售商与制造商的第二期定价决策对应于阶段三。同样采取逆序法求解。易知阶段三的均衡决策与制造商回收模式的第二期完全相同，故可从阶段二开始。 阶段二：第三方选择回收率 τ T 来最大化其两期利润，通过 ∂ π T T / ∂ τ T = 0 知 τ T = μ g q 1 / B 。 阶段一：在以上反应函数基础上，制造商和零售商同时选择定价策略以实现各自两期总利润最优，故通过联立 ∂ π M T / ∂ w 1 T = 0 和 ∂ π R T / ∂ p 1 T = 0 得： w 1 T ∗ = ( 9 − 2 θ ) α + 2 θ c 9 − 2 ( 9 + 9 θ − θ 2 ) Λ B 9 ( X B − 9 Φ T ) 其中 Φ T = 2 ( 1 + θ ) μ g [ Δ − ( 1 + μ ) g ] 。然后依次可计算该模式下的其它变量均衡解，具体如表1第3列所给出。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结束语 本文在制造商与零售商Nash均衡博弈情形下，围绕三种回收模式探究了基于参考价格效应的两期闭环供应链的定价与生产再制造策略，同时分析了价格参考效应产生的影响，主要结论如下： 1) 在Nash均衡博弈情形下，相比于零售商回收和第三方回收，制造商承担回收工作能实现闭环供应链系统利润最大化，也更能促进环保绩效的提升，此外较低的价格对消费者也有利。但该模式下制造商无法获得最高收益。 2) 在Nash均衡博弈情形下，从回收绩效与系统利润视角，零售商回收与第三方回收的优劣取决于制造商提供给回收方的成本补贴，当成本补贴率高于阈值 ( Δ − g ) / 2 g 时，零售商回收优于第三方回收；相反当成本补贴率低于该阈值时，则是第三方回收更优。但无论成本补贴率如何变化，零售商都不具备从事回收工作的动机。 3) 在Nash均衡博弈情形下，随着参考价格因子的增加，三种分散式回收模式的第一期价格和销量分别提高和降低，第二期销量均提高，而第二期价格取决于回收规模参数的取值；回收率均降低；所有渠道成员和闭环供应链系统均能从参考价格效应中获益。 未来的研究工作是将本文的新产品与再制造产品均一化定价模型拓展至差异定价情形。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 低渗透油藏储层性质差异大，水驱规律复杂。以南堡4-1区低渗透区块为例，结合动态和静态参数综合评价储层，开展了基于不同类型储层的水驱规律研究。建立两步法储层评价方法，划分了平面上3种水驱类型，对比有效储层中I类和II类储层的水驱特征差异，并阐述其成因机理。提出的研究方法使低渗透油藏水驱规律研究更加具有针对性和准确性，该方法在研究区取得了较好的矿场应用效果，对同类型油藏的开发治理具有重要的指导意义。 关键词 :低渗透油藏，储层评价，两步法，水驱规律 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 前言 油田开发过程中，水驱规律研究是特低渗油藏研究的难点。近年来，国内外众多学者在特低渗透油藏剩余油和水驱规律等领域取得了大量科研成果 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 。整体上针对储层物性及非均质特征开展的水驱规律研究较多，基于储层评价的不同类型储层水驱规律研究较少。开发过程中，受多种因素影响，低渗透油藏不同类型的储层渗流规律和开发模式不同，水驱规律存在差异，剩余油分布极为复杂。以储层评价为切入点，早期介入，对储层进行分类，根据不同的储层类型分析低渗透油藏的水驱规律，为油田的开发方案提供更准确的指导意见。
system: [SYSTEM]

user: 2. 基于动态和静态参数结合的储层评价方法 2.1. 方法的建立 低渗透油藏水驱特征影响因素众多，不仅与非均质性、应力场、断层、孔喉结构、原油性质、水体大小等静态参数有关，更与开发方式、井网、人工裂缝形态、开发历程、井况等动态参数有着重要关系 [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] 。因此将动态和静态参数结合起来开展储层评价，能更准确地指导水驱规律研究。 研究区南堡4-1区沙一段隶属南堡油田，位于南堡油田西部4号构造主断层东北侧，沉积环境为三角洲前缘亚相，内部断层少，天然裂缝不发育，属于具有一定边水能量的单斜岩性油藏。该油藏平均孔隙度17.3%，平均渗透率5.8 mD。综合分析认为，研究区储层评价需要反映储层4个方面的参数：① 反映储层宏观物性的特征参数(储层的渗透率和有效孔隙度) [ 9 ] ；② 反映储层微观渗流特征的参数(孔隙结构、毛细管力、流体黏度、主流喉道半径等) [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ] ；③ 反映采收率的特征参数(退汞效率、可动流体百分数、排驱压力)；④ 反映开发特征的参数(自然产能和开发方式)。可根据储层实际情况从以上4个方面每个方面优选1~2个主要参数。研究区筛选出渗透率、有效孔隙度、排驱压力、主流喉道半径、退汞效率、自然产能和开发方式7个参数。 2.2. 储层综合评价研究 为使研究区的储层评价工作更具层次性、综合性，更好地体现动态资料在评价工作中检验校正的作用，提出基于油藏地质特征的“多因素耦合分析”的储层评价两步法。 首先依据评价参数与储层质量的相关性，建立关系式。由于各类参数取值区间存在差异，需要进行归一化处理，据此建立五元综合分类法的计算式： C q = ln ( K i / K i max ) ( ϕ i / ϕ i m a x ) ( r m / r mmax ) ( η e i / η e i max ) p / p max 式中：C q 为储层综合分类因数，1；K i 为每个样本渗透率，mD；K i max 为每个样本最大渗透率，mD；ϕ i 为每个样本有效孔隙度，%；ϕ i max 为每个样本最大有效孔隙度，%；r m 为主流喉道半径，μm；r mmax 为最大主流喉道半径，μm；p为排驱压力，MPa；p max 为最大排驱压力，MPa；η ei 为每个样本退汞效率，%；η ei max 为每个样本最大退汞效率，%。 通过对研究区3口井取心资料的25个数据样点统计分析，初步将研究区储层划分为3类：① I类储层，储层综合分类因数大于5.2，渗透率大于15 mD，孔隙度为17.0%~20.4%，退汞效率为33.36%~51.95%，排驱压力为0.01~0.15 MPa，主流喉道半径大于或等于2.5 μm，孔喉类型为中孔较细喉不均匀型，以河口坝主体和河道沉积微相为主；② II类储层综合分类因数为1~5.2，渗透率为1~15 mD，孔隙度为15.6%~17.02%，退汞效率为30.51%~50.30%，排驱压力为0.05~0.31 MPa，主流喉道半径为2.5~1.0 μm，孔喉类型为中孔细喉不均匀型，以坝外缘与席状砂为主；③ III类储层综合分类因数小于1，渗透率小于1 mD，孔隙度为12.4%~17.9%，退汞效率为28.71%~48.41%，排驱压力为0.31~0.34 MPa，主流喉道半径小于1.0 μm，孔喉类型为小孔微细喉不均匀型，以远砂坝、滩坝砂为主。数据点呈很好的分片性，分区的渗透率界限值与特低渗、超低渗界限值具有较好的对应关系，表明了初步分类方案的合理性。 储层评价第2步是将开发生产特征与初步分类结果耦合，细化并校正初评标准。通过研究区3口井、25个层的储层综合分类因数与自然产能关系图(图1)可知，I类储层，自然产液能力强，达到8~10 t/d。II类储层初期产能为0~7 t/d，递减快，4至6个月后不产液，通过压裂能够持续稳产1.5~9 t/d。依据产能进一步细分为II-1和II-2两个亚类，II-1类储层水井人工裂缝半长为30 m，油井半缝长80 m，裂缝导流能力为25 μm 2 ∙cm，产能为6~8 t/d；II-2类储层水井人工裂缝半长40 m，油井半缝长90 m，裂缝导流能力为30 μm 2 ∙cm，产能为1.5~4 t/d。III类储层，不产液，压裂后仍然不具有经济产能价值。 终评分类标准体现了不同类型储层具有不同的岩性、物性、微观孔喉特征和开发模式，生产动态与评价标准的一致性一定程度上说明了评价结果的可靠性。 图1. 储层综合分类因数与产能关系图
system: [SYSTEM]

user: 3. 基于储层评价的水驱规律研究 研究区采用反九点井网注水开发，I类储层采用射孔投产，II类储层采用压裂投产。为进一步研究水驱规律，建立了研究区相控基质与裂缝模型，开展了南堡4-1区数值模拟 [ 13 ] [ 14 ] 。 3.1. 平面方向水驱规律特征 根据数模结果，I类储层注水、II类储层采油的水驱形态主要分为3类(图2)：类型1为折线条带形(图2(a))。主要形成机理是注水井与最近人工裂缝端点夹角大于90˚，裂缝扩大了动用面积，对应注水井水线以最短距离推进至人工裂缝末端，形成水线；类型2为一侧形(图2(b))，注水井与最近人工裂缝端部夹角小于90˚，其形成机理是人工裂缝增大了裂缝两侧的储量动用，在压裂井与非压裂邻井的共同作用下，注入水呈面积推进，平面上水线推进均匀；类型3为窄条形(图2(c))，其机理是由于周围对应砂体无能量补充，注入水由上下连通砂体进入裂缝。 图2. 压裂后油井水驱特征 3.2. 纵向水驱规律特征 I类储层主要位于河口坝的主体部位和河道相，物性较好，如图3(a)所示。PG1井各层均有储量动用，层间动用差异小。与II类储层对比，纵向上层间水驱的均匀程度较好，各层水线推进距离较接近。主要原因是I类储层的吸水能力和产液能力要明显好于II类储层，注水井的启动压力和注入压力要小于坝体边部的II类储层，建立驱替系统后，坝主体的层间压差通常小于坝外缘砂体。复合砂体整体上动用较好，水淹厚度大。 图3. 压裂前后水驱剖面图 从水驱前缘特征来看，II类储层压裂后纵向动用极不均匀，矛盾突出，如图3(b)所示。水井X59井位于坝体边部，砂体物性较差、厚度薄，主要表现为层间动用不均衡；厚层的层内非均质性及压差导致其主要特征为层内吸水不均，水井吸水厚度小，这种差异是开发中后期综合治理方案的认识基础。
system: [SYSTEM]

user: 4. 矿场应用效果 基于储层评价的水驱规律研究，开展了针对研究区不同类型储层的治理方案论证。I类储层以注重改变平面流场、均衡注入水推进为主，II类储层以利用压裂及细分注水强化主力层动用为主。2013~2017年共实施井网调整7井次，精细注采调控129井次。储量动用程度分别提高2.4%、4.6%，采收率提高4.7%。
system: [SYSTEM]

user: 5. 结论与展望 1) 通过对低渗透油藏动静参数的综合分析，确定了储层评价的4个方面7大特征参数，建立了两步法储层评价方法。 2) 受储层类型和开发政策等因素的影响，低渗透油藏水驱特征极为复杂。平面上分为3种水驱特征。纵向上，II类储层的层内与层间储量动用差异大，I类储层的动用较均匀，含水率上升等水驱规律具有明显差异。研究结果可为制定综合治理方案提供依据。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 随着互联网时代多元化商业模式和细分市场的快速发展，众多行业面临着高昂获客成本和高流失率的双重挑战，第三方服务存在安全隐患，无法根据自身用户量身定制。在此基础上本文重点分析了基于大数据环境下的用户行为分析平台数据流程设计和架构设计，以及设计过程中的技术线路。区别于热搜、百度指数等专职分析用户行为平台，系统具有无痕埋点、分布式服务、可视化分析、云服务(SAS)等特色，技术手段前沿，应用前景广泛。 关键词 :无痕埋点，分布式服务，可视化分析，云服务(SAS)，服务用户行为 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 随着大数据应用不断的普及和发展，人们之间通过网络来进行信息交流逐渐频繁，如何能够有效地对用户行为进行分析是目前网络行为分析的主要难点之一。刘柳等人 [ 1 ] 为适应5G网络中新的网络运营情况，结合3GPP和ITU等国际标准会议相关研究成果，提出基于业务感知和用户行为分析的服务调度系统。董茂伟 [ 2 ] 基于内容推荐与协同过滤推荐技术，混合推荐融合的在线群组推荐方法，构建了基于用户行为分析的群组推荐原型系统。王菲 [ 3 ] 通过对用户行为数据的汇总、剖析和深度理解，针对网约车，设计实现了基于网约车用户行为分析系统。陈炜 [ 4 ] 运用大数据技术对用户进行行为分析，以学生在网络中心和教务处中的日常信息为基础，从多个维度对学生的行为数据进行分析，从而辅助校园网的管理工作。廖志芳等四人 [ 5 ] 首先提出LRF用户行为重要度度量方法对开源软件开发中相关的用户行为重要性进行度量，并构建了一个完整的开源软件开发过程中用户行为分析的模型(简称OUBA-Model)。刘闯 [ 6 ] 围绕着移动用户行为分析和机器学习展开，研究如何利用机器学习技术对移动用户数据进行分析和挖掘，并且提出一种基于DPC (Density Peak Based Clustering)的Kmeans k值自适应算法(简称DPCK-K-means)。 平台统计地域分布、系统环境、访客来源、访问分析等数据，并进行可视化展示，用户可直观获取所需行为信息。具有无痕埋点、分布式服务、可视化分析、云服务(SAS)等特色，与传统专职分析用户行为系统相比，可视化展示宏观指标，满足基本数据分析需求；技术门槛低，使用与部署较简单，只需要嵌入SDK，极大程度避免了因需求变更、埋点错误等原因导致重新埋点的复杂工作；系统之间的耦合度降低，从而系统更易于扩展。技术专业，实用性强，拥有广阔的应用空间，见表1。 Table 1 Comparison Table of Platform Feature 平台特色对比表 特点 平台名称 无痕埋点 分布式服务 可视化分析 云服务(SAS)服务 雅虎 √ √ Coremetrics网站分析 √ √ CNZZ数据专家 √ √ 用户行为分析 √ √ √ √ 表1. 平台特色对比表
system: [SYSTEM]

user: 2. 平台设计 2.1. 功能介绍 2.1.1. “访客地域分布”功能模块 系统通过对hdfs中的日志数据信息进行地域分析，利用中国地图的形式进行可视化展示，可直观的获取用户的地域分布信息。本模块还支持数据视图、还原、下载等功能。浏览量的高低与此地区对于网站的需求成正比。可以进一步对网站进行地域推广，以获取更多的访客，大幅度增加商机。如见图1。 图1. “访客地域分布”界面 2.1.2. “系统环境”功能模块 系统通过对hdfs中的日志数据信息进行系统分析，并利用条形统计图、饼状图形式将用户访问设备、移动手机型号、移动网络设备以及桌面设备系统进行可视化展示，详细的统计了用户的系统设备信息。可以有效的发现网站所需更改的具体问题，从更多的技术功能方面去优化网站，有针对性的调整网站的结构和内容，实现网站的高转化率。如图2。 2.1.3. “访客来源分析”功能模块 系统通过对hdfs中的数据日志信息进行访客来源分析，并进行了头尾相连的可视化展示，头部表示上一级网站，尾部则是本网站，形象的展现出用户的访问来源信息。进一步了解页面的流量动向，有针对性的对网站进行优化，提供内容和制定推广方案。如图3。 图2. “系统环境”界面 图3. “访客来源分析”界面 2.1.4. “访问分析”功能模块 系统通过对hdfs中的数据日志信息进行访问分析，以折线统计图、柱形统计图、扇形统计图的形式进行可视化展示。直观的统计出了站点PV、UV流量趋势图，以及Top10受访页面。本模块还具有开关PV、UV显示、区域缩放、区域缩放还原、切换柱状图与折线图、还原、保存为图等功能。正确定位访客的具体行为，以便准确了解网站的被访问情况和受欢迎程度，做到更好地为客户服务，调整相关策略，达到优化的最终目的。如图4。 图4. “访问分析”界面 2.2. 技术路线 系统开发分为四个阶段，数据抓取和提取、数据存储、数据分析以及数据可视化。首先，利用Javascript、nginx提取用户日志信息，分类写入到Mysql存储，并将数据导入到Hadoop空间的Hdfs中存储。再利用HadoopMapReduce、IKAnalyzer进行数据分析和提取。最后利用spring mvc、mybatis、quartz、amazeui、echarts技术进行数据可视化展示。 数据抓取和提取：Javascript、nginx提取用户日志信息。 数据存储：分类写入到mysql存储，利用sqoop将数据导入到hadoop空间的hdfs中。 数据分析：利用hadoopmapreduce、IKAnalyzer2012(中文分词)进行数据分析和提取。 数据可视化：利用spring mvc、mybatis、quartz、amazeui、echarts技术进行数据展示。 如图5。 2.3. 数据流程设计 系统利用javascript收集用户信息再提交到nginx中，并对nginx中数据信息进行收集，提交到hdfs 图5. 制作步骤 中进行数据存储，通过HadoopMapReduce分析数据信息(包含浏览器分析、访问用户区域分析、站点pv/uv分析、访客时间分析)，将分析的结果内容数据信息提交到Mysql存储，使用J2EE技术展示分析的结果(amazeui， jsp， css， js， springmvc， spring， mybatis)如图6。 图6. 数据流程设计效果图 2.4. 架构设计 系统采用两套架构，传统架构和大数据架构，SSM做外部抓取与展示技术专业，分布式大数据处理热点信息挖掘效率高。Javascript、nginx提取用户日志信息，分类写入Mysql存储，再利用Sqoop技术将数据导入hdfs空间中存储，并利用Mapreduce模型进行数据分析、提取，最后webserver提供网上信息浏览。如图7。 图7. 架构设计 技术优势 平台使用Sqoop技术与Mapreduce模型，Sqoop传导数据，Mapreduce并行运算，系统运行处理高效、便捷。 1) Sqoop技术 介绍： Sqoop是连接关系型数据库和hadoop的桥梁，可以将关系型数据库的数据导入到Hadoop及其相关的系统中，如Hive和HBase；也可将数据从Hadoop系统里抽取并导出到关系型数据库。 优势： a) 可以高效、可控的利用资源，可以通过调整任务数来控制任务的并发度。 b) 可以自动的完成数据映射和转换。由于导入数据库是有类型的，它可以自动根据数据库中的类型转换到Hadoop中，当然用户也可以自定义它们之间的映射关系。 c) 支持多张数据库，如mysql，orcale等数据库。 2) MapReduce模型 介绍： MapReduce是一种编程模型，用于大规模数据集(大于1 TB)的并行运算。概念“Map (映射)”和“Reduce (归约)”，是它们的主要思想，都是从函数式编程语言里借来的，还有从矢量编程语言里借来的特性。它极大地方便了编程人员在不会分布式并行编程的情况下，将自己的程序运行在分布式系统上。当前的软件实现是指定一个Map (映射)函数，用来把一组键值对映射成一组新的键值对，指定并发的Reduce (归约)函数，用来保证所有映射的键值对中的每一个共享相同的键组。 优势： a) 开发简单：用户不用考虑进程间的通信和套接字编程。 b) 可扩展性强：当集群资源不能满足计算需求时，可以增加节点的方式达到线性扩展集群的目的。 c) 容错性强：对于节点故障导致失败的作业，MapReduce计算框架会自动将作业安排到健康的节点进行，直到任务完成。
system: [SYSTEM]

user: 3. 问题与解决方案 1) 接入第三方服务进行统计存在数据不安全 所有信息暴露给第三方平台，数据存在安全隐患，无法进行深度分析，无法定制化埋点，无法根据自身用户量身定制要求。系统通过开发js采集数据信息上传到企业内部服务器中解决。 2) 埋点成本高，且容易出错 埋点的数量随数据的增加而增加，埋点工程量大，开发周期长，耗时费力。系统通过js自动监听用户操作收集数据信息解决。 3) 埋点日志量大，通常很难找到自己想测试的埋点 采集数据大，更新快，内容繁多，无法正确定义和获取分析人员需要的数据及相关信息。系统通过nginx收集数据信息，并提交到hdfs中进行数据存储和分析日志解决。 4) 在版本迭代过程中，埋点漏了或者错了，仍需人力测试，比较花费时间 采集的数据量大，埋点的数量也就大，因此在版本迭代过程中，很容易出现埋点漏了或者错了等问题。系统通过无痕埋点，自动监听用户行为进行数据收集解决。
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 基于大数据的用户行为分析平台，具有无痕埋点、分布式服务、可视化分析、云服务(SAS)等技术特色。对用户日志信息进行提取后，可视化分析直观呈现了市场发展走势。分布式服务提高了系统的复用性与扩展性，结合无痕埋点，很大程度上提高了网站性能，对需求变更可以敏捷响应。在大数据时代下，用户行为数据是推动经济发展的支撑，企业、事业单位等迫切需求，因此拥有广阔的应用市场。而近年来数据量呈指数型发展，对海量数据进行抓取分析仍然是一个重要的研究方向。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 基于上海市2009年全国第二次土地调查和上海市2014年度土地变更调查数据，开展浦东新区2009~2014年期间土地利用变化特征、地类转换和变化动因研究，包括农用地与建设用地之间的转换、农用地内部转换、各类农用地与各类建设用地之间的转换，并从人口规模、城市核心功能、交通建设等方面分析浦东土地利用变化的影响因素。研究对于浦东优化存量用地、探索可持续的有机更新模式、实现城乡融合发展具有指导意义。 关键词 :土地利用，时空变化，建设用地扩展，上海浦东新区 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 1990年4月18日，党中央、国务院正式宣布开发开放上海浦东的决定。1993年1月1日，上海市浦东新区作为一级建制，正式宣布建立。同日，撤销川沙县建制 [ 1 ] 。2009年4月24日，国务院批复同意南汇区行政区域整体划入浦东新区，2009年5月6日，上海市人民政府正式宣布两区合并。至此，浦东开发开放国家战略的空间进一步拓展，浦东进入二次创业新阶段 [ 2 ] 。到2017年末，浦东新区共包括36个街镇，其中12个街道办事处，24个镇。新区土地面积1374.60 km 2 ，年末常住人口552.84万人，年末户籍总人口298.96万人。新区生产总值9651.39亿元，其中第二产业2423.56亿元，第三产业7206.13亿元，三次产业的比值为0.2:25.1:74.7 [ 3 ] ，第三产业居于绝对优势。 浦东新区在上海全市的地位举足轻重。例如，土地面积占全市的22.1%，年末常住人口占全市的22.9%，2017年生产总值占全市的31.5%，工业总产值占全市的28.3%，外贸进出口商品总额占全市的60.7%，外商直接投资实际到位金额占全市的46.0%，港口货物吞吐量占全市的43.9% [ 3 ] 。而且，浦东已汇聚了400多家各类总部，跨国公司地区总部246家。上海的陆家嘴金融贸易区、金桥经济技术开发区、张江高科技园区、外高桥保税区、国际医学园区、临港产业区等重点开发区都集中在浦东地区。到2017年末浦东新区的“五个中心”核心功能区建设取得了长足进步。其中，浦东新区在上海的经济地位进一步凸显，金融核心功能进一步巩固，航运核心功能进一步体现，科创中心核心功能进一步聚焦，贸易核心功能喜忧参半。同时，浦东面临复杂多变的全球经济环境，科技体制机制改革需进一步完善，浦东迈向标志性的全球城市核心功能区仍面临许多挑战 [ 4 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 2. 相关研究进展 浦东新区自1993成立以来，土地利用变化研究连续不断，其中一些是以浦东地区为地域单元，另一些是以上海全域为研究单元，主要进行土地利用变化和机理分析。此外，这些研究所采用的土地利用数据和分析方法也有较大差别。代表性研究成果概述如下： 在2009年之前浦东新区尚不包括南汇区，曾勇等依据国内外代表性城市的人均建设用地和用地结构数据，分析浦东中长期发展中合理土地利用结构和人均建设用地，探讨浦东不同类型区的高中低三个方案的适度人口规模。最后，提出浦东实现合理土地人口承载规模的建设用地结构及布局优化方案 [ 5 ] 。孟飞等基于2000年和2003年2期红外航空影像资料，运用遥感影像的机助解译方法获得浦东土地利用数据，分析2000~2003年土地利用的数量和空间变化特征，揭示浦东土地利用变化的原因，主要包括：人口增长、开发区建设、交通建设等驱动因素 [ 6 ] 。尹占娥等依据1990年、2001年卫星遥感数据，解译提取浦东新区土地利用信息，分析1990~2001年浦东土地利用变化特点和地类转化特征 [ 7 ] 。其次，在2009年南汇区并入浦东新区，组成新的上海浦东新区。朱春娇基于1989~2013年期间共6期Landsat遥感影像，采用面向对象分类方法和GIS分析技术，研究上海浦东土地利用的面积变化、空间分布和演变规律，总结出不同发展阶段的土地利用模式 [ 8 ] 。权瑞松等基于1994年、2000年、2003年、2006年的ETM遥感影像提取土地利用数据，进行浦东新区土地利用动态变化分析 [ 9 ] 。 李晓文等基于多时段TM遥感影像资料，对上海近10年城市土地利用变化类型、形成过程和相关空间机制进行研究；进一步总结“点—轴扩展”模式，但中心城区和郊区中小城镇土地集约程度相差悬殊，而且把相邻度指数与空间凝集度指数结合起来，揭示城市土地利用类型转换机制 [ 10 ] 。田莉等采用1990年以来不同时期TM影像，对上海半城市化地区土地利用扩展的时空特征进行描述，从政府、市场和社会的角度，分析土地利用的影响因素 [ 11 ] 。朱春娇基于Markov和CLUE-S模型，进行浦东新区土地利用变化趋势分析 [ 8 ] 。权瑞松基于2000年、2003年和2006年上海市航空遥感解译所获得的土地利用数据，运用Terrset CA-Markov模型，模拟预测2030年上海市土地利用结构，采用SCS模型探案土地利用变化的水文效应 [ 12 ] 。 因此，从上海浦东土地利用变化研究成果来看，土地数据来源主要通过遥感影像解译而得，包括航空遥感影像和航天遥感影像(TM/ETM) [ 6 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ] ，这对于浦东地区而言，用地数据精度有些偏低，有待提高。其次，浦东用地变化分析主要采用土地利用变化量、土地利用年变化率、土地利用相对变化率、土地利用动态度等指标 [ 7 ] [ 12 ] ，应用转换矩阵法分析不同地类之间的相互转换关系 [ 8 ] [ 9 ] [ 11 ] [ 12 ] 。此外，土地利用变化模拟多使用较为成熟的模型 [ 8 ] [ 12 ] 。这些研究方法较为成熟，一直在国内土地利用变化研究中广泛应用 [ 13 ] [ 14 ] 。
system: [SYSTEM]

user: 3. 数据与方法 3.1. 数据说明 所用浦东土地利用数据，2009年用地数据来源于全国第二次土地调查，从2007年7月1日启动，于2009年完成。2014年用地数据来源于上海市2014年度土地利用变更调查。先把矢量数据转换为10 m栅格，再进行土地利用变化和地类转换矩阵分析。栅格数据精度略低于矢量数据，但是数据质量仍比较可靠，数据精度优于来源于遥感影像提取的数据，这将提高浦东土地利用分析结果精度，研究结论更为可信。 3.2. 研究方法 基于ArcGIS软件平台，采用地类转换矩阵法不同地类间的相互转换，包括农用地与建设用地、农用地内部地类、各类农用地与各类建设用地之间的相互转换关系。而且，基于ArcGIS空间分析功能，进行浦东建设用地扩展特征分析。在土地利用变化动因分析中，主要基于人口规模、城市核心功能、交通建设等多因素进行归纳和逻辑推理。
system: [SYSTEM]

user: 6. 结束语 根据《上海市浦东新区总体规划塈土地利用总体规划(2017~2035)报告》(草案公示稿)，未来浦东新区的发展模式是“从增量到存量，聚焦底线控制”，发展空间是“从离散到协调，聚焦城乡融合”，发展品质是“从粗放到精细，聚集内涵提升”，在资源紧约束的背景下，浦东将聚焦存量用地优化与减量化，以规划建设用地总量锁定为前提，积极探索渐进式、可持续的有机更新模式。因此，开展土地利用变化特征和动因研究，对于促进浦东新区转变发展模式，实现可持续发展具有重要现实意义。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 油田采出水成分复杂，电化学水处理技术应用越来越广泛。选取3种钛基氧化物电极，对其强化电极寿命和电极失效前后的表面活性涂层进行测试。借助SEM图、EDX图谱、XRD图谱、EIS图谱及极化曲线分析，研究了油田采出水电化学处理阳极失效机理。研究结果表明，3种钛基氧化物强化电极寿命时间分别为776、596、559 h，其电极的失效原因是由于涂层表面活性组分(RuO 2 、IrO 2 )的溶解脱落致使Ti基体裸露而发生钝化。该研究对改进电极结构与性能、延长电极使用寿命具有重要意义。 关键词 :钛涂层电极，强化电极寿命，电极失效，表面活性涂层 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 随着三次采油技术的广泛应用，油田采出水成分更加复杂，处理难度逐年提高，传统采出水处理技术已经不能满足低渗油田的注水开发需求 [ 1 ] [ 2 ] 。而电化学水处理技术以其绿色环保的氧化、絮凝、杀菌、气浮除油等优势越来越受到人们重视。目前，油田采出水电化学处理常用电极有石墨电极、金属电极、金刚石薄膜电极和钛基氧化物涂层电极(DSA电极)等 [ 3 ] [ 4 ] ，其中DSA因优势明显而应用较多。笔者通过多种测试手段研究了油田采出水电化学处理阳极失效机理，对改进电极结构与性能，延长电极使用寿命具有重要意义。
system: [SYSTEM]

user: 2. 测试方法与内容 2.1. 仪器与试剂 1) 仪器：Hitachi S-4800扫描电子显微镜；Bruker D8 X射线衍射分析仪；CHI660E电化学工作站；DH1718-4恒流稳压电源；H型电解池；3种电极涂层(DSA1为Ti/RuO 2 -IrO 2 -SnO 2 ，DSA2为Ti/IrO 2 -Ta 2 O 5 ，DSA3为Ti/RuO 2 -IrO 2 )。 2) 试剂：FeSO 4 ∙7H 2 O，NaCl，H 2 SO 4 等。 2.2. 测试内容 1) 强化电极寿命测试。试验用NaCl溶液(0.596 mol/L)作为电解液，研究电极在腐蚀性环境中的强化寿命。具体试验方法为：采用恒流稳压电源提供恒定电流(电流密度为4 A/cm 2 )，以DSA电极为阳极(面积为5 mm × 10 mm)，不锈钢为阴极(面积为30 mm × 30 mm)，极板间距20 mm，在恒温40℃条件下持续电解，NaCl电解液每10 h更换1次，每60 s记录1次槽压。当电压突然迅速增大时即认为电极开始失效，此时拐点所对应的时间记为电极寿命终点。 2) 电极的SEM谱图分析。采用场发射扫描电子显微镜(SEM)及其配备的X射线能谱仪(EDX)对电解前后的电极表面形貌特征、活性涂层表面元素及含量进行测试分析。 3) 电极的XRD图谱分析。用X射线衍射分析仪对电极表面涂层物相结构进行分析。扫描范围2θ为20~80˚，扫描速度4˚/min，扫描步长0.01˚，将试验数据与JCPDS卡片比对，用Jade5软件对材料进行晶型分析。 4) 电极循环伏安曲线测试。试验选取0.596 mol/L的NaCl溶液为电解质溶液来研究3种稀土金属氧化物电极表面活性涂层的电化学活性，扫描电位区间为0~1.2 V，扫描速率20 mV/s，循环测试8次作循环伏安曲线；选取0.01 mol/L的FeSO 4 溶液为电解质溶液研究3种稀土金属氧化物电极电化学反应的可逆程度，扫描电位区间为0~1.1 V，扫描速率10 mV/s。 5) 电极初始与失效后EIS图谱。用0.596 mol/L的NaCl溶液作为电解质溶液进行交流阻抗测试，测试电位1.10 V，正弦波频率范围为10 6 ~10 −3 Hz，振幅5 mV。
system: [SYSTEM]

user: 3. 测试结果与讨论 3.1. 强化电极寿命测试结果 从3种钛基氧化物电极的强化电极寿命曲线(图1)可以看出，3种DSA电极出现失效的时间差异明显。相同的测试条件下，DSA1、DSA2、DSA3的强化寿命分别为776、596、559 h。这是因为SnO 2 在DSA1电极中的加入使Sn和Ir产生强相互作用，减弱了电极反应过程中氧化态Ir 4+ 和还原态Ir 2+ 间的相互作用，因此IrO 2 的析出减少，DSA1电极更加稳定。同时，Sn还可与钛基体形成Ti 6 Sn 5 金属间化合物，使涂层不易脱落并抑制氧的生成，从而延长了电极工作寿命 [ 5 ] [ 6 ] 。 图1. 3种电极的强化电极寿命曲线 3.2. SEM图谱分析 从3种DSA电极失效前后其表面涂层的SEM图(图2)可以看出，3种电极失效后其表面活性涂层均出现不同程度的粉碎性脱落，但其表面形貌存在明显差异。DSA1电极失效后较其他2种电极涂层脱落程度最小，且涂层表面并未发生活性物质析出。DSA2电极失效后表面活性涂层已出现大量脱落，某些地方甚至已经出现裸露的钛基体。DSA3电极失效后表面活性涂层发生剥落，在裂缝中间有明亮的簇状白色晶体析出。 图2. 3电极失效前后表面涂层的SEM图 3.3. XRD图谱分析 对比3种电极失效前后XRD图谱(图3)可知，DSA1电极失效后各衍射峰均减弱，且部分衍射峰消失(图3(a))，说明DSA1电极表面的活性涂层组分含量随着强化寿命试验的进行逐渐减少，最终造成了电极失效。DSA2电极失效后各个衍射峰强度均大幅度减弱，但在2θ为 22.166˚和24.544˚处分别出现了一个中等强度衍射峰和一个弱衍射峰(图3(b))。这2处衍射峰为Ta 2 O 5 晶体的衍射峰，说明涂层中(Ir-Ta)O 2 固溶体发生了溶解，其中的惰性组分Ta 2 O 5 晶体减少致使活性涂层和基体结合力减弱，进而在电解过程中发生脱落和电化学溶解，最终造成活性点的消耗。DSA3电极失效后，各衍射峰强度均有所减弱(图3(c))，说明电解失效后表面活性涂层发生了脱落或溶解，致使衍射峰强度减弱。 图3. 电极失效前后XRD图谱对比 3.4. EDX图谱分析 对比DSA1电极失效前后EDX图谱(图4)及元素含量(表1)可知，DSA1电极失效后元素含量均发生了变化。电极失效前活性涂层Ru/Ir的含量比为5.5，电极失效后活性涂层Ru/Ir的含量比减少为1.6，说明该处氧化物涂层中RuO 2 在强化电解过程中发生选择性溶解，涂层成分的改变导致电极活性的降低甚至失效。电极失效后氧含量升高，是因为部分氧元素与基体钛结合，生成了不导电的TiO 2 膜，导致钝化失效。 DSA2电极失效后，元素的相对含量发生了明显变化(图5、表2)。电极失效前活性涂层Ir/Ta的比值为0.82，电解后活性涂层Ir/Ta的比值减小为0.58。说明在强化电解过程中IrO 2 发生了选择性溶解，其溶解速度大于Ta 2 O 5 的溶解速度。而IrO 2 的减少会降低电极表面涂层中活性组分的含量，减弱电极的析氯活性，最终导致电极失效。另外，电解后Ti含量大幅增加，说明失效的DSA2电极表面活性涂层已经脱落并导致钛基体裸露。 图4. DSA1电极失效前后EDX图谱 Table 1 The element content before and after the failure of DSA1 electrod 状态 元素组成及含量/% Ti Ru Ir Sn O 电解前 43.18 17.50 3.17 3.22 32.93 失效后 46.87 3.88 2.42 2.88 43.95 表1. DSA1电极失效前后元素含量 图5. DSA2电极失效前后EDX图谱 Table 2 The element content before and after the failure of DSA2 electrod 状态 元素组成及含量/% Ti Ir Ta O 电解前 19.66 25.28 30.89 24.17 失效后 50.35 3.96 6.84 36.59 表2. DSA2电极失效前后元素含量 DSA3电极失效后，元素的相对含量发生了明显变化(图6、表3)。电极失效前活性涂层(Ru+Ir)/Ti的比值为0.58，电极失效后活性涂层(Ru + Ir)/Ti的比值减小为0.28，说明DSA3电极表面的Ru和Ir发生了电化学溶解。 图6. DSA3电极失效前后EDX图谱 Table 3 The element content before and after the failure of DSA3 electrod 状态 元素组成及含量/% Ti Ru Ir O 电解前 41.25 21.03 3.00 34.72 失效后 48.71 11.82 1.97 37.50 表3. DSA3电极失效前后元素含量 3.5. 循环伏安曲线 图7为3种DSA电极失效前后的循环伏安曲线。对比图中3种电极失效前后的纵坐标可以看出，3种电极的阳极伏安电流均大幅度减少(数量级从10 −3 减少到了10 −5 )，且电极失效后伏安面积远远小于电极失效前的伏安面积。 3.6. EIS图谱 图8为3种DSA电极失效前后的交流阻抗图谱。可以看出，3电极失效后圆弧半径均明显变大，说明3电极在失效后电极表面发生了钝化，电解过程的膜阻抗大大增加。相比之下，失效后DSA1电极膜阻抗最小，DSA2电极膜阻抗最大。
system: [SYSTEM]

user: 4. 结论 1) 通过强化寿命试验确定了在40℃的0.596 mol/L NaCl溶液中，电流密度为2 A/cm 2 时，3种稀土金属氧化物电极强化寿命时间分别为776、596、559 h。因此，在强氧化性溶液中，Ti/RuO 2 -IrO 2 -SnO 2 电极拥有良好的稳定性和耐腐蚀性。 2) 通过SEM、XRD、EDX对3种稀土金属氧化物电极失效机理研究表明，3种电极的失效原因都是由于涂层表面活性组分(RuO 2 、IrO 2 )的溶解脱落致使Ti基体裸露而发生钝化。但SnO 2 与RuO 2 -IrO 2 的协同作用使Ti/RuO 2 -IrO 2 -SnO 2 电极表面涂层更稳定。 图7. 3种DSA电极电解前和失效后的循环伏安曲线 图8. 3种DSA电极强化寿命测试前后EIS图谱 3) 通过电极失效因素分析，可考虑通过向电极涂层中加入多元混合金属氧化物减缓其消耗速度以改善其电化学稳定性；或采用耐蚀导电中间层来增强Ti基体的抗钝化性能，并通过增加涂层厚度延缓电解液通过裂纹贯通到基体的速度，从而改善阳极的腐蚀性能。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 管道全位置自动焊技术焊接速度快、焊接质量稳定，是比较成熟的管道施工技术。对石油长输管道施工过程中管道连头自动焊连头工艺特点进行了对比。同时对选择的CRC P-260焊接设备进行改造。实践证明，自动焊连头工艺可以改善连头焊口的力学性能，显著提高管道连头焊口的焊接合格率，从总体上提高长输管道运行可靠性。 关键词 :石油长输管道，自动焊连头工艺，焊接合格率 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 引言 传统长输管道施工过程中，管道连头焊接通常采用手工或半自动焊接方法完成，焊接速度慢且焊接质量不稳定。对长输管道的失效原因研究表明，失效焊口多发生在地形较差的连头，因此提高连头焊接质量成为改善管线整体质量的重点 [ 1 ] [ 2 ]。开展管道自动焊连头工艺研究，最大程度改善连头口焊接质量，对提高长输管道的安全可靠性至关重要。
system: [SYSTEM]

user: 2. 自动焊连头工艺的选择 对于管道连头根焊，全自动外根焊无法保证管道连头不均匀组对间隙的焊接质量，故采用手工电弧焊(LB52U焊条)根焊 + 全位置自动焊填充盖面的焊接方式进行连头根焊。常用的管道自动焊连头工艺有气保护实心焊丝下向焊、气保护金属粉芯焊丝下向焊和气保护药芯焊丝上向焊等3种。表1为各种焊接工艺的特点对比情况，可以看出，气保护药芯焊丝上向焊具有设备造价低，可操作性强，坡口适应性强，熔池大、熔深大、电弧稳定，对焊工操作要求低等特点 [ 3 ] ，结合对比结果和现场经验，确定采用气保护药芯上向焊工艺进行管道连头焊接。 Table 1 The comparison of technical characters of conventional automatic welding join 自动焊连头工艺 焊接速度 操作难度 设备成本 设备复杂程度 坡口适应性 保护气体要求 气保护实心焊丝下向焊 快 难 高 复杂 差 高 气保护粉芯焊丝下向焊 较快 中等 较高 中等 中等 高 气保护药芯焊丝上向焊 慢 容易 低 简单 好 中等 表1. 常规自动焊连头工艺特点对比
system: [SYSTEM]

user: 3. 焊接设备的选择 国内施工常用的自动焊设备主要有PAW2000 [ 4 ] 、CRC P-600以及CRC P-260 [ 5 ] ，各设备参数综合比对情况见表2。结合对比结果和设备的实际使用情况，确定采用CRC P-260进行管道自动焊连头。 Table 2 The comparison of parameters of conventional automatic welding equipmen 设备 设备原值 设备复杂程度 操作难易 改造难度 PAW2000 最低 中等 中等 中等 CRC P-600 最高 复杂 较难 复杂 CRC P-260 中等 简单 简单 简单 表2. 常用自动焊设备参数对比
system: [SYSTEM]

user: 4. CRC P-260的改造 CRC P-260原有装载支持2.7 kg重的焊丝向下爬行，需要将其改装成能够装载5 kg焊丝平稳向上爬行的小车。通过多方面论证表明：可以完成对CRC P-260自动焊小车的改装，实现小车底盘装载5 kg的焊丝平稳可靠向上爬行。 将焊接小车原有的焊丝支架整体去除，设计用于安装5 kg包装焊丝的支架，将支架合理安装到焊接小车上，保证结构稳定，绝缘良好。设计与原送丝机相匹配的药芯焊丝专用齿状送丝轮并安装到送丝机上，保证送丝顺畅有力。更改小车的软件设置，使其满足焊接的工艺要求。对焊接小车原有的通用参数部分进行修改(如Travel Weld Direction、Adjustable Width Enable等)。
system: [SYSTEM]

user: 5. 焊接试验与参数调节 采用手工电弧焊(LB52U焊条)在试验管段上进行根焊，根焊完成后清理焊道，利用改造完成的CRC P-260自动焊机加装气保护药芯焊丝，进行填充、盖面焊接工艺参数调试。从焊道底部依次完成热焊、填充、盖面各层的焊接，最后整合焊接参数，形成均匀组对间隙焊缝的全位置焊接参数。此外，施焊管材、坡口、焊材应符合要求，坡口及组对要求见表3，焊接材料要求见表4。 Table 3 The requirement of welding grooves and group 坡口形式 接头形式 背垫 错边量/mm 余高/ mm 焊道厚度/mm 盖面增宽/mm V形 对接 无 ≤2 0~2 ≤3 单侧0.5~2 表3. 坡口及组对要求 Table 4 The requirement of the welding material 参数 规范号 类别 管径尺寸/mm 牌号 根焊 AWS A5.1 E7016-G 3.2 LB52-U 热焊 AWS A5.29 E91T1-K2M 1.2 京群AFR-91K2M 填充、盖面 AWS A5.29 E91T1-K2M 1.2 京群AFR-91K2M 表4. 对焊接材料的要求 在管圈上由根焊焊工按照常规连头焊接工艺完成根焊之后，装卡轨道，分别进行平焊、立焊、仰焊不同位置的焊接，经过多次试验，最终得出最优化的平焊、立焊、仰焊位置焊接参数。对焊接参数进行汇总，并编辑录入焊接小车，进行连续试焊，得到从上到下自动连续的转换焊接参数。组对间隙不均匀的焊缝，采用人工打底焊接，再进行全位置的焊接参数调试，以增加焊接参数对不均匀组对间隙焊缝的适用性。
system: [SYSTEM]

user: 6. 焊接质量检测 焊接试验焊口25道，经检测，除1道焊口因根焊焊接缺陷不合格外，其余焊口均成型美观，符合工业应用标准。
system: [SYSTEM]

user: 7. 结语 为实现全自动连头焊接，采用手工电弧焊(LB52U焊条)根焊，利用改造后的CRC P-260自动焊机填充盖面并执行气保护药芯自动上向焊工艺，整个焊接过程连续稳定。焊接人员在焊接过程中仅需对焊枪高低、左右状态进行简单调整即可完成各层焊道的焊接，不仅一次合格率高，焊接效率可达人工焊接的1.5倍，该工艺成功运用于新疆爆破试验段的连头口焊接施工，施工效果良好。
system: [SYSTEM]

user: 摘 要 介绍了安哥拉罗安达机场航空煤油库项目概况。对地下立式储罐的基本方案、罐坑的方案及技术要点、立式储罐的方案及技术要点进行了介绍。项目完工后应用情况良好，为同类工程项目提供参考。 关键词 :地下立式储罐技术，设计建造，运营维护 Copyright © 2019 by author(s)， Yangtze University and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
system: [SYSTEM]

user: 1. 工程概况 安哥拉罗安达机场航空煤油库项目地点位于机场跑道尾端起飞扇面，储罐位置距离跑道中心线约115 m，整个可利用厂区仅5000 m 2 ，根据API净空区的要求，储罐必须设置为地下式，同时厂区内相关建筑物、构筑物和设施高度需要满足规范要求，确保机场飞机起飞的安全。
system: [SYSTEM]

user: 2. 地下立式储罐技术方案 2.1. 基本方案 航空煤油属于轻质油品，不仅对油库的储存环境要求严格，而且对油品的杂质含量和水溶量有严格控制 [ 1 ] ，所有工艺管线必须是不锈钢管线，任何与油品接触的部件必须采用特殊防腐处理，喷涂特殊的防静电防腐漆。针对上述要求，采取建设地下钢筋混凝土浮仓式罐坑，立式储罐直接建设在罐坑内的方案。该方案不仅能够满足上述储运要求，同时避免了直埋式储罐泄漏直接污染土壤的风险。 2.2. 罐坑的方案及技术要点 罐坑为密闭式设计，罐坑尺寸为40.5 m × 19 m × 10 m，罐底标高为−9 m，罐坑底部及四周为钢筋混凝土结构。 罐坑设置的技术要点包括：① 罐坑中间设置钢筋混凝土隔墙将2个立式航煤储罐隔开，防止单个罐泄漏影响另一个罐。② 罐坑顶部为屋脊构型钢结构隔热保温板顶盖。屋脊形设计有利于雨水的快速排走，防止屋面积水渗入罐坑。③ 所有储罐罐顶仪表孔、呼吸阀、阻火器均伸出罐坑顶棚。顶棚设置人行便道、轴流风机孔、罐顶直梯、罐坑底直梯。方便操作人员检查仪表参数和各项设备运行情况，从顶棚可以直接到达罐顶和罐坑底部检查储罐，方便运行管理。④ 罐坑高出厂区正负零标高1 m左右，避免厂区内雨水灌入罐坑导致罐坑内积水。 2.3. 立式储罐的方案及技术要点 罐整体采用的是传统钢板焊接固定式拱顶罐，罐直径16 m，净高7.5 m。地下式航空煤油储罐的技术要点包括：① 航煤储罐内壁的防腐要求高，该项目的储罐内壁防腐层为300 μm厚防静电酚醛环氧树脂漆，要求罐内壁全部刷涂。② 为保证油品质量，罐内设置浮动吸油头，保证罐车每次获得的是罐内最上层油品，含杂质最少。③ 罐底部设置集油槽，集油槽内设置不锈钢管线连接到工艺区采样泵，对油品定期取样进行油品监测。④ 罐底设置泄漏监测装置。在罐基础混凝土筏板上设置一个集油集水槽，将感油电缆设置在该槽内，以达到泄漏监测目的。⑤ 该项目所有工艺管线均为不锈钢管线。为解决不锈钢与钢储罐的连接问题，将进出口工艺管线与罐体采用法兰连接，焊接在储罐上的短接及法兰采用罐内壁同等油漆进行内防腐，既解决了不锈钢管线与储罐的连接问题，又保证了罐内航煤不被污染。⑥ 由于工艺泵设置在地面，罐内液面与泵入口之间近似于负值，所以工艺泵在选型时要充分考虑汽蚀余量，确保不会出现汽蚀，造成对工艺管线和泵的破坏。⑦ 航空煤油进入储罐内时，为确保油品质量，防止油漆被航煤溶解，前期仅进油至1 m标高，并做浸泡监测。浸泡监测合格后，才具备正式投油条件。
system: [SYSTEM]

user: 3. 应用情况 项目完工后运行情况良好，各项性能指标优良。双罐双坑实现了不间断供油，且由于罐坑顶部距离地面高度仅1 m，运行人员很方便就能够到达顶盖，实现对罐内液位、温度和压力等常规数值的实时读取；项目总体运行维护便利，超过业主期望。 项目运营过程中也出现了一些需要改善的地方。如人工维护需要频繁往返进出混凝土罐坑，物料运输相对费时费力。后期可通过电动提升设备的改善，实现人员和物料的进出，提高自动化程度。