DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 软土地基的特点 场地普遍分布一层平均厚度约为8 m的淤泥层，为新近海陆交互相沉积而成，呈流塑~软塑状，具有含水率高、透水性差、压缩性高、灵敏度高、抗剪强度低、承载力低、欠固结等特征，其物理力学性质指标见表2。鉴于淤泥层的特点，若不对其进行加固处理，可能会造成场地填筑过程中地基失稳、使用过程中沉降和不均匀沉降过大，对结构物下的桩基础产生负摩阻力、外部扰动作用下(如震动)出现强度骤降引起塌陷等问题。 Table 2 List of main physical and mechanical properties of silt laye 指标类别 样本数 范围值 平均值 变异系数 天然含水量w (%) 21 55.1~98.0 73.2 0.205 天然重度γ (kN/m 3 ) 21 14.6~16.7 14.9 0.038 孔隙比e 21 1.480~2.567 1.941 0.064 塑性指数I p 22 4.9~28.1 22.9 0.167 渗透系数k v (cm/s) 9 6.0E−8~4.4E−7 2.3E−7 0.530 固结快剪 内聚力C (kPa) 10 11.0~15.0 12.3 0.225 内摩擦角φ (˚) 10 7.5~14.0 8.6 0.454 直剪快剪 内聚力C (kPa) 6 3.8~6.0 5.0 0.255 内摩擦角φ (˚) 6 2.8~3.3 2.4 0.231 压缩模量Es 1−2 (MPa) 13 0.95~2.21 1.57 0.279 表2. 淤泥层主要物理力学性质指标一览表
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user: 4. 软土地基的处理方法 基于上述淤泥软土层对厂区使用的危害，需对其进行预处理。场地预处理目标值：回填土承载力特征值不低于120 kPa，软土的承载力特征值不低于80 kPa，软土固结度不小于90%，工后沉降不大于200 mm。处理软土地基预处理的方法很多，结合本工程场地地质条件、水文条件、场地要求、工期需求及本项目原貌都是鱼塘并需大量回填才能达到设计标高等多方面因素，选取采用“真空联合堆载预压+强夯法”对其进行预处理。巧妙、合理安排回填土和场地预处理计划，两者同步合理交叉施工，使几种地基处理方法巧妙有机结合，利用机械抽真空高效分离淤泥中孔隙水，场地回填堆载加速淤泥固结，最后采用强夯再进一步提高回填土密实度，达到事半功倍的效果。 本项目场地预处理总面积约43，663.33 m 2 ，共分A、B、C三个区，如图2所示。 图2. 施工总平面分区图 4.1. 真空联合堆载预压法 真空联合堆载预压法加固原理是在场地内通过打设塑料排水板和铺设砂垫层形成竖向和水平排水系统；在处理区四周设置密封墙和密封沟并在砂垫层之上铺设密封膜，使其形成一个相对密闭的系统；然后利用抽真空产生的大气负压联合膜上填土堆载产生的重力对软基进行预压，使其中的孔隙水在联合压力作用下通过排水系统排出，从而达到排水固结、消除沉降、提高强度和承载力的目的 [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ]，典型真空联合堆载预压断面图如图3所示。 图3. 真空联合堆载预压断面图 真空联合堆载预压法正式施工前，在加固区四周进行补充勘察，查明是否存在透水层。处理范围内有透水层时，需采取有效措施切断透气层和透水层。 1) 真空预压施工：疏干积水后，填土至绝对标高1.50 m处，铺设砂垫层，再进行塑料排水板和真空系统布设(两膜一布、排水管及密封沟设置、真空泵架设，抽真空排水等)。恒压抽真空试运行一定天数后，先行铺设一层编织土工布；再铺设膜上砂层作为保护层，保护层不得含石块等尖锐物。 2) 堆载预压施工：待膜下真空度稳定后，在膜上保护层之上进行回填，回填严格执行分层填筑并压实，堆载总高度不应小于设计总荷载的折算高度。在恒载预压一定天数后，场地沉降趋于稳定，停止抽真空卸载，进行强夯施工。 3) 真空联合堆载处理软土地基施工过程中，需对地基沉降、水平位移和孔隙水压力等进行监测，一方面评估施工过程质量，另一方面预测施工过程安全并指导填土施工。 4.2. 强夯法 根据使用要求，场地填土厚度约为4 m，采用强夯法密实填土层。强夯法加固原理是利用重锤，从高处自由落下对土体进行动力夯击，在极短的时间内对土体施加一个巨大的冲击能量，使其密实，达到提高地基承载力的目的 [ 12 ]，典型强夯断面图如图4所示。 图4. 强夯断面图 1) 大面积施工前必须试夯，试夯夯击能分别选用1200 kN∙m、1500 kN∙m、2000 kN∙m、3000 kN∙m。根据试夯过程中观测的各能级下夯沉量、隆起量、填土层底面高程及压实度综合分析，最终点夯夯击能选为2000 kN∙m，夯锤锤重20 t，直径2.4 m，夯点5 m × 5 m正方形角和中心梅花形布置。 2) 完成一遍点夯的夯击后，用推土机将夯坑填平，并测量场地高程。最后用800 kN∙m低能量满夯，将场地表层土夯实，并测量夯后场地高程。强夯施工过程中必须有专人负责监测，并按照相关现行规程、规范要求对各项参数及情况做好详细的施工记录。
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user: 5. 场地预处理效果 为了全程监控地基预处理过程，和检验地基预处理前后软土物理力学性质的改善情况和强夯密实表层填土的效果，在地基预处理过程中开展了监测和检测工作。 5.1. 监测成果 地基预处理过程中的监测工作包括：沉降、水平位移、孔隙水压力等内容。 根据地表沉降监测数据，采用真空联合堆载预压对地基进行预处理期间，整个场地平均累计沉降量达到95.7 cm，图5是典型荷载–时间–沉降曲线。 图5. 典型荷载–时间–沉降曲线 图6. 典型荷载–时间–孔隙水压力曲线 图7. 典型固结度推算 根据孔隙水压力监测数据，采用真空联合堆载预压对地基进行预处理期间，真空预压初期，孔隙水压力处于消散状态，随着真空压力趋于稳定，膜上开始填土，孔隙水压力略有增大，随着预压时间的延长，孔压持续消散，但消散速率渐缓。值得说明的是，本场地由于软土层厚度较薄，真空压力传递效果明显，部分孔压计测得土中超孔压为负值，图6是典型荷载–时间–孔隙水压力曲线。 采用Asaka法根据沉降实测曲线推算固结度，本场地推算的固结度平均值达到90.3%。平均工后残余沉降为10.2 cm，图7是采用Asaka法推算固结度的拟合曲线。 5.2. 检测成果 1) 现场钻孔取土试验，场地处理前后淤泥层指标参数对比详见表3。 Table 3 Comparison table of physical and mechanical properties of silt layer before and after treatmen 指标 A区 B区 C区 平均增长/降低率% 处理前 处理后 处理前 处理后 处理前 处理后 含水率W(%) 69.1 58.7 63.4 53.6 71.9 59.4 16.0 孔隙比e 1.810 1.556 1.676 1.419 1.884 1.582 15.1 天然密度ρ(g/cm 3 ) 1.59 1.64 1.62 1.68 1.58 1.63 3.7 压缩模量Es0.1~0.2 (MPa) 1.33 2.10 1.47 2.51 1.23 2.22 69.7 直快C(kPa) 4.8 4.8 5.1 5.6 4.6 5.1 6.6 直快φ(˚) 3.3 3.5 3.4 4.0 3.4 3.4 8.4 固快C(kPa) 13.7 14.4 14.0 15.2 13.4 13.8 5.8 固快φ(˚) 9.8 12.0 11.1 11.3 10.7 11.2 9.8 无侧限抗压强度q u (kPa) 17.6 20.7 15.6 22.4 18.7 21.4 25.2 灵敏度St 2.0 2.1 1.9 2.4 2.1 2.1 表3. 处理前后淤泥层物理力学性质指标对比表 注：表内值均为平均值。 从表3中可看出，场地淤泥层经真空联合堆载预压处理前后，含水率从63.4%~71.9%下降至53.6%~59.4%，平均降低约16.0%；孔隙比从1.676~1.884下降至1.419~1.582，平均降低约15.1%；天然密度从1.58 g/cm 3 ~1.62 g/cm 3 增长到1.63 g/cm 3 ~1.68 g/cm 3 ，平均增长约3.7%；压缩模量从1.23 MPa~1.47 MPa提高到2.10 MPa~2.51 MPa，平均提高约69.7%；直剪快剪强度指标粘聚力和摩擦角从4.6 kPa~5.1 kPa、3.3˚~3.4˚提高到4.8 kPa~5.6 kPa、3.4˚~4.0˚，平均提高约6.6%和8.4%；固结快剪强度指标粘聚力和摩擦角从13.7 kPa~14.0 kPa、9.8˚~11.1˚提高到13.8 kPa~15.2 kPa、11.2˚~12.0˚，平均提高约5.8%和9.8%；无侧限抗压强度从15.6 kPa~18.7 kPa提高到20.7 kPa~22.4 kPa，平均提高约25.2%。 根据试验结果，本场地淤泥层经真空联合堆载预压处理后加固效果明显，各项物理力学性质显著改善。 2) 场地处理前后淤泥层静力触探指标统计数据见表4，推算承载力详见表5，图8是典型场地处理前后静力触探对比图。 Table 4 Comparison table of results of static cone penetration test of silt layer before and after treatmen 指标 A区 B区 C区 平均增长/降低率% 处理前 处理后 处理前 处理后 处理前 处理后 锥尖阻力qc(MPa) 0.50 0.66 0.44 0.68 0.51 0.72 29.6 侧壁阻力fs(kPa) 6.6 8.3 7.2 9.8 6.7 9.3 25.2 表4. 处理前后淤泥层静力触探试验成果对比表 根据《工程地质手册》经验公式推算承载力，选取适用于软土的经验公式，分别进行计算，根据锥尖阻力推算淤泥层承载力 [ 13 ]。 f 0 = 112 p S + 5 软土：0.085 < ps < 0.9 Table 5 The static exploration results calculate the bearing capacity of the silt layer before and after treatmen 指标 A区 B区 C区 处理前 处理后 处理前 处理后 处理前 处理后 地基承载力(kPa) 61.0 78.9 54.3 81.2 62.1 85.6 地基处理前平均值 59.1 地基处理后平均值 81.9 表5. 静探成果推算处理前后淤泥层承载力 图8. 典型场地处理前后静力触探对比图 5.3. 填土层检测 回填层强夯加固后需对地基土性质及均匀性进行检测，检测方法采用浅层平板静载荷试验、动力触探试验和多道瞬态面波试验。 1) 浅层平板静载荷试验：分别在场地真空预处理三个区选取3个试验点。每个试验点分8级加载4级卸载共12级进行实验，首级加载值为60 kPa，并按30 kPa逐级增加，总加载量为240 kPa，满载时按60 kPa逐级卸载。根据最终的试验A区、B区、C区三块场地地基处理后的载荷试验承载力特征值均达到120 kPa的设计要求。典型静载试验应力应变曲线见图9。 图9. 典型场地静载试验应力应变曲线图 2) 动力触探试验：A区、B区和C区填土层重型动力初探试验击数均不小于2击，根据规范中“粘性土、粉土N63.5与承载力fk的关系”经验数据表6，对比分析N63.5重型动力触探试验曲线图，可判断三个区填土层地基承载力也均不小于120 kPa。典型动探击数曲线见图10。 Table 6 The relationship between cohesive soil and silt N63.5 and bearing capacity f 状态 N 63.5 f k (Kpa) 流塑 1 60 1.5 90 软塑 2 120 3 150 可塑 4 180 5 210 6 240 7 265 8 290 硬塑~坚硬 9 320 10 350 11 375 12 400 表6. 粘性土、粉土N63.5与承载力fk的关系 图10. 典型场地动力触探曲线图 3) 多道瞬态面波试验：通过地震面波检测工作的研究表明，面波勘探方法能够对地下地层结构做出较明显的反映，反演出的测深映像图符合真实的回填层情况。强夯方法能够有效压实回填土，有良好的加固效果。
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user: 6. 结束语 结合本工程中监测收集到的地基处理结果有关数据及积累的相关经验，做出如下总结与建议： 1) 监测结果表明，真空联合堆载预压法处理软土地基效果较为明显，场地的固结度平均值达到90.3%，含水率平均降低16%，压缩模量提高70%左右，处理后的淤泥层各项物理力学性能指标均有显著改善，能够很好地满足工程要求的地基处理效果。 2) 根据监测到的累计沉降量及沉降速率，在恒定真空荷载作用下，沉降趋近稳定，再施加填土荷载后，沉降速率大幅提升，累计沉降明显增加。故可考虑根据工程实际尽早施加填土荷载，促使累计沉降提前稳定，以提升工程进度。 3) 采用真空联合堆载预压法预处理地基土后，使用强夯法压实回填土，能够良好地加固回填土，较为快速地满足设计要求的地基承载力。
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user: 摘要 为了满足航空航天领域发展对材料高强度、低密度和高弹性模量，耐腐蚀性和抗疲劳等性能的需要，先进的铝合金和纤维增强复合材料凭借优异的性能在航空航天工业中得到广泛应用。本文利用碳纳米纸传感器分别布置在铝合金板、玻璃纤维板和GLARE板三组试件。传感器布置在铝合金表面和玻璃纤维板表面，在拉伸测试时电阻变化的拟合曲线几乎和位移–载荷曲线完全重合，可以准确地反映出玻璃纤维复合板的受载状况。GLARE板第三次拉伸实验力学性能稳定时，贴在铝合金以及玻璃纤维表面的1号和2号传感器电阻均随着载荷的增加而逐渐增加。而界面的3号和4号传感器电阻却没有出现随载荷的增加而出现类似于三角函数上下波动的趋势。当拉伸试验的最大载荷增加时传感器的灵敏度并未发生变化，通过传感器每次加载前的初始电阻判断其结构历史的最大受载，实现对GLARE板的受载监测。
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user: 1. 引言 在过去的几十年里，航空航天领域材料发展的一个重要目标是改善结构材料的裂纹扩展特性 [ 1 ]，并对高性能、轻型结构的材料需求不断增加。人们一直在寻找能够在航空结构中替代传统材料的轻质材料 [ 2 ]。先进的铝合金和纤维增强复合材料等竞争性材料有可能满足这种结构的需求。这些材料仍有其优缺点，如铝合金的疲劳强度差，碳纤维增强复合材料的耐冲击和剩余强度性能差。为了优化结构设计，需要一种新材料，这种材料有高强度、低密度和高弹性模量，并能改善结构的韧性、耐腐蚀性和疲劳性能。七十年代末，利用先进的铝合金和纤维增强复合材料形成混合复合结构材料以克服两种材料的大部分缺点 [ 3 ]。混合复合结构材料几乎涵盖了所有要求。与金属合金相比，混合复合结构材料使得结构设计的重量大大减轻。并有许多优点，特别是在高强度和刚度重量比方面。此外，它们在应用中提供了优异的疲劳性能和耐腐蚀性 [ 4 ]。凭借所有这些优势，混合复合材料结构在航空航天工业中得到广泛应用 [ 5 ]。 混合复合材料结构是由薄金属和纤维增强复合材料由粘合剂交织而形成的纤维金属层压板(FMLs) [ 6 ]。纤维/金属复合材料技术结合了金属材料和纤维增强复合材料的优点。例如，金属是各向同性的，具有高的承载强度和抗冲击性，并且易于修复，而复合材料具有优异的疲劳特性、高强度和刚度。金属的疲劳和腐蚀特性以及复合材料的低承载强度、抗冲击性和可修复性可以通过两种材料的组合来克服 [ 7 ]。最常见的纤维金属层压板是芳纶增强铝合金层板、基于高强度玻璃纤维钢层板和碳纤维增强铝合金层板。 1978年，荷兰代尔夫特理工大学航空航天工程学院开展了对提高铝合金疲劳性能的研究。通过在粘合层中引入高强度芳族聚酰胺纤维(ARALL)，获得了层压板材料疲劳性能的改善 [ 8 ]。后来又研究了一种由碳纤维组成的更硬碳纤维增强铝合金层板材料(CARALL) [ 9 ]。最近的研究表明，CARALL层压板在高应力水平下的飞行模拟疲劳试验中会发生纤维失效，从而导致疲劳性能下降。碳纤维的有限失效应变(0.5%~2.0%)也是一个缺点。CARALL对带有缺口的部位应力集中。另外碳纤维铝板在潮湿环境中的电偶腐蚀问题，需要进行更多的研究。 1990年，为了改进ARALL层压板性能和克服CARALL的确定，开发了玻璃纤维增强预浸料和高强度铝合金板交替层组成的材料。称为GLARE。AKZO和ALCOA于1991年开始合作生产GLARE并将其商业化 [ 4 ]。最后，SLC公司于1992年推出了纤维金属层压板的新概念——拼接层压板(FMLs)，与ARALL相比，GLARE有更能抵抗压缩载荷。因此，在疲劳载荷期间很少观察到玻璃纤维中的纤维失效。另外GLARE有更高的拉伸和压缩强度、更好的冲击性能和更好的剩余强度。这些特性似乎使GLARE具有更广泛的潜在应用 [ 1 ]。 目前为止，国内外研究人员结合实验和数值计算方面对金属复合材料层板的性能进行了大量研究。由于金属层板和复合材料的本构关系不同，金属和复合材料层板在进行拉伸实验时应力–应变响应相互影响。许多学者也从实验方面对纤维金属层板的刚度和强度进行了研究。ALDERLIESTEN [ 10 ] 在已知荷载工况和选定材料的情况下，提出一种结合纤维金属层板的强度、疲劳和损伤容限的基本理论的方法，该方法可近似预测纤维金属层板性能并且有较高的精度。SUN研究 [ 11 ] 考虑不同的金属板厚度、金属体积分数和纤维取向的11种不同类型的碳纤维钛合金层板(TI-CF-FMLs)在准静态载荷下的拉伸性能。探讨了试件的拉伸破坏机理，并在理论上使用混合物规则的体积分数法进行的理论预测与所测得的TI-CF FMLs的力学性能非常吻合。SISAN [ 12 ] 对不同铺层的玻璃纤维金属层板进行落锤低速冲击和拉伸强度实验。并在实验以后，使用光学显微镜从试件不同侧面进行受损检查。得到Kevlar纤维、芳纶纤维和玻璃纤维金属层板的拉伸强度和破坏强度。ZHANG J [ 13 ] 通过对缺口GLARE板进行拉伸实验，以评估其破坏机理与缺口尺寸关系，并结合有限元模型对GLARE板的力学响应进行了精确的预测，特别是对其损伤机理进行了分析。RAMYA [ 14 ] 通过对层合板选择合适的纤维取向和不同铺层，使得层合板的性能得到改善。在不同的载荷条件下，如拉伸、弯曲和冲击，对制备的层压板进行了测试。并结合扫描电镜分析了断裂试样表面形貌的缺陷。得出该层合板的拉伸性能大于弯曲和冲击性能的结论。OSTAPIUK研究 [ 15 ] 了玻璃纤维金属层合板和碳纤维金属层合板在三点弯曲作用下的开裂破坏机理，介绍了基体和纤维的失效以及不同金属层厚度对被测层合板的影响。金属在压/拉应力下的弯曲过程中可减缓层合板的失效。谢波涛 [ 16 ] 基于热模压成型工艺制备GLARE层板，结合实验和有限元仿真两种方法对含圆孔、方孔GLARE层板的拉伸性能和层板各组分失效模式进行研究。基于修正后点应力准则，对含圆孔GLARE层板剩余强度进行理论预报，结果表明该预报模型与实验数据较为吻合。 金属复合材料层板常用的无损探伤检测方法可以检测层板的裂纹扩展和损伤情况 [ 17 ]。SEM电子显微镜扫描可检测GLARE层板在载荷作用表层的变形、纤维层损伤和层间分层等。只能通层板厚度切割等方法将关注部位切开。该方法无法检测层板内部损伤情况。C超声波扫描是检测GLARE层板损伤常用的方法。C扫描可检测到各铺层分层和纤维损伤面积的叠加。但金属层会而阻碍超声波对中间各层的检测检测效果不明显。GLARE层板检测也可以通过红外热成像技术实现。通过记录温度来分辨内部损伤情况，该方法可检测到金属–纤维层合板中金属层和纤维层内部的属性。 以上无损检测方法都是离线、静态、被动的材料及结构损伤检测，但是对GLARE层板服役过程中没有有效检测方法。本文利用碳纳米纸传感器(buckypaper)结构健康监测方法，完成对GLARE层板的力学状态进行监测。利用粘贴在GLARE层板结构表面和预埋在GLARE层板结构内部的碳纳米纸传感器监测GLARE层板自身状态的变化，具有实时、动态、在线的特点。采用健康监测技术可以保证结构的安全性和可靠性，GLARE层板的应用与维修提供了重要依据，避免发生灾难性故障，保障使用人员的生命安全，降低维护成本 [ 18 ]。
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user: 2. 实验 2.1. 碳纳米纸传感器的制备 碳纳米纸传感器的制备方法主要有研磨、搅拌、超声、离心、抽滤五部分，制作的传感器如下图1。具体步骤如下： 研磨：将称取100 mg单壁碳纳米管、100 mg多壁碳纳米管以及15 ml表面活性剂放入研钵进行研磨，直至碳纳米管和表面活性剂与充分混合。 搅拌：将研磨完成的碳纳米管与表面活性剂放入搅拌器中，并加入1500 ml蒸馏水，然后搅拌1小时。 超声：将搅拌好的碳纳米管溶液放入超声仪，进行超声处理1 h。 离心：使用离心机以5000 r/min运行10分钟分离碳纳米管溶液上层清液。 抽滤：最后将碳纳米管溶液上层清液进行抽滤，得到碳纳米纸薄膜传感器。 图1. 碳纳米纸传感器样品与SEM图像 2.2. GLARE板的制备 本文中使用的试样尺寸大小为30 mm × 250 mm，为了验证碳纳米纸传感器对GLARE板的全面监测，实验准备的试样一共有三种：玻璃纤维试件、铝合金试件、GLARE板试件。并准备了若干直径为8mm的圆形的碳纳米纸传感器。 1) 铝合金试件：然后将3M460树脂使用丙酮稀释，将稀释的3M460树脂粘接圆形传感器到金属试件表面，最后放入烘箱在90℃温度下固化2小时。 2) 玻璃纤维试件：本文制作的玻璃纤维层板是使用玻璃纤维/环氧树脂单向预浸料固化制作，预浸料的型号为GFB17500。首先将预浸料裁剪10层大小30 mm × 250 mm矩形，然后按铺层方向为90°铺设。铺设完成后，将圆形传感器布置在10层单向预浸料表面。然后使用模压机以2 MPa与120℃的环境下固化3小时。使碳纳米纸传感器与玻璃纤维层板一体固化。 3) GLARE板试件：按照玻璃纤维试件制作方式铺设10层90˚方向的预浸料试件板，将一个圆形传感器布置在预浸料试件板表面，又将两个圆形传感器布置在预浸料试件板表面另一边。然后将粘有两个圆形传感器预浸料试件表面与铝合金粘接到一起，粘接完成后，将试件板放入模压机。然后使用模压机以2 MPa与120℃的环境下固化3小时。使传感器布置到玻璃纤维–铝合金界面与玻璃纤维表面。固化完成后，按照铝合金试件板制作方式粘接碳纳米纸传感器到铝合金表面，GLARE板制作方法如下图2所示，制作的三组试件如下图3所示。 图2. 试件层板制作示意图 图3. 试件层板(a) 玻璃纤维试件、(b) 铝合金试件、(c)、(d) GLARE板试件 2.3. 拉伸实验 使用GOTECH AL-7000-LA20万能试验机进行拉伸实验。对玻璃纤维板进行拉伸测试，以0.5 mm/min进行拉伸实验，设置最大拉伸载荷为12 KN。首先对未粘贴传感器的铝合金板进行拉伸测试，得到铝合金板的位移-载荷关系。然后对粘接传感器的铝合金板以0.5 mm/min进行拉伸实验，由于铝合金板在较小的载荷中也出现明显塑性变形，所以铝合金板设置最大拉伸载荷为10 KN。对GLARE板拉伸实验中发现GLARE板在一定的载荷下进行两次以上拉伸以后力学性能才能达到稳定。所以以0.5 mm/min的速率将试件分别加载至3、6、9、12、15和18 KN，每个载荷重复3次。使用FLUKE实时记录传感器的电阻变化，分别拟合不同最大载荷下，传感器电阻的曲线，以评估传感器不用载荷作用下传感器响应特性。 2.4. 传感器机理与应变关系 树脂基体浸入碳纳米纸传感器固化成型后形成复合材料。采用Kaiser的异类丝状理论解释传感器的应变传感机理。碳纳米纸传感器的电阻分为两种，一是碳纳米管本征电阻R 1 ，二是碳纳米管之间接触节点的接触电阻R 2 。试件受到外力作用时引起形变，导致传感器中碳纳米管之间的相对位置发生改变，其内部接触电阻R 2 发生明显变化，而本征电阻R 1 的变化忽略不计。碳纳米纸传感器中的碳纳米管通过两种方式接触，其接触电阻为 R 2 = R i E N ( i = I ， I I ) (1) 树脂与传感器薄膜固化成型以后复合材料的电阻R可以表示为： R = n E N / n E P [ ( 1 − f ) R I E N + f R I I E N ] (2) 其中，n EP 为传感器中有效传导路径数目，n EN 为每条有效传导路径有效碳纳米管连接，f为每条有传导路径中，类型II接触方式的有效碳纳米管连接含量。 碳纳米管接触节的接触电阻 R i E N (i = I， II)具体表达式可通过Simmons提出的电荷遂穿效应给出： R i I M = h 2 t i I M a i e 2 ( 2 m φ ) 1 / 2 exp ( 4 π t i I M h ( 2 m φ ) 1 / 2 ) ， ( i = I，   II ) (3) 其中，a i 为碳纳米管之间的接触面积，e为单元电荷量，h为普朗克常数，m为电子质量， φ 为潜在的屏障高度， t i I M 为碳纳米管薄膜的管间基体厚度。 有效的接触电阻 R i E N (i = I， II)与应变 ε C 关系式： R i E N = { h 2 ( d N ) 2 e 2 ( 2 m φ ) 1 / 2 ( 1 − E C E M ε C ν M ) t I 0 I M exp ( 4 π h ( 1 − E C E M ε C ν M ) t I 0 I M ( 2 m φ ) 1 / 2 ) ，       ( i = I ) h 2 ( d N ) 2 e 2 ( 2 m φ ) 1 / 2 ( 1 + E C E M ε C ν M ) t I 0 I M exp ( 4 π h ( 1 + E C E M ε C ν M ) t I 0 I M ( 2 m φ ) 1 / 2 ) ，       ( i = II ) (4) 从理论模型中可知，试件在加载时，碳纳米纸传感器发行变形产生应变 ε C ，传感器的电阻随之增大，通过传感器电阻变化与应变的关系可实现对GLARE板受载情况进行监测。
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user: 3. 结果与讨论 在对GLARE板进行测试以前，先将传感器布置在铝合金表面和玻璃纤维板表面，分别进行拉伸测试，分别验证传感器可以完成对两种试件监测的可行性。对于第一组玻璃纤维板试件，将传感器植入玻璃纤维层表面，拉伸实验加载速率为0.5 mm/min，最大载荷为12 KN，实验结果如下图4(a)所示。第二组铝合金板试件，将传感器使用3M460树脂粘接在铝合金板表面，拉伸实验加载速率为0.5 mm/min，最大载荷为10 KN，实验结果如下图4(b)所示。图4中蓝色曲线表示设备采集的传感器电阻变化。红色曲线表示拉伸机引伸计所得到的位移–载荷变化。黄色曲线表示对传感器电阻变化的拟合曲线。传感器电阻变化的拟合曲线几乎和位移–载荷曲线完全重合。实验结果证明将传感器可以实现对复合材料的监测，可以准确的反映出玻璃纤维复合板的受载状况。 通过上面拉伸实验证明传感器可以实现对玻璃纤维板和铝合金板的受载状况监测。最后一组实验试件由铝合金板和玻璃纤维共固化形成的GLARE板结构。以最大载荷分别为3、6、9、12、15和18 KN进行三次拉伸实验。因为对于GLARE试件，当最大拉伸载荷为6 KN、15 KN或其他载荷时，在三次拉伸实验可以看到第一次拉伸的位移–载荷曲线和第二次、第三次拉伸的位移–载荷曲线明显不重合，如下图5所示。而第二次和第三次拉伸曲线几乎完全重合。第一次拉伸实验出现了明显的塑性变形，而第二次和第三次实验的位移–载荷曲线由两部分弹性变形组成。 图4. 粘贴到(a)玻璃纤维；(b)铝合金表面的传感器电阻响应 图5. 粘贴到(a)玻璃纤维(b)铝合金表面的传感器电阻响应 试件在第三次拉伸时力学性质稳定，下文取第三次拉伸实验的数据进行讨论。并规定编号x-y表示不同最大载荷x在第y此拉伸测试。例如3-3表示以最大载荷为3 KN的第3次拉伸试验。并且用1号以及2号传感器分别表示位贴在铝合金表面以及玻璃纤维表面的传感器。3号传感器和4号传感器表示贴在铝合金板和玻璃纤维板界面的传感器。由图4可知，传感器粘贴在不同材料表面虽然都有比较好的传感特性，但是传感器的初始电阻却不同。此时为了更直观的表示传感器的传感特性，用电阻变化率表示传感器响应特性。R 0 表示传感器初始电阻，R表示传感器受载时候的实时电阻，ΔR = R − R 0 传感器的电阻变化率。 图6为最大载荷分别为3、6、9、12、15和18 KN进行第三次拉伸实验时传感器的电阻响应。图中黑色曲线表示拉伸时GLARE板的位移–载荷曲线；红色曲线表示布置在玻璃纤维表面的1号传感器的 图6. 嵌入到GLARE板中的传感器在不同最大载荷下的电阻响应 电阻响应。蓝色曲线表示布置在铝合金表面的2号传感器的电阻响应。粉色和绿色曲线布置在GLARE板界面的3号和4号传感器的电阻响应。在第三次拉伸实验时，贴在铝合金以及玻璃纤维表面的1号和2号传感器电阻均随着载荷的增加而逐渐增加。而界面的3号和4号传感器却没有出现随载荷的增加而出现类似于三角函数上下波动的趋势。并且3号和4号传感器在拉伸过程中出现了电阻变化率为负的情况。 从图中还可以看出布置在铝合金表面的2号传感器电阻变化率大于布置在玻璃纤维表面的1号传感器电阻变化率。布置界面的3号和4号传感器电阻变化率大小几乎相同，也有几乎相同的变化规律。当最大拉伸载荷不超过9 KN时，两个传感器电阻变化率有正负值。当最大拉伸载荷超过9 KN时，两个传感器电阻变化率只有正值。并且当最大拉伸载荷为18 KN时，布置在铝合金板表面的传感器发生了失效。 所有4条曲线都是波浪形变化。这是由于铝合金为弹塑性材料，玻璃纤维为弹性材料。并且玻璃铺层的方向全为90˚方向，而载荷作用方向为0˚方向。随着载荷的增加，玻璃纤维为组要受载结构，当载荷增加到一定程度时，可能由于玻璃纤维板的基体损伤，纤维板的应力释放，曲线下降，当载荷继续增加时，玻璃纤维结构继续承载，曲线上升。载荷持续增加，该过程重复出现。导致了所有传感器响应曲线都为波浪形变化。 最后将所有贴在铝合金表面、玻璃纤维表面、铝合金板和玻璃纤维板界面的传感器响应曲线分别在三幅图中表示，如图7所示。可以得出结论：当拉伸试验的最大载荷增加时，传感器电阻响应曲线的初始电阻同样在增加，传感器的灵敏度并未发生变化，从而可以通过传感器初始电阻判断其结构历史最大受载。实现对GLARE板的受载监测。 图7. 嵌入到GLARE板中的传感器在不同最大载荷下的电阻响应
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user: 4. 结论 本文对基于碳纳米纸传感器的GLARE板进行了研究，并将传感器分别布置于铝合金板、玻璃纤维板和GLARE板三组试件表面或界面中。通过对比三组试件在拉伸测试时的力学性能与传感器电阻响应规律，得到以下结论： 1) 先将传感器布置在铝合金表面和玻璃纤维板表面，将传感器植入玻璃纤维层表面，拉伸实验加载速率为0.5 mm/min，最大载荷为12 KN。将传感器使用3M460树脂粘接在铝合金板表面，拉伸实验加载速率为0.5 mm/min，最大载荷为10 KN。传感器电阻变化的拟合曲线几乎和位移–载荷曲线完全重合。实验结果证明传感器可以实现对复合材料的监测，可以准确地反映出玻璃纤维复合板的受载状况。 2) 对于GLARE试件进行拉伸实验，最大拉伸载荷设置为6 KN、15 KN或其他载荷。从三次拉伸实验的结果中可以看到，第一次拉伸的位移–载荷曲线和第二次、第三次拉伸的位移–载荷曲线明显不重合。而第二次和第三次拉伸曲线几乎完全重合。第一次拉伸实验出现了明显的塑性变形，而第二次和第三次实验的位移–载荷曲线由两部分弹性变形组成。 3) GLARE板第三次拉伸实验力学性能稳定时，贴在铝合金以及玻璃纤维表面的1号和2号传感器电阻均随着载荷的增加而逐渐增加。而界面的3、4号传感器却没有出现随载荷的增加而出现类似于三角函数上下波动的趋势。并且3、4号传感器在拉伸过程中出现电阻变化率为负的情况。 4) 布置在铝合金表面的2号传感器电阻变化率大于布置在玻璃纤维表面的1号传感器电阻变化率。布置界面的3、4号传感器电阻变化率大小几乎相同，也有几乎相同的变化规律。当最大拉伸载荷不超过9 KN时，两个传感器电阻变化率有正负值。当最大拉伸载荷超过9 KN时，两个传感器电阻变化率只有正值。 5) 当拉伸试验的最大载荷增加时，传感器电阻响应曲线的初始电阻同样在增加，传感器的灵敏度并未发生变化，从而可以通过传感器初始电阻判断其结构历史最大受载，实现对GLARE板的受载监测。
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user: 摘要 在辐照条件下，溶液中会发生离子碘(I − )向元素碘(I 2 )的转化现象，导致I 2 从溶液中挥发出来，从而对事故源项产生重要影响，该现象在核电厂的事故源项分析中得到了极大的关注。本文对无辐照条件、辐照条件的碘化学模型进行了归纳总结，对美国核管会NUREG/CR-5950中的公式推导及反应率常数进行了介绍，可用于支持确定论事故后果分析，最后给出了总结和后续研究建议。
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user: 1. 引言 事故条件下，对反应堆安全壳内碘化学进行分析是很重要的。在裂变产物中大量存在碘元素，其同位素元素将产生大剂量的辐射影响；且在一定条件下，极易挥发释放到环境中，从而对人类健康造成不可挽回的伤害。所以对于反应堆安全分析来说，准确估计安全壳内挥发性物质的化学形式、浓度及分布是十分有必要的。 在不同的反应堆系统和材料中，碘元素可以通过多种途径进行化学物理反应，其整体行为是非常复杂的。关于事故条件下水溶液中碘离子辐解分布已有大量的实验研究，研究表明，反应堆水环境中的碘离子(I ‑ )在特定的条件下可以转化为挥发性的元素碘(I 2 )，元素碘挥发进入空气中成为气载放射源。为了完整的评估碘的综合影响，由于池水的pH、温度、初始碘浓度，有机物含量等条件都会在一定程度上影响该转化效应，多种条件的相互影响更使转化复杂化。 目前，研究者对碘辐射化学反应中各因素(如pH、初始碘浓度、剂量率、温度、溶解气体和杂质等)的影响开展了大量工作 [ 1 ] - [ 6 ]，还对碘的辐射化学行为进行建模，并为此开发了一些计算机代码或反应数据库，如LIRIC [ 7 ]、KICHIN [ 8 ]。这些工具包括相对大量的基本反应，如水的辐射分解和碘与自由基的反应等，研究者一般将其被称为“机械”模型。另一种“半经验”模型也被应用于模拟中。 另一方面，在综合严重事故模拟软件(COCOSYS [ 9 ]、MAAP [ 10 ]、ASTEC [ 11 ] )的源项评估中，碘在安全壳中的化学行为大多被忽略或被简单的假设。这些代码最初是在20世纪80年代被开发，由于当时对碘化学的认识还有限，目前仍存在很大的不确定性，一些代码包括碘化学模型，目前还处于实验或发展阶段，有待进一步验证。 根据已有的反应堆碘化学的研究中，可以建立两类碘化学系统：1) 无辐照下的碘化学系统；2) 有辐照下的放射性碘化学。有辐照下的碘化学系统在无辐照系统的基础上，将产生新的反应通道，对碘转化效应产生重要影响。但同时，有辐照下的系统分析又离不开无辐照系统的理论基础。本文将对无辐照条件、辐照条件的碘化学模型进行归纳总结，对美国核管会NUREG/CR 5950 [ 12 ] 中的公式推导及反应率常数进行了介绍，并给出了总结和后续建议。
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user: 2. 无辐照条件下的碘化学模型 碘元素的化合价在−1到+7价之间变化，在水中，主要有I − 、I 2 、HOI、HIO 2 、IO 2 、HIO 3 、HIO 4 。其中+7价的化合物化学性质较为稳定，比较难被氧化和缓解，所以暂不考虑其化学变化。碘元素在无辐照水溶液中的完整行为模型可以用水解反应(1)，电离(2)和歧化反应(4)等来描述 [ 13 ]： I 2 + H 2 O ⇌ I − + H O I + H + (1) H O I ⇌ O I − + H + (2) I 2 + I − ⇌ I 3 − (3) H O I + H O I ⇌ I − + H I O 2 + H + (4a) H O I + H I O 2 ⇌ I − + H I O 3 + H + (4b) 其中分子碘的水解反应是最重要的热反应之一，而次碘酸和次碘根离子的歧化反应进一步促进了分子碘浓度的减小，使整个反应向右进行。 对于无辐照条件下的基础完整反应关系也在图1中给出。反应(1)~(4)足够完整的来描述纯水中的碘化学反应关系。除上述基本的反应外，图1中还描述了其他的附加反应，包含 I 2 O H − ， H 2 O I + 等其它碘化合物。
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user: 3. 辐照条件下的碘水化学模型 当加入辐照条件后，水中会产生过氧化氢(H 2 O 2 )、自由基产物(OH、H)等，其中自由基产物的浓度非常低，约10 −10 M或更低，而过氧化氢则会增加到与水池内碘化物相当的浓度(10 −4 到10 −6 M)。最终达到的浓度取决于辐照剂量以及与溶液中其他物质的反应程度。因为溶液中过氧化氢的存在，在反应中引入新的氧化还原反应，包括： IO − + H 2 O 2 ⇌ I − + O 2 + H 2 O (5) HOI + H 2 O 2 ⇌ H + + I − + O 2 + H 2 O (6) I − + H O I ⇌ I 2 O H − (7a) I 2 O H − + H 2 O 2 ⇌ 2 I − + O 2 + H + + H 2 O (7b) IO 3 − + H 2 O 2 → I O 2 − + H 2 O + O 2 (7c) IO 3 − + H + + H 2 O 2 → H I O 2 + H 2 O + O 2 (7d) HIO 2 + H 2 O 2 → H I O + O 2 + H 2 O (7e) HIO 2 + I − + H + → 2 H I O + H 2 O (7f) HIO + I − + H + ⇌ I 2 + H 2 O (7g) 氧化反应包括： IO 3 − + H 2 O 2 → I O 4 − + H 2 O (8a) HIO 2 + H 2 O 2 → I O 3 − + H + + H 2 O (8b) OH + HOI → IO + H 2 O (8c) I + HOI → IO + I − + H + (8d) I 2 − + HOI → IO + 2 I − + H + (8e) 辐照的溶液中，整体的碘化学关系图见图2。在众多反应关系中，重点关注次碘酸和双氧水之间的还原反应(5)和(6)，此反应与氧化反应(4)形成竞争反应，抑制了HIO 3 的形成，并很大程度上影响了分子碘的浓度大小，进而影响了碘离子向分子碘的转化份额。 图1. 无辐照条件下溶液中碘化合物关系图 图2. 辐照条件下溶液中碘化合物关系图
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user: 4. NUREG/CR-5950中推荐的模型及反应率常数 Abel [ 12 ] 提出了在辐照环境下，I − 、I 2 和H + 之间存在以下关系式，： [ H + ] 2 × [ I − ] 2 [ I 2 ] = a + b × [ H + ] (9) 式中， [ ] 代表该括号内粒子的浓度(mol/L)，a、b为与温度有关的常数(25℃时， a = 6.05 × 10 − 14 ， b = 1.47 × 10 − 9 )。 已知溶液的pH值时，H + 的浓度可由下式计算得到： [ H + ] = 10 − p H (10) 其推导过程从I − 与H 2 O 2 的各反应平衡中得到，如下： ① 反应率描述方程 对于氧化反应： I − + H 2 O 2 → IO − + H 2 O (11) 有 r 1 = k 1 × [ I − ] × [ H 2 O 2 ] (12) 对于还原反应： IO − + H 2 O 2 ⇄ k 5 I − + O 2 + H 2 O (13) HOI + H 2 O 2 ⇄ k 6 H + + I − + O 2 + H 2 O (14) 有 r 2 = k 6 × [ HIO ] × [ H 2 O 2 ] + k 5 × [ IO − ] × [ H 2 O 2 ] (15) 式中， r 1 为氧化反应(11)的反应速率， r 2 为还原反应(13)和(14)的总反应速率， k 1 为反应(11)的反应率常数， k 5 、 k 6 分别为反应(13)和(14)的反应率常数。 ② 稳定状态意味着氧化反应和还原反应的反应率相同，即 r 1 = r 2 ，所以有： k 1 × [ I − ] × [ H 2 O 2 ] = k 6 × [ HIO ] × [ H 2 O 2 ] + k 5 × [ IO − ] × [ H 2 O 2 ] (16) 等式两边除去相同的双氧水浓度，有： k 1 [ I − ] = k 6 [ HIO ] + k 5 [ IO − ] (17) ③ 次碘酸浓度的推导 根据反应关系式(1)和(2)可以得到： [ HIO ] = K 1 × I 2 [ H + ] × [ I − ] (18) [ IO − ] = K 2 × [ HIO ] [ H + ] = K 2 × K 1 × [ I 2 ] [ H + ] 2 × [ I − ] (19) 其中， K 1 为反应(2)的平衡常数； K 2 为反应(1)的平衡常数。 ④ 将式(18)和(91)带入式(17)，得到： k 1 × [ I − ] = k 6 × K 1 × [ I 2 ] [ H + ] × [ I − ] + k 5 × K 2 × K 1 × [ I 2 ] [ H + ] 2 × [ I − ] = K 1 × [ I 2 ] [ H + ] 2 × [ I − ] × ( k 6 × [ H + ] + k 5 × K 2 ) (20) 进一步简化得到方程(9)的形式 [ H + ] 2 × [ I − ] 2 [ I 2 ] = K 1 k 1 × ( k 6 × [ H + ] + k 5 × K 2 ) (21) ⑤ 根据方程形式得到： a = K 1 × K 2 × k 5 k 1 (22) b = K 1 × k 6 k 1 (23) 这些反应平衡常数的值在25℃下较好获得，且有较多研究围绕类常数进行了测量，表1给出NURER/CR-5950 [ 2 ] 中引用的数据及其来源。根据已知反应常数值，得到 a = ( 6.05 ± 1.83 ) × 10 − 14 ， b = 1.47 × 10 − 9 。最后根据已知的[H + ]和[I − ]浓度，就可根据方程式(9)计算稳定状态下[I 2 ]浓度以及碘离子转化率F (表1)。 Table 1 The reaction constants quoted in NUREG-595 方程 参数 数值(t = 25˚C) 作者 年份 I − + H 2 O 2 → IO − + H 2 O k 1 0.012 L/mol∙s H. A. Liebhafsky 1932 IO − + H 2 O 2 → I − + O 2 + H 2 O k 5 (6.6 ± 2.0) × 10 7 L/mol∙s H. Shiraishi 1992 HOI + H 2 O 2 → H + + I − + O 2 + H 2 O k 6 37 L/mol∙s H. A. Liebhafsky 1932 I 2 + H 2 O ⇌ HOI + I − K 1 4.77 × 10 −13 D. A. Palmer 1985 HIO ⇌ IO − + H + K 2 2.31 × 10 −11 M. Eigen 1962 a = K 1 × K 2 × k 5 k 1 a (6.05 ± 1.83) × 10 −14 C. F. Weber 1992 b = K 1 × k 6 k 1 b 1.47 × 10 −9 C. F. Weber 1992 表1. NUREG-5950中引用的各反应常数
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user: 5. 总结与建议 本文对无辐照条件、辐照条件的碘化学模型进行了归纳总结，对美国核管会NUREG/CR 5950中的公式推导及反应率常数进行了介绍，并给出了总结和后续建议，可用于支持确定论事故后果分析。 国际上各主要事故分析软件中考虑的离子碘向元素碘转化模型所考虑的化学反应是有所不同，但重点关注的反应是一致的；各数学模型中的反应率常数或平衡常数是有一定的差别的，后续可重点对反应的反应率常数或平衡常数进行进一步的研究，重点关注温度的影响，用于模型改进。
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user: 摘要 文本风格转换在书面创作、品牌推广等许多方面具有良好的应用前景，近年来也逐渐成为研究热点。现有的文本转换工作对风格表示简单，无法适应文本风格差异较大的场景。本文提出一种基于注意力机制的风格表示方法，增加风格特征携带的信息量。文本的文本风格转换模型包括以下步骤：首先对输入句子的词序列与词性序列进行向量化，之后经过两个Bi-LSTM编码器分别计算文本的内容与风格特征序列，将内容序列作用于LSTM解码器生成词汇，而风格序列则经过本文提出的风格调整方法，对输出的词汇概率进行调整，最终输出为指定风格的句子。实验结果表明，对于不同类型的数据，模型的转换准确率与内容保存程度均有更好表现。
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user: 1. 引言 同样的内容可以用多种不同的方式表达，文本的风格转换即是将句子从当前的表达方式更换到另一种方式，并在这过程中保证描述的内容保持不变。文本风格转换系统能够应用于许多场景，例如1) 对语言格式进行修饰，协助文员撰写正式文书；2) 将复杂文学名著变得简单易懂，吸引儿童接触阅读；3) 将商品特性转为广告标语，方便商家推广销售。 近些年来，随着LSTM (Long Short-Term Memory)、GAN (Generative Adversarial Networks)等许多深度学习方法的日渐成熟，如何按照预设期望生成句子也逐渐成为许多人的研究对象 [ 1 ]。对于如何实现文本风格的转换，目前存在许多不同的研究思路。Xu等人 [ 2 ] 的方式最为直接，使用一种基于短语的机器翻译系统针对特定的写作风格进行转换，将问题当作翻译问题来处理，并在原始与现代的莎士比亚戏剧文本上进行测试。在此之后，Jang [ 3 ] 以及Jhamtani [ 4 ] 等人分别通过改用基于Bi-LSTM的seq2seq翻译模型以及加入coverage机制来改进转换效果。这类方法将问题视为翻译处理，需要依赖大量平行语料，在推广应用中容易受到数据分布的限制。后续的工作则结合对抗网络将模型应用于非平行语料上，但实验大多是基于“情感”转换。Singh [ 5 ] 与Zhang [ 6 ] 等人就直接使用了无监督机器翻译的方法直接修改文本风格；而文献 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] 对风格的表示进行建模，其中Shen等人 [ 7 ] 将编码器输出的隐状态序列视为风格特征，而 [ 8 ] [ 9 ] 选择在解码时对隐变量加入one-hot类别标签，将文本所属类别作为风格特征。 现有的分离“内容”与“风格”的工作，往往使用简单的方式(如固定的向量、标签等)表示风格特征，风格信息存储量少，因而无法表示复杂的风格类型；此外，这类模型采用同一个解码器生成不同风格的文本，要求解码器得同时兼顾两类不同分布的文本数据，因而当不同类别的句子差异较大时，这类模型在转换能力上表现不佳。 针对以上问题，本文提出一种基于神经网络的风格转换模型，分离提取句子的内容与风格信息，借此扩大模型在不同类型风格下的适应程度。模型首先从编码后的句子提取带有上下文信息的风格与内容特征，借助注意力机制引导调整风格特征，通过风格信息调整输出不同的概率偏好，最终生成出期望风格的句子。之后，参照前人工作，从文本内容保留以及转换能力两方面对模型进行评估，分别在有监督与无监督数据集上进行对比测试。
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user: 2. 相关工作 近些年来，国内外有许多关于文本风格转换的研究。从转换方式的角度，这些工作可分为直接端到端以及隐空间编辑两大类：前者构建出从风格A向风格B单向转换的seq2seq模型，而后者通过修改原句的隐状态来实现风格转换。 2.1. 基于翻译框架的文本风格转换 部分研究者从翻译的思路入手，而不讨论风格的表示，如文献 [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 就提出使用机器翻译的框架对特定的风格进行转换。这类文章直接将转换问题定义为机器翻译问题，其中源“语言”是待转换的原始文本，目标“语言”即为转换后的文本。其中，Zhang等人 [ 6 ] 着眼于情感倾向转换，由于数据缺乏平行语料，在训练之前用预训练的语言模型构造伪造的平行语料，借助伪平行数据预训练翻译模型，再通过对抗训练的方式不断优化模型表现；Harsh等人 [ 4 ] 用Seq2seq进行莎士比亚戏剧古今版本的转换，使用双向LSTM编码器来充分获取原句子的上下文信息，并加入注意力机制以及Pointer Network提高对原句中生僻词汇的关注程度；而Singh等人 [ 5 ] 则在编码器与解码器均加入双向LSTM，将解码器LSTM的输出序列直接输入给判别器进行判断；Wang等人 [ 12 ] 使用BERT学习将未处理的原始句子转换为规范化后的句子(如统一大小写，词语纠正等)。 2.2. 修改隐空间的文本编辑 一部分研究者从风格修改的思路着手，将文本对应的标签信息引入模型来协助训练，从而实现对风格变量的建模。这类方法一般对通过修改文本地隐空间表示来实现风格的转换。 Bowman等人 [ 11 ] 构建了变分自编码RNN，通过连续地调整文本在隐空间上的表示，实现对文本内容的修改。而Mueller等 [ 12 ] 在此基础上，加入分类网络模块的联合近似推断来学习，在该模型下，由于文本在隐空间的表示是连续的，可采用有效的基于梯度的优化来找到附近的局部最优值。通过适当地约束这种优化并使用VAE解码器生成调整后的序列，在一定程度上确保修订与原始序列基本相似。Fu等人 [ 10 ] 提出将编码器输出的隐变量作为内容向量，在训练时加入约束让编码器生成风格无关的隐变量，通过拼接不同的可学习的风格向量实现风格转换。Yi等人 [ 13 ] 使用两个情感矩阵分别存储不同的情感倾向文本的信息，在编码时借助预先提取的注意力向量让编码器生成情感无关的隐状态，通过不同的情感矩阵控制输出句子的喜恶倾向。
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user: 5. 结束语 本文提出了一种基于循环神经网络的风格转换方法。在传统seq2seq框架上，通过两个双向LSTM从不同角度提取序列信息，以此获取句子的内容与风格特征；并引入风格矩阵与风格偏置，对输出概率实时调整，从而提高风格向量的表达能力，模型对不同风格的适应性。在不同类型数据集的实验表明，对比机器翻译与隐向量编辑等方法，本文的方法在转换能力与内容保留程度上均具有明显的优势。下一步考虑引入聚类方法表示风格，增强风格变量的可解释性。
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user: 摘要 “一带一路”倡议为世界经济增长注入了新动力，为全球发展开辟了新空间。荆州作为湖北主动融入“一带一路”战略的重要节点，战略地位十分重要，但还存在“走出去”积极性与主动性不够、软硬件设施服务有待完善、市场信息灵敏度不高、开放结构层次不优、对外开放布局“边缘化”等诸多困境。立足新时代，荆州应抢抓国家扩大内陆开放的重大机遇，明确融入“一带一路”的战略意义和优势，做好顶层规划设计，推动产业结构转型升级，完善通道与平台建设，深度开展人文交流合作，着力构建开放型经济新体制，建设内陆开放新高地。
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user: 1. 引言 进入21世纪以来，国际金融危机深层次影响继续显现，世界经济缓慢复苏、发展分化，国际投资贸易格局和多边投资贸易规则酝酿深刻调整，各国面临的发展问题依然复杂严峻。“一带一路”倡议是一个充满东方智慧的倡议和具有历史眼光的构想，顺应了世界多极化发展趋势，对于推进我国新一轮的开放，加强与沿线国家的战略合作具有重要战略意义。“融入对接‘一带一路’是湖北构建内陆开放新高地、形成全方位开放新格局的着力点。” [ 1 ] 作为湖北主动融入“一带一路”战略的重要节点城市和长江经济带的重要沿线城市，荆州要明确融入“一带一路”的战略意义和优势，做好顶层规划设计，推动产业结构转型升级，完善通道与平台建设，深度开展人文交流合作，为“勇当多极排头兵、实现荆州大振兴”作出新的更大成绩。
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user: 2. 荆州融入“一带一路”倡议的战略意义 作为长江经济带的重要沿线城市，荆州对外开放的水平直接决定了区域的开放程度。“一带一路”战略的实施，为荆州加快对内对外开放的步伐，提升对外开放的水平提供了有利机遇。 2.1. 有利于发挥长江经济带节点作用，为建设内陆开放高地做贡献 构筑内陆开放新高地是省委、省政府运筹帷幄，抢抓历史发展机遇，为全面实现湖北新时代经济社会发展目标任务作出的战略决策。2017年4月，省委副书记、省长王晓东在省商务厅、省外事侨务办公室调研时强调，要积极抢抓“一带一路”建设机遇，继续推动贸易和投资自由化便利化，加快大通道、大平台、大通关建设，扎实推进国际产能合作，更大力度“引进来”“走出去”，实现更高层次对外开放。要落实省委省政府这一重大决策，新时代的湖北，既要主动适应经济全球化，深入推进开放，要通盘谋划、精准发力，将全省开放的“洼地”打造成发展的“高地”，构建多点支撑、平台化梯次开放的格局，还要积极推进市场一体化，从优化区域开放环境出发加快建设全方位的开放体系，从区域开放通道建设出发大力构建省域对外的开放设施网络，全面推进湖北深层次开放。作为国家历史文化名城与长江经济带重要节点城市，荆州是区域发展的重点城市，但也是开放发展的薄弱地区。乘“一带一路”东风，发挥开放的引擎作用，把荆州打造成内陆区域性开放高地，是推进长江大保护和高质量发展的必然要求，是区域对外开放的现实需要，更是完善新时代全省对外开放格局的题中应有之义。 2.2. 有利于发挥区域聚集和辐射效应，打造内陆地区对外开放样板 当前，一方面伴随深度融入“一带一路”建设，开放向提升能级、优化结构、拓展深度发展，长江经济带发展、中部地区崛起、自贸区建设等重大战略纵深推进，湖北区域深耕和对外开放力度持续加大，越来越成为更加重要的市场枢纽。另一方面，作为内陆省份，与沿海地区相比，湖北缺少对外沟通交流的国际通道，产业结构不尽合理，对外开放度不高，开放型经济规模较小，对外开放仍然是制约湖北经济发展的“短板”。这与新时代湖北所处的战略方位、承担的历史责任不相匹配。荆州在创新内陆加工贸易模式、国际大通道建设、通关体制改革等方面已经开展了积极的探索和实践。荆州的农产品加工、装备制造、能源开发、原材料配套等已经初步形成了一体化集群发展。随着国家“北煤南运”新的战略大通道的开通，荆州已经形成浩吉铁路与长江黄金水道十字交汇，为发展江海、铁海、陆航等多式联运，形成横贯东中西、联结南北方的对外经济走廊打下了通道基础。荆州口岸已被纳入了《国家口岸发展“十三五”规划》，口岸通行效率不断提高，通关成本持续降低。把荆州打造成区域对外开放新高地，有利于树立内陆地区对外开放的示范地，有利于发挥引领带动作用，破解内陆地区开放难题。 2.3. 有利于发挥两大战略叠加效应，为荆州跨越式发展凝聚新动力 “一带一路”战略实施六年来，极大推动了区域经济合作发展，形成了区域经济合作发展的新模式，促进了中国与世界各国的经济、社会、文化的交流与合作，是湖北省实现“中部崛起”的重大战略指南。长江经济带战略依托长江黄金水道，努力构建现代化综合交通运输体系，带动沿江城市发展，是中国经济新的支撑带。2016年3月，《长江经济带发展规划纲要》颁发，该纲要提出要加快构建综合立体交通走廊，创新驱动产业转型升级，构建全方位开放新格局，描绘了长江经济带发展的宏伟蓝图，是推动长江经济带发展重大国家战略的纲领性文件。2018年4月，习近平总书记在荆州市荆州港码头乘船，沿江察看两岸生态环境和发展建设情况，并在深入推动长江经济带发展座谈会上做出重要指示，提出“要加强改革创新战略统筹规划引导，以长江经济带发展推动高质量发展。” [ 2 ] 荆州是湖北融入“一带一路”战略和长江经济带战略的重要枢纽，发挥两大战略的叠加效应，无疑将为荆州跨越式发展凝聚新动力。