DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 引言 焊接工艺已广泛运用于机械制造中，焊接接头作为结构构件中的薄弱环节，其安全性很大程度上影响到结构整体的安全程度。虽然现在焊接工艺越来越成熟，但焊接结构构件中要获得无缺陷的焊接接头，在技术上是相当困难的，也是不经济的，故焊接构件避免不了存在残余应力与焊接缺陷(孔洞、裂纹)。因此研究焊接结构构件满足使用要求下，将缺陷限制在多大的范围之内，使其对焊接结构构件的运行不致产生危害成为了一个重大课题。 自从Dowling和Townley基于“合于使用原则”提出失效评估图(FAD)技术 [ 1 ] 以后，因其同时考虑塑性破坏与脆性断裂而得到了广泛认可并迅速的得到发展，之后围绕着FAD技术的研究工作从未间断。如考虑循坏加载 [ 2 ] 和混合加载 [ 3 ] 、高温和蠕变 [ 4 ] 、概率与可靠性 [ 5 ] [ 6 ] 、多裂纹 [ 7 ] 和韧性断裂 [ 8 ] 等的FAD评估。一些知名机构也基于FAD建立起了规范与标准，如API 579，BS 7910，CEGB R6，JEME和SINTAP。并后续有基于规范进行比较验证与改进的研究工作。如基于应变的FAD评估 [ 9 ] [ 10 ] 、针对三维面裂纹提出的统一约束参数的FAD评估 [ 11 ] 。现失效评估图(FAD)技术可应用于管道与压力容器 [ 12 ] - [ 21 ] 等众多领域的安全性评估当中。 虽然FAD技术应用广泛，然而针对焊接构件的FAD评估还有待进一步深入，当前很多的研究工作都是围绕着规范进行，如潘建宾 [ 22 ] 等运用R6规范讨论了裂纹位置对承载能力的影响，王元清 [ 23 ] 等人介绍SINTAP的FAD评估步骤，并与断裂判据K IC 进行了对比。Yun-Jae Kim等人 [ 24 ] 阐述了欧洲工业结构完整性评定方法(SINTAP)中对于焊接接头强度不匹配的缺陷评定方法，给出了该方法的有限元和实验验证。其众多研究说明了标准的可靠性，然而规范的评价体系是同时满足多数材料的FAD评估，故针对部分材料的安全性评估十分保守，经济性差。故探究一种灵活的、针对各种材料的安全评估方式是十分有意义的。 本文对130 mm厚的5A06铝合金对接焊接平板，采用SINTAP标准获得焊接残余应力分布和残余应力强度因子，并用虚拟裂纹闭合技术(VCCT法)计算工作载荷作用下的应力强度因子，建立了5A06铝合金失效评估图(FAD)。论文提出的数值方法能够对给定缺陷条件下的承载能力进行安全性评定。
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user: 2. 失效评估曲线(FAC)的数值确定方法 2.1. 材料5A06铝合金力学性能参数 模型的材料为广泛用于航空航天等重要领域的5A06铝合金，模型为厚130 mm的超厚平板，焊接方式采用多层填丝激光焊(如图2所示)，根据相关研究发现，其焊接接头拉伸强度可达到母材的93%以上，延伸率为基材的58%左右 [ 25 ] ，故可在进行有限元分析时，焊缝区域的材料和母材区域材料取同一应力应变曲线。通过有限元商业软件ANSYS计算板件存在不同长度的中央裂纹下应力应变场，并为评估提供数据。 5A06铝合金板的应力应变曲线如图1所示 [ 26 ] ，相关的力学性能参数如表1所示。 2.2. 有限元模型 针对图2所示的平板对焊工艺为：首先是激光自熔焊接区，然后是激光填丝焊。设模型中间位置存在穿透型平面裂纹，可将计算模型简化为二维带裂纹模型。 由于模型具有对称性，故可取1/4模型进行计算，使用四边形八节点单元(plane183)，为保证计算精度，对于裂纹前沿做网格的局部细化，模型共39675个单元，划分网格及约束如图3所示。 图1. 5A06铝合金真实应力应变曲线 Table 1 Mechanical properties of 5A06 aluminum allo 弹性模量 E(GPa) 抗拉强度 σ b ( M P a ) 条件屈服强度 σ 0.2 ( M P a ) 伸长率 δ 10 ( % ) 69.69 355 175 30.64 表1. 5A06铝合金材料力学性能 图2. 5A06铝合金平板含穿透裂纹三维模型 图3. 含中央裂纹二维模型网格划分
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user: 3. 失效评估曲线(FAC) 3.1. 带裂纹5A06铝合金板确定极限应力σ NC 采用含中央穿透型裂纹平板确定5A06铝合金极限应力 σ N C 和FAC，矩形板的尺寸长为200 mm，宽为160 mm，半裂纹长度分别取为4 mm，8 mm，12 mm，16 mm，20 mm。采用有限元方法计算获得的加载端应力(图3中的P)与最大应变的关系曲线如图4所示。极限应力 σ N C 的确定方式为：求出载荷—应变曲线的弹性斜率，然后作出五倍弹性斜率直线，极限应力 σ N C 定义为两线相交处的应力值 [ 27 ] 。采用以上方法确定的5A06铝合金不同裂纹长度下的极限应力 σ N C 如表2所示。通过表2的数据，获得无因次极限应力比 σ N C / σ 0 与裂纹长度与板宽比 2 c / W 的关系曲线如图5所示，通过数据拟合，得到其函数关系式为： σ N C σ 0 = 0.43 + 0.4 e 20 c / W + 0.18 e 66.7 c / W (1) 式中： σ 0 为不带裂纹的极限应力， σ N C 为带裂纹的极限应力，c为半裂纹长度，W为板的宽度。 3.2. FAC的确定方法 根据上节的公式(1)，由极限载荷分析法得到平板在特定裂纹长度下的极限应力 σ N C ；通过公式(3)获得有限宽板修正因子，利用公式(2)换算得到无限宽板下的极限载荷 σ N C ∞ 。利用几组不同裂纹下的极限载荷 σ N C ∞ 和无缺陷存在下板的极限载荷 σ 0 ，代入基于固有缺陷模型 [ 28 ] 得到的FAC关系式(5)，拟合获得常数 δ a c i 和 K I F M ，即可确定出FAC。 图4. 不同裂纹长度对应的加载端应力与最大应变曲线 Table 2 Ultimate stress σ N C with different crack W(mm) c(mm) σ N C (MPa) σ 0 (MPa) 2c/W σ N C / σ 0 160 4 245 345 0.05 0.71 160 8 205 345 0.10 0.59 160 12 185 345 0.15 0.54 160 16 170 345 0.20 0.49 160 20 158 345 0.25 0.47 表2. 不同裂纹下的极限应力 σ N C 图5. 极限应力比与无量纲裂纹长度的关系曲线 σ N C ∞ = σ N C Y (2) Y = sec ( π c W ) (3) K Q ≡ σ N C ∞ π c (4) K Q = K I F M [ 1 − δ a c i ( σ N C ∞ σ 0 ) ] 1 − ( σ N C ∞ σ 0 ) 2 (5) 根据文 [ 29 ] ，裂纹长度与板宽之比2c/W > 0.086时，材料的破坏主要由塑性极限载荷控制；当2c/W ≤ 0.086时，材料的破坏主要由断裂准则控制。故本文使用极限载荷分析获得FAC曲线时，将2c/W控制在0.025以下以保证其合理性。通过式(1)得到不同裂纹长度下的极限载荷 σ N C 后，使用公式(2)与公式(3)转换为无限宽板的极限载荷值 σ N C ∞ ，再通过公式(4)计算得到对应的应力强度因子 K Q ，最后利用公式(5)拟合曲线可得到断裂参数 K I F M 与 δ a c i 如表3所示。获得的FAC曲线的函数关系式为： K Q = 47 [ 1 − 0.2102 ( σ N C ∞ σ 0 ) ] 1 − ( σ N C ∞ σ 0 ) 2 (6) 根据公式(6)，画出5A06铝合金的失效评估曲线如图6所示。
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user: 4. 构建失效评估图(FAD) 由焊接引起的裂纹缺陷的安全性评估使用的失效评估图(FAD)包含两部分，第一部分失效评估曲线(FAC)。第二部分失效评估点(FAP)参数。含中央穿透型裂纹的5A06铝合金板的失效评估曲线已经通过前面计算获得(图6所示)，以下将通过计算获得失效评估点(FAP)参数，以构成失效评估图，对含缺陷构件进行安全性评估。 Table 3 Fitting value of fracture parameters K I F M and δ a c i of 5A06 aluminum allo c(mm) σ N C (MPa) σ N C ∞ (MPa) σ 0 (MPa) σ N C ∞ σ 0 K Q (MPa·m 1/2 ) K I F M (MPa·m 1/2 ) δ a c i 0.2 340 340 345 0.99 6.02 47 0.2102 0.4 336 336 345 0.97 8.42 0.6 332 332 345 0.96 10.19 0.8 328 328 345 0.95 11.63 1.0 325 325 345 0.94 12.88 1.2 321 321 345 0.93 13.93 1.4 318 318 345 0.92 14.91 1.6 314 314 345 0.91 15.74 1.8 311 311 345 0.90 16.54 2.0 308 308 345 0.89 17.27 表3. 5A06铝合金断裂参数 K I F M 和 δ a c i 的拟合值 图6. 拟合数据点得到失效评估曲线(FAC) 4.1. 失效评估点(FAP) 失效评估点即是对结构含裂纹焊接缺陷时，能否安全地继续工作进行评估。本文考虑焊接残余应力的影响，评价5A06铝合金带不同长度的中央裂纹缺陷板能否在给定载荷下安全工作。失效评估点需要确定两个参数，载荷比和总应力强度因子，载荷比通过式(7)计算，总应力强度因子通过式(8)计算 [ 28 ] 。 σ N C ∞ σ 0 = σ a p p + σ r e s σ 0 (7) K t o t = K a p p + K r e s (8) 其中： σ a p p 为施加的工作应力； σ r e s 为残余应力； K a p p 为工作应力下的应力强度因子； K r e s 为残余应力强度因子。 4.1.1. 残余应力的分布与K res 的计算方法 根据SINTAP规范 [ 30 ] ，对于平板焊接，纵向简化后的残余应力沿焊缝对称分布，简化后构件沿纵向的焊接残余应力分布如图7所示，其中 σ y w 表示材料屈服强度； σ r e s 表示焊接残余应力； W 1 表示焊缝宽度； y 0 表示残余应力沿纵向分布的尺寸： 根据图7的残余应力分布图，可计算直板存在不同长度的中央穿透型裂纹(图8所示)下的焊接残余应力强度因子 K r e s ，具体公式如下 [ 30 ] ： 令 a = 2 c 2 ， b = W 1 2 ； 当 a ≤ b 时， K r e s = σ y w π a (9) 当 b < a ≤ y 0 时， K r e s = σ y w π a ( 2 / π ) { ( 2 / π ) − [ ( a 2 − b 2 ) 1 / 2 − b π / 2 + b sin − 1 ( b / a ) ] ( y 0 − b ) } (10) 当 a > y 0 时， K r e s = σ y w π a ( 2 / π ) { sin − 1 ( b / a ) − [ ( a 2 − b 2 ) 1 / 2 − ( a 2 − b 2 ) 1 / 2 − b sin − 1 ( y 0 / a ) + b sin − 1 ( b / a ) ] ( y 0 − b ) } (11) 图7.平板纵向的焊接残余应力分布图 4.1.2. K app 的计算方法 采用数值方法计算评估点裂纹应力强度因子 K a p p ，首先计算裂纹尖端的应力应变场，相应的有限元模型参见图3所示，对于断裂参数的计算方法选用精度可靠，且对有限元网格尺寸大小不敏感的虚拟裂纹闭合技术(VCCT) [ 31 ] [ 32 ] 。该方法假定裂纹扩展Δc引起的系统势能改变(减小)等于闭合裂纹至原来长度所作的功，其表达式如下： W = 1 2 ∫ 0 Δ c u ( r ) σ ( r − Δ c ) d r (12) 其中u是图10所示的相对位移，σ是应力，r是到裂纹前沿的距离，Δc指裂纹扩展的长度。因此，能量释放率G的表达式如(13)式： G = lim Δ c → o W Δ c = lim Δ c → o 1 2 Δ c ∫ 0 Δ c u ( r ) σ ( Δ c − r ) d r (13) 要将图9中的裂纹闭合达到图10所示状态所需的功 W = F u / 2 ，其中 F 是图10中 i 的节点力，u是图10中 i 和 i ′ 之间的距离。从而，我们可以根据方程(14)得到应力强度因子 K a p p 。 图8. 平板含中央裂纹缺陷示意图 图9. 虚拟裂纹闭合模型 K a p p = G E (14) 式中：G为能量释放率，E为材料的弹性模量 4.1.3. 5A06铝合金板焊接残余应力分布与K res 的计算 已知5A06铝合金材料的屈服强度 σ y w 为175 MPa，焊缝宽度W 1 = 6 mm，利用图7可获得5A06铝合金材料残余应力场的分布(图11所示)，使用公式(9)，(10)和(11)可算得不同裂纹长度2c下的 K r e s ，并获得 K r e s 与裂纹长度c关系曲线(图13所示)。 4.1.4. 5A06铝合金板在不同工况下应力强度因子K app 的计算 采用有限元法计算了5A06铝合金板不同工作应力 σ a p p 作用下裂纹前沿的应力与应变场，再使用VCCT法计算裂纹前沿的应力强度因子 K a p p 。表4列出了不同裂纹长度，不同工作载荷下裂纹前沿应力强度因子。 图10. 裂纹扩展Δc的模型 图11. 5A06铝合金材料焊接残余应力分布示意图 4.2. 5A06铝合金含中央穿透型裂纹安全性评估(FAD) 利用SINTAP提供的焊接残余应力 σ r e s (图11所示)和对应焊接残余应力 σ r e s 的应力强度因子 K r e s (图12所示)，通过表4、式(7)和式(8)可计算得到评估点的参数(如表5和表6所示)，结合图6的失效评估曲线FAC，作出不同长度的穿透型裂纹的焊接平板的FAD如图13所示。
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user: 5. 结果与讨论 如图5所示，采用有限元计算和极限载荷分析方法得到的极限应力随着裂纹长度的增加而减小，获得了极限应力与裂纹尺寸的定量关系，采用该方法获得了5A06铝合金的FAC曲线，克服了由实验获得FAC存在的失效状态的检测困难，周期长，成本高，不便于应用等不足。残余应力的分布与焊缝的尺寸和屈服应力直接相关。如图12所示，在残余应力作用下应力强度因子随着裂纹长度的增加而先增加后减 Table 4 Stress intensity factors under different working condition 点 2c(mm) 40 MPa 80 MPa 120 MPa K a p p 40 (MPa·m 1/2 ) K a p p 80 (MPa·m 1/2 ) K a p p 120 (MPa·m 1/2 ) A 4 3.38 6.23 9.53 B 8 4.63 8.58 13.83 C 12 5.52 10.49 17.18 D 16 6.24 12.23 20.21 E 20 6.89 13.77 23.00 F 24 7.52 15.30 25.66 G 28 8.11 16.77 28.27 表4. 不同工况下应力强度因子 图12. 残余应力强度因子随半裂纹长度c变化图 Table 5 Fracture parameters of 5A06 aluminum alloy with residual stress and working load (40 MPa point 2 c / ( m m ) Residual stress ( Figure 12 & Figure 13 ) Residual stress + Mechanical load 40 MPa σ r e s / ( M P a ) K r e s / ( M P a ⋅ m 1 / 2 ) σ r e s / σ 0 σ t o t / ( M P a ) K t o t / ( M P a ⋅ m 1 / 2 ) σ t o t / σ 0 A 4 175 13.87 0.51 215 17.25 0.62 B 8 160 19.12 0.46 200 23.75 0.58 C 12 131 21.41 0.38 171 26.93 0.50 D 16 102 22.07 0.30 142 28.31 0.41 E 20 73 21.57 0.21 113 28.46 0.33 F 24 44 20.16 0.13 84 27.68 0.24 G 28 15 18.00 0.04 55 26.11 0.16 表5. 残余应力和工作载荷(40 MPa)作用下5A06铝合金的断裂参数 Table 6 Fracture parameters of 5A06 aluminum alloy with residual stress and working load (80 MPa and 120 MPa point 2 c / ( m m ) Residual stress + Mechanical load 80 MPa Residual stress + Mechanical load 120 MPa σ r e s / ( M P a ) K r e s / ( M P a ⋅ m 1 / 2 ) σ t o t / σ 0 σ r e s / σ 0 K t o t / ( M P a ⋅ m 1 / 2 ) σ t o t / σ 0 A 4 255 20.10 0.74 295 23.40 0.86 B 8 240 27.70 0.70 280 32.95 0.81 C 12 211 31.90 0.61 251 38.59 0.73 D 16 182 34.30 0.53 222 42.28 0.64 E 20 153 35.34 0.44 193 44.57 0.56 F 24 124 35.46 0.36 164 45.82 0.48 G 28 95 34.77 0.28 135 46.27 0.39 表6. 残余应力和工作载荷(80 MPa和120 MPa)作用下5A06铝合金的断裂参数 图13. 5A06铝合金的失效评估图(FAD) 小。故在焊接时应尽量减少焊缝宽度，减少残余应力影响范围，有利于焊接结构的安全。图13所示，当只有残余应力作用时，构件处于安全状态；当工作载荷达到80 MPa，构件的裂纹长度为12 mm时，构件处于临界状态；当工作载荷达到120 MPa，构件在给定的几种裂纹长度下均处于危险状态。残余应力的存在，对构件的安全性评估影响较大。故对结构进行安全评估时，考虑焊接残余应力是十分必要的。
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user: 摘 要 建筑业于2016年5月1日起全面缴纳增值税，营业税正式退出建筑业，增值税税率确定为11%。抓住“营改增”这个契机，进行增值税的纳税筹划，是企业“营改增”后的首要任务。文章通过一定的假设前提，进行理论计算，归纳出影响建筑业施工方增值税税负的关键控制点主要是成本费用的可抵扣比例及购置固定资产的数量。通过围绕关键控制点的研究，给企业提供筹划建议，科学减轻企业税负，最终实现企业利润最大化目标。 关键词 :营改增，纳税筹划，关键控制点，建筑业施工方，合同管理 Copyright © 2017 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 根据国家统计局2016年数据显示，建筑业年投资额高达4577亿元，全国具有资质等级的总承包和专业承包建筑企业实现利润达6745亿元，建筑业一贯以来都是劳动密集型产业，带动国家的整体就业，该行业的税负设计是否合理，直接影响我国国民经济的质量与效率。从现有数据看，建筑行业因为进项税抵扣不完全，整体税收负担加大。建筑业作为带动我国经济快速发展的主要动力行业，其自身的一些弊病，如项目违规挂靠，资质违规共享，管理复杂，人力资源流动性大，混业经营等特点，导致企业的现金流与票据流不同步。直接影响的是企业增值税进项税额的不能足额及时地抵扣。这就倒逼建筑企业进行管理上的革新以及进行合理的纳税筹划，这样才能让企业承担更多的社会责任，同时也贯彻好“一带一路”方针政策。
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user: 2. 研究综述 邹昱、杨抚生(2011)采用CGE模型对改革的难点进行研究，分析得出增值税税率11%并不会增加企业的税负的结论 [ 1 ] 。 王杰、饶海琴(2013)通过测算投入产出表得出了增值税为11%时可以降低建筑企业的税负的结论。 戴国华(2012)分析计算《中国上市公司业绩评价报告2011》中的统计数据得出营业税改增值税之后的企业应缴纳的流转税变高的结论 [ 2 ] 。 中华人民共和国住房和城乡建设部于2012年委托中国建设会计学会实地调研我国建筑施工企业后。得出的研究结果《建筑业“营改增”调研测算情况汇报》一文里表明“营改增”后建筑企业的税负将会明显增加。 从研究结论上看，各方有不同的论述，没有形成统一的结论。本文将在一定假设前提条件下进行理论分析，得出影响增值税税负的关键控制点。然后根据该关键控制点进行合理的纳税筹划，使企业能够减轻税负。
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user: 3. 理论分析 在理论分析时，我们假定建筑施工企业只存在建筑劳务，增值税销项税率为11%，并且可抵扣成本费用的进项税率均为13% (可抵扣成本费用包括分包工程支出中的小规模纳税人，可抵扣税率为3%；分包商为一般纳税人，专业分包、劳务分包、清包工采用一般计税，可抵扣税率为13%；工程物资，可抵扣税率为13%或17%；机械使用费，可抵扣税率为17%。可抵扣税率有3%、6%、11%、13%、17%等税率，为了简化计算和理论分析的需要我们假定所有的可抵扣税率均采用13%的税率)。假定企业在原征营业税时，企业的营业收入为A，发生成本费用为B，成本费用中可抵扣比例为P，新增固定资产支出总额(含增值税进项税)为M。 3.1. 流转税的平衡点分析 增值税作为流转税的一种，且采用价外计税方法进行计税。流转税中也包含属于价内税的营业税.应缴纳增值税的公式如下： 应 缴 纳 增 值 税 = 销 项 税 − 进 项 税 = 不 含 税 营 业 额 × 11 % − 可 以 抵 扣 成 本 费 × 13 % 其中营业收入是包含增值税的收入。具有完全垄断性的行业才能将增值税完全向消费者转嫁，显然建筑业不具有该特性，此时需要将企业的含税收入剔除所含的增值税转变为不含税收入。原含税收入为A，现收入应该为 A ÷ ( 1 + 11 % ) ，即为0.9009A，同比下降了9.91%。根据可抵扣比率可知发生的成本费用中进项税额可抵扣部分为BP，将含税成本费用剔除增值税转化为不含增值税的可抵扣成本费用为 B P ÷ ( 1 + 1 3 % ) ，即为0.8850BP，同比下降11.5%。“营改增”后应缴纳增值税税额为： 应 缴 纳 增 值 = 0.9009 A × 11 % − 0.8850 B P × 13 % = 0.0991 A − 0.1151 B P 原营业税税率为3%，若要保持流转税税额不变，应满足的条件为： 应 缴 纳 增 值 税 ÷ 营 业 收 入 = 3 % 所以当 ( 0.0991 A − 0.1151 B P ) ÷ A = 3 % 时，流转税税率保持在3%不变，所需缴纳的流转税税额保持不变，解出 B P ÷ A = 60 % ，即可抵扣成本费用达到营业收入的60%时，流转税额在“营改增”前后保持不变。 以上论证只考虑了成本费用中的可抵扣税额，但实际操作中，企业成为增值税一般纳税人以后，新增的固定资产也存在可以抵扣的进项税额，第一年可抵扣60%进项税第二年可抵扣40%进项税，同样为了简化计算将可抵扣的税额约等于不含税固定资产成本的13%。在考虑了新增固定资产的情况下，应缴纳增值税税额为： 应 缴 纳 增 值 税 = 0.9009 A × 11 % − 0.8850 B P × 13 % − 0.8850 M × 13 % 。 同样，若要保持“营改增”前后流转税额不变的情况下，也就是要满足条件为： ( B P + M ) ÷ A = 60 % 可知当可抵扣成本费用和新增固定资产额大于营业收入的60%时，“营改增”后流转税额是减少的，反之，是增加的。 3.2. “营改增”对企业所得税和企业盈利的影响 为了简化分析，假定企业所得税的税率为25%，我们采取下式计算企业所得税和净利润。 企 业 所 得 税 = 营 业 收 入 − 税 金 及 附 加 − 营 业 成 本 及 费 用 × 25 % 同理， 净 利 润 = 营 业 收 入 − 营 业 成 本 及 费 用 − 营 业 税 金 及 附 加 − 所 得 税   费 得 [ 3 ] 其中营业税金及附加仅考虑营业税、增值税、教育费附加(3%)、地方教育费附加(2%)及城建税(7%)，不考虑递延所得税的影响。 “营改增”前，净利润为 [ A − B − A ∗ 3 % ∗ ( 1 + 7 % + 3 % + 2 % ) ] ∗ ( 1 − 25 % ) = 0.7248 A − 0.75 B “营改增”前，税负总额为 A ∗ 30 % ∗ ( 1 + 7 % + 3 % + 2 % ) + [ A − B − A ∗ 3 % ∗ ( 1 + 7 % + 3 % + 2 % ) ] ∗ 25 % = 0.2752 A − 0.25 B “营改增”后，净利润为 [ 0.9009 A − 0.8850 B P − ( 1 − P ) ∗ B − ( 0.0991 A − 0.1151 B P ) ∗ ( 7 % + 3 % + 2 % ) ] ∗ ( 1 − 25 % ) 计算得出净利润为 0.6668 A + 0.0966 B P − 0.75 B ; “营改增”后，税负总额为 净 利 润 / 75 % ∗ 25 % + ( 0.0991 A − 0.1151 B P ) ∗ ( 1 + 7 % + 3 % + 2 % ) 计算得出税负总额为 0.3333 A − 0.0967 B P − 0.25 B 。 要使净利润在“营改增”前后保持不变，即： 0.7248 A − 0.75 B = 0.6668 A + 0.0966 B P − 0.75 B ， 得出BP/A=60%时净利润相等。当可抵扣成本费用占营业收入比例小于60%时，税后净利润会下降，若可抵扣成本费用占营业收入比例大于60%时，税后净利润上升。若要使税负总额在“营改增”前后金额保持不变，即： 0.2752 A − 0.25 B = 0.3333 A − 0.0967 B P − 0.25 B 。 得出： B P ÷ A = 60 % 。即当可抵扣成本费用占营业收入比例大于60%时税负总额会下降，反之，会上升。 通过理论分析，当可抵扣成本费用占企业营业收入的60%以上时，就能实现净利润上升或税负总额下降的目的。我国的增值税是采用以票抵扣的税务政策，仅在取得增值税专用发票才能抵扣税额，60%的比例对于大多数企业来看都是可以努力实现的。其实现实中，情况会复杂很多，如：抵扣税率不一定是13%，税金及附加还可能包括土地增值税，房产税等。
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user: 4. “营改增”后建筑施工方的纳税筹划 4.1. 甲供材业务计税方法的选择 采用简易计税方法可以减少建筑施工方税负。根据《营业税改增值税试点有关事项的规定》，明确“一般纳税人为甲供工程提供建筑服务的，可以选择简易计税方法”即可以采用一般计税方法，也可以采用征收率为3%的简易计税方法 [ 4 ] 。我们一般采用简易计税方法，可以降低税负。原因如下：增值税征收率3%与征收营业税时税率持平，同时，计算增值税的税基为“价款与价外费用之和减去成本费用”，而营业税的税基为“价款与价外费用之和”，显然相对于营业税来说，增值税的税基更小些，因此“营改增”后税负必然减少。 4.2. 采用机械代替人工 建筑业中劳动力成本占比较高，而劳动力成本几乎不能取得增值税专用发票，进而不能抵扣税额，由前面的理论论证可知，可抵扣成本占营业收入的60%以上时才能降低税负总额，提高净利润，所以，可以选择购买先进设备代替人工，这样不但可以提高工作效率，而且购买设备进项税额还可以实现抵扣，这就倒逼建筑施工企业向机械化生产建设的方向前进和改革，但同时购买设备需要大量的现金流且设备的使用寿命长很难立即对企业利润产生明显影响 [ 5 ] 。可见，以后的劳动力只有掌握了操作特种机械设备的技能才能在这个行业生存。 4.3. 加强票务财务管理 2016年5月1日之前建筑业都是缴纳营业税，核算简单，导致从业人员素质普遍不高。但是“营改增”以后，税务处理变得复杂，加上行业本身的特殊性，更使票务财务管理变得更加重要 [ 6 ] 。财务人员应该掌握最新的知识，不断加强自身的业务能力，掌握相关法律和根据企业的具体情况进行合理的税务筹划和财务会计核算。企业要定期组织全公司职工学习增值税知识，从而让全公司人员知悉增值税对企业的重要性和复杂性。另外，增值税的抵扣认证是有时间限制的(一般是180天)，是否在增值税抵扣期限内到税务机关进行认证将直接影响企业的利润。 4.4. 供应商的选择 企业在采购时一定要选择能提供专票的供应商。从采购时的报价来讲，作为一般纳税人的材料供应商报价肯定会比作为小规模纳税人的材料供应商价格更高一些。但是，对于建筑施工企业而言，取得增值税进项发票后，可以抵扣17%的增值税进项税，又可以抵扣25%的企业所得税。在一定差价范围内选择选择一般纳税人的供应商更合算。例如：有两个供应商C、D。其中C为一般纳税人，材料报价为23.4万元，作为小规模纳税人的D，材料报价仅为22万。从C处购买，采购成本为20万( 23.4 = 20 + 20 × 17 % )，从D处购买，采购成本为22万。假如从C处购买，入账的采购成本小2万，影响未来利润多2万，结果导致多纳所得税5000元。实际上，未来交税时就少交 34000 − 5000 − 14000 = 15000 元，实际相当于公司盈利15，000元。假如从D处购买，采购成本多2万，也就是未来利润少2万，少缴纳企业所得税5000元，但是没有增值税专票抵扣，即相对多缴纳增值税3.4万，总计影响公司未来就要多付资金流15，000元。因此，从一般纳税人C处购买材料更合算。因此，实行“营改增”以后，选择一般纳税人作为材料供应商往往更合算。 4.5. 对合同管理的影响 不管是采购合同还是招标合同，都需要在合同中明确对方能否开具增值税专用发票。考虑到增值税作为价外税，需要在合同的相关涉税条款约定明确，不然会有产生经济纠纷的风险。因此，对合同版本和条款作出必要的规定和设计是非常必要的 [ 7 ] 。 政府进行“营改增”变革的初衷是降低企业的税负，避免企业重复纳税。但是建筑施工企业因其自身的特殊性，通过上面的理论分析，得出要实现减少税负必须取得足够多的增值税专票的结论，要取得这些增值税专用发票对企业的供应商的选择就有倾向性，也会不断使用先进设备来代理人工，同时在合同签订中也要书立增值税这一税负条款，同时也要加强增值税的流转过程中发票管理。实行“营改增”变革能很好地促进建筑业向高效率的机械化作业转变，具有积极的意义。
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user: 摘 要 以承德华净活性炭有限公司的椰壳炭化料为原料，对椰壳基炭化料在不同温度下进行预处理，研究了炭化料粒径、预处理工艺、活化方法(CO 2 物理法、KOH化学法)、活化温度、活化时间等对椰壳基活性炭孔结构的影响。在400℃预处理、碱炭比2:1、活化温度850℃、活化时间1 h条件下，制备出比表面积为2074 m 2 /g、中孔发达的椰壳基活性炭。 关键词 :椰壳，活性炭，孔结构，多孔材料 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 活性炭因其孔隙结构发达、吸附性能优异、化学惰性和导电性良好等优点，广泛用于食品、化工、环保、材料及突发化学污染事故救助等领域。通常以农林废弃物(农作物秸秆、木屑、果壳等)、煤炭和石油焦等高含碳物质为原料，通过炭化、活化制备工艺，制备性能较好的活性炭。常见的活化方法包括化学法、物理法和物理化学结合法 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。在提高活性炭比表面积的同时对其孔结构进行定向调控，将会极大拓展其应用领域。以活性炭作为超级电容器电极材料为例 [ 4 ] ，尽管高比表面积可以提供大量的表面电化学性位，但是材料内部没有存储电荷，进而从根本上制约了作为电极材料在提高超级电容器能量密度方面的应用 [ 5 ] ，因此在保持超级电容器高功率特性的同时，有效调节碳材料孔结构是增加材料整体的电荷存储能力的有效途径 [ 6 ] [ 7 ] 。 在调节孔结构的报道中，可以通过模板法制备微孔炭、炭气凝胶法制备中孔炭、聚合物共混法制备不同孔径炭等措施 [ 8 ] ，却未见关于炭化料处理工艺对所制备活性炭孔结构影响的报道。本文对椰壳基炭化料在不同温度下进行预处理，研究了炭化料粒径、预处理工艺、活化温度、活化时间等对椰壳基活性炭孔结构的影响，并对CO 2 物理法和KOH化学法活化工艺进行了对比，得到了比表面积为2074 m 2 /g、中孔发达的椰壳基活性炭。
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user: 2. 实验方法 椰壳炭化料取自承德华净活性炭有限公司，用植物粉碎机粉碎后，取直径在2~4 mm之间的颗粒放入烘箱中，在150℃下烘干2 h。随后，将炭化料放入管式炉中，在氮气氛围中对炭化料进行预处理，处理温度分别为400℃、500℃、600℃、700℃和800℃，预处理时间2 h，自然冷却至室温。取出后置于烘箱中，在150℃下烘干备用。 1) 物理活化法：取适量预处理后的椰壳炭化料放入瓷坩埚中，随后放入管式炉，抽真空，通入氮气清洗气路，再抽真空，重复三次。在氮气的气氛下升温至400℃，同时开启CO 2 流量计阀门，通过改变CO 2 气体流速、活化温度、活化时间等参数进行活化。待到电炉冷却至室温后，取出样品，用0.1 mol/L的盐酸溶液洗涤，再经去离子水反复清洗至中性，烘干备用。 2) 化学活化法：按照文献 [ 8 ] 所述的方法进行。 样品的比表面和孔径分布采用北京精微高博有限公司的BK-122W型静态液氮吸附仪测试(测试温度：77 K，相对压力范围：10-6-1)，测试前先将样品在300℃下脱气2 h，样品微孔分析采用HK法计算，介孔分析采用BJH法计算(采用N 2 吸附数据)。采用德国Zeiss公司的EVO18扫描电镜观察样品的微观形貌。
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user: 4. 结论 通过对椰壳基炭化料在不同温度下的预处理，得到了预处理温度对炭化料比表面积和总孔容的影响规律。以预处理的炭化料为原料，研究了炭化料粒径、预处理工艺、活化方法(CO 2 物理法或者KOH化学法)、活化温度、活化时间对活性炭的比表面积、单点吸附孔容、微孔孔容、最可几半径和中值孔径的影响，在400℃预处理、碱炭比2:1、活化温度850℃、活化时间1 h条件下，制备出比表面积为2074 m 2 /g、中孔发达的椰壳基活性炭。
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user: 摘 要 国电系统是全国电力企业的“龙头”，也是增值税贡献较大的行业领袖。“营改增”使国电系统多数行业和企业的税负都发生较大变化，也对会计核算提出严峻挑战。为此，结合国家营改增政策规定，围绕国电系统业务结构和特征，采用文献检索、对比分析、判断推理等方法，介绍了国电系统经营概况，分析了营改增对国电系统税负产生的影响，探讨了国电系统增值税筹划的要点，并提出国电系统开展增值税纳税筹划的战略构想。 关键词 :国电系统企业，增值税筹划，电网建造 Copyright © 2017 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 国电系统，是国家电网公司及其直属集团公司的简称。就电力产品生产和销售而言，国电系统从1994年就开始按照“货物”税目缴纳增值税。但从其所经营的电厂施工建筑、房地产开发、生活服务等业务来说， 2016 年 4 月 30 日 之前始终缴纳营业税，从 2016 年 5 月 1 日 开始改征增值税。这对多年习惯于核算和管理相对简单的营业税的会计来说，无疑是突如其来的挑战。虽然刻苦努力学习营改增政策，但由于“财税[ 2016 ]第36号”条款多且内容复杂，多数试点范围的二级母公司及基层企业会计都难于学透用精，在实务操作中难于体现政策要求，导致销售和采购双向税金核算出现差错，特别是进项税额抵扣不实。所以，研究国电系统企业增值税纳税筹划，具有十分重要的现实指导意义。
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user: 2. 国电系统增值税负担状况 2.1. 国电系统基本状况 国电系统的顶层是“国家电网公司”，又称之为“中国国电集团公司”(以下简称“国电公司”)，始建于 2002 年 12 月 29 日 ，司总注册资本额为5363亿元，拥有在册职工166.7万人。是经国务院同意进行国家授权投资的机构和国家控股公司的试点单位，曾经连续13年获评中央企业业绩考核A级企业，在世界500强企业排名第2位，是全球最大的公用事业企业。 国电公司是关系国民经济命脉和国家能源安全的特大型国有重点骨干国有企业，其核心业务是建设运营电网，也就是担负全国电网建造、电力输出供应、电网管护等任务；同时，从事电源的开发、投资、建设、经营和管理，组织电力(热力)生产和销售；从事煤炭、发电设施、新能源、交通、高新技术、环保产业、技术服务、信息咨询等电力业务相关的投资、建设、经营和管理；从事国内外投融资业务，自主开展外贸流通经营、国际合作、对外工程承包和对外劳务合作等业务。能源“四个革命、一个合作”的总要求，认真贯彻“五大发展理念”，大力实施“一五五”战略，坚持绿色低碳发展，产业布局和电源结构持续优化，盈利能力和抗风险能力大幅提升，综合实力显著增强。在国资委第一任期至第四任期考核和2006~2007、2009~2016年考核中荣获十四个A级。截至2017年6月底，公司可控装机容量1.43亿千瓦，资产总额超过8000亿元，产业遍布全国31个省、市、自治区。煤炭产量达到5872万吨。新能源发展独具特色，风电装机近2617万千瓦，位居世界第一。以节能环保及装备制造为主的高科技产业在发电行业处于领先地位，建成国家级科研平台8个、北京市技术中心3个、企业技术中心8个，获得专利2400多项，获得省部级以上科技成果奖100余项，被命名为国家“创新型企业” [ 1 ] 。 国电系统承担着保障更安全、更清洁、更经济、可持续的电力供应的重要使命。多年来，该公司始终按照集团公司的组织模式运营，公司经营区域覆盖26个省(自治区、直辖市)，覆盖国土面积的88%以上，供电人口超过11亿人。公司稳健运营在菲律宾、巴西、葡萄牙、澳大利亚、意大利、希腊等国家的海外资产。 2.2. 营改增对国电系统的税负影响 营改增将国电系统的全部生活服务业、金融业、建筑施工和房地产开发业(以下简称“房开业”)等均纳入抵扣范围，部分行业如生活服务和不动产销售减轻了税负，但建筑业和金融业税负由于受增值税专用发票索取困难使进项税额抵扣受限而有所增长。最严重的问题是营改增试点企业的会计人员对增值税政策条款内容把握不透，发生应纳增值税业务确认和核算经常出现差错，也间接地影响了企业税负正常化。 (1) 经营金融业税负上升 众所周知，财税[ 2016 ]第36号规定的金融企业可抵扣进项税额的范围十分狭窄。若国电系统麾下有些投资公司等金融企业租赁临时场所经营，那么房租将成为其最大的进项税抵扣项。价外核算增值税使其金融业务经营收入因不含税而明显低于营改增前的含税收入，加之增值税率6%比原营业税率高出一个百分点，收入降幅更大；虽然房租等可抵扣进项税也会使经营成本降低，但抵扣范围和金额有限。从而，导致金融企业整体利润下降。其中：对业内的融资租赁公司影响较大。例如原来贷款获得利息等收入100万元，其中含有5%营业税；营业成本费用80万元，其中分摊房租费10万元。则营改增前“主营业务收入”账面为“含税价”100万元，营业利润为20万元(100 − 80)；营改增后账面收入为94.34万元[100/(1 + 6%)；由于除了外购打印纸张、偶尔新购进打印机、电脑等有少量进项税额外，日常基本没有可抵扣进项税，只有房租扣抵扣进项税额为0.99万元[10/(1 + 11%) × 11%]。这样，总成本费用为79.01(80 − 0.99)，营业利润为15.33万元(94.34 − 79.01)。显然，金融企业因营改增使营业利润降低4.67万元(15.33 − 20)。表面看增值税似乎与企业所以无关，也就是说国电系统在经营过程中发生的销项税和进项税都在家外单独体现，但当进项税额无法抵扣，公司成本必然上升，多数销项税演变成应纳税额。 (2) 电网建造税负增幅较大 对适宜选择类似营业税的简易计税办法的施工企业，如实施甲供材施工的则其价格不计入集团企业收入，会使收入大幅减少，基本不会影响施工利润；对于按一般计税办法的施工企业和项目来说，将原按3%交纳营业税(不能抵扣)改为11%交纳增值税但可抵扣进项税额。营改增后增加税负8%(11% − 3%)，就要靠进项税额抵扣才能消除。如果施工单位不能逐笔采购业务都无一例外地取得增值税专用发票，进项税额抵扣达不到8个百分点，必然导致税负加重，纳税现金流出量增加，成为引发资金链断裂的导火索。 (3) 房开项目税负有增有降 房地产企业是国电系统最重要的运营支撑点，是几乎与电力施工和生产并驾齐驱的发展支柱。就不动产销售而言，不含税价格低于含税价格，在销售“老项目”、税率均为5%的简易计税办法，增值税负应明显小于营业税负；但对于绝大多数“新项目”来说，国电系统直属房开业均应遵循一般计税办法，受抵扣规定复杂性和税务机关执法偏见等客观因素以及集团内财务管理、会计人员政策水平等主观因素影响，其进项税额很难或不可能全面抵扣，导致税负和成本同步增加。
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user: 4. 结论 国电系统企业均为规模以上大型集团公司，涉及税种多，纳税风险大，尤以增值税为最。因此，务须针对国家税收相关政策变化，全力做好整体的税收筹划 [ 5 ] 。董事局或国家电力主管部门应对国电经营管理系统提出设立纳税会计并积极开展纳税筹划的纲领性要求；国电系统企业管理当局需正确认识增值税纳税筹划是企业财务管理的重要组成部分，是为公司理财的最重要工具之一。进而，将思想落实到决策行动之中，高度重视占企业税负绝对比例的增值税筹划，要求企业采购相关部门和人员将积极索要增值税专用发票放在重中之重位置；同时，为财会部门和人员多开培训学习和辅导咨询的“绿灯”，必要时可以投注相应财力聘请税务专家顾问，专门指导国电系统的税收核算和纳税筹划工作，帮助企业编制纳税信息和制作税务分析报告，帮助企业财会人员快速提升综合素质，引领企业财务快速走向节税的工作轨道。
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user: 摘 要 本文设计采用碱性一步水热法低温下控制合成了不同石墨烯含量的rGO/TiO 2 复合材料(石墨烯质量分数为0%，1%，5%，10%，15%)。通过XRD，SEM，Raman，Nitrogen adsorption-desorption等表征手段和光催化降解亚甲基蓝溶液(MB)测试，研究了石墨烯及其含量对TiO 2 结构、形貌以及光催化活性的影响。结果表明：(1)强碱水热反应中GO被还原为薄片状石墨烯，用于修饰TiO 2 不改变其晶相结构；适量的石墨烯掺杂使复合物的粒径减小，比表面积增大，电子扩散、迁移阻抗减小。(2)适量的石墨烯不仅可增强污染物与光催化剂的有效接触，还可作为电子受体促进TiO 2 电子-空穴的分离，使TiO 2 的光催化活性提高。(3)但过量的石墨烯不光会覆盖TiO 2 的部分活性位点，还易于参与形成团聚产物，不利于TiO 2 光催化活性的提高。因此，当石墨烯含量为5%时，rGO/TiO 2 对MB的光催化活性提高到86.3%，光催化性能最佳。这为碳材料改性TiO 2 光催化剂的绿色开发提供了一种可靠途径。 关键词 :锐钛矿TiO 2 ，石墨烯，rGO/TiO 2 复合材料，光催化性能 Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 如今，环境和能源危机已逐渐成为全社会的焦点。为解决这一问题，研究者致力于发掘高效、清洁的新型材料来取代传统的能源物质。其中，TiO 2 是一种储量大、开采方便、环境友好的半导体材料，它含有低廉、稳定、性能优越等特点 [ 1 ] ，极大地激发了人们的研究兴趣。目前，有关TiO 2 光催化降解有机污染物的研究颇多，但其性能仍普遍受一些因素的束缚。如带隙宽、太阳光利用率低、光生电子空穴复合率高等 [ 2 ] 。因而，寻求简洁高效的方法来改性TiO 2 具有深远的研究意义。常见的离子掺杂、贵金属沉积、表面敏化及半导体耦合等 [ 3 ] [ 4 ] ，均可用于改善TiO 2 的光催化性能。除此之外，TiO 2 的形貌、pH值、比表面积、结晶度等因素也会影响光催化活性 [ 5 ] [ 6 ] 。 有研究发现，新型含碳导电物具有稳定性好、对可见光吸收强、易复合等优点，用于修饰TiO 2 可改善其光催化活性。尤其是零带隙石墨烯，它作为比表面积大、导电性强的典型含碳导电物，可有效增强TiO 2 的光催化效率 [ 7 ] 。最新研究表明-OH极易与TiO 2 的h + 反应生成氧化性OH·，使TiO 2 氧化降解有机污染物的能力加强，电子空穴对的分离加快 [ 8 ] 。而强碱性环境不仅易于提供较多的-OH从而产生强氧化性OH·，还有利于GO的快速还原。因此，本文设计用碱性一步水热法制备不同含量石墨烯修饰的rGO/TiO 2 复合材料。通过XRD、SEM、Raman和氮气吸附脱附等表征技术以及光催化降解MB溶液的测试，探究了石墨烯及其含量对TiO 2 结构、形貌与光催化活性的影响。
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user: 2. 实验 2.1. 主要试剂、仪器 2.1.1. 主要试剂 钛酸丁酯(TBT)，乙二醇(EG)，无水乙醇，KOH，天津市Kermel试剂公司；冰醋酸，西陇化工股份有限公司；NaOH，天津市光复科技发展有限公司；GO，江苏省金坛市薛埠镇夏霄工业园；二次去离子水。 2.1.2. 主要仪器 85-2磁力搅拌器，PHS-3C精密酸度计，KQ-250B超声波清洗器，GZX-9030MBE数显鼓风干燥箱，DZF-6020真空干燥箱，GYZ-125荧光高压汞灯，80-2高速离心机，YP-2压片机，AUY120电子分析天平。 2.2. 石墨烯修饰TiO 2 复合材料的制备 2.2.1. TiO 2 的制备 首先，取适量EG与20 mL去离子水配制混合溶剂，向其中缓慢加入1 mL的TBT和2 mL冰乙酸并持续搅拌1 h。其次，用适量NaOH(5 mol/L)调节溶液pH = 9，继续搅拌8 h，得到TiO 2 前驱体溶液。最后，将前驱体溶液转移到100 mL高压水热反应釜中，加热到180℃水热反应12 h。待反应釜自然冷却至室温，将沉淀经离心、抽滤、蒸馏水和无水乙醇依次洗涤至少3次、80℃真空干燥12 h，制得TiO 2 纳米颗粒。 2.2.2. 不同含量石墨烯修饰TiO 2 的制备 如上述2.2.1中配制TiO 2 前驱体溶液，并加入不同含量GO，室温下超声处理2 h，使溶液混合均匀。相同条件下，180℃水热制备不同石墨烯含量的rGO/TiO 2 纳米材料，并标记为wt% rGO/TiO 2 样品。 2.3. 样品的表征 采用日本Rigaku公司的Uitima IV型X-射线衍射仪测定样品的晶体结构，扫速10˚/min，扫描范围为5˚~80˚。使用日本JEOL公司的JSM-7500F扫描电子显微镜测试晶体的形貌及表面分部情况。用英国INVIA Raman Microscope拉曼光谱仪测定物质结构与缺陷，扫描范围为100~2000 cm −1 。使用英国OXFOXD INCA PentaFET × 3型X-射线能谱仪分析低含量元素。使用美国Edinurgh公司的ASPS2020吸附仪测定材料比表面。采用美国Varian公司的Carry 5000型紫外分光光度仪测定样品吸光度，进而分析其光催化活性。使用上海辰华公司的CHI604D电化学分析仪进行EIS测试。 2.4. 交流阻抗测试 首先按80:15:5(质量比)称取样品、乙炔黑、聚偏氟乙烯(PVDF)，混合后充分研磨。然后将混合浆料与适量NMP于称量瓶中搅拌均匀，并涂于1 cm 2 的待用泡沫镍上。最后60℃真空干燥12 h，l0 MPa压片处理30 s，保持每个工作电极上活性物质的质量约1.6 mg。实验使用三电极体系进行测试，以6 mol/L的KOH溶液为电解液，Pt片为对电极，Hg/HgO为参比电极。测试之前，将电极于电解液中浸泡10 h。交流阻抗在开路电位下进行测试，具体参数设置如下：频率范围100 kHz ~ 0.01 Hz，交流扰动5 mV，静置时间2 s。 2.5. 光催化测试 本文所有的样品均进行光催化降解亚甲基蓝(MB，10 mg/L)实验。首先，将0.05 g不同催化剂试样分别加入到盛有50 mL亚甲基蓝溶液的不同烧杯中，暗处搅拌20 min，使降解物在催化剂表面达吸附–脱附平衡。设置光照距离为15 cm，在125 W荧光高压汞灯下充分降解混合溶液2 h。定时取5 mL混合溶液(每30 min一次)进行离心分离(转速为3000 r/min)，并在664 nm测定上层清液的吸光度。