DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 模型评价指标 为了能够客观地评价分类模型的性能，常采用的指标有精准率、召回率、准确率、F值和AUC值等。目前在制造业绩效评价领域里，模型评价体系并不完善，这里我们选用准确率和AUC值来对本文的二分类模型的建模效果进行评估比较。 3.1. 准确率(Accuracy)指标 本文重复进行N次试验，每次的实验结果用 A c c T 来表示，采用N次实验结果中准确率最高的一次作为衡量模型的准确度： a c c = max { a c c 1 ， a c c 2 ， ⋯ ， a c c N } 准确率越高，模型的分类效果越好。本文 N = 100 。 3.2. AUC指标 本文考察制造业绩效评价内容 A 1 ， ⋯ ， A n 的优或差，利用NB模型进行分类识别。若 A 1 ， ⋯ ， A n 为“优”的概率大于预先设定的阈值 α ， α ∈ ( 0 ， 1 ) ，则将其判别为“1”，否则为“0”。 α 的取值由实际情况而定。由于我们需要对绩效评价内容 A 1 ， ⋯ ， A n 的优或差进行分类，相应地就产生了两个指标：真正例率(TPR)和假正例率(FPR)，前者表示将 A 1 ， ⋯ ， A n 为“优”(或“1”)正确分类的概率；后者表示将 A 1 ， ⋯ ， A n 的“差”(或“0”)错误分类为“优”(或“1”)的概率。我们用下面的混淆矩阵来解释上述两个指标的计算(表1)： Table 1 Confusion matri 预测的类 优 差 合计 实际的类 优 TP FN TP + FN 差 FP TN FP + TN 表1. 混淆矩阵 上述两个指标的计算公式可表示为：真正例率(TPR) = TP/(TP + FN)；假正例率(FPR) = FP/(FP + TN)。理想状态下，TPR应该接近于1，FPR应该接近于0，所以模型中我们希望TPR尽量大，FPR尽量小，这取决于我们预先设定的阈值 α 。实际上TPR与FPR具有同向变化关系，我们可以画出ROC曲线(图1)。 图1. ROC曲线图 模型效果越好，则ROC曲线越远离对角线，极端的情形是ROC曲线经过(0，1)点，即将“1”全部预测为“1”而将“0”全部预测为“0”。ROC曲线与FPR轴围成的面积称为AUC值，用来定量地评价模型的效果，AUC值越大，说明模型的分类效果越好。
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user: 4. 变量选取 4.1. 因变量的选取 基于相关研究 [ 1 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 9 ] [ 10 ] 的基础及《企业效绩评价操作细则》(修订)的规定并结合实际，选取盈利能力、营运能力和偿债能力下的财务绩效因子分别对其量化后作为因变量，基本情况如下表2： Table 2 Description of dependent variable 绩效因子 指标含义 盈利能力 净资产收益率 利润净额/所有者权益 总资产报酬率 息税前利润/平均资产总额 主营业务利润率 主营业务利润/主营业务收入 盈余现金保障率 经营活动产生的现金流量净额/利润净额 成本费用利润率 营业利润/成本费用总额 营运能力 应收账款周转率 主营业务收入/(上年末应收账款净额 + 本年末应收账款净额)/2 存货周转率 主营业务成本/(上年末存货 + 本年末存货)/2 总资产周转率 主营业务收入/(上年末资产总计 + 本年末资产总计)/2 流动资产周转率 主营业务收入/(上年末流动资产 + 本年末流动资产)/2 偿债能力 资产负债率 负债总计/资产总计 速动比率 (流动资产 − 存货 − 预付账款)/流动负债 现金流量比率 经营活动产生的现金流量净额/流动负债 利息保障倍数 (利润总额 + 财务费用)/财务费用 表2. 因变量的情况说明 给绩效因子赋值为Y，设定一个固定值a (参照2016年《国家企业标准值》 [ 11 ] )，若 Y = { 0 X ≤ a 1 X > a 其中X是绩效因子的具体值。 Table 3 Profitability indicator 绩效因子 良好值a 赋值为“0”区间 赋值为“1”区间 净资产收益率 0.07 X ≤ 0.07 X > 0.07 总资产报酬率 0.05 X ≤ 0.05 X > 0.05 营业利润率 0.142 X ≤ 0.142 X > 0.142 盈余现金保障率 5.1 X ≤ 5.1 X > 5.1 成本费用利润率 0.077 X ≤ 0.077 X > 0.077 表3. 盈利能力指标情况 将盈利能力指标(表3)的绩效因子得分加总，记加总得分为x，x取值为0、1、2、3、4、5，若 y = { 0       if   0 ≤ x < 3 0       if   3 ≤ x ≤ 5 其中y代表盈利能力指标值，y为“1”说明企业的收益和盈利情况较好。鉴于营运能力和偿债能力的处理方法与盈利能力相似，故在此不再一一赘述。 按样本数据的70%划分为训练集，30%为测试集，用决策树模型分类，结果如下： Table 4 Classification accuracy and effec 绩效评价内容 ACC AUC 盈利能力指标 98.74 0.9851 营运能力指标 98.11 0.9758 偿债能力指标 100 1 表4. 分类准确率及效果 表4说明我们通过设定固定值，对财务指标的绩效因子进行加总得分的处理效果是可以的。从而得到因变量为0~1变量，y为“0”表示该项能力“差”，“1”表示其能力为“优”，这就挑选出财务绩效较好的样本(优质客户)参与下一步的企业绩效评价分类建模。 4.2. 解释变量选取及说明 为进一步探索制造业的绩效评价内容与财务报表其他科目之间的关系，通过财务报表科目构造一系列的变量，建立企业绩效评价的财务能力分类模型。由于数据的冗余变量和无关变量会对模型的训练时间、预测精度和简洁性会产生不利影响 [ 12 ]，并且变量较多，故这里我们选择用基于距离相关性的DS-SIS的独立筛选方法达到降维的目的 [ 13 ]，从构造72个变量中最终筛选出18个自变量进入模型，变量基本情况如下表5所示： Table 5 Explanation and meaning in autovariatio 解释 变量 含义 解释 变量 含义 x 1 (应收账款净额 + 预付账款)/主营业务收入 x 10 (应收账款净额 + 预付账款 + 存货 + 其他流动资产)/资产总计 x 2 管理费用/主营业务收入 x 11 应付账款/负债总计 x 3 主营业务成本/经营活动现金流出小计 x 12 存货/资产总计 x 4 货币资金/资产总计 x 13 (所有者权益 + 长期负债 + 流动负债 − 短期借款 − 应付票据 − 资产总计 + 流动资产)/流动资产 x 5 应收账款净额/资产总计 x 14 (应付账款 + 预收账款 + 应付工资 + 应付 福利费)/(应收账款净额 + 预付账款 + 存货) x 6 (应收账款净额 + 预付账款 + 存货)/资产总计 x 15 固定资产净值 + 在建工程 x 7 (应收账款净额 + 预付账款)/资产总计 x 16 (资产总计 − 流动资产)/(所有者权益 + 长期负债) x 8 (流动资产 − 流动负债)/流动资产 x 17 (负债总计 − 货币资金)/(所有者权益 − 待摊费用 − 无形及 递延资产 − 递延税款借项 − 待处理固定资产净损失) x 9 (应付账款 + 应付工资 + 应付福利费)/负债总计 x 18 固定资产净值/资产总计 表5. 自变量解释及含义
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user: 5. 实证分析 5.1. 数据来源 本文所用的数据来源于某商业银行2014~2017年贵州省制造业529份财务报表数据，这些财务报表均经过审计且是标准无保留意见的。原始数据共有38，088个记录，根据实际需要通过对财务报表中的某些科目进行加工构造了72个变量。 5.2. 数据预处理 将样本数据中为0或空值占比大于或等于9%的无关变量剔除，剩余54个变量，空值均采用均值补缺。然后选用基于距离相关性的DS-SIS的独立筛选方法进行降维 [ 13 ]，最终筛选出18个自变量进入模型。 为了消除数据方向和量纲的差异性影响，采用Z-score x = x i − x ¯ s 对数据进行标准化处理。处理后的数据按10折交叉划分为训练集和测试集。 5.3. 建模结果分析 分别以绩效评价内容的三个能力指标为因变量，18个变量作为自变量，通过NB分类算法建立模型。 盈利能力指标建模得到的结果如表6及图2所示： Table 6 Classification results of NB model on profitability indicator test set dat 混淆矩阵 预测的类 1 0 实际的类 1 29 2 0 5 17 表6. NaiveBayes模型对盈利能力指标测试集数据的分类结果 图2. NB分类模型在盈利能力指标测试集上的ROC曲线 在表6中，表明有2份盈利能力为“优”的财务报表，被误判为“差”，有5份盈利能力为“差”的财务报表，被误判为“优”，剩余46份财务报表的分类正确。模型的总体分类准确率为86.79%，AUC值为0.8374。 营运能力指标建模得到的结果如表7及图3所示： Table 7 Classification results of NB model on operational capacity indicator test set dat 混淆矩阵 预测的类 1 0 实际的类 1 26 1 0 5 20 表7. NB模型对营运能力指标测试集数据的分类结果 表7中，52份财务报表参与测试，仅有1份盈利能力为“优”的财务报表，被误判为“差”，有5份盈利能力为“差”的财务报表，被误判为“优”，剩余46份财务报表的分类正确。模型的总体分类准确率为88.46%，AUC值为0.8679。 偿债能力指标建模得到的分类结果如表8及图4所示： 图3. NB分类模型在营运能力指标测试集上ROC曲线 Table 8 Classification results of NB model on solvency indicator test set dat 混淆矩阵 预测的类 1 0 实际的类 1 20 0 0 5 28 表8. NB模型对偿债能力指标测试集数据的分类结果 图4. NB分类模型在偿债能力指标测试集上的ROC曲线 表8中，只有5份偿债能力为“差”的财务报表，被误判为“差”，剩余的48份财务报表被正确分类。模型的总体分类准确率为90.57%，AUC值为0.8829。 由此说明NB模型对制造业企业的三个财务能力分类效果较好，即绩效因子以外的报表科目通过构造加工后与关键的企业绩效评价内容之间存在较好的相关性，这些构造加工的变量可以作为衡量企业绩效的重要因素，从企业资产结构配置的合理性，能够更全面地对企业的财务绩效进行评价。 企业绩效评价模型中常用的模型有BP神经网络，logistic回归模型，本文首次将NaiveBayes分类模型应用于制造业的绩效评价分类，并与BP神经网络、logistic回归、支持向量机以及决策树模型进行比较，各模型均用MATLAB R2014a软件完成，运行的结果如下表9所示： Table 9 Empirical results of each performance evaluation classification mode 评价内容 模型类型 ACC AUC 盈利能力指标 朴素贝叶斯 86.79 0.8374 支持向量机 82.7 0.7683 BP神经网络 82.75 0.5162 决策树 77.21 0.7628 logistic回归 72.64 0.5406 营运能力指标 朴素贝叶斯 88.46 0.8679 支持向量机 80.76 0.7918 BP神经网络 79.31 0.596 决策树 82.28 0.8105 logistic回归 0.4906 0.5534 偿债能力指标 朴素贝叶斯 90.57 0.8829 支持向量机 90.38 0.8794 BP神经网络 86.2 0.5502 决策树 82.28 0.843 logistic回归 68.87 0.6757 表9. 各绩效评价分类模型的实证结果 由上表可以看出：对于制造业企业绩效评价分类模型，logistic回归模型虽然本身较为稳定，但是建模结果是最不理想的，尤其盈利能力指标的分类，准确率比其他都低，仅为0.4906，但是模型AUC值大于0.5，说明该模型还是有意义的。决策树模型是有监督分类，属于机器学习的范畴，对样本数据不需要作何假设，但是当类别多时，可能会增加错误率。支持向量机和BP神经网络是人工智能和机器学习领域的方法，能够模拟数据间复杂的线性关系，但模型缺乏可解释性，从建模结果来看，支持向量机模型在acc和AUC指标上的表现仅次于朴素贝叶斯模型。朴素贝叶斯分类算法比较简单，拥有稳定的分类效率，由本文的建模结果分析可以说明朴素贝叶斯模型对于三个财务绩效指标的分类在acc和AUC值上的表现是最好的。
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user: 6. 结束语 本文首次将NaiveBayes模型应用于制造业企业的绩效评价分类，从建模结果来看，相比于其他几个评价模型，NaiveBayes分类模型的表现是最好的，该模型在实际应用中算法简单灵活，有较强的可操作性，能够更好地探索制造业企业的绩效评价内容与财务报表其他科目之间的关系。一方面促使企业优化自身的资产结构配置，避免盲目扩张；另一方面帮助银行等金融机构在进行客户选择、信贷投放时作为参考，以及从报表结构的合理性去识别粉饰的报表有借鉴作用，使得企业的绩效评价方法更为全面，以期为制造业企业的绩效评价机制带来新的思路与应用价值。
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user: 摘 要 本文利用双曲守恒律方程描述车流密度的变化规律，选择一种同时满足CBC (Convection Boundedness Criterion)准则和TVD (Total Variation Diminishing)限制条件的HPUS高阶有界格式，并利用该格式对交通流问题中的一些典型算例进行数值模拟，对比结果表明该格式在间断处可有效抑制非物理振荡，并具有良好数值逼近效果。 关键词 :有限体积法，交通流模型，双曲守恒律 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 交通流问题一直是计算流体力学研究的主要方向。现代交通流理论研究始于上世纪30年代初期，1935年Greenshields提出用速度-密度线性模型描述道路车流量与车速间的关系 [ 1 ]。1936年Adams在论文中提出将道路车流量看作随机独立变量 [ 2 ]，利用概率论知识来讨论车流量与车速之间的关系。1950年左右，人均汽车使用率显著提高，城市道路交通系统建设加快，James Lighthill、Gerald Whitham [ 3 ] 和Richards [ 4 ] 提出将流体力学的概念应用于交通问题中，即宏观交通流连续介质理论(经典LWR理论)，该理论旨在将车流比拟为某种连续流体，利用相关双曲守恒律方程来描述车流密度的基本变化规律，此外还提出了相关的激波理论。 交通流问题的关键在于求解上述双曲守恒律方程，一般很难求得该类方程的精确解，故需要构造一些数值格式来求其数值解。但主要的求解困难在于，即使初始条件充分光滑，其数值解也会随时间的变化在某一时刻产生间断。当前求解该类方程的数值计算方法有很多，如有限差分法、有限元法、有限体积法等。有限差分法在处理简单问题时效率较高，但不适于复杂区域问题；有限元方法在处理复杂边界问题时具有较大优势，但面对大梯度问题时较为困难，有限体积法是基于无结构网格下，处理强间断问题或大梯度问题的一种高效方法。 现有的经典数值格式有一阶迎风格式FOU (First-Order Upwind)、Lax-Friedrichs格式 [ 5 ]，这些格式精度较低，数值耗散较大。而中心差分格式CD (Central Difference)、二阶迎风格式SOU (Second-Order Upwind)、QUICK格式 [ 6 ] (Quadratic Upstream Interpolation for Convective Kinematic)、CUI格式 [ 7 ] (Cubic Upwind Interpolation)数值耗散较低，在光滑初值下可达到二阶及以上的精度，但在间断初值上讨论时格式不满足对流有界性，易在间断解处产生非物理振荡。为了在间断处抑制振荡，Gaskell和Lau提出CBC准则 [ 8 ] (Convection Boundedness Criterion)，可以保证数值格式的对流有界性，但并不能保证数值格式的精度。1983年，Harten提出高分辨率TVD [ 9 ] (Total Variation Diminishing)全变差格式，在满足有界性的同时保证了格式的高分辨率。本文利用一种既满足TVD限制条件又满足BAIR准则的HPUS [ 10 ] (Hermite Polynomial Upwind Scheme)高阶有界格式对以下交通流密度方程进行数值模拟得到流体的运动规律，进而解决流体运动中遇到的实际问题。 本文主题内容安排如下：第二节介绍网络交通流模型的相关背景，并简要分析两种情况下交叉点处流通量的判别情况；第三节简要分析HPUS格式的构造过程；第四节利用HPUS格式对网络交通流模型中的两种情况进行数值模拟，并对结果进行分析；第五节对上述工作进行简要总结。
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user: 4. 数值算例 本节我们将运用上述HPUS格式对文献 [ 13 ] [ 14 ] [ 16 ] 中两个较为复杂的路网模型进行数值模拟，并将Jiang、Shu所提出的五阶WENO格式 [ 21 ] 在4000个网格点上对方程进行数值模拟的结果记为参考解，图像上表示为“Reference”。以下数值算例中，三阶(SSP)-RK方法均在CFL条件下使用。 4.1. Bottleneck问题 Bottleneck问题为交通流的不同宽度的单一路径模型，由一条较宽的入路Road a和一条较窄的出路Road b构成，J表示两条道路的相交点即节点。由于两条路具有不同的宽度，从而两条道路具有不同的流通量函数。Bottleneck问题的实质即讨论不同宽度单一路径模型中从宽的入路a到窄的出路b的车流密度变化规律。 首先在计算区间[0，2]上考虑交通流双曲守恒方程 ∂ t ρ + ∂ x f ( ρ ) = 0 ，取 J = 1 ，[0，1]区间表示较宽的入路车道a，所对应的流通量函数为 f 1 ( ρ ) = ρ ( 1 − ρ ) ，     ρ ∈ [ 0 ， 1 ] 当 σ 1 = 1 2 时，可取到入路a上的最大流通量： f 1 ( σ 1 ) = max ρ ∈ [ 0 ， 1 ] f 1 ( ρ ) = 1 4 ， 则[1，2]区间表示较窄的出路车道b，所对应的流通量函数为 f 2 ( ρ ) = ρ ( 1 − 3 2 ρ ) ，     ρ ∈ [ 0 ， 2 3 ] 当 σ 2 = 1 3 时，可取到出路b上的最大流通量： f 2 ( σ 2 ) = max ρ ∈ [ 0 ， 2 3 ] f 2 ( ρ ) = 1 6 。 现假设 ρ 1 ( t ， x )   、 ρ 2 ( t ， x ) 分别表示入路a和出路b的t时刻不同位置的车流密度，取N = 200，CFL = 0.05，下面讨论不同初值条件及边界条件下的瓶颈问题。 情形1：初值条件及边界条件为： { ρ 1 ( 0 ， x ) = 0.66 ，       x ∈ [ 0 ， 1 ] ρ 2 ( 0 ， x ) = 0.66 ，     x ∈ [ 1 ， 2 ] ρ 1 ， b ( t ， 0 ) = 0.25 其中初始条件所给车流密度趋于出路b的最大车流密度，随着时间推移我们可以观察到交通堵塞的形成，详见 [ 13 ]。现利用HPUS格式求解时间T分别为0.5，1.0，4.0时的数值解，并在图3中与五阶WENO格式所给出的参考解进行对比分析。 情形2：初值条件及边界条件为： { ρ 1 ( 0 ， x ) = 0 ，       x ∈ [ 0 ， 1 ] ρ 2 ( 0 ， x ) = 0 ，     x ∈ [ 1 ， 2 ] ρ 1 ， b ( t ) = ρ 1 ( t ， 0 ) = 0.4 利用HPUS格式计算时间T为2.0，4.0，10.0时的数值解，并在图4中与五阶WENO格式所给出的参考解进行对比分析。 情形3：初值条件及边界条件为： { ρ 1 ( 0 ， x ) = 0.4 + 0.2 sin ( 5 π x ) ，       x ∈ [ 0 ， 1 ] ρ 2 ( 0 ， x ) = 0.66 ，                                             x ∈ [ 1 ， 2 ] ρ 1 ， b ( t ) = ρ 1 ( t ， 0 ) = 0.25 利用HPUS格式计算时间时间T为0.2，0.5，0.7时的数值解，并在图5中与五阶WENO格式所给出的参考解进行对比分析。 由图3~5可知HPUS格式可以很好的近似参考解，在间断处及大梯度处都可以有效地抑制非物理震荡。 图3. 情形1初边值条件下Bottleneck问题的数值解 图4. 情形2初边值条件下Bottleneck问题的数值解 图5. 情形3初边值条件下Bottleneck问题的数值解 4.2. 两条入路一条出路模型 现考虑图6所示的包含两条入路车道a，b及一条出路车道c的交叉口情况，每一条路的计算区间均取[0，1]，每条路的流通量函数皆满足 f ( ρ ) = ρ ( ( 1 − ρ ) ，   ρ ∈ [ 0 ， 1 ] 。 图6. 两条入路一条出路的交叉口示意图 现给出如下初值条件： ρ 1 ( 0 ， x ) = { 0.1 + 0.1 sin 3 ( 5 π x ) ，         x ∈ [ 0 ， 0.2 ] ∪ [ 0.4 ， 0.6 ] ∪ [ 0.8 ， 1 ] 0.2 ，                                                                                       其 他 ρ 2 ( 0 ， x ) = { 0 ，                                                       x ∈ [ 0 ， 0.2 ] ∪ [ 0.4 ， 0.6 ] ∪ [ 0.8 ， 1 ] 0.1 + 0.1 sin ( 5 π x ) ，                                                 其 他 ρ 3 ( 0 ， x ) = 0.1 及边界条件： ρ 1 ， b ( t ， 0 ) = 0.1 ρ 2 ， b ( t ， 0 ) = 0.1 图7~9分别表示入路a，入路b，出路c在N = 500，CFL = 0.01，时间T分别取0.5，1.0时的HPUS格式数值解及五阶WENO格式参考解。由所给数值结果可知，HPUS格式数值解可以很好的近似五阶WENO格式参考解，且相较于参考解HPUS格式可以在较粗网格下达到良好的逼近效果，从而有效的提高了计算速度。 图7. T = 0.5，1.0时Road a的数值解 图8. T = 0.5，1.0时Road b的数值解 图9. T = 0.5，1.0时Road c的数值解
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user: 5. 结论 本文基于交通流理论，将交通流基本规律转化为相关的非线性双曲守恒律方程，分析讨论两种简单路网模型交叉点处的流通量，在有限体积法下对上述双曲守恒方程进行数值离散，利用高分辨率Hermite多项式迎风格式逼近对流项，通过相关交通流算例分析，HPUS格式在间断处及大梯度处可以有效的抑制非物理振荡，且其数值解可在较粗尺寸的网格下达到良好的逼近效果，从而可以正确描述交通流特性，准确实时的模拟交通过程，以便于对交通堵塞等问题提前做出预判。
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user: 摘 要 通过真空感应熔炼制备了Co含量为35 wt.%的NiCo合金，本文研究了该合金在不同温度条件下热压缩后组织演变。研究结果表明：合金在中低温压缩后形成晶粒压长且部分晶粒内存在明显剪切带的合金组织；高温条件下形成晶粒细小且存在大量孪晶的合金组织。 关键词 :NiCo合金，显微组织，热变形 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 镍基高温合金具有优异的综合力学性能(高温强度、抗高温氧化、抗蠕变、抗疲劳)，被广泛应用于航空发动机和燃气轮机的热端部件 [ 1 ]。随着航空工业的发展与发电高热效率的急切需要，提升镍基高温合金的服役温度和高温综合力学性能迫在眉睫。虽然增加γ’相含量和增大γ’的尺寸可以提高高温合金的强度，但是当γ’的含量超50%时，高温合金的塑性和热加工性能变得非常糟糕。 近来，沈阳金属研究所徐等 [ 2 ] 在Ni基高温合金中通过调节层错能(SFE)引入微孪晶组织，同时提高了高温合金的强度(极限抗拉强度)和塑性。强度的增强是由于细小的变形孪晶阻碍了位错的运动，并把位错分离到狭小的区域，阻碍位错的恢复。塑形的提高是由于变形孪晶改变变形的同质性，而且孪晶界可以作为滑移面协调变形。 镍基高温合金中基体镍为高层错能(SFE)面心立方金属。Co元素的加入能够显著减少Ni合金的层错能 [ 3 ]。在本文中以Co含量为35 wt.%的NiCo合金作为研究对象，研究该合金不同温度条件下的热变形行为和组织演变。在中低温形成晶粒压长且部分晶粒内存在明显剪切带的合金组织；高温条件下形成晶粒细小且存在大量孪晶的合金组织。并对合金变形后组织进行硬度测试，反映了不同温度条件下合金残余应力的大小。
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user: 2. 实验方法 本实验采用真空感应熔炼技术来制备Co含量为35 wt.%的NiCo合金铸锭，熔炼浇注温度约为1500℃。使用电火花线切割从铸锭中间切取多个φ6 × 9 mm的热压缩圆柱试样，如图1(a)所示。热压缩实验前，依次用180目、600目砂纸打磨圆柱试样，来消除圆柱试样表面油污以及线切割痕迹。 图1. 合金初始状态：(a) 试样尺寸；(b) 初始组织 热压缩实验在型号为Gleeble-3180的热模拟机上进行。压缩过程中在圆柱试样和夹头间放置石墨片来减小热压缩变形过程中的摩擦。在真空条件下，以5℃/s的升温速率升温到目标温度(25℃、300℃、500℃、700℃、900℃)来加热试样；保温3 min后，以10/s的压缩速率进行热压缩，压下量为50%。压缩完成后，立即水冷保留变形组织。 将热压缩后的试样沿压缩方向从中心切开。镶样后使用SiC砂纸和Al 2 O 3 抛光粉对试样横截面进行打磨和抛光。对抛光后的试样进行腐蚀，腐蚀溶液为王水(60 mL HCl + 40 mL HNO 3 )。用徕卡金相显微镜观察热压缩后的组织。使用硬度计测试不同变形条件下热压缩后合金的硬度。
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user: 3. 结果和分析 3.1. 合金的初始组织和层错能 图1(b)展示了腐蚀后整个NiCo合金试样截面的初始组织。合金的初始组织由粗大的等轴晶晶粒所构成。其平均晶粒直径约为0.8 mm。初始组织晶粒分布均匀，无明显的织构。当Co含量小于65 wt.%时，NiCo合金为面心立方(FCC)结构。对于FCC结构的金属来说，层错能是一个变形过程中组织演变的重要参数。已有文献表明，随着FCC合金层错能的降低，易于孪生的发生，进而形成孪晶组织。NiCo合金的层错能由文献 [ 4 ] 得到。如图2所示，随着Co含量的增加，NiCo的层错能显著降低。在Co含量约为40 wt.%时存在一个斜率的突变。Co含量为35 wt.%的NiCo合金，其层错能约为80 mJ/m 2 。这表明该合金为中层错能合金。 图2. NiCo合金层错能的变化 3.2. 真应力–真应变曲线 Ni-35Co合金在不同温度下压缩所得的真应力–真应变曲线如图3所示。最大真应变为0.69，真应力随着真应变的增加而增加。压缩温度不同，真应力–真应变曲线有明显的差别。当热压缩温度小于或等于500℃时，真应力–真应变曲线呈抛物线状，即随着真应变的不断增加，真应力遵循抛物线规律不断增大。这是因为在中低温(0℃~500℃)热压缩过程，合金变形以位错滑移为主导，位错的不断累积使得应力持续升高。当热压缩温度大于或等于700℃时，真应力–真应变曲线先经历真应力随应变增加呈抛物线规律增加的阶段，而后进入稳态变形阶段。在稳态阶段，当热压缩温度为700℃时，真应力随真应变以微小的斜率呈直线增加；当热压缩温度为900℃时，真应力随真应变的增加基本保持不变。在高温700℃~900℃热压缩过程中，组织发生动态再结晶，真应力在压缩过程基本保持不变。 图3. 不同变形温度下Ni-35Co合金的真应力–真应变曲线 3.3. 组织演变 不同温度条件下NiCo合金热压缩后的组织如图4所示，变形后试样均没有产生裂纹。中低温下压缩后的合金组织由被压长的晶粒以及剪切带构成；高温下压缩后的组织由动态再结晶细化的晶粒和孪晶构成。中低温热压缩过程中，在压应力的作用下，原来粗大的等轴晶被压长。由于变形过程中位错的增殖、运动和阻塞，在晶粒内部形成剪切带来协调变形。大部分剪切带均横贯整个被压缩的晶粒，少量没有横贯整个晶粒的剪切带优先分布在应力集中的晶界处，如图4(b)所示。随着温度的增加，剪切带间的宽度明显增加(图4(a)~(c))在宽剪切带间看以明显观察到产生新的剪切带，它们与原剪切带的伸长方向不同。当变形温度高于或者等于700℃时，合金组织在热压缩过程中晶粒得到细化，晶粒直径由原始的800 μm细化到77 μm (图4(d)~(e))。这归功于动态再结晶和孪晶形成的共同作用。热变形过程中粗大的等轴晶在应力和高温的作用下，发生动态再结晶产生新的细小的晶粒。而且，合金组织在残余应力和退火的作用下产生大量退火孪晶，晶粒进一步得到细化。900℃与700℃产生的组织相比，晶粒更大，孪晶所占分数更少。这是由于温度更高时动态再结晶过程晶粒进一步长大和储存残余应力小导致孪晶所占分数少的结果。 图4. 不同变形温度压缩后的合金组织：(a) 25℃；(b) 300℃；(c) 500℃；(d) 700℃；(e) 900℃ 3.4. 硬度 不同温度下热压缩后的合金横截面的维氏硬度值，如图5所示。未变形前的组织硬度为83.2 (±1.12) HVN。误差棒表示多次测量值的标准差，合金维氏硬度值随着压缩温度的升高而降低从500℃到700℃过程中存在骤降。维氏硬度值与真应力–真应变曲线以及变形后组织存在明显的关联。温度越低，合金试样变形所需应力越高，而且中低温变形以位错滑移为主。这使得中低温下合金在变形过程储存了更多的残余应力，使得硬度值高。高温度下，使得合金变形所需要的应力低，而且在热变形过程发生动态再结晶进而退火过程孪晶的生成均消耗了组织中残余应力，造成硬度值低。 图5. 不同温度压缩后Ni-35Co合金的硬度
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user: 4. 结论 不同温度条件对Ni-35Co合金热压缩后的组织有着显著的影响。在中低温形成晶粒压长且部分晶粒内存在明显剪切带的合金组织；高温条件下形成晶粒细小且存在大量孪晶的合金组织。当热压缩温度为700℃时，在动态再结晶和孪生的共同作用下，会形成晶粒均匀细小的合金组织。
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user: 摘 要 帘线钢具有弹性好、强度高、抗冲击等优异的力学性能，是超洁净钢的代表性产品，具有极高的技术工艺难度。本文简要介绍了钢帘线的拉丝过程、盘条的处理、钢帘线的铅浴淬火，水浴淬火和电镀工艺的最新研究进展。重点介绍了铅浴淬火和镀铜的工艺参数。 关键词 :帘线钢，铅浴淬火，水浴淬火，电镀工艺 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 帘线钢是超洁净钢的代表产品，它具有弹性好、强度高、抗冲击等优异的力学性能且使用寿命长 [ 1 ] [ 2 ]。帘线钢在拉拔成丝后，直径一般为0.15~0.38 mm，因此在生产中对冶炼、轧制、加工等每个环节都有特殊的要求，特别是对钢中夹杂物的大小、形状和可变形性的要求非常严格。所以帘线钢被誉为“线材中的极品”、“线材皇冠上的明珠” [ 3 ]。一般来说，钢帘线拉得越细，生产难度越大。最小线径是衡量帘线钢生产技术水平的重要标准。目前我国帘线钢大多能拉到Φ0.22 mm左右，武钢、兴澄特钢等少数几家试拉成功Φ0.175 mm。欧洲、巴西等一些钢厂可以拉到Φ0.15 mm，而日本神户则可以拉到Φ0.08 mm以下 [ 4 ]。拉成如此细丝，任何稍大尺寸的硬性夹杂、偏析、非常规组织、内部及表面缺陷都可能是致命的，都可能造成断丝，可见生产难度之高 [ 5 ]。因此，为了拉出强度更高、线径更细的帘线钢丝，需严格控制帘线钢的各个生产环节。本文从帘线钢的生产工艺过程及钢帘线的铅浴淬火，水浴淬火和电镀工艺的最新研究进展进行综述。
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user: 2. 钢帘线的拉丝过程 典型的钢帘线生产工艺如图1所示，大部分钢帘线厂家都是使用Φ5.5 mm通过控冷技术得到具有索氏体组织的钢帘线盘条。检验合格后，先对盘条进行表面处理，初拉至Φ2.2~3.2 mm，加热奥氏体化，然后进行铅浴淬火处理；再中拉至Φ0.8~1.6 mm，进行二次铅浴或者流化床等温淬火，镀铜、镀锌，从而达到满足要求的力学性能、金相组织和镀层质量；在最终的湿式拔丝中进行600~1000 m/min的高速拔丝，拉拔至Φ0.15~0.38 mm，再进一步通过对超细丝施加强烈的扭转应力使之形成帘线，经矫直后送检 [ 6 ]。 图1. 钢帘线的生产工艺 [ 6 ] 帘线钢的生产工艺，总的分为两种冶炼流程：(1) 高炉→铁水预处理→转炉冶炼→精炼(一次或多次)→连铸；(2) 电炉→精炼(一次或多次)→连铸或模铸。国内外各帘线钢生产厂家的大致的工艺流程如表1所示。 Table 1 Technological process of cord steel manufacturers at home and abroad [7 厂家 工艺流程 德国Saarstahl AG公司 高炉→铁水预处理→LD→RH→TN→连铸 德国鲁尔奥特 BOF→LF + VD→连铸 英国乔治敦 EAF→LF→连铸 英国萨斯特 BOF→RH→连铸 日本神户钢铁 铁水预处理→转炉→钢包精炼→RH→连铸 鞍钢 铁水预处理→LD→LF→模铸 宝钢 铁水预处理→LD→LF→RH→模铸 武钢 铁水预处理→LD→LF→VD→LF→连铸 表1. 国内外帘线钢生产厂家的工艺流程 [ 7 ]
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user: 3. 盘条的处理 拉拔前要对盘条进行预处理，使其符合拉拔的条件，降低拉拔中的阻力。盘条在拉拔前要将表面产生的氧化皮及在储存过程中表面产生的杂质清除干净，机械法和化学法是清除盘条表面氧化皮和其它杂质的两种主要方法。 机械法：对盘条的氧化皮施加外力使其疏松、破裂、剥落。可借助剥壳机、抛光机、喷砂机和钢丝刷等工具进行清理，常用剥壳机将盘条反复弯曲而使氧化皮剥落。化学法：利用氧化皮与化学溶剂发生反应而使其从盘条上剥落并在溶剂中溶解，常采用酸洗法。为使盘条表面杂质清除干净，机械法和化学法一般同时使用。为增加拉拔时的润滑作用，拉拔前盘条还要进行干燥、涂硼处理 [ 8 ]。
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user: 4. 淬火热处理 热处理可以调节盘条或半成品的物理性能，可分为中间热处理和最终热处理。中间热处理可以消除钢丝在拉拔时产生的加工硬化，恢复其塑性以满足使用要求；最终热处理可以使钢丝获得均匀的索氏体组织，其组织具有很高的抗拉强度，减少了钢帘线在生产过程中的断丝现象，现在钢丝的中间热处理和最终热处理均采用淬火方式。钢帘线的淬火方式主要有铅浴淬火、水浴淬火和流化床淬火，钢丝等温铅浴淬火最为普遍 [ 9 ]。柳州钢铁集团和广西大学合作，提出了热处理加热过程数学模型，通过计算机技术，实现加热过程的自动控制。 4.1. 铅浴淬火 4.1.1. 铅浴淬火工作原理 帘线钢丝的铅浴淬火如图2所示，原理是根据钢的等温转变C曲线，让过冷奥氏体在600℃左右的铅液中进行等温转变，产生适合深度拉拔的索氏体组织。因铅液具有高热容、高导热率、流动性好、化学性能稳定、耐腐蚀、耐热冲击等特性，所以钢丝的等温转变过程比较容易实现 [ 10 ]。 图2. 钢丝铅浴淬火示意图 [ 11 ] 铅浴淬火热处理生产线的工艺流程：放线→铅淬火→水洗→酸洗→水洗→磷化→清洗→涂硼砂→烘干→收线 [ 12 ]。 4.1.2. 铅浴淬火工艺参数 钢丝铅浴淬火的工艺参数主要有：钢丝的加热温度、铅浴温度和走线速度。连续展开式铅浴热处理的走线速度，由钢丝的在炉时间和铅浴时间决定 [ 13 ]。 1) 钢丝在炉加热温度及在炉时间的控制 按照Fe-C相图钢丝奥氏体化加热温度一般为Ac 3 以上30℃~50℃ [ 14 ]，但在连续奥氏体化过程中，加热温度在Ac 3 以上100℃~200℃。因较高的温度可以使钢丝在短时间内达到奥氏体均匀化，在索氏体转变区得到粗晶粒、均匀的索氏体组织。此外，较高温度可以避免或减少钢丝在奥氏体化后析出先共析铁素体 [ 15 ]。但钢丝加热温度过高会使钢丝表面氧化严重、增加能耗和金属烧损、铅浴时易使钢丝表面挂铅、钢丝产生脱碳等缺陷。 钢丝连续奥氏体化过程中，铁素体会发生相变转变成奥氏体，转变的孕育期由加热温度和加热速度共同决定。加热温度越高，加热速度越快，转变的孕育期越短，转变所需的时间也越短。为确保奥氏体完全均匀化，现场的明火炉通常采用高温快速加热的方式 [ 16 ]。 高温快速加热，奥氏体晶粒成核速度大于成长速度，从而可以细化晶粒、保证钢丝的充分奥氏体化。但若钢丝的温度过高会使奥氏体晶粒粗化，在铅浴过程中易形成魏体组织，使钢丝强度降低，脆性增大 [ 17 ]。所以，一般将钢丝在炉加热温度控制在900℃~950℃ [ 18 ]。 钢丝加热温度计算的经验公式常见以下两种 [ 19 ] ： T D = 930 − 50 C + 5 D (1) T D = 938 − 20 a r c t g D − 1.25 1.75 − 50 C (2) 式中T D ：钢丝的加热温度(℃)，C：钢丝的含碳量(%)，D：钢丝直径(mm)。 此外，达到相同的温度，粗钢丝比细钢丝所吸收的热量更多，可以通过延长加热时间来确保粗钢丝完全热透和奥氏体均匀化 [ 20 ]。 2) 铅浴温度及铅浴时间的控制 从加热炉出来进入铅槽冷却，钢丝发生奥氏体分解，铅浴温度的选择决定了钢丝经铅浴后是否获得均匀索氏体。铅浴温度与钢丝的含碳量、化学成分及钢丝直径有关。钢丝等温铅浴淬火过程中，过冷度决定了奥氏体转变后的组织。过冷度太小，易产生条块状或网状铁素体组织；过冷度太大，易产生贝氏体或马氏体组织 [ 21 ]。 按照TTT曲线为获得均匀索氏体组织，钢丝的铅浴温度为600℃~650℃ [ 22 ]。但因在奥氏体化时钢丝的加热比较充分，铅浴温度由线温和明火炉的DV值决定，考虑到相变时温度回复，通常将铅浴温度控制在550℃左右。 计算铅浴温度的经验公式如下 [ 19 ] ： T B = 445 − 40 a r c t g D − 1.25 1.75 + 100 C (3) 式中T B ：铅浴温度(℃)，D：钢丝直径(mm)，C：钢丝的含碳量(%)。 实际生产中应减少铅浴温度，因高温钢丝不断从加热炉进入铅槽，带入很多热量，铅槽内尤其在进口处温度升高，使冷却速度降低。钢丝铅浴时间必须大于奥氏体分解需要的时间，否则奥氏体等温转变不完全。钢丝中剩余的过冷奥氏体离开铅槽以后，在低温时转变成马氏体，严重影响成品钢丝的质量 [ 23 ]。 于同仁等人 [ 24 ] 发明一种1960 MPa级海洋工程用镀锌钢丝绳及其生产方法。其生产方法为：采用电炉冶炼→LF + RH真空精炼→大圆坯连铸→加热→初轧开坯→连轧→轧制方坯→探伤、修磨→高线加热炉加热→控轧控冷→减定径机→吐丝机→盘条成品→铅浴淬火→拉拔钢丝→热镀锌→生产钢丝绳→包装入库。与现有技术相比，其采用优化的控轧控冷轧制工艺，避免出现网状渗碳体和马氏体，可得到索氏体化率90%以上的金相组织。 4.1.3. 铅浴淬火的缺点 虽然铅浴淬火在很多企业都广泛应用，但这种热处理方式能耗较高，会产生对人体和环境有害的铅尘，再加上全球范围内实行“禁铅”运动，铅浴淬火工艺终将会被淘汰 [ 25 ] [ 26 ]。为防止铅浴淬火被取消后影响到钢丝的质量，金属制品行业开始寻找既节能环保又高效稳定的淬火方式 [ 27 ]。 4.2. 水浴淬火 4.2.1. 水浴淬火工作原理 帘线钢丝的水浴淬火如图3所示，钢丝在炉加热后内部组织转变成奥氏体组织，随后进入水浴淬火液中。钢丝冷却发生放热现象，高温使水汽化在钢丝表面形成蒸汽膜，钢丝在蒸汽膜中继续冷却 [ 28 ]。进入核沸腾阶段时，钢丝的冷却速度太快，容易产生马氏体组织，为了降低钢丝的冷速，在水浴中加一些高分子化合物，增大水和蒸汽表面张力，缩短蒸汽膜破裂时间。水浴淬火除了能够满足各种钢丝的生产工艺要求，还具有无污染无飞溅，对工人的伤害较小，设备的投资成本低，维护相对简单等优点 [ 29 ]。 图3. 钢丝水浴淬火示意图 [ 11 ] 4.2.2. 水浴淬火工艺控制 采用双段式水浴淬火对帘线钢丝进行淬火热处理，双段式水浴由工作槽1、空气段和工作槽2组成。水浴淬火时，通过调节这三个工作段的长度来控制水浴淬火工艺过程。钢丝在炉加热后进入工作槽1中冷却，此时的组织是过冷奥氏体；随后钢丝在空气段中开始发生索氏体转变，因相变过程中会放出较多的热量，导致我们看到的钢丝呈现升温后的红色；当钢丝进入工作槽2中时索氏体化充分进行，从工作槽2出来后钢丝索氏体化转变结束。钢丝的冷却曲线如图4所示。因调节工作槽2的长度很难对钢丝索氏体化进行控制，所以我们一般只调节工作槽1和空气段的长度来达到钢丝所需的力学性能 [ 29 ]。 图4. 钢丝水浴淬火冷却曲线 [ 11 ] 陈红献等人 [ 30 ] 发明一种钢丝感应加热水浴淬火热处理工艺。该工艺是将钢丝从工字轮放线机引出、并经定位装置水平输出后，经过中频感应加热器和超音频感应加热器进行两级感应加热，接着进入保温炉保温、并充分奥氏体化，随后再经过在水浴槽中快速冷却以完成钢丝索氏体组织的转变，接着再经空气自然冷却和水冷槽冷却回归常温状态，最后在牵引机的带动下钢丝被收卷至工字轮收线机的卷筒上。此工艺可获得高性能的索氏体组织，提高钢丝的综合机械性能。 4.2.3. 水浴淬火的缺点 水浴淬火是一种不等温不连续的淬火工艺。一般情况下，若钢丝和水直接接触冷却，将会得到马氏体组织。要确保钢丝在水浴中平稳运行，不能在水浴中停留时间太长，否则会造成钢丝的脆性断裂。水浴淬火有较多的缺陷，例如不同钢丝需要配置不同浓度的溶液，溶液中的有机物易老化，工艺的稳定性差，不易控制 [ 21 ]。
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user: 5. 电镀工艺 镀铜除了防腐和装饰之外，还具有提高钢丝的导电性能、增加钢丝进一步拉拔时的润滑性能、增加钢丝和橡胶的结合强度等功能。 国内钢丝镀铜有化学镀和电镀两种工艺方法。化学镀设备简单，但镀层结合强度较差，形成的镀层厚度较薄，不允许对镀铜后的钢丝进一步拉拔。电镀铜质量较高，镀层和钢丝之间结合紧密，可控制镀层所需的厚度，适用于镀铜后钢丝还需进一步拉拔的场合 [ 31 ]。 钢丝电镀大多采用对环境影响较小的无氰镀铜工艺。无氰镀铜采用预镀–正镀两步镀铜工艺，先使用一种电镀铜工艺进行预镀以确保镀层和钢丝之间结合紧密。但预镀工艺的电流范围较为狭窄，沉积速度慢，普通零件采用延长电镀时间来增加镀层厚度，但由于钢丝需要在高速下进行电镀，施镀时间仅有几十秒钟，为在短时间内沉积出较厚的铜层，一般正镀采用沉积速度较快的硫酸盐镀铜工艺 [ 31 ]。 5.1. 工艺流程 钢丝拉拔分为干式拉丝和湿式拉丝，初拉和中拉采用干式拉丝，细拉采用湿式拉丝，且润滑条件好，总压缩率大，钢丝拉拔后具有一定的镀层厚度。现场镀敷工艺采取先镀铜、后镀锌，经热扩散得到铜锌合金。热扩散后镀铜钢丝还要在磷酸溶液中进行磷化处理，以去除微量氧化锌并形成磷化膜，磷化膜具有微孔结构和良好的延展性，有利于随后的湿拉。钢丝镀敷层可以达到防腐和提高附着力的目的，最后通过合股成绳，把湿拉后的单丝捻制成各种结构的钢帘线 [ 32 ] [ 33 ]。 经冷拉拔形成的钢丝会产生加工硬化现象，需要进行铅浴淬火处理，使其弹性达到使用要求 [ 34 ]。 5.1.1. 酸洗 铅浴淬火处理后，钢丝表面的有机物会被高温碳化。残留在钢丝表面的碳化物及氧化层会影响镀层与钢丝进一步的结合，酸洗可以确保干净的钢丝进入镀铜流程，沉积出结合紧密的镀层。常用的电解酸洗液配方及工艺参数：H 2 SO 4 ：150~200 mL/L，若丁：1~2 g/L，阴极电流密度：8~10 A/dm 2 ，时间：3~5 s，线速度20~30 m/min [ 35 ]。 5.1.2. 碱性预镀铜 在酸性镀铜前，钢丝先在碱性焦磷酸铜镀液中沉积一层薄铜，来加强钢丝和酸性镀层间的结合力。焦铜液中含有较多的柠檬酸铵及少量的氨水，具有改善镀液分散、促进阳极溶解、加强镀液缓冲、提高镀层光亮度的作用，还具有阻止铜离子在钢丝表面上产生置换反应的能力。常用的焦磷酸盐镀铜液配方及工艺参数：Cu 2 P 2 O 7 ：80~90 g/L，K 4 P 2 O 7 ：320~380 g/L，(NH 4 ) 2 HC 6 H 5 O 7 ：20~25 g/L，NH 4 OH：2~3 mL/L，PH值：8.2~8.8，温度：30℃~50℃，阴极电流密度：5~10 A/dm 2 ，线速度20~30 m/min，沉积速度10~15 m/min [ 36 ]。 5.1.3. 酸性正镀铜 钢丝经预镀铜后，需要进入酸性镀铜液中加厚沉积。钢丝在酸性镀铜液中，其阴极电流密度远远高于普通镀铜用的电流密度，镀液温度也随之升高。但镀层在较高的温度会产生结构疏松，镀层粗糙等后果，因此仍需将镀液温度控制在38℃~40℃。常用的硫酸盐镀铜液配方及工艺参数：CuSO 4 ·5H 2 O：170~200 g/L，H 2 SO 4 ：25~30 mL/L，温度：25℃~50℃，阴极电流密度：30~45 A/dm 2 ，线速度20~30 m/min，沉积速度60~70 m/min [ 37 ]。 田栋等人 [ 38 ] 发明一种钢帘线无氰亚铜电镀黄铜及黄铜镀层的钝化方法。此方法有效解决目前钢帘线无氰电镀黄铜时镀层成分难以控制、结合力差、耐蚀性差的技术问题。钢帘线无氰亚铜电镀黄铜步骤：(1) 无氰亚铜电镀黄铜溶液的配制；(2) 钢帘线前处理；(3) 钢帘线无氰亚铜电镀黄铜。电镀后，可获到成分稳定、结合力良好的黄铜镀层。黄铜镀层的钝化方法：将镀有黄铜镀层的钢帘线浸入钝化溶液中化学钝化即可。此方法可降低钢帘线的生产成本，用于钢帘线的大规模工业生产。
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user: 6. 结语 进入21世纪以后，中国的帘线钢市场发展迅速，对子午线轮胎用的帘线钢线材需求不断增大。但由于帘线钢具有极高的技术工艺难度，对帘线钢的各个生产环节质量要求严格，因此国内能够大批量生产品种多、质量高的帘线钢企业较少。通过控制钢帘线的拉丝、盘条的处理、钢帘线的铅浴淬火，水浴淬火和电镀等生产工艺过程，调节好铅浴淬火和镀铜的工艺参数，是提升钢帘线质量的重要措施。未来帘线钢企业应加快研制强度更高、线径更细的帘线钢丝，同时进一步提高钢丝的稳定性。
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user: 摘 要 随着体验经济的不断深入，人们在文化消费时越来越注重个体的体验性，博物馆作为文化消费的重要组成部分，人们对博物馆的体验质量提出了更高的要求。本研究在大量阅读国内外相关文献的基础上，初步建立起博物馆体验质量评价体系，并在此基础上设计问卷，以中国丝绸博物馆为对象进行实证研究，最终确立了以文化功能、游览环境、游览路线、交互服务、咨询服务、购物消费和基础设施七个体验方面构成的博物馆体验质量评价体系，据此对中国丝绸博物馆游客体验质量进行定量评价和定性分析。最后，运用模糊综合评价法对中国丝绸博物馆游客体验质量进行具体指标评价和总体评价，得出游客对中国丝绸博物馆的体验质量满意度高，但是在游览路线体验、交互服务体验和购物消费体验这三个方面满意度偏低，从而从这三方面提出了提高中国丝绸博物馆体验质量的针对性建议。 关键词 :博物馆，体验质量，评价体系，模糊综合评价法 Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着1999年美国经济学家约瑟夫·派恩(B·Joseph·Pine)和詹姆斯·吉尔摩(James·H·Gilmore)合作出版《体验经济》，“体验”日益走进普通大众的视野。体验经济强调要以消费者为中心，为消费者提供个性化的旅游产品和服务，激发消费者的主体性、参与性和融入性，以帮助消费者获得精神上的愉悦和满足 [ 1 ]。在此背景下，作为这一新兴经济形态最直接的表现——旅游业发生了巨大的变化，旅游者对旅游目的地的要求越来越高，他们不再满足于简单的参观，而是希望旅游能给自己带来一种高层次的满足，在“食、住、行、游、购、娱”等方面获得精神的愉悦。在文化旅游迅速发展的背景下，博物馆日益成为一个热门的文化旅游目的地，其不仅满足了人们对文化的需求，也为人们留下了美好回忆。就博物馆本身的特征而言，博物馆旅游相对其他形式的旅游来说有其自身的特点，一是博物馆旅游更强调旅游者精神层面的享受；二是博物馆旅游需要游客高度集中注意力以获取大量信息，使得游客在其中比较被动 [ 2 ]。在这样的挑战下，对博物馆旅游体验的研究就显得十分重要，尤其要解决如何满足博物馆旅游者的体验需求。但是，由于我国博物馆的管理体制、政策环境、服务意识、市场意识以及国民文化素质等方面的限制，尽管我国博物馆数量较多，但是富有吸引力的博物馆却较少。就目前而言，展品陈列、展示形式单一、枯燥，经营管理观念落后，纪念品同质化、劣质化现象严重等因素阻碍着博物馆体验质量的提升。
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user: 2. 研究方法及数据来源 2.1. 研究方法 本文采用理论和实证相结合、定性和定量相结合的研究方法。 2.1.1. 文献分析法 本文通过大量阅读关于体验质量、旅游质量、博物馆旅游等相关文献，了解与本研究相关的研究动态，对相关的理论进行了梳理，提出研究方向，为本文的展开寻找了依据。 2.1.2. 实地调查法 在完成文献分析的基础上构建问卷框架、选取研究变量，对问卷进行设计，在中国丝绸博物馆进行问卷的发放，同时进行游客访谈，以获取调查问卷以外的信息。 2.1.3. 数理统计法 运用SPSS对调查问卷的数据进行分类统计，主成分分析法确定博物馆体验质量评价体系，模糊综合评价法对杭州丝绸博物馆的体验质量进行评价。 2.2. 数据来源 本文数据来源于中国丝绸博物馆游客体验调查问卷，该问卷分为两大部分，第一部分是游客个人信息的调查，第二部分是游客对中国丝绸博物馆游客体验因子的评价。笔者于2018年3月5日至2018年3月11日在中国丝绸博物馆馆内发放纸质问卷，一共发放问卷600份，回收问卷571份，其中有效问卷502份，问卷有效率83.7%。本调查采用KMO和Bartlett球形检验来分析本调查的效度。通过SPSS22.0软件分析可得本调查的KMO值为0.893，适合做因子分析，Barrlett球形检验为0，低于0.05，适合做主成分分析。