DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 3. 研究方法与评价指标 3.1. 研究方法 依据四川威远页岩气示范区资料的实际情况，由横纵波关系出发，结合密度曲线计算泊松比和杨氏模量，进而得到脆性指数，再利用研究区的常规测井曲线计算泥质含量和孔隙度参数，并结合总有机碳含量进行储层物性、总有机碳含量的评价，再综合天然裂缝等地质特征及压裂施工工艺参数、微地震监测成果等资料，对页岩储层进行可压性综合分析评价，为优选压裂井段、优化压裂参数以提高压裂改造效果提供重要依据，具体技术流程见图1： 图1. 技术路线图 3.2. 评价指标 3.2.1. 横波曲线的计算 在计算杨氏模量及泊松比参数中，需要地层的横波资料，但是常规测井中并没有直接的横波资料，只能通过纵波与横波资料的关系转换得到 [ 20 ] [ 21 ] [ 22 ] [ 23 ]。利用研究区块已知的两口井的横波速度资料，得到了研究区其他井横波的计算公式 [ 20 ] [ 21 ] [ 22 ] [ 23 ] 为 S D T = 1.3618 * D T + 83.409 (1) R 2 = 0.9534 (2) 其中SDT为横波时差(μs/m)；DT为纵波时差(μs/m)。运用拟合公式计算了研究井区其它井的横波曲线，应用N1井横波曲线进行验证，相对误差为2.6%，计算结果可靠。 3.2.2. 泊松比和杨氏模量参数的计算 通过上述计算得到了横波和纵波数据，结合密度曲线可以计算泊松比和杨氏模量两个弹性参数。采用经验公式，计算泊松比(μ)公式 [ 12 ]： μ = 0.5 Δ t s 2 − Δ t p 2 Δ t s 2 − Δ t p 2 (3) 其中∆t s 为横波时差(μs/ft)；∆t p 为纵波时差(μs/ft)。 计算杨氏模量(E)公式： E = ρ ( 3 Δ t s 2 − 4 Δ t p 2 ) Δ t s 2 ( Δ t s 2 − Δ t p 2 ) (4) 其中∆t s 为横波时差(μs/m)；∆t p 为纵波时差(μs/m)；ρ为密度(g/cm 3 )。 3.2.3. 脆性指数的计算 页岩脆性是影响可压裂性最重要的因素，页岩脆性的大小对压裂产生的诱导裂缝的形态产生很大的影响。页岩脆性越高，压裂形成的裂缝网络越复杂，可压裂性越高 [ 20 ] [ 24 ]。杨氏模量和泊松比是表征页岩脆性的主要岩石力学参数，杨氏模量越高，泊松比越低，脆性越强。脆性大小使用脆性指数定量表示，计算公式为： Y M _ B R I T = ( Y M − Y M _ M I N / ( Y M _ M A X − Y M _ M I N ) ) × 100 (5) P R _ B R I T = ( P R − P R _ M A X / ( P R _ M I N − P R _ M A X ) ) × 100 (6) B R I T a v g = ( Y M _ B R I T + P R _ B R I T ) / 2 (7) 其中，YM为静态杨氏模量，10 GPa；PR为静态泊松比；YM_BRIT为归一化的杨氏模量；PR_BRIT为归一化的泊松比；BRITavg为脆性指数。 3.2.4. 泥质含量和孔隙度参数的计算 目前用于分析页岩储层矿物组分的测井方法一般为常规测井、元素俘获能谱测井和自然伽马能谱测井等 [ 25 ]。鉴于研究区块测井曲线只有常规测井曲线，且通常认为沉积岩的放射性和泥质含量相关，因此，泥质含量的计算采用自然伽马曲线计算公式 [ 25 ] 为 I S h = G R − G R min G R max − G R min (8) V S h = 2 ( G C U R × I s h ) − 1 2 G C U R − 1 (9) 其中V sh 为自然伽马曲线计算的泥质含量；I sh 为泥质指数；GR max 为纯泥岩处的自然伽马测井值；GR min 为纯砂岩处的自然伽马测井值；GR为估算井段自然伽马测井值；GCUR为计算泥质体积的经验系数，一般老地层取值2，古近系和新近系取值3.7。 由于泥页岩中含有一定量的有机质，同时占据矿物骨架体积，采用张晋言等提出的一种适用于泥页岩的利用密度测井资料进行泥质和TOC含量校正的孔隙度计算公式 [ 25 ] 为 ∅ e = ∅ d − V T O C ( ρ m a − ρ T O C ) ρ m a − ρ f − V s h ( ρ m a − ρ s h ) ρ m a − ρ f (10) 其中V TOC 为有机质体积；V sh 为泥质含量；ρ ma 、ρ TOC 、ρ f 、ρ sh 分别为骨架、有机质、流体、泥质密度。 3.2.5. 总有机碳含量(TOC)的计算 由于干酪根形成常在放射性元素U含量高的还原环境中，因而总有机碳含量较高的地方其自然伽马曲线会出现高值 [ 10 ] [ 26 ]。比较发现，研究区块TOC和自然伽马测井值之间具有良好的线性关系，并通过回归计算确定相应系数，得出使用自然伽马指示法计算TOC含量公式 [ 10 ] [ 26 ] 为 T O C = 0.0367 * G R − 4.3379 (11) R 2 = 0.866 (12)
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user: 4. 结果 4.1. 储层物性、总有机碳含量(TOC)评价 根据四川威远地区部分井资料，威远志留系龙马溪组储层厚度一般在20~50 m，孔隙度一般在3.6%~6.3%，TOC含量一般分布在1.1%~4.3% (表1)。 Table 1 Statistics table of reservoir thickness， porosity and TOC content of some wells of Longmaxi Formation in Weiyuan area， Sichua 井名 层位 层号 起始 深度(m) 终止 深度(m) 厚度(m) 有效孔隙度(%) 总有机碳 含量(%) 解释结论 X1 龙1段 1 1506 1544 36.7 5.6 3 Ⅱ类页岩气层 X2 龙-2~龙-1 1 2535 2574 37.9 6.3 3.3 Ⅱ类页岩气层 五峰 2 2574 2580.6 3.6 5.1 2.9 Ⅰ类页岩气层 平均值 41.5 6.2 3.3 表1. 四川威远地区龙马溪组部分井储层厚度、孔隙度、TOC含量统计表 4.2. 脆性指数评价 威远地区井脆性指数计算结果显示，其脆性指数一般为30%~80%，平均脆性指数为42.5%~65.6%，处于中高水平，可压性较高。其中，H1平台页岩脆性指数一般为38%~63% (图2)；H2井页岩脆性指数一般为32%~64% (图3)；H3平台页岩脆性指数一般为37%~68% (图4)；H4平台页岩脆性指数一般为38%~80% (图5)，H4脆性较高。 结合微地震事件分析，井旁脆性较好区段监测到的微地震事件个数较井旁脆性较差区段多，事件密度大。叠合微地震事件与龙马溪组优质页岩段脆性指数、裂缝预测切片可以发现，高脆性指数区域，微地震事件数较多，微地震事件分布与脆性指数平面宏观特征一致。 图2. H1井脆性指数概率图 图3. H2井脆性指数概率图 图4. H3井脆性指数概率图 图5. H4井脆性指数概率图 4.3. 天然裂缝评价 天然裂缝的存在是地应力不均一的表现，发育区带往往是地层应力薄弱的地带，天然裂缝的存在降低了岩石的抗张强度，并使井筒附近的地应力发生改变，对诱导裂缝的产生和延伸产生影响 [ 27 ] [ 28 ]。一般储层的天然裂缝越发育，可压裂性越高。在压裂过程中，天然裂缝和诱导裂缝也会相互影响。压裂液通过天然裂缝进入储层压裂产生诱导裂缝，诱导裂缝生成又能够引起天然裂缝的张开，从而使压裂液更容易进入页岩储层中，天然裂缝与诱导裂缝一起构成页岩气产出的高速通道。 四川威远页岩气示范区压裂开采结果表明，天然裂缝的存在提高了龙马溪组页岩的可压性。在X3-2井第6段附近地震属性预测结果显示存在明显的天然裂缝响应带，天然裂缝方向为80˚，压裂时微地震监测反映，压裂初期微地震事件主要沿天然裂缝方向延展，随着压裂的进行，发育更多近东西向的裂缝，说明诱导裂缝受到天然裂缝的影响，裂缝方向受天然裂缝和诱导裂缝的共同控制(图6)。 图6. X3-2井第6-9段压裂裂缝特征分析图 4.4. 压裂施工规模、施工排量与改造体积关系分析 据威远地区龙马溪组优质页岩物性参数，设计压裂模型，正演模拟分析得到，在一定的施工排量下，相同射孔方式、数量条件下，随着压裂施工规模加大，液体波及范围增大，但是，增大幅度减小。页岩气在采用水平井开发时，考虑级间距和水平井间距，当施工规模为2000方液体，100方支撑剂，可以满足经济有效开发需求。 施工排量越大越能够提供持续的能量，使水力裂缝和天然裂缝开启和延伸。但是，近井地带产生的裂缝过多，则会消耗过多能量，这样会使井壁不稳定且不能给远井地带裂缝扩展提供能量。因此，需要使用变排量，调整压裂液黏度，控制近井地带的裂缝，使裂缝扩展到远井地带。 压裂施工及微地震监测结果显示，当储层非均质性强时，压裂施工参数、排量、压力及加砂量，段间差异较大；当储层段间差异较小，压裂施工参数变化不大时，微地震监测结果SRV体积与压裂施工规模关系不明显 [ 29 ] (图7)。 因此，从压裂施工的角度，需要增大有效SRV，获取较好的改造效果，实现平台产能建设，在设定施工规模和施工排量条件下，采用拉链式作业模式，提高作业效率与返排液环保利用；利用微地震实时监测，现场优化泵注参数，交错布缝，充分利用井间应力干扰增加裂缝复杂程度，可以达到提高压裂改造效果的目的。 图7. H2井微地震监测结果SRV体积和施工参数分析图
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user: 5. 结论 1) 计算结果显示，威远地区页岩储层厚度一般为20~50 m，孔隙度一般为3.6%~6.3%，TOC含量一般为1.1%~4.3%。此外，储层脆性指数一般为30%~80%，平均脆性指数为42.5%~65.6%，处于中高水平，可压裂性较高。高脆性指数区域，微地震事件数较多，微地震事件分布与脆性指数平面宏观特征一致。 2) 研究显示该区存在明显的天然裂缝响应带，且微地震监测成果反映，压裂初期微地震事件主要沿天然裂缝方向延展，随着压裂的进行，裂缝方向受天然裂缝和诱导裂缝的共同控制。 3) 研究区在设定施工规模和施工排量条件下，需要增大有效SRV，采用拉链式作业模式，提高作业效率与返排液环保利用。同时利用微地震实时监测，现场优化泵注参数，交错布缝，充分利用井间应力干扰增加裂缝复杂程度，以达到提高压裂改造效果的目的。
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user: 摘 要 本文在忽略弹性效应的情况下，研究了一类Neumann边界条件下的序参数不守恒的相场模型。通过引入一个参数κ构造一个修正模型，然后借助巴拿赫不动点定理、Aubin-Lions引理和一系列先验估计，最终得到该模型弱解的整体存在性。 关键词 :弱解的存在性，序参数，巴拿赫不动点定理 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 相场模型是一门非常年轻的学科，自问世以来，就对材料的发展做出了巨大的贡献，如经典的原子扩散模型：Allen-Cahn模型和Cahn-Hilliard模型，前者起始于1979年，可用于研究反向畴粗化 [ 1 ]，不可压缩流体 [ 2 ] 等，后者起始于1958年，用于研究生物种群和图像的修复 [ 3 ] [ 4 ] 等。而2006年和2007年，Zhu和Alber提出了一类由构型力驱动的固固相变模型，这是一类更加适合于陶瓷烧结和马氏体相变的模型。关于Alber-Zhu模型的研究结果见 [ 5 ] - [ 11 ]。 为了引入本文的模型，我们先给出一些符号约定，满足(1)~(3)的未知量 T ( t ， x ) 是一个 3 × 3 的对称矩阵，称为柯西张力。并且方程中出现的 u ( t ， x ) 称为位移，属于 ℝ 3 空间。 − d i v x T ( t ， x ) = b ( t ， x ) (1) T ( t ， x ) = D ( ε ( ∇ x u ( t ， x ) ) − ε ¯ S ( t ， x ) ) (2) S t ( t ， x ) = − c ( ψ S ( ε ( ∇ x u ( t ， x ) ) ， S ( t ， x ) ) − ν Δ x S ( t ， x ) ) | ∇ x S ( t ， x ) | (3) u ( t ， x ) = γ ( t ， x ) ，   S x ( t ， x ) = 0 ，   ( t ， x ) ∈ [ 0 ， ∞ ) × ∂ Ω ， (4) S ( 0 ， x ) = S 0 ( x ) ，   x ∈ Ω . (5) 可以看出这是一个纽曼初边值条件的椭圆–抛物耦合方程组，下面对方程中出现的其他参数进行说明。 ∇ x u ( t ， x ) 是u的一阶微分， ℝ 3 空间下，这是一个 3 × 3 梯度矩阵， ( ∇ x u ) T 是其转置矩阵。应力张量： ε ( ∇ x u ) = 1 2 ( ∇ x u + ( ∇ x u ) T ) 。错配应变 ε ¯ ∈ S 3 是一个给定的矩阵。弹性张量： S 3 S 3 是一个线性的对称正定映射。总能量为 ψ * ( ε ， S ) ( t ， x ) = ψ ( ε ， S ) + ν 2 | ∇ x S ( t ， x ) | 2 . 其中自由能是 ψ ( ε ， S ) = 1 2 ( D ( ε − ε ¯ S ) ) ⋅ ( ε − ε ¯ S ) + ψ ^ ( S ) ， ψ ^ ∈ C 2 ( ℝ ， [ 0 ， ∞ ) ) 是双势阱函数， ψ S 是关于S的偏导数。两个矩阵的标量积是： A ⋅ B = ∑ a i j b i j 。c和 ν 都是正常数，且 ν 与界面厚度成正比。体积力 b : [ 0 ， ∞ ) × Ω → ℝ 3 。数据 γ : [ 0 ， ∞ ) × ∂ ℝ 3 ， S 0 : Ω → ℝ 。 对于这个含有弹性效应和固固相变效应的模型，我们将对其进行适当的简化。首先本文忽视弹性效应，令柯西张力 T = 0 ，得到： ψ S = − 1 2 ( D ( ε ¯ ) ⋅ ( ε − ε ¯ S ) + D ( ε − ε ¯ S ) ⋅ ( ε ¯ ) ) + ψ ^           = − D ( ε − ε ¯ S ) ⋅ ( ε ¯ ) + ψ ^ S = − T ⋅ ( ε ¯ ) + ψ ^ S = ψ ^ S ， 则总能量表示为 ψ * ( S ， S x ) ( t ， x ) = ψ ^ ( S ) + ν 2 | S x ( t ， x ) | 2 。为了在使用压缩映射原理的过程中，减少记号的出现，本文中将双势肼函数 ψ ^ 记为 ψ ，并选取 ψ ( S ) = S 2 ( 1 − S ) 2 (6) 至此，本文所要研究的一维纽曼初边值问题的总能量可记为： ψ * ( S ， S x ) ( t ， x ) = ψ ( S ) + ν 2 | S x ( t ， x ) | 2 . (7) 研究的初边值问题如下所示： S t = − c ( ψ S ( S ) − ν S x x ) | S x | ，   ( t ， x ) ∈ ( 0 ， T e ) × Ω (8) S x = 0 ，   ( t ， x ) ∈ ( 0 ， T e ) × ∂ Ω ， (9) S ( 0 ， x ) = S 0 ( x ) ，   x ∈ Ω ， (10) 本文研究的Alber-Zhu模型弱解定义和主要结论如下： 定义1：假设 S 0 ∈ L ∞ ( Ω ) ，函数 S ∈ L ∞ ( 0 ， T e ; H 1 ( Ω ) ) (11) 是问题(8)-(10)的弱解，对于任意的 ϕ ∈ C 0 ∞ ( ( − ∞ ， T e ) ; C ∞ ( Ω ) ) ，有 − ( S ， ϕ t ) Q T e = − c ( ψ S | S x | ， ϕ ) Q T e − c ν 2 ( | S x | S x ， ϕ x ) Q T e + ( S 0 ， ϕ ( 0 ) ) Ω (12) 成立。 定理1：假设 S 0 ∈ H 1 ( Ω ) ，存在满足问题(8)-(10)的弱解，不仅满足式(11)，而且满足 S x t ∈ L 4 3 ( 0 ， T e ; W − 1 ， 4 3 ( Ω ) ) ，   S t ∈ L 4 3 ( Q T e ) (13) ( S x | S x | ) x ∈ L 4 3 ( Q T e ) ， S x ∈ L 8 3 ( 0 ， T e ; L q ( Ω ) ) 任意 1 < q < ∞ (14) 对于修正模型，主要结论和弱解定义如下： 定义2：假设 S 0 ∈ L 1 ( Ω ) ，函数 S ∈ L ∞ ( 0 ， T e ; H 1 ( Ω ) ) (15) 是问题(19)-(21)的弱解，对于任意的 ϕ ∈ C 0 ∞ ( ( − ∞ ， T e ) ; C ∞ ( Ω ) ) ，有 − ( S ， ϕ t ) Q T e = − c ( ψ S | S x | κ ， ϕ ) Q T e − c ν ( ∫ 0 S x | y | κ d y ， ϕ x ) Q T e + ( S 0 ， ϕ ( 0 ) ) Ω (16) 成立。 定理2：假设 S 0 ∈ H 1 ( Ω ) ，存在满足问题(19)-(21)的弱解，不仅满足式(15)，而且满足 S x ∈ L ∞ ( 0 ， T e ; L 2 ( Ω ) ) (17) 和 S x x ∈ L ∞ ( 0 ， T e ; L 2 ( Ω ) ) ，   S t ∈ L 4 3 ( Q T e ) . (18) 本文共有2节，第2.1中，我们从Alber-Zhu模型的退化性入手，通过小参数 κ 构造一个修正的模型，借助于巴拿赫不动点原理得到该非退化模型的弱解存在性并证明了定理2。第2.2节中给出了与 κ 无关的先验估计，该部分参考了我的导师朱佩成教授在文献 [ 12 ] 中所使用的方法，但是因为模型和 κ 的表达的不同，细节方面仍然有所区别。第2.3节中，由Aubin-Lions引理得到近似解的紧致性，因此证明原问题弱解的存在性并证明了定理1。
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user: 摘 要 本文仿照Morrow-Kodaira版本的紧复流形上的星算子定义，结合Griffiths-Harris版本的星算子，从定理的观点再引出星算子定义。通过这种方式，一方面可以揭示星算子局部表达式中附带的一些复杂系数如 2 p + q 、 ( − 1 ) C n 2 + n p 、 ( − 1 / 2 ) n 的本源及趣味之美，另一方面可以清晰地看到经典的两种星算子存在的微妙差异，并引发全纯算子、反全纯算子在 ( p ， q ) 型形式空间 Γ ( A p ， q ( M ) ) 的整体Hermite内积之下的伴随算子的细微差别。 关键词 :整体内积，星算子，局部表达式，伴随算子，Laplace算子 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在著名的Hodge分解定理中， ∗ 算子可以进一步构建出外微分算子d、全纯微分算子 ∂ ¯ 和反全纯微分算子 ∂ 关于微分形式整体内积的伴随算子 δ = d ∗ 、 ∂ ¯ ∗ 、 ∂ ∗ 及相应的椭圆型Laplace算子 Δ d = d d ∗ + d ∗ d 、 Δ ∂ ¯ = ∂ ¯   ∂ ¯ ∗ + ∂ ¯ ∗ ∂ ¯ 、 Δ ∂ = ∂ ∂ ∗ + ∂ ∗ ∂ 。虽然 ∗ 算子的构建想法来自于体积微元，但由于它的局部表达式含有一些稍繁杂的系数，特别是教材读本直接给出公理化定义，这给读者的认知和应用带来不少障碍。 在n维紧致定向 C ∞ 黎曼流形 ( M ， g ) 上，r次外微分形式空间 A r ( M ) = C ∞ ( Λ r ( M ) ) 上的 ∗ 算子 ∗ : A r ( M ) → A n − r ( M ) 使得 〈 φ ， ψ 〉 d V g = φ ∧ ∗ ψ ，而在复n维紧致复流形M上，双指标 ( p ， q ) 型外微分形式空间 A p ， q ( M ) = C ∞ ( Λ p T p ∗ ′ ( M ) ⊗ Λ q T q ∗ ′ ​ ′ ( M ) ) 上定义的 ∗ 算子 ∗ : A p ， q ( M ) → A n − p ， n − q ( M ) 基于体积元 ω n / n ! (这里 ω = ( − 1 / 2 ) d s 2 ， d s 2 为M的一个Hermite度量)和局部内积 〈       ，     〉 z 使得 〈 φ ， ψ 〉 z ω n / n ! = φ ∧ ∗ ψ 或 φ ∧ ∗ ψ ¯ (参阅 [ 1 ]， pp. 82-83， [ 2 ]， pp. 93-97)。 在经典的Morrow-Kodaira版本和Griffiths-Harris版本， ( p ， q ) 型形式 φ 和 ψ 的局部表达式有所差异之下考虑如何给出合适的表达式的问题，本文结合 [ 1 ] 和 [ 2 ] 的定义方式，从自然余切标架 { d z i } i = 1 n 表示 ( p ， q ) 形式 φ 和 ψ 出发，用定理的方式揭示 ∗ 算子满足3个美妙的结论：i) 〈 φ ， ψ 〉 z ω n / n ! = φ ∧ ∗ ψ ¯ ；ii) ∗ 算子为实算子： ∗ ψ ¯ = ∗ ψ ¯ ；iii) ∗ ∗ | A p ， q ( M ) = ( − 1 ) p + q I d 。而考虑如何构造对系数因子如 2 p + q 、 ( − 1 / 2 ) n 、 ( − 1 ) C n 2 + n p 等出现的根源问题，在推导过程中我们引进多重指标 I p 、 I n − p 、 J q 、 J n − q 、 K P 、 K n − P 、 L q 、 L n − q 给出Hermite度量矩阵 h I p I n − p J ¯ q J ¯ n − q = | h i 1 j ¯ 1 h i 1 j ¯ 2 ⋯ h i 1 j ¯ n h i 2 j ¯ 1 h i 2 j ¯ 2 ⋯ h i 2 j ¯ n ⋮ ⋮ ⋱ ⋮ h i n j ¯ 1 h i n j ¯ 2 ⋯ h i n j ¯ n | = sgn ( 1 2 ⋯ n i 1 i 2 ⋯ i n ) sgn ( 1 2 ⋯ n j 1 j 2 ⋯ j n ) det ( h i   j ¯ ) 和 ( p ， q ) 形式的分量指标升降。这是一个既有趣又要克服复杂符号变化的探索活动。在此基础上再给出 A p ， q ( M ) 上 ∗ 算子的局部表达式，我们就可以避免直接代数定义 ∗ 算子带来的不友好以致惊恐于它系数的神秘色彩。 对照Griffths-Harris版本与当前的定义，可以照见它们分别基于 φ ∧ ∗ ψ 和 φ ∧ ∗ ψ ¯ 的微妙差异，我们认为前者更倾向于在代数角度来维系与实光滑r次微分形式空间 C ∞ ( Λ r ( M ) ) 上 ∗ 算子的一致性，后者更倾向于几何角度，遵循整体内积 (       ，       ) 和局部内积 〈       ，     〉 z 的Hermite性质——复共轭的反对称性。进而基于 A p ， q ( M ) 上的整体内积 (       ，       ) 给出d、 ∂ 、 ∂ ¯ 的伴随算子 d ∗ = δ 、 ∂ ∗ 、 ∂ ¯ ∗ ，从它们与 ∗ 算子及d、 ∂ 、 ∂ ¯ 的微妙关系中，我们也看到当前 ∗ 算子的定义与Griffiths-Harris定义引发的进一步细微差异。最后我们拓展到三类Laplace算子 Δ d 、 Δ ∂ 、 Δ ∂ ¯ ，它们一方面具有椭圆算子性质，另一方面在 ∗ ∗ | A p ， q ( M ) = ( − 1 ) p + q I d 之下与 ∗ 算子可交换，而且当实 ( 1 ， 1 ) 形式 ω 为Kähler形式时， Δ ∂ = Δ ∂ ¯ = ( 1 / 2 ) Δ d 。实际应用中，计算 Δ ∂ ¯ 从 ∗ 算子的局部表达式出发，可以给出粗糙的Weitzenböck公式 ( Δ ψ ) I J ¯ = − ∑ k = 1 n ∇ k ∇ k ¯ ψ I J ¯ + A 1 ( ψ ) ( [ 1 ]， pp. 97-98)。
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user: 摘 要 目的：探讨宫腔镜在早期人工流产中的应用及降低术中及术后并发症的价值。方法：采用回顾性分析方法选取2017年10月至2018年12月在我院门诊诊断早期人工流产，并接受终止妊娠患者1438例，其中宫腔镜下人工流产661例(其中稽留流产179例、高危人工流产482例)，无痛人工流产501例，药物流产276例为研究对象。结果：661例接受宫腔镜检查 + 人工流产患者中，终止妊娠率100.00%。术中发现宫腔粘连18例，子宫瘢痕憩室19例，子宫不完全纵隔4例，宫腔息肉2例，术中放置宫内节育器114例。术后一周复查B超，宫腔镜流产组，宫腔积血4例，无宫腔残留的发生，人工流产组，宫腔残留8例，药物流产组宫腔残留67例。结论：宫腔镜检查不仅明确宫腔内妊娠组织着床位置，同时可了解宫腔形态，明确有无宫腔畸形及宫腔残留，而且对于高危妊娠是一种可安全、有效、可靠解除妊娠的微创方法，更利于降低术后近期并发症的发生，有益保护女性生殖健康。 关键词 :宫腔镜，稽留流产，高危流产，并发症，生育健康 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着二胎政策的开放及剖宫产率逐年升高，高危人工流产不断增加 [ 1 ]，与此同时特殊流产–稽留流产的发病率也不断增加，稽留流产及高危流产易发生近远期并发症，增加病人痛苦及医患纠纷的发生率，因此其手术方式的选择非常重要。随着临床技能的不断提升，宫腔镜技术以直观、精准、微创等优势在高危人工流产及稽留流产中体现出重要临床应用价值 [ 1 ]。本研究采用回顾性分析法对1238例于本院接受不同流产方式终止妊娠，旨在评价宫腔镜检查下精准定位对降低高危流产 [ 2 ]、稽留流产术后并发症的实际应用价值。
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user: 2. 资料与方法 2.1. 一般资料 回顾性的分析2017年10月至2018年12月在本院住院并行宫腔镜手术661例，其中稽留流产179例；高危流产患者482例；无痛人工流产501例，药物流产276例为研究对象。人工流产组患者年龄为17~46岁，平均(30.018 ± 5.24)岁；稽留流产组年龄21~45岁，平均年龄31.804 ± 6.245。所有病例病史停经时间均在8周之内，孕囊直径小于4.0 cm。排除标准：① 生命体征不平稳，有休克症状者；② 合并心肺等重要脏器严重疾病者或超声提示切口妊娠者；③ 存在宫腔镜手术禁忌证；④ 术后病理检查确诊为妊娠滋养细胞疾病者。本研究获得医院医学伦理委员会批准，患者对研究内容知情同意。 2.2. 方法 2.2.1. 术前准备 术前所有患者完善血尿常规、凝血四项、肝肾功能、传染病、血β-HCG、常规妇科检查、心电图和胸片等检查。宫腔镜组661例患者中331例米索前列醇片0.4 mg (1片)舌下含服；301例无任何处理。人工流产组501例中301例术前30分钟给予米索前列醇片0.4 mg (1片)舌下含服；药物流产组，口服米非司酮2日，第三日米索前列醇0.6 mg (3片)口服；稽留流产组：戊酸雌二醇0.2 mg，一日三次，米非司酮一日二次连服2日，第三日术前30分钟口服米索前列醇0.4 mg，(稽留流产的诊断标准(以人民卫生出版社出版的第8版妇产科学为准)：胚胎或胎儿在宫内死亡尚未自然排出者。月经周期规律，有停经史，血HCG阳性。超声提示：确诊宫内妊娠，孕囊明显小于孕周或大于8周仍未见胚芽及胎心搏动。妇科双合诊检查子宫比停经周数小。正常对照组孕妇均经过B超证实为宫内早孕，可观察到胚芽及心管搏动。) 2.2.2. 仪器及麻醉方法 宫腔镜组：采用日本Olympus公司生产的宫腔镜，采用丙泊酚静脉麻醉、负压吸引器。人工流产组：采用丙泊酚静脉麻醉，负压吸引器。 2.2.3. 宫腔镜检查方法 应用Olympus 宫腔镜检查系统，膨宫压力80~120 mmHg，采用0.9%生理盐水注射液为膨宫液，宫腔镜操作严格按照妇科宫腔镜诊治规范制定的相关标准执行。麻醉效果满意后，暴露宫颈，消毒阴道，扩张棒逐号扩张宫颈口至6号半，置入宫腔镜后全面了解宫腔全貌，确定孕囊着床的具体位置，退出宫腔镜，采用负压吸引孕囊着床部位术完成手术，整个手术过程持续5~10分钟。吸宫后再次置镜检查手术情况，以确保手术的成功率。所有操作均由有经验的主治医师完成。 2.2.4. 注意事项 术前、术中、术后对所有患者进行流产健康宣教，术后对无生育要求人工流产患者，愿意使用节育器避孕的患者术中放置宫内节育器，稽留流产患者建议术后口服短效避孕药6月；不愿口服避孕药者，指导避孕套避孕。 2.2.5. 超声检查 所有研究对象术后7~10天复查B超，经腹部超声检查探头频率为1~5 MHz，经阴道超声检查探头频率为5~9 MHz；宫腔残留在超声影像主要表现为宫腔内不均回声、偏强回声、低回声团块，当存在少量残留时，仅表现为宫腔内膜回声不均、内膜模糊、连续性中断，此种类型残留易漏诊，彩色多普勒血流信号可表现为星点状、短线状、簇状丰富型血流，测得流速为低阻型频谱。对于术中放置宫内节育器者，了解宫内节育器位置。IUD在宫腔内正常位置的超声诊断标准是SS间距(子宫最大纵切面上测量IUD上缘到子宫底外缘的距离，比利时Wildemeersch称之为SS间距 [ 3 ]。故此方法下称SS间距法) > 20 mm，确定IUD位置下移 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ]。但对于个别子宫偏大的妇女(子宫长径 > 7 cm)此距离可> 2.0 cm，应根据子宫底肌壁的厚度，子宫长径，IUD上缘与宫底黏膜层之间的位置，IUD下缘与宫内口之间的距离综合分析，做出判断 [ 7 ]。
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user: 3. 结果 结果显示：本组661例接受宫腔下人工流产的流产患者中，(稽留流产179例，一次剖宫产术后不足6月者31例，二次剖宫产术后不足6月者9例，一次剖宫产术后> 1年352例，二次剖宫产术后> 1年53例，流产次数 ≥ 3次64)。妊娠解除成功率为100%。术后病理回报100%绒毛组织。宫腔镜组术中发现(图1所示)宫腔粘连27例，子宫瘢痕憩室33例，子宫不全纵隔6例，宫腔息肉6例，术中放置宫内节育器114例，术后一周复查B超，宫腔积血4例，无宫腔残留发生。人工流产组374例患者，术中放置节育器5 (占1.3%)，术后宫腔残留11例(约占3.2%)。药物流产组276例宫腔残留63例(约占22.8%)。 图1. 三种流产方式优势及并发症比较 Table 1 Age distribution of missed abortio 20~22岁 23~25岁 26~29岁 30~34岁 35~39岁 ≥40岁 合计 5例 21例 61例 35例 41例 16例 179例 2.79% 12% 34.00% 19.50% 23% 9% 100% 表1. 稽留流产年龄分布
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user: 4. 讨论 高危人工流产手术是指受术者具有某些生殖器官局部或全身性的病理因素，使手术增加了难度，并有较高的危险性、术时或术后容易发生并发症，甚至危及生命，包括剖宫产术后妊娠及稽留流产 [ 1 ]。稽留流产是一种特殊类型的流产 [ 8 ]，是指胚胎或胎儿在宫内死亡、滞留在宫腔内未能及时自然排出者。具体的发病机制尚未明确，目前考虑其与遗传、免疫、感染、内分泌、环境等多种因素有关 [ 2 ] [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ]，现代社会女性的心理、家庭、社会压力不断增大，越来越多的孕妇出现妊娠期间的焦虑，也是影响妊娠结局的重要原因。因胚胎停育，孕卵枯萎、胚胎死亡、羊水吸收，退变的胎盘、胎膜组织机化与宫壁粘连，纤维组织水肿变性，亦可导致凝血功能障碍、弥散性血管内凝血，流产过程中易发生大出血，宫腔感染等，严重威胁患者生命安全 [ 13 ]。我国女性对科学避孕知识了解相对匮乏，因此，我国也是人工流产大国，近年来，随着社会的发展、二胎政策的开放，生育要求的增加，稽留流产的发病率呈逐年上升趋势，据有关报道，稽留流产的发病率高达13.4% [ 14 ]，从本次研究结果来看，稽留流产发生的高峰年龄是26~29岁(表1)，该阶段也是女性生育的最佳时期，随着二胎政策的开放，剖宫产的不断上升使得高危流产也不断增加，对女性身心健康及家庭关系都有一定的不良影响。高危流产已成为危害孕妇健康的公共卫生问题。如何安全、快捷、有效解除意外妊娠，降低和避免术后并发症是临床医生关心的重点问题。稽留流产患者因胚胎组织机化、易发生宫腔粘连、感染，同时影响凝血功能，发生DIC。目前的处理方案有1) 期待治疗；2) 药物治疗；3) 手术治疗等，期待治疗患者等待时间长，等待过程中可能发生流血、甚至大出血，宫腔感染可能，增加患者的心理负担。药物治疗又存在流产不全，再次手术的风险。手术治疗，尤其是宫腔镜下清宫术，不仅可避免宫腔残留的风险，又可评估对宫腔形态。宫腔镜术前给予药物处理极其重要，术前口服雌二醇促进子宫内膜增生，子宫内膜增厚，利于妊娠组织从子宫壁脱落，降低对子宫内膜的损伤，同时增加子宫平滑肌对缩宫素敏感性，利于术后子宫收缩，减少术中、术后出血，术前30分钟口服米索前列醇，使妊娠蜕膜变性，出血，坏死，促进妊娠组织脱落，同时软化宫颈，避免宫颈组织损伤。 宫腔镜是一种新型、微创的妇科诊疗技术，对于稽留流产患者，胚胎组织机化、粘连可能大，宫腔镜不仅可以了解宫腔形态，同时可准确判断妊娠组织粘连部位、粘连程度，准确清除组织。对于高危人工流产来说，宫腔镜明确胚胎着床位置，胚胎组织与子宫瘢痕切口的距离，定位后对胚胎组织进行吸刮，不仅避免全面刮宫对子宫内膜的损伤，最大限度保护未育女性生育功能，对于宫腔粘连、宫腔畸形有诊断价值。 本研究者中1438例患者中，年龄 ≤ 25岁约占16.2%，年龄 ≤ 30岁占33.51%，年龄大 > 30岁占50.27%，实施宫腔镜下人工流产的661位患者中，不论稽留流产、高危流产，妊娠解除率100%，宫腔镜组术前对于未经阴道分娩及初次人工流产患者术前30分钟给予舌下含服米索前列醇0.2 mg软化宫颈，避免术中因扩张宫颈造成宫颈损伤，更利于手术操作，有效缩短手术时间。宫腔镜检有效解除妊娠的同时可发现宫腔问题，宫腔镜组术中发现宫腔粘连27例(均为轻度粘连)，子宫疤痕憩室33例，子宫不全型纵膈6例，子宫内膜息肉6例。宫腔粘连患者既往至少有1~2次人工流产手术史，对于未婚、未育的女性，早期发现宫腔粘连，采取早期的处理并及时采取有效避孕措施，避免反复的流产加重粘连，保护女性生育功能。术中发现宫腔憩室的患者，术后及时告知患者术后避孕的重要性，指导患者科学避孕，降低切口妊娠的发病率。既往我院人工流产后立即落实长效避孕措施率几乎为零，采用宫腔镜人工流产后，通过术前对高危流产远期及近期并发症的反复宣教，患者积极主动要求避孕的意识增强，因宫腔镜操作医师对宫腔形态及妊娠组织有无残留直观了解，增加医师自信，更有利于立即落实长效避孕措施，放置宫内节育器放置率明显提升，放置宫内节育器达114人次(其中4例为稽留流产患者，年龄 ≥ 40岁)，避免患者术后因放置节育器或再次意外妊娠行宫腔操作，不仅有效降低患者因再次意外妊娠带来的心理恐惧、身体伤害，同时降低了经济费用，最大限度使患者受益。 综上所述，随着微创技术的不断发展，宫腔镜下人工流产是一种、安全、有效、可靠方法，特别是高危流产，稽留流产而言，应该首选宫腔镜 [ 15 ]，宫腔镜不仅可以了解宫腔形态，对于胚胎组织机化、粘连者可同时进行手术切除，避免患者二次手术的痛苦及经济费用的增加，降低反复宫腔操作的风险。在终止妊娠同时对于宫腔内其他合并病变进行诊断及治疗，同时对于已婚无生育要求患者，术中可有效落实长效避孕措施，宫腔镜可以作为稽留流产、高危流产的首选方式，对于降低流产后远期及近期并发症，保护女性生殖健康具有重要的临床应用价值。
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user: 摘 要 集成电路芯片28 nm以下特别是7 nm线宽不仅对大硅片各项性能要求越来越高，对刻蚀机上用的硅部件也提出了更严格的要求，例如硅环表面的均匀性，硅电极微孔内壁机械损伤和微孔表面形貌等。在加工方法上，7 nm线宽用硅部件将采取更精细化的加工，用多步精磨削代替磨片，不仅可以提高平面度和粗糙度，还可以减少表面特别是亚表面的损伤层；硅电极采用改进后的打孔方式，解决微孔内壁机械损伤的问题，同时采取特殊的损伤检测方法来指导制造工艺的优化。本文对硅部件产品的加工流程进行了论述，指出了硅部件加工的最新发展趋势。 关键词 :刻蚀，硅部件，硅环，硅电极，磨削，机械损伤 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 集成电路芯片是信息技术产业最重要的基础性部件，被誉为电子信息产品的“心脏” [ 1 ]。伴随5G通讯、人工智能、大数据、自动驾驶、物联网、工业自动化等新兴产业的崛起，近年来我国半导体产业投融资热潮持续高涨，大硅片需求旺盛，在供给方面，实现硅材料国产化、保障关键核心材料供应安全获得产业内大力支持。我国集成电路发展势头迅猛，带动半导体硅材料的发展，例如12英寸大硅片、刻蚀用硅部件制品等。 刻蚀用硅部件包括硅环和硅电极，主要用于8~12英寸等离子刻蚀机上。在集成电路制造过程中，刻蚀晶圆的同时也对硅部件进行刻蚀，高纯硅部件和晶圆均为硅材料，刻蚀电学性能更加均匀，因此硅部件制品广泛用于半导体刻蚀机中。硅部件制品周期性消耗，成为晶圆加工过程的重要零部件耗材，比如一个硅环在加工约200片晶圆后就需要更换，直接影响晶圆的电学性能。硅部件制品市场需求主要受芯片厂晶圆加工能力驱动，按全球目前晶圆生产情况，全球年需求8寸硅环和硅电极数量分别约30万片和7万多片，12寸环片硅电极数量分别约50万片和10万片，市场规模总计约40亿人民币。目前硅部件制品市场主要依靠进口，现有市场日本和韩国制造厂商为主，占据市场80%以上份额。刻蚀机示意图如图1： 图1. 刻蚀机原理示意图 现阶段12英寸硅片技术正在向极端精细化发展，全球大尺寸硅片的领先水平已达到7 nm，主流应用在28~16 nm，7 nm商业需求已显现，未来几年7 nm需求将成为主流。线宽的不断变小给硅部件加工提出了越来越高的要求，更小线宽对硅部件制品的要求主要体现在参数精确控制上，如表面及边缘粗糙度、真圆度、硅电极微孔内部机械损伤厚度和微孔边缘形貌等，这就要求硅部件厂家不断优化工艺，从更微观的方面进行思考如何加工过程工艺的控制。
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user: 2. 硅部件制品加工流程 通过对大直径硅单晶棒进行精密加工来获得所要求的硅制品，加工工序主要分为单晶拉制和机械成型两部分。硅环加工流程如下图2： 图2. 硅环加工流程图 硅电极和硅环的加工基本相同，主要是增加了打孔工序。硅电极打孔时硅电极安装到打孔机上，使用金刚石钻头打孔，打孔后再对电极表面进行研磨和腐蚀，去除表面的机械损伤。钻头直径一般为0.4 mm，钻头部分喷涂金刚石颗粒，提高钻头寿命，加工后的微孔直径一般要求0.4~0.6 mm，微孔的质量好坏直接决定电极的成品率。硅电极加工流程如下图3： 图3. 硅电极加工流程图 图2和图3中，每道加工工序后均有清洗工序去除机械加工带来的油污和硅渣残留。在单晶拉制过程中，主要是通过设计热场结构和拓宽晶体生长工艺窗口，控制滑移缺陷和电阻率参数，拉制出无滑移位错的单晶，电阻率一般要求1~5欧姆·厘米和60~80欧姆·厘米，使之满足集成电路刻蚀机用硅部件制造的要求。机械成型主要是通过滚磨、截断、线切割、磨床和加工中心对硅晶棒进行机械处理，加工成硅环或硅电极需要的环状或圆片状，然后通过平面研磨来去除线切割带来的表面切割纹和降低表面机械损伤和微裂纹，研磨后平面度 < 10 um，再通过腐蚀和抛光处理来降低表面粗糙度，进一步去除因机械加工带来的机械损伤。加工中心主要加工内外径的形状，如内外径R/C倒角、内径台阶、内径参考面等，尺寸精度要求±0.1 mm。腐蚀工序使用混酸腐蚀(HF 55%:HNO 3 60%:CH 3 COOH 99.5%)，去除硅部件表面和硅电极微孔内壁的机械损伤。抛光一般采用双面抛光，使表面达到一定的粗糙度和光洁度。
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user: 3. 7 nm线宽用硅部件技术的发展趋势 3.1. 平面研磨 因线切割的本身原因，硅部件半成品表面会有线切割带来的波纹以及较大的损伤层，线切割后需要进行表面研磨。为了去除表面的线切割纹，一般采用磨片进行加工，研磨后平面度小于20微米。随着集成电路进入7 nm技术水平，对硅部件表面的粗糙度和内径台阶尺寸要求越来越高，磨片因同时加工正面和背面，不能精确控制正面台阶的尺寸，因此到7 nm技术水平及以下，磨片将被磨削代替，一般采用粗磨削(300~600#金刚石砂轮)和精磨削(1200#)，在加工中心工序后再采用二次精磨削(2000#)，在去除表面加工中心工序带来的划伤的同时，进一步降低表面粗糙度，磨削后表面光洁度较好，更有利于腐蚀的均匀性 [ 2 ]。磨片和磨削后表面粗糙度如图4，磨片后表面粗糙度一般在0.4微米。损伤层深度可以通过化学方法进行测试 [ 3 ]，损伤层深度大约24微米 [ 4 ]，并且在磨片过程中磨砂对表面是刚性去除，很容易在次表面产生微细裂纹 [ 5 ]。经过三次磨削后表面粗糙度约为0.02微米，采用多步磨削后的表面相比磨片表面粗糙度水平有较大的提高。 加工后表面显微镜图如图5，磨削后表面更加均匀，磨削后损伤小于5微米 [ 6 ]，损伤层在后续腐蚀过程中能被去除。 图4. 磨片和磨削后表面粗糙度图 图5. 磨片和磨削后表面形貌 3.2. 硅电极打孔技术 在刻蚀过程中，硅电极的主要作用是用于反应体气体通过微孔均匀进入反应腔体内，微孔尺寸、分布和内壁质量对刻蚀产品电学性能有直接的影响。硅电极表面分布有300~900个微孔，打孔时使用直径为0.4 mm、长度为11.5 mm的金刚石钻头，而硅电极一般厚度10 mm，长径比L/D = 28.75:1，这就导致深孔加工排屑困难、冷却效果差、刀具的磨损大、使用寿命短和微孔直径偏差大的问题，特别是打孔深度大，钻头部分到底端时抖动幅度大，导致微孔尺寸不规则，机械损伤深，为了克服这些问题，打孔工序采取双面打孔技术，如下图6： 图6. 硅电极双面打孔示意图 双面打孔技术难点是如何控制第二次打孔时所有微孔的偏移量，偏移量要求小于0.1 mm，为了解决这一问题，需要使用特殊的工装，并且在打孔前安装半成品时要保证电极平面度、刀具跳动和设备加工工位的XY轴同心度。 3.3. 超声波加工技术 在加工中心和打孔机加工时均使用金刚石刀具，在高速旋转的同时对硅材料进行去除，金刚石刀具的排屑效果影响了加工效率和刀具的使用寿命，特别是硅电极打孔时深度大，微孔底部不易排屑，未来在硅部件加工中超声波加工技术将得到广泛的应用。超声波加工使刀具与硅部件接触，金刚石刀具在轴向高频振动，刀具因振动而很好的把切削下来的硅渣排出去，减少加工阻力，降低表面机械损伤厚度，能大幅度改善表面加工质量，超声波主轴加工示意图如下图7： 图7. 超声波打孔示意图 3.4. 硅电极微孔机械损伤测试技术 在集成电路刻蚀时，硅电极微孔内表面质量对晶圆质量至关重要，例如颗粒沾污和微孔表面机械损伤在气体的带动下进入反应腔体，导致等离子电弧打火，造成晶圆的报废。微孔直径一般为0.5 mm，普通的机械损伤测试手段很难对微孔内壁的机械损伤进行表征，我们可以通过对硅电极进行解理，用显微镜对微孔内部机械损伤进行测试，通过测试结果对打孔工艺优化进行指导。打孔后将对电极进行腐蚀，腐蚀去除量一般为0.1 mm，微孔内壁机械损伤的深度小于0.05 mm时，在一下步腐蚀过程中机械损伤将会被去除。通过解理的方法，微孔内壁机械损伤测试结果如下图8： 图8. 硅电极微孔内机械损伤测试形貌图 3.5. 硅电极微孔倒角技术 硅电极微孔除了内壁质量外，正表面的微孔形貌也是一个很重要的参数。在刻蚀过程中，气体通过硅电极微孔达到腔体时开始进行刻蚀，在硅电极和等离子界面处，如果微孔表面呈凸起状，凸起部分很快会被等离子体剥落引起电弧打火，因此微孔要求有0.1 mm的倒角，如下图9。 为了达到微孔边缘倒角的效果，要优化磨削工艺，采用更细的磨削砂轮，提高表面的粗糙度水平，腐蚀时优化混酸的配比，进一步提高表面的光洁度，同时采取特殊抛光技术，精确控制硅电极表面各点抛光去除量。
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user: 4. 结语 硅部件作为刻蚀工序的重要硅材料，对晶圆刻蚀后的电学性能有非常重要的影响，特别是集成电路进入7 nm时代，对硅部件各项参数要求越来越高，因此需要对每一工序进行更微观更细致的考虑，以期获得更加精密的结果。本文对目前硅部件的每一道加工工序流程及最新发展进行了详细的讨论，指出了 图9. 硅电极微孔边缘形貌图 硅部件加工工序的发展趋势，特别是7 nm技术的一些加工流程及方法的最新发展，希望能对集成电路刻蚀用大尺寸硅部件制造的相关技术人员有一定的帮助。
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user: 摘 要 淋巴瘤是起源于淋巴造血系统的恶性肿瘤，阑尾原发性淋巴瘤发病率极低，比较罕见。阑尾淋巴瘤的临床表现缺乏特异性，容易误诊。本例患者男性，31岁，因右下腹间断性疼痛3个月，外院B超检查发现右下腹阑尾囊性包块而入院。临床行阑尾炎切除术，术中发现阑尾头部有一个大小约7.0 cm × 4.0 cm的肿块，手术后病理诊断为阑尾原发性弥漫性大B细胞淋巴瘤。患者术后行化疗，随访已18个月，病情无进展。 关键词 :阑尾肿瘤，弥漫性大B细胞淋巴瘤，临床病理学 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 阑尾原发性淋巴瘤仅占胃肠道淋巴瘤的0.015%，极其罕见 [ 1 ]。阑尾发生的淋巴瘤起病隐匿，临床常表现为急性阑尾炎的症状，可出现右下腹疼痛，可有血白细胞计数升高，容易发生误诊。本文报道1例阑尾原发性弥漫性大B细胞淋巴瘤，并结合文献分析，探讨其临床表现、诊断要点，以提高认识。
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user: 2. 病例资料 患者男性，31岁，因右下腹间断性疼痛3个月，曾去外院B超检查示：右下腹阑尾囊性包块。给予输液治疗15天症状未减轻，于2018年3月16日转入我院。实验室检查无特殊，专科检查：腹平软，全腹无压痛、反跳痛及肌紧张，右下腹可触及一肿块，压痛(+)。影像学检查未见其它异常。临床诊断：阑尾周围脓肿。在全麻下行腹腔镜下阑尾切除术，术中见阑尾头部有一肿块，大小约7.0 cm × 4.0 cm，活动度好，与周围组织无粘连。探查肝脏、肠管未见异常，腹腔无积液。手术切除阑尾及肿块送病理检查。
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user: 3. 病理检查 阑尾一条，长8.0 cm，阑尾头部有一实性肿块，大小约7.0 cm × 5.0 cm × 4.0 cm，切面灰白灰红色，质实。镜下见阑尾正常结构被破坏，阑尾各层可见弥漫浸润的肿瘤细胞(图1)。瘤细胞大小较一致，呈圆形，细胞核卵园或不规则形，胞质少，部分可见核仁，核仁靠近核膜，核分裂象易见(图2)。肿瘤细胞间无明显的纤维间质，伴有少量的小淋巴细胞。免疫组织化学染色：肿瘤细胞表达CD20 (图3)、CD79a和mum-1 (图4)阳性，不表达CD3、CD10、bcl-6、CD43、CD30、CD8、CD56、CK和NSE，Ki-67约50%阳性。原位杂交EBER阴性。 病理诊断：阑尾弥漫性大B细胞淋巴瘤(生发中心后亚型)，中度侵袭性，肿瘤细胞侵犯阑尾壁全层。患者术后行化疗，目前情况尚好，随访已18个月，病情无进展。
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user: 4. 讨论 淋巴瘤是起源于淋巴造血系统的恶性肿瘤，主要表现为无痛性淋巴结肿大、肝脾肿大，全身各组织 图1. 术后病理检查：阑尾正常结构被破坏，肿瘤细胞弥漫性浸润阑尾全层，可见残存的部分阑尾黏膜HE染色 × 100 图2. 术后病理检查：肿瘤细胞较一致，圆形，胞质少，核分裂象易见HE染色 × 400 图3. 术后病理检查：肿瘤细胞膜表达CD20阳性EnVision × 400 图4. 术后病理检查：肿瘤细胞核表达mum-1阳性EnVision × 400 器官均可受累，伴有发热、消瘦、瘙痒等症状。阑尾淋巴瘤常为全身淋巴瘤的一部分，阑尾原发性淋巴瘤发病率极低 [ 2 ]。阑尾具有鸟类法氏囊的功能，属于中枢免疫器官的一部分，是人体免疫防卫系统的重要组成部分 [ 3 ]。阑尾固有层内淋巴组织丰富，具有淋巴瘤发生的组织学基础。本例患者无淋巴结肿大等全身症状，术中探查肝脾、肠管无异常，可诊断为阑尾原发性淋巴瘤。阑尾原发性淋巴瘤较少见，约占阑尾恶性肿瘤的6.4%~13.6%，仅占胃肠道淋巴瘤的0.015% [ 1 ]，迄今为止国内外仅见散在的个案报道 [ 4 ]。阑尾淋巴瘤临床表现常缺乏特异性，多表现为急性阑尾炎的症状，临床容易误诊为阑尾炎、阑尾周围脓肿等其它常见病 [ 5 ]。本文检索1998~2019年国内文献共报道40余例阑尾原发性淋巴瘤，均为个案或小组病例报道。患者年龄2~67岁，60岁以上为多，占2/3。临床症状主要为右下腹疼痛和包块，部分有转移性右下腹痛，少数伴有食欲减退。术前1/5患者实验室检查血象升高，术前临床诊断均误诊为急性阑尾炎、阑尾周围脓肿、阑尾黏液囊肿或其它疾病。患者均接受阑尾切除术，少数病例行右半结肠切除术，术后病理确诊为阑尾淋巴瘤，病理组织学常见类型为黏膜相关性B细胞淋巴瘤，弥漫性大B细胞淋巴瘤，少见类型为Burkitt淋巴瘤、滤泡型淋巴瘤和NK/T细胞淋巴瘤 [ 6 ]。弥漫性大B细胞淋巴瘤是一种高异质性肿瘤，包括两种亚型，即生发中心B细胞样(GCB)和活化B细胞样，又称非GCB。免疫组化抗体CD10、bcl-6和mum-1可进行GCB和非GCB分型，CD10、bcl-6作为生发中心细胞的标记物，mum-1作为后生发中心(活化B细胞)的标记物，可对弥漫性大B细胞淋巴瘤的预后进行预测。本例阑尾弥漫性大B细胞淋巴瘤免疫组化特点是肿瘤细胞表达mum-1阳性，而CD10和bcl-6阴性，属于非GCB型(即生发中心后亚型)弥漫性大B细胞淋巴瘤，非GCB型的预后明显差于GCB型，5年生存率较低。 阑尾原发性淋巴瘤在临床上多表现为急性阑尾炎的症状，少数患者出现下腹部疼痛或阑尾区肿块，常导致术前诊断困难、误诊率及漏诊率很高。手术中发现阑尾肿大和肿块时，要想到有阑尾恶性肿瘤的可能，可行术中快速病理检查，以提高诊断率。阑尾淋巴瘤确诊需依靠病理学诊断。文献报道的阑尾淋巴瘤可发生于阑尾的各个部位，以阑尾头部最多见，其次是体部和根部，仅1例位于阑尾系膜。肿瘤可致阑尾肿大或形成肿块，瘤体大小不一，直径0.5~9.0 cm，切面灰白、灰红色或鱼肉状，镜检可见阑尾正常结构被破坏，肿瘤细胞为大量异常增生的淋巴细胞和组织细胞，细胞成分比较单一，免疫组化染色常显示B细胞标志物阳性。病理诊断尚需与阑尾神经内分泌肿瘤、阑尾腺癌和全身淋巴瘤病变转移或侵犯阑尾相鉴别。值得一提的是，阑尾发生淋巴瘤的同时也常可伴有阑尾炎症，这与肿瘤直接浸润和压迫致阑尾管腔阻塞等因素有关 [ 3 ]，故对手术切除的阑尾标本，避免随意丢弃，常规送病理检查，取材应包括阑尾头、体和尾部，有利于发现阑尾的原发和转移性肿瘤。 阑尾淋巴瘤一旦确诊，应积极行右半结肠切除术，术后应行化疗 [ 2 ]，可望提高生存率。阑尾淋巴瘤的预后可因不同病理类型而差别很大，大多数患者行阑尾切除术即可治愈此病，预后相对较好 [ 6 ]。文献报道37例中1例非霍奇金淋巴瘤和1例Burkitt淋巴瘤(WHO高度侵袭性)患者分别死于术后4个月和1周后。
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user: 摘 要 目的：探讨食管鳞状细胞癌(SCC， squamous cell carcinoma)和食管腺癌(AC， adenocarcinoma)患者的预后及性别、年龄、人种、婚姻状况、分化程度、分期、肿瘤位置和治疗措施对预后的影响。方法：搜索SEER数据库2010年~2015年病理诊断明确的食管鳞癌和腺癌患者，共计12，872例。统计患者2年、3年、5年总生存率。Kaplan-Meier (K-M)法计算生存率，Log-rank法检验和单因素分析，Cox回归进行多因素分析。结果：两组单因素分析性别、年龄、人种、婚姻、分化程度、分期及治疗方式为预后影响因素。多因素Cox回归模型分析显示，SCC组中性别(HR: 1.241， 95% CI: 1.150~1.338， P < 0.001)、人种(HR: 0.928， 95% CI: 0.861~1.000， P = 0.048)、婚姻(HR: 0.882， 95% CI: 0.820~0.948， P = 0.001)、分化程度(HR: 0.901， 95% CI: 0.873~0.971， P = 0.006)、T分期(HR: 0.912， 95% CI: 0.833~1.000， P = 0.049)、M分期(HR: 0.680， 95% CI: 0.611~0.756， P < 0.001)、临床分期(HR: 0.702， 95% CI: 0.620~0.794， P < 0.001)、手术(HR: 3.158， 95% CI: 2.819~3.537， P < 0.001)、化疗(HR: 2.182， 95% CI: 1.996~2.385， P < 0.001)和放疗(HR: 1.624， 95% CI: 1.481~1.781， P < 0.001)为预后影响因素；AC组中性别(HR: 1.102， 95% CI: 1.020~1.190， P = 0.014)、年龄(HR: 0.870， 95% CI: 0.824~0.918， P < 0.001)、婚姻(HR: 0867， 95% CI: 0.822~0.914， P < 0.001)、分化程度(HR: 0.817， 95% CI: 0.774~0.861， P < 0.001)、T分期(HR: 0.883， 95% CI: 0.826~0.945， P < 0.001)、M分期(HR: 0.605， 95% CI: 0.562~0.652， P < 0.001)、临床分期(HR: 0.677， 95% CI: 0.614~0.746， P < 0.001)、手术(HR: 3.256， 95% CI: 3.046~3.481， P < 0.001)、化疗(HR: 1.903， 95% CI: 1.775~2.040， P < 0.001)和放疗(HR: 0.887， 95% CI: 0.832~0.945， P < 0.001)为预后影响因素。SCC组和AC组2年总生存率分别为32.9%和40.4% (P < 0.001)，3年总生存率分别为26.6%和31.7% (P < 0.001)，5年总生存率分别为18.9%和23.6% (P < 0.001)。结论：SCC与AC的预后因素存在差异。SCC总生存率明显差于AC。 关键词 :食管鳞状细胞癌，食管腺癌，预后 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/