DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 4. 系统软件设计 本系统的软件部分主要由脉搏信号的采集与处理，智能手机APP和云服务器三部分组成。脉搏信号的采集与处理包含对脉搏信号的采集、A/D转换、蓝牙传输、处理等完整流程；智能手机APP包括了脉搏波数据的接收程序、波形参数计算、数据通信、显示和存储、系统管理等功能模块。用户能从APP上清楚地看到检测的波形、计算出的关键血流动力学参数和心率，得知本次检测的结果；云服务器负责存储APP上传的检测数据，及时保存用户每次的测试结果，并能随时将保存的历史测试数据发送给手机APP。 4.1. 信号采集与处理 脉搏信号的采集与处理从硬件检测终端的信号采集开始，直到手机APP成功接收蓝牙发送的脉搏信号并完成处理分析。STM32系统初始化后，发送工作指令到脉搏波采集终端，开始信号的采集，待采集终端将脉搏信号发送到STM32进行处理，进而开启A/D转换，以合适的工作频率将模拟信号转换为数字信号。A/D转换完成的信号会通往蓝牙模块进行发送，传输到手机APP进行最后的算法消噪和波形特征参数提取，完成整个脉搏信号采集与处理的软件流程。完整工作流程图如图5所示。 4.2. 手机APP设计 本系统手机APP基于iOS系统平台进行开发，从架构上来说整体是基于MVC软件设计模式进行开发的 [ 9 ] 。M是指Model，表示业务模型层，V是指View，代表用户界面层，C是指Controller，代表控制器层。MVC设计模式将业务模型层、用户界面层和控制器层三者相互分离，不再耦合在一起。三层相互独立但又通过数据紧密相连，使系统在统一模型下能够具有不同的界面展现形式，并利用控制器控制模型层和界面层的同步和逻辑操作。 从功能上来说，本系统的手机APP主要包括了波形参数计算、显示和储存、数据通信、历史数据管理和系统管理五个功能模块。每个功能模块中又包含了各自的功能需求，共同完成了APP的系统要求。手机APP的系统组成框图如图6所示。 图5. 信号采集与处理软件流程图 图6. 手机APP的系统组成框图 4.3. 云服务器设计 云服务平台部署在阿里云平台，以ThinkPHP框架的基础上使用PHP语言进行编写，主要完成以下三个功能：1) 对用户在手机客户端进行的各种请求操作的响应；2) 接收并存储检测的脉搏波数据；3) 后台的管理维护，包括对数据的加密处理，服务器缓存的处理等。其结构框图如图7所示。
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user: 5. 系统测试 5.1. 脉搏波形采集 为了测试波形探头采集并处理后的波形状况，系统将测得的脉搏信号输出到示波器上进行显示，从示波器上可以观察采集到的波形情况，并分析波形的幅值和频率等参数，测试结果如下图8所示，从图中可以看出系统采集处理后的脉搏波形较为平滑，显示平稳，取得了预期的效果。 5.2. 系统功能验证 5.2.1. 血流动力学参数测试 为测试系统的准确性和可靠性，组织了男女各10名志愿者进行脉搏信号检测，监测其血流动力学参数。初步判断系统测试的血流动力学参数是否在合理范围内。测试的数据结果如表1所示。 医学上人体正常的K值在0.3~0.4之间，SV在60~90之间，CO在4.0~8.0之间，SI在30~60之间，CI在2.5~4.2之间，TRP在09~1.2之间。从表格中的检测结果可以看出，系统测试的血流动力血参数基本都在正常范围内，且男女的测试结果符合性别差异性，个别数据存在误差。 5.2.2. 心率测试 将本系统通过脉搏波分析计算出来的心率值与临床心率计测得的心率值进行对比，判定心率的测试准确度，从侧面反映系统测得血流动力学参数的准确度。心率的实际测试对比如下图9所示，图中该次系统测试出来的心率值为80，标准心率计测试的结果为82，误差较小，系统的检测准确性得到了一定证明。为了进一步计算误差率，组织了10名志愿者，进行心率的测试对比，测试获得的数据如下表2所示，从表中可以看出，本系统测试的心率值与标准心率计的误差值普遍在1~2左右，只有一个误差值为4，证明了本系统心率检测的准确性。表明波形的参数检测准确度较高，从侧面说明了系统检测的血流动力学参数的可靠性。 图7. 云服务器平台结构框图 图8. 示波器波形测试 Table 1 The test data sheet of hemodynami 序 号 性 别 基本测量参数 血流动力学测试参数 身高 (cm) 体重 (kg) Ps Pd K SV CO SI CI TPR 1 女 153 46 130 76 0.35 74.6 5.0 37.5 3.7 0.82 2 女 161 48 131 75 0.36 75.7 5.3 36.7 3.5 0.84 3 女 157 51 123 81 0.33 74.1 4.9 38.9 3.4 0.77 4 女 158 45 126 70 0.29 75.3 5.1 34.1 3.7 0.76 5 女 162 52 129 73 0.37 71.4 5.0 38.6 3.3 0.83 6 女 158 53 127 75 0.35 75.0 5.2 36.5 3.5 0.78 7 女 160 47 122 72 0.31 73 5.2 33.1 3.3 0.74 8 女 155 41 126 83 0.36 69 5.3 37.2 3.4 0.72 9 女 154 46 121 71 0.28 72 5.2 31.6 3.2 0.75 10 女 157 43 130 69 0.33 76 5.6 33.5 3.6 0.83 11 男 176 62 120 75 0.37 92 6.2 42.3 3.7 0.88 12 男 174 65 126 79 0.36 96 6.1 41.9 3.4 0.92 13 男 167 68 128 74 0.39 89 6.4 43.6 4.3 0.96 14 男 170 57 126 74 0.38 90 6.1 44.3 3.6 0.94 15 男 165 55 130 77 0.35 89 6.3 42.6 3.7 0.97 16 男 168 60 121 83 0.37 81 6.2 41.0 4.0 0.96 17 男 183 65 124 81 0.34 84 6.4 44.5 4.1 0.93 18 男 177 64 128 78 0.36 82 6.0 47.8 3.8 1.01 19 男 171 59 125 75 0.32 83 5.9 40.6 3.5 0.94 20 男 172 57 130 77 0.33 87 6.5 42.6 4.2 0.96 表1. 血流动力学测试数据表 Table 2 The data sheet of heart rate tes 序号 测试心率值 本系统 标准心率计 1 81 82 2 83 85 3 85 83 4 79 83 5 81 79 6 82 84 7 78 80 8 84 82 9 82 81 10 80 78 表2. 心率测试数据表 图9. 心率测试对比图
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user: 6. 总结 本文设计并实现了基于智能手机的掌上型孕妇妊高征监测系统，为妊高征的预测提供了一种既科学有效、又便利经济的监控手段和方法。依据临床上广泛认可的血流动力学预测妊高征患病原理，保证了系统对妊高征监测的科学性和有效性。同时“掌上型”的便携式设计实现了妊高征的居家监测模式，可使每一个孕妇在家中随时都可以持续监测相关生理参数，从而降低妊娠期高血压的患病风险，减少并发症，降低孕产妇和胎儿的死亡率，也降低了社会医疗保健和服务的成本。随着互联网、云计算和大数据为代表的新一代信息技术的高速发展，移动医疗设备开始趋于小型化、智能化、网络化、家庭化，并逐渐被人们认可和接受。同时在二胎政策放开的背景下，未来孕妇的数量持续增加，基于以上两点，本系统打造的硬件+移动+服务的居家医疗监护模式，在孕妇市场具有广阔的应用前景，对孕妇的孕期呵护有着十分重要的意义。
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user: 摘 要 焊接残余应力是引起奥氏体不锈钢压力容器失效的主要原因之一。采用有限元方法，模拟奥氏体不锈钢焊接试板的焊后残余应力分布，表现为焊后残余应力值较大，超过了材料屈服极限。纵向残余应力为拉应力，沿焊缝方向表现为中间大两端小，横向残余应力两端表现为较大的压应力，中间部分为拉应力。通过应变强化，可以显著改善焊缝的残余应力大小和均匀性，除焊缝中心部位尚存少许残余应力外，其余部分的残余应力基本消除。 关键词 :应变强化，奥氏体不锈钢，残余应力，焊接，数值模拟 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 奥氏体不锈钢压力容器被广泛应用于承装腐蚀性介质的石油化工行业中。由于奥氏体不锈钢具有较低的传热系数和较高的热膨胀系数，在容器焊接过程中会产生大量的收缩、变形和残余应力。通常对于在腐蚀性介质中工作的焊接结构必须进行焊后热处理，以消除因焊接带来的残余应力，但是对奥氏体不锈钢焊接结构进行热处理具有一定的危险性，因此在我国GB150规范中建议一般不对奥氏体不锈钢容器进行整体的焊后固溶热处理 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 。 由于焊接残余应力的存在，工作在腐蚀性介质中的奥氏体不锈钢容器易发生应力腐蚀开裂，大大降低容器的使用寿命，因此必须考虑采用其他方式来消除容器的焊接残余应力。目前，将应变强化技术应用于奥氏体不锈钢容器是我国大力开展和推广的一种绿色制造技术，该技术通过对奥氏体不锈钢容器施加一定的压力，使其发生不超过10%的塑性变形量，从而提高材料的屈服极限，使容器壁厚减薄，重量大幅减轻，从而实现压力容器的轻量化设计 [ 5 ] [ 6 ] 。在应变强化过程中，由于容器的整体发生塑性变形，则相应的焊缝也得到强化，这对改善甚至消除焊接残余应力是有效的 [ 7 ] 。 本文针对上述问题，通过数值模拟，首先探明奥氏体不锈钢的焊接残余应力分布和大小，并研究应变强化对改善焊接残余应力的作用。
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user: 2. 焊接参数 选用牌号为S30408的国产奥氏体不锈钢作为焊接母材，其化学成分如表1所示。采用多道次手工电弧焊，焊接电流90 A，电弧电压24~28 V，焊接速度4 mm/s，电弧热效率取0.77，焊缝熔敷金属的主要成分如表2所示。母材和焊缝的屈服强度R p0.2 分别为295 MPa和340 MPa。
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user: 3. 焊接试板有限元模型 采用ANSYS进行数值模拟，焊接温度场和应力场的模拟单元分别选择Solid 70和Solid 45 (图1)，其余热物理参数和力学性能参数参考文献 [ 8 ] [ 9 ] 选取。为简化计算，忽略焊缝与母材屈服极限的差异。焊接的热源模型选用双椭球高斯热源，该模型考虑了电弧在熔深方向的加热作用，属于三维热源模型，能更真实地体现焊接的热过程，提高模拟精度 [ 10 ] 。 考虑到焊接试板的对称性，取其一半作为分析模型，相应的尺寸为120 × 60 × 3 mm。在焊接温度场模拟时，取对称面为绝热边界条件，其他表面为对流换热面，并将辐射系数叠加到对流系数中加以考虑。 Table 1 Chemical compositions of S30408 austenitic stainless steel (mass fraction， % C Si Mn P S Ni Cr N Fe 0.05 0.47 1.16 0.025 0.008 8.35 17.04 0.03 Bal. 表1. S30408奥氏体不锈钢化学成分(质量分数，%) Table 2 Chemical compositions of deposited metal (mass fraction， % C Si Mn P S Ni Cr Mo Cu 0.04 0.71 1.47 0.029 0.008 9.7 20.8 0.02 0.11 表2. 焊缝熔敷金属的化学成分(质量分数，%) 图1. 焊接试板有限元模型 焊接的初始温度为20˚C。在焊接应力场模拟时，为防止计算中产生刚性位移，同时又不阻碍焊接过程中中应力的自由释放和变形，因而在X = 0 (以A点所在位置为坐标原点)处施加对称约束，对点B限制Y和Y方向，对点C限制Z方向，如图2所示。
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user: 4. 焊接工艺试板的残余应力 图3是沿路径AD的纵向和横向残余应力分布曲线。通常习惯将沿焊缝方向的应力称作纵向应力，垂直于焊缝方向的应力称作横向应力 [ 3 ] 。从图中可以看出，纵向残余应力整体表现为拉应力，在路径AD中间(即焊接试板中部)的残余应力较大，且形成了一个相对稳定的区域，其最大值为334 MPa；而在路径AD两端应力数值较小。纵向残余应力产生的原因是在焊接冷却过程中，焊缝纵向收缩受约束，其中中间部分的约束大于两端，因此整体数值上表现为中间大两端小。 横向残余应力的总体分布规律与纵向不同，在路径AD两端均表现为较大的残余压应力，最大值为−324 MPa，中间部位表现为残余拉应力。可以看出，奥氏体不锈钢焊接后产生的残余应力非常大，甚至超过了材料的屈服极限。其余边缘无拘束试板而言，横向残余应力产生的原因是由于焊缝的纵向收缩。 图4是沿路径EF的纵向和横向残余应力分布曲线，纵向残余应力在路径EF的约1/3处表现为残余拉应力，应力值随着离开E点距离的增加而减小；在路径EF的剩余部分均表现为压应力，且数值随着距离的增加呈现出逐渐增大的趋势；横向残余应力在整个路径上均表现为拉应力，靠近焊缝处的应力值较大，随着离开焊缝距离的增加而逐渐减小。 图2. 焊接试板尺寸和有限元模拟路径 图3. 纵向残余应力沿路径AD分布
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user: 5. 应变强化对焊接残余应力的影响 在焊接应力场模拟的基础上，采用ANSYS提供的单点重启动分析方法进行焊后应变强化过程的模拟。在设置边界条件及载荷时，对X = 0、Y = 0和Z = 0的三个面进行位移约束，在X = 60的面施加不同的应变强化压力值进行加载及卸载进行求解，得到不同应变强化压力作用下的焊接残余应力分布。根据前文分析可知，试板的纵向残余应力比横向残余应力大的多，因而下文重点讨论路径EF的纵向残余应力 在不同的应变强化压力σ k 作用下，奥氏体不锈钢试板的纵向残余应力分布如图5所示。当施加的强化压力σ k 超过材料屈服极限10 MPa时，焊缝的纵向残余应力分布有明显改善，最大残余拉应力值从334 MPa下降至147 MPa，最大残余压应力值从−216 MPa下降至−108 MPa；当施加的强化压力σ k 超过材料屈服极限20 MPa时，最大残余拉应力值下降至105 MPa，最大残余压应力值下降至−55 MPa。当σ k 继续增加至超过屈服极限30和40 MPa时，纵向残余应力的分布基本保持稳定，除靠近焊缝处尚有少许残余应力(最大拉应力约为70 MPa，最大压应力约为−15 MPa)外，其他部位的残余应力已基本消除，且焊接 图4. 纵向残余应力沿路径EF分布 图5. 应变强化压力作用下的纵向残余应力分布 试板的整体残余应力分布较均匀。 现行的应变强化标准 [ 11 ] 规定，对奥氏体不锈钢容器按照应力控制模式实施应变强化工艺时，应变强化压力值一般不超过410 MPa，基于大量的试验表明，S30408奥氏体不锈钢的初始屈服强度约为245~320 MPa，因而在应变强化压力作用下可以保证充分消除奥氏体不锈钢的焊接残余应力。
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user: 6. 结论 1) 通过有限元计算，得到了S30408奥氏体不锈钢试板的焊接焊接残余应力分布曲线，其中纵向残余应力整体为拉应力，沿焊缝方向表现为中间大两端小。横向残余应力两端表现为较大的压应力，中间部分为拉应力。横向和纵向残余应力最大值均超过了材料屈服极限。 2) 模拟了在应变强化压力作用下，奥氏体不锈钢试板的焊接残余应力分布情况。应变强化对焊缝残余应力的大小和均匀性均有明显改善作用，当强化压力超过材料屈服极限30~40 MPa时，除焊缝中心部位尚存少许残余应力外，其余部分的残余应力基本消除。
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user: 摘 要 针对机器人应用特点，对一种面向机器人领域的100 W级无框电机开展技术研究。以负载特性为出发点，以性能为落脚点，从设计要点、材料选取、电磁特性、热特性等角度出发，对电机进行系统优化设计。 关键词 :无框，电机，机器人 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 无框电机是一种新型力矩电机，专为需求体积小、重量轻、惯量低、结构紧凑、功率高的应用场合而设计，适配性强，在机器人关节、医疗机器人、传感器万向节、无人机推进和制导系统以及其他应用领域具有广泛的应用前景 [ 1 ] [ 2 ] 。 目前无框电机的代表性产品有美国科尔摩根的TBM (S)无框力矩电机、Parker公司的K系列无框伺服电机、Aerotech公司S-series高性能无框力矩电机、Alliedmotion公司的无框力矩电机等。 本研究针对机器人用无框电机，开展方案设计及优化分析。
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user: 2. 无框电机设计指标 根据设计要求，研发一款无框永磁同步电动机，电机的主要参数与性能要求如下表1所示。
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user: 3. 设计要点 该类电机的设计要点和难点包括下述两方面。 1) 通过优化设计使得所设计电机在限定体积下满足转矩输出要求。主要包括两部分转矩： 在额定电流下能够长时间输出连续转矩(受绕组温升限制)； 在峰值电流下能够输出峰值转矩(受电机过载能力和直流电压限制)，峰值转矩指标参照科尔摩根产品样本中的相应参数 [ 3 ] [ 4 ] 。 2) 通过优化设计极槽配合、转子磁极结构、斜槽等手段降低齿槽转矩和转矩脉动，抑制转速扰动，改善运行平稳性。
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user: 4. 材料与参数 综合考虑应用环境、使用条件、性能、成本等多种因素，相关参数与材料的选择如下，并按此进行仿真分析： 1) 绝缘等级：耐温180˚C以上 2) 槽满率：约70%； 3) 槽绝缘厚度：0.2 mm~0.2 5mm Table 1 Design requirements for frame free moto 参数 数值 输出功率 117 W 电压 48 VDC 额定转速 4300 r/min 额定转矩 ≥259.8 m∙N∙m 额定电流 4.65 A 体积 φ60 × 22.7 mm 表1. 无框电机的设计要求 4) 叠压系数：0.97 5) 硅钢片型号：35W270硅钢片，特性如图1所示。 6) 永磁体：N38EH，Br = 1.15T − 1.25T (20˚C)，150˚C退磁曲线线性，180˚C拐点不高于0.2。(场计算时，Br取1.2T) 7) 绝缘等级采用H级绝缘。
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user: 5. 设计与分析 在负载转矩仿真计算过程中，电机的电流均按照正弦电流波形进行计算，且除表面插入式转子磁极结构外，均采用Id = 0进行仿真 [ 5 ] [ 6 ] 。 5.1. 电磁分析 首先分析无框电机应用较多的12极39槽的极槽配合。该极槽配合具有不同的绕组分相方式，分别如如图2(a)、图2(b)所示，这也是两种不同分相方式电机的仿真模型。从仿真计算得到的空载反电动势结果来看，新型分相方式电机的空载反电动势有效值更大，且转矩脉动更小，如图3及表2所示。 由于极槽配合对无框电机的性能影响很大，因此，在分析12极39槽的基础上，进一步分析14极15槽和14极39槽电机的性能。其模型如图4所示。仿真结果如表3和图5所示，从计算结果可以看出，14极39槽在保证平均转矩的同时，转矩脉动很小，不足14极39槽的一半，因此具有显著的性能优势。 5.2. 定子斜槽 定子斜槽可有效削弱齿槽效应对转矩脉动的影响，但同时也会导致电机的基波反电动势和平均转矩产生较大幅度下降。因此，采用斜槽工艺时，需要采取其他措施提高反电动势和平均电磁转矩。结果如表4所示。 图1. 35W270磁化曲线 图2. 12极39槽两种不同的分相方式绕组分布。(a) Rmxprt自动分相；(b) 新型分相 5.3. 定子开辅助槽 在定子齿顶位置开0.5 mm的小半圆作为辅助槽以削弱转矩脉动。电机结构如图所示。从表中计算结果可知，开设辅助槽可以降低转矩脉动0.25个百分点，同时，电机的平均转矩下降约2%。仿真模型及 图3. 12极39槽不同分相方式下的空载反电动势波形。(a) 新型分相空载反电势；(b) Rmxprt分相空载反电势 结果如图6、表5所示。 5.4. 热分析 对14极39槽方案进行热分析，当环境温度为25˚C，电机绕组最高温度为145.8˚C，满载H级绝缘等级的温度要求。仿真对比结果如图7所示。 图4. 不同极槽配合电机模型 图5. 不同极槽配合空载反电动势波形。(a) 14极15槽；(b) 14极39槽 图6. 定子开辅助槽结构示意图 图7. 14极39槽电机的温度分布(环境温度25˚C)。(a) 电机径向截面温度分布；(b) 电机槽内绕组温度分布 Table 2 Torque ripple in phase separation of different windings of moto 绕组形式 线反电势有效值 平均转矩 转矩脉动 科尔摩根 31.3 V 0.562 N∙m 2.60% Rmxprt 29.8 V 0.529 N∙m 4.18% 表2. 12极39槽电机不同绕组分相的转矩脉动 Table 3 Comparison of electromagnetic performance of motors with different electrode groove 不同极槽 线反电势有效值 平均转矩 转矩脉动 14极15槽 31.6 V 556.59 2.37% 14极39槽 31.8 V 561.96 1.09% 表3. 不同极槽配合电机的电磁性能对比 Table 4 Effect of chute on no-load EMI and torque rippl 不斜槽 斜半个齿距 斜一个齿距 线反电势有效值 31.3 V 29.9 V 28.2 V 平均转矩 0.562 N∙m 0.499 N∙m 0.481 N∙m 转矩脉动 2.60% 1.85% 1.18% 表4. 斜槽对空载反电动势和转矩脉动的影响 Table 5 Effect of auxiliary slot on no-load EMI and torqu 开辅助槽 线反电势有效值 平均转矩 转矩脉动 开0.5 mm 29.9 V 550.65 2.35% 不开 31.3 V 562.46 2.60% 表5. 辅助槽对空载反电动势和转矩的影响
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user: 6. 小结 本文提出了一种面向机器人领域的100 W级无框电机的技术研究。以负载特性为出发点，以性能为落脚点，从设计要点、材料选取、电磁特性、热特性等等角度出发，对电机进行系统优化设计。
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user: 摘 要 电网物资的配送运输是电网建设工程中的重要环节，项目物资的及时、准确、完整到位是保障电网项目正常建设的重要因素，目前不论是供应商配送或者是公司仓库物资配送均有不同程度的物资损坏或配送时间不准确，轻者影响交接验收资源安排和工程进度，严重时也不排除造成特大社会影响事件，因此利用地理围栏等新一代技术手段，通过运输车队周围交通道路环境信息共享，可以有效加强物资运输配送环节的管理水平，提升配送路径优化能力。 关键词 :地理围栏，信息共享，物资配送，路径优化 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 电网的大规模建设和新技术、新产品的推广应用，对公司物力资源的统筹协调能力、服务支撑能力和供应保障能力提出更高要求。物资供应配送环节在信息融合贯通、物流新技术推广、物联网应用等方面，与公司加快创新发展的要求相比，仍有较大提升空间。同时，国网公司要求物资专业要加大物联网技术应用，推进管理创新、机制创新和技术创新，有效解决业务水平与发展要求不相适应矛盾，为公司可持续发展奠定坚实基础。 随着全球经济一体化发展与“互联网+”理念的不断深入，传统企业转型、优化与升级成为大势所趋。移动互联网、物联网应用，以及现代物流信息化、电子化、移动化、自动化的迅猛发展，既给传统电网企业物流带来深刻影响，又为物流业务发展提供了全新视野。
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user: 2. 相关理论研究及运输管理现状 2.1. 地理围栏技术 地理围栏是由移动互联网、物联网技术深入应用产生的新的应用技术。地理围栏(Geo-fencing)是基于位置服务(Location Based Service)的一种新应用，就是用一个虚拟的栅栏围出一个虚拟地理边界，该地理边界可以是任意形状。当移动终端进入、离开某个特定地理区域，或在该区域内活动时，移动终端可以接收自动通知和警告。 地理围栏与普通的位置服务(LBS)有所区别： · 地理区域是被网格化的。其网格化的标准是一个地理区域内的业务和商业聚类的，而不是纯粹的经纬度和城市地图的匹配。 · 实际上地理围栏的各个围栏的区隔是一个个的应用需求群地图。主要的商业需求聚集在特定区域，形成的一个聚合信息服务区域。 · 终端自己或者在网络帮助下能够识别所处的围栏。 · 用户的围栏信息彼此之间能够共享，也能够与应用开发商分享。 · 双向、互动的特性。 目前国内部分电商、消费服务及出行等相关的互联网公司对公众提供了相关服务。国际上的互联网巨头也在休闲娱乐、生活服务、社交服务等各领域引入了地理围栏技术。例如苹果公司的一个新专利是利用地理围栏技术在人到达车附近时，车自动开门。 通过在电力物资配送过程中应用地理围栏技术，实现运输途中车队周围交通环境信息共享，能够加强物资运输方案的严格执行，同时可以有效解决因运输路线上出现交通拥堵或其他突发事件引起路途不畅而花费过多时间精力重新规划配送路线的问题，进而实现对物资配送效率及配送质量的提升，降低配送成本。 2.2. 电力物资运输管理要求 由于生产需求的多元化，运输的物品具有多样性，对运输的要求呈现多样化。易碎物品或危险品的运输，需要对其运输过程中进行严格管控，以保证运输物品的完整性或安全性。公司通过电力物资运输实际经验总结，结合国家及社会物流运输规范标准，制定了相应的电力物资运输过程要求和管理标准，为运输过程的质量监控提供了参考标准支撑。 以下列举了几项重点电力物资运输管理要求： · 路况勘察要求：组合电器、断路器、变压器、电抗器：在公路、铁路或水路运输前，制造厂应认真审查运输公司的路况勘察报告；对不同的路况要采取针对性措施；组合电器：对550 kV及以上电压等级的GIS，应提前进行路况勘察，并向随车押运人员进行技术交底。 · 运输遵循设备技术规范：油浸式电流互感器运输应严格准照设备技术规范和制造厂要求；金属氧化物避雷器的运输应严格遵循制造厂的规定。 · 明确行车速度及转弯半径：组合电器、断路器在运输方案中应对各种路况下的路段、运输里程及相应的行车速度及转弯半径进行明确要求。
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user: 3. 基于地理围栏的物资配送运输模式设计 电力物资的配送一般是以车队形式进行的，在运输车队出发前，依据车队行进距离并考虑宽限因素，应用手持终端设置车队地理围栏，车队成员运用手持终端进行交流沟通，实现运输环境信息共享。 3.1. 地理围栏动态设置 车队在运输出行前准备时，建立自定义群组，将所有车队成员通过编码排序或其他辨别标识加入群组，在行进过程中，各车队成员能够共享其中任意成员所提供的路况信息及其他信息。 电力物资配送车队在行进过程中，考虑公路上一些不确定因素如行人、非机动车的干扰、交通事故或者遇到自然灾害等情况造成道路拥堵以及道路路面破损及道路管理进行交通管制等，车队行进队形很可能会被迫发生多次变化，这种情况下应考虑车队地理围栏中心设置点，以实现使用最少资源获得最大地理围栏覆盖范围，避免车队成员脱离虚拟围栏范围。 · 在车队出发前的初始状态，地理围栏的设立范围中心建议处于车队中心位置，即由车队中心车辆建立地理围栏，其他车队成员加入。 · 当车队队形发生变化，车队应更新位置信息，重新确定地理围栏中心，由队形变化后处于车队中心的车辆建立地理围栏，其他车队成员加入。 · 当车队成员处于地理围栏边缘时，信息平台应主动发送即将脱离范围的警告信息 [ 1 ] 。 3.2. 配送路线优化设计 电力物资运输车队在配送途中，头车可以通过地理围栏及时向车队成员通报道路前方所遇到的情况， 图1. 配送路线优化示例 同时，其他车队成员也可以通过地理围栏共享自己周边道路交通信息，从而能够将所有路面信息快速汇总，并及时进行分析处理，实时优化配送路线。如图1所示。 物资配送运输路线优化步骤如下： · 物资配送车队确认电力物资运输管理要求。 · 车队出发前建立相应的地理围栏，确保车队成员完全覆盖，信息交流无碍。 · 物资运输途中若出现需要改变原定行车路线的情况，则由车队成员交流各自周围路面环境状况，重新规划最优行车路线。 · 配送路线重新确定后，适时改变地理围栏建立中心，确保围栏范围对车队全覆盖，并通过地理围栏将行车路线信息发送至车队所有成员。 · 当车队行进途中遇到类似状况可重复以上流程进行配送运输最优路径探索。 · 当有两个以上车队的配送路线有重合时，前边车队可通过社交通讯平台或短信等方式提前通知后边车队交通状况，减少后边车队路况勘察时间，提升路线优化效率。 同时通过地理围栏信息共享，可将发生突发状况或路面交通状况不佳的送货路径信息存档，后台调配中心可通过查询信息，对后续车辆配送路径进行优化调整 [ 2 ] 。
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user: 4. 结语 通过在物资配送车队建立地理围栏，实现车队行进路途交通状况信息共享和及时传递，有利于提升物资配送运输质量，减少物资运输途中因交通状况不佳造成的设备损坏等现象，降低配送运输风险，提升物资配送运输效率。
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user: 摘 要 民航业为国民经济快速发展和国际商贸往来中的人流、物流提供了基础保障，是一国战略性、基础性行业。本文基于C-D生产函数，使用中国民航发展过程中1995年~2015年间主要投入要素及航空运输产出的数据，分析确定这期间的民航生产函数模型，利用索洛余值法测算分析民航业发展二十年来的生产要素贡献率及变化情况，对比找出要素贡献率演化规律，从而为民航业在供给侧改革方面找准着力点，进行系统优化，使民航更好地服务于国民经济发展和人流、物流需求。 关键词 :民航业，生产要素，贡献率，演化 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 近年来，国家大力推行供给侧改革，改革的思路倾向于以提高生产能力的方式来促进经济增长，其核心方法是促进劳动力、资本、技术等要素合理配置、结构优化，提高要素生产率 [ 1 ] 。民航作为国家的战略性产业，在供给侧改革的大背景下同样需要思考生产要素的结构优化问题。对航空运输产出的研究不再是简单地研究民航运输需求的趋势以及运输周转量(吨公里或者客公里)增长空间等，而是要研究生产要素供给需要有哪些优化才可以使得航空运输供给的质量和效率提高。 生产要素的结构优化可以通过对生产函数和要素贡献的研究得到。目前针对民航业生产函数及要素贡献率的研究已经取得一些成果。张永莉，程志超(2002)使用生产函数法和索罗余值法，建立了中国民航的生产函数 [ 2 ] ；陈林(2008)对中国航空运输的生产函数和成本函数进行了实证研究 [ 3 ] [ 4 ] ；杨蓓，史占中(2012)对比了中美两国航空工业的生产函数特点 [ 5 ] ；刘光才，赖汪湾(2016)划分了“九五”~“十二五”的时间周期，对中国民航运输生产要素贡献率进行了实证研究 [ 6 ] 。已有研究对生产要素的贡献度有了较好的定量分析，但是对于民航业生产要素的贡献率演化还没有系统的研究，供给侧改革的新形势下如何进行民航运输生产要素的结构优化也没有相关成果。本文揭示民航生产要素贡献率变化的过程，尤其结合2002~2004年中国民航实现重大改革，机场属地化改革、航空公司重组成三大集团的发展历史等生产关系的系列改革进行生产要素贡献率的纵向对比分析。鉴于生产关系决定生产力的一般规律，可推知对民航运输要素贡献率进行纵向对比，揭示民航运输生产要素贡献率的变化过程非常必要。同时，基于供给侧改革的新理念，调节投入要素、优化民航供给，努力建设人民满意的民航。 本文研究的目的就是通过民航近20年来行业投入要素及吨公里产出的具体数据分析，寻找民航发展中各主要投入要素对民航产出贡献率的演化规律，分析演化数据背后的民航要素配置优势和存在的问题，从供给侧改革优化的角度，提出要素配置优化建议及民航供给侧改革建议，从而改进顾客体验，减少航班延误，改进航空运输的供给数量和质量。
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user: 2. 研究理论与指标选取 2.1. 理论基础 本研究拟采用柯布–道格拉斯生产函数(也即C-D生产函数)，其一般表达式为： Y = A L α K β 其中，α、β为参数，并且满足 0 < α < 1 ， 0 < β < 1 ； Y是产量，L为劳动投入要素，K为资本投入要素； A为效率系数； α是劳动力产出的弹性系数； β是资本产出的弹性系数。 之所以考虑用C-D生产函数而不是CES生产函数，一方面从生产要素的替代程度来看，CES的生产要素的弹性系数固定，要素的替代关系业相对固定。而航空运输中设备和人员的替代性从机场的自助值机替代值机员工就可以看出K和L是具有良好的替代关系的，C-D生产函数更好地表达了这一特点。另一方面可以较充分地考虑到技术因素，航空业是资本密集、技术密集的行业，民航运输主要是航行器的使用、运营和管理，通常所指的工程技术比较少，但是管理中的技术占很大比重，包括空域的流量管理技术、航空公司的收益管理技术、航空公司的常旅客计划技术等，因而航空运输业的要素投入中还是要充分考虑到技术因素，只不过这里的技术主要是管理技术。而C-D生产函数将技术作为一个重要因素予以考虑也是生产函数选择时候的另一个原因。 如果作为产出量Y的解释变量的投入要素多于两个，可以对现有模型进行改进。可将C-D生产函数添加材料要素的生产函数扩展为： Y = A L α K β M γ M代表生产过程中的材料的投入；γ代表材料投入要素的产出弹性。 2.2. 指标的选取 民航运输的产出即是民航运输的客货量和民航运输距离的乘积，用运输量和运输距离来衡量，其统计指标即“吨公里”或者“客公里”，反映了民航运输的周转量。因此，民航的产出可以用中国民航运输总周转量来代表。 就航空运输业而言，投入要素主要包括飞机投入量、劳动人员数量、航油投入量以及管理和工艺的技术进步。 1) 对于航空运输企业来讲，资本的投入首先表现为航空器的投入。航空公司想要开展常规运营，必须拥有相当数量的飞机。其它资本的投入包括航空器材的投入、空管装备的投入、机场装备的投入以及航空运输大量的资金投入等。鉴于航空器对航空运营的直接决定作用以及数据的可得性，本研究的K要素就用航空器也即飞机的数量来表示。 2) 劳动投入。航空运输的劳动投入包括专业技术人员的劳动投入，比如飞行人员、空管签派人员、航空管制人员、航空维修人员、空中乘务人员等。非专业技术人员包括职能部门管理人员以及其它非专业技术人员。由于飞行技术的独特性以及在我国飞行员数量较长一段时间都处在短缺状态，使得飞行驾驶员的投入在航空运输产出中发挥着重要的作用，在人员成本构成上也占据重要比例。因此本研究在生产函数的劳动投入中，以飞行员的投入来代表。 3) 生产过程中的材料投入。这里的材料投入一般是指易耗品，不像资本品K那样有一个较长周期的折旧。也正是由于这样的特点，加之航空运输过程中航油是十分重要的，在全球油价最高点曾经达到每桶燃油140美金时候，燃油成本业创记录地达到航空公司成本总量的40%。因此，在航空运输生产函数中，航油消耗要单独拿出研究其投入以及产出弹性。 4) 技术投入。正如前述所说，航空运输生产运营过程中技术的作用非常重要。技术的投入不仅包括航空飞行器的研发设计技术，还包括生产组织过程中的管理技术、协调进步等。由于本研究主要是民航运输，不包括全部的航空产业链，所以技术主要指管理协调技术。本研究将用索落余值法计算技术的贡献率。 因此，航空运输的C-D生产函数即为： Y = A 0 L α K β M γ 其中，Y代表运输周转量；L代表正驾驶飞行员投入量；K代表飞机投入量；M代表航油投入量；A 0 代表技术进步水平；α、β、γ分别代表劳动、飞机、航油三个投入要素的产出弹性。 选取中国民航业自1995年至2015年的投入产出量作为研究基础数据，具体数据如下表1。
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user: 3. 实验研究结果 3.1. 生产函数的实验研究结果 为了方便得出生产函数，我们可以对上式中等号两边同时取对数，从而得到如下等式： L n Y = L n A 0 + α L n L + β L n K + γ L n M 在Eviews软件中输入1995年至2015年间的民航投入产出数据，使用OLS方法对模型进行参数估计得出： Table 1 Inputs and outputs of Chinese civil aviation transport industr 运输周转量(万吨公里) 飞机投入量(架) 正驾驶飞行员人数(人) 航油投入量(万吨) 1995 714，385.00 416.00 2327.00 271.43 1996 806，078.00 443.00 2581.00 301.35 1997 866，771.00 485.00 2263.00 327.52 1998 929，736.00 523.00 2089.00 377.58 1999 1，061，127.00 510.00 2163.00 387.37 2000 1，225，007.00 527.00 2178.00 494.13 2001 1，411，918.00 566.00 2352.00 535.57 2002 1，649，266.00 602.00 2483.00 600.07 2003 1，707，946.00 664.00 4052.00 604.88 2004 2，309，985.00 754.00 4439.00 788.77 2005 2，612，724.00 863.00 4553.00 878.07 2006 3，057，979.00 998.00 4782.00 1000.53 2007 3，652，993.00 1134.00 5176.00 1129.89 2008 3，767，652.00 1259.00 5733.00 1174.54 2009 4，270，726.00 1422.00 6597.00 1314.17 2010 5，384，490.00 1597.00 7645.00 1531.39 2011 5，774，427.00 1764.00 8521.00 1646.28 2012 6，103，217.00 1941.00 9172.00 1787.02 2013 6，717，200.00 2179.00 10，106.00 1823.45 2014 7，481，200.00 2370.00 11，055.00 1889.02 2015 8，516，516.00 2696.00 12，602.00 1934.84 表1. 中国民航运输业的投入产出情况 数据来源：《中国民航统计年鉴》1995年~2015年。 Y = 411.94 L 0.137 K 0.259 M 0.862 ( t )     ( 40.16 )   ( 2.79 )   ( 1.99 )   ( 15.29 ) 参数估计结果为0.137，0.259，0.862均在(0，1)间，符合经济意义。Adjusted R-squared为0.99823可知，本多元回归模型对样本观测值具有很好的拟合度。另外，由于F-statistic为3195.150 > F 0.05 (3，16) = 3.239，因此，回归模型在显著性水平0.05上能通过检验。 3.2. 生产要素贡献率计算 本文利用扩展的索洛余值法来计算各要素贡献率 [ 7 ] [ 8 ] 。 G Y = G A + α G L + β G K + γ G M 其中GY、GL、GK、GM分别代表总产出增长率以及资本、劳动和材料要素投入的增长率，GA代表技术进步率。由总产出增长率减去劳动、资本和材料要素对总产出增长率贡献的余额，是被称为索洛余量的全要素生产率 [ 9 ] [ 10 ] ，是技术进步对经济增长率。索罗余值增长速度方程可以具体表现为上述对数方程求导，得： d Y Y = d A A + α d L L + β d K K + γ d M M 于是有 E A = 1 − E K − E L − E M 。 由于在索洛余值计算中需要利用每年的增长率，因此测算结果从1996年开始，如表2所示。
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user: 5. 结论 自上世纪90年代以来，航空运输业的快速发展极大地改变了我国居民的出行方式，提高了航空出行频率，同时也在很大程度上改变了我国综合交通运输格局。当前供给侧改革导向下，深入思考各生产要素的贡献率是为了更好地优化资源配置，激活要素潜力，更好地发挥航空运输在经济增长中的人流、物流支撑作用。 本文通过机队规模、驾驶人员数量、航油投入量、技术进步等关键要素和影响因素的民航产出贡献情况，按照要素升级、结构优化、制度变革的需要，基于C-D生产函数，使用中国民航发展过程中1995年~2015年间主要投入要素及航空运输产出的数据，分析确定这期间的民航生产函数模型，利用索洛余值法测算分析民航业发展二十年来的生产要素贡献率及变化情况，对比找出要素贡献率演化规律，从而为民航业在供给侧改革方面找准着力点，进行系统优化，提出优化机队结构，在机队扩充的同时充分利用国产资源；机场、空管的发展与机队规模的系统耦合；不断拓宽飞行人才的供应和培养渠道；使用绿色燃料节能减排促进人类生存环境绿色发展等方面的建议，优化和提高生产要素的配给和贡献率，使民航业更好地服务人类发展。
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user: 摘 要 轨道角动量作为一种新的、高效利用无线电频谱的安全复用传输方式引起了科学界的关注。基于Matlab工具箱，建立了采用FSK调制方式的轨道角动量传输系统仿真模型，研究了OAM模式数和多进制频移键控M-FSK进制数M对误码率的影响；建立了OAM复用传输系统仿真模型，研究了复用传输系统的误码性能，验证了不同OAM模式的正交性，以及高效利用频谱的原理；建立了多径OAM传输系统模型，研究了采用不同的基带调制解调方式时，传输系统误码率与信噪比的关系。最后，设计了基于Matlab的GUI界面，进行了OAM传输系统中电场强度、能量密度、相位变化、复用传输和编解码过程的展示，讨论了OAM传输的安全性。 关键词 :无线通信，无线电频谱，轨道角动量，传输系统模型，Matlab Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 由于光具有波粒二象性，光量子具有纠缠性，因此光轨道角动量矩(OAM: Orbital Angular Momentum)在量子信息处理和光通信领域有广泛的应用 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。然而，OAM在无线电频段的应用非常少。2012年，Tamburini等 [ 4 ] 采用螺旋抛物面天线产生OAM，并首次实现了相同频率下的无线OAM多路复用传输，随后无线电频段的OAM传输成为研究的热点 [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] 。与传统的时分复用、频分复用、码分复用和空分复用方式不同，OAM传输模式具有正交性，模式数l可取负无穷到正无穷之间的任意整数值，因此从理论上讲OAM复用的频率利用率可趋于无限大，有望彻底解决无线电频谱稀缺的问题 [ 10 ] 。 2014年，Demeter等人 [ 11 ] 建立了基于OAM的自由空间通信仿真模型，研究了FSK、PSK、QAM基带调制的传输系统性能，结果证明在OAM信道保持正交的前提下，系统误码率接近标准加性高斯白噪声(AWGN: Additive White Gaussian Noise)信道下的通信系统性能。最近，Li等人 [ 12 ] 提出并论证了一种基于机器学习，用于改善湍流信道下OAM无线光传输系统性能的m序列自适应解调器，在接收端无额外空间光调制器和数字信号处理器的情况下，采用卷积神经网络构建的自适应解调器能有效的将不同OAM模式的强度序列转换为初始信号。Wang等人 [ 13 ] 提出了一种基于OAM的MIMO (OAM-based MIMO: OAM-based multiple-input multiple-output)信道模型，并进行了理论和仿真研究，结果表明，当传输距离大于特定值时，OAM-based MIMO通信系统的容量优于传统的MIMO通信系统。Basar [ 14 ] 提出了一种具有指数调制的轨道角动量(OAM-IM: OAM with index modulation)复用传输方案，通过仿真证明，在相同的检测复杂性的前提下，OAM-IM复用传输系统的误码性能优于基于OAM的模分复用(OAM-based MDM: OAM-based mode division multiplexing)传输方式。Chen等 [ 5 ] 提出了一种宽带OAM-OFDM无线通信系统架构，结果表明，与现存的射频模拟相移器产生和接收OAM的通信架构相比，采用基带数字2-D-FFT通信架构可以减少能量消耗和硬件价格。 受上述思想的启发，本文分别建立了AWGN信道和多径信道下OAM传输系统模型；设计了基于Matlab的GUI界面，进行了OAM传输系统中电场强度、能量密度、相位变化、复用传输和编解码过程的展示。通过仿真得到了OAM复用传输系统的性能，验证了OAM模式的正交性、安全性，以及高效利用频谱的原理。这对探索新的复用传输技术，改善复用传输系统性能和频谱利用率具有重要意义。
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user: 2. 基于FSK调制的OAM传输系统仿真 2.1. 仿真模型 基于FSK调制的OAM传输系统仿真模型如图1所示。模型由Bemoulli二进制序列信号发生器、2-FSK基带调制器、OAM编码器、AWGN信道模块、OAM解码器、2-FSK基带解调器和误码率计算等模块组成。仿真时，信号发生器每帧采样数为100，2-FSK基带调制和解调模块每帧采样数为10，OAM编解码模块采样数为1000。 误码率计算是分析系统性能的关键，MATLAB本身自带了误码率计算工具，可以在命令窗口中输入bertool调用。使用时，需要设置AWGN的信道参数，Mode项选择Signal to noise ratio(E b /N o )，设置参数为E b N o 。Error Rate Caculation模块需要勾选Stop simulation，并设置两个参数为maxNumErrs和maxNumBits。由于该工具需要接收工作区的数据，所以要将Error Rate Caculation模块添加到To Workspace模块，并设置参数E b N o 。最后需要将三个参数初始化(E b N o = 0; maxNumErrs = 100; maxNumBits = 1e8)，并保存在工作区。设置好误码率计算工具后，在不同的OAM模式数下，即可得到误码率与信噪比的关系曲线。 2.2. 结果与讨论 首先，仿真了调制方式为2-FSK时，OAM模式数对误码率的影响，结果见图2所示。从图中可以看出OAM模式数l为分别为1、2、3时，在相同的信噪比(E b /N 0 )下，模式数越多，误码率(BER)越高；在相同的误码率下，模式数越多，传输的信息量越大，需要的信噪比越高。 其次，仿真了OAM模式数l为2时，多进制频移键控(M-FSK)调制方式中不同M值下信噪比与误码率的关系，见图3所示。结果表明，信噪比相同的情况下，M越小，误码率越小，也就是说调制效果也越好；在相同的误码率下，M越大，传输的信息量越大，需要的信噪比越高。以上结论与通信原理中 图1. 基于FSK调制的OAM传输系统仿真模型 多进制调制系统的性能结论相同 [ 15 ] 。
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user: 3. OAM复用传输系统仿真 3.1. 仿真模型 基于OAM模式的正交性，可实现OAM复用传输，图4演示了模式的正交性。图中，信道左侧为四个不同模式数l的OAM发射端，右侧为OAM接收系统。仿真结果表明，右侧接收系统只能接收与左侧OAM模式数相同的发射信号。基于此，设计了图5所示的四通道OAM复用传输系统模型。图中，信道 图2. 2-FSK调制下，不同OAM模式数的误码率与信噪比的关系 图3. l = 2，M值不同时误码率与信噪比的关系 图4. OAM模式正交性验证模型 图5. 四通道OAM复用传输系统模型 左侧为四个不同模式数l的发射端，右侧为相应OAM模式数的四个接收系统。 3.2. 结果与讨论 在图4所示的OAM模式正交性验证模型中，发射端的模式数分别为1、2、3和4，仿真结果表明， 接收端模式数为2时，可以完美的接收到左侧OAM模式数为2的发射机传输过来的信息，而左侧其它模式数的发射机传输的信号是不能接收到的，这证明了OAM的模式正交性。 在图5所示的四通道OAM复用传输系统模型中，左侧的发射端OAM模式数分别为1、2、3和4，右侧配备了相应模式数的OAM接收系统。仿真结果表明，右侧接收系统可以完美的接收到左侧对应四个通道发送的信号，不同OAM模式数下的接收误码率与信噪比的关系与图2相同。由于OAM的模式具有正交性，并且模式数l可取任意正或负整数，因此采用OAM复用传输系统从理论上可以无限的提高无线电频谱的利用率。
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user: 4. 多径OAM传输系统仿真 4.1. 仿真模型 为了研究信道特性对传输系统的影响，建立了图6所示的多径OAM传输系统模型。图中，在AWGN信道的右侧增加了多径Rician Fading信道，以比较多径信道对传输的影响。 4.2. 结果与讨论 在图6所示的多径OAM传输系统模型中，通过参数设置和仿真可以得到图7(a)所示的在不同OAM模式数下信噪比与误码率的关系。由图可见，在相同的信噪比(E b /N 0 )下，模式数越多，误码率(BER)越高；在相同的误码率下，模式数越多，传输的信息量越大，但需要的信噪比越高。与图2所示的没有多径效应影响情况比较可见，在相同的信噪比下，由于多径效应的影响，OAM传输系统误码率增加，传输可靠性降低。 为了研究不同基带调制方式对OAM传输系统性能的影响，将图6中FSK调制解调模块替换为BPSK模块，并进行仿真，结果见图7(b)所示。由图可以看出，在相同的信噪比下，BPSK调制方式误码率更高，这说明相移调制更容易受到多径效应的影响，这是因为OAM的模式数是由相位来区分的，而多径传输是由于不同传输路径的延时造成的，因此对相移调制敏感。如何克服多径衰落的影响，提高OAM传输系统的性能是下一阶段研究的主要目标。 图6. 多径OAM传输系统模型
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user: 5. OAM传输系统展示 为了演示OAM传输系统的性能，本文设计了基于Matlab的GUI界面并进行了复用传输展示。图8给出了模式数为2的OAM波形及其编解码过程，图中第一排从左到右分别表示OAM传输过程三维波形、电场强度、能量密度、相位波前示意图和近场相位平面图。与圆极化不同，OAM能量分布是中空的，即螺旋波束的中间区域场强最小。 图9展示了OAM模式数分别为1、2、3的复用传输过程，图中第一排从左到右分别表示模式数为3的OAM传输过程三维波形、电场强度、能量密度、相位波前示意图和近场相位平面图。图中第二排左图为模式数为1的三维电场分布图；中间为模式数为2的三维空间电场分布图；右图为前两种模式的叠加。可见，由于OAM传输模式复杂，因此只有相应模式的接收机才能接收解调OAM发射波形，这保证了OAM传输的安全性。 图7. 多径OAM传输系统误码率与信噪比的关系。(a) 2FSK；(b) BPSK 图8. OAM模式及编解码 图9. OAM模式及复用技术
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user: 6. 结论 OAM模式具有正交性，理论上频率利用率可趋于无限大，并具有传输安全性，因而成为近年来研究的热点。本文建立了OAM传输复用系统模型，研究了OAM模式数和多进制频移键控M-FSK进制数M对误码率的影响，验证了不同OAM模式具有正交性，以及高效利用频谱的原理；研究了多径信道下采用不同的基带调制解调方式时传输系统误码率与信噪比的关系；演示了OAM传输系统中电场强度、能量密度、相位变化、复用传输和编解码过程，并讨论了OAM传输的安全性。
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user: 摘 要 目的：总结1例急性心肌梗死PCI术后伴有肋软骨骨折患者的个案护理。方法：回顾2016年救治的1例急性心肌梗死PCI术后伴有肋软骨骨折患者的临床资料，总结临床护理方法。结果：本例患者经过2周的精心护理，安全度过危险期，并发症减少，康复出院。结论：对AMI患者实施全面而有针对性的护理措施，积极预防及尽早处理并发症是降低AMI病死率的关键。 关键词 :急性心肌梗死，肋软骨骨折，护理 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 急性心肌梗死(Acute Myocardial Infarction， AMI)是较常见又较危急的心血管事件。AMI是由于冠状动脉血供的急剧减少或中断，从而使相应的心肌严重而持久的急性缺血，造成急性心肌缺血性坏死 [ 1 ] 。发病数小时内进行紧急的经皮冠状动脉介入术(PCI)是目前公认的最安全、有效的恢复心肌再灌注的手段 [ 2 ] 。AMI患者易并发各种心律失常、心力衰竭、肺部感染等并发症，而合并肋骨骨折的患者，会加重肺部感染，从而影响患者预后。
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user: 2. 临床资料 患者，女，74岁，2016年6月21日18时因“突发胸痛3小时”由急救车送入大连医科大学附属第一医院急诊科，诊断为急性下壁、右室、正后壁ST段抬高型心肌梗死，急诊行PCI术中，突发心脏骤停、室颤，予心肺复苏及电除颤等恢复生命体征后，继续经桡动脉PCI术成功，术后转入病房时，生命体征平稳，给予替罗非班、磺达肝癸抗血小板聚集、扩冠、调脂治疗。术后第二日患者感胸痛，深吸气、翻身及咳嗽时明显，有少量咖啡色痰，伴吸气性呼吸困难，有反常呼吸，诊断为肋软骨骨折。予芬太尼持续泵入止痛，头孢类抗感染治疗。术后一周，患者胸痛症状缓解，可下床活动，术后2周康复出院。