DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 2. 资料与方法 2.1. 研究资料 本研究采用回顾性研究方法，已通过我院医学伦理委员会审批。根据相关筛选标准，在2014年1月至2018年12月期间青岛大学附属医院收治的患者中，随机抽取500例胃癌患者和500例非胃癌患者分别作为胃癌组和对照组。胃癌组纳入标准：① 在我院经过胃镜病理或手术病理确诊的胃癌新发病例；②户口所在地为青岛；排除标准：① 继发性胃癌患者；② 户口所在地为非青岛；③ 伴有其他肿瘤病史；④ 伴有严重的心、脑、肺等主要器官疾病患者。对照组纳入标准：① 我院同期收治的非胃癌患者；②户口所在地为青岛；排除标准：① 伴有其他肿瘤病史；② 户口所在地为非青岛；③ 伴有严重的心、脑、肺等主要器官疾病患者。通过查阅病历，对胃癌组和对照组中每位患者的BMI、吸烟史、饮酒史、慢性胃炎病史、糖尿病病史、高血压病史、冠心病病史、消化系统肿瘤家族史等情况进行收集、整理。 2.2. 统计学方法 本次研究统计的数据表用Epidate3.1建立数据库，采用SPSS18..0和SAS9.2软件对数据进行统计分析，定类资料采用秩和检验和χ 2 检验，一般采用单因素卡方检验，初步筛选出具有统计学意义的因素(P < 0.05)；对具有统计学意义的因素进行Logistic多因素分析，从而得出各因素之间与原发性胃癌之间的关联强度，明确原发性胃癌的独立危险因素。
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user: 3. 结果 3.1. 胃癌发病的单因素分析 本次研究对象共1000例，胃癌组与对照组各500例，对两组对象的年龄、性别等基本信息及BMI、吸烟史、饮酒史、肿瘤家族史、慢性胃炎病史等因素进行了单因素分析，结果如下： 3.1.1. 年龄与胃癌发病的相关性分析 对两组患者的年龄进行统计分析，各年龄段结果不同，整体结果显示两组在年龄方面数据差异无统计学意义(P > 0.05) (表1)。 Table 1 Distribution and comparison of age between two group 年龄(岁) 胃癌组(n) 对照组(n) 合计 χ 2 P值 <40 15 99 114 0.063 0.837 40~49 44 108 152 50~59 106 109 215 60~69 177 108 285 70~79 120 57 177 ≥80 38 19 57 表1. 两组患者年龄分布情况及比较 3.1.2. 性别与胃癌发病的相关性分析 对两组对象的性别进行统计，结果发现两组患者在性别方面数据差异无统计学意义(P > 0.05) (表2)。 Table 2 Distribution and comparison of age between two group 性别 胃癌组(n) 对照组(n) 合计 χ 2 P值 男 329 234 563 2.058 0.051 女 171 266 437 表2. 胃癌组与对照组性别分布对照表 3.1.3. BMI与胃癌发病的相关性分析 对胃癌组及对照组患者的BMI进行统计分析，发现两组对象在BMI方面数据差异有统计学意义(P < 0.05) (表3)。 Table 3 Comparison of BMI between two group BMI (Kg/m 2 ) 胃癌组(n) 对照组(n) 合计 χ 2 P值 <18 21 22 43 12.761 0.024 18~24 202 271 473 >24 277 207 484 表3. 两组患者BMI情况比较 3.1.4. 吸烟与胃癌发病的相关性分析 对胃癌组及对照组患者的吸烟情况进行统计分析，发现两组患者在吸烟方面数据差异具有统计学意义(P < 0.05)，在烟龄方面的差异具有统计学意义(P < 0.05) (表4)。 Table 4 Comparison of smoking between two group 吸烟 胃癌组(n) 对照组(n) 合计 χ 2 P值 是 212 85 297 12.054 0.001 否 288 415 703 烟龄(年) <20 9 10 19 8.456 0.015 20~40 173 64 237 >40 30 11 41 表4. 两组患者吸烟情况比较 3.1.5. 饮酒与胃癌发病的相关性分析 对胃癌组及对照组患者的饮酒情况进行统计，发现两组患者在饮酒方面数据差异具有统计学意义(P < 0.05)，在酒龄方面的差异具有统计学意义(P < 0.05) (表5)。 Table 5 Comparison of drinking between two group 饮酒 胃癌组(n) 对照组(n) 合计 χ 2 P值 是 176 70 246 7.253 0.013 否 324 430 754 酒龄(年) <20 12 5 17 10.948 0.025 20~40 146 65 216 >40 18 0 18 表5. 两组患者饮酒情况比较 3.1.6. 消化系统肿瘤家族史与胃癌发病的相关性分析 对胃癌组及对照组患者的消化系统肿瘤家族史情况进行统计，发现两组对象在消化系统肿瘤家族史方面数据差异具有统计学意义(P < 0.05) (表6)。 Table 6 Comparison of family history of digestive system tumors between two group 消化系统肿瘤家族史 胃癌组(n) 对照组(n) 合计 χ 2 P值 是 60 19 79 5.743 0.011 否 440 481 921 表6. 两组患者消化系统肿瘤家族史情况比较 3.1.7. 慢性胃炎病史与胃癌发病的相关性分析 对胃癌组及对照组患者的胃炎病史情况进行统计，发现两组对象在慢性胃炎病史方面数据差异具有统计学意义(P < 0.05) (表7)。 Table 7 Comparison of history of chronic gastritis between two group 胃炎病史 胃癌组(n) 对照组(n) 合计 χ 2 P值 是 235 98 333 5.674 0.038 否 265 402 667 表7. 两组患者慢性胃炎病史情况比较 3.1.8. 糖尿病病史与胃癌发病的相关性分析 对胃癌组及对照组患者的糖尿病病史情况进行统计，发现两组对象在糖尿病史方面数据差异无统计学意义(P > 0.05) (表8)。 Table 8 Comparison of history of diabetes between two group 糖尿病史 胃癌组(n) 对照组(n) 合计 χ 2 P值 有 48 34 82 1.562 0.846 无 552 566 918 表8. 两组患者糖尿病病史情况比较 3.1.9. 高血压病史与胃癌发病的相关性分析 对两组对象高血压病史情况进行统计，发现两组患者在高血压病史方面数据差异无统计学意义(P > 0.05) (表9)。 Table 9 Comparison of history of hypertension between two group 高血压病史 胃癌组(n) 对照组(n) 合计 χ 2 P值 有 112 83 195 2.047 0.836 无 388 417 805 表9. 两组患者高血压病史情况比较 3.1.10. 冠心病史与胃癌发病的相关性分析 对两组对象冠心病史情况进行统计，发现两组对象在冠心病史方面数据无统计学差异(P > 0.05) (表10)。 Table 1 0 Comparison of history of coronary heart disease between two group 冠心病史 胃癌组(n) 对照组(n) 合计 χ 2 P值 有 42 20 62 1.956 0.573 无 458 480 938 表10. 两组患者冠心病史情况比较 3.2. 胃癌发病的多因素分析 根据单因素分析结果，将有统计学意义的因素(P < 0.05) BMI、吸烟、饮酒、消化系统肿瘤家族史、慢性胃炎病史纳入Logistic多因素分析，根据OR值可知，吸烟、慢性胃炎病史、消化道系统肿瘤家族史等情况是引起原发性胃癌的独立危险因素(OR > 1) (表11)。 Table 1 1 Multivariate Logistic analysis result 因素 β SE χ 2 P值 OR 95% CI BMI 0.451 0.318 4.143 0.045 0.574 2.261~3.195 吸烟 0.358 0.331 5.342 0.024 1.473 1.034~4.043 饮酒 0.656 0.255 6.653 0.024 0.636 0.358~0.895 消化系统肿瘤家族史 1.475 0.381 5.941 0.004 4.031 0.135~0.388 慢性胃炎病史 1.032 0.753 3.194 0.033 2.546 0.153~0.586 表11. 多因素Logistic分析结果
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user: 5. 研究的局限与不足 本次研究通过对某个医院的住院患者进行统计分析，研究对象来自于所选定的特定区域，且样本量较小，由于受环境因素及病例数的影响不可避免会产生偏倚，因此在样本量选择方面还有待进一步扩大区域与人数。此外，胃癌发病是一个多因素共同作用的复杂过程，本研究受病历系统限制，纳入的研究因素有限，对于其他可能导致胃癌发病的危险因素，将来需要更多的研究来验证。
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user: 6. 结论 胃癌是常见的恶性肿瘤之一。胃癌在我国常见恶性肿瘤中排第3位，在癌症相关死因中排第2位。胃癌的发生是内外因素共同作用的结果，针对本文研究得出的相关结果，应针对相关危险因素制定相应的预防策略。通过戒烟限酒、控制体重、保持愉悦心情、减少食用腌制熏制食物、防治H. pylori感染等途径，并定期进行胃镜检查等筛查手段，降低胃癌的发病率及死亡率。
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user: 摘 要 本文选取诸暨市的丹霞地貌进行研究，通过考察分析，初步总结了诸暨市丹霞地貌的地质基础、演化过程、类型、旅游价值几方面，并对其做了初步分析探讨。根据实地考察与资料搜集的结果，得出了以下结论：丹霞地貌集中分布在诸暨市西南部、西部和东部，形成了诸暨市境内的汤江岩、斗岩等丹霞地貌，这些的基岩均是一套山麓洪冲积扇红色块状砂砾岩组合，而雨水和河流侵蚀是丹霞地貌形成的外动力。该地貌类型以陡崖式为主，山体壮观宏伟，具有一定的旅游、美学和文化价值，并据此对旅游价值进行分析，此项研究对今后诸暨市丹霞地貌旅游资源的开发保护具有理论意义和现实意义。 关键词 :诸暨市，丹霞地貌，地质基础，旅游价值 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 丹霞地貌在中国发育普遍。黄进先生在过去多年的野外调查中发现我国的丹霞地貌分布有780多处 [ 1 ] [ 2 ]，浙江中部中生代盆地存在诸多的丹霞地貌风景区，经调查研究表明丹霞地貌是一个与其他风景地貌颇为不同而更富于造景的自然地理实体和人文地理实体 [ 3 ]。诸暨盆地位于浙江省中部，处在会稽山地和龙门山地之间，市境面积2311平方公里，其中红层面积约700平方公里，在其上构成的丹霞地貌约150平方公里，这是诸暨市的一项宝贵的旅游资源。目前对诸暨市丹霞地貌研究的理论研究过少，尤其在地质构造、地貌保护方面，有鉴于前人的研究，对这些成果进行回顾与反思，进一步研究总结，对今后诸暨市旅游开发与保护提出合理建议。
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user: 2. 区域概况与地质基础 2.1. 区域概况 素有越国古都、西施故里之称的诸暨位于浙江东南和西北的丘陵山区交接地带，由东西部低山丘陵、中部浦阳江盆地及北部河网平原构成。周围群山环绕，地势南高北地，逐渐平缓，形成北向开口的簸箕式断陷盆地。依托“七山一水二分田”的资源禀赋，市境内东部会稽山脉与西部龙门山脉，林木、矿藏资源富余；中部为河谷盆地，地势较平，多良田沃土；北部为河网平原，有贯通南北的浦阳江，水资源丰富。 地形以丘陵山地为主的诸暨，处亚热带季风气候区，气温年平均为16℃，常年平均降水量约1373毫米，四季分明，雨水充沛，其年温差较同纬度邻县大，有明显的小气候差异，是典型的丘陵山地气候特征。低海拔一般以山地红壤、棕红壤为主，海拔较高处或在山顶大部分为黄壤。该地自然特征为丹霞地貌的发育、形成提供了有利条件。 2.2. 地质基础 诸暨市地貌为北北东向的箕状断陷，三面环山，中间低洼，一面出绍。诸暨市有着独特的地质背景，区域上处于两大地质构造单元拼合的北端，全市地层出露较为全面，自元古代至新生代均有分布。研究区域地质基础。 元古代时期诸暨市东南部的基底变质岩陈蔡群，早古生代时期中部的构造沉积层层寒武系、奥陶系、中生代时期西部的火山堆积盖层侏罗系、下白垩统以及新生代的东南部西岩等地的嫌县组。此外，诸暨市境内还有多处侵入岩分布。 诸暨市境内的丹霞地貌主要分布在北东方向上，北西向为次的断裂、褶皱，以北东向的江绍拼合带和火山构造组成。构成诸暨市丹霞地貌的红层主要是在中生代的上三叠统、中侏罗统、下白垩统地层 [ 4 ]。 2.2.1. 上三叠统(T 3 ) 乌灶组地层在诸暨的部分主要为江山—绍兴断裂带的东南一侧，呈西南—东北向延伸，位于诸暨的东南部，岩石构成以粗粒的石英长砂岩居多，其中还夹杂着细砂岩及薄层炭质页岩，出露厚度为50~400 m。诸暨市境内丹霞地貌常形成在地层产状近乎水平的向斜或背斜轴部，且其东北厚西南薄。 2.2.2. 中侏罗统(J 2 ) 马涧组(J 2 m)地层分布于诸暨市境内西部山地，出露厚度为30~400 m。该地层的构造中多含灰黄及灰绿色砾岩、含砾砂岩、砂岩、泥岩粉砂岩夹灰质页岩。其下伏地层中有紫红、灰紫色中至细砂岩，夹石英长砂岩，而且马涧剖面横向上可以看出诸暨城山至成家西部下部红色岩层增多，这是丹霞地貌在诸暨形成的必要地质条件。 2.2.3. 下白垩统(K 1 ) 根据区域构造、盆地特征、岩性特点可以分为武义-诸暨区和文成-镇海区。武义-诸暨区主要发育在北东向区域构造盆地中。武义-诸暨区内的新昌、诸暨、武义、水口等盆地，其岩性类似于永康盆地。朝川组(K 1 cc)与馆头组为整合关系，少数盆地朝川组超覆不整合于上侏罗统的不同层位上。上述的剖面大多存在于武义-诸暨的丹霞地貌块区。这种类型的朝川组的岩性主要为红色砂岩、粉砂岩，并夹有少量火山岩，碎屑岩按下细上粗的规律分布。诸暨、丰惠等盆地的朝川组即具有这一特点 [ 5 ]。诸暨盆地晚期在西南缘陡坡一带分布巨厚的方岩组地层，它是丹霞地貌在诸暨形成的基本物质条件。
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user: 3. 丹霞地貌的演化过程 上白垩统末期至下白垩统初期，诸暨盆地演化进入消亡期间，在盆地西南缘地带，最后填充了一套巨厚的进积型冲积扇——三角洲相沉积体系。其规模大、分布广，这套粗碎屑物分布在盆缘，厚度大、粒径粗，而向盆内厚度逐渐变薄，粒径变细，它构成了最原始的盆地面 [ 6 ]。历经原始盆地分解，丹霞台地的演化至消亡，形成诸暨市丹霞地貌。 3.1. 丹霞地貌幼年期(原始盆地分解)——陡壁形态 盆地台地面分割早期，随着地壳缓慢抬升作用，导致当地河流侵蚀基准面下降，首先为分布在盆缘地带的河流下切作用，逐步分割，使原有完整的盆地构造遭到破坏。又因为盆地通过长时间内外力侵蚀形成的向斜，盆地底部岩性破碎较易被侵蚀，分离出众多独立的丹霞台地，此类台地面均高出当地流水侵蚀基准面。这一时期，丹霞山体表现为长时间受外力影响堆积而高起的夷平面，又位于流水作用强烈区域，所以此阶段的主要景观是线谷或巷谷。而线谷或巷谷的两侧存在陡壁，正是形成夷平面的基础。因此，在丹霞台地周边逐渐形成陡坎或崖壁的雏形地貌。 3.2. 丹霞地貌中年期(围绕着台地的地貌演化过程)——发育较完整的King模式形态 随着侵蚀基准面的下降，以及河流的下切作用，导致线谷或巷谷不断扩大，被其分割的丹霞台地的陡壁顶部逐渐被剥蚀，山体开始趋于圆滑，渐渐形成上部较平缓下部较陡峭的凸形坡。而片状剥蚀和崩塌作用造成了自由面与搬运坡的形成，在自由面上发生经常性的岩块崩塌，崩塌作用使自由面与凸形坡之间的界线不断变化，它们一起形成了崖壁与麓坡。如图1所示。 图1. 坡地示意图 崩塌作用早期主要是由于自由面底部溶洞因某方向侵蚀崩塌所致，而且规模往往较大。在搬运受到各种因素限制的情况下，逐渐堆叠沉积形成搬运坡。此时，自由面崩塌主要是由风化作用产生的岩洞引起，其频率和规模均小于幼年期 [ 7 ]。在软岩层没有发育的丹霞地貌区，自由面后退主要是由于岩性较软的岩石风化剥蚀引起的。当自由面的后退速度大于河流横向迁移速度(河流、河谷底部不断加宽)时，坡地自由面与河流的距离会越来越大，水流携带泥沙对凹形坡的淤积作用也将继续使坡面扩大，形成完整的King模式坡地序列。 3.3. 丹霞地貌老年期(丹霞台地消亡阶段)——陵坡地形态 周而复始的地貌演化过程，不断向着丹霞台地中心推进，导致外围早期山麓剥蚀平原不断扩大。诸暨盆地与省内其它盆地一样，在漫长的地质发展时期里，早期统一完整的丹霞台地，由多变少、由大变小、由高变低，山体坡地的坡度变缓，呈现出普通的山地丘陵形态。当自由面消失后，而构造抬升运动却继续保持稳定，这时由台地衍生出来的各类型地貌单元也消失了，此时的坡面逐渐变得低缓，表面覆盖厚重的风化层，坡面在流水作用主导下，逐渐演化为夷平面。坡面的一次侵蚀夷平循环完成，其演化也就此终止 [ 7 ]。 构成诸暨市境内的汤江岩、斗岩等丹霞地貌的基岩均是一套山麓洪冲积扇红色块状砂砾岩组合，其中夹少量中薄层状细碎屑岩，岩石透水性好，结构相对较松散，易发生风化溶蚀作用，雨水和河流剥蚀岩石中颗粒支撑的砂砾物质，这也是丹霞地貌景观形成的外动力。新近纪以来的地壳形变和造山运动，使盆地抬升至侵蚀基准面之上，并产生了三组北北东、北东东及北北西向的断裂、垂直节理或断裂构造，岩层走向为以近东西向和北向倾斜为主，而倾角则接近水平或缓倾斜 [ 8 ]。经过千万年的演变与累积形成了现今诸暨独特的丹霞地貌。
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user: 4. 丹霞地貌复杂多样的类型及空间分布 诸暨市丹霞地貌以丹霞岩柱、汤江陡崖数量最多，但丹霞地貌的其他类型也多有存在，具备类型多样的特点。 4.1. 陡崖式丹霞地貌 丹崖赤壁是丹霞地貌最普遍的景观特征。陡崖式丹霞地貌在外观上十分壮观，俗称悬崖峭壁，它是指呈直立状，由红色碎屑岩组成的单一式直线型山体，悬崖处岩壁凸翘，危岩欲坠，倾角多在80˚~90˚。赤壁一般由地壳运动的内力作用和风化侵蚀、重力崩塌等外力作用造成，分布在被侵蚀的古河道两岸，为河谷高阶地丘陵地貌 [ 9 ]。常在岩石巨缝间建造宗教寺院。 4.1.1. 斗岩大佛崖壁 崖壁由一块形似大佛的巨石构成(见图2)，佛像头、胸、腹分明，崖壁总高81.6米，佛头高37米，宽30米。岩石地层属下白垩统朝川组，岩性为紫红色砂砾岩，斗岩大佛系中国第一天然弥勒大佛。地貌年龄为510万年，属于上新世早期。对于研究诸暨乃至整个浙江丹霞地貌的演化具有一定的意义。 4.1.2. 汤江岩木鱼石峰岩壁 岩壁形似僧用木鱼，如刀削般规整，顶部散大，底座收窄，从下往上看，有泰山压顶之势，形成天然石窟(见图3)。地貌年龄为360万年，属于上新世中期。底座基岩为早白垩统寿昌组(K 1 s)，木鱼石浑然天成，可与华山的“乌龟爬山”相媲美。 图2. 斗岩大佛崖壁 图3. 木鱼石崖壁 4.2. 岩柱状丹霞地貌 诸暨牌头五指山，256米高的山顶上，竖立着五个巨型石柱，一支稍离而短粗，形似握手之拳，另四支排列有序，形似五指(见图4)。远远望去，仿佛孙悟空就在山下，令人叹为观止，具有较高的美学观赏价值。 4.3. 嵌卵状丹霞地貌 斗岩奇特的丹崖嵌卵(见图5)，它似混泥土与大小不一的鹅卵石浇筑起来一样，一个个圆形的卵石裸露在高大险峻的岩崖表面，大小高低各不相同，遍布崖面，互相混杂，小的只有数厘米，大的有近一米，在形态上酷似风蚀球，但其形成原因主要是五千至八千万年前火山爆发，是全国罕见的丹霞地貌类型。 图4. 五指山岩柱 图5. 斗岩丹崖嵌卵 4.4. 丹霞地貌的空间分布 从表1中得出，丹霞地貌主要集中分布在诸暨市西南部、西部和东部地区，出露在地壳隆起区、河谷和红层断陷区。从区域分布上看，斗岩—汤江岩地区，丹霞地貌裸露较为完整，以斗岩周围山地为中心，呈放射状沿浦阳江及其支流的两岸山地和河谷分布比较集中的河流侵蚀区分布。与中国西北区域大面积的丹霞地貌相比，诸暨市形成的丹霞地貌并不起眼，规模较小，分布区景观组合不太好，构景功能稍差，但不少景区景点很早就建造在丹霞地貌上，如著名的斗岩风景区、东白湖旅游度假区，也正是因为如此才造就了诸暨特有的“丹霞文化”。 Table 1 Typical Danxia landform of Zhuji Cit 序号 地名 位置 面积\km 2 地层与岩性 形态特征 1 斗岩 诸暨市牌头镇北北西侧 约1.0 K 1 cc巨厚块状砂砾岩 K 1 s块状砂岩 赤壁、丹峰 2 汤江岩 诸暨市同山镇安华湖畔 4.0 K 1 cc巨厚块状砂砾岩 J 2 m块状砂砾岩 赤壁、丹峰 3 五指山 诸暨市西南24 km 1.0 K 1 cc块状砂砾岩 赤壁、丹峰 4 东白山 东白湖村 1.0 T 3 w紫红色砂岩 红色陡坡 5 南园尖 陈宅镇金竹坞村 约1.5 K 1 d块状砂岩 丹峰、赤壁 6 三界尖 马剑镇西侧 约1.5 K 1 h块状砂岩 陡崖 表1. 诸暨市典型丹霞地貌
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user: 5. 丹霞地貌的旅游价值、旅游资源开发与保护 5.1. 丹霞地貌的旅游价值 丹霞原意是指红色的霞光，相对于全国各地大片的丹霞地貌来说，诸暨的丹霞地貌些许含蓄，南方气候温暖湿润，虽不比大西北的壮观，但也从不缺乏内秀。斗岩壮丽可观、层理清晰、侵蚀顾峰跃然耸立。汤江岩坐地而起，群峰耸立，是踏春、攀登的好去处。此外，诸暨的丹霞地貌是浙江为数不多的中型丹霞地貌，其在观光游览方面的潜在开发价值极大。 5.1.1. 山水文化景观突出 丹霞地貌在全国各地都有一定的分布，多达26个省区，是构成我国壮丽河山的重要地貌类型之一。由于岩性、构造运动和以流水作用为主的外营力的区域差异，使得分布在全国各地的丹霞地貌在外部形态、结构、坡面发育、类型上均有较大差异。尽管其外部形态千奇百怪，但“丹崖”、“幽谷”、“岩洞”、造型地貌等诸多构景要素的有机结合，巧妙地构造出诸多各具特色的丹霞山水景观风貌。浦江盆地南缘的砂岩型丹霞地貌区内，水热条件较好，因此多形成瀑布、溪泉，山体崖壁上也布满大大小小的洞穴。整片景观区内，春夏红岩绿树，繁花似锦，悬挂在丹霞赤壁之上的瀑布终年流珠滚玉，像一幅幅立体山水画长卷，为诸暨的地形地貌增添了自然美感。 5.1.2. 宗教文化内涵丰富 丹霞地貌顶平、璧陡，巍峨高耸使之难以攀岩，所以登顶时常常会使人有“红尘不到”、“始知宇宙阔”的感觉。加上丹霞地貌特有的暖色调与道教、佛教所渲染的主体色调相协调，并使之与山清水秀、奇峰壁立的自然环境相配，往往使其成为宗教名山、庙宇道观、诗文碑刻所在之盛地，这也是宗教文化得以源远流长的主要方式之一 [ 10 ]。诸暨的几个丹霞地貌分布区都有香火庙宇的存在，袅袅似有而无的烟气伴着清晨的阳光，宗教意味更显浓厚。 5.2. 旅游资源开发与保护并举 丹霞地貌的开发与保护已进行了多年的实践，然而诸暨丹霞地貌区的开发与保护问题，仍然是一个模糊的话题。近几年诸暨市的丹霞地貌遭受严重的毁坏，对于怎样开发，如何保护问题，应细细掂量。 丹霞地貌风景旅游资源是不可再生的资源，一旦遭到破坏，将无法再生。因此，相关部门在旅游资源开发的过程中，一定要把科学的总体规划和详细的保护措施相结合。首先，诸暨市的丹霞地貌位于长江流域以南地区，气候温暖湿热，水热条件好，风化程度较大，加上红色砂砾岩泥质胶结，固结程度相对较差，岩石硬度则较小，这导致了其透水性较强，所以风化侵蚀作用显著，应避免在崖壁上进行人工的斧凿和雕琢 [ 11 ]。其次，保持汤江岩、斗岩等丹霞地貌风景区的“丹山”、“碧水”、“秀峰”、“怪石”等的自然之美，尽量减少一些不必要的开发，保持其原有的生态资源和平衡。 保护丹霞地貌的现状的根本办法应该以限制游客攀爬踩踏为重点。为此可考虑在丹霞崖壁边沿建必要的观赏栈道或观赏点，使游客与景点建立距离美的和谐关系 [ 12 ]。修建游客与丹霞山地的隔离线，隔离线内禁区禁止游客踏入，隔离线可用栅栏的样式，其高不超过一米，不影响游客的观赏视线，也可增派巡山管理人员在栅栏处管理。 封山养石，暂时关闭部分破坏严重的旅游景点，等待修缮完毕，再酌情予以开放。从现下丹霞地貌的状况来看，由于人为破坏，该地貌已经处于退化阶段，从诸暨市旅游区的开发来看，丹霞地貌是其中具有特色的一个内客，且所占比重不小，现在封闭休养，更有利于日后它能绽放出奇异的光彩。
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user: 6. 结语 通过调查研究，本文初步总结了诸暨市丹霞地貌的地质基础、演化过程、分布类型、旅游价值，并对其做了初步分析探讨。在一定基础条件下，探讨诸暨市内丹霞地貌区域的地质背景及其演化阶段特征，并从地层、自然等方面对丹霞地貌形成的基础作了分析，归纳出丹霞地貌景观的形态特征与空间分布特点，进一步对旅游资源进行分析评估。 诸暨市丹霞地貌形成于一套山麓洪冲积扇红色块状砂砾岩组合的基岩，雨水和河流侵蚀作为外动力。集中分布在市境西南部、西部和东部，以汤江岩、斗岩地区的陡崖式丹霞地貌最为典型。丹霞地貌具有一定的旅游、美学价值，重视旅游资源开发与保护并举，以促进诸暨当地旅游资源的发展。
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user: 摘 要 汽车发动机舱温度场的研究对于机舱热管理分析有着重要的作用。对汽车发动机舱结构进行适当简化，设计机舱温度场测试模拟实验台架，并针对发动机排气歧管隔热罩以及机舱内热流场的分布特性，进行强迫对流工况下的实验测试，建立3D-3D耦合数值仿真模型，采用实验数据修正法对机舱内对流换热系数进行修正。通过对比模拟台架实验与仿真结果，验证了采用耦合仿真计算模型以及实验数据修正法修正对流换热系数的可行性，提高了仿真计算的效率和准确性。 关键词 :发动机舱，耦合仿真，对流换热系数，台架试验 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 发动机作为汽车最重要的动力系统，其工作时会产生大量的热量，这些热量一部分会通过排气系统排出，另一部分会则停留在机舱内部。由于机舱内存在大量的电子元器，高温的聚集会使其失效，严重时会引起机舱的自燃，因此对机舱的热分析变得尤为重要。排气系统作为热源产生的主要部分，在热浸工况下，其表面温度可高达600度以上，而排气歧管上的隔热罩可以有效地隔绝热辐射，避免热量散失到机舱内，以达到保护机舱内其他零部件的作用 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ]。 发动机机舱内部的流体流动状态可以看作是一种封闭腔内的对流换热现象，包括热浸工况下的自然对流换热与其他工况下的强迫对流换热。然而，由于机舱内部结构部件的复杂性，导致研究其换热现象变得更加的困难。目前针对机舱热管理分析所采用的方法主要是实验与仿真相结合，由于实验成本高、周期长，工程上大多采用数值仿真的方式；但是，考虑热辐射的情况下，传统的数值仿真占用硬件资源大、效率低，国外学者采用1D (1-Dimension)-3D (3-Dimension)和3D-3D的联合仿真方式 [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ]，提高仿真的效率。湖南大学的任承钦利用1D-3D耦合仿真的方式，研究了对于不同机舱结构与流换热系数的关系 [ 7 ]，但一维仿真属于系统分析，无法获得较为全面的数据。目前，针对对流换热系数的研究，结合数值仿真与实验测量是目前工程上所采用的主要手段，数值方法克服了特定环境下的实验测量困难，同时结合实验测量可以消除数值仿真方法误差不明确造成的影响。Khaled M利用发射率不同的材料，将对流换热热流密度与辐射热流密度分离出来的思想，通过实验测试研究了发动机舱内总热流密度与对流换热密度的关系 [ 8 ]。近年来，一些学者通过借助神经网络，建立换热系数与温度场之间的变化关系，为热分析提供一种的新的方法来进行热仿真分析，并通过实验验证了其可靠性 [ 9 ]，但是神经网络对数据量的需求较大，必须要有充分的数据库为基础，才能拟合出较为合理的曲线。为了更加准确地对机舱内部的热环境进行研究，Yang Z.G.以及Franchetta M. [ 10 ] [ 11 ] [ 12 ] 等人通过简化的发动机舱模型以及内部复杂的零部件，结合仿真与实验数据对机舱内的温度场进行了研究。目前国内外学者对机舱热管理研究进行了大量的研究，采用了各种实验与仿真相结合的方式，但往往都忽略了对流换热系数对于机舱内温度场影响的重要性，且研究大多针对于实车模型，分析所消耗的资源较大，效率低。近年来也有一些学者针对隔热罩的隔热效率问题通过搭建模拟台架进行了研究分析 [ 13 ]。 本文首先对机舱模型进行简化，主要针对对流换热系数，利用实验数据修正法的思想 [ 14 ]，提出一种3D-3D联合仿真与台架实验相结合的方法，并且在考虑辐射换热的情况下，对机舱内温度场进行研究，同时针对排气歧管隔热罩，通过搭建简化模型的机舱台架实验，在同的工况下测定不同的位置的温度，利用相似原理经验公式得出其各部件表面的对流换热系数，利用实验数据修正法的原理，对其温度场进行数值模拟，对比实验结果与仿真结果，对耦合仿真方法进行验证。
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user: 2. 发动机舱传热计算 机舱内散热器的散热原理主要是利用流体的流动性，将热量传递到外部环境中。其换热过程主要为对流、热传递以及热辐射，其总传热过程计算公式如下 [ 15 ]： Q = Q 热 传 递 + Q 热 对 流 + Q 热 辐 射 (1) Q 热 传 递 + Q 热 对 流 = K A Δ t = K A ( t f 1 + t f 2 ) (2) K = 1 1 h 1 + ∑ i = 1 n δ i λ i + 1 h 2 (3) 式中Q [W]为总传热过程中的热流量，A为传热面积[m 2 ]， Δ t 为传热温差，K为总的传热系数[W/m 2 ∙K]， λ i 为热传递系数， δ i 为厚度[m]，h 1 /h 2 为对流换热系数[W/m 2 ∙K]。t f 1 /t f 2 为流体的初始温度和稳态温度(K)。 2.1. 热传导 对于在任何时刻，均匀物质内各地点所传递的热流密度，正比例于当地的温度梯度，即傅里叶导热定律。 q = Q A = − λ ∂ t ∂ x (4) 式中：Q为传递的流量；λ [W/(m∙K)]为热传导率和热传导系数，反映材料的导热能力的大小。δ两壁面间的距离；∆t (℃)为导热温差，A为面积。其负号表示热流密度与温度梯度方向相反。在温度场的数值计算中，其导热系数主要取决去其材料的属性。 2.2. 辐射换热 工程中，通常考虑两个或者两个以上物体之间的辐射换热，系统中每个物体同时吸收和辐射能量，它们之间的净热量可以通过斯蒂芬–波尔兹曼方程来计算： q = ϵ σ A 1 X 12 ( T 1 4 − T 2 4 ) (5) 式中：q为热流率， ϵ 为实际物体的发射率，或称为黑度，数值处于0~1之间； σ 为波尔兹曼常数，约为 5.67 × 10 − 8 W / m 2 ⋅ K 4 ； A 1 为辐射面1的面积， X 12 为物体1对物体2的角系数； T 1 为物体1的温度；T 2 为物体2的温度。 2.3. 对流换热相似准则 对流换热现象研究的难点在于对流换系数的获取，目前对于对流换热系数h的表达式的获取主要有分析法、实验法、比拟法和数值计算法，其中工程应用主要采用的是实验法和数值计算法，实验法往往是基于相似原理的基础上，进行实验研究从而获得对流换热系数。文章基于相对准则，强迫对流换热系数的初始值计算采用纵掠平壁的波尔豪森公式，如式(6)~(8)所示，特征尺寸取板长l。 N u m = 0.664 R e l m 1 / 2 ⋅ P r m 1 / 3 (6) 0.6 < P r m < 50 ， R e l < 5 × 10 5 (7) t m = 1 2 ⋅ ( t w + t f ) (8) 式中 R e l m 为雷诺数， P r m 为普朗特数，特征温度取膜平均温度 t m 。
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user: 3. 机舱温度场实验 针对某车型发动机排气歧管隔热罩，对发动机舱结构进行简化，建立简化的机舱模型，搭建一种适应于多工况下温度场测试的模拟实验台架；实验台架利用规则几何体代替发动机、蓄电池、水箱等部件。发动机舱模型如图1所示，发动机横向中央放置，排气歧管和其隔热罩在发动机前方：冷却装置仅考虑了散热风扇；实验热源即排气歧管，采用弹簧加热圈进行模拟，并且通过PID温控器进行温度控制。本实验台架其热源大小以及机舱内各部件的位置可根据研究对象进行调整，具有多工况的拟合适应性。 发动机舱内温度场实验台架主要由三部分组成，即控制模块、机舱模型以及数据采集模块。发动机舱内流场散热特性实验，主要目的是获取舱内各散热部件散热特性和舱内温度分布特性，实验标准，参考 GB/T12542-2009《汽车热平衡能力道路实验方法》相关的内容，进行工况和实验环境设计。 实验测试温度采用10个K型热电偶来测定机舱内各部件表面的温度分布。在保持测点位置不变的情况下，进9组实验测试。根据冷却风扇转速可分低转速和高转速三种工况，按照热源温度分为300度、400度和500度，总共组合进行6实验测试，实验测试工况如表1所示。实验测试的时间在5月份左右，实验室环境温度采用温度计标定，室内环境温度在23度左右。 Table 1 Experimental test condition 工况 风扇转速/Rpm 排气歧管温度/℃ 强迫对流 1 1000 300 400 500 2 2500 300 400 500 表1. 实验测试工况
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user: 4. 数值仿真分析 4.1. 耦合仿真计算方法 利用三维CFD软件Starccm+软件进行基于文件的耦合仿真分析 [ 16 ]。在仿真计算中，首先进行固体域的计算，设定各部件的热边界条件为对流换热，对流换热系数的指定通过台架实验所的到的测点温度，根据经验公式计算得出的不同部件表面的对流换热系数，环境温度设定为300 K，仿真计算机舱内温度场的分布，分析的到的温度场与实验测得温度进行对比，根据仿真结果与实验结果的误差，调整对流换热系数的大小，通过不断的修正对流换热系数，来研究对流换热系数与温度场分布之间的关系，并得到准确的机舱内各部件表面的温度场分布。利用固体域计算得到的温度场分布，作为流体域的热边界条件，来分析机舱内部流场中的温度场分布，耦合计算流程如图1所示。 图1. 耦合仿真计算流程 4.2. 对流换热系数的修正方法 针对对流换热系数对其温度场的影响的研究较少，并且隔热罩其表面复杂，内外表面的换热条件不同，研究起来较为复杂。首先通过相似原理，得到对流换热系数初始值，进行数值仿真得到的结果与实验对比，采用实验数据修正法，通过实验与仿真的误差大小来约束对流换热系数的变化。实验数据修正法是通过假设某个未知量的变化，利用已知条件来约束这个未知变量的变化趋势，从而得到这个未知变量的方式。其修正过程如图2所示。 图2. 对流换热系数修正过程 4.3. 仿真计算 将机舱内部的对流换热视为三维、定常、不可压缩对流换热问题，机舱几何模型和计算域如图3所示，机舱大小为0.8 m * 0.96 m * 0.6 m。计算域分为流体域和固体域，在强迫对流中，流体域又分为空气域和旋转域。网格划分均采用多面体网格，流体域网格数量为500多万，固体域网格数量为300多万。旋转域采用MRF模型，强迫对流采用标准k-e模型。流体域仅靠风扇旋转产生风量，风扇采用MRF模型，设置入口条件为停滞入口，出口条件为压力出口。其他部件表面均为壁面，环境温度为300 k。辐射模型采用S2S。辐射角系数以及固体导热系数如表2所示。 图3. 仿真计算模型 Table 2 Values of heat transfer coefficient of each component in the cabi 导热系数 辐射角系数系数 隔热罩 116 W/m∙K 0.3 发动机 237 W/m∙K 0.8 电池 237 W/m∙K 0.8 水箱 237 W/m∙K 0.8 机舱壁面 237 W/m∙K 0.8 表2. 机舱内各部件换热系数值 在Starccm+中计算得到初始流场数据收敛后，将其流场数据导入到固体域进行部件表面的温度计算，对流换热边界条件采用第三类热边界条件，即： − λ s ( ∂ t ∂ n ) s = h ( t w − t f ) (9) 上式中，已知流体温度t f 和边界表面的对流换热系数h。由于流体温度实验测试难以得到，故采用耦合仿真以及试凑的方式，将流体侧温度假设一个初始值，计算得到初始的热流场，再将其流场数据导入到固体域，通过修改表面的对流换系数，对比实验结果，得到部件表面合理的温度场。再将其固体表面的温度分布，作为第一类热边界条件，进行热流场计算。 针对强迫对流工况下的流场即温度场分析结果如下：根据实验测试显示，工况1下机舱内隔热罩前侧的风速大致为2~3 m/s，工况2下风速大致为5 m/s，故机舱内气体的流速较自然对流工况下较大，仿真中的湍流模型采用标准k-e模型，并在隔热罩表面附近设置5层边界层网格。以300℃为例，其工况1与工况2下机舱内Z = 1 m截面速度场分布如图4所示。可以看出，在强迫对流工况下，机舱内的回流现象出现在了机舱隔热罩前侧上部，如图中红色箭头所示，共有4处回流涡。 图4. 强迫对流工况下热源300℃时的速度场矢量图 300℃热源下强迫对流工况机舱内Z = 1 m截面温度场云图如图5所示，左侧为工况1下(冷却风扇1000 RPM)温度场分布，右侧为工况2下(冷却风扇2500 RPM)温度场分布，对比不同工况下机舱内温度场的分布特性，机舱内的局部高温区剧集在为隔热罩附近，随着冷却风扇转速的增加，机舱内的高温区域减少。 图5. 强迫对流工况下热源300℃时的温度场云图
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user: 5. 结果分析 5.1. 隔热罩表面温度场分析 发动机排气歧管是机舱内主要的高温热源，不同材料以及结构的隔热罩能够有效的隔绝热量，保护机舱内其他不耐高温的零部件。隔热罩温度场分布的研究对机舱热分析有着重要的指导意义。隔热罩表面布置10个测点，对其进行仿真和实验分析。 强迫对流工况下的机舱内热分析，是针对汽车在行驶过程中以及冷却风扇开启的情况下机舱内温度场的分布特性研究。在实验工况1下，即冷却风扇1000 rpm，隔热前侧的冷却空气流速大致为2.2 m/s左右，且不存在散热水箱的前提下，隔热罩表面的温度分布受到冷却风扇的作用，在三种不同热源情况下，且隔热罩表面的温度分布特性较为一致，随着热源温度的上升，隔热罩表面的温度升高，呈现出中间和右侧位置温度较高，其他位置温度低的现象；且在三种不同热源下数值仿真结果的最大误差为15% (10.3℃)，最小误差为0.1% (0.06℃)，如图6所示。 图6. 工况1实验测试数据与仿真结果的相对误差 图7. 工况2 实验测试数据与仿真结果的相对误差 在实验工况2下，工况2下冷却风扇的转速为2500 rpm，隔热罩前侧的风速大致为5 m/s左右，实验结果表明，隔热罩表面受到来自冷却风扇的影响，2、3、4测点温度较高，10测点由于位于侧边，冷却空气的流动反向与其表面相切，故10测点温度较其他测点高；随着热源温度的升高，隔热罩表面的温度也随之增加，热源500℃的情况下，隔热罩表面测点最高温度为108.7℃；数值仿真采用湍流k-ε标准模型。三种不同热源仿真数据误差最大为14.0% (5.4℃)，最小误差为0.6% (0.4℃)，如图7所示。与实验数据吻合度较高，即此仿真方法对于冷却风扇高转速的工况下同样适用。工况1和工况2下仿真与实验测试温度的误差基本在7%左右，最高误差不超过15% (10.3℃)。 5.2. 对流换热系数分析 机舱内对流换热可视为封闭腔的换热，其温度场的分析中，对流换热系数往往难以获取，工程上通常采用相似原理，但相似原理有一定的局限性。为了获得较为准确的机舱内温度场的分布，本文的实验数据修正法，通过不断的修正对流换热系数，提高了数值仿真的准确性。这里针对对流换热系数进行了四次修正，仅列出了第四次的结果。 测点温度的相对误差为： δ = T test − T simulation T test × 100 ％ ，式中 T test 为实验测试温度， 是仿真计算温度。对流换热系数修正公式： h a n = h a n − 1 × ( 1 + δ ) ，修正后的换热系数： h a n = [ h a 1 n ， h a 1 n ， h a 1 n ， ⋯ ， h a 1 n ] 强迫对流工况下对流换热系数初始值及其修正结果如图8~10所示。 由图8~10可以看出，采用波尔豪森公式计算得出的对流换热系数，在工况1下，三种不同热源下对流换热系数相差不大，没有较大的变化，大致在17 (W/m 2 ∙K)左右；在工况2下，对流换热系数在21 (W/m 2 ∙K)左右，经过修正过后的对流换热系数明显增大。 由图11和图12可以看出，采用波尔豪森公式计算得出的对流换热系数进行数值仿真分析，得出的温度场数据与实验结果误差较大，对于三种不同热源温度，在工况1下，平均相对误差为42.7%，最大相对误差为101.3% (300℃)、102.2% (400℃)、109.7% (500℃)；在工况2下，平均相对误差为44.4%，最大相对误差为94.2% (300℃)、104.4% (400℃)、104.0% (500℃)。采用经过4次修正后的对流换热系数进行数值仿真计算得出的温度场数据，其误差明显减小，对于工况1和工况2，平均相对误差为8.8%和6.9%，其最大相对误差也不超过15%。 图8. 热源300℃下实验测点对流换热系数值(工况1左，工况2右) 图9. 热源400℃下实验测点对流换热系数值(工况1左，工况2右) 图10. 热源500℃下实验测点对流换热系数值(工况1左，工况2右) 图11. 工况1初始 h a 0 测点温度相对误差(左)修正后 h a 4 测点温度相对误差 (右) 图12. 工况2 初始 h a 0 测点温度相对误差(左)修正后 测点温度相对误差 (右) 由以上对于隔热表面以及机舱内流场温度，采用给予实验数据修正的原理，通过建立耦合数值仿真模型，对比实验数据，提高了数值的仿真的精度，验证了数值仿真结果的合理性和可行性。
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user: 6. 结论 本文以发动机舱温度场为研究对象，建立简化机舱模型，搭建实验台架，发动机舱温度场测试模拟台架。利用三维流体力学计算软件Starccm+，建立一种3D-3D的耦合仿真分析的可方法，并通过实验测试数据验证了仿真模型的可靠性。主要结论如下： 1) 通过对不同换热工况下的机舱内温度场进行实验和仿真对比，研究隔热罩部件表面温度分布以及机舱内热流场的温度分布规律； 2) 本文提出的基于对流换热系数实验数据修正法的思想，对比采用经验公式和实验数据修正法得到的结果，其经验公式有较大的局限性，而通过试凑得到温度场结果与实验测试结果有良好的一致性，进一步验证了此方法的可行性； 3) 耦合仿真并采用实验数据修正法克服了传统机舱热管理中对流换热系数的不确定性造成的困难，对于工程上发动机舱温度场的分析研究有着指导性的意义。
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user: 摘 要 本文以水性丙烯酸树脂为基体，以石墨、炭黑为导电填料，采用高速分散的方法制备了石墨基电磁屏蔽环保涂料，分别探讨分散剂、导电填料、涂层厚度对该涂料导电性能的影响规律。结果表明：采用本方法制得的涂料附着性能优良，在30 MHz~18 GHz频率范围内屏蔽效能在30 dB以上，具有屏蔽电磁辐射的效果。 关键词 :电磁屏蔽涂料，导电性能，导电填料 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 电磁屏蔽涂料是一种在高分子树脂材料中添加导电、导磁或导电–导磁填料，并涂覆于工程塑料、玻璃钢、木材、墙面、砖石等非金属材料表面，对电磁波进行屏蔽的功能性涂料，因其制备工艺简单、成本低、可在不规则形状上涂覆，电磁屏蔽涂料在屏蔽材料领域应用占比最高，占整个屏蔽材料的70%以上 [ 1 ]。但是传统电磁屏蔽涂料以溶剂型为主，涂料的40%以上为有机溶剂，在使用过程中挥发出大量有机化合物(VOC)，对环境造成污染、对人类健康造成损害 [ 2 ]。而水性电磁屏蔽涂料以水性胶黏剂作为基材，以水作为分散介质 [ 3 ]，降低有机物含量，对非金属部件提供有效电磁防护的同时，满足环保要求。 石墨等碳系导电填料由于其具有耐环境性能优良、成本低等优势，近来成为水性电磁屏蔽涂料用导电填料的研究热点。本文则以水性丙烯酸树脂为水性胶黏剂，以石墨、炭黑为导电填料，制备石墨基电磁屏蔽环保涂料，并对影响该涂料导电性能及电磁屏蔽性能的因素进行分析，甄选在本实验条件下的最优配制方案。
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user: 2. 实验部分 2.1. 主要原材料及仪器 主要原材料：水性丙烯酸乳液BA-201，北京东联；片状石墨粉(200目)、超导电炭黑(粒径15 nm)、分散剂、消泡剂，市售；蒸馏水，自制。 主要仪器：高速分散机，喷枪，数显鼓风干燥箱，宽带电阻表，测厚仪。 2.2. 涂料制备过程 2.2.1. 涂料配方 石墨基电磁屏蔽环保涂料配方见表1。 Table 1 Graphite-based electromagnetic shielding environmental protection coating formul 原材料 质量百分比/% 水性丙烯酸乳液 25~35 片状石墨粉 15~25 超导电炭黑 4~10 分散剂 0.5~1 消泡剂 0.05~0.15 蒸馏水 38~48 表1. 石墨基电磁屏蔽环保涂料配方 2.2.2. 涂料制备过程 本文研究分散剂含量、导电填料含量、涂层厚度对涂层导电性能的影响规律，为了排除制备工艺的影响，本试验中制备工艺为：使用高速分散机对涂料混合体系进行分散，分散速度为600 r/min~800 r/min，分散时间为2~3 h。 涂料具体制备过程为： 将石墨、炭黑、分散剂、蒸馏水预先搅拌，搅拌均匀后，在其中加入水性丙烯酸乳液和消泡剂，然后将混合物置于高速分散机下，调节合适转速，控制分散时间，制得石墨基电磁屏蔽环保涂料。使用喷枪将所得涂料喷涂于ABS塑料板，并放置于数显鼓风干燥箱中，在80℃下干燥30 min，然后对其进行第二遍喷涂，喷涂结束后，重复上述干燥步骤。 2.3. 性能测试 2.3.1. 微观形貌 采用扫描电子显微镜(SEM)分析涂层微观形貌结构，观察石墨、炭黑在涂层中的搭接性。 2.3.2. 附着力 依据SJ/T 10674-1995对涂层附着力进行测试，具体为：使用手术刀在涂层表面上，按纵、横方向刻划二组相互垂直的刻线，每组6条，刻线间距为1 mm，深度达到ABS塑料板基材表面，使用柔软的干刷子，沿方格对角线方向各刷5次，评定涂层附着力质量。 2.3.3. 表面电阻率 依据GJB 2604对涂层表面电阻率进行测试。 2.3.4. 屏蔽效能 依据GB/T 12190-2006对涂层屏蔽效能进行测试，选取8个代表性的频点进行测试，其中中频频段(1 MHz~1000 MHz)选取30 MHz、100 MHz、450 MHz、1000 MHz，高频频段(1 GHz~18 GHz)选取3 GHz、6 GHz、10 GHz、18 GHz。
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user: 3. 性能研究 3.1. 分散剂添加量对涂层导电性能影响 石墨是一种表面含有大量极性基团的结晶性碳黑，作为填料使用时较难分散、易絮凝 [ 4 ]。因此，使用石墨作为涂料的导电填料，必须在配方体系中添加分散剂，以使石墨均匀稳定地分散于水性树脂中，本实验选用在水中易溶且分散能力较强的聚羧酸钠盐作为分散剂。 在水性丙烯酸乳液中添加20%石墨制备涂料基础体系，在此基础体系中添加不同量的聚羧酸钠盐分散剂(0.2%、0.4%、0.6%、0.8%、1.0%)，使用高速分散机在700 r/min的转速下分散2 h后制备涂层，并将剩余涂料静置48 h观察其稳定性。从表2结果中可知，当分散剂添加量为0.6%~0.8%时，涂层表面电阻率较低且涂料体系比较稳定，若分散剂添加量继续增加，分散剂会在石墨颗粒上形成包覆层，导致石墨颗粒之间的导电链接被破坏，造成其表面电阻率反而增大。 Table 2 Effect of the amount of dispersant on the conductivity of the coatin 分散剂添加量/% 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 涂层表面电阻率/Ω/□ 4.32 3.61 2.74 2.52 3.16 涂料稳定性 部分沉底 部分沉底 无沉底 无沉底 无沉底 表2. 分散剂添加量对涂层导电性能影响 3.2. 石墨、炭黑添加量对涂层导电性能影响 在水性丙烯酸乳液中添加不同量的石墨，制备的涂层表面电阻率变化见图1所示。从图中可见，当石墨添加量为10%时，涂层表面电阻率下降较大，当石墨添加量达到15%~25%时，涂层表面电阻率继续下降并趋于稳定，继续增加石墨添加量，涂层表面电阻率则没有明显变化。这一现象完全符合“导电通路”理论，即涂层材料中的石墨填料含量达到某一特定值时，混合体系中石墨粉之间形成有效搭接，可稳定的传导电流，具有较好的导电性能，该特定值被称作“渗滤阈值” [ 5 ]。但当石墨的添加量超过渗滤阈值后，表面电阻率的变化则趋于缓慢，因为石墨在涂料混合体系中添加量提高，造成水性丙烯酸乳液的相对含量降低，涂层粘结性能降低，使石墨导电填料易脱落所致。因此，本实验中，石墨填料的渗滤阈值为15%~25%。 图1. 石墨添加量对涂层表面电阻率影响曲线图 本实验中所用为片状石墨，在较小添加量的情况下，易搭接从而形成导电通路，但片状石墨片与片之间不可避免会存在“孔洞”，因此，本实验中添加球形超导电炭黑以有效填补“孔洞”处，促使涂料体系中形成立体导电网络，从而保证涂层导电连续性。图2所示为在水性丙烯酸乳液中石墨添加量为15%~25%时，添加不同量的超导电炭黑后涂层表面电阻率的变化情况，从图中可知，当超导电炭黑的添加量为4%时，涂层表面电阻率急速下降，当超导电炭黑添加量为4%~10%时，涂层表面电阻率继续下降并趋于稳定。因此，在丙烯酸乳液中添加15%~25%石墨及4%~10%超导电炭黑，制得的涂层表面电阻率Rs ≤ 1 Ω/□，其微观形貌见图3所示。从图中可知，涂层中石墨和炭黑排列紧密，形成完善的导电通路。 图2. 超导电炭黑添加量对涂层表面电阻率影响曲线图 图3. 涂层微观形貌 3.3. 涂层厚度对涂层导电性能影响 从表3所示结果中可知，本实验中涂层表面电阻率随涂层厚度增加而降低，当涂层厚度为80 μm时，涂层表面电阻率已较低，继续增加涂层厚度，涂层表面电阻率下降缓慢。这是由于涂层较薄时，导电粒子仅仅在二维的平面上形成导电网络，当涂层增大到一定厚度时，导电粒子呈现出立体分布，导电网络增多则使涂层导电能力大大提高，继续增加涂层厚度，由于立体网络已形成，所以涂层导电性能提高缓慢 [ 6 ]。 Table 3 Effect of coating thickness on the conductivity of coatin 涂层厚度/μm 40 60 80 100 120 150 涂层表面电阻率/Ω/□ 2.32 1.24 0.87 0.73 0.69 0.54 表3. 涂层厚度对涂层导电性能影响 3.4. 涂层附着力测试 依据SJ/T 10674-1995《涂料涂覆通用技术条件》中划格法对涂层附着力进行测试，测试结果见图4所示，涂层无脱落现象，该涂层材料附着性能优良。 图4. 涂层附着力测试结果图 3.5. 涂层电磁屏蔽性能 依据GB/T 12190-2006《电磁屏蔽室屏蔽效能的测量方法》对涂层电磁屏蔽性能进行测试，测试结果见图5所示。从图5中可以看出，本实验中制备的石墨基电磁屏蔽环保涂料对频率在30 MHz~18 GHz内的屏蔽效能在30 dB以上，具有屏蔽电磁辐射的效果。 图5. 石墨基电磁屏蔽环保涂料屏蔽效能测试结果曲线图
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user: 4. 结语 在石墨基电磁屏蔽环保涂料中添加少量球形炭黑，可有效提高涂料导电性能，按照本实验配方及成型工艺制备的涂料，附着性能良好，且在30 MHz~18 GHz频率范围内屏蔽效能达30 dB以上，具有很好的电磁防护能力。
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user: 摘 要 固体脂质纳米粒(SLNs)是由表面活性剂所稳定的以固态的形式存在的胶体系统，具有缓释、靶向性、低毒性、良好的生物相容性、生物可降解性以及可以提高药物生物利用度和稳定性等特点。SLNs作为一种递送载体，目前已开始被用于化妆品的制造。本文总结了SLNs常用的制备方法，介绍了SLNs在化妆品领域的应用，并对其应用前景进行了展望。 关键词 :SLNs，载体系统，制备方法，应用 Copyright © 2020 by author(s) and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 固体脂质纳米粒(SLNs)是20世纪90年代初由R.H. Muller和M. Gasco报道的一类基于脂质的纳米颗粒 [ 1 ]。在体内和室温下，SLNs是由表面活性剂所稳定的以固态的形式存在的胶体系统，其粒径大小范围在40~50至1000 nm之间 [ 2 ]。由于SLNs具有物理化学稳定性、无毒性、良好的生物相容性和生物降解性等优点，因此在生物与医药、化妆品和食品等领域显示出广阔的应用前景。随着制备技术的不断发展，SLNs在化妆品领域的应用越来越广泛，本文在介绍了SLNs制备方法的基础上，综述了其在化妆品领域的应用概况。