DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 5. 模型的确定 经过一系列的模型检验和设定，可以认为修正后的模型已无多重共线性，不存在异方差也无序列相关性 [ 5 ] 。最终可将模型设定为： YT = − 48 . 641 0 6 + 0. 642519 * X1T + 4 . 235782 * X4T SE = 8.798454             0.030081                         0.755671 T = ( − 5 . 528364 )         ( 21 . 35978 )                   ( 5 . 6 0 5328 ) R 2 = 0.992421             F = 1178.427           DW = 0. 587818
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user: 6. 多元线性模型分析及结论 6.1. 剔除解释变量的分析 首先，由初步回归的计量回归模型的结果可以得出，虽然农产品生产价格指数、化肥施用量、对我国农村居民收入均有不同程度的影响力，但是从回归分析的结果来看，农产品生产价格指数、化肥施用量对我国农村居民收入的影响并不显著。农产品生产价格指数、化肥施用量的t值都很小，均不能通过检验，而且，农产品生产价格指数、化肥施用量的经济意义不能通过。所以应该剔除解释变量农产品生产价格指数、化肥施用量 [ 6 ] 。 6.2. 保留解释变量分析 6.2.1. 人均国内总产值 从最终模型回归结果可以看出，人均国内总产值的t值和F值都较大，人均国内总产值可以通过t检验和F检验，说明人均国内总产值与我国农村居民收入的线性关系显著存在，且不存在异方差但存在序列相关性，模型的拟合优度较高。从经济意义角度来看，人均国内总产值与我国农村居民收入呈正相关关系，与原假设一致，可以通过经济意义检验。人均国内总产值X1的系数为0.8371，表示在样本期间，即1996~2014年间，保持其他变量不变，平均而言，人均国内总产值每上升1%，我国农村居民收入的平均值下降0.8371%，人均国内总产值当前波动与我国农村居民收入波动呈显著正相关关系 [ 7 ] ，因此说明人均国内总产值对我国农村居民收入有重要的影响。 6.2.2. 农作物总播种面积 从最终模型回归结果可以看出，农作物总播种面积的t值和F值都较大，可以通过t检验和F检验，说明农作物总播种面积与我国农村居民收入的线性关系显著存在，且不存在异方差，模型的拟合优度较高。从经济意义角度来看，农作物总播种面积与我国农村居民收入呈正相关关系，与原先假设一致，可以通过经济意义检验。农作物总播种面积X6的系数为0.7158，表示在样本期间，即1996~2014年间，保持其他变量不变，平均而言，农作物总播种面积每上升1%，我国农村居民收入的平均值将会上升0.7158%，农作物总播种面积当前波动与我国农村居民收入波动呈显著正相关，因此说明农作物总播种面积对我国农村居民收入有重要影响 [ 8 ] 。 6.2.3. 政策建议 随着我国土地的减少，应加大耕地面积，加大支农投入力度，优化农民收入结构。政府应加大对农业的转移支付，以促进农村发展和提高农民生活水平为目的，优化农民收入结构，促进新农村建设。建设有效发展机制，实现循环发展。壮大农村自我发展的力量，从多方面着手，走协调发展之路。如实现农民素质和种植专业素养的提高、立法保障农民收入权益、政府农业政策的支持等。切实解决农民生产致富中缺少资金、融资困难的瓶颈问题。农民要致富，资金投入是必不可少的，也是举足轻重的。应继续深化收入分配体制改革，加强对收入分配的宏观调控，及时化解收入分配中的矛盾。用发展和改革的办法解决农村居民收入分配差距扩大问题，促进农村社会和谐、稳定发展 [ 9 ] 。
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user: 摘 要 综合管廊的建设有利于完善城市功能，促进城市由密集型向高速集约型转变。武汉市在地下综合管廊建设方面已经走在前列。本文以武汉市地下综合管廊建设为例，总结建设方式、协调机制以及运营模式的经验，提出规划布局、建设、入廊标准、联合建设、实施政策等方面的建议。 关键词 :地下综合管廊，武汉经验，规划建议 Copyright © 2019 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 自2013年以来，国务院相继发布关于指导综合管廊建设的政策文件，并在全国开展综合管廊试点工作。综合管廊集成了多种管线，有利于城市空间的集约，将综合管廊建设与地下空间开发结合，尤其是对地下深度空间的利用，对城市空间使用效能有着关键的提升。武汉市实施创建国家中心城市战略，综合管廊作为市政基础设施建设现代化的重要标志之一，地下综合管廊建设已经走在前列。本文将以武汉市综合管廊建设为例，对武汉市地下综合管廊的发展现状加以研究，总结经验和不足，提出规划建设的建议。
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user: 2. 国内外建设实践 综合管廊发展至今有180多年历史。国外以东京、巴黎等城市为代表，建设年代早、时间长，建设规模大且形式多样，处于成熟阶段 [ 1 ] 。1833年法国巴黎新建了世界第一条综合管廊容纳自来水、通讯、电力、压缩空气管廊等市政公用管道。英国、德国于19世纪中后期开始综合管廊建设。20世纪末，由于国土面积狭小，日本开始在人口密度高、交通状况严峻大城市开展综合管廊，至1992年已建设完成310公里长，目前每年以15公里的速度增长。 国内以北京、上海、广州等经济发达城市的示范性建设为代表，重点结合新城开发进行建设。首条综合管廊建设于1958年北京天安门广场，总长约1.5公里。2000年后，广州、上海、深圳、武汉等城市结合新城或新区的开发建设，开展了地下综合管廊建设的探索，综合管廊一般集成了电力、通讯、给水等管线。目前已建成相当规模的地下综合管廊，技术较为成熟 [ 2 ] (如表1所示)。 Table 1 Typical project of domestic integrated pipe galler 年份 工程名称 长度(公里) 建设内容 2004 广州大学城综合管廊工程 18 电力、通讯、给水、热力 2005 昆明广福、昆洛路工程 38 电力、通讯、给水 2006 上海安亭综合管廊工程 8.9 电力、通讯、给水 2009 武汉市王家墩综合管廊 6.5 电力、通讯、给水 2009 上海世博会园区综合管廊 6.4 电力、通讯、给水 2009 广州亚运会综合管廊工程 8.9 电力、通讯、给水 2011 厦门湖边综合管廊工程 5.4 电力、通讯、给水 2011 深圳光明新区综合管廊 40 电力、通讯、给水 2012 沈阳浑南新城综合管廊 31.6 电力、通讯、给水 表1. 国内部分综合管廊典型工程 梳理国内外综合管廊建设经验，在管廊的建设区域方面，新城、新开发区等集中成片新开发区域是综合管廊建设的重点推行区域；旧城区以配合重要交通干道和景观道路改造建设为主，应注重与其它工程的建设时机整合实施。 在管廊的空间布局方面，管廊布局以骨干环网布局为主，支线发散布局为辅。综合管廊“成片成网”布局，可保障管线入廊要求，充分发挥综合管廊的功能。 在管廊断面形式方面，综合管廊有矩形、圆形、异形等多种断面，形式丰富呈多样化趋势。
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user: 3. 武汉经验及问题 武汉市2015年编制完成了全市综合管廊规划编制工作，已完成或开工建设天河机场三期、武汉中央商务区、东湖新技术开发区光谷中心城、新洲区阳逻新城一期、蔡甸区中法生态新城核心区启动段、经开区硃山路、黄孝河、武九铁路等综合管廊项目，总规模将近80公里。武汉市地下综合管廊建设具有以下特征： 3.1. 地上地下结合 空间立体化开发是城市空间拓展的新方向，地下综合管廊与地下空间开发、地面空间提升结合，有利于空间集约化利用，提升了土地利用效能。在武汉中央商务区综合管廊项目中，地下一层是综合管廊，二层是地铁站厅，地下三层是地铁站台和地下停车场，地下四层是地下隧道。在武九铁路搬迁改造中，地下建设综合管廊，地面保留铁路文化印记建设城市绿道，城市游憩公园，实现地下市政设施与城市景观有机融合。 3.2. 政策机制保障 武汉市政府先后印发了《武汉市城市地下综合管廊管理办法》、《武汉市城市地下综合管廊建设工作实施方案》，政策文件明确了市、区政府和有关部门的职责，明确了运营维护单位，解决了“由谁建、由谁管、怎么管、怎么用”的问题，并将综合管廊建设纳入年度绩效考核目标，使综合管廊的“项目化、工程化”，保障综合管廊落地建设。 3.3. 运营模式多元 遵循有偿使用的原则，按照既有利于吸引社会资本参与管廊建设和运营管理，又有利于调动管线单位入廊积极性的要求，开展入廊费、日常运营费收费标准的研究，探索多元运营模式。在武汉中央商务区综合管廊项目中，采取PPP模式建设地下综合管廊，竣工后将移交给政府接收方组建专业的运维公司进行管理，以综合管廊社会效益的最大化，尽量减少政府财政压力，实现综合管廊模式下社会公共产品高效供给的目标。 3.4. 面临问题 管线单位多，统筹协调难。地下管线综合管廊模式实现管线统筹建设，是一个多行业、多组织的协调工程。武汉市现有7种管线分属不同的单位管理，目前尚未建立有效的综合管廊领导、协调机制，难以对各管线权属单位进行协调，统筹各管线入廊难度较大。 建设投资大，资金筹措难。综合管廊优点虽多，但土建费用较传统的管线直埋敷设方式高，工程建设投资巨大。目前综合管廊建设主要通过政府财政投资来筹措建设资金，对政府财政能力要求较高。随着综合管廊建设规模不断扩大，单一的政府财政支持模式将难以为继，资金筹措将会成为综合管廊推广的主要障碍。 费用标准未明确，运营管理难。综合管廊正常运营必须配置消防、通风、照明、排水、监控等附属系统，附属系统的运行还将产生运行管理维护费用。目前针对综合管廊运营管理如何收费、收费标准如何确定等一系列问题均未明确，成为影响综合管廊稳定运营的主要问题。
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user: 4. 规划建设的思考 4.1. 结合管线属性，明确入廊管线 城市地下综合管廊建设是城市发展的需要，鼓励多种管线集中敷设、统一管理。给水管、电力电缆、通信电缆、热力管为纳入综合管廊的基本管线；雨污水管、燃气中压管可根据具体需求经过经济比较后纳入综合管廊。考虑未来发展需求，综合管廊应预留空间，根据区域发展需求预留如再生水管等管线空间。高压燃气管、工业管道、石油管道等管线专业要求较高，不建议纳入综合管廊(如表2所示)。 Table 2 Comprehensive pipe gallery storage pipeline mutual influence relationship tabl 管线种类 给水管 排水管 燃气管 电力管 通讯管 热力管 给水管 O × O × × 排水管 O × × × × 燃气管 × × √ √ √ 电力管 O × √ √ √ 通讯管 × × √ √ O 热力管 × × √ √ O 表2. 综合管廊收纳管线相互影响关系表 注：√表示有影响，×表示无影响，O表示影响程度需视情况而定，(作者整理)。 4.2. 开展整体规划，构建管廊体系 结合武汉市城市发展特点、市政基础设施总体需求，构建“以城区间干线管廊为骨架、建设区支线管廊为主体、重要节点管廊为补充”点线面相结合的多层级综合管廊体系。 城区间干线管廊以“保安全、促发展”为目标，规划沿三环线布局环状干线综合管廊，结合8条放射线与新城区联系，构建“1环8射”伞形龙骨结构(如图1所示) [ 3 ] 。主城区形成以给水、燃气及高压电力为主的能源供应环形通道，以及连接主城区与新城区的输送型能源供应大动脉。 区支线管廊以“补短板、提品质”为目标，依托重点区片及重大工程项目建设，因地制宜形成多型式多环网的配给型综合管廊。重点区片包括王家墩中央商务区、汉正街中央服务区、二七商务区、黄浦新城、武昌滨江商务区、青山滨江商务区、东湖新城、四新新区、光谷中心城、经开区纱帽新城、蔡甸中法生态新城、阳逻新城、黄陂航空城、东西湖吴家山新城等14片区域。 重要节点管廊以“重集约、强管理”为目标，对穿越城市铁路、河道、重要交通道口、地下工程等实施综合管廊，在城市次支路推行缆线综合管廊，结合项目同步推进。 4.3. 多领域联合建设，发挥综合效益 智慧城市、海绵城市、低碳城市正成为未来城市发展方向，作为城市重要公共资源的连接点，综合管廊不仅是一个物理空间上的管线聚集中心，更是一个信息中心、能源中心、水循环管理、垃圾处理中心。管廊建设所形成的地下空间，为城市地上空间节约和地下空间立体化开发提供了无限可能。 地下综合管廊 + 数据，促进智慧城市建设。管廊内容纳电力、电信、给排水、燃气、固废等管线，在运行中产生了大量的数据，使管廊成为了一个大型的信息集成点，可以借助信息系统建设，实现管廊的综合管理和运行监控，实现“数字管廊”；也可以打造以智慧地下管廊及智慧城市运营平台为核心的智慧城市综合服务基础生态环境。 图1. 综合管廊系统示意图 地下综合管廊 + 能源，促进低碳城市建设。管廊内部拥有电、燃气等能源管线，构建区域型能源系统，可以加紧环保能源系统与综合管廊结合的投资建设、运营管理模式研究，推动全寿命周期的使用策略发展。 地下综合管廊 + 雨污水系统，促进海绵城市建设 [ 4 ] 。综合管廊是城市给排水系统的骨架，在城市水循环管理中有着关键作用，能够做到集水的“渗、蓄、滞、净、用、排”。在源头部分通过海绵城市建设的绿地、透水铺装等设施进行雨水排放；通过管廊内雨水调蓄池等设施进行雨水收集错峰排放；通过管廊内雨水调蓄池连接河道，与河道共同工作，减少城市内涝。雨水收集后经过后续处理，可用于绿地浇灌和路面洒水。 地下综合管廊 + 立体空间，促进立体城市建设。地下综合管廊的建设，能释放部分地面空间，可以作为城市道路、城市广场、城市公园等，为城市提供开发的公共空间；能预留大量地下空间，地下综合管廊与地下轨道交通、地下停车、提下通道、地下商业结合，将促进城市空间的立体化建设。 4.4. 制定实施政策，促进管廊建设 完善的实施政策是推进综合管廊建设的保障。制定地下综合管廊具体管理办法，规范综合管廊的规划、建设和管理，明确入廊管线种类、时间、费用和责权利等内容，确保地下综合管廊的使用效率。制定管线强制入廊政策文件，城市规划区范围内的各类管线原则上应敷设于地下空间，已建设地下综合管廊的区域，该区域内的综合管廊所有预留管线必须入廊，不得在综合管廊以外另行安排管线位置。制定管廊有偿使用政策。由相关职能部门共同制定综合管廊有偿使用政策，明确综合管廊入廊费和日常维护费收费标准 [ 5 ] 。
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user: 5. 结语 城市地下综合管廊未来发展空间广阔，是我国城镇化建设中的必然之势。作为城市“生命线”的综合管廊，是整个地下空间最基本的部分，成为其他系统的基础，为其他系统提供空间，本文结合武汉市地下综合管廊建设经验，进行了规划思考，仍有很多方面需要后续深入研究，例如如何应用新技术、新工艺，如何提高建设施工和运营管理的工作效率和工艺水平等。
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user: 摘 要 民用高层建筑复杂的管线很容易引发同水平面不同管道交叉的问题，而翻弯跨越交叉管道的处理方式成为较为合理的处理方法，因此针对上述方法的管道应力分布开展研究有相当的必要性。本文对采用上下90˚、120˚与135˚翻弯跨越的管道的应力分布进行研究，得出结论：一次最大应力点为前后直管段支吊架点，且随着翻弯角度增大，应力水平逐渐降低，以限制一次应力为目的时135˚翻弯为最佳选择；同等温度条件下，翻弯角度越大，二次应力越大，以限制二次应力为目的时90˚翻弯为最佳选择。 关键词 :民用高层建筑，交叉管道，弯曲角度，应力 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 在民用高层建筑设计施工中，各类管道设计铺设为非常重要的一环。而随着社会经济的快速发展，民用高层建筑的功能越来越复杂，新要求、新技术不断涌现 [ 1 ] ，管线铺设的复杂程度逐渐上升，很容易引发管道交叉的问题。因此针对管道交叉处理的研究有相当的必要性。 已有多名学者就管道交叉问题进行研究。张延斌 [ 2 ] 、张伟中 [ 3 ] 与张雨飞 [ 4 ] 等针对市政排水管道交叉问题，并提出了双孔法、暗渠法与倒虹管法等相应处理措施；刘丰 [ 5 ] 等对海底管道交叉进行了研究，提出了水泥压块直接覆盖处理法、水泥垫墩支撑跨越处理法、水泥灌浆包修正处理法与受限制区域交叉点处理法等措施；霍文星 [ 6 ] 等针对海底管道交叉问题，介绍了斜拉跨越技术的应用；雷新义 [ 7 ] 针对埋地管道直埋供热管道相交问题进行了研究，提出了上翻弯跨越的解决方案。 虽然管道交叉处理已经历诸多研究，且研究对象虽包含于海底管道、市政管道、埋地管道等诸多行业，但对于建筑内，尤其是民用建筑内管道交叉研究较为匮乏。另外研究主要集中于采用空间交错来解决问题，且研究以方法介绍为主，具体研究较少。对于同水平面管道交叉的翻弯跨越处理而言，管道应力分布研究较少，对于实际工程缺乏指导作用。本文针对民用建筑同水平面管道交叉翻弯跨越处理开展研究，为管道设计提供参考。
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user: 2. 工况参数确定与模型建立 2.1. 管道基本参数确定 本文主要考察背景为民用高层建筑的管道，因此管道基本参数的设定要代表普遍意义上的建筑管道共性并重点突出高层建筑较为突出的特点。故流动介质选取为水，相应流体密度对应为水的标准状态密度。由于目前国内超高层民用建筑项目中管道二次侧压力已经存在5.0 MPa (美国ASME标准)的情况，基于实际情况考虑，压力P1取5 Mpa以模拟最高管道压强下的管道情况。由于民用建筑中作为流动介质的水主要用于生活用途，因此温度取T1、T2、T3、几个特征点，分别为35℃、50℃与65℃。在管道走向确定的情况下，管径、壁厚、腐蚀余量、材质等参数主要影响应力计算数值而不影响应力分布规律，因此取常见情况即可。总体管道基本参数设定见表1。 2.2. 载荷工况确定 排除额外干扰，本文不考虑均布载荷、集中载荷以及附加位移等一系列其他因素的影响，仅考虑温度T1~T3及管道压强P1的影响。最终确定管道载荷工况组合如表2，其中L1-SUS工况表示安装态(安装温度21℃)的管道载荷，用于研究一次应力及各组成的变化规律；L2-L4-OPE工况用于表示3种不同温度下的实际操作载荷工况，L5-L7-EXP表示3种不同温度下的纯热态载荷，用于研究二次应力的变化规律。 Table 1 Basic parameters of the pipelin 名称 内容 管道直径(mm) 219.1 壁厚(mm) 8.18 管道材质 A53 Grand B 腐蚀裕量(mm) 1.7 流体密度(kg./cu.cm.) 0.001 管道应力校核准则 B31.3 温度T1 (℃) 35 温度T2 (℃) 50 温度T3 (℃) 65 管道压强P1 (MPa) 5 表1. 管道基本参数 Table 2 Combination of Pipe load case 编号 工况 类型 L1 W + P1 SUS L2 W + P1 + T1 OPE L3 W + P1 + T2 OPE L4 W + P1 + T3 OPE L5 L2 – L1 EXP L6 L3 – L1 EXP L7 L4 – L1 EXP 表2. 管道载荷工况组合 2.3. 物理模型建立 本文针对民用建筑同水平面管道交叉翻弯跨越处理进行研究，为排除其余管段对研究管段的干扰，只关注翻弯跨越实际发生的管段。而对于翻弯管段而言，虽然涉及翻弯管与不动管(翻弯管避让的另一条管线)，但由于两管之间不发生物理碰撞，因此无论两管间以何种角度完成交叉跨越，研究对象只需要选取翻弯管即可。考虑到管道翻弯的影响可能会发生传递，因此除翻弯管段外，与之相邻的前翻弯管段、后翻弯管段亦予以保留。为排除水平面弯曲对研究产生的干扰，翻弯管不设置水平面上的弯头。对于翻弯管而言，最主要的决定因素归结于翻弯的角度。出于实际设计与现场加工实际情况的考量，翻弯管跨越部分与水平面保持平行且以跨越部分圆切面为对称面，翻弯管前后对称。这样原本翻弯角度的4个独立变量简化为1个变量。 基于以上分析，将复杂的实际翻弯跨越管段简化，最终的物理模型分为前直管段、翻弯管段、后直管段三部分。以每段管道编号起点指向终点的方向为+X向，竖直向上方向为+Y向，Z向由右手定则确定。为保证翻弯角度的影响能够被完整观察，每段管道前直管段与后直管段长4.5米。翻弯管段总长3.9米，高0.9米，保证翻弯管能跨越最大为DN800的不动管，以适应大部分情况。翻弯角度依据两段管道所夹角度确定且从前到后4个弯头依次编号为WT1~4。考虑现场管道弯曲加工的实际情况与可能性，本文共取90˚、120˚及145˚三个典型翻弯角度。对于翻弯跨越而言，其目的就是以避让管线在高度方向的变化避免同一水平面上的物理碰撞，每个角度均设置上翻弯与下翻弯两种情况，分别模拟翻弯管在空间上从上方与下方穿越的可能情况。所有管道首尾设置全固定以隔绝研究对象以外的管道的影响。90˚上翻弯管段及管道整体模型见图1(a)，120˚、145˚上翻弯管段模型见图1(b)、(c)。下翻弯模型仅在于翻管管段向−Y方向凸起，其余与对应角度上翻弯模型一致。上翻弯90˚、120˚、135˚依次编号模型A~C；下翻弯90˚、120˚、135˚依次编号模型D~F。 图1. (a) 90˚上翻弯管段及管道整体物理模型图；(b) 120˚上翻弯管段物理模型图；(c) 135˚上翻弯管段物理模型图 2.4. 管应力计算模型 依据选取的管道应力校核标准ASMEB31.3 [ 8 ] ，本文采用的应力计算模型如下所述。 对于一次应力，通常表示为： S L = [ I a ( | S l p + F a x / A p | + S b ) 2 + 4 S t 2 ] 1 / 2 < S h (1) 对于二次应力，通常表示为： S E = [ ( | i a F a x / A p | + S b ) 2 + 4 S t 2 ] 1 / 2 < f [ 1.25 ( S c + S h ) − S L ] (2) 其中： S L 为综合应力； S lp 为纵向压应力，计算公式为： S l p = P D i 2 / ( D o 2 − D i 2 ) (3) D i 、D o 分别为管道内直径与外直径； F ax 为轴向力； A p 为管道横截面积； I a 为持续轴向应力系数； S h 为材料在设计温度下许用应力； S c 为环境温度下许用应力； S b 为弯曲应力，计算公式为： S b = [ ( I i M i ) 2 + ( I o M o ) 2 ] 1 / 2 / Z (4) M i 、M o 分别为平面内、外弯矩； I i 、I o 分别为平面内、外应力增强系数； Z为管截面模量； S t 为扭转应力，计算公式为： S t = I t M t / 2 Z (5) M t 为扭转力矩； I t 为扭转力矩系数。
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user: 3. 计算结果分析 3.1. 管道翻弯应力总体分析 图2显示了L1载荷工况上、下翻弯90˚的综合应力分布情况，弯头区域应力水平以弯头中心点代表。由图2可以看出，由于前后直管段均受到全固定限制的影响，应力水平出现反复波动，因此主要观察范围集中于翻管管段部分。翻弯管段综合应力整体呈对称分布，且可以分为三部分：第一部分由前直管段支吊架点至WT1；第二部分由WT1至WT4；第三部分由WT4至后直管段支吊架点。每部分均表现出先降后升的变化趋势。对于整体翻弯管段而言，最大应力点出现在前后直管段支吊架点，为45.268 Mpa/44.954 Mpa。对于同一翻弯管道的四个弯头而言，WT1与WT4两弯头综合应力水平(41.275 Mpa/40.753 Mpa)高于WT2与WT3两弯头综合应力水平(39.076 Mpa/38.738 Mpa)。上、下翻弯90˚的总体应力对比显示出下翻弯90˚总体应力高于上翻弯90˚。图3显示了上、下翻弯90˚的轴向应力分布情况，由图3可以看出，下翻弯90˚轴向应力要总体高于上翻弯90˚，且两者轴向应力呈现相反的变化趋势。上翻弯90˚时翻弯管段轴向应力变化呈现下凹趋势，WT1与WT4轴向应力为38.814 Mpa，大于直管段平均值38.710 Mpa且为轴向应力最大值点；WT2与WT3轴向应力为38. 675 Mpa，小于直管段平均值38.710 Mpa且为轴向应力最小值点。下翻弯90˚时翻弯管段轴向应力变化呈现上凸趋势，WT2与WT3轴向应力为38.430 Mpa，大于直管段平均值38.396 Mpa且为轴向应力最大值点；WT1与WT4轴向应力为38.291 Mpa，小于直管段平均值38.396 Mpa且为轴向应力最小值点。上、下翻弯90˚弯曲应力变化曲线几近一致且应力数值小一个数量级，故不再详述。 图2. L1载荷工况上、下翻弯90˚的综合应力分布图 图3. L1载荷工况上、下翻弯90˚的轴向应力分布图 由图2、3可以看出，综合应力翻弯管段的变化趋势主要受轴向应力的影响，其最大应力点出现在直管段支吊架点，总体最大应力点出现在前后直管段支吊架点，因此管段一次应力薄弱点为翻弯管段的前后支吊架点。由于弯头为管道薄弱环节，因此后续工作仍将弯头纳入考虑。弯头最大应力点出现在WT1与WT4。由于整体呈对称分布，本文取前直管段支吊架点与WT1进行后续分析。 3.2. 翻弯角度影响 图4~7分别显示了L1载荷工况下前直管段支吊架点与WT1点轴向应力、弯曲应力、综合应力与一次应力比率随翻弯角度变化情况。 对于WT1而言，随着范围内角度由90˚增加至135˚，上下翻弯弯曲应力、综合应力与综合应力比率均表现出先降低后升高的变化趋势，最小弯曲应力、综合应力与最小一次应力比率点出现在120˚翻弯角度点，分别为1.496 Mpa/39.411 Mpa/28.600% (上翻弯)，1.496 Mpa/39.937 Mpa/29.000% (下翻弯)。上下翻弯轴向应力呈现出总体相反的变化趋势，随着角度逐渐增大，上翻弯轴向应力呈下降态势，由38.291 Mpa下降至38.273 Mpa；而下翻弯轴向应力呈上升态势，由38.814 Mpa上升至38.833 Mpa。对上下翻弯进行对比，上翻弯轴向应力、综合应力与一次应力比率均小于下翻弯，而二者弯曲应力一直保持相等。 图4. 轴向应力随翻弯角度变化图 图5. 弯曲应力随翻弯角度变化图 图6. 综合应力随翻弯角度变化图 图7. 一次应力比率随翻弯角度变化图 对前直管段支吊架点而言，轴向应力变化趋势与WT1对应指标相比呈现不同变化趋势，上翻弯是呈现先增后降的趋势，下翻弯则呈现先降后升的趋势。而弯曲应力、综合应力与综合应力比率呈现持续下降的趋势，且变化呈现先慢后快的特点。对上下翻弯进行对比，上翻弯轴向应力、综合应力与一次应力比率均小于下翻弯，而二者弯曲应力一直保持相等。而对前直管段支吊架点于WT1各项指标数值对比，前直管段支吊架点均高于WT1。 图4~7表明，对于弯头而言，随着翻弯角度增大，综合应力与一次应力比率先下降后上升，120˚翻弯综合应力处于最小水平；而对前直管段支吊架点而言，随着翻弯角度增大，综合应力与综合应力比率呈现持续下降。如果进一步增大翻弯角度，前直管段支吊架点应力可能会进一步下降，在某个角度会使得弯头应力超过前直管段支吊架点应力成为最大应力点。不过限于实际情况，翻弯角度不会过大。因此以限制一次应力为目的的话，135˚翻弯为较好选择。 3.3. 温度的影响 温度的影响主要体现在二次应力的变化上。图8与图9分别显示了温度变化对前直管段支吊架点与WT1点的二次应力影响情况。由于上下翻弯对二次应力变化不产生影响，因此图8与图9中不再对各翻弯角度上下翻弯进行区分。 图8. 前直管段支吊架点二次应力比率随温度变化图 图9. WT1点二次应力比率随温度变化图 由图8与图9可以看出，90˚、120˚翻弯时二次应力比率随温度增大呈线性上升，所不同的是随着翻弯角度由90度上升至120˚，WT1点二次应力线性变化斜率明显增大，而前直管段支吊架点斜率变化微小。而对于135˚翻弯，前直管段支吊架点与WT1点二次应力比率均表现出不同于90˚、120˚翻弯时的变化趋势。随着温度升高，两点二次应力比率均表现出在35℃~50℃阶段线性下降，50℃~65℃阶段线性上升的态势。纵向比对，总体上温度越高，二次应力越大。同温度、翻弯角度下WT1二次应力大于前直管段支吊架点且WT1二次应力增长比率快于前直管段支吊架点，说明二次应力薄弱点在弯头部分。同温度下翻弯角度越大，二次应力越大，且WT1二次应力增长比率快于前直管段支吊架点。 由图8与图9可以看出，二次应力最大点为WT1。对于135˚翻弯而言，50℃时二次应力处于最低水平，但随着温度的不断提升，90˚翻弯二次应力比率增长最为缓慢，因此高温条件下90˚翻弯二次应力安全性较好。
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user: 4. 结论 本文针对民用建筑同水平面管道交叉翻弯跨越处理开展研究，对管道翻弯角度以及温度对应力水平的影响进行了分析，通过改变不同的翻弯角度与温度，并得到如下结果： 1) 由应力水平可以看出，一次应力薄弱点为前后直管段支吊架点，二次应力薄弱点为弯头WT1与WT4。对于已经建成的管道翻弯而言需要进行重点关注。 2) 随着翻弯角度的增大，前后直管段支吊架点代表的一次应力最大值上呈现下降趋势而弯头WT1与WT4点则在120˚取得最小值，因此选择大翻弯角度有利于降低一次应力水平。 3) 同等温度条件下，翻弯角度越大，二次应力越大。因此选择小翻弯角度有利于降低二次应力水平。 4) 总体上随着温度的上升，二次应力呈现增大的趋势。但135˚翻弯在小于50℃下呈现相反变化趋势，值得进一步研究。 在温度较低时，主要关注一次应力问题，因此135˚翻弯为较好选择。此外，翻弯角度过大会使翻弯段占据过大空间而不具备实用性，结合加工制造的实际情况，大于135˚翻弯不具备实用性，因此135˚翻弯为最优选择。但温度较高时，二次应力成为主要问题，因此90˚翻弯会成为更好的选择。
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user: 摘 要 本文主要介绍了各国各地区对机制砂的石粉限定标准的不同及其原由，分析了机制砂中石粉的影响机理，阐述了机制砂代替天然砂生产各类混凝土的应用前景，进而探究机制砂中石粉对配置自密实混凝土和常态混凝土的性能影响，选取了超过国家标准不同范围内的机制砂进行混凝土的配制，对机制砂代替天然砂生产不同强度的混凝土进行了试验，对机制砂代替天然砂配置不同强度的混凝土的可行性进行了分析，对机制砂中石粉的进一步研究提出了相应建议。 关键词 :机制砂，石粉限值，自密实混凝土，常态混凝土，工作性能 Copyright © 2019 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 机制砂是一种通过除土处理，由机械破碎并筛分的粒径小于4.75 mm的岩石、矿山尾矿、工业废渣颗粒 [ 1 ] 。在有限的资源环境下，为了满足建筑材料的需求，实现可持续发展道路，机制砂代替天然砂已然成为一种趋势 [ 2 ] 。作为一种使用机械破碎岩石所产生的细集料，其优势主要为：一方面可以通过工业化制造，通过选材和破碎等系列工艺技术上得到所需要的规格，另一方面是通过选材和制造，可以很好地控制砂的原材料，对配置高性能混凝土提供有利条件。现阶段存在的主要问题在于：一方面，机制砂中石粉和泥土往往同时存在，石粉及泥土粒径均小于0.075 mm，但成分和细度都存在一定差异，在一定程度上影响着混凝土的工作性能及力学性能；另一方面，机制砂细度模数较高，与天然砂相比，细度模数往往在3以上，这使得机制砂的颗粒级配较差，从而使得混凝土的和易性较差，并在一定范围内引起外观质量的相关缺陷，需要采用其他手段进行改善。 规范通过限定机制砂石粉含量以控制机制砂的质量，然而现行的标准过于严格，不利于机制砂配制混凝土的应用，20世纪80年代，东京大学Okamura教授研制成功出了自密实混凝土(Self-compacting concrete， SCC)且很快得到推广及应用 [ 3 ] 。本文利用自密实混凝土的特性，结合机制砂中石粉的不利影响，二者相补相成，通过分析和研究机制砂中石粉含量对SCC及常态混凝土性能的影响，探究机制砂代替天然砂配置不同强度的混凝土的可行性，为工程中使用机制砂配制混凝土提供参考。
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user: 2. 机制砂的石粉限定标准 由于机制砂中石粉包含粒径小于0.075 mm的成分与被加工母岩相同的颗粒，对拌合物的影响较大，往往通过控制石粉含量及MB值(亚甲蓝值)来控制机制砂的质量。沈卫国等人 [ 4 ] 研究表明，机制砂中粉体含量是MB值的主要原因。基于不同的角度，国内外对机制砂中石粉含量的标准也有明显差异。英国标准BS EN 12620 2013 《用于混凝土的石料》则根据重载混凝土路面和普通混凝土规定机制砂石粉含量的要求 [ 5 ] ；美国标准 ASTM C33-2011 《混凝土集料标准规范》根据混凝土耐磨要求规定石粉含量的要求 [ 6 ] ；日本标准JIS A 5005:2009 《混凝土碎石和机制砂》对混凝土用机制砂石粉含量则统一要求(如表1所示)。我国各地区对机制砂中的石粉含量限定与国家标准也略有不同(如表2所示)。 Table 1 Limits of mechanism sandstone powder content of concrete for standards in different countrie 国家 粉体界定( 石粉含量的限值 美国 0.075 5~7% 中国 0.075 3~7% 日本 0.075 7% 澳大利亚 0.075 25% 印度 0.075 15~20% 英国 0.063 15% 法国 0.063 12~18% 西班牙 0.063 15% 表1. 不同国家的标准对混凝土机制砂石粉含量限值 Table 2 Limits of mechanism sandstone powder content of concrete in different regions of Chin 省市 标准名称 对石粉含量的最高限值 贵州 《山砂混凝土技术规范》 20% 重庆 《混凝土用机制砂质量标准及控制方法》 石灰岩质7%，砂岩质10% 其它省市区 同国标 同国标7% 表2. 我国不同地区标准对混凝土机制砂石粉含量限值
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user: 3. 含石粉机制砂自密实混凝土配合比试验 3.1. 原材料 水泥采用P.O 42.5普通硅酸盐水泥，粉煤灰采用F类II级粉煤灰。根据JGJ 52-2006 《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》中的规定对骨料性能进行检测。石子为普通碎石，有粒径范围10 mm~20 mm和粒径范围5~10 mm两种粒径，分别装袋备用，其筛分曲线如图1所示。使用高性能聚羧酸减水剂。机制砂选用来两种规格，1#机制砂细度模数为3.4，属粗砂，MB值为1.5，MB值略大于规范要求的1.4，石粉含量为10.14%；2#机制砂细度模数为3.3，属粗砂，MB值为1.0，石粉含量为14%，检测结果如表3所示。 机制砂按《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》 (JGJ 52-2006)中的规定进行检测。结果如表3所示。 图1. 粗骨料筛分曲线 Table 3 Test results of various parameters of mechanism san 项目 表观密度 (g/mm 3 ) 堆积密度 (g/mm 3 ) 含水率 MB值 细度模数 石粉含量 超出国内 标准比例 1#机制砂 2.67 1.62 1.04% 1.4 3.4 10.14% 44.86% 2#机制砂 2.68 1.64 1.30% 1.0 3.4 14% 100% 表3. 机制砂各项参数检测结果 3.2. 试验方法 1) 自密实混凝土性能指标 《自密实混凝土施工指南》是由日本建筑学会于制订出版，指南中规定，坍落扩展度可作为自密实混凝土的流动性的指标。欧洲制订的《自密实混凝土规范和指南》中也规定了自密实混凝土工作性能检测时需进行坍落扩展度试验，检测方法与日本的相同。坍落扩展度试验中所使用的工具如图2所示。本次试验的自密实混凝土的性能指标参照CECS 203-2006 《自密实混凝土应用技术规程》 [ 7 ] 中的规定进行检测，通过坍落扩展度试验仪及V形漏斗试验仪(见图2)对其扩展度、T500时间、V漏斗通过时间进行检测。 图2. 自密实混凝土工作性能测试装置 2) 性能指标确定 根据《自密实混凝土应用技术规程》 (CECS 203:2006)的规定，不同试验的检验指标将混凝土的自密实性能等级分为三级，其指标应符合表4中的要求。 Table 4 Performance grade index of self-compacting concret 性能等级 一级 二级 三级 坍落扩展度(mm) 700 ± 50 650 ± 50 600 ± 50 V漏斗通过时间(s) 10~25 7~25 4~25 表4. 自密实混凝土性能等级指标 3) 强度试验 按《混凝土强度检验评定标准》 (GB/T 50107-2010) [ 8 ] 中的规定，试配后制作100 mm * 100 mm * 100 mm试块并在标准条件下进行养护，在7天时各取三块试样进行强度测试，按规范要求乘以0.95系数换算成边长为150 mm的标准试块的抗压强度，取平均值作为结果。
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user: 4. 石粉对混凝土性能的影响 4.1. 石粉对自密实混凝土工作性能的影响 进行自密实混凝土拌合时，粉煤灰掺量为20% FA，砂率为44%，石子掺量为小石子占60%，大石子占40%，两组拌合试验水胶比、减水剂掺量等因素一致，编号1使用的为1#机制砂，编号2使用的为2#机制砂，配合比及试验结果如表5所示。 Table 5 Effect of stone powder in mechanism sand on performance of self-compacting concret 编号 配合比(kg/m 3 ) 工作性能 水泥 粉煤灰 机制砂 石子 水 减水剂 SF (mm) VF (s) 1 400.6 122.5 780.3 800.1 201.6 5.46 630 18.75 2 347.6 110.6 821.3 798.5 208 6.28 670 22.46 表5. 机制砂中石粉对自密实混凝土性能的影响 由表中的1组与2组的工作性能数据可以看出，机制砂石粉含量的增加，自密实混凝土的扩展度有所增加，这表明，机制砂中的石粉对自密实混凝土的流动度和黏度有一定贡献，2组试验使用的机制砂石粉含量分别超过了国家标准44.86%，100%，通过调节水灰比和减水剂含量，完全可使其达到合格的自密实混凝土工作性能要求。 4.2. 石粉对常态混凝土工作性能的影响 常态混凝土的试验中，石子掺量为小石子占60%，大石子占40%，使用1#机制砂，通过控制机制砂含量不变，调节减水剂含量及水灰比，探究该机制砂能否配置出合格的常态混凝土。配合比及试验结果如表6所示。 Table 6 Normal concrete slumping expansion degree test result 编号 配合比(kg/m 3 ) 工作性能 水泥 粉煤灰 机制砂 石子 水 减水剂 扩展度(mm) 坍落度(mm) 3 308 124 781 843 196.5 3.93 565 265 4 367.5 77 781 843 190 4.02 615 240 表6. 机制砂中石粉对常态混凝土性能的影响 实验表明，石粉含量的增加会造成试验过程中拌合出的混凝土有轻微泌水现象，但不影响其工作性能，试验通过调节水灰比和减水剂含量，完全可使其达到合格的工作性能要求。测试现象如图3所示。 4.3. 石粉对混凝土强度的影响 试配后制作了2组、3组、4组的混凝土试件，尺寸为100 mm * 100 mm * 100 mm，在7天时各取三块试样进行强度测试并对结果进行了换算，其结果如表7所示。 试验结果表明，机制砂石粉含量在超出国家标准一定范围内对强度并无不利影响，无论是配制自密 图3. 常态混凝土坍落扩展度测试结果 Table 7 Effect of concrete strength in machine-made san 编号 7 d强度(MPa) 预测28 d强度(MPa) 设计强度等级 预测28 d强度等级 2 34.82 49.6185 C45 C45 3 31.04 44.34 C40 C40 4 38.84 55.94 C50 C55 表7. 机制砂中混凝土强度的影响 实混凝土亦或是常态混凝土，设计并配制各强度的混凝土是完全可行的。
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user: 5. 结语 1) 机制砂石粉含量在超过我国现行的机制砂石粉含量的限值标准一定范围内，无论是配制自密实混凝土亦或是常态混凝土，通过调节水灰比及减水剂含量，完全可使其满足相应的力学性能及工作性能要求。 2) 机制砂中的小于0.075 mm的颗粒除石粉外还掺杂有不同含量的有害物质，然而在石粉含量超过国家标准一定范围内，对混凝土强度并无不利影响，利用高石粉含量的机制砂配制不同强度等级的混凝土是完全可行的。 3) 各国各地区对机制砂石粉的控制标准不尽相同，这是基于原料、工艺及考虑角度不同导致的，石粉的研究尚不完善，建议以机制砂中石粉的比表面积、吸水率及对强度的影响等进行量化分析，进而对机制砂中的石粉进行分级以便于施工使用。
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user: 摘 要 基于对标美国兽医师助理行业准入制和兽医师助理职业能力标准，本研究对国际化教学标准下的《兽医基础治疗技术》课程进行开发和设计。以职业能力为主导，本研究将碎片化的知识点和技术进行整理、排序和设计，形成完整的《兽医基础治疗技术》教学内容，并按“教–学–做–用”一体化的教学模式组织教学，开发与设计出突出职业能力和职业素养培养的国际化课程。 关键词 :国际化教学标准，职业能力，课程开发 Copyright © 2019 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 课程开发背景 随着动物医学专业国际化教学标准试点的实施，与之相应的课程开发也迫在眉睫。在整个教学体系中，课程建设是保证教学质量的关键因素 [ 1 ] ，因此，要想高质量的完成动物医学专业国际化教学标准的实施工作，就必须进行相关专业课程的开发建设。动物医学专业国际化教学标准的最大特色是打乱了传统的课程体系，依据动物医学临床岗位要求和学生专业职业能力发展需求而设计新的教学模块体系，《兽医基础治疗技术》就是其中核心课程之一。 《兽医基础治疗技术》课程的设计理念是参照美国兽医师助理行业准入制度和兽医师助理职业能力标准，结合上海地区和国内小动物医学行业发展现状，遵循学生学习认知规律，突破传统的讲授型教学模式，转变为以学生为主，教师为辅，以“教–学–做–用”一体化为宗旨的基于职业能力培养的课程。课程突出职业能力、职业素养的培养，体现国际标准课程职业能力培养的职业性、实用性、前瞻性。 《兽医基础治疗技术》课程的学习是以实践操作为主，根本教学理念是：先教会学生如何实际操作，让学生在实操中发现自己欠缺的专业知识，然后倒逼学生深入学习相关专业知识 [ 2 ]。其目的是通过学习本课程建立学生学习专业的兴趣，培养学生学习的成就感，激发学生的学习潜能。
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user: 2. 课程设计与开发 课程设计是参照美国教育心理学家加涅的课程设计方法来进行整体课程框架的架构。课程设计时，即遵循了人的认知规律，又考虑了知识和技能的有点到面、有简单到复杂的逻辑递进关系 [ 3 ]。《兽医基础治疗技术》的学习过程也是一个由浅到深，有简单向复杂的高难度的操作的递进学习过程。所以，《兽医基础治疗技术》课程就是对原来分散的知识和技能按照职业能力需求进行了有机的融合与排序。 2.1. 课程职业能力设计 2.1.1. 比对与调研 因为动物医学专业国际化教学标准是依据美国兽医师助理行业准入机制和兽医师助理职业能力标准为参照标准进行制定的，所以，首先对美国的兽医师助理职业能力标准进行详细的解析，然后再结合我们对上海15家宠物医院所需兽医临床助理职业能力的调研结果进行分析、归纳与整理，并将二者进行比对与融合，制定出一个初步的课程职业能力培养方案，提交给一个有外籍行业专家和国内的行业专家组成的专家组进行讨论，经过优化与完善，最终确定本门课程所需培养的具体职业能力。 2.1.2. 学情分析 本门课程是在第一学年的第二学期开设的，学生学习时基本没有专业基础。再者，学生的年龄小，文化基础相对较差，因此，他们对理论知识的接受能力、分析能力、思维能力偏低。若在课程内容实施时，理论知识讲授太深，易导致学生学不懂而放弃课程的学习。但中高职贯通学生也普遍具有好奇心强，活泼好动，喜欢动手的优点。针对以上特点，在课程设计中突出实践操作为主，理论教学服务于实践操作，适用、够用即可的教学思路。强化实践操作能力，让他们具有掌握专业技术后的获得感、自豪感，成就感。充分发掘他们的学习潜力，激发他们的学习兴趣。 2.1.3. 制定培养目标 《兽医基础治疗技术》课程在学习过程中，不但要求学生学会和掌握兽医的专门技术和职业能力，而且还要培养学生的动物福利意识。所以，在培养目标的制定时包含知识目标、能力目标和素质目标三个方面。详见图1。 图1. 课程培养目标 2.2. 教学内容设计 《兽医基础治疗技术》课程是一个崭新的教学模块，没有可供参考的出版书籍，也没有可供借鉴的内容范围。所以，在课程内容的选取上，主要参照美国的兽医师助理职业能力标准，并根据学生的认知规律、小动物临床诊疗的职业技能现状和未来职业能力发展的需求四个方面着手。将碎片化的知识点和技术，进行整理、排序和设计，形成完整的《基础治疗技术》教学内容，共包括药物治疗技术、输液治疗技术、对症治疗技术和急救技术4个部分31个具体的职业技能。具体见图2。 2.3. 教学内容的组织与实施 结合本课程操作性强的特点，本着以“教–学–做–用”一体化的教学模式开展教学工作，形成做中学、学中做、以做促学的教学方法。在学生操作过程中严格按照专业技术操作要求规范，灌输尊重动物，关爱生命的动物福利理念，突出培养学生的职业能力与职业素养。于此，每个职业技能教学项目均实行三步法进行教学，即知识点讲解、模型训练和活体实操三个步骤，在教学过程中确保每位同学均能掌握所学技能。详见图3。 2.3.1. 模型训练 授课老师详细讲解知识点和操作要点，并在动物模型上进行示范操作，多次强调操作过程中关键点 图2. 《兽医基础治疗技术》课程内容架构图 图3. 课程教学模式流程 和环节。然后，每位同学在动物模型上进行操作练习，针对在同学们练习中出现的不当之处或错误的地方，教师适时指正。只有当学生在模型上操作考核通过后，方可在活体动物上进行动物实体操作训练。教师对学生在动物模型上的操作进行逐一考核，若考核不通过，则继续在动物模型上进行操作训练，直到考核通过为止。这样做的目的是训练同学们的职业意识和操作手感，减轻对活体动物的伤害，培养同学们尊重动物，关爱生命的动物福利意识和理念。 2.3.2. 活体动物实操 同学们经过在动物模型上实操训练后，已对所学技能的整体操作流程较为熟悉，操作能力也有较大幅度的提高，这时再在活体动物上进行实体操作就比较容易进行。活体动物实操训练是分组进行的，每组5名学生。在此阶段的学习，除了训练他们的专业技能外，还要培养他们之间的协同工作、生物安全意识、动物福利意识等职业素养。整个操作过程均是按照动物医院的真实情景下进行的，做到与今后的工作环境零差距。具体操作要求与动物模型训练是一致的，确保每位同学均能掌握该项技能。并对做的好的同学给表扬和成果展示(图4)，对操作不理想者进行帮助。具体实施模式如图5。 图4. 学生成果展示 图5. 活体动物实操流程图 2.4. 课程考核评价体系 课程考核采用全程多元化综合评价机制，确保评价的客观性、实用性。具体评价见表1。 Table 1 Diversified assessment and evaluation syste 项目 分值 教师 组内 组间 自评 总评 理论知识点 20 专业技能 物品准备 10 60 部位选择 10 消毒 10 操作过程 20 工作台清理 10 职业素养 20 合计 100 权重 0.7 0.1 0.1 0.1 得分 表1. 多元化考核评价体系 2.4.1. 多元化的评价主体 考核评价的目的是促进学生的发展，促进学生潜能、个性、创造性地发挥，使每个学生具有自信心和持续发展的能力 [ 4 ]。由于不同的评价主体评价的侧重点不同，因此，本课程要建立起有任课教师、组内评价、小组互评和自我评价四维一体的多元化考核评价体系，见表1。组内评价有小组长负责，主要评价学生学习的主动性、组员协同工作能力、责任心等职业素养；自我评价主要是自己对自己的表现进行评价；小组互评是小组与小组之间的评价；任课教师评价则是对学生的学习进行全面评价，包括物品准备、技能操作熟练程度、动物护理以及工作台清理等职业能力与职业素养的评价。多元化评价体系从单一的考核变成由教师、组内成员和学生共同参与的互交活动，促进教师与学生、学生小组内部和学生与学生之间的交流，促进评价主体的共同发展。评价形式也由过去的“一卷定乾坤”转化为整体性、过程性、发展性的评价体系。多元化的评价体系充分体现了教学评价促进人人发展的理念。 2.4.2. 项目过关制的评价方法 本课程的评价方式实行项目过关制。即对每个技能项目均进行考核，最后进行综合评价。如当堂考核不及格者，延续至下次实训课期间继续考核，直至通过为止。只有当全部技能项目均达到合格时才给与通过。同时，对于操作优秀者给与一定表扬，并在班级群内给与成果展示。 2.4.3. 评价内容的全面化 在课程的综合评价因素考察方面，本课程的考察主要包括学生对知识点的学习情况，职业技能操作熟练程度，团队协作、职业道德与职业素养，以及学生的临床应变能力和创新能力等因素。力求使评价内容全面而准确。
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user: 3. 反思与启示 3.1. 创新课程教学内容，突出小动物临床治疗技能 《兽医基础治疗技术》是一门将碎片化的专业技能根据临床治疗需要而有机融合为一体的实践操作性课程。教学测重基本治疗技能训练，边做边学、以培养学生实践操作能力为主要目的实用性课程，主要讲述宠物医学临床治疗中常用的一些技术方法，特别是为宠物医学临床治疗和日后从事宠物临床医学工作打下坚实专业基础。经过2届学生学习与反馈，这次课程改革所取的成果远远好于预期。在课程的学习过程中，同学们看到自己能从事各种动物治疗技术操作，表现出的喜悦感与自豪感，大大增强了同学们的自信心和专业学习的兴趣。 3.2. 基于职业能力培养的“教–学–做–用”一体化的教学模式 《兽医基础治疗技术》课程教学采取基于职业能力培养的“教–学–做–用”一体化的教学模式，充分利用现代化的教学设施、仿真的动物模型和活体动物实训条件，与市场同步的附属动物实训教学医院等场所进行教学，做到专业训练与真实临床情景零距离。如在犬输血技能训练学习中，动物实训教学医院即是课堂，又是真实的工作环境，“教–学–做–用”就融合在这个真实工作环境中一气呵成，真正做到做中学，学中用。当看到同学们成功给犬进行输血后，并获得了主人的认可与好评。授课教师深刻体会到对于职业教育而言，真实场景技能训练是多么重要。 3.3. 注重培养学生的职业素养和动物福利意识 职业素养是人类在社会活动中需要遵守的行为规范。核心思想包括职业信念、职业知识技能和职业行为习惯。在平时的职业技能训练过程中，注重树立同学们的正确的职业心态和职业价值观，让同学们不但具有掌握职业技能所带来的成就感，更让他们把执行严格的职业流程作为一种工作习惯。 动物福利就是让动物在健康快乐的状态下生存。兽医师助理工作的对象就是照护动物。要想在工作中要想给患病动物提供一个康乐的生存状态，就要提高自身的专业技术水平和自身的道德修养；用心学习，严格按照操作流程作业，只有在动物模型训练考核通过后才可使用活体动物训练，尽量减少活体动物操作训练次数，这样有效地培养了学生的动物福利意识。 通过2年教学实践的反思与总结，发现课程设计虽然显著提高了学生学习专业技能的兴趣和成就感，激发了学生学习的积极性和主动性。但是，在执行过程中也遇到了一定的困惑。比如，这门课程是安排在第二学期开始进行学习的，所以，学生的专业理论知识非常欠缺，这样在本课程的教学时就需要拿出一定的时间进行必备知识的补充讲解。另外，由于课程的教学是以技能操作为主进行的，所以，在授课时，需要配备至少2名专业技术实验员辅助教师进行指导，这样给本来就紧张的实验人员带来了很大的压力。
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user: 摘 要 本文《基于MK60FX512的高压污水冲厕系统》对污水用于冲厕二次使用的论述和通过实际设计并投放市场进行试验，发现高压污水冲厕系统对于水资源的二次利用有很大帮助。 关键词 :高压污水冲厕、MK60FX512单片机、橡胶压力膜、电磁阀 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着社会生活水平的提高和科技的发展，人们日益明白节能减排的意义，在十九大会议中也提到了新发展理念和人与自然和谐相处。早在2012年，国务院首次提出发展战略性新兴产业时，节能环保产业就作为战略新兴产业之一，纳入政府高层的视野。在2017年，国务院发布的《关于加快培育和发展战略性新兴产业的决定》中，节能环保产业作为七个战略性新兴产业之首，被视为拉到经济增长的新引擎。 此外本系统的一个创新点在冲厕压力来源上，以往的污水冲厕系统都需要额外加压来实现高压冲厕，而本系统则设置一个密封水箱，在水箱中加入橡胶材料的压力传动膜，将自来水压传递推动污水，一方面实现高压冲厕功能，一方面将自来水传递最上方的缓流水箱里，这方面的水可以用来洗手等，从而实现节水节能。