DreamBlooms/HansPub-15000-to-45000 huggingface dataset:
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user: 1. 引言 作为典型的湖泊型流域，太湖流域的经济总量在全国所占的比重较大，是我国经济最为发达的区域之一。作为流域的中心，我国的第三大淡水湖，太湖的水质变化不仅关系着周边城市的饮水安全，同样也对流域的产业结构、生态环境改善等至关重要 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 。在采取各种治理措施后，太湖的水质得到一定改善，富营养化程度也表现出一定的下降趋势，但是氮、磷污染，尤其是总氮、总磷浓度尚未得到根本性扭转 [ 4 ] ，每年仍有不同程度的蓝藻水华发生。研究显示，来自农业面源的氮、磷对流域水体营养物质的贡献不容忽视 [ 5 ] [ 6 ] 。 作为淡水湖泊藻类生长的主要限制因子 [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] ，磷对太湖藻类生长的制约也非常明显 [ 10 ] 。多年监测结果表明，蓝藻水华高发期间，太湖的叶绿素a、蓝绿藻密度与总磷浓度之间均存在显著的正相关关系。因此，采取有效措施，切实降低湖体的总磷浓度，是太湖富营养化控制当前采用的主要手段之一。太湖流域具有悠久的水稻种植历史和广泛的种植面积，也形成了面积广阔的水稻土。种植过程中，农户往往会施用过量的化肥，以期获得更高的产量。未被植物利用的过量化肥，在土壤中经年积累。土壤中累计的化肥，又会在合适的条件下，通过径流(地表的和/或地下的)进入周边水体，造成水体污染 [ 11 ] 。研究发现，施肥后首次排水过程中流失的磷总量，可以占到流失总量的80% [ 12 ] 。 旨在缓解水资源日益短缺的严重问题，控制灌溉逐步得到推崇。相较于传统的漫水灌溉模式，控制灌溉的排水量较少，一定程度上降低了农业面源污染物的排放量。从研究焦点来看，当前关于控制灌溉的研究偏重于灌溉模式改变对作物产量 [ 13 ] [ 14 ] 、土壤性质 [ 15 ] 、有害物质在农产品中的累积 [ 16 ] 等相关研究。磷肥进入农田后，首先吸附在土壤颗粒表面，一部分随后逐渐被作物吸收和利用，剩余的残留部分在适当的条件下随着径流(地表的和/或地下的)流失。因此，从源头控制的角度来看，开展磷在土壤颗粒上的吸附特性研究意义突出。本文以采自太湖流域不同灌溉模式下的稻田土为材料，在室内开展磷的吸附试验，旨在探讨不同灌溉模式下太湖流域稻田土对磷的吸附特性，从而丰富灌溉模式的相关研究成果，并为利用灌溉模式实现农业面源污染控制提供理论参考。
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user: 2. 材料与方法 2.1. 研究区域概况 研究区域概况具体同文献 [ 17 ] 。 2.2. 样品采集与制备 样品采集与制备具体同文献 [ 17 ] 。 2.3. 磷的吸附动力学试验 吸附动力学试验过程参照文献 [ 17 ] 。不同的是，试验过程中，分别向含有土壤样品的离心管中准确加入含磷量为40.0 mg/L的KH 2 PO 4 溶液30 mL取代含氮量为20.0 mg/L的NH 4 Cl溶液。采用钼锑抗分光光度法测定滤液的磷浓度。 2.4. 磷的等温吸附试验 等温吸附试验过程参照文献 [ 17 ] 。不同的是分别准确加入质量浓度为5.0、10.0、15.0、20.0、40.0、60.0、80.0和100.0 mg/L的KH 2 PO 4 溶液。 2.5. 磷的解吸试验 等温吸附试验结束后，用0.01 mol/L的CaCl 2 溶液洗去离心后的土样中游离的总磷(最少3次)；分别向各离心管中加入30 mL (pH = 7.0) 0.01 mol/L的CaCl 2 溶液，继续振荡培养24小时，振荡方法同吸附试验部分，离心后测定滤液总磷的含量，从而计算总磷的解吸量。
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user: 4. 结论 本文选择太湖流域不同灌溉模式下的稻田土为吸附剂，在实验室开展磷在稻田土上的吸附试验，研究磷的吸附动力学和等温吸附行为，旨在分析灌溉模式影响稻田土磷吸附特性的能力。数据分析结果显示： 1) 漫水灌溉和控制灌溉两种模式下，磷在稻田土上的吸附动力学过程均表现出明显的快吸附、慢吸附和吸附平衡三个阶段，且以化学吸附为主；吸附动力学过程以准二级吸附动力学方程的拟合最佳。动力学拟合结果表明，漫水灌溉稻田土磷的理论平衡吸附量、试验平衡吸附量和吸附速率常数均高于控制灌溉。 2) 两种稻田土上，磷的吸附均以单层吸附为主，且伴随局部区域的不均匀吸附。制灌溉模式提高了稻田土颗粒表面的不均匀性，提高了磷在控制灌溉稻田土颗粒表面的吸附反应强度。 3) 两种稻田土磷的解吸量均与吸附量呈极显著的相关关系，漫水灌溉模式下，磷的解吸量约占吸附量的40%~55% (平均为49%)，控制灌溉模式下的占比约为45%~55% (平均为47%)；两种灌溉模式下，磷的解吸能力差异不大。
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user: 摘 要 本文对某核电厂在机组极化运行期间，大流量稀释一回路硼浓度时，喷淋阀频繁撞击机械挡块的问题及原因进行讨论。通过对稳压器压力控制方式和现有方案的分析评估，给出了两种改进型的极化运行方案。通过论证，两种改进型方案均可在不修改控制通道参数的情况下，保证一定的喷淋阀开度，有效解决极化运行中喷淋阀频繁撞击机械挡块的问题。 关键词 :撞击机械挡块，喷淋阀，极化运行 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 随着经济增长和电力需求增长的放缓，局部地区核电消纳问题愈加突显。由于部分时段存在电力供应过剩的问题，核电厂应电网要求停运或降功率运行成为新常态。核电长期低功率运行和频繁的升降负荷会导致核燃料可靠性降低、关键设备疲劳磨损并且增加放射性废水的产生。 极化运行模式是指电厂功率运行期间通过开大电加热器功率，使稳压器产生一个比连续喷淋流量更大的喷淋流量，从而完成稳压器和一回路之间的硼浓度搅混。 某在运核电厂(CPR1000型机组)从低功率工况升功率到满功率工况期间，通过极化运行大流量调整一回路硼浓度过程中，稳压器喷淋阀频繁触发SM5信号(阀门关限位)，出现阀门频繁撞击机械限位挡块的现象。频繁撞击机械限位挡块可导致挡块松动，长期将造成设备损坏。本文对该问题的成因进行分析，并提出解决方案。
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user: 2. CPR1000机组稳压器压力控制功能描述 稳压器压力控制系统的功能主要是在稳态运行时维持一回路压力为其整定值，在正常运行瞬态(包括电厂启动和停运工况)中将一回路压力控制在允许的变化范围内，避免反应堆紧急停堆和稳压器安全阀动作 [ 1 ] 。其执行机构为电加热器和喷淋阀。2列主喷淋阀RCP001/002VP设有下机械挡块，当它们处于关闭位置，下机械挡块使阀门微开，作为连续喷淋流道，从而限制主喷淋突然开启时产生较大热冲击，以及使一回路和稳压器内水的硼浓度和水温一致。 稳压器压力控制系统根据稳压器压力测量值和整定值的差值ΔP进行控制，采用PID控制器计算得到补偿压差ΔP 补 ，该补偿压差经过函数发生器运算得到喷淋阀的阀门开度和电加热器的功率百分比，见图1。 稳压器电加热器共有60根，单根功率24 kW，可分为6组： · 比例式加热器RCP003/004RS，功率为432 kW (216 kW/组)，功率连续可调，正常情况处于常开状态，开度为50%，补偿正常运行时散热和连续喷淋引起的热损； · 通断式加热器RCP001/002RS，功率为432 kW (216 kW/组)，功率不可调，正常情况处于关闭状态， 图1. CPR1000机组稳压器压力控制功能图 由非应急电源供电。在压力过低或者水位过高时投入，以恢复压力或者加热较冷的水。极化运行时两组同时开启； · 通断式加热器RCP005/006RS，功率为576 kW (288 kW/组)，功率不可调，正常情况处于关闭状态，由应急电源供电。在压力过低或者水位过高时投入，以恢复压力或者加热较冷的水。同时可以在失去厂外电源事故(LOOP)发生后，一段时间内恢复稳压器压力。 CPR1000机组稳压器压力控制具备极化运行功能，用于完成一回路硼浓度和化学成分的搅混。启动极化运行自动模式后，两组通断式加热器RCP001/002RS自动开启，然后延迟一段时间，喷淋阀RCP001/002VP自动开启到预定开度，补偿来自电加热器产生的热量。极化运行启动条件为稳压器压力和水位正常，即： - 稳压器压力高于低压力阈值； - 稳压器补偿压差在允许运行压力范围内； - 稳压器水位高于低低水位阈值； - 手/自动控制器开关均处于自动位置； - 通断式加热器RCP001/002RS处于自动控制模式。 反之当上述条件不满足时，极化运行自动停止，见图2。 在反应堆功率运行模式下，电厂升降功率期间，为了保证硼浓度成分均匀，必须开启极化运行模式完成稳压器和一回路之间的搅混。但由于极化运行自动模式开启过程对机组造成较大的压力扰动，易投运失败。另外，喷淋阀预定开度(由RCP401MS控制器设置)容易发生漂移，需要在大修后重新标定，增加了关键路径的检修。因此，大部分机组采用手动投运两组通断式加热器RCP001/002RS进行极化运行(不闭锁稳压器压力控制系统)，代替自动模式来实现搅混功能。
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user: 3. 问题描述及原因分析 某核电厂根据电网要求，从80%功率降至55%功率。停留一段时间后，通过稀释一回路硼浓度 [ 2 ] ， 图2. CPR1000喷淋阀极化控制功能图 电厂将功率从55%功率升至80%功率，如图3。当升至80%功率后期，手动开启通断式加热器RCP001/002RS进行极化运行操作。运行人员先手动开启通断式加热器，比例式加热器RCP003/004RS根据一回路压力变化自动调节到关闭状态。此时两列喷淋阀RCP001/002VP频发触发SM5阀门关限位信号，即阀门频繁撞击机械限位挡块，最大频度为约140次/h，如图4所示。 图5为稳压器压力控制程序。由比例式加热器关闭和喷淋阀频繁开启可以判断，目前补偿压差ΔP 补 (经过PID补偿计算后的压差)应处于喷淋阀开启定值0.17 MPa附近。这表明在80%FP功率平台，手动投运通断式加热器RCP001/002RS产生的热量不足，补偿压差无法使喷淋阀远离开启定值而处于常开状态。当喷淋阀开启时，稳压器压力下降，导致喷淋阀关闭；喷淋阀关闭后，通断式加热器热量使稳压器压力升高，超过喷淋阀开启定值，触发其再次开启。稳压器压力往复波动导致喷淋阀频繁撞击下限位机械挡块，引起设备开启异常。 如果采用极化运行自动模式，由于设置高选单元，喷淋阀的最终开度为正常压力控制通道调制开度和极化运行下预定开度之间的较大者。当调节通道要求的开度比预定开度大，则喷淋阀的开度由调节通道决定。当调节通道要求的开度比预定开度小，则喷淋阀的开度由预定开度决定。这样即使调节通道中补偿压差小于喷淋阀开启定值时，喷淋阀依然可以保证一定开度，使搅混能够正常进行。
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user: 4. 现有极化运行方式存在的问题 4.1. 手动开启通断式加热器进行极化运行的问题 采用手动投运两组通断式加热器RCP001/002RS，不闭锁比例式加热器，代替极化运行自动模式，原理是固定稳压器电加热器热量，调节喷淋阀流量来匹配电加热器释热，维持稳压器内的压力平衡和热量平衡。这种方式存在如下问题： 图3. 某电厂升降功率期间核功率和稳压器压力变化 图4. 喷淋阀频繁撞击限位挡块指示图 1) 喷淋流量不足 手动方式只开启通断式加热器RCP001/002RS，而达到极化运行时的喷淋流量，还需考虑比例式加热器RCP003/004RS运行在50%功率。由于没有设置喷淋阀开度高选单元，当稳压器压力偏差使比例式加热器处于调制关闭状态，而电加热器RCP001/002RS热量又不足以完全顶开喷淋阀，将导致喷淋阀处于最小流量开度状态，引起极化喷淋流量不足。由于电加热器RCP001/002RS和RCP003/004RS功率相同，若比例式加热器处于关闭状态，估算实际极化喷淋流量比设计值约少50%左右。 另外，当稳压器压力处于喷淋阀开启定值附近，压力波动容易引起喷淋阀处于时开时关状态，导致喷淋不能连续进行。若比例式加热器无法保持50%左右功率运行，或直接处于关闭状态，将弱化或失去其对压力波动的调节能力，进而影响机组在极化运行期间的稳定性。 2) 仪控设备磨损加大 手动投运两组通断式加热器RCP001/002RS产生的热量可能不足以完全顶开喷淋阀，若稳压器压力 图5. 稳压器压力控制程序 状态处于喷淋阀开启定值附近，容易造成喷淋阀频繁开关，频繁撞击机械限位挡块，最终导致机械挡块损坏失效。另外，喷淋阀频繁动作，易造成气动阀定位器等调节部件磨损过度，进而导致阀门调节异常和部件失效。 4.2. 采用极化运行自动模式的问题 采用极化运行自动模式的原理是，通过固定稳压器喷淋阀开度产生恒定的喷淋流量，让电加热器自动匹配热量，维持稳压器内的压力平衡和热量平衡。在开启通断式加热器RCP001/002RS后，一回路压力由比例式加热器RCP003/004RS调节。这种方式存在如下问题： 1) 引入较大压力扰动 根据电厂运行经验，极化运行自动模式投运后喷淋阀和加热器匹配度不好，不容易达到稳定状态。另外，投运后容易引起较大的压力扰动，对系统造成冲击较大。正常运行下，喷淋阀保持最小开度，形成连续喷淋流量，从而限制主喷淋开启时对管道和阀门造成的热冲击。 CPR1000机组的连续喷淋流量为0.094 kg/s。根据能量守恒和质量守恒，调试后的极化运行固定开度对应的喷淋流量为： Q 波 动 管 流 量 − Q 极 化 喷 淋 = Q RCP001/002RS 的 100 ％ 开 度 + Q RCP003/004RS 的 50 ％ 开 度 − Q 散 热 − Q 连 续 喷 淋 热 损 (1) m 极 化 喷 淋 = m 波 动 管 流 量 (2) 其中Q RCP001/002RS 的 100 % 开度 、Q RCP003/004RS 的 50 % 开度 为加热器功率，kW； Q 散热 为稳压器散热量，kW； Q 连续喷淋热损 为连续喷淋引起的热量损失，kW； Q 极化喷淋 为喷淋阀预定开度下水带入热量(Q = m ×Δh)，kW； Q 波动管流量 为稳压器波动管流量带走热量(Q = m ×Δh)，kW； Δh为流体的焓差，kJ/kg； m 极化喷淋 、m 波动管流量 为极化运行下的喷淋流量和波动管流量，kg/s。 计算得出m 极化喷淋 = 1.4 kg/s 正常运行时，比例加热器运行在50%功率(216 kW)，当瞬间开启RCP001/002RS加热器，功率增大到原来的3倍(648 kW)。同时，喷淋阀延迟10秒后直接设置为预定开度，喷淋流量由原来的0.094 kg/s突然增大到1.4 kg/s，约增大15倍。因此极化运行自动模式的开启，对一回路系统造成较大的压力扰动，影响系统的稳定性。 2) 喷淋淋阀预定开度发生漂移 根据电厂运行经验，CPR1000机组稳压器喷淋阀为气动阀，定位器为机械结构，控制精度不高，阀门特性易发生漂移。这导致每次极化运行后，比例式加热器RCP003/004RS的开度经常超出50% ± 5%(调试大纲规定)，需要在大修中重新标定喷淋阀的预定开度(调整RCP401MS定值)。调整RCP401MS定值需多次进行相关调试试验，容易引起一回路压力扰动，产生系统风险。 另外，多次进行调试试验可能增加机械卡件故障的风险。若不调整RCP401MS定值，当喷淋阀预定开度发生漂移时，比例式加热器RCP03/04RS无法运行在50%附近，这将缩小在极化运行时的运行范围，减弱其调节压力波动的能力。
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user: 5. 解决方案及安全评估 根据现有控制系统和设备配置情况，提出两种改进方案：极化运行分阶段开启和手动多开一组通断式电加热器。 5.1. 极化运行分阶段开启 对于极化运行时喷淋阀的预定开度漂移问题，在无法更换阀门的情况下，只能采取在大修后重新标定阀门的预定开度。 为了缓解极化运行自动模式开启时带来的压力扰动，建议采取极化运行分阶段开启。其原理是：通过对加热器功率和喷淋阀流量的缓慢引入，缓解开启过程中产生的压力扰动。具体操作如下： 1) 机组处于功率运行模式，并处于稳定运行状态。稳压器压力控制处于自动状态。 2) 手动投运RCP001/002RS通断式加热器，比例式加热器运行在50%功率，稳压器输入热量变为初始热量的3倍。由于压力控制处于自动状态，比例式加热器根据补偿压差自动调制关闭状态，输入热量变为初始热量的2倍；喷淋阀自动开启，匹配稳压器的热量增加。等待喷淋阀开度和一回路压力稳定后，根据热平衡，此时的喷淋流量由0.094 kg/s增大到0.742 kg/s。 3) 将RCP001/002RS通断式加热器设置为自动模式，开启极化运行自动模式，喷淋阀开度置于预定开度，此时喷淋阀流量由0.742 kg/s增大到1.4 kg/s。比例式加热器根据能量平衡自动调节到50%功率左右。 与直接启动极化运行自动模式相比，采取分阶段开启可有效避免短时间引入较大喷淋流量，进而缓解对系统产生的压力扰动。极化运行分阶段控制的前两个阶段相当于目前电厂采用的手动开启通断式加热器进行极化运行的方式。最后一个阶段开启自动模式，通过设置喷淋阀开度，解决了采用手动模式下的喷淋开度不足等问题。 对于采用极化运行分阶段开启引入的风险，分析如下：稳压器压力始终处于自动控制模式，由于在第二阶段停留时间较短，因此不会带来较大的系统风险。另外，极化运行自身具有退出逻辑，当不满足运行条件时，极化运行自动退出。 5.2. 手动多开一组通断式加热器 相比于手动投运通断式加热器RCP001/002RS，多开一组通断式加热器(RCP005RS或RCP006RS)可以使输入稳压器的热量多增加50%，等效于开启50%功率的比例式加热器。根据之前的分析，比例式加热器可能处于调整关闭状态。开启三组电加热器，输入总热量可以完全顶开喷淋阀，因此喷淋流量可以达到的预定流量。 对于采用多开一组通断式加热器进行极化运行引入的风险，分析如下：由于三组通断式加热器均采用手动控制模式，没有自动退出功能。在机组发生不稳定运行工况，比如甩负荷工况，通断式电加热器 图6. 甩负荷工况核功率随时间的变化 图7. 甩负荷工况稳压器压力和喷淋流量随时间的变化 无法自动退出，在正常运行瞬态过程中可能造成稳压器压力升高，进而引发反应堆跳堆。由于满功率甩负荷工况为正常运行瞬态中最恶劣工况，因此只需验证在该工况下手动开启三组通断式加热器进行极化运行，是否会引起反应堆跳堆。 本文采用的CATIA2程序版本为v1.2。CATIA2程序是由法玛通公司开发并经过多年实际应用逐步完善的单环路热工水力程序，用于模拟压水堆核电厂正常运行瞬态和部分事故瞬态。该程序的最大特点是能够较为精细的进行压水堆核电厂控制系统的模拟 [ 3 ] 。 机组在满功率工况手动开启通断式加热器RCP001RS、RCP002RS和RCP005RS进行极化运行，稳压器压力控制系统处于自动控制状态，此时极化喷淋流量为1.4 kg/s。假设甩负荷瞬态发生在500秒(见图6)，由于汽机入口阀门突然关闭导致二次侧蒸汽排放能不足，一回路冷却剂升温，稳压器压力迅速升高到峰值压力16.1 MPa，喷淋流量增大到21 kg/s (见图7)限制压力继续上升。随后蒸汽旁排系统开启，控制棒下插导致核功率降低，一回路冷却剂平均温度降低。在500秒至1800秒，稳压器压力控制系统启动全部加热器恢复系统压力，此时喷淋处于关闭状态。当稳压器压力接近15.5 MPa，比例式加热器关闭，喷淋阀恢复到极化运行喷淋开度，与三组手动开启的通断式加热器重新达到热平衡。瞬态中稳压器最高压力不会达到高压力停堆定值，因此手动开启三组通断式加热器进行极化运行时，发生正常运行瞬态不会引发停堆。
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user: 6. 结论 本文通过对某CPR1000核电厂升功率期间进行极化运行时，稳压器喷淋阀频繁撞击机械限位挡块的原因进行分析，给出了两种改进的极化运行方案，并对其进行风险评估。分析论证表明： 1) 两种改进方案均可满足电厂极化运行的要求，达到额定的喷淋流量，从而避免因流量不足引发的各种问题。 2) 两种改进方案均可满足机组正常运行的要求，不会影响机组的安全运行。 3) 目前在运核电厂多采用手动多开一组通断式加热器的方式解决类似问题，取得不错的极化运行效果。
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user: 摘 要 交通走廊是该地区美丽经济中的“主骨架”和“主动脉”。它是一系列主要的美丽经济点的主要通道，也是区域交通的主要矛盾。因此，从城市空间布局的角度探讨了区域交通走廊的宏观形成机制，并提出了动态的聚类方法来定义美丽的经济交通走廊。最后通过龙泉市实例对方法进行了验证，证明方法可行，该方法能为美丽经济交通走廊规划布局提供技术支持。 关键词 :美丽经济交通走廊，形成机理，动态聚类法 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 概述 随着社会经济的快速发展，广大人民群众对绿色生态的环境、美丽经济的要求越来越高。同时，美丽经济从国家、浙江省以及地方政府发展战略来看，越来越收到重视。从国家层面上，依据习近平总书记的两山理论，“绿水青山”就是“美丽”，“金山银山”就是“经济”，美丽经济是绿色生态发展的战略空间。这就解释了什么是美丽经济。“一带一路”发展战略中说道通过铁路、公路、航空等交通线路，建设沿线路域经济走廊，实行以点带面，从线到片，依托纵横交错的交通网，开发若干经济走廊。这就从最高层面解释了什么是经济走廊 [ 1 ] [ 2 ]。 在浙江省综合交通运输发展“十三五”规划中提出了“5411”发展战略，4大走廊是规划中一个亮点，美丽经济交通走廊正是此次规划的核心。同时四线的构建也是美丽经济交通走廊的突破口和关键环节，他融合了自然风景、科创产业、生态富民和历史人文，真正将绿水青山转化为金山银山落到了实处，达到修一条路、造一片景、富一方百姓的愿景 [ 3 ]。 美丽经济走廊，作为拉动区域美丽经济的主骨架，反映了区域交通主要流量流向，对区域旅游经济发展的有重要作用 [ 4 ]。因此，本文将从区域城镇体系方面探讨美丽经济走廊形成机理，提出聚类分析方法，为综合运输体系规划调整提供依据。
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user: 2. 美丽经济走廊的空间形成机理及宏观界定 法国经济地质学家W. Christallar提出的“中心区位理论”，首推“点”的作用，认为不同尺度的城市布局是在一个均质的平原上形成的一个个点，每个城市都有一个分工 [ 5 ] [ 6 ]。桑巴特提出增长轴理论来强调“轴”的作用，认为交通干线成为中心区的纽带，有效地促进了资源要素的自由流通和合理配置。降低客流运输成本，从而形成更优越的区位和区域经济 [ 7 ]。依托主要公路干线，美丽经济发展轴得到了快速发展。美丽经济交通走廊的重点是形成多个美丽经济点，“点”是美丽经济的核心，以一个个辐射圈的形式展示出来，轴线是美丽经济区经济形态的纽带，因此，区域美丽经济交通走廊系统可以看作是两部分的复合。 以绿水青山中的丰富交通设施为媒介，充分发挥“交通+”的作用，建设美丽经济走廊，加快从传统的交通线到交通经济带的转变，从而推动经济社会的发展。要界定美丽经济交通走廊，必须首先宏观上梳理出主要美丽经济点，以连接这些“绿水青山”中的丰交通设施为备选集，在此基础上通过聚类分析等方法确定交通走廊的合理方向。 美丽经济走廊的发展可以分为单核心发展和多核心发展。对于单核心走廊，它有一个中心城市和几个重要的城镇，围绕着多核心城市，有几个中心城市和几个重要的城镇 [ 5 ]。因此，美丽经济走廊可以看作是沿交通走廊集群布局的空间形态，呈现多个中心或单核心集聚的格局。 通过对当前主要客流群体客流现状的调查，针对旅游交通的脉冲特性，确定未来客流的数量、方向，初步确定了客流通道。同时，对于城市目前存在的主要对外公路，一般也是美丽经济客流流通的主通道，可以宏观上合并考虑确定美丽经济走廊大致走向。
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user: 3. 美丽经济走廊的聚类界定模型 聚类分析是一种利用相似性在模糊数学中自动分类样本的方法。动态聚类方法是基于定性分析初步确定的区域交通走廊的方向 [ 8 ]。通过动态聚类，将客主要客流OD划分为若干个聚类中心，然后通过模糊聚类两两比较建立相似矩阵R，并通过矩阵变换得到等价矩阵，并确定其质量 [ 8 ]。综合评分。确定了区域交通走廊的数量，确定了拦截矩阵，并进行聚类计算，得到了交通走廊的数量和走向。 具体计算步骤如下(图1)： 1) 考虑美丽经济客流的特征，展开交通生成与吸引预测。 2) 根据目前的交通路网，确定交通阻抗，预测交通分布。 3) 根据已有的主要美丽经济点的到发客流分方式数据，确定分方式交通OD量。 4) 动态聚类方法中初始聚类中心的确定；前20~30组中客流周转两组之间的交通流，作为原始聚类中心； Q i j = O D i j ⋅ f ( d i j ) (1) 式中： Q i j ——两组团间的客流周转量； O D i j ——两组团间的客流OD量； d i j ——两组团间距离； f ( d i j ) ——距离函数。 图1. 计算流程图 5) 计算两组的OD流量与各聚类中心之间的距离，并使用图2所示的两组乘客群的聚类中心投影方 法，假设交通走廊上的综合行驶速度是2倍与非交通走廊。当 ，即 时，如果利用走廊的行程时间小于其他出行时间，交通走廊方案为首选，此时聚类距离为 2 α / π ，否则认为距离无限大。因此，“距离”的计算公式为： d i j 1 = { ∞ ， d < 2 ( d 1 + d 2 ) ⋅ cos α / ( 2 − cos α ) 2 α / π ， d ≥ 2 ( d 1 + d 2 ) ⋅ cos α / ( 2 − cos α ) (2) 式中： d i j 1 ——i点与j点之间的流量至1聚类中心的距离； ∞ ——“距离”无穷大； α ——i点与j点之间的流量与1聚类中心的夹角；d——i点与j点之间的距离在1聚类中心上的投影； d 1 ， d 2 ——i，j点至1聚类中心的距离。 在确定了客货OD流量与每一聚类中心的距离之后，按照“距离最小”的原则进行分类。 6) 按“距离最小”原则分类后，同一种流量的流动不仅相似，而且流动距离也很近，在“距离”公式和“距离最小”分类后，可以合并同一种流。 7) 通过动态迭代获得的20~30个聚类中心，通过模糊迭代和两两的相似度矩阵R的比较，距离越大，相似度越小，相似度为1，如果距离无穷大，相似度为0，距离为0。相似度计算公式如下： r i j = { 0 ， d < 2 ( d 1 + d 2 ) cos α / ( 2 − cos α ) 1 − 2 α / π ， d ≥ 2 ( d 1 + d 2 ) cos α / ( 2 − cos α ) (3) 式中符号如前“距离”计算公式(2)。 8) 通过矩阵迭代，将相似度矩阵R转化为等价矩阵，将得到的等价矩阵中各元素的值按 1 ≥ λ 1 ≥ λ 2 ≥ ⋯ ≥ λ ≥ 0 排列成大到小的顺序，形成临界值为 的一系列 截止矩阵。通过定性分析确定区域走廊的数量，选择合适的截断阵列确定美丽经济交通走廊。
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user: 4. 实例运用 龙泉地处浙闽赣三省边界，素有“驿马要道，商旅咽喉”之称，被誉为“中国生态第一市”，是生态产业核心区的一个重要环节，是著名的青瓷之都、宝剑之邦，拥有浙江第一高峰，同时也是三江发源地。本次实例研究是利用龙泉现有的美丽经济资源点，研究布局交通走廊，力争全面打响“丝路之源–世界瓷都”，建“世界历史经典文化”小城 [ 9 ] [ 10 ]。 龙泉美丽经济交通走廊的规划布局以区域交通规划为基础，采用龙泉市旅游交通客流OD数据，通过计算得出各美丽经济点的旅客周转量。由于特定区域的交通走廊可以反映该区域交通的主要方向，因此它具有相当集中的交通流，该交通流由一条或多条交通线组成。因此，在走廊方向上的客运量应大大大于其他方向的周转量，将美丽经济点之间的周转量从大到小进行排序，选择20个初始聚类中心，然后通过动态聚类分析进行排序。确定龙泉美丽的经济走廊如图3所示。该方案能连接主要美丽经济点，与OD主流向基本吻合，并且利用了现有的国省道道路，可实施性强，是最佳的方案。
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user: 5. 结束语 美丽经济，不仅是指生态美、环境美，更是以美富民。而交通走廊，就是打造综合交通、绿色交通、智慧交通、平安交通，建设完善的交通基础设施网络，助力美丽经济的实现。美丽的经济交通走廊是该地区美丽经济的“主骨架”和“主动脉”。它是区域客运交通的区域，也是区域交通的主要矛盾。因此，从城市空间布局的角度深入探讨区域交通走廊的形成机理，提出一套切实可行的区域交通走廊的界定方 图2. 距离计算示意图 图3. 龙泉美丽经济交通走廊布局图 法，具有重要的实用价值，从而为区域交通走廊的建设提供依据。为综合交通系统规划和城市布局结构的调整提供依据。
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user: 摘 要 在油管压裂工程设计与分析过程中，由于考虑压裂液管柱摩阻，施工压力和施工排量的设计除考虑地层因素外，不得不考虑井筒管材和施工管柱所承受的最大压力，对依据储层条件科学合理地进行储层改造造成了很大的障碍。同时在压裂施工过程中，为确保压裂施工的成功率和减少井筒复杂，在计算施工压力和提升作业排量时，压裂液管柱摩阻必须纳入计算或估算范围内。但在实际情况中，由于成本、施工时间的影响，并不能将每种压裂液摩阻进行现场实测，同时运用摩阻经验计算公式对特定的压裂液计算的管柱摩阻误差较大，因此需要在实验室对每种压裂液进行实验，测试其在实验室条件下的管柱摩阻，然后将其得到的结果转化成现场条件下的摩阻。利用小管径实验将得到的管柱摩阻结果按现场比例放大能很好的指导现场压裂施工，对施工人员实时判断施工真实压力大小提供了参考。同时利用该方法能减小摩阻经验公式计算的误差，对提高压裂工程设计质量和压后分析起到很好的帮助作用。 关键词 :压裂液摩阻，降阻比，小管径实验，放大方法 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 近年来，随着油气勘探开发技术的进步，油气勘探开发不断向深井和超深井领域发展，而深井和超深井改造过程中最令工程设计者困惑的是压裂液管柱摩阻。压裂液管柱摩阻是压裂施工过程中的一项重要参数 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 。压裂液摩阻对施工水马力、压裂过程井底和井口压力、施工管材承压能力等的影响是设计者不得不考虑的因素 [ 5 ] 。通常压裂液管柱摩阻计算采用理论公式计算，但该方法对压裂液性质尤其是胶体黏度把握不够准确，导致摩阻计算数据与实测数值差距较大，影响后续数据分析 [ 6 ] 。而实测每种压裂液管柱摩阻耗时长，成本高。 为了获得相对准确的压裂液管柱摩阻和合理进行压裂工程设计与分析，本文通过室内利用小管径压裂液做压裂液管柱摩阻实验，将获得的摩阻数据按现场作业规模放大，与现场实测数据进行对比，以获得准确的放大系数，以满足现场压裂施工和数据分析要求。
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user: 2. 摩阻计算方法 目前大部分油气储层改造区域现场使用最广泛的是水基压裂液，多数具有假塑性非牛顿流体的性质，一般将其视为幂律流体 [ 7 ] [ 8 ] 。Lord等人在不同条件下进行了大量实验，通过对实验结果分析，提出了降阻比(σ)的概念 [ 9 ] [ 10 ] [ 11 ] ： (1) 清水摩阻由以下公式求得 [ 10 ] ： (2) 式中：D为管柱内径(mm)，Q为排量(m 3 /min)，L为管长(m)。 由公式可知降阻比为在相同管径、排量和管长下压裂液摩阻( )和清水摩阻( Δ P 清 水 )的比值。从本质上讲，降阻比就是牛顿流体和非牛顿流体不同流变特性在摩阻方面的表现 [ 12 ] [ 13 ] [ 14 ] [ 15 ] 。 在处理数据中发现σ或lg(σ)与流体平均流速(μ)的关系曲线，基本上是与管径无关的双曲线 [ 10 ] ，如图1所示。 根据这种性质，认为 1 σ 与 1 μ 在双对数坐标上成线性关系，当为紊流时，能够很好的满足线性关系式： lg ( 1 σ ) = A + B lg ( 1 u ) (3) 其中，A、B是与管径无关的常量，A为截距，B为斜率。 因此，在实验室条件下将小管路测得的压裂液摩阻按照公式(1)计算出降阻比，然后将降阻比与流量转换成 和 lg ( 1 u ) ，并绘制在坐标系中得到基本重合的直线，回归求得系数A和B，代入公式(4)得到任意流速和管径下的降阻比。 σ = 1 10 A + B lg ( 1 u ) (4) 通过该方法就消除管径的影响，且得到的降阻比包含流体的性质。当得到该压裂液的A、B系数后，计算压裂液在实际油管中的摩阻时，将当前施工排量换算成流速，带入公式(4)中得到该压裂液在该排量下的降阻比(σ)。清水摩阻由公式(2)计算，将求得的降阻比(σ)带入公式(5)即可得到该压裂液在该排量下的摩阻。 Δ P 胶 = σ Δ P 清 水 (5) 通常求取压裂液管柱摩阻采用下面经验关系式(6)求得降阻比，再根据式(5)计算压裂液的摩阻。 [ 5 ] (6)式中：C g 为砂浓度(kg/m 3 )。 图1. 降阻比与流速的关系曲线
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user: 3. 实验室摩阻数据测定 (一) 实验设备 在实验室中采用小型流动摩阻测试设备，该设备由柱塞泵、流量计、压差传感器、数据采集系统、电脑主机和三个直径的测试管路(3/4、1/2、1)构成，设备结构如图2。做实验的压裂液通过柱塞泵输送，流量大小由变频器控制。压差和流量数据分别由压差计和流量计测量并通过数据采集系统记录。 (二) 实验方法 连接好管线后，首先测定清水在三个管路不同流量下的摩阻，验证设备数据的准确性。然后配制30 L常用浓度的压裂液，测定压裂液在不同流量下分别流过三个管路时的压降，得到不同管径下摩阻和流量的变化关系。 (三) 技术流程 流程一：测试3/4管线的摩阻数据。 连接测试设备和管线及配置压裂液(三个储液池：清水、压裂液、回收液) → 冲洗管线与管线试压 → 清水池 → 泵入清水 → 记录排量和对应压力数值 → 回收清水 → 泵入清水池； 压裂液池 → 泵入压裂液 → 记录排量和对应压力数值 → 回收液池 → 测试液体粘度 → 泵入压裂液池。 流程二：测试1/2管线和1管线的摩阻数据，重复流程一步骤即可。 (四) 关键环节控制 排量变频控制，压力数据记录精确到小数点后两位，液体循环使用，压裂液粘度保持不变。
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user: 4. 数据处理及结果分析 (一) 清水摩阻 对测得的清水实验数据进行分析，总结清水在三个管路下摩阻和流量的变化规律，并与公式(2)计算的摩阻进行比较验证实验设备的精确度(图3)。从图中可以看出两者数据吻合较好，设备满足试验要求。 图2. 小型流动摩阻测试设备 图3. 1/2、3/4和1流量和摩阻关系 (二) 压裂液的降阻比 按照降阻比公式(1)定义，利用实验测得的清水摩阻和压裂液摩阻求得降阻比。把降阻比和流速转换成对数形式绘制在坐标中，三个管径下的数据呈现出与管径无关的重合直线，如图4所示。 利用回归的方法求得系数为：A = −0.4788，B = −0.0288，代入公式(4)得到该压裂液降阻比表达式为： (7) 将实际油管下的流速代入公式(7)中便得到当前流速下的降阻比。
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user: 5. 实际油管摩阻计算 计算实际油管摩阻时，利用公式(2)和(7)分别计算不同排量下清水摩阻和降阻比，再根据公式(5)求得该压裂液的摩阻，如表1。 利用经验公式(6)计算的压裂液理论摩阻数据，如表2和表3。 对已经给定的压裂液，通过现场实测2 7 / 8 油管内摩阻值、经验计算值、放大摩阻值进行比较，如图5。通过图中可以看出实验室内试验放大值与实测摩阻相比平均高出15%，与经验公式计算值平均低40% (表2和表3)。表明该放大方法能够减小摩阻计算的误差。 图4. 压裂液在三种管径下速度和降阻比的关系图 图5. 计算摩阻和实测摩阻比较 Table 1 Fracturing fluid friction in 27/8 tubin 排量(m 3 /min) 2 7 / 8 “油管清水摩阻 (MPa/100 m) 压裂液降阻比 该压裂液2 7 / 8 “油管摩阻 (MPa/100 m) 0.5 0.0992 0.6846 0.0679 1 0.3455 0.4929 0.1703 1.5 0.7169 0.4068 0.2916 2 1.2032 0.3549 0.4270 2.5 1.7979 0.3193 0.5741 3 2.4963 0.2929 0.7311 3.5 3.2945 0.2722 0.8969 4 4.1897 0.2555 1.0706 4.5 5.1791 0.2417 1.2516 表1. 2 7 / 8 油管管径中压裂液摩阻 Table 2 Errors between calculated friction and measured friction in 27/8 tubin 施工井号 油层中深 (m) 排量 (m3/min) C g (Kg/m3) 实测摩阻(MPa) 实测摩阻(MPa/100m) 清水摩阻(MPa) 计算摩阻(MPa) 相对误差 (%) C38-32 2331 2.6 5.5 12.4 0.53 25.2 7.5 −39.8% W13-23X 1989 3.2 5.0 9.8 0.49 22.2 5.9 −40.1% Y37-33 2499 3.6 5.5 19.8 0.79 43.1 10.9 −44.9% B206-17 2013 2.8 5.5 12.8 0.64 25.9 6.9 −46.2% H39-23 2642 4.2 6.2 18.7 0.71 44.6 11.7 −37.3% A57-101 1892 3.8 6.2 14.7 0.78 33.0 9.2 −37.5% WC22-2-1 2534 4.2 5.5 19.3 0.76 53.7 12.2 −36.9% L105-4X 1942 2.6 5.5 10.5 0.54 16.7 6.9 −34.1% P335-1C 1673 2.8 5.5 10.6 0.64 23.2 6.2 −41.8% L28-H1 2434 3.0 5.5 14.0 0.58 30.9 8.5 −39.1% H262-113 2528 4.0 5.5 19.5 0.77 41.3 11.2 −42.6% BP14-20X 1824 2.8 6.2 12.5 0.68 34.0 7.4 −41.1% 平均 −40.1% 表2. 2 7 / 8 油管管径中实测与计算的压裂液摩阻及误差 Table 3 Calculated friction and measured friction in different discharge rate 排量 (m3/min) 实测摩阻 (MPa) 实测摩阻 (MPa/100m) 清水摩阻 (MPa) 计算摩阻 (MPa) 相对误差 (%) 1.0 4.7 0.16 9.7 2.8 −40.0% 1.5 5.2 0.18 10.4 3.2 −38.1% 2.0 10.8 0.37 24.0 6.4 −40.3% 2.5 12.2 0.41 23.1 7.1 −42.2% 3.0 14.4 0.49 31.8 8.7 −39.7% 3.5 16.8 0.57 30.4 10.0 −40.2% 4.0 19.8 0.67 51.1 11.2 −43.5% 4.5 22.3 0.76 28.8 14.5 −34.9% 平均 −39.9% 表3. 不同排量下实测与计算的压裂液管柱摩阻 根据以上计算与对比结果，校正压裂液管柱摩阻计算公式为： Δ P 胶 = 0.85 σ Δ P 清 水 (8) 根据公式(8)对放大摩阻数据线性回归，得以下近似计算公式： 当 1.0   m 3 / min ≤ Q ≤ 2.0   m 3 / min ， Δ P 胶 液 ≈ 0.175 Q (9) 当 2.0   m 3 / min ≤ Q ≤ 4.5   m 3 / min ， (10) 现场压裂施工人员可手持计算器对当前施工摩阻进行计算，便于实时掌握施工压力的真实变化情况。 以上结论是基于一定黏度压裂液交联后的冻胶(HPG)液测定放大后得出的，通过对本试验中的压裂液粘度配置浓度高0.1%和低0.1%重新上述做法，发现浓度对压裂液管柱摩阻的影响较第一次试验值低2.7%和高4.8%，这在数据分析和现场摩阻计算中可以忽略不计。 在实际压裂设计中，当油管内排量大于4.0 m 3 /min时，一般采用环空泵注施工，油管内排量则保持在1.0~2.0 m 3 /min进行平衡注液作业。因此，计算2 7 / 8 油管内4.0 m 3 /min以上的压裂液管柱摩阻没有实际意义。
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user: 6. 结论 1) 通过做不同管径下摩阻测量的小型实验，便可以得到任意管径和流速下的降阻比。 2) 通过实验得到降阻比与流速在对数形式下成与管径无关的一条直线，利用这一性质对获得的摩阻数值进行放大。 3) 通过降阻比与不同管径下的清水摩阻可求得该管径下的压裂液摩阻，该计算结果减小了摩阻经验计算公式的计算误差，有助于提高压裂液摩阻计算的准确度。 4) 压裂液浓度对油管内压裂液摩阻的影响较小，在压裂施工现场实时摩阻计算和进行压裂数据分析时可以忽略不计。
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user: 摘 要 随着社会工业化进程的发展，雾霾天气逐渐严重，并成为人们关注的一个热点问题。2015年由柴静执导的一部关于雾霾调查报道的纪录片——《穹顶之下》，突然闯入大众视野，越来越多的人开始思考雾霾带来的影响以及防治方法。政府从顶层设计的角度，加大环境保护理念的宣传力度，同时推出适宜的应对政策与措施，而媒体也逐渐参与到“全民抗霾”的行动中。本文以《人民网》和《凤凰网》两个网站为研究对象，以“北京雾霾”为关键词，搜索出两个网站在2016年关于“北京雾霾”的新闻报道，并以词为研究样本，从消息来源、报道内容、报道体裁、报道数量、报道偏向五个方面进行对比分析，目的是梳理出两个网站在此类报道中的共性及差异性并在文章的最后提出关于此类报道的可行性意见。 关键词 :雾霾新闻，人民网，凤凰网 Copyright © 2018 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/
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user: 1. 引言 近年来，我国的空气污染问题日益凸显。2006年雾霾报道开始出现在《人民日报》上，民众对雾霾的重视可以追溯到2011年10月底，美国驻华大使馆与北京市环保局发布的“关于北京地区空气质量监测数据”，其中巨大的差异引起了社会的广泛议论及媒体的争相报道。“PM2.5”这个科技新词，也在这一时期开始进入公众的视野。2015年2月，柴静发布了一部关于雾霾调查报道的纪录片——《穹顶之下》，它的出现在互联网上掀起了舆论狂潮，将公众对于雾霾的认知带入到一个新的层次。 《人民网》是我国的官方媒体，而《凤凰网》作为商业媒体的力量同样不容小觑，两份性质不同的报纸，对于同一题材的报道必然会存在差异。《人民网》和《凤凰网》两网中，记者所属立场不同，在同一事件中，对于材料的选择、消息来源的取向以及陈述用词的使用可能呈现完全不同的信息；针对雾霾报道，两网记者也会深受不同的办报方针等因素的影响，对该事件采用不同的新闻框架，而使得民众对事件的认知受到媒体意识形态的影响 [ 1 ] 。
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user: 2. 样本选择与类目架构 2.1. 样本选择 本文选取了具有代表性的两家媒体网站作为研究对象，分析其对雾霾报道的异同点。《人民网》作为我国官方网站，隶属于人民日报社，与《人民日报》同属于国家重点新闻网站的排头兵。《凤凰网》属于商业化媒体，隶属于凤凰卫视传媒集团，是具有全国影响力的门户网站之一，同时也是我国商业媒体网站的代表，秉承着“中华情怀，全球视野，兼容开放，进步力量”的媒体理念。 样本的选取时间为2016年1月1日~2016年12月31日。笔者在《人民网》和《凤凰网》主页利用检索工具以“北京雾霾”为关键词对新闻标题进行搜索。搜索结果显示，《人民网》以“北京雾霾”为标题的报道总数为4152篇，其中在样本选取时间段内的新闻总数为99篇，《凤凰网》以“北京雾霾”为标题的报道总数为45，739篇，其中在样本选取时间段内的新闻总数为244篇。由于网络搜索的特殊性，采样前已经人为剔除无效链接、与之不相关、重复、单独图片和视频类的报道。最终选取的样本总数为：《人民网》72篇，《凤凰网》182篇，本文将以这254篇报道为样本进行雾霾新闻报道的相关分析研究。 2.2. 类目架构 前期通过对样本进行初步的研究，决定将从报道的数量、来源、体裁、内容、立场及偏向性，五方面展开分析： 1) 报道数量：2016年一年的雾霾报道总数。 2) 消息来源：① 自采；② 纸媒转载：报纸，杂志，期刊；③ 网站转载；④ 政府发布：政府各机关及各部门，官方新闻发言人，任职官员；⑤ 通讯社；⑥港澳台及国外信息。 3) 报道体裁：① 通讯：对雾霾天气的进行详细，深刻报道；② 消息：实时的新闻报道；③ 深度报道：对当前雾霾天气的深度解读；④ 评论：对当下天气状况发表意见以指导实践；⑤ 专访：单独对某位学者，专家的采访。 4) 报道内容：① 行业信息发布：相关行业的的发展情况，应对措施等；② 政策法规：政策的颁布与调整，法规的出台；③ 知识科普：专家学者对雾霾知识的答疑解惑；④ 天气监测及影响：监测雾霾天气的发展状况，规律以及雾霾天气对社会生活所产生的影响；⑤ 防护与治理：防护方式，雾霾的治理方法及措施；⑥ 其他。 5) 报道立场及偏向性：① 正面；② 中立；③ 负面。
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user: 3. 《人民网》与《凤凰网》关于雾霾新闻报道的数据描述 3.1. 报道数量 本研究以两网2016全年“北京雾霾”为关键词的新闻报道为样本，总数为343篇，剔除无关新闻，最终选取《人民网》72篇，《凤凰网》182篇进行比较统计，雾霾常集中发生在冬春两季，笔者在统计过程中发现，报道的数量年末年初与年中报道状况有较大差异，以季度为单位的划分则可以清楚了解不同时间网站对“北京雾霾”的报道状况。按照以上标准，通过word制作出以下的条形和扇形统计图，条形图可以直观的反映出新闻报道不同阶段报两网报道数量的差异及数量变化，扇形图则可以更加了解网站在不同时间段新闻报道的所占比重。 从图1可以看出，报道总量《凤凰网》明显高于《人民网》，雾霾新闻报道整体均呈现为“U”型，报道主要集中在第四季度，其次是第一季度其中二三季度报道较少。根据图2、图3发现，第一季度和第四季度雾霾新闻的报道总量分别占全年报道总量的95%和92%。二三季度总和仅占全年总数的5%和8%，这与北京地区及周边在冬季由于取暖需要大量燃煤，加之冬天北方降雨较少，导致空气中的粉尘大量聚集，不易消散，形成严重雾霾天气有关，从而引起媒体的短时间持续性报道。同时每年的一、二月份正值中国春节，民众返乡回家对年，增加对天气的关注程度，从而媒体对这类报道的重视程度也随之增强。 3.2. 消息来源 从图4中看出，《人民网》消息来源中纸媒转载比重最大，其后分别为网络转载、自采、通讯社、政府发布以及港澳台及国外地区信息。值得注意的是，在2016年一年中《人民网》并未报道港澳台及国外地区对北京雾霾的看法或观点。除此之外，《人民网》的消息来源较为广泛，均衡。 《凤凰网》对网站转载的依赖程度较大，达128篇，在政府发布、自采、通讯社方面全年总数为2篇、2篇、1篇，总占比仅为3%。消息来源较为单一。 图1. 报道数量统计 图2. 人民网 图3. 凤凰网 图4. 消息来源统计 相比之下，可以看出，两网中通过纸媒，网络转载的比重超过全年报道总数的50%，其中《凤凰网》则达到了92%。在官方信息的报道方面，自采方面《人民网》明显高于《凤凰网》。在港澳台及国外地区信息的报道方面，《凤凰网》则高于《人民网》。 3.3. 报道体裁 从图5~7中可以看出，《人民网》在报道体裁上占比最多的是消息和通讯，分别占比47%和28%，《凤凰网》在报道体裁上占比分别为：消息58%、通讯30%、深度报道10%、评论2%、专访0%。 两个网站在报道体裁上差异并不明显。消息均占最大比重，其优势可以让受众在第一时间知当下的天气状况。其次是通讯，让受众可以更进一步的去全面了解雾霾天气。 深度报道、评论、专访的比重在两网中共占比均不超过30%，在深度报道和专访方面，《人民网》有四篇，远远高于《凤凰网》的零篇，《凤凰网》在评论方面略高于《人民网》。 3.4. 报道内容 根据图8~10，《人民网》倾向于报道天气监测及影响、防护与治理、政策法规，分别为33篇，13篇，12篇。《凤凰网》则倾向于报道天气监测与影响、防护与治理、知识科普，分别为104篇，40篇，16篇。 天气监测和报道，防护与治理两个方面依旧是雾霾新闻报道的主流，两网分别占比46%，18%和57%和22%，《凤凰网》报道比重高于《人民网》。笔者在统计数据过程中，粗略观察两网的报道内容，PM2.5的监测数据的发布占很大比重。 治理和管理办法的出台和报道，可以约束企业和民众在生活中的行为，注重环境的保护，也可以让民众看到政府对此做出的努力，增加人们对消除雾霾的信心。除此之外，《人民网》报道的新闻多以政府为导向，《凤凰网》则是增加知识的科普，通过引用专家学者的观点，对当下天气问题进行解释分析，可以更好的为民众服务。在行业信息发布和其他方面，两个网站的报道总量各自占报道总数的10%左右。 图5. 报道体裁统计 图6. 人民网 图7. 凤凰网 图8. 报道内容统计 图9. 人民网 图10. 凤凰网 3.5. 报道立场及偏向性 新闻倾向性是指媒体在对新闻事件进行报道或者评述的时候表现出来的思想、态度、立场等倾向，同一新闻事件若代表不同的新闻倾向性，带给观众的感受也不相同 [ 2 ] 。两家媒体新闻报道多以客观公正为主，其对雾霾的评价、认识、立场对于读者来说都起着导向作用。 对于新闻立场，本文将分为三类：正面：指报道的整体方向积极向上，同时在报道或题目中多带有褒义的单词或句子。如：2016年12月29日——长城网——《雾霾天气更需多一份克制、谅解、温情》。中立：指报道整体方向没有明确表达出特定情感，更多的是陈述当下的新闻事件本身。如：2016年2月4日——凤凰资讯——《春节期间全国大部天气晴好，假期后期雨雪增多雾霾出现》。负面：指报道的整体方向是对当下新闻事件的批判，以社会的负面现象为主。如：2016年11月3日——中国网——《雾霾又来，环保部：部分城市应急措施不合理》。 分析图11~13可以发现，《人民网》和《凤凰网》对雾霾天气的报道态度以中立为主，篇幅分别为63篇，174篇，占比均超过80%。正面和负面的比重分别为10%、3%和2%、3%。《凤凰网》正面和负面信息报道比重基本持平，占比较低。《人民网》正面报道的数量高于负面报道的数量。这一情形的出现旨在重点凸显政府治理雾霾的决心，在一定程度上可以提高民众自信心。 图11. 各自立场统计 图12. 人民网 图13. 凤凰网 在雾霾报道中，两家媒体对于负面新闻的报道所占比重最少，笔者进一步发现，两者的负面报道多为对相关监管机构的质疑以及对社会现状的担忧。